BR112021009823A2

BR112021009823A2 - núcleo laminado, método de produção do mesmo e máquina elétrica rotativa

Info

Publication number: BR112021009823A2
Application number: BR112021009823-2A
Authority: BR
Inventors: Shinsuke TAKATANI; Hiroyasu Fujii; Kazutoshi Takeda
Original assignee: Nippon Steel Corporation
Priority date: 2018-12-17
Filing date: 2019-12-17
Publication date: 2021-08-17
Also published as: US11855485B2; CN113196617A; TW202027984A; JP7180690B2; CA3131673C; KR20210091259A; TWI725670B; EA202192058A1; KR102531969B1; CA3131673A1; WO2020129948A1; EP3902107A1; JPWO2020129948A1; EP3902107A4; SG11202108989YA; US20220029478A1

Abstract

NÚCLEO LAMINADO, MÉTODO DE PRODUÇÃO DO MESMO E MÁQUINA ELÉTRICA ROTATIVA. A presente invenção refere-se a um núcleo laminado que é dotado de: uma pluralidade de placas de aço magnéticas que são laminadas entre si, e em que ambas as superfícies de cada placa de aço são cobertas por um filme isolante; e partes de ligação que são fornecidas entre placas de aço magnéticas adjacentes, na direção da laminação, e que ligam placas de aço magnéticas. Um adesivo que forma as peças de ligação inclui uma primeira fase e uma segunda fase. As partes de ligação têm uma estrutura de ilha marítima que compreende a primeira fase, que serve como uma parte de estrutura marítima, e a segunda fase, que serve como uma parte de estrutura insular. A primeira fase contém uma resina epóxi, uma resina acrílica e um agente de cura, e tem um valor de SP de 8,5 a 10,7 (cal/cm3)1/2. A segunda fase contém um elastômero e tem um valor de SP de 7,5 a 8,4 (cal/cm3)1/2.

Description

Relatório Descritivo da Patente de Invenção para "NÚ- CLEO LAMINADO, MÉTODO DE PRODUÇÃO DO MESMO E MÁ- QUINA ELÉTRICA ROTATIVA".

CAMPO DA TÉCNICA

[001] A presente invenção refere-se a um núcleo laminado, um método de fabricação do mesmo e a um motor elétrico.

[002] É reivindicada prioridade no Pedido de Patente nº JP 2018- 235868, depositado em 17 de dezembro de 2018, cujo conteúdo é in- corporado ao presente documento a título de referência.

ANTECEDENTES DA TÉCNICA

[003] Na técnica relacionada, um núcleo laminado, conforme descrito no Documento de Patente 1 abaixo, é conhecido. Neste nú- cleo laminado, as chapas de aço elétricas adjacentes em uma direção de empilhamento aderem umas às outras.

LISTA DE CITAÇÕES

DOCUMENTO DE PATENTE DOCUMENTO DE PATENTE 1

[004] Pedido de Patente Não Examinado, Primeira Publicação nº JP 2011-023523

SUMÁRIO DA INVENÇÃO PROBLEMAS A SEREM SOLUCIONADOS PELA INVENÇÃO

[005] Há espaço para melhoria nas propriedades magnéticas do núcleo laminado da técnica relacionada.

[006] A presente invenção foi produzida em vista das circunstân- cias acima, e um objetivo da presente invenção é melhorar as proprie- dades magnéticas do núcleo laminado.

MEIOS PARA SOLUCIONAR O PROBLEMA

[007] Para solucionar os problemas acima, a presente invenção propõe os seguintes meios.

[008] (1) Um primeiro aspecto da presente invenção é um núcleo laminado que inclui uma pluralidade de chapas de aço elétricas que são empilhadas umas sobre as outras e de cada uma das quais am- bas as superfícies são revestidas com um revestimento de isolamento; e uma parte de adesão que é fornecida entre as chapas de aço elétri- cas adjacentes na direção de empilhamento, e adere as chapas de aço elétricas entre si, em que um adesivo para a formação da parte de adesão inclui uma primeira fase e uma segunda fase, em que a parte de adesão tem uma estrutura de ilha marítima da primeira fase, que é uma porção de estrutura marítima, e a segunda fase, que é uma por- ção de estrutura insular, em que a primeira fase contém uma resina epóxi, uma resina acrílica e um agente de cura, em que a primeira fase tem um valor de SP de 8,5 a 10,7 (cal/cm3)1/2, em que a segunda fase contém um elastômero, e em que a segunda fase tem um valor de SP de 7,5 a 8,4 (cal/cm3)1/2.

[009] (2) No núcleo laminado, de acordo com (1), uma diferença entre o valor de SP da primeira fase e o valor de SP da segunda fase pode ser de 0,1 a 3,0 (cal/cm3)1/2.

[0010] (3) No núcleo laminado, de acordo com (1) ou (2), uma quantidade da primeira fase pode ser igual ou superior a 50% em vo- lume, em relação a um volume total da parte de adesão.

[0011] (4) No núcleo laminado de acordo com qualquer um dos (1) a (3), uma quantidade de resina epóxi pode ser igual ou superior a 50% em volume, em relação a um volume total da primeira fase.

[0012] (5) No núcleo laminado, de acordo com qualquer um dentre (1) a (4), uma quantidade de resina acrílica pode ser de 5% a 45% em volume, em relação ao volume total da primeira fase.

[0013] (6) No núcleo laminado, de acordo com qualquer um dentre (1) a (5), uma quantidade do agente de cura pode ser de 1% a 40% em volume, em relação ao volume total da primeira fase.

[0014] (7) No núcleo laminado, de acordo com qualquer um dentre

(1) a (6), o agente de cura pode ser uma resina fenólica do tipo novo- lac.

[0015] (8) O núcleo laminado, de acordo com qualquer um dentre (1) a (7), pode ser para um estator.

[0016] (9) Um segundo aspecto da presente invenção é um méto- do de fabricação do núcleo laminado, de acordo com qualquer um dentre (1) a (8), que inclui a aplicação de um adesivo que inclui uma primeira fase contendo uma resina epóxi, uma resina acrílica, e um agente de cura, e uma segunda fase contendo um elastômero em uma superfície de uma chapa de aço elétrica; empilhamento de uma plura- lidade das chapas de aço elétricas; e cura do adesivo para formar uma parte de adesão.

[0017] (10) Um terceiro aspecto da presente invenção é um motor elétrico que compreende o núcleo laminado, de acordo com qualquer um dentre (1) a (8).

EFEITOS DA INVENÇÃO

[0018] De acordo com a presente invenção, é possível melhorar as propriedades magnéticas do núcleo laminado.

BREVE DESCRIÇÃO DOS DESENHOS

[0019] A Figura 1 é uma vista transversal de um motor elétrico, incluindo um núcleo laminado, de acordo com uma modalidade da presente invenção.

[0020] A Figura 2 é uma vista lateral do núcleo laminado mostrado na Figura 1.

[0021] A Figura 3 é uma vista transversal ao longo da linha A-A da Figura 2.

[0022] A Figura 4 é uma vista lateral que mostra uma configuração esquemática de um aparelho de fabricação do núcleo laminado.

MODALIDADES PARA A IMPLEMENTAÇÃO DA INVENÇÃO

[0023] A seguir, um núcleo laminado, de acordo com uma modali-

dade da presente invenção, e um motor elétrico incluindo o núcleo la- minado serão descritos em referência aos desenhos. Na presente mo- dalidade, um motor, especificamente um motor de CA, mais especifi- camente, um motor síncrono e, mais especificamente, um motor elétri- co magnético permanente, será descrito como um exemplo do motor elétrico. Esse tipo de motor é adequadamente empregado, por exem- plo, para um veículo elétrico e similares.

[0024] Como mostrado na Figura 1, um motor elétrico 10 inclui um estator 20, um rotor 30, um invólucro 50 e um eixo rotatório 60. O esta- tor 20 e o rotor 30 estão alojados no invólucro 50. O estator 20 é afixa- do ao invólucro 50.

[0025] Na presente modalidade, como o motor elétrico 10, um mo- tor elétrico do tipo rotor interno, em que o rotor 30 está localizado no interior do estator 20, é empregado. No entanto, como o motor elétrico 10, um motor elétrico do tipo rotor externo no qual o rotor 30 está loca- lizado fora do estator 20, pode ser empregado. Além disso, na presen- te modalidade, o motor elétrico 10 é um motor de CA trifásico com do- ze polos e dezoito fendas. No entanto, o número de polos, o número de fendas, o número de fases, e similares, podem ser adequadamente alterados.

[0026] Por exemplo, quando uma corrente de excitação com um valor efetivo de 10 A e uma frequência de 100 Hz é aplicada a cada fase, o motor elétrico 10 pode rotacionar a uma velocidade de rotação de 1000 rpm.

[0027] O estator 20 inclui um núcleo de estator 21 e um enrola- mento (não mostrado).

[0028] O núcleo de estator 21 inclui uma parte traseira de núcleo anular 22 e uma pluralidade de partes de dente 23. A seguir, uma dire- ção do eixo geométrico central O do núcleo de estator 21 (ou a parte posterior de núcleo 22) é denominada uma direção axial, uma direção radial do núcleo de estator 21 (ou a parte posterior de núcleo 22) (uma direção ortogonal ao eixo geométrico central O) é denominada uma direção radial, e uma direção circunferencial do núcleo de estator 21 (ou a parte posterior de núcleo 22) (uma direção de rotação em torno do eixo geométrico central O) é denominada uma direção circunferen- cial.

[0029] A parte posterior de núcleo 22 é formada em um formato circular, em uma vista plana do estator 20 na direção axial.

[0030] A pluralidade das partes de dente 23 se projeta para dentro, a partir da parte traseira de núcleo 22, na direção radial (em direção ao eixo geométrico central O da parte posterior de núcleo 22 na direção radial). A pluralidade de partes de dente 23 é disposta em intervalos iguais na direção circunferencial. Na presente modalidade, dezoito par- tes de dente 23 são fornecidas a cada 20 graus, em termos de um ân- gulo central centrado no eixo geométrico central O. A pluralidade das partes de dente 23 é formada para ter o mesmo formato e o mesmo tamanho.

[0031] O enrolamento é enrolado em torno das partes de dente 23. O enrolamento pode ser um enrolamento concentrado ou um enrola- mento distribuído.

[0032] O rotor 30 é disposto dentro do estator 20 (o núcleo de es- tator 21) na direção radial. O rotor 30 inclui um núcleo de rotor 31 e uma pluralidade de ímãs permanentes 32.

[0033] O núcleo do rotor 31 é disposto coaxialmente com o estator 20 para formar um formato anular (um formato circular). O eixo rotató- rio 60 é disposto no núcleo do rotor 31. O eixo rotatório 60 é afixado ao núcleo do rotor 31.

[0034] A pluralidade de ímãs permanentes 32 é afixada no núcleo do rotor 31. Na presente modalidade, um conjunto de dois ímãs per- manentes 32 forma um polo magnético. Uma pluralidade de conjuntos dos ímãs permanentes 32 é disposta em intervalos iguais na direção circunferencial. Na presente modalidade, doze conjuntos (vinte e qua- tro no total) dos ímãs permanentes 32 são fornecidos a cada 30 graus, em termos de um ângulo central centrado no eixo geométrico central O.

[0035] Na presente modalidade, como o motor elétrico magnético permanente, um motor de ímã permanente interior é empregado.

[0036] No núcleo do rotor 31, é formada uma pluralidade de orifí- cios passantes 33 que penetram no núcleo do rotor 31 na direção axi- al. A pluralidade de orifícios passantes 33 é fornecida correspondente à pluralidade de ímãs permanentes 32. Cada ímã permanente 32 é afixado ao núcleo de rotor 31 em um estado de ser disposto no orifício passante correspondente 33. Por exemplo, uma superfície externa do ímã permanente 32 e uma superfície interna do orifício passante 33 aderem umas às outras por um adesivo e, desse modo, a afixação de cada ímã permanente 32 ao núcleo do rotor 31 pode ser realizada. Como o motor elétrico magnético permanente, um motor de ímã per- manente de superfície pode ser empregado, em vez do motor de ímã permanente interior.

[0037] Cada um dos núcleos do estator 21 e o núcleo do rotor 31 é um núcleo laminado. Como mostrado na Figura 2, o estator 20 é for- mado por uma pluralidade de chapas de aço elétricas 40 que são em- pilhadas.

[0038] A espessura de empilhamento de cada um dos núcleos de estator 21 e do núcleo de rotor 31, por exemplo, é de 50,0 mm. O diâ- metro externo do núcleo de estator 21, por exemplo, é de 250,0 mm. O diâmetro interno do núcleo de estator 21, por exemplo, é de 165,0 mm. O diâmetro externo do núcleo do rotor 31, por exemplo, é de 163,0 mm. O diâmetro interno do núcleo do rotor 31, por exemplo, é de 30,0 mm. No entanto, esses valores são exemplos, e a espessura de empi-

lhamento, o diâmetro externo e o diâmetro interno do núcleo de estator 21, além da espessura de empilhamento, o diâmetro externo e o diâ- metro interno do núcleo do rotor 31, não se limitam a esses valores. Aqui, o diâmetro interno do núcleo de estator 21 é baseado em uma extremidade de ponta de cada uma das partes de dente 23 do núcleo de estator 21. O diâmetro interno do núcleo de estator 21 é um diâme- tro de um círculo virtual inscrito nas extremidades da ponta de todas as partes de dente 23.

[0039] Cada chapa de aço elétrica 40 para formar o núcleo de es- tator 21 e o núcleo do rotor 31 é formada, por exemplo, por um pro- cesso de perfuração de uma chapa de aço elétrica como material de base. Uma chapa de aço elétrica conhecida pode ser usada como a chapa de aço elétrica 40. A composição química da chapa de aço elé- trica 40 não é particularmente limitada. Na presente modalidade, como a chapa de aço elétrica 40, uma chapa de aço elétrica de grão não ori- entado é empregada. Como a chapa de aço elétrica de grão não orien- tado, por exemplo, uma tira de aço elétrica de grão não orientado JIS C 2552:2014 pode ser empregada.

[0040] No entanto, como a chapa de aço elétrica 40, uma chapa de aço elétrica de grão orientado também pode ser empregada, em vez de uma chapa de aço elétrica de grão não orientado. Como a cha- pa de aço elétrica de grão orientado, por exemplo, uma tira de aço elé- trica de grão orientado JIS C 2553:2012 pode ser empregada.

[0041] Ambas as superfícies da chapa de aço elétrica 40 são re- vestidas com um revestimento de isolamento para melhorar a traba- lhabilidade da chapa de aço elétrica e para reduzir a perda de ferro do núcleo laminado. Como a substância que constitui o revestimento iso- lante, por exemplo, (1) um composto inorgânico, (2) uma resina orgâ- nica, (3) uma mistura de um composto inorgânico e uma resina orgâni- ca, e similares, podem ser aplicados. Os exemplos do composto inor-

gânico incluem (1) um complexo de dicromato e ácido bórico, (2) um complexo de fosfato e sílica e similares. Os exemplos da resina orgâ- nica incluem uma resina epóxi, uma resina acrílica, uma resina acríli- co-estireno, uma resina de poliéster, uma resina de silicone, uma resi- na de flúor e similares.

[0042] A resina orgânica pode ser igual ou diferente de uma resina orgânica contida em um adesivo que será descrito posteriormente.

[0043] Para garantir o desempenho de isolamento entre as chapas de aço elétricas 40 empilhadas entre si, a espessura do revestimento de isolamento (a espessura por uma superfície da chapa de aço elétri- ca 40) é de preferência 0,1 μm, ou mais.

[0044] Por outro lado, à medida que o revestimento de isolamento se torna mais espesso, o efeito de isolamento torna-se saturado. Além disso, à medida que o revestimento de isolamento se torna mais es- pesso, o fator de espaço diminui, e um desempenho para servir como o núcleo laminado se deteriora. Por isso, é preferencial formar o reves- timento de isolamento tão fino quanto possível, em uma faixa que o desempenho de isolamento possa ser garantido. A espessura do re- vestimento de isolamento (a espessura por uma superfície da chapa de aço elétrica 40) é de preferência 0,1 μm ou mais e 5 μm, ou menos, e mais preferencialmente, 0,1 μm ou mais e 2 μm, ou menos.

[0045] É possível medir a espessura do revestimento de isolamen- to, por exemplo, observando-se uma superfície de corte da chapa de aço elétrica 40, cortada em uma direção de espessura com um mi- croscópio, ou similar.

[0046] À medida que a chapa de aço elétrica 40 torna-se mais fina, o efeito de redução da perda de ferro torna-se gradualmente saturado. Além disso, à medida que a chapa de aço elétrica 40 se torna mais fina, o custo de fabricação da chapa de aço elétrica 40 aumenta. Por isso, em consideração ao efeito de redução da perda de ferro e ao custo de fabricação, a espessura da chapa de aço elétrica 40 é de pre- ferência 0,10 mm, ou mais.

[0047] Por outro lado, se a chapa de aço elétrica 40 for muito grossa, uma operação de perfuração de prensa da chapa de aço elé- trica 40 tornar-se-á difícil. Por isso, em consideração à operação de perfuração da chapa de aço elétrica 40, a espessura da chapa de aço elétrica 40 é, de preferência, de 0,65 mm, ou menos.

[0048] Além disso, à medida que a chapa de aço elétrica 40 se torna mais espessa, a perda de ferro aumenta. Por isso, tendo em conta as características de perda de ferro da chapa de aço elétrica 40, a espessura da chapa de aço elétrica 40 é, de preferência, de 0,35 mm, ou menos, mais preferencialmente, de 0,25 mm, ou menos, e, de forma ainda preferencial, de 0,20 mm, ou menos.

[0049] Em consideração aos pontos acima, por exemplo, a espes- sura de cada chapa de aço elétrica 40 é, de preferência, de 0,10 mm, ou mais, e 0,65 mm, ou menos, mais preferencialmente, 0,10 mm, ou mais, e 0,35 mm, ou menos, mais preferencialmente 0,10 mm, ou mais, e 0,25 mm, ou menos, e, de forma particularmente preferencial, 0,10 mm, ou mais, e 0,20 mm, ou menos. A espessura da chapa de aço elétrica 40 também inclui a espessura do revestimento de isola- mento.

[0050] A espessura da chapa de aço elétrica 40 pode ser medida, por exemplo, com um micrômetro, ou similar.

[0051] Como mostrado na Figura 3, a pluralidade de chapas de aço elétricas 40, para formar o núcleo de estator 21, é empilhada atra- vés de uma parte de adesão 41. A parte de adesão 41 é formada na parte posterior de núcleo 22 do núcleo de estator 21 e nas partes de dente 23. A parte de adesão 41 é formada como 41a, 41b e 41c, a par- tir de uma circunferência interna da parte posterior de núcleo 22, em direção a um interior na direção radial (em direção ao eixo geométrico central O da parte posterior de núcleo 22, na direção radial). As partes de adesão 41b e 41c são formadas em cada uma da pluralidade de partes de dentes 23. A parte de adesão 41a é formada na parte poste- rior de núcleo 22, em uma posição correspondente a cada uma da plu- ralidade de partes de dente 23.

[0052] A parte de adesão 41 é formada por um adesivo que inclui uma primeira fase e uma segunda fase.

[0053] A parte de adesão 41 tem uma estrutura de ilha marítima da primeira fase e da segunda fase. Aqui, a "estrutura de ilha maríti- ma" significa uma estrutura de separação de fases, na qual uma fase (uma porção de estrutura de ilha), incluindo um componente, é disper- sa em uma fase (uma porção de estrutura marítima), incluindo o outro componente.

[0054] Na chapa de aço elétrica 40 da presente modalidade, uma vez que a parte de adesão 41 tem uma estrutura de ilha marítima, é fácil mitigar uma deformação que ocorre na chapa de aço elétrica 40. Ao mitigar a deformação que ocorre na chapa de aço elétrica 40, é fá- cil reduzir uma perda de histerese e, como resultado, é possível me- lhorar as propriedades magnéticas do núcleo laminado. Considera-se que a estrutura de ilha marítima de um produto curado da primeira fa- se, que é dura, e da segunda fase, que é macia, absorve facilmente a deformação que ocorre na chapa de aço elétrica 40 e, desse modo, a deformação que ocorre na chapa de aço elétrica 40 pode ser mitigada.

[0055] A perda de histerese refere-se a uma perda de energia causada por uma mudança na direção de um campo magnético do nú- cleo laminado. A perda de histerese é um tipo de uma perda de ferro.

[0056] Na parte de adesão 41 da presente modalidade, a primeira fase forma a porção de estrutura marítima, que é uma fase contínua, e a segunda fase forma a porção de estrutura insular, que é uma fase dispersa. Entre a primeira fase e a segunda fase, uma fase que forma a porção da estrutura marítima é determinada com a viscosidade e a quantidade da fase. Na parte de adesão 41 da presente modalidade, a primeira fase, que tem uma viscosidade mais baixa e uma quantidade maior do que a segunda fase, forma a porção de estrutura marítima, que é uma fase contínua.

[0057] O adesivo para formar a parte de adesão 41 inclui a primei- ra fase e a segunda fase.

[0058] A primeira fase contém uma resina epóxi, uma resina acríli- ca e um agente de cura. Como produto curado da primeira fase, uma resina epóxi modificada acrílica, obtida pela polimerização do enxerto da resina acrílica com a resina epóxi, é preferencial, do ponto de vista de aumentar facilmente a resistência de adesão da parte 41.

[0059] O adesivo é promovido para ser curado, por exemplo, por ser aquecido a 80 °C, ou mais, à pressão normal, para se tornar um produto curado. Aqui, a "pressão normal" refere-se a uma pressão quando nem descompressão nem pressurização são realizadas, e ge- ralmente tem cerca de 1 atm (0,1 MPa).

[0060] A quantidade da primeira fase é, de preferência, de 50% em volume ou mais, mais preferencialmente, 50% a 95% em volume, mais preferencialmente, 60% a 90% em volume, e, particularmente, de 70% a 80% em volume, em relação ao volume total do adesivo. Quan- do a quantidade da primeira fase é o valor de limite inferior acima, ou mais, é fácil aumentar a força de adesão da parte de adesão 41. Quando a quantidade da primeira fase é o valor de limite superior aci- ma, ou menos, é fácil mitigar a deformação que ocorre na chapa de aço elétrica 40.

[0061] A quantidade da primeira fase é uma razão entre o volume da primeira fase e o volume total do adesivo a 25 °C.

[0062] O valor de SP (parâmetro de solubilidade) da primeira fase é de 8,5 a 10,7 (cal/cm3)1/2, de preferência 8,7 a 10,5 (cal/cm3)1/2 e,

mais preferencialmente, 9,0 a 10,0 (cal/cm3)1/2. Quando o valor de SP da primeira fase é o valor de limite inferior acima, ou mais, é fácil, para a parte de adesão 41, formar a estrutura de ilha marítima com a se- gunda fase. Quando o valor de SP da primeira fase é o valor de limite superior acima, ou menos, é fácil aplicar o adesivo na superfície da chapa de aço elétrica 40.

[0063] Na presente descrição, o "valor de SP" significa o parâme- tro de solubilidade de Hildebrand.

[0064] É possível medir o valor de SP da primeira fase, por exem- plo, pelo método a seguir. Uma composição de resina que constitui a primeira fase é aplicada a uma superfície da chapa de aço elétrica de grão não orientado e é aquecida a 120 °C para ser curada. Quando vários solventes com valores conhecidos de SP são esfregados contra o produto curado obtido, o produto curado da primeira fase é dissolvi- do no solvente e, assim, o solvente é descolorido, o valor de SP do solvente é definido como o valor de SP da primeira fase.

[0065] Exemplos de vários solventes com valores de SP conheci- dos incluem n-pentano (valor de SP: 7,0 (cal/cm3)1/2), n-hexano (valor de SP: 7,3 (cal/cm3)1/2), éter dietílico (valor de SP: 7,4 (cal/cm3)1/2), n- octano (valor de SP: 7,6 (cal/cm3)1/2), cloreto de vinila (valor de SP: 7,8 (cal/cm3)1/2), ciclo-hexano (valor de SP: 8,2 (cal/cm3)1/2), acetato de isobutila (valor de SP: 8,3 (cal/cm3) )1/2), acetato de isopropila (valor de SP: 8,4 (cal/cm3)1/2), acetato de butila (valor de SP: 8,5 (cal/cm3)1/2), tetracloreto de carbono (valor de SP: 8,6 (cal/cm3)1/2), metil- propilcetona (valor de SP: 8,7 (cal/cm3)1/2), xileno (valor de SP: 8,8 (cal/cm3)1/2), tolueno (valor de SP: 8,9 (cal/cm3)1/2), acetato de etila (va- lor de SP: 9,1 (cal/cm3) )1/2), benzeno (valor de SP: 9,2 (cal/cm3)1/2), metil etilcetona (valor de SP: 9,3 (cal/cm3)1/2), cloreto de metileno (valor de SP: 9,7 (cal/cm3)1/2), acetona ( valor de SP: 9,9 (cal/cm3)1/2), dissul- fureto de carbono (valor de SP: 10,0 (cal/cm3)1/2), ácido acético (10,1

(cal/cm3)1/2), n-hexanol (valor de SP: 10,7 (cal/cm3) 1/2), e similares.

[0066] O valor de SP da primeira fase pode ser ajustado com o tipo e a quantidade da resina epóxi que constitui a primeira fase, o tipo e a quantidade da resina acrílica, o tipo e a quantidade do agente de cura e similares.

[0067] O peso molecular médio de número da resina epóxi, na primeira fase, é, de preferência, 1200 a 20000, mais preferencialmen- te, 2000 a 18000, e, mais preferencialmente, 2500 a 16000. Quando o peso molecular médio do número da resina epóxi é o valor de limite inferior acima, ou mais, é fácil aumentar a força de adesão da parte 41 da adesão. Quando o peso molecular médio do número da resina epó- xi é o valor de limite superior acima, ou menos, é fácil aumentar a es- tabilidade da parte de adesão 41.

[0068] O peso molecular médio do número da resina epóxi pode ser medido por cromatografia de exclusão de tamanho (SEC), descrita em JIS K 7252-1:2008, usando poliestireno como substância padrão.

[0069] Exemplos da resina epóxi incluem uma resina obtida con- densando-se de epicloridrina e bisfenol, na presença de um catalisa- dor alcalino, uma resina obtida por condensação de epicloridrina e bis- fenol, em uma resina epóxi de baixo peso molecular, na presença de um catalisador alcalino, e submetendo-se a resina de epóxi de baixo peso molecular e bisfenol a uma reação de adição pesada, e similares. Aqui, a "resina epóxi de baixo peso molecular" significa uma resina epóxi com um peso molecular médio de número inferior a 1200.

[0070] A resina epóxi pode ser uma resina de éster epóxi, na qual um ácido carboxílico divalente é incorporado. Exemplos do ácido car- boxílico divalente incluem ácido succínico, ácido adípico, ácido piméli- co, ácido azelaico, ácido sebácico, ácido dodecanodioico, ácido hexa- hidroftálico e similares.

[0071] Exemplos do bisfenol incluem bisfenol A, bisfenol F, bisfe-

nol AD, e similares, e bisfenol A e bisfenol F são preferenciais.

[0072] Exemplos do catalisador alcalino incluem hidróxido de só- dio, hidróxido de potássio e similares.

[0073] Entre essas resinas de epóxi, um tipo pode ser usado sozi- nho, ou dois ou mais tipos podem ser usados em combinação.

[0074] A quantidade de resina epóxi é preferencialmente 50% em volume, ou mais, mais preferencialmente, 50% a 94% em volume, mais preferencialmente, 55% a 90% em volume, e particularmente, de preferência, 60% a 80% em volume, em relação ao volume total da primeira fase. Quando a quantidade de resina de epóxi é o valor de limite inferior acima, ou mais, é fácil aumentar a força de adesão da parte 41 de adesão. Quando a quantidade de resina de epóxi é o valor de limite superior acima, ou menos, é fácil mitigar a deformação que ocorre na chapa de aço elétrica 40.

[0075] A quantidade de resina epóxi é uma razão entre o volume da resina epóxi e o volume total da primeira fase, antes de curar a 25 °C.

[0076] O peso molecular médio de número da resina acrílica, na primeira fase, é, de preferência, 5000 a 100000, mais preferencialmen- te, 6000 a 80000, e, mais preferencialmente, 7000 a 60000. Quando o peso molecular médio do número da resina acrílica é o valor de limite inferior acima, ou mais, é fácil aumentar a força de adesão da parte 41 da adesão.

[0077] Quando o peso molecular médio do número da resina acrí- lica é o valor de limite superior acima, ou menos, é fácil impedir que o adesivo se torne altamente viscoso, e é fácil aplicar o adesivo à super- fície da chapa de aço elétrica 40.

[0078] O peso molecular médio do número da resina acrílica pode ser medido pelo mesmo método que no peso molecular médio de nú- mero da resina epóxi.

[0079] Exemplos da resina acrílica incluem uma resina acrílica ob- tida por polimerização ou copolimerização de pelo menos uma seleci- onada a partir de ácidos carboxílicos insaturados, tais como ácido acrí- lico, ácido metacrílico, ácido maleico, ácido itacônico e ácido crotônico, uma resina acrílica obtida por copolimerização de pelo menos um mo- nômero selecionado a partir dos ácidos carboxílicos insaturados acima e pelo menos um selecionado a partir dos seguintes monômeros insa- turados radicalmente polimerizáveis, e similares.

[0080] Exemplos de um monômero insaturado radicalmente poli- merizável incluem (1) um éster hidroxialquila, no qual o número de átomos de carbono do acrilato ou metacrilato é de 1 a 8, como acrilato de 2-hidroxietila, metacrilato de 2-hidroxietila, acrilato de hidroxipropila e metacrilato de hidroxipropila, (2) um éster alquila ou éster cicloalqui- la, em que o número de átomos de carbono do acrilato ou metacrilato é de 1 a 24, como acrilato de metila, metacrilato de metila, acrilato de etila, acrilato de n-butila, metacrilato de n-butila, acrilato de isobutila, metacrilato de isobutila, acrilato de terc-butila, metacrilato de terc- butila, acrilato de ciclo-hexila, metacrilato de ciclo-hexila, acrilato de 2- etil-hexila, 2-etil-hexila, acrilato de laurila, metacrilato de laurila, acrilato de estearila, metacrilato de estearila e acrilato de decila, (3) uma acri- lamida funcional ou metacrilamida funcional, como acrilamida, metacri- lamida, N-metilacrilamida, N- etilacrilamida, diacetona acrilamida, N- metilalacrilamida, N-metilalmetacrilicamida, N-metoximetilacrilamida e N-butoximetilacrilamida, (4) um monômero aromático de vinila, como estireno, viniltolueno e α-metilestireno, (5) um monômero vinílico alifá- tico, como o acetato de vinila, propionato de vinila, acrilonitrila e ácido metacrílico, e similares.

[0081] Exemplos de uma combinação preferencial dos monômeros insaturados acima incluem uma combinação de metacrilato de metila, acrilato de 2-etil-hexila e ácido acrílico, uma combinação de estireno,

metacrilato de metila, acrilato de etila e ácido metacrílico, uma combi- nação de estireno, acrilato de etila e ácido metacrílico, uma combina- ção de metacrilato de metila, acrilato de etila e ácido acrílico, e simila- res.

[0082] A resina epóxi modificada acrílica (denominada também, doravante, "produto enxertado"), obtida pela polimerização do enxerto da resina acrílica com uma resina epóxi, é obtida, por exemplo, pela reação de polimerização do enxerto do monômero insaturado radical- mente polimerizável acima mencionado com uma resina epóxi de peso molecular, na presença de um gerador radical, como o peróxido de benzoíla, em uma solução de solvente orgânica. Aqui, a "resina epóxi de alto peso molecular" significa uma resina epóxi com um peso mole- cular médio número de 1200 ou mais.

[0083] O gerador radical utilizado na reação de polimerização do enxerto é de preferência 3 a 15 partes em massa em relação a 100 partes por massa de um componente sólido do monômero insaturado radicalmente polimerizável.

[0084] A reação de polimerização do enxerto acima mencionada pode ser realizada, por exemplo, adicionando-se o monômero insatu- rado radicalmente polimerizável, no qual o gerador radical misturado uniformemente à solução solvente orgânica da resina epóxi de alto pe- so molecular, aquecida a 80 °C a 150 °C, durante 1 a 3 horas, e man- tendo-se a mesma temperatura por 1 a 3 horas.

[0085] O solvente orgânico utilizado na reação de polimerização do enxerto pode ser qualquer solvente orgânico que dissolva a resina epóxi de alto peso molecular e o monômero insaturado radicalmente polimerizável, e pode ser misturado com água.

[0086] Exemplos de tal solvente orgânico incluem um solvente al- coólico como isopropanol, álcool butílico, 2-hidróxi-4-metilpentano, ál- cool 2-etil-hexílico, ciclo-hexanol, etilenoglicol, dietilenoglicol, 1,3-

butilenoglicol, éter monoetílico de etilenoglicol, éter monobutílico de etilenoglicol e éter monometílico de dietileno glicol, um solvente ceto- na, como acetona e metiletil cetona, um solvente Cellosolve, e um sol- vente à base de carbitol. Além disso, um solvente orgânico inerte que não se mistura com água também pode ser usado, e exemplos de tal solvente orgânico incluem hidrocarbonetos aromáticos, como tolueno e xileno, e ésteres, como acetato de etila e acetato de butila.

[0087] A quantidade de resina acrílica é preferencialmente 5% a 45% em volume, mais preferencialmente, 10% a 40% em volume, e, mais preferencialmente, 15% a 30% em volume, em relação ao volu- me total da primeira fase. Quando a quantidade de resina acrílica é o valor de limite inferior acima, ou mais, é fácil aumentar a resistência de adesão da parte de adesão 41. Quando a quantidade de resina acrílica é o valor de limite superior acima, ou menos, é fácil estabilizar o valor de SP da primeira fase.

[0088] A quantidade de resina acrílica é uma razão entre o volume da resina acrílica e o volume total da primeira fase, antes da cura, a 25 °C.

[0089] Como agente de cura na primeira fase, um agente de cura de resina epóxi comumente usado pode ser usado. Como agente de cura na primeira fase, por exemplo, pelo menos um selecionado a par- tir de um agente de cura à base de poliamina, como uma poliamina alifática, uma poliamina alicíclica, uma poliamina aromática, uma poli- amina de poliamida e uma poliamina modificada; um agente de cura à base de ácido anidrido, como um ácido monofuncional anidrido (um anidrido ftálico, um anidrido hexa-hidroftálico, um anidrido metiltetrai- droftálico, um anidrido metil-hexa-hidroftálico, um anidrido metilnádico, um anidrido clorêndico, e similares), um anidrido ácido bifuncional (um anidrido piromelítico, um ácido anidrido benzofenonatetracarboxílico, um bis(anidrido de etilenoglicol), um anidrido de ácido metilciclo-

hexenotetracarboxílico e similares) e um anidrido ácido livre (anidrido trimelítico, anidrido de ácido poliazeleico e similares); um condensado inicial contendo grupo metilol, como um tipo novolac ou resina fenólica do tipo resol, uma resina de ureia, e uma resina de melamina; um agente de cura latente; e similares, pode ser usado.

[0090] Exemplos do agente de cura latente incluem diciandiamida, melamina, di-hidrazidas de ácido orgânico, aminoimidas, cetiminas, aminas de grau terciário, sais de imidazol, sais de amina de trifluoreto de boro, um agente de cura do tipo microcápsula (o agente de cura é encapsulado em uma microcápsula formada de caseína ou similares, a microcápsula é degradada por aquecimento e pressurização, e o agente de cura é submetido a uma reação de cura com a resina), um agente de cura do tipo de peneira molecular (o agente de cura é ad- sorvido em uma superfície de um composto adsorvente, as moléculas adsorvidas são liberadas por aquecimento, e o agente de cura é sub- metido a uma reação de cura com a resina), e similares.

[0091] Como agente de cura, uma resina fenólica do tipo novolac (uma resina novolac fenólica) é preferencial, do ponto de vista de au- mentar facilmente a resistência de adesão da parte de adesão 41. Aqui, a "resina fenólica do tipo novolac" significa uma resina obtida submetendo-se fenóis e aldeídos a uma reação de condensação, usando-se um catalisador ácido.

[0092] Exemplos dos fenóis incluem fenol.

[0093] Exemplos dos aldeídos incluem formaldeído.

[0094] Exemplos do catalisador ácido incluem ácido oxálico e sal de metal divalente.

[0095] A resina fenólica do tipo novolac é sólida à temperatura ambiente (25 °C) e é classificada como uma resina termoplástica. Na resina fenólica do tipo novolac, quase nenhum grupo −CH2OH é ligado a um núcleo fenol (um anel aromático) constituindo a resina fenólica.

[0096] A quantidade de agente de cura é, de preferência, 1% a 40% em volume, mais preferencialmente, 5% a 30% em volume, e mais preferencialmente, 10% a 20% em volume, em relação ao volu- me total da primeira fase. Quando a quantidade do agente de cura é o valor de limite inferior acima, ou mais, é fácil aumentar a resistência de adesão da parte de adesão 41. Quando a quantidade do agente de cura é o valor de limite superior acima, ou menos, é fácil aumentar a estabilidade da parte de adesão 41.

[0097] A quantidade do agente de cura é uma razão entre o volu- me do agente de cura e o volume total da primeira fase, antes da cura a 25 °C.

[0098] A segunda fase contém um elastômero. Exemplos do elas- tômero incluem borrachas naturais e borrachas sintéticas, e uma bor- racha sintética é preferencial.

[0099] Exemplos das borrachas sintéticas incluem borracha sinté- tica de polibutadieno, borracha sintética de nitrila, borracha sintética de cloropreno e similares.

[00100] Exemplos de borracha sintética de polibutadieno incluem borracha de isopreno (IR, valor de SP: 7,9 a 8,4 (cal/cm3)1/2), borracha de butadieno (BR, valor de SP: 8,1 a 8,6 (cal/cm3)1/2), borracha de esti- 3 1/2 reno-butadieno (SBR, valor de SP: 8,1 a 8,7 (cal/cm ) ), poli- isobutileno (borracha butílica, IIR, valor de SP: 7,7 a 8,1 (cal/cm3)1/2), borracha de etileno propileno dieno (EPDM, valor de SP: 7,9 a 8,0 (cal/cm3)1/2), e similares.

[00101] Exemplos da borracha sintética de nitrila incluem borracha de acrilonitrila butadieno (NBR, valor de SP: 8,7 a 10,5 (cal/cm3)1/2), borracha acrílica (ACM, valor de SP: 9,4 (cal/cm3)1/2) e similares.

[00102] Exemplos da borracha sintética de cloropreno incluem bor- racha de cloropreno (CR, valor de SP: 8,2 a 9,4 (cal/cm3)1/2).

[00103] Como a borracha sintética, além do acima, borracha de ure-

tano (valor de SP: 10,0 (cal/cm3)1/2), borracha de silicone (valor de SP: 7,3 a 7,6 (cal/cm3)1/2), borracha de flúor (FKM, valor de SP: 8,6 (cal/cm3)1 /2), polietileno clorossulfonado (CSM, valor de SP: 8,1 a 10,6 (cal/cm3)1/2), borracha de epicloroidrina (ECO, valor de SP: 9,6 a 9,8 (cal/cm3)1/2), e similares podem ser utilizadas.

[00104] Como o elastômero, SBR, EPDM e NBR são preferenciais, a partir dos pontos de vista de excelente resistência ao calor e fácil mitigação da deformação que ocorre na chapa de aço elétrica 40.

[00105] Entre esses elastômeros, um tipo pode ser usado sozinho, ou dois ou mais tipos podem ser usados em combinação.

[00106] A segunda fase pode conter um composto diferente do elastômero. Exemplos do composto diferente do elastômero incluem a resina acrílica acima mencionada e similares.

[00107] A quantidade de elastômero é, de preferência, 50% em vo- lume, ou mais, mais preferencialmente, 70% em volume, ou mais, mais preferencialmente, 90% em volume, ou mais, e particularmente, de preferência, 100% em volume, em relação ao volume total da se- gunda fase. Quando a quantidade do elastômero é o valor de limite inferior acima, ou mais, é fácil, para a parte 41 da adesão, formar a estrutura de ilha marítima com a primeira fase e a segunda fase, e é fácil mitigar a deformação que ocorre na chapa de aço elétrica 40.

[00108] A quantidade de elastômero é uma razão entre o volume do elastômero e o volume total da segunda fase a 25 °C.

[00109] A quantidade da segunda fase, de preferência, é 5% a 50% em volume, mais preferencialmente, 10% a 40% em volume, e mais preferencialmente, 20% a 30% em volume, em relação ao volume total do adesivo. Quando a quantidade da segunda fase é o valor de limite inferior acima, ou mais, é fácil mitigar a deformação que ocorre na chapa de aço elétrica 40. Quando a quantidade da segunda fase é o valor de limite superior acima, ou menos, é fácil aumentar a resistência de adesão da parte de adesão 41.

[00110] A quantidade da segunda fase é uma razão entre o volume da segunda fase e o volume total do adesivo a 25 °C. Quando a se- gunda fase é imersa em água a 25 °C, o volume da água é aumenta- do, e o volume da segunda fase é obtido com o aumento do volume da água.

[00111] O valor de SP da segunda fase é de 7,5 a 8,4 (cal/cm3)1/2, de preferência, 7,7 a 8,2 (cal/cm3)1/2, e mais preferencialmente, 7,9 a 8,0 (cal/cm3)1/2. Quando o valor de SP da segunda fase é o valor de limite inferior acima, ou mais, é fácil aplicar o adesivo à superfície da chapa de aço elétrica 40. Quando o valor do SP da segunda fase é o valor de limite superior acima, ou menos, é fácil, para a parte de ade- são 41, formar a estrutura de ilha marítima com a primeira fase e a se- gunda fase.

[00112] É possível medir o valor do SP da segunda fase, por exem- plo, pelo método a seguir. Uma composição de resina que constitui a segunda fase é aplicada a uma superfície da chapa de aço elétrica de grão não orientado, e é aquecida a 120 °C para ser curada. Quando vários solventes com valores conhecidos de SP são esfregados contra o produto curado obtido, o produto curado da segunda fase é dissolvi- do no solvente e, assim, o solvente é descolorido, o valor de SP do solvente é definido como o valor de SP da segunda fase.

[00113] Exemplos de vários solventes, cada um com um valor de SP conhecido, incluem solventes semelhantes a vários solventes, em que o valor de SP obtido quando o valor de SP da primeira fase é me- dido, é conhecido.

[00114] O valor de SP da segunda fase pode ser ajustado com o tipo e a quantidade do elastômero na composição da resina, consti- tuindo a segunda fase, o tipo e a quantidade do composto diferente do elastômero contido na segunda fase, e uma combinação dos mesmos.

[00115] Uma diferença entre o valor de SP da primeira fase e o va- lor de SP da segunda fase é, de preferência, 0,1 a 3,0 (cal/cm3)1/2, mais preferencialmente, 1,0 a 3,0 (cal/cm 3)1/2, e, mais preferencialmente ainda, 1,5 a 2,5 (cal/cm3)1/2. Quando a diferença entre o valor do SP da primeira fase e o valor de SP da segunda fase é o valor de limite infe- rior acima, ou mais, é fácil, para a parte de adesão, formar a estrutura de ilha marítima com a primeira fase e a segunda fase. Quando a dife- rença entre o valor de SP da primeira fase e o valor do SP da segunda fase é o valor de limite superior acima, ou menos, a segunda fase é uniformemente dispersa, e é fácil aumentar a estabilidade do adesivo. Além disso, quando a diferença entre o valor de SP da primeira fase e o valor de SP da segunda fase está dentro da faixa numérica acima, é fácil mitigar a deformação que ocorre na chapa de aço elétrica 40, pa- ra reduzir a perda de ferro do núcleo laminado, e é mais fácil melhorar as propriedades do núcleo laminado.

[00116] A diferença entre o valor de SP da primeira fase e o valor de SP da segunda fase é obtida medindo-se o valor de SP da primeira fase e o valor de SP da segunda fase e subtraindo-se o valor de SP obtido da segunda fase do valor de SP obtido da primeira fase.

[00117] O adesivo da presente modalidade pode conter um compo- nente opcional, para além da primeira fase acima mencionada e da segunda fase. Exemplos do componente opcional incluem uma resina sintética, como uma resina de poliolefina, uma resina de poliuretano, uma resina de poliamida, uma resina de poli-imida, uma resina de po- liéster, uma resina de silicone e uma fluororesina; partículas finas de óxido, como sílica e alumina; uma substância condutora; um aditivo antiferrugem, como cromato moderadamente solúvel; um pigmento corante (por exemplo, um pigmento orgânico policíclico condensado, um pigmento orgânico ftalocianina e similares); uma tintura de colora- ção (por exemplo, um corante azo, um corante de sal complexo metá-

lico azo, e similares); um auxílio de formação de filme; um melhorador de dispersibilidade; um agente antiespumante; e similares.

[00118] Entre esses componentes opcionais, um tipo pode ser usa- do sozinho, ou dois ou mais tipos podem ser usados em combinação.

[00119] Em um caso em que o adesivo contém o componente opci- onal, a quantidade do componente opcional é, de preferência, 1% a 40% em volume, em relação ao volume total do adesivo a 25 °C.

[00120] Como o adesivo da presente modalidade, além do adesivo tipo termofixável, um adesivo do tipo polimerização radical e similar também pode ser utilizado, e, do ponto de vista da produtividade, é desejável a utilização de um adesivo tipo de cura temperatura ambien- te. O adesivo do tipo cura à temperatura ambiente cura a 20 °C a 30 °C. Como o adesivo do tipo de cura à temperatura ambiente, um ade- sivo à base de acrílico é preferencial. Os adesivos típicos à base de acrílico incluem um adesivo à base de acrílico (SGA) de segunda ge- ração e similar. Qualquer um de um adesivo anaeróbico, um adesivo instantâneo e um adesivo à base de acrílico contendo elastômero po- de ser usado, desde que os efeitos da presente invenção não sejam prejudicados. O adesivo referido no presente documento refere-se a um adesivo em um estado antes da cura, e após as curas adesivas, torna-se a parte de adesão 41.

[00121] Um módulo de tração médio de elasticidade E, das partes de adesão 41, à temperatura ambiente (20 °C a 30 °C), está na faixa de 1500 MPa a 4500 MPa. Se o módulo de tração médio de elastici- dade E, das partes de adesão 41, for inferior a 1500 MPa, ocorre um problema de que a rigidez do núcleo laminado é reduzida. Por isso, um valor de limite inferior do módulo de tração médio de elasticidade E, das partes de adesão 41, é 1500 MPa, e, mais preferencialmente, 1800 MPa. Pelo contrário, se o módulo de tração média de elasticida- de E, das partes de adesão 41, exceder 4500 MPa, ocorre um proble-

ma de que o revestimento de isolamento formado na superfície da chapa de aço elétrica 40 é retirado. Por isso, um limite superior do módulo de tração médio de elasticidade E das partes de adesão 41 é 4500 MPa, e, mais preferencialmente, 3650 MPa.

[00122] O módulo de tração médio de elasticidade E é medido por um método de ressonância. Especificamente, um módulo de elastici- dade de tração é medido em conformidade com JIS R 1602:1995.

[00123] Mais especificamente, primeiro, uma amostra para medição (não mostrada) é feita. Essa amostra é obtida aderindo-se duas cha- pas de aço elétricas 40 umas às outras, pelo adesivo a ser medido, e curando-se o adesivo para formar a parte de adesão 41. Em um caso em que o adesivo é um adesivo tipo termofixável, essa cura é realiza- da por aquecimento e pressurização sob condições de aquecimento e pressurização em funcionamento real. Por outro lado, em um caso em que o adesivo é um adesivo tipo de cura à temperatura ambiente, a cura é realizada por pressurização à temperatura ambiente.

[00124] Em seguida, o módulo de elasticidade de tração dessa amostra é medido por um método de ressonância. Como descrito aci- ma, um método de medição de um módulo de elasticidade de tração pelo método de ressonância é realizado em conformidade com JIS R 1602:1995. Depois disso, o módulo de tração de elasticidade, da parte de adesão 41, sozinho, é obtido removendo-se a influência da própria chapa de aço elétrica 40 do módulo de elasticidade de tração (o valor medido) da amostra por cálculo.

[00125] O módulo de elasticidade de tração assim obtido a partir da amostra é igual a um valor médio para o núcleo laminado, como um todo, e, desse modo, esse valor é considerado como o módulo de tra- ção médio de elasticidade E. A composição do módulo de tração mé- dio de elasticidade E é definida de modo que a tração média módulo de elasticidade E dificilmente seja alterada, dependendo de uma posi-

ção de empilhamento na direção de empilhamento e de uma posição circunferencial em torno do eixo geométrico central do núcleo lamina- do. Por isso, um valor obtido medindo-se o módulo de tração de elasti- cidade da parte de adesão curada 41, em uma posição de extremida- de superior no núcleo laminado, pode ser considerado como o módulo de tração médio de elasticidade E.

[00126] Como um método de adesão, um método de aplicação de um adesivo às chapas de aço elétricas 40 e, em seguida, de adesão das chapas de aço elétricas 40 umas às outras por um dentre aqueci- mento e empilhamento de pressão, ou os dois, pode ser empregado. Um meio de aquecimento pode ser, por exemplo, qualquer meio, como um método de aquecimento em um banho de alta temperatura ou um forno elétrico, um método de energização direta, ou similares.

[00127] Para obter uma resistência de adesão estável e suficiente, a espessura de cada uma das partes de adesão 41 é, de preferência, 1 μm ou mais.

[00128] Por outro lado, quando a espessura de cada uma das par- tes de adesão 41 excede 100 μm, uma força de adesão torna-se satu- rada. Além disso, à medida que cada uma das partes de adesão 41 se torna mais espessa, o fator de espaço diminui, e as propriedades magnéticas do núcleo laminado na perda de ferro e similares se dete- rioram. Por isso, a espessura da parte de adesão 41 é, de preferência, 1 μm ou mais e 100 μm, ou menos, e, mais preferencialmente, 1 μm, ou mais, e 10 μm, ou menos.

[00129] Na descrição acima, a espessura de cada uma das partes de adesão 41 significa uma espessura média das partes de adesão

41.

[00130] A espessura média das partes de adesão 41 é mais prefe- rencialmente 1,0 μm, ou mais, e 3,0 μm, ou menos. Se a espessura média das partes de adesão 41 for inferior a 1,0 μm, uma força de adesão suficiente não pode ser assegurada como descrito acima. Por isso, um limite inferior da espessura média das partes de adesão 41 é de 1,0 μm e, mais preferencialmente, 1,2 μm. Em contrapartida, se a espessura média das partes de adesão 41 se tornar mais espessa do que 3,0 μm, ocorrem problemas como um grande aumento em uma quantidade de deformação da chapa de aço elétrica 40, devido ao en- colhimento durante a termofixação. Por isso, um limite superior da es- pessura média das partes de adesão 41 é de 3,0 μm e, mais preferen- cialmente, 2,6 μm.

[00131] A espessura média das partes de adesão 41 é um valor médio para o núcleo laminado como um todo. A espessura média das partes de adesão 41 dificilmente é alterada, dependendo de uma posi- ção de empilhamento na direção de empilhamento e uma posição cir- cunferencial em torno do eixo geométrico central do núcleo laminado. Por isso, um valor médio dos valores obtidos pela medição das espes- suras das partes de adesão 41, na posição da extremidade superior no núcleo laminado em dez ou mais pontos, na direção circunferencial, pode ser considerado como a espessura média das partes de adesão

41.

[00132] A espessura média das partes de adesão 41 pode ser ajus- tada, por exemplo, alterando-se a quantidade de aplicação do adesivo. Além disso, por exemplo, em um caso de adesivo tipo termofixável, o módulo de tração médio de elasticidade E, das partes de adesão 41, pode ser ajustado alterando-se uma das condições de aquecimento e de pressurização aplicadas, ou as duas, no momento da adesão e do tipo de agente de cura.

[00133] Na presente modalidade, a pluralidade de chapas de aço elétricas 40, para a formação do núcleo do rotor 31, é fixada entre si por uma parte de fixação C (uma cavilha). No entanto, a pluralidade de chapas de aço elétricas 40, para formar o núcleo do rotor 31, pode aderir entre si pela parte de adesão 41.

[00134] O núcleo laminado, como o núcleo de estator 21 e o núcleo do rotor 31, pode ser formado pelo chamado empilhamento rotacional.

[00135] Um método de fabricação do núcleo laminado, de acordo com a modalidade da presente invenção, tem uma etapa (uma etapa de aplicar) de aplicar o adesivo, que inclui a primeira fase que contém a resina epóxi, a resina acrílica, e o agente de cura, e a segunda fase que contém o elastômero para a superfície da chapa de aço elétrica, uma etapa (uma etapa de empilhar) de empilhar a pluralidade de cha- pas de aço elétricas às quais o adesivo foi aplicado, e uma etapa (uma etapa de curar) de curar o adesivo para formar a parte de adesão.

[00136] Em seguida, o método de fabricação do núcleo de estator 21 da presente modalidade será descrito, em referência aos desenhos.

[00137] Como mostrado na Figura 4, em um aparelho de fabricação 100, enquanto uma chapa de aço original P é alimentada a partir de uma bobina Q (um aro) na direção de uma seta F, a chapa de aço ori- ginal P é perfurada uma pluralidade de vezes por um molde disposto em cada estágio e é gradualmente formada em um formato da chapa de aço elétrica 40. O adesivo é aplicado a uma superfície mais baixa da chapa de aço elétrica 40 (a etapa de aplicar), as chapas de aço elé- tricas perfuradas 40 são empilhadas (a etapa de empilhar), o adesivo é curado sendo aquecido e aderido ao ser pressurizado, as chapas de aço elétricas 40 aderem entre si com parte de adesão 41, e o núcleo de estator 21 é formado (a etapa de curar).

[00138] O aparelho de fabricação 100 inclui uma estação de perfu- ração de primeira fase 110 localizada mais próxima da bobina Q, uma estação de perfuração de segunda fase 120 disposta adjacente à es- tação de perfuração 110, em um lado a jusante da estação de perfura- ção 110, em uma direção de transporte da chapa de aço original P, e uma estação de revestimento adesivo 130 disposta adjacente à esta-

ção de perfuração 120, no lado a jusante da estação de perfuração

120.

[00139] A estação de perfuração 110 inclui um molde fixo 111, dis- posto abaixo da chapa de aço original P, e um molde móvel 112, dis- posto acima da chapa de aço original P.

[00140] A estação de perfuração 120 inclui um molde fixo 121, dis- posto abaixo da chapa de aço original P, e um molde móvel 122, dis- posto acima da chapa de aço original P.

[00141] A estação de revestimento adesivo 130 inclui um aplicador 131, incluindo uma pluralidade de injetores dispostos de acordo com um padrão de aplicação do adesivo.

[00142] O aparelho de fabricação 100 inclui ainda uma estação de empilhamento 140, em uma posição a jusante da estação de revesti- mento adesivo 130. A estação de empilhamento 140 inclui um disposi- tivo de aquecimento 141, um molde fixo para um formato externo 142, um elemento de isolamento térmico 143, um molde móvel para um formato externo 144 e uma mola 145.

[00143] O dispositivo de aquecimento 141, o molde fixo para um formato externo 142, e o membro de isolamento térmico 143 são dis- postos abaixo da chapa de aço original P. Por outro lado, o molde mó- vel para um formato externo 144 e a mola 145 são dispostos acima da chapa de aço original P.

[00144] No aparelho de fabricação 100, primeiro, a chapa de aço original P é alimentada sequencialmente a partir da bobina Q, na dire- ção da seta F, na Figura 4. Então, no que diz respeito à chapa de aço original P, um processo de perfuração é realizado pela estação de per- furação 110 primeiro. Posteriormente, no que diz respeito à chapa de aço original P, um processo de perfuração é realizado pela estação de perfuração 120. Por esses processos de perfuração, o formato da chapa de aço elétrica 40 que tem a parte posterior de núcleo 22 e a pluralidade das partes de dente 23 mostradas na Figura 3 é obtido na chapa de aço original P (uma etapa de perfuração). No entanto, uma vez que não é completamente perfurado nesse ponto, o processo prossegue para a próxima etapa, na direção da seta F. Na estação de revestimento adesivo 130 na próxima etapa, o adesivo fornecido a par- tir de cada um dos injetores do aplicador 131 é aplicado em pontos (a etapa de aplicar).

[00145] Em seguida, a estação de empilhamento 140 é alimentada com a chapa de aço original P, que é perfurada pelo molde móvel para um formato externo 144 e é empilhada com alta precisão (a etapa de empilhamento). No momento desse empilhamento, a chapa de aço elétrica 40 recebe uma força de pressão constante pela mola 145. Ao repetir sequencialmente a etapa de perfurar, a etapa de aplicar e a etapa de empilhar descritas acima, é possível empilhar um número predeterminado de chapas de aço elétricas 40. Além disso, um corpo laminado formado por empilhamento das chapas de aço elétricas 40, dessa forma, é aquecido pelo dispositivo de aquecimento 141, por exemplo, a 60 °C a 200 °C. Por esse aquecimento, o adesivo é cura- do, e a parte de adesão 41 é formada (a etapa de curar).

[00146] O núcleo de estator 21 é concluído pelas etapas acima.

[00147] Como descrito acima, no motor elétrico e no núcleo lamina- do, de acordo com a presente modalidade, a pluralidade de chapas de aço elétricas, de cada uma das quais ambas as superfícies são reves- tidas com o revestimento de isolamento, é laminada, e as chapas de aço elétricas adjacentes na direção de empilhamento aderem uma à outra com a parte de adesão que é formada do adesivo, incluindo a primeira fase e a segunda fase. Ao aderir as chapas de aço elétricas umas às outras com a parte de adesão, é possível obter uma resistên- cia de adesão suficiente.

[00148] Além disso, cada parte de adesão tem uma estrutura de ilha marítima da primeira fase e da segunda fase. Por isso, no motor elétrico e no núcleo laminado, de acordo com a presente modalidade, é fácil de mitigar a deformação que ocorre na chapa de aço elétrico. Como resultado, é fácil reduzir uma perda de histerese, e é possível melhorar as propriedades magnéticas do núcleo laminado.

[00149] O núcleo laminado, de acordo com a presente modalidade, melhorou as propriedades magnéticas. Por isso, o núcleo laminado, de acordo com a presente modalidade, é adequado como um núcleo la- minado para um estator (um núcleo de estator). O núcleo laminado pode ser usado como um núcleo de rotor.

[00150] O escopo da técnica da presente invenção não se limita à modalidade acima descrita, e várias modificações podem ser feitas sem se afastar da essência da presente invenção.

[00151] O formato do núcleo de estator não se limita ao formato mostrado na modalidade acima descrita. Especificamente, as dimen- sões do diâmetro externo e do diâmetro interno do núcleo de estator, a espessura de empilhamento, o número das fendas, a razão dimensio- nal de cada uma das partes de dente 23, na direção circunferencial e na direção radial, a razão dimensional entre cada uma das partes de dente 23 e da parte posterior de núcleo 22, na direção radial, e simila- res, podem ser arbitrariamente projetadas de acordo com as proprie- dades do motor elétrico desejado.

[00152] No rotor da modalidade acima descrita, um conjunto de dois ímãs permanentes 32 forma um polo magnético, mas a presente in- venção não se limita a isso. Por exemplo, um ímã permanente 32 pode formar um polo magnético, ou três ou mais ímãs permanentes 32 po- dem formar um polo magnético.

[00153] Na modalidade acima descrita, o motor elétrico magnético permanente foi descrito como um exemplo do motor elétrico, mas a estrutura do motor elétrico não se limita a isso, como será ilustrado abaixo, e como a estrutura do motor elétrico, várias estruturas conhe- cidas, que não serão ilustradas abaixo, também podem ser adotadas.

[00154] Na modalidade acima descrita, o motor elétrico magnético permanente foi descrito como um exemplo do motor síncrono, no en- tanto, a presente invenção não se limita a isso. Por exemplo, o motor elétrico pode ser um motor de relutância ou um motor de campo eletro- ímã (um motor de campo enrolado).

[00155] Na modalidade acima descrita, o motor síncrono foi descrito como um exemplo do motor de CA, no entanto, a presente invenção não se limita a isso. Por exemplo, o motor elétrico pode ser um motor de indução.

[00156] Na modalidade acima descrita, o motor de CA foi descrito como um exemplo do motor, no entanto, a presente invenção não se limita a isso. Por exemplo, o motor elétrico pode ser um motor de CC.

[00157] Na modalidade acima descrita, o motor foi descrito como um exemplo do motor elétrico, no entanto, a presente invenção não se limita a isso. Por exemplo, o motor elétrico pode ser um gerador elétri- co.

[00158] Na modalidade acima descrita, o caso em que o núcleo la- minado, de acordo com a presente invenção, é aplicado ao núcleo de estator foi ilustrado, no entanto, o núcleo laminado, de acordo com a presente invenção, também pode ser aplicado ao núcleo do rotor.

[00159] Além disso, é possível substituir adequadamente os ele- mentos de configuração, na modalidade acima descrita, por elementos de configuração bem conhecidos, sem se afastar da essência da pre- sente invenção, e os exemplos de modificação acima descritos podem ser adequadamente combinados.

EXEMPLOS EXEMPLOS 1 A 7, EXEMPLOS COMPARATIVOS 1 A 8

[00160] Um aro com espessura de 0,25 mm foi preparado, um agente de tratamento de revestimento isolante contendo fosfato metá- lico e emulsão de resina acrílica foi aplicado em ambas as superfícies do aro, e o cozimento foi realizado a 300 °C para formar um revesti- mento isolante com 0,8 μm em uma superfície.

[00161] O aro, no qual o revestimento de isolamento foi formado, foi enrolado para formar uma bobina Q. A bobina Q foi ajustada no apare- lho de fabricação 100 descrito acima, e a chapa de aço original P foi alimentada a partir da bobina Q, na direção da seta F. Usando o apa- relho de fabricação 100, um núcleo de placa única (uma chapa de aço elétrica 40) com um formato de anel, que tem um diâmetro externo de 300 mm e um diâmetro interno de 240 mm e dotado de dezoito partes de dente retangulares com um comprimento de 30 mm e uma largura de 15 mm, no lado do diâmetro interno, foi formado por perfuração (uma etapa de perfuração).

[00162] Posteriormente, enquanto os núcleos de placa única perfu- rados são alimentados sequencialmente, 5 mg por um ponto de um adesivo com a composição mostrada na Tabela 1 foram aplicados em pontos em cada posição mostrada na Figura 3 (uma etapa de aplicar), e os núcleos de placa única foram empilhados (uma etapa de empi- lhar). Pela mesma operação que é repetida, obteve-se um corpo lami- nado, no qual 130 núcleos de placa única foram empilhados. O corpo laminado obtido foi aquecido a 120 °C, sendo pressurizado a uma pressão de 10 MPa para curar o adesivo (uma etapa de curar), e um núcleo laminado (um núcleo de estator) de cada exemplo foi fabricado. A espessura média das partes de adesão foi de 1,5 μm.

[00163] Na Tabela 1, os tipos de componentes da primeira fase são os seguintes.

RESINA EPÓXI

[00164] A1: tipo F de bisfenol

[00165] A2: tipo A de bisfenol

[00166] A3: tipo AD de bisfenol

[00167] Resina Acrílica

[00168] B1: ácido acrílico

[00169] B2: ácido metacrílico

[00170] B3: ácido maleico

AGENTE DE CURA

[00171] C1: Dietilaminopropilamina (DEAPA)

[00172] C2: Resina fenólica do tipo novolac

[00173] C3: Anidrido metil-hexa-hidroftálico

[00174] Na Tabela 1, os tipos da segunda fase são os seguintes.

ELASTÔMERO

[00175] D1: EPDM (valor de SP: 7,9 a 8,0 (cal/cm3)1/2)

[00176] D2: SBR (valor de SP: 8,1 a 8,7 (cal/cm3)1/2)

[00177] D3: NBR (valor de SP: 8,7 a 10,5 (cal/cm3)1/2)

[00178] Na Tabela 1, a razão de cada componente da primeira fase representa a quantidade (% em volume (% em volume)) de cada com- ponente, em relação ao volume total da primeira fase.

[00179] Na Tabela 1, a razão da segunda fase representa a quanti- dade (% em volume (% em volume)) de cada componente, em relação ao volume total do adesivo. A segunda fase foi de 100% em volume de um elastômero.

[00180] Na Tabela 1, o valor da unidade de SP é (cal/cm3)1/2. O va- lor de SP da primeira fase foi medido pelo método a seguir. Uma com- posição de resina constituindo a primeira fase foi aplicada a uma su- perfície da chapa de aço elétrica e foi aquecida a 120 °C para ser cu- rada. Quando vários solventes com valores conhecidos de SP mostra- dos na Tabela 2 são esfregados contra o produto curado obtido, o pro- duto curado da primeira fase é dissolvido no solvente e, assim, o sol- vente é descolorido, o valor de SP do solvente foi definido como o va- lor de SP da primeira fase.

[00181] O valor de SP da segunda fase foi mensurado pelo método a seguir. O elastômero, antes de ser misturado com a composição re- sinosa constituindo a primeira fase, foi aquecido a 120 °C e curado. Quando vários solventes com valores conhecidos de SP mostrados na Tabela 2 são esfregados contra o produto curado obtido, o produto cu- rado da segunda fase é dissolvido no solvente e, assim, o solvente é descolorido, o valor de SP do solvente foi definido para o valor de SP da segunda fase.

[00182] Na medição do valor de SP da primeira fase e do valor de SP da segunda fase, foram preparados os solventes apresentados na Tabela 2, e um solvente misto obtido pela mistura adequada de dois ou mais desses solventes para ajuste do valor de SP, de modo que o valor de SP pudesse ser medido em aumentos de 0,1 na faixa de 7,0 a 11,4.

[00183] Na Tabela 1, em relação à "presença ou ausência de estru- tura de ilha marítima", quando uma superfície de corte obtida pelo cor- te do núcleo laminado, na direção radial, para incluir a parte de ade- são, foi observada com um microscópio, ou similar, um caso em que uma estrutura de separação de fase é reconhecida foi definido como "presença", e um caso em que a estrutura de separação de fases não é reconhecida foi definido como "ausência".

[00184] Em seguida, foi realizado um teste de verificação para veri- ficar os efeitos acima mencionados. O presente teste de verificação foi executado por meio de uma simulação utilizando software. Como o software, foi utilizado o software de simulação de campo eletromagné- tico JMAG, que é baseado em um método de elementos finitos e é fa- bricado pela JSOL Corporation.

[00185] A perda de ferro do núcleo laminado de cada exemplo foi obtida pela simulação acima.

[00186] Além disso, como alvo de comparação, também foi obtida a perda de ferro do núcleo laminado, em que uma pluralidade de chapas de aço elétricas foi fixada entre si em todas as camadas. Um valor (uma razão de perda de ferro) foi obtido dividindo-se a perda de ferro do núcleo laminado de cada exemplo pela perda de ferro do núcleo laminado como alvo de comparação. Quando a perda de ferro do nú- cleo laminado de cada exemplo é equivalente à perda de ferro do nú- cleo laminado como alvo de comparação, a razão de perda de ferro torna-se 100%. Quanto menor a razão de perda de ferro, menor a per- da de ferro do núcleo laminado de cada exemplo e melhores as pro- priedades magnéticas do núcleo laminado.

[00187] A razão de perda de ferro do núcleo laminado de cada exemplo foi calculada, e as propriedades magnéticas do núcleo lami- nado de cada exemplo foram avaliadas com base no critério de avalia- ção a seguir. Os resultados são apresentados na Tabela 1. <CRITÉRIO DE AVALIAÇÃO>

[00188] A: a razão de perda de ferro é inferior a 100%

[00189] B: a razão da perda do ferro é 100%, ou mais

TABELA 1

Nº Resina epóxi modificada acrílica (primeira fase) Elastômero (segunda Presença ou Propri- Resina epóxi Resina acrílica Agente de cura Valor fase) ausência de edades Tipo Razão Tipo Razão Tipo Razão de SP Tipo Razão Valor de estrutura de magné- [% em [% em [% em [% em SP ilha marítima ticas vol.] vol.] vol.] vol.] Exemplo 1 A1 55 B1 5 C1 40 10,7 D1 20 7,9 Presença A Exemplo 2 A1 50 B2 10 C2 40 10,0 D1 25 8,0 Presença A Exemplo 3 A1 65 B1 25 C2 10 9,0 D3 30 8,4 Presença A Exemplo 4 A2 65 B1 30 C2 5 8,6 D2 40 8,1 Presença A

36/38 Exemplo 5 A3 59 B1 40 C3 1 8,5 D3 50 7,9 Presença A Exemplo 6 A1 63 B3 22 C2 15 9,8 D2 25 8,3 Presença A Exemplo 7 A1 58 B1 22 C2 20 9,1 D3 30 8,4 Presença A Exemplo Comparativo 1 A1 45 B1 45 C2 10 7,5 D3 30 8,4 Ausência B Exemplo Comparativo 2 A1 40 B1 50 C2 10 7,4 D3 30 8,4 Ausência B Exemplo Comparativo 3 A1 35 B1 55 C2 10 7,3 D3 30 8,4 Ausência B Exemplo Comparativo 4 A1 30 B1 60 C2 10 7,2 D3 30 8,4 Ausência B Exemplo Comparativo 5 A3 59 B1 40 C3 1 8,0 D3 55 9,0 Ausência B Exemplo Comparativo 6 A1 65 B3 15 C2 20 10,8 D3 60 7,5 Ausência B Exemplo Comparativo 7 A1 57 B1 3 C1 40 11,0 D3 65 7,6 Ausência B Exemplo Comparativo 8 A1 50 B1 5 C1 45 10,9 D3 25 7,8 Ausência B

TABELA 2 Solvente Valor de SP Solvente Valor de SP (cal/cm3)1/2) (cal/cm3)1/2) n-pentano 7,0 xileno 8,8 n-hexano 7,3 tolueno 8,9 éter dietílico 7,4 acetato de etila 9,1 n-octana 7,6 benzeno 9,2 cloreto de vinila 7,8 metil-etil cetona 9,3 ciclo-hexano 8,2 cloreto de meti- 9,7 leno acetato de isobutila 8,3 acetona 9,9 acetato de isopropila 8,4 dissulfureto de 10,0 carbono acetato de butila 8,5 ácido acético 10,1 tetracloreto de carbono 8,6 n-hexanol 10,7 metilpropilcetona 8,7 ciclo-hexanol 11,4

[00190] Conforme mostrado na Tabela 1, nos Exemplos 1 a 7, aos quais a presente invenção é aplicada, a razão de perda de ferro foi in- ferior a 100%, e as propriedades magnéticas foram melhoradas.

[00191] Por outro lado, nos Exemplos Comparativos 1 a 4 e 8, em que o valor de SP da primeira fase está fora da faixa da presente in- venção, a razão de perda de ferro foi de 100%, ou mais.

[00192] Nos Exemplos Comparativos 5 a 7, em que a quantidade da segunda fase é alta e a parte de adesão não tem uma estrutura de ilha marítima, a razão de perda de ferro foi de 100% ou mais.

[00193] A partir dos resultados acima, verificou-se que, de acordo com o núcleo laminado da presente invenção, é possível suprimir a perda de ferro e melhorar as propriedades magnéticas do núcleo lami- nado.

APLICABILIDADE INDUSTRIAL

[00194] De acordo com a presente invenção, é possível melhorar as propriedades magnéticas do núcleo laminado. Por isso, a aplicabilida-

de industrial é grande.

BREVE DESCRIÇÃO DOS SÍMBOLOS DE REFERÊNCIA 10 Motor elétrico 20 Estator 21 Núcleo de estator (núcleo laminado) 40 Chapa de aço elétrica 41 Parte de adesão

Claims

REIVINDICAÇÕES

1. Núcleo laminado, caracterizado pelo fato de que com- preende: uma pluralidade de chapas de aço elétricas que são empi- lhadas entre si e de cada uma das quais ambas as superfícies são re- vestidas com um revestimento isolante; e uma parte de adesão que é fornecida entre as chapas de aço elétricas adjacentes na direção de empilhamento e adere as cha- pas de aço elétricas entre si, em que um adesivo para formar a parte de adesão inclui uma primeira fase e uma segunda fase, em que a parte de adesão tem uma estrutura de ilha marí- tima da primeira fase, que é uma porção de estrutura marítima, e a se- gunda fase, que é uma porção de estrutura insular, em que a primeira fase contém uma resina epóxi, uma resi- na acrílica e um agente de cura, em que a primeira fase tem um valor de SP de 8,5 a 10,7 (cal/cm3)1/2, em que a segunda fase contém um elastômero, em que a segunda fase tem um valor de SP de 7,5 a 8,4 (cal/cm3)1/2, em que uma quantidade da primeira fase é 50% em volu- me, ou mais, em relação a um volume total da parte de adesão, e em que uma quantidade da resina epóxi é 50% em volume, ou mais, em relação a um volume total da primeira fase.

2. Núcleo laminado, de acordo com a reivindicação 1, ca- racterizado pelo fato de que uma diferença entre o valor de SP da pri- meira fase e o valor de SP da segunda fase é 0,1 a 3,0 (cal/cm3)1/2.

3. Núcleo laminado, de acordo com a reivindicação 1 ou 2, caracterizado pelo fato de que uma quantidade da resina acrílica é 5%

a 45% em volume, em relação a um volume total da primeira fase.

4. Núcleo laminado, de acordo com qualquer uma das rei- vindicações 1, 2, e 3, caracterizado pelo fato de que uma quantidade do agente de cura é 1% a 40% em volume, em relação a um volume total da primeira fase.

5. Núcleo laminado, de acordo com qualquer uma das rei- vindicações 1, 2, 3, e 4, caracterizado pelo fato de que o agente de cura é uma resina fenólica do tipo novolac.

6. Núcleo laminado, de acordo com qualquer uma das rei- vindicações 1, 2, e 3 a 5, caracterizado pelo fato de que é para um es- tator.

7. Método de fabricação do núcleo laminado, como definido em qualquer uma das reivindicações 1, 2, e 3 a 6, caracterizado pelo fato de que compreende: aplicar um adesivo, que inclui uma primeira fase contendo uma resina epóxi, uma resina acrílica, e um agente de cura e uma se- gunda fase contendo um elastômero, a uma superfície de uma chapa de aço elétrica; empilhar uma pluralidade das chapas de aço elétricas; e curar o adesivo para formar uma parte de adesão.

8. Motor elétrico, caracterizado pelo fato de que compreen- de o núcleo laminado, como definido em qualquer uma das reivindica- ções 1, 2, e 3 a 6.