BR112021007525A2

BR112021007525A2 - núcleo adesivamente laminado para estator e motor elétrico

Info

Publication number: BR112021007525A2
Application number: BR112021007525-9A
Authority: BR
Inventors: Kazutoshi Takeda; Ryu Hirayama
Original assignee: Nippon Steel Corporation
Priority date: 2018-12-17
Filing date: 2019-12-17
Publication date: 2021-07-27
Also published as: EP3902125A1; WO2020129929A1; CA3131495A1; SG11202108945SA; EA202192074A1; US20220006336A1; KR20240052877A; KR20210083337A; TW202101860A; JP7422679B2; CN113169637A; JP2023014250A; EP3902125A4; TWI742488B; JPWO2020129929A1

Abstract

NÚCLEO ADESIVAMENTE LAMINADO PARA ESTATOR E MOTOR ELÉTRICO. A presente invenção refere-se a um núcleo adesivamente laminado para um estator que inclui: uma pluralidade de chapas de aço elétrico coaxialmente sobrepostas umas às outras, e cada uma das quais tem uma parte posterior de núcleo e uma parte dentada; e uma pluralidade de partes de adesão que se adere entre as chapas de aço elétrico, em que, entre as respectivas chapas de aço elétrico, uma força de adesão parcial fornecida pelas partes de adesão que é uma força de adesão média por unidade de área na parte dentada, é menor que uma força de adesão parcial fornecida pelas partes de adesão e é uma força de adesão média por unidade de área na parte posterior de núcleo.

Description

Relatório Descritivo da Patente de Invenção para "NÚCLEO ADESIVAMENTE LAMINADO PARA ESTATOR E MOTOR ELÉTRI- co".

CAMPO DA TÉCNICA

[0001] A presente invenção refere-se a um núcleo adesivamente laminado para um estator e um motor elétrico.

[0002] É reivindicada prioridade sobre o Pedido de Patente Japo- nês nº JP 2018-235863, depositado em 17 de dezembro de 2018, cujo conteúdo está incorporado no presente documento a título de referên- cia.

ANTECEDENTES DA TÉCNICA

[0003] Em um núcleo laminado usado para um motor, quando uma espessura de uma chapa de aço elétrico é reduzida, a rigidez por uma chapa de aço elétrico diminui. Portanto, embora o número de lamina- ções do mesmo aumente, a rigidez do núcleo laminado inteiro também diminui. Nesse caso, quando o motor é operado, a deformação de um estator ou deslocamento do núcleo laminado pode ocorrer devido à rotação de um rotor. Adicionalmente, quando o número de laminações aumenta, a manipulação no momento de fabricação do núcleo lamina- do se torna difícil, e problemas como a deformação do núcleo lamina- do e dificuldade no processamento de enrolamento ocorrem.

[0004] Para resolver tais problemas, por exemplo, como em um núcleo de motor (um núcleo laminado) descrito no Documento de Pa- tente 1 abaixo, o aumento da resistência mecânica do núcleo laminado pode ser realizado fixando-se um formato do núcleo laminado com um adesivo. Ou seja, no núcleo de motor descrito no Documento de Pa- tente 1, camadas adesivas instantâneas do tipo cura à temperatura ambiente são dispostas em todas as partes dentadas para se estende- rem em direções (direções radiais) em que as partes dentadas se es- tendem. Adicionalmente, uma pluralidade de camadas adesivas de base orgânica do tipo termorrígidas são dispostas em uma direção cir- cunferencial de chapas de aço elétrico substancialmente anulares.

Além disso, chapas de aço elétrico adjacentes são aderidas umas às outras pelas camadas adesivas instantâneas do tipo cura à temperatu- ra ambiente e as camadas adesivas de base orgânica do tipo termorrí- gidas.

LISTA DE CITAÇÕES

DOCUMENTO DE PATENTE Documento de Patente 1

[0005] Pedido de Patente Não Examinado Japonês, Primeira Pu- blicação nº JP 2016-171652.

SUMÁRIO DA INVENÇÃO PROBLEMAS A SEREM SOLUCIONADOS PELA INVENÇÃO

[0006] Entretanto, se a força de adesivos em partes dentadas for muito alta, uma força de compressão devido ao encolhimento quando a cura de adesivos é aplicada às partes dentadas, isto afeta adversa- mente suas propriedades magnéticas. Na técnica revelada no Docu- mento de Patente 1, esse problema não é reconhecido, e, naturalmen- te, nenhuma medida é tomada para resolver esse problema.

[0007] A presente invenção foi realizada em vista das circunstân- cias acima, e um objetivo da mesma é fornecer um núcleo adesiva- mente laminado para um estator incluindo uma estrutura de adesão que não afete adesivamente as propriedades magnéticas de partes dentadas, aumentando ao mesmo tempo a resistência mecânica do mesmo, e um motor elétrico que inclui o núcleo adesivamente lamina- do para um estator.

MEIOS PARA SOLUCIONAR O PROBLEMA

[0008] Para resolver o problema acima, a presente invenção em- prega as seguintes medidas.

[0009] (1) Um núcleo adesivamente laminado para um estator de acordo com um aspecto da presente invenção inclui: uma pluralidade de chapas de aço elétrico coaxialmente sobrepostas umas às outras, e cada uma das quais tem uma parte posterior de núcleo e uma parte dentada; e uma pluralidade de partes de adesão que se adere entre as chapas de aço elétrico, em que, entre as respectivas chapas de aço elétrico, uma força de adesão parcial fornecida pelas partes de adesão que é uma força de adesão média por unidade de área na parte den- tada, é menor que uma força de adesão parcial fornecida pelas partes de adesão e é uma força de adesão média por unidade de área na parte posterior de núcleo.

[0010] (2) No aspecto de acordo com (1) acima, a seguinte confi- guração pode ser adotada: um valor médio de uma razão de força de adesão obtido dividindo-se a força de adesão parcial na parte dentada pela força de adesão parcial na parte posterior de núcleo está na faixa de 0,1 ou mais e menos de 1,0.

[0011] (3) No aspecto de acordo com (1) ou (2) acima, a seguinte configuração pode ser adotada: um valor médio S1 da força de adesão parcial na parte dentada é 1 a 15 MPa; um valor médio S2 da força de adesão parcial na parte posterior de núcleo é 15 a 50 MPa; e o valor médio S1 é menor que o valor médio S2.

[0012] (4) No aspecto de acordo com (1) ou (2) acima, a seguinte configuração pode ser adotada: cada uma das partes de adesão é fei- ta de um adesivo que tem a mesma composição química; um valor médio A1 de uma razão de área das partes de adesão na parte denta- da é 10 a 50%; um valor médio A2 da razão de área das partes de adesão na parte posterior de núcleo é 50 a 100%; e o valor médio A1 é menor que o valor médio A2.

[0013] (5) No aspecto de acordo com qualquer um dentre (1) a (4), uma espessura média das partes de adesão pode ser 1,0 um a 3,0 um.

[0014] (6) No aspecto de acordo com qualquer um de (1) a (5), um módulo de elasticidade à tração médio E das partes de adesão pode ser 1500 Mpa a 4500 MPa.

[0015] (7) No aspecto de acordo com qualquer um de (1) a (6), as partes de adesão podem ser um adesivo à base de acrílico do tipo adesão à temperatura ambiente contendo um SGA produzido a partir de um adesivo à base de acrílico contendo elastômero.

[0016] (8) Um motor elétrico de acordo com um aspecto da pre- sente invenção inclui o núcleo adesivamente laminado para um estator de acordo com qualquer um dentre (1) a (7) acima.

EFEITOS DA INVENÇÃO

[0017] De acordo com cada aspecto da presente invenção, é pos- sível fornecer um núcleo adesivamente laminado para um estator in- cluindo uma estrutura de adesão que não afete adesivamente as pro- priedades magnéticas de partes dentadas, aumentando ao mesmo tempo a resistência mecânica do mesmo, e um motor elétrico que in- clui o núcleo adesivamente laminado para um estator.

BREVE DESCRIÇÃO DOS DESENHOS

[0018] A Figura 1 é uma vista em corte transversal de um motor elétrico que inclui um núcleo adesivamente laminado para um estator de acordo com uma modalidade da presente invenção.

[0019] A Figura 2 é uma vista lateral do núcleo adesivamente la- minado para um estator.

[0020] A Figura 3 é uma vista em corte transversal ao longo da linha A-A na Figura 2, que mostra uma pluralidade de exemplos de padrões de formação de partes de adesão no núcleo adesivamente laminado para um estator.

[0021] A Figura 4 é uma vista lateral de um dispositivo de fabrica- ção usado para a fabricação de modelos do núcleo adesivamente la- minado para um estator.

[0022] A Figura 5 é um diagrama que mostra exemplos mostrados nas Tabelas 1A e 1B e é um gráfico que mostra uma relação entre uma força de adesão parcial em uma posição de parte dentada e uma força de adesão parcial em uma posição de parte posterior de núcleo.

[0023] A Figura 6 é um diagrama que mostra exemplos mostrados nas Tabelas 2A e 2B e é um gráfico que mostra uma relação entre uma força de adesão parcial em uma posição de parte dentada e uma força de adesão parcial em uma posição de parte posterior de núcleo.

[0024] A Figura 7 é um diagrama que mostra exemplos mostrados nas Tabelas 3A e 3B e é um gráfico que mostra uma relação entre uma força de adesão parcial em uma posição de parte dentada e uma força de adesão parcial em uma posição de parte posterior de núcleo.

[0025] A Figura 8 é um diagrama que mostra os exemplos mostra- dos nas Tabelas 3A e 3B e é um gráfico que mostra uma relação entre uma razão de área na posição de parte dentada e uma razão de área na posição de parte posterior de núcleo.

MODALIDADES PARA IMPLEMENTAR A INVENÇÃO

[0026] Mais adiante neste documento, com referência aos dese- nhos, será descrito um núcleo adesivamente laminado para um estator e um motor elétrico incluindo o núcleo adesivamente laminado para um estator de acordo com uma modalidade da presente invenção. Também, na presente modalidade, como o motor elétrico, um motor, especificamente, um motor CA, mais especificamente, um motor sín- crono, e mais especificamente um motor elétrico magnético permanen- te será descrito como um exemplo. Esse tipo de motor é adequada- mente adotado, por exemplo, para um veículo elétrico.

[0027] Conforme mostrado na Figura 1, um motor elétrico 10 inclui um estator 20, um rotor 30, um invólucro 50 e um eixo de rotação 60. O estator 20 e o rotor 30 são acomodados no invólucro 50. O estator é fixado a uma parte interna do invólucro 50.

[0028] Na presente modalidade, como o motor elétrico 10, é ado- tado um motor elétrico do tipo rotor interno em que o rotor 30 está si- tuado radialmente dentro do estator 20. Entretanto, como o motor elé- trico 10, pode ser adotado um motor elétrico do tipo rotor externo em que o rotor 30 está situado fora do estator 20. Adicionalmente, na pre- sente modalidade, o motor elétrico 10 é um motor CA de três fases que tem 12 polos e 18 fendas. Entretanto, o número de polos, o núme- ro de fendas, o número de fases, e similares podem ser alterados con- forme for adequado.

[0029] O motor elétrico 10 pode girar a uma velocidade de rotação de 1000 rpm aplicando-se, por exemplo, uma corrente de excitação que tem um valor eficaz de 10 A e uma frequência de 100 Hz a cada fase.

[0030] O estator 20 inclui um núcleo adesivamente laminado para um estator (mais adiante neste documento, um núcleo de estator) 21 e enrolamentos (não-mostrados).

[0031] O núcleo de estator 21 inclui uma parte posterior de núcleo anular 22 e uma pluralidade de partes dentadas 23. Mais adiante neste documento, uma direção ao longo de um eixo geométrico central O do núcleo de estator 21 (ou a parte posterior de núcleo 22) é chamada de direção axial, uma direção radial do núcleo de estator 21 (ou a parte posterior de núcleo 22) (ou seja, uma direção ortogonal ao eixo geo- métrico central O) é chamada de direção radial, e uma direção circun- ferencial do núcleo de estator 21 (ou a parte posterior de núcleo 22) (ou seja, uma direção que gira ao redor do eixo geométrico central O) é chamada de direção circunferencial.

[0032] A parte posterior de núcleo 22 é formada em um formato anular em uma vista plana do estator 20 ao longo na direção axial.

[0033] A pluralidade de partes dentadas 23 se estende para dentro na direção radial (em direção ao eixo geométrico central O da parte posterior de núcleo 22 na direção radial) a partir de uma circunferência interna da parte posterior de núcleo 22. A pluralidade de partes denta- das 23 está disposta em intervalos angulares iguais na direção circun- ferencial. Na presente modalidade, 18 partes dentadas 23 são forneci- das a cada 20 graus em relação a um ângulo central centralizado no eixo geométrico central O. A pluralidade de partes dentadas 23 é for- mada para ter o mesmo formato e o mesmo tamanho. Portanto, a plu- ralidade de partes dentadas 23 tem a mesma dimensão de espessura.

[0034] Os enrolamentos são enrolados ao redor das partes denta- das 23. Os enrolamentos podem ser enrolamentos concentrados ou enrolamentos distribuídos.

[0035] O rotor 30 está disposto dentro do estator 20 (núcleo de estator 21) na direção radial. O rotor 30 inclui um núcleo de rotor 31 e uma pluralidade de ímãs permanentes 32.

[0036] O núcleo de rotor 31 é formado em um formato anular (um formato de anel anular) coaxialmente disposto com o estator 20. O ei- xo de rotação 60 está disposto dentro do núcleo de rotor 31. O eixo de rotação 60 é fixado ao núcleo de rotor 31.

[0037] A pluralidade de ímãs permanentes 32 é fixada ao núcleo de rotor 31. Na presente modalidade, um conjunto de dois ímãs per- manentes 32 forma um polo magnético. Uma pluralidade de conjuntos de ímãs permanentes 32 está disposta em intervalos iguais na direção circunferencial. Na presente modalidade, 12 conjuntos de ímãs per- manentes 32 (24 no total) são fornecidos a cada 30 graus do ângulo central centralizado no eixo geométrico central O.

[0038] Na presente modalidade, um motor de ímãs permanentes internos é adotado como um motor elétrico magnético permanente. Uma pluralidade de furos atravessantes 33 que penetra o núcleo de rotor 31 na direção axial é formada no núcleo de rotor 31. A pluralida- de de furos atravessantes 33 é fornecida para corresponder a uma disposição da pluralidade de ímãs permanentes 32. Cada ímã perma- nente 32 é fixado ao núcleo de rotor 31 em um estado em que é dis- posto no furo atravessante correspondente 33. A fixação de cada ímã permanente 32 ao núcleo de rotor 31 pode ser realizada, por exemplo, fornecendo adesão entre uma superfície externa do ímã permanente 32 e uma superfície interna do furo atravessante 33 com um adesivo, ou similares. Também, como o motor elétrico magnético permanente, um motor de ímã permanente de superfície pode ser adotado em vez de um motor de ímã permanente interno.

[0039] O núcleo de estator 21 e o núcleo de rotor 31 são ambos núcleos laminados. Por exemplo, conforme mostrado na Figura 2, o núcleo de estator 21 é formado pela laminação de uma pluralidade de chapas de aço elétrico 40 na direção axial.

[0040] Adicionalmente, uma espessura laminada (o comprimento total ao longo do eixo geométrico central O) de cada um dentre o nú- cleo de estator 21 e o núcleo de rotor 31 é, por exemplo, 50,0 mm. Um diâmetro externo do núcleo de estator 21 é, por exemplo, 250,0 mm. Um diâmetro interno do núcleo de estator 21 é, por exemplo, 165,0 mm. Um diâmetro externo do núcleo de rotor 31 é, por exemplo, 163,0 mm. Um diâmetro interno do núcleo de rotor 31 é, por exemplo, 30,0 mm. Entretanto, esses valores são exemplos, e a espessura laminada, o diâmetro externo e o diâmetro interno do núcleo de estator 21, e a espessura laminada, o diâmetro externo e o diâmetro interno do nú- cleo de rotor 31 não se limitam apenas a esses valores. Aqui, o diâme- tro interno do núcleo de estator 21 é medido com as pontas das partes dentadas 23 do núcleo de estator 21 como uma referência. Ou seja, o diâmetro interno do núcleo de estator 21 é um diâmetro de um círculo virtual inscrito nas pontas de todas as partes dentadas 23.

[0041] Cada chapa de aço elétrico 40 que forma o núcleo de esta- tor 21 e o núcleo de rotor 31 é formada, por exemplo, pelo punciona-

mento de uma chapa de aço elétrico que serve como um material de base. Como a chapa de aço elétrico 40, uma chapa de aço elétrico co- nhecida pode ser usada. Uma composição química da chapa de aço elétrico 40 inclui 2,5% a 3,9% de Si, conforme mostrado abaixo em % de unidades de massa. As faixas de componentes, exceto Si, não são particularmente limitadas, porém as faixas desejadas na presente mo- dalidade são especificadas abaixo. Com o ajuste da composição quí- mica nessas faixas, um limite elástico YP de cada chapa de aço elétri- co 40 pode ser ajustado para 380 MPa ou mais e 540 MPa ou menos.

[0042] Si: 2,5% a 3,9%

[0043] Al: 0,001% a 3,0%

[0044] Mn: 0,05% a 5,0%

[0045] Restante: Fe e impurezas

[0046] Na presente modalidade, uma chapa de aço elétrico com grão não orientado é usada como a chapa de aço elétrico 40. Como a chapa de aço elétrico com grão não orientado, por exemplo, uma tira de aço elétrico com grão não orientado de JIS C 2552:2014 pode ser adotada. Entretanto, como a chapa de aço elétrico 40, também é pos- sível usar uma chapa de aço elétrico com grão orientado em vez de uma chapa de aço elétrico com grão não orientado. Como a chapa de aço elétrico com grão orientado nesse caso, uma tira de aço elétrico com grão orientado de JIS C 2553:2012 pode ser adotada.

[0047] Revestimentos isolantes são fornecidos em ambas as su- perfícies da chapa de aço elétrico 40 para melhorar a trabalhabilidade da chapa de aço elétrico 40 e uma perda de ferro do núcleo de estator 21 (mais adiante neste documento, pode ser simplesmente chamado de um "núcleo laminado"). Como uma substância que constitui o re- vestimento isolante, por exemplo, (1) um composto inorgânico, (2) uma resina orgânica, (3) uma mistura de um composto inorgânico e uma resina orgânica, ou similares podem ser adotados. Entre esses, em um caso em que o revestimento isolante é (1) um composto inorgânico, ou (3) uma mistura de um composto inorgânico e uma resina orgânica, é possível inibir significativamente a deterioração nas propriedades magnéticas devido ao encolhimento na cura de cada uma das partes de adesão. Como o composto inorgânico, por exemplo, (1) um com- plexo de dicromato e ácido bórico, (2) um complexo de fosfato e sílica, e similares podem ser exemplificados. Como a resina orgânica, uma resina à base de epóxi, uma resina à base de acrílico, uma resina à base de acrílico-estireno, uma resina à base de poliéster, uma resina à base de silicone e uma resina à base de flúor podem ser exemplifica- das.

[0048] Para garantir o desempenho de isolamento entre as chapas de aço elétrico 40 laminadas umas sobre as outras, um limite superior de uma espessura média do revestimento isolante (uma espessura média por uma superfície da chapa de aço elétrico 40) é, de preferên- cia, 1,5 um, com mais preferência, 1,2 um.

[0049] Por outro lado, o efeito isolante se torna saturado quando o revestimento isolante se torna mais espesso. Adicionalmente, à medi- da que o revestimento isolante se torna mais espesso, um fator de es- paço da chapa de aço elétrico 40 no núcleo laminado diminui, e o de- sempenho do núcleo laminado se deteriora. Portanto, o revestimento isolante pode ser o mais fino possível dentro de uma faixa em que o desempenho de isolamento pode ser garantido. O limite inferior da es- pessura média do revestimento isolante (espessura por uma superfície da chapa de aço elétrico 40) é, de preferência, ajustado para 0,3 um, com mais preferência, para 0,5 um. Como a espessura média do re- vestimento isolante, por exemplo, 0,8 um pode ser adotada dentro das faixas de limite superior e inferior acima, a mesma varia.

[0050] A espessura média do revestimento isolante é um valor médio do núcleo laminado inteiro. A espessura do revestimento de iso-

lamento dificilmente muda sobre as posições laminadas do mesmo na direção axial e uma posição circunferencial ao redor do eixo geométri- co central do núcleo laminado. Por esse motivo, a espessura média do revestimento isolante pode ser ajustada como um valor medido em uma posição de extremidade superior do núcleo laminado.

[0051] À medida que a espessura da chapa de aço elétrico 40 se torna mais fina, o efeito de melhorar a perda de ferro gradualmente se torna saturado. Adicionalmente, à medida que a chapa de aço elétrico 40 se torna mais fina, os custos de fabricação da chapa de aço elétrico 40 aumentam. Por esse motivo, a espessura da chapa de aço elétrico 40 é, de preferência, 0,10 mm ou mais em consideração do efeito de melhorar a perda de ferro e os custos de fabricação.

[0052] Por outro lado, se a chapa de aço elétrico 40 for muito es- pessa, o trabalho de perfuração em prensa da chapa de aço elétrico 40 se torna difícil. Por esse motivo, considerando-se o trabalho de per- furação em prensa da chapa de aço elétrico 40, espessura da chapa de aço elétrico 40 é, de preferência, 0,855 mm ou menos. Também, a espessura da chapa de aço elétrico 40 inclui a espessura do revesti- mento isolante.

[0053] A espessura média de cada chapa de aço elétrico 40 é um valor médio do núcleo laminado inteiro. A espessura de cada chapa de aço elétrico 40 dificilmente muda sobre as posições laminadas na dire- ção axial e a posição circunferencial ao redor do eixo geométrico cen- tral do núcleo laminado. Por esse motivo, a espessura média de cada chapa de aço elétrico 40 pode ser ajustada como um valor medido na posição de extremidade superior do núcleo laminado.

[0054] A pluralidade de chapas de aço elétrico 40 que forma o nú- cleo de estator 21 é laminada, por exemplo, através de uma pluralida- de de partes de adesão em formato de ponto 41. Cada uma das partes de adesão 41 é formada por um adesivo que foi curado sem ser dividi-

do. Para a parte de adesão 41, por exemplo, é usado um adesivo do tipo termorrígido por ligação de polímero ou similares. Como o adesivo para formar a parte de adesão 41, é possível adaptar um adesivo que contém qualquer um dentre (1) uma resina à base de acrílico, (2) uma resina à base de epóxi, e (3) uma resina à base de acrílico com uma resina à base de epóxi, cada uma tendo adesividade de acomodação de óleo.

[0055] Para o adesivo para formar a parte de adesão 41, um ade- sivo do tipo polimerização de radical ou similares pode ser usado além de um adesivo do tipo termorrígido, e a partir do ponto de vista de pro- dutividade, um adesivo do tipo cura à temperatura ambiente é, de pre- ferência, usado. O adesivo do tipo cura à temperatura ambiente (tipo adesão à temperatura ambiente) é curado a 20 “ºC a 30 ºC. Como o adesivo do tipo cura à temperatura ambiente, um adesivo à base de acrílico é preferencial. Um adesivo à base de acrílico típico inclui um adesivo acrílico de segunda geração (SGA) e similares. Qualquer um dentre um adesivo anaeróbico, um adesivo instantâneo e um adesivo à base de acrílico contendo elastômero pode ser usado dentro da faixa em que os efeitos da presente invenção não são prejudicados. Além disso, o adesivo mencionado no presente documento é um adesivo em um estado antes da cura e se torna a parte de adesão 41 após o ade- sivo ser curado.

[0056] Um módulo de elasticidade à tração médio da parte de adesão 41 à temperatura ambiente (20 ºC a 30 ºC) está na faixa de 1500 MPa a 4500 MPa. Se o módulo de elasticidade à tração médio da parte de adesão 41 for menor que 1500 MPa, haverá um problema que a rigidez do núcleo laminado é reduzida. Por esse motivo, um limi- te inferior do módulo de elasticidade à tração médio da parte de ade- são 41 é definido para 1500 MPa e, com mais preferência, 1800 MPa. Em contrapartida, se o módulo de elasticidade à tração médio da parte de adesão 41 exceder 4500 MPa, haverá um problema que tensão e tração aplicadas à chapa de aço elétrico 40 aumentam e o magnetis- mo de núcleo se deteriora. Por esse motivo, um limite superior do mó- dulo de elasticidade à tração médio da parte de adesão 41 é definido para 4500 MPa e, com mais preferência, 3650 MPa. O módulo de elasticidade à tração médio de cada parte de adesão 41 pode ser ajus- tado alterando-se um ou ambos dentre: as condições de aquecimento e pressurização aplicadas no momento de adesão; e um tipo de agen- te de cura.

[0057] Também, o módulo de elasticidade à tração médio E é me- dido usando um método de ressonância. Especificamente, o módulo de elasticidade à tração médio é medido de acordo com JIS R 1602:

1995.

[0058] Mais especificamente, primeiro, uma amostra para medição (não-mostrada) é fabricada. Essa amostra é obtida fornecendo adesão entre duas chapas de aço elétrico 40 usando um adesivo, que é um alvo de medição, e curando as mesmas para formar a parte de adesão

41. Em um caso em que o adesivo é de um tipo termorrígido, a cura é realizada por aquecimento e pressurização sob condições de aqueci- mento e pressurização no trabalho real. Por outro lado, em um caso em que o adesivo é um tipo de cura à temperatura ambiente, a cura é realizada pressurizando o mesmo à temperatura ambiente.

[0059] Além disso, o módulo de elasticidade à tração dessa amos- tra é medido usando o método de ressonância. Conforme descrito acima, o método para medir o módulo de elasticidade à tração com o uso do método de ressonância é realizado de acordo com JIS R 1602:1995. Então, o módulo de elasticidade à tração da parte de ade- são 41 individualmente pode ser obtido removendo-se a influência da própria chapa de aço elétrico 40 do módulo de elasticidade à tração (valor medido) da amostra por cálculo.

[0060] Visto que o módulo de elasticidade à tração obtido da amostra dessa forma é igual a um valor médio do núcleo laminado in- teiro, esse valor é considerado como o módulo de elasticidade à tração médio. A composição é ajustada de modo que o módulo de elasticida- de à tração médio dificilmente mude sobre as posições laminadas na direção axial ou em uma posição circunferencial ao redor do eixo ge- ométrico central do núcleo laminado. Por esse motivo, o módulo de elasticidade à tração médio pode ser ajustado para um valor mediante a medição da parte de adesão 41 após a cura na posição de extremi- dade superior no núcleo laminado.

[0061] Como um método de adesão entre as chapas de aço elétri- co 40, um método de adesão com o qual um adesivo é aplicado a su- perfícies inferiores (superfícies em um lado) das chapas de aço elétri- co 40, então, as mesmas são sobrepostas e, então, um ou tanto aque- cimento como empilhamento por pressão são realizados para curar o adesivo para formar a parte de adesão 41 podem ser adotados. Tam- bém, um meio no caso de aquecimento pode ser qualquer meio como um meio para aquecer o núcleo de estator 21 em um banho de alta temperatura ou um forno elétrico, ou um método de energizar e aque- cer diretamente o núcleo de estator 21. Por outro lado, no caso em que um adesivo do tipo cura à temperatura ambiente é usado, os mesmos são aderidos apenas por empilhamento por pressão sem aquecimento.

[0062] Para se obter uma força de adesão estável e suficiente, uma espessura da parte de adesão 41 é, de preferência, 1 um ou mais.

[0063] Por outro lado, se a espessura da parte de adesão 41 ex- ceder 100 um, uma força de adesão é saturada. Ademais, à medida que a parte de adesão 41 se torna mais espessa, um fator de espaço da mesma diminui, e as propriedades magnéticas como a perda de ferro do núcleo laminado diminuem. Portanto, a espessura da parte de adesão 41 é, de preferência, 1 um ou mais e 100 um ou menos, com mais preferência, 1 um ou mais e 10 um ou menos.

[0064] Adicionalmente, na descrição acima, a espessura da parte de adesão 41 indica a espessura média da parte de adesão 41.

[0065] A espessura média da parte de adesão 41 é, com mais pre- ferência, 1,0 um ou mais e 3,0 um ou menos. Se a espessura média da parte de adesão 41 for menor que 1,0 um, uma força de adesão suficiente não pode ser garantida, conforme descrito acima. Por esse motivo, um limite inferior da espessura média da parte de adesão 41 é 1,0 um e, com mais preferência, 1,2 um. Em contrapartida, se a es- pessura média da parte de adesão 41 se tornar mais espessa que 3,0 um, ocorrem problemas como um aumento drástico em uma quantida- de de tração da chapa de aço elétrico 40 devido ao encolhimento du- rante a cura térmica. Por esse motivo, um limite superior da espessura média da parte de adesão 41 é 3,0 um, com mais preferência, 2,6 um.

[0066] A espessura média da parte de adesão 41 é um valor mé- dio do núcleo laminado inteiro. A espessura média da parte de adesão 41 dificilmente muda sobre as posições laminadas na direção axial e a posição circunferencial ao redor do eixo geométrico central do núcleo laminado. Por esse motivo, a espessura média da parte de adesão 41 pode ser ajustada como um valor médio de valores numéricos medi- dos em 10 ou mais pontos na direção circunferencial na posição de extremidade superior do núcleo laminado.

[0067] Também, a espessura média da parte de adesão 41 pode ser ajustada alterando-se, por exemplo, uma quantidade do adesivo aplicada.

[0068] A Figura 3 mostra um exemplo de padrões de formação da parte de adesão 41. Na Figura 3, dois padrões de formação 41A e 41B são mostrados em conjunto em uma figura com uma linha tracejada longa e curta alternativa como um contorno. No caso de adotar o pa-

drão de formação 41A, toda a superfície da chapa de aço elétrico 40 é formada em tal padrão de revestimento. Por outro lado, no caso de adotar o padrão de formação 41B, toda a superfície da chapa de aço elétrico 40 é formada em tal padrão de revestimento.

[0069] Primeiro, no caso do padrão de formação 41A, a parte de adesão 41 é formada de modo que uma razão de área média da mesma na parte posterior de núcleo 22 e uma razão de área média da mesma nas partes dentadas 23 são iguais em cada posição do núcleo laminado na direção axial, porém os componentes do próprio adesivo usados são diferentes uns dos outros. Na parte posterior de núcleo 22, uma plurali- dade de partes de adesão em formato de ponto circular 41 é disposta em um formato anular. Cada uma das partes de adesão 41 na parte posterior de núcleo 22 é disposta para sobrepor uma linha reta virtual EL1 que co- necta uma posição central de cada parte dentada 23 na direção de largu- ra e o eixo geométrico central O da chapa de aço elétrico 40.

[0070] Por outro lado, na parte dentada 23, duas partes de adesão 41 são dispostas lado a lado para sobrepor a linha reta virtual EL1 pa- ra cada parte dentada 23. Uma dimensão de diâmetro da parte de adesão 41 na parte posterior de núcleo 22 é maior que uma dimensão de diâmetro da parte de adesão 41 na parte dentada 23. Por esse mo- tivo, o número das partes de adesão 41 na parte posterior de núcleo 22 é menor que o número das partes de adesão 41 na parte dentada 23, porém as razões de área são iguais. Ou seja, uma razão de uma soma de áreas de cada parte de adesão 41 na parte posterior de nú- cleo 22 para uma área total da parte posterior de núcleo 22 e uma ra- zão de uma soma de áreas de cada parte de adesão 41 na parte den- tada 23 para uma área total da parte dentada 23 são iguais.

[0071] No caso de considerar a força de adesão total entre as chapas de aço elétrico 40 que se sobrepõem como a força parcial dividi- da na parte posterior de núcleo 22 e na parte dentada 23, se os adesivos usados forem iguais, uma força de adesão parcial da parte posterior de núcleo 22 e uma força de adesão parcial da parte dentada 23 são iguais. Entretanto, nesse padrão de formação 41A, a força de adesão do adesi- vo usado para formar as partes de adesão 41 formadas na parte posteri- or de núcleo 22 é maior que a força de adesão do adesivo usado para formar as partes de adesão 41 formadas na parte dentada 23.

[0072] Como resultado, entre as respectivas chapas de aço elétri- co 40, uma força de adesão média por unidade de área nas partes dentadas 23, devido a cada uma das partes de adesão 41, é menor que uma força de adesão média por unidade de área na parte posteri- or de núcleo 22. Mais especificamente, um valor médio de razão de força de adesão obtido dividindo-se a força de adesão parcial por uni- dade de área nas partes dentadas 23 pela força de adesão parcial por unidade de área na parte posterior de núcleo 22 está dentro da faixa de 0,1 ou mais e menos de 1,0. Um limite superior do valor médio da razão de força de adesão é, de preferência, 0,8, com mais preferência, 0,6. Adicionalmente, um limite inferior do valor médio da razão de força de adesão é, de preferência, 0,15, com mais preferência, 0,2.

[0073] Subsequentemente, no caso de padrão de formação 41B mostrado na Figura 3, o valor médio da força de adesão parcial ou o valor médio da razão de área difere entre a parte posterior de núcleo 22 e as partes dentadas 23 em cada posição do núcleo laminado na direção axial.

[0074] Especificamente, no caso de comparação pelo valor médio da força de adesão parcial, um valor médio S1 da força de adesão parcial nas partes dentadas 23 é 1 a 15 MPa, e um valor médio S2 da força de adesão parcial na parte posterior de núcleo 22 é 15 a 50 MPa. Além disso, o valor médio S1 é menor que o valor médio S2.

[0075] Um limite inferior do valor médio S1 é, de preferência, 2 MPa, com mais preferência, 3 MPa. Um limite superior do valor médio

S1 é, de preferência 10 MPa, com mais preferência, 8 MPa. Por outro lado, um limite inferior do valor médio S2 é, de preferência 20 MPa, com mais preferência, 30 MPa. Também, um limite superior do valor médio S2 é, de preferência, 45 MPa, com mais preferência, 40 MPa. Entretanto, o ponto em que o valor médio S1 é menor que o valor mé- dio S2 permanece inalterado.

[0076] Por outro lado, no caso de comparação pelo valor médio da razão de área, um valor médio A1 da razão de área de cada parte de adesão 41 nas partes dentadas 23 é 10 a 50%, e um valor médio A2 da razão de área de cada parte de adesão 41 na parte posterior de núcleo 22 é 50 a 100%. Além disso, o valor médio A1 é menor que o valor médio A2. Também, a força de adesão média por unidade de área de cada parte de adesão 41 é 5 a 50 MPa, que é comum a cada posição das partes dentadas 23 e a parte posterior de núcleo 22.

[0077] Adicionalmente, um limite inferior do valor médio A1 é, de preferência, 10%. Também, um limite superior do valor médio A1 é, de preferência 30%, com mais preferência, 20%. Por outro lado, um limite inferior do valor médio A2 é, de preferência 60%, com mais preferên- cia, 70%. Também, um limite superior do valor médio A2 é, de prefe- rência 90%, com mais preferência, 80%. Entretanto, o ponto em que o valor médio A1 é menor que o valor médio A2 permanece inalterado.

[0078] Dessa forma, o valor médio da força de adesão parcial ou o valor médio da razão de área é definido como descrito acima entre a parte posterior de núcleo 22 e as partes dentadas 23, com isso a força de adesão média por unidade de área de cada parte de adesão 41 nas partes dentadas 23 pode se tornar menor que a força de adesão mé- dia por unidade de área na parte posterior de núcleo 22.

[0079] Em relação a uma disposição de cada parte de adesão 41, na parte posterior de núcleo 22, uma pluralidade de partes de adesão em formato de ponto circular 41 é disposta em um formato anular. Ca-

da uma das partes de adesão 41 da parte posterior de núcleo 22 é disposta para sobrepor uma linha reta virtual EL2 que conecta a posi- ção central de cada parte dentada 23 na direção de largura e o eixo geométrico central O da chapa de aço elétrico 40.

[0080] Por outro lado, na parte dentada 23, uma parte de adesão 41 é disposta para sobrepor a linha reta virtual EL2 para cada parte dentada 23. A dimensão de diâmetro da parte de adesão 41 na parte posterior de núcleo 22 é maior que a dimensão de diâmetro da parte de adesão 41 na parte dentada 23. Dessa forma, o valor médio da for- ça de adesão parcial da parte dentada 23 é inibido de ser menor que aquele da parte posterior de núcleo 22 em cada posição do núcleo la- minado na direção axial. Em outras palavras, o valor médio da razão de área da parte dentada 23 é inibido de ser menor que aquele da par- te posterior de núcleo 22 em cada posição do núcleo laminado na di- reção axial. Como resultado, entre as chapas de aço elétrico 40, a for- ça de adesão média por unidade de área na parte dentada 23, devido a cada parte de adesão 41, é menor que a força de adesão média por unidade de área na parte posterior de núcleo 22.

[0081] Na presente modalidade, a pluralidade de chapas de aço elétrico que forma o núcleo de rotor 31 é fixada por fixação 42 (cavi- lhas) mostradas na Figura 1. Entretanto, a pluralidade de chapas de aço elétrico que forma o núcleo de rotor 31 também pode ter uma es- trutura laminada fixada por um adesivo como o núcleo de estator 21.

[0082] Adicionalmente, os núcleos laminados do núcleo de estator 21, o núcleo de rotor e similares podem ser formados pelo chamado empilhamento giratório.

EXEMPLOS

[0083] Com o uso de um dispositivo de fabricação 100 mostrada na Figura 4, o núcleo de estator 21 foi fabricado enquanto altera várias condições de fabricação.

[0084] Primeiro, será descrito o dispositivo de fabricação 100. No dispositivo de fabricação 100, enquanto alimenta uma chapa de aço elétrico P de uma bobina C (um aro) em uma direção de seta F, a per- furação é realizada uma pluralidade de vezes por moldes dispostos em cada estágio para formar gradualmente formatos das chapas de aço elétrico 40, um adesivo é aplicado a superfícies inferiores das chapas de aço elétrico 40, e as chapas de aço elétrico perfuradas 40 são la- minadas, pressionadas e aderidas enquanto eleva uma temperatura, formando assim cada parte de adesão 41.

[0085] Conforme mostrado na Figura 4, o dispositivo de fabricação 100 inclui uma estação de perfuração de primeiro estágio 110 em uma posição mais próxima à bobina C, uma estação de perfuração de se- gundo estágio 120 adjacentemente disposta em um lado a jusante em uma direção de transporte da chapa de aço elétrico P a partir da esta- ção de perfuração 110, e uma estação de revestimento adesivo 130 adjacentemente disposta em um lado a jusante da mesma da estação de perfuração 120.

[0086] A estação de perfuração 110 inclui um molde fixo 111 dis- posto abaixo da chapa de aço elétrico P e um molde móvel 112 dis- posto acima da chapa de aço elétrico P.

[0087] A estação de perfuração 120 inclui um molde fixo 121 dis- posto abaixo da chapa de aço elétrico P e um molde móvel 122 dis- posto acima da chapa de aço elétrico P.

[0088] Dependendo de um desenho plano de um motor, mais es- tações de perfuração podem ser localizadas.

[0089] A estação de revestimento adesivo 130 inclui um aplicador 131 incluindo uma pluralidade de injetores disposta de acordo com um padrão de revestimento adesivo. Ou seja, cada injetor está disposto em uma posição correspondente a uma posição de formação de cada parte de adesão 41 mostrada na Figura 3. Os diâmetros de bocal dos injetores são diferentes uns dos outros dependendo do tamanho das partes de adesão 41 que serão formadas. Adicionalmente, no caso do padrão de formação 41A, uma trajetória de fluxo de adesivo levando a um injetor para aplicar um adesivo à parte posterior de núcleo 22 e uma trajetória de fluxo de adesivo levando a outro injetor para aplicar um adesivo à parte dentada 23 podem ser independentemente sepa- radas uma da outra. Nesse caso, os componentes químicos do adesi- vo aplicado à parte posterior de núcleo 22 e os componentes químicos do adesivo aplicado à parte dentada 23 podem ser independentemen- te separados uns dos outros.

[0090] Além disso, em vez de uma configuração em que uma plu- ralidade de tipos de adesivos é simultaneamente aplicada por uma es- tação de revestimento adesivo 130, conforme descrito acima, uma plu- ralidade de (por exemplo, duas) estações de revestimento adesivo 130 podem ser fornecidas para aplicar separadamente os adesivos. Nesse caso, um primeiro tipo de adesivo é aplicado a uma dentre a parte dentada 23 e a parte posterior de núcleo 22 na primeira estação de revestimento adesivo 130, e um segundo tipo de adesivo é aplicado à outra na segunda estação de revestimento adesivo 130.

[0091] O dispositivo de fabricação 100 inclui adicionalmente uma estação de empilhamento 140 em uma posição a jusante da estação de revestimento adesivo 130. A estação de empilhamento 140 inclui um dispositivo de aquecimento 141, um molde fixo para o formato ex- terno 142, um membro de isolamento térmico 143, um molde móvel para um formato externo 144 e uma mola 145.

[0092] O dispositivo de aquecimento 141, o molde fixo para o for- mato externo 142 e o membro de isolamento térmico 143 são dispos- tos abaixo da chapa de aço elétrico P. Por outro lado, o molde móvel para o formato externo 144 e a mola 145 são dispostos acima da cha- pa de aço elétrico P. Também, a referência numérica 21 indica o nú-

cleo de estator.

[0093] No dispositivo de fabricação 100 da Figura 4 que tem a configuração descrita acima, primeiro, a chapa de aço elétrico P é se- quencialmente enviada da bobina C na direção da seta F. Então, a chapa de aço elétrico P é perfurada pela estação de perfuração 110. Subsequentemente, a chapa de aço elétrico P é perfurada pela esta- ção de perfuração 120. Por esses processos de perfuração, o formato da chapa de aço elétrico 40 que tem a parte posterior de núcleo 22 e a pluralidade de partes dentadas 23 mostrada na Figura 3 é obtido na chapa de aço elétrico P. Entretanto, uma vez que não é completamen- te perfurada nesse ponto, o processo prossegue para a próxima etapa na direção da seta F. Na estação de revestimento adesivo 130 na pró- xima etapa, o adesivo fornecido por cada um dos injetores do revesti- dor 131 é aplicado em formato de ponto. Nesse momento, as quanti- dades ou tipos dos adesivos aplicados são diferentes entre a parte posterior de núcleo 22 e a parte dentada 23.

[0094] Então, por fim, a chapa de aço elétrico P é enviada para a estação de empilhamento 140, perfurada pelo molde móvel para o formato externo 144 e laminada com alta precisão. No momento desse empilhamento, a chapa de aço elétrico 40 recebe uma força de pressi- onamento constante pela mola 145.

[0095] Repetindo sequencialmente o processo de perfuração, o processo de revestimento adesivo e o processo de empilhamento con- forme descrito acima, um número predeterminado de chapas de aço elétrico 40 pode ser laminado. Adicionalmente, o núcleo laminado for- mado pelo empilhamento das chapas de aço elétrico 40 dessa forma é aquecido, por exemplo, a uma temperatura de 200 ºC pelo dispositivo de aquecimento 141 no caso de adesão tipo termorrígida. Esse aque- cimento cura os adesivos para formar as partes de adesão 41. No ca- so de um adesivo do tipo cura à temperatura ambiente, o adesivo é curado ao longo do tempo para formar as partes de adesão 41.

[0096] O núcleo de estator 21 é concluído através de cada uma das etapas acima.

[0097] Com o uso do dispositivo de fabricação 100 descrito acima, os núcleos de estator 21 mostrados no nº 1 ao nº 13 nas Tabelas 1h e 1B foram fabricados. Além disso, para a produção de um exemplo comparativo, o núcleo de estator 21 mostrado no nº 14 também foi fa- bricado usando outro dispositivo.

[0098] Primeiro, uma espessura do aro (bobina C) foi comumente ajustada para 0,25 mm. Um líquido de revestimento isolante contendo um fosfato de metal e uma emulsão de resina acrílica foi aplicado ao aro e assado a 300 ºC para formar um revestimento isolante de 0,8 um sobre uma superfície do mesmo.

[0099] Subsequentemente, o aro foi formado por perfuração em um único núcleo de chapa (chapa de aço elétrico 40), que tem um formato de anel com um diâmetro externo de 300 mm e um diâmetro interno de 240 mm e é dotado de 18 partes dentadas retangulares com um comprimento de 30 mm e uma largura de 15 mm em um lado de diâmetro interno do mesmo, usando o dispositivo de fabricação 100.

[00100] Subsequentemente, enquanto alimenta sequencialmente o núcleo de chapa única perfurada, o adesivo foi aplicado em formato de ponto em cada posição mostrada na Figura 3 (excluindo o exemplo comparativo nº 14).

[00101] Os componentes químicos da chapa de aço elétrico 40 usa- dos na fabricação de cada núcleo de estator 21 são unificados da seguin- te forma. Além disso, cada valor de componente indica % em massa.

[00102] Si:3,1%

[00103] Al0,7%

[00104] Mn:0,3%

[00105] Restante: Fe e impurezas o Es

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[00106] Por outro lado, o adesivo para formar cada parte de adesão 41 foi selecionado dentre os seguintes e usado em combinação ade- quada. Combinações específicas são conforme mostrado na Tabela 1A.

[00107] Adesivo à base de borracha de cloropreno (força de ade- são: 2 MPa)

[00108] Adesivo de cianoacrilato A (força de adesão: 5 MPa)

[00109] — Adesivo anaeróbico (força de adesão: 15 MPa)

[00110] Adesivo de cianoacrilato B (força de adesão: 24 MPa)

[00111] Adesivo à base de epóxi A (força de adesão: 32 MPa)

[00112] Adesivo à base de epóxi B (força de adesão: 42 MPa)

[00113] Adesivo à base de epóxi C (força de adesão: 64 MPa)

[00114] SGA (força de adesão: 48 MPa)

[00115] Também, nos exemplos na Tabela 1A e Tabela 1B, a razão de área da parte de adesão 41 na parte dentada 23 é igual à razão de área da parte de adesão 41 na parte posterior de núcleo 22 em todos os casos. Por esse motivo, conforme mostrado na Tabela 1A, a razão de força de adesão obtida dividindo-se a força de adesão parcial da parte dentada 23 pela força de adesão parcial da parte posterior de núcleo 22 é igual a uma razão de força de adesão (o exemplo compa- rativo nº 14 é excluído na descrição acima). A força de adesão parcial indica uma força de adesão (força de adesão) da parte dentada 23 como uma única parte ou a parte posterior de núcleo 22 como uma única parte.

[00116] As chapas de aço elétrico 40 são empilhadas após a apli- cação dos adesivos; e, depois disso, cada parte de adesão 41 foi for- mada por aquecimento e cura durante a pressurização a uma pressão predeterminada. O mesmo trabalho foi repetido para 130 núcleos de chapa única para fabricar o núcleo laminado (núcleo de estator 21).

[00117] Por outro lado, no núcleo de estator 21 de nº 14, nenhum adesivo foi usado para adesão entre as chapas de aço elétrico 40, e as chapas de aço elétrico 40 foram mecanicamente fixadas por partes de fixação. Essas partes de fixação foram formadas tanto na parte posterior de núcleo 22 como nas partes dentadas 23. Além disso, os tamanhos das partes de fixação nas partes dentadas 23 são feitos menores do que os tamanhos da parte de fixação na parte posterior de núcleo 22. Como resultado, a força de ligação parcial que é a força de ligação média por unidade de área nas partes dentadas 23 foi ajustada para ser menor que a força de ligação parcial que é a força de ligação média por unidade de área nas partes posteriores de núcleo 22.

[00118] Arigidez (resistência mecânica) do núcleo laminado foi ava- liada para cada um dos núcleos laminados de nº 1 a 14 fabricados usando o método descrito acima. A avaliação da resistência mecânica foi decidida através de um teste de martelamento. Em uma coluna de "rigidez de núcleo laminado" na Tabela 1B, "excelente" indica que alta resistência mecânica é garantida, "bom" indica que resistência mecâ- nica necessária e suficiente é garantida e "ruim" indica que a resistên- cia mecânica mínima exigida não é garantida. Aqui, "excelente" é "1", "bom" é "2", "aprovado" é "3" e "ruim" é "4" ou "5". Teste de martelamento (avaliação de ruído)

[00119] Uma parte de extremidade circunferencial externa da parte posterior de núcleo 22 do núcleo laminado foi vibrada na direção radial por um martelo de impacto, e uma análise de vibração modal foi reali- zada com a ponta da parte dentada 23 e uma parte central da parte posterior de núcleo 22 na direção de 180º ao redor do eixo geométrico em relação a uma fonte de vibração como pontos de medição. Adicio- nalmente, para um caso em que a parte central da parte posterior de núcleo 22 na direção radial foi vibrada na direção axial por um martelo de impacto, uma análise de vibração modal também foi realizada com a ponta da parte dentada 23 e a parte posterior de núcleo 22 na dire-

ção de 180º ao redor do eixo geométrico em relação à fonte de vibra- ção como os pontos de medição.

[00120] A avaliação (decisão) foi realizada de acordo com os se- guintes critérios. Quanto menor o valor, isto indica que a vibração é inibida e a resistência mecânica é mais alta.

[00121] 1 (excelente): Apenas um ou dois picos de vibração são detectados.

[00122] —2(bom): Vários picos de vibração são detectados.

[00123] 3 (aprovado): 10 ou mais picos de vibração são detectados dependendo de uma direção de vibração.

[00124] 4 (ruim): Há um pico principal, porém 10 ou mais picos de vibração são detectados.

[00125] 5 (ruim): Não há um pico principal, e 10 ou mais picos de vibração são detectados.

[00126] Adicionalmente, as propriedades magnéticas do núcleo la- minado também foram avaliadas. As propriedades magnéticas foram avaliadas mediante a medição da perda de ferro usando um simulador de perda de ferro rotacional (não-mostrado) que tem um detector em formato de rotor com um diâmetro de 239,5 mm. Em uma coluna de "propriedades magnéticas de parte dentada" na Tabela 1B, "excelente" indica que propriedades magnéticas extremamente altas podem ser garantidas. Adicionalmente, "bom" indica que altas propriedades mag- néticas são garantidas. "Aprovado" indica que propriedades magnéti- cas necessárias e suficientes são garantidas. Adicionalmente, "ruim" indica que as propriedades magnéticas são mais baixas que as propri- edades magnéticas necessárias exigidas.

[00127] Aqui, primeiro, um valor de perda de ferro medido em uma densidade de fluxo magnético de 1,5 Tesla em relação à chapa de aço elétrico 40 antes da adesão foi obtido como um valor de referência.

Subsequentemente, a perda de ferro foi medida de modo similar para cada um dos núcleos laminados em uma densidade de fluxo magnéti- co de 1,5 Tesla. Então, a perda de ferro de cada núcleo laminado foi dividida pelo valores de referência e foi mostrada por indicação de 100% para obter uma taxa de aumento. Por exemplo, no nº 1 na Tabe- la 1B, uma taxa de aumento de perda de ferro é de 105%, e isso indica que a perda de ferro aumentou em 5% em relação ao valor de referên- cia.

[00128] Um caso em que a taxa de aumento de perda de ferro obti- da dessa forma é de 5% ou menos (o valor numérico na tabela é de 105% ou menos) foi definido como "excelente", um caso em que é mais de 5% e é de 10% ou menos (o valor numérico na tabela é mais de 105% e 110% ou menos) foi definido como "bom", um caso em que é mais de 10% e 20% ou menos (o valor numérico na tabela é mais de 110% e menos de 120%) foi definido como "aprovado", e um caso em que é mais de 120% (o valor numérico na tabela excede 120%) foi de- finido como "ruim".

[00129] Conforme mostrado na Tabela 1A e Tabela 1B, nos exem- plos comparativos mostrados no nº 9, a força de adesão parcial na parte dentada 23 era significativamente maior que a força parcial na parte posterior de núcleo 22 e, dessa forma, as propriedades magnéti- cas da parte dentada 23 foram reduzidas. Adicionalmente, visto que a força de adesão parcial na parte posterior de núcleo 22 era muito bai- xa, a rigidez do núcleo laminado também diminuiu.

[00130] Também, nos exemplos comparativos mostrados nos nº 10 a 12, visto que a força de adesão parcial na parte dentada 23 é mais alta que a força parcial na parte posterior de núcleo 22, as proprieda- des magnéticas da parte dentada 23 foram reduzidas.

[00131] Também, no exemplo comparativo que usa a parte de fixa- ção mostrada no nº 14, visto que uma força de compressão foi aplica- da à parte dentada 23 devido à formação da parte de fixação, as pro-

priedades magnéticas foram significativamente reduzidas.

[00132] Por outro lado, nos exemplos de nº 1 a 8 e 13, foi confir- mado que os núcleos laminados tinham alta rigidez (resistência mecâ- nica), altas propriedades magnéticas e desempenho desejado.

[00133] Além disso, a Figura 5 mostra uma relação entre a força de adesão parcial em uma posição de parte dentada e a força de adesão parcial em uma posição posterior de núcleo mostrada na Tabela 1A. Na Figura 5, aqueles abaixo de uma linha de contorno B1 em que a força de adesão parcial na posição de parte dentada e a força de ade- são parcial na posição de parte posterior de núcleo são iguais são os exemplos comparativos de nº 9 a 12. Embora o nº 14 seja a linha de contorno B1, as chapas de aço elétrico 40 são fixadas umas às outras por fixação em vez de adesão e, dessa forma, conforme descrito aci- ma, as propriedades desejadas não foram obtidas particularmente em termos de propriedades magnéticas.

[00134] Uma linha de contorno B2 indica uma condição em que a razão de força de adesão é 0,1. Embora o exemplo de nº 13, que des- via para a esquerda da linha de contorno B2 no papel, tenha sido "aprovado" em termos de rigidez e propriedades magnéticas do núcleo laminado, a força de ligação da parte dentada 23 era baixa e a rigidez do núcleo laminado era ligeiramente insuficiente em alguns casos e, dessa forma, não atingiu "excelente". Por outro lado, nos exemplos mostrados nos nº 1 a 8, os resultados de "excelente" ou um equiva- lente foram obtidos em termos de rigidez ou propriedades magnéticas do núcleo laminado. A partir desse resultado, pode-se dizer que a ra- zão de força de adesão é, com mais preferência, 0,1 ou mais, além de ser menor que 1,0.

[00135] Subsequentemente, com o uso do dispositivo de fabricação 100, os núcleos de estator 21 mostrados nos nº 15 a 29 nas Tabelas 2A e 2B foram fabricados. Na presente modalidade, embora o adesivo usado tenha sido alterado em cada caso, o adesivo aplicado à parte dentada 23 e o adesivo aplicado à parte posterior de núcleo 22 eram iguais. Por esse motivo, as razões de resistência de adesão foram to- das unificadas para 1,00.

[00136] Por outro lado, em relação à razão de área, uma quantida- de de revestimento do adesivo revestido na parte dentada 23 e uma quantidade de revestimento do adesivo revestido na parte posterior de núcleo 22 são diferentes, e como resultado, a razão de área foi altera- da em cada caso.

[00137] Também, na Tabela 2B, cada limite de "excelente", "bom", "aprovado" e "ruim" em relação à rigidez do núcleo laminado é confor- me descrito na Tabela 1B. De modo similar, cada limite de "excelente", "bom", "aprovado" e "ruim" em relação às propriedades magnéticas da parte dentada laminado é conforme descrito na Tabela 1B.

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[00138] Nos exemplos comparativos de nº 23 a 25 mostrados nas Tabelas 2A e 2B, a força de adesão parcial na parte dentada 23 era maior que a força parcial na parte posterior de núcleo 22 e, dessa for- ma, as propriedades magnéticas da parte dentada 23 foram deteriora- das.

[00139] Além disso, a Figura 6 mostra uma relação entre a força de adesão parcial na posição de parte dentada e a força de adesão parci- al na posição de parte posterior de núcleo mostrada na Tabela 2A. Na Figura 6, aqueles abaixo de uma linha de contorno B3 em que a força de adesão parcial na posição de parte dentada e a força de adesão parcial na posição de parte posterior de núcleo são iguais são os exemplos comparativos de nº 23 a 25.

[00140] Por outro lado, conforme mostrado na Tabela 2B, foi con- firmado que, nos exemplos de nº 15 a 22 e 26 a 29, os núcleos lami- nados tinham alta rigidez (resistência mecânica), altas propriedades magnéticas e desempenho desejado.

[00141] Além disso, os exemplos de nº 17 a 20 e 27 circundados por uma linha de contorno B4 que forma uma estrutura quadrada eram "excelentes" tanto na rigidez como nas propriedades magnéticas do núcleo laminado. A partir desse resultado, constatou-se que é mais preferencial que: o valor médio S1 da força de adesão parcial na parte dentada 23 seja 3 a 15 MPa; o valor médio S2 da força de adesão parcial na parte posterior de núcleo 22 22 seja 15 a 50 Mpa; e o valor médio S1 seja mais baixo que o valor médio S2.

[00142] —Subsequentemente, com o uso do dispositivo de fabricação 100, os núcleos de estator 21 mostrados nos nº 30 a 47 nas Tabelas 3A e 3B foram fabricados.

[00143] Também, na Tabela 3B, cada limite de "excelente", "bom", "aprovado" e "ruim" em relação à rigidez do núcleo laminado é confor- me descrito na Tabela 1B. De modo similar, cada limite de "excelente",

"bom", "aprovado" e "ruim" em relação às propriedades magnéticas da parte dentada laminado é conforme descrito na Tabela 1B.

[00144] Nornº30 a nº46, embora o adesivo usado tenha sido alte- rado em cada caso, o adesivo aplicado à parte dentada 23 e o adesivo aplicado à parte posterior de núcleo 22 eram iguais (o adesivo que tem os mesmos componentes químicos). Por esse motivo, as razões de resistência de adesão são todas unificadas para 1,00. Ademais, em relação à razão de área, a quantidade de revestimento do adesivo re- vestido na parte dentada 23 e a quantidade de revestimento do adesi- vo revestido na parte posterior de núcleo 22 foram diferenciadas, e como resultado, a razão de área foi alterada em cada caso.

[00145] — Por outro lado, no nº 47, o adesivo revestido na parte den- tada 23 e o adesivo revestido na parte posterior de núcleo 22 eram diferentes. Ademais, no nº47, uma combinação de ambos os adesivos foi selecionada de modo que a força de adesão do adesivo na parte dentada 23 fosse mais baixa que a força de adesão do adesivo na par- te posterior de núcleo 22. Também, como para a razão de área, a quantidade de revestimento do adesivo revestido na parte dentada 23 era menor que a quantidade de revestimento do adesivo revestido na parte posterior de núcleo 22. Como resultado, a razão de área na parte dentada 23 era menor que a razão de área na parte posterior de nú- cleo 22.

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[00146] Como resultado, nos exemplos comparativos de nº 40 a 42 mostrados nas Tabelas 3A e 3B, a força de adesão parcial na parte dentada 23 era maior que a força parcial na parte posterior de núcleo 22 e, dessa forma, as propriedades magnéticas da parte dentada 23 diminuíram.

[00147] — Por outro lado, conforme mostrado nas Tabelas 3A e 3B, foi confirmado que, nos exemplos de nº 30 a 39 e 43 a 47, os núcleos laminados tinham alta rigidez (resistência mecânica), altas proprieda- des magnéticas e desempenho desejado.

[00148] Além disso, a Figura 7 mostra uma relação entre a força de adesão parcial na posição de parte dentada e a força de adesão parci- al na posição de parte posterior de núcleo mostrada na Tabela 3A. Na Figura 7, aqueles abaixo de uma linha de contorno B5 em que a força de adesão parcial na posição de parte dentada e a força de adesão parcial na posição de parte posterior de núcleo são iguais são os exemplos comparativos de nº 40 a 42.

[00149] Além disso, a Figura 8 mostra uma relação entre a razão de área na posição de parte dentada e a razão de área na posição de parte posterior de núcleo mostrada na Tabela 3A.

[00150] Os exemplos de nº 30 a 37 circundados por uma linha de contorno B6 que forma uma estrutura quadrada na Figura 8 obtiveram um resultado "excelente" ou um resultado equivalente em termos de rigidez e as propriedades magnéticas do núcleo laminado. A partir desse resultado, constatou-se que é mais preferencial que: o valor médio A1 da razão de área de cada uma das partes de adesão na par- te dentada 23 seja 10 a 50%; o valor médio A2 da razão de área de cada uma das partes de adesão na parte posterior de núcleo 22 seja 50 a 100%; e o valor médio A1 seja mais baixo que o valor médio A2.

[00151] A modalidade e exemplos da presente invenção foram des- critos acima. Entretanto, o escopo técnico da presente invenção não se limita apenas à modalidade e aos exemplos descritos acima, e vá- rias modificações podem ser adicionadas sem que se afaste do espíri- to da presente invenção.

[00152] — Por exemplo, o formato do núcleo de estator 21 não se limi- ta apenas à forma mostrada na modalidade acima. Especificamente, as dimensões do diâmetro externo e do diâmetro interno do núcleo de estator 21, a espessura laminada, o número de fendas, uma razão di- mensional da parte dentada 23 na direção circunferencial e na direção radial, uma razão dimensional da direção radial entre a parte dentada 23 e a parte posterior de núcleo 22, e similares podem se arbitraria- mente projetadas de acordo com as propriedades desejadas do motor elétrico.

[00153] No rotor 30 da modalidade acima, o conjunto de dois ímãs permanentes 32 forma um polo magnético, porém a presente invenção não se limita a isto. Por exemplo, um ímã permanente 32 pode formar um polo magnético, ou três ou mais ímãs permanentes 32 podem for- mar um polo magnético.

[00154] Na modalidade descrita acima, o motor elétrico magnético permanente foi descrito como um exemplo de um motor elétrico 10, porém como ilustrado abaixo, a estrutura do motor elétrico 10 não se limita a isto, e várias estruturas conhecidas não ilustradas abaixo tam- bém podem ser adotadas.

[00155] Na modalidade descrita acima, o motor elétrico magnético permanente foi descrito como um exemplo do motor elétrico 10, porém a presente invenção não se limita a isto. Por exemplo, o motor elétrico pode ser um motor de relutância ou um motor de campo eletro- magnético (um motor de campo gerado).

[00156] Na modalidade descrita acima, o motor síncrono foi descrito como um exemplo do motor CA, porém a presente invenção não se limita a isto. Por exemplo, o motor elétrico 10 pode ser um motor de indução.

[00157] Na modalidade descrita acima, um motor CA foi descrito como um exemplo do motor elétrico 10, porém a presente invenção não se limita a isto. Por exemplo, o motor elétrico 10 pode ser um mo- tor CC.

[00158] Na modalidade descrita acima, o motor foi descrito como um exemplo do motor elétrico 10, porém a presente invenção não se limita a isto. Por exemplo, o motor elétrico 10 pode ser um gerador.

[00159] Além disso, dentro da faixa que não se afasta do escopo da presente invenção, é possível substituir os componentes na modalida- de por componentes bem conhecidos, conforme for adequado, e os exemplos modificados mencionados acima podem ser combinados uns com os outros conforme for adequado.

APLICABILIDADE INDUSTRIAL

[00160] De acordo com a presente invenção, pode ser fornecido um núcleo adesivamente laminado para um estator incluindo uma estrutu- ra de adesão que não afeta adesivamente as propriedades magnéti- cas, aumentando ao mesmo tempo a resistência mecânica do mesmo, e um motor elétrico que inclui o núcleo adesivamente laminado para um estator. Portanto, a mesma fornece grande aplicabilidade industri- al.

BREVE DESCRIÇÃO DOS SÍMBOLOS DE REFERÊNCIA Motor elétrico 21 Núcleo adesivamente laminado para estator 22 Parte posterior de núcleo 23 Parte dentada 40 Chapa de aço elétrico 41 Parte de adesão

Claims

REIVINDICAÇÕES

1. Núcleo adesivamente laminado para um estator, caracte- rizado pelo fato de que compreende: uma pluralidade de chapas de aço elétrico coaxialmente sobrepostas umas às outras, e cada uma das quais tem uma parte posterior de núcleo e uma parte dentada; e uma pluralidade de partes de adesão que se adere entre as chapas de aço elétrico, respectivamente nas partes posteriores de nú- cleo e nas partes dentadas, em que, entre as respectivas chapas de aço elétrico, uma força de adesão parcial fornecida pelas partes de ade- são e sendo uma força de adesão média por unidade de área na parte dentada, é mais baixa que uma força de adesão parcial fornecida pelas partes de ade- são e sendo uma força de adesão média por unidade de área na parte posterior de núcleo.

2. Núcleo adesivamente laminado para um estator, de acordo com a reivindicação 1, caracterizado pelo fato de que um valor médio de uma razão de força de adesão obtido dividindo-se a força de adesão parcial na parte dentada pela força de adesão parcial na parte posterior de núcleo está na faixa de 0,1 ou mais e menos de 1,0.

3. Núcleo adesivamente laminado para um estator, de acordo com a reivindicação 1 ou 2, caracterizado pelo fato de que: um valor médio S1 da força de adesão parcial na parte dentada é 1 a 15 MPa; um valor médio S2 da força de adesão parcial na parte pos- terior do núcleo é 15 a 50 MPa; e o valor médio S1 é menor que o valor médio S2.

4. Núcleo adesivamente laminado para um estator, de acordo com a reivindicação 1 ou 2, caracterizado pelo fato de que: ca-

da uma das partes de adesão é feita de um adesivo que tem a mesma composição química; um valor médio A1 de uma razão de área das partes de adesão na parte dentada é 10 a 50%; um valor médio A2 da razão de área das partes de adesão na parte posterior do núcleo é 50 a 100%; e o valor médio A1 é menor que o valor médio A2.

5. Núcleo adesivamente laminado para um estator, de acordo com qualquer uma das reivindicações 1 a 4, caracterizado pelo fato de que uma espessura média das partes de adesão é 1,0 um a 3,0 um.

6. Núcleo adesivamente laminado para um estator, de acordo com qualquer uma das reivindicações 1 a 5, caracterizado pelo fato de que um módulo de elasticidade à tração médio E da parte de adesão é 1500 MPa a 4500 MPa.

7. Núcleo adesivamente laminado para um estator, de acordo com qualquer uma das reivindicações 1 a 6, caracterizado pelo fato de que as partes de adesão são um adesivo à base de acrílico do tipo adesão à temperatura ambiente contendo um SGA feito de um adesivo à base de acrílico contendo elastômero.

8. Motor elétrico, caracterizado pelo fato de que compreen- de o núcleo adesivamente laminado para um estator, como definido em qualquer uma das reivindicações 1 a 7.