DE3127302C2 - "Einrichtung zur Vortriebsregelung an Kraftfahrzeugen" - Google Patents
"Einrichtung zur Vortriebsregelung an Kraftfahrzeugen"Info
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Abstract
Es wird eine Einrichtung zur Vortriebsregelung an Kraftfahrzeugen angegeben, die neben einer optimalen Ausnutzung des Ausgangsdrehmoments des Antriebsaggregats des Fahrzeuges in kritischen Fahrsituationen, insbesondere unter extremen Straßenverhältnissen auch eine gute Fahrzeugstabilität und erhöhte Fahrsicherheit vermittelt. Demgemäß ist bei einer in ihren Grundzügen dargestellten erfindungsgemäßen Vortriebs-Regeleinrichtung eine auf mindestens einen vorgebbaren oder fest vorgegebenen Schwellenwert der Fahrzeuggeschwindigkeit ansprechende Vergleichseinrichtung vorgesehen, die, sobald dieser Schwellenwert überschritten ist und ein die Aktivierung einer einzelnen Radbremse bzw. die Durchdrehtendenz eines der angetriebenen Räder anzeigendes Signal vorliegt, ein die Reduzierung des Antriebsmoments vermittelndes Ausgangssignal erzeugt. Der hierfür maßgebliche Schwellenwert der Fahrzeuggeschwindigkeit ist vorzugsweise in Abhängigkeit von der am Fahrzeug - bei Kurvenfahrt - angreifenden Querbeschleunigung geregelt.
Description
P = ——
• mg
rm 2μ4 Fy
die für die Auswertung der Beziehung
E = kV
erforderlichen Druck-Ausgangssignale p,erzeugt.
25. Einrichtung nach einem der vorhergehenden Ansprüche, gekennzeichnet durch ihre Ausbildung
als Zusatzeinrichtung zu einer am Fahrzeug
vorhandenen 4-Kanal-Antiblockiereinrichtung. de- .'■>
ren Drehzahlfühler (16 bis 19) und deren für die angetriebenen Fahrzeugräder (13 und 14) vorgesehenen
Bremsdruck-Regelventile (23 und 24) im Rahmen der Vortriebs-Regeleinrichtung (10; 140)
zweckanalog eingesetzt sind. in
26. Einrichtung nach Anspruch 25, dadurch gekennzeichnet, daß die Auswertungsschaltung
(141) die für die Ansteuerung der Bremsdruck-Regelventile
(23 und 24) geeigneten Druckaufbau-, Druckhalte- und Druckabbausignale aus einer η
Verknüpfung von für verschiedene W»rte Ai und A:
des Schlupfes der angetriebenen Räder (13 und 14) ΐΛαίη fiit· <jer"n ' '"^"-"^"ku,,,,;,,..,,,. ..„λ ,,„,.
zögerung charakteristischen ( + b)- und (-b)-Schwellenwert-Signalen
erzeugt, gemäß den Bedin- ■>"
gungen:
(i) Erzeugung des Druckaufbausignals, wenn ein
A2-Signal oder ein (~6> in Kombination mit
einem Ai-Signal oder ein (+ 6>Signal in ■»">
Kombination mit einem A2-Signal vorliegt:
(ii) Erzeugung eines Druckhaltesignals, wenn ein
(-1-6/oder ein A;-Signal vorliegt und
(iii) Erzeugung eines Druckabbausignals, wenn ein (-6>Signal oder ein (-6>Signal in Kombina- >"
tion mit einem A;-Signal oder ein (-6>Signal in
Kombination mit einem Ai-Signal vorliegt (Fig. 5a und 5b).
Die Erfindung betrifft eine Einrichtung zur Vortriebsregelung an Kraftfahrzeugen im Sinne einer Verhinderung
eines unerwünschten Durchdrehens der cngetriebenen Fahrzeugräder mit den weiteren im Oberbegriff
des Patentanspruchs 1 genannten Merkmalen.
Eine Einrichtung dieser Art ist durch die DE-PS 06 671 in Verbindung mit einem Vierrad-Fahrzeug
mit zwei angetriebenen und zwei nicht angetriebenen &5
Rädern bekannt.
Bei der bekannten Einrichtung ist jedes Rad mit einem ein raddrehzahl-proportionales elektrisches Ausgangssignal
erzeugenden Drehzahlfühler versehen. Zur Verarbeitung der Raddrehzahl-Ausgangssignale der
Drehzahlfühler sind zwei Differenzverstärker vorgesehen, die als Eingangssignale die Rad-Drehzahlsignale
des angetriebenen und des nicht angetriebenen Rades je einer Fahrzeugseite empfangen. Die Ausgangsspannungen
der Differenzverstärker sind dann jeweils dem Unterschied der Drehzahlen des angetriebenen und des
nicht angetriebenen Rades einer Fahrzeugseite und damit im wesentlichen dem Schlupf des auf dieser Seite
befindlichen angetriebenen Rades proportional. Mit den schlupfproportionalen Ausgangssignalen der Differenzverstärker
ist je ein elektronischer Schalter angesteuert, der bei Erreichen eines bestimmten Signalpegels des
zugeordneten Differenzverstärker-Ausgangssignals durchschaltet, wodurch ein elektromagnetisch betätigbares
Brems-Regelventil in seine Durchlaßstellung gesteuert und dadurch der Radbremszylinder des
angetriebenen Rades der betreffenden Fahrzeugseite uruckbeaufschiagt und dieses Rad dadurch abgebrems;
wird. Durch eine geeignete Widerstandsbeschaltung der Differenzverstärker ist eine Schwellenwertvorgabe
erreicht, derart, daß die Aktivierung der jeweiligen Radbremse erst dann erfolgt, wenn ein bestimmter
Mindestwert des Radschlupfes von z.B. 15%. wobei dieser Mindestwert geschwindigkeitsabhängig sein
kann, erreicht bzw. überschritten wird. In spezieller Gestaltung der bekannten Vortriebs-Regeleinrichtung
wird mit dt.n Ausgangssignal des Differenzverstärkers,
das die Aktivierung der Radbremse des jeweils zum Durchdrehen neigenden Rades auslöst, gleichzeitig auch
ein drehmoment-mindtrnder Eingriff in das Antriebsaggregat des Fahrzeuges gesteuen. Diese Art der
Vortriebsregelung hat aber den Nachteil, daß in Fahrsituationen, z. B. bei einem Anfahren am Berg, in
denen die Ausnutzbarkeit eines möglichst hohen Vortriebsmomentes erwünscht ist. vielfach nur ein
nnnannntnujot ΠΓρΚϋΙΛΙΠΡΠΐ 711Γ Vppfl'iaiini7 Qtpht IJ ΓΠ
diesen Nachteil zu vermeiden, ist in einer weiteren Gestaltung der bekannten Vortriebs-Regeleinrichtung
— derjenigen Gestaltung, von der im Oberbegriff des Patentanspruchs I ausgegangen ist —, vorgesehen, daß
die Ausgangssignale der beiden Differenzverstärker als Eingangssignale einem Zwei-Eingangs-UND-Verknüpfungsglied
zugeführt werden, und daß erst durch das Ausgangssignal dieses UND-Verknüpfungsgliedes ein
Betätigungsglied aktiviert wird, das, solange dieses Ausgangssignal ansteht, eine Herabsetzung des Drehmoments
des Antriebsaggregates vermittelt, z. B. durch Abschalten der Zündung oder durch Eingriff in die
Kraftstoffversorgung des Motors bzw. durch Verstellung der Drosselklappe (E-Gas).
Die bekannte Vortriebsregeleinrichtung vermittelt in dieser Gestaltung zwar eine effiziente Umsetzung des
Ausgangsdrehmoments des Antriebsaggregats in ein das Fahrzeug beschleunigendes Vortriebsmoment und
insoweit eine Optimierung der z. B. beim Anfahren oder Oberholen ausnutzbaren Fahrzeugbeschleunigung. Die
hierbei realisierte Art der Vortriebsregelung mit einem ersten — schnellen — Regelkreis, der bei Oberschreiten
eines vorgegebenen Schlupfwertes der Antriebsräder der einen oder anderen Fahrzeugseite deren Radbremse
aktiviert, und mit einem zweiten, in das Antriebsaggregat eingreifenden Regelkreis, der erst anspricht, wenn
auf beiden Fahrzeugseiten der genannte Grenzwert des Schlupfes erreicht bzw. überschritten ist, — und damit in
aller Regel wesentlich langsamer ist als der erste Regelkreis — hat jedoch den Nachteil, daß das
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Fahrzeug gerade clinch die Wirkung der bekannten
Regeleinrichtung in eine gefährliche Fahrsitnation geraten kann. Eine solche ist bei einem Fahrzeug mit
Hinterachsantrieb z. B. dann gegeben, wenn auf regennasser Straße der Kraftschluß zwischen den
angetriebenen Rädern und der Fahrbahn klein ist und die angetriebenen Räder bereits mit einem relativ hohen
Schlupf behaltet sind, der jedoch noch unterhalb der ^nsprechschwelle der Vortriebsregclung liegt. Wenn
jetdt das Fahrzeug von Geradeausfahrt in eine Kurvenfahrt übergeht, verstärkt sich wegen der bei
Kurvenfahrt auftretenden Entlastung des kurveninneren Antriebsrades dessen Neigung zum Durchdrehen.
Spricht jetzt der auf die Radbrcni.se dieses Hinterrades
wirkende Regelkreis an, so wird dieses /war abgebremst und dadurch sein Schlupf vermindert, gleichzeitig
wird aber wegen der Differentialwirkung das am kurvenäußeren Hinterrad wirksame Drehmoment vergrößert,
was zwangsläufig dazu führt, daß nunmehr an dem bei einer Kurvenfahrt für die .Seitenführung
wesentlicheren, kurvenäußeren Antriebsrad eine Zunahme des Schlupfes und damit eine Verschlechterung
seiner Seitenführungseigenschaften eintritt, mit der Folge, daß das Fahrzeug ausbricht, bevor noch am
kurvenäußeren Hinterrad der für das Ansprechen der Vortriebsregelung maßgebliche Schlupf-Grenzwert erreicht
ist.
Ähnliche Gefahrensituationen können in einer bereits eingeleiteten Kurvenfahrt auch ausgelöst werden, wenn
die an den Antriebsrädern ausnutzbaren Kraftschlußbeiwerte aufgrund der Fahrbahnbeschaffenheit starken
Schwankungen unterworfen sind.
Aufgabe der Erfindung ist es daher, eine Einrichtung der eingangs genannten Art zu schaffen, die, ohne
Beeinträchtigung der bei Geradeausfahrt ausnutzbaren Vortriebsbeschleunigung, in Kurvenfahrtsituationen
eine erhöhte Fahrstabilität vermittelt.
Diese Aufgabe wird erfindungsgemäß durch die kennzeichnenden Merkmale des Patentanspruchs 1
gelöst.
Hiernach erzeugt die erfindungsgemäße Vortriebsregeleinrichtung — im Sinne eines »select low«-Betriebes
— das die Reduzierung des Antriebsmomentes vermittelnde Ausgangssignal bei einer Kurvenfahrt schon
dann, wenn nur ein einziges der Antriebsräder zum Durchdrehen neigt und gleichzeitig ein Schwellenwert
vs ι der Fahrzeuggeschwindigkeit überschritten ist.
Der hieraus resultierende wesentliche Vorteil der erfindungsgemäßen Vortriebsregeleinrichtung besteht,
eine geeignete Vorgabe des Fahrtgeschwindigkeits-Schwellenwerts vs, vorausgesetzt, darin, daß im Bereich
der höheren Fahrtgeschwindigkeiten v> vs ,, d.h. in
demjenigen Geschwindigkeitsbereich, in dem bei einer Kurvenfahrt oder beim Übergang von einer Geradeausfahrt
in eine Kurvenfahrt eine Instabilität des Fahrverhaltens gefährliche Auswirkungen haben könnte und
wegen der auf das Fahrzeug einwirkenden Querbeschleunigungen eine Verminderung der Seitenführungsfähigkeit
nicht hingenommen werden kann, eine deutliche Verbesserung der Fahrzeugstabilität gewährleistet
ist
Zwar sind Kurvenfahrt-Erkennungseinrichtungen bekannt (DE-OS 2108 592 und DE-PS 9 31633 sowie
US-PS 32 88 232) die im Sinne der Erzielung einer Mindestfahrstabilität eine kurvenfahrtabhängige Steuerung
des Ausgangsdrehmoments des Fahrzeug-Antriebsaggregats (DE-OS 21 08 592) oder des Drehmoment-Übertragungsverhaltens
eines im Antriebsstrang
des Kraftfahrzeuges vorgesehenen Ausgleichsgetriebes (DE-PS 9 31 633) vermitteln bzw. bei einer Vortriebsregeleinrichtung
(US-PS 32 88 232), deren Auswertungsschaltung die Durchdrehtendenz eines Antriebsrades
aus unterschiedlichen Raddrehzahlfühler-Ausgangssignalen erkennt, verhindern, daß kurvenfahrtbedingte
Raddrehzahl-Unterschiede von dieser Auswertungsschaltung im Sinne einer Durchdrehtendenz inte retiert
werden. Diese bekannten Kurvcnfahrt-Erkennungseinrichtungen sind dabei aber stets in einer
anderen als der erfindungsgemäß vorgesehenen Funktion eingesetzt. Des weiteren ist es in Verbindung mit
einer mit drehmoment-minderndem Eingriff in das Antriebsaggregat eines Kraftfahrzeuges arbeitenden
Vortriebsregeleinrichtung (DE-AS 21 31 536) weiter bekannt, die Schlupfregelung erst oberhalb einer —
niedrigen — Fahrtgeschwindigkeitsschwelle, die in der DE-AS mit 3.2 km/h angegeben ist. wirksam werden zu
lassen, wobei durch diese niedrige Einschaltschwelle lediglich verhindert werden soll, daß in einer Anfahrsituation
odor bei einem z. B. zur Überwindung einer
Schneewehe erforderlichen langsamen Vor- und Zurücksetzen des Fahrzeuges ein Abwürgen des Motors
verhindert wird.
Im Unterschied dazu wird bei der erfindungsgemäßen Vortriebs-Regeleinrichtung, wenn bei einer Kurvenfahrt
die Geschwindigkeitsschwelle v,\ überschritten
wird, eine Umschaltung der Regeleinrichtung von einem unterhalb dieses Schwellenwertes auf optimale Vortriebsbeschleunigung
gerichteten Regelverhalten auf ein — oberhalb dieser Schwelle optimale Fahrstabilität
vermittelndes Regelverhalten erzielt.
Der Schwellenwert vs\ sollte daher in der Art eines
bestmöglichen Kompromisses zwischen optimaler Vortriebs-Beschleunigung und Fahrsicherheit so eingestellt
sein, daß — bedarfsgerecht — ein ausreichend weiter Nieder-Geschwindigkeitsbereich vorhanden ist, in dem
eine optimale Fahrzeug-Beschleunigung bzw. Vortriebskraft ausnutzbar ist, diese Schwelle vs für den
select-low-Betrieb aber noch hinreichend niedrig ist, um
gefährliche Fahrsituationen zuverlässig zu vermeiden.
Der im Anspruch 2 als Geschwindigkeitsschwelle ys ι angegebene Wert von ca. 40 km/h repräsentiert eine
im Sinne des vorstehend erläuterten bestmöglichen Kompromisses günstige Auslegung der erfindungsgemäßen
Vortriebs-Regeleinrichtung.
Während bei einer Kurvenfahrt schon bei verhältnismäßig niedrigen Fahrtgeschwindigkeiten und relativ
großen Kurvenradien erhebliche Querbeschleunigungen auftreten und dementsprechend hohe Seitenführungskräfte
erforderlich sind, um die Richtungs- bzw. Fahrstabilität eines Fahrzeuges zu gewährleisten, sind
hierzu bei einer Geradeausfahrt, bei welcher keinerlei Querbeschleunigungen auf das Fahrzeug wirken, sehr
viel geringere Seitenführungskräfte ausreichend. Bei einer Geradeausfahrt ist zur Aufrechterhaltung der
Fahrstabilität ein drehmomentvermindernder Eingriff in das Antriebsaggregat erst bei sehr viel höheren Werten
der Fahrtgeschwindigkeit notwendig als bei einer Kurvenfahrt.
Daher ist in weiterer Ausgestaltung der erfmdungsgemäßen
Vortriebs-Regeleinrichtung gemäß Anspruch 3 vorgesehen, daß bei einer Geradeausfahrt der »selectlow«-Betrieb
der Vortriebs-Regeleinrichtung wirksam wird, wenn ein zweiter, höherer Geschwindigkeits-Schwellenwert
Vj2 von z. B. 100 km/h überschritten wird
und weiter ein die Durchdrehtendenz eines der angetriebenen Fahrzeugräder anzeigendes Brems-
Steuersignal vorliegt.
Durch die Merkmale der Ansprüche 4 bis 6 sind mit gängigen Mitteln der analog- und/oder digitalelektronischen
Schaltungstechnik realisierbare Gestaltungen des elektronischen Signal-Aufbereitungs- und des Signal-Verknüpfungsteils
der erfindungsgemäßen Vortriebs-Regeleinrichtung angegeben. Der Vorteil dieses Schaltungsaufbaus
besteht darin, daß eine z. B. im Rahmen einer am Fahrzeug bereits vorhandenen Antiblokiciereinrichtung
vorgesehene Signal-Aufbereitungsschaltung, die die rad-drehzahlproportionalen Fühler-Ausgangssignale
zu für eine weitere Verarbeitung geeigneten rad-geschwindigkeits- und rad-beschleunigungsproportionalen,
sowie für den Schlupf der angetriebenen Fahrzeugräder charakteristischen Aus- ι >
gangssignalen aufbereitet, auch im Rahmen der erfindungsgemäßen Vortriebs-Regeleinrichtung zwekkanalog
einsetzbar ist. Diese kann daher, wenn am Fahrzeug eine Antiblockiereinrichtung vorhanden ist,
hinsichtlich ihres elektronischen Schaltungsteils als eine relativ einfache und preisgünstig realisierbare Zusatzeinrichtung
ausgebildet sein, so daß die für die Vortriebs-Regeleinrichtung einzusetzenden Mehrkosten
nur ca. 10 bis 20% des Preises einer Antiblockiereinrichtung betragen.
Durch die Merkmale der Ansprüche 7 bis 9 sind im Rahmen der Vortriebs-Regeleinrichtung alternativ,
gegebenenfalls auch in Kombination einsetzbare Gestaltungen von Kurvenfahrt-Erkennungseinrichtungen
angegeben, die aus dem Unterschied der Raddrehzahlen jo der nicht angetriebenen Fahrzeugräder und/oder der
Erfassung der auf das Fahrzeug wirkenden Querbeschleunigung oder durch Überwachen der für eine
Kurvenfahrt charakteristischen Stellung eines Teils der Lenkung ein Kurvenfahrt-Anzeigesignal erzeugen.
Soweit solche Kurvenfahrt-Erkennungseinrichtungen, wie gemäß Anspruch 10 vorgesehen, ein querbeschleunigungs-proportionales
Ausgangssignal erzeugen, kann dieses, wie durch die Merkmale des Anspruchs 11 angegeben, mit Vorteil zu einer
bedarfsgerechten Veränderung des Geschwindigkeits-Schwellenwertes ausgenutzt werden, oberhalb dessen
die Select-Low-Betriebsart ^er Vortriebs-Regeleinrichtung
wirksam ist.
Zusätzliche Sicherheit im Sinne der Aufrechterhai- -ti
tung der Fahrzeugstabilität ist auch durch eine gemäß Anspruch 12 vorgesehene Schaltungseinrichtung erzielbar,
die einen drehmoment-mindernden Eingriff in das Antriebsaggregat des Fahrzeuges auslöst, wenn die
vorzugsweise aus den Raddrehzahlen der nicht angetriebenen Fahrzeugräder ermittelten Werte der Fahrzeugbeschleunigung
einen kritischen Schwellenwert überschreitet. Dadurch wird wirksam einer Gefahrensituation
vorgebeugt, die sich z. B. dann ergeben kann, wenn sich das Fahrzeug in einer Fahrsituation mit hoher
Vortriebsbeschleunigung und damit auch relativ hohem Schlupf der angetriebenen Räder befindet und mit
beträchtlichen Schwankungen der Kraftschlußbeiwerte verknüpfte Straßenverhältnisse vorliegen. Dabei ist es
vorteilhaft, wenn die Einrichtung gemäß Anspruch 13 so
ausgelegt ist, daß diese beschleunigungsabhängige Regelung des Motor-Drehmoments erst oberhalb einer
vorgegebenen Schwelle der Fahrzeuggeschwindigkeit von z.B. 20 bis 30km/h wirksam ist, damit beim
Anfahren die maximal mögliche Vortriebsbeschleunigung ausnutzbar bleibt
Eine dem Grundgedanken der Erfindung unterfallende Vortriebs-Regeleinrichtung kann grundsätzlich auch
in der durch die Merkmale des Anspruchs 14 umrissenen Gestaltung realisiert sein, wobei hier die Beschleunigung
der angetriebenen Fahrzeugräder als Führungsgröße ausgenutzt ist. Soweit eine solche Regeleinrichtung
nicht schon für sich allein gesehen den wesentlichen Anforderungen einer wirksamen Vortriebs-Regeleinrichtung
genügt, vermittelt sie zumindest in Kombination mit den vorstehend erläuterten Ausführungsformen
zusätzliche Sicherheil und Fahrstabilität.
Die durch die Merkmale des Anspruchs 15 angegebene
Dimensionierung der Versorgungs-Druckquelle für die erfindungsgemäße Vortriebsregelung gewährleistet,
daß diese auch bei großen Differenzen der an den angetriebenen Rädern wirksamen Kraftschlußbeiwerte
zuverlässig arbeitet.
Mittels der gemäß Anspruch 16 vorgesehenen Abschaltung kann der Fahrer, wenn er z. B. im
»power-slide« in einer Kurve driften will, die Vortriebsregelung für eine definierte Zeitspanne außer Funktion
setzen.
Durch eine gemäß Anspruch 17 vorgesehene Schutzeinrichtung, die selbsttätig den auf die Bremsanlage
wirkenden Funktionsteil der Vortriebs-Regeleinrichtung abschaltet, wird verhindert, daß sich bei einem
häufigen Ansprechen der Vortriebsregelung die Hinterradbremsen überhitzen. Eine solche Schutzeinrichtung
ist für die Betriebssicherheit der Bremsanlage von großer Wichtigkeit.
Die durch die Merkmale des Anspruchs 18 angegebene Gestaltung und Anordnung von Temperaturfühlern
hat den Vorteil, daß die Bremsscheibentemperatur sehr genau erfaßbar ist und insoweit deren thermische
Belastbarkeit weitestgehend ausgenutzt wurden kann.
Durch die Merkmale der Ansprüche 19 bis 21 sind hierzu alternative, gegebenenfalls auch in Kombination
ausnutzbare Anordnungen von Temperaturfühlern gegeben, die konstruktiv besonders einfach realisierbar
sind.
Die für eine Schutzabschaitung der Vortriebs-Regeleinrichtung erforderliche Information über die in der
jeweiligen Radbremse anfallende bzw. gespeicherte Wärmemenge kann auch durch eine gemäß Anspruch
22 vorgesehene Schaltungsanordnung gewonnen werden, die aus einer Auswertung des Bremsmittel-Druckes
in den Radbremszylindern und den Rad-Umdrehungszahlen der gebremsten Räder ein Signal erzeugt, das der
bei einem Bremsvorgang in Wärme umgesetzten Arbeit entspricht.
Zur Auswertung geeignete bremsmitteldruck-proportionale
elektrische Signale können mittels geeigneter Sensoren (Anspruch 23) oder, wie im Anspruch 24
angegeben, durch elektronische Auswertung der Fahrzeugbeschleunigung bzw. der Beschleunigung der
angetriebenen Räder und damit letztlich durch eine Auswertung der raddrehzahl-proportionalen Ausgangssignale
der Drehzahlfühler gewonnen werden, mit dem besonderen Vorteil, daß der mit den Druck-Sensoren
verknüpfte mechanisch-technische Aufwand entfällt.
Weitere Einzelheiten und Merkmale der erfindungsgemäßen Vortriebs-Regeleinrichtung ergeben sich aus
der Beschreibung spezieller Ausführungsbeispiele anhand der Zeichnung. Es zeigt
F i g. 1 ein stark vereinfachtes Blockschaltbild einer ersten, einfachen Ausführungsform einer erfindungsgemäßen
Vortriebs-Regeleinrichtung,
Fig.2 ein Blockschaltbild des elektronischen Auswertungs-Schaltungsteils
einer bevorzugten Ausführungsform einer hinsichtlich ihres prinzipiellen Auf-
bixii-r.s der LinrichUing gemäß Fig. I entsprechenden
Vortriebs-Regeleinrichtung,
F i g. 3 ein Blockschaltbild einer im Rahmen des Aiiswer'.'jngs-Schaltungsteils gemäß F i g. 2 vorgesehenen
Kurve η fahrt- Erkennungsein richtung.
F i g. 4a bis 4c Blockschaltbilder verschiedener, im Rahmen der Vortriebsregel-Einrichtung gemäß den
F i g. 1 bis 3 einsetzbarer Schutzeinrichtungen und
Fig. 5a mit 5b die Verknüpfungsschaltung einer speziell in Kombination mit einer Antiblockiereinrichtung
geeigneten Ausführungsform einer erfindungsgemäßen Vortriebs-Regelei η richtung.
Für die in der Fig. 1, auf deren Einzelheiten ausdrücklich verwiesen sei, dargestellte erfindungsgemäße
Vortriebs-Regeleinrichtung 10 ist — ohne Beschränkung der Allgemeinheit — eine Auslegung für
ein Fahrzeug mit Hinterachsantrieb vorausgesetzt, das außerdem mit einer 4-Kanal-Antiblockiereinrichtung
(ABS-Anlage) versehen ist, deren den Vorderrädern Il
und 12 und den angetriebenen Hinterrädern 13 und 14 zugeordnete Rad-Drehzahlfühler 16 und 17 bzw. 18 und
19 und 'eren für die Hinterradbrenuen 21 und 22
vorgesehene Bremsdruck-Regelventile 23 und 24 für die Vortriebs-Regeleinrichtung 10 mitausgenutzt sind.
Diese Regelventile 23 und 24 sind, entsprechend ihrer Funktion im Rahmen der ABS-Anlage als magnetisch
gesteuerte J/3-Wegeventile ausgebildet, in deren Grundstellung
die Radbremszylinder der Radbremsen 21 bzw.
22 mit der Bremsleitung 49 verbunden sind, über die der Bremsdruck-Aufbau erfolgt. Durch ein Steuerstromsignal
/1 von z. B. 2 A sind die Bremsdruck-Regelventile
23 und 24 in ihre der Druck-Haltephase entsprechende Sperrstellung und durch ein Steuerstromsignal /2 von
z. B. 4 A in ihre einer Bremsdruck-Abbauphase entsprechende Rücklaufstellung steuerbar, in der, wie schemalisch
angedeutet, mittels der im Rahmen der ABS-Anlage vorgesehenen Rückförderpumpe 25 Bremsflüssigkeit
aus den Radbremszylindern in die Bremsleitung 49 bzw. den — nicht dargestellten — Hauptbremszylinder
zurückgefördert wird.
Zentraler und erfindungswesentlicher Bestandteil der Vortriebs-Regeleinrichtung 10 ist ihre insgesamt mit 26
bezeichnete elektronische Auswertungsschaltung, die aus einer im folgenden noch näher zu erläuternden
Verarbeitung der raddrehzahl-proportionalen Ausgangssignale der Drehzahlfühler 16 bis 19 die eine
fahrsituationsgerechte Abbremsung des jeweils zum Durchdrehen neigenden angetriebenen Hinterrades 13
oder 14 bzw. eine Reduzierung des Ausgangs-Drehmoments des — nicht dargestellten — Antriebsaggregats
auslösenden Ansteuersignale für die hierzu vorgesehenen Stell- und Schaltglieder erzeugt.
Die Auswertungs-Schaltung 26 hat als Eingangsstufe eine Signal-Aufbereitungsstufe 27 mit vier Eingängen,
an denen je eines der Drehzahlfühler-Ausgangssignale /Vr, /hr, /Vz. und /hz. empfangen wird, wobei wiederum
ohne Beschränkung der Allgemeinheit vorausgesetzt sei, daß diese Signale elektrische Impulsfolgen mit
raddrehzahlproportionaler Impulsfolgefrequenz /sind. Die Signalaufbereitungsstufe 27 verarbeitet diese
Eingangssignale zu einem ersten, für den Betrag des Schlupfes Xr des rechten, angetriebenen Hinterrades 13
charakteristischen Ausgangssignal und einem zweiten, für den Schlupf Al des linken, angetriebenen Hinterrades
charakteristischen Ausgangssignal, die an den beiden Ausgängen 28 und 29 der Aufbereitungsstufe abgegeben
werden. Die XR- und λΖ,-Signale werden aus der
Differenz der mittels der Raddrehzahlen der rechten
und der linken Fahrzeugseite ermittelt. Weiter erzeugt die Aufbereitungsstufe 27, z. B. durch Mittelwertbildung
aus den oder Summierung der Raddrehzahlen der nicht angetriebenen Vorderräder 11 und 12 an ihrem dritten
Ausgang 31 ein der Fahrzeuggeschwindigkeit ν proportionales f-Ausgangssignal. Die beiden XR- und
ΑΖ,-Ausgangssignale der Aufbereitungss.üfe 2'/ sind ie
einem Komparator 32 bzw. 33 als Eingangssign .' zugeleitet, die diese Signale mit einem vergegebenen
Schwellenwert Xm vergleichen, der einen als zuläsF'p
erachteten Maximalwert des Schlupfes an den angetriebenen Rädern 13 und 14 repräsentiert. Sobald der
Schlupf Xk oder λ;, des einen oder anderen angetriebenen
Rades 13 oder 14 diesen Schwellenwert Xm erreicht
oder übersteigt, geben die Komparatoren 32 und/oder 33 ein Hoch-Pegel-Ausgangssignal ab. Weiter ist im
Rahmen der die beiden Schlupfwert-Komparatoren 32 und 33 umfassenden, insgesamt mit 39 bezeichneten
Vergleichseinrichtung ein dritter Komparator 41 vorgesehen, der ein Hoch-Pegel-Ausgangssignal abgibt,
sobald die Fahrzeuggeschwindigkeit ν einen vorgegebenen od<;r geeignet vorgebbaren Schwellenwert vsi
erreicht bzw. überschreitet.
Die Ausgangssignale der Komparatoren 32,33 und 41 der Vergleichseinrichtung 39 sind als Eingangssignale
einer im Rahmen der Auswertungsschaltung 26 vorgesehenen, insgesamt mit 42 bezeichneten Verknüpfungsschaltung
zugeleitet, die aus der im folgenden näher zu erläuternden Verknüpfung verschiedener
Kombinationen der Komparator-Ausgangssignale an ihren Ausgängen 37 und 38 die zur zweckgerechten
Ansteuerung der Radbremsen 22 und 21 erforderlichen Steuersignale für die Bremsdruck-Regelventile 24 bzw.
23 und an den Ausgängen 43 und 44, gegebenenfalls auch nur an einem gemeinsamen Ausgang die
Steuersignale abgibt, mit denen die Herabsetzung des Ausgangsdrehmoments des Antriebsaggregats steuerbarist.
Die Verknüpfungseinrichtung 42 umfaßt insgesamt fünf 2-Eingangs-UND-Glieder 46, 47, 48 sowie 34 und
36; an die beiden Eingänge des ersten UND-Gliedes 46 sind die Ausgänge der beiden A^/-Komparatoren 32 und
33 angeschlossen. An die Eingänge des zweiten UND-Gliedes 47 sind je der Ausgang des ersten
A,\r-Komparators 32 und der Ausgang des v5,-,Comparators
41 und an die Eingänge des dritten UND-Gliedes 48 je der Ausgang des zweiten Am-Komparator 43 und
ebenfalls der Ausgang des vSi-Komparators 41 angeschlossen.
Mit den an den Ausgängen 43 und 44 der Verknüpfungseinrichtung 42 anstehenden Ausgangssignalen
dieser UND-Glieder 46, 47, 48 wird der drehmoments-vermindernde Eingriff in das Antriebsaggregat
des Fahrzeugs gesteuert.
Die beiden weiteren 2-Eingangs-UND-Glieder 34 bzw. 36 empfangen an ihrem einen Eingang das
Ausgangssignal je eines der beiden AArKomparatoren 32 bzw. 33 und an ihrem anderen Eingang über einen
Inverter 35 bzw. 45 das invertierte Ausgangssignal des jeweils anderen der beiden λΛγ-Komparatoren 33 bzw.
32. Mit den an den Ausgängen 37 und 38 der Verknüpfungsschaltung 42 anstehenden Ausgangssignalen
der beiden weiteren UND-Glieder 34 und 36 sind die Bremsdruck-Regelventile 24 bzw. 23 in ihre Sperr-Stellung
steuerbar. Hierzu gegebenenfalls erforderliche Treiberstufen sind der Einfachheit halber nicht dargestellt.
Weiter ist ein 2-Eineangs-ODER-GIied 51 vorgese-
hen, dem als Eingangssignale die Ausgangssignale der
AArKomparatoren 32 und 33 direkt zugeleitet sind.
Die insoweit erläuterte Vortriebs-Regeleinrichtung arbeitet wie folgt:
Beginnt eines der angetriebenen Hinterräder 13 oder 14 durchzudrehen, so wird mit dem hierdurch
ausgelösten Ausgaiigssignal des ersten oder des zweiten
ÄM-Komparators 32 oder 33 bzw. dem Ausgangssignal
des direkt nachgeschalteten UND-Gliedes 34 bzw. 36 das Bremsdruck-Regelventil 24 oder 23 des jeweils
anderen, nicht durchdrehenden Hinterrades 14 oder 13 aus seiner Grundstellung, in der der jeweilige Radbremszylinder
mit der Bremsleitung 49 des Hinterachsbremskreises kommuniziert, in seine Sperrstellung
gesteuert, während das Bremsdruck-Regelventil des durchdrehenden Rades in seiner Grundstellung bleibt
Gleichzeitig wird mittels des Ausgangssignals des ODER-Gliedes 51 eine Schah-Ventilanordnung 52 in
deren Durchlaßrichtung angesteuert in der an die Bremsleitung 49 eine insgesamt mit 53 bezeichnete
Dnickquelle mit für eine Aktivierung der Radbremse
des durchdrehenden Rades hinreichend hohem Druckniveau
angeschlossen ist. Geben beide A«-Komparatoren
32 und 33 ein Hoch-Pegel-Ausgangssignal ab. d. h. wenn beide angetriebenen Räder 13 und 14 zum
Durchdrehen aeigen, so ist auch das Ausgangssignal des ersten UND-Gliedes 46 ein Hoch-Pegel-Signal, mit dem
nunmehr ein Stellglied angesteuert ist. das die genannte Reduzierung des Ausgangs-Drehmoments des Antriebsaggregats
vermittelt. Wegen der durch die Inverter 35 and 45 vermittelten Negation des jeweils
einen Eingangssignals der UND-Glieder 34 und 36 ist deren Ausgangssignal, solange beide A*r Komparatoren
32 und 33 ihr Hoch-Pegel-Ausgangssignal erzeugen, ein Niedrig-Pegel-Ausgangssignal. d. h. die Bremsdruck-Regelventile
23 und 24 befinden sich in ihrer Grundstellung, in der beide Radbremsen 21 und 22
aktiviert sind.
Diese Art der Vortriebsregelung ist wirksam, solange die Fahrzeuggeschwindigkeit ν kleiner als der Vergleichsschwellenwert
v,, des dritten !Comparators 41 ist.
Ist dieser Schwellenwert erreicht oder überschritten,
so wird am gemeinsamen Ausgang 43 der beiden
UND-Glieder 47 und 48 ein die Reduzierung des Ausgangs-Drehmoments des Antriebsaggregats vermittelndes
Ausgangssignal schon dann abgegeben, wenn fiur eines der beiden angetriebenen Räder 13 oder 14
durchzudrehen beginnt. Die Vortriebs-Regeleinrichtung 10 arbeitet unterhalb des Schwelle.wertes v, im Sinne
einer Optimierung der Fahrzeugbeschleunigung, oberhalb dieses Schwellenwertes im Sinne einer Optimierung
der Fahrstabilität.
In bevorzugter Ausgestaltung der erfindungsgemäßen Vortriebs-Regeleinrichtung 10 hat deren Auswer
tungsschaltung 56 mehr im einzelnen den aus der F i g. 2. auf deren Einzelheiten ausdrücklich verwiesen sei.
ersichtlichen Aufbau, wobei die Auswertungsschaltung 26 gemäß Fig. 1 vollständig in der Auswertungsschaltung
56 gemäß F i g. 2 mit enthalten ist.
Demgemäß sind in beiden F i g. I und 2 funktionsgleiche oder funktionsanaloge Elemente oder Baueinheiten
jeweils mit denselben Bezugszeichen belegt. Die Signal-Aufbereitungsstufe 27 der Auswertungsschaltung
56 umfaßt eine mittels eines Taktgebers 57 gesteuerte Eingangsstufe 58. die innerhalb aufeinanderfolgender,
durch die Taktzeit des Taktgebers 57 vorgegebener Zyklus-Zeitintervalle gleicher Dauer Δι.
die an ihren Eingängen empfangenen Ausgangssignale der Raddrehzahlfühler 16 bis 19 zu den raddrehzahlproportionalen
Ausgangssignalen fRV, /*/* fi_v und Flh
verarbeitet, wobei die an den Ausgängen 61 bis 64 der Eingangsstufe 58 anstehenden /-Signale jeweils für
dasjenige Zyklus-Zeitintervall At charakteristisch sind,
das vor dem gerade ablaufenden Zyklus-Zeitintervall abgelaufen ist
Zum Zweck der Erläuterung sei angenommen, daß die Eingangsstufe 58 wie auch die übrigen Funktionselemente
und -einheiten der Auswertungsschaltung 56 als digital-elektronische Schaltungseinheiten ausgebildet
sind. In diesem Fall liegen die Ausgangssignale der Eingangsstufe 58 z.B. als für den Zählerstand eines
Frequenzzählers charakteristische Bit-Signalkombinationen vor. Die Ausgänge jedes einzelnen dieser Zähler
sind in der F i g. 2 der Einfachheit der Darstellung halber durch jeweils nur einen der Ausgänge 61 bis 64
repräsentiert
Die Signal-Aufbereitungsstufe umfaßt insgesamt fünf Ausgangsstufen 66 bis 70. die an den Ausgängen 28 bis
31 sowie 71 und 72 der Signal-Aufbereitungsstufe 27 je eines der in der Vergieichseinrichtung 39 weiter zu
verarbeitenden schlupf-, fahrtgeschwindigkeits-, radialbeschleunigungs-
und fahrzeugbeschleunigungsproportionalen Ausgangssignale abgeben.
Die beiden Ausgangsstufen 66 und 67, die ein für den
Schlupf Xr und XL des rechten bzw. des linken
angetriebenen Rades charakteristisches Ausgangssignal erzeugen, sind jeweils als Differenz-Bildner z. B. als
Vorwärts/Rückwärts-Zähler ausgebildet, denen als
Eingangssignale die beiden Rad-Drehzahlsignale /«ν
und /R/fbzw. 4vund /j.«zugeleitet sind.
Die am Ausgang 31 das fahrt-geschwindigkeitsproportionale
Ausgangssignal abgebende Ausgangsstufe 68 kann z. B. als Summierschaltung ausgebildet sein, die die
an den Ausgängen 61 und 63 der Eingangsstufe 58 anstehenden fav und /tv-Signale für jedes Zyklus-Zeitintervall
Δ t aufsummiert.
Die zur Erkennung einer Kurvenfahrt des Fahrzeugs vorgesehene Ausgangsstufe 69 kann im einfachsten Fall ebenfalls als Differenzschaltung ausgebildet sein, die ein der Differenz der für die nicht angetriebenen Vorderräder des Fahrzeugs ermittelten fgy und 4v~Signale, die bei einer Kurvenfahrt notwendigerweise verschieden sind, proportionales Kurvenfahrt-Erkennungssignal erzeugt.
Die zur Erkennung einer Kurvenfahrt des Fahrzeugs vorgesehene Ausgangsstufe 69 kann im einfachsten Fall ebenfalls als Differenzschaltung ausgebildet sein, die ein der Differenz der für die nicht angetriebenen Vorderräder des Fahrzeugs ermittelten fgy und 4v~Signale, die bei einer Kurvenfahrt notwendigerweise verschieden sind, proportionales Kurvenfahrt-Erkennungssignal erzeugt.
Die zur Erfassung der Beschleunigung des Fahrzeugs in Fahrtrichtung vorgesehene Ausgangsstufe 70 ist als
Dividier-Schaltung ausgebildet, die als Eingangssignale
ebenfalls die für die Raddrehzahlen der nicht angetriebenen Vorderräder charakteristischen (rv und /Ίν-Signale
empfängt und ein dem Betrag des Ausdrucks (7i?v + 4v/^i-proportionales Ausgangssignal am Ausgang
72 abgibt.
Auch die Zykluszeiten der Ausgangsstufen 66 bis 70 sind, wie durch entsprechende, gestrichelt eingezeichnete
Steuerleitungen 73 angedeutet, mittels des Taktgebers 57 synchronisiert.
Im Rahmen der Vergleichseinrichtung 39 sind zusätzlich zu den XR-. XL- und v-Komparatoren 32, 33
und 41. deren Funktion im Rahmen der Auswertungs· schaltungen 26 und 56 gemäß den Fig. I und 2 völlig
analog ist. vier weitere Komparatoren 76 bis 79 vorgesehen, deren Verarbeitungs-Zykluszeiten ebenfalls
mittels des Taktgebers 57 der Signal-Aufbereitungsstufe 57 synchronisiert sind.
Diese weiteren Komparatoren 76 bis 79 erzeugen ein Hoch-Pegel-Ausgangssignal jeweils dann, wenn das
ihnen zugeleitete Eingangssignal einen bestimmten Schwellenwert übersteigt:
Die Schwellenwerte £r für die Kurvenfahrt-Erkennung
(Komparator 76), vs2 für Geradeausfahrt (Komparator
77), V3 für die Anfahrphase des Fahrzeugs s
(Komparator 78) und Bm für Geradeausfahrt-Beschleunigung
(Kompara'or 79) sind so gewählt, daß das Ausgangssignal dieser Komparatoren eine Anzeige
bzw. ein Maß dafür darstellt, daß sich das Fahrzeug in einer Situation befindet, die aus Sicherheits- oder
Zweckmäßigkeitsgründen eine Änderung des Regelungsverhaltens der Vortriebs-Regeleinrichtung 10
erfordert Im Rahmen der Auswertungsschaltung 56 ist der eine Fahrtgeschwindigkeits-Komparator 41 in
einem typischen Fall auf einen Schwellenwert vii von
ca. 40 km/h und der zweite Fahrtgeschwindigkeits-Komparator
77 auf einen typischen Schwellenwert v$2
von ca. 100 km/h eingestellt.
Die Verknüpfungseinrichtung 42, die aus einer geeigneten logischen Verknüpfung der Hoch-Pegel-Komparatorausgangssignale
der Vergleichseinrichtung 39 die in» Sinne des einleitend ausführlich erläuterten
Regelverhaltens der erfindungsgemäßen Vortriebs-Regeleinrichtung 10 erforderlichen Steuer-Ausgangssignale
erzeugt, umfaßt zusätzlich zu den anhand der F i g. 1 bereits erläuterten Komponenten 46,47- 48 und 51 zwei
weitere Zwei-Eingangs-UND-Glieder 81 und 82, die an ihrem einen Eingang jeweils das Ausgangssignal des
Vs-Komparators 77 und an ihrem anderen Eingang das Ausgangssignal des Aiw-Komparators 32 bzw. des
Am Komparators 33 empfangen. Die Ausgänge dieser beiden UND-Glieder 81 und 82 sind mit einem
gemeinsamen Ausgang 83 der Vergleichseinrichtung 42 verbunden. Durch ein an diesem Ausgang 83 anstehendes
Hoch-Pegel-Ausgangssignal wird eine Verminderung
des Ausgangs-Drehmoments des Antriebsaggregats ausgelöst. Mit dem Ausgangssignal des Kurvenfahrtsignal-Komparators
76 ist ein Relais 84 ansteuerbar, das einen in der gemeinsamen Eingangsleitung 86
der beiden UND-Glieder 81 und 82 liegenden Öffnungskontakt 87 und einen in der gemeinsamen
Eingangsleitung 88 der beiden mit dem V5-Komparator
41 verbindbaren UND-Glieder 47 und 48 liegenden Schließkontakt 89 aufweist.
Mit dem Ausgangssignal des v4-Komparator 78, der
z. B. auf einem v,- Wert von ca. 20 km/h eingestellt ist, ist
ein weiteres Relais 91 ansteuerbar, dessen Arbeitskontakt ein Schließkontakt 92 ist, der in der Ruhestellung
offen ist. In der Arbeitsstellung des Relais-Kontakts 92 ist der Ausgang des Fahrt-Beschleunigungskomparators
79 direkt mit einem weiteren Ausgang 93 der Verknüpfungseinrichtung 42 verbunden. Durch ein an
diesem Ausgang 93 anstehendes Hoch-Pegel-Ausgangssignal deo Fahrt-Beschleunigungskomparators 79 wird
ebenfalls ein das Ausgangsdrehmoment des Antriebsaggregats vermindernder Eingriff ausgelöst.
Die durch die Auswertungsschaltung 56 gemäß F i g. 2 gegenüber derjenigen gemäß F i g. 1 zusätzlich vermittelten
Funktionen sind hiernach die folgenden:
Die Verminderung des Ausgangs-Drehmoments des Antriebsaggregats im Sinne eines »Select-Low«=Betriebs,
d. h. wenn gleichzeitig ein bestimmter Geschwindigkeits-Schwellenwert vs oder V5 überschritten ist und
nur für eines der angetriebenen Räder ein Schlupf-Signal vorliegt, das anzeigt, daß dieses zürn Durchdrehen &5
neigt, erfolgt bei Geradeausfahrt des Fahrzeuges erst oberhalb eines Schwellenwertes v,2 von ca. 100 km/h,
während bei einer Kurvenfahrt der niedrigere Schwellenwert vsi für die Auslösung des Select-Low-Betriebs
der Vortriebs-Regeleinrichtung 10 maßgeblich ist Weiter wird ein drehmoment-miisdernder Eingriff in das
Antriebsaggregat ausgelöst, wenn ein kritischer Schwellenwert der Fahrzeug-Vortriebsbeschleunigung, der zu
einer gefährlichen Fahrsituation führen könnte, überschritten ist Diese beschleunigungsabhängige Vortriebsregelung
ist unterhalb des durch den Geschwindigkeits-Schwellenwert V1 begrenzten Nieder-Geschwindigkeitsbereichs
unwirksam, um beim Anfahren die volle Fahrzeugbeschleunigung ausnutzen zu können.
Bei der vorstehend erläuterten Auswertungsschaltung gemäß Fig.2 erzeugt die im Rahmen der
Kurvenfahrt-Erkennungseinrichtung 69, 76 vorgesehene Ausgangsstufe 69 ein Signal, das der Differenz /a-i
der Raddrehzahlen va des kurvenäußeren Vorderrades
und ν/ des kurveninneren Vorderrades proportional ist
Dieses Signal ist somit gemäß der Beziehung-
worin r den Rollradius der Vorderräder und b die
Spurweite bezeichnen, der Winkelgeschwindigkeit ω proportional, mit der das Fahrzeug die Kurve
durchfährt
Die bei einer Kurvenfahrt am Fahrzeug wirksame Quer- bzw. RadialbeschleurigungZvist, wenn mit Ämder
Bahn- bzw. Kurvenradius bezeichnet ist, auf dem sich der Fahrzeugschwerpunkt bei einer Kurvenfahrt bewegt
durch die Beziehung
Zv=Kn, ω2 (2)
gegeben. Da die durch die Beziehung (2) wiedergegebene Radialbeschleunigung br wegen ihrer quadratischen
ω-Abhängigkeit einen Maximalwert für denjenigen Kurvenradius hat, bei dem die Seitenführungskräfte im
Normalfall gerade noch ausreichen, um das Fahrzeug bei einer Kurvenfahrt mit Höchstgeschwindigkeit stabil
zu halten, muß der Vergleichsschwellenwert, auf den der an die Ausgangsstufe 69 angeschlossene Komparator 76
eingestellt ist, auf einen ausreichend niedrigen Wert gesetzt sein, damit in diesem vorstehend genannten
kritischsten Fahrzustand die Regeleinrichtung zuverlässig in ihren Select-Low-Betrieb übergeht, sobald das
Fahrzeug in eine Kurvenfahrt eintritt. Dies bedeutet aber andererseits, daß, wenn die Kurvenfahrt-Erkennung
aus der Differenz der Raddrehzahl /, und f,
gewonnen wird, die Regeleinrichtung 10 in der Mehrzahl der Fälle schon dann in den Select-Low-Betriebszustand
übergeht, wenn dies noch gar nicht erforderlich wäre. (Mit »a« und »i« ist hier die
kurvenäußere und die kurveninnere Fahrzeugseite indiz;e-t.)
Demgegenüber vermittelt die in der Fig.3 dargestellte
spezielle Kurvenfahrt-Erkennungseinrichtung, die sich zwanglos in die Auswertungsschaltung 56
gemäß F i g. 2 einfügen läßt, eine in sehr guter Näherung von der Querbeschleunigung abhängige Steuerung des
Übergangs der Regeleinrichtung 10 in deren Select-Low-Betrieb.
Diese in der Darstellung der F i g. 3 in die Auswertungssehaltung 56 integrierte, insgesamt mit 94
bezeichnete Kurvenfahrt-Erkennungseinrichtung umfaßt zwei Quadrierstufen 96 und 97, denen als
Eingangssignale je eines der an den Ausgängen 61 bzw. 63 der Eingangsstufe 58 anstehende Rad-Drehzahlsignale
/ffvbzw. /(.vzugeleitet ist. Die jeweils dem Quadrat
der Eingangssignale proportionalen Ausgangssignale der Quadrierstufen 96 und 97 sind als Eingangssignale
einer Differenzstufe 98 zugeleitet, deren Ausgangssignal
dem Betrag der Differenz \Prv-Plv\ proportional ist
Dieses Signal ist dann unter der realistischen Voraussetzung, daß bei einer Kurvenfahrt der Fahrbahn-Radius
Rn, groß gegen die Fahrzeugbreite b ist, in sehr guter
Näherung der wirksamen Radialbeschleunigung br proportional.
Im folgenden sind mit »a« und »i« jeweils wieder die
kurvenäußere und die kurveninnere Fahrzeugseite indiziert Ό
Werden mit va und v,die Umfangsgeschwindigkeiten
der nicht angetriebenen Vorderräder 11 und 12 bezeichnet, so gilt:
'inf.T-
(3)
(4)
Aus (3) <uad (4) folgt unmittelbar:
<öÄm. (5)
Multiplikation mit (1) ergibt dann
4 /rV Ua +//) (/. "//) - Rm"2 = A» (6)
25
d. h„ br ist der Differenz der Drehzahlquadrate des
kurvenäußeren und des kurveninneren Vorderrades 11 und 12 proportional.
Mit Hilfe der Kurven-Erkennungseinrichtung 94 kann somit allein durch elektronische Auswertung der
Ausgangssignale der RaJdrehzahlfühler 16 und 17 ein
radial-beschleunigungsproportio. lies Steuersignal br
gewonnen werden, mit dem ein Vj-Schwellenwertgeber
99 ansteuerbar ist, der seinerseits das Vergleichssignal für einen Fahrt-Geschwindigkeitskomparator, z. B. den
Komparator 41 oder den Komparator 77 erzeugt, mit dessen Ausgangssignal der Select-Low-Betrieb steuerbar
ist. Dabei ist es besonders vorteilhaft, wenn das Schwellenwert-Ausgangssignal des Schwellenwertgebers
99 derart mit dem Kurvenfahrt-Erkennungs- bzw. Radialbeschleunigungs-Ausgangssignal der Differenzstufe
98 variiert, daß bei großen Werten der erfaßten Radialbeschleunigung der vs-Schwellenwert bei ca.
40 km/h und bei niedrigen Werten der Radialbeschleunigung br bei ca. 100 km/h liegt und dazwischen mit
zunehmender Radialbeschleunigung abnimmt. so
Ein für die vorstehend erläuterte Vortriebs-Regeleinrichtung 10 geeignetes Kurvenfahrt-Erkennungssignal
kann auch dadurch gewonnen werden, daß mit einem Element der Fahrzeuglenkung, das bei Geradeausfahrt
eine neutrale Mittelstellung einnimmt und bei Kurvenfahrt gegenüber dieser Mittelstellung gedreht oder
vorschoben ist, z. B. dem Lenksegment eines Schnekken-Segment-Lenkgetriebes
oder der Lenkgabel eines Schrauben-Lenkgetriebes ein Betätigungsglied für einen
elektrischen Schalter bewegungsgekoppelt ist, das, sobald ein bestimmter Mindesteinschlag der Lenkung
vorliegt, diesen Schalter betätigt und dadurch das Kurvenfahrt-Erkennungssignal auslöst.
Mit einem solchen beweglichen Element der Lenkung kann auch ein Weggeber gekoppelt sein, der ein
elektrisches Ausgangssignal erzeugt, das der Auslenkung des beweglichen Elements aus seiner Neutralstellung
und damit in erster Näherung einem mittleren
Einschlagwinkel txm der gelenkten Fahrzeugräder 11
und 12 proportional ist Dieses als Kurvenfahrt-Erkennungssignal ausnutzbare Ausgangssignal des Weggebers,
z.B. eines elektrischen Widerstandspotentiometers, enthält dann gemäß der Beziehung
tg am=a/Rm
worin a den Achsabstand bezeichnet, eine Information
über den Kurvenradius Rn* Diese Information kann in
Verbindung mit der aus den Raddrehzahkn /ä und ί
gemäß den Beziehungen (3) und (4) gewinnbaren Fahrtgeschwindigkeits-Information mittels einer geeigneten
analog- oder digital-elektronischen Auswertungsschaltung gemäß der Beziehung
15
br= (V1+ VfIRn
ebenfalls zu einem querbeschleunigungs-proportionalen Ausgangssignal verarbeitet werden, mit dem ein im
Rahmen der Vortriebs-Regeleinrichtung 10 vorgesehener Fahrtgeschwindigkeits-Schwellenwertgeber fahrsituationsgerecht
ansteuerbar ist
Zu diesem Zweck geeignete querbeschleunigungsproportionale
elektrische Signale können auch mit Fliehkraftsensoren erzeugt werden, bei denen eine
gegen die Rücksiellkräfte federelastischer Elemente in Querrichtung des Fahrzeuges verschiebbare träge
Masse vorgesehen ist deren fliehkraftabhängige Auslenkung aus ihrec· der Geradeausfahrt entsprechenden
Ruhelage mittels bekannter, potentiometrisch oder induktiv arbeitender Weggeber erfaßt wird.
Um mit der erfindungsgemäßen Vortriebs-Regeleinrichtung 10 auch bei großen Differenzen der an den
beiden Fahrzeugseiten wirksamen Kraftschlußbeiwerte μ« und μι eine bestmögliche Vortriebsbeschleunigung
zu erzielen, kann es erforderlich sein, das jeweils zum Durchdrehen neigende Antriebsrad mit sehr großer
Bremskraft abzubremsen, damit am anderen Antriebsrad, an dem der größere Kraftschlußbeiwert wirksam
ist, dieser voll ausgenutzt werden kann.
Im folgenden wird daher zunächst auf die diesbezüglich günstigste Dimensionierung der im Rahmen der
Vortriebs-Regeleinrichtung 10 vorgesehenen Bremsdruck-Quelle 53 eingegangen.
Zum Zweck der Erläuterung sei eine Fahrsituation angenommen, in der die Vortriebsbeschleunigung
ständig gesteigert wird und an der linken und rechten Fahrbahnseite stark unterschiedliche Kraftschlußbeiwerte
μL und pr vorliegen, wobei μκ<μι. gelten soll.
Für ein Fahrzeug mit Hinterachsantrieb gilt dann für die maximal erreichbare Fahrzeugbeschleunigung:
= φ ■ (uL + μκ)/2
max 1( + )/2 '
max 1( + )/2 '
(9)
worin φ den Hinterachslastanteil und χ die auf den
Achsabstand bezogene Schwerpunkthochlage bezeichnen.
Für Fahrzeuge mit Vorderachsantrieb lautet die der Beziehung (9) entsprechende Beziehung:
(10)
In der angenommenen Fahrsituation wird zuerst das rechte Hinterrad durchdrehen.
Bezeichnet man mit /ι die am Fahrzeug wirksame Radumfangs- bzw, Fahrzeugbeschleunigung, mit m die
Fahrzeugmasse und mit Fi die am Fahrzeug wirksame
Massenkraft und mit Fuges\ die insgesamt an den
angetriebenen Rädern 13 und 14 wirksamen Umfangskräfte,sogilt
=Fuges\=2
(H) flüssigkeits-Ausgangsdruck der Druckquelle 53, μβ der
Reibbeiwert der Bremsbeläge, rm der mittlere Radius
der Bremsscheibe und r der Rollradius der angetriebenen Hinterräder 12 und 13 bezeichnet wird:
worin Fui die an den Fahrzeugrädern 13 und 14
wirksame Umfangskraft bezeichnet Durch das Eingreifen der Vortriebsregelung und Abbremsung des zuerst
sich drehenden Hinterrades, beim gewählten Erläuterungsbeispiel des rechten Hinterrades 13, wird dessen
Umfangskraft im wesentlichen auf den Wert Fu\ gehalten, dafür aber eine zusätzliche Steigerung der
Umfangskraft am linken Hinterrad 14 erzielt, das nun seinerseits die Durchdrehgrenze erreicht, worauf die
Vortriebsregeleinrichtung 10 mit einer Reduzierung des Ausgangs-Drehmoments des Antriebsaggregats reagiert
und die Umfangskraft Fj2 am linken Hinterrad 14
im wesentlichen auf dem mit dem höheren Kraftschlußbeiwert μι. maximal verträglichen Wert hält, so daß
analog zur Beziehung (11) angesetzt werden kann:
F2 = mgI2 = Fugcs, = Fa2+Fttl (12)
Die am Umfang des rechten — gebrennten Hinterrades
13 aufzubringende Bremskraft Fbu, die erforderlich ist, um dieses Rad so weit abzubremsen, daß
am anderen angetriebenen Rad das maximale, mit dem dort vorliegenden Kraftschlußbeiwert μ*, verträgliche
Vortriebsmoment ausnutzbar ist, beträgt dann
-p,
(14)
10 woraus sich unter Berücksichtigung von (13) die folgende
Beziehung:
15 ρ= —
• mg
(15)
ergibt Unter Berücksichtigung der Beziehung (9) ergibt sich hieraus für den Ausdruck (/2^/1):
25
-I) = φ
V-R
ι _
μ* ·
(16)
F„y = F^1 -F^1 =F2 -F1= mg (I1 -/,). (13)
(16) in (15) eingesetzt und Auswertung dieser Be-
Für diese Brems-Umfangskraft gilt, wenn mit Fk der Ziehung mit den folgenden Werten:
Querschnitt des Bremszangenkolbens, ρ der Brems-
r = 0,302 m
m = 2000 kg
m = 2000 kg
ra = 0,106 m
g = 10 ms"2
g = 10 ms"2
Fk = 11,34 cm2 δ 38 mm0
μβ=0,3
sowie den folgenden Extremwerten der vorliegenden Kraftschlußbeiwerte:
uL = 0,9 und μΛ = 0,1
ergibt für den erforderlichen Bremsmitteldruck
ergibt für den erforderlichen Bremsmitteldruck
_ 0,302
P 0,106
P 0,106
0,210
2 · 0,3 · 11,34
2000 · 10 = 1760 N/cm2« 175 bar.
Da dieser für die Verarbeitung großer Kraftschlußbeiwert-Differenzen
links/rechts erforderliche Brems- so mitteldruck größer ist als ."'er Ausgangsdruck üblicherweise
am Fahrzeug vorhandener Druckquellen, ist im Rahmen der für die erfindungsgemäße Vortriebs-Regeleinrichtung
10 vorgesehenen Druckquelle 53 ein Druckübersetzer 101 vorgesehen, mit dem das Ausgangsdruckniveau
einer am Fahrzeug z. B. für die Servolenkung oder eine Niveauregulierung vorhandenen
Druckquelle auf das für die Vortriebsregelung erforderliche Druckniveau transformierbar ist.
Da bei großen Beträgen der Differenz der Kraftschlußbeiwerte
|μ«- μι. | und/oder unvernünftiger
Fahrweise die Regeleinrichtung 10 häufig anspricht, ist
es in solchen Fällen möglich, daß die Bremsen 21 und 22 der angetriebenen Piider 13 und 14 nach mehrfach
E =
N1 = !*. . 2μβ · Fk ■ U ■
wiederholten Regelzyklen überhitzen. Es ist daher vorteilhaft, wenn eine in ihrem grundsätzlichen Aufbau
in der Fig.4 dargestellte Schutzeinrichtung 100 vorgesehen ist, die, wenn die Bremsen 21 und 22
thermisch stark belastet sind, zunächst ein Warnsignal abgibt und, wenn der Fahrer darauf nicht reagiert, nach
einer ge-vvssen Latenzzeit die Vortriebs-Regeleinrichtung
10 abschaltet bzw. auf die höhere Geschwind'gkeits-Vergleichsschwelle
vs2 umschaltet, wodurch ebenfalls eine wirksame Schonung der Bremsen 21 und 22
erzielt wird.
Für die in den Radbremsen 21 und 22 umgesetzte Arbeit Vergibt sich aus der Beziehung (14), wenn mit U
der Rädumfäng und mit N die während eines Regelzyklus ablaufenden Radumdrehungen bezeichnet
werden:
(17)
wobei mit / die aufeinanderfolgenden Regelzyklen indiziert sind.
Diese Energie wird zunächst in Wärme umgesetzt und in der bzw. den Bremsscheiben gespeichert.
Bezeichnet man mit:
Bezeichnet man mit:
W die in den Bremsscheiben gespeicherte Energie, C die spezifische Wärme des Bremsscheibenmaterials
(ca.570Nm/kgK)
AT die Temperaturerhöhung der Bremsscheiben bei
AT die Temperaturerhöhung der Bremsscheiben bei
Belastung und
ms die wirksame Masse der einzelnen Bremsscheiben, to
ms die wirksame Masse der einzelnen Bremsscheiben, to
so gilt für jede der beiden Bremsen:
W= C ■ m, ■ Δ Τ
W= C ■ m, ■ Δ Τ
(18)
Bei der in der Fig. 4a dargestellten destaltung der
Schutzeinrichtung 100 ist für jede Radbremse 21 und 22 ein Temperaturfühler 102 bzw. 103, z. B. ein NiCr-Thermoelement
vorgesehen, dessen elektrisches Ausgangssignal ein Maß für die Bremsscheibentemperatur T ist.
Diese Thermoelemente 102 und i03 sind vorzugsweise in Ausnehmungen der Bremsbeläge angeordnet, in
denen auch ein Verschleißfühler angeordnet ist. Diese Anordnung der Temperaturfühler 102 und 103 ist
konstruktiv einfach realisierbar und erlaubt, wenn auch nur indirekt, doch eine hinreichend genaue Erfassung
der Bremsscheibememperaiur. Die Ausgangssignale der Temperaturfühler 102 und 103 werden nach
geeigneter Verstärkung je einem Temperatursignal-Komparator 104 bzw. 106 zugeführt, die ein Ausgangssignal
erzeugen, sobald die Ausgangssignale der Temperaturfühler 102 bzw. 103 einen mit einem
kritischen Wert 7", der Bremsscheibentemperatur T verknüplten Signalpegel erreichen bzw. überschreiten.
Aus der ODER-Verknüpfung der Ausgangssignale der 7V Komparatoren 104 und 106 wird das z. B. eine
Warnlampe 107 ansteuernde Alarmsignal abgeleitet. Das Ausgangssignal des hierzu vorgesehenen ODER-Gliedes
!08 ist einem Zeit"!:ed 109 zugeführt das wenn
das Ausgangssignal des ODER-Gliedes 108 länger als eine Latenzzeitspanne ATi ansteht, ein Ausgangssignal
abgibt, das die Abschaltung der Vortriebs-Regeleinrichtung 10 auslöst. Sobald das Ausgangssignal des
ODER-Gliedes 108 wieder abgefallen ist, wird nach der genannten Latenzzeitspanne ATt die Vortriebs-Regeleinrichtiing
10 wieder eingeschaltet.
Bezeichnet man weiterhin mit Pdie durch Wärmeleitung
und Strahlung abgeführte Leistung in Nm/s, die aus Wärmeabfuhrmessungen bekannt ist. so folgt aus der
Beziehung(17)
^ C
AT+Pt
(19)
30
J Druckfühlern 111 und 112 nachgeschaltete Multiplizierstufen
113 und 114 und diesen jeweils nachgeschaltete
Summierstufen 116 bzw. 117 sind aktiviert, solange von dem einen oder dem anderen Schlupfwert-Komparator
32 bzw. 33 der Auswertungsschaltung 56 gemäß F i g. 2 ein Ausgangssignal vorliegt, das anzeigt, daß die
Vortriebsregelung wirksam ist und das eine oder andere Rad 21 bzw. 22 gebremst wird. Die Zykluszeiten der
Multiplizierstufen 113 und 114 und der Summierstufen 116 und 117 sind mittels des Taktgebers 57 (Fig. 2)
synchronisiert. Die Multiplizierstufen 113 und 114 empfangen als zweites Multiplikator-Eingangssignal die
an den Ausgängen 62 und 64 der Eingangsstufe 58 für die angetriebenen Räder abgegebenen Raddrehzahlsignale
fan bzw. Λ« und erzeugen für jedes Zykluszeitintervall
At, ein dem Produkt p, ■ fun, bzw. p, ■ fun
proportionales Ausgangssignal. Die für jedes der aufeinanderfolgenden Zykluszeitintervalle gegebenen
Ausgangssignale der Multiplizierstufen werden, solange lläS jeweilige LJV.lllüpl*r\Ctl<päi αΐυι "nujguitgjjigriui «iiisteht,
von der jeweiligen Summierstufe 116 oder 117
aufsummiert. Die Ausgangssignale der Summierstufen 116 und 117, die ein Maß für die in der jeweiligen
Radbremse 21 oder 22 gespeicherte Wärme sind, werden je einem Komparator 118 bzw. 119 zugeleitet,
die wiederum ein Ausgangssignal abgeben, sobald diese in den Bremsen gespeicherte Wärme einen kritischen
Schwellenwert übersteigt. Die Weiterverarbeitung der Aui^angssignale dieser Komparatoren 118 und 119
kann in derselben Weise erfolgen, wie anhand der Fig. 4a mit Bezug auf die Ausgangssignale der
Komparatoren 104 und 106 erläutert.
Die zur Auswertung der öeziehung (19) mittels des
elektronischen Schaltungsteils der Schutzeinrichtung UO gemäß Fig. 4b benötigte Bremsflüssigkeits-Druckinformation
kann auch durch elektronische Auswertung der Beziehung (15) gewonnen werden.
Eine diesbezüglich σ6€!σπβίο di^itllk
50
55
Durch Vorgabe einer bestimmten kritischen Grenztemperatur 7"s ist dann wiederum der Wert C- ms ■ AT
gegeben.
In der F i g. 4b ist eine mit Auswertung der Beziehung (19) arbeitende Schutzeinrichtung 110 in einem stark
vereinfachten Blockschaltbild dargestellt:
Die Radbremsen 21 und 22 sind je mit einem Druckfühler !11 bzw. 112 ausgestattet, die für den
Bremsflussigkeitsdruck charakteristische digitale Ausgangssignale
erzeugen. Hierzu erforderliche Analog-Digital-Wandler sind nicht gesondert dargestellt Den
Auswertungsschaltung ist in ihren Grundzügen in der F i g. 4c dargestellt und wird im folgenden anhand ihrer
Funktion kurz erläutert:
Am Ausgang 121 eines Schieberegisters 122 stehen mit einer Zeitverzögerung von ca. 0,3 bis 0,5 sec die
Fahrtbeschleunigungs-Ausgangssignale der Fahrzeugbeschleunigungs-Ausgangsstufe 70 (Fig.2) an, die in
guter Näherung demjenigen Wert der Fahrzeugbeschleunigung entsprechen, wenn die Durchdrehneigung
des einen und/oder des anderen angetriebenen Rades 13 und/oder 14 festgestellt wird. Sobald von einem der
Schlupfwert-Komparatoren 32 oder 33 ein Ausgangssignal vorliegt, das eine Aktivierung der einen oder
anderen Radbremse 21 oder 22 vermittelt, wird die am
Ausgang 121 vorliegende Beschleunigungs-Information in den /i-Speicher 123 eingegeben und dort so lange
gehalten, wie die zugeordnete Radbremse aktiviert ist. Sobald ein Signal vorliegt, das anzeigt, daß auch das
zweite Rad zum Durchdrehen neigt, z. B. das am Ausgang 38 der Verknüpfungsschaltung 42 abgegebene,
die Reduzierung des Motor-Drehmoments vermittelnde Ausgangssignal, wird die Fahrt-Beschleunigungsinformation
in den /2-Speicher 124 eingegeben und gleichzeitig eine Rechnerstufe 126 angesteuert, die
hierauf die Speicherinhalte der beiden Speicher 123 und 124 gemäß der Beziehung (15) zu der erforderlichen
Bremsflüssigkeit-Druckinformation verarbeitet Das die Druckinformation p; enthaltende Ausgangssignal der
Rechnerstufe kann nun anstelle des mittels der Druckfühler 111 und 112 gewonnenen p,-Signals in die
Muliiplikiitionsstufen 113 und 114 der Schallung gemäß
I i g. 4b eingegeben und mit diesen wie vorstehend erläutert, weiterverarbeitet werden.
Die hiTbei erforderlichen Mittel zur /ykluszeit-gerechten
Ansteuerung der Funktionseinheiten gemäß ί F i g. 4c sind der Einfachheit halber nicht dargestellt.
Zur Abschaltung der Vortriebs-Regeleinrichtung ist zweckmäßigerweisL ein mit dem Ausgangssignal der
Schutzeinrichtung ansteuerbares Relais 127 mit als Öffnern ausgebildeten Arbeitskontakten 128, 129 und
131 vorgesehen, bei dessen Ansteuerung die von der Auswertungsschaltung 56 zur Schaltventilanordnung 52
der Druckquelle 53 und gegebenenfalls zu den Regelventilen 23 und 24 führenden Steuer-Signalpfade
unterbrochen werden. Weiter ist ein Taster 132 i->
vorgesehen, mit dem der Fahrer die Vortriebs-Regeleinrichtung 10 für eine Zeitspanne von z.B. 20s gezielt
abschalten kann.
Ein diese Abschalt-Zeitspanne bestimmendes Zeitglied 133 ist zweckmäßigerweise so ausgebildet, daß es
beim Abschalten der Zündung zurückgesetzt wird, so daß sich bei jedem Starten des Fahrzeuges dessen
Vortriebs-Regeleinrichtung 10 im regelbereiten Zustand befindet.
Eine der Vortriebs-Regeleinrichtung 10 gemäß den Fig. I und 2 funktionell weitgehend entsprechende
Vortriebs-Regeleinrichtung kann auch in der Weise realisiert sein, daß anstelle der Schlupfsignale A« und A/.
für den Bewegungszustand der angetriebenen Hinterräder 13 und 14 charakteristische Beschleunigungssignale ^o
bn und bi. abgeleitet werden und aus den Beträgen sowie
aus dem Unterschied dieser Signale auf die Durchdreh-Tendenz dieser Räder 13 und 14 geschlossen und
hieraus die Führungsgröße für eine Vortriebsregelung ermittelt wird, die der anhand der Fig. 1 und 2
erläuterten weitgehend analog ist.
Eine mit Auswertung solcher Beschleunigungssignale arbeitende Auswertungsstufe kann auch als zusätzliche
Funktionseinheit im Rahmen einer Vortriebs-Regeleinrichtung 10 vorgesehen sein, wobei durch eine solche ■»<
> Kombination eine weitere Optimierung sowohl der Fahrsicherheit wie auch der ausnutzbaren Vortriebsleistung
erzielbar ist.
Anhand der Fig.5a und 5b, auf deren Einzelheiten
ausdrücklich verwiesen sei, soll im folgenden abschlie-Bend der Aufbau einer durch ihre Auswertungsschaltung
141 repräsentierten Vortriebs-Regeleinrichtung 140 erläutert werden, die sich nunmehr speziell für eine
Kombination mit einer am Fahrzeug vorhandenen ABS-Anlage eignet, deren den angetriebenen Rädern 21
und 22 zugeordnete Bremsdruck-Regelventile 23 und 24 (Fig. 1) drei Funktionsstellungen einnehmen können:
Grundstellung für den Bremsdruckaufbau, Sperrstellung für Druckhalten und eine Rückwärtsstellung, die für den
Bremsdruckabbau vorgesehen ist
In der Fig.5a sind mit Schaltungsteilen der
Auswertungsschaltung 56 gemäß den F i g. 1 und 2 vergleichbare oder analoge Schaltungsteile mit den
entsprechenden Bezugszeichen belegt, d. h. die Unterteilung der Auswertungsschaltung 141 in eine Signal-Aufbereitungsstufe
27, eine Vergleichseinrichtung 39 und eine Verknüfpungseinrichtung 42 entspricht derjenigen
gemäß den F i g. 1 und 2.
Die die raddrehzahlproportionalen Ausgangssignale der Drehzahlfühler 16 bis 19 empfangende Eingangsstufe
142 erzeugt an ihrem Ausgang ein Ausgangssignal vvu das der Umfangsgeschwindigkeit des linken
Vorderrades proportional ist, an ihrem Ausgang 144 ein Ausgangssignal vm., das der Umfangsgeschwindigkeit
des linken (angetriebenen) Hinterrades proportional ist, an ihrem Ausgang 146 ein Ausgangssignal vhr, das der
Umfangsgeschwindigkeit des rechten Hinterrades proportional ist und an ihrem Ausgang 147 ein Ausgangssignal
vvr, das der Umfangsgeschwindigkeit des rechten Vorderrades proportional ist.
Die Signal-Aufbereitungs.. ife 27 umfaßt weiter eine
erste Vergleichseinrichtung 148, die aus dem Vergleich der vvi. und v«/.-Signale ein für den Schlupf A/. des linken
Hinterrades 22 charakteris»;sches Ausgangssignal erzeugt,
und eine erste Differenzierstufe 149, die durch Differentiation des v«/.-Signals ein für die Beschleunigung
bzw. Verzögerung des linken Hinterrades 14 charakteristisches 6/,-Ausgangssignal erzeugt, sowie
eine zweite Differenzlerstufe 151, die ein entsprechendes Signal 6« für die Beschleunigung des rechten
Hinterrades abgibt und eine zweite Vergleichsstufe 152, die aus dem Vergleich der vHr- und vwrSignale ein für
den Schlupf Xr des rechten Hinterrades charakteristisches
Ausgangssignal abgibt.
Im Rahmen der Vergleichseinrichtung 39 der Auswertungsschaltung 141 ist der linken Fahrzeugseite
ein At-Komparator 153 sowie ein bL-Komparator 154
und der rechten Fahrzeugseite ein A«-Komparator 156 sowie ein ft^-Komparator 157 zugeordnet. Der/!(.-Komparator
153 und der Ar-Komparator 156 haben je einen
ersten Ausgang 158, an dem ein einer logischen Eins entsprechendes Hoch-Pegel-Ausgangssignal abgegeben
wird, sobald der Schlupf A/. bzw. Ar einen ersten
Schwellenwert Ai von z. B. 4 km/h erreicht oder überschreitet und einen zweiten Ausgang 159, an den
ein Hoch-Pegel-Ausgangssignal abgegeben wird, wenn der Schlupf A/. bzw. A« einen zweiten, höheren
Schwellenwert A2 von z.B. 12km/h erreicht bzw.
überschreitet.
Der bf Komparator 154 und der ^Komparator 157
haben ebenfalls je zwei Ausgänge 161 und 162. An ihrem jeweils ersten Ausgang geben die Beschleunigungskomparatoren
154 und 157 ein Hoch-Pegel-Ausgangssignal ab, wenn die im Sinne einer Vergrößerung der
Raddrehzahl der angetriebenen Räder 13 bzw. 14 wirkende Umfangsbeschleunigung gleich oder größer
ist als ein vorgegebener + ö-Schwellenwert von z. B. 1 g
(«10 ms-2). Am zweiten Ausgang 162 der Beschleunigungskomparatoren
154 bzw. 157 wird ein Hoch-Pegel-Ausgangssignal abgegeben, wenn die Umfangsverzögerung
des jeweiligen — gebremsten — Rades 13 und/oder 14 betragsmäßig gleich oder größer ist als ein
vorgegebener Schwellenwert — b von z. B. 0,5 g.
Zur weiteren Verarbeitung der für jede Fahrzeugseite erzeugten Ai- und A2- sowie +b- und — ö-Signale ist im
Rahmen der Verknüpfungseinrichtung 42 der Auswertungsschaltung 141 gemäß Fig.5a je eine Verknüpfungsstufe
163 bzw. 164 vorgesehen, die denselben Aufbau haben und gemäß den anschließend angegebenen
Bedingungen an je einem ihrer drei Ausgänge 166, 167 und 168 Steuersignale abgeben, mit denen das der
jeweiligen Fahrzeugseite zugeordnete Bremsdruck-Regelventil 23 und/oder 24 fahrsituationsgerecht in dessen
Grund(Druckaufbau)-Stellung, Sperr(Druckhalte)-Stellung bzw. Rückwärts(Druckabbau)-SteIlung steuerbar
ist
Die vorerwähnten Bedingungen sind dabei die folgenden:
Am Ausgang 166 der Verknüpfungsstufe 163 und/oder 164 soll ein Druckaufbausignal abgegeben
werden, wenn die jeweilige Verknüpfungsstufe 163
und/oder 164 ein A2-Signal oder ein + b- und ein
Λι-Signal oder ein +ty und ein ArSignal empfängt.
Am Ausgang 167 der Verknüpfungsstufe 163 bzw. 164 soll ein Druckhaltesignal abgegeben werden, wenn an
den diesbezüglichen Eingängen der Verknüpfungsstufe 163 bzw. 164 ein +b- oder ein A|-Signal empfangen
wird.
Am Ausgang 168 der jeweiligen Verknüpfungsstufe 163 bzw. f54 soll ein Druckabbausignal abgegeben
werden, wenn an. den entsprechenden Eingängen dieser Verknüpfungsstufen 163 und 164 entweder ein - b- oder
ein — b- und ein Ai- oder ein — ty- und ein A^-Signal
vorliegt. Die Ausgänge 166 und 167 der beiden Verknüpfungsstufen 163 und 164 sind mit den
Eingängen eines 4-Eingangs-ODER-Gliedes 169 verbunden,
das ein Hoch-Pegel-Ausgangssignal abgibt, solange an einem seiner Eingänge ein Druckhalte- oder
ein Drckaufbausignal anliegt, das gleichzeitig anzeigt, daß die Vortriebs-Regeleinrichtung 140 wirksam ist. Mit
dem Ausgangssignal des ODFR-Oliedes 169. dessen
Abfall mittels eines Zeitgliedes 171 etwas verzögert ist, wird sowohl die Aktivierung der für die Vortriebsregelung
vorgesehene Druckquelle 53 (F i g. 1) wie auch die Aktivierung der Rückförderpumpe 25 der ABS-Anlage
ausgelöst.
Der Aufbau der zur Erzeugung der Druckabbau-. Druckhalte- und Druckaufbausignale vorgesehenen
Eingangs-Verknüpfungsstufen 163 und 164 wird im folgenden anhand der in der Fig. 5b dargestellten
Verknüpfungsstufe 164 näher erläutert:
Das +6-Signal der ersten Vergleichseinrichtung 148
ist ein Eingangssignal eines 3-Eingangs-UND-Gliedes 172, das neben einem nicht negierten Eingang 173, an
dem das +£>-Signal anliegt, als weitere Eingänge zwei
negierte Eingänge 174 und 176 hat. Dem ersten negierten Eingang 174 des 3-Eingangs-UND-Gliedes
172 ist das Ausgangssignal eines 2-Eingangs-UN D-Gliedes
177 zugeführt, dem als Eingangssignale das + ö-Signal und das Ai-Signal zugeleitet sind. Dem
zweiten negierten Eingang 176 des 3-Eingangs-UND-Gliedes ist das Ausgangssignal eines weiteren 2-Eingangs-UND-Gliedes
178 zugeführt, das einen negierten Eingang 179 und eine.-, nicht negierten Eingang 181 hat.
An dem nicht negierten Eingang 181 wird das A2-Signal zugeführt, an dem negierten Eingang 179 das - 6-Signal.
Weiter ist ein zweites 3-Eingangs-UND-Glied 182 vorgesehen, das einen nicht negierten Eingang 183 und
einen ersten negierten Eingang 184 sowie einen zweiten negierten Eingang 186 aufweist. An diesem negierten
Eingang 186 liegt das Ausgangssignal des 2-Eingangs-UND-Gliedes 177 an. An dem ersten negierten Eingang
184 des 3-Eingangs-UND-Gliedes 182 liegt das -6-Signal
an; dem nicht negierten Eingang 183 ist das ApSignal zugeführt.
Weiter ist ein 2-Eingangs-ODER-Glied 187 vorgesehen,
dem als eingangssignal die Ausgangssignale der beiden 3-Eingangs-UND-Glieder 172 und 182 zugeführt
sind. Das Ausgangssignal dieses ODER-Gliedes 187 ist das Druckhaltesignal.
Ein zweites 2-Eingangs-ODER-Glied 188 empfängt als Eingangssignale die Ausgangssignale der beiden
2-Eingangs-UND-Glieder 177 bzw. 178. Das Ausgangssignal dieses 2-Eingangs-ODER-Gliedes 188 ist das
Druckaufbausignal.
Weiter ist im Rahmen der Verknüpfungsstufe 164 ein drittes 3-Eingangs-UND-Glied 189 vorgesehen, das
einen nicht negierten Eingang 191 und zwei negierte Eingänge 192 und 193 aufweist. Den negierten
Eingängen 192 und 193 dieses UND-Gliedes 189 sind die Ausgangssignale je eines der beiden ODER-Gliede-187
bzw. 188 zugeleitet. An dem nicht negierten Eingang 191 empfängt dieses 3-Eingangs-UND-Glied 189 das abfall-'/erzöger'.e
Ausgangssigna! des Zeitgliedes !71 bzw. des 4-Eingangs-ODER-Gliedes 169. Durch das Ausgangssignal
des Zeitgliedes 171 wird nach dem Abfallen der Druckhalte- bzw. Druckaufbai'signale noch für eine
kurze Latenzzeit das Ansteuersignal für die Rückförderpumpe 25 der ABS-Anlage aufrechterhalten, so daß in
dieser Zeitspanne noch ein Druckabbau stattfinden kann. Sobald dieses Ausgangssignal abgefallen ist, fällt
dann auch das Druckabbausignal ab und der Regelzyklus ist beendet, wobei die Bremsdruck-Regelventile 23
und 24 wieder in ihre Grundstellung gelangen.
In der Fig. 5a lediglich durch die Funktionsblöcke
194 und 196 repräsentierte Untereinheiten der Signalaufbereitungsstufe 27 und der Vergleichseinrichtung 39
der Auswertungsschaltung 141, die in Abhängigkeit von Schwellenwerten der Fahrzeuggeschwindigkeit (va. vs\,
Vsi), der Längsbeschleunigung oder der Querbeschleunigung
bzw. von Kurvenfahrt-Anzeigesignalen, sowie bei Überhitzung der Radbremsen 21 und 22 ein Signal
abgeben, das im Sinne eines Select-Low-Betriebes der
••η Vortriebs-Regeleinrichtung 140 den drehmoment-mindernden
Eingriff in das Antriebsaggregat des Fahrzeuges schon dann auslöst, wenn nur eine de- Radbremsen
21 oder 22 aktiviert ist, können denselben Aufbau haben wie anhand der F i g. 1 bis 4c erläutert.
Ein diese für kritische Fahrsituations- bzw. Betriebszustände des Fahrzeuges charakteristischen Signale mit
den Druckhalte- und/oder Druckaufbau-Ausgangssignalen der Verknüpfungsstufen 163 und 164 zweckgerecht
zu dem den drehmoment-mindernden Eingriff
so auslösenden Steuersignal verarbeitende Untereinheit 97
der Verknüpfungseinrichtung 42 der Auswertungsschaltung 141 ist in Einzelheiten im rechten unteren Teil der
F i g. 5a dargestellt.
Hierzu 6 Blatt Zeichnungen
Claims (24)
1. Einrichtung zur Vortriebsregelung an Kraftfahrzeugen im Sinne einer Verhinderung eines
unerwünschten Durchdrehens der angetriebenen Fahrzeugräder, mit einem auf den Bewegungszustand
mindestens der angetriebenen Fahrzeugräder ansprechenden ersten Regelkreis, der wenn eines
dieser Räder zum Durchdrehen neigt, dessen Radbremse aktiviert, und mit einem zweiten
Regelkreis, der bei anhaltender Durchdrehneigung der angetriebenen Räder beider Fahrzeugseiten eine
Verminderung des Ausgangs-Drehmoments des Antriebsaggregats vermittelt, sowie mit einer die
Fahrzeuggeschwindigkeit erfassenden und ein dafür charakteristisches Ausgangssignal erzeugenden
Meßvorrichtung,dadurch gekennzeichnet, daß eine auf mindestens einen vorgebbaren bzw.
vorgegebenen Schwellenwert (vs 1) der Fahrzeuggeschwindigkeit
ansprechende Vergleichseinrichtung (41) vorgesehen ist. die ein charakteristisches
Ausgangssignal erzeugt, wenn die Fahrzeuggeschwindigkeit fv^ größer ist als dieser Schwellenwert
(Vn), daß eine Kurvenfahrt-Erkennungseinrichtung (69, 76; 94) vorgesehen ist die ein für Kurvenfahrt
charakteristisches Ausgangssignal abgibt, und daß das gleichzeitige Vorliegen des für v>
v, \ erzeugten Ausgangssignals der Vergleichseinrichtung (41) und
des kurvenfahrt-charakteristischen Signals der Kurvenfahrt-Erkennungseinrichtung
(69, 76; 94) mit einem die Durchdrehtendenz eines einzigen der angetriebenen Fahrzeugräder (13 oder 14) anzeigenden
Signal schon das die "KeduzitiOing des Antriebsmoments vermittelnde Aus&angssigna! auslöst
2. Einrichtung nach Anspruch 1, . adurch gekennzeichnet
daß der Geschwindigkeits-Schwellenwert Cv11) ca. 40 km/h beträgt
3. Einrichtung nach Anspruch 1 oder Anspruch 2, dadurch gekennzeichnet, daß ein zweiter, höherer
Geschwindigkeits-Schwellenwert (v, 2) von z. B.
100 km/h vorgebbar bzw. vorgegeben ist. bei dessen Überschreiten eine Vergleichseinrichtung (39, 77)
ein die Reduzierung des Antriebsmomentes vermittelndes Ausgangssignal bereits dann erzeugt, wenn
bei Geradeausfahrt nur ein einziges, die Durchdrehtendenz eines der angetriebenen Räder (13 oder 14)
anzeigendes Brems-Steuersignal vorliegt
4. Einrichtung nach einem der vorhergehenden Ansprüche für ein Vierrad-Fahrzeug mit einem
angetriebenen und einem nicht angetriebenen Rad auf jeder Fahrzeugseite, die mit Drehzahlfühlern
versehen sind, die mit den jeweiligen Raddrehzahlen korrelierte Ausgangssignale, z. B. Impulssignale mit
drehzahlproportionaler Frequenz erzeugen, aus deren Verarbeitung eine Signalaufbereitungsschaltung
ein erstes Schlupfsignal erzeugt, das der Drehzahldifferenz der Räder der einen Fahrzeugseite
proportional ist und ein zweites Schlupfsignal, das der Drehzahldifferenz der Räder der anderen
Fahrzeugseite proportional ist, wobei die beiden Schlupfsignale als Eingangssignale je einem Komparator
zugeführt sind, der bei Überschreiten eines als zulässig erachteten Schwellenwertes Km ein die
Aktivierung der Antriebsrad-Bremsen der jeweiligen Fahrzeugseite vermittelndes Steuersignal für ein
zugeordnetes Bremsdruck-Regelventil erzeugt, und wobei eine als Eingangssignale die Schlupfsignale
empfangende UND-Verknüpfungsschaltung vorgesehen ist deren Ausgangssignal einen Eingriff in das
Antriebsaggregat im Sinne einer Verminderung des Antriebsmoments vermittelt dadurch gekennzeichnet
daß eine die Raddrehzahlsignale der nicht angetriebenen Räder z. B. durch Aufsummierung
oder Mittelwertsbildung innerhalb vorgegebener Zyklus-Zeitintervalle Δ ti zu einem fahrzeuggeschwindigkeitsproportionalen
v-Signal verarbeitende Schaltungseinheit (68) vorgesehen ist c'sren
v-Ausgangssignal einem Komparator (41) zugeführt ist der, wenn das v-Signal größer als ein
vorgegebener Vergleichs-Schwdlenwert vsl ist ein
Ausgangssignal erzeugt das dem jeweils einen Eingang zweier Zwei-Eingangs-UND-Glieder (47
■und 48) zugeführt ist deren anderen Eingängen die Ausgangssignaie der der einen bzw. der anderen
Fahrzeugseite zugeordneten Schlupfsignal-Komparatoren
(32 bzw. 33) zugeführt sind, und daß ein
durch das Ausgangssignal der beiden UND-Glieder (47 und 48) aktivierbares Stellglied zur Reduzierung
des Antriebsmoments vorgesehen ist
5. Einrichtung nach einem der vorhergehenden Ansprüche, dadurch gekennzeichnet, daß im Rahmen
der Auswertungsschaltung (26) der Regeleinrichtung (10) zwei Verknüpfungsglieder (34 und 36)
vorgesehen sind, die aus der UND-Verknüpfung des Ausgangssignals jev-eils der beiden Aw-Komparatoren
(32 oder 33) mit dem invertierten Ausgangssignal des jeweils anderen dieser Komparatoren (33
bzw. 32) ein die Aktivierung der Radbremse (21 und/oder 22) des zum Durchdrehen neigenden
Rades auslösendes Steuersignal erzeugen.
6. Einrichtung nach einem der vorhergehenden Ansprüche 3 bis 5, dadurch gekennzeichnet daß ein
weiterer Komparator (77) vorgesehen ist, der ein Ausgangssignal erzeugt, sobald die Fahrtgeschwindigkeit
ν größer als ein zweiter Schwellenwert v,2 ist, der größer als der erste Schwellenwert vsi ist,
daß der Ausgang dieses weiteren Ksmparators (77) mit dem jeweils einen Eingang zweier Zwei-Eingangs-UND-Glieder
(81 und 82) verbunden ist deren andere Eingänge jeweils mit dem Ausgang eines der beiden Schlupfwert-Komparatoren (32
bzw.33) verbunden sind, wobei die Hoch-Pegel-Ausgangssignale der beiden UND-Glieder (81 und 82)
den drehmoment-reduzierenden Eingriff in das Antriebsaggregat auslösen, und daß mit dem
Ausgangssignal der Kurvenfahrt-Erkennungseinrichtung (69, 76; 94) ein elektronisches Schaltglied
(84) ansteuerbar ist. das. solange das Ausgangssignal der Kurvenfahrt-Erkennungseinrichtung ansteht,
den Signalfluß von dem v,rKomparator (77) zu den diesem nachgeschalteten UND-Gliedern (81 und 82)
vermittelt und sonst sperrt.
7. Einrichtung nach Anspruch 6, dadurch gekennzeichnet,
daß die Kurvenfahrt-Erkennungseinrichtung je einen die Raddrehzahl der nicht angetriebenen
Räder (11 und 12) erfassenden Drehzahlfühler (16 bzw. 17) umfaßt, sowie eine Vergleichseinrichtung,
die aus dem Unterschied der Raddrehzahl-Signale der Drehzahlfühler ein Kurvenfahrt-Erkennungssignal
erzeugt.
8. Einrichtung nach einem der vorhergehenden Ansprüche I bis 6, dadurch gekennzeichnet, daß die
Kurvenfahrt-Erkennungseinrichtung als eine Fliehkraft- bzw. Querbeschleunigungs-Meßeinrichtung
ausgebildet ist.
9. Einrichtung nach einem der vorhergehenden Ansprüche 1 bis 6, dadurch gekennzeichnet, daß als
Kurve.nfahrt-Erkennungseinrichtung eine auf eine Betätigung der Lenkung ansprechende elektrische
Schalt-Kontakteinrichtung vorgesehen ist.
10. Einrichtung nach einem der vorhergehenden Ansprüche 1 bis 6, dadurch gekennzeichnet, daß die
Kurvenfahrt-Erkennungseinrichtung (94) ein dem Ausdruck W-Zi v2 proportionales Ausgangssignal
erzeug., wobei fgv und 4v die Frequenzen der
Ausgar.gssignale der Drehzahlfühler (ί6 und 17) der nicht angetriebenen Räder (ti und 12) bedeuten.
11. Einrichtung nach Anspruch 10, dadurch gekennzeichnet, daß mit dem querbeschleunigungsproportionalen
Ausgangssignal der Kurvenfahrt-Erkennungseinrichtung (94) ein Schwellenwertgeber
(99) ansteuerbar ist, dessen Ausgangssignal das Referenzsignal für einen Geschwindigkeitskomparator
ist, dessen Ausgangssignal bei gleichzeitigem Anstehen eines Ausgangssignals eines der Schlupfwert-Komparatoren
(32 oder 33) die Auslösung des drehmoment-mindernden Steuersignals vermittelt,
und daß der Ausgangssignalpegel des Schwcücnwertgebers
(99) gegenläufig zum Au^gangssignalpegel der Kurvenfahrt-Erkennungseinrichtung (94)
variiert und bei Geradeausfahrt (niedriger Querbeschleunigung) einem hohen Schwellenwert vj2 und
bei hoher Querbeschleunigung (schnelle Kurvenfahrt und/oder enger Kurvenradius) einem niedrigen
Schwellenwert vs \ entspricht.
12. Einrichtung nach einem der vorhergehenden Ansprüche, dadurch gekennzeichnet, daß weiter eine
auf einen Schwellenwert der Fahrzeugbeschleunigung ansprechende Schaltungseinrichtung (79) vorgesehen
ist, die bei einem Überschreiten dieses Beschleunigungs-Schwellenwertes ein die Reduzierung
des Aitriebsmoments vermittelndes Ausgangssignal erzeugt.
13. Einrichtung nach Anspruch 12. dadurch gekennzeichnet, daß ein die Reduzierung des
Antriebsmoments vermittelndes Ausgangssignal aus einer UND-Verknüpfung des Ausgangssignals des
Beschleunigungskomparators (79) mit dem Ausgangssignal eines weiteren Geschwindigkeitskomparators
(78) gewinnbar ist. dessen Vergleichsschwellenwert Vj ca. 20 km/h beträgt.
14. Einrichtung nach einem der vorhergehenden Ansprüche, dadurch gekennzeichnet, daß weiter eine
die Vortriebsbeschleunigung der angetriebenen Räder (13 und 14) ansprechende Vergleichseinrichtung
vorgesehen ist, die beim Überschreiten eines vorgebbaren oder vorgegebenen Schwellenwertes
der Umfangsbescbleunigung an einem oder beiden der angetriebenen Räder ein die Herabsetzung des
Ausgangsdrehmoments des Antriebsaggregats vermittelnde; Ausgangssignal und bei verschiedenen
Beträgen der Radbeschleunigung eine kompcnsatorische Aktivierung der Radbremse (21 oder 22) des
stärker beschleunigten Antriebsrades vermittelndes Ausgangssignal erzeugt.
15. Einrichtung nach einem der vorhergehenden Ansprüche, dadurch gekennzeichnet, daß das Aus-gangs-Druckniveau
ρ der Druckquelle (53) der Vortriebs-ftegeleinrichtung (10) gemäß der Beziehung
ρ -
(/2-/1)
2 μβ · Fk
2 μβ · Fk
■ mg
gewählt ist, worin /1 und h die maximalen, bei den
jeweils niedrigsten und höchsten möglichen Werten der Kraftschlußbeiwerte zwischen Fahrbahn und
Rad mögliche Fahrzeugbeschleunigungen, r den Rollradius der angetriebenen Räder (13 bzw. 14), rm
den mittleren Reibradius der Bremsscheibe, μβ den
Reibwert der Bremsbeläge und Fi den Querschnitt des Bremszangenkolbens der Radbremsen (21 K:w
22) bezeichnen.
16. Einrichtung nach einem der vorhergehenden Ansprüche, dadurch gekennzeichnet, daß die Vortriebs-Regeleinric.itung
(10) für eine mittels eines Zeitgliedes (133) vorgegebene Zeitspanne abschaltbar
äst und nach dieser Zeitspanne wieder in den regelungsbereiten Zustand übergeht
17. Einrichtung nach einem der vorhergehenden Ansprüche, dadurch gekennzeichnet, daß eine
Schutzeinrichtung (100, UO) vorgesehen ist, die bei einer starken Erwärmung der Bremsen (21, 22) der
angetriebenen Fahrzeugräder (13,14) eine Alarmanzeige (107) einschaltet und bei anhaltender Überhitzung
der Bremsen (21, 22) ;en diese aktivierenden Teil der Vortriebs Regeleinrichtung (10) abschaltet
oder zumindest die Schwelle für den die Verhinderung des Vortriebsmoments vermittelnden Eingriff
in das Antriebsaggregat herabsetzt.
18. Einrichtung nach Anspruch 17, dadurch gekennzeichnet, daß die Bremsscheiben der angetriebenen
Räder mit thermoelektrischen Tempera-
ju turfühlern, insbesondere Thermoelementen versehen
sind, deren temperanr-proportionale Ausgangssignale über Schleifkontakte der Verarbeitungseinheit
der Schutzeinrichtung (100) zugeleitet sind.
3")
19. Einrichtung nach Anspruch 17, dadurch
gekennzeichnet, daß die Bremsbeläge der Radbremsen (21, 22) mit Temperaturfühlern (102, 103)
versehen sind, deren elektrische Ausgangssignale ein Maß für die Bremsscheibentemperatur sind.
•»0
20. Einrichtung nach Anspruch Ϊ9, dadurch
gekennzeichnet, daß die Temperaturfühler (102 und 103) in für die Aufnahme von Verschleißfühlern
vorgesehenen Aussparungen der Bremsbeläge bzw. an den Verschleißfühlern selbst angebracht sind.
*'>
21. Einrichtung nach Anspruch 19, dadurch
gekennzeichnet, daß die Verschleiß-Sensoren als Thermoelement ausgebildet sind, deren elektrische
Unterbrechung oder über die Bremsscheibe vermittelter Massenschluß das Verschleiß-Anzeigesignal
'"' auslöst.
22. Einrichtung nach Anspruch 17. dadurch gekennzeichnet, daß im Rahmen der Schutzeinrichtung
(100; 110) mindestens eine MultiplikatioRsstufe
(113 oder 114) 'orgesehen ist, die ein dem Au' !ruck
i' p,N, proportionales Ausgangssignal erzeugt, worin p,
den für aufeinanderfolgende Zykluszeitintervalk Δι»
deren Ges^mtdauer der Aktivierun.ijszeit der jeweiligen
Radbremse (21 oder 22) entspricht, ermittelten Wert des Bremsflüssigkeitsdruckes und N, die für die
bo einzelnen Zykiuszeitintervalle ermittelten R&dum·
drehungen sind und daß eine Komparatorstufe (118,
115) vorgesehen ist, die ein Alarm-Anzeigesignal
erzeugt, sobald dieses Ausgangssigna! einen vorgegebenen Schwellenwert übersteigt, der ein Meß für
eine Grenztemperatur ist, auf die die Radbremse (21 bzw. 22) aufgezeigt werden darf.
23. Einrichtung nach Anspruch 22, dadurch gekennzeichnet, daß die Radbremszylinder der
angetriebenen Fahrzeugräder (13 und 14) je mit einem Drucksensor (111 und 112) versehen sind,
deren elektrische Druck-Ausgangssignale als Eingangssignale der Multiplikationsstufe (113, 114)
zugeleitet sind.
24. Einrichtung nach Anspruch 22. dadurch gekennzeichnet, daß eine Rechnerstufe (126) vorgesehen
ist, die als Eingangssignale für die Fahrzeugbeschleunigung charakteristische Ausgangssignale
empfängt und daraus durch elektronische Auswertungder
Beziehung
Priority Applications (6)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
DE3127302A DE3127302C2 (de) | 1981-07-10 | 1981-07-10 | "Einrichtung zur Vortriebsregelung an Kraftfahrzeugen" |
IT48741/82A IT1148992B (it) | 1981-07-10 | 1982-07-02 | Dispositivo per il controllo del comportamento di marcia per autoveicoli |
GB08219600A GB2112090B (en) | 1981-07-10 | 1982-07-07 | System for controlling the propulsion of motor vehicles |
FR8211996A FR2509242A1 (fr) | 1981-07-10 | 1982-07-08 | Dispositif de regulation de propulsion de vehicules automobiles |
US06/396,876 US4484280A (en) | 1981-07-10 | 1982-07-09 | System for controlling the propulsion on motor vehicles |
JP57119196A JPS5816948A (ja) | 1981-07-10 | 1982-07-10 | 自動車の推進制御装置 |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
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Publications (2)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
DE3127302A1 DE3127302A1 (de) | 1983-01-27 |
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---|---|---|---|
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---|---|
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FR (1) | FR2509242A1 (de) |
GB (1) | GB2112090B (de) |
IT (1) | IT1148992B (de) |
Cited By (34)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
DE3404018A1 (de) * | 1984-02-06 | 1985-08-08 | Robert Bosch Gmbh, 7000 Stuttgart | Fahrzeugbremsanlage mit mitteln zum vermindern von antriebsschlupf |
DE3527532A1 (de) * | 1985-08-01 | 1987-02-12 | Teves Gmbh Alfred | Verfahren und bremsanlage zur vortriebsregelung |
DE3531653A1 (de) * | 1985-09-05 | 1987-03-12 | Bbc Brown Boveri & Cie | Antriebs- und bremseinrichtung fuer schienenfahrzeuge |
DE3635095A1 (de) * | 1985-10-24 | 1987-04-30 | Volkswagen Ag | Verfahren und einrichtung zur vortriebsregelung eines kraftfahrzeugs im sinne des verhinderns eines unerwuenschten durchdrehens der angetriebenen fahrzeugraeder |
DE3545652A1 (de) * | 1985-12-21 | 1987-06-25 | Daimler Benz Ag | Einrichtung zur vortriebsregelung an kraftfahrzeugen |
DE3545717A1 (de) * | 1985-12-21 | 1987-06-25 | Daimler Benz Ag | Einrichtung zur vortriebsregelung an kraftfahrzeugen |
DE3545716A1 (de) * | 1985-12-21 | 1987-06-25 | Daimler Benz Ag | Einrichtung zur vortriebsregelung an kraftfahrzeugen |
DE3545546C1 (de) * | 1985-12-21 | 1987-07-02 | Daimler Benz Ag | Einrichtung zur Vortriebsregelung von Fahrzeugen |
DE3545543A1 (de) * | 1985-12-21 | 1987-07-02 | Daimler Benz Ag | Einrichtung zur vortriebsregelung an kraftfahrzeugen |
DE3545715A1 (de) * | 1985-12-21 | 1987-07-02 | Daimler Benz Ag | Einrichtung zur vortriebsregelung an kraftfahrzeugen |
DE3546571A1 (de) * | 1985-12-21 | 1987-10-01 | Daimler Benz Ag | Einrichtung zur vortriebsregelung an kraftfahrzeugen |
DE3546575A1 (de) * | 1985-12-21 | 1987-10-01 | Daimler Benz Ag | Einrichtung zur vortriebsregelung an kraftfahrzeugen |
DE3644136C1 (de) * | 1986-12-23 | 1988-09-01 | Daimler Benz Ag | Einrichtung zur Vortriebsregelung an Kraftfahrzeugen |
DE3812599A1 (de) * | 1987-04-17 | 1988-11-03 | Honda Motor Co Ltd | Fahrzeug-traktionssteuervorrichtung |
DE3726998A1 (de) * | 1987-08-13 | 1989-02-23 | Teves Gmbh Alfred | Verfahren und schaltungsanordnung zur regelung des radschlupfes mit einer elektronisch steuerbaren kraftfahrzeug-bremsanlage |
DE3742244C1 (de) * | 1987-12-12 | 1989-04-06 | Daimler Benz Ag | Vortriebsregelung fuer Fahrzeuge |
DE4021985A1 (de) * | 1989-07-11 | 1991-01-24 | Honda Motor Co Ltd | Verfahren zum pruefen der funktion eines antriebsrad-schlupfsteuersystems |
WO1994006657A1 (de) * | 1992-09-11 | 1994-03-31 | Itt Automotive Europe Gmbh | Verfahren zur kurvenfahrterkennung |
DE4316993A1 (de) * | 1993-05-21 | 1994-11-24 | Daimler Benz Ag | Verfahren und Vorrichtung zur Bestimmung des Zustands einer Fahrzeugbremsanlage |
DE4418768A1 (de) * | 1994-05-28 | 1995-12-14 | Daimler Benz Ag | Verfahren zur Bremsflächentemperaturbestimmung für ein Kraftfahrzeugrad |
US5694321A (en) | 1994-11-25 | 1997-12-02 | Itt Automotive Europe Gmbh | System for integrated driving stability control |
US5701248A (en) | 1994-11-25 | 1997-12-23 | Itt Automotive Europe Gmbh | Process for controlling the driving stability with the king pin inclination difference as the controlled variable |
US5710704A (en) | 1994-11-25 | 1998-01-20 | Itt Automotive Europe Gmbh | System for driving stability control during travel through a curve |
US5711023A (en) | 1994-11-25 | 1998-01-20 | Itt Automotive Europe Gmbh | System for determining side slip angle |
US5710705A (en) | 1994-11-25 | 1998-01-20 | Itt Automotive Europe Gmbh | Method for determining an additional yawing moment based on side slip angle velocity |
US5711024A (en) | 1994-11-25 | 1998-01-20 | Itt Automotive Europe Gmbh | System for controlling yaw moment based on an estimated coefficient of friction |
US5732377A (en) | 1994-11-25 | 1998-03-24 | Itt Automotive Europe Gmbh | Process for controlling driving stability with a yaw rate sensor equipped with two lateral acceleration meters |
US5732379A (en) | 1994-11-25 | 1998-03-24 | Itt Automotive Europe Gmbh | Brake system for a motor vehicle with yaw moment control |
US5732378A (en) | 1994-11-25 | 1998-03-24 | Itt Automotive Europe Gmbh | Method for determining a wheel brake pressure |
US5742507A (en) | 1994-11-25 | 1998-04-21 | Itt Automotive Europe Gmbh | Driving stability control circuit with speed-dependent change of the vehicle model |
US5774821A (en) | 1994-11-25 | 1998-06-30 | Itt Automotive Europe Gmbh | System for driving stability control |
DE19752061A1 (de) * | 1997-11-25 | 1999-05-27 | Itt Mfg Enterprises Inc | Verfahren zur Verbesserung des Regelverhaltens eines Kraftfahrzeug-Regelungssystems |
DE102006039590A1 (de) * | 2006-08-23 | 2008-04-30 | Tmd Friction Services Gmbh | Temperatur- und Verschleißsensor für Brems- oder Kupplungseinrichtungen |
DE10038418B4 (de) * | 2000-08-07 | 2009-08-06 | Volkswagen Ag | Triebstrangmanagement |
Families Citing this family (124)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
DE3237672A1 (de) * | 1981-11-04 | 1984-04-12 | Daimler-Benz Ag, 7000 Stuttgart | Stelleinrichtung zur beeinflussung der motorleistung eines kraftfahrzeuges |
DE3348448C2 (de) * | 1982-10-12 | 2001-07-05 | Honda Motor Co Ltd | Schleuderverhinderungsvorrichtung für ein Radfahrzeug |
SE436804B (sv) * | 1983-05-13 | 1985-01-21 | Inventab Electronic Ab | Sett for indikering av slirning hos ett drivande rotationsorgan |
DE3319152A1 (de) * | 1983-05-26 | 1984-11-29 | Daimler-Benz Ag, 7000 Stuttgart | Vortriebs-regeleinrichtung fuer ein kraftfahrzeug |
DE3421776C2 (de) * | 1983-06-14 | 1993-09-30 | Bosch Gmbh Robert | Fahrzeug mit Allradantrieb |
EP0128583B1 (de) * | 1983-06-14 | 1988-12-14 | Robert Bosch Gmbh | Fahrzeug mit Vierradantrieb |
DE3330236C2 (de) * | 1983-08-22 | 1986-07-24 | Autoschmiede Siller + Knapp, 7100 Heilbronn | Einrichtung zum Ausgleichen der Antriebskraft an Rädern eines Kraftfahrzeuges |
DE3331297C2 (de) * | 1983-08-31 | 1994-10-27 | Bosch Gmbh Robert | Vorrichtung zum Verhüten des Durchdrehens der angetriebenen Räder eines Fahrzeugs |
JPS60121129A (ja) * | 1983-12-05 | 1985-06-28 | Nippon Denso Co Ltd | 車両用スリップ防止装置 |
DE3417089A1 (de) * | 1984-05-09 | 1985-11-14 | Robert Bosch Gmbh, 7000 Stuttgart | Vortriebsregeleinrichtung |
DE3417423A1 (de) * | 1984-05-11 | 1985-11-14 | Robert Bosch Gmbh, 7000 Stuttgart | Vortriebsregeleinrichtung |
DE3419716A1 (de) * | 1984-05-26 | 1985-11-28 | Robert Bosch Gmbh, 7000 Stuttgart | Antriebsschlupfregelsystem |
JPH068098B2 (ja) * | 1984-05-29 | 1994-02-02 | 日産自動車株式会社 | アンチスキツド制御装置 |
DE3420411A1 (de) * | 1984-06-01 | 1985-12-05 | Robert Bosch Gmbh, 7000 Stuttgart | Antriebsschlupfregelsystem |
JPS616461U (ja) * | 1984-06-19 | 1986-01-16 | 三菱自動車工業株式会社 | 車両用トラクシヨンコントロ−ル装置 |
DE3423063A1 (de) * | 1984-06-22 | 1986-01-02 | Robert Bosch Gmbh, 7000 Stuttgart | Antriebsschlupfregelsystem |
DE3429156C2 (de) * | 1984-08-08 | 1994-06-23 | Teves Gmbh Alfred | Schaltungsanordnung zur Überwachung und Steuerung einer blockiergeschützten Bremsanlage |
DE3586868T2 (de) * | 1984-09-21 | 1993-06-17 | Toyota Motor Co Ltd | Radschlupfregelsystem fuer ein fahrzeug. |
JPH0639252B2 (ja) * | 1984-09-28 | 1994-05-25 | トヨタ自動車株式会社 | 車輪スリツプ制御装置 |
EP0176785B1 (de) * | 1984-09-28 | 1992-12-02 | Toyota Jidosha Kabushiki Kaisha | Radschlupfregelsystem |
JPS61108040A (ja) * | 1984-10-30 | 1986-05-26 | Toyota Motor Corp | 車輪スリツプ制御装置 |
JPH0626945B2 (ja) * | 1984-10-30 | 1994-04-13 | トヨタ自動車株式会社 | 車両用スリツプ制御装置 |
US4796957A (en) * | 1984-11-20 | 1989-01-10 | Nippondenso Co., Ltd. | Vehicular drive control system |
FR2573890B1 (fr) * | 1984-11-27 | 1987-07-24 | Bendix Electronics Sa | Dispositifs electroniques d'acquisition des signaux periodiques asynchrones |
DE3502050A1 (de) * | 1985-01-23 | 1986-07-24 | Wabco Westinghouse Fahrzeugbremsen GmbH, 3000 Hannover | Einrichtung zum messen und/oder regeln einer bremskraft und/oder eines bremsmomentes |
DE3508879A1 (de) * | 1985-03-13 | 1986-09-25 | Zahnräderfabrik Renk AG, 8900 Augsburg | Steuerschaltung fuer kraftfahrzeuge |
JPH0415568Y2 (de) * | 1985-06-28 | 1992-04-08 | ||
JPS6229461A (ja) * | 1985-08-01 | 1987-02-07 | Toyota Motor Corp | 車両の加速スリツプ制御装置 |
US4715663A (en) * | 1985-09-23 | 1987-12-29 | Nippondenso Co., Ltd. | Brake oil pressure control device |
GB2181502A (en) * | 1985-10-10 | 1987-04-23 | Arthur John Perry | Vehicle traction control device |
DE3537452C2 (de) * | 1985-10-22 | 1996-06-13 | Bosch Gmbh Robert | Antriebsschlupfregelsystem |
US4765430A (en) * | 1985-10-24 | 1988-08-23 | Volkswagen Ag | Method and arrangement for propulsion regulation of an automobile |
DE3540708A1 (de) * | 1985-11-16 | 1987-05-21 | Bosch Gmbh Robert | Antriebsschlupfregelsystem |
JPS62168754A (ja) * | 1986-01-21 | 1987-07-25 | Akebono Brake Res & Dev Center Ltd | 自走車両の駆動力制御装置 |
DE3602432A1 (de) * | 1986-01-28 | 1987-07-30 | Bosch Gmbh Robert | Antiblockierregelsystem |
US4667365A (en) * | 1986-02-24 | 1987-05-26 | M-B Company, Inc. Of Wisconsin | Anti-shimmy caster wheel assembly using a speed sensor and braking action about the verticle axis |
DE3606797C2 (de) * | 1986-03-01 | 2000-11-23 | Bosch Gmbh Robert | Vorrichtung und Verfahren zur Steuerung, insbesondere zur Begrenzung, der Fahrgeschwindigkeit eines Straßenfahrzeuges |
SE453277B (sv) * | 1986-03-03 | 1988-01-25 | Bror Lennart Anders Swiden | Metod att automatiskt paverka ett fordonshjuls broms i avsikt att hindra hjulet att slira samt anordning for utforande av metoden |
US4802562A (en) * | 1986-03-17 | 1989-02-07 | Nippondenso Co., Ltd. | Electronically controlled braking system without a master cylinder |
US4745552A (en) * | 1986-03-31 | 1988-05-17 | Caterpillar Inc. | Anti-spin control apparatus and method |
DE3612170A1 (de) * | 1986-04-11 | 1987-10-15 | Daimler Benz Ag | Einrichtung zur vortriebs-regelung fuer ein kraftfahrzeug mit allradantrieb |
DE3623150C2 (de) * | 1986-07-10 | 1994-12-22 | Teves Gmbh Alfred | Bremsanlage mit Bremsschlupf- und Antriebsschlupfregelung |
US4818038A (en) * | 1986-07-23 | 1989-04-04 | Alfred Teves Gmbh | Vehicular brake system with electronic anti-lock control and traction slip control |
US4779696A (en) * | 1986-07-24 | 1988-10-25 | Mazda Motor Corporation | Vehicle slip control apparatus |
DE3784577T2 (de) * | 1986-07-24 | 1993-06-17 | Mazda Motor | Fahrzeug-schleuder-steuervorrichtung. |
JP2537807B2 (ja) * | 1986-07-24 | 1996-09-25 | マツダ株式会社 | 自動車のスリツプ制御装置 |
US4884651A (en) * | 1986-07-24 | 1989-12-05 | Mazda Motor Corporation | Vehicle slip control apparatus |
DE3627549A1 (de) * | 1986-08-13 | 1988-02-18 | Daimler Benz Ag | Vorrichtung zum selbsttaetigen umschalten von fahrzeugaggregaten eines kraftfahrzeuges |
US4750125A (en) * | 1986-10-10 | 1988-06-07 | General Motors Corporation | Vehicle wheel slip control system |
JPS63112254A (ja) * | 1986-10-30 | 1988-05-17 | Sumitomo Electric Ind Ltd | 車輪スピン制御装置 |
JP2502993B2 (ja) * | 1986-11-28 | 1996-05-29 | マツダ株式会社 | 自動車のスリップ制御装置 |
DE3644134A1 (de) * | 1986-12-23 | 1988-07-14 | Daimler Benz Ag | Einrichtung zur vortriebsregelung an kraftfahrzeugen |
JPH064407B2 (ja) * | 1987-01-09 | 1994-01-19 | 住友電気工業株式会社 | 車輪回転速度制御装置 |
DE3718421A1 (de) * | 1987-06-02 | 1988-12-15 | Teves Gmbh Alfred | Schaltungsanordnung fuer bremsanlagen mit blockierschutz- und/oder antriebsschlupf-regelung |
JP2593478B2 (ja) * | 1987-07-24 | 1997-03-26 | マツダ株式会社 | 車両のトラクション制御装置 |
DE3731756A1 (de) * | 1987-09-22 | 1989-03-30 | Bosch Gmbh Robert | Verfahren zur regelung der fahrstabilitaet eines fahrzeugs |
US5313391A (en) * | 1987-11-06 | 1994-05-17 | Robert Bosch Gmbh | Drive slip regulating system wherein a slippage threshold is determined from the speed and acceleration of non-driven wheels |
JP2502633B2 (ja) * | 1987-11-16 | 1996-05-29 | 日産自動車株式会社 | 車両用駆動力制御装置 |
ATE71032T1 (de) * | 1987-11-17 | 1992-01-15 | Bosch Gmbh Robert | Verfahren zur korrektur der durch radsensoren ermittelten drehgeschwindigkeit von fahrzeugraedern. |
JP2618250B2 (ja) * | 1987-12-22 | 1997-06-11 | 富士重工業株式会社 | トラクション制御装置 |
GB2215796A (en) * | 1988-02-09 | 1989-09-27 | Fuji Heavy Ind Ltd | Antilock brake control method for motor vehicles |
JPH01208258A (ja) * | 1988-02-16 | 1989-08-22 | Fuji Heavy Ind Ltd | 自動車のアンチスキッド制御方法 |
DE3805589A1 (de) * | 1988-02-23 | 1989-08-31 | Lucas Ind Plc | Verfahren und vorrichtung zum steuern einer bremsanlage fuer schwerfahrzeuge |
DE3809101C2 (de) * | 1988-03-18 | 2003-05-28 | Continental Teves Ag & Co Ohg | Verfahren und Schaltungsanordnung zur Steuerung eines ASR-Systems mit Bremsen- und Motoreingriff |
US5047940A (en) * | 1988-06-07 | 1991-09-10 | Mazda Motor Corporation | Power train control apparatus for a vehicle |
US4898431A (en) * | 1988-06-15 | 1990-02-06 | Aisin Seiki Kabushiki Kaisha | Brake controlling system |
DE3823686A1 (de) * | 1988-07-13 | 1990-01-18 | Knorr Bremse Ag | Antriebsschlupfregler fuer kraftfahrzeuge |
US4976500A (en) * | 1988-07-25 | 1990-12-11 | General Motors Corporation | Anti-spin hydraulic brake system |
JP2724173B2 (ja) * | 1988-09-19 | 1998-03-09 | マツダ株式会社 | 4輪駆動車のスリップ制御装置 |
DE3837862C2 (de) * | 1988-11-08 | 1993-09-30 | Gkn Automotive Ag | Vorrichtung zur Steuerung von Sperrdifferentialen |
JP2503262B2 (ja) * | 1988-11-22 | 1996-06-05 | 富士通株式会社 | 車輌の推進力制御装置 |
FR2640927B1 (de) * | 1988-12-27 | 1991-03-29 | Elf France | |
DE3905045A1 (de) * | 1989-02-18 | 1990-08-23 | Teves Gmbh Alfred | Schaltungsanordnung fuer eine bremsanlage mit blockierschutz- und/oder antriebsschlupfregelung |
JP2774132B2 (ja) * | 1989-03-10 | 1998-07-09 | マツダ株式会社 | 自動車のスリップ制御装置 |
JP2773774B2 (ja) * | 1989-03-31 | 1998-07-09 | マツダ株式会社 | 自動車のスリップ制御装置 |
DE4017429C2 (de) * | 1989-05-31 | 1996-05-30 | Honda Motor Co Ltd | Steuervorrichtung für die Bewegung eines Fahrzeuges |
US5269596A (en) * | 1989-06-28 | 1993-12-14 | Honda Giken Kogyo Kabushiki Kaisha | Traction control through collective or independent wheel braking |
DE69021793T2 (de) * | 1989-06-28 | 1996-01-11 | Honda Motor Co Ltd | Antriebsschlupfregelung für Kraftfahrzeuge. |
JPH0333553A (ja) * | 1989-06-29 | 1991-02-13 | Mazda Motor Corp | 車両のスリップ制御装置 |
US4989923A (en) * | 1989-08-14 | 1991-02-05 | General Motors Corporation | ABS Reference speed determination |
JPH03114969A (ja) * | 1989-09-28 | 1991-05-16 | Mazda Motor Corp | 車両のスリップ制御装置 |
DE3936160A1 (de) * | 1989-10-31 | 1991-05-02 | Man Nutzfahrzeuge Ag | Kraftfahrzeug mit verschiedenen bremsenbetaetigungsprogrammen |
JP2894752B2 (ja) * | 1989-12-06 | 1999-05-24 | マツダ株式会社 | 車両のスリップ制御装置 |
DE4042581B4 (de) * | 1989-12-11 | 2005-04-21 | Nissan Motor Co., Ltd., Yokohama | Steuersystem zum Steuern der Verteilung des Antriebsdrehmoments von einer Fahrzeugmaschine auf angetriebene Räder |
DE4039517C2 (de) * | 1989-12-11 | 1995-06-08 | Nissan Motor | Steuersystem zum Steuern der Verteilung des Antriebsdrehmomentes von einer Fahrzeugmaschine auf angetriebene Räder |
DE69101500T2 (de) * | 1990-01-25 | 1994-08-18 | Mitsubishi Motors Corp | Regelsystem für die Antriebsleistung von Kraftfahrzeugen. |
JP2881906B2 (ja) * | 1990-02-14 | 1999-04-12 | 日産自動車株式会社 | 車両用駆動力制御装置 |
JP2855280B2 (ja) * | 1990-02-22 | 1999-02-10 | マツダ株式会社 | 車両のスリップ制御装置 |
DE4008167C2 (de) * | 1990-03-15 | 2002-08-01 | Siemens Ag | Verfahren und Vorrichtung zur Ermittlung eines Lenkeinschlagwinkels |
JP2605918B2 (ja) * | 1990-03-27 | 1997-04-30 | 日産自動車株式会社 | 車両の旋回挙動制御装置 |
DE4018495C2 (de) * | 1990-06-09 | 2000-08-03 | Continental Teves Ag & Co Ohg | Schaltungsanordnung zur Verbesserung des Fahrverhaltens eines zur Übersteuerung neigenden Kraftfahrzeuges |
US5033002A (en) * | 1990-06-11 | 1991-07-16 | Ford Motor Company | Vehicle traction controller/road friction and hill slope tracking system |
US5136508A (en) * | 1990-06-19 | 1992-08-04 | Allied-Signal Inc. | Brake lining temperature prediction for a traction control system |
JP3437569B2 (ja) * | 1990-06-29 | 2003-08-18 | ローベルト ボツシユ ゲゼルシヤフト ミツト ベシユレンクテル ハフツング | ブレーキ温度の監視方法 |
DE4035653A1 (de) * | 1990-11-09 | 1992-05-14 | Daimler Benz Ag | Antriebs-schlupf-regeleinrichtung |
DE4112141A1 (de) * | 1991-04-13 | 1992-10-15 | Bosch Gmbh Robert | Antriebsschlupfregelsystem |
US5251137A (en) * | 1991-07-10 | 1993-10-05 | General Motors Corporation | Vehicle handling control method for antilock braking |
US5291408A (en) * | 1991-08-12 | 1994-03-01 | General Motors Corporation | Vehicle traction control system |
JP3223553B2 (ja) * | 1992-02-24 | 2001-10-29 | 住友電気工業株式会社 | トラクション制御禁止判断装置 |
DE4323275C2 (de) * | 1993-07-12 | 1997-02-20 | Lucas Ind Plc | Antriebsschlupfregelung |
DE4418771C1 (de) * | 1994-05-28 | 1995-10-19 | Daimler Benz Ag | Verfahren zur Fahrstabilitätsregelung eines Kraftfahrzeuges bei erhöhtem Schlupf der Antriebsräder |
US5731975A (en) * | 1994-08-05 | 1998-03-24 | Toyota Jidosha Kabushiki Kaisha | Temperature assuming apparatus for a brake pad and wheel slip controlling apparatus using the same |
US5707117A (en) * | 1996-07-19 | 1998-01-13 | General Motors Corporation | Active brake control diagnostic |
JP2000168534A (ja) * | 1998-12-08 | 2000-06-20 | Nisshinbo Ind Inc | 制動力配分制御方法 |
US6577944B1 (en) | 1999-02-19 | 2003-06-10 | Shannon R. Davis | Traction control system |
JP2002286738A (ja) * | 2001-03-23 | 2002-10-03 | Omron Corp | 速度センサ |
DE60310884T2 (de) * | 2002-02-25 | 2007-05-24 | Aircraft Braking Systems Corp., Akron | Durch feldprogrammierbares gate-array definiertes bremssteuersystem |
FR2881691B1 (fr) * | 2005-02-10 | 2007-04-27 | Peugeot Citroen Automobiles Sa | Systeme de controle de la motricite d'un vehicule automobile |
JP4803058B2 (ja) * | 2007-02-07 | 2011-10-26 | トヨタ自動車株式会社 | 車両用トラクション制御装置 |
FR2935661A1 (fr) * | 2008-09-11 | 2010-03-12 | Peugeot Citroen Automobiles Sa | Dispositif d'aide a la motricite. |
US8554440B1 (en) | 2010-01-05 | 2013-10-08 | Davis Intellectual Properties LLC | Electronic traction control |
US10518765B2 (en) * | 2012-01-11 | 2019-12-31 | Ford Global Technologies, Llc | Electronic stability control system for electric drive vehicle |
JP5174976B1 (ja) * | 2012-05-01 | 2013-04-03 | 株式会社小松製作所 | 履帯式作業車両 |
ITTO20130307A1 (it) | 2013-04-17 | 2014-10-18 | Itt Italia Srl | Metodo per realizzare un elemento frenante, in particolare una pastiglia freno, sensorizzato, pastiglia freno sensorizzata, impianto frenante di veicolo e metodo associato |
US8831853B1 (en) | 2013-07-12 | 2014-09-09 | Andrew Wyllie Barrowman | Slip or loss of traction detector using the third derivative of rotational speed difference |
US9428193B2 (en) | 2014-05-21 | 2016-08-30 | Ford Global Technologies, Llc | Method for preventing wheel spin on stopped vehicles |
US9939035B2 (en) | 2015-05-28 | 2018-04-10 | Itt Italia S.R.L. | Smart braking devices, systems, and methods |
ITUB20153706A1 (it) | 2015-09-17 | 2017-03-17 | Itt Italia Srl | Dispositivo frenante per veicolo pesante e metodo di prevenzione del surriscaldamento dei freni in un veicolo pesante |
ITUB20153709A1 (it) | 2015-09-17 | 2017-03-17 | Itt Italia Srl | Dispositivo di analisi e gestione dei dati generati da un sistema frenante sensorizzato per veicoli |
ITUA20161336A1 (it) | 2016-03-03 | 2017-09-03 | Itt Italia Srl | Dispositivo e metodo per il miglioramento delle prestazioni di un sistema antibloccaggio e antiscivolamento di un veicolo |
IT201600077944A1 (it) | 2016-07-25 | 2018-01-25 | Itt Italia Srl | Dispositivo per il rilevamento della coppia residua di frenatura in un veicolo equipaggiato con freni a disco |
GB2557195A (en) * | 2016-11-30 | 2018-06-20 | Jaguar Land Rover Ltd | Controller for a braking system of a vehicle |
IT201900015839A1 (it) | 2019-09-06 | 2021-03-06 | Itt Italia Srl | Pastiglia freno per veicoli e suo processo di produzione |
WO2022248114A1 (en) | 2021-05-25 | 2022-12-01 | Itt Italia S.R.L. | A method and a device for estimating residual torque between the braked and braking elements of a vehicle |
Family Cites Families (26)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
DE931633C (de) * | 1952-10-05 | 1955-08-11 | Josef Eisert | Einrichtung zum Hemmen des UEberausgleichs des Differentialgetriebes bei Kraftfahrzeugen |
NL292055A (de) * | 1962-04-27 | 1900-01-01 | ||
US3288232A (en) * | 1964-09-21 | 1966-11-29 | Shepherd Machinery Co | Wheel speed control |
DE1755454A1 (de) * | 1968-05-10 | 1971-11-11 | Daimler Benz Ag | Einrichtung zum Ausgleich uebermaessiger Beschleunigungen bei Kraftfahrzeugen |
FR2155348A6 (de) * | 1968-11-02 | 1973-05-18 | Daimler Benz Ag | |
DE1806671C3 (de) * | 1968-11-02 | 1973-11-22 | Daimler-Benz Ag, 7000 Stuttgart | Vorrichtung zum Verhindern des Durchdrehens der angetriebenen Rader eines Kraftfahrzeuges |
NL139923B (nl) * | 1970-02-26 | 1973-10-15 | Mathijs Van Den Bosch | Veiligheidsschakelaar voor een elektrische stroomketen van een regelinrichting van een voertuig. |
US3680655A (en) * | 1970-07-06 | 1972-08-01 | Gen Motors Corp | Electrical wheel slip limiting apparatus |
DE2125436B2 (de) * | 1971-05-21 | 1979-07-12 | Daimler-Benz Ag, 7000 Stuttgart | Bremsanlage |
DE2138975C3 (de) * | 1971-08-04 | 1974-02-28 | Westinghouse Bremsen- Und Apparatebau Gmbh, 3000 Hannover | Meßeinrichtung zur Bestimmung der zeitlichen Druckänderung in Fremdkraftbremsanlagen |
DE2148302A1 (de) * | 1971-09-28 | 1973-04-05 | Daimler Benz Ag | Vorrichtung zum verhueten des durchdrehens der angetriebenen raeder eines fahrzeuges |
FR2183345A5 (de) * | 1972-05-03 | 1973-12-14 | Peugeot & Renault | |
JPS4940814A (de) * | 1972-08-25 | 1974-04-17 | ||
DE2337234C3 (de) * | 1973-07-21 | 1978-08-17 | Sumitomo Electric Industries, Ltd., Osaka (Japan) | Alarmstromkreis für eine Bremsbelagverschleiß-Anzeigevorrichtung |
US3922640A (en) * | 1973-10-01 | 1975-11-25 | Goodyear Aerospace Corp | Maximum and minimum brake temperature indicator |
DE2411559A1 (de) * | 1974-03-11 | 1975-09-25 | Ferranti Ltd | Vorrichtung zur reduzierung des radschlupfes bei fahrzeugen, insbesondere bei strassenfahrzeugen mit verbrennungskraftmaschinen, bei denen ein schlupf oder gleiten bei zu starker beschleunigung oder verzoegerung auftritt |
DE2414480A1 (de) * | 1974-03-26 | 1975-10-23 | Bosch Gmbh Robert | Verfahren und einrichtung zur anfahrschlupfsteuerung |
US4066300A (en) * | 1976-10-29 | 1978-01-03 | Aspro, Inc. | Digital traction control system |
IT1071951B (it) * | 1976-12-17 | 1985-04-10 | Fiat Spa | Procedimento e sistema di frenatura per la trasmissione di coppia motrice alla ruota adernete di un asse motore per veicoli a freantura pneumatica ed idraulica tramite rivelazione della velocita' e della accelerazione delle ruote motrici |
US4156547A (en) * | 1977-08-23 | 1979-05-29 | Aspro, Inc. | Speed-responsive anti-skid and anti-spin system for vehicles |
JPS5442077A (en) * | 1977-09-09 | 1979-04-03 | Gadelius Co Ltd | Magnetic coagulation settling separation method |
DE2812000A1 (de) * | 1978-03-18 | 1979-09-27 | Bosch Gmbh Robert | Antiblockierregelsystem |
DE2818813C3 (de) * | 1978-04-28 | 1996-03-21 | Wabco Gmbh | Anordnung zum Verhindern des Durchdrehens einer oder mehrerer angetriebener Räder, insbesondere beim Anfahren |
FR2453057A1 (fr) * | 1979-04-07 | 1980-10-31 | Wabco Fahrzeugbremsen Gmbh | Montage interdisant le patinage d'une ou plusieurs roues motrices d'un vehicule |
US4267575A (en) * | 1979-07-09 | 1981-05-12 | The Bendix Corporation | Wheel speed signal-producing system for skid control |
GB2073347B (en) * | 1980-04-07 | 1984-06-20 | Nippon Air Brake Co | Vehicle skid control arrangements |
-
1981
- 1981-07-10 DE DE3127302A patent/DE3127302C2/de not_active Expired
-
1982
- 1982-07-02 IT IT48741/82A patent/IT1148992B/it active
- 1982-07-07 GB GB08219600A patent/GB2112090B/en not_active Expired
- 1982-07-08 FR FR8211996A patent/FR2509242A1/fr active Granted
- 1982-07-09 US US06/396,876 patent/US4484280A/en not_active Expired - Lifetime
- 1982-07-10 JP JP57119196A patent/JPS5816948A/ja active Granted
Cited By (37)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
DE3404018A1 (de) * | 1984-02-06 | 1985-08-08 | Robert Bosch Gmbh, 7000 Stuttgart | Fahrzeugbremsanlage mit mitteln zum vermindern von antriebsschlupf |
DE3527532A1 (de) * | 1985-08-01 | 1987-02-12 | Teves Gmbh Alfred | Verfahren und bremsanlage zur vortriebsregelung |
DE3531653A1 (de) * | 1985-09-05 | 1987-03-12 | Bbc Brown Boveri & Cie | Antriebs- und bremseinrichtung fuer schienenfahrzeuge |
DE3635095A1 (de) * | 1985-10-24 | 1987-04-30 | Volkswagen Ag | Verfahren und einrichtung zur vortriebsregelung eines kraftfahrzeugs im sinne des verhinderns eines unerwuenschten durchdrehens der angetriebenen fahrzeugraeder |
DE3545652A1 (de) * | 1985-12-21 | 1987-06-25 | Daimler Benz Ag | Einrichtung zur vortriebsregelung an kraftfahrzeugen |
DE3545717A1 (de) * | 1985-12-21 | 1987-06-25 | Daimler Benz Ag | Einrichtung zur vortriebsregelung an kraftfahrzeugen |
DE3545716A1 (de) * | 1985-12-21 | 1987-06-25 | Daimler Benz Ag | Einrichtung zur vortriebsregelung an kraftfahrzeugen |
DE3545546C1 (de) * | 1985-12-21 | 1987-07-02 | Daimler Benz Ag | Einrichtung zur Vortriebsregelung von Fahrzeugen |
DE3545543A1 (de) * | 1985-12-21 | 1987-07-02 | Daimler Benz Ag | Einrichtung zur vortriebsregelung an kraftfahrzeugen |
DE3545715A1 (de) * | 1985-12-21 | 1987-07-02 | Daimler Benz Ag | Einrichtung zur vortriebsregelung an kraftfahrzeugen |
DE3546571A1 (de) * | 1985-12-21 | 1987-10-01 | Daimler Benz Ag | Einrichtung zur vortriebsregelung an kraftfahrzeugen |
DE3546575A1 (de) * | 1985-12-21 | 1987-10-01 | Daimler Benz Ag | Einrichtung zur vortriebsregelung an kraftfahrzeugen |
DE3644136C1 (de) * | 1986-12-23 | 1988-09-01 | Daimler Benz Ag | Einrichtung zur Vortriebsregelung an Kraftfahrzeugen |
DE3812599A1 (de) * | 1987-04-17 | 1988-11-03 | Honda Motor Co Ltd | Fahrzeug-traktionssteuervorrichtung |
DE3726998A1 (de) * | 1987-08-13 | 1989-02-23 | Teves Gmbh Alfred | Verfahren und schaltungsanordnung zur regelung des radschlupfes mit einer elektronisch steuerbaren kraftfahrzeug-bremsanlage |
DE3742244C1 (de) * | 1987-12-12 | 1989-04-06 | Daimler Benz Ag | Vortriebsregelung fuer Fahrzeuge |
DE4021985A1 (de) * | 1989-07-11 | 1991-01-24 | Honda Motor Co Ltd | Verfahren zum pruefen der funktion eines antriebsrad-schlupfsteuersystems |
WO1994006657A1 (de) * | 1992-09-11 | 1994-03-31 | Itt Automotive Europe Gmbh | Verfahren zur kurvenfahrterkennung |
DE4316993A1 (de) * | 1993-05-21 | 1994-11-24 | Daimler Benz Ag | Verfahren und Vorrichtung zur Bestimmung des Zustands einer Fahrzeugbremsanlage |
DE4418768A1 (de) * | 1994-05-28 | 1995-12-14 | Daimler Benz Ag | Verfahren zur Bremsflächentemperaturbestimmung für ein Kraftfahrzeugrad |
US5732377A (en) | 1994-11-25 | 1998-03-24 | Itt Automotive Europe Gmbh | Process for controlling driving stability with a yaw rate sensor equipped with two lateral acceleration meters |
US5711025A (en) | 1994-11-25 | 1998-01-20 | Itt Automotive Europe Gmbh | Driving stability control system with selective brake actuation |
US5732379A (en) | 1994-11-25 | 1998-03-24 | Itt Automotive Europe Gmbh | Brake system for a motor vehicle with yaw moment control |
US5711023A (en) | 1994-11-25 | 1998-01-20 | Itt Automotive Europe Gmbh | System for determining side slip angle |
US5732378A (en) | 1994-11-25 | 1998-03-24 | Itt Automotive Europe Gmbh | Method for determining a wheel brake pressure |
US5710705A (en) | 1994-11-25 | 1998-01-20 | Itt Automotive Europe Gmbh | Method for determining an additional yawing moment based on side slip angle velocity |
US5711024A (en) | 1994-11-25 | 1998-01-20 | Itt Automotive Europe Gmbh | System for controlling yaw moment based on an estimated coefficient of friction |
US5742507A (en) | 1994-11-25 | 1998-04-21 | Itt Automotive Europe Gmbh | Driving stability control circuit with speed-dependent change of the vehicle model |
US5710704A (en) | 1994-11-25 | 1998-01-20 | Itt Automotive Europe Gmbh | System for driving stability control during travel through a curve |
US5701248A (en) | 1994-11-25 | 1997-12-23 | Itt Automotive Europe Gmbh | Process for controlling the driving stability with the king pin inclination difference as the controlled variable |
US5694321A (en) | 1994-11-25 | 1997-12-02 | Itt Automotive Europe Gmbh | System for integrated driving stability control |
US5774821A (en) | 1994-11-25 | 1998-06-30 | Itt Automotive Europe Gmbh | System for driving stability control |
US5862503A (en) | 1994-11-25 | 1999-01-19 | Itt Automotive Europe Gmbh | System for driving stability control |
DE19752061A1 (de) * | 1997-11-25 | 1999-05-27 | Itt Mfg Enterprises Inc | Verfahren zur Verbesserung des Regelverhaltens eines Kraftfahrzeug-Regelungssystems |
DE10038418B4 (de) * | 2000-08-07 | 2009-08-06 | Volkswagen Ag | Triebstrangmanagement |
DE102006039590A1 (de) * | 2006-08-23 | 2008-04-30 | Tmd Friction Services Gmbh | Temperatur- und Verschleißsensor für Brems- oder Kupplungseinrichtungen |
DE102006039590B4 (de) * | 2006-08-23 | 2009-10-15 | Tmd Friction Services Gmbh | Temperatur- und Verschleißsensor für Brems- oder Kupplungseinrichtungen |
Also Published As
Publication number | Publication date |
---|---|
DE3127302A1 (de) | 1983-01-27 |
JPS5816948A (ja) | 1983-01-31 |
IT8248741A0 (it) | 1982-07-02 |
JPH0569731B2 (de) | 1993-10-01 |
GB2112090A (en) | 1983-07-13 |
IT1148992B (it) | 1986-12-03 |
FR2509242B1 (de) | 1985-04-26 |
US4484280A (en) | 1984-11-20 |
GB2112090B (en) | 1985-05-30 |
FR2509242A1 (fr) | 1983-01-14 |
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---|---|---|
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Legal Events
Date | Code | Title | Description |
---|---|---|---|
OP8 | Request for examination as to paragraph 44 patent law | ||
D2 | Grant after examination | ||
8363 | Opposition against the patent | ||
8325 | Change of the main classification |
Ipc: B60K 28/16 |
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8331 | Complete revocation |