DE1909718B2 - Anordnung einer schaltung zum verhindern des radblockierens fuer druckmittelbetaetigte fahrzeugbremsen - Google Patents
Anordnung einer schaltung zum verhindern des radblockierens fuer druckmittelbetaetigte fahrzeugbremsenInfo
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Description
Die Erfindung betrifft eine Anordnung einer Schaltung zum Verhindern des Radblockierens für
druckmittclbetätigte Fahrzeugbremsen mit einer Meß- und Signaleinrichtung, die beim Überschreiten einer
vorgegebenen Drehzahlverzögerungsschwelle ein elektrisches
Verzögerungssignal abgibt, die beim Überschreiten einer ersten vorgegebenen Drehbeschleunigungsschwelle
ein erstes Beschleunigungssignal und beim Überschreiten einer zweiten, größeren, vorgegebenen
DrehbeschleuniigUDgsschwelle ein zweites Beschleunigungssignal
abgibt; diese Signale derart auf Steuerventile einwirken, daß, während die Drehverzögerungsschwelle
überschritten ist, der Bremsdruck sinkt, bei vorhandenem erstem Beschleunigungssignal
der Bremsdruck langsam und bei vorhandenem zweitem Bcschleunigungs.s.ignal der Bremsdruck schnell
steigt.
Gemäß einem älteren Vorschlag ist ein Antiblokkierregelsystem für druckmittelbctätigte Fahrzeugbremsen
ebenfalls mit einer Meß- und Signaleinrichtung ausgestattet, die beim Überschreiten eines bestimmten
Drchverzoiicrunss-Grenzwerles des zu
bremsenden Rades ein elektrisches Vcrzögcrungssignal
und beim Überschreiten eines bestimmten Bcschleunigungs-Grenzwertcs
ein elektrisches Bcschlcunigungssignal abgibt. Das System besitzt weiter eine
Bremsdruck-Steuervorrichtung, die infolge des Vcrzögerungssignals den Bremsdruck absenkt und ihn
bei vorhandenem Bcschlcunigungssignal konstant hält oder allenfalls langsam ansteigen UiLU. Die McB-
und Signaleinrichtung ist dabei so ausgebildet, daß sie, sofern die Drehbcschlcunigung einen zweiten, höheren
Bcschlcunigungswcrl überschreitet, ein zweites Beschleunigungssignal abgibt, worauf die Bremsdruck-Steuervorrichtung
den Bremsdruck schnell ansteigen läßt. Dabei werden die Drehbeschleunigungsund Drchverzögerungs-Grenzwerte von Vcrzögerungs-
und Beschleunigungsschaltern vorgegeben, die jedoch mit einigen Nachteilen behaftet sind:
Derartige Schalter sind stoßempfindlich und insbesondere richtungsempfindlich, so daß sie bei einer
Kurvenfahrt des Fahrzeugs nicht in gleicher Weise ansprechen wie bei einerGeradeausfahrt. Daraus folgt
jedoch, daß die Bremscharakteristik des Fahrzeugs bei einer Kurvenfahrt anders gesteuert wird als bei
einer Geradeausfahrt bzw., daß die Bremscharakteristik des Fahrzeugs bei ebener Straße anders gesteuert
wird als bei unebener oder stark unebener Straße. Gemäß diesem älteren Vorschlag wird das Bremssystem
eines Fahrzeugs durch ein Einlaßventil und durch ein Auslaßventil überwacht, welche Ventile über eine
Schaltungsanordnung angesteuert werden. Beim Überschreiten eines bestimmten Drehverzögerungswertes
des Rades schließt der Verzögerungsschalter, und es werden die Erregerwicklungen der genannten Ventile
erregt, wodurch das Einlaßventil schließt und das Auslaßventil geöffnet wird. Der Bremsdruck kann
nun über das geöffnete Auslaßventil abgebaut werden.
Fällt nun die Drehverzögerung des Rades wieder unter den bestimmten Grenzwert, so öffnet der Drehverzögerungsschalter
wieder, was zur Folge hat, daß das Auslaßventil wieder schließt, jedoch das Einlaßventil
geschlossen bleibt, da dessen Magnetwicklung durch den Entladestrom einer Ladeschaltung weiter
erregt gehalten wird.
Das Rad gelangt nun in die Beschlcunigungsphase und überschreitet schließlich einen unteren Beschleunigungs-Grenzwert,
bei welchem der Beschleunigungsschalter anspricht, so daß dadurch die Magnetwicklung
des Eingangsventils weiter erregt wird, jedoch die Ladeschaltung dabei nicht aufgeladen werden
kann. Das Einlaßventil bleibt also noch einmal geschlossen, und der Bremsdruck wird im wesentlichen
auf dem gleichen Wert gehalten. Das Rad kann dann einen zweiten Beschleunigungs-Grenzwert überschreiten,
wobei der Beschleunigungsschalter beim Überschreiten dieses zweiten oberen Grenzwertes öffnet.
Die Erregerwicklung des Eingangsventils wird sofort erregt, und das Ventil öffnet. Der Brcmdruck kann
nun wieder sehr schnell ansteigen, bis der obere Radbeschleunigungs-Grenzwert
wieder unterschritten wird, wobei der Beschleunigungsschaltcr wieder
schließt. Dadurch schließt auch wieder das Eingangsventil, und der gesamte Zyklus kann von neuem beginnen
(DT-AS 16 55318).
Aus der US-PS 32 45 727 ist eine Einrichtung bekannt, um eine zur Verzögerung bzw. Beschleunigung
des Rades proportionale Gleichspannungsgrößc aus der Ausgangsgröße der Meßeinrichtung abzuleiten,
welche die Drehgeschwindigkeit des Rades in Form einer Wcchsclstromgrößc mißt. Hierbei wird eine am
Rad angeordnete Wicklung mit einer Gleichspannung beaufschlagt, die Teil eines Stators mil einer drehbaren
magnetischen Polcinrichtung ist. Durch den so gebildeten magnetischen Kreis mit veränderlicher Reluktanz
wird der Gleichspannung bzw. dem Gleichstrom in der Wicklung während der Drehung des
überwachten Rades ein sinusförmiges Potential aufgedrückt. Dieses sinusförmige Potential wird mit Hilfe
ίο einer transistorisierten Schaltung weiterverarbeitet,
wird dabei gleichgerichtet und geformt, so daß eine Rcchteckwelle entsteht, deren Impulsfolge zur Umdrehungsgeschwindigkeit
des Rades direkt proportional ist.
Schließlich ist auch eine elektrische Gleit- oder Schleuderschutzvorrichtung für einen mit einem
Wechselstromgenerator gekuppelten Radsatz eines Schienenfahrzeuges bekannt, wobei der Wechselstromgenerator
über eine Diode einen mit c'ncr *'ändig
wirksamen Entladungsstrecke verbundenen Kondensator mit einer der Drehgeschwindigkeit des Rades
proportionalen Gleichspannung auflädt und wobei von der Größe des Ladestromes vom WcH-iselsiTmigenerator
zum Kondensator gesteuerte elektronische Schaltelemente zur Überwachung der auf den Radsatz
einwirkenden Brems- oder Antriebskraft vorgesehen sind. Die Entladestrecke des Kondensators enthält
elektronische Regclglicder, welche die Höhe des Entladestromes unabhängig von der Höhe der Snannung
am Kondensator auf einem fest einstellbaren Wert zumindest annähernd konstant halten (DT-PS
Π 79 241).
Die der Erfindung zugrunde liegende Aufgabe besteht darin, eine wirksame Anordnung einer Schaltung
zum Verhindern des Radblockierens für druckmittelbctätigte Fahrzeugbremsen der eingangs definierten
Art zu schaffen, die stoßunempfindlich ist und
insbesondere richtungsunempfindlich ist, so daß sie bei einer Kurvenfahrt des Fahrzeugs in gleicherweise
anspricht wie bei einer Geradeausfahrt, und schließlich
auch die Bremscharakteristik des Fahrzeugs bei einer ebenen Straße genauso gesteuert wird wie bei
einer unebenen oder stark unebenen Straße.
Die Lösung dieser Aufgabe besteht erfindungsgc-
maß in der Kombination der folgenden Merkmale:"
a) Ein vom Meßfühler kontinuierlich erzeugte? drchzahlproportionales Signal wird über einer
Differenzierer geführt, wie für sich bekannt;
b) das Verzögerungssignal wird mit der in einei elektrischen Schaltung erzeugten Drehverzöge rungsschwelle ( — g,) in einer Vergleichseinrich tung verglichen, wie für sich bekannt;
b) das Verzögerungssignal wird mit der in einei elektrischen Schaltung erzeugten Drehverzöge rungsschwelle ( — g,) in einer Vergleichseinrich tung verglichen, wie für sich bekannt;
c) das Drehbeschleunigungssignal wird mit der ir einer elektrischen Schaltung erzeugten Drehbe
schlcunigungsschwelle (Ig,) in einer Vergleichs einrichtung verglichen;
d) das Drehbeschleunigungssignal wird mit der ii einer elektrischen Schaltung erzeugten Drehbe
schleunigungsschwelie (+,?,) in einer Vergleichs
einrichtung verglichen;
e) sofern das Drchverzögcrungssignal den Schwel lcnwerti-tf,) übersteigt, lädt es eine Speicher
einrichtung auf;
f) sofern das Drehbeschleunigungssignal dci Schwellenwert ( + #,) übersteigt, erzeugt es cii
Torstcucrsignal;
g) sofern das Drchbcschlcunigungssignal dci
g) sofern das Drchbcschlcunigungssignal dci
Schwellenwert (I g.,) übersteigt, schließt es ein Magnetventil zum schnellen Aufbau des Bremsdruckes
kurz;
h) das in der Speichereinrichtung festgehaltene Signal wird mit nachfolgenden Werten der hcruntcrgelciltcn
Raddrchzahlcn verglichen, und ein Spcrrsignal wird erzeugt, wenn eine vorgegebene
Beziehung erreicht ist;
i) eine Stromtorschallung ist vorgesehen, die auf das Toi steuersignal und das Spcrrsignal anspricht
und den Bremsdruckmodulator steuert.
Ein mit einer solchen Schaltungsanordnung ausgestaltetes
Fahrzeugbremssystem bzw. Fahrzeug läßt sich auf kürzestem Bremsweg zum Anhalten bringen,
und die Bremskraft wird dabei immer auf dem maximal möglichen Wert gehalten, der dem maximalen
Haftbeiwert zwischen Reifen und Straße entspricht. Die Schallungsanordnung nach der Erfindung läßt
sich darüber hinaus auch als Zusatz in einem bereits bestehenden Bremssystem eines Fahrzeugs installieren
und ist gegenüber seitlich auf das Fahrzeug wirkender Besehlcunigungskräftc oder gegenüber Erschütterungen
des Fahrzeugs vollkommen unempfindlich, da keinerlei mit einer Trägheil behaftete Massen
zum Verhindern des Radblockierens verwendet werden.
Besonders zweckmäßige Ausgestaltungen der Erfindung sind in den Ansprüchen 2 bis 18 beschrieben.
Im folgenden wird die Erfindung an Hand von Ausführungsbcispielen unter Hinweis auf die Zeichnung
näher erläutert. Es zeigt
F i g. 1 ein funktioncllcs Blockschaltbild einer Anlage
nach der Erfindung, die in einem motorisierten Personenwagen installiert ist und an jedem Rad einen
Abtaster und Druckmodulatoren vorsieht, die jedes Vorderrad individuell und die Hinterachse steuern.
F i g. 2 eine typische //-Schlupfkurve,
F i g. 3 eine Kurvendarstellung minimaler Schlupfwerte gegenüber der Raddrchgcschv.indigkeit zum
Zeitpunkt der Speicherung,
F i g. 4 eine Schniltdarstcllung eines Druckmodulators,
F i g. 5 eine Kurvendarstellung verschiedener Fahrzcugparamctcr
gegenüber der Zeit bei einem bremsmäßigen Anhalten unter dem Einfluß der Anlage,
F i g. 6 A und 6 B die elektrische Schaltung einer Anlage nach der Erfindung,
F i g. 7 schematisch eine Schaltskizze zum Verbinden mehrerer Anlagen zum Steuern einer Gruppe von
Rädern entsprechend der Information, die vom ' schnellsten Rad erhalten wird (select-high),
F i g. 8 eine schematische Schaltskizze zum Verbinden mehrerer Anlagen zum Steuern einer Gruppe von
Rädern entsprechend der Information, die vom langsamsten Rad erhalten wird (select-low).
Bei der Beschreibung der Fig. 1 wird vorausgeschickt,
daß die Anlage 44 identisch mit der Anlage
43 ist und daß die Beschreibung des Aufbaus und des Betriebes der Anlage 43 auch für den Aufbau und
den Betrieb der Anlage 44 zutrifft, wobei die einzige Ausnahme darin besteht, daß die Anlage 43 das linke
Vorderrad des Fahrzeugs steuert, während die Anlage
44 das rechte Vorderrad steuert.
In Fig. 1 kann ein Bremspedal 10 niedergedrückt
werden, um die hydraulische Bremsflüssigkeit im Hauptzylinder 11 unter Druck zu setzen, der dadurch
die hydraulischen Leitungen IU. II Λ und lic in
herkömmlicher Weise mit Flüssigkeitsdruck versorgt. In jede hydraulische Leitung ist ein vakuumbeläligter
Druckmodulator 13, 14 oder IS zwischengeschaltet, der, wenn die Anlage außer Betrieb ist, die Möglichkcit
bietet, daß der hydraulische Druck unbehindert hindurch gelangen kann, wie dies später erläutert werden
soll, und zwar zu den Radbremszylindern 17 bis 24. Die Drehzahl-Meßeinrichtungen 30 bis 33, von
denen eine an jedem Rad montiert ist und die Drehgeschwindigkeit des Rades ablastet, erzeugt Impulse,
die linear zur Drehgeschwindigkeit bezogen sind, und diese Impulse werden über elektrische Leitungen 30 a,
31 α, 32 α und 33 α jeweils zu Schaltungsanordnungen
42, 41, 44 und 43 geführt. Die Impulse werden in eine Gleichspannung in den Frequenz-Spannungs-Wandlern
45 a, 45 b und 45 c umgewandelt. Dieser Gleichspannungswert, der der Drehgeschwindigkeit
des Rades proportional ist, kann nur durch die Schwellen 51 a, 51 b oder 51 c gelangen, wenn die
Geschwindigkeit des abgetasteten Rades über einer festgesetzten Schwelle liegt. Im Falle des Kanals 43
(und damit des Kanals 44) wird das Gcschwindigkcilssignal durch die logische Schaltung 46 c analysiert,
um das blockierte Rad oder den Zustand eines stehenden angehaltenen Fahrzeugs in einer Weise zu
erkennen, die später beschrieben werden soll. Diese logische Funktion wird in den Kanälen 41 und 42 von
der logischen Schaltung 46 α, nachdem ein Geschwindigkeitssignal von der Auswahlschaltung 50 ausgewählt
wurde, durchgeführt, die, wie gezeigt werden wird, so ausgelegt sein kann, entweder das höhere
oder das niedrigere Geschwindigkeitssignal auszuwählen.
Es sei hier angeführt, daß die Auswahl eines Rades mit höherer Geschwindigkeit, während für den
kürzesten Bremsweg Sorge getragen wird, eine seitliche Bremsinstabilität zur Folge haben könnte, wenn
das Rad mit der niedrigeren Geschwindigkeit blokkiert, während das führende Rad fortfährt, sich zu
drehen, und zwar in Einklang mit den höheren u-Werten am führenden Rad. Wenn das Rad mit der
niedrigeren Geschwindigkeit ausgewählt wird, zu führen, so büßt man etwas hinsichtlich des Bremsweges
ein, man erhält jedoch eine bessere seitliche Stabilitat. Ein optimales Blockierungssystem stellt ein System
dar, bei dem jedes Rad von einem unabhängigen Sleuerkanal überwacht wird; jedoch machen Gewicht,
Raum und wirtschaftliche Betrachtungen einen Kompromiß erforderlich, so daß verschiedenartige Typen
von Auswahlschaltungen die Vielseitigkeit in diesel Hinsicht veranschaulichen sollen.
Jede Änderung des Gleichspannungswertes zeigi eine Änderung der Raddrehgeschwindigkeit an, unc
diese wird in den Differenzierern 47 α und 47 c verarbeitet,
um ein Signal zu erzeugen, das zur Radbe schleunigung korrelativ ist, welches Signal im Kana
43 mit vorgegebenen Bezugsspannungswerten in der Vergleichern 58 bis 60 verglichen wird, während da:
Beschleunigungssignal, das in dem Gabelkanal 41 unc 42 entwickelt wurde, den Vergleichern 55, 56 und 5'
zugeführt wird. Auf diese Weise läßt sich ersehen daß die Kanäle 41 und 42 durch das Tor 50 zu einen
einzigen Kanal verbunden werden, der weiterhin nu das ausgewählte Geschwindigkeitssignal verarbeitet
Die Kanäle 43 und 44 sind jedoch voneinander unab hängig und sind von den kombinierten Kanälen 4:
und 42 unabhängig. Zusätzlich, mit Ausnahme de Kanäle 41 und 42 durch das Tor 50, sind die Kanal
609 514/35
ίο
im wesentlichen miteinander identisch, so daß die folgende
Beschreibung aus Einfachheitsgründen auf eine Beschreibung des Kanals 43 beschränkt sein soll.
Im Falle der Kanäle 41 und 42 stellt der Ausgang des Differenziereis 47 c ein Spannungssignal dar. das
korrelativ zur Beschleunigung (und zur Verzögerung) des Rades ist, das durch den Kanal 43 überwacht
wird. Dieses Beschlcunigungssignal wird an die Vcrgleicher
58, 59 und 60 gelegt. Wenn das Fahrzeug
Membran 310 ausgeglichen ist und die Feder 316 die
Membran 310 nach rechts vorspannt. Wenn das Magnetventil in Abhängigkeit eines Ausgangs air. datier
95 öffnet, so wird Luft in die Kammer 301 b liineingelassen
und damit gelangt diese durch die Öffnung 311 in die Kammer 301 α und schließlich in das Vakuunircscrvoir
304.
Die Öffnung 311 ist jedoch sehr viel kleiner als der
effektive Querschnitt für den Luftdurchgung durch
gebremst wird, beginnen die Räder sofort langsamer io das Magnetventil 314, so daß sich in der Kammer
zu werden, wodurch ein Ausgang aus dem Differcn- 301 h ein Luftdruck aufbaut und dadurch die Memzierer
47 c erzeugt wird, der der Verzögerung des bran 310 nach links gegen die vorspannende Feder
Rades entspricht. An den Vergleichcr 58 ist ein Bc- gedrückt wird. Line verschiebbare Stange 312 ist an
zugsspannungswert angelegt, der dem bestimmten einem Ende mit der Membran verbunden und endigt
Wert der Verzögerung von -#, entspricht. Wenn die 15 am gegenüberliegenden Ende in dem axial gelegenen
Verzögerung des Rades diesen Bezugswert überschrei- Stift 320, der durch den Ventilsitz 321 ragt und an
ten sollte, wird ein Signal durch den Vergleichcr 58
erzeugt, das einen Multivibrator 65 trigger!, der geeignet ein monostabilcr Multivibrator ist. Die Anstiegsflankc des Ausgangsimpulses des Multivibraiors
setzt den Speicher 71 in Bereitschaft, der eine Kapazität mit niedrigen Verlusten aufweist, um eine Spannung zu speichern, die einem bestimmten Prozentsat/
der vorhandenen Radgeschwindigkeit entspricht.
Wenn zu irgendeinem Zeitpunkt während der Dauer 25 dabei die verschiebbare Stange 312 mitnimmt, was des Mullivibratorausgangsimpulses das Radgcschwin- eintreten würde, wenn das datier 95 (F i ti. I) anfängdigkeitssignal unter die gespeicherte Spannung fällt, lieh öffnet, so wird der Stift 320 ebenso nach links erzeugt der Speicher 71 ein Stromstoßsignal, das dem bewegt, so daß die Feder 323 die Kusiel 322 gegen Stromstoßtor 95 zugeführt wird. Das dattcr 95 emp- den Ventilsitz 321 drücken kann, wodurch der Hauptfängt ebenso ein Sperrsignal aus dem Vergleichcr 59. 3° zylinder von den Radbremszylindern celrenni wird wenn die Beschleunigung einen Beschlcunigungs- und in den Radbremszylinder Medium" unter Druck bezugswert von l· £, überschreitet, so daß bei Vor- eingeschlossen wird. Zu dem Augenblick, wenn die handensein eines Ausgangs am Vergleichcr 58. was Radbremszylinder isoliert werden,lsi der Bremsdruck anzeigt, daß die Verzögerung des Rades den -g,- in ihnen gleich dem Bremsdruck, der im Haupizylin-Bezugswert überschreitet, weiter ein Fehlen des Aus- 35 der einwickelt wurde, der im Falle eines schreckhafgangs aus dem Vergleicher 59 anzeigt, daß die Rad- ten Anhallcns mit oberhalb dcsjcniecn Druckes lieget beschleunigung den + ^-Be/ugswcrt nicht übcrschrit- kann, der zur Blockierung der Räder erforderlich "ist ten hat, und weiter ein Signal auf der Leitung 79 an- Da jedoch eine begrenzte Zeit für die Radblockie· gibt, daß die Bremsen betätigt wurden, das datter 95 rung erforderlich ist, so haben ?u diesem Moment du geöffnet wird und ein Signal durch dieses hindurch 40 Räder noch nicht ihren blockierten Zustand erreicht zum Verstärker 96 und zum Druckmodulator 15 ge- und zusätzlich fährt die Membran 310 forl. sich π ad
erzeugt, das einen Multivibrator 65 trigger!, der geeignet ein monostabilcr Multivibrator ist. Die Anstiegsflankc des Ausgangsimpulses des Multivibraiors
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der vorhandenen Radgeschwindigkeit entspricht.
Wenn zu irgendeinem Zeitpunkt während der Dauer 25 dabei die verschiebbare Stange 312 mitnimmt, was des Mullivibratorausgangsimpulses das Radgcschwin- eintreten würde, wenn das datier 95 (F i ti. I) anfängdigkeitssignal unter die gespeicherte Spannung fällt, lieh öffnet, so wird der Stift 320 ebenso nach links erzeugt der Speicher 71 ein Stromstoßsignal, das dem bewegt, so daß die Feder 323 die Kusiel 322 gegen Stromstoßtor 95 zugeführt wird. Das dattcr 95 emp- den Ventilsitz 321 drücken kann, wodurch der Hauptfängt ebenso ein Sperrsignal aus dem Vergleichcr 59. 3° zylinder von den Radbremszylindern celrenni wird wenn die Beschleunigung einen Beschlcunigungs- und in den Radbremszylinder Medium" unter Druck bezugswert von l· £, überschreitet, so daß bei Vor- eingeschlossen wird. Zu dem Augenblick, wenn die handensein eines Ausgangs am Vergleichcr 58. was Radbremszylinder isoliert werden,lsi der Bremsdruck anzeigt, daß die Verzögerung des Rades den -g,- in ihnen gleich dem Bremsdruck, der im Haupizylin-Bezugswert überschreitet, weiter ein Fehlen des Aus- 35 der einwickelt wurde, der im Falle eines schreckhafgangs aus dem Vergleicher 59 anzeigt, daß die Rad- ten Anhallcns mit oberhalb dcsjcniecn Druckes lieget beschleunigung den + ^-Be/ugswcrt nicht übcrschrit- kann, der zur Blockierung der Räder erforderlich "ist ten hat, und weiter ein Signal auf der Leitung 79 an- Da jedoch eine begrenzte Zeit für die Radblockie· gibt, daß die Bremsen betätigt wurden, das datter 95 rung erforderlich ist, so haben ?u diesem Moment du geöffnet wird und ein Signal durch dieses hindurch 40 Räder noch nicht ihren blockierten Zustand erreicht zum Verstärker 96 und zum Druckmodulator 15 ge- und zusätzlich fährt die Membran 310 forl. sich π ad
die Ventilkugcl 322 anstößt. Wenn die Membran 310 ganz rechts ist, was dem geschlossenen Zustand des
Gatters 95 entspricht, so wird die Vcniilkugel 322 vom Ventilsitz 321 abgehoben, so daß eine freie Strömungsverbindung
des hydraulischen Bremsmediums vom Hauptzylinder durch die Vcnlilöffnuugen 330 und 331 zu den Radbremszylindern freigegeben wird.
Wenn sich die Membran clwas nach links bewegt und
langt. Die Wirkung dieses Signals am Druckmodulator
15 wird später beschrieben.
Die vakuumbetätigten E'ruckmodulatorcn 13, 14
und 15 sind identisch, mit Ausnahme der Tatsache, daß der Modulator 13 den Bremsdruck steuert, der
beiden Hinterrädern zugeführt wird, wohingegen die Modula'oren 14 und 15 den Bremsdruck steuern, der
dem rechten Frontrad und dem linken Frontrad je-
iinks zu bewegen. Diese Bewegung der Membrai
führt die verschiebbare Stange 312 uiid den Hinsat?
dichtungsring 340 ebenso nach links. Das expansions fähige Ventilinncrc 341. dessen linke Seile von de
Dichtung 340 begrenzt wird, nimmt im Volumen 7U wodurch der in den Radzylindern eingeschlossene hydraulische
Bremsdruck gesenkt wiid.Bci einer maxi malen Verschiebung der Membran hat sich das Vo
weils zugeführt wird. Es soll nun auf den Druckmo- 50 lumen der Kammer"34I bis zu einem Punkt vererö
dulator eingegangen werden, der genauer in Fig. 4 Bert, bei dem der Druck des Mediums in den Rad
gezeigt ist. Eine Gummimeinbran 310 teilt das Modulatorgehäuse 301 in zwei Kammern, 301 α und
301 b, auf. Die Modulatorkammer 301« steht slrömungsmäßig über ein Rückschlagventil 302 und eine 55
Vakuumleitung 303 mit einem Vakuumresen'oir 304
in Verbindung. Ein Magnetventil 314, dessen eine
Wicklung so verbunden ist, um den Ausgang des Gatters 95 über den Verstärker 96 (Fig. 1) zu empfangen, _ _
301 b, auf. Die Modulatorkammer 301« steht slrömungsmäßig über ein Rückschlagventil 302 und eine 55
Vakuumleitung 303 mit einem Vakuumresen'oir 304
in Verbindung. Ein Magnetventil 314, dessen eine
Wicklung so verbunden ist, um den Ausgang des Gatters 95 über den Verstärker 96 (Fig. 1) zu empfangen, _ _
tritt in Tätigkeit durch Erregung durch diesen Aus- 60 daß das Gatter 95^cöffnet7sV\"i7derTu'sMns"de
gang, und es wird Luft unter atmosphärischem Druck Differenzicrers 47 r"den -f g -Bczu"sw crt überschrei
in die Modulatorkammer 301 b eingelassen. Die Mem- let, welcher Vorcanc verursacht daß der Vergleiche
bran 310 ist im allgemeinen luftdicht, mit Ausnahme 59 ein Sperrsiunal für das Gatter 95 erzeugt Das dal
der öffnung 311, die eine gedrosselte pneumatische ter 95 wird somit außer Bereitschaft ccbracht und cc
Strömungsverbindung zwischen den Kammern 301 a 65 schlossen, das Magnetventil 314 wird cntrct wc
und 301 b vorsieht. Auf diese Weise kann wenn das durch das Innere des Modulatornehäuses von der Ai
Ventil 314 entregt ist, Keine Luft in den Modulator mosphäre isoliert wird. Die in de"r Kammer 301 b cir
eindringen, so daß das Vakuum auf jeder Seite der geschlossene atmosphärische Luft fährt fort durc
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brcmszylindern im wesentlichen aufgehört hat. zu bc stehen, und die Bremsung dieses Rades hat demzu
folge aufgehört. Das Rad wird nun beschleunigt.
Wenn das Rad nun beschleunig wird (s."ebensi
F i g. 1), so wechselt der Ausgang des Differenzierer 47 c von einem Vcrzögeruncssisinal in ein Bcschlcu
nigungssignal, so daß der Vercleichcr 58 nicht länge
einen Ausgang erzeugt. Es sef jedoch daran erinneri
lie Öffnung 311 auszutreten. Da jedoch das Magnetventil
314 geschlossen ist, wird die Luft in der Kammer 301 b nicht wieder aufgefüllt, so daß die Membran
nunmehr sich langsam zurückbewegt, und zwar nach rechts, wobei sie die verschiebbare Stange 312
mit sich nimmt. Die Geschwindigkeit, mit der sich die Membran nach rechts bewegt, wird durch die Durchtrittsgeschwindigkeit
zwischen den Kammern 301 b und 301 α bestimmt. Dies wird durch die Größe der
Öffnung festgesetzt, die ziemlich klein ist. Das hydraulische Medium, das zuvor schon von den Radbremszylindcrn
in die Kammer 341 verschoben wurde, wird in die Radbremszylinder zurückgedrängt,
wodurch langsam der Bremsdruck auf die Räder vergrößert wird. Es sei erwähnt, daß das Bcschlcunigungssignal,
das durch den Differenzierer 47 c crzeuiit wurde, ebenso dem Vergleicher 60 zugeführt
wird, in dem es mit einem anderen Beschleunigungswert t-go verglichen wird, der höher liegt als der Bezugsbescnleunigungswerl
I gx. Wenn trotz des zunehmenden Bremsdruckes auf die Räder die Räder weiler
beschleunigt werden sollten, so daß der Bczugsbcschlcunigungswcrt + g„ überschritten wird, so erzeugt
der Verglcichcr 60 ein Signal, das im Verstärker 100
verstärkt wird und einem elektrisch betätigten Umgehungsventil 350 zugeführt wird, das, obwohl es normalerweise
geschlossen ist, als Antwort auf das verstärkte Signal öffnet und somit die Öffnung 311
shuntct. Die in der Kammer 301 b eingeschlossene Luft kann daher über eine Kuizschlußleitung 351
in die Kammer 301 α eindringen, wodurch die Membran 310 und die verschiebbare Stange 312 schneller
nach rechts bewegt werden und daher der Bremsdruck in den Bremszylindern schneller zunimmt. Wenn der
Radzylinderbremsdruck zunimmt, so wird das Rad langsamer bcchlcunigt, so daß zunächst der ι S2-Bczugswcrt
nicht länger überschritten wird. Das Signal, das von dem Vergleicher 60 erzeugt wurde, wird somit
gelöscht, so daß das Umgehungsventil schließt und die Membran 310 ihre langsame Bewegung nach
rechts wieder annimmt, und zwar in dem langsamen Verhältnis, das von der Öffnung 311 bestimmt wird,
so daß der Bremsdruck, der sich aufgebaut hatte, zu seiner geringen Wirkung zurückkehrt. Wenn die Radbeschleunigung
noch weiter abnimmt, so wird der -t ^,-Beschleunigungswcrt nicht weiter überschritten,
so daß das Signal des Vergleichen 59 ebenso gelöscht wird und dadurch das Sperrsignal am Gatter
95 ebenfalls beseitigt wird. Dies bewirkt nicht das langsame Autbauen des Bremsdruckes, sondern gestattet
dem Gatter 95 nur, für den Empfang des Stromstoßsignals bereit zu sein, wenn die Verzögerung
unterhalb des -gj-Bezugswertes wieder absinkt und der Zyklus wiederholt wird.
In F i g. 2 ist eine typische «-Schlupfkurve gezeigt.
μ ist der Reibungbeiwert, der zwischen Reifen und Straße entwickelt wird. Um die Bremscharakteristiken
eines Fahrzeugs optimal zu gestalten, das mit einem Blockierschutzsystcm ausgestattet ist, ist es erforderlich,
daß μ, das bei jedem Rad entwickelt wird, maximal wird, d. h., daß die Reibungskraft, die zwischen
Reifen und Straßenoberfläche entwickelt wird, ein Maximum erreicht. Der Bremsschlupf wird mathematisch
ausgedrückt als 1 — — , wobei r = Radius des
Rades; w = Rotationsgeschwindigkeit des Rades;
V = Fahrzeuggeschwindigkeit ist. Es wurde empirisch prmittelt. daß der maximale Punkt 115 auf der typischen
/(-Schlupfkurve für alle vorgesehenen Bedingungen einer Reifen- und Straßenberührungsschicht
zwischen 0,15 und 0,30 Schlupf auftritt. Es wurde ebenso durch Experimente entdeckt, daß unter maximalen
/(-Bedingungen die höchste Verzögerung für ein gebremstes Automobil, die erreicht werden kann,
in der Nähe von — 1 g liegt. Um sicherzustellen, daß das Blockicrsehutzsystem im Bereich der Spitze der
//-Schlupfkurve arbeitet, wurde der zuvor erwähnte
ίο — gj-Bczugswcrt auf einen Spannungswert gelegt, der
1,8 g Radverzögerung entspricht. Da zum Zeitpunkt der Speicherung der Radgeschwindigkeit das Rad
einen Verzögerung?wert von 1,8 g erreicht haben muß, während, wie zuvor erwähnt, der maximale Verzögern
11 gswert des Fahrzeugs sich in der Gegend von
- 1 g befindet, muß zum Zeitpunkt der Speicherung ein Radschlupf bestehen. Die Kurve 120 der F i g. 3
zeigt den minimalen Wert des Schlupfes hinsichtlich der Fahrzeuggeschwindigkeit zum Zeitpunkt der Spei-
ao cherung, was sich aus dieser Differenz im g-Wert ergibt. Es sei daran erinnert, daß, wenn das Rad einen
— gj-Wert erreicht, die Radgeschwindigkeit für eine
bestimmte Zeit gespeichert wird, während welcher die Radgeschwindigkest fortwährend überwacht wird, um
zu bestimmen, ob sie um einen bestimmten Prozentsatz abgefallen ist. In einem Blockicrsehutzsystem,
das für ein Standaidpersoncnfahrzcug ausgelegt ist, in dem der - gj-Bczugswcrt auf 1,8 g festgesetzt ist,
ergibt sich mit Hilfe der Anordnung eine Abnahme der Fahrzcuggcsohwindigkeit von 15°/n während
einer Speicherzeit von 180 Millisekunden, was ausgezeichnete
Brcmscigenschaften bedeutet.
In F i g. 3 stellt die Kurve 122 den Zusammenhang eines minimal möglichen Radschlupfes gegenüber der
Fahrzeuggeschwindigkeit dar, wenn gegen Ende der 180-Miliisekunden-Speicherperiode die Radgeschwindigkeit
genau um 15 ", 0 abgenommen hat. Der minimal
mögliche Radschlupf zum Zeitpunkt des Verminderns des Bremsdruckes ist somit eine Kombination
der Schlupfwerte, die in den Kurven 120 und 122 gezeigt sind, wobei diese Kombination als Kurve 124 gezeigt
ist. Diese Kurve zeigt, daß der minimal mögliche Schlupf unter den aufgestellten Bedingungen
praktisch konstant ist, und zwar bei allen Fahrzeuggcschwindigkeiten.und
nahezu gleich 0,15 Schlupf beträgt.
In F i g. 5 zeigt die Kurve 125 eine Darstellung der Fahrzeuggeschwindigkeit gegenüber der Zeit, die
Kurve 126 eine Darstellung der Drehgeschwindigkeit
des Rades gegenüber der Zeit, die Kurve 127 eine
Darstellung der Radbcschleunigung gegenüber dei Zeit und die Kurve 128 eine Darstellung des Bremsdruckes
gegenüber der Zeit. Zu einem Zeitpunkt, dei vor A liegt, ist das Fahrzeug ungebremst, so daß di<
Fahrzeug- und Radgeschwindigkeit sich in Synchro nisation befinden. Zum Zeitpunkte wird das Fahr
zeug gebremst, 5,0 daß der Bremsdruck plötzlich an steigt und die Verzögerung des Rades die Fahrzeug
geschwindigkeit und die Radgeschwindigkeit vermin
dert. Zum Zeitpunkt B hat die Verzögerung des Ra des den Wert ^g1 überschritten, und die Radge
schwii.digkeit wird gespeichert. Zum Zeitpunkt C, de weniger als 180 Millisekunden nach dem Zeitpunkt,
eintritt, hat die Radgeschwindigkeit auf 85 °, 0 der gc
speicherten Geschwindigkeit abgenommen, so daß dt Bremsdruck nun reduziert ist. In Einklang mit ir
härenten Fehlzcircn im hydraulischen Bremssystei
wird das Rad für eine bestimmte Zeit weiterhin ve
zögert und erreicht eine maximale Verzögerung irgendwo zwischen den Zeitpunkten C und D, der letztere
Zeitpunkt ist der Zeitpunkt, bei dem die Radbeschleunigung Null ist. Während diener Zeit wird das
Rad weiterhin mit großer Geschwindigkeit langsamer als die Fahrzeuggeschwindigkeit abnimmt, so daß der
Radschlupf weiterhin zunimmt. Es steht nun fest, daß das Rad über das Maximum 115 auf der //-Schlupfkurve,
die in F i g. 2 gezeigt ist, darüber hinausgelangt ist und sich im Bereich längs des Abschnittes der
Kurve 117 befindet bzw. dort arbeitet. Die Radgeschwindigkeit besitzt natürlich zum Zeitpunkt D ein
Minimum und danach, wenn das Rad nun beschleunigt wird, nimmt die Radgeschwindigkeit zur Fahrzeuggeschwindigkeit
hin zu. Zum Zeitpunkt E wird die Radbeschleunigung gleich dem Beschleunigungswert von +gv so daß erneut der Bremsdruck langsam
erhöht wird. Diese langsame Zunahme des Bremsdruckes plus der zuvor erwähnten inhärenten
Verzögerung im hydraulischen Bremssystem gestattet der Radbeschleunigung, weiterhin zuzunehmen, bis
zum Zeitpunkt F das Rad auf den Bcschleunigungswert +gs beschleunigt wurde. Es sei darauf hingewiesen,
daß zu diesem Zeitpunkt das Umgehungsventil 350 öffnet, wodurch der Bremsdruck plötzlich zunehmen
kann, wie sich aus der Kurve 128 zwischen dem Zeitpunkt F und dem Zeitpunkt G entnehmen
läßt. Während dieser Zeit nimmt die Radbeschleunigung weiter zu, überschreitet den Beschleunigungswert -l· g, und kehrt schließlich um und unterhalb den
Beschleunigungswerl +g, zum Zeitpunkt G zurück,
wodurch das Umgehungsventil 350 geschlossen wird, so daß erneut der Bremsdruck verhältnismäßig langsam
erhöht wird, und zwar nur in Einklang und in Abhängigkeit von der Öffnung 311 in der Vakuummodulatormembran.
Zum Zeitpunkt // durchläuft das Rad erneut den Beschleunigungswert Null und wird
erneut verzögert. Während der Zeit, während der das Rad beschleunigt wurde, das ist vom Zeitpunkt / bis
zum Zeitpunkt H, bewegt sich der Schlupf aus dem Kurventeil 117 der //-Schlupfkurve über das Maximum
115 zurück in den Kurvenast 116, wie in F i g. 2 gezeigt. Zum Zeitpunkt H befindet sich der Schlupf
sehr nahe am Maximum 115, jedoch auf dem Kurvenabschnitt 116. Da sich nun das Rad in der Gegend
von —g befindet, nimmt der Schlupf erneut langsam zu, und zwar unter dem Einfluß des langsam zunehmenden
Bremsdruckes und nähert sich erneut dem Maximum 115. Zu einem Zeitpunkt kurz vor J erreicht
der Radschlupf das Maximum 115 auf der //-Schlupfkurve. Ein weiteres Zunehmen des Bremsdruckes
bringt das Bremsdrehmoment auf das Rad für bestehende Berührungsflächenbedingungen von
Reifen-Straße außer Gleichgewicht, und das Rad geht schnell einem Blockieren entgegen, was sich aus dem
scharfen Anstieg der Verzögerung des Rades zu diesem Zeitpunkt entnehmen läßt. Zum Zeitpunkt /
durcheilt die Verzögerung den Wert — #,, so daß der
Zyklus von neuem wiederholt wird.
Die F i g. 6 A und 6 B stellen zusammen eine typische
Anlage zur Steuerung eines einzelnen Rades dar, wie z. B. in dieser Ausführungsform für das linke
Vorderrad. In diesen Figuren sind die Leitungsenden 1 bis 8 der Fig. 6 A und den Leitungsenden 1 bis 8 der
Fig. 6B jeweils verbunden. Die Meßeinrichtung 33.
die vom linken Vorderrad angetrieben wird, ist z. B. in geeigneter Weise ein Wechselstromgenerator, der
ein Signal vorsieht, dessen Frequenz direkt der Umdrehungsgeschwindigkeit
des überwachten Rades entspricht, wobei dieses Signal dem Frcquenz-Spannungs-Wandler
45 r aufgedrückt wird. Der Frcqucnz-Spannungs-Wandlcr
enthält einen Begrcnzcrtransisior, der normalerweise gesättigt vorgespannt ist, der jedoch in
den nichtleitenden Zustand durch negative Halbwellen vorgespannt wird, die von der Meßeinrichtung erzeugt
werden.
Der Ausgang des Begrenzertransistors besteht da-
her aus Impulsen mit nahezu der geregelten Versorgungsspannung entsprechender Spannung, und diese
Imulse weisen eine feste Amplitude auf, wobei die Frequenz der Radgeschwindigkeit proportional ist.
Der Frequenz-Spannungs-Wandler enthält ebenso eine
Schaltung vom Energiespeichertyp, an die diese Im-"
pulse angelegt werden,so daß eine Spannung am Ausgang des Zählers am Anschluß 130 erscheint, die der
vorhandenen RaddrehzahJ proportional ist.
Entsprechend der gegensinnig gepolten Diode 132
und der Basis-Emitter-Diode des Emitterfolgers 140 wird die drehzahlproportionale Spannung an dem Anschluß
130 am Emitter des Emitterfolgers 140 reproduziert, mit der Ausnahme, daß die Emitterspannung
nicht unterhalb einer Vorspannung fallen kann, die durch den Spannungsteiler vorgesehen wird, der aus
den Widerständen !35, 137, 138 und 141 besteht. Die Verwendung dieser Vorspannung zur Eliminierung
von Geschwindigkeitssignalen, die unterhalb einer festgesetzten Schwelle liegen, soll später erklärt werden.
Die Emitterspannung des Emiltcrfolgers, die, wenn sie oberhalb der Schwellcnspannung liegt, eine Gleichspannung
ist, die der Drehgeschwindigkeit des Rades proportional ist, wird über einen Differenzierer geführt,
der aus dem Widerstand 148 und der Kapazitat 147 besteht, und gelangt zur Basis des Transistors
150, der einen Teil eines linearen differenzierenden Verstärkers darstellt und aus den Transistoren 150.
151, 152, 153 und 154 besteht, dessen Verstärkung in herkömmlicher Weise vorbeslimnu wird, um einen
gegebenen Spannungspegel pro g der Radbeschleunigung zu erhalten. Eine Temperaturkompensation wird
durch die Dioden 155, 156 und 157 vorgesehen. Das verstärkte Beschleunigungssignal, das am Emitter des
Transistors 154 erscheint, wird auf die Basis des Transistors 160 gekoppelt, der zusammen mit dem Transistor
162 einen Vergleicher in Form eines Schmitt-Triggers darstellt, dessen Triggerniveau durch die
Vorspannungsversorgung zum Transistor 161 festgesetzt ist, in dem das Potentiometer 163 so verstellt
wird, daß auf diese Weise die Vorspannung des Transistors 162 bestimmt wird. Diese Vorspannung bzw.
Triggerpunkt wird auf eine Spannung eingestellt, die dem Bezugswert —gi entspricht. Das Beschleunigungssignal
wird ebenso dem Schmitt-Trigger zugeführt, der aus den Transistoren 168 und 172 besteht,
wobei die Vorspannung des Transistors 165 wie diese durch das Potentiometer 164 vorgesehen wird, der
Triggerpunkt festsetzt, der auf eine Spannung gelcgi
wird, die dem Bezugswert -l-g, entspricht. Ebensi
wird in ähnlicher Weise das Bcschlcunigungssigna' dem Schmitt-Trigger zugeführt, der aus den Transistoren
233 und 238 besieht, der entsprechend dci Einstellung des Potentiometers 230 gctriggert wire
und dieses Potentiometer die Vorspannung am Transistor
231 steuert und dieser zuletzt erwähnte Triggerpunkt der Bcschleunigungswcrt -1-g„ ist. Wenn dei
Verzögerungswert — gl überschritten wird, so schalte
der Ausgang des Schmitt-Triggers, der am Kollektoi
des Transistors 162 erscheint, den Multivibrator, der
aus den Transistoren 181, 183 und 185 besteht, dessen Ausgang über den Widerstand 190 zur Basis
des Transistors 193 gelangt, um diesen Transistor abzuschalten. Der Multivibratorausgangsimpuls spannt
den Transistor 180 vorwärts vor, so daß dadurch effektiv verhindert wird, daß nachfolgende Beschleunigungssignale
den Multivibrator erreichen können. Der Transistor 193 ist normalerweise leitend, so daß
normalerweise der Kapazität 195 eine Spannung aufgedrückt ist, die proportional zu 85°/« der momentanen
Radgeschwindigkeit ist. Die zuletzt erwähnte Spannung wird über die Leitung 196 erhalten und
einer Seite der Kapazität 195 zugeleitet, und die Spannung, die am Emitter des Emitterfolger 140 erscheint,
stellt somit die Spannung dar, die der Radgeschwindigkeit proportional ist, während die andere
Seite der Kapazität 195 von einer Leitung 194 die Emitterspannung des Emitterfolger 140 erhält, und
zwar in herabgcleillem Zustand, was durch den Spannungsteiler bedingt ist, der aus den Widerständen 137
und 138 besteht, wobei diese letztere Spannung den 15 0Zo der momentanen Radgeschwindigkeit proportional
ist Wenn der Transistor 193 nichtleitend wird, so ist die an der Kapazität 195 verbleibende Spannung
demnach den 85 0Zo der momentanen Radgeschwindigkeil
proportional. Während der Speicherperiode, die die Periode des Multivibrators darstellt,
während welcher Zeit der Transistor 193 nichtleitend ist, fällt die Radgeschwindigkeit um 15",«, da die
Spannung über der Kapazität 195 konstant bleibt und die Spannung auf der Leitung 196 um 15 ün fällt, die
Spannung an der Steuerelektrode (gate) des FeIdetfektlransistors
200 fällt auf Masse, wodurch dieser getriggert wird. Jeder Ausgang des Feldeffekttransistors
wird im Differenzverstärker verstärkt, der die Transistoren 205 und 206 umfaßt, wobei dieser verstärkte
Ausgang auf die Basis des Transistors 210 gegeben wird, der zusammen mit den Transistoren 212
und 214 ein UND-Gatter darstellt. Der Transistor 212 wird in leitendem Zustand gehalten, wann immer
der Beschleunigungswcrt +#, nicht durch den leitenden
Zustand des Schmitt-Trigger-Transistors 172 überschritten wird. Der Transistor 214 wird leitend
gehalten, wann immer der Bremsschalter 220 geschlossen wird, was der Fall sein würde, \»enn die
Bremsen vom Fahrzeugfahrer betätigt werden. Normalerweise ist der Transistor 215 geschlossen, und
zwar auf Grund der rückgeführten Vorspannung, die über die Diode 216 in den Basiskreis eingefühlt wird
und über die Dioden 217 und 218 in den Emitterkreis. Wenn jedoch die Transistoren 210, 212 und 214
leitend sind, wie das nun der Fall ist, so daß der Strom über den Widerstand 219 gezogen wird, fällt
die Spannung an der Anode und damit ebenso an der Kathode der Diode 216, so daß der Transistor 255
leitend wird, so daß das Ausgangssignal des Gatters über den Spannungsteiler, der aus den Widerständen
223 und 224 besteht, dem Leistungsverstärker 96 zugeführt wird und dessen verstärkter Ausgang die Magnetwicklung
226 des Magnetventils 314 erregt, das einen Teil des vakuumbeüiligtcn Druckmodulators
der F i g. 4 darstellt. Die Spannung am Kollektor des
Transistors 215 wird über den Widerstand 221 zur Basis des Transistors 210 rückgekoppelt, wodurch
dieser Transistor in den leitenden Zustand gebracht wird, so daß ckis Gatter 9S offen bleibt, scbst wenn
das Rad unter den Verzöucrungswcrt ■#, beschleunigen
sollte, so lange das Bremspedal niedergedrück. bleibt und der Beschleunigungswert Ig1 nicht überschritten
wird. Sobald das Gatter 95 geöffnet wird, fällt die Kollektorspannung des Transistors 212 ab,
was sich auf den zuvor erwähnten Stromfluß durch den Widerstand 219 ergibt. Dieser Spannungsabfall
wird auf die Basis des Transistors 230' gekoppelt, der, obwohl er normalerweise leitend ist, nun abgeschaltet
wird, so daß seine Kollektorspannung ansteigt. Diese
ίο angewachsene Spannung wird über die Leitung 207
zur Basis des Multivibratortransistors 181 geleitet, so
daß der Ausgangsimpuls des Multivibrators ausgelöscht wird.
Da das Magnetventil 314 der F i g. 4 nun offen ist,
fängt das Rad an zu beschleunigen, und zwar in einer Weise, die zuvor beschrieben wurde, bis das Rad auf
den Bezugswert -Hg1 beschleunigt hat, zu welchem
Zeitpunkt der Schmitt-Trigger, der aus den Transistoren 168 und 172 besteht, getriggert wird. Während
der Zeit, während der das Rad über den Beschleunigungswert + gj beschleunigt, wird der Transistor 172
abgeschaltet, wodurch die Vorwärtsvorspaniiung am
Tortransistor 212 entfernt wird, so daß das Tor außer Bereitschaft gebracht wird und schließt.
Während die Radbeschleunigung sich unter dem Bezugswert +g2 befindet, ist der Transistor 242 durch
die Emitterspannung gesättigt, die über die Diode 240 geliefert wird, und durch die Basisspannung, die durch
die Widerstände 234, 236 und 237 erzeugt wird, und durch die Emitter-Basis-Diode des Transistors 231.
Der Leistungsverstärker 100 wird somit mit Strom durch den Spannungsteiler versorgt, der aus den Widerständen
243 und 245 besteht, und dieser Verstärker erregt dann die Wicklung 246 des normalerweise
offenen Umgehungsventils 350, das in F i g. 4 gezeigt ist, so daß dieses erregt wird und schließt. Wann
immer die Radbeschleunigung den Beschleunigungsbezugswert + g2 überschreitet, wird der Schmitt-Trigger-Transistor
233 ausgeschaltet, so daß seine Kollek-
torspannung ansteigt, wodurch der Transistor 242 rückwärts vorgespannt wird und die Stromversorgung
der Solenoidwicklung 246 unterbrochen wird, so daß das Umgehungsventil 350 öffnet.
Bei niedrigen Geschwindigkeiten kann das Schlupf-
verhalten nicht vollständig vorhergesagt werden und ist auch zur sicheren Steuerung des Fahrzeugs nicht
unbedingt erforderlich. Es erscheint daher vorteilhaft, ein System vorzusehen, das ein normales Betätigen
und einen normalen Betrieb des Bremssystems gestattet, wenn die Radgeschwindigkeit niedrig ist und
unter einem vorherbestimmten Schwellenwert liegt. Das Absinken der Radgeschwindigkeit unter einen
Schwellenwert kann jedoch auf einen von zwei Gründen zurückgeführt werden: Entweder wird das Fahrzeug
selbst und damit das Rad unter die Schwellengeschwindigkeil gebracht oder das Rad läuft auf einei
Fläche mit so niedrigem Haftbeiwert, daß es blockiert
bevor die Anlage richtig funktionieren kann. Es besteht somit die Forderung, daß die Anlage zwischer
einem blockierten Rad und der Bedingung eines an gehaltenen Fahrzeugs unterscheiden kann. Der Zu
stand der Anlage zum Zeilpunkt des Absinkcns de
Radgeschwindigkeit unter die Schwcllcngcschwindig keit wird verwendet, um zwischen diesen Bedingun
gen unterscheiden zu können. Wenn das Rad ober halb der Schwellcngcschwindigkcit dreht, so ist de
Emitterfolger 140 in leitendem Zustand, so daß di> Kollcktorspannung dieses Emitterfolger tief liegt
Der Transistor 143, dessen Basis an den Kollektor des Emitterfolgers angeschlossen ist, ist leitend, wodurch
die Kapazität 142 aufgeladen wird und der Transistor 158 eine Vorwärtsspannung über den
Spannungsteiler erhält, der aus den Widerständen 144 und 146 gebildet ist. Der Stromfluß durch den Transistor
158 und den Widerstand 166 setzt die Spannung an der Anode der Diode 169 herab, so daß diese
Diode rückwärts vorgespannt wird. Der Schmitt-Trigger-Transistor 172 ist in den leitenden Zustand
vorgespannt, wie zuvor erwähnt, und zwar durch den Spannungsteiler, der aus den Widerständen 170, 171
und 232 besteht, so daß ein Stromstoßsignal am Kollektor dieses Transistors auf die Basis des Tortransistors
212 gelangt. Wenn die Radgesehwindigkeit unter den Schwellenwert sinkt, springt die Spannung am
Kollektor des Emitterfolgers 140 nahezu auf die Versorgungsspannung und versucht dadurch den Transistor
143 zu schließen. Die /?C-Schaltung, die aus der Kapazität 142 und den Widerständen 139, 144
und 146 gebildet wird, fährt jedoch fort, den Transistor 158 in leitendem Zustand zu halten, und zwar
für die Zeit, die erforderlich ist, die Kapazität zu entladen. In einer praktischen, arbeitenden Anlage ist
diese Zeit, während welcher die Anlage fortfährt, zu arbeiten, nachdem die Radgesehwindigkeit unter die
Schwellengeschwindigkeit gesunken ist, durch Wahl des Widerstandes 139 und der Kapazität 142 auf
0,4 Sekunden festgelegt.
Es verbleibt nun noch, zu .'.eigen, daß der Zustand
der Anlage zum Zeitpunkt des Absinkens der Radgesehwindigkeit unter die Schwellengeschwindigkeit dafür
bestimmend ist, ob das Rad rutscht oder nicht. Wenn natürlich die Radgesehwindigkeit immer unter
der Schwellengeschwindigkeit verbleibt, bleibt die Geschwindigkeitsspannung
am Emitter des Emitterfolgers 140 konstant, so daß ein Beschleunigungssignal von Null erzeugt wird und die Anlage inaktiv verbleibt.
Wenn jedoch zum Zeitpunkt des Absinkens der Radgesehwindigkeit unter den Schwellenwert die
Verzögerung des Rades den Bezugswert von — g, überschreitet oder durchläuft und die Drehgeschwindigkeit
des Rades um 15°/o während der Speicherperiode
abfällt, so daß der Bremsdruck aufhört, zu wirken, so wird der Bremsdruck weiterhin während
der 0,4 Sekunden Verzögerungsdauer aussetzen, zu wirken. Wenn das Schlupfen des Rades nicht bevorsteht,
befindet sich die Fahrzeuggeschwindigkeit nahe bei der Radgesehwindigkeit, und das Rad wird nicht
über die Schwellengesclnvindigkeit während der Verzögerungsperiode
beschleunigt. Im letzteren Fall, am Ende der Verzögerungsperiode, werden die Transistoren
143 und 158 abgeschaltet, und die Diode 169 wird vorwärts vorgespannt, so daß der Transistor 172
geschlossen wird und der Transistor 212 stromlos wird, so daß die Magnetwicklung 226 entregl wird
und die Bremssteuerung wieder der Einwirkung des Fahrzeugfahrers übergeben wird. In einer praktisch
arbeitenden Anlage wurde eine Schwellengeschwindigkeit von 5 Meilen pro Stunde gewählt.
In F i g. 7 treibt eine Meßeinrichtung 31, die an
ein rechtes Hinterrad angeschlossen ist und die Geschwindigkeit abtastet, den Frequcnz-Spannungs-Wandler
45«, um eine Gleichspannung zu erzeugen, die zur Radgesehwindigkeit korrelativ ist und an die
Basis des Transistors 250 geführt wird. Eine Meßeinrichtung 30, die an das linke Hinterrad angeschlossen
ist und die Drehgeschwindigkeit dieses Rades abtastet, speist den Frequenz-Spannungs-Wandler 45 b, der dadurch
eine Gleichspannung erzeugt, die zur Geschwindigkeit des linken Hinterrades korrelativ ist, und wobei
diese Spannung zur Basis des Transistors 251 geführt wird. Die Basis-Emitter-Dioden der Transistoren
250 und 251 führen dieselbe Funktion wie die Dioden 132 aus, die in F i g. 6 A gezeigt sind. Die
Ausgänge der Transistoren 250 und 251 sind jeweils zu den Basisanschlüssen der in Differenzschaltung
verbundenen Transistoren 140a und 140 b geführt, die an die Emitterfolger angeschlossen sind.
Nur einer der in Differcnzschaltung verbundenen Emitterfolger kann zu einem Zeitpunkt leitend sein,
wobei der leitende Emitterfolger derjenige Emitterfo'ger
ist, an den das größere Signal gelegt wird. Damit steuert dasjenige Hinterrad mit der größeren Geschwindigkeit
den Ausgang der Auswahlschaltung, der an den Kollektoren der Emitterfolger (Anschluß
"Y") erscheint und der Ausgang, der an den gemeinsamen Emittern der Emitterfolger (Anschluß "A"')
erscheint. Diejenigen Schaltelemente, die mit Zahlenzeichen und angehängten Buchstaben versehen sind,
entsprechen ähnlich numerierten Schaltkreiselemcnten in der Fig. 6 A, während die Anschlüsse "X"
und "Y" in F fg. 7 den Anschlüssen "X" und "Y" in F i g. 6 A entsprechen. Diese Art der Bezeichnung
der Schaltung, die ebenso in Fig. 8 verwendet ist, die noch beschrieben wird, soll die Lage der Auswahlschaltung
in der Anlage klarstellen.
Im folgenden wird nun auf Fig. 8 eingegangen.
Wie zuvor wird der Ausgang des Frcquenz-Spannungs-Wandlers 45 n, der eine Gleichspannung ist,
die der Drehgeschwindigkeit des rechten Hinterrades proportional ist, auf die Basis des Transistors 252 geleitet,
während der Gleichspannungsausgang des Frequenz-Spannungs-Wandlers 45 b, der der Geschwindigkeit
des linken Hinterrades proportional ist, auf die Basis des Transistors 253 gegeben wird, der in
Differenzschaltung mit dem Transistor 252 verbunden ist, so daß der Transistor mit der höheren Basisspannimg,
entsprechend der höheren Geschwindigkeit, abgeschaltet wird, und die niedrigere Spannung, die der
Geschwindigkeit des langsameren Rades entspricht, steuert die Schaltung. Die Basis-Emitter-Diode des
Transistors 252 oder 253, welcher gerade leitet, und die Basis-Emitler-Diodc des Transistors 14Or führen
dieselbe Schwellenfunktion wie die Diode 132 und der Transistor 140 der F i g. 6 A jeweils aus.
Aus der vorhergehenden Beschreibung wird ersichtlich, daß ein Fahrzeug mit einer unabhängigen Anlage,
wie der Anlage 43 oder 44, für jedes Rad unc für jede Anzahl von Rädern ausgestaltet werden kann
Es geht ebenso hervor, daß es ebenso möglich ist eine Gruppe von Rädern durch Verwendung der Aus
wahlschaltung, wie sie in F i g. 7 oder 8 gezeigt ist zu steuern.
Hierzu 6 Blatt Zeichnungen
Claims (17)
1. Anordnung einer Schaltung zum Verhindern des Radblockierens für druckmittelbetätigte Fahrzeugbremsen
mit einer Meß- und Signaleinrichtung, die beim Überschreiten einer vorgegebenen Drehverzögerungsschwelle ein elektrisches Verzögerungssignal
abgibt, die beim Überschreiten einer ersten vorgegebenen Drehbeschleunigungsschwelle
ein erstes Beschieunigungssignal und beim Überschreiten einer zweiten, größeren, vorgegebenen
Drehbeschleunigungsschwelle ein zweites Beschleunigungssiggnal abgibt; diese Signale derart
auf Steuerventile einwirken, daß, während die Drehverzögerungsschwelle überschritten ist, der
Bremsdruck sinkt, bei vorhandenem erstem Beschleunigungssignal der Bremsdruck langsam und
bei vorhandenem zweitem Beschleunigungssignal der Bremsdruck schnell steigt, gekennzeichnet
durch
a) ein vom Meßfühler (33) kontinuierlich erzeugtes drehzahlproportionales tsignal wird
über einen Differenzierer (147, 148) geführt, wie für sich bekannt;
b) das Verzögerungssignal wird mit der in einer elektrischen Schaltung (161, 163) erzeugten
Drehverzögerungsschwelle ( —gj in einer Vergleichseinrichtung (160, 162) verglichen,
wie für sich bekannt;
c) das Drehbeschleunigungssignal wird mit der in einer elektrischen Schaltung (164, 165) erzeugten
Drehbeschleunigungsschwelle (+g,) in einer Vergleichseinrichtung (168,172) verglichen;
d) das Drehbeschleunigungssignal wird mit dem in einer elektrischen Schaltung (230,231) erzeugten
Drehbeschleunigungsschwelle (+g2) in einer Vergleichseinrichtung (233,238) verglichen;
e) sofern das Drehverzögerungssignal den Schwellenwert ( — gj) übersteigt, lädt es eine
Speichereinrichtung (193, 195, 200, 205, 206) auf;
f) sofern das Drehbeschleunigungssignal den Schwellenwert (+gj) übersteigt, erzeugt es
ein Torsteuersignal;
g) sofern das Drehbeschleunigungssignal den Schwellenwert (+g2) übersteigt, schließt es
ein Magnetventil (246, 350) zum schnellen Aufbau des Bremsdruckes kurz;
h) das in der Speichereinrichtung (193,195,200,
205, 206) festgehaltene Signal wird mit nachfolgenden Werten der henintergeleilten Raddrehzahlen
verglichen, und ein Sperrsignal wird erzeugt, wenn eine vorgegebene Beziehung erreicht ist;
i) eine Stromtorschaltung (210, 212, 214) ist vorgesehen, die auf das Torsleuersigiial und
das Spcrrsignal anspricht und den Bremsdruckmodulator (F i g. 4) steuert.
2. Anordnung nach Anspruch 1, dadurch gekennzeichnet, daß zusätzlich ein auf die Bremskraft
ansprechender Schalter (220) vorgesehen ist. um ein weiteres Torsleuersignal zu erzeugen, und
daß die Stromtorschaltung (210, 232, 214) zusätzlich
eine in Bereitschaft setzende Schallung
35
40
(214) aufweist, die auf das weitere Torsteucrsignal anspricht, um die Stromlorschaltung (210,
212, 214) in Bereitschaft zu versetzen.
3. Anordnung nach Anspruch 1, dadurch gekennzeichnet, daß zusätzlich eine Löscheinrichtung
(180) vorgesehen ist, die auf den Ausgangsimpuls eines vom Verzögerungssignal gelriggertcn
Multivibrators (181, 183, 185) anspricht, um nachfolgende Verzögerungssignale daran zu hindern,
den Multivibrator (181, 183, 185) zu triggern.
4. Anordnung nach Anspruch I und 3, dadurch
gekennzeichnet, daß die Stromtorschaltung (210, 212, 214) ein die Speichereinrichtung außer Bereitschaft
setzendes Signal zum gleichen Zeitpunkt mit dem Vcrzögerungssignal erzeugt und daß zusätzlich
eine Schaltung (230') vorgesehen ist. die auf das den Speicher außer Bereitschaft setzende
Signal zur Beendigung des Ausgangsimpuises des
Multivibrators anspricht.
5. Anordnung nach Anspruch 1. dadurch »ekennzeichnet,
daß die Speicherschaltunu (193.
195, 200, 205, 206) aus folgenden elektronischen Einrichtungen besteht: einer Speicherschaltung
(195) mit einem ersten und einem zweiten Eingang, wobei der erste Eingang so geschähet ist,
um das drehzahlproportionale Signal zu empfangen; Spannungsteiler(137, 138) zur Ileiabteilung
des drehzahlproportionalcn Signals: einem normalerweise leitenden elektrischen Schaller (!93)
zur Zuführung des herabgcteilten drchzahlproporlionalen
Signals zum zweiten Eingang, wobei der Schalter für das Signal durchlässig ist, und elektronische
Schaltmittcl (200, 205, 206) mit einem Triggereingang, der an diesem zweiten Eingang
geschaltet ist, um das Spcrrsignal zu erzeugen, wenn dem Triggereingang ein zweiter bestimmter
Spannungswert aufgedrückt wird.
6. Anordnung nach Anspruch 3 und 5, dadurch gekennzeichnet, daß die Speicherschaltung (195)
aus einer Kapazität besteht und daß der normalerweise leitende elektrische Schalter aus einem
Transistor (193) besteht, der normalerweise leitend vorgespannt ist und dessen Kollektor-F.mitter-Kreis
so geschallet ist, um das herabgeteilte drehzahlptoportionale Signal an den zweiten
Eingang zu legen, und daß der Transistor (193) durch den Ausgangsimpuls des Multivibrators
(181, 183, 185) in den nichtleitenden Zustand vorspannbar ist.
7. Anordnung nach Anspruch 5, dadurch gekennzeichnet, daß die elektronischen Schaltmittel
(200, 205, 206) zur Erzeugung des Sperrsignals folgende elektronische Bauteile enthalten: einen
Feldeffekttransistor (200), dessen Gate-Elektrode den Triggercingang darstellt; Schaltmittel (201),
die den Feldeffekttransistor (200) derart vorspannen, daß der Feldeffekttransistor ein Ausgangssignal
erzeugt, wenn der zweite bestimmte Spannungsweit dem Triggercingang aufgedrückt wird,
und einen Verstärker (205, 206), der auf das Ausgangssignal
des Feldeffekttransistors anspricht, um das Spcrrsignal zu erzeugen.
8. Anordnung nach Anspruch 7. dadurch gekennzeichnet, daß das Verzögerungssignal und
die zweite bestimmte Spannung gleich sind.
9. Anordnung nach Anspruch 1, dadurch gekennzeichnet,
daß die Einrichtung (33, 45 r) zur
Erzeugung des Verzögerungssignals folgende elektrische
Einrichtungen enthält: eine auf die Impulsfolge des Verzögerungssignals ansprechende Impulszählschaltung
(45 c) zur Urzeugung eines Gleichspannungswertes, der zur Drehgeschwindigkeit
des Rades proportional ist, ein erstes Bauelement (132) zur Verschiebung des Glcichspannungspegels
um einen ersten bestimmten Betrag; ein zweites Bauelement (140) zur Verschiebung
des verschobenen Gleichspannungspegels um einen zweiten bestimmten Betrag, der gleich dem
ersten bestimmten Betrag ist, jedoch entgegengesetzt ist, und weitere elektrische Bauelemente
(135, 137, 138, 141), die an den Ausgang des zweiten Bauelementes (140) eine Vorspannung
legen, die eine Schwellenspannung darstellt, wobei die gesamte Spannung an diesem Ausgang das
Verzögcrungssignal enthält.
10. Anordnung nach Anspruch 9, dadurch gekennzeichnet, daß das erste und zweite Bauelement
(132, 140) zur Spannungsverschiebung aus zwei entgegengesetzt gepolten Dioden besteht.
11. Anordnung nach Anspruch 9, dadurch gekennzeichnet,
daß die folgenden zusätzlichen Schalimittcl vorgesehen sind: ein Entladeschaltkreis
(139, 142, 144, 146); ein auf das drehzahlproportionalc
Signal ansprechende Schaltelement (143) zum Aufladen des Entladeschaltkreises (139, 142, 144, 146), wenn das drehzahlproportionale
Signal sich oberhalb der Schwc'Ienspannung
befindet, und zum Entladen des Enlladcschaltkreises (139, 142, 144, 146), wenn das drehzahlproportionale
Signal nachfolgend unter die Schwellenspannung fällt; elektronische Schaltungselemente
(158, 169), die auf die geladenen und entladenen Zustände des Entladcschaltkreises
(139, 142, 144, 146) ansprechen, um die zweite Vergleichseinrichtung (168, 172) in Bereitschaft
zu setzen, wobei das im Verglcichcr erzeugte Torsteuersignal ausgelöscht wird, wenn die zweite
Vergleichseinrichtung (168, 172) außer Bereitschaft gebracht ist.
12. Anordnung nach Anspruch 11, dadurch gekennzeichnet,
daß die elektronischen Schaltungselemente (158, 169), um die zweite Vergleichseinrichtung
(168, 172) in Bcreitschait zu setzen, folgende elektronische Elemente enthält: einen Transistor
(158), der leitend vorgespannt ist, wenn die Entladeschaltung (139, 142, 144, 146) geladen
und entladen wird; eine die zweite Vergleichseinrichtung (168, 172) shuntende Diode (169), die
rückwärts vorspannbar ist, wenn der Transistor (158) leitend ist.
13. Anordnung nach Anspruch 1, mit den zwischen Hauptzylinder und Radbremszylinder
des überwachten Rades eingeschalteten Steuerventil in Form eines Druckmodulators, dessen
Gehäuse durch eine flexible, leckende Membran in eine erste und zweite Kammer geteilt ist, wobei
die erste Kammer mit einer Nicderdruckquellc ^o
und die zweite Kammer mit einer Quelle höheren Drucks verbindbar ist; weiter die Membran über
eine Stange auf ein Ventil einwirkt, das die Verbindung
Hauptzylindcr-Radbremszylindcr unterbricht und bei weiterer Bewegung der Membran
durch eine Volumenvergrößerung der Druck im Radbremszylinder abgesenkt wird, mit einer auf
die Membran wirkenden Druckfeder, die das Ventil in seiner geöffneten Stellung hält und einem
Magnetventil, das bei Auftreten eines Veizögerungssignals den Zustrom von der Quelle höheren
Drucks zur ersten Kammer freigibt, dadurch gekennzeichnet, daß die beiden Kammern über eine
Kurzschlußleitung (3Sl) und ein zwischengeschaltetes Umgehungsventil (350) beim Auftreten eines
Beschleunigungssignals miteinander verbunden werden, so daß die Membran in ihre Grundstellung
zurückkehrt, auch wenn das Magnetventil (226, 314) geschlossen ist.
14. Anordnung nach Anspruch 13, dadurch gekennzeichnet,
daß das unter Druck befindliche Medium aus Luft unter atmosphärischem Druck besteht und der Niederdruckbehälter (304) eine
Vakuumqucllc darstellt.
15. Anordnung nach Anspruch 1, dadurch gekennzeichnet,
daß jedes Rad des Fahrzeugs durch jeweils eine Anlage überwacht ist.
16. Anordnung nach Anspruch 1, dadurch gekennzeichnet, daß sie aus einem Gabelsteuerkanal
zur abhängigen Steuerung eines ersten und eines zweiten Rades besteht, daß der Gabelsteuerkanal
folgende Zusätze enthält: eine Vorrichtung zur Erzeugung eines ersten drehzahiproporlionalen
Signals, das zur Drehgeschwindigkeit des ersten Rades proportional ist; eine Vorrichtung zur
Erzeugung eines zweiten drehzahlproportionalen Signals, das der Drehgeschwindigkeit des zweiten
Rades proportional ist; eine Einrichtung zum Auswählen eines Führungsrades durch Passierenlassen
nur eines einzigen der ersten und zweiten drchzahlproporticnalen Signale entsprechend einer
bestimmten Charakteristik des ersten und zweiten drehzahlproportionalen Signals.
17. Anordnung nach Anspruch 16, dadurch gekennzeichnet, daß die ersten und zweiten drehzahlproportionalen
Signale aus Gleichspannungen bestehen und die Auswähleinrichtung eines der Signale nach Maßgabe des Gleichspannungswertcs
auswählt.
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
US71267268A | 1968-03-13 | 1968-03-13 |
Publications (2)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
DE1909718A1 DE1909718A1 (de) | 1970-02-12 |
DE1909718B2 true DE1909718B2 (de) | 1976-04-01 |
Family
ID=24863061
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
DE19691909718 Withdrawn DE1909718B2 (de) | 1968-03-13 | 1969-02-26 | Anordnung einer schaltung zum verhindern des radblockierens fuer druckmittelbetaetigte fahrzeugbremsen |
Country Status (6)
Country | Link |
---|---|
US (1) | US3494671A (de) |
DE (1) | DE1909718B2 (de) |
ES (1) | ES364751A1 (de) |
FR (1) | FR2003808A1 (de) |
GB (1) | GB1208843A (de) |
SE (1) | SE340054B (de) |
Cited By (1)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
DE3417389A1 (de) * | 1983-05-16 | 1984-11-29 | Nissan Motor Co., Ltd., Yokohama, Kanagawa | Antiblockier-bremssteuersystem und verfahren zum schuetzen einer fahrzeugbatterie |
Families Citing this family (80)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
US3658389A (en) * | 1968-06-17 | 1972-04-25 | Nippon Denso Co | Safety device in antiskid control system for automobiles |
DE1780062A1 (de) * | 1968-07-27 | 1971-11-25 | Teldix Gmbh | Antiblockierregelsystem mit einer Einrichtung zur Gewinnung der Steuersignale aus einer Tachospannung |
JPS4829678B1 (de) * | 1968-09-06 | 1973-09-12 | ||
US4140353A (en) * | 1968-09-20 | 1979-02-20 | Kelsey-Hayes Company | Skid control system |
FR1584930A (de) * | 1968-10-10 | 1970-01-02 | ||
FR1591432A (de) * | 1968-11-13 | 1970-04-27 | ||
DE1919929A1 (de) * | 1969-04-19 | 1970-11-05 | Bosch Gmbh Robert | Einrichtung zum Erkennen des Schlupfs von Fahrzeugraedern |
DE1813509A1 (de) * | 1968-12-09 | 1970-07-09 | Bosch Gmbh Robert | Einrichtung zum Erkennen des Schlupfs von Fahrzeugraedern |
GB1248788A (en) * | 1968-12-13 | 1971-10-06 | Mullard Ltd | Improvements in or relating to anti-lock brake systems |
GB1254802A (en) * | 1969-01-09 | 1971-11-24 | Automotive Prod Co Ltd | Improvements in and relating to anti-skid systems and apparatus for vehicles |
US3598453A (en) * | 1969-02-07 | 1971-08-10 | Kelsey Hayes Co | Grade-compensated accelerometer in an antiskid system |
US3614172A (en) * | 1969-02-27 | 1971-10-19 | Kelsey Hayes Co | Skid control system |
US4353601A (en) * | 1969-06-30 | 1982-10-12 | Texas Instruments Incorporated | Vehicle skid control |
US3656816A (en) * | 1969-07-09 | 1972-04-18 | Itt | Braking system with deceleration derivative control |
DE1937123A1 (de) * | 1969-07-22 | 1971-02-18 | Daimler Benz Ag | Bremskraftregelung fuer Fahrzeuge,insbesondere Kraftfahrzeuge |
US3614174A (en) * | 1969-07-22 | 1971-10-19 | Boeing Co | Antiskid control system |
DE1938977A1 (de) * | 1969-07-31 | 1971-02-18 | Bosch Gmbh Robert | Einrichtung zum Erkennen des Schlupfs von Fahrzeugkoerpern |
BE755164A (de) * | 1969-08-22 | 1971-02-22 | Philips Nv | |
US3897114A (en) * | 1969-09-03 | 1975-07-29 | Kelsey Hayes Co | Skid control system |
US3612620A (en) * | 1969-09-22 | 1971-10-12 | Kelsey Hayes Co | Skid control system |
US3647267A (en) * | 1969-11-12 | 1972-03-07 | Kelsey Hayes Co | Skid control system |
GB1301170A (en) * | 1969-12-06 | 1972-12-29 | Nippon Denso Co | Anti-skid braking device for vehicles |
US3640589A (en) * | 1969-12-30 | 1972-02-08 | Nippon Denso Co | Automatic antiskid braking system |
US3650574A (en) * | 1969-12-31 | 1972-03-21 | Aisin Seiki | Automotive antiskid device with safety apparatus |
US3694039A (en) * | 1969-12-31 | 1972-09-26 | Tsuneo Kawabe | Safety mechanism for brake holder of automotive hydraulic brake system |
US3659906A (en) * | 1970-02-18 | 1972-05-02 | Gen Motors Corp | Wheel lock control system and method having high and low mode selection |
US3640588A (en) * | 1970-03-03 | 1972-02-08 | Bendix Corp | Means for delaying effective control of vehicle braking by an adaptive braking system until certain wheel velocity and deceleration conditions have been satisfied |
DE2019645C2 (de) * | 1970-04-23 | 1983-12-29 | Robert Bosch Gmbh, 7000 Stuttgart | Antiblockierregelsystem für die Bremsen eines Fahrzeugs |
US3659904A (en) * | 1970-06-23 | 1972-05-02 | Fred C Stevens | Non-skid braking system for vehicles |
US3697139A (en) * | 1970-07-08 | 1972-10-10 | Bendix Corp | Skid control system maximum cyclic limiter |
US3850480A (en) * | 1970-08-03 | 1974-11-26 | Kelsey Hayes Co | Proportional skid control system |
GB1348134A (en) * | 1970-09-09 | 1974-03-13 | Girling Ltd | Frequency detecting means |
US3877755A (en) * | 1970-09-15 | 1975-04-15 | Bendix Corp | Latching gate for adaptive braking system |
CA966207A (en) * | 1970-09-15 | 1975-04-15 | Ralph W. Carp | Latching gate for adaptive braking system |
CA966208A (en) * | 1970-09-16 | 1975-04-15 | Donald W. Howard | Adaptive braking torque balance control |
US3677609A (en) * | 1970-09-25 | 1972-07-18 | Bendix Corp | Adaptive control for fluid pressure braking system |
US3711163A (en) * | 1970-09-30 | 1973-01-16 | Goodyear Tire & Rubber | Automatic braking system |
DE2049262B2 (de) * | 1970-10-07 | 1976-10-07 | Alfred Teves Gmbh, 6000 Frankfurt | Vorrichtung zum verhueten des durchdrehens der angetriebenen raeder eines kraftfahrzeuges |
DE2056621A1 (de) * | 1970-11-18 | 1972-06-08 | Bosch Gmbh Robert | Steuerschaltung für eine Blockierschutzvorrichtung |
US3734572A (en) * | 1970-12-07 | 1973-05-22 | Bendix Corp | Adaptive braking control system using peak wheel deceleration detector and initial high slip |
DE2063944C3 (de) * | 1970-12-28 | 1982-03-11 | Teldix Gmbh, 6900 Heidelberg | Schaltungsanordnung einer blockiergeschützten Fahrzeugbremsanlage |
JPS5131354B1 (de) * | 1970-12-30 | 1976-09-06 | ||
JPS5136152Y1 (de) * | 1970-12-30 | 1976-09-04 | ||
DE2102131B2 (de) * | 1971-01-18 | 1976-10-28 | Alfred Teves Gmbh, 6000 Frankfurt | Schaltanordnung fuer eine blockiergeschuetzte kraftfahrzeugbremsanlage |
US3727992A (en) * | 1971-03-15 | 1973-04-17 | Gen Motors Corp | Anti-lock brake control system |
US3680923A (en) * | 1971-03-15 | 1972-08-01 | Gen Motors Corp | Anti-lock brake control with sensor monitoring circuit |
US3767270A (en) * | 1971-03-17 | 1973-10-23 | Eaton Corp | Skid control system |
IT955490B (it) * | 1971-06-07 | 1973-09-29 | Teldix Gmbh | Sistema di regolazione anti bloc caggio per veicoli |
FR2141597B1 (de) * | 1971-06-18 | 1974-03-08 | Dba | |
FR2141596B1 (de) * | 1971-06-18 | 1974-03-08 | Dba | |
US3764182A (en) * | 1971-06-23 | 1973-10-09 | Philco Ford Corp | Automotive anti-skid braking |
JPS4840691U (de) * | 1971-09-16 | 1973-05-23 | ||
DE2146825C2 (de) * | 1971-09-18 | 1982-11-11 | Robert Bosch Gmbh, 7000 Stuttgart | Antiblockier-Regelanordnung für druckmittelbetätigte Fahrzeugbremsen |
US3833268A (en) * | 1972-03-10 | 1974-09-03 | Wagner Electric Corp | Wheel slip control system for automotive vehicles and the like |
US3827760A (en) * | 1972-01-17 | 1974-08-06 | Wagner Electric Corp | Wheel slip control system for automotive vehicles and the like |
BE791966A (fr) * | 1971-12-13 | 1973-03-16 | Citroen Sa | Dispositif de commande du freinage d'un vehicule |
US3747991A (en) * | 1972-03-15 | 1973-07-24 | Bendix Corp | Pneumatic variable orifice for adaptive braking |
US3854779A (en) * | 1972-05-01 | 1974-12-17 | Philips Corp | Anti-lock vehicle brake systems |
FR2190645B1 (de) * | 1972-06-27 | 1978-02-10 | Texas Instruments Inc | |
US3982793A (en) * | 1972-06-27 | 1976-09-28 | Texas Instruments Incorporated | Vehicle skid control system |
DE2331484A1 (de) * | 1972-06-27 | 1974-01-10 | Texas Instruments Inc | Bremsregelsystem |
US3790227A (en) * | 1972-06-30 | 1974-02-05 | North American Rockwell | Brake control system |
GB1443514A (en) * | 1972-07-18 | 1976-07-21 | Girling Ltd | Wheel slip or spin control systems |
IT995204B (it) * | 1972-10-02 | 1975-11-10 | Teldix Gmbh | Sistema di regolazione dell anti bloccaggio |
JPS577940B2 (de) * | 1973-02-09 | 1982-02-13 | ||
DE2333125A1 (de) * | 1973-06-29 | 1975-01-23 | Wabco Westinghouse Gmbh | Blockierschutzregelsystem fuer druckmittelbetaetigte fahrzeugbremsen |
US3944289A (en) * | 1974-03-25 | 1976-03-16 | Texas Instruments Incorporated | Skid control system |
US3929382A (en) * | 1974-05-10 | 1975-12-30 | Eaton Corp | Skid control system |
IT1032534B (it) * | 1974-09-17 | 1979-06-20 | Fiat Spa | Dispositivo per la frenatura antislittamento di un veicolo |
DE2658553A1 (de) * | 1976-12-23 | 1978-06-29 | Knorr Bremse Gmbh | Blockierschutzvorrichtung fuer fahrzeuge, insbesondere schienenfahrzeuge |
DE2901740A1 (de) * | 1978-01-18 | 1979-07-19 | Honda Motor Co Ltd | Antiblockierverfahren fuer fahrzeugraeder |
DE3202001A1 (de) * | 1981-01-23 | 1982-08-12 | Lucas Industries Ltd., Birmingham, West Midlands | Hydraulische bremsanlage mit blockierschutzeinrichtung fuer fahrzeuge |
JPS58450A (ja) * | 1981-06-25 | 1983-01-05 | Honda Motor Co Ltd | アンチロツク制動装置 |
JPS59199351A (ja) * | 1983-04-23 | 1984-11-12 | Nissan Motor Co Ltd | アンチスキツド制御装置 |
GB8511068D0 (en) * | 1985-05-01 | 1985-06-12 | Automotive Prod Plc | Vehicle antilock braking systems |
US4653816A (en) * | 1985-10-15 | 1987-03-31 | General Motors Corporation | Anti-lock brake control system |
DE3618305A1 (de) * | 1986-05-30 | 1987-12-03 | Bosch Gmbh Robert | Antiblockierregelsystem |
JP2564816B2 (ja) * | 1987-03-11 | 1996-12-18 | トヨタ自動車株式会社 | 自動車の駆動輪ブレ−キ制御装置 |
US4824184A (en) * | 1987-12-11 | 1989-04-25 | General Motors Corporation | Antiblock brake controller with brake mode filter |
US4881784A (en) * | 1989-02-03 | 1989-11-21 | General Motors Corporation | ABS pressure apply algorithm |
Family Cites Families (4)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
NL292055A (de) * | 1962-04-27 | 1900-01-01 | ||
NL294084A (de) * | 1962-06-15 | |||
US3362757A (en) * | 1964-06-16 | 1968-01-09 | Hispano Suiza Sa | Computer controlled wheel braking system |
US3398995A (en) * | 1966-10-10 | 1968-08-27 | Westinghouse Freins & Signaux | Anti-skid control system for railway vehicles |
-
1968
- 1968-03-13 US US712672A patent/US3494671A/en not_active Expired - Lifetime
-
1969
- 1969-02-19 GB GB8942/69A patent/GB1208843A/en not_active Expired
- 1969-02-26 DE DE19691909718 patent/DE1909718B2/de not_active Withdrawn
- 1969-03-13 SE SE03488/69A patent/SE340054B/xx unknown
- 1969-03-13 ES ES364751A patent/ES364751A1/es not_active Expired
- 1969-03-13 FR FR6907099A patent/FR2003808A1/fr active Pending
Cited By (1)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
DE3417389A1 (de) * | 1983-05-16 | 1984-11-29 | Nissan Motor Co., Ltd., Yokohama, Kanagawa | Antiblockier-bremssteuersystem und verfahren zum schuetzen einer fahrzeugbatterie |
Also Published As
Publication number | Publication date |
---|---|
US3494671A (en) | 1970-02-10 |
DE1909718A1 (de) | 1970-02-12 |
FR2003808A1 (de) | 1969-11-14 |
GB1208843A (en) | 1970-10-14 |
SE340054B (de) | 1971-11-01 |
ES364751A1 (es) | 1971-01-01 |
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