RU2014132587A - Способ получения мезофазного пека путем гидрогенизации высокотемпературной каменноугольной смолы - Google Patents

Способ получения мезофазного пека путем гидрогенизации высокотемпературной каменноугольной смолы Download PDF

Info

Publication number
RU2014132587A
RU2014132587A RU2014132587A RU2014132587A RU2014132587A RU 2014132587 A RU2014132587 A RU 2014132587A RU 2014132587 A RU2014132587 A RU 2014132587A RU 2014132587 A RU2014132587 A RU 2014132587A RU 2014132587 A RU2014132587 A RU 2014132587A
Authority
RU
Russia
Prior art keywords
stage
hydrogenated
weight
solvent
coal tar
Prior art date
Application number
RU2014132587A
Other languages
English (en)
Other versions
RU2598452C2 (ru
Inventor
Хонгмей ЖАО
Джишан КИУ
Кам Шинг Филип СИУ
Баоминг ЛИ
Джунде Стив ЛУ
Нан КСЯО
Original Assignee
ЭКО Энвайронментал Энерджи Ресёч Иститьют Лимитед
Далиан Юнивёрсити оф Текнолоджи
Priority date (The priority date is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the date listed.)
Filing date
Publication date
Application filed by ЭКО Энвайронментал Энерджи Ресёч Иститьют Лимитед, Далиан Юнивёрсити оф Текнолоджи filed Critical ЭКО Энвайронментал Энерджи Ресёч Иститьют Лимитед
Publication of RU2014132587A publication Critical patent/RU2014132587A/ru
Application granted granted Critical
Publication of RU2598452C2 publication Critical patent/RU2598452C2/ru

Links

Classifications

    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C10—PETROLEUM, GAS OR COKE INDUSTRIES; TECHNICAL GASES CONTAINING CARBON MONOXIDE; FUELS; LUBRICANTS; PEAT
    • C10C—WORKING-UP PITCH, ASPHALT, BITUMEN, TAR; PYROLIGNEOUS ACID
    • C10C3/00—Working-up pitch, asphalt, bitumen
    • C10C3/002—Working-up pitch, asphalt, bitumen by thermal means
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C10—PETROLEUM, GAS OR COKE INDUSTRIES; TECHNICAL GASES CONTAINING CARBON MONOXIDE; FUELS; LUBRICANTS; PEAT
    • C10C—WORKING-UP PITCH, ASPHALT, BITUMEN, TAR; PYROLIGNEOUS ACID
    • C10C1/00—Working-up tar
    • C10C1/005—Working-up tar by mixing two or more coaltar fractions
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C10—PETROLEUM, GAS OR COKE INDUSTRIES; TECHNICAL GASES CONTAINING CARBON MONOXIDE; FUELS; LUBRICANTS; PEAT
    • C10C—WORKING-UP PITCH, ASPHALT, BITUMEN, TAR; PYROLIGNEOUS ACID
    • C10C1/00—Working-up tar
    • C10C1/04—Working-up tar by distillation
    • C10C1/16—Winning of pitch
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C10—PETROLEUM, GAS OR COKE INDUSTRIES; TECHNICAL GASES CONTAINING CARBON MONOXIDE; FUELS; LUBRICANTS; PEAT
    • C10C—WORKING-UP PITCH, ASPHALT, BITUMEN, TAR; PYROLIGNEOUS ACID
    • C10C1/00—Working-up tar
    • C10C1/18—Working-up tar by extraction with selective solvents
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C10—PETROLEUM, GAS OR COKE INDUSTRIES; TECHNICAL GASES CONTAINING CARBON MONOXIDE; FUELS; LUBRICANTS; PEAT
    • C10C—WORKING-UP PITCH, ASPHALT, BITUMEN, TAR; PYROLIGNEOUS ACID
    • C10C1/00—Working-up tar
    • C10C1/19—Working-up tar by thermal treatment not involving distillation
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C10—PETROLEUM, GAS OR COKE INDUSTRIES; TECHNICAL GASES CONTAINING CARBON MONOXIDE; FUELS; LUBRICANTS; PEAT
    • C10C—WORKING-UP PITCH, ASPHALT, BITUMEN, TAR; PYROLIGNEOUS ACID
    • C10C1/00—Working-up tar
    • C10C1/20—Refining by chemical means inorganic or organic compounds
    • C10C1/205—Refining by chemical means inorganic or organic compounds refining in the presence of hydrogen
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C10—PETROLEUM, GAS OR COKE INDUSTRIES; TECHNICAL GASES CONTAINING CARBON MONOXIDE; FUELS; LUBRICANTS; PEAT
    • C10C—WORKING-UP PITCH, ASPHALT, BITUMEN, TAR; PYROLIGNEOUS ACID
    • C10C3/00—Working-up pitch, asphalt, bitumen
    • C10C3/06—Working-up pitch, asphalt, bitumen by distillation
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C10—PETROLEUM, GAS OR COKE INDUSTRIES; TECHNICAL GASES CONTAINING CARBON MONOXIDE; FUELS; LUBRICANTS; PEAT
    • C10G—CRACKING HYDROCARBON OILS; PRODUCTION OF LIQUID HYDROCARBON MIXTURES, e.g. BY DESTRUCTIVE HYDROGENATION, OLIGOMERISATION, POLYMERISATION; RECOVERY OF HYDROCARBON OILS FROM OIL-SHALE, OIL-SAND, OR GASES; REFINING MIXTURES MAINLY CONSISTING OF HYDROCARBONS; REFORMING OF NAPHTHA; MINERAL WAXES
    • C10G1/00—Production of liquid hydrocarbon mixtures from oil-shale, oil-sand, or non-melting solid carbonaceous or similar materials, e.g. wood, coal
    • C10G1/002—Production of liquid hydrocarbon mixtures from oil-shale, oil-sand, or non-melting solid carbonaceous or similar materials, e.g. wood, coal in combination with oil conversion- or refining processes
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C10—PETROLEUM, GAS OR COKE INDUSTRIES; TECHNICAL GASES CONTAINING CARBON MONOXIDE; FUELS; LUBRICANTS; PEAT
    • C10G—CRACKING HYDROCARBON OILS; PRODUCTION OF LIQUID HYDROCARBON MIXTURES, e.g. BY DESTRUCTIVE HYDROGENATION, OLIGOMERISATION, POLYMERISATION; RECOVERY OF HYDROCARBON OILS FROM OIL-SHALE, OIL-SAND, OR GASES; REFINING MIXTURES MAINLY CONSISTING OF HYDROCARBONS; REFORMING OF NAPHTHA; MINERAL WAXES
    • C10G1/00—Production of liquid hydrocarbon mixtures from oil-shale, oil-sand, or non-melting solid carbonaceous or similar materials, e.g. wood, coal
    • C10G1/06—Production of liquid hydrocarbon mixtures from oil-shale, oil-sand, or non-melting solid carbonaceous or similar materials, e.g. wood, coal by destructive hydrogenation
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C10—PETROLEUM, GAS OR COKE INDUSTRIES; TECHNICAL GASES CONTAINING CARBON MONOXIDE; FUELS; LUBRICANTS; PEAT
    • C10G—CRACKING HYDROCARBON OILS; PRODUCTION OF LIQUID HYDROCARBON MIXTURES, e.g. BY DESTRUCTIVE HYDROGENATION, OLIGOMERISATION, POLYMERISATION; RECOVERY OF HYDROCARBON OILS FROM OIL-SHALE, OIL-SAND, OR GASES; REFINING MIXTURES MAINLY CONSISTING OF HYDROCARBONS; REFORMING OF NAPHTHA; MINERAL WAXES
    • C10G3/00—Production of liquid hydrocarbon mixtures from oxygen-containing organic materials, e.g. fatty oils, fatty acids
    • C10G3/50—Production of liquid hydrocarbon mixtures from oxygen-containing organic materials, e.g. fatty oils, fatty acids in the presence of hydrogen, hydrogen donors or hydrogen generating compounds
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C10—PETROLEUM, GAS OR COKE INDUSTRIES; TECHNICAL GASES CONTAINING CARBON MONOXIDE; FUELS; LUBRICANTS; PEAT
    • C10G—CRACKING HYDROCARBON OILS; PRODUCTION OF LIQUID HYDROCARBON MIXTURES, e.g. BY DESTRUCTIVE HYDROGENATION, OLIGOMERISATION, POLYMERISATION; RECOVERY OF HYDROCARBON OILS FROM OIL-SHALE, OIL-SAND, OR GASES; REFINING MIXTURES MAINLY CONSISTING OF HYDROCARBONS; REFORMING OF NAPHTHA; MINERAL WAXES
    • C10G31/00—Refining of hydrocarbon oils, in the absence of hydrogen, by methods not otherwise provided for
    • C10G31/10—Refining of hydrocarbon oils, in the absence of hydrogen, by methods not otherwise provided for with the aid of centrifugal force
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C10—PETROLEUM, GAS OR COKE INDUSTRIES; TECHNICAL GASES CONTAINING CARBON MONOXIDE; FUELS; LUBRICANTS; PEAT
    • C10G—CRACKING HYDROCARBON OILS; PRODUCTION OF LIQUID HYDROCARBON MIXTURES, e.g. BY DESTRUCTIVE HYDROGENATION, OLIGOMERISATION, POLYMERISATION; RECOVERY OF HYDROCARBON OILS FROM OIL-SHALE, OIL-SAND, OR GASES; REFINING MIXTURES MAINLY CONSISTING OF HYDROCARBONS; REFORMING OF NAPHTHA; MINERAL WAXES
    • C10G50/00—Production of liquid hydrocarbon mixtures from lower carbon number hydrocarbons, e.g. by oligomerisation
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C10—PETROLEUM, GAS OR COKE INDUSTRIES; TECHNICAL GASES CONTAINING CARBON MONOXIDE; FUELS; LUBRICANTS; PEAT
    • C10G—CRACKING HYDROCARBON OILS; PRODUCTION OF LIQUID HYDROCARBON MIXTURES, e.g. BY DESTRUCTIVE HYDROGENATION, OLIGOMERISATION, POLYMERISATION; RECOVERY OF HYDROCARBON OILS FROM OIL-SHALE, OIL-SAND, OR GASES; REFINING MIXTURES MAINLY CONSISTING OF HYDROCARBONS; REFORMING OF NAPHTHA; MINERAL WAXES
    • C10G67/00—Treatment of hydrocarbon oils by at least one hydrotreatment process and at least one process for refining in the absence of hydrogen only
    • C10G67/02—Treatment of hydrocarbon oils by at least one hydrotreatment process and at least one process for refining in the absence of hydrogen only plural serial stages only
    • C10G67/04—Treatment of hydrocarbon oils by at least one hydrotreatment process and at least one process for refining in the absence of hydrogen only plural serial stages only including solvent extraction as the refining step in the absence of hydrogen
    • Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
    • Y02—TECHNOLOGIES OR APPLICATIONS FOR MITIGATION OR ADAPTATION AGAINST CLIMATE CHANGE
    • Y02P—CLIMATE CHANGE MITIGATION TECHNOLOGIES IN THE PRODUCTION OR PROCESSING OF GOODS
    • Y02P30/00—Technologies relating to oil refining and petrochemical industry
    • Y02P30/20—Technologies relating to oil refining and petrochemical industry using bio-feedstock

Landscapes

  • Chemical & Material Sciences (AREA)
  • Oil, Petroleum & Natural Gas (AREA)
  • Engineering & Computer Science (AREA)
  • Organic Chemistry (AREA)
  • General Chemical & Material Sciences (AREA)
  • Chemical Kinetics & Catalysis (AREA)
  • Materials Engineering (AREA)
  • Civil Engineering (AREA)
  • Structural Engineering (AREA)
  • Physics & Mathematics (AREA)
  • Thermal Sciences (AREA)
  • Life Sciences & Earth Sciences (AREA)
  • Wood Science & Technology (AREA)
  • Production Of Liquid Hydrocarbon Mixture For Refining Petroleum (AREA)
  • Working-Up Tar And Pitch (AREA)
  • Carbon And Carbon Compounds (AREA)
  • Catalysts (AREA)

Abstract

1. Способ получения мезофазного пека из высокотемпературной каменноугольной смолы, включающий:(1) удаление солей и нерастворимой в хинолине фракции из высокотемпературной каменноугольной смолы с целью получения крекинг-остатка,(2) получение гидрогенизируемого исходного сырья из крекинг-остатка любым из следующих двух методов, включающих:(2а) использование крекинг-остатка в качестве гидрогенизируемого исходного сырья или(2б) предварительную дистилляцию крекинг-остатка с целью получения остатка с температурой кипения выше 230°C и смешивание остатка с композитным маслом с целью получения гидрогенизируемого исходного сырья, при этом композитное масло содержит один или несколько компонентов, выбранных из группы, включающей фракцию дистилляции каменноугольной смолы и гидрогенизируемый продукт фракций дистилляции каменноугольной смолы,каталитическую гидроочистку гидрогенизируемого исходного сырья с целью получения гидроочищенного масла,(3) дистилляцию гидроочищенного масла с целью получения гидрогенизированного пека,(4) термическую полимеризацию гидрогенизированного пека с целью получения мезофазного пека.2. Способ по п. 1, в котором стадия (1) включает:стадию (1а) удаления солей, включающую смешивание деионизированной воды и ароматического растворителя с высокотемпературной каменноугольной смолой и их центрифугирование с целью удаления промывной воды и получения обессоленной высокотемпературной каменноугольной смолы с ароматическим растворителем; при этом ароматический растворитель содержит один или несколько компонентов, выбранных из группы, включающей бензол, толуол, ксилол, фракцию дистилляции каменноугольн

Claims (37)

1. Способ получения мезофазного пека из высокотемпературной каменноугольной смолы, включающий:
(1) удаление солей и нерастворимой в хинолине фракции из высокотемпературной каменноугольной смолы с целью получения крекинг-остатка,
(2) получение гидрогенизируемого исходного сырья из крекинг-остатка любым из следующих двух методов, включающих:
(2а) использование крекинг-остатка в качестве гидрогенизируемого исходного сырья или
(2б) предварительную дистилляцию крекинг-остатка с целью получения остатка с температурой кипения выше 230°C и смешивание остатка с композитным маслом с целью получения гидрогенизируемого исходного сырья, при этом композитное масло содержит один или несколько компонентов, выбранных из группы, включающей фракцию дистилляции каменноугольной смолы и гидрогенизируемый продукт фракций дистилляции каменноугольной смолы,
каталитическую гидроочистку гидрогенизируемого исходного сырья с целью получения гидроочищенного масла,
(3) дистилляцию гидроочищенного масла с целью получения гидрогенизированного пека,
(4) термическую полимеризацию гидрогенизированного пека с целью получения мезофазного пека.
2. Способ по п. 1, в котором стадия (1) включает:
стадию (1а) удаления солей, включающую смешивание деионизированной воды и ароматического растворителя с высокотемпературной каменноугольной смолой и их центрифугирование с целью удаления промывной воды и получения обессоленной высокотемпературной каменноугольной смолы с ароматическим растворителем; при этом ароматический растворитель содержит один или несколько компонентов, выбранных из группы, включающей бензол, толуол, ксилол, фракцию дистилляции каменноугольной смолы и продукт гидрогенизации фракций дистилляции каменноугольной смолы.
3. Способ по п. 2, в котором на стадии (1а) удаления солей соотношение объемов высокотемпературной каменноугольной смолы и ароматического растворителя составляет 1:0,2-2, соотношение объемов деионизированной воды и высокотемпературной каменноугольной смолы составляет 0,5-3, и используют деионизированную воду для промывания 1-3 раза высокотемпературной каменноугольной смолы.
4. Способ по п. 3, в котором соотношение объемов высокотемпературной каменноугольной смолы и ароматического растворителя составляет 1:0,2-0,8.
5. Способ по п. 2 или 3, в котором стадия (1) включает:
стадию (1б) удаления нерастворимой в хинолине фракции, включающую добавление алифатического растворителя и необязательного ароматического растворителя в обессоленную высокотемпературную каменноугольную смолу с ароматическим растворителем с последующим центрифугированием или осаждением с целью удаления нерастворимой в хинолине фракции; при этом алифатический растворитель содержит алифатические соединения C4-C16; конечное соотношение объемов высокотемпературной каменноугольной смолы, ароматического растворителя и алифатического растворителя составляет 1:0,2-2:0,2-1.
6. Способ по п. 5, в котором конечное соотношение ароматического растворителя и алифатического растворителя составляет 1:0,3-0,8:0,3-0,8.
7. Способ по п. 5, в котором алифатическим растворителем является н-октан или н-гептан.
8. Способ по п. 1, в котором предварительная дистилляция на стадии (2б) включает стадию возврата алифатического растворителя в повторный цикл.
9. Способ по п. 1, в котором предварительная дистилляция на стадии (2б) включает стадию получения по меньшей мере одного из следующего: БТК-фракции, фенольного масла и нафталинового масла.
10. Способ по п. 1, в котором стадия (2) дополнительно включает стадию фильтрации частиц размером более 10 мкм перед каталитической гидроочисткой.
11. Способ по п. 1, в котором на стадии (2) проводят каталитическую гидроочистку в условиях полного давления 12,0-20,0 МПа, средней температуры реакции 320-400°C, часовой объемной скорости жидкости 0,5-2,0 час-1 и соотношения водорода и масла 600:1-1500:1.
12. Способ по п. 11, в котором на стадии (2) проводят каталитическую гидроочистку в условиях полного давления 14,0-18,0 МПа, средней температуры реакции 340-390°C, часовой объемной скорости жидкости 0,8-1,2 час-1 и соотношения водорода и масла 800:1-1200:1.
13. Способ по п. 11, в котором каталитическую гидроочистку на стадии (2) проводят в присутствии следующего катализатора:
катализатора А гидроочистки с использованием окиси алюминия или алюмосиликата в качестве носителя с удельной поверхностью 120-300 м2/г, объемом пор 0,4-1,4 мл/г, диаметром пор 8-20 нм и содержанием кислот на поверхности 0,05-0,1 ммоль/г и Mo или W из 6-й B группы и Co или Ni из 8-й группы в качестве металлических активных составляющих, при этом содержание металлов 6-й B группы в окиси составляет 15-45 вес. %, а содержание металлов 8-й группы в окиси составляет 1,5-5 вес. % в пересчете на общий вес катализатора A гидроочистки.
14. Способ по п. 11, в котором каталитическую гидроочистку на стадии (2) проводят в присутствии следующих двух катализаторов:
катализатора А гидроочистки с использованием окиси алюминия или кремнийсодержащей окиси алюминия в качестве носителя с удельной поверхностью 120-300 м2/г, объемом пор 0,4-1,4 мл/г, диаметром пор 8-20 нм, содержанием кислот на поверхности 0,05-0,1 ммоль/г и Mo или W из 6-й B группы и Co или Ni из 8-й группы в качестве металлических активных составляющих, при этом содержание металлов 6-й B группы в окиси составляет 15-45 вес. %, а содержание металлов 8-й группы в окиси составляет 1,5-5 вес. % в пересчете на общий вес катализатора A гидроочистки;
катализатора В гидроочистки с использованием окиси алюминия или кремнийсодержащей окиси алюминия в качестве носителя с удельной поверхностью 120-300 м2/г, объемом пор 0,4-1,2 мл/г, диаметром пор 7-15 нм и Mo и W из 6-й B группы и Co или Ni из 8-й группы в качестве металлических активных составляющих, при этом содержание металлов 6-й B группы в окиси составляет 10-22 вес. %, а содержание металлов 8-й группы в окиси составляет 2-5 вес. % в пересчете на общий вес катализатора B гидроочистки.
15. Способ по п. 11, в котором на стадии (2) подвергают гидрогенизируемое исходное сырье каталитической гидроочистке после прохождения через защитный катализатор и катализатор деметаллизации, при этом в катализаторе деметаллизации используется окись алюминия в качестве носителя с объемом пор 0,5-1,5 мл/г, удельной поверхностью 180-350 м2/г, диаметром пор 10-50 нм и содержится 7-20 вес. % окиси молибдена и 2-5 вес. % окиси никеля в пересчете на общий вес катализатор деметаллизации.
16. Способ по п. 1, в котором дистилляция на стадии (3) включает стадию получения гидрогенизированного растворителя с высокой температурой кипения в интервале 300-360°C и гидрогенизированной фракции дистилляции с интервалом температур кипения 80-300°C.
17. Способ по п. 16, в котором стадия (1) включает:
стадию (1а) удаления солей, включающую смешивание деионизированной воды и ароматического растворителя с высокотемпературной каменноугольной смолой и их центрифугирование с целью удаления промывной воды и получения обессоленной высокотемпературной каменноугольной смолы с ароматическим растворителем, при этом ароматическим растворителем является гидрогенизированный растворитель с высокой температурой кипения.
18. Способ по п. 16, в котором стадия (1) включает:
стадию (1б) удаления нерастворимой в хинолине фракции, включающую добавление алифатического растворителя и необязательного ароматического растворителя в обессоленную высокотемпературную каменноугольную смолу с ароматическим растворителем, их смешивание и центрифугирование или их выдерживание с целью осаждения и удаления нерастворимой в хинолине фракции, при этом алифатический растворитель содержит алифатические соединения С4-С16, ароматическим растворителем является гидрогенизированный растворитель с высокой температурой кипения, и конечное соотношение объемов высокотемпературной каменноугольной смолы, ароматического растворителя и алифатического растворителя составляет 1:0,3-0,8:0,3-0,8.
19. Способ по п. 18, в котором конечное соотношение объемов высокотемпературной каменноугольной смолы, ароматического растворителя и алифатического растворителя составляет 1:0,5-0,8:0,5-0,8.
20. Способ по п. 16, в котором композитное масло на стадии (2б) содержит гидрогенизированный растворитель с высокой температурой кипения и гидрогенизированные фракции дистилляции.
21. Способ по п. 16, в котором композитное масло на стадии (2б) содержит гидрогенизированный растворитель с высокой температурой кипения, БТК-фракцию, скрубберное масло и гидрогенизированные фракции дистилляции.
22. Способ по п. 21, в котором соотношение объемов БТК-фракции или скрубберного масла, гидрогенизированного растворителя с высокой температурой кипения, гидрогенизированных фракций дистилляции и остатков составляет 0,2-1:0-1:0-1:1.
23. Способ по п. 22, в котором соотношение объемов БТК-фракции или скрубберного масла, гидрогенизированного растворителя с высокой температурой кипения, гидрогенизированных фракций дистилляции и остатков составляет 0,2-0,4:0-0,5:0-0,5:1.
24. Способ по п. 16, в котором термическая полимеризация на стадии (4) включает стадию получения масла мгновенного испарения.
25. Способ по п. 24, дополнительно включающий:
стадию (5) каталитического гидрокрекинга гидрогенизированного растворителя с высокой температурой кипения и масла мгновенного испарения после их смешивания с целью получения продукта гидрокрекинга.
26. Способ по п. 25, в котором каталитический гидрокрекинг проводится в условиях полного давления 12,0-20,0 МПа, средней температуры реакции 340-420°C, часовой объемной скорости жидкости 0,5-2,0 час-1 и соотношения водорода и масла 600:1-1500:1.
27. Способ по п. 26, в котором каталитический гидрокрекинг проводится в условиях полного давления 14,0-18,0 МПа, средней температуры реакции 350-390°C, часовой объемной скорости жидкости 0,8-1,5 час-1 и соотношения водорода и масла 800:1-1200:1.
28. Способ по п. 25, в котором каталитический гидрокрекинг проводится в присутствии следующего катализатора:
катализатора гидрокрекинга с использованием окиси алюминия, аморфного алюмосиликата и микропористого и мезопористого молекулярного сита в качестве носителя, при этом содержание мезопористого молекулярного сита составляет 10-15 вес. %, содержание микропористого молекулярного сита составляет 5-10 вес. %, содержание аморфного алюмосиликата составляет 15-40 вес. %, содержание окиси алюминия составляет 35-70 вес. % в пересчете на общий вес катализатора гидрокрекинга, удельная поверхность составляет 150-350 м2/г, объем пор составляет 0,1-1,0 мл/г, и катализатор содержит 10-35 вес. % MoO3 и/или WO3 и 2-5 вес. % NiO и/или CoO.
29. Способ по п. 25, в котором каталитический гидрокрекинг проводится в присутствии следующих двух катализаторов:
катализатора гидрокрекинга с использованием окиси алюминия, аморфного алюмосиликата и микропористого и мезопористого молекулярного сита в качестве носителя; при этом содержание мезопористого молекулярного сита составляет 10-15 вес. %, содержание микропористого молекулярного сита составляет 5-10 вес. %, содержание аморфного алюмосиликата составляет 15-40 вес. %, содержание окиси алюминия составляет 35-70 вес. % в пересчете на общий вес катализатора гидрокрекинга, удельная поверхность составляет 150-350 м2/г, объем пор составляет 0,1-1,0 мл/г, и катализатор содержит 10-35 вес. % MoO3 и/или WO3 и 2-5 вес. % NiO и/или CoO;
катализатора В гидроочистки с использованием окиси алюминия или окиси алюминия на основе кремния в качестве носителя с удельной поверхностью 120-300 м2/г, объемом пор 0,4-1,2 мл/г, диаметром пор 7-15 нм и Mo или W из 6-й B группы и Co или Ni из 8-й группы в качестве металлических активных составляющих; при этом содержание металлов 6-й B группы в окиси составляет 10-22 вес. %, а содержание металлов 8-й группы в окиси составляет 2-5 вес. % в пересчете на общий вес катализатора В гидроочистки.
30. Способ по п. 25, в котором дистилляцию проводят после смешивания гидроочищенного масла с продуктом гидрокрекинга при соотношении объемов 1:0,2-0,5 на стадии (3).
31. Способ по п. 25, в котором стадия (3) дополнительно включает стадию фильтрации с целью удаления частиц размером более 10 мкм перед дистилляцией.
32. Способ по п. 1, в котором стадия (3) включает стадию получения лигроина, компонента смешения бензина и компонента смешения дизельного топлива.
33. Способ по п. 1, в котором термическую полимеризацию на стадии (4) проводят в течение 180-1200 минут в условиях давления 0,01-3,0 МПа, температуры 380-460°C, скорости перемешивания 10-60 оборотов в минуту с продувкой водородом, азотом или аргоном нижней части и верхней части реактора.
34. Способ по п. 33, в котором термическую полимеризацию на стадии (4) проводят в течение 180-600 минут в условиях давления 0,01-1,0 МПа и температуры 400-440°C со скоростью перемешивания 20-40 оборотов в минуту с продувкой азотом нижней части и верхней части реактора.
35. Способ по п. 33, в котором стадия (4) включает оперативный анализ вязкости.
36. Способ по п. 1, включающий стадию экстрагирования растворителем между стадиями (3) и (4).
37. Способ по п. 36, в котором растворителем является ароматический растворитель, содержащий бензол, толуол, пиридин, хинолин или тетрагидрофуран.
RU2014132587/05A 2012-01-12 2012-04-06 Способ получения мезофазного пека путем гидрогенизации высокотемпературной каменноугольной смолы RU2598452C2 (ru)

Applications Claiming Priority (3)

Application Number Priority Date Filing Date Title
CN201210009243.2A CN103205271B (zh) 2012-01-12 2012-01-12 高温煤焦油加氢生产中间相沥青的方法
CN201210009243.2 2012-01-12
PCT/CN2012/000451 WO2013104092A1 (zh) 2012-01-12 2012-04-06 高温煤焦油加氢生产中间相沥青的方法

Publications (2)

Publication Number Publication Date
RU2014132587A true RU2014132587A (ru) 2016-03-10
RU2598452C2 RU2598452C2 (ru) 2016-09-27

Family

ID=48752680

Family Applications (1)

Application Number Title Priority Date Filing Date
RU2014132587/05A RU2598452C2 (ru) 2012-01-12 2012-04-06 Способ получения мезофазного пека путем гидрогенизации высокотемпературной каменноугольной смолы

Country Status (10)

Country Link
US (1) US9994775B2 (ru)
EP (1) EP2818535B1 (ru)
JP (1) JP5956610B2 (ru)
KR (1) KR101766322B1 (ru)
CN (1) CN103205271B (ru)
BR (1) BR112014017348B8 (ru)
RU (1) RU2598452C2 (ru)
TW (1) TWI555834B (ru)
UA (1) UA114102C2 (ru)
WO (1) WO2013104092A1 (ru)

Families Citing this family (51)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
US10113400B2 (en) 2011-02-09 2018-10-30 Saudi Arabian Oil Company Sequential fully implicit well model with tridiagonal matrix structure for reservoir simulation
US9164191B2 (en) 2011-02-09 2015-10-20 Saudi Arabian Oil Company Sequential fully implicit well model for reservoir simulation
JP6600912B2 (ja) * 2013-10-11 2019-11-06 コスモ石油株式会社 重質炭化水素油の水素化処理触媒及び重質炭化水素油の水素化処理触媒の製造方法
CN104560081B (zh) * 2013-10-22 2017-03-22 中国石油化工股份有限公司 一种釜式焦化生产针状焦的方法
CN104946289B (zh) * 2014-03-28 2017-12-12 上海宝钢化工有限公司 一种高软化点沥青、其制备方法及应用
CN104193063B (zh) * 2014-09-16 2016-01-27 王茜茜 一种可制备沥青的焦油废水处理装置
US11434431B2 (en) * 2014-10-21 2022-09-06 Shell Usa, Inc. Catalyst and process for deoxygenation and conversion of bio-derived feedstocks
CN104818041B (zh) * 2015-04-21 2017-03-08 广饶县康斯唯绅新材料有限公司 以加氢裂化尾油制备中间相沥青的方法
CN105238430B (zh) * 2015-10-22 2017-08-11 中国石油大学(华东) 一种催化裂化油浆加氢异构‑热缩聚制备中间相沥青的方法
CN105214513B (zh) * 2015-11-04 2018-01-12 上海蓝科石化环保科技股份有限公司 一种微滤膜及利用微滤膜净化煤焦油原料的工艺方法
CN106701186B (zh) * 2015-11-12 2018-03-16 中国石油化工股份有限公司 一种高温煤焦油处理方法
CN106701176B (zh) * 2015-11-12 2018-02-09 中国石油化工股份有限公司 一种处理高温煤焦油的工艺方法
JP6766528B2 (ja) * 2015-12-21 2020-10-14 三菱ケミカル株式会社 水素化コールタールピッチの製造装置
CN105734723A (zh) * 2016-03-25 2016-07-06 山东瑞城宇航碳材料有限公司 用煤焦油制备超高模量石墨纤维连续长丝的方法
CN106367093A (zh) * 2016-10-18 2017-02-01 北京化工大学常州先进材料研究院 一种低灰分中间相沥青的制备方法
CN106544759B (zh) * 2016-10-21 2018-08-14 中国石油大学(华东) 一种石油沥青基碳纤维的制备方法
KR101916392B1 (ko) * 2016-12-27 2018-11-09 한국화학연구원 석유계 원료기반 함침 피치 제조 방법 및 이 방법으로 제조된 함침 피치
CN106753553B (zh) * 2016-12-29 2018-05-04 中石化南京工程有限公司 一种渣油/煤焦油轻质化生产碳微球的装置及方法
CN106929082A (zh) * 2017-04-06 2017-07-07 上海蓝科石化环保科技股份有限公司 一种煤焦油预处理方法及系统
US10661260B2 (en) * 2017-06-15 2020-05-26 King Fahd University Of Petroleum And Minerals Zeolite composite catalysts for conversion of heavy reformate to xylenes
US10508240B2 (en) 2017-06-19 2019-12-17 Saudi Arabian Oil Company Integrated thermal processing for mesophase pitch production, asphaltene removal, and crude oil and residue upgrading
US10913901B2 (en) 2017-09-12 2021-02-09 Saudi Arabian Oil Company Integrated process for mesophase pitch and petrochemical production
CN107474866B (zh) * 2017-09-25 2019-08-06 上海高强高模新材料科技有限公司 一种高品质中间相沥青的制备方法
KR102433701B1 (ko) * 2017-11-29 2022-08-18 한국에너지기술연구원 중질유분 전환 및 경질유분 수율 향상을 위한 수첨전환 방법
US11319491B1 (en) * 2018-02-20 2022-05-03 Advanced Carbon Products, LLC Pitch process
CN108641749B (zh) * 2018-05-11 2023-04-18 内蒙古晟源科技有限公司 一种通过中低温煤焦油生产高品质燃料的加氢组合工艺方法
CN110499190B (zh) * 2018-05-17 2022-02-01 中国石油天然气集团有限公司 渣油加氢处理系统及其处理方法
CN108611114B (zh) * 2018-05-31 2021-02-26 山西豪仑科化工有限公司 一种煤制油油渣萃取的方法
CN110016358B (zh) * 2019-03-18 2021-05-07 中国铝业股份有限公司 一种铝用阴极炭块焙烧烟气净化焦油的处理和使用方法
US11525091B2 (en) * 2019-03-21 2022-12-13 Carbon Holdings Intellectual Properties, Llc Supercritical CO2 solvated process to convert coal to carbon fibers
CN110343537B (zh) * 2019-07-11 2021-03-12 太原科技大学 一种用煤矸石制备中间相沥青的工艺
CN110408419B (zh) * 2019-07-31 2021-12-03 浙江通宜交通科技有限公司 一种高粘性高弹性沥青的制备方法
CN110317622A (zh) * 2019-08-08 2019-10-11 平顶山东晟高科实业有限公司 一种负极材料专用的高软化点沥青的制备方法
CN110791315B (zh) * 2019-11-15 2022-07-12 陕西师范大学 一种利用催化裂化油浆制备针状焦的方法
CN112934254B (zh) * 2019-12-11 2023-06-20 中国科学院大连化学物理研究所 一种催化正庚烷转化的双功能催化剂及其制备方法
CN111518583B (zh) * 2020-04-20 2021-03-05 华中科技大学 一种固废热解液相产物熔盐梯级处理除杂提质装置
CN112057903A (zh) * 2020-09-09 2020-12-11 张治悦 一种防堵塞的非道路机械催化剂加工用过滤机
CN112831335B (zh) * 2021-01-13 2022-05-10 中国石油大学(华东) 一种重油制备中间相沥青和中间相炭微球的方法
CN112831334B (zh) * 2021-01-13 2022-07-29 中国石油大学(华东) 一种中间相沥青和中间相炭微球的制备方法
CN112779038B (zh) * 2021-01-19 2022-02-18 山西沁新能源集团股份有限公司 陶瓷纤维竖式熔制炉专用焦的制备方法和陶瓷纤维竖式熔制炉专用焦及其应用
KR102583031B1 (ko) * 2021-07-01 2023-09-27 한국화학연구원 헤테로상 바인더 피치 제조방법 및 이로부터 제조된 헤테로상 바인더 피치
CN113637493B (zh) * 2021-08-26 2022-09-02 西北大学 利用组分调配中低温煤焦油沥青原料制备针状焦的方法
CN113604242A (zh) * 2021-08-31 2021-11-05 山东常任新材料有限公司 一种中间相沥青及其制备方法
CN113817491B (zh) * 2021-10-08 2022-05-13 辽宁宝来生物能源有限公司 中间相沥青专用生产装置
CN113913153B (zh) * 2021-10-12 2023-07-28 湖南东映特碳沥青材料有限公司 一种粘结剂和一种碳纤维复合隔热材料及其制备方法
CN113956901A (zh) * 2021-11-19 2022-01-21 神木富油能源科技有限公司 一种中低温煤焦油制备中间相沥青的方法及用途
CN114395411B (zh) * 2021-12-28 2023-06-30 陕西凯德利能源科技有限公司 一种基于煤焦油加氢制取中间相沥青和油品的系统及方法
CN114717018A (zh) * 2022-05-06 2022-07-08 广州碳加科技有限公司 一种连续生产可溶性中间相纺丝沥青的工艺方法
CN115786002A (zh) * 2022-06-28 2023-03-14 中国海洋石油集团有限公司 一种煤焦油加氢处理生产柴油的方法
CN115124179B (zh) * 2022-07-29 2023-05-26 江苏荣信环保科技有限公司 一种废硫酸的处理工艺
CN117285957B (zh) * 2023-11-27 2024-02-09 山东乾泰技术研究有限公司 一种包覆沥青粒体的制备方法和装置

Family Cites Families (20)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
GB849987A (en) 1957-12-02 1960-09-28 Allied Chem Process for treating coke oven tar
US4116815A (en) 1977-06-21 1978-09-26 Nittetsu Chemical Industrial Co., Ltd. Process for preparing needle coal pitch coke
US4645584A (en) * 1981-09-24 1987-02-24 Amoco Corporation Mesophase pitch feedstock from hydrotreated decant oils
JPS58214531A (ja) * 1982-06-08 1983-12-13 Agency Of Ind Science & Technol ピツチ系炭素繊維製造用ピツチの調製方法
JPS60190492A (ja) * 1984-03-10 1985-09-27 Kawasaki Steel Corp 炭素繊維用プリカ−サピツチの製造方法
CN1011592B (zh) 1984-06-22 1991-02-13 千代田化工建设株式会社 煤焦油沥青的加氢方法
JPS6197035A (ja) 1984-10-19 1986-05-15 Nippon Kokan Kk <Nkk> コ−ルタ−ルの水素化処理用触媒および水素化処理方法
JPS62270685A (ja) * 1986-05-19 1987-11-25 Maruzen Petrochem Co Ltd メソフェ−ズピッチの製造法
JPS62277491A (ja) 1986-05-26 1987-12-02 Maruzen Petrochem Co Ltd メソフエ−ズピツチの製法
JPS63150377A (ja) 1986-12-16 1988-06-23 Nkk Corp 高軟化点ピッチの連続的製造方法
JPS63162784A (ja) * 1986-12-26 1988-07-06 Nkk Corp コ−ルタ−ルの処理方法
CN1032922C (zh) 1987-06-18 1996-10-02 丸善石油化学株式会社 适于生产高性能碳纤维的中间相沥青的制备方法
JPH0733514B2 (ja) * 1987-07-29 1995-04-12 日本カ−ボン株式会社 メソフェ−ズピッチの製造法
JPH0733514A (ja) * 1993-07-19 1995-02-03 Nippondenso Co Ltd アルミナ基板及びこれを用いた多層基板
JPH10102067A (ja) 1996-09-30 1998-04-21 Maruzen Petrochem Co Ltd 高軟化点ピッチの微細粒子の製造方法
CN101074381B (zh) 2006-05-17 2011-05-18 大连圣安煤化工有限公司 一种煤焦油加工利用的加氢方法
CN100532509C (zh) 2006-08-03 2009-08-26 湖南长岭石化科技开发有限公司 一种煤焦油加氢改质生产燃料油的方法
CN101475818B (zh) 2009-01-23 2013-03-06 华东理工大学 煤焦油耦合旋流净化方法及装置
CN101508903B (zh) * 2009-03-20 2014-03-12 上海宝钢化工有限公司 一种连续化脱除煤焦油沥青中喹啉不溶物的工艺
JP7033514B2 (ja) * 2018-08-24 2022-03-10 信越ポリマー株式会社 導電性高分子分散液の製造方法、及び導電性フィルムの製造方法

Also Published As

Publication number Publication date
KR101766322B1 (ko) 2017-08-08
WO2013104092A8 (zh) 2014-08-07
KR20140123530A (ko) 2014-10-22
EP2818535A1 (en) 2014-12-31
BR112014017348B1 (pt) 2019-08-20
CN103205271A (zh) 2013-07-17
RU2598452C2 (ru) 2016-09-27
BR112014017348A2 (pt) 2017-08-22
TW201329223A (zh) 2013-07-16
TWI555834B (zh) 2016-11-01
US9994775B2 (en) 2018-06-12
CN103205271B (zh) 2016-03-09
JP5956610B2 (ja) 2016-07-27
EP2818535A4 (en) 2015-07-29
UA114102C2 (xx) 2017-04-25
BR112014017348B8 (pt) 2022-11-08
JP2015513320A (ja) 2015-05-07
EP2818535B1 (en) 2020-10-21
US20150076031A1 (en) 2015-03-19
WO2013104092A1 (zh) 2013-07-18

Similar Documents

Publication Publication Date Title
RU2014132587A (ru) Способ получения мезофазного пека путем гидрогенизации высокотемпературной каменноугольной смолы
CN100337747C (zh) 一种煤焦油加氢改质催化剂及其制备方法和应用
CN103013566B (zh) 一种利用煤焦油沥青制备针状焦原料的工艺
TW200927909A (en) Hydrogenation treatment and catalytic cracking combined process for residual oil
US9550947B2 (en) Hydrocracking process of heavy hydrocarbon distillates using supercritical solvent
CN107254330B (zh) 一种废润滑油全氢法生产低凝润滑油基础油的再生工艺
CN104449840A (zh) 一种加工劣质重油的方法
CN103421594A (zh) 一种废润滑油再生工艺以及加氢催化剂的制备方法
US20160122662A1 (en) Process for converting petroleum feedstocks comprising a visbreaking stage, a maturation stage and a stage of separating the sediments for the production of fuel oils with a low sediment content
CN103990458B (zh) 一种加氢热分解催化剂及使用该催化剂的加氢热分解方法
CN105001892B (zh) 一种煤焦油固定床加氢联产精制软沥青的方法
CN103102982B (zh) 渣油转化组合工艺方法
CN113372952B (zh) 利用煤焦油富环状烃馏分生产航空煤油的方法
CN104498090B (zh) 全氢型煤焦油制环烷基基础油和低凝柴油的系统及方法
CN102041042B (zh) 一种劣质蜡油加氢处理的方法
CN105849237A (zh) 生产中间馏分油的方法
CN101089144A (zh) 一种重、渣油组合加工方法
CN102465011B (zh) 重馏分油加氢处理方法
CN102899082A (zh) 一种煤焦油加氢精制过程中催化剂级配方法
CN104560172A (zh) 一种安定性优良的橡胶填充油生产方法
CN104650976B (zh) 一种劣质重油的处理方法
CN110511785B (zh) 一种利用油浆制备针状焦原料油的方法
CN106563461A (zh) 石油树脂加氢处理方法
JP6346837B2 (ja) 炭化水素油の脱硫方法、脱硫油の製造方法及び触媒の活性低下を抑制する方法
CN103102970B (zh) 劣质汽油馏分加氢处理方法