KR950013892B1

KR950013892B1 - 스크로울압축기

Info

Publication number: KR950013892B1
Application number: KR1019910700657A
Authority: KR
Inventors: 카쯔하루 후지오
Original assignee: 마쯔시다 덴기산교 가부시기가이샤; 다니이 아끼오
Priority date: 1989-10-31
Filing date: 1990-10-31
Publication date: 1995-11-17
Also published as: US5263822A; KR920701673A; KR950000262B1; WO1991006765A1; WO1991006763A1; DE4091978T; WO1991006764A1; US5520526A; DE4092022C1; KR950013016B1; DE4091978C2; JP2782858B2; JPH03145590A; DE4091980T; KR920701672A; DE4091980C2; KR920701671A

Abstract

내용 없음.

Description

[발명의 명칭]

스크로울압축기

[도면의 간단한 설명]

제 1 도는 종래의 스크로울압축기의 종단면도.

제 2 도, 제 3 도는 각각 제 1 도에 있어서의 압축실시일부의 부분단면도.

제 4 도는 본 발명의 실시예에 있어서의 스크로울 냉매압축기의 종단면도.

제 5 도는 동압축기에 있어서의 주요부품의 분해도.

제 6 도는 동압축기에 있어서의 토출포오트부에 배치한 체크밸브장치의 부분단면도.

제 7 도, 제 8 도, 제 9 도는 제 6 도에 있어서의 체크밸브장치의 구성부품의 사시도.

제10도는 동압축기에 있어서의 자질구레한 부품의 분해사시도.

제11도는 동압축기에 있어서의 주요베어링의 부분단면도.

제12도는 동압축기에 있어서의 시일부품의 사시도.

제13도는 동압축기에 있어서의 드러스트베어링부의 부분단면도.

제14도는 제13도에 있어서의 드러스트베어링의 사시도.

제15도, 제16도는 동압축기에 있어서의 배압제어밸브장치의 동작설명 단면도.

제17도는 제 4 도에 있어서의 A-A선을 따른 가로단면도.

제18도는 동압축기의 흡입행정에서부터 토출행정까지의 냉매가스의 압력변화를 표시한 특성도.

제19도는 각 압축실에 있어서의 정점(定点)의 압력변화를 표시한 특성도.

제20도는 본 발명의 제 2 의 실시예에 있어서의 스크로울 냉매압축기의 세로단면도.

제21도, 제22도는 동압축기에 있어서의 간막이 캡과 베어링부품의 사시도.

제23도는 동압축기에 있어서의 주요베어링부의 부분단면도.

제24도는 동압축기에 있어서의 드러스트베어링부의 부분단면도.

제25도는 본 발명의 제 3 의 실시예에 있어서의 스크로울 냉매압축기의 종단면도.

제26도는 동압축기에 있어서의 주요베어링부의 부분단면도.

제27도는 제26도에 있어서의 트로코이드펌프장치에 사용하는 간막이판의 사시도.

제28도는 본 발명의 제 4 의 실시예에 있어서의 스크로울 냉매압축기에 있어서의 주요베어링부의 부분단면도.

제29도는 제28도에 있어서의 베어링부품의 사시도.

제30도는 동압축기에 있어서의 급유펌프장치의 구성부품의 분쇄사시도.

제31도는 본 발명의 제 5 의 실시예에 있어서의 스크로울 냉매압축기에 있어서의 주요베어링부의 부분단면도.

제32도는 동압축기에 있어서의 급유펌프장치의 구성부품의 분해사시도.

제33도는 제31도에 있어서의 베어링부품의 사시도.

제34도는 본 발명의 제 6 의 실시예에 있어서의 스크로울 냉매압축기에 있어서의 주요베어링부의 부분단면도.

제35도는 동압축기에 있어서의 급유펌프장치의 구성부품의 사시도.

제36도는 본 발명의 제 7 의 실시예에 있어서의 스크로울 냉매압축기의 종단면도.

제37도는 본 발명의 제 8 의 실시예에 있어서의 스크로울 냉매압축기의 종단면도.

제38도는 본 발명의 제 9 의 실시예에 있어서의 스크로울 냉매압축기의 종단면도.

제39도는 본 발명의 제10의 실시예에 있어서의 스크로울 냉매압축기의 종단면도.

[발명의 상세한 설명]

[기술분야]

본 발명은 스크로울압축기의 베어링부에의 급유와, 그에 따르는 스크로울부재의 배면부를 경유하는 유체통로, 및 그 유체와 유체통로에 기인해서 발생하는 과압축부하의 경감장치에 관한 것이다.

[배경기술]

저진동, 저소음 특성을 갖춘 스크로울압축기는, 흡입실이 외주부에 있고, 토출포오트가 소용돌이의 중심부에 형성되며, 압축유체의 흐름이 일방향이며 왕복동식압축기나 회전식압축기와 같은 유체를 압축하기 위한 토출밸브를 필요로 하지 않고 압축비가 일정하고, 압축기 운전조건에 따라서는, 토출백동도 작아서 큰 토출공간을 필요로 하지 않아, 각 분야에서의 이용전개의 실용화 연구가 이루어지고 있다.

그러나, 압축실의 시일부분이 많으므로 압축유체의 누설이 많으며, 특히, 가정공조용 냉매압축기와 같은 적은 배제용량의 스크로울압축기의 경우등은, 압축부의 누설틈새를 작게하기 위하여 소용돌이부의 치수정밀도를 매우 높게 할 필요가 있으나, 부품형상의 복잡함, 소용돌이부 치수정밀도 불균일등에 의해, 스크로울기체압축기의 코스트가 높고, 성능의 불균일도 크고, 특히 압축기 저속운전 상태에서는, 압축시간이 길므로 압축도중의 기체누설이 많아, 압축효율이 왕복동식압축기나 회전식압축기보다도 낮다고하는 결점을 가지고 있다.

그래서, 이런 종류의 과제해결을 위한 방책으로서, 압축도중의 기체누설방지를 위하여 윤활유를 이요한 유막시일효과에 의해 소용돌이부 치수정밀도의 적정화와 압축효율향상을 기대하는 일이 많고, 일본국 특개소57-8386호 공보에도 기재되어 있는 바와같이, 압축행정의 압축실에 윤활유를 적량주입하여, 윤활유의 유막으로 압축실의 틈새를 밀봉하고, 상기 결점을 개선하는 제안이 이루어져 있다.

특히, 냉동공조분야에 있어서는, 스크로울냉매 압축기의 실용화가 이루어지고, 패키지에어콘, 급냉기(chiller) 유니트등의 1흡입행정당이 냉매 용적이 비교적 큰 중형…대형급이 압축기에 관해서는, 이미 대량 생산화도 이루어지고 있다.

제 1 도는, 압축실의 유체누설을 적게할 목적으로, 선회스크로울(1130)의 배면에 압축기의 외부로부터 유체통로(1210)를 개재해서 도입한 중간압력의 유체를 부세하여, 선회스크로울(1130)을 고정스크로울(1110)쪽으로 압압하는 동시에, 이들 양스크로울의 소용돌이형상의 랩(1132),(1116)의 선단부에 형성된 소용돌이형상의 홈(1146)(제 2 도, 제 3 도 참조)에 스프링(1170),(1181)에 의해서 부재된 소용돌이형상의 시일부재(1117),(1118)((1145),(1180))를 장착해서, 선회스크로울(1130)의 끝판(1131)의 표면(1133)과 고정스크로울(1110)의 랩(1116)의 선단부와의 사이, 및 고정스크로울(1110)의 끝판(1111)의 표면(1136)과 선회스크로울(1130)과 선회스크로울(1130)의 랩(1132)의 선단부(1149)와의 사이를 시일하는 구성이다(미국특허 제3994636호의 명세서).

그러나, 제 1 도와 같이, 선회스크로울(1130)과 고정스크로울(1110)의 양쪽의 랩(1132),(1116)의 각 선단부에 시일부재(1117),(1118)을 장착하여, 압축실의 축방향밀봉을 도모하는 구성에서는, 압축실에서의 액압축발생에 기인해서 선회스크로울(1130)이 고정스크로울(1110)로부터 축방향으로 떨어져서 압축실의 축방향밀봉을 해제할려고 할때, 양단부의 시일부재(1117),(1118)가 압축실의 밀봉해제를 지지하고, 그 결과, 압축실에서의 액압축이 계속해서 이상 압력상승이 발생하여, 압축기의 파손을 초래한다고 하는 과제가 있었다.

본원의 제 1 발명은, 상기 종래의 과제에 비추어, 제 1 의 발명은 압축실내가 이상 압력상승하였을때, 압축실의 축방향 틈새로부터의 압축유체누설을 신속하게 이루어지게 하여, 압력의 순시저하를 행하게 하는 것을 목적으로 한다.

또, 제 2 의 발명은, 압축기의 기동부하를 경감하여, 기동 직후로부터의 압축효율을 높일 수 있는 기동부하 경감장치를 제공하는 것을 목적으로 한다.

또, 제 3 의 발명은, 압축기의 기동부하를 경감하여, 기동 후의 시간경과와 더불어 서서히 완전압축시키므로서, 기동초기의 접동부 내구성, 진동ㆍ소음이 적은 압축기를 제공하는 것을 목적으로 한다.

상기 목적을 달성하기 위하여 본 발명의 스크로울압축기의 제 1 의 발명은, 구동축을 지지하고 또한 고정스크로울과 정지결합하는 본체프레임과 고정스크로울과의 사이에, 선회스크로울을 축방향의 미소이동을 허용해서 배치하고, 선회스크로울의 소용돌이형상의 랩의 선단부에만 형성한 소용돌이형상홈에 미소한 틈새를 허용해서 시일부재를 배치하고 선회스크로울의 반압축실쪽에 형성한 배압실에 도입한 유체에 의한 배압부세ぁ 의해서 선회스크로울을 고정스크로울의 쪽으로 압압하여, 고정스크로울의 소용돌이형상의 랩의 선단부와 선회스크로울의 랩을 지지하는 랩지지원반과의 사이를 시일한 것이다.

또, 제 2 의 발명은, 선회스크로울을 지지하는 드러스트베어링의 배면에 최종압축행정의 압축실의 압축유체를 인도하고, 그 배압부세력에 의해서 드러스트베어링을 지지시킨 것이다.

또, 제 3 의 발명은, 선회스크로울을 지지하는 드러스트베어링의 배면공간과 최종압축행정의 압축실과의 사이를 연통시키고, 압축실로부터 도입하는 압축유체의 배압부세력에 의해서 드러스트베어링을 지지시켜, 연통로의 도중에 드로틀통로를 형성한 것이다.

[발명을 실시하기 위한 최량의 형태]

이하, 본 발명에 의한 제 1 의 실시예의 스크로울 냉매압축기에 대해서, 제 4 도∼제19도를 참조하면서 설명한다.

제 4 도에 있어서, (1)은 철제의 밀폐케이스로서, 그 내부가 선회스크로울(18)과 맞물려서 압축실을 형성하는 고정 스크로울부재(15)를 볼트고정하고 또한 구동축(4)을 지지하는 본체프레임(5)에 의해, 위쪽의 모우터실(6)과 아래쪽의 축압실(46)로 간막이 되어 있다.

모우터실(6)은 고압분위기이고, 상부에 직류전원에 의해서 가변속 운전제어되는 모우터(3), 하부에 압축부를 배치하고, 모우터(3)의 회전자(3a)를 연결고정한 구동축(4)을 지지하는 본체프레임(5)은 접동특성과 용접성에 뛰어난 공정흑연(共晶黑鉛) 주철제로서, 그 외주면에 형성된 돌출줄기부(79a)가 상부 밀폐케이스(1a)와 하부밀폐케이스(1b)의 내벽면과 단부면에 당접하고 있으며, 돌출줄기부(79a)와 상부밀폐케이스(1a)와 하부밀폐케이스(1b)가 단일의 용접비이드(79b)에 의해서 밀봉용접되어있다.

구동축(4)은 본체프레임(5)의 상단면에 배설된 상부베어링(11) 중앙부에 배설된 메인베어링(12), 본체프레임(5)의 상단면에 배설되고 또한 방사형상의 복수의 얕은홈(7)을 가진 드러스트 베어링부(13)에 의해서 지지되어, 구동축(4)의 주축으로부터 편심한 하단부의 크랭크축(14)이 선회스크로울(18)에 형성된 선회보스부(18b)의 선회베어링(18b)에 걸어맞추어져 있다.

고정스크로울(15)은, 그 열팽창계수가 순알루미늄과 공정흑연 주철과의 중간치에 상당하는 고규소알루미늄합금제로서, 제17도에 표시한 바와같은 소용돌이형상의 고정스크로울랩(15a)과 경판(鏡板)(15b)으로 이루어지고, 경판(15b)의 중앙부에는, 고정스크로울랩(15a)의 소용돌이 개시부에서 개구하는 토출포오트(16)가 모우터실(6)로 개통하는 토출통로(80)에 연통해서 형성되고, 고정스크로울랩(15a)의 외주부에는 흡입실(17)이 형성되어 있다.

반선회 스크로울 쪽의 경판(15) 위에는 토출포오트(16)를 덮도록 체크밸브장치(50)가 장착되며, 그 체크밸브장치(50)는 제 6 도∼제 9 도에서 상세히 표시한 바와같이 그 외주부가 수개소 잘려진 형상의 박판강판으로 이루어진 밸브체(50b)(또는 불연속의 고리형상구멍(50a)을 가진 밸브체(50e))와, 체크밸브구멍(50a)와 중앙구멍(50g)과 그 주위의 복수의 작은 토출구멍(50h)를 가진 밸브케이스(99)와, 밸브체(50b)와 밸브케이스(99)와의 사이에 개재하는 스프링장치(50c)로 이루어진다. 스프링장치(50c)는, 그 자체의 온도가 50℃를 초과하면 수축하고, 그 자체의 온도가 50℃ 이하에서 신장하는 형상기억 특성을 가진 것으로서, 압축기 운전중에는 토출가스압과 50℃를 초과한 상태에서의 형상기억 특성의 영향을 받아서 체크밸브구멍(50a)의 바닥면 수축하고, 압축기 정지중에는 50℃ 이하에서 토출포오트(16)를 막도록 밸브체(50)를 경판(15b)에 압압하도록 설정되어 있다.

제 4 도 및 제17도에 표시한 바와같이, 고정스크로울랩(15a)에 맞물려서 압축실을 형성하는 소용돌이형상의 선회스크로울랩(18a)과, 구동축(4)의 크랭크축(14)에 걸어맞추어진 선회보스부(18e)를 직립시킨 알루미늄합금제의 선회스크로울(18)은, 고정스크로울(15)과, 본체프레임(5)에 둘러싸여서 배치되어 있으며 랩지지원반(18c) 및 선회스크로울랩(18a)의 표면은 다공질 니켈도금등의 경화처리가 이루어져 있다. 선회스크로울랩(18a)의 선단부에는 미국특허 제3994636호의 명세서에도 기재되어 있는 바와같은 소용돌이형상의 칩시일홈(98)이 형성되어서, 그 칩시일홈(98)에는 수지제의 칩시일(98a)이 미소간격을 가지고 장착되어 있다.

선회스크로울(18)이 고정스크로울(15)의 축방향쪽으로 압압되었을때, 랩지지원반(18c)의 평면부에는 고정스크로울랩(15a)의 선단부에 접하나, 선회스크로울랩(18a)의 선단부는 고정스크로울(15)에 접하는 일없이 수미크론 정도의 미소거리를 유지하며, 그 틈새를 칩시일(98a)이 시일하고 있다.

토출통로(80)는 체크밸브장치(50)를 덮도록 경판(15b) 위에 장착된 토출커버(2a)와 경판(15b)에 의해서 형성되는 토출실(2), 고정스크로울(15)에 형성된 가스통로 B(80b), 본체프레임(5)에 형성된 가스통로 A(80a), 메인베어링(12)을 포위하도록 본체프레임(5)에 장착된 토출가이드(81)와 본체프레임(5)에 의해서 형성되는 토출챔버(2b)로 이루어지며, 가스통로 A(80a), 가스통로 B(80b)는 각각 대상위치에도 형성되어 있다(제17도 참조).

토출가이드(81)의 상면에는 제10도와 같이, 다수의 작은구멍(81a)이 균등 대응위치에 형성되어 있다.

냉동사이클의 증방기쪽으로 통하는 축압실(46)은, 하부밀폐케이스(1b)와 고정스크로울(15)와 본체프레임(5)으로 형성되며, 그것에 연통하는 흡입관(47)이 하부밀폐케이스(1b)의 측면에 배설되며, 그 흡입관(47)에 대향하는 위치와 그 위치로부터 각각 90°거리를 둔 위치의 2개소에서 흡입구멍(43)이 고정스크로울(15)에 형성되어 있다.

축압실(46)의 바닥부의 저압오일펌프(46a)와 흡입구멍(43)은 토출커버(2a)에 형성된 오일흡입구멍 A(9a), 고정스크로울(15)에 형성된 가는 직경의 오일흡입구멍 B(9b)에 의해서 연통하고 있으며, 이들 오일흡입구멍(9a),(9b)은 저압오일펌프(46a)에 체류하고 있는 냉매액이나 윤활유가 흡입구멍(43)을 냉매가스가 통과할때의 부압발생에 의해서 빨아올리도록 설정되어 있다.

본체프레임(5)에 고정된 분할핀형의 평행핀(19)에 의해서 회전방향의 이동을 구속되어 축방향으로만 이동이 가능한 평판형상의 드러스트베어링(20)은, 랩지지원반(18c)과 본체프레임(5)과의 사이에 배치되어 있으며, 드러스트베어링(20)과 본체프레임(5)과의 사이에 개재하는 고리형상의 시일링(seal Ring)(고무재)(70)의 탄성력에 의해서 본체프레임(5)과 고정스크로울(15)과의 사이의 경판장착면(15b₁)에 당접하고 있다.

선회스크로울(18)의 랩지지원반(18c)에 접동접촉하는 경판접동면(15b₂)으로부터 경판장착면(15b₁)까지의 높이는 유막에 의한 접동부의 시일성 향상을 위하여, 랩지지원반(18c)의 두께보다도 약 0.015∼0.020P 크게 설정되어 있다.

선회스크로울(18)의 선회보스부(18e)의 본체프레임(5)쪽 단부면에는 선회베어링(18b)의 중심과 동심의 환(環)형상 시일홈(95)이 형성되고, 그 환형상 시일홈(95)에는, 제12도에 표시한 바와같은, 그 일부를 절단한 유연성이 있는 테플론제의 환형상링(94)이 장착되고, 그 외주면이 환형상일시홈(95)의 측면에 밀착하고 있다. 환형상링(94)은, 선회스크로울(18), 본체프레임(5), 드러스트베어링(20)에 의해서 형성되는 선회스크로울(18)의 배압실(39)과 구동축(4)을 지지하는 메인베어링(12)쪽과의 사이를 시일하고 있다.

환형상의 드러스트베어링(20)은 관통구멍의 성형이 용이한 소결합금제로서 제13도, 제14도에 표시한 바와같이, 분할핀(19)이 가동삽입되는 2개의 관통구멍(93)과 환형상 오일홈(92), 오일구멍(91)을 가지고 있으며 본체프레임(5)의 드러스트링홈(90)에 장착되어 있다.

본체프레임(5)과 드러스트베어링(20)과의 사이에는 약 0.05P정도의 릴리이스간격(27)이 형성되며, 릴리이스간격(27)의 안쪽과 바깥쪽에는 시일링(70)을 장착하는 환형상홈(28)이 형성되어 있다. 시일링(70)은 릴리이스간격(27)과 배압실(37)과의 사이를 시일하고 있다.

릴리이스간격(27)은, 본체프레임(5)에 형성된 드러스트 배압도입구멍 A(89a)과 고정스크로울(15)에 형성된 드러스트 배압도입구멍 B(89b)에 의해서, 최종압축 해정의 제 3 압축실(60b)에 연통하고 있다.

드러스트베어링(20)의 안쪽에 배치된 선회스크로울(18)의 자전저지부재(이하, 올덤링이라 호칭함)(24)는, 소결성형이나 사출성형공법등에 적합한 경합금이나 강화섬유복합재로 이루어지며, 평평한 링의 양면에 서로 직교하는 평행키이부를 구비한 것으로서, 상면쪽의 키이부는 본체프레임(5)에 형성된 키이홈(7)에, 하면쪽의 키이부는 랩지지원반(18c)에 형성된 키이홈(71a)에 걸어맞추어져, 접동한다.

올덤링(24)의 링두께는 올덤링(24)이 왕복운동 할때에, 본체프레임(5)과 랩지지 원반(18c)과의 사이에서 유막을 개재시켜서 원활하게 접동하고 또한 점핑형상이 발생하지 않도록 설정되어 있다.

상부밀폐케이스(1a)의 상단벽의 외주부에는 토출관(31), 중앙부에는 직류인버어터전원에 통하는 모우터전원 접속용의 유리터어미널(88)이 장착되어 있다. 토출관(31) 및 유리터어미널(88)의 쪽과 모우터(3)의 쪽을 상부밀폐케이스(1a)에 장착된 오일분리기(87)가 간막고 있다. 구동축(4)의 단붙이부에 의해서 축방향으로 위치 결정된 모우터(3)의 회전자(3a)는 펀칭성형된 상부 밸러스웨이트(75)와 함께 구동축(4)에 볼트고정되며 상부 밸런스웨이트(75)는 원반상형을 이루고, 그 외경은 토출냉매가스중의 윤활유를 효과적으로 원심분리 시키기 위하여 회전자(3a)의 외경보다 크게 설정되어 있다.

회전자(3a)의 하단부에 장착된 하부 밸런스웨이트(76)과 토출가이드(81)와의 사이에는 본체프레임(5)에 장착된 차폐판(86)이 하부 밸런스웨이트에 접근해서 배치되어 있다.

모우터실(6)의 하부에 배설된 토출실 오일펌프(34)는, 모우터(3)의 고정자(3b)의 외주 일부를 잘라서 형성한 냉각통로(35)에 의해 모우터실(6)의 상부와 연통되어 있다.

또, 토출실 오일펌프(34)는, 본체프레임(5)에 형성된 오일구멍 A(38a)를 개재해서 메인베어링(12)과 선회베어링(18b)과의 중간위치의 오일로움 A(78a)에도 통해 있다.

구동축(4)의 접동축부(4a) 및 크랭크축(14)의 표면에는, 구동축(4)이 정(正) 회전할때, 오일루움 A(78a)의 윤활유가 선회베어링(18b)가 크랭크축(14)에 의해서 형성되는 오일루움 B(78b) 및 모우터(3) 쪽에 나사펌프 금유되는 방향으로 나선형상 오일홈(41a), (41b)이 형성되어서 그 상단부는 드러스트베어링(13)에 까지 달하고 있다.

오일루움 B(78b)와 메인베어링(12)면과는 구동축(4)에 형성된 급유구멍(73a)에 의해서 연통되며, 상부베어링(11)과 메인베어링(12)과의 사이의 오일펌프(72)와 배압실(39)과는 본체프레임(5)에 형성된 드로틀통로부를 가진 오일구멍 B(38b)에 의해서 연통되며, 오일구멍 B(38b)의 배압실(39)쪽 개구단부는 환형상링(94)이 선회스크로울(18)과 함께, 선회운동하므로서 간헐적으로 개폐되는 위치에 형성되어 있다.

흡입실(17)에 간헐적으로 통하는 제 2 압축실(51)과 배압실(39)은, 드러스트베어링(20)에 형성된 오일구멍(91), 랩지지원반(18c)의 바깥쪽의 외주부공간(37), 랩지지원반(18c)에 형성된 오일구멍(38c), 가능직경의 분사구멍(52)에 의해서 구성되는 분사통로(74)에 의해서 연통하고 있으며, 드러스트베어링(20)에 형성된 오일구멍(91)과 그 하류쪽은 랩지지원반(18c)에 의해서 간헐적으로 개폐된다.

제15도, 제16도에 표시한 바와같이, 랩원반(18c)에는 배압실(39)의 압력을 제어하는 배압제어 밸브장치(25)가 장착되어 있다.

배압제어 밸브장치(25)는, 랩지지원반(18c)의 반경방향으로 형성되어서 대직경부 실린더(26a)와 소직경부 실린더(26b)로 이루어지는 단붙이형상의 실린더(26), 이 실린더내를 가동하는 단붙이형상의 플런저(29), 실린더(26)의 외주부공간(37)쪽의 개구단부의 일부를 막는 캡(32), 캡(32)과 플런저(29)와의 사이에 배치되어서 플런저(29)를 크랭크축(14)의 쪽으로 부세하는 코일스프링(53), 대직경부 실린더(26a)의 크랭크축(14)쪽과 흡입실(17)을 연통하는 오일구멍(54a), 소직경부 실린더(26b)의 크랭크축(14)쪽과 오일루움 B(78b) 및 배압실(39)을 각각 연통하는 오일구멍(54b),(54c)에 의해서 구성되어 있다. 그 작동은, 배압실(39)의 압력이 적정범위일때, 플런저(29)의 소직경단부면의 오일구멍(54b)의 실린더쪽 개구단부를 막고, 배압실(39)의 압력이 부족시, 플런저(29)의 대직경부를 경계로하는 플런저(29)의 양쪽에 작용하는 부세력차이에 의해서 플런저(29)가 외주부공간(37)쪽으로 이동하여, 오일구멍(54b)의 실린더쪽 개구단부가 열려, 오일루움 B(78b)와 배압실(39)이 통하도록, 코일스프링(53)의 부세력 및 실린더(26)의 각부치수가 설정되어 있다.

또한, (55)는, 플런저(29)의 소직경외주부를 시일하기 위하여 소직경부 실린더(26b)에 장착된 ○링이다.

제18도에 있어서, 횡축은 구동축(4)의 회전각도를 표시하며, 종축은 냉매압력을 표시하며, 흡입, 압축, 토출과정에 있어서의 냉매가스의 압력변화상태를 표시하며, 실선(62)은 정상압력에 의해서 운전시의 압력변화를 표시하며, 점선(63)은 이상 압력상승시의 압력변화를 표시한다.

제19도에 있어서, 횡축은 구동축(4)의 회전각도를 표시하며, 종축은 냉매압력을 표시하며, 실선(64), 토출실(2)에도 흡입실(17)에도 연통하지 않는 제 2 압축실(51a),(51b)의 분사구멍(52a),(52b)의 개구위치에 있어서의 압력변화를 표시하며, 점선(65)는 흡입실(17)에 연통하는 제 1 압축실(61a),(61b)(제10도 참조)의 정점(定点)에 있어서의 압력변화를 표시하며, 1점쇄선(66)은 토출실(2)에 연통하는 제 3 압축 실(60a)(60b)의 정점에 있어서의 압력변화를 표시하며, 2점쇄선(67)은, 제 1 압축실(61a),(61b)과 제 2 압축실(51a),(51b)과의 사이의 정점에 있어서의 압력변화를 표시하며, 2중점선(68)은 배압실(39)의 압력변화를 표시한다.

제20도는, 본 발명의 제 2 의 실시예의 스크로울 냉매압축기의 종단면도로서, 본체프레임(205)에 형성된 오일구멍 A(238a)를 개재해서 토출실오일펌프(34)에 통한 고압유실 A(278a)의 단붙이 내벽에는 제21도에서 표시한 바와같은 외관형상을 한 강판성형제의 간막이 캡(101)이 압입되어서, 제23도와 같이, 구동축(204)의 플랜지부(102)를 덮는 형태로 배치되어 있다. 간막이 캡(101)은, 그 일부에 절단부(101A)를 가지며, 오일루움 A(278a)의 단붙이 내벽에 장착된 상태에서 절단부(101a)를 막고, 오일루움 A(278a)를 메인베어링(212)쪽과 선회베어링(218b)쪽으로 간막이 하고 있다.

선회 스크로울(218)의 선회보스부(218e)에는, 제22도에서 그 외관형상을 표시한 바와같은 선회베어링(218)이 압입되어 있다. 원통형상을 한 선회베어링(218)의 외주부에는, 그 일부가 평면가공되어 있으며, 그 단차이 C는 100미크론정도로 설정되어있다. 이 단차이 C부분은, 제23도와 같이, 선회 보스부(218e)에 압입된 상태에서 드로틀통로(103)를 형성한다.

선회보스부(218e)에는 환형상홈(104)과 가는 직경의 오일구멍(105)이 형성되어 있다.

토출실오일펌프(34)와 배압실(239)은 오일구멍 A(238a), 오일루움 A(278a), 나선형상오일홈(241b), 오일루움 B(278b), 드로틀통로(103), 환형상홈(104), 오일구멍(105)에 의해서 연통되어 있다.

제24도에 표시한 바와같이, 외주부공간(37)과 배압실(239)은, 압축실이 흡입행정의 선회각도에 있을때만 드러스트베어링(219)의 표면에 형성된 얕은홈(239)을 개재해서 연통되고, 압축실이 압축행정의 선회각도에 있을때에 선회스크로울(218)의 랩지지원반(218c)에 의해서 차단되도록 얕은 홈(239)의 위치가 설정되어 있다.

그외의 구성은 제 4 도의 경우와 마찬가지이다.

제25도는, 본 발명의 제 3 의 실시예의 스크로울 냉매압축기의 종단면도로서, 본체프레임(305)에 형성된 오일구멍 A(338a)통해서 토출실오일펌프(34)에 통한 고압오일루움 A(378a)의 단붙이 내벽에 제20도의 경우와 마찬가지로 제26도에서 표시한 바와같이, 강철판 성형제의 간막이 캡(101)이 압입되어서, 제23도의 경우와 마찬가지로 구동축(304)의 플랜지부(102)를 덮는 형태로 배치되고, 오일루움 A(378a)를 메인베어링(312)쪽과 선회베어링(318b)쪽으로 간막이 하고 있다.

선회스크로울(318)의 선회보스부(318e)에는, 선회베어링(318)이 압입되어서, 그 바닥부에는 아우터로우터(106a)와 이너로우터(106b)로 이루어진 트로코이드 펌프장치(106)가 장착되어 있다.

트로코이드 펌프장치(106)은 구동축(304) 단부의 크랭크(314)의 선단부에 형성된 구동단부축(107)에 연결되어서 구동된다. 크랭크축(314)과 구동단부축(107)은 동심이다.

선회베어링(318b)과 트로코이드 펌프장치(106)와의 사이에는, 제27도에 표시한 바와같은, 흡입구멍(108)과 중앙구멍(109)을 가진 간막이판(110)이 장착고정되어 있다.

선회스크로울(318)과 랩지지원반(318c)의 중앙부에 형성된 오일홈(111)은 트로코이드 펌프장치의 토출포오트로 되어 있으며, 오일홈(111)과 메인베어링(312)의 접동면은 구동축(304)에 형성된 축방향 오일구멍(112)가 반경방향 오일구멍(113)에 의해서 연동되어 있다.

토출실오일펌프(34)와 선회스크로울 (318)의 배압실(339)은, 오일구멍 A(238a), 오일루움 A(378a), 나선형상오일홈(341b), 흡입구멍(108), 트로코이드 펌프장치(106), 오일홈(111), 축방향 오일구멍(112), 반경방향 오일구멍(113), 메인베어링(312)의 베어링 틈새를 경유해서 오일펌프(72)에 연통하는 급유통로 A와, 오일루움 A(378a)로부터 나선형상 오일홈(341a)을 경유해서 오일펌프(72)에 연통하는 급유통로 B로 이루어진 급유통로 C 및 오일구멍 B(35b)에 의해서 연통되어 있다.

그외의 구성은 제20도의 경우와 마찬가지이다.

제28도는, 본 발명의 제 4 의 실시예의 스크로울 냉매압축기에 있어서의 구동단축선단부의 급유펌프장치 주변의 요부단면도로서, 본체프레임(405)의 메인베어링(412)의 선회스크로울(418)쪽의 단붙이 구멍부에는, 제30도의 외관도에서 표시한 바와같은 흡입용 잘린부분(114a)을 가진 측판(114)과, 홈(119)을 가진 측판케이스(118)을 간격을 두고서 장착 고정하고, 측판(114)과 측판케이스(118)의 사이에 링형상의 피스톤(115), 간막이베인(117), 코일스프링(116)으로 이루어진 로우링피스톤식 펌프장치의 구성부품이 배치되어 있다.

제29도에 그 외관형상을 표시한 바와같이, 소직경 외주부(418f)를 가진 선회베어링(418b)이 선회스크로울(418)의 선회보스부(418e)에 압입고정되고, 그 내주면이 구동축(404)의 크랭크축(414)과 걸어맞추어져 접동하고, 소직경 외주부(418f)가 피스톤(115)의 내주면에 걸어맞추어져 접동하도록 배치되어 있다.

본체프레임(405)에 형성된 오일구멍 A(428a)를 개재해서 토출실오일펌프(34)에 통하는 오일루움 A(478a)는, 본체프레임(405)에 압입된 측판케이스(118) 및 선회보스(418e)의 끝부분에 장착된 환형상링(94)에 의해서 선회스크로울(418)의 배압실(439)과 차단되어 있다.

측판(114)은 구동축(404)의 단붙이 부단부면(404a)에 당접해서 오일구멍 A(438a)쪽과 피스톤(115)의 원주면쪽을 차단하고 있다.

오일루움 A(478a)는, 로울링피스톤식 급유펌프장치(120), 크랭크축(414)의 외주면에 형성된 나선형상 오일홈(441b), 크랭크축(414)의 끝부분에 형성된 오일루움 B(478b), 구동축(404)의 축심에 형성된 축방향 오일구멍(112a), 및 나선형상오일홈(441a), 본체프레임(405)에 형성된 오일구멍 B(438b)를 개재해서 배압실(439)에 연통해 있으며, 오일구멍 B(438b)의 개구단부는 올덤링(24)의 왕복운동에 의해서 간헐적으로 차단된다.

기타의 구성은 제25도의 경우와 마찬가지이다.

제31도는, 본 발명의 제 5 의 실시예의 스크로울 냉매압축기에 있어서의 구동축 선단부의 급유펌프장치주변의 요부종단면도로서 제28도의 경우와 마찬가지로, 본체프레임(505)의 메인베어링(512)의 선회스크로울(518)쪽의 단붙이 구멍부에는, 제32도의 외관도에서 표시한 바와같은 초생달 형상의 흡입구멍(114c)과 돌기부(114d)를 가진 측판(114b)과 측판케이스(118a)를 간격을 두고서 장착고정하고, 측판(114b)과 측판케이스(118a)의 사이에 돌기부(115b)와 홈(115c)을 가진 링형상의 피스톤(115a)으로 이루어지며, 또한, 예를들면 일본국특개소 61-57935호 공보에서 기재되어 있는 바와같은 선회원통피스톤형 펌프장치와 유사한 선회원통피스톤형 펌프장치의 구성부품이 배치되어 있다.

제33도에 그 외관형상을 표시한 바와같이, 소직경 외주부(518f)를 가진 선회베어링(518b)이 선회스크로울(518)의 선회보스부(518e)에 압입고정되어 있으며, 선회스크로울(518)이 선회운동할때, 소직경 외주부(518f)가 간헐적으로 피스톤(115a)의 내주면(115d)에 당접하므로서, 피스톤(115a)이 선회스크로울(518)의 선회직경보다 작은 선회요동운동을 하여, 소배제 용량 펌프작용을 하는 것이다. 또한, 피스톤(115a)의 돌기부(115b)는, 본체프레임(505)에 형성된 잘린 홈(121)에 걸려서 피스톤(115a)의 회전을 저지하기 위한 것이다.

측판(114b)은 구동축(504)의 단붙이 부단부면(504a)에 당접해서 오일구멍(538a)쪽과 피스톤(115a)의 원주면쪽을 차단하고 있다.

본체프레임(505)에 형성된 오일구멍 A(538a)를 개재해서 토출실오일펌프(34)에 통하는 오일루움 A(578a)는, 본체프레임(505)에 압입된 측판(114b) 및 선회보스(518e)의 끝부분에 장착된 환형상링(94)에 의해서 선회스크로울(518)의 배압실(539)과 차단되어 있다.

오일루움 A(578a)는, 선회원통피스톤형 급유펌프장치, 크랭크축(514)의 외주면에 형성된 나선형상 오일홈(541b), 크랭크축(514)의 끝부분에 형성된 오일루움 B(578b), 구동축(504)의 축심에 형성된 축방향 오일구멍(112b), 및 나선형상 오일홈(541a), 본체프레임(504)에 형성된 오일구멍 B(538b)를 개재해서 배압실(539)에 연통해 있으며, 오일구멍 (538b)의 개구단부는 올덤링(24)의 왕복운동에 의해서 간헐적으로차단된다.

기판의 구성은 제25도의 경우와 마찬가지이다.

제34도는, 본 발명의 제 6 도의 실시예의 스크로울 냉매압축기에 있어서의 구동축선단부의 급유펌프장치주변의 요부종단면도로서 제28도, 제31도의 경우와 마찬가지로, 본체프레임(605)의 메인베어링(612)의 선회스크로울(618)쪽의 단붙이 구멍부에는, 제35도의 외관도에서 표시한 바와같은 초생달형상의 흡입구멍(118c)을 가진 측판케이스(118b)와 측판케이스(118a)를 간격을 두고서 장착고정하고, 측판케이스(118a),(118b)의 사이에 2개의 베인홈(124)와 2개의 토출구멍(125)을 가지고 또한 구동축(604)에 고정된 로우터(122)와 각각의 베인홈(124)에 장착되어서 베인홈(124)내를 왕복운동하는 2개의 베인(vane)(123)으로 이루어지는, 소위 슬라이드메인형 급유펌프장치의 구성부품이 배치되어 있다.

본체프레임(605)에 형성된 오일구멍 A(638a)를 개재해서 토출실 오일펌프(34)에 통하는 오일루움 A(678a)는, 본체프레임(605)에 압입된 측판케이스(118a) 및 선회보스(618e)의 끝부분에 장착된 환형상링(94)에 의해서 선회스크로울(618)의 배압실(639)과 차단되어 있다.

오일루움 A(678a)는, 슬라이드베인형 급유펌프장치, 크랭크축(614)의 외주면에 형성된 나선형상오일홈(641b), 크랭크축(614)의 끝부분에 형성된 오일루움 B(678b), 구동축(604)의 축심에 형성된 축방향오일구멍(112c), 및 나선형상 오일홈(614a), 본체프레임(604)에 형성된 오일구멍 B(638b)를 개재해서 배압실(639)에 연통해 있으며, 오일구멍 B(638b)의 개구단부는 올덤링(24)의 왕복운동에 의해서 간헐적으로 차단된다.

기판의 구성은 제25도의 경우와 마찬가지이다.

제36도는, 본 발명의 제 7 의 실시예의 스크로울 냉매압축기의 종단면도로서, 연철제의 밀폐케이스(701)의 내부는, 제 4 도의 경우와 마찬가지로, 구동축(704)를 지지하는 본체프레임(705)에 의해서 상부밀폐케이스(701a)쪽과 하부밀폐케이스(701b)쪽으로 간막이 되어 있으며, 상부밀폐케이스(701a)내부는 제 4 의 경우와 마찬가지로, 모우터(703)를 내장하는 고압공간이고, 하부밀폐케이스(701b)의 내부는 증발기의 하류쪽에 통하는 저압공간으로서 축압실(746)을 구성한다.

상부밀폐케이스(701a)는 모우터(703)의 고정자(703b)를 지지하는 동체섈(701a₁)과 모우터 전원접속용의 유리터어미널(88)을 배치한 상부섈(701a₂)로 구성되며, 그 사이에 구동축(704)의 일단부를 지지하는 상부프레임(126)이 배치되어 있다. 상부프레임(126)은, 용접성이 나쁘고 또한 진동감쇠 특성을 가진 회색주철체로서 그 외주부의 돌기형상부(779a)가 상부섈(701a₂)과 동체섈(701a₁)과의 내벽 및 단부면에 당접하고 있으며, 단일 용접비이드(779b)가 상부섈(701a₂)과 동체섈(701a₁)을 밀봉고정하는 동시에, 상부프레임(126)의 돌기형상(77a)의 외주부를 끼워넣어서 고정하고 있다. 환언하면, 용접비이드(779b)는 연철제의 상부섈(701a₂)와 동체섈(701a₁)과의 사이에서 합금조직을 이루고 있으나, 회색주철제의 상부프레임(126)의 표면과는 합금조직을 이루지 않고, 용접변형의 영향을 미치는 일없이, 용접비이드(779b)가 상부프레임(126)의 둘레를 싸서 고정하고 있다.

모우터(703)의 회전자(703a)의 상단부와 하단부에는 상부 밸런스웨이트(775) 및 하부 밸런스웨이트(776)가 장착되고, 회전자(703a)의 축방향 이동이 상부프레임(126)의 끝부분과 본체프레임(705)의 끝부분과의 사이에서 규제되어 있다.

상부프레임(126)과 본체프레임(705)에 의해서 지지된 구동축(704)의 메인베어링(712)의 직경은, 크랭크축(714)의 직경과 크랭크 편심량의 2배의 합보다 크게 설정되어 있으며, 구동축(704)을 상부방향으로 빼는 일이 가능하도록 구성되어 있다.

하부밸런스웨이트(776)의 하면은 본체프레임(705)의 상단부의 드러스트베어링부(713)에 당접하여 구동축(704)과 회전자(703a)를 지지하고 있다.

메인베어링(712)의 상부오일펌프(772)는 오일구멍 B(738b)를 개재해서 선회스크로울(718)의 배압실(739)에 통해 있다.

드러스트베어링(20)은 본체프레임(705)에 고정스크로울(715)를 고정하는 볼트(71)의 장착구멍의 틈새, 나사의 미소틈새를 개재해서 제 4 도의 경우와 마찬가지로, 최종압축해정의 압축실에 통해 있다.

고압의 오일루움 A(778a)는 본체프레임(705)에 형성된 오일구멍 A(738a)를 개재해서 토출실오일펌프(34)에 통해 있다.

고정스크로울(715)의 반압축실쪽에 형성된 토출실(2)는 고정스크로울(715)에 형성된 가스통로 B(780b), 본체프레임(705)에 형성된 가스통로 A(780a), 토출바이패스관(127)을 개재해서 상부프레임(126)의 상부에 형성된 오일분리실(128)에 통해있다.

오일분리실(128)은 상부프레임(126)에 형성된 가스구멍(129), 모우터실(706)을 개재해서 하부모우터 코일엔드(130)의 외주부의 동체섈(701a₁)에 배설된 토출관(731)에 통해있다. 상부프레임(126)에 지지되는 구동축(704)의 상단부축(704d)이 표면은 구동축(704)이 정회전할때, 오일분리실(128)에서 토출가스로부터 분리된 윤활유가 점성 펌프작용에 의해 모우터실(706)로 인도되는 방향으로 나선형상 오일홈(741)이 형성되어 있다.

본체프레임(705)에 형성된 오일구멍 A(738a)를 개재해서 토출실 오일펌프(34)에 통하는 오일루움 A(778a)는, 선회스크로울(718)의 선회보스부(718e) 끝부분에 장착된 환형상링(94)에 의해서 선회스크로울(718)의 배압실(739)과 차단되어 있다.

오일루움 A(778a)는 크랭크축(714)의 외주면에 형성된 나선형오일홈(741b), 크랭크축(714)의 끝부분에 형성된 오일루움 B(778b), 구동축(704)에 형성된 축방향오일구멍(112c), 및 나선형오일홈(741a), 오일펌프(772), 본체프레임(705)에 형성된 오일구멍 B(738b)를 개재해서 배압실(739)에 연통해 있으며, 오일구멍 B(738b)의 개구단부는 환형상링(94)의 선회운동에 의해서 간헐적으로 차단된다.

그외의 구성은 제 4 도의 경우와 마찬가지이다.

제37도는 본 발명의 제 8 의 실시예의 스크로울 냉매압축기의 종단면으로서, 연철제의 밀폐케이스(801)의 내부는, 제 4 도, 제36도의 경우와 마찬가지로, 구동축(704)을 지지하는 본체프레임(805)에 의해서 상부밀폐케이스(801a)쪽과 하부밀폐케이스(801b)쪽으로 간막이 되어있으며, 상부밀폐케이스(801a)의 내부는 모우터(703)를 내장하는 고압공간이고, 하부밀폐케이스(801b)의 내부는 증발기의 하류쪽에 통하는 저압공간으로 축압실(846)을 구성한다.

모우터(703)를 연결하는 구동축(704)은, 제36도의 경우와 마찬가지로, 본체프레임(805)의 메인베어링(812)과 상부프레임(126)에 지지되어 있다.

토출실(2)은, 고정스크로울(815)에 형성된 가스통로 B(880b), 본체프레임(805)에 형성된 가스통로 A(880a), 본체프레임(850)과 토출가이드(81)에 의해서 형성된 토출챔버(2c)를 고압쪽 모우터실(806)에 통해있다.

상부밀폐케이스(801a)의 상단부에 배설된 토출관(831)은, 상부프레임(126)에 형성된 가스구멍(129)을 개재해서 모우터실(806)에 통해 있다.

드러스트베어링(220)의 배면쪽에 반압축실쪽에는, 코일스프링(131)이 등간격으로 복수개 배치되고, 코일스프링(131)은 본체프레임(805)에 장착된 토출가이드(881))에 의해서 그 단부면이 눌려져서, 드러스트베어링(220)을 고정스크로울(815)의 경판(815b)에 압입되어 있다.

드러스트베어링(220)의 배면쪽은, 본체프레임(805)에 형성된 코일스프링 장착구멍(132)과 토출가이드(881)에 형성된 오일도입구멍(133)에 의해서 토출실 오일펌프에 통해 있다.

드러스트베어링(220)의 배면쪽은, 안쪽에만 시일링 A(70a)가 장착되어 있으며, 외주쪽은, 드러스트베어링(220)이 경판(815b)에 압접하므로서 시일되어 있다.

기타의 구성은 제36도에 준하고 있다.

제38도는, 본 발명의 제 9 도의 실시예의 스크로울 냉매압축기의 종단면도로서, 흡입실(17)과 간헐적으로 연통하는 제 2 압축실(51a), (51b)와 선회스크로울(918)_의 외주부공간(37)과는, 고정스크로울(915)의 경판접동면(915b₂)에 개구해서 형성된 오일구멍 C(938c)과 가는 직경의 분사구멍(9523)에 의해서 연통되어 있다.

오일구멍 C(938c)는, 외주부공간(37)에 개구하는 드로틀통로(938d)와 분출구멍(952)에 연통하는 오일펌프통로(938e)로 이루어진다.

드로틀통로(938e)는, 흡입실(17)에 간헐적으로 통하는 제 2 압축실(51a), (51b)이 흡입행정중(제 1 압축실 (61a), (61b)의 상태)에만 외주부공간(37)과 연통하고, 제 2 압축실(51a), (51b)이 압축행정중에, 선회스크로울(918)의 랩지지원반(918c)에 의해서 외주부공간(37)과 차단되도록 위치설정되어 있다.

선회스크로울(918)의 배압실(939)과 외주부공간(37)과는, 드러스트베어링(220)에 형성된 오일홈(291)을 개재해서, 흡입실(17)에 간헐적으로 통하는 제 2 압축실(51a), (51b)이 흡입행정중(제 1 압축실(61a), (61b)의 상태)만 연통하고, 제 2 압축실(51a), (51b)이 압축행정중에, 선회스크로울(198)의 랩지지원반(918c)에 의해서 차단되도록 구성되어 있다.

드러스트베어링(220)에 형성된 오일홈(220)에 형성된 오일홈(291)과 고정스크로울(915)에 형성된 오일구멍 C(938)의 경판 접동면(915b₂)에의 개구부와는, 선회스크로울(918)의 중심에 대하여 서로 반대쪽에 형성되어 있다.

기타의 구성에 대해서는, 제 4 도∼제19도 및 제20도∼제24도에서 설명한 제1, 제 2 의 실시예와 마찬가지이다.

제39도는 본 발명의 제10의 실시예의 스크로울 냉매압축기의 종단면도로서, 밀폐케이스(2001)의 내부는 고압공간이고, 하부에 토출실 오일펌프(2034)와 스크로울 압축기구부를, 상부에 모우터(3)을 배치하고 있다.

흡입실(17)은, 철제의 밀폐케이스(2001)의 측벽을 관통하는 흡입관(2047)을 압축기 외부의 저압쪽에 직접 연통해 있다.

주철제의 본체프레임(2005)은, 고정스크로울(2015)를 고정하는 동시에, 밀폐케이스(2001)의 측벽에 수개소에서 용접고정되어 있다.

모우터(3)에 연결하는 구동축(2004)은, 본체프레임(2005)의 압축부에 가까운쪽의 메인베어링(2012)과 모우터쪽의 상부베어링(2011)에 의해서 지지되어 있으며, 그 크랭크축(2014)이 선회스크로울(2018)의 선회배어링(2018b)와 접동연결되어 있다.

토출실 오일펌프(2034)는, 본체프레임(2005)과 고정스크로울(2015)에 형성된 오일흡입통로(2038)를 개재해서 메인베어링(2012)의 압축실쪽의 오일루움 A(2078a)에 통해 있다.

크랭크축(2014)과 선회베어링(2018b)에 의해서 형성된 오일루움 B(2078b)는, 선회스크로울(2018)의 선회보스부(2018e)에 형성된 가는구멍(2040)을 개재해서 배압실(2039)에 통하는 동시에, 선회베어링(2018b)부의 접동틈새를 개재해서 오일루움 A(2078a)에 통해 있다.

선회스크로울(2018)의 외주부공간(2037)과 배압실(2039)와의 사이는 올덤링(2024)에 걸어 맞추어지는 선회스크로울(2018)의 키이홈(2071)과 드러스트베어링(220)에 형성된 오일홈(291)을 개재해서, 제 2 압축실(51a), (51b)(제17도 참조)이 흡입실(17)에 통하는 동안만 간헐적으로 연통하도록 구성되어 있다.

2개소에 형성된 오일홈(291)과 키이홈(2071)은, 각각, 반대쪽위치에 배치되고, 선회스크로울(2018)이 선회운동하므로서 배압실(2039)과 외주부공간(2037)과의 사이를 180˚의 위상각도를 이루어서 간헐적으로 연통된다.

기타의 구성은 제1, 제 2 의 실시예와 유사하므로, 설명의 생략한다.

이상과 같이 구성된 스크로울압축기에 대해서, 그 동작을 설명한다.

제4∼제19도에 있어서, 모우터(3)에 의해서 구동축(4)이 회전구동하면, 선회스크로울(18)은, 구동축(4)의 크랭크기구에 의해서 구동축(4)의 주축을 중심으로 회전하려고하나, 올덤링(24)의 선회스크로울(18)쪽의 키이부(제 5 도 참조)가 선회스크로울(18)의 키이홈(71)에 걸어맞추어지고, 반대쪽의 키이부가 본체프레임(5)의 키이홈(71a)에 걸어맞추어져 있으므로 자전을 저지당하고, 굴림운동을 해서 고정스크로울(15)과 함께 압축실의 용적을 변화시켜 냉매가스의 흡입·압축작용을 행한다.

그리고, 압축기에 접속한 냉동사이클로부터 윤활유를 함유한 기액혼합의 흡입냉매가, 흡입관(47)으로부터 축압실(46)로 유입하고, 고정스크로울(15)의 경판(15b)의 바깥쪽면에 충돌 후, 축압실(46)의 상부공간을 경유해서, 2개소의 흡입구멍(43)을 통해서 흡입실에 유입한다.

한편, 기체와 액체의 중량차나 유입방향 전환시의 관성력에 의해서 냉매가스로부터 분리된 액냉매나 윤활유는 축압실(46)의 바닥부에, 일단 수집되고, 흡입냉매가스가 흡입구멍(43)을 통과할때에 발생하는 부압에 의해서 오일흡입구멍 A(9a), 오일흡입구멍 B(9b)를 개재해서 안개화 상태에서 흡입구멍(43)으로 빨아올려져, 재차 흡입냉매가스에 혼입한다.

기액분리된 흡입냉매가스는, 흡입실(17), 선회스크로울(18)과 고정스크로울(15)과의 사이에 형성된 제 1 압축실(61a),(61b)를 거쳐서 압축실내에 가두어 넣어지며, 제 2 압축실(61a),(60b)로 순차이송압축후, 중앙부의 토출포오트(16)로부터 체크밸브실(50a)에 토출되어, 토출실(2) 가스통로 B(80b), 가스통로 A(80a), 토출챔버(2b)를 순차경유해서 모우터실(6)로 토출된다.

압축완료 직후에 압축실과 토출포오트(16)가 개통하므로서, 압축냉매가스는, 압축실로부터 체크밸브실(50a)에 유입할때 급격한 1차팽창이 발생하고, 그 직후의 토출완료 행정에서부터 압축완료 행정까지의 사이에 체크밸브실(50a)의 토출냉매가스가 1차적으로 압축에 역류한다.

그 결과, 냉매가스는 간헐적으로 압축실로부터의 유출·압축실로의 유입을 반복하면서, 전체의 흐름으로서 압축실로부터 토출실(2)로 유출하나, 체크밸브실(50a), 토출실(2)의 토출냉매가스는 압축실로의 유입·유출때에 압력변동이 발생해서 맥동현상을 나타낸다.

토출냉매가스의 맥동은, 체크밸브장치(50)의 작은토출구멍(50h)를 개재해서, 토출실(2)로 유입할때의 2차팽창, 또, 2개의 토출통로(80)로부터 토출챔버(2b), 모우터실(6)로 유입할때의 3차 4차팽창에 의해서 순차감소하여, 모우터실(6)의 압력변동은 거의 감쇠하고 있다.

또한, 토출냉매가스가 토출실(2)로부터 체크밸브실(50a)에 순간적으로 역류할때, 그 흐름에 추종해서 밸브체(50b)가 토출포오트(16)를 막는 방향으로 이동하려고 하나, 압축기 운전중에는, 주위의 온도에 의해서 형상기억 특성을 가진 코일스프링(50c)의 완전수축해서 밸브체(50b)에의 부세력을 미치지 않는 동시에, 자성을 띤 밸브체(50b)가 체크밸브실(50a)의 바닥면에 흡착해서 이반하지 않으므로, 밸브체(50b)가 토출포오트(16)를 막는 일은 없다.

토출가이드(81)의 작은 구멍(81a)으로부터 분산해서 모우터실(6)로 배출된 토출냉매가스는 환형상의 차폐판(86), 모우터(3)의 권선에 충돌한 후, 고정자(3b)의 바깥쪽부분이나 안쪽부분의 통로를 거쳐서 모우터(3)를 냉각시키면서 모우터실(6)의 상쪽분으로 흘러, 토출관(31)으로부터 외부의 냉동사이클에 송출된다.

이때, 토출냉매가스속의 윤활유는, 그 일부가 모우터(3)의 하부권선의 표면에 부착해서 냉매가스로부터 분리해서 토출실 오일펌프(34)에 수집되나, 상부 밸런스웨이트(75), 하부 밸런스웨이트(76)의 외주부를 통하는 토출냉매가스속의 윤활유는 상부 밸런스웨이트(75), 하부 밸런스웨이트(76)의 회전에 의해서 원심분리되고, 모우터(3)의 권선의 안쪽표면으로 확산되어, 권선다발의 내부공간을 따라서 하부에 흘러내려, 토출실 오일펌프(34)에 수집된다.

최종압축 행정의 압축실(압축실이 토출포오트(16)에 통하는 직전의 행정의 압축공간)에 통하는 드러스트 베어링(20)의 배면쪽의 릴리이스간격(27)은, 압축개시 직후부터 고압냉매가스로 충만된다. 그 배압세력과 시일링(70)의 탄성력에 의해서, 드러스트베어링(20)은 고정스크로울(15)의 경판장착면(15b₁)에 압접된다. 그것에 의해서, 선회스크로울(18)의 랩지지원반(18c)은 경판접동면(15b₂)과 드러스트베어링(20)과의 사이에서 끼워지게 된다.

토출실 오일펌프(34)의 윤활유는, 후술하는 경로를 거쳐서 배압실(39)로 유입하여, 차차로 배압실 압력을 높이고, 그 배압력에 의햇 선회스크로울(18)의 랩지지원반(18c)을 고정스크로울(15)의 경판접동면(15b₂)에 압압하여, 고정스크로울랩(15a)의 선단부와 선회스크로울(18)의 랩지지원반(18c)과의 사이에 틈새를 없애고, 그것에 의해서, 압축실이 밀봉되므로, 흡입냉매가스가 효율좋게 압축되고, 안정운전이 계속된다.

또한, 선회스크로울랩(18a)의 선단부와 고정스크로울(15)과의 사이의 축방향틈새는, 압축동중 냉매가스가 인접실인 저압쪽 압축실로 누설할때에, 팁시일홈(98)에 유입하고, 그 가스배압력에 의해서 팁시일(98a)이 팁시일홈(98)의 저압축실 측면 및 고정스크로울(15)에 압압되어서, 압축틈새를 시일한다.

압축기 정지시, 압축실의 냉매가스의 압력차에 의거한 역류에 의해서, 선회스크로울(18)이 순간적으로 역선회운동하나, 냉매가스가 압축실로부터 흡입실(17)로 역류하게 되므로, 선회스크로울(18)은 제17도와 같이, 제 1 압축실(61a), (61b)이 흡입실(17)로 통한 상태의 선회각도에서 정지한다. 제11도와같이, 이 정지상태에서는 환형상링(94)이 배압실(39)로의 윤활유 유입구를 막는다.

또 압축기 정지시, 압축실의 냉매가스가 흡입실(17)로 역류하므로서 토출포오트(16)의 냉매가스압력이 급저하하고, 토출포오트(16)과 토출실(2)과의 냉매가스 압력차에 의해서 밸브체에 의해서 밸브체(50b)가 토출포오트(16)를 막고, 토출실(2)로부터 압축실로의 토출냉매가스의 연속적인 역류를 지지한다.

압축기정지후, 냉동사이클이 압력균형 될때까지, 압력차에 의해서 자성을 띤 밸브체(50b)를 체크밸브실(50a)의 바닥면으로부터 이탈하고, 밸브체(51b)가 토출포오트(16)를 계속해서 막는다. 그것과 병행해서 형상기억 특성을 가진 코일스프링(50)이 온도저하해서 신장하고, 코일스프링(50)의 부세력에 의해서 밸브체(50b)가 토출포오트(16)를 계속 폐색한다.

흡입실(17)과 간헐적으로 연통하는 제 1 압축실(61a),(61b)과 배압실(39)과는 제 1 압축실(61a),(61b)이 흡입실(17)과 연통상태시에만 드러스트베어링(20)과 랩지지원반(18c)과의 사이는 윤활유막시일되므로, 압축실로부터 배압실(39)로 압축도중 냉매가스가 역류하는 일은 없다.

압축기 정지중에는 압축기내 압력이 균형되고, 축압실(46)은 물론, 압축실내에까지 액냉매가 유입되어 있으며, 압축기 냉온시의 기동초기에는 액압축이 발생하기 어렵고, 압축실내의 압축냉매압력에 의해서 선회스크로울(18)에 토출포오트(16)와 반대의 방향의 드러스트력이 작용한다.

한편, 압축기 냉온시 기동초기의 배압실(39)의 압력은 낮고, 선회스크로울(18)의 랩지지원반(18c)은 경판 접동면(15b₂)으로부터 이반해서 드러스트베어링(20)까지 후퇴하여 지지되고, 랩지지원반(18c)과 고정스크로울랩(15a)의 선단부와의 사이에 틈새가 발생하여, 압축실 압력이 저하하고, 기동초기의 압축부하가 경감된다.

만일, 연속운전중에, 압축실내에서 액압축동이 발생해서 순간적으로 압축실압력이 이상(異常) 상승하였을 경우등에는, 선회스크로울(18)에 작용하는 드러스트력이 선희스크로울(18)의 배면에 작용하는 배압부세력보다도 크게되고, 선회스크로울(18)이 축방향으로 이동하여, 드러스트베어링(20)에 지지된다. 그리고, 압축실의 밀봉이 상기한바와 마찬가지로 해제되어서 압축실압력이 저하하여, 압축부하가 저하된다.

압축기냉온시 시동초기의 토출실오일섬프(34)의 윤활유는, 구동축(4)에 형성된 나선형상오일홈(41a),(41b)의 나사펌프작용에 의해서, 오일구멍 A(38a)을 경우해서 오일루움 A(78a)에 흡입된다.

그후, 윤활유는 일부는 나선형상오일홈(41b), 오일루움 B(78b), 급유구멍(73a)을 거쳐서 선회베어링(18b)의 접동면을 윤활하고, 메인베어링(12)의 접동면에 공급되어, 오일섬프(72)에 송출된다.

나선형성홈(41a)에 의해서 베인베어링(12)에 공급된 윤활유는, 오일루움 B(78b)를 경유해온 윤활유와 함께 오

일섬프(72)에서 합류한 후, 윤활유의 일부는 오일구멍 B(38b)의 드로틀통로부에서

감압되어서 배압실(39)로 간헐 급유되고, 나머지의 윤활유는 상부베어링(11)과 드러스트베어링(13)의 각 접동면을 윤활후, 토출실오일섬프(34)에 재회수된다.

또한, 오일섬프(72)와 모우터실(6)과는 상부베어링(11)을 윤활하는 유막의 시일작용에 의해 차단된다.

압축기냉온시 시동후의 시간경과에 추종해서 모우터실(6)의 압력은 상승하고, 토출실오일섬프(34)의 윤활유는 배압실(39)과의 사이의 차압에 의해서도 오일루움 A(78a)로 흡입되고, 나선형상오일홈(41a),(41b)의 나사펌프작용과 함쳐져서 배압실(39)에 급유되어, 배압실(39)의 압력을 순차적으로 높인다.

압축실의 중심, 선회베어링(18e)의 중심, 환형상링(94)의 중심이 각각 거의 일치한 배치구성에 있어서의 환형상링(94)은 선회스크로울(18)과 함께 선회운동을 하므로, 그때의 관성력에 의해서 선회보스부(18e)에 형성된 환형상시일홈(95)으로부터 튀어나갈려고 한다. 그것에 의해서, 환형상링(94)은 본체프레임(5)과 환형상시일홈(95)의 바깥쪽면에 압접되는 동시에, 환형상링(94)의 오일긁기작용에 의해서 환형시일홈(95)과 환형상링(94)과의 사이에 윤활유가 압입되고, 그때의 동압발생에 의해서도 환형상링(94)이 압압되어, 오일루움 A(28a)와 배압실(39)과의 사이를 시일한다.

또 환형상링(94)은, 배압실(39)과 오일루움 A(78a)와의 사이의 압력차에 의해서도 환형상시일홈(95)의 바깥쪽면에 압압되므로, 양공간사이의 시일은 한층더 확실하게 된다.

또한, 환형상홈(94)의 표면에 형성된 오일홈(94a)에 체류하는 윤활유의 유막에 의해서 환형상링(94)과 본체프레임(5)과의 사이의 접동면을 시일하는 동시에 접동면의 마모·접동저항을 적게한다.

고압의 오일루움 A(78a)의 윤활유압력과 중간압의 배압실(39)의 윤활유압력에 의해서 선회스크로울(18)은 고정스크로울(15)쪽으로 균등하게 배압부세되고, 랩지지원반(18c)과 경판접동면(15b₂)과의 사이는 원활하게 접동하는 동시에 랩지지원반(18c)의 변형을 적게해서 압축실의 축방향 틈새를 최소로 하고 있다.

배압실(39)에 유압한 윤활유는, 드러스트베어링(20)에 형성된 오일구멍(91)을 개재해서 간혈적으로 외주부공간(37)으로 유입하고, 또 랩지지원반(18c)에 형성된 오일구멍(38c), 가는 직경의 분사구멍(52)을 통해서 점차 감압되어, 제 2 압축실(51a),(51b)로 유입하는 윤활유는, 그 통로도중에서 각 접동면을 윤활하여, 접동틈새를 밀봉한다.

제 2 압축실(51a),(51b)에 주입된 윤활유는, 흡입냉매가스와 함께 압축시에 유입한 윤활유와 합류하여, 인접하는 압축시간의 미소한 틈새를 유막밀봉해서 압축냉매가스누설을 방지하여, 압축실간의 접동면을 윤활하면서 압축냉매가스와 함께 토출포오트(16)를 거쳐서 모우터실(6)로 재차 토출된다.

배압실(39)를 경유하는 토출실오일섬프(34)에서부터 제 2 압축실(51a),(51b)까지의 급유경로에 있어서, 배압실(39)은 토출압력과 흡입압력과의 사이의 적정한 중간압력을 유지한다.

제 2 압축실(51a),(51b)의 분사구멍(52a),(52b) 개구부는, 제19도와 같은 압력변화를 하고, 모우터실(6)의 압력에 추종해서 변화하는 배압실압력(68)보다도 순간적으로 높으나, 그때의 배압실(39)과 외주부공간(37)은 랩지지원반(18c)이 드러스트베어링(20)의 오일구멍(91)의 개구단부를 막는 동시에 랩지지원반(18c)과 드러스트베어링(20)과의 사이의 접동면을 유막시일하고 있으므로, 압축도중의 냉매가스가 배압실(39)로 역류하는 일도 없고, 또한, 제 2 압축실(51a),(51b)의 평균압력은 배압실(39)압력보다도 낮다.

또, 상기한 바와같이 압축기기동초기의 선회스크로울(18)은, 고정스크로울(15)로부터 이반해서 시일링(70)의 탄성력과 최종압축행정의 압축실로부터 도입되 냉매가스배압을 받는 드러스트베어링(20)에 지지된다.

압축기기동안 정후의 배압실(39)에 차압급유된 윤활유는, 중간압력의 부세력을 선회스크로울(18)에 작용시켜서, 랩지지원반(18c)을 경판(15b)에 압압하고, 그 접동면을 유막시일하고, 외주부공간(37)과 흡입실(17)과의 사이를 시일한다.

또, 배압실(39)의 윤활유는, 드러스트베어링(20)과 랩지지원반(18c)와의 접동면의 틈새에 개재하여, 그 틈새를 밀봉한다.

또, 스크로울압축기의 압축비가 일정한 것이므로, 냉온시기동직후와 같이 흡입냉매가스압력이 비교적 높아서 압축실압력이 매우 높아지는 경우, 혹은 이상한 액압축이 발생하였을 경우등은, 상기한 바와같이 선회스크로울(18)이 고정스크로울(15)로부터 이반하여, 드러스트베어링(20)에 지지된다.

그러나, 배압부세된 드러스트베어링(20)은, 이상 상승한 압축실압력하중을 지지할 수 없어, 릴리이스틈새(27)을 감소시키는 방향으로 후퇴해서, 선회스크로울(18)의 랩지지원반(18c)과 고정스크로울(15)의 고정스코로울랩(15a)의 선단부와의 사이의 축방향큼새가 확대된다. 이에 의해, 압축실간에 많은 누설이 발생하여, 제18도의 1점쇄선(63a)으로 표시한 바와같이, 압축실압력이 압축도중에서 급저하한다.

압축부하가 순간적으로 경감한 후, 드러스트베어링(20)이 순간적으로 본래의 위치로 복귀해서, 배압실(39)의 압력은 현저한 저하도하지 않고, 안정운전이 다시 계속된다.

또한, 선회스크로울(18)이 드러스트베어링(20)쪽으로 후퇴할때 선회스크로울랩(18a)의 선단부와 고정스크로울(15)와의 사이의 축방향치수도 확대하나, 팁시일(98a)이 그 배면의 가스압에 의해서 고정스크로울(15)의 쪽으로 압압되어 있으므로, 이 부분으로부터의 압축냉매가스누설은 거의 발생하지 않는다.

또, 선회스크로울(18)과 고정스크로울(15)과의 사이의 축방향틈새부에 이물개입이 발생하였을 경우에도, 상기와 마친가지로, 드러스트베어링(20)이 후퇴해서 이물을 제거한다.

또, 냉온시기동초기나 정상운전시에, 순간적인 액압축이 발생하였을 경우의 압축실압력은, 제18도의 점선(63)과 같이 이상한 과압축이 발생하나, 토출포오트(16)에 연통하는 고압공간용적이 크고 또한, 체크밸브실(50a), 토출실(2), 토출챔버(2b)를 순차적으로 통과하는 동안에 팽창을 반복하여, 모우터실(6)의 압력변화는 거의 발생하지 않는다.

또, 압축기 운전속도가 증가함에 따라 단위시간당의 압축실냉매가스누설이 적어진다. 그반면, 1선회운동당의 분사구멍(52a),(52b)의 개구시간이 짧아지고, 압축실에의 오일분사량이 억제되는 동시에, 오일구멍 B(38b)와 배압실(39)과의 사이의 차단속도증가에 의한 통로저항이 증가해서, 오일루움 A(78a)에서 배압실(39)에의 윤활유유입량도 억제되어, 배압실(39)의 압력이 적절하게 유지된다.

또, 열펌프냉동사이클에 짜넣어져서 운전중의 스크로울냉매압축기는, 난방운전으로부터 성에제거 운전으로 절환하였을때, 단시간이지만 고압쪽이 증발기에, 저압쪽이 응축기쪽에 통하는 관계로 모우터실(6)의 압력이 순가적으로 저하한다. 그것에 추종해서 모우터실(6)로 통하는 배압실(39)의 압력이 저하하고, 적정배압력을 유지할 수 없게 되는 경우에는, 랩지지원반(18c)에 배설된 배압제어밸브장치(25)의 플런저(29)가 오일루움B(78b)로 통하는 오일구멍(54b)의 윤활유압에 의해서, 코일스프링(53)과 ㅓ배압실(39)로 통하는 윤활유의 배압력에 대항해서 제 16도와 같이 외주부공간(37)쪽으로 이동하고, 오일루움 B(78b)과 배압실(39)이 연통해서 고압의 윤활유가 배압실(39)에 유입하여, 배압실(39)을 적정압력으로 복귀시키고, 재차 제15도와 같이 플런저(29)를 오일루움 B(78b)쪽으로 이동시켜 오일루움(78b)과 배압실(39)이 차단된다.

또, 증발기쪽의 열부하가 높고 또한 응축기쪽의 응축능력의 클 경우에는, 흡입압력이 비교적 높고, 토출압력이 비교적 낮은 상태에서 운전된다.

이와같은 경우에는, 압축실압력이 통상 운전시보다 높게되므로 배압력을 통상시보다도 높게할 필요가 있으나, 이와같은 경우도 상기와 마찬가지로, 플런저(29)가 오일루움(78b)으로 통하는 오일구멍(54b)의 윤활유압력과 오일구멍(54a)을 개재해서 흡입실(17)로 통하는 흡입쪽의 냉매압력에 의해서, 코일스프링(53)과 배압실(39)로 통하는 윤활유의 배압력에 대항해서 제16도와 같이 외주부공간(37)쪽으로 이동하고, 오일루움B(78b)와 배압실(39)이 간헐적(또는 부분적)으로 연통해서 고압의 윤활유가 배압실(39)에 유입하여, 배압실(39)을 적정압력으로 유지한다.

당연한 일이지만, 플런저(29)는, 플런저(29)에 작용하는 원심력과 관성력 및 마찰력의 영향을 받아서, 외주부공간(37)쪽으로 이동할려고 하므로, 배압실(39)의 압력은 압축기운전속도가 증가하는데 추종하여 높아진다.

또, 상기 실시예에서는 드러스트베어링(20)의 배면에 형성한 릴리이스틈새(27)에 최종압축행정중의 압축맹매가스를 도입하였으나, 압축최종행정의 압축실과 토출포오트(16)가 통하는 영역의 토출냉매가스를 릴리이스틈새(27)에 도입해도 된다.

도, 상기 실시예에서는 선회스크로울(18)의 랩지지원반(18c)과 드러스트베어링(20)과의 사이의 접동틈새를 윤활유의 유막만으로 시일하였으나, 발명자가 일본국 특원소 63-159996호의 명세서의 제 6 도, 제 7 도에서 제안하고 있다. 바와같은, 환형상링(82)을 랩지지원반(18c)의 배면쪽에 장착하고, 배압실(39)과 외주부공간(37)과의 사이의 접동부틈새의 시일성능을 보다 한층 향상시킬 수 있다.

다음에, 제 2 의 동작에 대해서, 제20도∼제24도를 참조하면서 설명한다.

압축기기동후의 시간경과와 더불어 토출냉매가스가 충만하는 모우터실(6)내의 압력은 차차로 상승한다.

모우터실(6)의 바닥부의 토출실오일섬프(34)의 윤활유는, 제 4 도의 경우와 마찬가지로, 구동기(204)에 형성된 나선형상오일홈(241a),(241b)의 나사펌프작용에 의해서 본체프레임(205)에 형성된 오일구멍 A(238a)를 개재해서 오일루움 A(278a)에 흡입된다. 이때, 간막이캡(101)은 윤활유가 구동축(204)의 표면근처를 통과해서 오일루움 A(278a), 나선형상오일홈(241b)으로 유입하도록 안내한다. 이일에 의해서 윤활유가 오일구멍 A(238a)로부터 오일루움 A(278a)에 흡입되어 양호한 나사펌프급유가 행하여진다.

토출실오일섬프(34)와 선회스크로울(218)의 배압실(239)와의 사이의 차압 및 나선형성오일홈(241b)의 나사펌프작용에 의해서 오일루움 B(278b)에 공급된 윤활유는, 그 통로도중에서 선회베어링(218b)의 접동면을 윤활후, 드로틀통로(103), 환형상홈(104), 오일구멍(105)을 경유해서 배압실(239)에 유입한다.

모우터실(6) 압력에 거의 동등한 오일루움 A(278a)의 윤활유는 드로틀통로(103), 오일구멍(105)을 통과할때에 감압되어, 배압실(239)내에는 중간압력상태가 된다.

외주부공간(37)과 배압실(239)과의 사이는, 제 4 도의 경우와 마찬가지로 압축실이 흡입행정으로 되는 선회각도범위에서만 드러스트베어링(220)의 표면에 형성된 오일홈(291)을 개재해서 연통되어 있으므로, 배압실(239)의 윤활유는 간헐적으로 외주부공간(37)에 급유된다.

그후의 윤활유는, 제 4 도의 경우와 마찬가지로 압축실에 공급되어 압축냉매가스와 함게 재차 모우터실(6)에 토출된다.

나선형상오일홈(241a)의 나사펌프작용에 의해서 메인베어링(212), 상부베어링(211), 드러스트베어링(213)에 공급된 윤활유는, 재차 토출실오일섬프(34)에 수집된다.

기타의 동작에 대해서는, 제 4 도의 경우와 마찬가지이므로 설명을 생략한다.

다음에, 제 3 의 실시예의 동작에 대해서, 제25도∼제27도를 참조하면서 설명한다.

압축기의 기동과 동시에, 모우터실(6)의 바닥부의 토출실오일섬프(34)의 윤활유는, 구동축(304)에 형성된 나선형상오일홈(341a),(341b)의 나사펌프작용 및 구동축(3404)의 하단부에 배설된 트로코이드펌프장치(106)에 의해서 본체프레임(305)에 형성된 오일구멍 A(338a)를 개재해서 오일루움 A(378a)에 흡입된다. 이때, 간막이캡(101)은 제20도의 경우와 마찬가지로, 윤활유가 구동축(304)의 표면근처를 통과해서 오일루움 A(378a), 나선형상오일홈(341b)으로 유입하도록 안내하고, 윤활유가 오일구멍 A(338a)로부터 오일루움 A(378a)로 유입할때에, 구동축(304)이 고속회전(예를들면, 6000rpm 이상)하므로 원심확산의 영향을 받는 일없이 나선형상오일홈(341a)에 흡입되어 양호한 나사펌프급유가 행하여진다.

선회베어링(318b)의 접동면을 윤활하면서 나선형상오일홈(341b)을 경유해서 트로코이드펌프장치(106)의 흡입구멍(108)에 유입한 윤활유는, 오일홈(111)에 토출된 후, 오일구멍(112), 반경방향오일구멍(113)을 개재해서 메인베어링(312)에 공급되어, 오일섬프(72)에 배출된다.

나선형성오일홈(341a)을 경유해서 메인베어링(312)을 윤활하면서 오일섬프(72)에 배출된 윤활유는, 트로코이드펌프장치(106)로부터 배출된 윤활유와 합류하고, 그 일부의 윤활유는 오일구멍 B(38b)을 통해서 감압되면서 간헐적으로 배압실(389)로 급유된다.

오일섬프(72)에 배출된 나머지의 윤활유는, 상부베어링(311), 드러스트베어링부(313)을 윤활후, 토출실오일섬프(34)에 수집된다.

압축기기동후의 시간경과와 더불어 토출냉매가스가 충만하는 모우터실(6)내의 압력은 차차로 상승하고, 토출실오일섬프(34)의 윤활유는 토출실오일섬프(34)와 선회스크로울(318)의 배압실(339)과의 사이의 차압에 의해서도 배압실(339)까지 급유된다.

배압실(339)로부터 압축실까지의 급유 및 기타의 동작에 대해서도 제20도의 경우와 마찬가지이므로 설명을 생략한다.

다음에, 제 4 의 실시예의 동작에 대해서, 제28도∼제30도를 참조하면서 설명한다.

압축기의 기동과 동시에 구동축(404)의 회전에 의해서 크랭크축(414)은 편심회전운동을 하고, 왕복운동만을 허용한 올덤링(24)의 자전저지기구에 의해서, 선회스크로울(418)은 자전하는 일없이 구동축(404)의 주축을 중심으로 하는 공전운동을 한다.

선회스크로울(418)에 고정된 선회베어링(418b)이 선회운동하는 것에 추종해서 그것에 걸어맞추어져서 접동하는 피스톤(115)이 자전하면서 선회운동을 하고, 간막이베인(117)의 선단부가 코일스프링(116)의 부세력을 받아서 피스톤(115)에 접하여 접동하는 주지된 급유펌프의 흡입·토출작용이 행하여진다.

토출실오일섬프(34)의 윤활유는, 본체프레임(405)에 형성된 오일구멍 A(438a) 경유해서 흡입용 잘린부분(114a)으로 인도되어, 펌프실을 경유해서 측판케이스(118)의 홈(119)에 배출된 후, 오일루움 A(478a)로부터 나선형상오일홈(441b)의 나사펌프작용어(점성펌프작용과의 병용에 의해서 선회베어링(414)의 접동면을 윤활하면서 오일루움 B(478b), 구동축(404)에 형성된 축방향오일구멍(112a)에 송출되어 메인베어링(412)의 접동면을 윤활한다.

또, 로울링피스톤형 급유펌프에 의해서 나선형상오일홈(441a)에 흡입된 윤활유는, 나사펌프작용에 의해서 메인베어링(412)으로 송출되어, 축방향오일구멍(112)으로부터 배출되는 윤활유와 합류후, 제25도의 경우와 마찬가지로, 오일섬프(72)(도시생략), 상부베어링, 드러스트베어링부로 배출되는 동시에, 오일구멍 A(438a)를 개재해서 감압되면 배압실(439)로 급유되어, 압축기기동초기의 각 접동부를 윤활한다.

배압실(439)로의 오일구멍 B(438b)의 개구단부는,올덤링(24)의 왕복운동에 의해서 간헐적으로 개폐되고, 구동축(404)의 회전속도가 증가하는데 추종해서 연속개구시간이 짧아지므로, 배압실(439)로의 유입저항이 증가한다. 그 결과, 배압실(439)로의 윤활유유입량이 적어진다.

압축기기동후의 시간경과와 더불어 토출실오일섬프(34)에 작용하는 토출냉매가스압력이 상승한 후, 토출실오일섬프(34)의 윤활유는, 배압실(439)과의 사이의 차압에 의해서도 오일루움 A(478)에 공급된 후, 나선형상오일홈(441a),(441b)의 나사펌프작용에 의해 각 접동부에 공급된다.

이와같은 차압급유와 용적형 급유펌프(로울링피스톤형 급유펌프장치)와 점성펌프(나사펌프)를 병용한 급유수단에 의해서, 윤활유속에 다소의 가스개입이 발생하였을 경우나, 용적형 급유펌프나 점성펌프의 급유능력이 고속운전영역에서 감소하였을 경우에도, 접동부에의 충분한 급유를 계속한다.

기타 동작에 대해서는, 제 4 도, 제20도, 제25도의 경우와 마찬가지이므로, 설명을 생략한다.

다음에, 제 5 의 실시예의 동작에 대해서, 제31도∼제33도를 참조하면서 설명한다.

본체프레임(505)의 잘린홈(121)에 돌출부(115b)가 가동결합고정된 피스톤(115a)은, 선회스크로울(518)의 선회베어링(518b)이 선회운동하므로서 요동운동을 하여, 흡입·토출작용이 행하여진다. 피스톤(115a)의 안쪽면과 선회베어링(518b)의 소직경외주부(518f)와의 사이에 빈틈이 형성되어 있으므로, 피스톤(115a)의 이동량은 크랭크축(514)의 편심량의 2배보다도 작다.

이 빈틈치수에 의해서 선회운동피스톤형 급유펌프의 배출량이 좌우된다. 이 실시예에서는, 피스톤(115a)의 이동량을 크랭크축(514)의 편심량상당으로 설정하여, 고속운전시의 입력억제와 급유량확보를 기대한다.

압축기의 기동과 동시에, 토출실오일섬프(34)의 윤활유는, 오일구멍 A(538a)를 경유해서 측판(114b)의 흡입구멍(114c)에 흡입된 후, 피스톤(115a)의 홈(115c)으로부터 배출되어, 오일루움 A(578a)으로 송출된다.

오일루움 A(578a)의 윤활유는, 나선형상오일홈(541b)의 나사펌프작용에 의해서 선회베어링(518b), 메인베어링(512)에 공급되어, 각 접동면의 윤활에 제공된다.

그후의 동작설명은 상기 예와 마찬가지이므로, 설명을 생략한다.

다음에, 제 6 의 실시예의 동작에 대해서, 제34도, 제35도를 참조하면서 설명한다.

압축기의 기동과 동시에 구동축(604)에 고정된 로우터(122)에 접동장착된 베인(123)이 그 자체의 원심력을 받아서 로우터(123)의 외주부쪽으로 이동하므로서 펌프실을 구획하고, 주지의 흡입·토출작용이 행하여진다.

토출실오일섬프(34)의 윤활유는, 오일구멍 A(638a)를 경유해서 측판케이스(118b)의 흡입구멍(118c)으로부터 흡입되어, 토출구멍(125)을 개재해서 오일루움 A(678a)로 배출된다.

구동축(604)이 고속회전하여 펌프실압력이 설정압력이상으로 상승하는 경우에는, 메인(123)의 원심력보다도 펌프실쪽으로부터 베인(123)의 선단부에 작용하는 윤활유힘이 커진다. 그결과, 베인(123)은 후퇴하고, 펌프실틈새를 넓혀서 펌프급유통력을 제어한다.

또, 극저속운전시에는, 베인(123)의 원심력이 작으므로 펌프실의 구획형성이 불충분해져, 펌프급유작용이 억제된다. 그결과, 압축기냉온시 시동초기에는, 토출실오일섬프(34)의 바닥부에 체류하는 액냉매를 베어링접동부에 공급하는 일이 없다.

압축기기동후의 시간경과와 더불어 토출실오일섬프(34)에 체류하는 액냉매는, 발포하면서 윤활유로부터 분리하여, 모우터실(6)의 상부로 이동한 후, 압축기의 사용운전속도영역에 있어서 급유펌프작용이 충분히 발휘되고, 냉매를 함유하지 않는 윤활유가 각 접동부에 공급된다.

기타 동작에 대해서는, 제31도의 경우와 마찬가지이므로 설명을 생략한다.

다음에, 제 7 의 실시예의 동작에 대해서, 제36도를 참조하면서 설명한다.

구동축(704)이 회전하므로서, 흡입관(47)을 통해서 흡입냉매가스가 축압실(746)에 유입후, 흡입·압축되고, 토출냉매가스가 토출실(2), 가스통로 B(780b) 가스통로 A(780a), 토출바이패스관(127)을 거쳐서 오일분리실(128)에 유입한다.

오일분리실(128)에 유입한 토출냉매가스는, 상부프레임(126)에 충돌하였을때에 윤활유의 일부를 분리한 후, 가스구멍(129), 모우터실(706)의 상부공간을 거쳐서 모우터(703)을 냉각, 윤활유의 일부를 분리후, 하부 모우터코일엔드(130)의 바깥쪽에 배설된 토출관(731)으로부터 배출된다.

오일분리실(128)에서 토출냉매가스로부터 분리된 윤활유는, 구동축(704)의 상단부축(704d)에 형성된 나선형상오일홈(741d)을 경유하여 베어링접동면을 윤활후, 모우터실(706)에 유입하여, 하부의 토출실오일섬프(734)에 수집된다.

압축기기동후의 시간경과와 더불어 모우터실(706)의 압력이 상승함에 따라, 토출실오일섬프(34)의 윤활유는, 배압실(739)과의 사이의 차압 및 구동축(704) 형성된 나선형상오일홈(741a),(741b)의 나사펌프작용에 의해서, 본체프레임(705)에 형성된 오일구멍 A(738a)를 개재해서 오일루움 A(778a)에 흡입된 후 메인베어링(712), 오일루움 A(778b)에 공급된다.

오일루움 B(778b)의 윤활유는, 축방향오일구멍(112)을 경유하는 원심펌프급유작용이 가해져서, 메인베어링(712)에 급유된후, 나선형상오일홈(741a)을 경유한 윤활유와 합류하여 오일섬프(772)로 배출된다.

또 윤활유는, 드러스트베어링(713)를 윤활후, 토출실오일섬프(734)에 수집하는 동시에 오일구멍 B(738b)의 드로틀통로부에서 감압되어, 배압실(739)로 간헐급유된다.

드러스터베어링(713)에 공급되는 윤활유의 유막에 의해서, 오일섬프(772)와 모우터실(706)과의 사이가 가스시일되므로, 배압실(739)에 모우터실(706)의 냉매가스가 직접 유입하는 일은 없다.

또, 최종압축행정의 압축실로 연통하는 드러스트베어링(20)의 배면쪽의 릴리이스틈새(제13도 참조)는, 그 연통로 도중의 볼트(710)의 나사부틈새의 드로틀통로를 개재해서 연통하고 있다. 그때문에, 기동초기의 압축냉매가스는 감압되어서 릴리이스틈새로 도입된다. 그결과, 릴리이스틈새의 가스압력은, 압축기기동직후는 낮으나, 기동후의 시간경과와 더불어 상승하고, 그 가스배압력에 의해서 드러스트베어링(20)을 고정스크로울(715)에 압압한다.

본체프레임(705)의 드러스트베어링부(713)와 상부프레임(126)과의 사이에 배치된 회전자(703a)는, 상부밸런스웨이트(775), 하부밸런스웨이트(776)의 축방향치수를 선택하므로서, 그 축방향이동이 규제된다.

하부밸런스웨이트(776)은 드러스트베어링부(776)에 접접해서 구동축(704)와 회전자(703a)의 중량을 지지한다.

구동축(704)와 히전자(703a)와의 축방향이동은, 하부밸러스웨이트(776)가 드러스트베어링(713)과 고속접접할때에, 접동면의 평탄도의 불완전에 기인해서 발생하는 점핑현상발생시에 발생하나, 상기한 바와같이, 그 축방향이동이 규제되어 있으므로, 그 이동은 미소하다.

기타 동작에 대해서는 제 4 도의 경우와 마찬가지이므로 설명을 생략한다.

다음에, 제 8 의 실시예의 동작에 대해서, 제37도를 참조하면서 설명한다.

흡입관(47)을 통해서 흡입된 냉매가스는, 압축실에서 압축후, 체크밸브실(50a), 토출실(2), 가스통로 B(880b), 가스통로 A(880b), 토출챔버(2b), 모우터실(806), 가스구멍(129), 오일분리실 A(128a)를 경유해서, 모우터(703)를 냉각시키면서 상부의 토출관(831)으로부터 외부의 냉동사이클에 배출된다.

이 토출냉매가스속에 함유되는 윤활유는, 모우터실(806)에서 1차분리되고, 오일분리실 A(128a)에서도 2차 분리후, 그 윤활오일은 구동축(704)의 상단부를 지지하는 상부프레임(126)의 중앙바닥부에 수집된 후, 베어링접동면을 윤활하고, 모우터실(706)로 복귀한다.

본체프레임(805)의 메인베어링(812), 드러스트베어링부, 배압실(839), 선회베어링등에의 급유는 제36도의 경우와 마찬가지이다.

드러스트베어링(220)의 배면쪽은, 토출실오일섬프(34)에 직통되어 있으며 드러스트베어링(220)을 고정스코로울(815)에 압압하는 부세력은, 토출실오일섬프(34)의 윤활유압력과, 코일스프링(131)과, 시일링 A(70a)으 탄성력에 의존하고 있으므로, 모우터실(806)의 압력이 낮은 압축기냉온시기동초기는, 드러스트베어링(220)을 지지하는 힘이 작아, 압축기기동시의 압축실압력에 의해서 선회스크로울(818)이 드러스트베어링(220)쪽으로 후퇴하였을때, 드러스트베어링(220)이 그 하중을 지지할 수 없어, 릴리이스틈새를 좁히는 방향으로 후퇴해서, 압축실의 축방향틈새를 확대하여, 압축실압력을 급저하시켜, 기동초기의 압축부하를 경감한다.

본체프레임(805)과 드러스트베어링(220)의 바깥쪽면과의 사이는, 드러스트베어링(220)이 축방향으로 가동할 수 있도록 미소틈새가 형성되어 있으며, 그 틈새에 토출실오일섬프(34)의 윤활유가 유입하고 있다.

이 윤활유는, 압축실내에서 액압축이 발생하여, 선회스크로울(818)이 드러스트베어링(220)쪽으로 후퇴하고, 드러스트베어리어(220)도 후퇴하여, 드러스트베어링(220)과 고정스크로울(815)과의 사이에 틈새가 발생하였을때, 외주부공간(37)으로 유입한다. 그결과, 외주부공간(37)로 통하는 배압실(839)의 압력을 재빨리 높혀서, 선회스크로울(818)을 고정스크로울(815)쪽으로 압압복귀시킨다.

또, 체크밸브장치가 토출포오트를 막은 상태에서, 압축기동개시직전에, 직류전원에 의해 가변속제어되는 모우터(703)에의 통전회로를 절환하여, 모우터(703)를 극저속도로 2∼3회 역전시키고, 그것에 의해서 압축실내의 액냉매나 윤활유를 축압실(846)로 배출하고, 그후, 모우터(703)를 정회전시키면, 압축기기동초기의 액압축을 경감시키거나, 회피할 수도 있다.

또, 체크밸브장치가 토출포오트를 막은 상태에서 압축기를 역전기동하였을 경우에도, 역전속도를 약간 빠르게 하면, 토출실로부터 압축실로의 유체역류에 추종하여, 체크밸브장치가 토출포오트를 막으므로, 압축기역전운전정지후, 단시간내에 정회전기동하면 기동부하를 경감할 수 있다.

기타 동작에 대해서는, 제 4 도, 제36도의 경우와 마찬가지이므로 설명을 생략한다.

다음에, 제 9 의 실시예의 동작에 대해서, 제38도를 참조하면서 설명한다.

구동축(4)을 지지하는 베어링접동부나 선회스크로울(918)과 구동축(4)과의 베어링결합부를 경유해서 배압실(939)에 유입한 토출실오일섬프(34)의 윤활유는, 선회스크로울(918)을 고정스크로울(915)의 쪽으로 배압부세하는 동시에, 제 2 압축실(51a),(51b)이 흡입실(17)과 연통하고 있는 동안에, 드러스트베어링(220)에 형성된 오일홈(291)을 개재해서 외주부공간(37)으로 감압되어서 유입한다.

외주부공간(37)에 유입한 윤활유는, 선회스크로울(918)의 랩지지원반(918c)와 드러스트베어링(220)과의 사이의 접동면 및 랩지지원반(918c)과 고정스크로울(195)의 경판접동면(915b₂)와의 사이의 접동면을 윤활한 후, 제 2 압축실(51a),(51b)이 흡입실(17)과 연통하는 동안에 오일구멍 C(938c), 분사구멍(952)에 유입해서 감압된 후, 압축실로 유입하여, 그 유막에 의해서 압축실의 틈새를 밀봉하는 동시에, 압축가스에 혼입해서 재차 토출실(2)로 배출된다.

압축실내에서 액압축등이 발생해서, 압축실압력이 순간적으로 이상압력상승하였을 경우에는, 압축가스가 분사구멍(952), 오일구멍 C(938c)를 개재해서 통로도중의 윤활유와 함께 외주부공간으로 역류할려고 하나, 오일섬프통로(938e)에 체류하는 윤활유의 점성저항이나 드로틀통로(938d)의 통로저항의 영향을 받아서 압력감쇠하는 동시에, 랩지지원반(918c)에 의해서 오일구멍 C(938c)의 끝부분을 막고 있으며, 외주부공간(37)으로의 역류가 저지된다.

또, 이 압축행정중에는, 외주부공간(37)과 배압실(939)과의 사이가 랩지지원반(918c)에 의해서 차단되어 있다.

기타의 동작에 대해서는, 제1, 제 2 의 실시예의 경우와 마찬가지이므로, 설명을 생략한다.

다음에, 제10의 실시예의 동작에 대해서, 제39도를 참조하면서 설명한다.

토출압력이 작용하는 토출실오일섬프(2034)와 압축실과의 사이의 압력차에 의해서 토출실오일섬프(2034)의 윤활유는, 다음의 차압경로를 거쳐서, 압축실로 유입하고, 그 통로도중에서 접동부의 윤활, 선회스크로울(2018)을 고정스크로울(2015)쪽으로 압압하기 위한 배압부세, 접동부틈새의 가스누설을 방지하기 위한 유막밀봉에 제공된다.

즉, 토출실오일섬프(2034)의 윤활유는, 본체프레임(2005)과 고정스크로울(2015)에 형성된 오일흡입통로(2038)를 개재해서 오일루움 A(2078a)에 유입한다.

오일루움 A(2078a)의 윤활유는, 구동축(2004)에 형성된 나선형상오일홈에 의해서 메인베어링(2012), 상부베어링(2011)으로 공급되는 동시에, 크랭크축(2014)과 선회베어링(2018)과의 사이의 베어링틈새를 개재해서 1차감압되어, 오일루움 B(2078b)에 유입하고, 가는구멍(2014)을 거쳐서 2차 감압된 후, 배압실(2039)에 유입한다.

선회보스부(2018e)의 2개소에 형성되가는 구멍(2040)의 배압실(2039)에의 개구부는, 올덤링(2024)과 본체프레임(2005)과의 사이의 걸어맞춤접동부의 키이홈(2071a)의 근처에 위치하고 있으며, 오일루움(2078b)으로부터 배압실(2039)에 유입한 윤활유는, 키이홈(2071a)의 접동면을 강제적으로 윤활한다.

배압실(2039)의 윤활유는, 선회스크로울(2018)에 형성된 2개소의 얕은 홈(291)을 경유하여, 키이홈(2071)의 접동면을 윤활하면서 180˚의 위상각도를 이루어서, 각 반대쪽의 위치로부터 간헐적으로 외주부공간(2037)으로 3차간압되어서 유입한다.

외주부공간(2037)으로부터 압축실로의 윤활유유입경로는, 제1, 제 2 의 실시예의 경우와 마찬가지이다.

오일루움 A(2078a)와 오일루움 B(2078b)와의 사이의 압력차에 의해서 구동축(2004)은 선회스크로울(2018)의 선회보스부(2018e)의 단부면에 당접하여, 접동지지되어 있다.

구동축(2004)에 형성된 나선형상오일홈의 상단부는, 상부베어링(2011)의 상단부에 개구해있지 않고, 상부베어링(2011)의 베어링틈새에 개재하는 윤활유의 유막에 의해서 상부베어링(2011)의 베어링틈새가 시일되어 있고, 토출냉매가스가 베어링내가 배압실(2039)에 유입하지 않는다.

고정스크로울(2015)과 본체프레임(2005)과의 결합면은, 그 바깥쪽에서 토출실오일섬프(2034)의 윤활유에 의해서 둘러싸여 있으며, 고압쪽의 냉매가스가 그 결합면을 개재해서 외주부공간(2037)에 유입하는 것을, 결합면에 가두어넣어진 유막이 저지하므로, 외주부공간(2037)으로의 고압냉매가스의 유입이 없다.

흡입관(2047)을 개재해서 흡입실(17)에 유입한 냉매가스는, 압축된 후, 토출실(2)로 배출되고, 대칭위치에 형성된 2개소의 토출통로(2080)를 개재해서 토출챔버(2022b)에 배출후, 모우터실(2006)을 거쳐서 토출관(2031)으로부터 외부의 냉동사이클에 송출된다.

또한, 대칭위치에 형성된 토출통로(2080)로부터 토출챔버(2002b)에 배출되는 토출냉매가스의 압력맥동과 토출음은, 서로 맞간섭해서 감쇠하고, 그후, 재차, 토출챔버(2002b)로부터 모우터실(2006)로 마찬가지로 균등배출되어서 압력맥동을 감쇠하게 된다. 그결과, 외부배관시스템에 통하는 모우터실(2006)의 압력맥동은 외부배관시스템의 진동에 영향을 미치지 않는 정도로까지 감쇠하고 있다.

또, 압축냉매가스가 압출실로부터 토출실(2)로 배출될때에 발하는 토출음은, 압축실과 토출실(2)을 둘러싸는 토출실오일섬프(2034)의 윤활유에 의해서 차폐되고, 밀폐케이스(2001)외부로 전파되는 일은 적다.

또, 압축냉매가스가 압축실로부터 토출실(2)로 배출될때의 토출음은, 압축기운전속도에 추종해서 증가하나, 압축기운전속도가 상용운전영역(예를들면 5000rpm 이하)의 경우에는, 토출챔버(2002b)를 폐지해서, 토출냉매가스를 대칭위치에 형성한 2개소의 토출통로(2080)를 연장(예를들면, 방출통로, 방출관등을 배설함)해서 모우터실(2006)에 직접 배출하는 경우도 있다. 이경우, 대칭위치에 배치된 2개소의 토출통로연장단부의 개구위치사이가 떨어져 있을수록, 토출음이나 압력맥동을 간섭작용에 의해 감쇠시킬 수 있다.

또한, 상기 제1∼제10의 실시예에 대해서 설명하였으나, 압축기운전조건에 따라서, 이들 실시예를 적당히 조합해서 구성할 수도 있다.

① 이상과 같이, 상기 실시예에 의하면, 선회스크로울(18)의 반압축실쪽에 도입한 토출냉매가스압력을 이용해서 압축실쪽으로 선회스크로울(18)을 부세하여 압축실의 축방향틈새를 미소하게 유지하도록 구성하고, 선회스크로울랩(18a)의 선단부에만 형성한 소용돌이형상의 팁시일홈(98)에 미소틈새를 허용해서 팁시일(98)을 배치하므로서, 선회스크로울(18)의 배압실(39)에 도입된 토출냉매가스의 압력부세에 의해서, 선회스크로울(18)을 고정스크로울(15)의 쪽으로 압압하여 압축실의 축방향틈새의 확대를 저지하고 있다. 이에 의해서, 선회스크로울(18)의 소용돌이형상의 랩선단부와 고정스크로울(15)과의 사이의 축방향틈새는 양스크로울의 부품짜맞춤에 의해서 불균일이 발생하여 압축가스누설이 발생하기 쉬운 부분이나 팁시일(98a)에 의해서 확실하게 밀봉할 수 있고, 고정스크로울(15)의 소용돌이형상의 랩의 선단부와 선회스크로울(18)과의 사이의 축방향틈새는 미소틈새(실질적으로는 틈새없음)의 확보가 용이하고, 팁시일의 개재없이 밀봉을 할 수 있어, 정상운전시에는, 압축누설이 적은 운전계속을 할 수 있다.

또, 압축실이 이상압력상승하였을 경우에는, 선회스크로울(18)이 고정스크로울(15)로부터 축방향으로 이반하므로, 고정스크로울(15)의 소용돌이형상의 랩의 선단부와 선회스크로울(18)과의 사이의 축방향틈새가 확대해서, 압축실냉매가스누설이 순간적으로 발생하여, 압축실압력을 급저하시켜서 압축부하를 경감하고, 압축기내구성을 향상시킬 수 있다.

② 또, 상기 실시예에 의하면, 선회스크로울(18)은 본체프레임(5)과 고정스크로울(15)과의 사이에 축방향 틈새가 유지되어서 배치되고, 압축기냉매가스압력을 이용해서 선회스크로울(18)의 쪽으로 향하는 배면부세력을 받고 또한 선회스크로울(180)과 본체프레임(5)과의 사이에 배치된 드러스트베어링(20)에 의해서, 선회스크로울(18)이 고정스크로울(15)과의 사이에 유막형성이 가능할 정도의 축방향가동최대틈새를 미소하게 허용되도록 구성되고, 압축실압력에 의해 작용하는 드러스트하중이 드러스트베어링(20)에 작용하는 배면부세력보다도 큰 경우에, 선회스크로울(18)이 고정스크로울(15)로부터 축방향으로 이반하여, 드러스트베어링(20)을 압압하면서 후퇴하는 것을 허용해서, 선회스크로울(18)과 고정스크로울(15)과의 사이의 축방향틈새를 확대시키도록 구성하고, 드러스트베어링(20)의 배면에 도입하는 압축냉매가스를 압축실의 압축 최종행정의 공간으로부터 도입하므로서 압축기기동시에는, 선회스크로울(18)을 반압축실쪽에서 지지하는 드러스트베어링(20)의 배면에 도입하는 압축냉매가스압력이 상승해있지 않고, 압축실압력에 의해서 선회스크로울(18)이 고정스크로울(15)로부터 이반하고, 압축실의 압축냉매가스누설이 발생해서 압축실압력이 저하하여, 기동부하를 경감할 수 있다.

또, 압축기기동후는, 압축완료냉매가스를 드러스트베어링(20)의 배면에 도입할 수 있고, 그것에 의해서, 선회스크로울(18)을 드러스트베어링(20)에 의해서 지지하여, 압축실축방향틈새를 미소하게 유지할 수 있어, 압축기기동후의 조기에, 압축가스누설이 적고, 압축효율이 좋은 운전을 개시할 수 있다.

③ 또, 상기 실시예에 의하면, 선회스크로울(18)은 본체프레임(5)과 고정스크로울(15)과의 사이에 축방향 틈새가 유지되어서 배치되고, 압축냉매가스압력을 이용해서 선회스크로울(18)의 쪽으로 향하는 배면부세력을 받고 또한 선회스크로울(18)과 본체프레임(5)과의 사이에 배치된 드러스트베어링(20)에 의해서, 선회스크로울(18)이 고정스크로울(15)과의 사이에 유막형성이 가능한 정도의 축방향가동최대틈새를 미소하게 허용되도록 구성하고, 압축실압력에 의해 작용하는 드로스트하중이 드러스트베어링(20)에 작용하는 배면부세력 보다도 큰 경우에, 선회스크로울(18)이 고정스크로울(15)로부터 축방향으로 이반하여, 드러스트베어링(20)을 압압하면서 후퇴하는 것을 허용해서, 선회스크로울(18)과 고정스크로울(15)과의 사이의 축방향틈새를 확대시키도록 구성하고, 드러스트베어링(20)의 배면에 도입하는 압축냉매가스를 토출실(2)로 통하는 압축실로부터 도입하고, 그 도입경로(드러스트배압도입구멍 A(89a), 드러스트배압도입구멍 B(89b)의 도중에 드로틀통로를 형성하므로서, 압축기기동초기에, 선회스크로울(18)을 반압축실쪽에서 지지하는 드러스트베어링(20)의 배면에 도입하는 압축완료냉매가스를 그 도입통로도중에서 감압하여, 드러스트베어링(20)에의 배압부세력을 적게해서, 압축실압력에 의해서 선회스크로울(18)을 고정스크로울(15)로부터 이반시켜, 압축실냉매가스누설을 발생시켜서 저부하기동운전할 수 있다.

기동후의 시간경과와 더불어, 드러스트베어링(20)의 배면에 도입한 냉매가스압력은, 서서히 상승하여, 드러스트베어링(20)에의 배압부세력을 서서히 강하게 한뒤는, 선회스크로울을 드러스트베어링(20)에 지지시키고, 압축실축방향틈새를 서서히 미소하게 유지할 수 있고, 그것에 의해서, 시동후의 접동부 윤활유공급개시와 병행해서, 서서히 전부하운전으로 이행시킬 수 있다.

그 결과, 압축기 기동초기의 급격한 부하변동을 회피해서, 기동초기의 진동과 소음발생을 방지하는 동시에, 압축기내구성의 향상을 도모할 수도 있다.

[산업상의 이용가능성]

상기 실시예로부터 명백한 바와같이 본 발명은, 선회스크로울의 반압축실쪽에 도입한 압축유체압력을 이용해서 압축실의 쪽으로 선회스크로울을 부세해서 압축실의 축방향틈새를 미소하게 유지하도록 구성하고, 선회스크로울랩의 선단부에만 형성한 소용돌이형상홈에 미소틈새를 허용해서 시일부재를 배치하므로서, 선회스크로울의 배압실에 도입된 토출유체의 압력부세에 의해서 선회스크로울을 고정스크로울의 쪽으로 압압하여 압축실의 축방향틈새의 확대를 지지하고 있다.

그것에 의해서, 선회스크로울의 소용돌이형상의 랩의 선단부와 고정스크로울과의 사이의 축방향틈새는 양스크로울의 부품짜맞춤에 의해 분균일이 발생해서 압축가스누설이 발생하기 쉬운 부분이나, 시일부재에 의해서 확실하게 밀봉할 수 있고, 고정스크로울의 소용돌이형상의 랩의 선단부와 선회스크로울과의 사이의 축방향틈새는 미소틈새(실질적으로는 틈새없음)의 확보가용이 하고, 팁시일의 개재없이도 밀봉할 수 있고, 정상운전시에는, 압축누설이적은 운전계속을 할 수 있다.

또, 압축실이 이상압력상승하였을 경우에는, 선회스크로울이 고정스크로울로부터 축방향으로 이반하므로, 고정스크로울의 소용돌이형상의 랩의 선단부와 선회스크로울과의 사이의 축방향틈새가 확대해서, 압축실유체누설이 순간적으로 발생하고, 압축실압력을 급저하시켜서 압축부하를 경감하여, 압축기내구성을 향상할 수 있다.

또, 제 2 의 발명은, 선회스크로울이 고정스크로울을 고정하는 정지부재와 고정스크로울과의 사이에 축방향 틈새가 유지되어서 배치되고, 압축유체압력을 이용해서 선회스크로울의 쪽으로 향하는 배면부세력을 받고 또한 선회스크로울과 정지부재와의 사이에 배치된 드러스트베어링에 의해서, 선회스크로울이 고정스크로울과의 사이에 유막형성이 가능할 정도의 축방향가동최대틈새를 미소하게 허용되도록 구성되고, 압축실압력에 의해 작용하는 드러스트하중이 드러스트베어링에 작용하는 배면부세력보다도 큰 경우에, 선회스크로울이 고정스크로울로부터 축방향으로 이반하고, 드러스트베어링을 압압하면서 후퇴하는 것을 허용해서, 선회스크로울과 고정스크로울과의 사이의 축방향틈새를 확대시키도록 구성하고, 드러스트베어링의 배면에 도입하는 압축유체를 압축실의 압축최종행정의 공간으로부터 도입하므로서, 압축기기동시에는, 선회스크로울을 반압축실쪽에서 지지하는 드러스트베어링의 배면에 도입하는 압축기체압력이 상승해있지 않고, 압축실압력에 의해서 선회스크로울이 고정스크로울로부터 이반하고, 압축실의 압축기체누설이 발생해서 압축실압력이 저하여, 기동부하를 경감할 수 있다.

또, 압축기기동후는, 압축완료기체를 드러스트베어링의 배면에 도입할 수 있고, 그것에 의해서, 선회스크로울을 드러스트베어링에 의해서 지지하고, 압축실축방향틈새를 미소하게 유지할 수 있어, 압축기기동후의 조기에, 압축기체누설이 적고, 압축효율이 좋은 운전을 개시할 수 있다.

또, 제 3 의 발명은, 선회스크로울을 고정스크로울을 고정하는 정지부재와 고정스크로울과의 사이에 축방향 틈새를 유지해서 배치하고, 압축유체압력을 이용해서 선회스크로울의 쪽으로 향하는 배면부세력을 받고 또한 선회스크로울과 정지부재와의 사이에 배치된 드러스트베어링에 의해서, 선회스크로울이 고정스크로울과의 사이에 막형성이 가능할 정도의 축방향가동최대틈새를 미소하게 허용되도록 구성되고, 압축실압력에 의해 작용하는 드러스트하중이 드러스트베어링에 작용하는 배면부세력보다도 큰 경우에, 선회스크로울이 고정스크로울로부터 축방향으로 이반하고, 드러스트베어링을 압압하면서 후퇴하는 것을 허용해서, 선회스크로울과 고정스크로울과의 사이의 축방향틈새를 확대시키도록 구성하고, 드러스트베어링의 배면에 도입하는 압축유체를 토출실로 통하는 압축실로부터 도입하고, 그 도입경로도중에 드로틀통로를 형성하므로서, 압축기기동 초기에, 선회스크로울을 반압축실쪽에서 지지하는 드러스트베어링의 배면에 도입하는 압축완료기체를 그 도입통로 도중에서 감압하고, 드러스트베어링에의 배압부세력을 적게해서, 압축실압력에 의해서 선회스크로울을 고정스크로울로부터 이반시켜, 압축실기체누설을 발생시켜서 저부하기동운전할 수 있다.

기동후의 시간경과의 더불어, 드러스트베어링의 배면에 도입한 압축기체압력은, 서서히 상승하고, 드러스트베어링에의 배압부세력을 서서히 강하게 한 후는, 선회스크로울을 드러스트베어링에 지지시켜 압축실축방향틈새를 서서히 미소하게 유지할 수 있고, 그것에 의해서, 시동후의 접동부 윤활유공급개시와 병행해서, 서서히 전부하운전으로 이행시킬 수 있다.

그결과, 압축기기동초기의 급격한 부하변동을 회피해서, 기동초기의 진동과 소음발생을 방지하는 동시에, 압축기내구성의 향상을 도모할 수도 있다.

Claims

고정스크로울(15)의 일부를 이루는 경판(15b)의 일면에 형성된 소용돌이형상의 고정스크로울랩(15a)에 대해서 선회스크로울(18)의 일부를 이루는 랩지지원반(18c)상의 소용돌이형상의 선회스크로울랩(18a)을 요동회전자재하게 맞물리게 하여, 양 스크로울 사이에 소용돌이형의 압축공간을 형성하고, 상기 고정스크로울랩(15a)의 중심부에는 토출포오트(16)를 형성하고, 상기 고정스크로울랩(15a)의 바깥쪽에는 흡입실(17)을 형성하고, 상기 랩지지원반(18c)은, 구동축(4)을 지지하는 본체프레임(5)에 설치한 드러스트베어링(20)과 상기 경판(15b)과의 사이에 헐겁게 결합된 상태로 배치되고, 또 상기 랩지지원반(18c)의 자전저지기구(24)를 개재해서 선회가능하게 상기 구동축(4)에 지지되어서, 상기 고정스크로울랩(15a)과 상기 선회스크로울(18a)과의 사이에 형성된 압축실(61a),(61b)의 용적변화를 이용해서 유체를 압축하도록 한 스크로울식 압축기구를 밀폐용기(1)에 수납하고, 상기 랩지지원반(18c)의 반압축실쪽에 형성한 배압실(39)에, 상기 토출포오트(16)로 통하는 오일섬프(34)의 윤활유를 도입해서 상기 선회스크로울(18)을 상기 고정스크로울(15)쪽으로 압압부세한 상태로, 상기 선회스크로울랩(18a)의 선단부와 상기 고정스크로울(15)과의 사이, 및, 상기 고정 스크로울랩(15a)의 선단부와 상기 선회스크로울(18)과의 사이가 접촉 또는 유막형성가능한 축방향 미소한 틈새를 가진 구성에 있어서, 상기 선회스크로울랩(18a)과 상기 고정스크로울랩(15a)의 어느 한쪽의 선단부에만 형성한 소용돌이형상홈에 미소한 틈새를 허용해서 선단부 시일부재(98a)를 배치한 스크로울 압축기.
제 1 항에 있어서, 드러스트베어링(20)의 반선회스크롤울쪽 배면에, 적어도 압축유체를 도입해서, 상기 드러스트베어링(20)을 선회스크로울(18)쪽으로 압압부세한 상태로, 상기 선회스크로울(18)의 랩지지원반(18c)이 고정스크로울(15)의 경판(15b)의 접동면과 상기 드러스트베어링(20)과의 사이에서 적어도 유막형성가능한 미소한 틈새에서 헐겁게 결합하도록, 상기 드러스트베어링(20)의 축방향 이동규제를 이루고, 압축실 압력에 의해 랩지지원반(18c)에 작용하는 드러스트 하중이 상기 드러스트베어링(20)에 작용하는 배면부세력보다도 큰 경우에, 상기 선회스크로울(18)이 상기 고정스크로울(15)로부터 축방향으로 이반하고, 또한, 상기 드러스트베어링(20)을 압압하면서 후퇴해서 상기 선회스크로울(18)과 상기 고정스크로울(15)의 축방향틈새를 확대시키도록 구성하고, 상기 드러스트베어링(20)의 배면에 도입하는 상기 압축유체를 상기 압축실(61a),(61b)의 압축최종행정의 공간으로부터 도입한 스크로울 압축기.
제 1 항에 있어서, 드러스트베어링(20)의 반선회스크로울쪽 배면에, 적어도 압축유체를 도입해서, 상기 드러스트베어링(20)을 선회스크로울(18)쪽으로 압압부세한 상태로, 상기 선회스크로울(18)의 랩지지원반(18c)이 고정스크로울(15)의 경판(15b)의 접동면과 상기 드러스트베어링(20)과의 사이에서 적어도 유막형성가능한 미소한 틈새에서 헐겁게 결합하도록, 상기 드러스트베어링(20)의 축방향 이동규제를 이루고, 압축실 압력에 의해 랩지지원반(18c)에 작용하는 드러스트 하중이 상기 드러스트베어링(20)에 작용하는 배면부세력보다도 큰 경우에, 상기 선회스크로울(18)이 상기 고정스크로울(15)로부터 축방향으로 이반하고, 또한, 상기 드러스트베어링(20)을 압압하면서 후퇴해서 상기 선회스크로울(18)과, 상기 고정스크로울(15)의 축방향틈새를 확대시키도록 구성하고, 드러스트베어링(20)의 배면에 도입하는 압축유체를 토출실(2)로 통하는 압축실(61a),(61b)로부터 도입하고, 그 도입경로 도중에 드로틀통로(103)를 형성한 스크로울 압축기.