JP2870489B2 - スクロール気体圧縮機 - Google Patents

Description

【発明の詳細な説明】

【０００１】

【発明の属する技術分野】本発明はスクロール気体圧縮
機の駆動軸の軸受部へのポンプ給油と、吸入室および圧
縮室への給油通路に関するものである。

【０００２】

【従来の技術】低振動、低騒音特性を備えたスクロール
圧縮機は、吸入室が外周部にあり、吐出ポートが渦巻の
中心部に設けられ、圧縮流体の流れが一方向で往復動式
圧縮機や回転式圧縮機のような流体を圧縮するための吐
出弁を必要とせず圧縮比が一定で、吐出脈動も小さくて
大きな吐出空間を必要としないことから、各分野への利
用展開の実用化研究が成されている。

【０００３】しかし、圧縮室のシール部分が多いので圧
縮流体の漏れが多く、特に、家庭空調用冷媒圧縮機のよ
うな少排除容量のスクロール気体圧縮機の場合などは、
圧縮部の漏れ隙間を小さくするために渦巻部の寸法精度
を極めて高くする必要があるが、部品形状の複雑さ、渦
巻部寸法精度バラツキなどにより、スクロール気体圧縮
機のコストが高く、性能のバラツキも大きく、特に圧縮
機低速運転状態では、圧縮途中の気体漏れ率が多く、圧
縮効率が往復動式圧縮機や回転式圧縮機よりも低いとい
う欠点を有している。

【０００４】そこで、この種の課題解決のための方策と
して、圧縮途中の気体漏れ防止のために渦巻部寸法精度
の適正化と、潤滑油を利用した油膜シール効果による圧
縮効率向上を期待することが大きく、特開昭５７−８３
８６号公報にも記載されているように、圧縮途中の圧縮
室に潤滑油を適量注入し、潤滑油の油膜で圧縮室の隙間
を密封し、上記欠点を改善する提案が成されている。

【０００５】特に、冷凍空調分野においてはスクロール
冷媒圧縮機の実用化がなされ、パッケージエアコン，チ
ラーユニット等の一吸入行程当りの冷媒容積が比較的大
きい中型〜大型クラスの圧縮機に関しては、種々の改良
が成され既に量産化も成されている。

【０００６】しかしながら、以下に述べるような重要な
課題も残している。図３３は、密閉ケース内を高圧空間
とした構成の中型〜大型クラスのスクロール冷媒圧縮機
の一般的な構造例である。同図は、圧縮部と吐出室１０
３１が上部に、モータ（電動要素）が下部に、油溜が底
部に、圧縮機の最終出口である吐出配管１０４２がモー
タ（電動要素）の近傍に配置された構成で、吐出室１０
３１で吐出冷媒ガスと潤滑油とが分離の後、潤滑油は油
抜き穴１０３５，１０３６を通してモータ（電動要素）
を収納する空間に戻り、底部の油溜に収集されると共
に、吐出冷媒ガスは吐出室１０３１の上部から別の通路
を通してモータ（電動要素）を収納する空間を経由しモ
ータ（電動要素）を冷却の後、再び、吐出配管１０４２
から排出される。また、圧縮室の軸方向隙間を少なくす
るために、密閉ケース（チャンバー）１０１３の底部の
吐出圧力が作用する潤滑油を駆動軸（クランクシャフ
ト）１００８の内部に設けた揚油穴１０１９、駆動軸
（クランクシャフト）１００８を支持し固定スクロール
１００３を固定した本体フレーム（フレーム）１００９
の軸受の隙間、駆動軸（クランクシャフト）１００８の
クランク軸部の隙間を経由させて軸受摺動面を潤滑した
後、旋回スクロール１００６の背面に設けた背圧室１０
２５に、その経路途中で減圧した中間圧力の潤滑油を流
入させ、その中間圧力の潤滑油とクランク軸上部の高圧
の潤滑油とで旋回スクロール１００６の背面を付勢す
る。吸入圧力と吐出室１０３１の圧力に多少の変動があ
る場合でも、その背面付勢力によって圧縮室ガス圧力に
抗して、旋回スクロール１００６を常に固定スクロール
から離れないように背圧付勢力が大きめに設定されてい
る。

【０００７】背圧室１０２５の潤滑油は、旋回スクロー
ル１００６の鏡板１００４に設けられた背圧孔１０１７
を介して圧縮途中の圧縮室１０１５に流入の後、圧縮室
１０１５の隙間を油膜で密封しながら吸入冷媒ガスと共
に圧縮・吐出され、吐出室１０３１に吐出される構成で
ある（特開昭５６−１６５７８８号公報）。また、特開
昭６４−８７８９４号公報にもほぼ同様の給油通路構成
が示されている。

【０００８】

【発明が解決しようとする課題】しかしながら、上記従
来の構成では、以下に述べる２つの課題があった。

【０００９】第１の課題は、２箇所の軸受への給油を充
分に行う必要から、圧縮室への給油量が必然的に多くな
り、圧縮効率の低下を招くというものである。すなわ
ち、駆動軸（クランクシャフト）１００８に係合する２
箇所の摺動部〔駆動軸（クランクシャフト）１００８を
支持する本体フレーム（フレーム）１００９に設けた上
部軸受摺動部と旋回スクロール１００６を旋回させるク
ランク部の軸受摺動部〕に潤滑油を供給した後、圧縮室
１０１５に流入させる構成では、軸受摺動部への充分な
給油の必要性から、圧縮室１０１５への流入量が多くな
り、高圧加熱された潤滑油と潤滑油中に混入した冷媒ガ
スとが圧縮途中の圧縮室１０１５に流入することによっ
て、圧縮効率が低下する。

【００１０】第２の課題は、圧縮機起動直後の軸受部へ
の給油が不足するというものである。すなわち、圧縮部
が上部に、油溜が底部に配置されて、駆動軸（クランク
シャフト）１００８に係合する各軸受部への給油を、吐
出圧力の作用する油溜と圧縮途中の圧縮室１０１５との
間の差圧、および駆動軸（クランクシャフト）１００８
に設けられた導油孔１０１９の遠心ポンプ作用を利用し
て行う構成では、圧縮機起動初期などのような、低速運
転で吐出圧力が上昇せず潤滑油温度が低い場合には、油
溜の潤滑油圧力よりも圧縮途中の圧縮室１０１５の圧力
の方が高くて差圧給油ができないこともある。また例え
僅かな差圧があっても粘性の高い潤滑油が軸受摺動部の
微小隙間を通過することが困難である。また、圧縮室１
０１５から背圧室１０２５に導かれた圧縮ガスによって
圧縮機起動初期から旋回スクロール１００６が固定スク
ロール１００３の側に押圧され、圧縮室１０１５の軸方
向隙間も密封されるので軸受摺動部に所要の圧縮負荷が
生じるため、駆動軸（クランクシャフト）１００８に係
合する摺動部に焼付きを生じる。

【００１１】なお、上述の第２の課題を解決する方策と
して、圧縮機起動初期から容積型ポンプによって軸受摺
動部に給油する構成が、図３４に示す特開昭５９−１８
３０９５号公報と、図３５に示す特開昭５９−６００９
２号公報および図３６〜図３８に示す特開昭６２−８７
６９３号公報で提案されている。

【００１２】しかしながら図３４の構成は、駆動軸（回
転軸）１８４２の回転に連動して揚程量の小さいプラン
ジャ型のポンプ機構１８５３を作動させ、吐出圧力が作
用する潤滑油を軸受部に供給の後、その全量を旋回スク
ロール（可動要素）１８１２の反圧縮室側を経由して圧
縮室Ｐに流入させるものであり、旋回スクロール（可動
要素）１８１２の反圧縮室側全面が高圧の背圧室とな
り、旋回スクロール（可動要素）１８１２を固定スクロ
ール（固定要素）１８１１側に押し付け過ぎると共に、
過剰な潤滑油が圧縮室Ｐに流入するので、過大な入力損
失を伴い、圧縮効率と耐久性向上を同時に解決すること
ができなかった。更に、駆動軸（回転軸）１８４２の回
転速度増加に伴ってプランジャ型のポンプ機構１８５３
の入力増大を招くと共に、旋回スクロール（可動要素）
１８１２の反圧縮側への給油量が増加する構成であり、
上述の第１の課題も残った。

【００１３】また、図３５の構成は、揚程量の大きいト
ロコイドポンプ（給油機構）１９３２を駆動軸１９０６
の回転により作動させて、吐出圧力が作用する油溜（油
溜り室）１９４４の潤滑油を駆動軸１９０６に係わる軸
受摺動部に給油の後、再び油溜（油溜り室）１９４４に
帰還させる一方、軸受摺動部に給油途中の潤滑油の一部
を旋回スクロール１９１２の反圧縮室側を経由して圧縮
室に流入させ、軸受摺動部への充分な給油と圧縮室への
給油を同時に実現する構成である。しかしながら、この
構成では、駆動軸１９０６を支持する軸受部にポンプ給
油された潤滑油を再び油溜（油溜り室）１９４４に帰還
させる最終油通路を狭めて軸受摺動部へのポンプ給油圧
力を高める技術思想を示している。このため、旋回スク
ロール１９１２の反圧縮室側圧力が高くなり、旋回スク
ロール１９１２が固定スクロール（シュラウド）１９２
１に過剰に押圧され、その摺動摩擦入力が過大になると
共に、圧縮室への潤滑油流入が過剰で圧縮入力の増加を
招く。更に、トロコイドポンプ（給油機構）１９３２の
入力も回転速度と共に増加する。特に、圧縮機高速運転
時には、ポンプ給油圧力が更に上昇するので、一層の圧
縮機入力増加を招き、上述の第１と第２の課題の同時解
決にはならなかった。

【００１４】また、図３６〜図３８の構成は、吸入圧力
が作用する油溜（密閉容器底部）３００７ａの潤滑油を
駆動軸３００５と旋回スクロール３００２との係合摺動
部の空間３００５ａにトロコイドポンプ装置（ポンプ）
３００９を配置し、旋回スクロール３００２の軸３００
２ｃ内に設けた油路３００２ｄを介して汲み上げ、汲み
上げ経路途中で駆動軸３００５と旋回スクロール３００
２とが係合摺動する旋回軸受３００５ｂおよび駆動軸３
００５を支持する主軸受（軸受）３００６ａを潤滑の
後、トロコイドポンプ装置（ポンプ）３００９で排出し
た潤滑油を駆動軸３００５内に設けた給油孔３００５ｃ
を介して油溜（密閉容器底部）３００７ａに帰還させる
と共に、両軸受部（旋回軸受３００５ｂおよび主軸受
（軸受）３００６ａ）への給油経路途中で旋回スクロー
ル３００２の反圧縮室側摺動部を潤滑するものである。
しかしながら、この構成では、トロコイドポンプ装置
（ポンプ）３００９の回転速度増加と共にポンプ入力が
増加する。

【００１５】また、旋回スクロール３００２に作用する
圧縮気体圧力を支持するスラスト軸受（軸受）３７０６
ｂへのスラスト荷重が過剰に作用し、摺動摩擦損失が大
きいという課題があった。

【００１６】また、上述の第１の課題（吸入室や圧縮室
への過剰な潤滑油流入）を改善する方策が米国特許４５
５２５１８号明細書で示されている。同明細書では、旋
回スクロールの反圧縮室側の中央部に配置された環状の
シールリングによって区画された領域に排出した吐出ガ
ス圧力を利用して旋回スクロールを固定スクロールの側
に押圧して圧縮室の軸方向隙間を少なくする共に、吐出
ガスに混入する潤滑油を分離して駆動軸に係わる軸受摺
動部に供給の後、圧縮機内底部に帰還させる一方、圧縮
機内底部の潤滑油を減圧して旋回スクロールが固定スク
ロールに摺接する外周摺動部と吸入室を順次経由して圧
縮室に供給して圧縮室隙間を油膜密封する構成である。
しかしながらこの構成では、吸入室に供給した潤滑油量
を超えて駆動軸に係わる軸受摺動部に供給できないの
で、給油不足が生じ、軸受摺動部の耐久性低下を招き、
上述の第２の課題を解決することができなかった。

【００１７】なお、上述の第２の課題の起動初期低速運
転時の給油不足を改善する方策として、図３９に示す如
く、密閉ケース（密閉容器）１２０１の下部に圧縮部
を、上部にモータ（電動機）１２０３を、底部に吐出室
油溜（油溜り）１２１５を、上壁に吐出ガスの吐出管
（送出管）１２１７を配置し、駆動軸（クランク軸）１
２０４を支持する軸受部および圧縮室を吐出室油溜（油
溜り）１２１５中に浸漬して、駆動軸（クランク軸）１
２０４を支持する本体フレーム（フレーム）１２０５の
ボス部１２０５ａに設けた給油孔１２１２，駆動軸（ク
ランク軸）１２０４を支持する主軸受（軸受部）の軸受
隙間，本体フレーム（フレーム）１２０５と旋回スクロ
ール１２０６との間に設けられた背圧室（中間室）１２
０８，旋回スクロール１２０６に設けられた連通孔１２
１１を介して吐出室油溜（油溜り）１２１５の潤滑油を
圧縮室１２１６に差圧給油する構成で、圧縮機起動初期
の吐出室油溜（油溜り）１２１５の圧力上昇が小さい場
合でも軸受摺動部を潤滑できる（特開昭５７−３５１８
４号公報）。

【００１８】しかしながら、前述の図３３の場合と同様
に、駆動軸（クランク軸）１２０４を支持する主軸受
（軸受部）を潤滑した潤滑油の全油量が圧縮室１２１６
に流入するので、吐出室油溜（油溜り）１２１５が所要
圧力上昇後の差圧による過剰潤滑油流入を招き、圧縮効
率の著しい低下を招く課題があった。

【００１９】以上のように、従来の各種構成やその組合
せ構成のスクロール圧縮機は、特定条件の使用目的に合
致するが、上述の第１と第２の課題を同時に解決できな
かった。

【００２０】本発明はこのような従来の課題を解決する
ものであり、低入力のポンプ給油手段の提供と圧縮効率
および耐久性向上を図ることを目的とする。

【００２１】

【課題を解決するための手段】上記課題を解決するため
に本発明は、駆動軸を支持する主軸受に給油すべく配設
した駆動軸に連係する給油ポンプ手段の排出側を吐出室
油溜に連通させる一方、排出側通路途中から分岐させた
潤滑油を、最終的に圧縮室に供給する差圧給油通路を設
けたものである。

【００２２】上記給油ポンプ手段の排出側一部潤滑油の
圧縮室差圧給油によって、低速運転時の給油ポンプ能力
を増加させることができる一方、高速運転時の排出側潤
滑油圧力上昇を抑制してポンプ入力の増加を低減するこ
とができる。

【００２３】

【発明の実施の形態】請求項１に記載の発明は、スクロ
ール式圧縮機構と駆動軸に連接するモータを密閉ケース
に収納し、旋回スクロールのラップ支持円盤の反圧縮室
側に隣接し且つ駆動軸を支持する本体フレームに設けた
スラスト軸受の内側に配置され且つ主軸受と旋回軸受摺
動部に隣接し通じて区画配置された油室を配設し、駆動
軸の軸受摺動部に設けた螺旋状の油溝によるネジポンプ
作用と、駆動軸によって駆動される容積型ポンプ装置の
内の少なくとも一方のポンプ手段によって、吐出ポート
に通じ且つモータを収納するモータ室の下部に配設され
た吐出室油溜の潤滑油を、吐出室油溜と油室との間を連
通する油穴を介して油室に供給の後、モータ室を経由し
て再び吐出室油溜に戻す軸受給油通路を形成し、その軸
受給油通路途中に主軸受と旋回軸受部を配設する一方、
ラップ支持円盤と固定スクロールの鏡板の間、およびラ
ップ支持円盤とスラスト軸受の間の両方の接触力を小さ
くすべく、油室の潤滑油圧力によって旋回スクロールを
固定スクロールの側に背圧付与した構成において、ポン
プ手段の排出側の潤滑油の一部を減圧して圧縮室と吸入
室のうちいずれか一方に流入させる差圧給油通路を設け
たものである。そしてこの構成によれば、旋回スクロー
ルと固定スクロールおよび旋回スクロールとスラスト軸
受との間の両側への軸方向接触力が小さくなり、摺動部
摩擦損失入力の低減と耐久性が向上する。

【００２４】更に、低速運転時には吐出室油溜と圧縮室
または吸入室との差圧によってポンプ給油能力が高まり
駆動軸の軸受摺動部への充分な給油ができる。

【００２５】一方、ポンプ給油能力が過剰になる高速運
転時には、ポンプ排出側潤滑油圧力上昇が抑制され、ポ
ンプ入力の低減を図ることができる。

【００２６】請求項２に記載の発明は、差圧給油通路の
途中に、ラップ支持円盤と鏡板との摺接面およびスラス
ト軸受と自転阻止部材の係止部を配置したものである。
そしてこの構成によれば、旋回スクロールのラップ支持
円盤の両側摺接面への潤滑と接触力の低減によって、摺
動部摩擦損失入力の低減と耐久性向上を更に図ることが
できる。

【００２７】請求項３に記載の発明は、ポンプ手段を、
駆動軸に連接して作動する容積型ポンプ装置としたもの
である。そしてこの構成によれば、低速運転時でも駆動
軸の軸受摺動部への充分な給油ができる一方、高速運転
時の多量給油状態には、吐出室油溜と圧縮室または吸入
室との差圧が大きくなるので、ポンプ排出側潤滑油圧力
上昇が無くなるレベルまで抑制され、ポンプ入力と軸受
摺動部摩擦損失の大幅な低減を図ることができる。

【００２８】請求項４に記載の発明は、容積型ポンプ装
置の吸入側通路途中に油室を配置したものである。そし
てこの構成によれば、油室への潤滑油供給が早まり、圧
縮機起動初期における旋回軸受摺動部への潤滑立ち上が
りを良くすることができる。

【００２９】請求項５に記載の発明は、スクロール式圧
縮機構を密閉ケースの下部に、前記駆動軸に連結するモ
ータを前記密閉ケースの上部に収納し、油室を主軸受に
隣接させると共に、吐出室油溜を前記主軸受と同等レベ
ルの高さで配置したものである。そしてこの構成によれ
ば、主軸受と旋回軸受部への給油経路が短く、給油通路
抵抗が小さくなり、ポンプ揚程能力の小さいポンプ手段
の配置が可能となる。それによってポンプ手段の簡易化
と圧縮機高速運転時のポンプ入力を小さくできる。

【００３０】請求項６に記載の発明は、ポンプ手段を、
駆動軸に連接して作動する容積型ポンプ装置とし、前記
容積型ポンプ装置を油室に配置したものである。そして
この構成によれば、油室の潤滑油に混入する気体が圧縮
室または吸入室に吸引され、油室の潤滑油中の気体が少
なくなり、容積型ポンプ装置のキャビテーション現象が
生ぜず、特に、低速運転時の給油能力が増すので、ポン
プ装置を小容量化・低入力化することができる。

【００３１】請求項７に記載の発明は、容積型ポンプ装
置を、駆動軸と旋回スクロールとの間の摺動結合部の一
外周部と回転係止され且つシリンダ内に配置された環状
のピストンの内側面とを遊合状態で摺接させ、ピストン
が旋回スクロールの旋回運動に追従して揺動運動するこ
とによりシリンダの内壁と環状のピストンの外周面との
間でポンプ作用する旋回円筒ピストン型ポンプ装置とし
たものである。そしてこの構成によれば、ポンプ装置の
ピストンが、旋回スクロールの旋回直径以下の揺動運動
をピストンの内側から与えられて小入力のポンプ作用を
することができる。

【００３２】請求項８に記載の発明は、容積型ポンプ装
置を、駆動軸と同軸回転するロータと前記ロータに設け
られた溝内を前進・後退してポンプ室内を区画シールす
るベーンとから成るスライドベーン型給油ポンプ装置と
し、前記ベーンのシリンダ壁への付勢力を前記ベーンの
自重に基づく遠心力のみに依存させたものである。そし
てこの構成によれば、高速運転時でもポンプ室内を区画
シールするベーンの先端の接触力が小さいのでポンプ入
力を小さくできる。

【００３３】請求項９に記載の発明は、ポンプ手段とし
て、少なくとも主軸受の摺動部に設けた螺旋状の油溝に
よるネジポンプ作用とし、油室を前記油溝に隣接し且つ
ラップ支持円盤の反圧縮室側に駆動軸を囲む形態で配置
させたものである。そしてこの構成によれば、簡易で所
要給油能力を有する低入力のポンプ手段を提供できる。

【００３４】請求項１０に記載の発明は、差圧給油通路
の途中を油溜の油面よりも上方に迂回させたものであ
る。そしてこの構成によれば、差圧給油通路直前の潤滑
油に混入する気体抜き（ガス抜き）が容易にできるの
で、圧縮室または吸入室への気体流入量が少なくなり、
圧縮効率が向上する。

【００３５】

【実施例】以下、本発明の実施例のスクロール冷媒圧縮
機について図面を参照して説明する。

【００３６】（実施例１）図１〜図１５において、１は
鉄製の密閉ケースで、その内部が旋回スクロール１８と
噛み合って圧縮室を形成する固定スクロール１５をボル
ト固定し且つ駆動軸４を支持する本体フレーム５によ
り、上側のモータ室６と下側のアキュームレータ室４６
とに仕切られている。

【００３７】モータ室６は高圧雰囲気で、上部にモータ
３、下部に圧縮部を配置し、モータ３の回転子３ａを連
結固定した駆動軸４を支持する本体フレーム５は、摺動
特性と溶接性に優れた共晶黒鉛鋳鉄製で、その外周面部
に設けられた突起条部７９ａが上部密閉ケース１ａと下
部密閉ケース１ｂの内壁面と端面とに当接しており、突
起条部７９ａと上部密閉ケース１ａと下部密閉ケース１
ｂとが単一の溶接ビード７９ｂによって密封溶接されて
いる。

【００３８】駆動軸４は本体フレーム５の上端部に設け
られた上部軸受１１，中央部に設けられた主軸受１２，
本体フレーム５の上端面に設けられ且つ放射状の複数の
浅溝７を有するスラスト軸受部１３とで支持され、駆動
軸４の主軸から偏心した下端部のクランク軸１４が旋回
スクロール１８に設けられた旋回ボス部１８ｅの旋回軸
受１８ｂに係合している。

【００３９】固定スクロール１５は、その熱膨張係数が
純アルミニウムと共晶黒鉛鋳鉄との中間の値に相当する
高珪素アルミニウム合金製で、図１４に示すような渦巻
状の固定スクロールラップ１５ａと鏡板１５ｂから成
り、鏡板１５ｂの中央部には、固定スクロールラップ１
５ａの巻始め部で開口する吐出ポート１６がモータ室６
に開通する吐出通路８０に連通して設けられ、固定スク
ロールラップ１５ａの外周部には吸入室１７が設けられ
ている。

【００４０】反旋回スクロール側の鏡板１５ｂ上には、
吐出ポート１６を覆うように逆止弁装置５０が取り付け
られ、その逆止弁装置５０は図３〜図６で詳描するよう
に、その外周部を数箇所切り欠いた形状の薄板鋼板から
成る弁体５０ｂ（または不連続な環状穴５０ｅａを有す
る弁体５０ｅ）と、逆止弁穴５０ａと中央穴５０ｇとそ
の周りの複数の吐出小穴５０ｈを有した弁ケース９９
と、弁体５０ｂと弁ケース９９との間に介在するバネ装
置５０ｃとから成る。バネ装置５０ｃは、それ自身の温
度が５０℃を超えると収縮し、それ自身の温度が５０℃
以下で伸長する形状記憶特性を有するもので、圧縮機運
転中は吐出冷媒ガス圧を受けて逆止弁穴５０ａの底面ま
で収縮し、それ自身の温度が５０℃以下の状態にある圧
縮機停止中は吐出ポート１６を塞ぐべく弁体５０を鏡板
１５ｂに押圧するように設定されている。

【００４１】図１および図１４に示すように、固定スク
ロールラップ１５ａに噛み合って圧縮室側壁を形成する
渦巻状の旋回スクロールラップ１８ａと駆動軸４のクラ
ンク軸１４に係合した旋回ボス部１８ｅを直立させたラ
ップ支持円盤１８ｃとから成るアルミニウム合金製の旋
回スクロール１８は、固定スクロール１５と本体フレー
ム５とに囲まれて配置されており、ラップ支持円盤１８
ｃおよび旋回スクロールラップ１８ａの表面は多孔質ニ
ッケルメッキなどの硬化処理が成されている。図３に示
すように、旋回スクロールラップ１８ａの先端には渦巻
状のチップシール溝９８が設けられて、そのチップシー
ル溝９８には樹脂製のチップシール９８ａが微少隙間を
有して装着されている。旋回スクロール１８が固定スク
ロール１５の軸方向側に押圧されたとき、ラップ支持円
盤１８ｃの平面部は固定スクロールラップ１５ａの先端
に接するが、旋回スクロールラップ１８ａの先端は固定
スクロール１５に接することなく数ミクロン程度の微少
距離を保っている。

【００４２】吐出通路８０（図１参照）は、逆止弁装置
５０を覆うように鏡板１５ｂ上に取り付けられた吐出カ
バー２ａと鏡板１５ｂによって形成される吐出室２，固
定スクロール１５に設けられたガス通路Ｂ８０ｂ，本体
フレーム５に設けられたガス通路Ａ８０ａ，主軸受１２
を囲うように本体フレーム５に取り付けられた吐出ガイ
ド８１と本体フレーム５によって形成される吐出チャン
バー２ｂとから成り、ガス通路Ａ８０ａ，ガス通路Ｂ８
０ｂはそれぞれ対象位置に設けられている（図１４参
照）。

【００４３】吐出ガイド８１の上面には図７のように、
多数の小穴８１ａが設けられている。

【００４４】冷凍サイクルの蒸発器側に通じるアキュー
ムレータ室４６は、下部密閉ケース１ｂと固定スクロー
ル１５と本体フレーム５とで形成され、それに連通する
吸入管４７が下部密閉ケース１ｂの側面に設けられ、そ
の吸入管４７に対向する位置からそれぞれ約９０度隔て
た位置の２箇所で吸入穴４３が固定スクロール１５に設
けられている（図１４参照）。

【００４５】アキュームレータ室４６の底部の低圧油溜
４６ａと吸入穴４３とは吐出カバー２ａに設けられた油
吸い込み穴Ａ９ａ，固定スクロール１５に設けられた細
径の油吸い込み穴Ｂ９ｂとで連通しており、これら油吸
い込み穴（９ａ，９ｂ）は低圧油溜４６ａに滞溜してい
る冷媒液や潤滑油が吸入穴４３を冷媒ガスが通過する際
の負圧発生によって吸い上げられるように設定されてい
る。

【００４６】本体フレーム５に固定された割りピン形の
平行ピン１９によって回転方向の移動を拘束されて軸方
向にのみ移動が可能な平板形状のスラスト軸受２０は、
ラップ支持円盤１８ｃと本体フレーム５との間に配置さ
れており、スラスト軸受２０と本体フレーム５との間に
介在する環状のシールリング（ゴム製）７０（図１０参
照）の弾性力によって本体フレーム５と固定スクロール
１５との間の鏡板取り付け面１５ｂ１に当接している。

【００４７】旋回スクロール１８のラップ支持円盤１８
ｃに摺接する鏡板摺動面１５ｂ２から鏡板取り付け面１
５ｂ１迄の高さはラップ支持円盤１８ｃの油膜による摺
動部のシール性向上のために、ラップ支持円盤１８ｃの
厚さよりも約０．０１５〜０．０２０ｍｍ大きく設定さ
れている。

【００４８】図１，図８に示すように、旋回スクロール
１８の旋回ボス部１８ｅの本体フレーム５側端面には旋
回軸受１８ｂの中心と同芯の環状シール溝９５が設けら
れ、その環状シール溝９５には、図９に示すような、そ
の一部を切断して切口９４ｂを有し、柔軟性を有する樹
脂製の環状リング９４が装着されている。環状リング９
４の外周面は、圧縮機運転時に環状リング９４の熱膨張
と環状リング９４の内側の潤滑油圧力によって、環状シ
ール溝９５の側面に密接すると共に、環状リング９４の
外周面に対して傾斜角度を有する切口９４ｂが互いに密
着すべく配置されている。環状リング９４は、駆動軸４
を支持する主軸受１２の側の油室Ａ９８ａから旋回スク
ロール１８，本体フレーム５，スラスト軸受２０によっ
て形成される旋回スクロール１８の背圧室３９への過剰
な漏洩を防ぐようにシールしている。

【００４９】環状のスラスト軸受２０は穴成形が容易な
焼結合金製で、図１０，図１１で示すように、割りピン
１９が可動挿入される２つのガイド穴９３と環状油溝９
２，油穴９１とを有しており、本体フレーム５のスラス
トリング溝９０に装着されている。

【００５０】本体フレーム５とスラスト軸受２０との間
には約０．０５ｍｍ程度のレリース隙間２７が設けら
れ、レリース隙間２７の内側と外側にはシールリング７
０を装着する環状溝２８が設けられている。シールリン
グ７０はレリース隙間２７と背圧室３９との間をシール
している。

【００５１】レリース隙間２７は、本体フレーム５に設
けられたスラスト背圧導入穴Ａ８９ａと固定スクロール
１５に設けられたスラスト背圧導入穴Ｂ８９ｂとによっ
て、最終圧縮行程の第３圧縮室６０ｂ（図１４参照）に
連通している。

【００５２】図１，図２に示すように、スラスト軸受２
０の内側に配置された旋回スクロール１８の自転阻止部
材（以下、オルダムリングと称する）２４は、焼結成形
や射出成形工法などに適した軽合金や強化繊維複合材か
ら成り、平らなリングの両面に互いに直交する平行キー
形状のキー部を備えたもので、上面側のキー部は本体フ
レーム５に設けられたキー溝７１ａに、下面側のキー部
はラップ支持円盤１８ｃに設けられたキー溝７１に係合
し、摺動する。

【００５３】オルダムリング２４のリングの厚さはオル
ダムリング２４が往復運動する際に、本体フレーム５と
ラップ支持円盤１８ｃとの間で円滑に摺動し且つジャン
ピング現象が生じないように設定されている。

【００５４】上部密閉ケース１ａの上端壁の外周部には
吐出管３１、中央部にはモータ電源接続用のガラスター
ミナル８８が取り付けられている。

【００５５】吐出管３１およびガラスターミナル８８の
側とモータ３の側とを上部密閉ケース１ａに取り付けら
れた油セパレータ８７が仕切っている。駆動軸４の段付
き部によって軸方向に位置決めされたモータ３の回転子
３ａは上部バランスウエイト７５と共に駆動軸４にボル
ト固定され、上部バランスウエイト７５は円盤形状を成
し、その外径は回転子３ａの外径より大きく設定されて
いる。

【００５６】回転子３ａの下端に取り付けられた下部バ
ランスウエイト７６と吐出ガイド８１との間には本体フ
レーム５に取り付けられた遮閉板８６が下部バランスウ
エイトに接近して配置されている。

【００５７】モータ室６の下部に設けられた吐出室油溜
３４は、モータ３の固定子３ｂの外周の一部を切り欠い
て設けた冷却通路３５によりモータ室６の上部と連通さ
れている。

【００５８】また、吐出室油溜３４は、本体フレーム５
に設けられた油穴Ａ３８ａを介して主軸受１２と旋回軸
受１８ｂとの中間位置の油室Ａ７８ａにも通じている。

【００５９】図１，図８に示すように、駆動軸４の摺動
軸部４ａおよびクランク軸１４の表面には、駆動軸４が
正回転する時、油室Ａ７８ａの潤滑油が旋回軸受１８ｂ
とクランク軸１４とで形成される油室Ｂ７８ｂおよびモ
ータ３側にネジポンプ給油される方向に螺旋状油溝４１
ａ，４１ｂが設けられて、その上端はスラスト軸受部１
３にまで達している。

【００６０】油室Ｂ７８ｂと主軸受１２面とは駆動軸４
に設けられた給油穴７３ａによって連通され、上部軸受
１１と主軸受１２との間の油溜り７２と背圧室３９とは
本体フレーム５に設けられた絞り通路部を有する油穴Ｂ
３８ｂによって連通され、油穴Ｂ３８ｂの背圧室３９側
開口端は環状リング９４に設けられた不連続な油溝９４
ａに間欠的に開通すると共に、環状リング９４によって
間欠的に開閉される位置に設けられている。

【００６１】図１，図１０，図１４に示すように、背圧
室３９は、吸入室１７に間欠的に通じる第１圧縮室６１
ａ，６１ｂが吸入冷媒ガス閉じ込み完了前の約１８０度
の旋回角度範囲内で、スラスト軸受２０に設けられた油
穴９１，ラップ支持円盤１８ｃの外側の外周部空間３
７，ラップ支持円盤１８ｃに設けられた油穴Ｃ３８ｃ，
対称位置に配設された細径のインジェクション穴５２
ａ，５２ｂによって構成されるインジェクション通路７
４によって第１圧縮室６１ａ，６１ｂと連通しており、
スラスト軸受２０に設けられた油穴９１はラップ支持円
盤１８ｃによって間欠的に開閉される。

【００６２】図１２，図１３に示すように、ラップ支持
円盤１８ｃには背圧室３９の圧力を制御する背圧制御弁
装置２５が装着されている。

【００６３】背圧制御弁装置２５は、ラップ支持円盤１
８ｃの半径方向に設けられて大径部シリンダ２６ａと小
径部シリンダ２６ｂとから成る段付き形状のシリンダ２
６，そのシリンダ内を可動する段付き形状のプランジャ
ー２９，シリンダ２６の外周部空間３７側の開口端の一
部を塞ぐキャップ３２，キャップ３２とプランジャー２
９との間に配置されてプランジャー２９をクランク軸１
４の側に付勢するコイルバネ５３，大径部シリンダ２６
ａのクランク軸１４側と吸入室１７とを連通する油穴５
４ａ，小径部シリンダ２６ｂのクランク軸１４側と油室
Ｂ７８ｂおよび背圧室３９とをそれぞれ連通する油穴５
４ｂ，５４ｃによって構成されている。その作動は、背
圧室３９の圧力が適正範囲の時、図１２に示すように、
プランジャー２９の小径端面が油穴５４ｂのシリンダ側
開口端を塞ぎ、背圧室３９の圧力が不足の時、図１３に
示すように、プランジャー２９の大径部を境界とするプ
ランジャー２９の両側に作用する付勢力差によってプラ
ンジャー２９が外周部空間３７の側に移動し、油穴５４
ｂのシリンダ側開口端が開かれ、油室Ｂ７８ｂと背圧室
３９とが通じるべくコイルバネ５３の付勢力およびシリ
ンダ２６の各部寸法が設定されている。

【００６４】なお５５は、プランジャー２９の小径外周
部をシールするために小径部シリンダ２６ｂに装着され
たＯーリングである。

【００６５】図１５において、横軸は駆動軸４の回転角
度を示し、縦軸は冷媒圧力を示し、吸入・圧縮・吐出過
程における冷媒ガスの圧力変化状態を示し、実線６２は
正常圧力で運転時の圧力変化を示し、点線６３は異常圧
力上昇時の圧力変化を示す。

【００６６】以上のように構成されたスクロール冷媒圧
縮機について、その動作を説明する。

【００６７】図１〜図１５において、モータ３によって
駆動軸４が回転駆動すると、旋回スクロール１８は、駆
動軸４のクランク機構によって駆動軸４の主軸周りに回
転しようとするが、オルダムリング２４の旋回スクロー
ル１８の側のキー部（図２参照）が旋回スクロール１８
のキー溝７１に係合し、反対側のキー部が本体フレーム
５のキー溝７１ａ（図１参照）に係合しているので自転
を阻止され、公転運動をして固定スクロール１５と共に
圧縮室の容積を変化させ、冷媒ガスの吸入・圧縮作用を
行う。

【００６８】最終圧縮行程の第３圧縮室６０ａ，６０ｂ
（圧縮室が吐出ポート１６に通じる直前行程の圧縮空
間）に通じるスラスト軸受２０の背面側のレリース隙間
２７は、圧縮開始後の時間経過と共に高圧冷媒ガスで充
満される。その背圧付勢とシールリング７０の弾性力に
よって、スラスト軸受２０は固定スクロール１５の鏡板
取り付け面１５ｂ１に押接される。それによって、旋回
スクロール１８のラップ支持円盤１８ｃは鏡板摺動面１
５ｂ２とスラスト軸受２０との間で狭持（１５〜２０ミ
クロンの組立隙間）される。

【００６９】そして、圧縮機に接続した冷凍サイクルか
ら潤滑油を含んだ気液混合の吸入冷媒が、吸入管４７か
らアキュームレータ室４６に流入し、固定スクロール１
５の鏡板１５ｂの外側面に衝突の後、アキュームレータ
室４６の上部空間を経由して、二箇所の吸入穴４３（図
１４参照）を通じて吸入室１７に流入する。

【００７０】一方、気体と液体の重量差や流入方向転換
時の慣性力によって冷媒ガスから分離した液冷媒や潤滑
油はアキュームレータ室４６の底部に、一旦、収集さ
れ、吸入冷媒ガスが吸入穴４３を通過する際に生じる負
圧によって油吸い込み穴Ａ９ａ，油吸い込み穴Ｂ９ｂを
介して霧化状態で吸入穴４３に吸い上げられ、再び吸入
冷媒ガスに混入する。

【００７１】気液分離された吸入冷媒ガスは、吸入室１
７，旋回スクロール１８と固定スクロール１５との間に
形成された第１圧縮室６１ａ，６１ｂ（図１４参照）を
経て圧縮室内に閉じ込められ、第２圧縮室５１ａ，５１
ｂ，第３圧縮室６０ａ，６０ｂへと順次移送圧縮の後、
中央部の吐出ポート１６から逆止弁室５０ａに吐出さ
れ、吐出室２，ガス通路Ｂ８０ｂ，ガス通路Ａ８０ａ，
吐出チャンバー２ｂを順次経由してモータ室６へと排出
される。

【００７２】モータ室６に排出した吐出冷媒ガスは、環
状の遮閉板８６，モータ３の巻線に衝突した後、ステー
タ３ｂの外側部の冷却通路３５や内側部の通路を経てモ
ータ３を冷却しながらモータ室６の上部側部へと流れ、
吐出管３１から外部の冷凍サイクルへ送出される。

【００７３】この際、吐出冷媒ガス中の潤滑油は、その
一部がモータ３の下部の巻線の表面に付着して冷媒ガス
から分離して吐出室油溜３４に収集するが、上部バラン
スウエイト７５，下部バランスウエイト７６の外周部を
通過する吐出冷媒ガス中の潤滑油は、上部バランスウエ
イト７５，下部バランスウエイト７６の回転によって遠
心分離され、モータ３の巻線の内側表面へと拡散され、
巻線束の内部空間に沿って下部へ流下し、吐出室油溜３
４に収集する。

【００７４】吐出室油溜３４の潤滑油は、後述する経路
を経て油室Ａ７８ａと油室Ｂ７８ｂおよび背圧室３９に
流入し、次第に旋回スクロール１８への背圧付与力が大
きくなる。

【００７５】モータ室６の圧力上昇に追従して、ラップ
支持円盤１８ｃは徐々に固定スクロール１５の鏡板摺動
面１５ｂ２に適度な押圧力で接触する。固定スクロール
ラップ１５ａの先端と旋回スクロール１８のラップ支持
円盤１８ｃとの間の隙間が無くなり、それによって圧縮
室が密封され、吸入冷媒ガスが効率良く圧縮されて、安
定運転が継続する。

【００７６】なお、旋回スクロールラップ１８ａの先端
と固定スクロール１５の鏡板１５ｂとの間の軸方向隙間
は、圧縮途中冷媒ガスが隣室の低圧側圧縮室に漏洩する
際に、チップシール溝９８（図３参照）に流入し、その
ガス背圧力によってチップシール９８ａがチップシール
溝９８ａの低圧縮室側面および固定スクロール１５の鏡
板１５ｂに押圧されることによってシールされる。

【００７７】圧縮機停止の際に、圧縮室内冷媒ガスの圧
力差に基づく逆流によって、旋回スクロール１８が瞬時
的に逆旋回運動するが、冷媒ガスが圧縮室から吸入室１
７に逆流することから、旋回スクロール１８は図１４の
ように、第１圧縮室６１ａ，６１ｂが吸入室１７に通じ
た状態の旋回角度で停止する。図８のように、この停止
状態では環状リング９４が背圧室３９への潤滑油流入口
を塞ぐ。

【００７８】また圧縮機停止の際に、圧縮室の冷媒ガス
が吸入室１７へ逆流することによって吐出ポート１６の
冷媒ガス圧力が急低下し、吐出ポート１６と吐出室２と
の冷媒ガス圧力差によって弁体５０ｂが吐出ポート１６
を塞ぎ、吐出室２から圧縮室への吐出冷媒ガスの連続的
な逆流を阻止する。

【００７９】圧縮機停止直後の一時的な吐出冷媒ガスの
逆流と旋回スクロール１８の逆旋回によって、磁性を帯
びた弁体５０ｂが逆止弁室５０ａの底面から離脱し、冷
凍サイクルが圧力バランスするまでの間、圧力差によっ
て弁体５１ｂが吐出ポート１６を塞ぎ続ける。それと並
行して形状記憶特性を有するコイルバネ５０が温度低下
して伸長し、コイルバネ５０の付勢力によって弁体５０
ｂが吐出ポート１６を閉塞し続ける。

【００８０】吸入室１７と間欠的に連通する第１圧縮室
６１ａ，６１ｂと背圧室３９とは第１圧縮室６１ａ，６
１ｂが閉じ込み完了前の１８０度以内にある時のみスラ
スト軸受２０に設けられた油穴９１（図１０参照）を介
して連通すると共に、スラスト軸受２０とラップ支持円
盤１８ｃとの間は潤滑油膜でシールされるので、圧縮室
から背圧室３９に圧縮途中冷媒ガスが逆流することはな
い。

【００８１】圧縮機長時間停止中は圧縮機内圧力が均衡
し、アキュームレータ室４６は勿論のこと、圧縮室内に
まで液冷媒が流入しており、圧縮機冷時起動初期には液
圧縮が生じ易く、圧縮室内の液圧縮冷媒圧力によって吐
出ポート１６と反対方向のスラスト力が旋回スクロール
１８に作用する。その結果、旋回スクロール１８が固定
スクロール１５から軸方向に離反し、圧縮負荷が軽減す
る。

【００８２】一方、圧縮機冷時起動初期の背圧室３９の
圧力は吐出室油溜３４の潤滑油圧力上昇が低いことか
ら、ほぼ吸入圧力相当である。その結果、旋回スクロー
ル１８のラップ支持円盤１８ｃは圧力上昇の低い油室Ａ
７８ａの潤滑油によってのみ背圧付与される状態で、鏡
板摺動面１５ｂ２から離反してスラスト軸受２０まで後
退し支持され、ラップ支持円盤１８ｃと固定スクロール
ラップ１５ａの先端との間に隙間（約０．０１５〜０．
０２０ミクロン）が生じ、圧縮室圧力が低下し、起動初
期の圧縮負荷が軽減する。

【００８３】万一、連続運転中に、圧縮室内で液圧縮な
どが生じて瞬時的に圧縮室圧力が異常上昇した場合など
には、旋回スクロール１８に作用するスラスト力が旋回
スクロール１８の背面に作用する背圧付勢力よりも大き
くなり、旋回スクロール１８が軸方向に移動し、スラス
ト軸受２０に支持される。そして、圧縮室の密封が上述
と同様に解除して圧縮室圧力が低下し、圧縮負荷が低下
する。

【００８４】なお、背圧室３９は、第１圧縮室６１ａ，
６１ｂが吸入冷媒ガス閉じ込み完了前の約１８０度の旋
回角度範囲内で、スラスト軸受２０に設けられた油穴９
１を介して外周部空間３７に通じているので、この連通
旋回範囲内で液圧縮が生じることがない。

【００８５】したがって、圧縮室での液圧縮発生を含め
た如何なる圧縮機運転状態において、背圧室３９への圧
縮室の冷媒ガスの逆流が回避され、圧縮負荷軽減を阻害
することはない。

【００８６】圧縮機冷時始動初期の吐出室油溜３４の潤
滑油は、駆動軸４に設けられた螺旋状油溝４１ａ，４１
ｂのネジポンプ作用によって、油穴Ａ３８ａを経由して
油室Ａ７８ａに吸い込まれる。

【００８７】その後、潤滑油の一部は螺旋状油溝４１
ｂ，油室Ｂ７８ｂ，給油穴７３ａを順次経由途中で旋回
軸受１８ｂの摺動面を潤滑し、主軸受１２の摺動面に供
給され、油溜り７２に送出される。

【００８８】螺旋状油溝４１ａによって主軸受１２に供
給された潤滑油は、油室Ｂ７８ｂを経由してきた潤滑油
と共に油溜り７２で合流した後、潤滑油の一部は油穴Ｂ
３８ｂ（図８参照）の絞り通路部で減圧されて背圧室３
９に間欠給油され、残りの潤滑油は上部軸受１１とスラ
スト軸受部１３の各摺動面を潤滑の後、吐出室油溜３４
に再回収される。

【００８９】なお、モータ室６の冷媒ガスは、上部軸受
１１を通過する潤滑油によって油溜り７２への逆流が阻
止される。

【００９０】一方、油溜７２の潤滑油に混入する冷媒ガ
スの一部がガス抜きされて上部軸受１１への潤滑油と共
にモータ室６へ排出される。その結果、背圧室３９に間
欠給油される潤滑油中の冷媒ガス混入量が少なくなり、
潤滑特性の良い状態になる。

【００９１】圧縮機冷時始動後の時間経過に追従してモ
ータ室６の吐出冷媒ガス圧力は上昇し、吐出室油溜３４
の潤滑油は背圧室３９との間の差圧によっても油室Ａ７
８ａに供給され、螺旋状油溝４１ａ，４１ｂのネジポン
プ作用と併せて背圧室３９に給油される。背圧室３９の
圧力は次第に高くなり、油室Ａ７８ａの吐出圧力相当の
潤滑油圧力との合成力が旋回スクロール１８のラップ支
持円盤１８ｃに作用する。その結果、圧縮室の冷媒ガス
圧力によって旋回スクロール１８を固定スクロール１５
から離反させようと作用するスラスト荷重が相殺され、
旋回スクロール１８に作用するスラスト力が軽減する。

【００９２】したがって、圧縮機冷時始動後のモータ室
６の圧力上昇が低い間は、油室Ａ７８ａと背圧室３９の
潤滑油圧力による旋回スクロール１８への付与力が圧縮
室の冷媒ガス圧力による旋回スクロール１８へのスラス
ト荷重よりも小さい。その結果、旋回スクロール１８は
固定スクロール１５から離反して、シールリング７０の
弾性力と最終圧縮行程の第３圧縮室６０ａ，６０ｂから
導入された冷媒ガスによる背圧を受けるスラスト軸受２
０に支持される。

【００９３】吐出圧力と吸入圧力との差圧が所要圧力を
超えた場合に、油室Ａ７８ａと背圧室３９の潤滑油圧力
による旋回スクロール１８への付与力が圧縮室の冷媒ガ
ス圧力による旋回スクロール１８へのスラスト荷重より
も大きくなる。そして、旋回スクロール１８は固定スク
ロール１５に支持される。

【００９４】圧縮室の中心，旋回軸受１８ｅの中心，環
状リング９４の中心が各々ほぼ一致した配置構成におい
て、環状リング９４は旋回スクロール１８と共に旋回運
動をするので、その時の慣性力によって旋回ボス部１８
ｅに設けられた環状シール溝９５から飛び出そうとす
る。また、環状リング９４は、油室Ａ７８ａと背圧室３
９との差圧によってその内径を拡張し、熱膨張と併せて
その切口９４ｂを閉じる。これらの作用によって、環状
リング９４は本体フレーム５と環状シール溝９５の外側
面に押接されると共に、環状リング９４の油掻き作用に
よって環状シール溝９５と環状リング９４との間に潤滑
油が押し込まれ、油室Ａ７８ａと背圧室３９との間の過
剰な潤滑油漏洩を防止する。

【００９５】更に、柔軟性に優れた樹脂製の環状リング
９４は、背圧室３９と油室Ａ７８ａとの間の圧力差によ
ってその内径を環状シール溝９５の外側面に沿って拡張
し、熱膨張と併せてその切口９４ｂを閉じると共に、環
状シール溝９５の外側面に押圧されるので、両空間の間
の漏洩を更に少なくする。

【００９６】なお、環状溝９４の表面に設けられた油溝
９４ａに滞溜する潤滑油の油膜によって環状リング９４
と本体フレーム５との間の摺動面を潤滑し、摺動面の摩
耗，摺動抵抗を少なくする。

【００９７】圧縮機定常運転時は、高圧の油室Ａ７８ａ
の潤滑油圧力と背圧室３９の潤滑油圧力によって旋回ス
クロール１８は固定スクロール１５の側に背圧付与さ
れ、ラップ支持円盤１８ｃと鏡板摺動面１５ｂ２との間
は適度な接触力を保持しながら円滑に摺動し、圧縮室の
軸方向隙間を最小にしている。

【００９８】背圧室３９に流入した潤滑油は、スラスト
軸受２０に設けられた油穴９１を介して間欠的に外周部
空間３７に流入し、更にラップ支持円盤１８ｃに設けら
れた油穴Ｃ３８ｃ，対称位置に配設された細径のインジ
ェクション穴５２ａ，５２ｂ（図１４参照）を通して漸
次減圧され、第１圧縮室６１ａ，６１ｂに流入する。潤
滑油は、その通路途中で各摺動面を潤滑し、摺動隙間を
密封する。

【００９９】第１圧縮室６１ａ，６１ｂに注入された潤
滑油は、吸入冷媒ガスと共に圧縮室（圧縮空間）に流入
した潤滑油と合流し、隣接する圧縮室間の微少隙間を油
膜密封して圧縮冷媒ガス漏れを防ぎ、圧縮室間の摺動面
を潤滑しながら圧縮冷媒ガスと共に吐出ポート１６を経
てモータ室６に再び吐出される。

【０１００】背圧室３９を経由する吐出室油溜３４から
第１圧縮室６１ａ，６１ｂまでの給油経路において、背
圧室３９は吐出圧力と吸入圧力との間の適正な中間圧力
を維持する。

【０１０１】また、スクロール冷媒圧縮機の圧縮比が一
定であることから、冷時起動直後のように吸入室１７と
吐出室２との差圧が小さい場合、あるいは、異常な液圧
縮が生じた場合などは、上述のように旋回スクロール１
８が固定スクロール１５から離反し、スラスト軸受２０
に支持される。

【０１０２】しかしながら、背圧付勢されたスラスト軸
受２０は、異常上昇した圧縮室圧力荷重を支持できず、
レリース隙間２７を減少させる方向に後退して、旋回ス
クロール１８のラップ支持円盤１８ｃと固定スクロール
１５の固定スクロールラップ１５ａの先端との間の軸方
向隙間が拡大する。これにより、圧縮室間に多くの漏れ
が生じ、図１５の一点鎖線６３ａで示すように、圧縮室
圧力が圧縮途中で急低下する。

【０１０３】旋回スクロール１８が固定スクロール１５
から軸方向に離反する最大距離が約７０ミクロンに規制
されているので、ラップ支持円盤１８ｃの両側摺動面の
各隙間に油膜が残留し、外周部空間３７と吸入室１７と
が直接連通することによる背圧室３９の圧力変化が抑制
され、圧縮負荷が瞬時に軽減した後、スラスト軸受２０
が瞬時に元の位置に復帰でき、安定運転が再継続する。

【０１０４】なお、旋回スクロール１８がスラスト軸受
２０の方へ後退する時、旋回スクロールラップ１８ａの
先端と固定スクロール１５との間の軸方向寸法も拡大す
るが、チップシール９８ａがその背面のガス圧によって
固定スクロール１５の側に押圧されているので、この部
分からの圧縮冷媒ガス漏れはほとんど生じない。

【０１０５】一方、旋回スクロール１８のラップ支持円
盤１８ｃと固定スクロール１５の固定スクロールラップ
１５ｂの先端との間の隙間が拡大し、圧縮室内での圧縮
冷媒ガス漏れが生じて、圧縮室圧力が急低下する。

【０１０６】また、旋回スクロール１８と固定スクロー
ル１５との間の軸方向隙間部に異物の噛み込みが生じた
場合にも、上述と同様に、スラスト軸受２０が後退して
異物を除去する。

【０１０７】また、冷時起動初期や定常運転時に、瞬時
的な液圧縮が生じた場合の圧縮室圧力は、図１５の点線
６３のように異常な過圧縮が生じるが、吐出ポート１６
に連通する高圧空間容積が大きく、しかも、逆止弁室５
０ａ，吐出室２，吐出チャンバー２ｂを順次通過する間
に膨張を繰り返し、モータ室６の圧力変化はほとんど生
じない。

【０１０８】また、圧縮機運転速度が増加するに伴い単
位時間当りの圧縮室冷媒ガス漏れが少なくなる。その反
面、一旋回運動当りのインジェクション穴５２ａ，５２
ｂの開口時間が短くなり、一旋回運動当りの圧縮室への
油インジェクション量が抑制されて不要な油圧縮が少な
くなると共に、油穴Ｂ３８ｂと背圧室３９との間の遮断
回数増加による通路抵抗が増加して、油室Ａ７８ａから
背圧室３９への潤滑油流入量も抑制され、背圧室３９の
圧力が適切に維持される。

【０１０９】なお、図８では、油穴Ｂ３８ｂと背圧室３
９とが間欠的に連通する一旋回運動当りの区間を多く設
定したが、圧縮負荷が比較的小さい圧縮機運転条件の場
合には、油穴Ｂ３８ｂと背圧室３９との一旋回運動当り
の連通区間が少なくなるように、油穴Ｂ３８ｂの開口位
置を本体フレーム５の中心部側に移動させて、油室Ａ７
８ａの潤滑油が背圧室３９および圧縮室へ流入する量を
少なくする必要があることは、従来技術の説明から明か
であろう。これに伴い、背圧室３９および外周部空間３
７の圧力も低くなる。

【０１１０】以上のように、上記実施例によれば、以下
に述べる実施形態による効果を得ることができる。

【０１１１】すなわち、第１の実施例の形態は、旋回ス
クロール１８の反圧縮室側で且つスラスト軸受２０の内
側に配置され且つ旋回軸受１８ｂの摺動部に通じて区画
配置された油室（油室Ａ７８ａ，油室Ｂ７８ｂ）に、駆
動軸４の回転に基づき作動するポンプ手段（螺旋状の油
溝４１ａ，４１ｂによるネジポンプ作用）によって吐出
ポート１６に通じる吐出室油溜３４の潤滑油を油穴Ａ３
８ａを介して供給し、油室（７８ａ，７８ｂ）と油室
（７８ａ，７８ｂ）への供給経路（油穴Ａ３８）を含め
た潤滑油の大部分を少なくとも駆動軸４を支持する圧縮
室に近い側の主軸受１２と旋回軸受部１８ｂに供給した
後、吐出室油溜３４に戻す軸受給油通路を構成する一
方、旋回スクロール１８のラップ支持円盤１８ｃと固定
スクロール１５の鏡板１５ｂの間、およびラップ支持円
盤１８ｃとスラスト軸受２０の間の両方の接触力を小さ
くすべく、油室（７８ａ，７８ｂ）の潤滑油圧力によっ
て旋回スクロール１８を固定スクロール１５の側に背圧
付与すると共に、ポンプ手段（螺旋状の油溝４１ａ，４
１ｂによるネジポンプ作用）の排出側の潤滑油の一部を
絞り通路である油穴Ｂ３８ｂを介して減圧して背圧室３
９に流入させた後、旋回スクロール１８の外周部空間３
７を経て吸入室１７に間欠的に通じる第１圧縮室６１
ａ，６１ｂに流入させる差圧給油通路を設けたものであ
る。そしてこの構成によれば、旋回スクロール１８と固
定スクロール１５および旋回スクロール１８とスラスト
軸受２０との間の両側への軸方向接触力を小さくし、摺
動部摩擦損失入力の低減と耐久性が向上する。

【０１１２】更に、低速運転時でも吐出室油溜３４と第
１圧縮室６１ａ，６１ｂとの差圧の助けを得て、螺旋状
の油溝４１ａ，４１ｂによるネジポンプ作用の排出側通
路抵抗が無い状態になるので、ポンプ給油能力が高まり
駆動軸４の主軸受１２と旋回軸受１８ｂの各摺動部への
充分な給油ができる。

【０１１３】一方、ポンプ給油能力が過剰になる高速運
転時には、ポンプ排出側潤滑油圧力上昇が抑制され、ポ
ンプ入力の低減を図ることができる。

【０１１４】第２の実施の形態は、旋回スクロール１８
の背圧室３９と外周部空間３７を経由する吐出室油溜３
４から第１圧縮室６１ａ，６１ｂへの差圧給油通路の途
中に、ラップ支持円盤１８ｃと鏡板１５ｂとの摺接面お
よびスラスト軸受２０と自転阻止部材２４の係止部を配
置したものである。そしてこの構成によれば、旋回スク
ロール１８のラップ支持円盤１８ｃの両側摺接面への潤
滑と接触力の低減によって、摺動部摩擦損失入力の低減
と耐久性向上を更に図ることができる。

【０１１５】第３の実施の形態は、スクロール式圧縮機
構を密閉ケース１の下部に、駆動軸４に連結するモータ
３を密閉ケース１の上部に収納し、油室Ａ７８ａを主軸
受１２と旋回軸受１８ｂに隣接させると共に、吐出室油
溜３４を主軸受１２と同等レベルの高さで配置したもの
である。そしてこの構成によれば、主軸受１２と旋回軸
受１８ｂ部の各摺動部への給油経路が短く、給油通路抵
抗が小さくなり、ポンプ揚程能力の小さいポンプ手段
（螺旋状の油溝４１ａ，４１ｂによるネジポンプ作用）
の配置が可能となる。それによってポンプ手段の簡易化
と圧縮機高速運転時のポンプ入力を少さくできる。

【０１１６】第４の実施の形態は、ポンプ手段として、
少なくとも主軸受１２の摺動部に設けた螺旋状の油溝４
１ａによる粘性ポンプ（ネジポンプ）作用とし、油室Ａ
７８ａを油溝４１ａに隣接し且つラップ支持円盤１８ｃ
の反圧縮室側に駆動軸４を囲む形態で配置させたもので
ある。そしてこの構成によれば、常に油室Ａ７８ａに貯
溜する潤滑油を簡易で所要給油能力を有する低入力のポ
ンプ手段を提供できる。

【０１１７】第５の実施の形態は、差圧給油通路途中の
油穴Ｂ３８ｂの上端を吐出室油溜３４の油面よりも上方
に迂回させたものである。そしてこの構成によれば、差
圧給油通路直前の潤滑油に混入する冷媒ガスのガス抜き
が容易にできるので、第３圧縮室６１ａ，６１ｂへの冷
媒ガス流入量が少なくなり、圧縮効率が向上する。

【０１１８】（実施例２）図１６は、本発明の第２の実
施例のスクロール冷媒圧縮機の縦断面図で、本体フレー
ム２０５に設けられた油穴Ａ２３８ａを介して吐出油溜
３４に通じた高圧の油室Ａ２７８ａの段付き内壁には図
１７で示すような外観形状をした鋼板成形製の仕切りキ
ャップ１０１が圧入されて、図１９のように、駆動軸２
０４のツバ部１０２を覆う形態で配置されている。キャ
ップ１０１は、その一部に切口１０１ａを有し、油室Ａ
２７８ａの段付き内壁に装着された状態で切口１０１ａ
を塞ぎ、油室Ａ２７８ａを主軸受２１２側と旋回軸受２
１８ｂ側とに仕切っている。

【０１１９】旋回スクロール２１８の旋回ボス部２１８
ｅには、図１８で外観形状を示すような旋回軸受２１８
ｂが圧入されている。円筒形状をした旋回軸受２１８ｂ
の外周部には、その一部が平面加工されており、その段
差Ｃは１００ミクロン程度に設定されている。この段差
Ｃの部分は、図１９のように、旋回ボス部２１８ｅに圧
入された状態で絞り通路１０３を形成する。

【０１２０】旋回ボス部２１８ｅには環状溝１０４と細
径の油穴１０５が設けられている。吐出室油溜３４と背
圧室２３９とは油穴Ａ２３８ａ，油室Ａ２７８ａ，螺旋
状油溝２４１ｂ，油室Ｂ２７８ｂ，絞り通路１０３，環
状溝１０４，油穴１０５とで連通されている。

【０１２１】図２０に示すように、外周部空間３７と背
圧室２３９とは、第１圧縮室６１ａ，６１ｂが閉じ込み
完了前の約１８０度の旋回角度範囲内にある時のみスラ
スト軸受２２０の表面に設けられた浅溝２９１を介して
連通され、それ以外の時に旋回スクロール２１８のラッ
プ支持円盤２１８ｃによって遮断されるように浅溝２９
１の位置が設定されている。その他の構成は図１の場合
と同様である。

【０１２２】以上のように構成されたスクロール冷媒圧
縮機について、その動作を説明する。

【０１２３】圧縮機起動後の時間経過と共に吐出冷媒ガ
スが充満するモータ室６内の圧力は次第に上昇する。

【０１２４】モータ室６の底部の吐出室油溜３４の潤滑
油は、図１の場合と同様に、駆動軸２０４に設けられた
螺旋状油溝２４１ａ，２４１ｂのネジポンプ作用によっ
て本体フレーム２０５に設けられた油穴Ａ２３８ａを介
して油室Ａ２７８ａに吸い込まれる。この時、仕切りキ
ャップ１０１は潤滑油が駆動軸２０４の表面近傍を通過
して油室Ａ２７８ａ，螺旋状油溝２４１ｂへと流入すべ
く案内する。そのことによって潤滑油が油穴Ａ２３８ａ
から油室Ａ２７８ａに流入する際に、駆動軸２０４が高
速回転することによる遠心拡散の影響を受けることなく
螺旋状油溝２４１ａに吸い込まれ良好なネジポンプ給油
が行われる。

【０１２５】吐出室油溜３４と旋回スクロール２１８の
背圧室２３９との間の差圧および螺旋状油溝２４１ｂの
ネジポンプ作用によって、その通過途中で旋回軸受２１
８ｂの摺動面を潤滑の後に油室Ｂ２７８ｂに供給された
潤滑油は、その一部が絞り通路１０３，環状溝１０４，
油穴１０５を経由して背圧室２３９に流入し、残りの大
部分が駆動軸２０４内に設けられた給油穴２７３ａを経
由して主軸受２１２に供給された後、螺旋状の油溝２４
１ａによるネジポンプ作用によって油穴Ａ２３８ａから
主軸受２１２に供給された潤滑油と合流の後、吐出室油
溜３４に帰還する。

【０１２６】一方、油室Ａ２７８ａと背圧室２３９との
間を仕切る環状リング９４の本体フレーム２０５との間
のシール摺接面は、油室Ａ２７８ａの潤滑油が背圧室２
３９へ微少漏洩するのを許容することにより潤滑され、
そのシール摺接面のシール耐久性と摺動摩擦損失の低減
が保証される。

【０１２７】モータ室６の圧力にほぼ等しい油室Ａ２７
８ａの潤滑油は、簡単で且つ精密絞り通路として確保が
可能な絞り通路１０３，油穴１０５を経由する精密減圧
通路と、環状リング９４のシール摺接面を経由する摺接
減圧通路との２つの減圧通路を介して背圧室２３９に供
給される。その結果、背圧室２３９への差圧給油量が安
定し、背圧室２３９内は適正圧力を保つ。

【０１２８】吐出室油溜３４の潤滑油が螺旋状油溝２４
１ｂのネジポンプ作用に加えて、背圧室２３９との差圧
によって旋回軸受の摺動部に供給され、背圧室２３９へ
の給油量が安定化する。

【０１２９】外周部空間３７と背圧室２３９との間は、
図１の場合と同様に、スラスト軸受２２０の表面に設け
られた油溝２９１を介して連通されているので、背圧室
２３９の潤滑油は間欠的に外周部空間３７に給油され
る。

【０１３０】その後の潤滑油は、図１の場合と同様に圧
縮室に給油され、圧縮冷媒ガスと共に再びモータ室６に
吐出され、その過程で圧縮室隙間の密封に供される。

【０１３１】なお、上記実施例では、環状リング９４を
旋回スクロール２１８の旋回ボス部２１８ｅに設けた環
状シール溝９５に配設したが、前述の実開昭６１−１２
８３９６号公報のように、本体フレーム２０５に環状シ
ール溝と環状リングを配設する場合も上記同様に作用す
る。

【０１３２】以上のように上記実施例によれば、旋回ス
クロール２１８の反圧縮室側で且つスラスト軸受２２０
の内側に配置され且つ旋回軸受２１８ｂの摺動部に通じ
て区画配置された油室（油室Ａ２７８ａ，油室Ｂ２７８
ｂ）に、駆動軸２０４の回転に基づき作動するポンプ手
段（螺旋状の油溝２４１ａ，２４１ｂによるネジポンプ
作用）によって吐出ポート１６に通じる吐出室油溜３４
の潤滑油を油穴Ａ２３８ａを介して供給し、油室（２７
８ａ，２７８ｂ）と油室（２７８ａ，２７８ｂ）への供
給経路（油穴Ａ２３８）を含めた潤滑油の大部分を旋回
軸受２１８ｂの摺動部を経由して駆動軸２０４を支持す
る圧縮室に近い側の主軸受２１２に供給した後、吐出室
油溜３４に戻す軸受給油通路を構成する一方、旋回スク
ロール２１８のラップ支持円盤２１８ｃと固定スクロー
ル２１５の鏡板２１５ｂの間、およびラップ支持円盤２
１８ｃとスラスト軸受２２０の間の両方の接触力を小さ
くすべく、油室（２７８ａ，２７８ｂ）の潤滑油圧力に
よって旋回スクロール２１８を固定スクロール２１５の
側に背圧付与すると共に、ポンプ手段（螺旋状の油溝２
４１ｂによるネジポンプ作用）の排出側の潤滑油の一部
を絞り通路１０３を介して減圧して背圧室２３９に流入
させた後、旋回スクロール２１８の外周部空間３７を経
て吸入室１７に間欠的に通じる第１圧縮室６１ａ，６１
ｂに流入させる差圧給油通路を設けたものである。そし
てこの構成によれば、旋回スクロール２１８と固定スク
ロール２１５および旋回スクロール２１８とスラスト軸
受２２０との間の両側への軸方向接触力を小さくし、摺
動部摩擦損失入力の低減と耐久性が向上する。

【０１３３】更に、低速運転時でも吐出室油溜３４と第
１圧縮室６１ａ，６１ｂとの差圧の助けを得て、螺旋状
の油溝２４１ｂによるネジポンプ作用の排出側通路抵抗
が無い状態になるので、ポンプ給油能力が高まり駆動軸
２０４の主軸受２１２と旋回軸受２１８ｂの各摺動部へ
の充分な給油ができる。

【０１３４】一方、ポンプ給油能力が過剰になる高速運
転時には、ポンプ排出側潤滑油圧力上昇が抑制され、ポ
ンプ入力の低減を図ることができる。

【０１３５】（実施例３）図２１は、本発明の第３の実
施例のスクロール冷媒圧縮機の縦断面図で、図１におけ
るネジポンプ作用に加えて、駆動軸の先端に容積型ポン
プ装置を配設し、特に、圧縮機極低速運転の持続が可能
な軸受給油の構成を示す。

【０１３６】すなわち、本体フレーム３０５に設けられ
た油穴Ａ３３８ａを介して吐出室油溜３４に通じた高圧
の油室Ａ３７８ａの段付き内壁には図１６で示すよう
に、鋼板成形製の仕切りキャップ１０１が圧入されて、
駆動軸３０４のツバ部１０２を覆う形態で配置され、油
室Ａ３７８ａを主軸受３１２側と旋回軸受３１８ｂ側と
に仕切っている。

【０１３７】旋回スクロール３１８の旋回ボス部３１８
ｅには、旋回軸受３１８ｂが圧入されて、その底部には
アウターロータ１０６ａとインナーロータ１０６ｂとか
ら成るトロコイドポンプ装置１０６が装着されている。

【０１３８】トロコイドポンプ装置１０６は駆動軸３０
４の端部のクランク軸３１４の先端に設けられた駆動端
軸１０７に連結されて駆動される。クランク軸３１４と
駆動端軸１０７とは同芯である。

【０１３９】旋回軸受３１８ｂとトロコイドポンプ装置
１０６との間には、図２３に示すような、吸入穴１０８
と中央穴１０９とを有する仕切り板１１０が装着固定さ
れている。

【０１４０】旋回スクロール３１８のラップ支持円盤３
１８ｃの中央部に設けられた油溝１１１はトロコイドポ
ンプ装置１０６の吐出ポートになっており、油溝１１１
と主軸受３１２の摺動面とは駆動軸３０４に設けられた
軸方向油穴１１２と半径方向油穴１１３とで連通してい
る。

【０１４１】吐出室油溜３４と旋回スクロール３１８の
背圧室３３９とは、油穴Ａ３３８ａ，油室Ａ３７８ａ，
螺旋状油溝３４１ｂ，吸入穴１０８，トロコイドポンプ
装置１０６，油溝１１１，軸方向油穴１１２，半径方向
油穴１１３，主軸受３１２の軸受隙間を経由して油溜り
７２に連通する給油通路Ａと、油室Ａ３７８ａから螺旋
状油溝３４１ａを経由して油溜り７２に連通する給油通
路Ｂとから成る給油通路Ｃおよび油並びにＢ３８ｂとで
連通されている。

【０１４２】その他の構成は、図１に準じており、説明
を省略する。そして、この実施例によれば、低速運転時
でも駆動軸３０４の軸受摺動部（主軸受３１２，旋回軸
受３１８ｂ，上部軸受３１１）への充分な給油ができる
一方、高速運転時の多量給油状態には、吐出室油溜３４
と第３圧縮室６１ａ，６１ｂとの差圧が大きくなるの
で、トロコイドポンプ装置１０６ａの排出側となる油溜
り７２の潤滑油圧力上昇が無くなるレベルまで抑制さ
れ、ポンプ入力と軸受摺動部摩擦損失の大幅な低減を図
ることができる。

【０１４３】また、上記実施例によれば、トロコイドポ
ンプ装置１０６ａの吸入側通路途中に油室Ａ３７８ａを
配置したものである。そしてこの構成によれば、油室Ａ
３７８ａへの潤滑油供給が早まり、圧縮機起動初期にお
ける旋回軸受３１８ｂの摺動部と主軸受３１２への潤滑
立ち上がりを良くすることができる。

【０１４４】（実施例４）図２４は、本発明の第４の実
施例のスクロール冷媒圧縮機における駆動軸先端部の給
油ポンプ装置周辺の要部縦断面図で、本体フレーム４０
５の主軸受４１２の旋回スクロール４１８側の段付き穴
部には、図２７の外観図で示すような吸入切り欠き１１
４ａを有した側板１１４と、溝１１９を有した側板ケー
ス１１８とを間隔を有して装着固定し、側板１１４と側
板ケース１１８の間にリング状のピストン１１５，仕切
りベーン１１７，コイルバネ１１６から成るローリング
ピストン式ポンプ装置の構成部品が配置されている。

【０１４５】図２５にその外観形状を示すように、小径
外周部４１８ｆを有する旋回軸受４１８ｂが旋回スクロ
ール４１８の旋回ボス部４１８ｅに圧入固定され、その
内周面が駆動軸４０４のクランク軸４１４と係合摺動
し、小径外周部４１８ｆがピストン１１５の内周面に係
合摺動するように配置されている。

【０１４６】本体フレーム４０５に設けられた油穴Ａ４
３８ａを介して吐出室油溜３４に通じる油室Ａ４７８ａ
は、本体フレーム４０５に圧入された側板ケース１１８
および旋回ボス４１８ｅの端部に装着された環状リング
９４によって旋回スクロール４１８の背圧室４３９と遮
断されている。

【０１４７】側板１１４は駆動軸４０４の段付き部端面
４０４ａに当接して油穴Ａ４３８ａの側とピストン１１
５の円周面側とを遮断している。

【０１４８】油室Ａ４７８ａは、ローリングピストン式
給油ポンプ装置１２０，クランク軸４１４の外周面に設
けられた螺旋状油溝４４１ｂ，クランク軸４１４の端部
に設けられた油室Ｂ４７８ｂ，駆動軸４０４の軸芯に設
けられた軸方向油穴１１２ａ，および螺旋状油溝４４１
ａ，本体フレーム４０５に設けられた油穴Ｂ４３８ｂを
介して背圧室４３９に連通しており、油穴Ｂ４３８ｂの
開口端はオルダムリング２４の往復運動によって間欠的
に遮断される。

【０１４９】その他の構成は図２１の場合と同様であ
る。以上のように構成されたスクロール冷媒圧縮機につ
いて、その動作を説明する。

【０１５０】圧縮機の起動と同時に駆動軸４０４の回転
によってクランク軸４１４は偏心回転運動をし、往復運
動のみを許容されたオルダムリング２４の自転阻止機構
によって、旋回スクロール４１８は自転するとなく駆動
軸の４０４の主軸を中心とする公転運動をする。

【０１５１】旋回スクロール４１８に固定された旋回軸
受４１８ｂが旋回運動することに追従して、それに係合
摺動するピストン１１５が自転しながら旋回運動をし、
仕切りベーン１１７の先端がコイルバネ１１６の付勢を
受けてピストン１１５に摺接する周知された給油ポンプ
の吸入・吐出作用が行われる。

【０１５２】吐出室油溜３４の潤滑油は、本体フレーム
４０５に設けられた油穴Ａ４３８ａを経由して吸入切り
欠き１１４ａに導かれ、ポンプ室を経由して側板ケース
１１８の溝１１９に排出された後、油室Ａ４７８ａから
螺旋状油溝４４１ｂのネジポンプ作用（粘性ポンプ作
用）との併用によって旋回軸受４１４の摺動面を潤滑し
ながら油室Ｂ４７８ｂ，駆動軸４０４に設けられた軸方
向油穴１１２ａに送出され、主軸受４１２の摺動面を潤
滑する。

【０１５３】また、ローリングピストン型給油ポンプに
よって螺旋状油溝４４１ａに吸い込まれた潤滑油は、ネ
ジポンプ作用によって主軸受４１２へと送出され、軸方
向油穴１１２から排出される潤滑油と合流の後、図２２
の場合と同様に、油溜り７２（図示なし），上部軸受
（図示なし），スラスト軸受（図示なし）へと排出され
ると共に、油穴Ａ４３８ａを介して減圧されながら背圧
室４３９に給油され、圧縮機起動初期の各摺動部を潤滑
する。

【０１５４】背圧室４３９への油穴Ｂ４３８ｂの開口端
は、オルダムリング２４の往復運動によって間欠的に開
閉され、駆動軸４０４の回転速度が増加するのに追従し
て連続開口時間が短くなるので、背圧室４３９への流入
抵抗が増加する。その結果、背圧室４３９への潤滑油流
入量が少なくなる。

【０１５５】圧縮機起動後の時間経過と共に吐出室油溜
３４に作用する吐出冷媒ガス圧力が上昇した後、吐出室
油溜３４の潤滑油は、背圧室４３９との間の差圧によっ
ても油室Ａ４７８ａに供給された後、螺旋状油溝４４１
ａ，４４１ｂのネジポンプ作用により各摺動部へ供給さ
れる。

【０１５６】このような差圧給油と容積型給油ポンプ
（ローリングピストン型給油ポンプ装置）と粘性ポンプ
（ネジポンプ）とを併用した給油ポンプ給油によって、
潤滑油中に多少のガス噛み込みが生じた場合や、容積型
給油ポンプや粘性ポンプの給油能力が高速運転領域で減
少した場合でも、摺動部への給油を継続する。

【０１５７】その他の動作については、図１，図１７，
図２１の場合と同様であるので、説明を省略する。

【０１５８】そして、この実施例によれば、軸受摺動部
へのポンプ給油手段としてのローリングピストン式給油
ポンプ装置１２０を油室Ａ４７８ａに配置したことによ
り、油室Ａ４７８ａの潤滑油に混入する冷媒ガスが螺旋
状の油溝４４１ａ，油穴Ｂ４３８ｂ，背圧室４３９を経
由して第１圧縮室６１ａ，６１ｂに吸引され、油室Ａ４
７８ａの潤滑油中の冷媒ガスが少なくなり、ローリング
ピストン式給油ポンプ装置１２０のキャビテーション現
象が生じず、特に、低速運転時の給油能力が増すので、
ローリングピストン式給油ポンプ装置１２０を小容量化
・低入力化することができる。

【０１５９】（実施例５） 図２７は、本発明の第５の実施例のスクロール冷媒圧縮
機における駆動軸先端部の給油ポンプ装置周辺の要部縦
断面図で、図２４の場合と同様に、本体フレーム５０５
の主軸受５１２の旋回スクロール５１８側の段付き穴部
には、図２８の外観図で示すような三日月状の吸入穴１
１４ｃと突起部１１４ｄとを有した側板１１４ｂと側板
ケース１１８ａとを間隔を有して装着固定し、側板１１
４ｂと側板ケース１１８ａの間に突起部１１５ｂと溝１
１５ｃを有したリング状のピストン１１５ａから成り、
且つ、例えば特公昭６１−５７９５３号公報で記載され
ているような旋回円筒ピストン型ポンプ装置と類似の旋
回円筒ピストン型ポンプ装置１１５の構成部品が配置さ
れている。

【０１６０】図２９にその外観形状を示すように、小径
外周部５１８ｆを有する旋回軸受５１８ｂが旋回スクロ
ール５１８の旋回ボス部５１８ｅに圧入固定されてお
り、旋回スクロール５１８が旋回運動する時、小径外周
部５１８ｆが間欠的にピストン１１５ａの内周面１１５
ｄに当接することによって、ピストン１１５ａが旋回揺
動運動をし、ポンプ作用をするものである。

【０１６１】なお、ピストン１１５ａの突起部１１５ｂ
は、本体フレーム５０５に設けられた切り欠き溝１２１
に係止してピストン１１５ａの回転を阻止するためのも
のである。

【０１６２】側板１１４ｂは駆動軸５０４の段付き部端
面５０４ａに当接して油穴Ａ５３８ａの側とピストン１
１５ａの円周面側とを遮断している。

【０１６３】本体フレーム５０５に設けられた油穴Ａ５
３８ａを介して吐出室油溜３４に通じる油室Ａ５７８ａ
は、本体フレーム５０５に圧入された側板１１４ｂおよ
び旋回ボス５１８ｅの端部に装着された環状リング９４
によって旋回スクロール５１８の背圧室５３９と遮断さ
れている。

【０１６４】油室Ａ５７８ａは、旋回円筒ピストン型給
油ポンプ装置，クランク軸５１４の外周面に設けられた
螺旋状油溝５４１ｂ，クランク軸５１４の端部に設けら
れた油室Ｂ５７８ｂ，駆動軸５０４の軸芯に設けられた
軸方向油穴１１２ａ，および螺旋状油溝５４１ａ，本体
フレーム５０５に設けられた油穴Ｂ５３８ｂを介して背
圧室５３９に連通しており、油穴Ｂ５３８ｂの開口端は
オルダムリング２４の往復運動によって間欠的に遮断さ
れる。

【０１６５】その他の構成は図２１の場合と同様であ
る。以上のように構成されたスクロール冷媒圧縮機につ
いて、その動作を説明する。

【０１６６】本体フレーム５０５の切り欠き溝１２１に
突出部１１５ｂが可動係止されたピストン１１５ａは、
旋回スクロール５１８の旋回軸受５１８ｂが旋回運動す
ることによって揺動運動をし、吸入・吐出作用が行われ
る。ピストン１１５ａの内側面と旋回軸受５１８ｂの小
径外周部５１８ｆとの間に空隙が設けられているので、
ピストン１１５ａの移動量はクランク軸５１４の偏心量
の２倍よりも小さい。この空隙寸法によって旋回円筒ピ
ストン型給油ポンプの排出量が左右される。この実施例
では、ピストン１１５ａの移動量をクランク軸５１４の
偏心量相当に設定し、特に高速運転時の過剰給油による
ポンプ入力の低減を図っている。

【０１６７】圧縮機の起動と同時に、吐出室油溜３４の
潤滑油は、油穴Ａ５３８ａを経由して側板１１４ｂの吸
入穴１１４ｃに吸い込まれた後、ピストン１１５ａの溝
１１５ｃから排出され、油室Ａ５７８ａに送出される。

【０１６８】油穴Ａ５３８ａの潤滑油は、螺旋状油溝５
４１ｂのネジポンプ作用によって旋回軸受５１８ｂ，主
軸受５１２に給油され、各摺動面の潤滑に供される。

【０１６９】その後の動作説明は、上述例と同様である
ので、説明を省略する。そして、この実施例によれば、
容積型ポンプ装置として、駆動軸５０４と旋回スクロー
ル５１８との間の摺動結合部の旋回軸受５１８ｂの一外
周部と回転係止され且つシリンダ内に配置された環状の
ピストン１１５ａの内側面とを遊合状態で摺接させ、ピ
ストン１１４ａが旋回スクロール５１８の旋回運動に追
従して揺動運動することによりシリンダの内壁と環状の
ピストン１１５ａの外周面との間でポンプ作用する旋回
円筒ピストン型ポンプ装置１１５としたことにより、旋
回円筒ピストン型ポンプ装置１１５のピストン１１５ａ
が、旋回スクロール５１８の旋回直径以下の揺動運動を
ピストン１１５ａの内側から与えられて小入力のポンプ
作用をすることができる。

【０１７０】（実施例６）図３０は、本発明の第６の実
施例のスクロール冷媒圧縮機における駆動軸先端部の給
油ポンプ装置周辺の要部縦断面図で、図２４，図２７の
場合と同様に、本体フレーム６０５の主軸受６１２の旋
回スクロール６１８側の段付き穴部には、図３１の外観
図で示すような三日月状の吸入穴１１８ｃを有した側板
ケース１１８ｂと側板ケース１１８ａとを間隔を有して
装着固定し、側板ケース１１８ａ，１１８ｂの間に二つ
のベーン溝１２４と二つの吐出穴１２５を有し且つ駆動
軸６０４に固定されたロータ１２２と各々のベーン溝１
２４に装着されてベーン溝１２４内を往復運動する二つ
のベーン１２３から成る、いわゆるスライドベーン型給
油ポンプ装置１２６ａの構成部品が配置されている。

【０１７１】本体フレーム６０５に設けられた油穴Ａ６
３８ａを介して吐出室油溜３４に通じる油室Ａ６７８ａ
は、本体フレーム６０５に圧入された側板ケース１１８
ａおよび旋回ボス６１８ｅの端部に装着された環状リン
グ９４によって旋回スクロール６１８の背圧室６３９と
遮断されている。

【０１７２】油室Ａ６７８ａは、スライドベーン型給油
ポンプ装置，クランク軸６１４の外周面に設けられた螺
旋状油溝６４１ｂ，クランク軸６１４の端部に設けられ
た油室Ｂ６７８ｂ，駆動軸６０４の軸芯に設けられた軸
方向油穴１１２ｃ，および螺旋状油溝６４１ａ，本体フ
レーム６０５に設けられた油穴Ｂ６３８ｂを介して背圧
室６３９に連通しており、油穴Ｂ６３８ｂの開口端はオ
ルダムリング２４の往復運動によって間欠的に遮断され
る。

【０１７３】その他の構成は図２１の場合と同様であ
る。以上のように構成されたスクロール冷媒圧縮機につ
いて、その動作を説明する。

【０１７４】圧縮機の起動と同時に駆動軸６０４に固定
されたロータ１２２が回転し、ロータ１２２に摺動装着
されたベーン１２３がそれ自身の遠心力を受けてロータ
１２３の外周部側に移動することによりポンプ室を区画
し、周知の吸入・吐出作用が行われる。

【０１７５】吐出室油溜３４の潤滑油は、油穴Ａ６３８
ａを経由して側板ケース１１８ｂの吸入穴１１８ｃから
吸い込まれ、吐出穴１２５を介して油室Ａ６７８ａに排
出される。

【０１７６】駆動軸６０４が高速回転してポンプ室圧力
が設定圧力以上に上昇する場合には、ベーン１２３の遠
心力よりもポンプ室側からベーン１２３の先端に作用す
る潤滑油力が大きくなる。その結果、ベーン１２３は後
退し、ポンプ室隙間を広げてポンプ給油能力を制御す
る。

【０１７７】また、極低速運転時には、ベヒン１２３の
遠心力が小さいのでポンプ室の区画形成が不十分とな
り、ポンプ給油作用が抑制される。その結果、圧縮機冷
時始動初期には、吐出室油溜３４の底部に滞留する液冷
媒を軸受摺動部に供給されることがなる。

【０１７８】圧縮機起動後の時間経過と共に吐出室油溜
３４に滞留する液冷媒は、発砲しながら潤滑油から分離
し、モータ室６の上部へと移動した後、圧縮機の常用運
転速度領域に於て給油ポンプ作用が充分に発揮され、冷
媒を含まない潤滑油が各摺動部に供給される。

【０１７９】その他の動作については、図２７の場合と
同様であるので、説明を省略する。そして、この実施例
によれば、容積型ポンプ装置として、駆動軸６０４と同
軸回転するロータ１２２とそのロータ１２２に設けられ
たベーン溝１２４内を前進・後退してポンプ室内を区画
シールするベーン１２３とから成るスライドベーン型給
油ポンプ装置１２６ａとし、ベーン１２３のシリンダ壁
への付勢力をベーン１２３の自重に基づく遠心力のみに
依存させたことにより、高速運転時でもポンプ室内を区
画シールするベーン１２３の先端の接触力が小さいので
ポンプ入力を小さくできる。

【０１８０】（実施例７）図３２は、本発明の第７の実
施例のスクロール冷媒圧縮機の縦断面図で、軟鉄製の密
閉ケース８０１の内部は、図１の場合と同様に、駆動軸
７０４を支持する本体フレーム８０５によって上部密閉
ケース８０１ａの側と下部密閉ケース８０１ｂの側とに
仕切られており、上部密閉ケース８０１ａの内部はモー
タ７０３を内蔵する高圧空間で、下部密閉ケース８０１
ｂの内部は蒸発器の下流側に通じる低圧空間でアキュー
ムレータ室８４６を構成する。

【０１８１】モータ７０３を連結する駆動軸７０４は、
本体フレーム８０５の主軸受８１２と上部フレーム１２
６とに支持されている。

【０１８２】吐出室２は、固定スクロール８１５に設け
られたガス通路Ｂ８８０ｂ，本体フレーム８０５に設け
られたガス通路Ａ８８０ａ，本体フレーム８０５と吐出
ガイド８１とで形成された吐出チャンバー２ｃを介して
高圧側のモータ室８０６に通じている。

【０１８３】上部密閉ケース８０１ａの上端に設けられ
た吐出管８３１は、上部フレーム１２６に設けられたガ
ス穴１２９を介してモータ室８０６に通じている。

【０１８４】スラスト軸受２２０の背面側の反圧縮室側
には、コイルバネ１３１が等間隔で複数個配置され、コ
イルバネ１３１は本体フレーム８０５に取り付けられた
吐出ガイド８８１によってその端面を押さえられて、ス
ラスト軸受２２０を固定スクロール８１５の鏡板８１５
ｂに押圧している。

【０１８５】スラスト軸受２２０の背面側は、本体フレ
ーム８０５に設けられたコイルバネ装着穴１３２と吐出
ガイド８８１に設けられた油導入穴１３３によって吐出
室油溜３４に通じている。

【０１８６】スラスト軸受２２０の背面側は、内側にの
みシールリングＡ７０ａが装着されており、外周側は、
スラスト軸受２２０が鏡板８１５ｂに押接することによ
ってシールされている。

【０１８７】旋回スクロール８１８の外周部空間３７
は、スラスト軸受２２０に設けた浅溝８９１を介して背
圧室８３９に間欠的に通じると共に、吸入室１７に間欠
的に通じる第１圧縮室６１ａ，６１ｂとは連通せずに、
固定スクロール８１５の鏡板８１５ｂの摺動面に設けた
油溝８９９を介して吸入室１７に通じている。

【０１８８】そして、この実施例によれば、背圧室８３
９は吸入室１７の圧力に近い圧力を保持する。

【０１８９】したがって、固定スクロール８１５の側に
作用させる旋回スクロール８１８への背圧付与力は、油
室Ａ８７８ａの潤滑油圧力のみに依存する。

【０１９０】この背圧付与形態によれば、圧縮機起動初
期から定常運転に到達するまでの間、および、圧縮室の
圧力が液圧縮などにより異常圧力上昇した時に、旋回ス
クロール８１８のラップ支持円盤８１８ｃが固定スクロ
ール８１５の鏡板８１５ｂから離反してスラスト軸受２
２０に支持され、定常運転時のように定格負荷作用時に
鏡板８１５ｂに支持されるべく、旋回スクロールの反圧
縮側の油室Ａ８７８ａに供給された高圧の潤滑油による
旋回スクロール８１８への背圧付与力が設定できる。

【０１９１】それによって、旋回スクロール８１８と固
定スクロール８１５との間、および、旋回スクロール８
１８とスラスト軸受２２０との間の過剰な軸方向接触を
回避して、過圧縮防止、圧縮入力の低減、摺動部耐久性
と円滑な起動性の向上を図ることができる。

【０１９２】なお、駆動軸７０４の端部に図１６で示し
た容積型ポンプ装置を付加し、極低速運転を持続するこ
ともできる。

【０１９３】なお、上記実施例では駆動軸４の主軸方向
に主軸受１２と旋回軸受１８ｂと隣接させて配置した
が、図３６の構成の如く、主軸受の内側に旋回軸受を配
置する構成の場合でも、上述と同様の作用・効果を期待
できる。

【０１９４】また、上記実施例では、縦置形圧縮機の構
成を示しその作用・効果を説明したが、図３５の場合と
同様に、例えば、図１における油穴Ａ（３８ａ他）の上
流側を密閉ケース（１他）の底部側とした横置形圧縮機
の構成の場合などについても同様の作用効果が期待でき
る。なお、横置形圧縮機の構成の場合は、図２１におけ
る吐出室油溜３４の潤滑油を油室（３７８ａ）に導くた
めの油穴を、図３３，図３５の場合と同様に駆動軸３０
４内に設けることも容易に可能で、上述と同様の作用・
効果を期待できることは明かである。

【０１９５】また、上記実施例では冷媒圧縮機について
説明したが、潤滑油を使用する酸素，窒素，ヘリウムな
どの他の気体圧縮機の場合も同様の作用効果を期待でき
る。

【０１９６】

【発明の効果】上記実施例から明かなように、請求項１
に記載の発明は、スクロール式圧縮機構と駆動軸に連接
するモータを密閉ケースに収納し、ラップ支持円盤の反
圧縮室側に隣接し且つ駆動軸を支持するスラスト軸受の
内側に配置され且つ主軸受と旋回軸受摺動部に隣接し通
じて区画配置された油室を配設し、駆動軸の軸受摺動部
に設けた螺旋状の油溝によるネジポンプ作用と、駆動軸
によって駆動される容積型ポンプ装置の内の少なくとも
一方のポンプ手段によって、吐出ポートに通じ且つモー
タを収納するモータ室の下部に配設された吐出室油溜の
潤滑油を、吐出室油溜と油室との間を連通する油穴を介
して油室に供給の後、モータ室を経由して再び吐出室油
溜に戻す軸受給油通路を形成し、軸受給油通路途中に主
軸受と旋回軸受部を配設する一方、ラップ支持円盤と鏡
板の間、およびラップ支持円盤とスラスト軸受の間の両
方の接触力を小さくすべく、油室の潤滑油圧力によって
旋回スクロールを固定スクロールの側に背圧付与した構
成、ポンプ手段の排出側の潤滑油の一部を減圧して圧縮
室と吸入室の内いずれか一方に流入させる差圧給油通路
を設けたもので、この構成によれば、旋回スクロールと
固定スクロールおよび旋回スクロールとスラスト軸受と
の間の両側摺接面への軸方向接触力を小さくし、摺動部
摩擦損失入力の低減と耐久性を向上する。

【０１９７】更に、低速運転時には吐出室油溜と圧縮室
または吸入室との差圧によってポンプ給油能力を高め、
駆動軸の軸受摺動部への充分な給油ができるので、低入
力運転の持続による省エネルギー運転を実現できる。

【０１９８】一方、ポンプ給油能力が過剰になる高速運
転時には、吐出室油溜と圧縮室または吸入室との差圧が
拡大することによってポンプ排出側潤滑油圧力の上昇を
更に抑制し、ポンプ入力の一層の低減を図ることができ
るという効果を奏する。

【０１９９】請求項２に記載の発明は、差圧給油通路の
途中に、ラップ支持円盤と鏡板との摺接面およびスラス
ト軸受と自転阻止部材の係止部を配置したもので、この
構成によれば、旋回スクロールのラップ支持円盤の両側
摺接面への潤滑と接触力を低減することによって、更に
摺動部摩擦損失入力の低減と耐久性向上を図ることがで
きるという効果を奏する。

【０２００】請求項３に記載の発明は、ポンプ手段を、
駆動軸に連接して作動する容積型ポンプ装置としたもの
で、この構成によれば、低速運転時でも駆動軸の軸受摺
動部への充分な給油ができる一方、高速運転時の多量給
油状態には、吐出室油溜と圧縮室または吸入室との差圧
が大きくなるので、ポンプ排出側潤滑油圧力上昇が無く
なるレベルまで抑制され、ポンプ入力と軸受摺動部摩擦
損失の大幅な低減を図ることができるという効果を奏す
る。

【０２０１】請求項４に記載の発明は、容積型ポンプ装
置の吸入側通路途中に油室を配置したもので、この構成
によれば、油室への潤滑油供給を早めて、圧縮機起動初
期における旋回軸受摺動部への潤滑立ち上がりを良く
し、起動初期の入力低減と耐久性を向上することができ
るという効果を奏する。

【０２０２】請求項５に記載の発明は、スクロール式圧
縮機構を密閉ケースの下部に、駆動軸に連結するモータ
を密閉ケースの上部に収納し、油室を主軸受に隣接させ
ると共に、吐出室油溜を主軸受と同等レベルの高さで配
置したもので、この構成によれば、主軸受と旋回軸受部
への給油経路が短いので、給油通路抵抗が小さくなり、
ポンプ揚程能力の小さいポンプ手段の配置が可能にな
る。それによってポンプ手段の簡易化と圧縮機高速運転
時のポンプ入力を小さくできるという効果を奏する。

【０２０３】請求項６に記載の発明は、ポンプ手段を、
駆動軸に連接して作動する容積型ポンプ装置とし、容積
型ポンプ装置を油室に配置したもので、この構成によれ
ば、油室の潤滑油に混入する気体が圧縮室または吸入室
に吸引され、油室の潤滑油中の気体を少なくできるの
で、容積型ポンプ装置のキャビテーション現象を防止で
きる。その結果、特に、低速運転時の給油能力を向上で
きるので、ポンプ装置を小容量化・低入力化することが
できるという効果を奏する。

【０２０４】請求項７に記載の発明は、容積型ポンプ装
置を、駆動軸と旋回スクロールとの間の摺動結合部の一
外周部と回転係止され且つシリンダ内に配置された環状
のピストンの内側面とを遊合状態で摺接させ、ピストン
が旋回スクロールの旋回運動に追従して揺動運動するこ
とによりシリンダの内壁と環状のピストンの外周面との
間でポンプ作用する旋回円筒ピストン型ポンプ装置とし
たもので、この構成によれば、旋回スクロールの旋回直
径以下の揺動運動をポンプ装置のピストンの内側から与
えることによって、簡易構成で低コスト且つ耐久性を備
えた小入力のポンプ装置を実現することができるという
効果を奏する。

【０２０５】請求項８に記載の発明は、容積型ポンプ装
置を、駆動軸と同軸回転するロータと前記ロータに設け
られた溝内を前進・後退してポンプ室内を区画シールす
るベーンとから成るスライドベーン型給油ポンプ装置と
し、前記ベーンのシリンダ壁への付勢力を前記ベーンの
自重に基づく遠心力のみに依存させたもので、この構成
によれば、高速運転時でもポンプ室内を区画シールする
ベーンの先端の接触力が小さいのでポンプ入力を小さく
できるという効果を奏する。

【０２０６】請求項９に記載の発明は、ポンプ手段とし
て、少なくとも主軸受の摺動部に設けた螺旋状の油溝に
よるネジポンプ作用とし、油室を前記油溝に隣接し且つ
ラップ支持円盤の反圧縮室側に駆動軸を囲む形態で配置
させたもので、この構成によれば、簡易で所要給油能力
を有する低入力のポンプ手段を提供できるという効果を
奏する。

【０２０７】請求項１０に記載の発明は、差圧給油通路
の途中を油溜の油面よりも上方に迂回させたもので、こ
の構成によれば、差圧給油通路直前の潤滑油に混入する
気体抜き（ガス抜き）が容易にできるので、圧縮室また
は吸入室への気体流入量が少なくし、圧縮効率を向上で
きるという効果を奏する。

【図面の簡単な説明】

【図１】本発明の一実施例を示すスクロール冷媒圧縮機
の縦断面図

【図２】同圧縮機における主要部品の分解図

【図３】同圧縮機における吐出ポート部に配置した逆止
弁装置の部分断面図

【図４】図３における逆止弁装置の構成部品の斜視図

【図５】図３における逆止弁装置の構成部品の斜視図

【図６】図３における逆止弁装置の構成部品の斜視図

【図７】同圧縮機における小物部品の分解斜視図

【図８】同圧縮機における主要軸受部の部分断面図

【図９】同圧縮機におけるシール部品の斜視図

【図１０】同圧縮機におけるスラスト軸受部の部分断面
図

【図１１】図１０におけるスラスト軸受の斜視図

【図１２】同圧縮機における背圧制御弁装置の動作説明
断面図

【図１３】同圧縮機における背圧制御弁装置の動作説明
断面図

【図１４】図１におけるＡ−Ａ線に沿った横断面図

【図１５】同圧縮機の吸入行程から吐出行程までの冷媒
ガスの圧力変化を示す特性図

【図１６】本発明の第２の実施例を示すスクロール冷媒
圧縮機の縦断面図

【図１７】同圧縮機における仕切りキャップと軸受部品
の斜視図

【図１８】同圧縮機における仕切りキャップと軸受部品
の斜視図

【図１９】同圧縮機における主要軸受部の部分断面図

【図２０】同圧縮機におけるスラスト軸受部の部分断面
図

【図２１】本発明の第３の実施例を示すスクロール冷媒
圧縮機の縦断面図

【図２２】同圧縮機における主要軸受部の部分断面図

【図２３】図２２におけるトロコイドポンプ装置に使用
する仕切り板の斜視図

【図２４】本発明の第４の実施例を示すスクロール冷媒
圧縮機における主要軸受部の部分断面図

【図２５】図２４における軸受部品の斜視図

【図２６】同圧縮機における給油ポンプ装置の構成部品
の分解斜視図

【図２７】本発明の第５の実施例を示すスクロール冷媒
圧縮機における主要軸受部の部分断面図

【図２８】同圧縮機における給油ポンプ装置の構成部品
の分解斜視図

【図２９】図２７における軸受部品の斜視図

【図３０】本発明の第６の実施例を示すスクロール冷媒
圧縮機における主要軸受部の部分断面図

【図３１】同圧縮機における給油ポンプ装置の構成部品
の分解斜視図

【図３２】本発明の第７の実施例を示すスクロール冷媒
圧縮機の縦断面図

【図３３】従来のスクロール圧縮機の縦断面図

【図３４】従来のスクロール圧縮機の縦断面図

【図３５】他の従来のスクロール圧縮機の縦断面図

【図３６】他の従来のスクロール圧縮機の縦断面図

【図３７】図３６におけるポンプ装置の詳細部分断面図

【図３８】同ポンプ装置の要部断面図

【図３９】従来のスクロール圧縮機の縦断面図

【符号の説明】

１ 密閉ケース ４ 駆動軸 ５ 本体フレーム １２ 主軸受 １５ 固定スクロール １５ａ 固定スクロールラップ １５ｂ 鏡板 １６ 吐出ポート １７ 吸入室 １８ 旋回スクロール １８ａ 旋回スクロールラップ １８ｂ 旋回軸受部 １８ｃ ラップ支持円盤 ２０ スラスト軸受 ２４ 自転阻止機構 ３４ 吐出室油溜 ４１ａ，４１ｂ 油溝 ６０ａ 第３圧縮室 ７８ａ 油室Ａ ７８ｂ 油室Ｂ ８９ａ スラスト背圧導入穴 ８９ｂ スラスト背圧導入穴 １１５ 旋回円筒ピストン型ポンプ装置 １１５ａ ピストン １２２ ロータ １２３ ベーン １２６ａ スライドベーン型給油ポンプ装置 ２２０ スラスト軸受

Claims (10)

(57)【特許請求の範囲】
1. 【請求項１】固定スクロールの一部を成す鏡板の一面に
   形成された渦巻状の固定スクロールラップに対して旋回
   スクロールの一部を成すラップ支持円盤上の渦巻状の旋
   回スクロールラップを揺動回転自在に噛み合わせ、両ス
   クロール間に渦巻形の圧縮空間を形成し、前記固定スク
   ロールラップの中心部には吐出ポートを設け、前記固定
   スクロールラップの外側には吸入室を設け、前記ラップ
   支持円盤は、駆動軸を支承し且つ前記旋回スクロールに
   近い側の主軸受を有する本体フレームに設けたスラスト
   軸受と前記鏡板との間に遊合状態で配置され、更に、前
   記旋回スクロールが前記駆動軸と係合摺動する旋回軸受
   部と前記ラップ支持円盤の自転阻止機構を介して前記駆
   動軸に旋回可能に支承されて、前記固定スクロールラッ
   プと前記旋回スクロールラップとの間に形成された圧縮
   空間の容積変化を利用して流体を圧縮するようにしたス
   クロール式圧縮機構と前記駆動軸に連接するモータを密
   閉ケースに収納し、前記ラップ支持円盤の反圧縮室側に
   隣接し且つ前記駆動軸を支持する前記スラスト軸受の内
   側に配置され且つ前記主軸受と前記旋回軸受摺動部に隣
   接し通じて区画配置された油室を配設し、前記駆動軸の
   軸受摺動部に設けた螺旋状の油溝によるネジポンプ作用
   と、前記駆動軸によって駆動される容積型ポンプ装置の
   内の少なくとも一方のポンプ手段によって、前記吐出ポ
   ートに通じ且つ前記モータを収納するモータ室の下部に
   配設された吐出室油溜の潤滑油を、前記吐出室油溜と前
   記油室との間を連通する油穴を介して前記油室に供給の
   後、前記モータ室を経由して再び前記吐出室油溜に戻す
   軸受給油通路を形成し、前記軸受給油通路途中に前記主
   軸受と前記旋回軸受部を配設する一方、前記ラップ支持
   円盤と前記鏡板の間、および前記ラップ支持円盤と前記
   スラスト軸受の間の両方の接触力を小さくすべく、前記
   油室の潤滑油圧力によって前記旋回スクロールを前記固
   定スクロールの側に背圧付与した構成において、前記ポ
   ンプ手段の排出側の潤滑油の一部を減圧して圧縮室と吸
   入室の内いずれか一方に流入させる差圧給油通路を設け
   たスクロール気体圧縮機。
2. 【請求項２】差圧給油通路の途中に、ラップ支持円盤と
   鏡板との摺接面およびスラスト軸受と自転阻止部材の係
   止部を配置した請求項１記載のスクロール気体圧縮機。
3. 【請求項３】ポンプ手段を、駆動軸に連接して作動する
   容積型ポンプ装置とした請求項１または２記載のスクロ
   ール気体圧縮機。
4. 【請求項４】容積型ポンプ装置の吸入側通路途中に油室
   を配置した請求項３記載のスクロール気体圧縮機。
5. 【請求項５】スクロール式圧縮機構を密閉ケースの下部
   に、前記駆動軸に連結するモータを前記密閉ケースの上
   部に収納し、油室を主軸受に隣接させると共に、吐出室
   油溜を前記主軸受と同等レベルの高さで配置した請求項
   １または２記載のスクロール気体圧縮機。
6. 【請求項６】ポンプ手段を、駆動軸に連接して作動する
   容積型ポンプ装置とし、前記容積型ポンプ装置を油室に
   配置した請求項５記載のスクロール気体圧縮機。
7. 【請求項７】容積型ポンプ装置を、駆動軸と旋回スクロ
   ールとの間の摺動結合部の一外周部と回転係止され且つ
   シリンダ内に配置された環状のピストンの内側面とを遊
   合状態で摺接させ、前記ピストンが前記旋回スクロール
   の旋回運動に追従して揺動運動することにより前記シリ
   ンダの内壁と前記環状のピストンの外周面との間でポン
   プ作用する旋回円筒ピストン型ポンプ装置とした請求項
   ３記載のスクロール気体圧縮機。
8. 【請求項８】容積型ポンプ装置を、駆動軸と同軸回転す
   るロータと前記ロータに設けられた溝内を前進・後退し
   てポンプ室内を区画シールするベーンとから成るスライ
   ドベーン型給油ポンプ装置とし、前記ベーンのシリンダ
   壁への付勢力を前記ベーンの自重に基づく遠心力のみに
   依存させた請求項３記載のスクロール気体圧縮機。
9. 【請求項９】ポンプ手段として、少なくとも主軸受の摺
   動部に設けた螺旋状の油溝によるネジポンプ作用とし、
   油室を前記油溝に隣接し且つラップ支持円盤の反圧縮室
   側に駆動軸を囲む形態で配置させた請求項５記載のスク
   ロール気体圧縮機。
10. 【請求項１０】差圧給油通路の途中を油溜の油面よりも
    上方に迂回させた請求項１または２記載のスクロール気
    体圧縮機。