JP3045961B2 - スクロール気体圧縮 - Google Patents

Description

【発明の詳細な説明】

【０００１】

【発明の属する技術分野】本発明はスクロール圧縮機の
軸受部への給油装置と給油通路に関するものである。

【０００２】

【従来の技術】低振動、低騒音特性を備えたスクロール
圧縮機は、吸入室が外周部にあり、吐出ポートが渦巻の
中心部に設けられ、圧縮流体の流れが一方向で往復動式
圧縮機や回転式圧縮機のような流体を圧縮するための吐
出弁を必要とせず、吸入圧力と吐出圧力とで定まる運転
圧縮比に大きな変動がない場合には、圧縮室の吸入容積
と最終圧縮室容積とで定まる容積比を適切な値に設定す
ることにより、吐出脈動も小さくて大きな吐出空間を必
要としないことから、各分野への利用展開の実用化研究
が成されている。

【０００３】しかし、圧縮室のシール部分が多いので圧
縮流体の漏れが多く、特に、家庭空調用冷媒圧縮機のよ
うな少排除容量のスクロール気体圧縮機の場合などは、
圧縮部の漏れ隙間を小さくするために渦巻部の寸法精度
を極めて高くする必要がある。

【０００４】しかしながら、部品形状の複雑さに起因し
て、渦巻部寸法精度バラツキなどにより、スクロール気
体圧縮機のコストが高く、性能のバラツキも大きく、特
に圧縮機低速運転状態では、圧縮途中の気体漏れ率が多
く、圧縮効率が往復動式圧縮機や回転式圧縮機よりも低
いという欠点を有している。

【０００５】そこで、この種の課題解決のための方策と
して、圧縮途中の気体漏れ防止のために渦巻部寸法精度
の適正化と、潤滑油を利用した油膜シール効果による圧
縮効率向上を期待することが大きく、特開昭５７−８３
８６号公報にも記載されているように、圧縮途中の圧縮
室に潤滑油を適量注入し、潤滑油の油膜で圧縮室の隙間
を密封し、上記欠点を改善する提案が成されている。

【０００６】特に、冷凍空調分野においてはスクロール
冷媒圧縮機の実用化がなされ、パッケージエアコン，チ
ラーユニット等の一吸入行程当りの冷媒容積が比較的大
きい中型〜大型クラスの圧縮機に関しては、種々の改良
がなされ既に量産化も実現している。

【０００７】図２４は、密閉ケース（チャンバー）内を
高圧空間とした構成の中型〜大型クラスのスクロール冷
媒圧縮機の一般的な構造例である。同図は、圧縮部と吐
出室１０３１が上部に、モータ（電動要素）が下部に、
油溜が底部に、圧縮機の最終出口である吐出配管１０４
２がモータ（電動要素）の近傍に配置された構成で、吐
出室１０３１で吐出冷媒ガスと潤滑油とが分離の後、潤
滑油は油抜き穴１０３５，１０３６を通してモータ（電
動要素）を収納する空間に戻り、底部の油溜に収集され
ると共に、吐出冷媒ガスは吐出室１０３１の上部から別
の通路を通してモータ（電動要素）を収納する空間を経
由の後、再び、吐出配管１０４２から排出される。ま
た、圧縮室の軸方向隙間を少なくするために、密閉ケー
ス（チャンバー）１０１３の底部の吐出圧力が作用する
潤滑油を駆動軸（クランクシャフト）１００８の内部に
設けた揚油穴１０１９、駆動軸（クランクシャフト）１
００８を支持し固定スクロール１００３を固定した本体
フレーム（フレーム）１００９の軸受の隙間、駆動軸
（クランクシャフト）１００８のクランク軸部の隙間を
経由させて軸受摺動面を潤滑した後、旋回スクロール１
００６の背面に設けた背圧室１０２５に、その経路途中
で減圧した中間圧力の潤滑油を流入させ、その中間圧力
の潤滑油とクランク軸上部の高圧の潤滑油とで旋回スク
ロール１００６の背面を付勢する。それによって圧縮室
ガス圧力に抗して、旋回スクロール１００６を固定スク
ロールから離れないように背圧付勢力が設定されてい
る。

【０００８】背圧室１０２５の潤滑油は、旋回スクロー
ル１００６の鏡板１００４に設けられた背圧孔１０１７
を介して圧縮途中の圧縮室１０１５に流入の後、圧縮室
１０１５の隙間を密封しながら吸入冷媒ガスと共に圧縮
・吐出され、吐出室１０３１に吐出される構成である。
（特開昭５６−１６５７８８号公報）。

【０００９】

【発明が解決しょうとする課題】しかしながら上記の図
２４のような構成は、以下に述べる課題があった。

【００１０】課題の要旨は、圧縮機起動直後の軸受部へ
の給油が不足するというものである。

【００１１】すなわち、圧縮部が上部に、油溜が底部に
配置されて、駆動軸（クランクシャフト）１００８に係
合する各軸受部への給油を、吐出圧力の作用する油溜と
圧縮途中の圧縮室１０１５との間の差圧、および駆動軸
（クランクシャフト）１００８に設けられた導油孔１０
１９の遠心ポンプ作用を利用して行う構成では、圧縮機
起動初期などのような、低速運転で吐出圧力が少ししか
上昇せず潤滑油温度が低い場合には、油溜の潤滑油圧力
よりも圧縮途中の圧縮室１０１５の圧力の方が高くて差
圧給油ができないこともある。また例え僅かな差圧があ
っても粘性の高い潤滑油が軸受摺動部の微小隙間を通過
することが困難である。また、圧縮室１０１５から背圧
室１０２５に導かれた圧縮ガスによって圧縮機起動初期
から旋回スクロール１００６が固定スクロール１００３
の側に押圧され、圧縮室１０１５の軸方向隙間も密封さ
れるので軸受摺動部に所要の圧縮負荷が生じるため、駆
動軸（クランクシャフト）１００８に係合する摺動部に
焼付きを生じる。

【００１２】なお、上記課題を解決する方策として、圧
縮機起動初期から容積型ポンプによって軸受摺動部に給
油する構成が図２５に示す特開昭５９−６００９２号公
報と図２６〜図２８に示す特開昭６２−８７６９３号公
報とで提案されている。前者の構成（図２５）は、モー
タ（駆動電動機）の両側に配置されたスクロール圧縮機
構部とポンプハウジング１９３０とで支持された駆動軸
１９０６がポンプハウジング１９３０側端に配置された
容積型ポンプ装置（給油機構）１９３２を駆動すること
によって、吐出圧力が作用する密閉ケース（ハウジン
グ）１９０１内底部（油溜り室）１９４４の潤滑油を駆
動軸１９０６内に設けた送油路１９４５を経由して駆動
軸１９０６を支持する主軸受（軸受孔）１９０５と旋回
軸受（偏心穴）１９１１および旋回スクロール１９１２
の反圧縮室側に供給の後、再び密閉ケース（ハウジン
グ）１９０１内底部に帰還させるもので、低速運転時で
も駆動軸１９０６の軸受摺動部と旋回スクロール１９１
２の反圧縮室側への充分な給油ができる。しかしなが
ら、容積型ポンプ装置（給油機構）１９３２を配設する
ためにはポンプハウジング１９３０の設置が不可欠で、
給油のために極めて高いコストを要する課題が生じる。

【００１３】また、容積型ポンプ装置（給油機構）１９
３２が駆動軸１９０６の反圧縮室の端部に配設されてお
り、容積型ポンプ装置（給油機構）１９３２から駆動軸
１９０６９の圧縮室側軸受摺動部までの給油通路が長い
ので、圧縮機低速起動直後の給油立ち上がり遅れが生
じ、駆動軸１９０６の圧縮室側軸受摺動部（軸受孔１９
０５と偏心穴１９１１）に焼き付きを招く場合がある。

【００１４】また、容積型ポンプ装置（給油機構）１９
３２から排出された潤滑油がモータ（駆動電動機）のロ
ータ１９０９の内側を通過する際にモータ発熱により加
温されて潤滑油特性の劣下を招いた状態で、軸受負荷が
大きい駆動軸１９０６の圧縮室側軸受摺動部（軸受孔１
９０５と偏心穴１９１１）に供給されるので、軸受摺動
部（軸受孔１９０５と偏心穴１９１１）の摩擦損失が大
きく、圧縮機入力の増加を招くという課題があった。

【００１５】一方、後者の構成（図２６〜図２８）は、
密閉ケース（密閉容器）２１０７内が低圧で、旋回スク
ロール２１０２の軸２１０２ｃの端部と摺動係合する駆
動軸２１０５の偏心穴２１０５ａの底との間に容積型ポ
ンプ装置（トロコイド形ポンプ）２１０９を配置し、密
閉ケース（密閉容器）２１０７の底部の潤滑油を駆動軸
２１０５内に設けた給油孔２１０５ｃを経由して吸い上
げ、駆動軸２１０５端部の軸受摺動面に給油した後、再
び密閉ケース（密閉容器）２１０７ｋ底部に帰還させる
と共に、その経路途中で潤滑油の一部を、旋回スクロー
ル２１０２に作用する圧縮室圧力荷重を支持すべく配置
されたスラスト軸受（軸受）２１０６ｄと、旋回スクロ
ール２１０２に設けられた通路２１０２ａとを順次経由
して、固定スクロール２１０１に設けられた吸入口２１
０３ｃに通じる吸入室に供給するもので、容積型ポンプ
装置（トロコイド形ポンプ）２１０９を簡単配置するこ
とができる。しかしながら、容積型ポンプ装置（トロコ
イド形ポンプ）２１０９の吸い込み側の給油孔２１０５
ｃがモータ２１０８に連結する駆動軸２１０５内を貫通
して設けているので、吸い込み通路が長く、圧縮機低速
起動直後の給油立ち上がり遅れが生じる。また、吸い込
み通路途中の潤滑油がモータ２１０８による温度上昇の
影響を受けるので、軸受摺動部の摩擦損失が大きく、圧
縮機入力の増加を招くという上記同様の課題があった。

【００１６】なお、容積型ポンプ装置を配設して駆動軸
を貫通しない給油通路を設けた構成が図２９〜図３１に
示す特開昭６３−２０５４９０号公報で提案されてい
る。

【００１７】この構成は、駆動軸３００５と旋回スクロ
ール３７０２とが摺動係合する旋回軸受（偏心穴）３０
０５ｂ内の底部に、駆動軸３００５ｃの回転により作動
する容積型ポンプ装置（トロコイド型ポンプ）３００９
を配設し、この容積型ポンプ装置（トコロコイド型ポン
プ）３００９により、密閉ケース（密閉容器）３００７
内底部の吸入圧力の作用する潤滑油をモータ３００８の
ロータ内を通過させずに駆動軸３００５の圧縮室側軸受
摺動部を経由して吸い上げ、排出した潤滑油を再び密閉
ケース（密閉容器）３００７内底部に戻す軸受給油通路
を形成する。

【００１８】しかしながらこの構成では、容積型ポンプ
装置（トコロコイド型ポンプ）３００９から排出した潤
滑油が旋回軸受（偏心穴）３００５ｂの摺動面に通じて
いるので、容積型ポンプ装置（トロコイド型ポンプ）３
００９の吸い込み側と排出側とが短絡し、特に圧縮機低
速運転時には、容積型ポンプ装置（トロコイド型ポン
プ）３００９の給油能力が著しく低下するので、実質的
に容積形ポンプ装置（トロコイド型ポンプ）３００９の
機能を発揮しないという課題があった。

【００１９】本発明はこのような従来の課題を解決する
ものであり、低コストで且つ、軸受摺動部への実質的に
給油効率の高いポンプ構成を実現することを目的とす
る。

【００２０】

【課題を解決するための手段】上記課題を解決するため
に本発明は、駆動軸により直接駆動され作動する容積型
ポンプ装置を配置し、その容積型ポンプ装置によって圧
縮機内油溜の潤滑油を、吸い込み・排出し、再び、圧縮
機内油溜に戻す一方、その経路途中に主軸受と旋回軸受
の軸受摺動部を配置した軸受給油通路を設けた構成にお
いて、吐出室油溜の潤滑油を容積型ポンプ装置の排出側
から分岐減圧して圧縮室と吸入室のいずれか一方に供給
することにより、容積型ポンプ装置の排出側の潤滑油圧
力上昇を抑制してポンプ給油効率高めるものである。

【００２１】

【発明の実施の形態】請求項１に記載の発明は、駆動軸
により駆動され作動する容積型ポンプ装置を配置し、容
積型ポンプ装置によって密閉ケース内に配置した吐出室
油溜の潤滑油を、吸い込み・排出し、再び、吐出室油溜
に戻す軸受給油通路を形成し、吐出室油溜の潤滑油を軸
受給油通路の途中で且つ容積型ポンプ装置排出側から分
岐減圧して、圧縮室と吸入室のいずれか一方に供給する
差圧給油通路を設けたものである。そしてこの構成によ
れば、容積型ポンプ装置の給油ヘッド損失が小さくな
り、ポンプ入力の低減と給油量を増加させることができ
る。

【００２２】請求項２に記載の発明は、旋回スクロール
に係合すべく駆動軸に設けたクランク軸の端部の駆動端
軸と、旋回軸受の底との間に、駆動軸の回転により駆動
され作動する容積型回転式ポンプ装置を配置し、容積型
ポンプ装置および駆動軸よりも熱伝導率が良く且つ熱膨
張係数の大きい材質で旋回スクロールを構成したもので
ある。そしてこの構成によれば、圧縮機高速運転に伴う
容積型回転式ポンプ装置の温度上昇時にも、容積型回転
式ポンプ装置を配設するハウジング部と容積型回転式ポ
ンプ装置との隙間の異常減少を回避させることができ
る。

【００２３】請求項３に記載の発明は、容積型回転式ポ
ンプ装置を旋回スクロールのラップ支持円盤内に配置し
たものである。そしてこの構成によれば、旋回スクロー
ルを含めた旋回運動体部材の重心位置を圧縮室に近付
け、旋回スクロールの旋回運動安定化を図ることができ
る。

【００２４】請求項４に記載の発明は、容積型ポンプ装
置および容積型ポンプ装置の吸い込み側の通路を油溜の
油面よりも低い位置に配置させる一方、主軸受と旋回軸
受の摺動面に螺旋状の油溝を設けて容積型ポンプ装置の
給油能力を助成できるネジポンプ手段を配置すると共
に、容積型ポンプ装置の排出側の潤滑油の一部を減圧し
て圧縮室または吸入室に差圧給油したものである。そし
てこの構成によれば、容積型ポンプ装置の吸い込みと排
出が容易になり、圧縮機低速運転時の給油量増加を図る
ことができる。

【００２５】請求項５に記載の発明は、ラップ支持円盤
の反圧縮室側に、固定スクロールに向かって旋回スクロ
ールに軸方向力を作用させるための背圧室と、背圧室の
内側に区画配設されて主軸受と旋回軸受に隣接し且つ軸
受給油通路の一部を形成すべく配設された油室とを前記
ラップ支持円盤に隣接して配置し、背圧室は、ラップ支
持円盤と摺接可能に配置された鏡板と、スラスト軸受を
配設した本体フレームとによって形成され、圧縮室と吸
入室のいずれか一方と軸受給油通路との間の差圧給油通
路の途中に、背圧室を配置したものである。そしてこの
構成によれば、旋回スクロールを圧縮室圧力によってス
ラスト軸受側に押圧させるスラスト荷重が背圧室の潤滑
油圧力（低圧〜中圧）と油室の高圧潤滑油圧力との合成
力によって相殺軽減できる。

【００２６】

【実施例】以下、本発明の実施例のスクロール冷媒圧縮
機について図面を参照して説明する。

【００２７】（実施例１） 図１〜図１５において、１は鉄製の密閉ケースで、その
内部が旋回スクロール３１８と噛み合って圧縮室を形成
する固定スクロール１５をボルト固定し且つ駆動軸３０
４を支持する本体フレーム３０５により、上側のモータ
室６と下側のアキュームレータ室４６とに仕切られてい
る。

【００２８】モータ室６は高圧雰囲気で、上部にモータ
３、下部に圧縮部を配置し、モータ３の回転子３ａを連
結固定した駆動軸３０４を支持する本体フレーム３０５
は、摺動特性と溶接性に優れた共晶黒鉛鋳鉄製で、その
外周面部に設けられた突起条部７９ａが上部密閉ケース
１ａと下部密閉ケース１ｂの内壁面と端面とに当接して
おり、突起条部７９ａと上部密閉ケース１ａと下部密閉
ケース１ｂとが単一の溶接ビード７９ｂによって密封溶
接されている。

【００２９】駆動軸３０４は本体フレーム３０５の上端
部に設けられた上部軸受３１１，中央部に設けられた主
軸受３１２，本体フレーム３０５の上端面に設けられ且
つ放射状の複数の浅溝７を有するスラスト軸受部３１３
とで支持され、駆動軸３０４の主軸から偏心した下端部
のクランク軸３１４が旋回スクロール３１８に設けられ
た旋回ボス部３１８ｅの旋回軸受３１８ｂに係合してい
る。

【００３０】固定スクロール１５は、その熱膨張係数が
純アルミニウムと共晶黒鉛鋳鉄との中間の値に相当する
高珪素アルミニウム合金製で、図１４に示すような渦巻
状の固定スクロールラップ１５ａと鏡板１５ｂから成
り、鏡板１５ｂの中央部には、固定スクロールラップ１
５ａの巻始め部で開口する吐出ポート１６がモータ室６
に開通する吐出通路８０に連通して設けられ、固定スク
ロールラップ１５ａの外周部には吸入室１７が設けられ
ている。

【００３１】反旋回スクロール側の鏡板１５ｂ上には、
吐出ポート１６を覆うように逆止弁装置５０が取り付け
られ、その逆止弁装置５０は図３〜図６で詳描するよう
に、その外周部を数箇所切り欠いた形状の薄板鋼板から
成る弁体５０ｂ（または不連続な環状穴５０ｅａを有す
る弁体５０ｅ）と、逆止弁穴５０ａと中央穴５０ｇとそ
の周りの複数の吐出小穴５０ｈを有した弁ケース９９
と、弁体５０ｂと弁ケース９９との間に介在するバネ装
置５０ｃとから成る。バネ装置５０ｃは、それ自身の温
度が５０℃を超えると収縮し、それ自身の温度が５０℃
以下で伸長する形状記憶特性を有するもので、圧縮機運
転中は吐出冷媒ガス圧を受けて逆止弁穴５０ａの底面ま
で収縮し、それ自身の温度が５０℃以下の状態にある圧
縮機停止中は吐出ポート１６を塞ぐべく弁体５０を鏡板
１５ｂに押圧するように設定されている。

【００３２】図１および図１４に示すように、固定スク
ロールラップ１５ａに噛み合って圧縮室側壁を形成する
渦巻状の旋回スクロールラップ３１８ａと、駆動軸３０
４のクランク軸３１４に係合した旋回ボス部３１８ｅを
直立させたラップ支持円盤３１８ｃとから成るアルミニ
ウム合金製の旋回スクロール３１８は、固定スクロール
１５と本体フレーム３０５とに囲まれて配置されてお
り、ラップ支持円盤３１８ｃおよび旋回スクロールラッ
プ３１８ａの表面は多孔質ニッケルメッキなどの硬化処
理が成されている。図３に示すように、旋回スクロール
ラップ３１８ａの先端には渦巻状のチップシール溝９８
が設けられて、そのチップシール溝９８には樹脂製のチ
ップシール９８ａが微少隙間を有して装着されている。
旋回スクロール３１８が固定スクロール１５の軸方向側
に押圧されたとき、ラップ支持円盤３１８ｃの平面部は
固定スクロールラップ１５ａの先端に接するが、旋回ス
クロールラップ３１８ａの先端は固定スクロール１５に
接することなく数ミクロン程度の微少距離を保ってい
る。

【００３３】吐出通路８０（図１参照）は、逆止弁装置
５０を覆うように鏡板１５ｂ上に取り付けられた吐出カ
バー２ａと鏡板１５ｂによって形成される吐出室２，固
定スクロール１５に設けられたガス通路Ｂ８０ｂ，本体
フレーム３０５に設けられたガス通路Ａ８０ａ，主軸受
３１２を囲うように本体フレーム３０５に取り付けられ
た吐出ガイド８１と本体フレーム３０５によって形成さ
れる吐出チャンバー２ｂとから成り、ガス通路Ａ８０
ａ，ガス通路Ｂ８０ｂはそれぞれ対称位置に設けられて
いる（図１４参照）。

【００３４】吐出ガイド８１の上面には図７のように、
多数の小穴８１ａが設けられている。

【００３５】冷凍サイクルの蒸発器側に通じるアキュー
ムレータ室４６は、下部密閉ケース１ｂと固定スクロー
ル１５と本体フレーム３０５とで形成され、それに連通
する吸入管４７が下部密閉ケース１ｂの側面に設けら
れ、その吸入管４７に対向する位置からそれぞれ約９０
度隔てた位置の２箇所で吸入穴４３が固定スクロール１
５に設けられている（図１４参照）。

【００３６】アキュームレータ室４６の底部の低圧油溜
４６ａと吸入穴４３とは吐出カバー２ａに設けられた油
吸い込み穴Ａ９ａ，固定スクロール１５に設けられた細
径の油吸い込み穴Ｂ９ｂとで連通しており、これら油吸
い込み穴（９ａ，９ｂ）は低圧油溜４６ａに滞溜してい
る冷媒液や潤滑油が吸入穴４３を冷媒ガスが通過する際
の負圧発生によって吸い上げられるように設定されてい
る。

【００３７】本体フレーム３０５に固定された割りピン
形の平行ピン１９によって回転方向の移動を拘束されて
軸方向にのみ移動が可能な平板形状のスラスト軸受２２
０は、ラップ支持円盤３１８ｃと本体フレーム３０５と
の間に配置されており、スラスト軸受２２０と本体フレ
ーム３０５との間に介在する環状のシールリング（ゴム
製）７０（図１２参照）の弾性力によって本体フレーム
３０５と固定スクロール１５との間の鏡板取り付け面１
５ｂ１に当接している。

【００３８】旋回スクロール３１８のラップ支持円盤３
１８ｃに摺接する鏡板摺動面１５ｂ２から鏡板取り付け
面１５ｂ１迄の高さはラップ支持円盤３１８ｃの油膜に
よる摺動部のシール性向上のために、ラップ支持円盤３
１８ｃの厚さよりも約０．０１５〜０．０２０ｍｍ大き
く設定されている。

【００３９】図１、図８に示すように、旋回スクロール
３１８の旋回ボス部３１８ｅの本体フレーム３０５側端
面には旋回軸受３１８ｂの中心と同芯の環状シール溝９
５が設けられ、その環状シール溝９５には、図９に示す
ような、その一部を切断して切口９４ｂを有し、柔軟性
を有する樹脂製の環状リング９４が装着されている。環
状リング９４の外周面は、圧縮機運転時に環状リング９
４の熱膨張と環状リング９４の内側の潤滑油圧力によっ
て、環状シール溝９５の側面に密接すると共に、環状リ
ング９４の外周面に対して傾斜角度を有する切口９４ｂ
が互いに密着すべく配置されている。環状リング９４
は、駆動軸３０４を支持する主軸受３１２の側の油室Ａ
３７８ａから旋回スクロール３１８，本体フレーム３０
５，スラスト軸受２２０によって形成される旋回スクロ
ール３１８の背圧室３３９への過剰な漏洩を防ぐように
シールしている。

【００４０】環状のスラスト軸受２２０は穴成形が容易
な焼結合金製で、図１１，図１３で示すように、割りピ
ン１９が可動挿入される２つのガイド穴９３と環状油溝
９２，浅溝２９１とを有しており、本体フレーム３０５
のスラストリング溝９０に装着されている。

【００４１】本体フレーム３０５とスラスト軸受２２０
との間には約０．０５ｍｍ程度のレリース隙間２７が設
けられ、レリース隙間２７の内側と外側にはシールリン
グ７０を装着する環状溝２８が設けられている。シール
リング７０はレリース隙間２７と背圧室３３９との間を
シールしている。

【００４２】レリース隙間２７は、本体フレーム３０５
に設けられたスラスト背圧導入穴Ａ８９ａと固定スクロ
ール１５に設けられたスラスト背圧導入穴Ｂ８９ｂとに
よって、最終圧縮行程の第３圧縮室６０ｂ（図１４参
照）に連通している。

【００４３】図１、図２に示すように、スラスト軸受２
２０の内側に配置された旋回スクロール３１８の自転阻
止部材（以下、オルダムリングと称する）２４は、焼結
成形や射出成形工法などに適した軽合金や強化繊維複合
材から成り、平らなリングの両面に互いに直交する平行
キー形状のキー部を備えたもので、上面側のキー部は本
体フレーム３０５に設けられたキー溝７１ａに、下面側
のキー部はラップ支持円盤３１８ｃに設けられたキー溝
７１に係合し、摺動する。

【００４４】オルダムリング２４のリングの厚さはオル
ダムリング２４が往復運動する際に、本体フレーム３０
５とラップ支持円盤３１８ｃとの間で円滑に摺動し且つ
ジャンピング現象が生じないように設定されている。

【００４５】上部密閉ケース１ａの上端壁の外周部には
吐出管３１、中央部にはモータ電源接続用のガラスター
ミナル８８が取り付けられている。

【００４６】吐出管３１およびガラスターミナル８８の
側とモータ３の側とを上部密閉ケース１ａに取り付けら
れた油セパレータ８７が仕切っている。駆動軸３０４の
段付き部によって軸方向に位置決めされたモータ３の回
転子３ａは上部バランスウエイト７５と共に駆動軸３０
４にボルト固定され、上部バランスウエイト７５は円盤
形状を成し、その外径は回転子３ａの外径より大きく設
定されている。

【００４７】回転子３ａの下端に取り付けられた下部バ
ランスウエイト７６と吐出ガイド８１との間には本体フ
レーム３０５に取り付けられた遮閉板８６が下部バラン
スウエイトに接近して配置されている。

【００４８】モータ室６の下部に設けられた吐出室油溜
３４は、モータ３の固定子３ｂの外周の一部を切り欠い
て設けた冷却通路３５によりモータ室６の上部と連通さ
れている。

【００４９】また、吐出室油溜３４は、本体フレーム３
０５に設けられた油穴Ａ３３８ａを介して主軸受３１２
と旋回軸受３１８ｂとの中間位置の油室Ａ３７８ａにも
通じている。

【００５０】図１、図８に示すように、駆動軸３０４の
摺動軸部３０４ａおよびクランク軸３１４の表面には、
駆動軸３０４が正回転する時、油室Ａ３７８ａの潤滑油
が旋回軸受３１８ｂとクランク軸３１４とで形成される
油室Ｂ３７８ｂおよびモータ３側にネジポンプ給油され
る方向に螺旋状油溝３４１ａ，３４１ｂが設けられて、
その上端はスラスト軸受３１３にまで達している。

【００５１】油室Ｂ３７８ｂと主軸受３１２面とは駆動
軸３０４に設けられた油穴１１２によって連通され、上
部軸受３１１と主軸受３１２との間の油溜り７２と背圧
室３３９とは本体フレーム３０５に設けられた絞り通路
部を有する油穴Ｂ３８ｂによって連通され、油穴Ｂ３８
ｂの背圧室３３９側開口端は環状リング９４に設けられ
た不連続な油溝９４ａに間欠的に開通すると共に、環状
リング９４によって間欠的に開閉される位置に設けられ
ている。

【００５２】図１、図１０、図１４図に示すように、背
圧室３３９は、吸入室１７に間欠的に通じる第１圧縮室
６１ａ，６１ｂが吸入冷媒ガス閉じ込み完了前の約１８
０度の旋回角度範囲内で、スラスト軸受２２０に設けら
れた浅溝２９１，ラップ支持円盤３１８ｃの外側の外周
部空間３７，ラップ支持円盤３１８ｃに設けられた油穴
Ｃ３８ｃ，対称位置に配設された細径のインジェクショ
ン穴５２によって構成されるインジェクション通路７４
によって第１圧縮室６１ａ，６１ｂと連通しており、ス
ラスト軸受２２０に設けられた浅溝２９１はラップ支持
円盤３１８ｃによって間欠的に開閉される。

【００５３】吐出室油溜３４に通じた高圧の油室Ａ３７
８ａの段付き内壁には図８で示すように、鋼板成形製の
仕切りキャップ１０１が圧入されて、駆動軸３０４のツ
バ部１０２を覆う形態で配置され、油室Ａ３７８ａを主
軸受３１２側と旋回軸受３１８ｂ側とに仕切っている。

【００５４】旋回スクロール３１８の旋回ボス部３１８
ｅには、旋回軸受３１８ｂが圧入されて、その底部には
アウターロータ１０６ａとインナーロータ１０６ｂとか
ら成るトロコイドポンプ装置１０６が装着されている。

【００５５】トロコイドポンプ装置１０６は駆動軸３０
４の端部のクランク軸３１４の先端に設けられた駆動端
軸１０７に連結されて駆動される。クランク軸３１４と
駆動端軸１０７とは同芯である。

【００５６】旋回軸受３１８ｂとトロコイドポンプ装置
１０６との間には、図１０に示すような、吸入穴１０８
と中央穴１０９とを有する仕切り板１１０が装着固定さ
れている。

【００５７】旋回スクロール３１８のラップ支持円盤３
１８ｃの中央部に設けられた油溝１１１はトロコイドポ
ンプ装置１０６の吐出ポートになっており、油溝１１１
と主軸受３１２の摺動面とは駆動軸３０４に設けられた
軸方向油穴１１２と半径方向油穴１１３とで連通してい
る。

【００５８】吐出室油溜３４と旋回スクロール３１８の
背圧室３３９とは、油穴Ａ３３８ａ，油室Ａ３７８ａ，
螺旋状油溝３４１ｂ，吸入穴１０８，トロコイドポンプ
装置１０６，油溝１１１，軸方向油穴１１２，半径方向
油穴１１３，主軸受３１２の軸受隙間を経由して油溜り
７２に連通する給油通路Ａと、油室Ａ３７８ａから螺旋
状油溝３４１ａを経由して油溜り７２に連通する給油通
路Ｂとから成る給油通路Ｃおよび油穴Ｂ３８ｂとで連通
されている。

【００５９】このように、駆動軸３０４の表面に設けた
螺旋状油溝３４１ａ，３４１ｂによるネジポンプ作用に
加えて、駆動軸３０４の先端に容積型ポンプ装置を配設
し、特に、圧縮機極低速運転の持続が可能な軸受給油手
段を形成している。

【００６０】図１５において、横軸は駆動軸３０４の回
転角度を示し、縦軸は冷媒圧力を示し、吸入・圧縮・吐
出過程における冷媒ガスの圧力変化状態を示し、実線６
２は正常圧力で運転時の圧力変化を示し、点線６３は異
常圧力上昇時の圧力変化を示す。

【００６１】以上のように構成されたスクロール冷媒圧
縮機について、その動作を説明する。

【００６２】図１〜図１５において、モータ３によって
駆動軸３０４が回転駆動すると、旋回スクロール３１８
は、駆動軸３０４のクランク機構によって駆動軸３０４
の主軸周りに回転しょうとするが、オルダムリング２４
の旋回スクロール３１８の側のキー部（図２参照）が旋
回スクロール３１８のキー溝７１に係合し、反対側のキ
ー部が本体フレーム３０５のキー溝７１ａ（図１参照）
に係合しているので自転を阻止され、公転運動をして固
定スクロール１５と共に圧縮室の容積を変化させ、冷媒
ガスの吸入・圧縮作用を行う。

【００６３】最終圧縮行程の第３圧縮室６０ａ，６０ｂ
（圧縮室が吐出ポート１６に通じる直前行程の圧縮空
間）に通じるスラスト軸受２２０の背面側のレリース隙
間２７は、圧縮開始後の時間経過と共に高圧冷媒ガスで
充満される。その背圧付勢とシールリング７０の弾性力
によって、スラスト軸受２２０は固定スクロール１５の
鏡板取り付け面１５ｂ１に押接される。それによって、
旋回スクロール３１８のラップ支持円盤３１８ｃは鏡板
摺動面１５ｂ２とスラスト軸受２２０との間で狭持（１
５〜２０ミクロンの組立隙間）される。

【００６４】そして、圧縮機に接続した冷凍サイクルか
ら潤滑油を含んだ気液混合の吸入冷媒が、吸入管４７か
らアキュームレータ室４６に流入し、固定スクロール１
５の鏡板１５ｂの外側面に衝突の後、アキュームレータ
室４６の上部空間を経由して、二箇所の吸入穴４３（図
１４参照）を通じて吸入室１７に流入する。

【００６５】一方、気体と液体の重量差や流入方向転換
時の慣性力によって冷媒ガスから分離した液冷媒や潤滑
油はアキュームレータ室４６の底部に、一旦、収集さ
れ、吸入冷媒ガスが吸入穴４３を通過する際に生じる負
圧によって油吸い込み穴Ａ９ａ，油吸い込み穴Ｂ９ｂを
介して霧化状態で吸入穴４３に吸い上げられ、再び吸入
冷媒ガスに混入する。

【００６６】気液分離された吸入冷媒ガスは、吸入室１
７，旋回スクロール３１８と固定スクロール１５との間
に形成された第１圧縮室６１ａ，６１ｂ（図１４参照）
を経て圧縮室内に閉じ込められ、第２圧縮室５１ａ，５
１ｂ，第３圧縮室６０ａ,６０ｂへと順次移送圧縮の
後、中央部の吐出ポート１６から逆止弁室５０ａに吐出
され、吐出室２，ガス通路Ｂ８０ｂ，ガス通路Ａ８０
ａ，吐出チャンバー２ｂを順次経由してモータ室６へと
排出される。

【００６７】モータ室６に排出した吐出冷媒ガスは、環
状の遮閉板８６，モータ３の巻線に衝突した後、ステー
タ３ｂの外側部の冷却通路３５や内側部の通路を経てモ
ータ３を冷却しながらモータ室６の上部側部へと流れ、
吐出管３１から外部の冷凍サイクルへ送出される。

【００６８】この際、吐出冷媒ガス中の潤滑油は、その
一部がモータ３の下部の巻線の表面に付着して冷媒ガス
から分離して吐出室油溜３４に収集するが、上部バラン
スウエイト７５，下部バランスウエイト７６の外周部を
通過する吐出冷媒ガス中の潤滑油は、上部バランスウエ
イト７５，下部バランスウエイト７６の回転によって遠
心分離され、モータ３の巻線の内側表面へと拡散され、
巻線束の内部空間に沿って下部へ流下し、吐出室油溜３
４に収集する。

【００６９】吐出室油溜３４の潤滑油は、後述する経路
を経て油室Ａ３７８ａと油室Ｂ３７８ｂおよび背圧室３
３９に流入し、次第に旋回スクロール３１８への背圧付
与力が大きくなる。

【００７０】モータ室６の圧力上昇に追従して、ラップ
支持円盤３１８ｃは徐々に固定スクロール１５の鏡板摺
動面１５ｂ２に適度な押圧力で接触する。固定スクロー
ルラップ１５ａの先端と旋回スクロール３１８のラップ
支持円盤３１８ｃとの間の隙間が無くなり、それによっ
て圧縮室が密封され、吸入冷媒ガスが効率良く圧縮され
て、安定運転が継続する。

【００７１】なお、旋回スクロールラップ３１８ａの先
端と固定スクロール１５の鏡板１５ｂとの間の軸方向隙
間は、圧縮途中冷媒ガスが隣室の低圧側圧縮室に漏洩す
る際に、チップシール溝９８（図３参照）に流入し、そ
のガス背圧力によってチップシール９８ａがチップシー
ル溝９８の低圧縮室側面および固定スクロール１５の鏡
板１５ｂに押圧されることによってシールされる。

【００７２】圧縮機停止の際に、圧縮室内冷媒ガスの圧
力差に基づく逆流によって、旋回スクロール３１８が瞬
時的に逆旋回運動するが、冷媒ガスが圧縮室から吸入室
１７に逆流することから、旋回スクロール３１８は図１
４のように、第１圧縮室６１ａ，６１ｂが吸入室１７に
通じた状態の旋回角度で停止する。この停止状態では環
状リング９４背圧室３９への潤滑油流入口を塞ぐように
設定されている。

【００７３】また圧縮機停止の際に、圧縮室の冷媒ガス
が吸入室１７へ逆流することによって吐出ポート１６の
冷媒ガス圧力が急低下し、吐出ポート１６と吐出室２と
の冷媒ガス圧力差によって弁体５０ｂが吐出ポート１６
を塞ぎ、吐出室２から圧縮室への吐出冷媒ガスの連続的
な逆流を阻止する。

【００７４】圧縮機停止直後の一時的な吐出冷媒ガスの
逆流と旋回スクロール３１８の逆旋回によって、弁体５
０ｂが逆止弁室５０ａの底面から離脱し、冷凍サイクル
が圧力バランスするまでの間、圧力差によって弁体５１
ｂが吐出ポート１６を塞ぎ続ける。それと並行して形状
記憶特性を有するコイルバネ５０が温度低下して伸長
し、コイルバネ５０の付勢力によって弁体５０ｂが吐出
ポート１６を閉塞し続ける。

【００７５】吸入室１７と間欠的に連通する第１圧縮室
６１ａ，６１ｂと背圧室３３９とは第１圧縮室６１ａ，
６１ｂが閉じ込み完了前の１８０度以内にある時のみス
ラスト軸受２２０に設けられた浅溝２９１（図１１参
照）を介して連通すると共に、スラスト軸受２２０とラ
ップ支持円盤３１８ｃとの間は潤滑油膜でシールされる
ので、圧縮室から背圧室３３９に圧縮途中冷媒ガスが逆
流することはない。

【００７６】圧縮機長時間停止中は圧縮機内圧力が均衡
し、アキュームレータ室４６は勿論のこと、圧縮室内に
まで液冷媒が流入しており、圧縮機冷時起動初期には液
圧縮が生じ易く、圧縮室内の液圧縮冷媒圧力によって吐
出ポート１６と反対方向のスラスト力が旋回スクロール
３１８に作用する。その結果、旋回スクロール３１８が
固定スクロール１５から軸方向に離反し、圧縮負荷が軽
減する。

【００７７】一方、圧縮機冷時起動初期の背圧室３３９
の圧力は吐出室油溜３４の潤滑油圧力上昇が低いことか
ら、ほぼ吸入圧力相当である。その結果、旋回スクロー
ル３１８のラップ支持円盤３１８ｃは圧力上昇の低い油
室Ａ３７８ａの潤滑油によってのみ背圧付与される状態
で、鏡板摺動面１５ｂ２から離反してスラスト軸受２２
０まで後退し支持され、ラップ支持円盤３１８ｃと固定
スクロールラップ１５ａの先端との間に隙間（約０．０
１５〜０．０２０ミクロン）が生じ、圧縮室圧力が低下
し、起動初期の圧縮負荷が軽減する。

【００７８】万一、連続運転中に、圧縮室内で液圧縮な
どが生じて瞬時的に圧縮室圧力が異常上昇した場合など
には、旋回スクロール３１８に作用するスラスト力が旋
回スクロール３１８の背面に作用する背圧付勢力よりも
大きくなり、旋回スクロール３１８が軸方向に移動し、
スラスト軸受２２０に支持される。そして、圧縮室の密
封が上述と同様に解除して圧縮室圧力が低下し、圧縮負
荷が低下する。

【００７９】なお、背圧室３３９は、第１圧縮室６１
ａ，６１ｂが吸入冷媒ガス閉じ込み完了前の約１８０度
の旋回角度範囲内で、スラスト軸受２２０に設けられた
浅溝２９１を介して外周部空間３７に通じているので、
この連通旋回範囲内で液圧縮が生じることがない。した
がって、圧縮室での液圧縮発生を含めた如何なる圧縮機
運転状態において、背圧室３３９への圧縮室の冷媒ガス
の逆流が回避され、圧縮負荷軽減を阻害することはな
い。

【００８０】圧縮機冷時始動初期の吐出室油溜３４の潤
滑油は、駆動軸３０４に設けられた螺旋状油溝３４１
ａ，３４１ｂのネジポンプ作用とトロコイドポンプ装置
１０６によって、油穴Ａ３３８ａを経由して油室Ａ３７
８ａに吸い込まれる。

【００８１】その後、油室Ａ３７８ａの潤滑油の大部分
は螺旋状油溝３４１ｂを通過途中で旋回軸受３１８ｂの
摺動面を潤滑し，仕切り板１１０の吸入穴１０８を経て
トロコイドポンプ装置１０６のポンプ室に吸い込まれ、
油溝１１１に排出された後、駆動軸３０４に設けられた
油穴１１２を経由して主軸受１２の摺動面に供給され、
油溜り７２に送出される。

【００８２】また、油室Ａ３７８ａの潤滑油の残りの一
部は螺旋状油溝３４１ａのネジポンプ作用によって主軸
受３１２に供給され、油穴１１２を経由してきた潤滑油
と共に合流した後、潤滑油の一部は油穴Ｂ３８ｂ（図８
参照）の絞り通路部で減圧されて背圧室３３９に間欠給
油され、残りの潤滑油は上部軸受３１１とスラスト軸受
３１３の各摺動面を潤滑の後、吐出室油溜３４に再回収
される。

【００８３】更に、油室Ａ３７８ａの潤滑油の極一部は
環状リング９４の装着溝部隙間と摺接面を介して減圧さ
れ、背圧室３３９に漏洩する。

【００８４】なお、油溜り７２とモータ室６との間は上
部軸受３１１を潤滑する油膜のシール作用によりモータ
室６の冷媒ガスが上部軸受１１に逆流するのが遮断され
る。

【００８５】一方、油溜り７２の潤滑油に混入する冷媒
ガスの一部がガス抜きされて上部軸受３１１への潤滑油
と共にモータ室６へ排出される。その結果、背圧室３３
９に間欠給油される潤滑油中の冷媒ガス混入量が少なく
なり、潤滑特性の良い状態になる。

【００８６】圧縮機冷時始動後の時間経過に追従してモ
ータ室６の吐出冷媒ガス圧力は上昇し、吐出室油溜３４
の潤滑油は背圧室３３９との間の差圧によっても油室Ａ
３７８ａに供給され、トロコイドポンプ装置１０６と螺
旋状油溝３４１ａ，３４１ｂのネジポンプ作用と併せて
背圧室３３９に給油される。背圧室３３９の圧力は次第
に高くなり、油室Ａ３７８ａの吐出圧力相当の潤滑油圧
力との合成力が旋回スクロール３１８のラップ支持円盤
３１８ｃに作用する。その結果、圧縮室の冷媒ガス圧力
によって旋回スクロール３１８を固定スクロール１５か
ら離反させようと作用するスラスト荷重が相殺され、旋
回スクロール３１８に作用するスラスト力が軽減する。

【００８７】したがって、圧縮機冷時始動後のモータ室
６の圧力上昇が低い間は、油室Ａ３７８ａと背圧室３３
９の潤滑油圧力による旋回スクロール３１８への付与力
が圧縮室の冷媒ガス圧力による旋回スクロール３１８へ
のスラスト荷重よりも小さい。その結果、旋回スクロー
ル３１８は固定スクロール１５から離反して、シールリ
ング７０の弾性力と最終圧縮行程の第３圧縮室６０ａ，
６０ｂから導入された冷媒ガスによる背圧を受けるスラ
スト軸受２２０に支持される。

【００８８】吐出圧力と吸入圧力との差圧が所要圧力を
超えた場合に、油室Ａ３７８ａと背圧室３３９の潤滑油
圧力による旋回スクロール３１８への付与力が圧縮室の
冷媒ガス圧力による旋回スクロール３１８へのスラスト
荷重よりも大きくなる。そして、旋回スクロール３１８
は固定スクロール１５に支持される。

【００８９】圧縮室の中心，旋回軸受３１８ｅの中心，
環状リング９４の中心が各々ほぼ一致した配置構成にお
いて、環状リング９４は旋回スクロール３１８と共に旋
回運動をするので、その時の慣性力によって旋回ボス部
３１８ｅに設けられた環状シール溝９５から飛び出そう
とする。また、環状リング９４は、油室Ａ３７８ａと背
圧室３３９との差圧によってその内径を拡張し、熱膨張
と併せてその切口９４ｂを閉じる。これらの作用によっ
て、環状リング９４は本体フレーム３０５と環状シール
溝９５の外側面に押接されると共に、環状リング９４の
油掻き作用によって環状シール溝９５と環状リング９４
との間に潤滑油が押し込まれ、油室Ａ３７８ａと背圧室
３３９との間の過剰な潤滑油漏洩を防止する。

【００９０】更に、柔軟性に優れた樹脂製の環状リング
９４は、背圧室３３９と油室Ａ３７８ａとの間の圧力差
によってその内径を環状シール溝９５の外側面に沿って
拡張し、熱膨張と併せてその切口９４ｂを閉じると共
に、環状シール溝９５の外側面に押圧されるので、両空
間の間の漏洩を更に少なくする。

【００９１】なお、環状溝９４の表面に設けられた油溝
９４ａに滞溜する潤滑油の油膜によって環状リング９４
と本体フレーム３０５との間の摺動面を潤滑することに
よって摺動面の摩耗，摺動抵抗を少なくする。

【００９２】圧縮機定常運転時は、高圧の油室Ａ３７８
ａの潤滑油圧力と背圧室３３９の潤滑油圧力によって旋
回スクロール３１８は固定スクロール１５の側に背圧付
与され、ラップ支持円盤３１８ｃと鏡板摺動面１５ｂ２
との間は適度な接触力を保持しながら円滑に摺動し、圧
縮室の軸方向隙間を最小にしている。

【００９３】背圧室３３９に流入した潤滑油は、スラス
ト軸受３２０に設けられた浅溝２９１を介して間欠的に
外周部空間３７に流入し、更にラップ支持円盤３１８ｃ
に設けられた油穴ｃ３８ｃ，対称位置に配設された細径
のインジェクション穴５２ａ，５２ｂ（図１４参照）を
通して漸次減圧され、第１圧縮室６１ａ，６１ｂに流入
する。潤滑油は、その通路途中で各摺動面を潤滑し、摺
動隙間を密封する。

【００９４】第１圧縮室６１ａ，６１ｂに注入された潤
滑油は、吸入冷媒ガスと共に圧縮室（圧縮空間）に流入
した潤滑油と合流し、隣接する圧縮室間の微少隙間を油
膜密封して圧縮冷媒ガス漏れを防ぎ、圧縮室間の摺動面
を潤滑しながら圧縮冷媒ガスと共に吐出ポート１６を経
てモータ室６に再び吐出される。

【００９５】背圧室３３９を経由する吐出室油溜３４か
ら第１圧縮室６１ａ，６１ｂまでの給油経路において、
背圧室３３９は吐出圧力と吸入圧力との間の適正な中間
圧力を維持する。

【００９６】また、スクロール冷媒圧縮機の圧縮比が一
定であることから、冷時起動直後のように吸入室１７と
吐出室２との差圧が小さい場合、あるいは、異常な液圧
縮が生じた場合などは、上述のように旋回スクロール３
１８が固定スクロール１５から離反し、スラスト軸受２
２０に支持される。

【００９７】しかしながら、背圧付勢されたスラスト軸
受２２０は、異常上昇した圧縮室圧力荷重を支持でき
ず、レリース隙間２７を減少させる方向に後退して、旋
回スクロール３１８のラップ支持円盤３１８ｃと固定ス
クロール１５の固定スクロールラップ１５ａの先端との
間の軸方向隙間が拡大する。これにより、圧縮室間に多
くの漏れが生じ、図１５の一点鎖線６３ａで示すよう
に、圧縮室圧力が圧縮途中で急低下する。

【００９８】旋回スクロール３１８が固定スクロール１
５から軸方向に離反する最大距離が約７０ミクロンに規
制されているので、ラップ支持円盤３１８ｃの両側摺動
面の各隙間に油膜が残留し、外周部空間３７と吸入室１
７とが直接連通することによる背圧室３３９の圧力変化
が抑制され、圧縮負荷が瞬時に軽減した後、スラスト軸
受２２０が瞬時に元の位置に復帰でき、安定運転が再継
続する。

【００９９】なお、旋回スクロール３１８がスラスト軸
受２２０の方へ後退する時、旋回スクロールラップ３１
８ａの先端と固定スクロール１５との間の軸方向寸法も
拡大するが、チップシール９８ａがその背面のガス圧に
よって固定スクロール１５の側に押圧されているので、
この部分からの圧縮冷媒ガス漏れはほとんど生じない。

【０１００】一方、旋回スクロール３１８のラップ支持
円盤３１８ｃと固定スクロール１５の固定スクロールラ
ップ１５ｂの先端との間の隙間が拡大し，圧縮室内での
圧縮冷媒ガス漏れが生じて、圧縮室圧力が急低下する。

【０１０１】また、旋回スクロール３１８と固定スクロ
ール１５との間の軸方向隙間部に異物の噛み込みが生じ
た場合にも、上述と同様に、スラスト軸受２２０が後退
して異物を除去する。

【０１０２】また、冷時起動初期や定常運転時に、瞬時
的な液圧縮が生じた場合の圧縮室圧力は、図１５の点線
６３のように異常な過圧縮が生じるが、吐出ポート１６
に連通する高圧空間容積が大きく、しかも、逆止弁室５
０ａ，吐出室２，吐出チャンバー２ｂを順次通過する間
に膨張を繰り返し、モータ室６の圧力変化はほとんど生
じない。

【０１０３】また、圧縮機運転速度が増加するに伴い単
位時間当りの圧縮室冷媒ガス漏れが少なくなる。その反
面、一旋回運動当りのインジェクション穴５２ａ，５２
ｂの開口時間が短くなり、一旋回運動当りの圧縮室への
油インジェクション量が抑制されて不要な油圧縮が少な
くなると共に、油穴Ｂ３８ｂと背圧室３３９との間の遮
断回数増加による通路抵抗が増加して、油室Ａ３７８ａ
から背圧室３３９への潤滑油流入量も抑制され、背圧室
３３９の圧力が適切に維持される。

【０１０４】なお、図８では、油穴Ｂ３８ｂと背圧室３
３９とが間欠的に連通する一旋回運動当りの区間を多く
設定したが、圧縮負荷が比較的小さい圧縮機運転条件の
場合には、油穴Ｂ３８ｂと背圧室３３９との一旋回運動
当りの連通区間が少なくなるように、油穴Ｂ３８ｂの開
口位置を本体フレーム３０５の中心部側に移動させて、
油室Ａ３７８ａの潤滑油が背圧室３３９および圧縮室へ
流入する量を少なくする必要があることは、従来技術の
説明から明かであろう。これに伴い、背圧室３３９およ
び外周部空間３７の圧力も低くなる。

【０１０５】以上のように上記実施例によれば、以下に
述べる実施形態による効果を得ることができる。

【０１０６】すなわち、第１の実施の形態は、駆動軸３
０４により直接駆動され作動するトロコイドポンプ装置
１０６を、旋回スクロール（３１８）に係合すべく駆動
軸（３０４）に設けたクランク軸（３１４）の端部の駆
動端軸（１０７）と、旋回軸受（３１８ｂ）の底との間
に配置し、トロコイドポンプ装置１０６の吸い込み側と
密閉ケース１内の吐出室油溜３４とをクランク軸３１４
を経由して連通し、その途中に旋回軸受３１８ｂを配置
する一方、トロコイドポンプ装置１０６の排出側を駆動
軸３０４内に設けた軸方向の油穴１１２を介して主軸受
３１２を経由して吐出室油溜３４に通じる軸受給油通路
を設けると共に、主軸受３１２に給油した潤滑油の一部
が減圧されてスラスト軸受２２０、旋回スクロールの背
圧室３３９、圧縮室へと順次に差圧給油されるものであ
る。そしてこの構成によれば、トロコイドポンプ装置１
０６の排出側潤滑油が圧縮室に吸引されるので、トロコ
イドポンプ装置１０６の給油ヘッド損失が小さくなり、
ポンプ入力の低減と軸受給油通路への給油量を増加させ
ることができる。

【０１０７】第２の実施の形態は、旋回スクロール（３
１８）に係合すべく駆動軸（３０４）に設けたクランク
軸（３１４）の端部の駆動端軸（１０７）と、旋回軸受
（３１８ｂ）の底との間に、駆動軸３０４の回転により
駆動され作動するトロコイドポンプ装置１０６を配置
し、トロコイドポンプ装置１０６および駆動軸３０４よ
りも熱伝導率が良く且つ熱膨張係数の大きい材質で旋回
スクロール３１８を構成したものである。そしてこの構
成によれば、圧縮機高速運転に伴うトロコイドポンプ装
置１０６の温度上昇時にも、トロコイドポンプ装置１０
６を配設するハウジング部とトロコイドポンプ装置１０
６との隙間の異常減少を回避させ、適正隙間保持による
ポンプ入力増加を防止とトロコイドポンプ装置１０６の
摩耗を防止することができる。

【０１０８】第３の実施の形態は、トロコイドポンプ装
置１０６を旋回スクロール３１８のラップ支持円板３１
８ｃ内に配置したものである。そしてこの構成によれ
ば、旋回スクロール３１８を含めた旋回運動体部材の重
心位置を圧縮室に近付け、旋回スクロール３１８の旋回
運動安定化を図り、圧縮機の振動を低減することができ
る。

【０１０９】第４の実施の形態は、吐出室油溜３４の油
面がトロコイドポンプ装置１０６よりも高い位置に配置
された構成において、主軸受３１２と旋回軸受３１８ｂ
の摺動面に螺旋状の油溝３４１ａ，３４１ｂを設けたも
のである。そしてこの構成によれば、トロコイドポンプ
装置１０６の給油を助成でき、圧縮機低速運転時の給油
量が増加し、摺動部耐久性を向上することができる。

【０１１０】第５の実施の形態は、スラスト軸受（２２
０）を配置し且つ旋回スクロール（３１８）のラップ支
持円盤（３１８ｃ）の反圧縮室側の背面空間を内外に区
画して、外側には吐出圧力と吸入圧力との中間圧力が作
用し且つスラスト軸受（２２０）を含む背圧室（３３
９）配置し、内側には旋回軸受（３１８ｂ）を含む高圧
領域の油室Ａ（３７８ａ）を配置し、圧縮室と吸入室の
いずれか一方と軸受給油通路との間の差圧給油通路の途
中に、背圧室（３３９）を配置したものである。そして
この構成によれば、旋回スクロールを圧縮室圧力によっ
てスラスト軸受側に押圧させるスラスト荷重が背圧室の
中間潤滑油圧力と油室Ａ（３７８ａ）の高圧潤滑油圧力
との合成力によって相殺軽減され、スラスト軸受（２２
０）の摺動損失入力の低減と耐久性を向上できる。

【０１１１】（実施例２） 図１６は、本発明の第２の実施例のスクロール冷媒圧縮
機における駆動軸先端部の給油ポンプ装置周辺の要部縦
断面図で、本体フレーム４０５の主軸受４１２の旋回ス
クロール４１８側の段付き穴部には、図１８の外観図で
示すような吸入切り欠き１１４ａを有した側板１１４
と、溝１１９を有した側板ケース１１８とを間隔を有し
て装着固定し、側板１１４と側板ケース１１８の間にリ
ング状のピストン１１５，仕切りベーン１１７，コイル
バネ１１６から成るローリングピストン式ポンプ装置１
２０の構成部品が配置されている。

【０１１２】図１７にその外観形状を示すように、小径
外周部４１８ｆを有する旋回軸受４１８ｂが旋回スクロ
ール４１８の旋回ボス部４１８ｅに圧入固定され、その
内周面が駆動軸４０４のクランク軸４１４と係合摺動
し、小径外周部４１８ｆがピストン１１５の内周面に係
合摺動するように配置されている。

【０１１３】本体フレーム４０５に設けられた油穴Ａ４
３８ａを介して吐出室油溜３４に通じる油室Ａ４７８ａ
は、本体フレーム４０５に圧入された側板ケース１１８
および旋回ボス４１８ｅの端部に装着された環状リング
９４によって旋回スクロール４１８の背圧室４３９と遮
断されている。

【０１１４】側板１１４は駆動軸４０４の段付き部端面
４０４ａに当接して油穴Ａ４３８ａの側とローリングピ
ストン式ポンプ装置１２０の排出側とを遮断している。

【０１１５】油室Ａ４７８ａは、ローリングピストン式
給油ポンプ装置１２０，クランク軸４１４の外周面に設
けられた螺旋状油溝４４１ｂ，クランク軸４１４の端部
に設けられた油室Ｂ４７８ｂ，駆動軸４０４の軸芯に設
けられた軸方向油穴１１２ａ，および螺旋状油溝４４１
ａ，本体フレーム４０５に設けられた油穴Ｂ４３８ｂを
介して背圧室４３９に連通しており、油穴Ｂ４３８ｂの
開口端はオルダムリング２４の往復運動によって間欠的
に遮断される。

【０１１６】その他の構成は図１の場合と同様である。
以上のように構成されたスクロール冷媒圧縮機につい
て、その動作を説明する。

【０１１７】圧縮機の起動と同時に駆動軸４０４の回転
によってクランク軸４１４は偏心回転運動をし、往復運
動のみを許容されたオルダムリング２４の自転阻止機構
によって、旋回スクロール４１８は自転するとなく駆動
軸の４０４の主軸を中心とする公転運動をする。

【０１１８】旋回スクロール４１８に固定された旋回軸
受４１８ｂが旋回運動することに追従して、それに係合
摺動するピストン１１５が自転しながら旋回運動をし、
仕切りベーン１１７の先端がコイルバネ１１６の付勢を
受けてピストン１１５に摺接する周知された給油ポンプ
の吸入・吐出作用が行われる。

【０１１９】吐出室油溜３４の潤滑油は、本体フレーム
４０５に設けられた油穴Ａ４３８ａを経由して吸入切り
欠き１１４ａに導かれ、ポンプ室を経由して側板ケース
１１８の溝１１９に排出された後、油室Ａ４７８ａから
螺旋状油溝４４１ｂのネジポンプ作用（粘性ポンプ作
用）との併用によって旋回軸受４１４の摺動面を潤滑し
ながら油室Ｂ４７８ｂ，駆動軸４０４に設けられた軸方
向油穴１１２ａに送出され、主軸受４１２の摺動面を潤
滑する。

【０１２０】また、ローリングピストン型給油ポンプに
よって螺旋状油溝４４１ａに吸い込まれた潤滑油は、ネ
ジポンプ作用によって主軸受４１２へと送出され、軸方
向油穴１１２から排出される潤滑油と合流の後、第２２
図の場合と同様に、油溜り７２（図示なし），上部軸受
（図示なし），スラスト軸受（図示なし）へと排出され
ると共に、油穴Ａ４３８ａを介して減圧されながら背圧
室４３９に給油され、圧縮機起動初期の各摺動部を潤滑
する。

【０１２１】背圧室４３９への油穴Ｂ４３８ｂの開口端
は、オルダムリング２４の往復運動によって間欠的に開
閉され、駆動軸４０４の回転速度が増加するのに追従し
て連続開口時間が短くなるので、背圧室４３９への流入
抵抗が増加する。その結果、背圧室４３９への潤滑油流
入量が少なくなる。

【０１２２】圧縮機起動後の時間経過と共に吐出室油溜
３４に作用する吐出冷媒ガス圧力が上昇した後、吐出室
油溜３４の潤滑油は、背圧室４３９との間の差圧によっ
ても油室Ａ４７８ａに供給された後、螺旋状油溝４４１
ａ，４４１ｂのネジポンプ作用により各摺動部へ供給さ
れる。

【０１２３】このような差圧給油とローリングピストン
型給油ポンプ装置１２０とネジポンプ作用とを併用した
ポンプ給油によって、潤滑油中に多少のガス噛み込みが
生じた場合や、ネジポンプ作用の給油能力が高速運転領
域で減少した場合でも、摺動部への給油を継続する。

【０１２４】その他の動作については、図１の場合と同
様であるので、説明を省略する。そして、この実施例に
よれば、軸受摺動部へのポンプ給油手段としてのローリ
ングピストン式給油ポンプ装置１２０を軸受摺動部の上
流側の油室Ａ４７８ａに配置したことにより、圧縮機低
速運転時でも潤滑油の温度上昇による粘性低下の少ない
状態で効率の良いポンプ作用ができる。また、油室Ａ４
７８ａの潤滑油に混入する冷媒ガスが螺旋状の油溝４４
１ａ，油穴Ｂ４３８ｂ，背圧室４３９を経由して第１圧
縮室６１ａ，６１ｂに吸引され、油室Ａ４７８ａの潤滑
油中の冷媒ガスが少なくなり、ローリングピストン式給
油ポンプ装置１２０のキャビテーション現象が生じず、
特に、低速運転時の給油能力が増すので、ローリングピ
ストン式給油ポンプ装置１２０を小容量化・低入力化す
ることができる。

【０１２５】（実施例３） 図１９は、本発明の第３の実施例のスクロール冷媒圧縮
機における駆動軸先端部の給油ポンプ装置周辺の要部縦
断面図で、図１６の場合と同様に、本体フレーム５０５
の主軸受５１２の旋回スクロール５１８側の段付き穴部
には、図２０の外観図で示すような三日月状の吸入穴１
１４ｃと突起部１１４ｄとを有した側板１１４ｂと側板
ケース１１８ａとを間隔を有して装着固定し、側板１１
４ｂと側板ケース１１８ａの間に突起部１１５ｂと溝１
１５ｃを有したリング状のピストン１１５ａから成り、
且つ、例えば特公昭６１−５７９３５号公報で記載され
ているような旋回円筒ピストン型ポンプ装置と類似の旋
回円筒ピストン型ポンプ装置１１５の構成部品が配置さ
れている。

【０１２６】図２１にその外観形状を示すように、小径
外周部５１８ｆを有する旋回軸受５１８ｂが旋回スクロ
ール５１８の旋回ボス部５１８ｅに圧入固定されてお
り、旋回スクロール５１８が旋回運動する時、小径外周
部５１８ｆが間欠的にピストン１１５ａの内周面１１５
ｄに当接することによって、ピストン１１５ａが旋回揺
動運動をし、ポンプ作用をするものである。

【０１２７】なお、ピストン１１５ａの突起部１１５ｂ
は、本体フレーム５０５に設けられた切り欠き溝１２１
に係止してピストン１１５ａの回転を阻止するためのも
のである。

【０１２８】側板１１４ｂは駆動軸５０４の段付き部端
面５０４ａに当接して油穴Ａ５３８ａの側とピストン１
１５ａの円周面側とを遮断している。

【０１２９】本体フレーム５０５に設けられた油穴Ａ５
３８ａを介して吐出室油溜３４に通じる油室Ａ５７８ａ
は、本体フレーム５０５に圧入された側板１１４ｂおよ
び旋回ボス５１８ｅの端部に装着された環状リング９４
によって旋回スクロール５１８の背圧室５３９と遮断さ
れている。

【０１３０】油室Ａ５７８ａは、旋回円筒ピストン型給
油ポンプ装置，クランク軸５１４の外周面に設けられた
螺旋状油溝５４１ｂ，クランク軸５１４の端部に設けら
れた油室Ｂ５７８ｂ，駆動軸５０４の軸芯に設けられた
軸方向油穴１１２ｂ，および螺旋状油溝５４１ａ，本体
フレーム５０４に設けられた油穴Ｂ５３８ｂを介して背
圧室５３９に連通しており、油穴Ｂ５３８ｂの開口端は
オルダムリング２４の往復運動によって間欠的に遮断さ
れる。

【０１３１】その他の構成は図８の場合と同様である。
以上のように構成されたスクロール冷媒圧縮機につい
て、その動作を説明する。

【０１３２】本体フレーム５０５の切り欠き溝１２１に
突出部１１５ｂが可動係止されたピストン１１５ａは、
旋回スクロール５１８の旋回軸受５１８ｂが旋回運動す
ることによって揺動運動をし、吸入・吐出作用が行われ
る。ピストン１１５ａの内側面と旋回軸受５１８ｂの小
径外周部５１８ｆとの間に空隙が設けられているので、
ピストン１１５ａの移動量はクランク軸５１４の偏心量
の２倍よりも小さい。この空隙寸法によって旋回円筒ピ
ストン型給油ポンプの排出量が左右される。この実施例
では、ピストン１１５ａの移動量をクランク軸５１４の
偏心量相当に設定し、特に高速運転時の過剰給油による
ポンプ入力の低減を図っている。

【０１３３】圧縮機の起動と同時に、吐出室油溜３４の
潤滑油は、油穴Ａ５３８ａを経由して側板１１４ｂの吸
入穴１１４ｃに吸い込まれた後、ピストン１１５ａの溝
１１５ｃから排出され、油室Ａ５７８ａに送出される。

【０１３４】油室Ａ５７８ａの潤滑油は、螺旋状油溝５
４１ｂのネジポンプ作用によって旋回軸受５１８ｂ，主
軸受５１２に給油され、各摺動面の潤滑に供される。

【０１３５】その後の動作説明は、上述例と同様である
ので、説明を省略する。そして、この実施例によれば、
容積型ポンプ装置として、駆動軸５０４と旋回スクロー
ル５１８との間の摺動結合部の旋回軸受５１８ｂの一外
周部と回転係止され且つシリンダ内に配置された環状の
ピストン１１５ａの内側面とを遊合状態で摺接させ、ピ
ストン１１４ａが旋回スクロール５１８の旋回運動に追
従して揺動運動することによりシリンダの内壁と環状の
ピストン１１５ａの外周面との間でポンプ作用する旋回
円筒ピストン型ポンプ装置１１５としたことにより、旋
回円筒ピストン型ポンプ装置１１５のピストン１１５ａ
が、旋回スクロール５１８の旋回直径以下の搖動運動を
ピストン１１５ａの内側から与えられて小入力のポンプ
作用をすることができる。

【０１３６】（実施例４） 図２２は、本発明の第４の実施例のスクロール冷媒圧縮
機における駆動軸先端部の給油ポンプ装置周辺の要部縦
断面図で、上述の場合と同様に、本体フレーム６０５の
主軸受６１２の旋回スクロール６１８側の段付き穴部に
は、図２３の外観図で示すような三日月状の吸入穴１１
８ｃを有した側板ケース１１８ｂと側板ケース１１８ａ
とを間隔を有して装着固定し、側板ケース１１８ａ，１
１８ｂの間に二つのベーン溝１２４と二つの吐出穴１２
５を有し且つ駆動軸６０４に固定されたロータ１２２と
各々のベーン溝１２４に装着されてベーン溝１２４内を
往復運動する二つのベーン１２３から成る、いわゆるス
ライドベーン型給油ポンプ装置１２６ａの構成部品が配
置されている。

【０１３７】本体フレーム６０５に設けられた油穴Ａ６
３８ａを介して吐出室油溜３４に通じる油室Ａ６７８ａ
は、本体フレーム６０５に圧入された側板ケース１１８
ａおよび旋回ボス６１８ｅの端部に装着された環状リン
グ９４によって旋回スクロール６１８の背圧室６３９と
遮断されている。

【０１３８】油室Ａ６７８ａは、スライドベーン型給油
ポンプ装置，クランク軸６１４の外周面に設けられた螺
旋状油溝６４１ｂ，クランク軸６１４の端部に設けられ
た油室Ｂ６７８ｂ，駆動軸６０４の軸芯に設けられた軸
方向油穴１１２ｃ，および螺旋状油溝６４１ａ，本体フ
レーム６０４に設けられた油穴Ｂ６３８ｂを介して背圧
室６３９に連通しており、油穴Ｂ６３８ｂの開口端はオ
ルダムリング２４の往復運動によって間欠的に遮断され
る。

【０１３９】その他の構成は図１の場合と同様である。
以上のように構成されたスクロール冷媒圧縮機につい
て、その動作を説明する。

【０１４０】圧縮機の起動と同時に駆動軸６０４に固定
されたロータ１２２が回転し、ロータ１２２に摺動装着
されたベーン１２３がそれ自身の遠心力を受けてロータ
１２３の外周部側に移動することによりポンプ室を区画
し、周知の吸入・吐出作用が行われる。

【０１４１】吐出室油溜３４の潤滑油は、油穴Ａ６３８
ａを経由して側板ケース１１８ｂの吸入穴１１８ｃから
吸い込まれ、吐出穴１２５を介して油室Ａ６７８ａに排
出される。

【０１４２】駆動軸６０４が高速回転してポンプ室圧力
が設定圧力以上に上昇する場合には、ベーン１２３の遠
心力よりもポンプ室側からベーン１２３の先端に作用す
る潤滑油力が大きくなる。その結果、ベーン１２３は後
退し、ポンプ室隙間を広げてポンプ給油能力を制御す
る。

【０１４３】また、極低速運転時には、ベーン１２３の
遠心力が小さいのでポンプ室の区画形成が不十分とな
り、ポンプ給油作用が抑制される。その結果、圧縮機冷
時始動初期には、吐出室油溜３４の底部に滞留する液冷
媒を軸受摺動部に供給されることがない。

【０１４４】圧縮機起動後の時間経過と共に吐出室油溜
３４に滞留する液冷媒は、発砲しながら潤滑油から分離
し、モータ室６の上部へと移動した後、圧縮機の常用運
転速度領域に於て給油ポンプ作用が充分に発揮され、冷
媒を含まない潤滑油が各摺動部に供給される。

【０１４５】その他の動作については、上述の場合と同
様であるので、説明を省略する。そして、この実施例に
よれば、容積型ポンプ装置として、駆動軸６０４と同軸
回転するロータ１２２とそのロータ１２２に設けられた
ベーン溝１２４内を前進・後退してポンプ室内を区画シ
ールするベーン１２３とから成るスライドベーン型給油
ポンプ装置１２６ａとし、ベーン１２３のシリンダ壁へ
の付勢力をベーン１２３の自重に基づく遠心力のみに依
存させたことにより、高速運転時でもポンプ室内を区画
シールするベーン１２３の先端の接触力が小さいのでポ
ンプ入力を小さくできる。

【０１４６】また、上記実施例では背圧室３３９に供給
された潤滑油を圧縮室に差圧給油する通路構成を示した
が、上記実施例における背圧室３３９に供給された潤滑
油を吸入室１７に差圧給油する通路構成に置き換えても
良い。この場合も上記実施例と同様の作用効果（容積型
ポンプ装置の入力を低減する）が期待できる。なお、背
圧室３３９から吸入室１７に給油する通路構成の場合
は、潤滑油圧力を旋回スクロールに付与する油室（旋回
軸受３１８ｂの底部空間（３７８ｂ）と３７８ａから成
る空間）の付勢面積を大きく設定することによって旋回
スクロールへの付与力を確保できるので、背圧室３３９
の設定圧力を吸入圧力相当まで低下させることもでき
る。この場合も上記実施例と同様の作用効果（スラスト
軸受２２０に作用するスラスト力を軽減すると共に、容
積型ポンプ装置の入力を低減する）が期待できる。ま
た、上記実施例では冷媒圧縮機について説明したが、潤
滑油を使用する酸素，窒素，ヘリウムなど他の気体圧縮
機の場合も同様の作用効果を期待できる。

【０１４７】また、上記実施例では縦置形圧縮機の構成
を示しその効果を説明したが、横置形圧縮機の構成につ
いても同様の作用効果が期待できる。

【０１４８】

【発明の効果】上記実施例から明かなように、請求項１
記載の発明は、駆動軸により直接駆動され作動する容積
型ポンプ装置を配置し、その容積型ポンプ装置によって
モータの底部に配設した吐出圧力が作用する吐出室油溜
の潤滑油を、吸い込み・排出し、再び、吐出室油溜に戻
す一方、その経路途中に主軸受と旋回軸受の摺動部を配
置した軸受給油通路を設け、吐出室油溜の潤滑油を軸受
給油通路の途中で且つ容積型ポンプ装置の排出側から分
岐減圧して、圧縮室と吸入室のいずれか一方に供給する
差圧給油通路を設けたものである。そしてこの構成によ
れば、容積型ポンプ装置によって排出された潤滑油中に
混入する気体が圧縮室または吸入室に吸引されるので、
容積型ポンプ装置の給油ヘッド損失が小さくなり、ポン
プ入力の低減とポンプ給油能力の増加が同時に実現する
ので、軸受摺動部の耐久性向上と圧縮機入力を低減する
ことができる。特に、容積型ポンプ装置自体の給油能力
が低下する圧縮機低速運転時でも、吐出室油溜と圧縮室
または吸入室との間の差圧によっても吐出室油溜の潤滑
油が各摺動部に供給されるので、容積型ポンプ装置自体
の給油能力と合わせて充分な給油が実現し、耐久性を向
上することができる。

【０１４９】また、軸受摺動部への給油量増加に影響さ
れることなく圧縮室または吸入室に適量給油できるの
で、圧縮室隙間を油膜密封して圧縮効率を向上すること
ができる。

【０１５０】請求項２に記載の発明は、旋回スクロール
（３１８）に係合すべく駆動軸（３０４）に設けたクラ
ンク軸（３１４）の端部の駆動端軸（１０７）と、旋回
軸受（３１８ｂ）の底との間に、駆動軸の回転により駆
動され作動する容積型回転式ポンプ装置（１０６）を配
置し、容積型ポンプ装置および駆動軸よりも熱伝導率が
良く且つ熱膨張係数の大きい材質で旋回スクロールを構
成したものである。そしてこの構成によれば、容積型回
転式ポンプ装置を配設するハウジング部と容積型回転式
ポンプ装置との隙間の異常減少を回避させ、容積型回転
式ポンプ装置の過剰入力増加を防止することができる。
また、容積型回転式ポンプ装置の摩耗を防いで耐久性を
向上することができるという効果を奏する。

【０１５１】請求項３に記載の発明は、容積型回転式ポ
ンプ装置を旋回スクロールのラップ支持円盤内に配置し
たものである。そしてこの構成によれば、旋回スクロー
ルを含めた旋回運動体部材の重心位置を圧縮室に近付
け、旋回スクロールの旋回運動安定化を図り、圧縮機振
動を低下できるという効果を奏する。

【０１５２】請求項４に記載の発明は、容積型ポンプ装
置および容積型ポンプ装置の吸い込み側の通路を油溜の
油面よりも低い位置に配置させる一方、主軸受と旋回軸
受の摺動面に螺旋状の油溝を設けて容積型ポンプ装置の
給油能力を助成できるネジポンプ手段を配置すると共
に、容積型ポンプ装置の排出側の潤滑油の一部を減圧し
て圧縮室または吸入室に差圧給油したものである。そし
てこの構成によれば、容積型ポンプ装置の排出側の潤滑
油の一部が圧縮室または吸入室に吸引されて、容積型ポ
ンプ装置の排出側揚程が低くなることから、吸い込みと
排出が更に容易になり、ポンプ能力が飛躍的に向上し、
圧縮機低速運転時の給油量増加を図ることができるの
で、圧縮機入力の低減と耐久性向上を一層図ることがで
きるという効果を奏する。

【０１５３】請求項５に記載の発明は、ラップ支持円盤
の反圧縮室側に、固定スクロールに向かって旋回スクロ
ールに軸方向力を作用させるための背圧室と、背圧室の
内側に区画配設されて主軸受と旋回軸受に隣接し且つ軸
受給油通路の一部を形成すべく配設された油室とをラッ
プ支持円盤に隣接して配置し、その背圧室は、ラップ支
持円盤と摺接可能に配置された鏡板と、スラスト軸受を
配設した本体フレームとによって形成され、圧縮室と吸
入室のいずれか一方と軸受給油通路との間の差圧給油通
路の途中に、背圧室を配置したものである。そしてこの
構成によれば、旋回スクロールを圧縮室圧力によってス
ラスト軸受側に押圧させるスラスト荷重が背圧室の潤滑
油圧力（低圧〜中圧）と油室の高圧潤滑油圧力との合成
力によって相殺軽減され、スラスト軸受の摺動損失入力
の低減と耐久性を向上できる効果を奏する。

【図面の簡単な説明】

【図１】本発明の一実施例を示すスクロール冷媒圧縮機
の縦断面図

【図２】同圧縮機における主要部品の分解図

【図３】同圧縮機における吐出ポート部に配置した逆止
弁装置の部分断面図

【図４】図３における逆止弁装置の構成部品の斜視図

【図５】同逆止弁装置の要部斜視図

【図６】同逆止弁装置の要部斜視図

【図７】同圧縮機における小物部品の分解斜視図

【図８】同圧縮機における主要軸受部の部分断面図

【図９】同圧縮機におけるシール部品の斜視図

【図１０】同圧縮機におけるトロコイドポンプ装置の側
板としての仕切り板の斜視図

【図１１】同圧縮機におけるスラスト軸受部の部分断面
図

【図１２】同スラスト軸受の部分断面図

【図１３】図１２におけるスラスト軸受の斜視図

【図１４】図１におけるＡ−Ａ線に沿った横断面図

【図１５】同圧縮機の吸入行程から吐出行程までの冷媒
ガスの圧力変化を示す特性図

【図１６】本発明の第２の実施例のスクロール冷媒圧縮
機における主要軸受部の部分縦断面図

【図１７】図１６における軸受部品の斜視図

【図１８】同圧縮機における給油ポンプ装置の構成部品
の分解斜視図

【図１９】本発明の第２の実施例のスクロール冷媒圧縮
機における主要軸受部の部分縦断面図

【図２０】同圧縮機における給油ポンプ装置の構成部品
の分解斜視図

【図２１】図１９における軸受部品の斜視図

【図２２】本発明の第３の実施例のスクロール冷媒圧縮
機における主要軸受部の部分縦縦面図

【図２３】同圧縮機における給油ポンプ装置の構成部品
の分解斜視図

【図２４】従来のスクロール圧縮機の縦断面図

【図２５】他の従来のスクロール圧縮機の縦断面図

【図２６】他の従来のスクロール圧縮機の縦断面図

【図２７】図２６におけるポンプ装置の詳細縦断面図

【図２８】図２７におけるＡ−Ａ線に沿った横断面図

【図２９】従来のスクロール圧縮機の縦断面図

【図３０】図２９におけるポンプ装置周辺の部分断面図

【図３１】図３０におけるＡ−Ａ線に沿った横断面図

【符号の説明】

１ 密閉ケース ３ モータ １５ 固定スクロール １５ａ 固定スクロールラップ １５ｂ 鏡板 １６ 吐出ポート １７ 吸入室 ２４ 自転阻止部材 ３４ 吐出室油溜 １０６ トロコイドポンプ装置 １１０ 仕切り板 １１２ 油穴 １１４，１１４ｂ 側板 １１５ 旋回円筒ピストン型ポンプ装置 １１８ａ，１１８ｂ 側板ケース １２０ ローリングピストン式給油ポンプ装置 １２６ａ スライドベーン型給油ポンプ装置 ２２０ スラスト軸受 ３０４ 駆動軸 ３０５ 本体フレーム ３１２ 主軸受 ３１４ クランク軸 ３１８ 旋回スクロール ３１８ａ 旋回スクロールラップ ３１８ｂ 旋回軸受 ３１８ｃ ラップ支持円盤

───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (51)Int.Cl.⁷ 識別記号 ＦＩ Ｆ０４Ｃ 29/02 ３１１ Ｆ０４Ｃ 29/02 ３１１Ｃ

Claims (5)

(57)【特許請求の範囲】
1. 【請求項１】固定スクロールの一部を成す鏡板の一面に
   形成された渦巻状の固定スクロールラップに対して旋回
   スクロールの一部を成すラップ支持円盤上の旋回スクロ
   ールラップを揺動回転自在に噛み合わせ、両スクロール
   間に渦巻形の圧縮空間を形成し、前記固定スクロールラ
   ップの中心部には吐出ポートを設け、前記固定スクロー
   ルラップの外側には吸入室を設け、前記圧縮空間は吸入
   側より吐出側に向けて連続移行する複数個の圧縮室に区
   画されて流体を圧縮すべく、前記ラップ支持円盤を、前
   記鏡板と、駆動軸を支持し且つ少なくとも前記圧縮室に
   近い側の主軸受と前記ラップ支持円盤の反圧縮室側を支
   持するスラスト軸受（２２０）とを有する本体フレーム
   との間に配置すると共に、前記ラップ支持円盤と前記本
   体フレームとの間に前記旋回スクロールの自転阻止部材
   を係合させ、前記駆動軸と前記ラップ支持円盤とが係合
   する旋回軸受を介して前記旋回スクロールを旋回運動さ
   せるスクロール圧縮機構と前記駆動軸に連結するモータ
   を密閉ケースに収納する構成において、前記駆動軸（３
   ０４、４０４、５０４、６０４）により直接駆動され作
   動する容積型ポンプ装置（１０６、１２０、１１５、１
   ２６ａ）を配置し、前記容積型ポンプ装置によって前記
   モータ（３）の底部に配設した吐出圧力が作用する吐出
   室油溜（３４）の潤滑油を、吸い込み・排出し、再び、
   前記吐出室油溜（３４）に戻す一方、その経路途中に前
   記主軸受（３１２、４１２、５１２、６１２）と前記旋
   回軸受（３１８ｂ、４１８ｂ、５１８ｂ、６１８ｂ）の
   摺動部を配置した軸受給油通路を設け、前記吐出室油溜
   の潤滑油を前記軸受給油通路の途中で且つ、容積型ポン
   プ装置（１０６、１２０、１１５、１２６ａ）の排出側
   から分岐減圧して、圧縮室と吸入室のいずれか一方に供
   給する差圧給油通路を設けたスクロール気体圧縮機。
2. 【請求項２】旋回スクロール（３１８）に係合すべく駆
   動軸（３０４）に設けたクランク軸（３１４）の端部の
   駆動端軸（１０７）と、旋回軸受（3１８ｂ）の底との
   間に、前記駆動軸の回転により駆動され作動する容積型
   回転式ポンプ装置（１０６）を配置し、前記容積型ポン
   プ装置（１０６）および前記駆動軸（３０４）よりも熱
   伝導率が良く且つ熱膨張係数の大きい材質で前記旋回ス
   クロール（３１８）を構成した請求項１記載のスクロー
   ル気体圧縮機。
3. 【請求項３】容積型ポンプ装置（１０６）をラップ支持
   円盤（３１８ｃ）内に配置した請求項２記載のスクロー
   ル気体圧縮機。
4. 【請求項４】容積型ポンプ装置（１０６、１２０、１１
   ５、１２６ａ）および前記容積型ポンプ装置の吸い込み
   側の油通路（３３８ａ、４３８ａ、５３８ａ、６３８
   ａ）の全域が油溜（３４）の油面より低い位置に配置さ
   れた構成において、主軸受（３１２、４１２、５１２、
   ６１２）と旋回軸受３１８ｂ、４１８ｂ、５１８ｂ、６
   １８ｂ）の摺動面に螺旋状の油溝（３４１ａと３４１
   ｂ、４４１ａと４４１ｂ、５４１ａと５４１ｂ、６４１
   ａと６４１ｂ）を設けて前記容積型ポンプ装置の給油を
   助成できるネジポンプ手段を配置した請求項１記載のス
   クロール気体圧縮機。
5. 【請求項５】ラップ支持円盤の反圧縮室側に、固定スク
   ロールに向かって旋回スクロールに軸方向力を作用させ
   るための背圧室と、前記背圧室の内側に区画配設されて
   主軸受と旋回軸受に隣接し且つ軸受給油通路の一部を形
   成すべく配設された油室（３７８ａと３７８ｂ，４７８
   ａと４７８ｂ，５７８ａと５７８ｂ，６７８ａと６７８
   ｂ）とを前記ラップ支持円盤に隣接して配置し、前記背
   圧室は、前記ラップ支持円盤と摺接可能に配置された鏡
   板と、スラスト軸受を配設した本体フレームとによって
   形成され、圧縮室と吸入室のいずれか一方と前記軸受給
   油通路との間の差圧給油通路の途中に、前記背圧室を配
   置した請求項１記載のスクロール気体圧縮機。