FR2727486A1 - Mecanisme de reduction d'a-coups en rotation pour moteurs a combustion interne et procede de fabrication d'un tel mecanisme - Google Patents

Mecanisme de reduction d'a-coups en rotation pour moteurs a combustion interne et procede de fabrication d'un tel mecanisme Download PDF

Info

Publication number
FR2727486A1
FR2727486A1 FR9511977A FR9511977A FR2727486A1 FR 2727486 A1 FR2727486 A1 FR 2727486A1 FR 9511977 A FR9511977 A FR 9511977A FR 9511977 A FR9511977 A FR 9511977A FR 2727486 A1 FR2727486 A1 FR 2727486A1
Authority
FR
France
Prior art keywords
inertia
mass
rotation
chamber
jerks
Prior art date
Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
Granted
Application number
FR9511977A
Other languages
English (en)
Other versions
FR2727486B1 (fr
Inventor
Wolfgang Reik
Hans Dieter Elison
Current Assignee (The listed assignees may be inaccurate. Google has not performed a legal analysis and makes no representation or warranty as to the accuracy of the list.)
LuK Lamellen und Kupplungsbau GmbH
Original Assignee
LuK Lamellen und Kupplungsbau GmbH
Priority date (The priority date is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the date listed.)
Filing date
Publication date
Family has litigation
First worldwide family litigation filed litigation Critical https://patents.darts-ip.com/?family=25835766&utm_source=google_patent&utm_medium=platform_link&utm_campaign=public_patent_search&patent=FR2727486(A1) "Global patent litigation dataset” by Darts-ip is licensed under a Creative Commons Attribution 4.0 International License.
Application filed by LuK Lamellen und Kupplungsbau GmbH filed Critical LuK Lamellen und Kupplungsbau GmbH
Publication of FR2727486A1 publication Critical patent/FR2727486A1/fr
Application granted granted Critical
Publication of FR2727486B1 publication Critical patent/FR2727486B1/fr
Anticipated expiration legal-status Critical
Expired - Lifetime legal-status Critical Current

Links

Classifications

    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F16—ENGINEERING ELEMENTS AND UNITS; GENERAL MEASURES FOR PRODUCING AND MAINTAINING EFFECTIVE FUNCTIONING OF MACHINES OR INSTALLATIONS; THERMAL INSULATION IN GENERAL
    • F16F—SPRINGS; SHOCK-ABSORBERS; MEANS FOR DAMPING VIBRATION
    • F16F15/00—Suppression of vibrations in systems; Means or arrangements for avoiding or reducing out-of-balance forces, e.g. due to motion
    • F16F15/10—Suppression of vibrations in rotating systems by making use of members moving with the system
    • F16F15/16—Suppression of vibrations in rotating systems by making use of members moving with the system using a fluid or pasty material
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F16—ENGINEERING ELEMENTS AND UNITS; GENERAL MEASURES FOR PRODUCING AND MAINTAINING EFFECTIVE FUNCTIONING OF MACHINES OR INSTALLATIONS; THERMAL INSULATION IN GENERAL
    • F16F—SPRINGS; SHOCK-ABSORBERS; MEANS FOR DAMPING VIBRATION
    • F16F15/00—Suppression of vibrations in systems; Means or arrangements for avoiding or reducing out-of-balance forces, e.g. due to motion
    • F16F15/10—Suppression of vibrations in rotating systems by making use of members moving with the system
    • F16F15/12—Suppression of vibrations in rotating systems by making use of members moving with the system using elastic members or friction-damping members, e.g. between a rotating shaft and a gyratory mass mounted thereon
    • F16F15/131—Suppression of vibrations in rotating systems by making use of members moving with the system using elastic members or friction-damping members, e.g. between a rotating shaft and a gyratory mass mounted thereon the rotating system comprising two or more gyratory masses
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F16—ENGINEERING ELEMENTS AND UNITS; GENERAL MEASURES FOR PRODUCING AND MAINTAINING EFFECTIVE FUNCTIONING OF MACHINES OR INSTALLATIONS; THERMAL INSULATION IN GENERAL
    • F16F—SPRINGS; SHOCK-ABSORBERS; MEANS FOR DAMPING VIBRATION
    • F16F15/00—Suppression of vibrations in systems; Means or arrangements for avoiding or reducing out-of-balance forces, e.g. due to motion
    • F16F15/10—Suppression of vibrations in rotating systems by making use of members moving with the system
    • F16F15/12—Suppression of vibrations in rotating systems by making use of members moving with the system using elastic members or friction-damping members, e.g. between a rotating shaft and a gyratory mass mounted thereon
    • F16F15/131—Suppression of vibrations in rotating systems by making use of members moving with the system using elastic members or friction-damping members, e.g. between a rotating shaft and a gyratory mass mounted thereon the rotating system comprising two or more gyratory masses
    • F16F15/13114—Suppression of vibrations in rotating systems by making use of members moving with the system using elastic members or friction-damping members, e.g. between a rotating shaft and a gyratory mass mounted thereon the rotating system comprising two or more gyratory masses characterised by modifications for auxiliary purposes, e.g. provision of a timing mark
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F16—ENGINEERING ELEMENTS AND UNITS; GENERAL MEASURES FOR PRODUCING AND MAINTAINING EFFECTIVE FUNCTIONING OF MACHINES OR INSTALLATIONS; THERMAL INSULATION IN GENERAL
    • F16F—SPRINGS; SHOCK-ABSORBERS; MEANS FOR DAMPING VIBRATION
    • F16F15/00—Suppression of vibrations in systems; Means or arrangements for avoiding or reducing out-of-balance forces, e.g. due to motion
    • F16F15/10—Suppression of vibrations in rotating systems by making use of members moving with the system
    • F16F15/12—Suppression of vibrations in rotating systems by making use of members moving with the system using elastic members or friction-damping members, e.g. between a rotating shaft and a gyratory mass mounted thereon
    • F16F15/131—Suppression of vibrations in rotating systems by making use of members moving with the system using elastic members or friction-damping members, e.g. between a rotating shaft and a gyratory mass mounted thereon the rotating system comprising two or more gyratory masses
    • F16F15/13128—Suppression of vibrations in rotating systems by making use of members moving with the system using elastic members or friction-damping members, e.g. between a rotating shaft and a gyratory mass mounted thereon the rotating system comprising two or more gyratory masses the damping action being at least partially controlled by centrifugal masses
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F16—ENGINEERING ELEMENTS AND UNITS; GENERAL MEASURES FOR PRODUCING AND MAINTAINING EFFECTIVE FUNCTIONING OF MACHINES OR INSTALLATIONS; THERMAL INSULATION IN GENERAL
    • F16F—SPRINGS; SHOCK-ABSORBERS; MEANS FOR DAMPING VIBRATION
    • F16F15/00—Suppression of vibrations in systems; Means or arrangements for avoiding or reducing out-of-balance forces, e.g. due to motion
    • F16F15/10—Suppression of vibrations in rotating systems by making use of members moving with the system
    • F16F15/12—Suppression of vibrations in rotating systems by making use of members moving with the system using elastic members or friction-damping members, e.g. between a rotating shaft and a gyratory mass mounted thereon
    • F16F15/131—Suppression of vibrations in rotating systems by making use of members moving with the system using elastic members or friction-damping members, e.g. between a rotating shaft and a gyratory mass mounted thereon the rotating system comprising two or more gyratory masses
    • F16F15/13142—Suppression of vibrations in rotating systems by making use of members moving with the system using elastic members or friction-damping members, e.g. between a rotating shaft and a gyratory mass mounted thereon the rotating system comprising two or more gyratory masses characterised by the method of assembly, production or treatment
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F16—ENGINEERING ELEMENTS AND UNITS; GENERAL MEASURES FOR PRODUCING AND MAINTAINING EFFECTIVE FUNCTIONING OF MACHINES OR INSTALLATIONS; THERMAL INSULATION IN GENERAL
    • F16F—SPRINGS; SHOCK-ABSORBERS; MEANS FOR DAMPING VIBRATION
    • F16F15/00—Suppression of vibrations in systems; Means or arrangements for avoiding or reducing out-of-balance forces, e.g. due to motion
    • F16F15/10—Suppression of vibrations in rotating systems by making use of members moving with the system
    • F16F15/12—Suppression of vibrations in rotating systems by making use of members moving with the system using elastic members or friction-damping members, e.g. between a rotating shaft and a gyratory mass mounted thereon
    • F16F15/131—Suppression of vibrations in rotating systems by making use of members moving with the system using elastic members or friction-damping members, e.g. between a rotating shaft and a gyratory mass mounted thereon the rotating system comprising two or more gyratory masses
    • F16F15/13142—Suppression of vibrations in rotating systems by making use of members moving with the system using elastic members or friction-damping members, e.g. between a rotating shaft and a gyratory mass mounted thereon the rotating system comprising two or more gyratory masses characterised by the method of assembly, production or treatment
    • F16F15/1315—Multi-part primary or secondary masses, e.g. assembled from pieces of sheet steel
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F16—ENGINEERING ELEMENTS AND UNITS; GENERAL MEASURES FOR PRODUCING AND MAINTAINING EFFECTIVE FUNCTIONING OF MACHINES OR INSTALLATIONS; THERMAL INSULATION IN GENERAL
    • F16F—SPRINGS; SHOCK-ABSORBERS; MEANS FOR DAMPING VIBRATION
    • F16F15/00—Suppression of vibrations in systems; Means or arrangements for avoiding or reducing out-of-balance forces, e.g. due to motion
    • F16F15/10—Suppression of vibrations in rotating systems by making use of members moving with the system
    • F16F15/12—Suppression of vibrations in rotating systems by making use of members moving with the system using elastic members or friction-damping members, e.g. between a rotating shaft and a gyratory mass mounted thereon
    • F16F15/131—Suppression of vibrations in rotating systems by making use of members moving with the system using elastic members or friction-damping members, e.g. between a rotating shaft and a gyratory mass mounted thereon the rotating system comprising two or more gyratory masses
    • F16F15/13164—Suppression of vibrations in rotating systems by making use of members moving with the system using elastic members or friction-damping members, e.g. between a rotating shaft and a gyratory mass mounted thereon the rotating system comprising two or more gyratory masses characterised by the supporting arrangement of the damper unit
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F16—ENGINEERING ELEMENTS AND UNITS; GENERAL MEASURES FOR PRODUCING AND MAINTAINING EFFECTIVE FUNCTIONING OF MACHINES OR INSTALLATIONS; THERMAL INSULATION IN GENERAL
    • F16F—SPRINGS; SHOCK-ABSORBERS; MEANS FOR DAMPING VIBRATION
    • F16F15/00—Suppression of vibrations in systems; Means or arrangements for avoiding or reducing out-of-balance forces, e.g. due to motion
    • F16F15/10—Suppression of vibrations in rotating systems by making use of members moving with the system
    • F16F15/12—Suppression of vibrations in rotating systems by making use of members moving with the system using elastic members or friction-damping members, e.g. between a rotating shaft and a gyratory mass mounted thereon
    • F16F15/131—Suppression of vibrations in rotating systems by making use of members moving with the system using elastic members or friction-damping members, e.g. between a rotating shaft and a gyratory mass mounted thereon the rotating system comprising two or more gyratory masses
    • F16F15/13164—Suppression of vibrations in rotating systems by making use of members moving with the system using elastic members or friction-damping members, e.g. between a rotating shaft and a gyratory mass mounted thereon the rotating system comprising two or more gyratory masses characterised by the supporting arrangement of the damper unit
    • F16F15/13171—Bearing arrangements
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F16—ENGINEERING ELEMENTS AND UNITS; GENERAL MEASURES FOR PRODUCING AND MAINTAINING EFFECTIVE FUNCTIONING OF MACHINES OR INSTALLATIONS; THERMAL INSULATION IN GENERAL
    • F16F—SPRINGS; SHOCK-ABSORBERS; MEANS FOR DAMPING VIBRATION
    • F16F15/00—Suppression of vibrations in systems; Means or arrangements for avoiding or reducing out-of-balance forces, e.g. due to motion
    • F16F15/10—Suppression of vibrations in rotating systems by making use of members moving with the system
    • F16F15/12—Suppression of vibrations in rotating systems by making use of members moving with the system using elastic members or friction-damping members, e.g. between a rotating shaft and a gyratory mass mounted thereon
    • F16F15/131—Suppression of vibrations in rotating systems by making use of members moving with the system using elastic members or friction-damping members, e.g. between a rotating shaft and a gyratory mass mounted thereon the rotating system comprising two or more gyratory masses
    • F16F15/133—Suppression of vibrations in rotating systems by making use of members moving with the system using elastic members or friction-damping members, e.g. between a rotating shaft and a gyratory mass mounted thereon the rotating system comprising two or more gyratory masses using springs as elastic members, e.g. metallic springs
    • F16F15/134—Wound springs
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F16—ENGINEERING ELEMENTS AND UNITS; GENERAL MEASURES FOR PRODUCING AND MAINTAINING EFFECTIVE FUNCTIONING OF MACHINES OR INSTALLATIONS; THERMAL INSULATION IN GENERAL
    • F16F—SPRINGS; SHOCK-ABSORBERS; MEANS FOR DAMPING VIBRATION
    • F16F15/00—Suppression of vibrations in systems; Means or arrangements for avoiding or reducing out-of-balance forces, e.g. due to motion
    • F16F15/10—Suppression of vibrations in rotating systems by making use of members moving with the system
    • F16F15/12—Suppression of vibrations in rotating systems by making use of members moving with the system using elastic members or friction-damping members, e.g. between a rotating shaft and a gyratory mass mounted thereon
    • F16F15/131—Suppression of vibrations in rotating systems by making use of members moving with the system using elastic members or friction-damping members, e.g. between a rotating shaft and a gyratory mass mounted thereon the rotating system comprising two or more gyratory masses
    • F16F15/133—Suppression of vibrations in rotating systems by making use of members moving with the system using elastic members or friction-damping members, e.g. between a rotating shaft and a gyratory mass mounted thereon the rotating system comprising two or more gyratory masses using springs as elastic members, e.g. metallic springs
    • F16F15/134—Wound springs
    • F16F15/13415—Wound springs characterised by the dimension or shape of spring-containing windows
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F16—ENGINEERING ELEMENTS AND UNITS; GENERAL MEASURES FOR PRODUCING AND MAINTAINING EFFECTIVE FUNCTIONING OF MACHINES OR INSTALLATIONS; THERMAL INSULATION IN GENERAL
    • F16F—SPRINGS; SHOCK-ABSORBERS; MEANS FOR DAMPING VIBRATION
    • F16F15/00—Suppression of vibrations in systems; Means or arrangements for avoiding or reducing out-of-balance forces, e.g. due to motion
    • F16F15/10—Suppression of vibrations in rotating systems by making use of members moving with the system
    • F16F15/12—Suppression of vibrations in rotating systems by making use of members moving with the system using elastic members or friction-damping members, e.g. between a rotating shaft and a gyratory mass mounted thereon
    • F16F15/131—Suppression of vibrations in rotating systems by making use of members moving with the system using elastic members or friction-damping members, e.g. between a rotating shaft and a gyratory mass mounted thereon the rotating system comprising two or more gyratory masses
    • F16F15/133—Suppression of vibrations in rotating systems by making use of members moving with the system using elastic members or friction-damping members, e.g. between a rotating shaft and a gyratory mass mounted thereon the rotating system comprising two or more gyratory masses using springs as elastic members, e.g. metallic springs
    • F16F15/134—Wound springs
    • F16F15/1343—Wound springs characterised by the spring mounting
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F16—ENGINEERING ELEMENTS AND UNITS; GENERAL MEASURES FOR PRODUCING AND MAINTAINING EFFECTIVE FUNCTIONING OF MACHINES OR INSTALLATIONS; THERMAL INSULATION IN GENERAL
    • F16F—SPRINGS; SHOCK-ABSORBERS; MEANS FOR DAMPING VIBRATION
    • F16F15/00—Suppression of vibrations in systems; Means or arrangements for avoiding or reducing out-of-balance forces, e.g. due to motion
    • F16F15/10—Suppression of vibrations in rotating systems by making use of members moving with the system
    • F16F15/12—Suppression of vibrations in rotating systems by making use of members moving with the system using elastic members or friction-damping members, e.g. between a rotating shaft and a gyratory mass mounted thereon
    • F16F15/131—Suppression of vibrations in rotating systems by making use of members moving with the system using elastic members or friction-damping members, e.g. between a rotating shaft and a gyratory mass mounted thereon the rotating system comprising two or more gyratory masses
    • F16F15/133—Suppression of vibrations in rotating systems by making use of members moving with the system using elastic members or friction-damping members, e.g. between a rotating shaft and a gyratory mass mounted thereon the rotating system comprising two or more gyratory masses using springs as elastic members, e.g. metallic springs
    • F16F15/134—Wound springs
    • F16F15/1343—Wound springs characterised by the spring mounting
    • F16F15/13438—End-caps for springs
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F16—ENGINEERING ELEMENTS AND UNITS; GENERAL MEASURES FOR PRODUCING AND MAINTAINING EFFECTIVE FUNCTIONING OF MACHINES OR INSTALLATIONS; THERMAL INSULATION IN GENERAL
    • F16F—SPRINGS; SHOCK-ABSORBERS; MEANS FOR DAMPING VIBRATION
    • F16F15/00—Suppression of vibrations in systems; Means or arrangements for avoiding or reducing out-of-balance forces, e.g. due to motion
    • F16F15/10—Suppression of vibrations in rotating systems by making use of members moving with the system
    • F16F15/12—Suppression of vibrations in rotating systems by making use of members moving with the system using elastic members or friction-damping members, e.g. between a rotating shaft and a gyratory mass mounted thereon
    • F16F15/131—Suppression of vibrations in rotating systems by making use of members moving with the system using elastic members or friction-damping members, e.g. between a rotating shaft and a gyratory mass mounted thereon the rotating system comprising two or more gyratory masses
    • F16F15/133—Suppression of vibrations in rotating systems by making use of members moving with the system using elastic members or friction-damping members, e.g. between a rotating shaft and a gyratory mass mounted thereon the rotating system comprising two or more gyratory masses using springs as elastic members, e.g. metallic springs
    • F16F15/134—Wound springs
    • F16F15/1343—Wound springs characterised by the spring mounting
    • F16F15/13453—Additional guiding means for springs
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F16—ENGINEERING ELEMENTS AND UNITS; GENERAL MEASURES FOR PRODUCING AND MAINTAINING EFFECTIVE FUNCTIONING OF MACHINES OR INSTALLATIONS; THERMAL INSULATION IN GENERAL
    • F16F—SPRINGS; SHOCK-ABSORBERS; MEANS FOR DAMPING VIBRATION
    • F16F15/00—Suppression of vibrations in systems; Means or arrangements for avoiding or reducing out-of-balance forces, e.g. due to motion
    • F16F15/10—Suppression of vibrations in rotating systems by making use of members moving with the system
    • F16F15/12—Suppression of vibrations in rotating systems by making use of members moving with the system using elastic members or friction-damping members, e.g. between a rotating shaft and a gyratory mass mounted thereon
    • F16F15/131—Suppression of vibrations in rotating systems by making use of members moving with the system using elastic members or friction-damping members, e.g. between a rotating shaft and a gyratory mass mounted thereon the rotating system comprising two or more gyratory masses
    • F16F15/133—Suppression of vibrations in rotating systems by making use of members moving with the system using elastic members or friction-damping members, e.g. between a rotating shaft and a gyratory mass mounted thereon the rotating system comprising two or more gyratory masses using springs as elastic members, e.g. metallic springs
    • F16F15/134—Wound springs
    • F16F15/13469—Combinations of dampers, e.g. with multiple plates, multiple spring sets, i.e. complex configurations
    • F16F15/13476—Combinations of dampers, e.g. with multiple plates, multiple spring sets, i.e. complex configurations resulting in a staged spring characteristic, e.g. with multiple intermediate plates
    • F16F15/13484—Combinations of dampers, e.g. with multiple plates, multiple spring sets, i.e. complex configurations resulting in a staged spring characteristic, e.g. with multiple intermediate plates acting on multiple sets of springs
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F16—ENGINEERING ELEMENTS AND UNITS; GENERAL MEASURES FOR PRODUCING AND MAINTAINING EFFECTIVE FUNCTIONING OF MACHINES OR INSTALLATIONS; THERMAL INSULATION IN GENERAL
    • F16F—SPRINGS; SHOCK-ABSORBERS; MEANS FOR DAMPING VIBRATION
    • F16F15/00—Suppression of vibrations in systems; Means or arrangements for avoiding or reducing out-of-balance forces, e.g. due to motion
    • F16F15/10—Suppression of vibrations in rotating systems by making use of members moving with the system
    • F16F15/12—Suppression of vibrations in rotating systems by making use of members moving with the system using elastic members or friction-damping members, e.g. between a rotating shaft and a gyratory mass mounted thereon
    • F16F15/131—Suppression of vibrations in rotating systems by making use of members moving with the system using elastic members or friction-damping members, e.g. between a rotating shaft and a gyratory mass mounted thereon the rotating system comprising two or more gyratory masses
    • F16F15/139—Suppression of vibrations in rotating systems by making use of members moving with the system using elastic members or friction-damping members, e.g. between a rotating shaft and a gyratory mass mounted thereon the rotating system comprising two or more gyratory masses characterised by friction-damping means
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F16—ENGINEERING ELEMENTS AND UNITS; GENERAL MEASURES FOR PRODUCING AND MAINTAINING EFFECTIVE FUNCTIONING OF MACHINES OR INSTALLATIONS; THERMAL INSULATION IN GENERAL
    • F16F—SPRINGS; SHOCK-ABSORBERS; MEANS FOR DAMPING VIBRATION
    • F16F15/00—Suppression of vibrations in systems; Means or arrangements for avoiding or reducing out-of-balance forces, e.g. due to motion
    • F16F15/10—Suppression of vibrations in rotating systems by making use of members moving with the system
    • F16F15/12—Suppression of vibrations in rotating systems by making use of members moving with the system using elastic members or friction-damping members, e.g. between a rotating shaft and a gyratory mass mounted thereon
    • F16F15/131—Suppression of vibrations in rotating systems by making use of members moving with the system using elastic members or friction-damping members, e.g. between a rotating shaft and a gyratory mass mounted thereon the rotating system comprising two or more gyratory masses
    • F16F15/139—Suppression of vibrations in rotating systems by making use of members moving with the system using elastic members or friction-damping members, e.g. between a rotating shaft and a gyratory mass mounted thereon the rotating system comprising two or more gyratory masses characterised by friction-damping means
    • F16F15/1397—Overload protection, i.e. means for limiting torque
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F16—ENGINEERING ELEMENTS AND UNITS; GENERAL MEASURES FOR PRODUCING AND MAINTAINING EFFECTIVE FUNCTIONING OF MACHINES OR INSTALLATIONS; THERMAL INSULATION IN GENERAL
    • F16F—SPRINGS; SHOCK-ABSORBERS; MEANS FOR DAMPING VIBRATION
    • F16F15/00—Suppression of vibrations in systems; Means or arrangements for avoiding or reducing out-of-balance forces, e.g. due to motion
    • F16F15/10—Suppression of vibrations in rotating systems by making use of members moving with the system
    • F16F15/16—Suppression of vibrations in rotating systems by making use of members moving with the system using a fluid or pasty material
    • F16F15/161—Suppression of vibrations in rotating systems by making use of members moving with the system using a fluid or pasty material characterised by the fluid damping devices, e.g. passages, orifices
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F16—ENGINEERING ELEMENTS AND UNITS; GENERAL MEASURES FOR PRODUCING AND MAINTAINING EFFECTIVE FUNCTIONING OF MACHINES OR INSTALLATIONS; THERMAL INSULATION IN GENERAL
    • F16F—SPRINGS; SHOCK-ABSORBERS; MEANS FOR DAMPING VIBRATION
    • F16F15/00—Suppression of vibrations in systems; Means or arrangements for avoiding or reducing out-of-balance forces, e.g. due to motion
    • F16F15/10—Suppression of vibrations in rotating systems by making use of members moving with the system
    • F16F15/16—Suppression of vibrations in rotating systems by making use of members moving with the system using a fluid or pasty material
    • F16F15/164—Suppression of vibrations in rotating systems by making use of members moving with the system using a fluid or pasty material characterised by manufacturing, e.g. assembling or testing procedures
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F16—ENGINEERING ELEMENTS AND UNITS; GENERAL MEASURES FOR PRODUCING AND MAINTAINING EFFECTIVE FUNCTIONING OF MACHINES OR INSTALLATIONS; THERMAL INSULATION IN GENERAL
    • F16F—SPRINGS; SHOCK-ABSORBERS; MEANS FOR DAMPING VIBRATION
    • F16F15/00—Suppression of vibrations in systems; Means or arrangements for avoiding or reducing out-of-balance forces, e.g. due to motion
    • F16F15/10—Suppression of vibrations in rotating systems by making use of members moving with the system
    • F16F15/16—Suppression of vibrations in rotating systems by making use of members moving with the system using a fluid or pasty material
    • F16F15/165—Sealing arrangements
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F16—ENGINEERING ELEMENTS AND UNITS; GENERAL MEASURES FOR PRODUCING AND MAINTAINING EFFECTIVE FUNCTIONING OF MACHINES OR INSTALLATIONS; THERMAL INSULATION IN GENERAL
    • F16F—SPRINGS; SHOCK-ABSORBERS; MEANS FOR DAMPING VIBRATION
    • F16F15/00—Suppression of vibrations in systems; Means or arrangements for avoiding or reducing out-of-balance forces, e.g. due to motion
    • F16F15/10—Suppression of vibrations in rotating systems by making use of members moving with the system
    • F16F15/16—Suppression of vibrations in rotating systems by making use of members moving with the system using a fluid or pasty material
    • F16F15/167—Suppression of vibrations in rotating systems by making use of members moving with the system using a fluid or pasty material having an inertia member, e.g. ring
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F16—ENGINEERING ELEMENTS AND UNITS; GENERAL MEASURES FOR PRODUCING AND MAINTAINING EFFECTIVE FUNCTIONING OF MACHINES OR INSTALLATIONS; THERMAL INSULATION IN GENERAL
    • F16F—SPRINGS; SHOCK-ABSORBERS; MEANS FOR DAMPING VIBRATION
    • F16F2226/00—Manufacturing; Treatments
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F16—ENGINEERING ELEMENTS AND UNITS; GENERAL MEASURES FOR PRODUCING AND MAINTAINING EFFECTIVE FUNCTIONING OF MACHINES OR INSTALLATIONS; THERMAL INSULATION IN GENERAL
    • F16F—SPRINGS; SHOCK-ABSORBERS; MEANS FOR DAMPING VIBRATION
    • F16F2230/00—Purpose; Design features
    • F16F2230/04—Lubrication
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F16—ENGINEERING ELEMENTS AND UNITS; GENERAL MEASURES FOR PRODUCING AND MAINTAINING EFFECTIVE FUNCTIONING OF MACHINES OR INSTALLATIONS; THERMAL INSULATION IN GENERAL
    • F16F—SPRINGS; SHOCK-ABSORBERS; MEANS FOR DAMPING VIBRATION
    • F16F2230/00—Purpose; Design features
    • F16F2230/48—Thermal insulation

Landscapes

  • Engineering & Computer Science (AREA)
  • General Engineering & Computer Science (AREA)
  • Physics & Mathematics (AREA)
  • Acoustics & Sound (AREA)
  • Aviation & Aerospace Engineering (AREA)
  • Mechanical Engineering (AREA)
  • Manufacturing & Machinery (AREA)
  • Mechanical Operated Clutches (AREA)
  • Valve Device For Special Equipments (AREA)
  • Buildings Adapted To Withstand Abnormal External Influences (AREA)

Abstract

Un mécanisme de réduction d'à-coups en rotation comporte un dispositif d'amortissement entre deux masses d'inertie rotatives l'une par rapport à l'autre. Le dispositif d'amortissement (13, 14) possède au moins un accumulateur de force, notamment sous la forme d'un ressort hélicoïdal (40, 50), et est placé dans une chambre (33a) au moins partiellement remplie d'un agent visqueux. La chambre est définie par une première paroi (39) faisant partie de la première masse d'inertie (3) et une autre paroi (52) portée par cette première masse. Le centrage et le positionnement relatif des deux masses (3, 4) sont assurés par un roulement (16). Utilisable en particulier entre la sortie d'un moteur à combustion interne et l'entrée d'une boîte de vitesses d'un véhicule automobile.

Description

La présente invention concerne un mécanisme de réduction d'à-coups en
rotation, comportant au moins un dispositif d'amortissement agissant entre deux masses d'inertie pouvant tourner l'une par rapport à l'autre, et qui comporte au moins un accumulateur de forceset,
le cas écheant, des moyens de friction, une, c'est-à-
dire la première des masses d'inertie,pouvant être fixée sur l'arbre de sortie d'un moteur à combustion interne, et l'autre, c'est-à-dire la seconde masse d'inertie, pouvant être accouplée par l'intermédiaire d'un embrayage à friction avec l'arbre d'entrée d'une transmission ou
boite de vitesses.
De tels mécanismes sont connus, par exemple,
d'après la demande de brevet allemand DE-OS 34 40 927.
Ces mécanismes connus comportent, d'une part, des accu-
mulateurs de forces, comme des ressorts hélicoïdaux, agissant dans une direction circonférentielle et, d'autre part, des accumulateurs de forces agissant dans une direction axiale et qui assurent un amortissement entre les deux masses d'inertie. A cet effet, les accumulateurs de
forces agissant dans une direction axiale et dans une di-
rection circonférentielle s'appuient contre des composants en forme de disques des deux masses d'inertie, qui peuvent
effectuer un mouvement relatif de rotation l'un par rap-
port à l'autre. Par ce mouvement relatif produit entre
les composants en forme de disques contre lesquels s'ap-
puient les accumulateurs de forces, on fait en sorte
que les accumulateurs de forces agissant dans une direc-
tion circonférentielle puissent être tendus ou comprimés, et
que les accumulateurs de forces agissant dans une direc-
tion axiale puissent frotter au moins contre l'un des
composants en forme de disque.
La présente invention a pour but de perfec-
tionner des mécanismes de ce genre, notamment en amélio-
rant leur résistance à l'usure et en augmentant ainsi
également leur durée de service. En outre, le fonctionne-
ment, c'est-à-dire notamment l'effet d'amortissement, de tels mécanismes doivent être améliorés. Un objectif
additionnel de l'invention consiste à créer une struc-
ture simple, et par conséquent à obtenir une fabrication
peu coûteuse.
Conformément à l'invention, ce problème est résolu en ce que le mécanisme comporte une chambre qui est remplie au moins partiellement avec un milieu visqueux
et dans laquelle est placé le dispositif d'amortissement.
Comme milieu, qui peut également être un mélange, il peut
convenir d'utiliser d'une manière particulièrement avan-
tageuse des lubrifiants, auquel cas il peut être judicieux dans de nombreuses applications d'utiliser de l'huile qui conserve une viscosité aussi uniforme que possible dans les plages de températures d'utilisation. Pour d'autres applications, il peut cependant être également avantageux d'utiliser de la graisse ou des agents sous forme pateuse qui, dans les plages de températures d'utilisation, ne subissent autant que possible aucun changement d'état,
ou tout au moins un changement extrêmement faible, c'est-
à-dire, qui ne sont sujets pratiquement à aucune modi-
fication importante de leur viscosité. Une telle graisse
ou un tel agent sous forme pateuse, par exemple un lubri-
fiant, évite que, après l'arrêt du moteur à combustion interne, la graisse devenue fluide se rassemble au point le plus bas et forme un balourd, lorsque conformément à une autre particularité de l'invention, la chambre
n'est pas complètement remplie avec le milieu précité.
D'une façon surprenante, il s'est avéré qu'on ne rencontre pas de problèmes de balourds lors de l'utilisation de
milieux liquides.
Avec les agencements, conformes à l'invention, d'un mécanisme de réduction d'à-coups en rotation du type défini ci-dessus, on est assuré d'obtenir, entre les zones des différents composants du mécanisme qui sont disposées l'une contre l'autre et qui exécutent un
mouvement relatif l'une par rapport à l'autre, une lu-
brification permettant de réduire sensiblement l'usure engendrée par un frottement de contact, ce qui a pour effet
d'augmenter ainsi considérablement la durée de service et la fia.
bilité du mécanisme. Grace à l'invention, notamment le frottement s'exerçant entre les différentes spires des
ressorts hélicoïdaux agissant dans une direction circonfe-
rentielle et les bords radialement extérieurs des fenêtres les recevant dans les différents composants en forme de disques, peut être considérablement diminué. Cela est d'une grande importance notamment lorsque des mécanismes de ce genre sont utilisés en combinaison avec des moteurs à rotation rapide, car dans ce cas les accumulateurs de forces agissant dans une direction circonférentielle exercent, sous l'effet de la force centrifuge agissant sur eux, une force importante agissant sur les bords radialement extérieurs des fenêtres les recevant. Sous l'effet de cette force de valeur élevée, dans les mécanismes du type précité qui ont été utilisés jusqu'à maintenant, les
accumulateurs de forces sont assez rapidement en-
dommagés par l'effet d'entaillage des spires qui est causé par les arêtes des fenêtres. Grâce à l'invention, cet endommagement par contact entre les arêtes des fenêtres et les accumulateurs de forces est évité,ou tout
au moins limité à un degré admissible.
En outre, grace à l'invention, l'usure entre les accumulateurs de forces agissant axialement et les composants sur lesquels ils produisent un amortissement
par frottement, est considérablement diminuée.
Selon une autre particularité de l'invention, il est en outre prévu, entre les deux masses d'inertie, un dispositif d'armortisserment opérant avec un milieu visqueux, et qui peut être agencé comme un amortisseur hydrodynamique ou hydrostatique, ou bien un amortisseur agissant par effet de cisaillement. Un amortisseur hydrodynamique peut, par exemple, fonctionner selon le principe d'un accouplement de type "Wandler" ou "Fôttinger",et un amortisseur hydrostatique peut fonctionner avec canalisation ou pompage du milieu par l'intermédiaire de chambres, de canaux ou analogues. Cet amortissement additionnel peut être adapté à l'application considérée par un choix correspondant de la viscosité du milieu
placé dans la chambre, et par une conception de cons-
truction correspondante.
Il peut être particulièrement avantageux que la chambre recevant le milieu visqueux ait une forme annulaire, c'est-à-dire qu'elle s'étende sur toute la
périphérie du mécanisme. A cet égard, il peut être par-
ticulièrement avantageux que l'une des rmasses d'inertie forme
ou porte la chambre.
Cela procure l'avantage qu'au moins pratique-
ment toute la chambre est prévue dans une des masses d'inertie, ce qui simplifie considérablement la réalisation de l'étanchéité de ladite chambre. On peut obtenir une structure particulièrement avantageuse lorsque le volume annulaire
est délimité par une paroi extérieure entourant le dis-
positif d'amortissement,ainsi que par des parois laté-
rales partant de cette paroi extérieure, s'étendant radia-
lement vers l'intérieur et recevant entre elles le dispositif d'amortissement. Il peut à cet égard être
particulièrement judicieux que la première masse d'iner-
tie pouvant être accouplée au moteur à combustion interne porte le volume annulaire,car alors on élimine, tout au moins dans une large mesure, l'influence de la chaleur, produite par l'embrayage à friction coopérant avec la
seconde masse d'inertie, sur la première masse d'inertie.
- On peut obtenir une structure particulièrement avantageuse et compacte lorsqu'une des parois latérales
du volume annulaire s'étend radialement entre la pre-
mière et la seconde masse d'inertie, auquel cas on peut
réaliser une étanchéité entre les zones radialement in-
térieures de cette paroi et une des masses d'inertie.
A cet égard, il peut être en outre avantageux d'agencer le mécanisme de telle sorte que l'étanchéité soit
réalisée entre les zones intérieures de la paroi pré-
citée et la seconde masse d'inertie, auquel cas pour la formation de la chambre, une des masses d'inertie peut comporter un appendice de forme annulaire qui s'étend axialement et qui constitue la paroi extérieure du volume
annulaire,tandis que la paroi latérale du volume annu-
laire, s'étendant radialement entre les deux masses d'inertie, peut être fixée sur cet appendice. A cet égard, il peut être avantageux que la première masse d'inertie, c'est-à-dire celle qui peut être accouplée au moteur à combustion interne, comporte l'appendice
axial orienté à l'opposé du moteur.
En outre, il peut être judicieux que l'appen-
dice axial soit agencé de telle sorte que la paroi puisse être fixée, par exemple par boulonnage, sur la surface frontale de cet appendice. Pour empêcher un échappement du milieu visqueux, il est avantageux de prévoir une étanchéité entre l'appendice et la paroi, à savoir par exemple entre la surface frontale de
l'appendice axial et la paroi.
Pour de nombreux cas d'application, il peut être avantageux que la paroi s'étendant radialement entre les deux masses d'inertie soit constituée par un composant sensiblement rigide, c'est-à-dire un composant essentiellement non-élastique ou non-flexible, un joint d'étanchéité étant disposé entre une zone radialement
intérieure de ce composant et une des masses d'inertie.
Ce joint-d'étanchéité peut comporter un élément en forme
de disque élastique qui est soumis à une contrainte axiale.
En outre, il peut être judicieux de disposer un élément d'étanchéité supplémentaire entre l'élément en forme de disque élastique qui est soumis à une contrainte axiale et une des masses d'inertie et/ou le composant rigide ou la paroi.
Pour d'autres cas d'application, il peut cepen-
dant être également avantageux que la paroi s'étendant
radialement entre les deux masses d'inertie soit consti-
tuée par un composant axialement élastique et soumis à une contrainte, ce composant s'appuyant avec précontrainte par sa zone radialement'intérieure contre une des masses d'inertie. Il peut être judicieux à cet égard de disposer un joint d'étanchéité entre les zones intérieures de la
partie soumise à contrainte et la masse d'inertie.
Il peut en outre être avantageux que la paroi précontrainte élastiquement soit fixée sur la première masse d'inertie
et s'appuie axialement contre la seconde masse d'inertie.
Un volume annulaire s'étendant aussi loin que possible radialement vers l'intérieur entre les deux
masses d'inertie - par exemple jusqu'aux joints d'étan-
chéité prévus pour le volume annulaireou la chambre - c'est-à-
dire placés entre la masse d'inertie portant l'embrayage à friction et la paroi d'obturation de la chambre,et qui
avantageusement ouvert vers l'extérieur, réduit ou éli-
mine l'influence de la chaleur sur le dispositif d'amor-
tissement ou le lubrifiant. Cet effet peut être encore amélioré lorsqu'il est prévu des orifices de ventilation dans la masse d'inertie portant l'embrayage à friction, ces orifices pouvant en outre être orientés également
en direction de la paroi d'obturation.
Les joints d'étanchéité sont disposés entre des composants des deux masses d'inertie qui sont mobiles
l'un par rapport à l'autre, et peuvent être formés avanta-
geusement d'un matériau favorisant le frottement ou le
glissement.
On peut obtenir une structure particulièrement
simplifiée d'un mécanisme conforme à l'invention lors-
qu'une des parois latérales du volume annulaire est constituée, au moins dans l'essentiel, par un rebord radial d'une des masses d'inertie.
En outre, il peut être particulièrement avan-
tageux de disposer, entre la première et la seconde masse d'inertie,au moins un second joint d'étanchéité assurant l'étanchéité de la chambre. A cet égard, une des masses d'inertie, par exemple la première, peut comporter un appendice central en forme de tourillon axial qui peut pénétrer axialement dans un évidement de l'autre masse d'inertie, c'està-dire la seconde, auquel cas on peut disposer entre l'appendice et l'évidement le palier de rotation relative des deux masses d'inertie, ainsi que le second joint d'étanchéité assurant l'étanchéité de
la chambre.
Il peut en outre être particulièrement avanta-
geux que le dispositif d'amortissement agissant entre les masses d'inertie comporte aussi bien des ressorts
hélicoïdaux que des moyens de friction.
Comme cela a déjà été précisé, la chambre peut seulement être remplie partiellement avec le milieu visqueux, auquel cas avantageusement la quantité de remplissage en milieu visqueux peut être dosée de telle sorte que, dans la condition de rotation du mécanisme
et sous l'influence de la force centrifuge, les accu-
mulateurs de forces soient immergés au moins partielle-
ment dans le milieu. A cet égard, on peut faire en sorte que la chambre soit remplie au moins jusqu'aux spires des ressorts qui sont placés radialement le plus à l'intérieur. Pour de nombreux cas d'application, il peut être avantageux que la chambre soit remplie entre
un quart-et les trois quarts de sa dimension radiale.
Pour éviter toute fuite du milieu visqueux hors du palier et/ou pour assurer l'étanchéité de la chambre, il peut être particulièrement avantageux de faire appel à un mécanisme, caractérisé en ce que du c6té du palier, opposé à la chambre renfermant le milieu visqueux,il est prévu un moyen d'étanchéité agissant entre les bagues de roulement radialement extérieure et radialement intérieure, qui est fixe en rotation par rapport à l'une desdites bagues et
en appui sous contrainte axiale contre l'autre bague.
En outre, il peut être'particulièrement avantageux de réaliser le moyen d'étanchéité sous la forme d'un disque annulaire qui est fixe en rotation par rapport à la bague de
roulement radialement extérieure et qui s'appuie avec pré-
contrainte axiale contre la baaue de roulement radialement intérieure. La force de précontrainte axiale peut ainsi être exercée au moyen d'un accumulateur de force axialement précontraint, tel qu'un ressort Belleville. Bien entendu,
le moyen d'étanchéité peut également être lui-même précon-
traint. Pour bloquer le moyen d'étanchéité en rotation par rapport à l'une des bagues de roulement, ce dernier peut être avantageusement serré axialement entre ladite baue
et un épaulement prévu sur la masse d'inertie recevant la-
dite bague.
Pour éviter toute fuite du milieu visqueux hors
de la chambre, on peut en outre prévoir un moyen d'étanchéi-
té interposé entre au moins l'une des bagues de roulement et la pièce portant cette bague. Une telle étanchéité peut en particulier être mise en oeuvre de façon simple entre la bague de roulement radialement interne et l'appendice en forme de tourillon entouré par celle-ci, aui est fixe par rapport à la masse d'inertie reliée au vilebrequin du
moteur à combustion interne. Pour recevoir le joint d'étan-
chéité, on peut simplement prévoir une rainure dans l'appendice en forme de tourillon,dans la réaion d'extension axiale de la bague de roulement. Le joint d'étanchéité peut aisément être réalisé sous la forme d'une bague toriaue. Pour assurer le remplissage de la chambre à l'aide du milieu visqueux de façon particulièrement simple, on peut prévoir dans l'une des masse d'inertie une ouverture obturable débouchant dans la chambre à remplir au moins partiellement
par ledit milieu visqueux. Cette ouverture est avantageuse-
ment prévue radialement à l'intérieur de l'espace de remplis-
sage occupé par le milieu visqueux lorsque la masse d'inertie
est en rotation.
Pour le montage et le fonctionnement du mécanisme selon l'invention, il peut être particulièrement avantageux de prévoir que le flasque s'étendant radialement, fixe en rotation par rapport à l'une des masses d'inertie et prévu dans ladite chambre, comporte au moins une découpe en forme d'arc de cercle s'étendant circonférentiellement, laquelle est traversée axialement par un rivet aui est fixe en rotation avec l'autre masse d'inertie et avec lequel deux disques prévus des deux côtés dudit flasque sont fixes en rotation.Dans un tel mode de réalisation du mécanisme, les rivets peuvent limiter la rotation relative entre les deux masses d'inertie, par coopération de butée avec les parties terminales de la découpe en forme d'arc de cercle. Un tel mode particulier de réalisation présente en outre l'avantage
de conduire de façon très simple à un dispositif d'amortis-
sement fonctionnant selon un principe de déplacement de fluide, qui est constitué par le ou les rivet(s) mobile(s) relativement par rapport audit flasque et dans la découpe ménagée dans ce dernier, par les disques latéraux et par le milieu visqueux. Ainsi, il est possible d'améliorer les
caractéristiques d'amortissement du mécanisme selon l'inven-
1 0 tion sans au'il soit nécessaire desprévoir de pièces additionnelles. Pour la fabrication du mécanisme qui peut être rempli à l'aide d'un milieu pâteux, tel que de la graisse, il peut être particulièrement avantageux de prévoir un procédé selon lequel, après remplissage seulement partiel de la chambre, le mécanisme est amené, avant l'équilibrage, à une vitesse de rotation nettement supérieure à la vitesse de rotation d'équilibrage. Grâce à un tel procédé, il est garanti que, pour un remplissage de la chambre avec un milieu pâteux qui au-delà des zones de températures atteintes ne subit pratiquement pas ou tout au plus de très
faibles modifications d'état, i.e. en particulier aucune mo-
dification importante de viscosité, on obtient une répartition
circonférentielle régulière ou une hauteur de remplissage circonfé-
rentielle régulière; ainsi il est possible d'obtenir un équilibrage très précis du mécanisme selon l'invention. Du fait des vitesses élevées, avant l'équilibrage, on évite en outre des inclusions d'air dans les espaces vides présents entre les différents composants du mécanisme, étant donné qu'elles sont refoulées par suite de la force centrifuge élevée agissant sur le milieu visqueux. On est ainsi certain qu'après une longue période de fonctionnement du mécanisme, il ne risque pas de se produire de balourd du fait d'un remplissage ultérieur des inclusions d'air par le milieu visqueux. Pour assurer un équilibrage précis et éviter l'apparition ultérieure de phénomènes de balourd, il est avantageux que la vitesse de rotation, à laquelle est porté le mécanisme avant l'équilibrage, se situe dans la gamme des vitesses de rotation que peut atteindre le moteur à combustion interne en fonctionnement, i.e. sensiblement
entre 4000 et 7000 tours par minute, et de préférence sen-
siblement entre 5000 et 6000 tours par minute.
D'autres caractéristiques et avantages de l'in-
vention seront mis en évidence, dans la suite de la des-
cription, donnée à titre d'exemple non limitatif, en ré-
férence aux dessins annexes dans lesquels: la Figure 1 représente en vue en coupe un méca- nisme agencé conformément à l'invention; la Figure 2 montre à échelle agrandie le détail désigné par X sur la Figure 1; la Figure 3 représente en vue en coupe partielle
une autre forme de réalisation de l'invention.
Le mécanisme 1 représenté sur la figure 1, ser-
vant à la compensation d'à-coups en rotation, comporte un
volant 2 qui est divisé en deux masses d'inertie 3 et 4.
La masse d'inertie 3 est fixée sur un vilebrequin 5 d'un moteur à combustion interne, non représenté en détail, par l'intermédiaire de boulons de fixation 6. Sur la masse d'inertie 4 est fixé un embrayage à friction 7 commutable. Entre le plateau de pression 8 de l'embrayage à friction 7 et la masse d'inertie 4 est disposé un disque d'embrayage 9 qui est monté sur l'arbre d'entrée 10 d'une transmission ou boite de vitesses non représentée en détail. Le plateau de pression de l'embrayage à friction 7 est sollicité en direction de la masse d'inertie 4 par un disque élastique 12 s'appuyant de façon pivotante contre un couvercle d'embrayage 11. Par actionnement de l'embrayage à friction 7, la masse d'inertie 4, et par conséquent également le volant 2 ou le moteur, peuvent
être accouplés avec l'arbre d'entrée 10 de la transmis-
sion, ou bien être désaccouplés de cet arbre. Entre la masse d'inertie 3 et la masse d'inertie 4, il est prévu un premier dispositif d'amortissement hydraulique 13 opérant selon un principe de refoulement avec un
milieu visqueux, ainsi qu'un autre dispositif d'amortis-
sement mécanique 14, monté en parallèle avec le premier dispositif dans l'exemple considéré, les deux dispositifs permettant cependant une rotation relative entre les deux masses
d'inertie 3 et 4.
Les deux masses d'inertie 3 et 4 sont montées de façon à pouvoir tourner l'une par rapport à l'autre par l'interédiaire d'un palier 15 qui en assure le centrage et le
positionnement relatif. Le palier 15 comporte un roulement se présen-
tant sous la forme d'un roulement à une rangée de billes 16. La bague extérieure 17 du roulement 16 est disposée dans un évidement 18 de la masse d'inertie 4, et la bague intérieure 19 du roulement 16 est montée sur un tourillon cylindrique central 20 de la
masse d'inertie 3 s'étendant axialement à partir du vile-
brequin S et pénétrant dans l'évidement 18.
La bague intérieure de roulement 10 est emman-
chée sur le tourillon 20,et elle est maintenue entre une bague 21a s'appuyant axialement contre un épaulement 21
du tourillon 20 ou de la masse d'inertie 3,et une ron-
delle de blocage 22 qui est fixée sur le côté frontal du
tourillon 20.
Entre la bague extérieure de roulement 17 et la masse d'inertie 4, il est prévu une isolation thermique 24 qui arrête,ou tout au moins réduitla transmission de chaleur entre la surface de friction 4a de la masse d'inertie 4, coopérant avec le disque d'embrayage 9,
et le roulement 16.
Comme le montre la Figure 2, l'isolation 24 comporte deux bagues 25, 26 à section droite en forme de
L, qui sont placées chacune d'un côté de la bague exté-
rieure de roulement 17. Les branches 25a, 26a, dirigées axialement l'une vers l'autre, des bagues isolantes 25, 26 à section droite en forme de L, entourent ou s'accrochent sur la bague extérieure de roulement 17. Les branches 25b, 26b, dirigées radialement vers l'intérieur, s'étendent en partie radialement au-dessus de la bacae intérieure de roulement 19, et s'appuient axialement contre celle-ci, de sorte qu'elles servent simultanément d'étanchéité
pour le roulement 16. Pour garantir une étanchéité cor-
recte du roulement 16, les branches 25b, 26b orientées radialement sont sollicitées chacune par un accumulateur
de force se présentant sous la forme d'un disque élas-
tique 27, 28 s'étendant axialement en direction des surfaces fron-
tales de la bague intérieure de roulement 19. Le disque élastique 27 s'appuie radialement à l'extérieur contre un épaulement d'un disque 30 relié rigidement à la seconde masse d'inertie 4 par l'intermédiaire de broches
29 (cf. Figure 1), et il pousse radialement vers l'inté-
rieur les zones extrêmes de la branche radiale 25b de la bague d'isolation-étanchéité 25. D'une manière analogue,
le disque élastique 28 s'appuie radialement à l'exté-
rieur contre un épaulement de la masse d'inertie 4,et il pousse radialement vers l'intérieur les zones extrêmes
de la branche radiale 26b de la bague d'isolation-étan-
chéité 26. A cet égard, l'un des disques élastiques 27, 28 peut exercer une force axiale plus grande, à savoir dans ce cas avantageusement le disque élastique 28, qui sollicite les bagues de roulement 17, 19, et notamment de telle sorte que, dans le cas o une force de débrayage n'agit pas sur l'embrayage à friction 7, la masse d'inertie 4, et par conséquent également la bague de roulement 17, soient déplacées vers la droite, selon le jeu existant dans le palier en direction de la masse d'inertie 3, alors que, lors du débrayage, une force - plus grande - est engendrée vers la gauche en direction de la masse d'inertie 3 et produit par conséquent un décalage axial de la bague de roulement 17 d'une distance correspondant au jeu dans le palier. Cette sollicitation alternée produit un transfert du corps de roulement 16. Dans ce but, l'un des joints d'étanchéité - ici le joint d'étanchéité 26b - peut être
monté également avec une force de compression supérieure.
Lors d'une rotation des deux masses d'inertie 3, 4 l'une par rapport à l'autre, les zones extrêmes des branches radiales 25b, 26b frottent contre la bague intérieure de roulement 19 et produisent ainsi un amortissement, qui agit sur la totalité de l'anqle de rotation relative
possible entre les deux masses d'inertie 3, 4.
La bague extérieure 17 du roulement à billes 16 comporte des chanfreins 17a, 17b au moyen desquels sont créés des volumes libres entre la bague de roulement 17 et les bagues isolantes 25, 26 s'accrochant axialement sur celle-ci. Dans ces volumes libres sont disposés des joints d'étanchéité se présentant sous la forme de bagues toriques 31, 31a. Ces bagues toriques 31, 31a empêchent que de la graisse se trouvant dans le roulement puisse s'échapper vers l'extérieur en passant entre les bagues
en forme de L 25, 26 et la bague de roulement 17.
Le roulement 16 est maintenu axialement par rapport à la masse d'inertie 4 par le fait qu'il est serré axialement, avec interposition des bagues 25, 26, entre un épaulement 32 de la masse d'inertie 4 et le disque 30. Comme le montre en outre la Figure 1, la masse d'inertie 3 comporte, radialement vers l'extérieur, un appendice axial de forme annulaire 33 qui délimite une
chambre 33a dans laquelle sont disposés le premier dispo-
sitif d'amortissement 13 ainsi que l'autre dispositif
d'amortissement 14. La partie d'entrée du second disposi-
tif d'amortissement extérieur 14 est constituée par un groupe de disques, à savoir les deux disques 34, 35 espacés axialement l'un de l'autre et qui tournent avec la masse d'inertie 3. Le disque 35 de forme annulaire est
fixé sur la masse d'inertie 3 au moyen de rivets d'espa-
cement 36. Le disque 34 comporte des évidements 34a dans lesquels sont engagés les rivets d'espacement 36 servant à empêcher la rotation du disque 34 par rapport au disque 35. En conséquence, on obtient également une possibilité
de décalage axial du disque 34 par rapport au disque 35.
Entre les deux disques 34 et 35 est serré axialement le flasque 38 et, à cet effet, un accumulateur de forces se présentant sous la forme d'un disque élastique 40 est placé axialement entre le disque 34 et le rebord radial 39 de la masse d'inertie 3 pour pousser le disque 34 en
direction du disque 35.
Entre le flasque 38 et les deux disques 34 et 35,
il est prévu respectivement des garnitures de friction 41. Le flasque 38 et les disques 34 et 35 comportent des évidements 42, 43, 44
qui reçoivent les accumulateurs de
forces 45.
Le flasque 38 formant la partie de sortie de
l'autre dispositif d'amortissement 14 constitue simul-
tanément la partie d'entrée du premier dispositif d'amor-
tissement intérieur 13. Le premier dispositif d'amortis-
sement 13 comporte un autre groupe de disques, à savoir les deux disques 30, 46 placés de part et d'autre du flasque 38, qui sont espacés axialement l'un de l'autre,
sans possibilité de rotation relative, par l'intermé-
diaire de broches d'espacement 29, et qui sont articulés
sur la masse d'inertie 4.
Dans les disques 30 et 46 ainsi que dans le flasque 38, il est prévu des évidements en coïncidence 47, 48 et 49, dans lesquels sont logés des accumulateurs
de forces sous la forme de ressorts hélicoïdaux 50.
Les accumulateurs de forces 50 s'opposent à une rotation
relative entre le flasque 38 et les deux disques 30, 46.
Le flasque 38 comporte, dans une zone radiale-
ment extérieure, pour chacun des Tivets 36, un évidement 38a orienté dans une direction circonférentielle et dont la longueur détermine en coopération avec le rivet associé 36 la
course de fonctionnement de l'amortisseur extérieur 14.
La course de fonctionnement de l'amortisseur intérieur est déterminée par la longueur de l'évidement 38b, s'étendant dans une direction circonférentielle et destiné à
recevoir-la broche 29.
Les dispositifs d'amortissement 13 et 14 sont logés dans une chambre de forme annulaire 33a qui est isolée de façon étanche par rapport à l'extérieur et dans laquelle est placé un lubrifiant. Le niveau du lubrifiant, comme par exemple une huile de silicone,
peut alors parvenir - quand le mécanisme 1 tourne -
au moins jusqu'aux spires extérieures de l'accumulateur
de forces 45 du dispositif d'amortissement extérieur 14.
Dans d'autres cas, il peut être avantageux que l'accu-
mulateur de forces plonge sur toute son étendue radiale dans le milieu visqueux,ou bien que les disques 34, 35, ou encore également les ressorts 50, soient immergés seulement en partie ou même en totalité dans le milieu visqueux. La chambre 33a est formée dans l'essentiel par
un volume annulaire 51. Le volume annulaire 51 est déli-
mité radialement vers l'extérieur par l'appendice axial 33,et latéralement par des parois 39a et 52 orientées radialement vers l'intérieur à partir de l'appendice et recevant entre elles les dispositifs d'amortissement 13, 14. La paroi latérale 39a est constituée par le rebord
radial 39 de la masse d'inertie 3,ainsi que par un cou-
vercle d'étanchéité 53 fixé sur son côté arrière.L'autre paroi latérale est constituée par une partie de recouvrement 52 qui s'étend radialement vers l'intérieur entre les deux masses d'inertie 3 et 4,et qui est fixée
radialement vers l'extérieur sur la masse d'inertie 3.
La partie de recouvrement 52 s'étendant ra-
dialement entre les dispositifs d'amortissement 13, 14 et la masse d'inertie 4 entourent,par un prolongement axial 52a l'appendice axial 33 de la masse d'inertie 3
et ladite partie est fixée sur la masse d'inertie 3 par l'inter-
mediaire de liaisons rivetées 54. A cet effet, la partie de recouvrement 52 comporte une zone extérieure 55 en forme de revers de chapeau, qui s'applique sur une surface
radiale 56 de la masse d'inertie 3.
Les liaisons rivetéE 54 servent simultanément à la fixation du couvercle d'étanchéité 53 sur la masse d'inertie 3. Le couvercle d'étanchéité 53 comporte un fond 57 s'étendant radialement et sur les bords duquel sont prévus des appendices 58, 59 en forme de fourreaux. Le couvercle d'étanchéité 53 s'accroche sur une partie en forme d'anneau circulaire 60, qui est disposée sur le
côté arrière du rebord 39 de la masse d'inertie 3.
* Pour assurer l'étanchéité de la chambre 33a et pour empêcher ainsi un échappement du lubrifiant, il est prévu entre la surface périphérique extérieure de
l'appendice axial 33 de la masse d'inertie 3 et le pro-
longement 52a de la partie de recouvrement 52 d'une part, ainsi qu'entre les prolongements en forme de fourreaux
58, 59 du couvercle d'étanchéité 53 et les surfaces cir-
conférentielles intérieure et extérieure 61, 62 de la partie en forme d'anneau circulaire 60 de la masse d'inertie 3, d'autre part, des bagues d'étanchéité 63, 64, 65, qui sont constituées dans l'exemple représenté sur la figure 1 par des bagues toriques logées dans des
rainures correspondantes.
Le couvercle d'étanchéité 53 fait en sorte que les évidements 66, 67, 68, ménagés pour le montage du mecanisme 1 dans le rebord 39 de la masse d'inertie 3,
soient isolés de façon étanche par rapport à l'extérieur.
E<tre les zones radialement intérieures 69 du couvercle 62 et la masse d'inertie 4, il est prévu une
bague d'étanchéité 70 en matière favorisant le glisse-
ment. La bague d'étanchéité en forme de L est montée sur un épaulement 71 de la masse d'inertie 4,et elle est placée radialement à l'intérieur de l'accumulateur
de forcesS0 du dispositif d'amortissement 13.
La partie de recouvrement 52 est agencée de telle sorte que, lors du montage du mécanisme 1, elle soit soumise axialement à une précontrainte élastique et s'appuie ainsi sous l'effet de cette précontrainte
contre le rebord d'étanchéité 70a de la bague d'étan-
chéité 70, afin d'assurer une étanchéité correcte de la chambre 33a par rapport à l'extérieur, même en cas d'usure partielle de la bague d'étanchéité 70. Pour assurer l'étanchéité de la chambre 33a par rapport à l'extérieur, il est en outre prévu une bague d'étanchéité 72 placée entre la bague intérieure de roulement 19 et la surface circonférentielle extérieure du tourillon 20. En outre, il est prévu une bague d'étanchéité 73 dans une zone située entre l'alésage 18 de réception du roulement à billes 16 ou son épaulement d'appui 32 et l'isolation 24. Les bagues d'étanchéité 72 et 73 sont constituées par des bagues toriques qui
sont logées dans des rainures correspondantes.
Par association de la chambre 33a, dans la-
quelle est placé le lubrifiant ou le dispositif d'amor-
tissement opérant avec un milieu hydraulique, avec la masse d'inertie 3 reliée au moteur, et également du fait de la séparation spatiale de la masse d'inertie 4 portant
l'embrayage à friction 7, on empêche dans une large me-
sure une influence de la chaleur produite dans l'embrayage à friction sur le dispositif hydraulique d'amortissement ou sur le lubrifiant. En outre, il est prévuentre la chambre 33a ou la paroi 52 d'une part, et la masse d'inertie 4 d'autre part, un intervalle annulaire 4b - ouvert vers l'extérieur - qui améliore encore l'action de refroidissement en coopération avec des canaux de
ventilation 4c.
Dans l'exemple de réalisation représenté sur les Figures 1 et 2, les branches orientées radialement
b et 26b servent également, comme cela a déjà été pré-
cisé, à assurer l'étanchéité de la chambre 33a par rap-
port à l'extérieur de manière que du lubrifiant ne puisse
pas s'échapper du roulement 16.
Dans l'exemple de réalisation représenté sur la Ficure 3, on utilise,à la place d'un couvercle d'étanchéité 53 tel que celui de la Figure 1,des tamons d'étanchéité 153 qui sont enaaaés dans les trous, nécessaires pour le montage du mécanisme, en vue d'assurer l'étanchéité de la chambre 133a. Sur la Figure 3, on voit seulement un
trou de montage 167 dans lequel est enrcranché un tanmpon d'étanchéité 153.
Dans l'exemple de réalisation représenté, le tampon d'étanchéité 153 corporte une rainure 153a dans laquelle est logée une bague d'étanchéité
164 qui s'applique de facon étanche contre la surface du trou 167.
1 0 Le milieu visqueux est ensuite introduit dans la chambre 133a au travers de l'orifice 167. Après introduction du milieu visqueux, on procède ensuite, ccaeoe décrit précéder-rent, à l'étanchéification de la charrbre 133a par introduction du tampon d'étanchéité dans l'orifice 167. i 5 La partie de recouvrerrment 152 délimitant la chambre 163a est constituée par une pièce profilée en tôle 152 sensiblement non élastique ou rigide, qui est fixée sur la surface frontale 143 de
l'appendice axial 33 de la masse d'inertie 3 au moyen de liaisons ri-
vetées 154. Pour empêcher un échappement du lubrifiant hors de la chambre 133a sous l'effet de la force centrifuge agissant sur lui, il est prévu un joint d'étanchéité 163 radialer!ent vers l'intérieur Car rapport aux liaisons rivetées 154. Le joLnt d'étanchéité 163 est constitué par une bague torique qui est logée dans une rainure 163a
partant de la surface frontale 143.
Entre les zones radialement intérieures 169 de la
partie de recouvrement 152 et un épaulement ou surface ra-
diale 171 de la masse d'inertie 4, il est prévu un élément d'étanchéité 170 en forme de disque élastique qui est serré axialement de façon à assurer l'étanchéité de la chambre 133a par rapport à l'extérieur et à empêcher ainsi toute fuite de l'agent visqueux contenu dans celle- ci. L'élément d'étanchéité en forme de disque élastique comporte, dans ses zones radialeent intérieure et extérieure,des lèvres d'étanchéité 170a,170b, au moyen desquelles il s'appuie, avec précontrainte axiale, contre l'épaulement 171 et contre la partie de recouvrement 152. Les lèvres d'étanchéité 170a, 170b de l'élément d'étanchéité 170 en forme de disque élastique peuvent être formées d'un matériau favorisant le glissement ou le frottement. Radialement vers l'intérieur, l'étanchéité de la chambre 133a est assurée par des bagues d'étanchéité 172, 173 qui sont disposées comme les bagues d'étanchéité
72, 73 de la Figure 1.
Dans le palier 115 représenté sur la Figure 3, il n'est prévu entre les organes roulants du roulement 116 et la chambre 133a aucune étanchéité, de sorte que l'agent se trouvant dans la chambre 133a sert également à la lubrification du roulement 116. Un joint d'étanchéité 174 isole de façon étanche la chambre 138 par rapport
à l'extérieur du côté du roulement.
Dans les dispositifs d'amortissement 13, 14, les ressorts 50 du dispositif d'amortissement intérieur 13 ont une courbe caractéristique d'élasticité de profil aplati, de sorte que, lors d'une rotation de la masse d'inertie 3 par rapport à la masse d'inertie 4 à partir d'une position neutre, initialement ces ressorts et le
dispositif de friction 25b, 26b entrent en action.
Simultanément également, les éléments d'étanchéité 70 et 170 peuvent exercer un effet d'amortissement par leur action de frottement. Il se produit alors une rotation relative des disques 34 et 35 et des garnitures de friction associées 41, et en meme temps du flasque 38 soumis à l'action du disque élastique 40, par rapport
aux disques 30, 46 qui sont liés à la masse d'inertie 4.
Aussitôt que le moment de l'armortisseur extérieur 14 est dépassé, il se produit également additionnellement un mouvement relatif du rivet 36 et des disques 34, par rapport au flasque 38, de sorte que maintenant également la courbe caractéristique d'élasticité des ressorts 45 et le moment de frottement produit par les garnitures de friction 41 (en coopération avec le disque élastique 40) entrent en jeu. Aussitôt que le jeu de rotation relative disponible entre les broches 29 et les évidements 38b orientés dans une direction circonférerntielle est épuisé, l'amortisseur intérieur 13 est bloqué et seul l'amortisseur extérieur 14 est en action. Celui-ci agit alors jusqu'à ce que le jeu de rotation relative disponible entre les évidements 38a, s'étendant dans une
direction circonférentielle, et les rivets 36, soit épuisé.
Les chambres 33a, 133a sont remplies d'un milieu visqueux, comme par exemple de l'huile, de la graisse ou analogue, et notamment et avantageusement elles ne sont pas remplies en totalité mais seulement par exemple
suffisamment pour que, sous l'action de la force centri-
fuge, au moins les zones radialement extérieures des ressorts 45, ou cependant au moins les zones extérieures des ressorts 50, ou même les ressorts 50 sur toute leur
étendue radiale, soient immergés dans le milieu visqueux.
Lorsqu'on effectue un remplissage de telle
sorte qu'au moins les ouvertures 38, et au moins approxi-
mativement toute l'étendue radiale des disques 34, 35,
soient immergées dans le milieu, on obtient un amortis-
seur A agissant de façon hydrostatique au moins dans
cette zone car le milieu visqueux est pompé alternati-
vement entre les chambres de l'évidement 38 qui sont séparées par les rivets 36, ou bien entre le flasque
38 et les disques 34, 35.
Pour autant que du milieu visqueux se trouve également dans les zones radiales dans lesquelles les
disques 30, 46 et le flasque 38 se recouvrent radiale-
ment, on obtient ainsi également un amortisseur B à fluide visqueux opérant par effet de cisaillement entre
les deux-masses d'inertie.
Il est en outre avantageux que, lors de l'uti-
lisation d'un milieu liquide, sa quantité soit dosée de
telle sorte que, après l'arrêt du moteur, le milieu li-
quide se rassemblant dans la zone inférieure de la chambre ne parvienne pas dans la zone radiale o se trouve le joint d'étanchéité de la chambre; ainsi, dans l'exemple de réalisation de la Figure 1, après arrêt du moteur, du liquide se rassemblant dans la zone inférieure de la chambre 33a ne doit pas parvenir à partir du bas jusqu'aux joints d'étanchéité 70. On empêche ainsi qu'il se produise des fuites. De la même manière, il est avantageux que, lors de l'utilisation d'un milieu sous forme de pate ou de graisse, d'utiliser également seulement une quantité qui soit telle que, également dans le cas d'un agent devenant liquide sous l'effet de hautes températures de
fonctionnement et après arrêt du moteur, la graisse de-
venue liquide et se rassemblant, du fait de la suppres-
sion de la force centrifuge dans une zone inférieure de la chambre 33a, ne parvienne pas au delà du joint
d'étanchéité. L'agent se resolidifiant après refroidis-
sement est à nouveau réparti sous l'action de la force centrifuge et, grâce au dosage correspondant effectué au remplissage, l'effet d'amortissement hydraulique et l'action de lubrification peuvent être instantanément
rétablis après le démarrage du moteur.
L'invention n'est pas limitée aux exemples de réalisation représentés, mais elle peut être appliquée, en ce qui concerne la structure et d'autres particularités, également à d'autres dispositifs d'amortissement agissant
hydrauliquement et/ou mécaniquement, c'est-à-dire égale-
ment à des dispositifs qui opèrent sans un remplissage
avec un milieu visqueux.

Claims (36)

REVENDICATIONS
1. Mécanisme de réduction d'à-coups en rota-
tion, caractérisé en ce que
a, - le couple d'une première masse d'inertie (3), pou-
vant être fixée à l'arbre d'entraînement d'un moteur à combustion interne, est transmis
b, - à une seconde masse d'inertie (4) rotative par rap-
port à elle et accouplable par l'intermédiaire d'un embrayage à friction à l'arbre d'entrée d'une boîte de vitesses c, - avec interposition d'un dispositif d'amortissement (13, 14), contenant des ressorts hélicoïdaux, à
l'intérieur d'une chambre (33a, 133a) au moins es-
sentiellement étanchée et au moins partiellement remplie d'un milieu pâteux, chambre qui est formée d'une part par une première paroi (39) d'une des masses d'inertie et d'autre part par une autre paroi (52, 152) de cette masse d'inertie, qui est reliée radialement à l'extérieur à la première paroi (39), d, - ladite masse d'inertie et l'autre masse d'inertie sont positionnées l'une par rapport à l'autre par un palier (16) et
e, - un flasque intermédiaire (38) est prévu à l'inté-
rieur de la chambre formée par les parois pour la transmission du couple de ladite masse d'inertie à l'autre masse d'inertie, flasque qui présente d'une part, par des zones radialement intérieures, une liaison solidaire en rotation avec l'une des masses d'inertie et présente d'autre part, radialement plus à l'extérieur, une liaison solidaire en rotation avec l'autre masse d'inertie avec interposition des
ressorts hélicoïdaux, lesquels s'appuient en direc-
tion circonférentielle dans des évidements du
flasque, de même que sur l'autre masse d'inertie.
2. Mécanisme de réduction d'à-coups en rota-
tion, caractérisé en ce que
a, - le couple d'une première masse d'inertie (3), pou-
vant être fixée à l'arbre d'entraînement d'un moteur à combustion interne, est transmis
b, - à une seconde masse d'inertie (4) rotative par rap-
port à elle et accouplable par l'intermédiaire d'un embrayage à friction à l'arbre d'entrée d'une boîte de vitesses c, - avec interposition d'un dispositif d'amortissement (13, 14), contenant des accumulateurs de forces, à
l'intérieur d'une chambre (33a, 133a) au moins es-
sentiellement étanchée et au moins partiellement remplie d'un milieu pâteux, chambre qui est formée d'une part par une première paroi (39) d'une des masses d'inertie et d'autre part par une autre paroi (52, 152) de cette masse d'inertie, qui est reliée radialement à l'extérieur à la première paroi (39), d, - ladite masse d'inertie et l'autre masse d'inertie sont positionnées l'une par rapport à l'autre par l'intermédiaire d'un unique palier (16), assurant à lui seul le centrage et le montage rotatif des deux masses d'inertie, et
e, - un flasque intermédiaire (38) est prévu à l'inté-
rieur de la chambre formée par les parois pour la transmission du couple de ladite masse d'inertie à l'autre masse d'inertie, flasque qui présente d'une part, par des zones radialement intérieures, une liaison solidaire en rotation avec l'une des masses d'inertie et présente d'autre part, radialement plus à l'extérieur, une liaison solidaire en rotation avec l'autre masse d'inertie avec interposition des
accumulateurs de forces, lesquels s'appuient en di-
rection circonférentielle dans des évidements du
flasque, de même que sur l'autre masse d'inertie.
3. Mécanisme de réduction d'à-coups en rota-
tion, caractérisé en ce que a, - le couple d'une première masse d'inertie (3), pouvant être fixée à l'arbre d'entraînement d'un moteur à combustion interne, est transmis
b, - à une seconde masse d'inertie (4) rotative par rap-
port à elle et accouplable par l'intermédiaire d'un embrayage à friction à l'arbre d'entrée d'une boîte de vitesses c, - avec interposition d'un dispositif d'amortissement (13, 14), contenant des accumulateurs de forces, à
l'intérieur d'une chambre (33a, 133a) au moins es-
sentiellement étanchée et au moins partiellement remplie d'un milieu pâteux, chambre qui est formée d'une part par une première paroi (39) d'une des masses d'inertie et d'autre part par une autre paroi (52, 152) de cette masse d'inertie, qui est reliée radialement à l'extérieur à la première paroi (39), d, - ladite masse d'inertie et l'autre masse d'inertie sont positionnées l'une par rapport à l'autre par l'intermédiaire d'un palier (16) et e, - un flasque intermédiaire rigide (38) est prévu à l'intérieur de la chambre formée par les parois pour la transmission du couple de ladite masse d'inertie à l'autre masse d'inertie, flasque qui présente d'une part, par des zones radialement intérieures, une liaison solidaire en rotation avec l'une des
masses d'inertie et présente d'autre part, radiale-
ment plus à l'extérieur, une liaison solidaire en
rotation avec l'autre masse d'inertie avec interpo-
sition des accumulateurs de forces, lesquels s'ap-
puient en direction circonférentielle dans des évi-
dements du flasque, de même que sur l'autre masse d'inertie.
4. Mécanisme de réduction d'à-coups en rotation
selon une des revendications 1 à 3, caractérisé en ce que
le palier (15) est formé par un roulement.
5. Mécanisme de réduction d'à-coups en rotation
selon une des revendications 1, 3 ou 4, caractérisé en ce
que le palier (15) assure à lui seul le centrage et le
montage rotatif des deux masses d'inertie.
6. Mécanisme de réduction d'à-coups en rotation
selon une des revendications 1, 2, 4 ou 5, caractérisé en
ce que le flasque intermédiaire (38) est rigide.
7. Mécanisme de réduction d'à-coups en rotation
selon une des revendications 2 à 6, caractérisé en ce que
les accumulateurs de forces sont formés par des ressorts hélicoïdaux.
8. Mécanisme de réduction d'à-coups en rotation
selon une des revendications 1 à 7, caractérisé en ce que
la première masse d'inertie (3), pouvant être reliée au moteur à combustion interne, est utilisée directement
pour former la chambre (33a, 133a).
9. Mécanisme de réduction d'à-coups en rotation
selon une des revendications 1 à 8, caractérisé en ce que
la zone radialement intérieure de l'autre paroi (52, 152) délimitant la chambre (33a, 133a), sert à la formation d'un point d'étanchéité vis-àvis de pièces de la seconde
masse d'inertie (4).
10. Dispositif selon une des revendications 1 à
9, caractérisé en ce que le flasque intermédiaire (38) possède radialement à l'extérieur une liaison solidaire en rotation avec la première masse d'inertie (3) par l'intermédiaire des accumulateurs de forces (45, 50), et possède radialement à l'intérieur une liaison solidaire
en rotation avec la seconde masse d'inertie (4).
11. Mécanisme de réduction d'à-coups en rotation
selon une des revendications 1 à 10, caractérisé en ce
que l'autre paroi (152) est fixée radialement à l'exté-
rieur sur la face frontale (143) d'un appendice axial
(133) de la première masse d'inertie, et un moyen d'étan-
chéité (163) est prévu entre cette face d'extrémité et
l'autre paroi (152) pour étancher la chambre.
12. Mécanisme de réduction d'à-coups en rotation
selon une des revendications 1 à 11, caractérisé en ce
que, pour étancher la chambre, le moyen d'étanchéité (170) comporte, sur la zone radialement intérieure de l'autre paroi, un élément en forme de ressort annulaire,
qui est précontraint axialement.
13. Mécanisme de réduction d'à-coups en rotation selon la revendication 12, caractérisé en ce que, entre
l'élément d'étanchéité (170), en forme de ressort annu-
laire et précontraint axialement, et l'une (4) des masses d'inertie et/ou l'autre paroi, réalisée comme une pièce rigide, on a prévu un élément d'étanchéité additionnel
(170a, 170b).
14. Mécanisme de réduction d'à-coups en rotation
selon une des revendications 1 à 13, caractérisé en ce
que l'autre paroi (52) est formée par une pièce élastique en direction axiale et soumise à une contrainte, qui
s'appuie avec précontrainte par ses zones radialement in-
térieures (69) sur l'une (4) des masses d'inertie.
15. Mécanisme de réduction d'à-coups en rotation selon la revendication 14, caractérisé en ce qu'un moyen d'étanchéité (70) est placé entre la masse d'inertie (4) mentionnée et les zones intérieures (69) de la pièce (52)
soumise à une contrainte.
16. Mécanisme de réduction d'à-coups en rotation
selon une des revendications 1 à 15, caractérisé en ce
que, à côté du moyen d'étanchéité (170) coopérant avec l'autre paroi, on a prévu, entre la première (3) et la seconde masse d'inertie (4), au moins un second moyen d'étanchéité (25b, 26b, 72, 73, 172, 173) pour étancher
la chambre (33a, 133a).
17. Mécanisme de réduction d'à-coups en rotation selon la revendication 16, caractérisé en ce que l'une
(3) des masses d'inertie présente un appendice axial cen-
tral (20) en forme de tourillon, qui pénètre axialement dans un évidement (18) de l'autre masse d'inertie (4), le palier à roulement (15) pour la rotation relative des deux masses d'inertie (3, 4) l'une par rapport à l'autre, ainsi que le deuxième moyen d'étanchéité (25b, 26b, 72, 73, 172, 173) pour étancher la chambre (33a, 133a), étant
prévus entre l'appendice (20) et l'évidement (18).
18. Mécanisme de réduction d'à-coups en rotation
selon une des revendications 1 à 17, caractérisé en ce
que le dispositif d'amortissement (13, 14), agissant entre les masses d'inertie (3, 4), comporte des ressorts
hélicoïdaux (45, 50) ainsi que des moyens de friction.
19. Mécanisme de réduction d'à-coups en rotation
selon une des revendications 1 à 18, caractérisé en ce
que la quantité de remplissage en milieu visqueux est do-
sée de manière que, pendant la rotation du mécanisme (1)
et sous l'influence de la force centrifuge, les accumula-
teurs de forces (45, 50) plongent au moins partiellement
dans ce milieu.
20. Mécanisme de réduction d'à-coups en rotation
selon une des revendications 1 à 19, caractérisé en ce
que le dispositif d'amortissement comporte un amortisseur hydrodynamique.
21. Mécanisme de réduction d'à-coups en rotation
selon une des revendications 1 à 20, caractérisé en ce
que le dispositif d'amortissement comporte un amortisseur
hydrostatique (A).
22. Mécanisme de réduction d'à-coups en rotation
selon une des revendications 1 à 21, caractérisé en ce
que le dispositif d'amortissement comporte un amortisseur
(B) opérant par effet de cisaillement.
23. Mécanisme de réduction d'à-coups en rotation
selon au moins une des revendications précédentes, carac-
térisé en ce que le dispositif hydraulique d'amortisse-
ment, agissant selon le principe du refoulement, est constitué par deux pièces en forme de disques (34, 35), fixées à l'une des masses d'inertie et solidarisées en rotation entre elles par des rivets (36), pièces entre lesquelles est disposé un flasque (38) relié à l'autre masse d'inertie, les rivets faisant en outre saillie dans le flasque, axialement à travers des évidements (38a) s'étendant en direction circonférentielle, et formant, ensemble avec ces évidements (38a) et les pièces en forme
de disques, les chambres de refoulement.
24. Mécanisme de réduction d'à-coups en rotation
selon la revendication 23, caractérisé en ce que l'éten-
due des évidements (38a) dans la direction circonféren-
tielle limite l'angle de rotation relative des deux
masses d'inertie par butée contre les rivets.
25. Mécanisme de réduction d'à-coups en rotation
selon au moins une des revendications 1 à 24, caractérisé
en ce que la chambre (33a, 133a), de forme annulaire, est réalisée étanche au liquide vis-à-vis de l'atmosphère par un moyen d'étanchéité fixé à l'autre masse d'inertie et appliqué contre un recouvrement (52) délimitant la chambre et s'étendant radialement vers l'intérieur entre le dispositif d'amortissement et l'autre masse d'inertie, ainsi que par un autre ensemble d'étanchéité sous la
forme de bagues isolantes et d'étanchéité (25, 26) pla-
cées entre l'autre masse d'inertie et le palier à roule-
ment.
26. Mécanisme, en particulier mécanisme de ré-
duction d'à-coups en rotation selon une des revendica-
tions 1 à 25, caractérisé en ce qu'une fente annulaire (4b) est prévue entre la masse d'inertie (4) portant l'embrayage à friction (7) et la paroi (52) de la chambre (33a), et que la masse d'inertie (4) portant l'embrayage
à friction (7) présente des canaux d'air (4c) qui débou-
chent dans cet espace annulaire (4b) ou sont dirigés vers
la paroi (52) délimitant la chambre (33a).
27. Mécanisme de réduction d'à-coups en rotation
selon au moins une des revendications précédentes, carac-
térisé en ce qu'un moyen d'étanchéité (26b), agissant entre la bague radialement extérieure (17) et la bague radialement intérieure (19) du roulement, en étant fixe en rotation par rapport à l'une de ces bagues et pressé axialement contre l'autre bague, est disposé sur le côté
du palier (16) éloigné de la chambre.
28. Mécanisme de réduction d'à-coups en rotation selon la revendication 27, caractérisé en ce que le moyen d'étanchéité (26b) est solidaire en rotation avec la
bague radialement extérieure (17) du roulement et est ap-
pliqué sous précontrainte axiale contre la bague radiale-
ment intérieure (19).
29. Mécanisme de réduction d'à-coups en rotation
selon au moins une des revendications 1 à 28, caractérisé
en ce qu'un moyen d'étanchéité (72, 172; 73) est prévu entre au moins une (19; 17) des bagues du roulement et la
pièce (3; 4) portant cette bague.
30. Mécanisme de réduction d'à-coups en rotation selon la revendication 29, caractérisé en ce que le moyen
d'étanchéité (72, 172) est prévu entre la bague radiale-
ment intérieure (19) du roulement et l'appendice (20) en forme de tourillon entouré par cette bague, appendice qui
est disposé fixe par rapport à la masse d'inertie (3) re-
liée au vilebrequin (5) du moteur à combustion interne.
31. Mécanisme de réduction d'à-coups en rotation
selon au moins une des revendications 1 à 30, caractérisé
en ce que l'une (3) des masses d'inertie présente une ou-
verture obturable (167) débouchant dans la chambre (133a) destinée à être au moins partiellement remplie de milieu visqueux.
32. Mécanisme de réduction d'à-coups en rotation
selon au moins une des revendications précédentes, carac-
térisé en ce que le mécanisme peut être relié comme une
unité de construction au moteur.
33. Procédé pour fabriquer un mécanisme de ré-
duction d'à-coups en rotation selon au moins une des re-
vendications 1 à 32 précédentes, caractérisé en ce que, après le remplissage partiel seulement de la chambre (33a, 133a) et avant l'équilibrage, on porte le mécanisme à une vitesse de rotation considérablement supérieure à
la vitesse d'équilibrage.
34. Procédé pour fabriquer un mécanisme selon la
revendication 33, caractérisé en ce que la vitesse de ro-
tation à laquelle on amène le mécanisme avant l'équili- brage, est de l'ordre de grandeur de 4000 à 7000 tr/min et est de préférence comprise entre environ 5000 et 6000 tr/min.
35. Mécanisme de réduction d'à-coups en rotation
selon une des revendications précédentes, caractérisé en
ce que la première masse d'inertie (3) présente la cou-
ronne dentée de démarreur.
36. Mécanisme de réduction d'à-coups en rotation
selon une des revendications précédentes, caractérisé en
ce que la première paroi (39) est formée par utilisation directe de parties orientées radialement de la première
masse d'inertie (3).
FR9511977A 1985-09-07 1995-10-12 Mecanisme de reduction d'a-coups en rotation pour moteurs a combustion interne et procede de fabrication d'un tel mecanisme Expired - Lifetime FR2727486B1 (fr)

Applications Claiming Priority (2)

Application Number Priority Date Filing Date Title
DE3532018 1985-09-07
DE3622697 1986-07-05

Publications (2)

Publication Number Publication Date
FR2727486A1 true FR2727486A1 (fr) 1996-05-31
FR2727486B1 FR2727486B1 (fr) 1998-11-06

Family

ID=25835766

Family Applications (8)

Application Number Title Priority Date Filing Date
FR868612568A Expired - Fee Related FR2587076B1 (fr) 1985-09-07 1986-09-08 Mecanisme pour amortir des oscillations en rotation, notamment dans des vehicules automobiles
FR868612567A Expired - Lifetime FR2587075B1 (fr) 1985-09-07 1986-09-08 Mecanisme pour compenser des a-coups en rotation, notamment dans des moteurs a combustion interne.
FR9000914A Expired - Lifetime FR2639699B1 (fr) 1985-09-07 1990-01-26 Mecanisme pour compenser des a-coups en rotation, notamment dans des moteurs a combustion interne
FR9215158A Expired - Fee Related FR2685043B1 (fr) 1985-09-07 1992-12-16 Mecanisme pour amortir des oscillations en rotation, notamment dans des vehicules automobiles.
FR9404886A Expired - Lifetime FR2702531B1 (fr) 1985-09-07 1994-04-22 Dispositif pour amortir des oscillations angulaires, notamment pour véhicules automobiles.
FR9511471A Expired - Lifetime FR2724000B1 (fr) 1985-09-07 1995-09-29 Volant d'inertie divise pour moteurs a combustion interne.
FR9511977A Expired - Lifetime FR2727486B1 (fr) 1985-09-07 1995-10-12 Mecanisme de reduction d'a-coups en rotation pour moteurs a combustion interne et procede de fabrication d'un tel mecanisme
FR9809767A Expired - Lifetime FR2764662B1 (fr) 1985-09-07 1998-07-30 Mecanisme de reduction d'a-coups en rotation pour moteurs a combustion interne et procede de fabrication d'un tel mecanisme

Family Applications Before (6)

Application Number Title Priority Date Filing Date
FR868612568A Expired - Fee Related FR2587076B1 (fr) 1985-09-07 1986-09-08 Mecanisme pour amortir des oscillations en rotation, notamment dans des vehicules automobiles
FR868612567A Expired - Lifetime FR2587075B1 (fr) 1985-09-07 1986-09-08 Mecanisme pour compenser des a-coups en rotation, notamment dans des moteurs a combustion interne.
FR9000914A Expired - Lifetime FR2639699B1 (fr) 1985-09-07 1990-01-26 Mecanisme pour compenser des a-coups en rotation, notamment dans des moteurs a combustion interne
FR9215158A Expired - Fee Related FR2685043B1 (fr) 1985-09-07 1992-12-16 Mecanisme pour amortir des oscillations en rotation, notamment dans des vehicules automobiles.
FR9404886A Expired - Lifetime FR2702531B1 (fr) 1985-09-07 1994-04-22 Dispositif pour amortir des oscillations angulaires, notamment pour véhicules automobiles.
FR9511471A Expired - Lifetime FR2724000B1 (fr) 1985-09-07 1995-09-29 Volant d'inertie divise pour moteurs a combustion interne.

Family Applications After (1)

Application Number Title Priority Date Filing Date
FR9809767A Expired - Lifetime FR2764662B1 (fr) 1985-09-07 1998-07-30 Mecanisme de reduction d'a-coups en rotation pour moteurs a combustion interne et procede de fabrication d'un tel mecanisme

Country Status (10)

Country Link
US (1) US4739866A (fr)
JP (7) JPH0810018B2 (fr)
AT (1) AT394893B (fr)
BR (1) BR8604292A (fr)
DE (3) DE3645258B4 (fr)
ES (1) ES2002293A6 (fr)
FR (8) FR2587076B1 (fr)
GB (2) GB2182415B (fr)
IT (1) IT1197182B (fr)
SE (1) SE464829B (fr)

Cited By (4)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
FR2925639A1 (fr) * 2007-12-21 2009-06-26 Valeo Embrayages Double volant amortisseur perfectionne pour embrayage, notamment de vehicule automobile
FR3017671A1 (fr) * 2014-02-20 2015-08-21 Valeo Embrayages Module d'amortissement vibratoire
FR3047057A1 (fr) * 2016-01-21 2017-07-28 Peugeot Citroen Automobiles Sa Double volant amortisseur rechargeable en graisse pour vehicule, notamment automobile
EP2163785A3 (fr) * 2008-09-10 2017-10-11 Aisin Seiki Kabushiki Kaisha Dispositif d'amortisseur

Families Citing this family (115)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
US5374218A (en) * 1983-11-15 1994-12-20 Luk Lamellen Und Kupplungsbau Gmbh Assembly for compensation of fluctuations of torque
US5349883A (en) * 1985-09-07 1994-09-27 Luk Lamellen Und Kupplungsbau Apparatus for counteracting torsional stresses
GB8613383D0 (en) * 1986-06-03 1986-07-09 Automotive Prod Plc Fluid damped flywheel
US4783895A (en) * 1986-07-05 1988-11-15 Luk Lamellen Und Kupplungsbau Gmbh Method of making apparatus for damping torsional vibrations
JP2718413B2 (ja) * 1986-07-05 1998-02-25 ルーク・ラメレン・ウント・クツプルングスバウ・ゲゼルシヤフト・ミツト・ベシユレンクテル・ハフツング 振動緩衝装置
DE3721708C2 (de) * 1986-07-05 1998-06-04 Luk Lamellen & Kupplungsbau Einrichtung zur Dämpfung von Drehschwingungen
US4813524A (en) * 1986-07-05 1989-03-21 Luk Lamellen Und Kupplungsbau Gmbh Assembly for damping torsional vibrations
DE3745136C5 (de) * 1986-07-05 2005-12-15 Luk Lamellen Und Kupplungsbau Beteiligungs Kg Zwei-Massen-Schwungrad
US5273372A (en) * 1986-07-05 1993-12-28 Luk Lamellen Und Kupplungsbau Gmbh Apparatus for damping vibrations
DE3721711C2 (de) * 1986-07-05 1997-09-04 Luk Lamellen & Kupplungsbau Einrichtung zum Dämpfen von Schwingungen
DE3624496C2 (de) * 1986-07-19 1996-04-18 Fichtel & Sachs Ag Torsionsschwingungsdämpfer mit dichtem Aufbau
DE3624498C2 (de) * 1986-07-19 1995-11-02 Fichtel & Sachs Ag Torsionsschwingungsdämpfer mit Schmiermittelfüllung und hydraulischem Endanschlag
FR2603678B1 (fr) * 1986-09-06 1991-02-01 Luk Lamellen & Kupplungsbau Procede de fabrication d'un dispositif d'amortissement d'oscillations angulaires
DE3740570A1 (de) * 1986-12-04 1988-06-09 Tochigi Fuji Sangyo Kk Schwungscheibe
DE3800566C2 (de) * 1987-02-07 2003-04-30 Luk Lamellen & Kupplungsbau Schwungrad
DE3704643A1 (de) * 1987-02-14 1988-08-25 Daimler Benz Ag Geteiltes schwungrad
DE3708345A1 (de) * 1987-03-14 1988-09-29 Voith Gmbh J M Elastische kupplung
US5536208A (en) * 1987-05-21 1996-07-16 Luk Lamellen Und Kupplungsbau Gmbh Apparatus for damping vibrations in power trains of motor vehicles
US4777843A (en) * 1987-06-05 1988-10-18 Eaton Corporation Two mass flywheel assembly with viscous damping assembly
GB2214610B (en) * 1988-01-29 1991-09-25 Luk Lamellen & Kupplungsbau Flywheel
FR2627566B1 (fr) * 1988-02-23 1992-04-10 Valeo Dispositif amortisseur de torsion a moyens elastiques peripheriques, notamment pour vehicules automobiles
DE3806013A1 (de) * 1988-02-26 1989-09-07 Voith Gmbh J M Kupplung fuer wechselnde betriebszustaende, insbesondere zweimassenschwungrad
US4947700A (en) * 1988-05-03 1990-08-14 Borg-Warner Automotive, Inc. Continuously variable transmission system and long travel torsion damper therefor
DE3817954C2 (de) * 1988-05-27 2000-02-24 Mannesmann Sachs Ag Torsions-Schwingungsdämpfer mit hydraulisch gesteuerter Reibeinrichtung
US5048658A (en) * 1988-08-17 1991-09-17 Luk Lamellen Und Kupplungsbau Gmbh Torque transmitting apparatus
US4936434A (en) * 1988-10-12 1990-06-26 Eaton Corporation Viscous damper with means preventing sidewall deflection
US4936433A (en) * 1988-10-12 1990-06-26 Eaton Corporation Viscous damper with molded dynamic seal
US4914799A (en) * 1988-10-12 1990-04-10 Eaton Corporation Method of forming, assembling, and filling a viscous damper
FR2645231B1 (fr) * 1989-03-31 1993-01-22 Valeo Dispositif amortisseur de torsion, notamment friction d'embrayage pour vehicules automobiles
JP2556743B2 (ja) * 1989-04-18 1996-11-20 三菱自動車工業株式会社 トルク変動吸収装置の回転体製造方法
JPH0724685Y2 (ja) * 1989-04-18 1995-06-05 三菱自動車工業株式会社 トルク変動吸収装置
US5295910A (en) * 1989-05-22 1994-03-22 Luk Lamellen Und Kupplungsbau Gmbh Apparatus for damping vibrations
FR2648202B1 (fr) * 1989-06-12 1994-05-20 Valeo Dispositif amortisseur de torsion a moyens elastiques peripheriques disposes dans un boitier etanche notamment pour vehicule automobile
US4962838A (en) * 1989-09-29 1990-10-16 Eaton Corporation Viscous damper with low seal drag torque
JPH0645728Y2 (ja) * 1989-12-22 1994-11-24 株式会社大金製作所 液体粘性ダンパー
KR100248160B1 (ko) * 1990-05-31 2000-04-01 로테르 게르하르트 차량용 토크전달장치
DE4143705B4 (de) * 1990-05-31 2009-05-14 Luk Lamellen Und Kupplungsbau Beteiligungs Kg Drehmomentübertragungseinrichtung
DE4117582B4 (de) * 1990-05-31 2008-02-14 Luk Lamellen Und Kupplungsbau Beteiligungs Kg Drehmomentübertragungseinrichtung
FR2663388B1 (fr) * 1990-06-15 1992-09-11 Valeo Double volant amortisseur, notamment pour vehicule automobile.
US5230409A (en) * 1990-09-27 1993-07-27 Toyota Jidosha Kabushiki Kaisha Fluid power transmission system with lock-up clutch
JPH0756318B2 (ja) * 1990-10-29 1995-06-14 株式会社大金製作所 液体粘性ダンパー
US5146811A (en) * 1990-12-24 1992-09-15 Luk Lamellen Und Kupplungsbau Gmbh Vibration damping apparatus
US5511446A (en) * 1991-09-04 1996-04-30 Kabushiki Kaisha Daikin Seisakusho Flywheel assembly
US5355747A (en) * 1991-09-04 1994-10-18 Kabushiki Kaisha Daikin Seisakusho Flywheel assembly
DE4235519C2 (de) * 1991-10-21 2002-03-21 Exedy Corp Schwungradausbildung
JPH05133438A (ja) * 1991-11-08 1993-05-28 Daikin Mfg Co Ltd 液体粘性ダンパー機構
GB9222560D0 (en) * 1992-10-27 1992-12-09 Automotive Products Plc Twin mass flywheel
JPH06147273A (ja) * 1992-11-02 1994-05-27 Aisin Seiki Co Ltd トルク変動吸収装置
DE4309551C2 (de) * 1993-03-24 1999-08-05 Mannesmann Sachs Ag Drehverriegelung eines Zweimassenschwungrades
DE4420934B4 (de) * 1993-06-19 2004-11-04 Luk Lamellen Und Kupplungsbau Beteiligungs Kg Drehmomentübertragungseinrichtung
JPH0727174A (ja) * 1993-06-24 1995-01-27 Daikin Mfg Co Ltd 粘性捩じり振動減衰装置
US5569086A (en) * 1993-06-24 1996-10-29 Kabushiki Kaisha Daikin Seisakusho Viscous fluid torsional vibration dampening device having an elastic slider configured to provide friction dampening
DE4405384B4 (de) * 1994-02-19 2005-02-10 Zf Sachs Ag Schwungradvorrichtung mit einer Spaltdichtung
FR2718815B1 (fr) * 1994-04-14 1996-05-31 Valeo Volant amortisseur, notamment pour véhicule automobile.
FR2725003B1 (fr) * 1994-09-28 1997-01-10 Valeo Dispositif amortisseur de torsion
FR2730291B1 (fr) * 1995-02-08 1997-04-04 Valeo Double volant amortisseur de torsion, notamment pour vehicule automobile
DE19524100C1 (de) * 1995-07-01 1996-07-11 Fichtel & Sachs Ag Schwungradvorrichtung mit einer Abdichtung für eine Fettkammer
FR2744191B1 (fr) * 1996-01-26 1998-04-10 Renault Volant moteur pour vehicule routier
DE19611184C2 (de) * 1996-03-21 1998-04-09 Mannesmann Sachs Ag Drehschwingungsdämpfer
DE19612352C1 (de) * 1996-03-28 1997-07-24 Fichtel & Sachs Ag Schwungmassenvorrichtung mit einer Abdichtung für eine Fettkammer
DE19644173C1 (de) * 1996-10-24 1997-12-18 Mannesmann Sachs Ag Torsionsschwingungsdämpfer mit einem Verschluß für Öffnungen zum Befüllen der Fettkammer
FR2756031B1 (fr) * 1996-11-21 1999-01-29 Valeo Double volant amortisseur pour vehicule automobile
DE19704517C2 (de) * 1997-02-06 2003-06-12 Zf Sachs Ag Drehschwingungsdämpfungsvorrichtung zum Dämpfen von Drehschwingungen in einem Antriebsstrang
US5935007A (en) * 1997-05-29 1999-08-10 Meritor Heavy Vehicle Systems, Llc Torsional vibration damper
IN189877B (fr) * 1997-08-04 2003-05-03 Luk Lamellen & Kupplungsbau
FR2772448B1 (fr) 1997-10-29 2000-01-14 Valeo Double volant amortisseur de torsion a rondelles d'etancheite, notamment pour vehicules automobiles
DE59814085D1 (de) * 1997-10-29 2007-10-11 Rohs Voigt Patentverwertungsge Dichtung für Torsionsschwingungsdämpfer
DE19750407C1 (de) * 1997-11-14 1999-02-11 Voith Turbo Kg Elastische Kupplung, insbesondere Zweimassenschwungrad für eine Brennkraftmaschine
KR100650812B1 (ko) * 1998-03-25 2006-11-27 루크 라멜렌 운트 쿠플룽스바우 베타일리궁스 카게 비틀림진동댐퍼
DE19816515A1 (de) 1998-04-14 1999-10-21 Mannesmann Sachs Ag Torsionsschwingungsdämpfer mit einem Dämpfungselement
FR2785349B1 (fr) 1998-10-29 2001-01-19 Valeo Double volant amortisseur de torsion a rondelles d'etancheite, notamment pour vehicules automobiles
US6911429B2 (en) * 1999-04-01 2005-06-28 Transition Therapeutics Inc. Compositions and methods for treating cellular response to injury and other proliferating cell disorders regulated by hyaladherin and hyaluronans
US6190279B1 (en) 1999-06-10 2001-02-20 Richard D. Squires Power transmission system with a stall prevention feature
DE10059279B4 (de) * 1999-12-08 2013-07-25 Schaeffler Technologies AG & Co. KG Kraftfahrzeug mit Getriebe
DE10059277B4 (de) * 1999-12-08 2010-03-25 Luk Lamellen Und Kupplungsbau Beteiligungs Kg Kraftfahrzeug und Verfahren zum Betreiben eines Kraftfahrzeuges
DE10059276B4 (de) * 1999-12-23 2014-06-05 Schaeffler Technologies Gmbh & Co. Kg Kraftfahrzeug sowie Verfahren zum Betreiben eines Kraftfahrzeugs
DE10165096B3 (de) * 2000-07-18 2015-08-13 Schaeffler Technologies AG & Co. KG Getriebe
DE10138723A1 (de) 2000-09-04 2002-03-14 Luk Lamellen & Kupplungsbau Kraftfahrzeug mit Getriebe
DE10140745A1 (de) 2000-09-15 2002-05-02 Luk Lamellen & Kupplungsbau Einrichtung zum Betätigen von Kupplungen sowie Verfahren zum Betreiben einer Eiinrichtung zum Betätigen von Kupplungen
DE10148088C5 (de) * 2000-10-13 2019-03-07 Schaeffler Technologies AG & Co. KG Montageeinheit
KR100869184B1 (ko) 2000-10-20 2008-11-18 루크 라멜렌 운트 쿠플룽스바우 베타일리궁스 카게 기어박스를 가진 자동차와 자동차를 작동시키는 방법
DE10159863A1 (de) 2000-12-18 2002-06-20 Luk Lamellen & Kupplungsbau Kraftfahrzeug sowie Verfahren zum Betreiben eines Kraftfahrzeuges
DE10161984A1 (de) 2001-01-12 2002-07-18 Luk Lamellen & Kupplungsbau Verfahren zum Betreiben eines Kraftfahrzeuges sowie Einrichtung zur Durchführung des Verfahrens
CN1302214C (zh) * 2001-02-23 2007-02-28 卢克摩擦片和离合器两合公司 变速器
DE10109249A1 (de) * 2001-02-26 2002-09-05 Zf Sachs Ag Zweimassenschwungrad
BR0205943A (pt) 2001-08-24 2003-12-23 Luk Lamellen & Kupplungsbau Linha de acionamento com regulagem para amortecimento de oscilações
KR100412392B1 (ko) * 2001-10-08 2003-12-31 현대자동차주식회사 수동변속기의 입력축 결합구조
DE10312472B4 (de) * 2003-03-20 2015-03-05 Zf Friedrichshafen Ag Schwingungsdämpfungssystem
US20040261273A1 (en) * 2003-06-24 2004-12-30 Griep David B. Drive mechanism and power tool
US20050016001A1 (en) * 2003-06-24 2005-01-27 Milwaukee Electric Tool Corporation Drive mechanism and power tool
DE102005053804A1 (de) * 2005-11-11 2007-05-16 Zahnradfabrik Friedrichshafen Torsionsschwingungsdämpfer für eine hydrodynamische Kopplungsanordnung
DE102006059880A1 (de) * 2006-12-19 2008-06-26 Zf Friedrichshafen Ag Torsionssschwingungsdämpferanordnung
EP1953411B1 (fr) * 2007-01-31 2018-09-19 Schaeffler Technologies AG & Co. KG Amortisseur de vibrations de torsion
JP4451914B1 (ja) * 2008-10-24 2010-04-14 株式会社エクセディ ダンパー機構
WO2010050620A1 (fr) 2008-10-30 2010-05-06 Aisin Aw Industries Co., Ltd. Amortisseur ayant une fonction de limitation de couple
DE202009010239U1 (de) 2009-07-28 2010-12-09 Hofer-Pdc Gmbh Kupplungsbetätigungsvorrichtung
JP5290110B2 (ja) * 2009-09-29 2013-09-18 アイシン・エィ・ダブリュ工業株式会社 トーションダンパ
DE102010053249A1 (de) 2009-12-17 2011-06-22 Schaeffler Technologies GmbH & Co. KG, 91074 Geteiltes Schwungrad
ITTO20100360A1 (it) 2010-04-28 2011-10-29 Fond Istituto Italiano Di Tecnologia Attuatore rotante elastico, particolarmente per applicazioni robotiche, con dispositivo di smorzamento semiattivo
CN103221114A (zh) 2010-09-02 2013-07-24 加州大学评议会 从气流中俘获二氧化碳和/或二氧化硫的方法和系统
US20120234131A1 (en) * 2011-03-16 2012-09-20 GM Global Technology Operations LLC Dual-mass flywheel lock-out clutch
DE102011015019B4 (de) * 2011-03-25 2016-03-24 Audi Ag Kraftwagen mit einer Brennkraftmaschine und einem Getriebe
JP5306433B2 (ja) 2011-09-29 2013-10-02 アイシン精機株式会社 トルク変動吸収装置
CN104736880B (zh) * 2012-10-18 2017-04-05 舍弗勒技术股份两合公司 双质量飞轮和具有双质量飞轮的转矩传递装置
WO2016147715A1 (fr) 2015-03-19 2016-09-22 本田技研工業株式会社 Amortisseur de vibrations
CN107614918B (zh) * 2015-06-03 2020-04-28 利滕斯汽车合伙公司 改进的隔离装置
JP6709687B2 (ja) * 2016-06-08 2020-06-17 株式会社エクセディ 動吸振装置
CN108277702B (zh) * 2018-02-06 2023-07-04 上海工程技术大学 一种低应力高阻尼铁路扣件弹条
JP7071872B2 (ja) * 2018-05-25 2022-05-19 株式会社エクセディ ダンパ装置
DE102019209276A1 (de) * 2019-06-26 2020-12-31 Zf Friedrichshafen Ag Drehschwingungsdämpfer
US11784415B2 (en) 2019-09-24 2023-10-10 Airbus Defence and Space S.A. Deployable assembly for antennas
CN112013036A (zh) * 2020-09-07 2020-12-01 唐荣富 一种汽车扭转振动消减装置
CN114439882A (zh) * 2020-10-30 2022-05-06 广州汽车集团股份有限公司 双质量飞轮和汽车
US12060148B2 (en) 2022-08-16 2024-08-13 Honeywell International Inc. Ground resonance detection and warning system and method
DE102022128313A1 (de) 2022-10-26 2024-05-02 Schaeffler Technologies AG & Co. KG Innendämpfer und Drehschwingungsdämpfer

Citations (4)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
FR2441761A1 (fr) * 1978-11-10 1980-06-13 Voith Getriebe Kg Accouplement elastique a plateaux
DE7926142U1 (de) * 1979-09-14 1981-03-12 Voith Getriebe Kg, 7920 Heidenheim Dichtungsanordnung
GB2175067A (en) * 1985-05-03 1986-11-19 Fichtel & Sachs Ag Fly-wheel unit for an internal-combustion engine
DE3610127A1 (de) * 1985-06-14 1986-12-18 Uni-Cardan Ag, 5200 Siegburg Drehelastische, schwingungsdaempfende kupplung

Family Cites Families (55)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
US2276870A (en) * 1942-03-17 prantl
US1543720A (en) * 1920-02-20 1925-06-30 R D Nuttall Company Flexible coupling
FR800698A (fr) * 1935-04-17 1936-07-16 Peugeot Volant antivibrateur
DE713713C (de) * 1939-09-24 1941-11-13 Dr Gustav Bauer Fluessigkeitsstroemungskupplung
FR954653A (fr) * 1940-01-29 1950-01-04
US2513379A (en) * 1944-09-28 1950-07-04 Dana Corp Friction clutch plate
US2590579A (en) * 1948-09-17 1952-03-25 Sarazin Gilles Francois Torsional vibration damper
US2757052A (en) * 1952-03-20 1956-07-31 Samuel J Spurgeon Bearing mounting and seals for idler rolls and the like
AT200009B (de) * 1956-04-30 1958-10-10 Luk Lamellen & Kupplungsbau Nabe für Reibungskupplungen, insbesondere von Kraftfahrzeugen
US2905022A (en) * 1957-03-06 1959-09-22 Caterpillar Tractor Co Vibration damper
US3263450A (en) * 1964-02-13 1966-08-02 Twin Disc Clutch Co Damping connector for a power train
FR1484029A (fr) * 1965-05-27 1967-09-13
US3653228A (en) * 1970-11-12 1972-04-04 Giuseppe Tiberio Progressive clutch
FR2166604A5 (fr) * 1971-12-27 1973-08-17 Citroen Sa
AT341280B (de) * 1975-11-13 1978-01-25 Geislinger Dr Ing Leonard Drehschwingungsdampfer bzw. schwingungsdampfende und drehelastische kupplung
AT343424B (de) * 1976-01-23 1978-05-26 Geislinger Dr Ing Leonard Drehschwingungsdampfer bzw. schwingungsdampfende und drehelastische kupplung
JPS6038578B2 (ja) * 1978-05-22 1985-09-02 株式会社大金製作所 湿式ダンパ−
JPS601497B2 (ja) * 1978-08-03 1985-01-16 アイシン精機株式会社 回転トルク伝達装置
DE2848748C3 (de) * 1978-11-10 1981-03-26 J.M. Voith Gmbh, 89522 Heidenheim Elastische Kupplung in Scheibenbauweise
JPS6038577B2 (ja) * 1979-03-30 1985-09-02 トヨタ自動車株式会社 車輛用内燃機関の回転振動吸収装置
JPS5842658Y2 (ja) * 1979-05-19 1983-09-27 アイシン精機株式会社 回転トルクの伝達装置
JPS56131851A (en) * 1980-03-14 1981-10-15 Daikin Mfg Co Ltd Damper disc
US4601676A (en) * 1982-09-16 1986-07-22 Kabushiki Kaisha Daikin Seisakusho Damper disc
JPS57167523A (en) * 1981-04-06 1982-10-15 Nissan Motor Co Ltd Device for clutch
JPS57204348A (en) * 1981-06-10 1982-12-15 Honda Motor Co Ltd Power transmission device equipped with flywheel with built-in viscous coupling
DE8122473U1 (de) * 1981-07-31 1983-05-19 Sachs Systemtechnik Gmbh, 8720 Schweinfurt Torsionsschwingungsdämpfer mit seitenverschieblichem Dämpfelement
US4485906A (en) * 1981-07-31 1984-12-04 Sachs-Systemtechnik Gmbh Torsional vibration damper, particularly for the clutch disk of a motor vehicle friction disk clutch
JPS58106623U (ja) * 1982-01-14 1983-07-20 ヤンマーディーゼル株式会社 伝動軸の緩衝装置
JPS5934895A (ja) * 1982-08-23 1984-02-25 Microbial Chem Res Found プルマイシン製造法
US4565273A (en) * 1982-08-31 1986-01-21 Kabushiki Kaisha Daikin Seisakusho Damper disk having hydraulic shock absorbers
DE3241274A1 (de) * 1982-11-09 1984-05-10 Opel Adam Ag Fahrzeugkupplung, insbesondere fuer kraftfahrzeuge
JPS59151624A (ja) * 1983-02-19 1984-08-30 Honda Motor Co Ltd 車両の動力伝達系における捩り振動吸収装置
DE3329420A1 (de) * 1983-06-22 1985-02-21 J.M. Voith Gmbh, 7920 Heidenheim Elastische kupplung
DE3325214C2 (de) * 1983-07-13 1986-10-16 Curt Dipl.-Ing. 4330 Mülheim Krönert Hochdrehelastische Wellenkupplung
DE3448520C2 (de) * 1983-11-10 1999-03-18 Luk Lamellen & Kupplungsbau Drehmomentübertragungseinrichtung
DE3411091A1 (de) * 1983-11-10 1985-05-30 LuK Lamellen und Kupplungsbau GmbH, 7580 Bühl Daempfungseinrichtung zum aufnehmen bzw. ausgleichen von drehstoessen
DE3448536C2 (de) * 1983-11-10 1998-06-04 Luk Lamellen & Kupplungsbau Drehmomentübertragungseinrichtung
DE3411090A1 (de) * 1983-11-10 1985-05-23 LuK Lamellen und Kupplungsbau GmbH, 7580 Bühl Daempfungseinrichtung zum aufnehmen bzw. ausgleichen von drehstoessen
DE8332921U1 (de) * 1983-11-15 1992-12-17 LuK Lamellen und Kupplungsbau GmbH, 7580 Bühl Einrichtung zum Kompensieren von Drehstößen
GB2151327B (en) * 1983-12-12 1986-12-10 United Technologies Corp Power gearing
DE3345541A1 (de) * 1983-12-16 1985-07-18 Sachs Systemtechnik Gmbh, 8720 Schweinfurt Geteiltes schwungrad
DE3506818C2 (de) * 1984-03-05 1994-08-04 Luk Lamellen & Kupplungsbau Dämpfungseinrichtung zum Aufnehmen bzw. Ausgleichen von Drehstößen
US4611701A (en) * 1984-03-05 1986-09-16 Luk Lamellen Und Kupplungsbau Gmbh Torsion damping assembly for use in motor vehicles
GB2157801B (en) * 1984-04-06 1987-02-25 Fichtel & Sachs Ag Motor vehicle friction disc clutch
US4557357A (en) * 1984-05-29 1985-12-10 Eaton Corporation Torsion damping mechanism with a viscous coupling
US4576259A (en) * 1984-05-29 1986-03-18 Eaton Corporation Torsion damping mechanism with variable damping
AU4318285A (en) * 1984-06-12 1985-12-19 Luk Lamellen Und Kupplungsbau Gmbh Torque-transmitting device
DE3425161A1 (de) * 1984-07-07 1986-01-16 LuK Lamellen und Kupplungsbau GmbH, 7580 Bühl Drehmomentuebertragungseinrichtung
DE8511027U1 (de) * 1985-04-15 1988-02-04 LuK Lamellen und Kupplungsbau GmbH, 7580 Bühl Drehmomentübertragungseinrichtung
DE3448365C2 (en) * 1984-07-07 1993-06-09 Luk Lamellen Und Kupplungsbau Gmbh, 7580 Buehl, De Bearing in dry plate clutch
DE3448480C2 (de) * 1984-07-07 1993-10-21 Luk Lamellen & Kupplungsbau Einrichtung zum Kompensieren von Drehstößen
DE3448492C2 (de) * 1984-07-07 1994-05-11 Luk Lamellen & Kupplungsbau Einrichtung zum Kompensieren von Drehstößen
DE3448364C2 (en) * 1984-07-07 1990-08-23 Luk Lamellen Und Kupplungsbau Gmbh, 7580 Buehl, De Bearing in dry plate clutch
DE3505677A1 (de) * 1985-02-19 1986-08-21 Fichtel & Sachs Ag, 8720 Schweinfurt Geteiltes schwungrad mit abschaltbarer reibeinrichtung
DE3528175A1 (de) * 1985-08-06 1987-02-19 Freudenberg Carl Fa Schwungrad

Patent Citations (4)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
FR2441761A1 (fr) * 1978-11-10 1980-06-13 Voith Getriebe Kg Accouplement elastique a plateaux
DE7926142U1 (de) * 1979-09-14 1981-03-12 Voith Getriebe Kg, 7920 Heidenheim Dichtungsanordnung
GB2175067A (en) * 1985-05-03 1986-11-19 Fichtel & Sachs Ag Fly-wheel unit for an internal-combustion engine
DE3610127A1 (de) * 1985-06-14 1986-12-18 Uni-Cardan Ag, 5200 Siegburg Drehelastische, schwingungsdaempfende kupplung

Cited By (4)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
FR2925639A1 (fr) * 2007-12-21 2009-06-26 Valeo Embrayages Double volant amortisseur perfectionne pour embrayage, notamment de vehicule automobile
EP2163785A3 (fr) * 2008-09-10 2017-10-11 Aisin Seiki Kabushiki Kaisha Dispositif d'amortisseur
FR3017671A1 (fr) * 2014-02-20 2015-08-21 Valeo Embrayages Module d'amortissement vibratoire
FR3047057A1 (fr) * 2016-01-21 2017-07-28 Peugeot Citroen Automobiles Sa Double volant amortisseur rechargeable en graisse pour vehicule, notamment automobile

Also Published As

Publication number Publication date
FR2587076A1 (fr) 1987-03-13
AT394893B (de) 1992-07-10
IT8621627A0 (it) 1986-09-05
FR2724000B1 (fr) 1998-09-11
GB2182415A (en) 1987-05-13
FR2727486B1 (fr) 1998-11-06
IT1197182B (it) 1988-11-30
DE3628774A1 (de) 1987-04-23
ES2002293A6 (es) 1988-08-01
JPH06200981A (ja) 1994-07-19
DE3645258B4 (de) 2009-04-30
JPS62118125A (ja) 1987-05-29
FR2587075B1 (fr) 1994-06-17
IT8621627A1 (it) 1988-03-05
JPH0810018B2 (ja) 1996-01-31
FR2724000A1 (fr) 1996-03-01
JPH10184797A (ja) 1998-07-14
GB2182415B (en) 1990-02-21
FR2587075A1 (fr) 1987-03-13
JP2000088055A (ja) 2000-03-28
FR2685043A1 (fr) 1993-06-18
FR2764662A1 (fr) 1998-12-18
BR8604292A (pt) 1987-05-05
JP3361290B2 (ja) 2003-01-07
GB2182416A (en) 1987-05-13
ATA240586A (de) 1991-12-15
JP3357224B2 (ja) 2002-12-16
JP3361289B2 (ja) 2003-01-07
JPH08270729A (ja) 1996-10-15
FR2587076B1 (fr) 1993-10-22
US4739866A (en) 1988-04-26
JP3248607B2 (ja) 2002-01-21
FR2639699B1 (fr) 1996-01-12
GB8621548D0 (en) 1986-10-15
SE8603731L (sv) 1987-03-08
GB8621546D0 (en) 1986-10-15
FR2702531B1 (fr) 1995-10-20
FR2702531A1 (fr) 1994-09-16
JP2818364B2 (ja) 1998-10-30
FR2685043B1 (fr) 1996-02-16
JP3027355B2 (ja) 2000-04-04
DE3645392B4 (de) 2009-11-26
JP2000039048A (ja) 2000-02-08
SE8603731D0 (sv) 1986-09-05
FR2639699A1 (fr) 1990-06-01
SE464829B (sv) 1991-06-17
FR2764662B1 (fr) 2004-08-27
JPH0882329A (ja) 1996-03-26

Similar Documents

Publication Publication Date Title
FR2727486A1 (fr) Mecanisme de reduction d&#39;a-coups en rotation pour moteurs a combustion interne et procede de fabrication d&#39;un tel mecanisme
FR2601102A1 (fr) Dispositif d&#39;amortissement d&#39;oscillations angulaires
FR2722552A1 (fr) Dispositif de transmission de couple de rotation qui fonctonne en cooperation avec un embrayage a friction
FR2601103A1 (fr) Dispositif d&#39;amortissement d&#39;oscillations
FR2677089A1 (fr) Palier avec roulement.
FR2494796A1 (fr) Mecanisme de debrayage hydraulique pour un dispositif d&#39;embrayage commande en traction
FR2796436A1 (fr) Agencement de transmission de couple
FR2632698A1 (fr) Dispositif pour amortir des vibrations
EP0251849A1 (fr) Volant amortisseur, notamment pour dispositif de transmission de couple
FR2763106A1 (fr) Dispositif de transmission de couple
EP0819863B1 (fr) Garniture de friction pour un embrayage comportant un réseau de rainures
FR2778441A1 (fr) Double volant amortisseur de torsion, notamment pour vehicule automobile
FR2601101A1 (fr) Dispositif pour l&#39;amortissement de vibrations de torsion
FR2690211A1 (fr) Dispositif de transmission de couple.
FR2787854A1 (fr) Convertisseur hydrodynamique de couple, en particulier pour un vehicule automobile
FR2610683A1 (fr) Dispositif amortisseur servant a recevoir ou compenser des a-coups de rotation d&#39;un moteur a combustion interne
FR2560654A1 (fr) Dispositif d&#39;amortissement pour absorber ou compenser des chocs angulaires
FR2626636A1 (fr) Dispositif de transmission du couple
FR2688564A1 (fr) Double volant amortisseur, notamment pour vehicules automobiles.
FR2554891A1 (fr) Dispositif amortisseur pour absorber et compenser des a-coups de rotation
FR2535254A1 (fr) Moyeu de roue a frein integre
FR2729445A1 (fr) Differentiel avec moyen elastique precharge
FR2816686A1 (fr) Dispositif d&#39;amortissement de vibration en torsion pour embrayage de vehicule automobile
FR2554893A1 (fr) Dispositif amortisseur pour absorber et compenser des a-coups de rotation
FR2721985A1 (fr) Volant amortisseur destine a etre interpose dans un groupe motopropulseur de vehicule automobile

Legal Events

Date Code Title Description
CD Change of name or company name
CJ Change in legal form