DE8511027U1

DE8511027U1 - Drehmomentübertragungseinrichtung

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Publication number: DE8511027U1
Application number: DE8511027U
Authority: DE
Original assignee: LuK Lamellen und Kupplungsbau GmbH
Current assignee: LuK Lamellen und Kupplungsbau GmbH
Priority date: 1985-04-15
Filing date: 1985-04-16
Publication date: 1988-02-04
Also published as: GB8609181D0; JPH0697060B2; JPH06280940A; FR2580352B1; FR2580352A1; GB2174785B; DE3611254C2; DE3611254C3; GB2174785A; JPH0718471B2; DE3611254A1; JPS61241544A

Description

LuK Lamellen und
Kupplungsbau GmbH
Industriestr. 3

G 85 11 027.2 7580 Bühl 0506 A GM

Drehmomentübertragungseinrichtung

Die Erfindung bezieht sich auf eine Drehmomentübertragungseinrichtung mit einer Vorkehrung zum Aufnehmen bzw. Ausgleichen von Drehstößen, insbesondere von Drehmomentschwankungen einer Brennkraftmaschine mit mindestens zwei, über eine Wälzlagerung koaxial zueinander angeordneten, entgegen der Wirkung einer Dämpfungseinrichtung zueinander verdrehbaren Schwungmassen, von denen die eine, erste, mit der Brennkraftmaschine und die andere, zweite, über eine Reibungskupplung mit dem Eingangsteil eines Getriebes verbindbar ist und eine mit einer Kupplungsscheibe zusammenwirkende Reibfläche aufweist.

Es ist bereits vorgeschlagen worden, bei derartigen Drehmomentübertragungseinrichtungen die Lagerung unmittelbar zwischen den beiden Schwungmassen vorzusehen, so daß bei Verwendung einer Wälzlagerung der eine Lagerring mit der einen Schwungmasse und der andere der Lagerringe mit der anderen Schwungmasse drehfest verbunden ist. Obwohl mit Dreh-

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momentübertragungseinrichtungen dieser Art eine sehr gute Dämpfung der zwischen der Brennkraftmaschine und dem Antriebsstrang eines Kraftfahrzeuges auftretenden Schwingungen zu erzielen ist, konnte dies sich im Kraftfahrzeugbau aufgrund zu geringer Standzeit der zwischen den Schwungmassen angeordneten Lagerung bisher nicht durchsetzen. Diese Lagerung bildet einen der kritischen Punkte einer derartigen Einrichtung, da infolge der ungünstigen Betriebsverhältnisse die Lagerung bereits nach kurzer Betriebsdauer ausfällt.

Der vorliegenden Erfindung lag die Aufgabe zugrunde, eine Drehmomentübertragungseinrichtung zu schaffen, die gegenüber den bisher vorgeschlagenen Drehmomentübertragungseinrichtungen der eingangs genannten Art eine verbesserte Funktion und eine erhöhte Lebensdauer aufweist und weiterhin in besonders einfacher und wirtschaftlicher Weise herstellbar

Gemäß der Erfindung wird dies dadurch erreicht, daß zusätzlich zu gegebenenfalls bereits vorhandenen Durchlaßöffnungen, zum Beispiel für die Montage, den axialen Durchtritt für Montageelemente oder dergleichen oder für Ölableitungsöffnungen (letzteres ist im Zusammenhang mit einer Gleitlagerung, z.B. durchdie DE-OS 29 26 012 bekannt geworden), radial zwischen der Reibfläche und der Wälzlagerung in der zweiten Schwungmasse'axiale, in Umfangsrichtung längliche Durchlässe, für einer durch einen nach außen offfenen Zwischenraum zwischen den Schwungmasser hindurchzuführenden Kühlluftstrom, vorgesehen werden. Diese Durchlässe ermöglichen einen Luftstrom von einer Seite der zwpiten Schwungmasse

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zur anderen Seite hin, wodurch die thermische Belastung des Lagers verringert werden kann. Derartige Luftdurchlässe sind bei vielen Drehmomentübertragungseinrichtungen der eingangs genannten Art erforderlich, da umfangreiche Untersuchungen ergeben haben, daß die während der Betätigung der Reibungskupplung freiwerdende Wärmeenergie eine auf die Dauer unzulässige thermische Belastung des Lagers veursachen kanr.. Insbesondere bei Verwendung von Lagern mit kleiner Lagerluft kann es infolge der zwischen den einzelnen Bauteilen aufgrund der auftretenden sehr schnellen Erhitzung und Abkühlung vorhandenen Ausdehnungs- bzw. Schrumpfunterschiede, zu Freßerscheinungen in der Lagerung kommen, da die Lagerluft durch die auftretenden großen Temperaturunterschiede zwischen den einzelnen Lagerteilen aufgehoben wird. Weiterhin kann durch eine Maßnahme gemäß der Erfindung vermieden werden, daß eine Überhitzung des Lagerschmierstoffes wie Öl, Fett oder dergleichen stattfindet, wodurch stets eine einwandfreie Lagerschmierung und somit auch eine längere Lebensdauer der Lagerung sichergestellt wird.

An sich sind in Umfangsrichtung längliche Belüftungsschlitze allgemein, |

k bei Riemenscheiben (FR-OS 2 549 559) oder bei Tilgern an Schwungrädern |

(DE-OS 29 03 715) bekannt. Sie dienen aber dort nicht dazu, ein \

i Wälzlager vor thermischer Überbela3tcng zu schützen, indem die |

■' länglichen Offnungen in demjenigen Bauteil vorgesehen sind, bei dem die |

durch Reibung entstehende Hitze erzeugt wird. Ein Hinweis, in §

demjenigen Bauteil (hier in der zweiten Schwungmasse), welches \

thermisch und mechanieuh (durch die Betätigung der Reibungs-

kupplung sowie durch Unwucht) großen Belastungen ausgesetzt ist, eine Querschnittsreduzierung durch Einbringen von in Umfangsrichtung länglichen Öffnungen, geben weder die genannten FR- noch die DE-OS'sen .

Die eine unzulässige Erhitzung des Lagers verhindernden Durchlässe, können in vorteilhafter Weise länglich ausgebildet sein, wobei es dann auSsrdem angebracht sein kann, wenn diese in Umfangsrichtung gelegt sind. Zweckmäßig kann es weiterhin sein, wenn die länglichen Durchlässe schlitzartig ausgebildet sind.

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Eine besonders vorteilhafte Ausgestaltung der Durchlässe kann gegeben sein wenn diese reibflächenseitig schlitzförmig ausgebildet sind und sich zur anderen Seite der Schwungmasse hin im Querschnitt erweitern. Durch eine derartige Ausgestaltung der Durchlässe wird es möglich, diese gebläseschaufelartig auszubilden, so daß diese Durchlässe einen erzwungenen Luftstrom erzeugen.

Eine besonders gute Abschirmung des Wälzlagers gegen eine unzulässige Erhitzung kann dadurch erzielt werden, daß die Durchlässe der Lagerung 20 benachbart sind, daß heißt, die Durchlässe in radialer Richtung bei; trachtet, relativ nahe am Außenumfang des Wälzlagers angeordnet sind.

;;| Um einen erzwungenen Luftstrom zu erzeugen, kann es besonders vorteil-

t haft sein, wenn die Durchlässe derart ausgebildet sind, daß sie auf der

Ü 25 der Reibfläche abgewandten Seite der zweiten Schwungmasse zumindest

,, über einen Teilbereich der radialen Erstreckung der Reibfläche versenkt

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nach außen verlaufen. Durch eine derartige Ausgestaltung der Durchlässe weisen diese auch einen in der zweiten Schwungmasse radial nach außen hin verlaufenden und eine Mulde bildende Bereiche auf, so daß die Durchlässe auch eine radiale Lüfterwirkung bzw. einen radialen Luftstrom bewirken. Hierfür kann es besonders vorteilhaft sein, wenn die Durchlässe, in radialem Querschnitt betrachtet, derart ausgebildet sind, daß ausgehend von der Reibflächenseite der zweiten Schwungmasse die radial innere Wandung der Durchlässe zumindest annäherncr axial verläuft und die radial äußere Wandung in Richtung zur anderen SeiLe der Schwungmasse hin radial nach außen hin abfällt, indem sie zum Beipsiel bogenförmig radial nach außen hin verläuft.

Zweckmäßig kann es sein, wenn die Durchlässe sich über 20 bis 70 % des Winkelumfanges der Schwungmasse erstrecken, wobei es besonders vorteilhaft sein kann, wenn die Durchlässe sich zumindest annähernd über 50 % des Umfanges erstrecken. Dabei kann es angebracht sein, wenn die Durchlässe über den Umfang gleichmäßig verteilt sind und gegebenenfalls auf gleichem Durchmesser angeordnet sind.

Weiterhin kann es vorteilhaft sein, wenn die zwischen zwei benachbarten Durchlässen verbleibenden Stege eine Breite besitzen, die dem 0,5 bis 2,5-fachem der Ausdehnung eines Durchlasses in Umfangsrichtung beträgt.

Die Verringerung des Wärmeflusses von der Reibfläche zum Lager hin wird nicht nur durch den durch die Durchlässe bewirkten Luftstrom erzielt, sondern auch dadurch, daß die zwischen den Durchlässen vorhandenen

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Stege aufgrund ihres geringen Querschnittes eine Sperre bzw. Drossel für diesen Wärmefluß bilden. Dadurch daß die Durchlässe, in radialer Richtung betrachtet, verhältnismäßig nahe um das Wälzlager angeordnet sind, ist der überwiegende Teil der zweiten Schwungmasse, welcher auch die Reibfläche aufweist, radial außerhalb der Durchlässe bzw. des inneren Bereiches der Schwungmasse, welcher das Lager umgibt, angeordnet. Aufgrund dieser radialen Massenverteilung der zweiten Schwungmasse in bezug auf den Durchmesserbersich, auf dem die Durchlässe bzw. die Stege vorgesehen sind, kann die bei einem Kupplungsvorgang anfallende Wärme lediglich eine geringfügig höhere Temperatur der Schwungmasse im Bereich radial außerhalb des das Lager umgreifenden inneren Bereiches der Schwungmasse bewirken. Letzterer Bereich und somit auch das Lager 16 sind jedoch einer erheblich geringeren Temperatur ausgesetzt.

Insbesondere bei Drehmomentübertragungseinrichtungen, bei denen die Dämpfungseinrichtung aus in Umfangsrichtung wirksamen Kraftspeichern und/oder Reib- oder Gleitmitteln besteht, und ein Ausgangsteil aufweist, das mittels Nietbolzen mit der zweiten Schwungmasse drehfest ist, kann es besonders vorteilhaft sein, wenn die Durchlässe - in Umfangsrichtung betrachtet - zwischen den Nietbolzen angeordnet sind. Dabei kann es zweckmäßig sein, wenn die Durchlässe zumindest annähernd auf gleichem Durchmesser wie diese Nietbolzen vorgesehen sind, wobei die Nietbolzen dann im Bereich vcn zwischen zwei Durchmessern vorhandenen Stege befestigt sein können. Die Durchlässe können dabei derart angeordnet sein, daß in Umfangsrichtung betrachtet, zwischen zwei Nietbolzen jeweils zwei Durchlässe vorhanden sind. Weiterhin kann es

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angebracht sein, wenn die Stege, an denen die Nietbolzen befestigt sind, breiter sind als die Stege, welche keinen Nietbolzen aufweisen. Angebracht kann es dabei sein, wenn die Stege, welche Nietbolzen aufweisen, zumindest annähernd doppelt so breit sind, als die Stege welche keine Nietbolzen aufweisen.

Durch die erfindungsgemäße Anordnung und Ausgestaltung von Durchlässen kann erreicht werden, daß die auf der Reibseite der zweiten Schwungmassen durch die Durchlässe einströmende Luft auf der Rückseite der zweiten Schwungmasse, wo auch die Dämpfungseinrichtung vorgesehen ist, entlang streicht, wodurch sowohl die Schwungmasse als auch die Dämpferteile gekühlt werden.

Die Erfindung läßt sich in besonders vorteilhafter Weise bei Drehmomentübertragungseinrichtungen anwenden, bei denen die erste Schwungmasse einen axialen Ansatz aufweist, der in Achsrichtung in eine zentrale Ausnehmung der zweiten Schwungmasse hineinragt, wobei zwischen Ansatz und Ausnehmung ein Wälzlager kann, angeordnet ist.

Die Erfindung bezieht sich weiterhin auf eine Einrichtung der eingangs genannten Art, wobei gemäß einer weiteren bevorzugten Ausführungsform zwischen der Reibfläche und der Wäl^lagerung in der zweiten Schwungmasse axiale, sich in Richtung der ersten Schwungmasse erweiternde Durchlässe vorgesehene sind für einen, durch einen nach außen offenen Zwischenraum, zwischen den Schwungmassen hindurchzuführenden Kühlluftstrom.

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- 13 Anhand der Figuren 1 und 2 sei die Erfindung näher erläutet.

Dabei zeigt:

Figur 1 eine im Schnitt dargestellte Drehmornentübertragungseinrichtung gemäß der Erfindung und

die Figur 2 einen teilweise dargestellten Schnitt gemäß Linie II-II der Figur 1.

Wie aus den Figuren ersichtlich ist, besitzt die Einrichtung 1 zum Kompensieren von Drehstößen ein "Schwungrad 2, welches in zwei Schwungmassen 3 und 4 aufgeteilt ist. Die Schwungmasse 3 ist auf einer Kurbelwelle 5 einer nicht näher dargestellten Brennkraftmaschine über Befestigungsschrauben 6 befestigt. Auf der Schwungmasse 4 ist eine Reibungskupplung 7 über nicht näher dargestellte Mittel befestigt. Zwischen der Druckplatte 8 der Reibungskupplung 7 und der Schwungmasse 4 ist eine Kupplungsscheibe 9 vorgesehen, welche auf der Eingangswelle 10 eines nicht näher dargestellten Getriebes aufgenommen ist. Die Druckplatte 8 der Reibungskupplung 7 wird in Richtung der Schwungmasse 4 durch eine am Kupplungsdeckel 11 schwenkbar gelagerte Tellerfeder 12 beaufschlagt. Durch Betätigung der Reibungskupplung 7 kann die Schwungmasse 4 und somit auch das Schwungrad 2 der Getriebeeingangswelle 10 zu- und abgekuppelt werden. Zwischen der Schwungmasse 3 und der Schwungmasse 4 sind Dämpfungsmittel in Form einer ersten Dämpfungs-

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einrichtung 13 sowie einer mit dieser in Reihe geschalteten zweiten Dämpfungseinrichtung 14 vorgesehen, welche eine Relativverdrehung zwischen den beiden Schwungmassen 3 und 4 ermöglichen.

Die beiden Schwungmassen 3 und 4 sind relativ zueinander über eine Lagerung 15 verdrehbar gelagert. Die Lagerung 15 umfaßt ein Wälzlager in form eines einreihigen Kugellagers 16. Der äußere Lagerring 17 des Wälzlagers 16 ist in einer Bohrung 1&THgr; der Schwungmasse 4 und der innere Lagerring 19 des Wälzlagers 16 ist auf einem zentralen sich axial von der Kurbelwelle 5 weg erstreckenden und in die Bohrung 18 hineinragenden zylindrischen Zapfen 20 der Schwungmasse 3 angeordnet.

Der innere Lagerring 19 ist mit einer Preßpassung auf dem Zapfen 20 aufgenommen und axial zwischen einer Schulter 21 des Zapfens 20 bzw. der Schwungmasse 30 und einer Sicherungsscheibe 22, die auf.der Stirnseite 20a des Zapfens 20 mittels Schrauben 23 befestigt ist, axial eingespannt.

Zwischen dem äußeren Lagerring 17 und der Schwungmasse 4 sind zwei im Querschnitt L-förmige Ringe 25,26 vorgesehen, welche jeweils von einer Seite auf den äußeren Lagerring 17 aufgebracht sind. Die axial aufeinander Z¹J weisenden Schenkel 25a, 26a der im Querschnitt L-förmigen Ringe 25, 26 übergreifen bzw. umgreifen den äußeren Lagerring 17. Die radial nach innen weisenden Schenkel 25b, 26b erstrecken sich teilweise radial über den inneren Lagerring 19 und stützen sich axial an diesem ab, wodurch sie gleichzeitig als Dichtung für das Lager 16 dienen. Um

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eine einwandfreie Abdichtung des Lagers 16 sicherzustellen, werden die radial verlaufenden Schenkel 25b, 26b jeweils durch einen Kraftspeicher in Form einer Tellerfeder 27, 28 axial in Richtung der Stirnflächen des inneren Lagerringes 19 beaufschlagt. Die Tellerfeder 27 stützt sich radial außen an einer Schulter einer mit der zweiten Schwungmasse 4 über Bolzen 29 fest verbundenen Scheibe 30 ab und beaufschlagt radial innen die Endbereiche des radialen Schenkels 25b des Ringes 25. In ähnlicher Weise stützt sich die Tellerfeder 28 radial außen an einer Schulter der Schwungmasse 4 ab und beaufschlagt radial innen die Endbereiche des radialen Schenkels 26b des Ringes 26.

Zur Aufnahme der Ringe 25,26 besitzt die Bohrung 18 der Schwungmasse 4 einen größeren Durchmesser als der Außendurchmesser des äußeren Lagerringes 17, wodurch ein radialer Zwischenraum gebildet ist.

Durch geeignete Werkstoffauswahl für die Ringe 25,26 können diese auch als thermische Isolierung dienen, um den Wärmefluß von der mit der Kupplungsscheibe 9 zusammenwirkenden Reibfläche 4a zum Lager 16 hin zumindest zu vermindern.

Das Lager 16 ist gegenüber der Schwungmasse 4 axial gesichert, indem es unter Zwischenlegung der Ringe 25, 26 axial zwischen einer Schulter 31 der Schwungmasse 4 und der Scheibe 30 eingespannt ist.

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Die Dämpfungseinrichtung 13 besitzt zwei beidseits des Flansches 32 angeordnete Scheiben 30, 33, die über die Abstandsbolzen 29 in axialem Abstand miteinander drehfest verbunden sind. Die Abstandsbolzen 29 dienen außerdem zur Befestigung der beiden Scheiben 30, 33 an der Schwungmasse 4. In den Scheiben 30, 33 sowie im Flansch 32 sind Ausnehmungen eingebracht, in denen Kraftspeicher in Form von Schraubenfedern 34 aufgenommen sind. Diese Kraftspeicher 34 wirken einer relativen Verdrehung zwischen dem Flansch 32 und den beiden Scheiben 30, 33 entgegen.

Die Dämpfungseinrichtung 13 besitzt weiterhin eine Reibeinrichtung 13a, welche über den möglichen Verdrehwinkel zwischen den beiden Schwungmassen 3 und 4 wirksam ist. Die Reibeinrichtung 13a ist axial zwischen der Scheibe 30 und der Schwungmasse 3 angeordnet und besitzt einen durch eine Tellerfeder gebildeten Kraftspeicher 35, der zwischen der Scheibe 30 und einem Druckring 36 verspannt gehalten wird, wodurch der zwischen dem Druckring 36 und der Schwungmasse 3 angeordnete Reibring 37 eingespannt wird. Die durch die Tellerfeder 35 auf die Scheibe 30 ausgeübte Kraft wird über das Lager 16 abgefangen.

Der Flansch 32 bildet einerseits das Eingangsteil für die Dämpfungseinrichtung 13, andererseits das Ausgangsteil der Dänpfungseinrichtung 14. Das Eingangsteil dieser Dämpfungseinrichtung 14 ist durch zwei im axialen Abstand voneinander vorgesehenen Scheiben 38, 39 gebildet, die drehfest mit der Schwungmasse 3 sind. Die ringförmige Scheibe 39 ist mittels Niete 40 an der Schwungmasse 3 befestigt. Die Scheibe 38 be-

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sitzt am Außenumfang einstückig angeformte axiale Lappen 38a, die zur Drehsicherung der Scheibe 38 gegenüber der Scheibe 39 in Ausnehmungen 41 der Scheibe 39 eingreifen. Axial zwischen den Scheiben 38, 39 sind radiale Ausleger 42 des Flansches 32 eingespannt. Hierfür werden die 5 beiden Scheiben 38, 39 durch eine Tellerfeder 43 aufeinander zu ver-P spannt. Die Tellerfeder 43 stützt sich hierfür einerseits an der

Ig: Schwungmasse 3 ab und beaufschlagt andererseits die Scheibe 38 in

Richtung der Scheibe 39. Im Bereich zwischen den Auslegern 42 des Flansches 32 sind in den scheiben 38, 39 Ausnehmungen eingebracht, die 10 axial fluchten und Kraftspeicher 44 aufnehmen.

Die Schwungmasse 4 weist radial zwischen der Bchrung 18 zur Aufnahme des nälzlagers 16 und der Reibfläche 4a der Schwungmasse 4 axiale Durchlässe 43 auf, die den Wärmefluß von der mit der Kupplungsscheibe 15 zusammenwirkenden Reibfläche 4a der Schwungmasse 4 zum Lager 16 hin

f: vermindern. Wie insbesondere Figur 2 zu entnehmen ist, sind die Durch-

I lasse 45 in Umfangsrichtung länglich bzw. schlitzförmig ausgebildet und

j auf gleichem Durchmesser bzw. auf gleicher radialer Höhe angeordnet.

I Weiterhin sind die Durchlässe 45 dem Lager 16 benachbart, daß heißt -

; 20 in radialer Richtung betrachtet- ziemlich nahe angeordnet.

I Ausgehend von der Reibflächenseite der Schwungmasse 4 erweitern sich

j die Durchlässe 45 im Querschnitt axial in Richtung zu der den

i Dämpfungseinrichtungen 13,14 zugewandten Seite 47 hin, wie dies in

\ 25 Figur 1 dargestellt ist. Die Durchlässe 45 sind dabei - in radialem ' Querschnitt betrachtet - derart ausgebildet, daß die radial innere

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Wandung 48 mmindest annähernd axial verläuft und die radial äußere Wandung 49 in Richtung zur Seite 47 der Schwungmasse 4 hin radial nach auOen bogenartig abfällt, wodurch die Durchlässe 45 auf der der Reibfläche 4a abgewandten Seite 47 der Schwungmasse 4 über einen Teilbereich X dar radialen Erstreckung der Reibfläche 4a versenkt nach außen verlaufen. Durch eine derartige Ausbildung der Durchlässe 45 wirken diese geblaseschaufelartig, so daß die durch die Durchlässe 45 von der Reibflächenseite 46 her in die Durchlässe 45 einströmende Vuft auf der Rückseite 47 der Schwungmasse 4 entlang streicht und somit diese Schwungmasse abkühlt. Weiterhin bewirkt diese erzwungene Luftzirkulation eine Abkühlung der Dämpferteile, da die Luft auch entlang der Scheiben 33 und 39 streicht und weiterhin ein Teil des Luftt,tromes zum Beispiel durch die Ausnehmungen der Scheiben 33 und 30 sowie des Flansches 32 für die Kraftspeicher 34 entweichen kann.

Wie aus Figur 2 ersichtlich ist, sind - in Umfangsrichtung betiachtet zwischen zwei Bolzen 29 jeweils zwei Durchlässe 45 vorhanden, wobei die Durchlässe 45 und die Bolzen 29 zumindest annähernd auf gleichem Durchmesser 50 liegen. Durch die Ausnehmungen 45 werden zwischen diesen Stege 51 und 52 gebildet, über die der von der Reibfläche 41 ausgehende Wärmefluft verlaufen muß um in den inneren das Wälzlager 16 umgebenden geschlossenen Bereich 53 der Schwungmasse 4 zu gelangen. Wie ersichtlich ist, sind bei der dargestellten Ausführungsform die Stege 32, in denen Nietbolzen 29 befestigt sind, in Umfangsrichtung breiter, als die Stege 51, an denen keim= Bolzen 29 befestigt sind. Im dargestellten Ausführungsbeispiel sind die Stege 52 zumindest annähernd doppelt so

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breit als die Stege 51. Die Durchlässe 45 haben - in Umfangsrichtung betrachtet - eine etwas größere Erstreckung als der schmälste Bereich der Stege 51, jedoch eine geringere Erstreckung als die schmälste Breite der Steg 52. Wie weiterhin aus Figur 2 zu entnehmen ist, erstrecken sich die Durchlässe 45 über zumindest annähernd 50 % des Winkelumfanges der Schwungmasse 4 bzw. des Umfanges des Durchmessers 5Q =

Bei geringeren Beanspruchungen können die zwischen zwei Bolzen 29 vorhandenen Durchlässe in Umfangsrichtung größer ausgebildet werden, wie dies in Figur 2 strichpunktiert bei 54 angedeutet ist, wo durch Weglassen eines Steges 51 zwei Durchlässe 45 miteinander verbunden sind.

Die Verringerung des Wärmeflußes von der Reibfläche 41 zum Lager 16 hi wird nicht nur durch den durch die Durchlässe 45 bewirkten Luftstrom erzielt, sondern auch dadurch, daß die verbleibenden Stege 51,52 aufgrund ihres geringen Querschnittes eine Sperre bzw. Drossel für den Wärtnefluß bilden. Aufgrund der radialen Massenverteilung der Schwungmasse 4 in bezug auf den Durchmesserbereich, auf dem die Durchlässe 45 bzw. die Stege 51,52 vorgesehen sind, kann die bei einem Kupplungsvorgang anfallende Warenmenge zwar eine geringfügig höhere Temperatur der Schwungmasse 4 im Bereich radial außerhalb des das Lager 16 umgreifenden inneren Bereiche 53 der Schwungmasse 4 bewirken, letzterer Bereic 53 und somit auch das Lager 16 sind jedoch einer erheblich geringeren Temperatur ausgesetzt. Daß durch die Einbringung der Durchlässe 45

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lediglich eine geringfügig höhere Temperatur radial außerhalb dieser Durchlässe 45 in der Schwungmasse 4 auftreten kann, ist darauf zurückzuführen, daß der überwiegende Materialanteil bzw. die überwiegende Masse dieser Schwungmasse radial außerhalb dieser Durchlässe 45 sich befindet.

Ein weiterer Vorteil der dargestellten Konstruktion besteht darin, daß die an den als Sperre wirkenden Stege 52 befestigten Bolzen 29 ein Teil der Wärme ableiten in die Scheiben 30,33, wodurch die Austauschfläche für den durch die Durchlässe bewirkten Luftstrom vergrößert wird.

Bei der Verwendung von zum Beispiel mit Dichtringen versehenen Lagern, wie sie von den Lagerherstellern angeboten werden, ist es für manche Anwendungsfälle außerdem möglich, die Ringe 25,26 entfallen zu lassen und das Lager 16 auf die Schwungmasse 4 vorzumontieren, indem der äußere Lagerring 17 unmittelbar in die an den Außendurchmesser des Lagerringes 17 angepaßte Ausnehmung 18 eingepreßt wird.

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Claims

-&igr;- LuK Lamellen' und Kupplungsbau GmbH Industriestr. 3 G 85 11 027.2 7580 Bühl 0506A GM Schutzansprüche 10

1. Drehmomentübertragungseinrichtung mit einer Vorkehrung zum Aufnehmen bzw. Ausgleichen von Drehstößen, insbesondere von Drehmomentschwankjngen einer Brennkraftmaschine mit mindestens zwei über eine Wälzleger ung koaxial zueinander angeordneten, entgegen der Wirkung einer Dämpfungseinrichtung zueinander verdrehbaren Schwungmassen, von denen die eine, erste, mit der Brennkraftmaschine und die andere, zweite, über eine Reibungskupplung mit dem Eingangsteil eines Getriebes verbindbar ist und eine mit einer Kupplungsscheibe zusammenwirkende Reibfläche aufweist, dadurch gekennzeichnet, daß radial zwischen der Reibfläche (4a) und der Wälzlagerung (15) in der zweiten Schwungmasse axiale, in Umfangsrichtung längliche Durchlässe (45)/ für einen durch einen nach außen offenen Zwischenraum zwischen den Schwungmassen hindurchzuführenden Kühlluftstrom, vorgesehen sind.

2. Drehmomentübertragungseinrichtung nach Anspruch 1, dadurch gekennzeichnet, daß die Durchlässe (45) schlitzförmig ausgebildet sind.

3. Drehmomentübertragungseinrichtung nach einem der Ansprüche 1 ader 2, dadurch gekennzeichnet, daß die Durchlässe (45) reibflächenseitig schlitzförmig sind und sich zur anderen Seite der Schwungmasse hin im Querschnitt erweitern.

4. Drehmomentübertragungseinrichtung nach einem der Ansprüche 1 bis 3, dadurch gekennzeichnet, daß die Durchlässe (45) gebläscschaufelartig ausgebildet sind.

5. Drehmomentübertragungseinrichtung nach einem der Ansprüche 1 bis 4, dadurch gekennzeichnet, daß die Durchlässe (45) der Lagerung (15) benachbart sind .

6. Drehmomentübertragungseinrichtung nach einem der Ansprüche 1 bis 5, dadurch gekennzeichnet, daß die Durchlässe (45) auf der der Reibfläche (4a) abgewandten Seite (47) der zweiten Schwungmasse (4) zumindest über einen Teilbereich (X) der radialen Erstreckung der Reibfläche (4a) versenkt nach außen verlaufen.

7. Drehiramentübertr.agungseinrichtung nach einem der Ansprüche 1 bis 4, dadurch gekennzeichnet, daß die Durchlässe (45), im radialen Querschnitt betrachtet, derart ausgebildet sind, daß ausgehend von der Reibflächenseite (46) der zweiten Schwungmasse (4) die radial innere Wandung (48) der Durchlässe (45) zumindest annähernd axial verläuft und die radial äußere Wandung (49) in Richtung zur anderen Seite (47) der Schwungmasse (4) hin radial nach außen hin abfällt.

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8. Drehmomentübertragungseinrichtung nach einem der Ansprüche 1 bis 7, dadurch gekennezeichnet, daß die Durchlässe (45) über den Umfang gleichmäßig verteilt sind.

9. Drehmomentübertragungseinrichtung nach einem der Ansprüche 1 bis 8, dadurch gekennzeichnet, daß die Durchlässe (45) auf gleichem Durchmesser angeordnet sind.

10. Drehmomentübertragungseinrichtung nach einem der Ansprüche 1 bis 9, dadurch gekennzeichnet, daß die Durchlässe (45) sich über 20 bis 70% des Winkelumfanges der Schwungmasse erstrecken.

11. Drehmomentübertragungseinrichtung nach einem der Ansprüche 1 bis 10, dadurch gekennzeichnet, daß die Durchlässe (45) zwischen zwei benachbarten Durchlässen (45) vorgesehenen Stege (5.1,52) eine Breite besitzen, die dem 0,5 bis 2,5- fachen der Ausdehnung eines Durchlasses in Umfangsrichtung beträgt.

12. Drehmomentübertragungseinrichtung nach einem der Ansprüche 1 bis 11 dadurch gekennzeichnet, daß die zwischen den Durchlässen (45) vorhandenen Stege (51,52) eine Sperre für den Wärmefluß von der Reibfläche (4a) in Richtung des Wälzlagers (16) hin bilden.

13. Drehmomentübertragungseinrichtung nach einem der Ansprüche 1 bis 12, wobei die Dämpfungseinrichtung aus in Umfangsrichtung wirksamen KraftsDeichern und/oder Reib- oder Gleitmitteln besteht und ein

Ausgangsteil aufweist, das mittels Nietbol2:en mit der zweiten Schwungmasse drehfest ist, dadurch gekennzeichnet, daß die Durchlässe (45), in Umfangsrichtung betrachtet, zwischen den Nietbolzen (29) angeordnet sind.
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14. Drehmomentübertragungseinrichtung nach Anspruch 13, dadurch gekennzeichnet, daß die Durchlässe (45) zumindest annähernd auf gleichem Durchmesser (50) wie die Nietbolzen (29) vorgesehen sind.

15. Drehmomentübertragungseinrichtung nach einem der Ansprüche 13 oder 14, dadurch gekennzeichnet, daß die Nietbolzen (29) im Bereich von zwischen zwei Durchlässen (45) vorhandenen Stegen (52) befestigt sind.

16. Drehmomentübertragungseinrichtung nach einem der Ansprüche 3 bis 5, dadurch gekennzeichnet, daß, in Umfangsrichtung betrachtet, zwischen zwei Nietbolzen (29) jeweils zwei Durchlässe (45) vorhanden sind.

17. Drehmomentübertragungseinrichtung nach einem der Ansprüche 13 bis 16, dadurch gekennzeichnet, daß die Stege (52), an denen die Nietbolzen befesigt sind, breiter sind als die Stege (51), welche keine Nietbolzen (29) aufweisen.

18. Drehmomentübertragungseinrichtung nach einem der Ansprüche 3 bis 17, dadurch gekennzeichnet, daß die Stege (52), welche Nietbolzen (29) aufweisen, zumindest annähernd doppelt so breit sind wie die Stege (51), welche keine Nietbolzen (29) aufweisen.

19. Drehmomentübertragungseinrichtung mit einer Vorkehrung zum Aufnehmen bzw. Ausgleichen von Drehstößen, insbesondere von Drehmomentschwankungen einer Brennkraftmaschine mit mindestens zwei über eine Wälzlagerung koaxial zueinander angeordneten, entgegen der Wirkung einer Dämpfungseinrichtung zueinander verdrehbaren Schwungmassen, von denen die eine, erste, mit der Brennkraftmaschine und die andere, zweite, über eine Reibungskupplung mit dem Eingangsteil eines Getriebes verbindbar ist und eine mit einer Kupplungsscheibe zusammenwirkende Reibfläche aufweist, dadurch gekennzeichnet, daB radial zwischen der Reibfläche (4a) und der Wälzlagerung (15) in der zweiten Schwungmasse axiale, sich in Richtung der ersten Schwungmasse (3) erweiternde Durchlässe (45), für einen durch einen nach außen offenen Zwischenraum zwischen den Schwungmassen hindurchzuführenden Kühlluftstrom, vorgesehen sind.