DE4322677A1 - Kupplungsaggregat - Google Patents

Description

Die Erfindung betrifft ein Kupplungsaggregat mit einer Rei­ bungskupplung, die eine Druckplatte aufweist, welche dreh­ fest, jedoch axial begrenzt verlagerbar mit einer Gegen­ druckplatte verbindbar ist, wobei wenigstens eine Anpreßfe­ der die Druckplatte in Richtung einer zwischen dieser und der Gegendruckplatte einklemmbaren Kupplungsscheibe beauf­ schlagt und eine zumindest den Verschleiß der Reibbeläge der Kupplungsscheibe kompensierende Nachstellvorkehrung vorhan­ den ist, die eine praktisch gleichbleibende Kraftbeaufschla­ gung der Druckplatte durch die Anpreßfeder bewirkt, weiter­ hin die Reibungskupplung Betätigungsmittel zum Aus- und Ein­ rücken besitzt, die mittels eines durch ein Ausrückmittel, wie z. B. eine an einem Getriebegehäuse verschwenkbar gela­ gerte Ausrückgabel, axial verlagerbaren Ausrückers betätig­ bar sind.

Ein derart aufgebautes und betätigbares Kupplungsaggregat ist durch die FR-OS 2 582 363 vorgeschlagen worden. Die Betätigungsmittel eines derartigen Kupplungsaggregates können durch Ausrücksysteme bzw. durch Ausrückmittel und Ausrücker beaufschlagt werden, wie sie beispielsweise durch die US-PS 4,368,810, US-PS 4,326,617, DE-OS 27 52 904 und DE-OS 27 01 999 vorgeschlagen worden sind.

Bei Kupplungsaggregaten bzw. Reibungskupplungen mit einer integrierten, zumindest den Verschleiß der Reibbeläge der Kupplungsscheibe kompensierenden Nachstellvorkehrung besteht insbesondere in Verbindung mit sogenannten mechanischen Ausrücksystemen, bei denen die Bewegungen des Kupplungspe­ dals über ein Gestänge und/oder einen Bowdenzug unter Zwi­ schenschaltung wenigstens eines Ausrücklagers auf die Betätigungsmittel der Reibungskupplung übertragen werden, das Problem, daß aufgrund der in der gesamten kinematischen Kette vorhandenen Toleranzen nicht gewährleistet ist, daß die die Betätigungsmittel beaufschlagenden Bereiche des Ausrückers stets die gleiche axiale Lage gegenüber den zu beaufschlagenden Bereichen der Betätigungsmittel aufweisen, so daß eine verhältnismäßig große Streuung des Ausrückweges der Reibungskupplung bzw. des auf die Betätigungsmittel übertragenen Betätigungsweges vorhanden sein kann. Durch diese Streuung kann die Funktion der Nachstellvorkehrung zumindest beeinträchtigt werden, wobei in Extremfällen die Nachstellfunktion dieser Vorkehrung nicht mehr gegeben sein kann. Weiterhin können Fälle auftreten, bei denen die Betätigungsmittel einen unzulässig großen Weg zurücklegen, wodurch eine ungewollte Nachstellung erfolgen kann, die bewirkt, daß die Reibungskupplung entweder nicht mehr einwandfrei öffnet oder daß die Vorspann- bzw. Einbaulage der Anpreßfeder sich derart verändert, daß die von dieser aufgebrachte Kraft nicht mehr ausreicht, um eine einwand­ freie Drehmomentübertragung zu gewährleisten.

Der vorliegenden Erfindung lag die Aufgabe zugrunde, diese Nachteile zu vermeiden und ein Kupplungsaggregat der eingangs genannten Art zu schaffen, bei dem eine einwand­ freie Funktion der den Verschleiß der Reibbeläge kompensie­ renden Nachstellvorkehrung gegeben ist. Weiterhin soll das Aggregat in besonders einfacher und kostengünstiger Weise herstellbar sein.

Gemäß der Erfindung wird dies dadurch erzielt, daß eine die axiale Streuung der Lage der Betätigungsmittel bzw. die axiale Streuung der Lage der durch den Ausrücker beauf­ schlagten Abschnitte der Betätigungsmittel gegenüber dem Ausrücker bzw. dem Ausrückmittel ausgleichende Vorkehrung vorgesehen ist. Eine derartige Vorkehrung ist insbesondere bei Kupplungsaggregaten, bei denen gemäß einer Weiterbildung der Erfindung sich in Abhängigkeit zumindest des Verschlei­ ßes der Reibbeläge die Betätigungsmittel in axialer Richtung der Ausrückbewegung verlagern, besonders vorteilhaft, da dadurch eine praktisch spielfreie Kraftübertragung zwischen dem Ausrücker bzw. dem Ausrückmittel und den Betätigungs­ mitteln sichergestellt werden kann. Dadurch wird auch gewährleistet, daß die Betätigungsmittel stets um den gleichen Betrag bewegt werden können. Es kann also im Kraft­ fluß zwischen dem Ausrücker und/oder dem Ausrückmittel und den Betätigungsmitteln praktisch kein Spiel vorhanden sein.

Besonders vorteilhaft kann es sein, wenn die Ausgleichsvor­ kehrung axial zwischen dem Ausrücker und den Betätigungs­ mitteln vorgesehen bzw. wirksam ist. Die Ausgleichsvorkeh­ rung kann jedoch auch an einer anderen Stelle vorgesehen werden, z. B. wirkungsmäßig zwischen Ausrücker und Ausrück­ mittel. In Verbindung mit der vorliegenden Erfindung ist es vorteilhaft, wenn der Ausrücker auf einer vorzugsweise ge­ triebeseitig vorgesehenen axialen Führung, wie z. B. einem eine Getriebeeingangswelle umgebenden Führungsrohr, aufge­ nommen ist.

Insbesondere bei Kupplungsaggregaten mit einer Reibungskupp­ lung, die ein an der Gegendruckplatte befestigbares Gehäuse, wie z. B. Blechdeckel, aufweist, mit einem dem Ausrücker zugewandten Boden, kann es zweckmäßig sein, wenn die Aus­ gleichsvorkehrung axial zwischen den Betätigungsmitteln und dem Boden angeordnet bzw. wirksam ist. Weiterhin kann es von Vorteil sein, wenn die Anpreßfeder durch eine zwischen einem Kupplungsgehäuse und der Druckplatte axial verspannbare Tellerfeder gebildet ist, die einen federnden ringförmigen Grundkörper und von diesem radial nach innen verlaufende, die Betätigungsmittel bildende Zungen aufweist.

Um eine einwandfreie Nachstellung durch die Ausgleichsvor­ kehrung zu gewährleisten, kann es besonders vorteilhaft sein, wenn diese im eingerückten Zustand des Kupplungs­ aggregates bzw. der Reibungskupplung automatisch bzw. selbsttätig die erwünschte Nachstellung gewährleistet, während der Betätigung der Reibungskupplung jedoch selbst­ tätig bzw. automatisch blockiert.

Die Ausgleichsvorkehrung kann ein ringförmiges Bauteil besitzen, das auch im eingerückten Zustand der Reibungskupp­ lung axial an den Betätigungsmitteln anliegt. Durch dieses ringförmige Bauteil kann der sich eventuell verändernde Abstand zwischen den Beaufschlagungsbereichen der Betäti­ gungsmittel und dem Ausrücker ausgeglichen werden. Für die Funktion der Ausgleichsvorkehrung kann es vorteilhaft sein, wenn diese in axialer Richtung ansteigende Nachstellrampen bzw. Auflauframpen besitzt, wobei diese an dem ringförmigen Bauteil vorgesehen sein können.

Die Auflauframpen können mit zylinderförmigen oder kugelähn­ lichen Abwälzkörpern zur Nachstellung zusammenwirken. Beson­ ders vorteilhaft kann es jedoch sein, wenn die Auflauframpen mit Gegenauflauframpen zusammenarbeiten, da dann durch entsprechende Wahl des Auflaufwinkels dieser Rampen eine Selbsthemmung bei axialer Verspannung der Rampen erfolgen kann. Die Gegenauflauframpen können ebenfalls von einem ringförmigen Bauteil getragen sein.

Um eine preisgünstige Herstellung der Reibungskupplung zu gewährleisten, kann es weiterhin von Vorteil sein, wenn wenigstens ein Teil der Ausgleichsvorkehrung aus Kunststoff hergestellt ist. Derartige Kunststoffteile können durch Spritzen gefertigt werden. Als Kunststoff eignen sich in besonders vorteilhafter Weise Thermoplaste, wie z. B. Poly­ amid.

In besonders vorteilhafter Weise können die die Nachstell­ rampen aufweisenden Bauteile beim Betätigen des Kupplungs­ aggregates bzw. der Reibungskupplung in axialer Richtung verlagerbar sein. Weiterhin kann es zweckmäßig sein, wenn die die Auflauframpen und die Gegenauflauframpen tragenden Bauteile relativ zueinander verdrehbar sind, wobei eines dieser Bauteile drehfest gegenüber der Reibungskupplung, insbesondere gegenüber dem Kupplungsgehäuse, sein kann.

Gemäß einem weiteren erfinderischen Gedanken kann die Aus­ gleichsvorkehrung derart ausgebildet sein, daß sie - in Ausrückrichtung des Kupplungsaggregates betrachtet - frei­ laufähnlich wirkt bzw. nachstellt, in der der Ausrückrich­ tung entgegengesetzten Richtung jedoch selbsthemmend ist. Hierfür können die Auflauframpen und/oder die Gegenauflauf­ rampen derart ausgebildet werden, daß sie in axialer Rich­ tung einen Steigungswinkel besitzen, der zwischen 50 und 200 liegt, vorzugsweise in der Größenordnung von 70 bis 110. In vorteilhafter Weise werden die Nachstellrampen derart aus­ gebildet, daß eine Selbsthemmung durch Reibungseingriff stattfindet. Es soll also auf jeden Fall gewährleistet sein, daß die Nachstellrampen einen selbsthemmenden Eingriff be­ sitzen, so daß keine zusätzlichen Mittel erforderlich sind, um eine ungewollte Rückstellung zu vermeiden. Bei Bedarf können jedoch derartige Mittel vorgesehen werden.

Um eine einwandfreie Funktion der selbsttätigen Ausgleichs­ vorkehrung zu gewährleisten, kann es zweckmäßig sein, wenn wenigstens ein die Auflauframpen und/oder ein die Gegenauf­ lauframpen tragendes Bauteil in Nachstellrichtung feder­ beaufschlagt ist. Die Federbeaufschlagung kann dabei in vorteilhafter Weise derart erfolgen, daß die Funktion der übrigen Federn, wie insbesondere der Anpreß- bzw. Teller­ feder und der die axial nachgiebige Auflage beaufschlagenden Feder, nicht bzw. praktisch nicht beeinflußt wird. Eine besonders vorteilhafte Ausgestaltung kann dadurch gewähr­ leistet werden, daß die die Auflauframpen und die Gegen­ auflauframpen aufweisenden Bauteile durch wenigstens einen zwischen diesen vorgesehenen Kraftspeicher, wie Schraubenfe­ der, in Nachstellrichtung beaufschlagt bzw. verspannt werden. Durch eine derartige Verspannung werden diese beiden Bauteile, in axialer Richtung betrachtet, in ent­ gegengesetzte Richtungen gedrängt, also über die Kraft­ speicher und die Nachstellrampen axial voneinander weg bewegt. Bei eingerückter Kupplung kann dadurch die Aus­ gleichsvorkehrung axial zwischen den Beaufschlagungsberei­ chen der Betätigungsmittel und dem Kupplungsdeckel und/oder dem Ausrücker spielfrei verspannt sein.

Gemäß einer besonders vorteilhaften Weiterbildung der Erfin­ dung kann das Kupplungsaggregat eine Vorkehrung aufweisen zur Begrenzung der Ausrückbewegung zumindest der Betäti­ gungsmittel. Hierfür kann ein Begrenzungsanschlag vorgesehen werden, der den Weg des Ausrückers und/oder des Ausrückmit­ tels in Ausrückrichtung limitiert. Der Begrenzungsanschlag kann in vorteilhafter Weise dadurch gebildet werden, daß ein die Ausgleichsvorkehrung bildendes Bauteil nach einem be­ stimmten Ausrückweg am Kupplungsdeckel anschlägt. Die Be­ grenzung kann jedoch auch dadurch erfolgen, daß der Aus­ rücker Bereiche aufweist, die an einem axial festen Bauteil nach einem bestimmten Ausrückweg zur Anlage kommen. Weiter­ hin kann es vorteilhaft sein, wenn der Ausrücker auch in Einrückrichtung eine Begrenzung aufweist, die ebenfalls durch einen Anschlag gebildet sein kann. In vorteilhafter Weise ist die Ausgleichsvorkehrung derart ausgebildet, daß über diese im eingerückten Zustand des Kupplungsaggregates der Ausrücker axial abgestützt ist. Der konstante Betäti­ gungsweg für das Kupplungsaggregat kann auch dadurch gewähr­ leistet werden, daß ein die Ausgleichsvorkehrung bildendes Bauteil in Ausrückrichtung und in Einrückrichtung wirksame Wegbegrenzungsbereiche, die mit Anschlagbereichen zusammen­ wirken, aufweist. In vorteilhafter Weise kann dieses Bauteil durch das vom Ausrücker beaufschlagte Bauteil der Aus­ gleichsvorkehrung gebildet sein, wobei die Begrenzungs­ anschläge am Kupplungsgehäuse vorgesehen bzw. durch dieses Gehäuse gebildet sein können. Die Begrenzung des Betäti­ gungsweges des Kupplungsaggregates kann jedoch auch dadurch erfolgen, daß auf dem den Ausrücker in axialer Richtung führenden Bauteil entsprechende Anschläge vorgesehen werden.

Vorzugsweise wirken diese Anschläge mit einem Bauteil zu­ sammen, das mit dem nicht umlaufenden Lagerring des Aus­ rückers verbunden ist. Die Begrenzung des Ausrückweges in wenigstens eine axiale Richtung kann jedoch auch zwischen dem umlaufenden Lagerring des Ausrückers und einem mit diesem drehenden Bauteil, wie z. B. dem Kupplungsgehäuse, erfolgen.

Gemäß einer zusätzlichen Weiterbildung der Erfindung kann es, insbesondere zur Minimierung des Ausrückkraftverlaufes bzw. der maximal erforderlichen Ausrückkraft, besonders vorteilhaft sein, wenn Mittel vorhanden sind, die während des Ausrückvorganges wenigstens über einen Teilbereich des Betätigungsweges der Betätigungsmittel einen allmählichen Abbau des von der Reibungskupplung bzw. der Kupplungsscheibe übertragbaren Momentes bewirkt. Diese Mittel können bei­ spielsweise durch eine sogenannte Belagfederung gebildet sein, die zwischen den Reibbelägen der zwischen der Druck­ platte und der Gegendruckplatte einklemmbaren Kupplungs­ scheibe vorgesehen sind.

Eine besonders vorteilhafte Ausgestaltung einer erfindungs­ gemäßen Reibungskupplung kann dadurch erzielt werden, daß die Anpreßfeder, welche vorzugsweise durch eine Tellerfeder gebildet sein kann, am Gehäuse zwischen zwei Auflagen - von denen die der Druckplatte zugewandte in Richtung der Anpreß­ tellerfeder federbelastet ist - verschwenkbar abgestützt ist, wobei die von der Anpreßfeder beim Ausrücken der Rei­ bungskupplung auf die federbelastete Auflage ausgeübte maxi­ male Ausrückkraft bei Belagverschleiß zunimmt und größer wird als die auf die federbelastete Auflage einwirkende Gegenkraft bzw. Abstützkraft. Bei Verwendung von zur Drehmo­ mentübertragung zwischen der Druckplatte und dem Kupplungs­ gehäuse vorgesehenen Blattfederelementen und/oder von einer sogenannten Belagfederung, wie sie beispielsweise durch die DE-OS 36 31 863 bekannt geworden ist, müssen die von diesen Federn auf die Anpreßfeder ausgeübten Kräfte bei der Festle­ gung der Kraft, welche auf die federbelastete Auflage ein­ wirkt, berücksichtigt werden, und zwar weil sich diese Kräfte überlagern. Das bedeutet also, daß die bei Vorhanden­ sein eines ausreichenden Belagverschleißes sich kurzfristig einstellende erhöhte Ausrückkraft größer sein muß als die aus den vorerwähnten Kräften entstehende und auf den Ver­ schwenkdurchmesser der Tellerfeder bezogene resultierende Kraft, um eine Nachstellung zu ermöglichen. Besonders zweck­ mäßig kann es sein, wenn die federbelastete Auflage axial verlagerbar ist. In vorteilhafter Weise kann die Anpreßtel­ lerfeder einen derartigen Kennlinienverlauf aufweisen, daß, ausgehend von ihrer konstruktiv definierten Einbaulage in der Reibungskupplung, bei einer durch Reibbelagverschleiß bedingten Entspannung die von ihr aufbringbare Kraft und damit auch das Niveau des Ausrückkraftverlaufes zunimmt und bei einer gegenüber der definierten Einbaulage verformteren bzw. verspannteren Position die von ihr aufbringbare Maxi­ malkraft bei einem Ausrückvorgang abnimmt. Durch eine der­ artige Anordnung und Auslegung der Anpreßtellerfeder kann gewährleistet werden, daß bei auftretendem Belagverschleiß sich stets wieder ein Gleichgewicht, zumindest zwischen der maximalen Ausrückkraft der Reibungskupplung und der auf die federbelastete Auflage einwirkenden Gegenkraft bzw. der im Bereich des Abwälzdurchmessers auf die Anpreßtellerfeder einwirkenden resultierenden Gegenkraft, einstellen kann.

Das Kupplungsaggregat bzw. die Reibungskupplung kann in vorteilhafter Weise derart aufgebaut sein, daß die axial verlagerbare, federbelastete Auflage über die Verschleißre­ serve der Reibungskupplung sich gemeinsam mit der Druck­ platte verlagert. Während der, über die Lebensdauer der Reibungskupplung betrachtet, erfolgenden allmählichen oder in kleinen Stufen stattfindenden Nachstellung der Nachstell­ vorkehrung kann die federbelastete Auflage in Richtung der Druckplatte geringfügig verlagerbar sein. Durch diese Ver­ lagerung kann gewährleistet werden, daß die sich dann an der Druckplatte abstütztende Tellerfeder eine zusätzliche Ver­ formung erfährt, so daß die von ihr ausgeübte Kraft, wie bereits erwähnt, abnimmt, bis die auf die federbelastete Auflage einwirkende Gegenkraft oder die bereits erwähnte resultierende Gegenkraft mit der Ausrückkraft im Gleichge­ wicht ist. Bei Verlagerung der federbelasteten Auflage nimmt also die maximale Ausrückkraft der Kupplung bzw. der Anpreß­ tellerfeder wieder ab.

Besonders vorteilhaft kann es sein, wenn die Anpreßtellerfe­ der in der Reibungskupplung derart eingebaut ist, daß sie zumindest über einen Teil des Ausrückbereiches, vorzugsweise praktisch über den gesamten Ausrückbereich der Kupplung, eine abfallende Kraft-Weg-Kennlinie besitzt. Die Einbaulage der Anpreßfeder kann dabei derart sein, daß im ausgerückten Zustand der Reibungskupplung die Anpreßfeder praktisch das Minimum bzw. den Talpunkt ihres sinusförmigen Kraft-Weg- Verlaufes erreicht.

Die auf die federbelastete Auflage ausgeübte Gegenkraft kann in vorteilhafter Weise durch einen Kraftspeicher erzeugt werden, der im wesentlichen eine konstante Kraft, zumindest über den vorgesehenen Nachstellbereich, aufbringt. In beson­ ders vorteilhafter Weise eignet sich hierfür eine entspre­ chend ausgebildete und im vorgespannten Zustand in die Reibungskupplung eingebaute Tellerfeder.

Die Erfindung ist nicht nur auf die oben beschriebenen Reibungskupplungen beschränkt, sondern ist allgemein bei Reibungskupplungen bzw. Kupplungsaggregaten mit einer zumindest den Verschleiß der Reibbeläge der Kupplungsscheibe kompensierenden Nachstellvorkehrung einsetzbar.

Die Erfindung betrifft weiterhin eine Reibungskupplung, ins­ besondere für Kraftfahrzeuge, mit einer Druckplatte, die drehfest, jedoch axial begrenzt verlagerbar mit einem Gehäuse verbunden ist, wobei zwischen Gehäuse und Druck­ platte eine Anpreßtellerfeder axial verspannt ist, die einerseits um eine vom Gehäuse getragene Schwenklagerung verschwenkbar ist und andererseits die Druckplatte in Richtung einer zwischen dieser und einer Gegendruckplatte, wie einem Schwungrad, einklemmbaren Kupplungsscheibe beaufschlagt, wobei eine den Verschleiß der Reibbeläge der Kupplungsscheibe kompensierende Nachstellvorkehrung vorhan­ den ist.

Automatische Nachstelleinrichtungen, die eine praktisch gleichbleibende Kraftbeaufschlagung der Druckplatte durch die Anpreßtellerfeder bewirken sollen, sind beispielsweise durch die DE-OS 29 16 755 und 35 18 781 bekannt geworden. Die in Abhängigkeit von mindestens einem Sensor verstell­ baren Nachstelleinrichtungen sind dabei zwischen der Druckscheibe und der Anpreßtellerfeder angeordnet bzw. wirksam. Infolge der Anlenkung der Druckscheibe am Gehäuse über tangential angeordnete Blattfedern - deren Kraft, weil diese der Anpreßkraft der Tellerfeder entgegengerichtet ist, nur relativ gering sein darf - kann die eine verhältnismäßig große Masse besitzende Druckscheibe bei ausgerückter Reibungskupplung axial schwingen, dabei also von der Tellerfeder abheben, wodurch die Funktion der Kupplung nicht nur beeinträchtigt wird, sondern die Kupplung sogar zum Sicherheitsrisiko wird, weil nämlich die Nachstelleinrich­ tung in geöffnetem Zustand nachstellt, bis die Druckplatte an der Kupplungsscheibe anliegt, also die Kupplung nicht mehr trennen kann. Aus diesem Grunde haben sich derartige Nachstelleinrichtungen in der Praxis nicht durchgesetzt.

Der weiteren Erfindung lag die Aufgabe zugrunde, diese Nachteile zu beseitigen und Nachstellvorkehrungen der eingangs genannten Art zu schaffen, die in der Praxis auf breiter Basis und auch bei rauhem Betrieb einsetzbar sind, die einen einfachen Aufbau und eine dauerhaft sichere Funktion besitzen, die weiterhin einen geringen Einbauraum benötigen und die preiswert in der Herstellung sind. Außerdem sollen die erforderlichen Ausrückkräfte gering sein, über die Lebensdauer gering bleiben und die Lebens­ dauer von Reibungskupplungen darüber hinaus noch erhöht werden.

Gemäß dieser Erfindung wird diese Aufgabe dadurch gelöst, daß bei einer Reibungskupplung mit von einer Tellerfeder belastbaren Druckplatte, bei der die Anpreßkraft durch eine Tellerfeder erzeugt wird, welche einerseits an einem Bauteil, wie einem Gehäuse abgestützt ist und die anderer­ seits um eine am Gehäuse in kreisförmiger Anordnung vor­ gesehene Schwenklagerung verschwenkbar ist, zwischen Deckel und Tellerfeder eine selbsttätige, die gehäuseseitige Auflage verschleißabhängig vom Gehäuse wegverlagernde Nachstelleinrichtung wirksam ist, die von einer Vorschubein­ richtung weitertransportierbar ist und die Tellerfeder in Richtung auf die Schwenklagerung unter der Wirkung einer Abstützkraft steht. Diese Abstützkraft ist zweckmäßigerweise permanent vorhanden, so daß die Tellerfeder entgegen der Ausrückkraft lediglich kraftschlüssig und zwar durch eine Federkraft und nicht durch formschlüssig angelenkte Mittel, abgestützt ist. Die Tellerfeder ist dabei über ihren Arbeitsbereich mit degressiver Kennlinie eingebaut, und zwar derart, daß die Abstützkraft und die Tellerfederkraft derart aufeinander abgestimmt sind, daß die Abstützkraft bei der vorgesehenen Einbaulage der Tellerfeder und ohne verschleiß­ bedingte Konizitätsveränderung und über den Ausrückweg der Tellerfeder größer ist als die von der Tellerfeder aufge­ brachte der Abstützkraft entgegenwirkende Kraft, bei verschleißbedingter Änderung der Konizität der Tellerfeder die Abstützkraft über Teilbereiche des Ausrückweges der Tel­ lerfeder geringer ist als die Form der Tellerfeder gegen die Abstützkraft aufgebrachte Kraft. Die Abstützkraft kann dabei durch ein einziges Federelement oder zumindest im wesent­ lichen durch ein einziges Federelement oder Federelementsy­ stem aufgebracht werden. Unter "Abstützkraft" ist gleichwohl die Summe aller gegen die Tellerfeder wirksamen Federkräfte - soweit sie bemerkbar auftreten - zu verstehen, also z. B. auch oder nur die durch (Drehmomentübertragungs- bzw. Ab­ hub-) Blattfedern wirksamen Kräfte, die (Rest-) Federung von Belagfederung oder deren "Ersatz".

Als Kraftspeicher, der die Abstützkraft zumindest im wesentlichen aufbringt, kann zweckmäßigerweise eine Feder verwendet werden, die über die Nachstellung ihre Gestalt ändert, z. B. eine Tellerfeder. Die die Abstützkraft auf­ bringenden Kraftspeicher können aber auch durch die Blatt­ federn gebildet sein.

Eine die Abstützkraft aufbringende Tellerfeder kann direkt an der Tellerfeder auflagern, z. B. auf der radialen Höhe der axial verlagerbaren, deckelseitigen Abstützung.

Besonders vorteilhaft ist es, wenn die Nachstelleinrichtung axial zwischen Tellerfeder und Deckel angeordnet ist. Die Nachstellanordnung kann in besonders zweckmäßiger Weise Auflaufflächen, wie Rampen, enthalten.

Durch die Erfindung wird gewährleistet, daß die Tellerfeder über die Lebensdauer der Reibungskupplung betrachtet, praktisch immer die gleiche Konizität bzw. Verspannung bei eingerückter Reibungskupplung besitzt und eine praktisch gleichbleibende Kraftbeaufschlagung der Druckplatte und damit der Kupplungsscheibe - unabhängig vom Verschleiß der Reibbeläge, der Druckplatte selbst oder anderer Elemente, wie der deckel- oder druckplattenseitigen Abstützungen, der Tellerfeder oder Reibfläche der Schwungscheibe - gegeben ist. Durch die erfindungsgemäße Maßgabe wird darüber hinaus gewährleistet, daß die Masse der Druckplatte durch die der Nachstelleinrichtung nicht erhöht wird. Sie ist weiterhin in einem Bereich untergebracht, in welchem sie vor Einwirkungen des Scheibenabriebes geschützt und in welchem sie von der Quelle der Reibungshitze weiter entfernt ist.

Eine besonders vorteilhafte Ausgestaltung einer erfindungs­ gemäßen Reibungskupplung kann dadurch erzielt werden, daß die Anpreßtellerfeder am Gehäuse zwischen zwei Auflagen - von denen die der Druckplatte zugewandte in Richtung der An­ preßtellerfeder federbelastet ist - verschwenkbar abgestützt ist, wobei die von der Anpreßtellerfeder beim Ausrücken der Kupplung auf die federbelastete Auflage einwirkende Kraft bei Belagverschleiß zunimmt und dann größer wird als die auf die federbelastete Auflage einwirkende Gegenkraft bzw. Abstützkraft. Die Anpreßtellerfeder besitzt dabei einen derartigen Kennlinienverlauf, daß, ausgehend von ihrer konstruktiv definierten Einbaulage in der Reibungskupplung, bei einer durch Reibbelagverschleiß bedingten Entspannungs­ richtung die von ihr dann aufgebrachte Kraft und damit auch die benötigte Ausrückkraft zunächst zunimmt und bei einer gegenüber der definierten Einbaulage weiter verformten bzw. verspannten Position die von ihr aufbringbare Kraft beim Ausrückvorgang abnimmt. Durch eine derartige Anordnung und Auslegung der Anpreßtellerfeder ist gewährleistet, daß bei auftretendem Belagverschleiß sich stets wieder ein Gleichge­ wicht zwischen der von der Anpreßtellerfeder auf die Auflage beim Ausrücken ausgeübten Kraft und der auf die federbela­ stete Auflage einwirkenden Gegenkraft einstellen kann, weil beim Überschreiten der Abstützkraft durch die von der Tellerfeder auf die Auflage ausgeübte Kraft die Tellerfeder die Sensorfeder von der deckelseitigen Auflage wegverlagert und die Nachstelleinrichtung weiterverdreht werden kann durch die Kraft der Vorschubeinrichtung. Damit wird die Auflage axial verlagert, bis die vom Sensor ausgeübte Kraft ein Weiterdrehen und eine weitere axiale Verlagerung der Auflage verhindert.

Besonders vorteilhaft kann es, wie bereits erwähnt, sein, wenn die Anpreßtellerfeder in die Reibungskupplung derart eingebaut ist, daß sie zumindest über einen Teil des Ausrückbereiches, vorzugsweise praktisch über den gesamten Ausrückbereich der Reibungskupplung, eine abfallende Kraftkennlinie besitzt. Die Einbaulage der Anpreßtellerfeder kann dabei derart sein, daß im ausgerückten Zustand der Reibungskupplung die Anpreßtellerfeder praktisch das Minimum bzw. den Talpunkt ihres sinusförmigen Kraft-Weg-Verlaufes erreicht oder überschreitet.

Die auf die federbelastete Auflage ausgeübte Gegenkraft kann in vorteilhafter Weise durch einen Kraftspeicher erzeugt werden, der im wesentlichen eine konstante Kraft zumindest über den vorgesehenen Nachstellbereich aufbringt. In besonders vorteilhafter Weise eignet sich hierfür eine entsprechend ausgebildete und im vorgespannten Zustand in die Reibungskupplung eingebaute Tellerfeder.

Die Nachstellvorrichtung gemäß der Erfindung kann in beson­ ders vorteilhafter Weise bei Reibungskupplungen Verwendung finden mit einer Anpreßtellerfeder, die mit radial äußeren Bereichen die Druckplatte beaufschlagt und über radial weiter innen liegende Bereiche zwischen zwei Schwenkauflagen am Gehäuse gelagert ist. Bei dieser Bauart kann die Tel­ lerfeder als zweiarmiger Hebel wirken.

Die Erfindung ist jedoch nicht auf Reibungskupplungen mit Tellerfedern, die gleichzeitig die Ausrückhebel in Form von Tellerfederzungen angeformt haben, begrenzt, sondern er­ streckt sich auch auf andere Kupplungsaufbauten, bei denen z. B. die Tellerfeder über zusätzliche Hebel betätigt wird.

Um eine einwandfreie Nachstellung des Verschleißes bzw. eine optimale Anpreßkraft für die Reibungskupplung zu gewähr­ leisten, kann es besonders vorteilhaft sein, wenn die auf der der federbelasteten Auflage abgewandten Seite der Anpreßtellerfeder vorgesehene Gegenauflage derart ausgebil­ det ist, daß sie axial in Richtung der Druckplatte automa­ tisch bzw. selbsttätig verlagerbar, in Gegenrichtung jedoch durch eine Vorkehrung selbsttätig bzw. automatisch arretier­ bar ist. Die Nachstellung der Gegenauflage, also der deckelseitigen Auflage, kann mittels eines Kraftspeichers erfolgen, der diese Gegenauflage in Richtung Druckplatte bzw. gegen die Anpreßtellerfeder beaufschlagt. Es kann also die Gegenauflage entsprechend der durch den Belagverschleiß bedingten Verlagerung der federbeaufschlagten Auflage selbsttätig nachstellen, wodurch eine spielfreie Schwenk­ lagerung der Anpreßtellerfeder gewährleistet werden kann.

Die Gegenauflage kann mittels einer zwischen Anpreßteller­ feder und Deckel vorgesehenen Nachstelleinrichtung axial verlagerbar sein. Die Nachstelleinrichtung kann dabei ein ringförmiges, also in sich zusammenhängendes Bauteil besit­ zen, das zumindest im eingerückten Zustand der Reibungskupp­ lung von der Anpreßtellerfeder axial beaufschlagt wird.

Durch Verdrehung des ringförmigen Bauteils bei auftretendem Verschleiß und während des Ausrückvorganges kann die Schwenklagerung entsprechend dem Belagverschleiß nach­ gestellt werden. Hierfür kann in besonders vorteilhafter Weise die Nachstellvorkehrung bzw. das ringförmige Bauteil dieser Nachstellvorkehrung in axialer Richtung ansteigende Nachstellrampen besitzen. Weiterhin kann es von Vorteil sein, wenn das ringförmige Bauteil die Gegenauflage trägt, wobei letztere durch einen Drahtring gebildet sein kann. Dieser Drahtring kann in einer umlaufenden Ringnut des Bauteils aufgenommen und mit diesem über Formschluß ver­ bunden sein. Der Formschluß kann dabei als Schnappverbindung ausgebildet sein.

Die Auflauframpen können mit zylinderförmigen oder kugelähn­ lichen Abwälzkörpern zur Nachstellung zusammenwirken. Besonders vorteilhaft kann es jedoch sein, wenn die Auflauf­ rampen mit korrespondierenden Gegenauflauframpen zusammenar­ beiten, da dann durch entsprechende Wahl des Auflaufwinkels dieser Rampen eine Selbsthemmung bei axialer Verspannung der Rampen erfolgen kann. Die Gegenauflauframpen können von einem ringartigen Bauteil getragen sein, das zwischen dem die Auflauframpen tragenden Bauteil und dem Deckel angeord­ net sein kann. Ein besonders einfacher Aufbau kann jedoch durch Einbringung der Gegenauflauframpen in das Gehäuse gewährleistet werden. Letzteres kann in besonders einfacher Weise bei Blechgehäusen erfolgen, da die Gegenauflauframpen angeprägt werden können. Die Anprägung kann dabei in radial verlaufenden Bereichen des Gehäuses erfolgen.

Um eine preisgünstige Herstellung der Reibungskupplung zu gewährleisten, kann es weiterhin von Vorteil sein, wenn wenigstens ein Teil der Nachstelleinrichtung aus Kunststoff hergestellt ist. Derartige Kunststoffteile können durch Spritzen gefertigt werden. Als Kunststoff eignen sich in besonders vorteilhafter Weise Thermoplaste, wie z. B. Polyamid. Der Einsatz von Kunststoffen wird deshalb möglich, weil sich die Nachstelleinrichtung in einem den Hitzeein­ wirkungen nur wenig ausgesetzten Bereich befinden. Darüber­ hinaus ergibt sich infolge des geringeren Gewichtes auch ein geringeres Massenträgheitsmoment.

Gemäß einem weiteren erfinderischen Gedanken kann die Nachstellvorkehrung derart ausgebildet sein, daß sie - in Ausrückrichtung der Reibungskupplung betrachtet - frei­ laufähnlich wirkt, in der der Ausrückrichtung entgegenge­ setzten Richtung jedoch selbsthemmend ist. Hierfür können die Auflauframpen und/oder die Gegenauflauframpen derart ausgebildet werden, daß sie in axialer Richtung einen Steigungswinkel besitzen, der zwischen 4 und 20 Grad liegt, vorzugsweise in der Größenordnung von 5 bis 12 Grad. In vorteilhafter Weise werden die Auflauframpen und/oder Gegenauflauframpen derart ausgebildet, daß eine Selbst­ hemmung durch Reibungseingriff stattfindet. Die Selbst­ hemmung kann aber auch durch einen Formschluß erreicht bzw. unterstützt werden, indem z. B. eine der Rampen weich und die andere mit einer Profilierung ausgestaltet ist, oder indem beide Rampen Profilierungen aufweisen. Durch diese Maßnahmen ist gewährleistet, daß keine zusätzlichen Mittel erfor­ derlich sind, um eine ungewollte Rückstellung zu vermeiden.

Die Nachstelleinrichtung kann besonders vorteilhaft und einfach sein, wenn die in Umfangsrichtung wirksame Vor­ schubeinrichtung als vorgespannt eingebaute Feder ausgebil­ det ist, die wenigstens ein die Auflauframpen tragendes Bauteil und/oder ein die Gegenauflauframpen bzw. Gegen­ auflaufbereiche tragendes Bauteil in Nachstellrichtung federnd beaufschlagt. Die Federbeaufschlagung kann dabei in vorteilhafter Weise derart erfolgen, daß die Funktion der übrigen Federn, wie insbesondere der Betätigungstellerfeder und der die axial nachgiebige Auflage beaufschlagenden Feder nicht bzw. praktisch nicht beeinflußt wird.

Für manche Anwendungsfälle kann es vorteilhaft sein, wenn die Nachstellvorkehrung mehrere verlagerbare Nachstell­ elemente, wie z. B. in radialer und/oder in Umfangsrichtung verlagerbare Nachstellkeile oder Wälzkörper besitzt. Weiterhin kann es von Vorteil sein, wenn die Nachstellvor­ kehrung drehzahlabhängig ist. So kann z. B. die auf einzelne Elemente der Nachstellvorkehrung einwirkende Fliehkraft zur Betätigung und/oder zur Verriegelung der Nachstelleinrich­ tung bei bestimmten Betriebszuständen der Brennkraftmaschine herangezogen werden. Insbesondere kann die Nachstellvor­ kehrung durch fliehkraftabhängige Mittel ab einer bestimmten Drehzahl, blockiert werden, was z. B. bei zumindest annä­ hernder Leerlaufdrehzahl oder Drehzahl unterhalb der Leerlaufdrehzahl erfolgen kann, so daß die Verschleißnach­ stellung nur bei geringen Drehzahlen stattfindet. Dies hat den Vorteil, daß keine ungewollten Nachstellungen, die durch Schwingungen bei hohen Drehzahlen entstehen könnten, auftreten.

Ein besonders einfacher und funktionssicherer Aufbau der Nachstelleinrichtung kann dadurch gewährleistet werden, daß die relativ zum Gehäuse verlagerbaren Teile, welche Auflauf­ rampen und/oder Gegenauflauframpen bzw. Gegenauflaufbereiche besitzen, federnd belastet sind. Sofern nur ein entsprechen­ des Bauteil mit den entsprechenden Rampen bzw. Bereichen vorhanden ist, das gegenüber dem Gehäuse verlagerbar ist, wird dieses beaufschlagt. Besonders vorteilhaft kann es dabei sein, wenn die Federbelastung eine Kraft in Umfangs­ richtung erzeugt.

Für den Aufbau und die Funktion der Reibungskupplung kann es weiterhin von Vorteil sein, wenn die als Scheibenfeder, wie Tellerfeder ausgebildete Sensorfeder sich mit ihrem radial äußeren Bereich an einem axial festen Bauteil, wie dem Gehäuse abstützt und mit radial weiter innen liegenden Bereichen die dem Deckel abgekehrte Abwälzauflage beauf­ schlagt. Diese Abwälzauflage kann auch einteilig mit der Sensorfeder ausgebildet sein, so daß also die Sensortel­ lerfeder auch die Auflage bildet. Zur Halterung der Sensor­ feder in verspannter Lage kann das Gehäuse Abstützbereiche tragen. Diese Abstützbereiche können durch einzelne, am Gehäuse angebrachte Abstützelemente gebildet sein. Vor­ teilhaft kann es jedoch auch sein, wenn die Abstützbereiche einteilig mit dem Gehäuse sind, z. B. können am Gehäuse Anprägungen oder ausgeschnittene und verformte Bereiche vorgesehen werden, welche die Sensorfeder zur Abstützung axial untergreifen.

Für die Funktion der Reibungskupplung, insbesondere zur Minimierung des Ausrückkraftverlaufes bzw. der maximal erforderlichen Ausrückkraft kann es besonders vorteilhaft sein, wenn die zwischen Druckplatte und Gegendruckplatte einklemmbare Kupplungsscheibe Reibbeläge besitzt, zwischen denen eine sogenannte Belagfederung, wie sie beispielsweise durch die DE-OS 36 31 863 bekannt geworden ist, vorgesehen ist. Durch Verwendung einer derartigen Kupplungsscheibe wird die Betätigung, insbesondere der Ausrückvorgang der Rei­ bungskupplung, unterstützt. Dies ist darauf zurückzuführen, daß im eingerückten Zustand der Reibungskupplung die ver­ spannte Belagfederung auf die Druckplatte eine Reaktions­ kraft ausübt, die der von der Anpreßtellerfeder bzw. Betätigungstellerfeder auf diese Druckplatte ausgeübten Kraft entgegengerichtet ist. Beim Ausrückvorgang wird während der axialen Verlagerung der Druckplatte diese zunächst durch die federnd verspannte Belagfederung zurück­ gedrängt, wobei gleichzeitig infolge des im Ausrückbereich vorhandenen verhältnismäßig steil abfallenden Kennlinienab­ schnittes der Anpreßtellerfeder die von dieser auf die Druckplatte ausgeübte Kraft abnimmt. Mit der Abnahme der von der Anpreßtellerfeder auf die Druckplatte ausgeübten Kraft nimmt auch die von der Belagfederung auf diese Druckplatte ausgeübte Rückstellkraft abnehmen. Die effektiv zum Aus­ rücken der Reibungskupplung erforderliche Kraft ergibt sich aus der Differenz zwischen Rückstellkraft der Belagfederung und Anpreßkraft der Anpreßtellerfeder. Nach Entspannung der Belagfederung, also bei Abhub der Druckplatte von den Reibbelägen bzw. Freigabe der Kupplungsscheibe durch die Druckplatte wird die erforderliche Ausrückkraft hauptsäch­ lich durch die Anpreßtellerfeder bestimmt. Die Kraft-Weg- Charakteristik der Belagfederung und die Kraft-Weg-Charak­ teristik der Anpreßtellerfeder können in besonders vor­ teilhafter Weise derart aufeinander abgestimmt sein, daß bei Freigabe der Kupplungsscheibe durch die Druckplatte die zum Betätigen der Anpreßtellerfeder erforderliche Kraft sich auf einem niedrigen Niveau befindet. Es kann also durch gezielte Abstimmung oder gar Angleichung der Belagfederungscharakte­ ristik an die Anpreßtellerfedercharakteristik bis zur Freigabe der Kupplungsscheibe durch die Druckplatte nur eine sehr geringe, im Extremfall praktisch gar keine Betäti­ gungskraft für die Anpreßtellerfeder zur Überwindung des restlichen Abtriebes erforderlich sein. Weiterhin kann die Charakteristik der Anpreßtellerfeder derart ausgelegt werden, daß nach freigegebener Kupplungsscheibe die dann noch von der Anpreßtellerfeder einer Verschwenkung ent­ gegengesetzte Kraft bzw. die zum Verschwenken der Anpreßtel­ lerfeder erforderliche Kraft sich gegenüber der von dieser Anpreßtellerfeder im eingerückten Zustand der Reibungskupp­ lung aufgebrachten Anpreßkraft auf einem sehr niedrigen Niveau befindet. Es sind auch Auslegungen möglich, bei denen bei Freigabe der Kupplungsscheibe durch die Druckplatte nur eine sehr geringe bzw. praktisch keine Kraft erforderlich ist, um die Anpreßtellerfeder zum Ausrücken der Kupplung zu betätigen. Derartige Reibungskupplungen können so ausgelegt werden, daß die Betätigungskräfte in der Größenordnung zwischen 0 und 200 N liegen.

Gemäß einem zusätzlichen erfinderischen Gedanken kann die Reibungskupplung derart ausgelegt werden, daß zumindest annähernd bei Freigabe der Kupplungsscheibe durch die Druckplatte die von der Anpreßtellerfeder aufgebrachte Axialkraft sich im Nullbereich befindet, wobei bei Fort­ setzung des Ausrückvorganges die von der Anpreßtellerfeder aufgebrachte Kraft negativ werden kann, also eine Umkehrung der Kraftwirkung der Anpreßtellerfeder stattfindet. Dies bedeutet, daß bei vollständig ausgerückter Reibungskupplung diese praktisch von selbst geöffnet bleibt und nur durch äußere Krafteinwirkung der Einkuppelvorgang wieder eingelei­ tet werden kann.

Die Erfindung betrifft weiterhin eine Reibungskupplung, ins­ besondere für Kraftfahrzeuge, mit einer Druckplatte, die drehfest, jedoch axial begrenzt verlagerbar, mit einem Gehäuse verbunden ist, wobei zwischen Gehäuse und Druck­ platte wenigstens eine verspannbare Anpreßfeder wirksam ist, die die Druckplatte in Richtung einer zwischen dieser und einer Gegendruckplatte, wie einem Schwungrad, einklemmbaren Kupplungsscheibe beaufschlagt.

Derartige Kupplungen sind beispielsweise durch die DE-OS 24 60 963, die DE-PS 24 41 141 und 8 98 531 sowie die DE-AS 12 67 916 bekannt geworden.

Der vorliegenden Erfindung lag weiterhin die Aufgabe zugrun­ de, derartige Reibungskupplungen bezüglich der Funktion und Lebensdauer zu verbessern. Insbesondere sollen durch die Erfindung die zur Betätigung derartiger Reibungskupplungen erforderlichen Kräfte reduziert werden und über deren Lebensdauer ein praktisch geichbleibender Ausrückkraftver­ lauf gewährleistet werden. Weiterhin sollen die erfindungs­ gemäßen Reibungskupplungen in besonders einfacher und wirtschaftlicher Weise herstellbar sein.

Gemäß der Erfindung wird dies dadurch erzielt, daß eine den Verschleiß der Reibbeläge der Kupplungsscheibe selbsttätig kompensierende Nachstellvorkehrung vorhanden ist, die eine praktisch gleichbleibende Kraftbeaufschlagung der Druck­ platte durch die Anpreßfeder bewirkt, und die Reibungskupp­ lung Betätigungsmittel zum Ein- und Ausrücken besitzt sowie eine Vorkehrung aufweist, die während des Ausrückvorganges, zumindest über einen Teilbereich des Betätigungsweges der Betätigungsmittel und/oder des Ausrückwegs der Druckplatte, einen allmählichen Abbau des von der Reibungskupplung bzw. der Kupplungsscheibe übertragbaren Momentes bewirkt. Durch eine derartige Vorkehrung kann ebenfalls erzielt werden, daß während des Einrückvorganges der Reibungskupplung und bei Beginn der Einspannung der Reibbeläge zwischen Druck- und Gegendruckplatte ein allmählicher bzw. progressiver Aufbau des von der Reibungskupplung übertragbaren Momentes erfolgt.

Durch die erfindungsgemäße Auslegung einer Reibungskupplung wird gewährleistet, daß die Anpreßtellerfeder, über die Lebensdauer der Reibungskupplung betrachtet, praktisch immer die gleiche Vorspannung bei eingerückter Reibungskupplung besitzt und somit eine praktisch gleichbleibende Kraftbeauf­ schlagung der Druckplatte gegeben ist. Weiterhin kann durch die zusätzliche Vorkehrung, welche einen allmählichen Abbau des von der Reibungskupplung übertragbaren Momentes während eines Ausrückvorganges bewirkt, eine Reduzierung bzw. Mini­ mierung des Ausrückkraftverlaufes bzw. der maximal erforder­ lichen Ausrückkraft erzielt werden. Dies ist darauf zurück­ zuführen, daß die Vorkehrung die Betätigung, insbesondere den Ausrückvorgang, der Reibungskupplung unterstützt. Hierfür kann die Vorkehrung axial federnd nachgiebige Mittel aufweisen, die auf die Betätigungsmittel und/oder auf die Anpreßfeder und/oder auf die Druckplatte und/oder auf die Gegendruckplatte eine Reaktionskraft ausüben, die der von der Anpreßfeder auf die Druckplatte ausgeübten Kraft entgegengerichtet und in Serie geschaltet ist.

Besonders vorteilhaft kann es sein, wenn die Vorkehrung der Reibungskupplung derart angeordnet ist, daß sie während des Ausrückvorganges über einen Teilabschnitt des axialen Verla­ gerungsweges der durch die Anpreßfeder beaufschlagten Druckplattenbereiche einen allmählichen Abbau des von der Reibungskupplung bzw. der Kupplungsscheibe übertragbaren Momentes bewirkt.

Für manche Anwendungsfälle kann die Vorkehrung in vorteil­ hafter Weise im Kraftfluß zwischen der Schwenklagerung der Betätigungsmittel bzw. zwischen der Anpreßfeder und den Befestigungsstellen, wie Verschraubungen, des Gehäuses an der Gegendruckplatte vorgesehen werden.

Für andere Anwendungsfälle kann es jedoch auch vorteilhaft sein, wenn die Vorkehrung im Kraftfluß zwischen der Schwenk­ lagerung der Betätigungsmittel bzw. zwischen der Anpreßfeder und der Reibfläche der Druckplatte vorgesehen ist. Eine derartige Anordnung ist z. B. durch die DE-OS 37 42 354 und die DE-OS 14 50 201 vorgeschlagen worden.

Für weitere Anwendungsfälle kann es besonders vorteilhaft sein, wenn die Vorkehrung axial zwischen zwei Rücken an Rücken angeordneten Reibbelägen der Kupplungsscheibe vorgesehen wird, also durch eine sogenannte "Belagfederung" gebildet ist, z. B. durch zwischen den Belägen vorgesehene Belagfedersegmente. Derartige Vorkehrungen sind beispiels­ weise durch die DE-OS 36 31 863 bekannt geworden.

Eine weitere Möglichkeit, einen progressiven Momentenaufbau bzw. -abbau zu erzielen, ist durch die DE-OS 21 64 297 vorgeschlagen worden, bei der das Schwungrad zweiteilig ausgebildet ist und das die Gegendruckplatte bildende Bauteil axial federnd gegenüber dem mit der Abtriebswelle der Brennkraftmaschine verbundenen Bauteil abgestützt ist.

Für die Funktion und den Aufbau einer erfindungsgemäßen Reibungskupplung kann es besonders zweckmäßig sein, wenn die Vorkehrung eine axiale, federnde Nachgiebigkeit zwischen Kupplungsbauteilen ermöglicht, wobei die Vorkehrung derart angeordnet und ausgestaltet ist, daß bei geöffneter Kupplung die auf die Vorkehrung einwirkende Kraft am kleinsten ist und über den Schließvorgang der Kupplung, also über den Einrückweg der Kupplung, die auf die Vorkehrung einwirkende Kraft allmählich auf das Maximum ansteigt, wobei dieser Anstieg zweckmäßigerweise nur über einen Teilbereich des Schließweges bzw. Einrückweges der Betätigungsmittel bzw. der Druckplatte stattfindet. Besonders vorteilhaft kann es sein, wenn die Vorkehrung derart ausgelegt ist, daß die allmähliche Abnahme bzw. die allmähliche Zunahme des von der Reibungskupplung übertragbaren Momentes über zumindest annähernd 40 bis 70% des Betätigungsweges der Betätigungs­ mittel und/oder des maximal axialen Weges der Druckplatte erfolgt. Der restliche Bereich des entsprechenden Weges wird zur einwandfreien Trennung des Kraftflusses und zum Aus­ gleich von eventuell vorhandenen Verformungen an den Kupplungsbauteilen, wie insbesondere der Kupplungsscheibe, der Druckplatte sowie der Gegendruckplatte, benötigt.

Um die zur Betätigung der erfindungsgemäßen Reibungskupplung erforderlichen Kräfte zu minimieren, kann es besonders vor­ teilhaft sein, wenn die Anpreßfeder, zumindest über einen Teil des Ausrückweges der Reibungskupplung, einen degressi­ ven Kraft-Weg-Verlauf besitzt, das bedeutet also, daß die Anpreßfeder, zumindest über einen Teilbereich ihres Kompres­ sions- bzw. Verformungsweges, einen abfallenden Kraftverlauf besitzt. Dadurch kann erzielt werden, daß beim Ausrück­ vorgang der Reibungskupplung die Federkraft der Vorkehrung der Kraft der Anpreßfeder entgegenwirkt, so daß über einen Teilbereich des Ausrückweges die Verspannung bzw. Verformung der Anpreßfeder durch die Federkraft der Vorkehrung unter­ stützt wird, wobei gleichzeitig, infolge des im Ausrück­ bereich vorhandenen degressiven bzw. abfallenden Kraft-Weg- Verlaufes der Anpreßfeder, die von letzterer auf die Druckplatte bzw. die Reibbeläge ausgeübte Kraft abnimmt. Der effektiv zum Ausrücken der Reibungskupplung erforderliche Kraftverlauf ergibt sich, soweit keine zusätzlichen, sich überlagernden Federwirkungen vorhanden sind, aus der Differenz zwischen dem von der Vorkehrung aufgebrachten Kraftverlauf und dem Kraftverlauf der Anpreßfeder. Bei Abhub der Druckplatte von den Reibbelägen bzw. Freigabe der Kupplungsscheibe durch die Druckplatte wird der erforderli­ che verbleibende Ausrückkraftverlauf bzw. die erforderliche Ausrückkraft hauptsächlich durch die Anpreßfeder bestimmt. Die Kraft-Weg-Charakteristik der Vorkehrung und die Kraft- Weg-Charakteristik der Anpreßfeder können derart aufeinander abgestimmt sein, daß bei Freigabe der Kupplungsscheibe durch die Druckplatte die zum Betätigen der Anpreßfeder erforder­ liche Kraft auf einem verhältnismäßig niedrigen Niveau befindet. Es kann also durch Annäherung oder gar Angleichung der Federcharakteristik bzw. Kraftcharakteristik der Vorkehrung an die Anpreßfedercharakteristik bis zur Freigabe der Kupplungsscheibe durch die Druckplatte nur eine sehr geringe, im Extremfall praktisch gar keine Betätigungskraft für die Anpreßfeder erforderlich sein.

Als Anpreßfeder eignet sich in besonders vorteilhafter Weise eine Tellerfeder, die einerseits um eine vom Gehäuse getra­ gene ringartige Schwenklagerung verschwenkbar sein kann und andererseits die Druckplatte beaufschlagt. Dabei kann die Tellerfeder einen Ringkörper aufweisen, von dem radial nach innen hin gerichtete Zungen ausgehen, welche die Betäti­ gungsmittel bilden. Die Betätigungsmittel können jedoch auch durch Hebel gebildet sein, die z. B. am Gehäuse schwenkbar gelagert sind. Die Anpreßkraft für die Druckplatte kann jedoch auch durch andere Federarten, wie z. B. Schraubenfe­ dern, aufgebracht werden, die in der Reibungskupplung derart angeordnet sind, daß die von diesen auf die Druckplatte ausgeübte Axialkraft im eingerückten Zustand der Reibungs­ kupplung am größten ist und diese Kraft sich während des Ausrückvorganges verringert. Dies kann z. B. durch Schräg­ stellung von Schraubenfedern gegenüber der Rotationsachse der Reibungskupplung erfolgen.

Besonders vorteilhaft kann es sein, wenn die Tellerfeder am Gehäuse zwischen zwei Auflagen verschwenkbar abgestützt ist, zur Bildung einer sogenannten Kupplung der gedrückten Bauart. Bei derartigen Kupplungen werden die Betätigungs­ mittel zum Ausrücken der Reibungskupplung üblicherweise in Richtung der Druckplatte beaufschlagt. Die Erfindung ist jedoch nicht auf Kupplungen der gedrückten Bauart be­ schränkt, sondern umfaßt auch Kupplungen der gezogenen Bauart, bei denen die Betätigungsmittel zum Ausrücken der Reibungskupplung üblicherweise in Richtung von der Druck­ platte weg beaufschlagt werden.

In besonders vorteilhafter Weise kann die erfindungsgemäße Reibungskupplung eine Tellerfeder aufweisen, die derart ausgelegt ist, daß sie einen sinusartigen Kraft-Weg-Verlauf aufweist und die derart eingebaut ist, daß im eingerückten Zustand der Reibungskupplung ihr Betriebspunkt auf dem, dem ersten Kraftmaximum folgenden, degressiven Kennlinienbereich vorgesehen ist. Dabei kann es besonders vorteilhaft sein, wenn die Tellerfeder ein Kräfteverhältnis von 1 : 0,4 bis 1 : 0,7 zwischen dem ersten Kraftmaximum und dem darauffol­ genden -minimum aufweist.

Besonders vorteilhaft kann es weiterhin sein, wenn die Rei­ bungskupplung über ein an den Betätigungsmitteln, wie z. B. an den Zungenspitzen der Tellerfeder, angreifendes Aus­ rücksystem betätigbar ist, wobei das Ausrücksystem ein Kupplungspedal aufweisen kann, das ähnlich wie ein Gaspedal ausgebildet und im Kraftfahrzeuginnenraum angeordnet ist. Eine derartige Ausgestaltung des Kupplungspedales kann besonders vorteilhaft sein, da durch die erfindungsgemäße Ausgestaltung die zum Ausrücken der Reibungskupplung erforderliche Kraft bzw. der Kraftverlauf auf ein sehr niedriges Niveau gebracht werden kann so daß über ein Gaspedal-ähnlich ausgebildetes Kupplungspedal eine bessere Dosierbarkeit der Betätigungskraft möglich ist.

Durch die erfindungsgemäße Ausgestaltung einer Reibungskupp­ lung und die damit verbundene Möglichkeit der Reduzierung der über die Lebensdauer der Reibungskupplung maximal auftretenden Anpreßfederkräfte können die Bauteile ent­ sprechend verkleinert bzw. in ihrer Festigkeit reduziert werden, wodurch eine erhebliche Verbilligung in der Her­ stellung erfolgen kann. Durch Reduzierung der Ausrückkräfte werden weiterhin die Reibungs- und Elastizitätsverluste in der Kupplung und im Ausrücksystem verringert und somit der Wirkungsgrad des Systems Reibungskupplung/Ausrücksystem wesentlich verbessert. Es kann somit das ganze System optimal ausgelegt werden und dadurch der Kupplungskomfort wesentlich verbessert werden.

Die erfindungsgemäße Ausgestaltung ist allgemein bei Rei­ bungskupplungen anwendbar und insbesondere bei solchen, wie sie beispielsweise durch die DE-PS 29 16 755, DE-PS 29 20 932, DE-OS 35 18 781, DE-OS 40 92 382, FR-OS 2 605 692, FR-OS 2 606 477, FR-OS 2 599 444, FR-OS 2 599 446, GB-PS 1 567 019, US-PS 4,924,991, US-PS 4,191,285, US-PS 4,057,131, JP-GM 3-25026, JP-GM 3-123, JP- GM 2-124326, JP-GM 1-163218, JP-OS 51-126452, JP-GM 3-19131, JP-GM 3-53628 vorgeschlagen worden sind.

Die Verwendung einer Reibungskupplung mit einem selbst­ tätigen bzw. automatischen Ausgleich zumindest des Belagver­ schleißes - wodurch eine zumindest über die Lebensdauer der Reibungskupplung annähernd gleichbleibende Einspannkraft der Kupplungsscheibe gewährleistet ist - ist insbesondere in Verbindung mit Kupplungsaggregaten vorteilhaft, bei denen die Reibungskupplung, die Kupplungsscheibe und die Gegen­ druckplatte, wie zum Beispiel einem Schwungrad, eine Montageeinheit bzw. ein Modul bilden. Bei einer derartigen Montageeinheit ist es aus Kostengründen vorteilhaft, wenn das Kupplungsgehäuse mit der Gegendruckplatte über eine nicht lösbare Verbindung, wie zum Beispiel Schweißverbindung oder Formverbindung, zum Beispiel durch plastische Material­ verformung, verbunden ist. Durch eine derartige Verbindung können die üblicherweise verwendeten Befestigungsmittel, wie Schrauben, entfallen. Bei solchen Montageeinheiten ist ein Auswechseln der Kupplungsscheibe bzw. der Kupplungsbeläge wegen Überschreitung der Verschleißgrenze ohne Zerstörung von Bauteilen, wie zum Beispiel dem Kupplungsgehäuse, praktisch nicht möglich. Durch Einsatz einer verschleißnach­ stellenden Kupplung kann die Montageeinheit derart ausgelegt werden, daß diese über die gesamte Fahrzeuglebensdauer eine einwandfreie Funktion garantiert. Es kann also aufgrund der erfindungsgemäßen Ausgestaltung die Verschleißreserve der Kupplungsscheibe und die Nachstellreserve der Reibungskupp­ lung bzw. des Kupplungsmoduls so groß dimensioniert werden, daß die Kupplungslebensdauer und somit auch die Lebensdauer der Montageeinheit mit Sicherheit zumindest diejenige des Fahrzeuges erreichen.

Gemäß einer Weiterbildung der Erfindung kann es besonders vorteilhaft sein, wenn eine eine Verschleißnachstellvorkeh­ rung aufweisende Reibungskupplung mit einem sogenannten Zweimassenschwungrad kombiniert wird, wobei die Reibungs­ kupplung unter Zwischenlegung einer Kupplungsscheibe auf der einen mit einem Getriebe verbindbaren Schwungmasse montier­ bar ist und die zweite Schwungmasse mit der Abtriebswelle einer Brennkraftmaschine verbindbar ist. Zweimassenschwun­ gräder, bei denen die erfindungsgemäße Reibungskupplung Verwendung finden kann, sind zum Beispiel bekannt geworden durch die DE-OS 37 21 712, 37 21 711, 41 17 571, 41 17 582 und 41 17 579. Der gesamte Inhalt dieser Anmeldungen gehört auch zum Offenbarungsinhalt der vorliegenden Erfindung, so daß die in diesen Anmeldungen beschriebenen Merkmale in beliebiger Weise mit den in der vorliegenden Erfindung beschriebenen Merkmalen kombiniert werden können. Ins­ besondere kann das Kupplungsgehäuse bzw. der Kupplungsdeckel über eine nicht ohne Zerstörung lösbare Verbindung mit der sie tragenden Schwungmasse verbunden sein, wie dies zum Beispiel für verschiedene Ausführungsformen in der DE-OS 41 17 579 gezeigt und beschrieben ist.

Durch Einsatz einer Reibungskupplung mit einer Vorkehrung, welche zumindest den Belagverschleiß ausgleicht, kann weiterhin eine Optimierung in der Auslegung der Reibungs­ kupplung erfolgen, insbesondere des die Verspannkraft für die Kupplungsscheibe aufbringenden Kraftspeichers. Dieser Kraftspeicher kann also derart ausgelegt werden, daß er praktisch lediglich die zur Übertragung des gewünschten Drehmomentes erforderliche Einspannkraft für die Kupplungs­ scheibe aufbringt. Der Kraftspeicher kann durch zumindest eine Tellerfeder oder durch eine Mehrzahl von Schraubenfe­ dern gebildet sein. Weiterhin ist die Verwendung einer selbstnachstellenden Reibungskupplung in Verbindung mit Zweimassenschwungrädern vorteilhaft, bei denen der zwischen den beiden Schwungmassen angeordnete drehelastische Dämpfer radial außerhalb der Kupplungsscheibe bzw. des äußeren Reibdurchmessers der Reibfläche der mit dem Getriebe verbindbaren Schwungmasse vorgesehen ist. Bei derartigen Zweimassenschwungrädern muß der Reibdurchmesser der Kupp­ lungsscheibe kleiner sein als bei konventionellen Kupp­ lungen, so daß die Anpreßkraft entsprechend dem Verhältnis der mittleren Reibradien erhöht werden muß, um ein definier­ tes Motordrehmoment übertragen zu können. Bei Verwendung einer konventionellen Kupplung würde dies zu einer Erhöhung der Ausrückkraft führen. Durch den Einsatz einer verschleiß­ nachstellenden Kupplung mit einem über den Ausrückweg progressiven Abbau des von der Kupplungsscheibe übertrag­ baren Drehmomentes gemäß dem Anspruch 1 kann jedoch eine Ausrückkraftabsenkung erzielt werden, wodurch eine Erhöhung der Ausrückkraft vermieden werden kann oder durch entspre­ chende Auslegung der Reibungskupplung gar eine Ausrückkraft­ absenkung gegenüber einer konventionellen Kupplung erzielt werden kann.

Es kann also durch die erfindungsgemäße Ausgestaltung einer Reibungskupplung gewährleistet werden, daß trotz reduziertem Reibbelagaußendurchmesser und der dadurch erforderlichen höheren Anpreßkraft die Ausrückkraft niedrig gehalten werden kann. Durch die niedrigere Ausrückkraft wird auch die Bela­ stung des Wälzlagers, über die die beiden Schwungmassen relativ zueinander verdrehbar sind, reduziert. Weiterhin wird durch die Verschleißnachstellung die Lebensdauer der Kupplung erhöht, so daß ein Auswechseln der Teile, ins­ besondere der Kupplungsscheibe während der Lebensdauer des Kraftfahrzeuges, nicht mehr erforderlich ist. Es kann also der Kupplungsdeckel fest mit der mit dem Getriebe verbind­ baren Schwungmasse verbunden werden, zum Beispiel durch Vernieten oder Verschweißen. Dies ist besonders dann vorteilhaft, wenn ein beschränkter Einbauraum bzw. be­ schränkte Konturen der Kupplungsglocke vorhanden sind, die eine Verbindung des Kupplungsdeckels mit dem getriebeseiti­ gen Schwungrad in herkömmlicher Weise durch Verschrauben nicht mehr ermöglichen.

Bei Reibungskupplung mit integrierter Nachstellvorkehrung für den Belagverschleiß werden bei konventioneller Befesti­ gung der aus Reibungskupplung und Schwungrad bestehenden Kupplungseinheit an der Abtriebswelle einer Brennkraftma­ schine Axial-, Dreh- und Taumelschwingungen auf die Kupp­ lungseinheit übertragen, welche durch die Abtriebswelle der Brennkraftmaschine, wie insbesondere Kurbelwelle, angeregt werden. Damit die Kupplungseinheit bzw. die Nachstellvor­ kehrung in ihrer Funktion durch solche Schwingungen nicht beeinträchtigt werden und insbesondere eine unerwünschte Nachstellung der Verschleißausgleichsvorkehrung unterdrückt wird, müssen bei der Auslegung der Nachstellvorkehrung die Trägheitskräfte derjenigen Bauteile, welche auf diese Vorkehrung einwirken, berücksichtigt werden. Um diese insbesondere durch Axial- und Taumelschwingungen verursach­ ten unerwünschten Nebeneffekte bzw. der damit verbundene höhere Aufwand für die Auslegung einer Nachstellvorkehrung zum Ausgleich des Belagverschleißes zu vermeiden, wird gemäß einem weiteren Erfindungsgedanken, die die Nachstellvor­ kehrung aufweisende Kupplungseinheit gegenüber den von der Abtriebswelle der Brennkraftmaschine angeregten Axial- und Biegeschwingungen weitgehend entkoppelt. Dies kann dadurch geschehen,daß die Kupplungseinheit über ein axial elasti­ sches bzw. federnd nachgiebiges Bauteil mit der Abtriebs­ welle der Brennkraftmaschine verbindbar ist. Die Steifigkeit dieses Bauteils ist dabei derart bemessen, daß die durch die Abtriebswelle der Brennkraftmaschine an der Kupplungseinheit erzeugten Axial- und Taumel- bzw. Biegeschwingungen durch dieses elastische Bauteil zumindest auf ein Maß gedämpft bzw. unterdrückt werden, daß eine einwandfreie Funktion der Reibungskupplung, insbesondere deren Nachstellvorkehrung gewährleistet. Derartige elastische Bauteile sind beispiels­ weise durch die EP-OS 0 385 752 und 0 464 997 sowie das SAE Technical Paper 9 003 91 bekannt geworden. Der Inhalt dieser Veröffentlichungen soll ebenfalls zum Offenbarungsinhalt der vorliegenden Erfindung gehören. Durch die Verwendung eines elastischen Bauteils ist es möglich, eine unerwünschte Verschleißnachstellung, verursacht durch Axialschwingungen der Druckplatte relativ zum Kupplungsdeckel - insbesondere bei ausgerückter Reibungskupplung - durch Schwungradschwin­ gungen und/oder Schwingungen der Tellerfeder zu beseitigen. Derartige Schwingungen können bei Kupplungsaggregaten bzw. Kupplungseinheiten ohne eine diese Schwingungen zumindest im wesentlichen unterdrückende Vorkehrung, wie insbesondere eine axial nachgiebige Scheibe, zu einer veränderten Einstellung unabhängig vom Verschleißzustand der Kupplungs­ scheibe führen, wobei die Tellerfeder der Reibungskupplung in der Anpreßkraft gegen ein Kraftminimum heruntergeregelt werden könnte, wodurch die Übertragung des gewünschten Momentes nicht mehr gewährleistet wäre.

Gemäß einer weiteren erfinderischen Ausgestaltung kann eine Reibungskupplung mit einem selbsttätigen bzw. automatischen Ausgleich, die insbesondere entsprechend der vorliegenden Erfindung ausgebildet sein kann, in vorteilhafter Weise in einer Antriebseinheit, insbesondere für Kraftfahrzeuge, Verwendung finden, welche aus einem automatischen oder halb­ automatischen Getriebe und einer zwischen einem Antriebs­ motor, wie einer Brennkraftmaschine, und Getriebe angeordne­ ten, zumindest in Abhängigkeit der Betätigung des Getriebes gesteuert bzw. geregelt betätigbaren Reibungskupplung be­ steht. Die Reibungskupplung ist vorzugsweise vollautomatisch betätigbar. Eine automatisierte bzw. vollautomatische Betätigung einer Reibungskupplung ist beispielsweise durch die DE-OS 40 11 850.9 vorgeschlagen worden, so daß bezüglich der Wirkungsweise und der erforderlichen Mittel auf diese Schrift verwiesen wird.

Bei den bisher bekannten Antriebseinheiten mit automatischem oder halbautomatischem Getriebe und konventioneller Rei­ bungskupplung bestanden bisher erhebliche Probleme für die Kupplungsbetätigung und die Auslegung der dazu erforderli­ chen Aktuatoren, wie z. B. Kolben/Zylindereinheiten und/oder Elektromotoren. Aufgrund der bei konventionellen Kupplungen erforderlichen verhältnismäßig hohen Ausrückkräfte sind sehr stark bzw. groß dimensionierte Aktuatoren erforderlich. Dies bedeutet großes Bauvolumen, hohes Gewicht und hohe Kosten. Auch sind derartig groß ausgelegte Aktuatoren aufgrund ihrer Massenträgheit in der Ansprechzeit verhältnismäßig langsam. Bei Verwendung von Stellzylindern ist außerdem ein größerer Volumenstrom an Druckmittel erforderlich, so daß auch die Versorgungspumpe verhältnismäßig groß dimensioniert werden muß, um die gewünschte Betätigungszeit für die entsprechende Reibungskupplung zu gewährleisten. Um die vorerwähnten Nach­ teile teilweise zu beheben, ist beispielsweise durch die DE-OS 33 09 427 vorgeschlagen worden, die Betätigungskraft zum Ausrücken der Kupplung durch entsprechende Kompensa­ tionsfedern zu reduzieren, um dadurch kleiner dimensionierte Aktuatoren einsetzen zu können. Da die Ausrückkraft bei konventionellen Kupplungen jedoch über die Lebensdauer sehr stark schwankt, das heißt die Ausrückkraft ist im Neuzustand relativ gering und steigt über die Lebensdauer mit zunehmen­ dem Belagverschleiß an, kann über eine Kompensationsfeder nur ein Teil der normalerweise erforderlichen Ausrückkraft abgebaut werden. Unter Berücksichtigung sämtlicher Toleran­ zen wird trotz Einsatz von Kompensationsfedern eine Ausrück­ leistung der Aktuatoren erforderlich sein, die größer ist als die für eine neue konventionelle Kupplung. Durch den Einsatz einer erfindungsgemäßen Reibungskupplung mit Belagverschleißausgleich in Verbindung mit einer Antriebs­ einheit, bestehend aus einem Motor und einem automatischen oder halbautomatischen Getriebe, kann die Ausrückkraft gegenüber dem vorerwähnten Stand der Technik ganz erheblich abgesenkt werden, und zwar direkt in der Kupplung, wobei dieser Ausrückkraftwert bzw. Ausrückkraftverlauf der neuen Kupplung über die gesamte Lebensdauer derselben praktisch unverändert erhalten bleibt. Hierdurch ergeben sich wesent­ liche Vorteile für die Auslegung der Aktuatoren, da deren Antriebsleistung oder Betätigungsleistung entsprechend nieder gehalten werden kann, wobei auch die im gesamten Ausrücksystem auftretenden Kräfte bzw. Drücke entsprechend geringer sind. Dadurch werden die im Ausrücksystem auf­ tretenden Verluste infolge Reibung oder Elastizität der Bauteile beseitigt bzw. auf ein Minimum reduziert.

Anhand der Fig. 1 bis 48 sei die Erfindung näher er­ läutert.

Dabei zeigt:

Fig. 1 einen Schnitt durch ein entsprechend der Erfindung ausgestaltetes Kupplungsaggregat.

Fig. 2 die im vergrößerten Maßstab und im Schnitt darge­ stellte Ausgleichsvorkehrung,

Fig. 3 eine Ansicht in Richtung des Pfeiles III der Fig. 2,

Fig. 4 den an den Ausrückmitteln der Reibungskupplung anliegenden Nachstellring in Ansicht gemäß Pfeil IV der Fig. 2,

Fig. 5 einen Schnitt gemäß der Linie V-V der Fig. 4,

Fig. 6 den bei dem Kupplungsaggregat gemäß Fig. 1 ver­ wendeten Gegennachstellring in Ansicht gemäß Pfeil III der Fig. 2,

Fig. 7 einen Schnitt gemäß der Linie VII-VII der Fig. 6,

Fig. 8 eine Einzelheit einer Ausführungsvariante der in Fig. 2 dargestellten Ausgleichsvorkehrung,

Fig. 9 eine weitere Einzelheit im Schnitt eines erfindungs­ gemäßen Kupplungsaggregates,

die Fig. 10 und 11 Verschleißnachstellringe, die bei erfindungsgemäßen Kupplungsaggregaten z. B. gemäß Fig. 9 verwendet werden können,

Fig. 12 einen Schnitt durch ein erfindungsgemäßes Kupp­ lungsaggregat,

Fig. 12a einen Kreissektor der in Fig. 12 verwendeten Sensorfeder,

Fig. 13 eine Teilansicht in Richtung des Pfeiles XIII der Fig. 12,

Fig. 14 eine weitere Ausgestaltungsmöglichkeit einer erfindungsgemäßen Reibungskupplung,

Fig. 15 ein schematisch dargestelltes Ausrücksystem für ein Kupplungsaggregat gemäß der Erfindung und

Fig. 16 eine weitere erfindungsgemäße Ausgestaltung einer Reibungskupplung, die eine Bremse für den Nachstellring aufweist.

Fig. 17 eine erfindungsgemäße Reibungskupplung in Ansicht,

Fig. 18 einen Schnitt gemäß der Linie II-II der Fig. 17,

Fig. 19 einen bei der Reibungskupplung gemäß den Fig. 17 und 18 verwendeten Verstellring,

Fig. 20 einen Schnitt gemäß der Linie IV-IV der Fig. 19,

Fig. 21 einen bei der Reibungskupplung gemäß den Fig. 17 und 18 verwendeten Abstützring,

Fig. 22 einen Schnitt gemäß der Linie VI-VI der Fig. 21,

Fig. 23 und 23a eine Feder, die eine Verdrehkraft auf den Verstellring ausübt,

die Fig. 24 bis 27 Diagramme mit verschiedenen Kenn­ linien, aus denen das Zusammenwirken der einzelnen Feder- und Nachstellelemente der erfindungsgemäßen Reibungskupplung zu entnehmen sind,

die Fig. 28 und 29 eine weitere Ausgestaltungsmöglichkeit einer erfindungsgemäßen Reibungskupplung, wobei Fig. 29 einen Schnitt gemäß der Linie XIII der Fig. 28 darstellt,

Fig. 30 den bei der Reibungskupplung gemäß den Fig. 28 und 29 verwendeten Verstellring in Ansicht,

die Fig. 31 bis 33 Einzelheiten einer weiteren Reibungs­ kupplung mit einer Ausgleichsvorkehrung,

die Fig. 34 und 35 Diagramme mit verschiedenen Kenn­ linien, aus denen das Zusammenwirken der Anpreßtellerfeder und der Belagfederung sowie die dadurch entstehende Aus­ wirkung auf den Ausrückkraftverlauf der Reibungskupplung zu entnehmen sind,

Fig. 36 eine weitere erfindungsgemäße Reibungskupplung in Teilansicht,

Fig. 36a eine Teilansicht in Richtung des Pfeiles A der Fig. 36,

Fig. 37 einen Schnitt gemäß der Linie XXI der Fig. 36,

Fig. 38 eine Teilansicht eines bei einer Reibungskupplung gemäß den Fig. 36 bis 37 verwendbaren Verstellringes,

die Fig. 39 und 40 weitere Ausführungsvarianten erfin­ dungsgemäßer Reibungskupplungen,

Fig. 41 einen Verstellring in Ansicht, der bei einer Reibungskupplung gemäß den Fig. 28 und 29 oder 36 bis 37 einsetzbar ist,

die Fig. 42 bis 45 zusätzliche Ausführungsvarianten von Reibungskupplungen,

die Fig. 46 bis 48 Einzelheiten einer anderen Ausgestal­ tungsmöglichkeit einer Reibungskupplung, wobei die Fig. 47 eine Teilansicht gemäß dem Pfeil A der Fig. 46 und die Fig. 48 einen Schnitt gemäß den Pfeilen B-B der Fig. 47 darstellen.

Das in Fig. 1 dargestellte Kupplungsaggregat besitzt eine Reibungskupplung 1 mit einem Gehäuse 2 und eine mit diesem drehfest verbundene, jedoch axial begrenzt verlagerbare Druckscheibe 3. Axial zwischen der Druckscheibe 3 und dem Deckel 2 ist eine Anpreßtellerfeder 4 verspannt, die um eine vom Gehäuse 2 getragene ringartige Schwenklagerung 5 ver­ schwenkbar ist und die Druckscheibe 3 in Richtung einer mit dem Gehäuse 2 fest verbundenen Gegendruckplatte 6, wie zum Beispiel einem Schwungrad, beaufschlagt, wodurch die Reibbeläge 7 der Kupplungsscheibe 8 zwischen den Reibflächen der Druckscheibe 3 und der Gegendruckplatte 6 eingespannt werden.

Die Druckscheibe 3 ist mit dem Gehäuse 2 über in Umfangs­ richtung bzw. tangential gerichtete Blattfedern 9 drehfest verbunden. Bei dem dargestellten Ausführungsbeispiel besitzt die Kupplungsscheibe 8 sogenannte Belagfedersegmente 10, die einen progressiven Drehmomentaufbau beim Einrücken der Rei­ bungskupplung 1 gewährleisten, indem sie über eine begrenzte axiale Verlagerung der beiden Reibbeläge 7 in Richtung auf­ einander zu einen progressiven Anstieg der auf die Reibbelä­ ge 7 einwirkenden Axialkräfte ermöglichen. Es könnte jedoch auch eine Kupplungsscheibe verwendet werden, bei der die Reibbeläge 7 axial praktisch starr auf eine Trägerscheibe aufgebracht wären.

Bei dem dargestellten Ausführungsbeispiel besitzt die Tel­ lerfeder 4 einen die Anpreßkraft aufbringenden ringförmigen Grundkörper 4a, von dem radial nach innen hin verlaufende Betätigungszungen 4b ausgehen. Die Tellerfeder 4 ist dabei derart eingebaut, daß sie mit radial weiter außen liegenden Bereichen die Druckscheibe 3 beaufschlagt und mit radial weiter innen liegenden Bereichen um die Schwenklagerung 5 kippbar ist.

Die Schwenklagerung 5 umfaßt zwei Schwenkauflagen 11, 12, zwischen denen die Tellerfeder 4 axial gehaltert bzw. einge­ spannt ist. Die auf der der Druckscheibe 3 zugewandten Seite der Tellerfeder 4 vorgesehene Schwenkauflage 11 ist axial in Richtung des Gehäuses 2 kraftbeaufschlagt. Hierfür ist die Schwenkauflage 11 Teil einer Tellerfeder bzw. eines tel­ lerfederartigen Bauteiles 13, das sich mit seinem äußeren Randbereich 13a am Gehäuse 2 federnd abstützt, wodurch die radial innen angeformte Schwenkauflage 11 gegen die Betäti­ gungstellerfeder 4 und somit auch in Richtung des Gehäuses 2 axial beaufschlagt wird. Die axial zwischen der Druck­ scheibe 3 und der Betätigungstellerfeder 4 vorgesehene Tel­ lerfeder 13 besitzt einen ringförmigen Bereich 13b, von dessen Innenrand radial nach innen verlaufende Zungen 13c ausgehen, die die Schwenkauflage 11 bilden.

Zur Abstützung des tellerfederartigen Bauteils 13 ist bei dem dargestellten Ausführungsbeispiel zwischen dem Gehäuse 2 und den zungenartigen Auslegern 13a des tellerfederartigen Bauteils 13 eine bajonettartige Verbindung bzw. Verriegelung vorhanden.

Das tellerfederartige Bauteil bzw. die Tellerfeder 13 ist als Sensorfeder ausgebildet, die über einen vorbestimmten Arbeitsweg eine zumindest annähernd konstante Kraft erzeugt. Über diese Sensorfeder 13 wird zumindest im wesentlichen die auf die Zungenspitzen 4c einwirkende Kupplungsausrückkraft abgefangen, wobei stets ein zumindest annäherndes Gleichge­ wicht zwischen der durch die Ausrückkraft auf die Schwen­ kauflage 11 erzeugten Kraft und der durch die Sensortel­ lerfeder 13 auf diese Schwenkauflage 11 ausgeübten Gegen­ kraft herrscht. Unter Ausrückkraft ist die maximale Kraft zu verstehen, die während der Betätigung der Reibungskupplung 1 auf die Zungenspitzen 4c bzw. auf die Ausrückbereiche der Tellerfederzungen ausgeübt wird.

Die gehäuseseitige Schwenkauflage 12 ist über eine Nach­ stellvorkehrung 16 am Gehäuse 2 abgestützt. Diese Nachstell­ vorkehrung 16 gewährleistet, daß bei einer axialen Verlage­ rung der Schwenkauflagen 11 und 12 in Richtung der Druck­ scheibe 3 bzw. in Richtung der Gegendruckplatte 6 kein ungewolltes Spiel zwischen der Schwenkauflage 12 und dem Gehäuse 2 bzw. zwischen der Schwenkauflage 12 und der Tel­ lerfeder 4 entstehen kann. Dadurch wird gewährleistet, daß keine ungewollten Tot- bzw. Leerwege bei der Betätigung der Reibungskupplung 1 entstehen, wodurch ein optimaler Wir­ kungsgrad und dadurch eine einwandfreie Betätigung der Rei­ bungskupplung 1 gegeben ist. Die axiale Verlagerung der Schwenkauflagen 11 und 12 erfolgt bei axialem Verschleiß an den Reibflächen der Druckscheibe 3 und der Gegendruckplatte 6 sowie der Reibbeläge 7.

Die Nachstellvorkehrung 16 umfaßt ein federbeaufschlagtes Nachstellelement in Form eines ringartigen Bauteils 17, das in Umfangsrichtung sich erstreckende und axial ansteigende Auflauframpen 18 besitzt, die über den Umfang des Bauteils 17 verteilt sind. Das Nachstellelement 17 ist in die Kupplung 1 derart eingebaut, daß die Auflauframpen 18 dem Gehäuseboden 2a zugewandt sind.

Der Nachstellring 17 ist in Umfangsrichtung federbelastet, und zwar in Nachstelldrehrichtung, also in die Richtung, welche durch Auflaufen der Rampen 18 an den in den Deckelbo­ den 2a eingeprägten Gegenrampen 19 eine axiale Verlagerung des Nachstellringes 17 in Richtung Druckscheibe 3, das bedeutet also in axialer Richtung vom radialen Gehäuseab­ schnitt 2a weg, bewirkt.

Die Funktionsweise der automatischen Nachstellung der Schwenklagerung 5 bzw. der Nachstellvorkehrung 16 sowie weitere Ausgestaltungsmöglichkeiten der Nachstellvorkehrung 16 werden in Verbindung mit den Fig. 17 bis 48 noch näher beschrieben.

Das Kupplungsaggregat umfaßt eine Ausgleichsvorkehrung 20, die gewährleistet, daß die durch die Tellerfederzungen 4b gebildeten Ausrückmittel der Reibungskupplung 1 in axialer Richtung spielfrei betätigt und um einen konstanten Weg 21 verlagert werden können. Die Ausgleichsvorkehrung 20 ist zwischen dem ein Ausrücklager umfassenden Ausrücker 22 und den Zungenspitzen 4c vorgesehen. Der Ausrücker 22 ist auf einem schematisch dargestellten Führungsrohr 23 zum Betäti­ gen der Reibungskupplung 1 axial verlagerbar. Das Führungs­ rohr 23 ist von einem nicht näher dargestellten Getriebege­ häuse getragen und umgibt die Getriebeeingangswelle, auf der auch die Kupplungsscheibe 8 drehfest aufnehmbar ist. Die zur axialen Verlagerung des Ausrückers 22 erforderliche Kraft wird von einem Betätigungsmittel 24 aufgebracht, welches bei dem dargestellten Ausführungsbeispiel durch eine schematisch dargestellte Ausrückergabel, die ebenfalls getriebeseitig gelagert sein kann, gebildet ist. Es können jedoch auch Aus­ rücker 22 verwendet werden, die hydraulisch oder pneumatisch betätigbar sind, also Ausrücker, die eine durch ein Druck­ mittel beaufschlagbare Kolben/Zylindereinheit aufweisen.

Die Ausgleichsvorkehrung 20 ist in den Fig. 2 und 3 im vergrößerten Maßstab dargestellt und umfaßt ein Nachstell­ element in Form eines ringartigen Bauteils 25, das in den Fig. 4 und 5 gezeigt ist. Das ringförmige Nachstellele­ ment 25 besitzt bei dem dargestellten Ausführungsbeispiel zwei in radialer Richtung versetzte, in Umfangsrichtung sich erstreckende und axial ansteigende Sätze von Auflauframpen 26, 27, die jeweils über den Umfang des Bauteils 25 verteilt sind. Wie insbesondere aus Fig. 5 hervorgeht, sind die radial inneren Auflauframpen 26 gegenüber den radial außen angeordneten Auflauframpen 27 in Umfangsrichtung versetzt, und zwar in etwa um die Hälfte einer Rampenlänge bzw. einer Rampenteilung. Das Nachstellelement 25 stützt sich, wie aus den Fig. 1 und 2 zu entnehmen ist, mit seiner Stirnfläche 25a unmittelbar an den Zungenspitzen 4c ab. Die Auflaufram­ pen 26, 27 sind axial von den Betätigungsmitteln 4b abge­ wandt. Das Nachstellelement 25 ist in Umfangsrichtung feder­ belastet, und zwar in Nachstell-Drehrichtung, also in die Richtung, welche durch Auflaufen der Rampen 26, 27 an den Gegenrampen 28, 29 des in den Fig. 6 und 7 näher gezeigten Abstützringes 30 eine axiale Verlagerung des Nachstellringes 25 in Richtung der Druckscheibe 3, das bedeutet also in axialer Richtung vom Ausrücker 22 weg, bewirkt.

Wie aus den Fig. 6 und 7 zu entnehmen ist, bilden die Gegenauflauframpen 28, 29 ebenfalls zwei sowohl in radialer Richtung als auch in Umfangsrichtung zueinander versetzte Sätze von Auflauframpen. Die Rampen 26, 27 des Nachstell­ elementes 25 und 28, 29 des Abstützringes 30 sind aufeinander abgestimmt und greifen axial ineinander ein. Durch die in Umfangsrichtung versetzten Rampen wird gewährleistet, daß eine einwandfreie zentrische Führung zwischen dem Nachstell­ element 25 und dem Abstützring 30 vorhanden ist. Wie ins­ besondere aus Fig. 2 ersichtlich ist, sind die beiden Bauteile 25 und 30 der Ausgleichsvorkehrung 20 axial ineinander geschachtelt. Der Aufstellwinkel 31 (Fig. 7) der Gegenauflauframpen 28, 29 des Abstützringes 30 entspricht dem Winkel 32 (Fig. 5) der Auflauframpen 26, 27 des Nachstell­ elementes 25. Der Abstützring 30 kann mit dem Gehäuse 2 drehfest verbunden sein, gegenüber diesem jedoch in axialer Richtung begrenzt um den Kupplungsbetätigungsweg 21 ver­ lagerbar. Die axiale Begrenzung erfolgt über radiale Bereiche 33 des Abstützringes 30, welche in eingerücktem Zustand der Reibungskupplung 1 an den radial inneren Bereichen des Deckelbodens 2a anliegen. Diese Anlage wird durch die federnd beaufschlagten Betätigungsmittel 4b bewirkt. Beim Ausrücken der Reibungskupplung 1 wird die Wegbegrenzung durch ein Blechformteil 34 gewährleistet, das auf der den Betätigungsmitteln 4b abgewandten Seite des Abstützringes 30 vorgesehen ist und von dem Ausrücker 22 im Durchmesserbereich 35 beaufschlagbar ist. Dieses Blechform­ teil 34 besitzt ebenfalls radiale Bereiche 36, die beim Ausrücken der Reibungskupplung 1 an den radial inneren Bereichen des Deckelbodens 2a zur Anlage kommen können.

Bei dem dargestellten Ausführungsbeispiel ist der Nachstell­ ring 25 sowie der Abstützring 30 aus einem hitzebeständigen Kunststoff, wie z. B. aus einem Thermoplast, hergestellt, welcher zusätzlich noch faserverstärkt sein kann. Dadurch lassen sich diese Bauteile in einfacher Weise als Spritz­ teile herstellen.

Die Auflauframpen 26, 27 und Gegenauflauframpen 28, 29 sind in Umfangsrichtung derart ausgebildet, daß diese zumindest einen Verdrehwinkel zwischen den beiden Bauteilen 25 und 30 ermöglichen, welcher über die gesamte Lebensdauer der Rei­ bungskupplung 1 eine Nachstellung des an den Reibflächen der Druckscheibe 3 und der Gegendruckplatte 6 sowie den Reibbe­ lägen 7 auftretenden Verschleißes gewährleistet. Dieser Nachstellwinkel kann je nach Auslegung der Auflauframpen in der Größenordnung zwischen 30° und 90° sein. Bei dem darge­ stellten Ausführungsb 99999 00070 552 001000280000000200012000285919988800040 0002004322677 00004 99880eispiel liegt dieser in Fig. 3 mit Bezugszeichen 37 gekennzeichnete Verdrehwinkel in der Größenordnung von 75°. Der Aufstellwinkel 31 bzw. 32 der Rampen und Gegenrampen kann in der Größenordnung zwischen 6° und 14° liegen, vorzugsweise in der Größenordnung von 8°, wobei der tatsächliche Winkel 31 bzw. 32 der Rampen und Gegenrampen sich über die radiale Erstreckung dieser Rampen ändert, da für einen gegebenen Verdrehwinkel der gleiche Höhenunterschied überbrückt werden muß. Das bedeutet also, daß der Rampenwinkel 31 bzw. 32 mit zunehmendem Durchmesser geringer wird.

Die für die Nachstellung des Elementes 25 erforderliche Kraftbeaufschlagung in Umfangsrichtung wird mittels Kraft­ speichern gewährleistet, die bei dem dargestellten Aus­ führungsbeispiel durch zwei bogenförmig angeordnete, zwi­ schen dem Abstützring 30 und dem Nachstellelement 25 ver­ spannte Schraubenfedern 38, 39 gebildet sind. Diese Schrau­ benfedern 38, 39 stützen sich an dem mit dem Deckel 2 drehfe­ sten Abstützring 30 ab und verdrehen den Nachstellring 25, sobald sich die Betätigungsmittel bzw. Tellerfederzungen 4b infolge eines Belagverschleißes axial vom Deckelboden 2a bzw. vom Ausrücker 22 wegbewegen. Wie insbesondere aus den Fig. 3 und 6 ersichtlich ist, sind die Schraubenfedern 38, 39 jeweils in einer in Umfangsrichtung sich kanal- bzw. torusähnlich erstreckenden Aufnahme 40, 41 des Ringes 30 enthalten. Wie aus Fig. 2 ersichtlich ist, erstreckt sich eine solche im Querschnitt an die Windungen der Kraft­ speicher 38, 39 angepaßte Aufnahme 40 über mehr als den halben Umfang des Querschnitts einer Feder 28 bzw. 29, wobei wie aus den Fig. 3 und 6 ersichtlich ist, jeweils eine schlitzförmige Öffnung 42, 43 auf der den Betätigungsmitteln 4b zugewandten Seite und jeweils eine schlitzförmige Öffnung 44, 45 auf der den Betätigungsmitteln 4b abgewandten Seite des Abstützringes 30 verbleiben. Die Federn 38, 39 werden durch die die Aufnahmen 40, 41 begrenzenden Flächen in axialer Richtung gegenüber dem Abstützring 30 gesichert. Zum Einfädeln der Schraubenfedern 38, 39 besitzen die sektorför­ migen Aufnahmen 40, 41 jeweils einen Einfädelungsbereich 46, 47, der eine radiale Einführungsbreite aufweist, die zumindest dem Außendurchmesser der Windungen der Schrauben­ federn 38, 39 entspricht. Über diese Einfädelungsbereiche 46, 47 können die Kraftspeicher 38, 39 schräg in die sektor­ förmigen Aufnahmen 40, 41 eingeschoben werden. Nachdem die noch entspannten Schraubenfedern 38, 39 in die sektorförmigen Aufnahmen 40, 41 eingebracht sind, wird das Nachstellelement 25 mit dem Abstützring 30 zusammengebaut. Hierfür werden die am Nachstellring 25 vorgesehenen axialen Nasen 48, 49, welche gleichzeitig die Beaufschlagungsbereiche bzw. Abstütz­ bereiche für die Schraubenfedern 38, 39 bilden, jeweils in einen sich an die Einfädelungsbereiche 46, 47 in Umfangsrich­ tung anschließenden axialen Schlitzbereich 50, 51 einge­ führt, wodurch die Beaufschlagungsbereiche 48, 49 an einem Endbereich der entspannten Schraubenfedern 38, 39 zu liegen kommen. Die entspannte Lage eines Kraftspeichers 38 oder 39 ist in Fig. 3 ersichtlich und mit 39a gekennzeichnet. Der andere Endbereich der Schraubenfedern 38, 39 stützt sich an dem in Umfangsrichtung vorhandenen Boden 53, 53a der sektor­ förmigen Aufnahmen 40, 41 ab. Durch eine Verdrehung zwischen dem Nachstellring 25 und dem Abstützring 30 können die Federn 38, 39 vorgespannt werden. Nach einem bestimmten Relativverdrehwinkel, der größer ist als die winkelmäßige Erstreckung der Einfädelungsbereiche 46, 47, kommen die Beaufschlagungsbereiche 48, 49 des Nachstellringes 25 jeweils axial über einen Endbereich eines Schlitzes 44, 45 zu liegen, so daß der Nachstellring 25 und der Abstützring 30 aufein­ ander zu bewegt werden können, bis die Auflauframpen 26, 27 und die Gegenauflauframpen 28, 29 sich berühren. Die Schlitze 44, 45 und die axialen Nasen 48, 49 sind derart aufeinander abgestimmt, daß zwischen den beiden Bauteilen 25, 30 eine in axialer Richtung wirksame Schnappverbindung vorhanden ist. Hierfür besitzen die axialen Nasen 48, 49 an ihrem Endbereich einen hakenähnlichen Abschnitt 48a, der an radial verlaufen­ de Bereiche des Abstützringes 30 anliegen kann. Durch eine zusätzliche Relativverdrehung zwischen den beiden Teilen 25 und 30 entsprechend dem Winkel 37 (Fig. 3) werden die Federn 38, 39 auf ihre dem Neuzustand der Reibungskupplung 1 entsprechende verspannte Winkellänge 54 gebracht. In dieser Lage können dann die beiden Teile 25, 30 durch ein nicht dargestelltes Mittel gesichert werden. Dieses Mittel kann z. B. einen Formschluß umfassen, der zwischen den beiden Bauteilen 25 und 30 wirksam ist und nach der Montage der Reibungskupplung 1 an der Gegendruckplatte 6 entfernt werden kann, wodurch die Ausgleichsvorkehrung 20 aktiviert wird. Der mögliche Nachstellwinkel zum Ausgleich insbesondere eines Belagverschleißes entspricht dem in Fig. 3 mit 37 gekennzeichneten Verdrehwinkel. Nach diesem Verdrehwinkel 37 kommen die axialen Nasen 48, 49 an den in Nachstellrichtung des Ringes 25 vorhandenen Endbereichen der Schlitze 44, 45 zur Anlage. Eine dieser Position entsprechende verspannte Lage einer Schraubenfeder 38, 39 ist in Fig. 3 mit 38a gekennzeichnet.

Im Neuzustand der Reibungskupplung 1 greifen die die Auflauframpen und Gegenauflauframpen bildenden axialen Nocken 26, 27 und 28, 29 am weitesten axial ineinander. Das bedeutet, daß die aufeinander liegenden Ringe 25 und 30 den geringsten axialen Bauraum benötigen.

Bei dem dargestellten Ausführungsbeispiel wird die Begren­ zung des Betätigungsweges in Ausrückrichtung der Reibungs­ kupplung 1 durch das Blechformteil 34 gewährleistet. Gemäß einer nicht dargestellten Ausführungsform könnten die hier­ für erforderlichen Anschlagbereiche, welche z. B. mit dem Deckel 2 zusammenwirken, auch am Ausrücker 22 vorgesehen werden, und zwar an dem mit der Reibungskupplung sich dre­ henden Lagerring oder an einem mit diesem verbundenen Bau­ teil. Die axiale Begrenzung des Betätigungsweges der Rei­ bungskupplung 1 in zumindest eine der axialen Richtungen könnte auch durch wenigstens einen am Führungsrohr 23 vor­ gesehenen axialen Anschlag für den Ausrücker 22 gebildet sein.

Weiterhin könnte der Ausrücker 22 unmittelbar auf die Betätigungsmittel 4b einwirken und eine entsprechende Ausgleichsvorkehrung zwischen dem Ausrücker 22 und den Ausrückmitteln 24 vorgesehen werden.

Zweckmäßig ist es, wenn der Ausrücker 22 mit einer die Funktion der Reibungskupplung 1 und der Ausgleichsvorrich­ tung 20 nicht beeinträchtigenden Vorspannung in Richtung der Betätigungsmittel 4b beaufschlagt ist.

Wie aus den Fig. 2 bis 4 ersichtlich ist, besitzt der Nachstellring 25 radial innen Nocken 55, welche Angriffs­ bereiche bilden für ein Verdreh- bzw. Rückhaltemittel, das sich bei Bedarf andererseits am Gehäuse 2 oder an dem Abstützring 30 zur Drehsicherung anlegen kann. Derartige Rückhaltemittel können bei der Herstellung bzw. beim Zusammenbau der Reibungskupplung 1 bzw. der Ausgleichsvor­ richtung 20 vorgesehen werden und nach der Montage der Rei­ bungskupplung 1 auf das Schwungrad 6 entfernt werden.

Das in Fig. 8 dargestellte Detail stellt eine Ausführungs­ variante der unteren Hälfte der in Fig. 1 und 2 dargestell­ ten Ausgleichsvorkehrung 20 dar. Bei der Variante gemäß Fig. 8 erfolgt die axiale Begrenzung zwischen der Aus­ gleichsvorkehrung 120 und dem Gehäuse 102 im eingerückten Zustand der Reibungskupplung über hakenartige axiale Ausleger 133, die einstückig mit dem Blechformteil 134 ausgebildet sind. Die Ausleger 133 sind am Außenrand des als Druckstück dienenden Blechformteils 134 angeformt und greifen axial durch den Deckel 102 hindurch. An ihrem der Tellerfeder 104 zugewandten freien Ende besitzen die Ausleger 133 radial nach außen verlaufende Bereiche 133a, die den Deckel 102 auf seiner der Tellerfeder 104 zugewand­ ten Seite radial hintergreifen. Durch eine derartige Ausgestaltung wird gewährleistet, daß die von der Tel­ lerfeder 104 auf die Ausgleichsvorkehrung 120 ausgeübten Axialkräfte durch das aus Blech bestehende Druckstück 134 abgestützt werden können, so daß größere axiale Kräfte durch die Ausgleichsvorkehrung 120 aufgenommen werden können, als bei der Ausgleichsvorkehrung 20 gemäß Fig. 2, bei der die Anschläge durch die Bereiche 33 des aus Kunststoff herge­ stellten Abstützringes 30 gebildet sind. Derartige Axial­ kräfte auf die Ausgleichsvorkehrung 20 bzw. 120 können unter anderem beim Transport, also bei nicht montierter Reibungs­ kupplung auftreten, da sich in diesem Zustand die Haupttel­ lerfeder 4 bzw. 104 über die Federzungen an dem Abstützring bzw. Kunststoffausgleichselement 30, 130 axial abstützt. Das aus Blech bestehende Druckstück 134 kann wenigstens zwei, vorzugsweise drei oder mehr hakenartige Ausleger 133 aufweisen, die vorzugsweise symmetrisch bzw. gleichmäßig über den Umfang verteilt sind. Die Blechstärke des Druck­ stückes 134 kann entsprechend den abzustützenden Axial­ kräften ausgelegt werden. Der aus Kunststoff bestehende Ring 130 ist mit dem Druckstück 134 drehfest verbunden. Ähnlich wie in Fig. 2 besitzt das Druckstück bzw. das Blechformteil 134 radial außen ebenfalls Bereiche 136, die, in Umfangs­ richtung betrachtet, sich zwischen den hakenartigen Aus­ legern 133 erstrecken und zur Begrenzung des Ausrückweges bzw. zur Vermeidung eines unzulässig großen Überweges durch Anschlag am Gehäuse 102 dienen.

Die in Fig. 9 dargestellte Einzelheit einer Reibungskupp­ lung 201 besitzt im wesentlichen einen ähnlichen Aufbau wie der rechte untere Bereich der Reibungskupplung 1 gemäß Fig. 1. In Fig. 9 sind das Kupplungsgehäuse 202, die Schwenk­ lagerung 205 für die Tellerfeder 204, die Nachstellvor­ kehrung 216 und die Ausgleichsvorkehrung 220 teilweise dargestellt. Bezüglich der Funktion der Nachstellvorkehrung 216 und der Ausgleichsvorkehrung 220 wird auf die Beschrei­ bung der Fig. 1 bis 8 verwiesen bzw. auch auf die deutschen Patentanmeldungen P 43 06 505.8 und P 42 39 289.6, deren Inhalt ausdrücklich als in die vorliegende Anmeldung integriert zu betrachten ist, verwiesen.

Bei der Ausführungsvariante gemäß Fig. 9 ist eine Ver­ drehsicherung 260 für das Nachstellelement in Form eines Nachstellringes 217 vorgesehen.

Die Verstell- bzw. Verdrehsicherung 260 gewährleistet bei nicht montierter Reibungskupplung 201 eine definierte Lage des Nachstellelementes 217 gegenüber den übrigen Bauteilen wie insbesondere dem Gehäuse 202. Insbesondere kann durch die Verstellsicherung 260 gewährleistet werden, daß im Neuzustand der Reibungskupplung 201 das Nachstellelement 217 in seiner zurückgestellten Lage, also praktisch in der Null- Lage, in der noch keine Nachstellung erfolgt ist, gehaltert werden kann, und dies obwohl die Tellerfeder 204 den Nach­ stellring 217 im Bereich der Schwenk- bzw. Abstützauflage 212 nicht beaufschlagt. Letzteres ist darauf zurückzuführen, daß bei nicht montierter Reibungskupplung 201 bzw. bei für den Versand vorgesehener Reibungskupplung 201 die Haupttel­ lerfeder 204 sich über ihre Federzungen an der Ausgleichs­ vorkehrung 220 axial abstützt, wie dies auch im Zusammenhang mit den Fig. 1 und 2 ersichtlich ist. Infolge dieser Ab­ stützung drückt die Haupttellerfeder 204 den Kraftsensor in Form einer Tellerfeder 213 axial in Richtung von dem Gehäuse 202 bzw. dem Nachstellring 217 weg, wodurch eine axiale Ver­ spannung des Nachstellringes 216 in Richtung des Gehäuses 202 nicht mehr gewährleistet ist. Ohne die Verdrehsicherung 260 könnte sich also der Ring 217 verstellen. Beim Montie­ ren der Reibungskupplung 201 an die Abtriebswelle einer Brennkraftmaschine würde der Ring 217 somit nicht die ge­ wünschte, eine Nachstellung des insbesondere an den Reibbe­ lägen der Kupplungsscheibe auftretenden Verschleißes gewährleistende, zurückgezogene Lage aufweisen. In Fig. 9 ist voll ausgezogen die Lage der Bauteile dargestellt, die der auf ein Schwungrad montierten Reibungskupplung ent­ sprechen. Strichliert ist die Lage der Tellerfeder 204 und der Sensorfeder 213 angedeutet, welche einer neuen nicht montierten Reibungskupplung entspricht. Wie ersichtlich ist, ist im nicht montierten Zustand der Reibungskupplung 201 zwischen dem Nachstellelement 217 bzw. der ringförmigen Abstützung 212 und der Tellerfeder 204 ein axialer Abstand bzw. Luftspalt vorhanden.

Die unter anderem für den Transport der Reibungskupplung 201 vorgesehene Nachstellsicherung 260 für die Nachstellvor­ kehrung 216 besitzt wenigstens ein Sicherungselement 261, das zumindest im nicht montierten Zustand der Reibungskupp­ lung 201 und gegebenenfalls im eingerückten Zustand der mon­ tierten Reibungskupplung 201 drehfest gehaltert ist gegen­ über dem Gehäuse 202 und zur Drehsicherung des Nachstell­ elementes 217 mit diesem zusammenwirkt. Das Sicherungs­ element 261 kann z. B., wie in Fig. 10 dargestellt, einzelne in radialer Richtung verlaufende Arme 262 aufweisen, die radial außen fest mit dem Nachstellring 217 verbunden sind und radial innen zwischen dem auf der der Tellerfeder 204 zugewandten Seite des Gehäuses 202 vorgesehenen Anschlag 233 und dem Gehäuse 201 einklemmbar sind. Dadurch ist eine kraftschlüssige Verbindung zwischen dem Nachstellelement 217 und dem Gehäuse 202 gegeben. Die Arme 262 können blattfeder­ ähnlich ausgebildet und radial innen über einen ringförmigen Bereich 263 untereinander verbunden sein. Bei dem darge­ stellten Ausführungsbeispiel sind die Arme 262 mit dem Nachstellelement 217 verschraubt, die Arme 262 können jedoch auch mit dem Nachstellelement 217 vernietet sein oder gar Bereiche aufweisen, die zur drehfesten Verbindung mit dem Nachstellelement 217 in den dieses Element bildenden Kunststoff eingebettet sind.

Die Ausgleichsvorkehrung 220 bzw. deren Begrenzungsanschlag 233 bildet in Verbindung mit dem Gehäuse 202 und den axial einklemmbaren Bereichen des Sicherungselementes 261 eine Bremse bzw. Kupplung für das Nachstellelement 217, die bei nicht betätigter Reibungskupplung 201 wirksam ist.

Beim Ausrücken der Kupplung wird die Bremswirkung bzw. die Verklemmung des Sicherungselementes 261 bzw. der Laschen 262 aufgehoben, so daß das Nachstellelement bzw. der Nachstell­ ring 217 bei Bedarf nachstellen kann.

Vorteilhaft ist es, wenn das Sicherungselement 261 bzw. die dieses bildenden blattfederähnlichen Laschen in axialer Richtung eine geringe Federrate bzw. Federsteifigkeit aufweisen, in Umfangsrichtung jedoch verhältnismäßig starr bzw. federsteif sind.

Bei der in Fig. 11 dargestellten Ausführungsform eines Nachstellringes 317 sind die in axialer Richtung elastischen Laschen 362 unmittelbar an den Kunststoffring 317 ange­ spritzt. Die Laschen 362 können in ähnlicher Weise, wie dies in Verbindung mit Fig. 10 gezeigt ist, radial innen über einen kreisringförmigen Bereich verbunden sein.

Die in den Fig. 12 und 13 dargestellte Kupplungseinheit bzw. Reibungskupplung 401 besitzt ein durch ein Blechdeckel 402 gebildetes Gehäuse, eine mit diesem drehfest verbundene, jedoch axial begrenzt verlagerbare Druckscheibe 403 sowie eine zwischen dieser und dem Deckel 402 verspannte An­ preßtellerfeder 404. Die Anpreßtellerfeder 404 ist gegenüber dem Gehäuse 402 als zweiarmiger Hebel gelagert, indem sie in einer Schwenklagerung 405 kippbar bzw. verschwenkbar gehaltert ist. Mit gegenüber der ringförmigen Schwenk­ lagerung 405 radial weiter außen liegenden Bereichen beaufschlagt die Tellerfeder 404 die Druckplatte 403 in Richtung der Reibbeläge 407 einer zwischen der Kupp­ lungsscheibe 403 und einem Schwungrad einspannbaren Kupp­ lungsscheibe 408. Die Drehmomentübertragung zwischen der Druckscheibe 403 und dem Deckel 402 erfolgt über Blattfedern 409, welche in Abhubrichtung der Druckscheibe 403 von den Reibbelägen 407 vorgespannt sein können.

Die Tellerfeder 404 besitzt einen ringförmigen Grundkörper 404a sowie von diesem ausgehende und radial nach innen gerichtete Zungen 404b.

Die Schwenklagerung 405 umfaßt zwei Schwenkauflagen 411, 412, zwischen denen die Tellerfeder 404 axial gehaltert bzw. eingespannt ist. Die Schwenkauflagen 411 und 412 sind ähnlich angeordnet und ausgebildet und besitzen die gleiche Funktion wie die in Verbindung mit Fig. 1 beschriebenen Schwenkauflagen 11 und 12. Bezüglich der auf die Schwenk­ auflagen 411, 412 einwirkenden Bauteile sowie der automati­ schen Nachstellfunktion der Schwenklagerung 405 wird auf die Beschreibung der Fig. 1 sowie der Fig. 17 bis 48 verwiesen.

Die durch die Tellerfederzungen 404b gebildeten Ausrück­ mittel der Reibungskupplung 401 sind durch eine Ausrückvor­ kehrung 420 axial betätigbar, wodurch die Konizität der Tellerfeder 404 veränderbar ist. Die Ausrückvorkehrung 420 kann ähnlich, wie dies im Zusammenhang mit den Fig. 1 bis 7 beschrieben wurde, eine Ausgleichsvorkehrung 20 aufweisen. Bei Kupplungsausrücksystemen mit selbstnachstellendem Ausrücklager ist eine derartige Ausgleichsvorkehrung 20, jedoch nicht erforderlich. Bei einem solchen Ausrücksystem kann die Ausrückvorkehrung 420 mit dem mit der Kupplung 401 zumindest während des Ausrückvorganges umlaufenden Ausrück­ lagerring verbunden sein.

Um einen unzulässig großen Ausrückweg, der durch die Tellerfederzungen 404b gebildeten Kupplungsausrückmittel zu verhindern, sind an der Kupplung 401 bzw. am Gehäuse 402 Wegbegrenzungsmittel 436 für die Tellerfederzungen 404b vorgesehen. Die Wegbegrenzungsmittel 436 begrenzen den Verschwenkweg bzw. Verschwenkwinkel der Tellerfeder 404 durch axiales Abstützen der Tellerfederzungen 404b und somit durch axiales Abfangen der auf die Ausrückvorkehrung 420 einwirkenden Ausrückkraft.

Bei dem dargestellten Ausführungsbeispiel sind die Wegbe­ grenzungsmittel 436 durch einen, durch die radial inneren Abschnitte des Deckels 402 gebildeten ringförmigen An­ schlagbereich 436 gebildet, an dem die Zungenspitzen 404c nach einem vorbestimmten Axialweg 421 zur Anlage kommen. Der ringförmige Anschlagbereich 436 ist derart ausgebildet, daß er zumindest annähernd auf dem Ausrückdurchmesser der Tellerfederzungen liegt, also demjenigen Durchmesser, auf dem die Ausrückvorkehrung 420 zur Anlage an den Tellerfeder­ zungen 404b kommt. Der Anschlagbereich 436 ist axial zwischen den Federzungen 404b bzw. den Federzungenspitzen 404c und der Kupplungsscheibe 408 angeordnet.

Der ringförmige Anschlagbereich 436 ist über radial ver­ laufende Rippen bzw. Stege 437 mit dem Deckelkörper 402a verbunden. Wie aus Fig. 13 ersichtlich ist, sind bei dem dargestellten Ausführungsbeispiel sechs derartige Stege vorgesehen. Für manche Anwendungsfälle können jedoch auch lediglich drei derartige Stege vorhanden sein. Bei Kupp­ lungsausführungen, bei denen besonders große Ausrückkräfte erforderlich sind, können auch mehr Stege, zum Beispiel neun, vorgesehen werden.

Die Stege 437 verlaufen ausgehend vom Deckelboden 402b bzw. vom Deckelkörper 402a radial nach innen und axial geneigt in Richtung der Druckscheibe 403 bzw. der Kupplungsscheibe 408. Der Anschlagbereich 436 ist gegenüber dem Deckelboden 402b axial in den Deckelraum versetzt. Die Federzungen 404b greifen durch die zwischen dem ringförmigen Anschlagbereich 436, dem radial weiter außen liegende Deckelkörper 402a und den Verbindungsrippen 437 gebildeten Öffnungen 438. Bei dem dargestellten Ausführungsbeispiel sind hierfür die Tel­ lerfederzungen 404b radial innen über einen Teilbereich ihrer Lange in Achsrichtung gegensinnig zum Verlauf der Stege 437 abgekröpft bzw. aufgestellt. Wie aus Fig. 13 zu entnehmen ist, bilden die Tellerfederzungen 404b Dreier­ gruppen, die jeweils einer Öffnung bzw. Ausnehmung 438 zugeordnet sind. Zwischen den einzelnen Dreiergruppen sind jeweils Schlitze 439 vorgesehen zur Aufnahme der Stege 437. Die Schlitze 439 und die Stege 437 sind dabei derart aufeinander abgestimmt, daß eine einwandfreie Verschwenkung der Tellerfeder 404 ermöglicht ist.

Das Einfädeln der Tellerfederzungen 404b in die Öffnungen 438 erfolgt während der Montage der Reibungskupplung 401. Hierfür besitzt die Tellerfeder 404 im entspannten Zustand, welcher in Fig. 12 strichpunktiert dargestellt ist, im Bereich der Zungenspitzen 404c einen Innendurchmesser 440, der größer ist als der Außendurchmesser 441 des ringförmigen Anschlagbereiches 436. Dadurch kann die Tellerfeder 404, zumindest im vollständig entspannten Zustand, mit ihren Tellerfederzungen 404b in die Öffnungen 438 des Deckels 402 axial eingeschoben werden. Während der Montage der Reibungs­ kupplung 401 bzw. spätestens beim Montieren der Reibungs­ kupplung 401, z. B. auf ein Schwungrad, wird die Tellerfeder 404 verschwenkt, wodurch der durch die Tellerfederzungen 404b begrenzte Innendurchmesser 440 verkleinert wird. Bei auf ein Schwungrad montierter Reibungskupplung weist die Tellerfeder 404 ihre Betriebslage auf, und die Zungenspitzen 404c begrenzen einen Innendurchmesser 442, der kleiner ist als der Außendurchmesser 441 des Anschlagbereiches 436. Die Tellerfeder 404 ist derart verschwenkbar am Gehäuse gehal­ tert und die Zungen 404 derart ausgebildet, daß auch nach Zurücklegen des Verschwenkweges 421 der durch die Zungen definierte Innendurchmesser kleiner ist als der Außendurch­ messer des Anschlagbereiches 436.

Der axial begrenzte, maximal mögliche Betätigungsweg 421 ist derart dimensioniert, daß die Kupplung 401 nach Erreichen des maximal zulässigen Verschleißes an den Belägen 407 wenigstens noch den vollen Sollausrückweg, der für die einwandfreie Funktion, also ein einwandfreies Trennen des Kupplungsaggregates 401 erforderlich ist, aufweist. Die Kupplung 401 bzw. die einen automatischen Belagverschleiß­ ausgleich in der Kupplung gewährleistende Sensorfeder 413 und Nachstellvorkehrung 416 sind derart ausgelegt, daß im Neuzustand der Reibungskupplung 401 ein fehlerhaftes axiales Verstellen der Schwenklagerung 405 selbst beim vollständigen Durchfahren des Weges 421 nicht auftritt.

Im folgenden sei anhand eines Zahlenbeispiels die Wirkungs­ weise bzw. das Zusammenspiel zwischen dem Anschlagbereich 436 und den Tellerfederzungen 404b erläutert bzw. demon­ striert:

Der vorgeschriebene Ausrückweg der Reibungskupplung 401 beträgt unter Berücksichtigung der vorhandenen Toleranzen 8,4 bis 10 mm. Die Kupplung 401 ist so ausgelegt, daß im Neuzustand ein fehlerhaftes axiales Verstellen der Schwenk­ lagerung 405 erst bei Ausrückwegen oberhalb 14 mm möglich wäre. Der Anschlag 436 ist derart ausgebildet bzw. positio­ niert, daß im Neuzustand der Reibungskupplung die am Anschlag 436 zur Anlage kommenden Bereiche, nämlich die Zungenspitzen 404c einen axialen Weg 421 von 12,5 mm zurücklegen können. Bei Anlage der Tellerfederzungen an dem Anschlag 436 und Aufbringung der maximalen Ausrückkraft kann der Deckel nochmals um etwa 0,5 mm axial einfedern, so daß insgesamt ein maximaler axialer Weg 421 von 13 mm möglich ist.

Unter der Annahme, daß an den Belägen 407 ein maximaler Belagverschleiß von 3 mm möglich ist, wird über die Lebens­ dauer der Reibungskupplung 401 die Tellerfeder durch axiale Verlagerung ihrer Schwenklagerung 405 um diese 3 mm in Richtung Kupplungsscheibe verlagert. Der maximal mögliche Ausrückweg 421 reduziert sich somit von circa 13 mm auf etwa 10 mm, so daß die Kupplung am Ende ihrer Lebensdauer noch innerhalb der geforderten Ausrückwegtoleranz von 8,4 bis 10 mm liegt.

Bei dem dargestellten Ausführungsbeispiel ist der Anschlag 436 einstückig mit dem Deckel 402 ausgebildet. Dieser Anschlag könnte jedoch auch durch ein getrenntes Bauteil, das mit dem Deckel 402 verbunden ist, gebildet sein. Auch die Stege 437 können durch getrennte Bauteile gebildet sein oder mit dem als eigenes Bauteil ausgebildeten Anschlag 436 einstückig sein.

Die in den Fig. 12 und 13 gezeigte Kupplungseinheit 401 besitzt weiterhin eine Vorkehrung bzw. Mittel, die während des Betriebes der Kupplungseinheit 401 wenigstens in Teilbereichen des Drehzahlbereiches, in dem die Kupplungs­ einheit 401 während der Nutzung rotiert, eine axiale Abstützkrafterhöhung auf die Tellerfeder 404 bewirken. Durch diese Abstützkrafterhöhung kann verhindert werden, daß infolge von zumindest in einem bestimmten Drehzahlabschnitt auftretenden Störfaktoren beim Betätigen der Kupplungsein­ heit 401 eine unzulässige Nachstellung aufgrund eines unerwünschten, nicht auf einen Verschleiß der Reibbeläge 407 zurückzuführenden axialen Ausweichens bzw. Nachgebens der mit der Schwenkauflage 411 zusammenwirkenden Sensorvor­ kehrung in Form der Sensorfeder 413.

In Fig. 12 sind zur Erhöhung der auf die Abwälzauflage 411 einwirkenden Axialkraft drehzahl- bzw. fliehkraftabhängige Mittel 450 vorgesehen. Die fliehkraftabhängigen Mittel 450 sind durch an der Außenperipherie der Sensortellerfeder 413 angeformte und axial in Richtung des Deckels 402 hoch­ gestellte Zungen 450 gebildet. Wie aus Fig. 12a ersichtlich ist, besitzt die tellerfederartige Sensorfeder 413 radial nach außen verlaufende zungenartige Ausleger 413a, die wie aus den Fig. 12 und 13 hervorgeht, sich am Deckel 402 axial abstützen. Zwischen den Auslegern 413a und den diese axial abstützenden Bereichen 451 des Deckels 402 ist eine bajonettartige Verbindung bzw. Verriegelung 452 vorhanden. Die bajonettartige Verbindung 452 ist derart ausgestaltet, daß durch axiales Zusammenführen der Sensorfeder 413 und des Gehäuses 402 und durch eine darauf folgende Relativver­ drehung zwischen diesen beiden Bauteilen die Ausleger 413a axial über den Abstützbereichen 451 des Gehäuses 402 zu liegen kommen. Bei dem Zusammenbau von Sensorfeder 413 und Deckel 402 wird vor dem Verdrehen dieser beiden Bauteile die Sensorfeder 413 zunächst elastisch axial verspannt und nach dem Verdrehen entlastet, wodurch sich die Ausleger 413a mit Vorspannung am Deckel 402 abstützen. Wie aus Fig. 12a ersichtlich, ist beidseits eines radialen Auslegers 413a eine Zunge 450 vorgesehen. Bei rotierender Kupplungseinheit 401 wird infolge der auf die Zungen 450 einwirkenden Fliehkraft eine Kraft erzeugt, die sich der von der Sensor­ feder 413 infolge ihrer Vorspannung aufgebrachten Kraft überlagert, also addiert, wodurch die Abstützkraft für die Betätigungstellerfeder 404 im Bereich der Schwenkauflage 411 vergrößert wird. Diese zusätzlich an der Schwenkauflage 411 durch die Zungen 450 erzeugte Kraft wird mit zunehmender Drehzahl größer. Diese Kraftzunahme kann jedoch dadurch begrenzt werden, daß ab einem bestimmten Drehzahlniveau die Zungen 450 aufgrund der auf sie einwirkenden Fliehkraft derart verformt bzw. verschwenkt sind, daß sie sich radial außen am Gehäuse 402 abstützen, so daß dann keine bzw. praktisch keine weitere Zunahme der durch die Fliehkraft abhängigen Mittel 450 erzeugten Zusatzabstützkraft im Bereich der Schwenkauflage 411 vorhanden ist.

Bei der Betrachtungsweise der axialen Kräfteverhältnisse bzw. des Kräftegleichgewichtes zwischen der Schwenkauflage 411 und der Tellerfeder 404 sind weiterhin die blattfeder­ artigen Drehmomentübertragungsmittel 409 zu berücksichtigen. Diese blattfederartigen Drehmomentübertragungsmittel 409 können zwischen dem Gehäuse 402 und der Druckscheibe 403 derart vorgespannt sein, daß über die gesamte Lebensdauer der Kupplungseinheit 401 die Druckscheibe 403 durch die Drehmomentübertragungsmittel 409 axial gegen die Tellerfeder 404 kraftmäßig verspannt ist. Somit wirkt die durch die Drehmomentübertragungsmittel 409 aufgebrachte axiale Kraft der von der Tellerfeder 404 auf die Druckscheibe 403 ausgeübten Kraft entgegen und addiert sich somit mit der von der Sensorfeder 413 auf die Tellerfeder 404 aufgebrachten Axialkraft, wobei diese beiden Kräfte sich dann der auf die Zungenspitzen 404c einwirkenden Ausrückkraft axial widerset­ zen. Die tatsächliche Sensorkraft, welche sich einer axialen Verlagerung der Tellerfeder 404 bei nicht rotierender Kupp­ lungseinheit 401 widersetzt, ist somit durch die von den Drehmomentübertragungsmitteln 409 und von der Sensorfeder 413 erzeugte resultierende und auf die Tellerfeder 404 einwirkende Kraft gebildet. Bei Rotation der Kupplungs­ einheit 401 überlagert sich dieser resultierenden Kraft noch eine drehzahl- bzw. fliehkraftabhängige Kraft, die durch die Zungen 450 erzeugt wird.

Bei einer Kupplungsscheibe 408 mit einer Vorkehrung, z. B. in Form einer Belagfederung 453, welche beim Betätigen der Reibungskupplungseinheit 401 über einen Teilbereich des Abhubweges der Druckscheibe 403 einen allmählichen Abbau bzw. allmählichen Aufbau des von der Kupplungsscheibe 408 übertragbaren Momentes gewährleistet, unterstützt diese Vorkehrung 430, bis zur Freigabe der Reibbeläge 407 bzw. der Kupplungsscheibe 408 durch die Druckscheibe 403, die axiale Abstützung der Tellerfeder 404 gegenüber dem Nachstell­ element in Form eines Nachstellringes 417. Dadurch wird gewährleistet, daß zumindest annähernd bis zur Freigabe der Reibbeläge 407 der Nachstellring 417 axial zwischen der Tellerfeder 404 und dem Gehäuse bzw. Deckel 402 verspannt bleibt und somit keine Nachstellung erfolgen kann. Hebt beim Ausrücken der Kupplungseinheit 401 die Druckscheibe 403 von den Belägen 407 ab, so wirkt bei einer Kupplungseinheit ohne die Zungen 450 nur noch die durch die blattfederartigen Drehmomentübertragungsmittel 409 und die Sensortellerfeder 413 erzeugte resultierende Kraft als axiale Verspannkraft auf die Haupttellerfeder 404 ein. Diese resultierende Sensorkraft wirkt der auf die Zungenspitze 404c eingeleite­ ten Ausrückkraft entgegen. In bestimmten Drehzahlbereichen, insbesondere bei höheren Motordrehzahlen, können z. B. durch den Motor angeregte Schwingungen auftreten, die ein axiales Schwingen der Druckscheibe 403 verursachen. Schwingt die Druckscheibe 403 axial, so kann kurzzeitig diese Druck­ scheibe 403 von der Haupt- bzw. Tellerfeder 404 abheben, wodurch die resultierende Sensorkraft kurzzeitig abfällt, da die dann von den blattfederartigen Drehmomentübertragungs­ mitteln 409 erzeugte Axialkraft nicht mehr auf die Tel­ lerfeder 404 wirkt. Dies hat zur Folge, daß das für eine gezielte Nachstellung der Vorkehrung 416 erforderliche Kräfteverhältnis zwischen der Tellerfeder 404 bzw. der auf diese einwirkenden Ausrückkraft und der auf diese Tel­ lerfeder 404 einwirkenden resultierenden Abstützkraft gestört ist, und zwar wird bei derartigen Betriebszuständen der Kupplungseinheit 401 die auf die Tellerfeder 404 einwirkende axiale Abstützkraft zu gering, wodurch die Kupplung frühzeitig bzw. ungewollt nachstellt, und somit der Betriebspunkt der Tellerfeder 404 sich in Richtung Tellerfe­ derminimum verschiebt. Weiterhin können bei bestimmten Betriebszuständen des Motors, insbesondere bei höheren Motordrehzahlen besonders hohe Kurbelwellenumfangsbeschleu­ nigungen auftreten, die aufgrund der Trägheit des Nachstell­ ringes 417 Umfangskräfte erzeugen, die infolge der zwischen dem Nachstellring 417 und dem Gehäuse 402 wirksamen Nach­ stellrampen 418, 419 eine Axialkomponente auf die Tellerfeder 404 erzeugen können, welche der resultierenden Sensorkraft entgegengerichtet ist, wodurch ebenfalls eine ungewollte Nachstellung resultieren kann. Aufgrund der auftretenden Schwingungen kann weiterhin der zwischen den Auflauframpen 418, 419 vorhandene Reibungseingriff reduziert werden, so daß die von der auf den Nachstellring 417 in Umfangsrichtung einwirkenden Nachstellfeder 417a erzeugte und auf die Tellerfeder 404 einwirkende Axialkraft vergrößert wird, wodurch ebenfalls eine ungewollte Nachstellung unterstützt wird.

Um die vorerwähnten Nachteile einer Kupplungseinheit 401 ohne fliehkraftabhängige Unterstützungsmittel 450 zu beseitigen, sind bei dem dargestellten Ausführungsbeispiel gemäß den Fig. 12 bis 13 fliehkraftabhängige Zungen 450 vorgesehen. Diese fliehkraftabhängigen Mittel 450 kom­ pensieren die drehzahlabhängigen Störeffekte, indem sie eine drehzahl- bzw. fliehkraftabhängig ansteigende Unterstüt­ zungskraft, welche der von der Sensorfeder 411 erzeugten Kraft parallel geschaltet ist, erzeugen.

Die fliehkraftabhängigen Mittel können dabei derart ausge­ staltet werden, daß eine für den Belagverschleiß erforder­ liche Nachstellung in der Kupplungseinheit 401 nur bei Stillstand oder bei geringen Drehzahlen der Kupplungseinheit 401 möglich ist. Bei rotierender Kupplungseinheit 401 bzw. oberhalb einer Drehzahl, bei der kritische Schwingungen auftreten können, kann somit die Nachstellvorkehrung 16 praktisch blockiert werden.

Bei der in Fig. 14 dargestellten Ausführungsform einer Reibungskupplung 501 ist die Sensorfeder 513 radial inner­ halb der Tellerfederschwenklagerung 505 angeordnet. Die Sensorfeder 513 besitzt einen ringförmigen Grundkörper 513a, von dem radial nach innen weisende Zungen 513b ausgehen. Über diese Zungen 513b stützt sich die Sensorfeder 513 an dem ringförmigen Anschlagbereich 536 ab, der ähnlich angeordnet und ausgebildet ist wie der ringförmige An­ schlagbereich 436 gemäß den Fig. 12 und 13. Die Sensor­ zungen 513b stützen sich auf der den Tellerfederzungen­ spitzen 504c zugewandten Seite des Anschlagbereiches 536 ab. Radial außen besitzt der Grundkörper 513a ebenfalls Zungen 513c, die zur axialen Abstützung der Tellerfeder 504 an dieser anliegen.

Die Montage der Sensorfeder 513 am Deckel 502 kann erfolgen, indem diese in Verspannrichtung soweit kegelig verformt wird, bis der durch die inneren Zungen 513b begrenzte Innendurchmesser 540 größer ist als der Außendurchmesser 541 des Anschlagbereiches 536. Dadurch können die Abstützzungen 513b in die Öffnungen 538 des Deckels 502 in ähnlicher Weise eingeführt werden, wie dies in Verbindung mit den Zungen 404b und den Öffnungen 438 der Fig. 12 und 13 beschrieben wurde. Nach erfolgtem Einführen der Zungen 513b in die Öffnungen 538 kann die Sensorfeder 513 entspannt werden, wodurch die inneren Endbereiche der Zungen 513b auf einen kleineren Durchmesser verlagert werden und zur Anlage am Anschlagbereich 536 kommen.

Eine weitere Möglichkeit besteht darin, daß zur Montage der Sensorfeder 513 am Deckel 502 zumindest Teilbereiche der inneren Zungen 513b axial in Richtung des Deckels 502 hochgebogen werden, so daß sie einen größeren Innendurch­ messer 540 begrenzen als der Außendurchmesser des Anschlag­ bereiches 536. Nachdem die Sensorfeder bzw. die Zungen 513b in die Öffnungen 538 des Deckels eingeführt sind, können die Zungen 513b derart zurückgebogen werden, daß sie mit ihren radial inneren Bereichen mit Vorspannung zur Anlage an dem Anschlagbereich 536 kommen. Durch das Zurückbiegen werden die Zungen 513b von der in Fig. 14 dargestellten strich­ lierten Position in die voll ausgezogen dargestellte Lage durch plastische Verformungen im Tellerfedermaterial verschwenkt. Zur plastischen Verformung der Sensorzungen 513b können diese sich an den Zungen 504b bzw. den Zungen­ spitzen 504c der Tellerfeder 504 axial abstützen. Für die Biegeoperation der Zungen 513b kann ein Werkzeug verwendet werden, das die Zungen 504b der Betätigungstellerfeder 504 von oben abstützt und die Sensorfederzungen 513b von unten beaufschlagt, und zwar in etwa auf dem Durchmesserbereich, auf dem die Zungen 513b abgebogen sind.

Die Anschläge 436 und 536 zur Begrenzung des Ausrückweges bzw. des Verschwenkwinkels der Tellerfedern 404 und 504 haben den Vorteil, daß diese in die entsprechende Kupplung 401 bzw. 501 integriert sind und im Bereich der Tellerfe­ derzungen 404b bzw. 504b wirksam werden, wodurch gewähr­ leistet werden kann, daß bei Anlage der Tellerfederzungen 404b, 504b an den Anschlägen 436, 536 die Tellerfederzungen nicht bzw. nur unwesentlich in axialer Richtung verformt werden können. Dadurch kann auch gewährleistet werden, daß die Tellerfederzungen 404b, 504b selbst in ihrer dem ausge­ rückten Zustand der Reibungskupplung 401, 501 entsprechenden Stellung nicht an einem Bauteil der Kupplungsscheibe 408 zur Anlage kommen. In Fig. 12 ist die der ausgerückten Kupplung entsprechende Stellung der Tellerfeder 404 strichliert dargestellt und mit 450 gekennzeichnet. Es kann also dadurch vermieden werden, daß die Tellerfederzungen 404b im ausge­ rückten Zustand der Reibungskupplung 401 an der dann gegenüber dieser Kupplung 401 rotierenden Kupplungsscheibe 408 zur Anlage kommen bzw. schleifen können.

Bei den dargestellten Ausführungsbeispielen gemäß den Fig. 12 bis 14 sind die Anschläge 436, 536 im Bereich der Tellerfederzungenspitzen 404c, 504c vorgesehen. Diese Anschläge können jedoch auch anders ausgebildet werden und gegenüber den inneren Zungenspitzen 404c, 504c radial nach außen versetzt sein. Bei einer derartigen Ausgestaltung ist es jedoch zweckmäßig, wenn der zwischen den Zungenspitzen 404c, 504c und den dann radial weiter außen liegenden Anschlägen vorhandene radiale Hebelarm derart gewählt ist, daß eine unzulässige Durchbiegung der Tellerfederzungen 404b, 504b infolge der auf sie einwirkenden Ausrückkraft und der Abstützung durch die Anschläge nicht stattfindet.

Der erwähnte übergroße bzw. unzulässig große Ausrückweg kann durch das Ausrücksystem bzw. das Betätigungssystem ver­ ursacht werden, welches auf die Kupplungsbetätigungsmittel, die bei den dargestellten und beschriebenen Ausführungs­ formen durch die Tellerfederzungen gebildet sind, einwirkt. Dieses Betätigungssystem beinhaltet üblicherweise ein Ausrücklager, das auf die Betätigungsmittel der Reibungs­ kupplung einwirkt, ein Betätigungsorgan, wie z. B. ein Kupplungspedal, und einen zwischen Ausrücklager und Betäti­ gungsorgan vorgesehenen Kraftübertragungsstrang. Dieser Kraftübertragungsstrang kann einen Nehmer- sowie einen Geberzylinder aufweisen. Bei Ausrücksystemen mit einem Geber- und einem Nehmerzylinder kann ein unzulässiger, über dem normalen Ausrückweg liegender Ausrückweg dadurch verursacht werden, daß infolge eines schnellen Ein- und Wiederauskuppelns der Reibungskupplung der Nehmerzylinder nicht schnell genug zurückstellen kann, das heißt er kommt nicht bis zur Endstellung, so daß bei einem kurz darauf folgenden Wiederauskuppeln der Nehmerzylinder selbst zwar einen dem normalen Ausrückweg entsprechenden Weg zurücklegt, sich jedoch ein Gesamtauskuppelweg für die Kupplung ergibt, der der Summe des normalen Ausrückweges und des nicht erfolgten Restrückstellweges entspricht. Dadurch kann ein Gesamtbetätigungsweg für die Reibungskupplung auftreten, der erheblich den vorgesehenen maximal zulässigen Ausrückweg der Kupplung überschreitet. Das bedeutet, daß also auch die bei einer Reibungskupplung vorgesehene Überwegreserve für die Betätigung überschritten werden kann.

Durch die erfindungsgemäßen Maßnahmen bzw. Anschläge 36, 436, 536 kann also ein unzulässig großer Ausrückweg bzw. Überweg bei der Betätigung der Reibungskupplungen verhindert werden, wobei jedoch der über die Lebensdauer der Kupplung erforderliche und vorgesehene Normalausrückweg gewährleistet ist.

Gemäß der Erfindung kann also, ganz allgemein bei Kupp­ lungen, insbesondere bei Kupplungen mit einer zumindest den Verschleiß der Reibbeläge der Kupplungsscheibe kompensieren­ den Nachstellvorkehrung, wenigstens ein Anschlag im Kupp­ lungsbetätigungsstrang vorgesehen werden, welcher einen Überweg der Kupplungsbetätigungsmittel beim Betätigen derselben vermeidet. Ein derartiger Anschlag kann zum Beispiel den Ausrückweg des Ausrücklagers oder den Ver­ schwenkweg der Tellerfeder begrenzen. Ein solcher Anschlag kann jedoch auch an anderer Stelle vorgesehen werden. Weiterhin kann der Betätigungsweg der Reibungskupplung auf einen definierten konstanten Wert begrenzt werden, indem sowohl in Ausrückrichtung als auch in Einrückrichtung eine definierte Begrenzung, wie Anschlag, vorgesehen wird.

In vorteilhafter Weise kann eine derartige Begrenzung im Bereich des Ausrücklagers stattfinden, da in diesem Bereich die Toleranzkette zwischen den Betätigungsmitteln, wie Tellerfederzungen der Reibungskupplung und dem auf einen bestimmten Weg begrenzten Bauteil klein ist.

Bei Vorhandensein einer derartigen Begrenzung bzw. eines derartigen Anschlages wird beim Ausrücken gegen eine praktisch starre Begrenzung gefahren, wodurch eine Überbean­ spruchung von Bauteilen, insbesondere der des Ausrücksystems auftreten kann bzw. bei fußbetätigten Systemen für den Betätiger auch unerwünscht sein kann. Es wird daher gemäß einer Weiterbildung der Erfindung im Betätigungsstrang der Reibungskupplung ein federnd bzw. elastisch nachgiebiges Mittel und/oder ein den Druck im Ausrücksystem begrenzendes Mittel vorgesehen, wobei dieses Mittel eine Vorspannkraft aufweist bzw. eine minimale Verformungskraft bzw. Öffnungs­ kraft benötigt, die zumindest etwas größer ist als die erforderliche maximale Kraft bzw. der erforderliche maximale Druck zur Betätigung der Kupplung. Dadurch wird gewähr­ leistet, daß beim Wirksamwerden des Anschlages das Kupp­ lungspedal weiter durchgedrückt werden kann bzw. der Betätigungsmotor bis zu einer definierten Lage eine Bewegung durchführen kann. Das im Betätigungsstrang der Reibungskupp­ lung vorgesehene nachgiebige Mittel kann zwischen den Kupplungsbetätigungsmitteln und dem Ausrücklager oder zwischen letzterem und dem Ausrückbetätigungsmittel, wie z. B. dem Kupplungspedal oder dem Ausrückmotor, vorgesehen werden.

In Fig. 15 ist ein Ausrücksystem 601 dargestellt, wobei verschiedene Möglichkeiten der Anordnung eines Mittels zur Begrenzung der durch das Ausrücklager 622 auf die Kupp­ lungsbetätigungsmittel 604 und/oder das Kupplungsgehäuse 602 ausübbaren maximalen Kraft gezeigt sind. In Fig. 15 ist ein axialer Anschlag 636 vorgesehen, der nach einem bestimmten Weg des Ausrücklagers 622 am Gehäuse 602 zur Anlage kommt, ähnlich wie dies im Zusammenhang mit dem Anschlag 36 gemäß den Fig. 1 und 2 beschrieben wurde. Die Ausrückwegbegren­ zung könnte jedoch auch in anderer Art und Weise erfolgen, z. B. wie in Verbindung mit den Fig. 12 bis 14 beschrieben wurde. Das Ausrücksystem 601 besitzt einen Geberzylinder 650 und einen Nehmerzylinder 651, die über eine Leitung 652 verbunden sind. Der Kolben 653 des Nehmerzylinders 651 trägt das Ausrücklager 622 und ist in einem Gehäuse 654 axial verlagerbar aufgenommen. Der Druckraum 655 wird über die Leitung 652 mit Hydraulikmedium, wie z. B. Öl, versorgt. Die Zylindereinheit 650 besitzt ein Gehäuse 656, das in Ver­ bindung mit dem darin vorgesehenen Kolben 657 einen im Volumen veränderbaren Druckraum 658 bildet. Der Druckraum 658 ist über die Leitung 652 mit dem Druckraum 655 ver­ bunden. Im Druckraum 658 ist eine Rückstellfeder 659 für den Kolben 657 vorgesehen. Der Kolben 657 ist axial verlagerbar über ein Kupplungspedal oder einen Betätigungsmotor, wie z. B. Elektromotor oder Pumpe. Der Druckmittelkreis des Aus­ rücksystems 601 steht in Verbindung mit einem Druckmittel­ reservoir 660. Vorzugsweise steht der Geberzylinder 650 über eine Leitung 661 unmittelbar mit dem Druckmittelreservoir 660 in Verbindung.

Zur Begrenzung der auf die Ausrückmittel 604 und/oder das Gehäuse 602 einwirkenden Kupplungsbetätigungskraft ist bei der Ausführungsform gemäß Fig. 15 im Druckmittelkreislauf des Ausrücksystems 601 wenigstens ein Mittel vorgesehen, das den im Druckmittelkreislauf beim Betätigen der Reibungs­ kupplung entstehenden Druck auf einen definierten Wert begrenzt. Bei dem Ausführungsbeispiel gemäß Fig. 15 ist dieses Mittel durch wenigstens ein Druckbegrenzungsventil gebildet. In Fig. 15 sind verschiedene Anordnungsmöglich­ keiten eines derartigen Druckbegrenzungsventils dargestellt. Ein derartiges Druckbegrenzungsventil 662 kann beispiels­ weise im Leitungssystem 652 vorgesehen werden und eine Rückführung 663 in das Druckmittelreservoir 660 aufweisen. Anstatt des Druckbegrenzungsventils 662 kann jedoch auch ein Druckbegrenzungsventil 664 vorgesehen werden, das von dem Gehäuse 654 getragen oder gar in dieses integriert sein kann, mit dem Druckraum 655 in Verbindung steht und über eine Rückführleitung 665 mit dem Druckmittelreservoir 660 verbunden ist.

In Fig. 15 ist eine weitere alternative Anordnungsmöglich­ keit für ein Druckbegrenzungsventil 666 dargestellt. Das Druckbegrenzungsventil 666 steht in Verbindung mit dem Druckraum 658 des Geberzylinders und kann von dem Gehäuse 656 getragen oder in dieses integriert sein. Weiterhin besitzt das Druckbegrenzungsventil 666 eine Rückführung in den Druckmittelbehälter 660. Hierfür kann das Druckbegren­ zungsventil 666 eine eigene Leitung aufweisen, oder aber eine Verbindung mit der Leitung 661.

Eine weitere Möglichkeit zur Anordnung eines Druckbegren­ zungsventils 667 besteht darin, dieses in den Kolben 657 des Geberzylinders 650 zu integrieren. Auf der Entlastungsseite muß dieses Ventil 667 ebenfalls eine Verbindung mit dem Druckmittelreservoir 660 aufweisen oder zumindest mit einem Zwischenspeicher.

Anstatt eines Überdruckventils könnte auch im Druckmittel­ kreislauf ein Hydrospeicher vorgesehen werden, der den im Ausrücksystem auftretenden maximalen Druck begrenzt, indem er nach Wirksamwerden der Anschläge zur Begrenzung des Ausrückweges durch Speicherung von Druckmedium das System entlastet und somit praktisch als Puffer bzw. Federspeicher wirkt.

Die in Fig. 16 dargestellte Kupplungseinheit 701 besitzt, ähnlich wie dies im Zusammenhang mit den vorangegangenen Figuren beschrieben wurde, eine Nachstellvorkehrung 716 zum automatischen Ausgleich des an den Reibbelägen 707 der Kupplungsscheibe 708 entstehenden Verschleißes. Bei dem dargestellten Ausführungsbeispiel entspricht der grundsätz­ liche Aufbau und die Wirkungsweise der Nachstellvorkehrung 716 derjenigen der Fig. 12 und 13. Das Nachstellelement bzw. der Nachstellring 717 besitzt Anlage- bzw. Anschlagbe­ reiche 770, die mit der Tellerfeder 704 während eines Ausrückvorganges der Kupplungseinheit 701 zusammenwirken können. Die axiale relative Anordnung der Anschlagbereiche 770 in bezug auf die mit diesen zusammenwirkenden Bereiche 771 der Tellerfeder 704 ist derart getroffen, daß während eines Ausrückvorganges die Tellerfederbereiche 771 sich zumindest mittelbar, vorzugsweise unmittelbar, an den vom Nachstellring 717 getragenen Anlagebereichen 770 axial abstützen. Diese gegenseitige Abstützung erfolgt vorzugs­ weise zumindest annähernd bei Erreichen bzw. geringfügigem Überschreiten des Sollausrückweges 772 bzw. des entsprechen­ den Schwenkwinkels der Tellerfeder 404 im Bereich der Zungenspitzen 704c. Eine derartige Überschreitung des Sollausrückweges 772 kann erfolgen aufgrund eines fehlerhaf­ ten bzw. nicht richtig eingestellten Ausrücksystems. Durch die axiale Abstützung der Tellerfeder 704 an den Anlagebe­ reichen 770 wird der Nachstellring 717 gegen eine ungewollte Verdrehung gesichert. Die Tellerfeder 704 wirkt also praktisch als Bremse für den Nachstellring 717 bei Über­ schreitung eines vorbestimmten Ausrückweges 772.

Bei dem dargestellten Ausführungsbeispiel sind die Anlage- bzw. Anschlagbereiche 770 durch einen radial außerhalb der Schwenklagerung 705 am Ring 717 angeformten ringförmigen Vorsprung 773 gebildet. Anstatt eines ringförmigen radialen Vorsprungs können auch mehrere über den Umfang verteilte radiale Ausleger 773 verwendet werden. Der Vorsprung bzw. die Ausleger 773 erstrecken sich bei dem dargestellten Ausführungsbeispiel bis zum Außenrand der Tellerfeder 704. Sobald der bestimmte Ausrückweg 772 erreicht wird, stützt sich die Tellerfeder 704 mit ihrem Außenbereich 771 an den Anschlagbereichen 770 des Nachstellringes 717 ab. Bei Überschreitung des bestimmten Ausrückweges 772 wird der Verschwenkdurchmesser für die Tellerfeder 704 vergrößert, da dieser vom Durchmesser der Schwenklagerung 705 auf den Kontaktdurchmesser zwischen den Bereichen 771 der Tel­ lerfeder 704 und den Anschlagbereichen 770 verlagert wird. Durch diese Verlagerung findet auch eine Verringerung der im Bereich der Zungen 704c erforderlichen Ausrückkraft statt, da sich das Hebelverhältnis der Tellerfeder verändert von i auf i+1, und zwar weil die zunächst bis zum Ausrückweg 772 als zweiarmiger Hebel gelagerte Tellerfeder bei Überschrei­ tung des Weges 772 praktisch als einarmiger Hebel ver­ schwenkt wird. Durch diese Ausrückkraftverringerung wird auch gewährleistet, daß die Tellerfeder 704 durch die unter anderem durch die Sensorfeder 713 und die Blattfedern 709 aufgebrachte axiale resultierende Abstützkraft bzw. Beauf­ schlagungskraft in Richtung des Gehäuses 702 bzw. des Nachstellringes 717 gedrängt wird. Die Tellerfeder 704 kann also nicht in ihrer Gesamtheit axial vom Nachstellring 717 bzw. vom Deckel 702 weg verlagert werden. Bei Überschreitung des bestimmten Ausrückweges 772 wird die Sensorfeder 713 axial federnd verformt, und zwar weil die Tellerfeder dann im Bereich der Schwenklagerung 705 vom Nachstellring 717 abhebt.

Der Vorsprung bzw. die Ausleger 773 können in vorteilhafter Weise an den aus Kunststoff hergestellten Nachstellring 770 angespritzt sein. Die maximale Kraft, die auf die Ausleger 773 axial einwirkt, ergibt sich aus der Differenz der minimalen Ausrückkraft im Bereich der Tellerfederzungen 704c und der axialen Sensor- bzw. Abstützkraft für die Tel­ lerfeder 704, welche durch die Sensorfeder 713 und die Blattfederelemente 709 aufgebracht wird. Die Ausleger 773 sind derart ausgebildet, daß sie dieser maximalen Kraft ohne wesentliche Verformung standhalten.

Ein weiterer wesentlicher Vorteil besteht darin, daß der axiale Abhub der Druckplatte 703 praktisch konstant bleibt und somit bei Überschreitung des Weges 772 die von den Blattfedern 709 auf die Haupttellerfeder 704 aufgebrachte Axialkraft nicht weiter abfällt. Da die von den Blattfedern 709 aufgebrachte Kraft einen Teil der resultierenden Sensorkraft darstellt, wird aufgrund der verbleibenden Restverspannung dieser Blattfedern die Überwegsicherheit der Reibungskupplung 701 vergrößert. Dadurch kann z. B. bei PKW-Kupplungen im Bereich der Zungenspitzen 704c ein Überweg von circa 0,5 bis 2 mm, ohne die Funktion der Nachstellvorkehrung 716 zu beeinträchtigen, erzielt werden.

Die Abhubbegrenzung der Druckplatte 703 kann auch erfolgen, indem bei Überschreitung eines bestimmten Ausrückweges die Druckplatte 703 sich an der Sensorfeder 713 axial abstützt. Hierfür können an der Sensorfeder 713 und/oder an der Druckplatte 703 entsprechende Anformungen, wie z. B. Nocken, Vorsprünge oder ähnliches vorgesehen werden.

Die in den Fig. 17 und 18 dargestellte Reibungskupplung 1 besitzt ein Gehäuse 2 und eine mit diesem drehfest verbundene, jedoch axial begrenzt verlagerbare Druckscheibe 3. Axial zwischen der Druckscheibe 3 und dem Deckel 2 ist eine Anpreßtellerfeder 4 verspannt, die um eine vom Gehäuse 2 getragene ringartige Schwenklagerung 5 verschwenkbar ist und die Druckscheibe 3 in Richtung einer mit dem Gehäuse 2 fest verbundenen Gegendruckplatte 6, wie zum Beispiel einem Schwungrad, beaufschlagt, wodurch die Reibbeläge 7 der Kupplungsscheibe 8 zwischen den Reibflächen der Druckscheibe 3 und der Gegendruckplatte 6 eingespannt werden.

Die Druckscheibe 3 ist mit dem Gehäuse 2 über in Umfangs­ richtung bzw. tangential gerichtete Blattfedern 9 drehfest verbunden. Bei dem dargestellten Ausführungsbeispiel besitzt die Kupplungsscheibe 8 sogenannte Belagfedersegmente 10, die einen progressiven Drehmomentaufbau beim Einrücken der Reibungskupplung 1 gewährleisten, indem sie über eine begrenzte axiale Verlagerung der beiden Reibbeläge 7 in Richtung aufeinander zu einen progressiven Anstieg der auf die Reibbeläge 7 einwirkenden Axialkräfte ermöglichen. Es könnte jedoch auch eine Kupplungsscheibe verwendet werden, bei der die Reibbeläge 7 axial praktisch starr auf eine Trägerscheibe aufgebracht wären. In einem solchen Falle könnte ein "Belagfedersatz" verwendet werden, also eine Federung in Serie mit der Tellerfeder, z. B. eine Federung zwischen Deckel und Schwungrad, zwischen Deckel und deckel­ seitiger Auflage sowie zwischen Tellerfeder und Druckplatte oder durch die Deckelelastizität.

Bei dem dargestellten Ausführungsbeispiel besitzt die Tellerfeder 4 einen die Anpreßkraft aufbringenden ringförmi­ gen Grundkörper 4a, von dem radial nach innen hin ver­ laufende Betätigungszungen 4b ausgehen. Die Tellerfeder 4 ist dabei derart eingebaut, daß sie mit radial weiter außen liegenden Bereichen die Druckscheibe 3 beaufschlagt und mit radial weiter innen liegenden Bereichen um die Schwenkla­ gerung 5 kippbar ist.

Die Schwenklagerung 5 umfaßt zwei Schwenkauflagen 11, 12, die hier durch Drahtringe gebildet sind und zwischen denen die Tellerfeder 4 axial gehaltert bzw. eingespannt ist. Die auf der Druckscheibe 3 zugewandten Seite der Tellerfeder 4 vorgesehene Schwenkauflage 11 ist axial in Richtung des Gehäuses 2 mittels eines Kraftspeichers 13 kraftbeauf­ schlagt. Der Kraftspeicher 13 ist durch eine Tellerfeder bzw. durch ein tellerfederartiges Bauteil 13 gebildet, das sich mit seinem äußeren Randbereich 13a am Gehäuse 2 abstützt und mit radial weiter innen liegenden Abschnitten die Schwenkauflage 11 gegen die Betätigungstellerfeder 4 und somit auch in Richtung des Gehäuses 2 axial beaufschlagt. Die zwischen der Druckscheibe 3 und der Betätigungstel­ lerfeder 4 vorgesehene Tellerfeder 13 besitzt einen äußeren ringförmigen Randbereich 13b, von dessen Innenrand radial nach innen verlaufende Zungen 13c ausgehen, die sich an der Schwenkauflage 11 abstützen.

Zur Abstützung des tellerfederartigen Bauteils 13 sind bei dem dargestellten Ausführungsbeispiel am Gehäuse 2 zusätzli­ che Mittel 14 befestigt, die eine Schwenkauflage für das tellerfederartige Bauteil 13 bilden. Diese zusätzlichen Mittel können durch angeheftete oder angenietete segmentför­ mige Einzelteile 14 gebildet sein, die über den Umfang gleichmäßig verteilt sein können. Die Mittel 14 können jedoch auch durch ein kreisringförmiges, in sich geschlosse­ nes Bauteil gebildet sein. Weiterhin können die Abstütz­ mittel 14 unmittelbar aus dem Gehäuse 2 herausgeformt sein, z. B. durch im axialen Bereich des Gehäuses 2 eingebrachte Anprägungen oder durch zungenförmige Ausschnitte, die nach dem Einlegen und Verspannen des tellerfederartigen Bauteils 13 unter den äußeren Randbereich dieses Bauteils 13 durch Materialverformung gedrängt werden. Weiterhin kann zwischen den Abstützmitteln 14 und dem tellerfederartigen Bauteil 13 eine bajonettartige Verbindung bzw. Verriegelung vorhanden sein, so daß das tellerfederartige Bauteil 13 zunächst vorgespannt und dessen radial äußere Bereiche axial über die Abstützmittel 14 gebracht werden können. Danach können durch eine entsprechende Verdrehung des tellerfederartigen Bauteils 13 gegenüber dem Gehäuse 2 die Abstützbereiche des Bauteils 13 zur Anlage an den Abstützmitteln 14 gebracht werden. Die Abstützbereiche des tellerfederartigen Bauteils 13 können dabei durch am ringförmigen Grundkörper 13b radial nach außen hin hervorstehende Ausleger gebildet sein.

Zur Drehsicherung der Betätigungstellerfeder 4 und gegebe­ nenfalls des tellerfederartigen Bauteils 13 sowie zur Zentrierung der Drahtringe 11, 12 sind am Gehäuse 2 axial sich erstreckende Zentrierungsmittel in Form von Niet­ elementen 15 befestigt. Die Nietelemente 15 besitzen jeweils einen axial sich erstreckenden Schaft 15a, der sich axial durch einen zwischen benachbarten Tellerfederzungen 4b vorgesehenen Ausschnitt erstreckt und der von an der ihm zugeordneten Zunge 13c der Tellerfeder 13 angeformten Bereichen 13d teilweise umgriffen werden kann.

Das tellerfederartige Bauteil bzw. die Tellerfeder 13 ist als Sensorfeder ausgebildet, die über einen vorbestimmten Arbeitsweg eine zumindest im wesentlichen annähernd kon­ stante Kraft erzeugt. Über diese Sensorfeder 13 wird die auf die Zungenspitzen 4c aufgebrachte Kupplungsausrückkraft abgefangen, wobei stets zumindest ein annäherndes Gleichge­ wicht zwischen der durch die Ausrückkraft auf die Schwen­ kauflage 11 erzeugten Kraft und der durch die Sensortel­ lerfeder 13 auf diese Schwenkauflage 11 ausgeübten Gegen­ kraft herrscht. Unter Ausrückkraft ist die Kraft zu ver­ stehen, die während der Betätigung der Reibungskupplung 1 auf die Zungenspitzen 4c bzw. auf die Ausrückhebel der Tellerfederzungen ausgeübt wird und somit der Sensorfeder 13 entgegenwirkt.

Die gehäuseseitige Schwenkauflage 12 ist über eine im axialen Raum zwischen Tellerfeder 4 und Gehäuse 2 vor­ gesehene Nachstellvorkehrung 16 am Gehäuse 2 abgestützt. Diese Nachstellvorkehrung 16 gewährleistet, daß bei einer axialen Verlagerung der Schwenkauflagen 11 und 12 in Richtung der Druckscheibe 3 bzw. in Richtung der Gegendruck­ platte 6 kein ungewolltes Spiel zwischen der Schwenkauflage 12 und dem Gehäuse 2 bzw. zwischen der Schwenkauflage 12 und der Tellerfeder 4 entstehen kann. Dadurch wird gewähr­ leistet, daß keine ungewollten Tot- bzw. Leerwege bei der Betätigung der Reibungskupplung entstehen, wodurch ein optimaler Wirkungsgrad und dadurch eine einwandfreie Betätigung der Reibungskupplung 1 gegeben ist. Die axiale Verlagerung der Schwenkauflagen 11 und 12 erfolgt bei axialem Verschleiß an den Reibflächen der Druckscheibe 3 und der Gegendruckplatte 6 sowie der Reibbeläge 7. Die Nach­ stellung erfolgt bei Einrichtungen gemäß der Erfindung aber auch bei einem Verschleiß der Schwenkauflagen 11, 12, den dort axial gegenüberliegenden Bereichen der Tellerfeder und bei einem Verschleiß der Tellerfeder im Bereich der Druck­ plattenauflagenocken (bei 3a) oder den diesen gegenüber­ liegenden Bereichen der Tellerfeder. Die Wirkungsweise der automatischen Nachstellung der Schwenklagerung 5 wird noch im Zusammenhang mit den Diagrammen gemäß den Fig. 24 bis 27 näher erläutert.

Die Nachstellvorkehrung 16 umfaßt ein federbeaufschlagtes Nachstellelement in Form eines ringartigen Bauteils 17, das in den Fig. 19 und 20 dargestellt ist. Das ringartige Bauteil 17 besitzt in Umfangsrichtung sich erstreckende und axial ansteigende Auflauframpen 18, die über den Umfang des Bauteils 17 verteilt sind. Das Nachstellelement 17 ist in die Kupplung 1 derart eingebaut, daß die Auflauframpen 18 dem Gehäuseboden 2a zugewandt sind. Auf der den Auflaufram­ pen 18 abgekehrten Seite des Nachstellelementes 17 ist die durch einen Drahtring gebildete Schwenkauflage 12 in einer rillenförmigen Aufnahme 19 (Fig. 18) zentrisch positio­ niert. Die Aufnahme 19 kann dabei derart ausgebildet sein, daß die Schwenkauflage 12 am Nachstellelement 17 auch in axialer Richtung gesichert ist. Dies kann z. B. dadurch erfolgen, daß zumindest abschnittsweise die an die Aufnahme 19 angrenzenden Bereiche des Nachstellelementes 17 die Schwenkauflage 12 klammernd festhalten bzw. eine Schnappver­ bindung für die Schwenkauflage 12 bilden. Bei Verwendung unterschiedlicher Werkstoffe für die Schwenkauflage 12 und das Nachstellelement 17 kann es zweckmäßig sein, um die bei großen Temperaturänderungen entstehenden Ausdehnungsunter­ schiede zu kompensieren, wenn die als Drahtring ausgelegte Schwenkauflage 12 offen ist, also über den Umfang zumindest an einer Stelle getrennt ist, wodurch eine Bewegung des Drahtringes 12 gegenüber der Aufnahme 19 in Umfangsrichtung ermöglicht wird und damit der Drahtring 12 sich an Durch­ messeränderungen der Aufnahme 19 anpassen kann.

Bei dem dargestellten Ausführungsbeispiel ist das Nach­ stellelement 17 aus Kunststoff, wie z. B. aus einem hitzebe­ ständigen Thermoplast hergestellt, der zusätzlich noch faserverstärkt sein kann. Dadurch läßt sich das Nachstell­ element 17 in einfacher Weise als Spritzteil herstellen. Ein Nachstellelement aus Kunststoff mit geringerem spezifischem Gewicht ergibt, wie bereits erwähnt, ein geringeres Mas­ senträgheitsgewicht, wodurch sich auch die Empfindlichkeit gegen Druckschwingungen verringert. Auch die Schwenkauflage könnte direkt durch den Kunststoffring gebildet sein. Das Nachstellelement 17 kann jedoch auch als Blechformteil oder durch Sintern hergestellt werden. Weiterhin kann bei ent­ sprechender Werkstoffwahl die Schwenkauflage 12 mit dem Nachstellelement 17 einstückig ausgebildet werden. Die Schwenkauflage 11 kann unmittelbar durch die Sensorfeder 13 gebildet sein. Hierfür können die Spitzen der Zungen 13c entsprechende Anprägungen bzw. Anformungen, wie z. B. Sicken aufweisen.

Der Nachstellring 17 wird durch die axial verlaufenden Bereiche 15a der über den Umfang gleichmäßig verteilten Niete 15 zentriert. Hierfür besitzt der Nachstellring 17 Zentrierungskonturen 20, die durch in Umfangsrichtung sich erstreckende Ausnehmungen 21 gebildet sind, welche radial innerhalb der Schwenkauflage 11 liegen. Zur Bildung der Ausnehmungen 21 besitzt der Nachstellring 17 am inneren Randbereich radial nach innen sich erstreckende Nocken 22, die die radial inneren Konturen der Ausnehmungen 21 begren­ zen.

Wie aus Fig. 19 zu entnehmen ist, sind in Umfangsrichtung betrachtet, zwischen den gleichmäßig verteilten Ausnehmungen 21 jeweils 5 Auflauframpen 18 vorgesehen. Die Ausnehmungen 21 sind in Umfangsrichtung derart ausgebildet, daß diese zumindest einen Verdrehwinkel des Nachstellringes 17 gegen­ über dem Gehäuse 2 ermöglichen, der über die gesamte Lebens­ dauer der Reibungskupplung 1 eine Nachstellung des an den Reibflächen der Druckscheibe 3 und der Gegendruckplatte 6 sowie den Reibbelägen 7 auftretenden Verschleißes sowie gegebenenfalls des Verschleißes der Kupplung selbst, also z. B. der Auflagen 11, 12, der dazwischenliegenden Tel­ lerfederbereiche, der Druckplattennocken (bei 3a) oder der diesen gegenüberliegenden Bereiche der Tellerfeder 4 gewähr­ leistet. Dieser Nachstellwinkel kann je nach Auslegung der Auflauframpen in der Größenordnung zwischen 8 und 60 Grad liegen, vorzugsweise in der Größenordnung von 10 bis 30 Grad. Bei dem dargestellten Ausführungsbeispiel liegt dieser Verdrehwinkel im Bereich von 12 Grad, wobei der Aufstell­ winkel 23 der Auflauframpen 18 ebenfalls im Bereich von 12 Grad liegt. Dieser Winkel 23 ist derart gewählt, daß die beim Aufeinanderpressen der Auflauframpen 18 des Nachstell­ ringes 17 und der Gegenauflauframpen 24 des in den Fig. 21 und 22 dargestellten Abstützringes 25 entstehende Reibung ein Verrutschen zwischen den Auflauframpen 18 und 24 verhindert. Je nach Werkstoffpaarung im Bereich der Auflauf­ rampe 18 und Gegenauflauframpen 24 kann der Winkel 23 im Bereich zwischen 4 und 20 Grad liegen.

Der Nachstellring 17 ist in Umfangsrichtung federbelastet, und zwar in Nachstelldrehrichtung, also in die Richtung, welche durch Auflaufen der Rampen 18 an den Gegenrampen 24 des Abstützringes 25 eine axiale Verlagerung des Nachstell­ ringes 17 in Richtung Druckscheibe 3, das bedeutet also in axialer Richtung vom radialen Gehäuseabschnitt 2a weg, bewirkt. Bei dem in den Fig. 17 und 18 dargestellten Ausführungsbeispiel wird die Federbelastung des Nachstell­ ringes 17 durch wenigstens eine ringförmige Schenkelfeder 26 gewährleistet, welche z. B. zwei Windungen besitzen kann und an einem ihrer Enden einen radial verlaufenden Schenkel 27 besitzt, der drehfest mit dem Nachstellring 17 ist, und am anderen Ende einen axial verlaufenden Schenkel 28 aufweist, der drehfest am Gehäuse 2 eingehängt ist. Die Feder 27 ist federnd verspannt eingebaut.

Der in den Fig. 21 und 22 gezeigte Abstützring 25 ist ebenfalls durch ein ringförmiges Bauteil gebildet, welches Gegenauflauframpen 24 besitzt, welche komplementäre Flächen zu den durch die Auflauframpen 18 begrenzten Flächen bilden, wobei die durch die Auflauframpen 18 und Gegenauflauframpen 24 begrenzten Flächen auch kongruent sein können. Der Anstellwinkel 29 der Gegenauflauframpe 24 entspricht dem Winkel 23 der Auflauframpen 18. Wie durch einen Vergleich der Fig. 19 und 21 ersichtlich ist, sind die Auflaufram­ pen 18 und die Gegenauflauframpen 24 in Umfangsrichtung ähnlich verteilt. Der Abstützring 25 ist mit dem Gehäuse 2 drehfest verbunden. Hierfür besitzt der Abstützring 25 über den Umfang verteilte Ausnehmungen 30, durch welche sich die Vernietungsansätze der Niete 15 hindurcherstrecken.

In Fig. 18 ist strichliert eine weitere ringförmige Schen­ kelfeder 26a angedeutet, die, ähnlich wie die Schenkelfeder 26 an ihren Endbereichen, abgebogen sein kann, um eine drehfeste Verbindung mit einerseits dem Gehäuse 2 und andererseits dem Nachstellelement 17 zu gewährleisten. Diese Feder 26a ist ebenfalls federnd verspannt eingebaut, so daß sie auf das Nachstellelement 17 eine Verdrehkraft ausübt. Die Verwendung von zwei Schenkelfedern 26, 26a kann für manche Anwendungsfälle vorteilhaft sein, da bei Rotation der Reibungskupplung 1 infolge der auf die Feder 26 bzw. 26a einwirkenden Fliehkräfte eine Federkraftverstärkung auf­ tritt. Durch Verwendung zweier Schenkelfedern kann die zum Beispiel an der Feder 26 auftretende Kraftverstärkung durch die von der Schenkelfeder 26a aufgebrachte Kraft kompensiert werden. Hierfür sind die Schenkelfedern 26 und 26a derart gewickelt, daß sie zumindest unter Fliehkrafteinfluß auf das Nachstellelement 17 Kräfte erzeugen, die in Umfangsrichtung entgegengesetzt wirken. Die beiden Schenkelfedern 26, 26a können eine oder mehrere Windungen besitzen, weiterhin können diese Schenkelfedern 26, 26a unterschiedliche Windungsdurchmesser aufweisen, wie dies in Fig. 18 darge­ stellt ist, wobei die normalerweise damit verbundenen und auf die Federn 26, 26a einwirkenden Fliehkräfte, welche unterschiedlich große Umfangskräfte am Nachstellelement 17 erzeugen würden, durch entsprechende Auslegung der Draht­ stärke und/oder der Windungszahl der einzelnen Federn 26, 26a zumindest annähernd ausgeglichen werden können. In Fig. 18 ist die Feder 26 radial innerhalb des Nachstellelementes 17 und die Feder 26a radial außerhalb dieses Nachstell­ elementes 17 angeordnet. Beide Federn könnten jedoch durch entsprechende Auslegung auch radial innerhalb oder radial außerhalb des Nachstellelementes 17 angeordnet sein.

In Fig. 23 ist die Schenkelfeder 26 in Draufsicht darge­ stellt. In entspanntem Zustand der Schenkelfeder 26 sind die Schenkel 27, 28 um einen Winkel 31 versetzt, der in der Größenordnung zwischen 40 und 120 Grad liegen kann. Bei dem dargestellten Ausführungsbeispiel ist dieser Winkel 31 in der Größenordnung von 85 Grad. Mit 32 ist die relative Lage des Schenkels 27 gegenüber dem Schenkel 28 dargestellt, die dieser bei neuen Reibbelägen 7 in der Reibungskupplung 1 einnimmt. Mit 33 ist diejenige Stellung des Schenkels 27 dargestellt, die den maximal zulässigen Verschleiß an den Reibbelägen 7 entspricht. Der Nachstellwinkel 34 liegt bei dem dargestellten Ausführungsbeispiel in der Größenordnung von 12 Grad. Die Feder 26 ist derart ausgebildet, daß im entspannten Zustand dieser Feder 26 zwischen den beiden Schenkeln 27, 28 nur eine Drahtwindung 35 verläuft. Im übrigen Umfangsbereich liegen zwei Drahtwindungen axial übereinander. Die Feder 26a ist ähnlich wie die Feder 26 ausgebildet, besitzt jedoch einen größeren Wicklungsdurch­ messer und eine andere Verspannrichtung in bezug auf das Nachstellelement 17 gemäß Fig. 18. Die durch die Feder 26 auf den Nachstellring 17 ausgeübte Kraft ist jedoch größer als die der Feder 26a.

Im Neuzustand der Reibungskupplung 1 greifen die Auflaufram­ pen 18 und Gegenauflauframpen 24 bildenden axialen Nocken 18a, 24a am weitesten axial ineinander, das bedeutet, daß die aufeinander liegenden Ringe 17 und 25 den geringsten axialen Bauraum benötigen.

Bei dem Ausführungsbeispiel gemäß den Fig. 17 und 18 sind die Gegenauflauframpen 24 bzw. die diese bildenden nocken­ förmigen Ansätze 24a durch ein eigenes Bauteil gebildet. Die Gegenauflauframpen 24 können jedoch unmittelbar durch das Gehäuse 2 gebildet sein, zum Beispiel durch Anprägen von nockenförmigen Ansätzen, die sich in den Gehäuseraum er­ strecken können. Das Anprägen ist insbesondere bei Blechge­ häusen bzw. Deckeln vorteilhaft, die einteilig ausgebildet sind.

Um den Verstellring 17 vor der Montage der Reibungskupplung 1 in seiner zurückgezogenen Lage zu halten, besitzt dieser im Bereich der Nocken 22 Angriffsbereiche 36 für ein Verdreh- bzw. Rückhaltemittel, das sich andererseits am Gehäuse 2 abstützen kann. Derartige Rückhaltemittel können bei der Herstellung bzw. beim Zusammenbau der Reibungskupp­ lung 1 vorgesehen werden und nach der Montage der Reibungs­ kupplung 1 auf das Schwungrad 6 von der Kupplung entfernt werden, wodurch die Nachstelleinrichtung 16 aktiviert wird. Bei dem dargestellten Ausführungsbeispiel sind hierfür im Deckel bzw. Gehäuse 2 in Umfangsrichtung gelegte längliche Ausnehmungen 37 und im Nachstellring 17 eine Vertiefung bzw. ein Absatz 38 vorgesehen. Die in Umfangsrichtung gelegten länglichen Ausnehmungen 37 müssen dabei zumindest eine derartige Erstreckung aufweisen, daß der Nachstellring 17 entsprechend dem größtmöglichen Verschleißnachstellungs­ winkel zurückgedreht werden kann. Es kann auch nach dem Zusammenbau der Reibungskupplung 1 ein Verdrehwerkzeug axial durch die Schlitze 37 des Deckels hindurchgeführt und in/an die Ausnehmungen 38 des Verstellringes 17 herange­ führt werden. Danach kann der Ring 17 mittels des Werkzeuges zurückgedreht werden, so daß dieser in Richtung des radialen Bereiches 2a des Gehäuses 2 verlagert wird und gegenüber diesem Bereich 2a seinen geringsten axialen Abstand ein­ nimmt. In dieser Position wird dann der Nachstellring 17 gesichert, zum Beispiel durch eine Klammer oder einen Stift, der in eine fluchtende Ausnehmung des Deckels und des Nachstellringes 17 eingreift und ein Verdrehen dieser beiden Bauteile verhindert. Dieser Stift kann nach der Montage der Reibungskupplung 1 auf das Schwungrad 6 aus der Ausnehmung entfernt werden, so daß, wie bereits erwähnt, die Nachstell­ vorrichtung 16 freigegeben wird. Die Schlitze 37 im Gehäuse 2 sind derart ausgebildet, daß bei der Demontage bzw. nach der Demontage der Reibungskupplung 1 von dem Schwungrad 6 der Nachstellring 17 in seine zurückgezogene Lage gebracht werden kann. Hierfür wird die Kupplung 1 zunächst ausge­ rückt, so daß die Betätigungstellerfeder 4 auf die Schwen­ kauflage 12 keine Axialkraft ausübt und somit eine einwand­ freie Verdrehung des Nachstellringes 17 gewährleistet ist.

Eine weitere Möglichkeit, die Bauteile der an einer Brenn­ kraftmaschine bereits befestigten Reibungskupplung 1 in eine funktionsgerechte Lage zu bringen, besteht darin, das Nachstellelement bzw. den Nachstellring 17 erst nach der Montage an die Brennkraftmaschine bzw. an das Schwungrad derselben zurückzudrehen bzw. zurückzustellen. Hierfür kann z. B. über ein Hilfswerkzeug die Reibungskupplung 1 betätigt und der dann praktisch entlastete Ring 17 in seine gegenüber der Druckplatte zurückgezogene Lage verstellt werden. Danach wird die Reibungskupplung 1 wieder eingekuppelt, so daß der Ring 17 diese zurückgezogene Lage zunächst beibehält.

Das ringförmige Nachstellelement 17 bzw. der Abstützring 25 können auch jeweils zwei in radialer Richtung versetzte, in Umfangsrichtung sich erstreckende und axial ansteigende Sätze von Auflauframpen besitzen, die jeweils über den Umfang dieser Bauteile verteilt sind. Die radial inneren Auflauframpen können dabei gegenüber den radial außen angeordneten Auflauframpen in Umfangsrichtung versetzt, und zwar in etwa um die Hälfte einer Rampenlänge bzw. einer Rampenteilung sein. Durch die in Umfangsrichtung versetzten Rampen wird gewährleistet, daß eine einwandfreie zentrische Führung zwischen dem Nachstellelement 17 und dem Abstützring 25 erzielt wird.

Im Zusammenhang mit den in die Diagramme gemäß den Fig. 24 bis 27 eingetragenen Kennlinien sei nun die Funktions­ weise der vorbeschriebenen Reibungskupplung 1 näher erläu­ tert.

Die Linie 40 in Fig. 24 zeigt die in Abhängigkeit von der Konizitätsveränderung der Tellerfeder 4 erzeugte Axialkraft, und zwar bei Verformung der Tellerfeder 4 zwischen zwei Abstützungen, deren radialer Abstand dem radialen Abstand zwischen der Schwenklagerung 5 und dem radial äußeren Abstützdurchmesser 3a an der Druckscheibe 3 entspricht. Auf der Abszisse ist der relative Axialweg zwischen den beiden Auflagen und auf der Ordinate die von der Tellerfeder erzeugte Kraft dargestellt. Der Punkt 41 repräsentiert die Planlage der Tellerfeder, die zweckmäßigerweise als Ein­ baulage der Tellerfeder 4 bei geschlossener Kupplung 1 gewählt wird, also die Lage, bei der die Tellerfeder 4 für die entsprechende Einbaulage die maximale Anpreßkraft auf die Druckscheibe 3 ausübt. Der Punkt 41 kann durch Änderung der konischen Einbaulage also der Aufstellung der Tel­ lerfeder 4 entlang der Linie 40 nach oben oder nach unten verschoben werden.

Die Linie 42 stellt die von den Belagfedersegmenten 10 aufgebrachte axiale Spreizkraft, welche zwischen den beiden Reibbelägen 7 wirkt, dar. Diese axiale Spreizkraft wirkt der von der Tellerfeder 4 auf die Druckscheibe 3 ausgeübten Axialkraft entgegen. Vorteilhaft ist es, wenn die für die mögliche elastische Verformung der Federsegmente 10 erfor­ derliche Axialkraft wenigstens der von der Tellerfeder 4 auf die Druckscheibe 3 ausgeübten Kraft entspricht. Beim Aus­ rücken der Reibungskupplung 1 entspannen sich die Federseg­ mente 10, und zwar über den Weg 43. Über diesen, auch einer entsprechenden axialen Verlagerung der Druckscheibe 3 ent­ sprechenden Weg 43 wird der Ausrückvorgang der Kupplung 1 unterstützt, das bedeutet also, daß eine geringere maximale Ausrückkraft aufgebracht werden muß, als diejenige, welche dem Einbaupunkt 41 bei Nichtvorhandensein der Belagfederseg­ mente 10 entsprechen würde (bei Nichtvorhandensein einer Belagfederung). Bei Überschreitung des Punktes 44 werden die Reibbeläge 7 freigegeben, wobei aufgrund des degressiven Kennlinienbereiches der Tellerfeder 4 die dann noch aufzu­ bringende Ausrückkraft erheblich verringert ist gegenüber der, welche dem Punkt 41 entsprechen würde. Die Ausrückkraft für die Kupplung 1 nimmt solange ab, bis das Minimum bzw. der Talpunkt 45 der sinusartigen Kennlinie 40 erreicht ist. Bei Überschreitung des Minimums 45 steigt die erforderliche Ausrückkraft wieder an, wobei der Ausrückweg im Bereich der Zungenspitzen 4c derart gewählt ist, daß selbst bei Über­ schreitung des Minimums 45 die Ausrückkraft nicht die am Punkt 44 anstehende maximale Ausrückkraft überschreitet, vorzugsweise unterhalb dieser bleibt. Es soll also der Punkt 46 nicht überschritten werden.

Die als Kraftsensor dienende Feder 13 hat einen Weg-Kraft- Verlauf entsprechend der Linie 47 der Fig. 25. Diese Kennlinie 47 entspricht derjenigen, welche erzeugt wird, wenn das tellerfederartige Bauteil 13 aus der entspannten Lage in seiner Konizität verändert wird, und zwar zwischen zwei Schwenkauflagen, die einen radialen Abstand besitzen, der dem radialen Abstand zwischen den Schwenkauflagen 11 und 14 entspricht. Wie die Kennlinie 47 zeigt, besitzt das tel­ lerfederartige Bauteil 13 einen Federweg 48, über den die von ihr erzeugte Axialkraft praktisch konstant bleibt. Die in diesem Bereich 48 erzeugte Kraft ist dabei derart gewählt, daß diese der im Punkt 44 der Fig. 24 anstehenden Ausrückkraft der Kupplung zumindest annähernd entspricht. Die von der Sensorfeder 13 aufzubringende Abstützkraft ist gegenüber der dem Punkt 44 entsprechenden Kraft der Tel­ lerfeder 4 entsprechend der Hebelübersetzung dieser Tel­ lerfeder 4 verringert. Dieses Übersetzungsverhältnis liegt in den meisten Fällen in der Größenordnung zwischen 1 : 3 bis 1 : 5, kann jedoch für manche Anwendungsfälle auch größer oder kleiner sein.

Die erwähnte Tellerfederübersetzung entspricht dem Verhält­ nis zwischen dem radialen Abstand der Schwenklagerung 5 zur Abstützung 3a und dem radialen Abstand der Schwenklagerung 5 zum Anlagedurchmesser 4c, z. B. für ein Ausrücklager.

Die Einbaulage des tellerfederartigen Elements 13 in der Reibungskupplung 1 ist derart gewählt, daß dieses im Bereich der Schwenklagerung 5 einen axialen Federweg in Richtung der Reibbeläge 7 durchfahren kann, der sowohl zumindest dem axialen Nachstellweg der Druckscheibe 3 in Richtung der Gegendruckplatte 6 entspricht, welcher infolge des Reibflä­ chen- und Reibbelagverschleißes entsteht, als auch eine zumindest annähernd konstante axiale Abstützkraft für die Schwenklagerung 5 gewährleistet. Das bedeutet, daß der lineare Bereich 48 der Kennlinie 47 zumindest eine Länge haben sollte, die dem erwähnten Verschleißweg entspricht, vorzugsweise größer als dieser Verschleißweg ist, da dadurch auch Einbautoleranzen zumindest teilweise ausgeglichen werden können.

Um einen praktisch gleichbleibenden bzw. definierten Frei­ gabepunkt 44 der Reibbeläge 7 beim Ausrücken der Reibungs­ kupplung 1 zu erhalten, kann eine sogenannte Doppelsegment­ belagfederung zwischen den Reibbelägen 7 verwendet werden, also eine Belagfederung, bei der paarweise einzelne Feder­ segmente Rücken an Rücken vorgesehen sind, wobei die einzelnen Paare von Segmenten eine gewisse axiale Vor­ spannung relativ zueinander aufweisen können. Durch Vor­ spannung der zwischen den Belägen vorgesehenen Federmittel kann erzielt werden, daß die über die Betriebsdauer auf­ tretenden Einbettungsverluste der Segmente in die Rückseite der Beläge zumindest im wesentlichen ausgeglichen bzw. kompensiert werden. Unter Einbettungsverlusten sind die Verluste zu verstehen, welche durch Einarbeitung der Segmente in die Rückseite der Beläge entstehen. Durch eine entsprechende Begrenzung des axialen Federwegs zwischen den beiden Reibbelägen 7 sowie durch eine definierte Vorspannung der zwischen den Reibbelägen wirksamen Federung kann weiterhin erzielt werden, daß beim Ausrücken der Reibungs­ kupplung 1 die Druckplatte 3 über einen definierten Weg 43 durch die zwischen den Belägen vorgesehene Federung zurück­ gedrängt wird. Um einen definierten Weg 43 zu erhalten, kann der axiale Weg zwischen den Reibbelägen durch entsprechende Anschläge sowohl in Entspannungsrichtung als auch in Verspannungsrichtung der Belagfederung 10 begrenzt werden. Als Belagfederungen können die in Verbindung mit der vorliegenden Erfindung in vorteilhafter Weise solche eingesetzt werden, wie sie z. B. durch die Patentanmeldung P 42 06 880.0, welche ausdrücklich zum Inhalt und Gegenstand der vorliegenden Anmeldung hinzugenommen sei, bekannt geworden sind.

In Fig. 26 zeigt die Linie 49 den Kraftbedarf zum Ausrücken der Kupplung durch ein am Bereich 4c der Tellerfeder angreifendes Ausrückelement, um die Druckplatte vom Punkt 41 zum Punkt 44 (Fig. 24) zu bewegen. Die Linie 49 zeigt weiter­ hin den Weg der Zungenspitzen der Tellerfeder im Bereich 4c.

Um eine optimale Funktion der Reibungskupplung 1 bzw. der einen automatischen Ausgleich des Belagverschleißes gewähr­ leistenden Nachstellvorrichtung sicherzustellen, ist es sinnvoll, daß - über den tatsächlich auftretenden Ausrück­ kraftverlauf 49 gemäß Fig. 26 betrachtet - die zunächst durch die Belagfederung 10 und die Sensorfeder 13 auf die Tellerfeder 4 ausgeübten und sich addierenden Kräfte größer sind als die von der Tellerfeder 4 auf die Auflage 11 ausge­ übte Kraft. Auch nach dem Abheben der Druckscheibe 3 von den Reibbelägen 7 soll dann die noch von der Sensorfeder 13 auf die Tellerfeder 4 ausgeübte Kraft größer sein, zumindest jedoch gleich groß, als die im Bereich 4c der Tellerfeder­ zungenspitzen angreifende und sich entsprechend Fig. 26 über den Ausrückweg erforderliche und verändernde Ausrück­ kraft (gemäß Linie 49). Die dabei von der Sensortellerfeder 13 auf die Auflage 11 ausgeübte Kraft soll weiterhin so bemessen sein, daß ein Verdrehen des unter der Kraft der Feder 26 stehenden Ringes 17 und damit eine axiale Ver­ lagerung der Tellerfeder verhindert wird, zumindest annähernd bis der der Einbaulage der Tellerfeder entsprechende Punkt 41 des austeigenden Astes der Kennlinie 40 nicht über­ schritten ist.

Die bisherige Betrachtung entspricht einer ganz bestimmten Einbaulage der Tellerfeder 4, und es wurde noch kein Verschleiß an den Reibbelägen 7 berücksichtigt.

Bei axialem Verschleiß, z. B. der Reibbeläge 7, verlagert sich die Position der Druckscheibe 3 in Richtung der Gegendruckplatte 6, wodurch eine Veränderung der Konizität der Tellerfeder (die Zungenspitzen 4c wandern, vom Betra­ chter aus gesehen, nach rechts) und somit auch eine Ver­ änderung der von der Tellerfeder im eingerückten Zustand der Reibungskupplung 1 aufgebrachten Anpreßkraft entsteht, und zwar im Sinne einer Zunahme. Diese Veränderung bewirkt, daß der Punkt 41 in Richtung Punkt 41′ wandert, und der Punkt 44 in Richtung des Punktes 44′. Durch diese Veränderung wird das beim Ausrücken der Kupplung 1 ursprünglich vorhandene Kräftegleichgewicht im Bereich der Schwenkauflage 11 zwischen der Betätigungstellerfeder 4 und der Sensorfeder 13 gestört. Die durch den Belagverschleiß verursachte Erhöhung der Tellerfederanpreßkraft für die Druckscheibe 3 bewirkt auch eine Verschiebung des Verlaufes der Ausrückkraft im Sinne einer Zunahme. Der dadurch entstehende Ausrückkraft­ verlauf ist in Fig. 26 durch die strichlierte Linie 50 dargestellt. Durch die Erhöhung des Ausrückkraftverlaufes wird während des Ausrückvorganges der Reibungskupplung 1 die von der Sensorfeder 13 auf die Tellerfeder 4 ausgeübte Axialkraft überwunden, so daß die Sensorfeder 13 im Bereich der Schwenklagerung 5 um einen axialen Weg nachgibt, der im wesentlichen dem Verschleiß der Reibbeläge 7 entspricht. Während dieser Durchfederungsphase der Sensorfeder 13 stützt sich die Tellerfeder 4 am Beaufschlagungsbereich 3a der Druckscheibe 3 ab, so daß die Tellerfeder 4 ihre Konizität verändert und somit auch die in dieser gespeicherten Energie bzw. das in dieser gespeicherte Drehmoment und demzufolge auch die durch die Tellerfeder 4 auf die Schwenkauflage 11 bzw. die Sensorfeder 13 und auf die Druckscheibe 3 ausgeübte Kraft. Diese Veränderung erfolgt, wie dies im Zusammenhang mit Fig. 24 erkennbar ist im Sinne einer Verringerung der von der Tellerfeder 4 auf die Druckplatte 3 aufgebrachten Kräfte. Diese Veränderung findet solange statt, bis die von der Tellerfeder 4 im Bereich der Schwenkauflage 11 auf die Sensorfeder 13 ausgeübte Axialkraft im Gleichgewicht ist mit der von der Sensorfeder 13 erzeugten Gegenkraft. Das bedeutet, daß in dem Diagramm gemäß Fig. 24 die Punkte 41′ und 44′ wieder in Richtung der Punkte 41 und 44 wandern. Nachdem dieses Gleichgewicht wieder hergestellt ist, kann die Druckscheibe 3 wieder von den Reibbelägen 7 abheben. Während dieser Nachstellphase des Verschleißes, während also bei einem Ausrückvorgang der Reibungskupplung 1 die Sensor­ feder 13 nachgibt, wird das Nachstellelement 17 der Nach­ stellvorrichtung 16 durch die vorgespannte Feder 26 ver­ dreht, wodurch auch die Schwenkauflage 12 entsprechend dem Belagverschleiß nachwandert, und somit wieder eine spiel­ freie Schwenklagerung 5 der Tellerfeder 4 gewährleistet ist. Nach dem Nachstellvorgang entspricht der Ausrückkraftverlauf wiederum der Linie 49 gemäß Fig. 26. Die Linien 50 und 51 der Fig. 26 repräsentieren den axialen Weg der Druckscheibe 3 bei einem Ausrückkraft-Weg-Verlauf entsprechend den Linien 49, 50.

Im Diagramm gemäß Fig. 27 ist der Kräfteverlauf über den Ausrückweg der bei einem Ausrückvorgang auf das Gehäuse 2 bzw. auf die Tellerfeder 13 ausgeübten Kraft dargestellt, wobei die Extremwerte gekappt wurden. Ausgehend von der eingerückten Stellung gemäß Fig. 17 wirkt auf das Gehäuse 2 66136 00070 552 001000280000000200012000285916602500040 0002004322677 00004 66017 und somit auch auf die Druckscheibe 3 zunächst eine Kraft, die dem Einbaupunkt 41 (Fig. 24) der Tellerfeder 4 ent­ spricht. Während des Ausrückvorganges nimmt die durch die Tellerfeder 4 auf das Gehäuse 2 bzw. die Schwenkauflage 12 ausgeübte Axialkraft entsprechend der Linie 52 der Fig. 27 ab, und zwar bis zu dem Punkt 53. Bei Überschreitung des Punktes 53 in Ausrückrichtung würde bei einer konventionel­ len Kupplung, bei der die Tellerfeder axial fest am Gehäuse schwenkbar gelagert ist, also die Schwenkauflage 11 axial unnachgiebig mit dem Gehäuse 2 verbunden wäre, eine axiale Richtungsumkehrung der Krafteinwirkung durch die Tellerfeder 4 auf das Gehäuse 2 auf radialer Höhe der Schwenklagerung 5 stattfinden. Bei der erfindungsgemäßen Kupplung wird im Bereich der Schwenklagerung 5 die durch die axiale Umkehrung der durch die Tellerfeder 4 im Bereich der Schwenklagerung 5 erzeugte Kraft durch die Sensorfeder 13 abgefangen. Bei Erreichen des Punktes 54 hebt die Tellerfeder 4 von dem Beaufschlagungsbereich 3a der Druckscheibe 3 ab. Bis zumin­ dest zu diesem Punkt 54 wird der Ausrückvorgang der Rei­ bungskupplung 1 durch die von der Belagfederung 10 aufge­ brachte Axialkraft unterstützt, weil sie entgegen der Tellerfederkraft wirkt. Die von der Belagfederung 10 aufge­ brachte Kraft nimmt dabei mit zunehmendem Ausrückweg im Bereich 4c der Zungenspitzen bzw. mit zunehmendem axialen Ausrückhub der Druckscheibe 3 ab. Die Linie 52 stellt also eine resultierende der über den Ausrückvorgang betrachteten, einerseits im Zungenspitzenbereich 4c einwirkenden Ausrück­ kraft und andererseits der im radialen Bereich 3a auf die Tellerfeder 4 durch die Belagfederung 10 ausgeübten Axial­ kraft dar. Bei Überschreitung des Punktes 54 in Ausrückrich­ tung wird die von der Tellerfeder 4 auf die Schwenkauflage 11 ausgeübte Axialkraft durch die von der Sensortellerfeder 13 aufgebrachte Gegenkraft abgefangen, wobei diese beiden Kräfte zumindest nach Entlastung der Reibbeläge 7 durch die Druckscheibe 3 im Gleichgewicht sind und bei Fortsetzung des Ausrückvorganges die von der Sensorfeder 13 im Bereich der Schwenklagerung 5 aufgebrachte Axialkraft vorzugsweise etwas größer wird als die anstehende Ausrückkraft. Der Teilbereich 55 der Kennlinie 52 des Diagramms gemäß Fig. 27 zeigt, daß mit zunehmendem Ausrückweg die Ausrückkraft bzw. die von der Tellerfeder 4 auf die Schwenkauflage 11 ausgeübte Kraft kleiner wird gegenüber der am Punkt 54 anstehenden Ausrück­ kraft. Die strichlierte Linie 56 entspricht einem Zustand der Reibungskupplung 1, bei dem im Bereich der Reibbeläge 7 ein Verschleiß aufgetreten ist, jedoch noch keine Nach­ stellung im Bereich der Schwenklagerung 5 erfolgt ist. Auch hier ist erkennbar, daß die durch den Verschleiß verursachte Änderung der Einbaulage der Tellerfeder 4 eine Erhöhung der auf das Gehäuse 2 und auf die Schwenkauflage 11 bzw. auf die Sensorfeder 13 ausgeübten Kräfte bewirkt. Dies hat ins­ besondere zur Folge, daß der Punkt 54 in Richtung des Punktes 54′ wandert, was bewirkt, daß beim erneuten Ausrück­ vorgang der Reibungskupplung 1 die von der Tellerfeder 4 auf die Sensorfeder 13 im Bereich der Schwenkauflage 11 ausge­ übte Axialkraft größer ist als die Gegenkraft der Sensorfe­ der 13, wodurch der bereits beschriebene Nachstellvorgang durch axiales Ausfedern der Sensorfeder 13 erfolgt. Durch den durch die Feder 26 bewirkten Nachstellvorgang, also durch die Verdrehung des Ringes 17 und die axiale Ver­ lagerung der Auflage 12 wird der Punkt 54′ wieder in Richtung des Punktes 54 verlagert, wodurch der gewünschte Gleichgewichtszustand im Bereich der Schwenkauflagerung 5 zwischen der Tellerfeder 4 und der Sensorfeder 13 wieder hergestellt ist.

In der Praxis findet die beschriebene Nachstellung konti­ nuierlich bzw. in sehr kleinen Schritten statt, so daß die zum besseren Verständnis der Erfindung in den Diagrammen dargestellten großen Punkteverschiebungen und Kennlinienver­ schiebungen normalerweise nicht auftreten.

Es können über die Betriebszeit der Reibungskupplung 1 sich einige Funktionsparameter bzw. Betriebspunkte verändern. So kann zum Beispiel durch eine unsachgemäße Betätigung der Reibungskupplung 1 eine Überhitzung der Belagfederung 10 erfolgen, die ein Setzen, also eine Verringerung der axialen Federung der Belagfederung bzw. Belagsegmente 10 zur Folge haben kann. Durch eine entsprechende Auslegung der Kennlinie 40 der Tellerfeder 4 und entsprechende Anpassung des Ver­ laufes 47 der Sensorfeder 13 kann jedoch eine betriebs­ sichere Funktion der Reibungskupplung gewährleistet werden. Ein axiales Setzen der Belagfederung 10 hätte lediglich zur Folge, daß die Tellerfeder 4 eine gegenüber der in Fig. 17 dargestellten Lage durchgedrücktere Lage einnehmen würde, wobei die von der Tellerfeder 4 auf die Druckscheibe ausge­ übte Anpreßkraft etwas geringer wäre, wie dies im Zusammen­ hang mit der Kennlinie 40 gemäß Fig. 24 erkennbar ist.

Weiterhin würde eine entsprechende axiale Verformung der Sensorfeder 13 und damit eine entsprechende axiale Verla­ gerung der Schwenkauflage 11 erfolgen.

Gemäß einem weiteren erfinderischen Gedanken kann die auf die Betätigungstellerfeder 4 einwirkende resultierende Abstützkraft mit zunehmendem Verschleiß der Reibbeläge 7 ansteigen. Der Anstieg kann dabei auf einen Teilbereich des insgesamt maximal zugelassenen Verschleißweges der Reibbelä­ ge 7 begrenzt sein. Der Anstieg der Abstützkraft für die Betätigungstellerfeder 4 kann dabei durch entsprechende Auslegung der Sensorfeder 13 erfolgen. In Fig. 25 ist strichliert und mit dem Bezugszeichen 47a gekennzeichnet ein entsprechender Kennlinienverlauf über den Bereich 48 darge­ stellt. Durch einen Anstieg der Abstützkraft für die Betäti­ gungstellerfeder 4 mit zunehmendem Verschleiß kann ein Anpreßkraftabfall der Betätigungstellerfeder 4 für die Druckplatte 3, bedingt durch eine Abnahme der Belagfederung, z. B. durch Einbettung der Segmente in die Beläge, zumindest teilweise kompensiert werden. Besonders vorteilhaft kann es dabei sein, wenn die Abstützkraft für die Betätigungsteller­ feder 4 proportional zum Setzen der Belagfederung bzw. proportional zur Segmenteinbettung in die Beläge ansteigt. Dies bedeutet, daß mit Verringerung der Scheibendicke im Bereich der Beläge, also Verkleinerung des Abstandes zwischen den Reibflächen der Beläge infolge der Segment­ einbettung und/oder eines Setzens der Belagfederung und/oder des Belagverschleißes, die erwähnte Abstützkraft ansteigen soll. Besonders vorteilhaft ist es dabei, wenn der Kraft­ anstieg derart erfolgt, daß dieser über einen ersten Teilbereich größer ist als in einem sich daran anschließen­ den zweiten Teilbereich, wobei die beiden Teilbereiche sich innerhalb des Bereiches 48 gemäß Fig. 25 befinden. Letztere Auslegung ist vorteilhaft, weil der größte Teil der er­ wähnten Einbettung zwischen den Federsegmenten und den Belägen hauptsächlich innerhalb eines gegenüber der gesamten Lebensdauer der Reibungskupplung geringen Zeitraumes erfolgt und danach die Verhältnisse zwischen den Federsegmenten und den Reibbelägen sich praktisch stabilisieren. Das bedeutet, daß ab einer bestimmten Einbettung keine wesentliche Änderung bezüglich der Einbettung mehr stattfindet. Ein Anstieg der Abstützkraft für die Betätigungstellerfeder kann auch über wenigstens einen Teil des Abriebverschleißes der Reibbeläge erfolgen.

Bei der vorangegangenen Beschreibung des Nachstellvorganges zum Ausgleich des Reibbelagverschleißes wurden die durch die Blattfeder 9 eventuell aufgebrachten Axialkräfte nicht berücksichtigt. Bei einer Vorspannung der Blattfedern 9 im Sinne eines Abhubes der Druckscheibe 3 von dem entsprechen­ den Reibbelag 7, also im Sinne einer Anpressung der Druck­ scheibe 3 gegen die Tellerfeder 4 findet eine Unterstützung des Ausrückvorganges statt. Es überlagert sich die von den Blattfedern 9 aufgebrachte Axialkraft mit den von der Sensorfeder 13 und der Tellerfeder 4 aufgebrachten Kräften sowie mit der Ausrückkraft. Dies wurde des besseren Ver­ ständnisses wegen bei der Beschreibung der Diagramme gemäß den Fig. 24 bis 27 bisher nicht berücksichtigt. Die die Betätigungstellerfeder 4 im ausgerückten Zustand der Rei­ bungskupplung 1 gegen die deckelseitige Abwälzauflage 12 beaufschlagende Gesamtkraft ergibt sich durch Addition der Kräfte, welche hauptsächlich durch die Blattfederelemente 9, durch die Sensorfeder 13 und durch die vorhandene Ausrück­ kraft auf die Betätigungstellerfeder 4 ausgeübt werden. Die Blattfederelemente 9 können dabei derart zwischen dem Deckel 2 und der Druckplatte 3 verbaut sein, daß mit zunehmendem Verschleiß der Reibbeläge 7 die durch die Blattfedern 9 auf die Betätigungstellerfeder 4 ausgeübte Axialkraft größer wird. So kann z. B. über den Weg 48 gemäß Fig. 25 und somit auch über den Verschleißausgleichsweg der Nachstellvor­ kehrung 16 die von den Blattfedern 9 aufgebrachte axiale Kraft einen Verlauf gemäß der Linie 47b aufweisen. Aus Fig. 25 ist auch zu entnehmen, daß mit zunehmender Durchfederung der Sensorfeder 13 die von den Blattfedern 9 auf die Druckplatte 3 ausgeübte Rückstellkraft, welche auch auf die Betätigungstellerfeder 4 wirkt, zunimmt. Durch Addition des Kraftverlaufes gemäß den Kennlinien 47b und der Tellerfeder­ kennlinie ergibt sich der resultierende Kraftverlauf, welcher axial auf die Tellerfeder 4 einwirkt, und zwar im Sinne eines Andrückens der Tellerfeder 4 gegen die deckel­ seitige Schwenkauflage 12. Um einen Verlauf gemäß der Linie 47a zu erhalten, wobei zu Beginn des Verstellbereiches 47d zunächst ein anfänglicher Kraftanstieg vorhanden ist, der in einen etwa konstanten Kraftbereich übergeht, ist es zweckmä­ ßig, die Sensortellerfeder derart auszulegen, daß sie einen Kennlinienverlauf entsprechend der Linie 47c der Fig. 25 aufweist. Durch Addition des Kraftverlaufes gemäß Linie 47c und des Kraftverlaufes gemäß der Linie 47b ergibt sich dann der Kraftverlauf gemäß Linie 47a. Es kann also durch eine entsprechende Vorspannung der Blattfedern 9 die von der Sensorfeder aufzubringende Abstütztkraft bzw. der Abstütz­ kraftverlauf reduziert werden. Durch entsprechende Ausge­ staltung und Anordnung der Blattfederelemente 9 kann ebenfalls eine Abnahme der Belagfederung und/oder eine Einbettung der Belagfedersegmente in die Beläge zumindest teilweise kompensiert werden. Es kann also dadurch gewähr­ leistet werden, daß die Tellerfeder 4 im wesentlichen den gleichen Betriebspunkt bzw. den gleichen Betriebsbereich beibehält, so daß die Tellerfeder 4 über die Lebensdauer der Reibungskupplung im wesentlichen eine zumindest annähernd konstante Anpreßkraft auf die Druckplatte 3 ausübt. Weiter­ hin muß bei der Auslegung der Reibungskupplung, insbesondere der Sensorfeder 13 und/oder der Blattfedern 9, die durch die auf das Nachstellelement 17 einwirkenden Nachstellfedern 26 und/oder 26a erzeugte resultierende Axialkraft, welche der Sensorfeder 13 und/oder den Blattfedern 9 entgegenwirkt, berücksichtigt werden.

Bei einer Auslegung der Reibungskupplung 1 mit vorgespannten Blattfedern 9 muß noch berücksichtigt werden, daß durch die Vorspannung der Blattfedern 9 die von der Druckplatte 3 auf die Reibbeläge 7 ausgeübte Axialkraft beeinflußt wird. Das bedeutet also, daß bei einer Vorspannung der Blattfedern 9 in Richtung der Betätigungstellerfeder 4 die von der Tellerfeder 4 aufgebrachte Anpreßkraft um die Vorspannkraft der Blattfedern 9 verringert ist. Es bildet sich also bei einer derartigen Reibungskupplung 1 ein resultierender Anpreßkraftverlauf für die Druckplatte 3 bzw. für die Reibbeläge 7, der sich durch Überlagerung des Anpreßkraft­ verlaufes der Tellerfeder 4 mit dem Verspannungsverlauf der Blattfedern 9 ergibt. Unter der Annahme, daß - über den Betriebsbereich der Reibungskupplung 1 betrachtet - die Kennlinie 40 gemäß Fig. 24 den resultierenden Kraftverlauf aus Betätigungstellerfeder 4 und vorgespannten Blattfedern 9 im Neuzustand der Reibungskupplung 1 darstellt, sich mit Verringerung des Abstandes zwischen der Druckplatte 3 und der Gegendruckplatte 6 infolge von Belagverschleiß eine Verschiebung des resultierenden Verlaufes im Sinne einer Reduzierung ergeben würde. In Fig. 24 ist strichliert eine Linie 40a dargestellt, die beispielsweise einem Gesamtbelag­ verschleiß von 1,5 mm entspricht. Durch diese über die Lebensdauer der Reibungskupplung auftretende Verschiebung der Linie 40 in Richtung der Linie 40a verringert sich die beim Ausrücken der Reibungskupplung 1 durch die Tellerfeder 4 auf die Sensorfeder 13 ausgeübte Axialkraft, und zwar aufgrund des mit zunehmendem Verschleiß durch die Blatt­ federn 9 auf die Tellerfeder 4 ausgeübten Gegenmomentes. Dieses Gegenmoment ist aufgrund des radialen Abstandes zwischen der Schwenklagerung 5 und dem Beaufschlagungsdurch­ messer 3a zwischen Betätigungstellerfeder 4 und Druckplatte 3 vorhanden.

Die in den Fig. 28 und 29 dargestellte Reibungskupplung 101 unterscheidet sich im wesentlichen gegenüber der in den Fig. 17 und 18 dargestellten Reibungskupplung 1 dadurch, daß der Nachstellring 117 durch Schraubenfedern 126 in Umfangsrichtung belastet ist. Bezüglich seiner Funktion und Wirkungsweise bezüglich des Verschleißausgleiches der Reibbeläge entspricht der Nachstellring 117 dem Nachstell­ ring 17 gemäß den Fig. 18 bis 20. Bei dem gezeigten Ausführungsbeispiel sind drei Schraubenfedern 126 vor­ gesehen, die über den Umfang gleichmäßig verteilt und zwischen Kupplungsgehäuse 2 und Nachstellring 117 vor­ gespannt sind.

Wie insbesondere aus Fig. 30 hervorgeht, besitzt der Nach­ stellring 117 am Innenumfang radiale Vorsprünge bzw. Abstufungen 127, an denen sich die bogenförmig angeordneten Schraubenfedern 126 mit einem ihrer Enden zur Beaufschlagung des Nachstellringes 117 in Umfangsrichtung abstützen können. Die anderen Endbereiche der Federn 126 stützen sich an vom Kupplungsgehäuse 2 getragenen Anschlägen 128 ab. Bei dem dargestellten Ausführungsbeispiel sind diese Anschläge 128 durch schraubenähnliche Verbindungselemente gebildet, welche mit dem Deckel 2 verbunden sind. Diese Anschläge 128 können jedoch auch durch axiale Anformungen, die einteilig mit dem Kupplungsgehäuse 2 ausgestaltet sind, gebildet sein. So können z. B. die Anschläge 128 durch aus einem Blechgehäuse 2 axial herausgeformte Anprägungen oder Laschen gebildet sein. Wie insbesondere aus den Fig. 29 und 30 zu entneh­ men ist, kann der Ring 117 am Innenumfang derart ausgebildet werden, daß zumindest im wesentlichen im Bereich der Erstreckung der Federn 126 und vorzugsweise auch über den zur Nachstellung des Verschleißes erforderlichen Verdrehwin­ kel des Ringes 117 bzw. über den Entspannungsweg der Federn 126 eine Führung 129 vorhanden ist, die eine axiale Halte­ rung und radiale Abstützung der Federn 126 gewährleistet. Die Federführungen 129 sind bei dem dargestellten Aus­ führungsbeispiel durch, im Querschnitt betrachtet, im wesentlichen halbkreisartig ausgebildete Vertiefungen gebildet, deren Begrenzungsflächen im wesentlichen an den Querschnitt der Schraubenfedern 126 angepaßt sind.

Eine derartige Ausgestaltung hat den Vorteil, daß bei drehender Reibungskupplung eine einwandfreie Führung der Federn 126 gegeben ist, so daß diese axial nicht ausweichen können. Zur zusätzlichen Sicherung der Schraubenfedern 126 kann, wie dies in Fig. 29 dargestellt ist, der Deckel 2 an seinem radial inneren Randbereich axiale Anformungen 130 besitzen, welche die Federn 126 in Achsrichtung überlappen. Anstatt einzelner Anformungen 130 kann der Deckel 2 auch einen über den Umfang durchlaufenden und axialen Innenrand 130 besitzen. Der Innenrand 130 kann zur Begrenzung der Entspannung der Tellerfeder 4 dienen.

Eine Führung der Nachstellfedern 126 gemäß den Fig. 28 bis 30 hat den Vorteil, daß bei sich drehender Kupplungs­ einheit 1 die Einzelwindungen der Federn 126 sich unter Fliehkrafteinwirkung an dem Nachstellring 117 radial abstützen können, wobei die von den Federn 126 in Umfangs­ richtung aufgebrachten Verstellkräfte infolge der zwischen den Federwindungen und dem Nachstellring 117 erzeugten Reibwiderstände verringert oder gar vollständig aufgehoben werden. Die Federn 126 können sich also bei Rotation der Reibungskupplung 101 (infolge der die Federwirkung unter­ drückenden Reibkräfte) praktisch starr verhalten. Dadurch kann erzielt werden, daß wenigstens bei Drehzahlen oberhalb der Leerlaufdrehzahl der Brennkraftmaschine der Nachstell­ ring 117 nicht durch die Federn 126 verdreht werden kann. Dadurch kann erzielt werden, daß ein Ausgleich des Reibbe­ lagverschleißes nur bei Betätigung der Reibungskupplung 101 bei Leerlaufdrehzahl bzw. zumindest annähernd bei Leerlauf­ drehzahl stattfindet. Die Blockierung des Nachstellringes 117 kann jedoch auch derart erfolgen, daß nur bei still­ stehender Brennkraftmaschine, also sich nicht drehender Reibungskupplung 101 eine Nachstellung aufgrund des Belag­ verschleißes stattfinden kann.

Eine Blockierung des Nachstellvorganges bei Rotation der Reibungskupplung 1 bzw. bei Überschreitung einer bestimmten Drehzahl kann auch bei einer Ausführungsform gemäß den Fig. 17 und 18 von Vorteil sein. Hierfür können bei­ spielsweise am Gehäuse 2 Mittel vorgesehen werden, die unter Fliehkrafteinwirkung am Nachstellelement 17 eine Verdreh­ sicherung bewirken, und zwar entgegen der durch die Schen­ kelfeder 26 und/oder 26a erzeugten Verstellkraft. Die Blockiermittel können dabei durch mindestens ein unter Fliehkrafteinwirkung radial nach außen drängbares Gewicht gebildet sein, das sich beispielsweise am Innenrand des Ringes 17 abstützt und dort eine Reibung erzeugen kann, die am Ring 17 ein Haltemoment hervorruft, das größer ist als das von den Verstellfedern auf den Ring 17 ausgeübte Verdrehmoment.

Zur radialen Abstützung zumindest eines Teilbereiches der Erstreckung der Federn 126 können auch vom Gehäuse 2 getra­ gene Abstützmittel vorgesehen werden. Diese Abstützmittel können bei der Ausführungsform gemäß den Fig. 28 und 29 mit den Anschlägen 128 einteilig ausgebildet sein. Hierfür können die Anschläge 128 winkelförmig ausgebildet sein, so daß sie jeweils einen sich in Umfangsrichtung erstreckenden Bereich besitzen, der sich zumindest über einen Teilab­ schnitt der Erstreckung einer Feder 126 in diese hineiner­ streckt. Dadurch kann zumindest ein Teil der Federwindungen geführt und zumindest in radialer Richtung abgestützt werden.

Wie aus Fig. 29 zu entnehmen ist, ist der in Fig. 18 vor­ gesehene Drahtring 11 entfallen und durch im Zungenspitzen­ bereich der Sensorfeder 113 angebrachte Anformungen 111 ersetzt worden. Hierfür sind die Zungen 113c im Bereich ihrer Spitzen auf ihrer der Betätigungstellerfeder 4 zuge­ wandten Seite ballig ausgebildet.

In den Fig. 31 bis 33 ist eine weitere Ausführungs­ variante einer erfindungsgemäßen Verschleißnachstellung dargestellt, bei der anstatt eines ringförmigen Nachstell­ ringes einzelne Nachstellelemente 217 verwendet sind. Diese Nachstellelemente sind über den Umfang des Deckels 202 gleichmäßig verteilt. Die Nachstellelemente 217 sind durch knopf- bzw. scheibenförmige Bauteile gebildet, die eine sich in Umfangsrichtung erstreckende und axial ansteigende Auflauframpe 218 besitzen. Die ringförmigen Nachstell­ elemente 217 besitzen eine zentrale Ausnehmung bzw. Bohrung 219, durch welche sich die vom Deckel getragenen axialen stiftartigen Ansätze 215a erstrecken, so daß die ringförmi­ gen Nachstellelemente 218 drehbar auf diesen Ansätzen 215a gelagert sind. Am Deckel 202 sind Anprägungen 225 vor­ gesehen, welche Gegenauflauframpen 224 für die Rampen 218 bilden. Zwischen einem Nachstellelement 217 und dem Deckel 202 ist ein Federelement 226 verspannt, welches das Nach­ stellelement 217 in die eine Nachstellung bewirkende Drehrichtung beaufschlagt. Das Federelement 226 kann sich, wie aus Fig. 31 hervorgeht, um einen axialen Ansatz 215a erstrecken, also schraubenfederähnlich ausgebildet sein. An den Endbereichen einer Feder 226 sind Anformungen, wie z. B. Abbiegungen bzw. Schenkel vorgesehen zur Abstützung des einen Federendes am Gehäuse 202 und des anderen Federendes an dem entsprechenden Nachstellelement 217. Bei einer axialen Verlagerung der Tellerfeder 204 bzw. der Sensorfeder 213 im Bereich der Schwenkauflage 205 werden die Nachstell­ elemente 218 verdreht und die Verlagerung durch Auflaufen der Rampen 218 an den Rampen 224 ausgeglichen.

Die axiale Abstützung der Sensortellerfeder 213 am Gehäuse 202 erfolgt mittels Laschen 214, die aus dem axial ver­ laufenden Bereich des Gehäuses 202 herausgeformt und radial nach innen unter die äußeren Bereiche der Sensorfeder 213 gedrängt wurden.

Die ringförmigen Nachstellelemente 218 haben den Vorteil, daß diese weitgehend fliehkraftunabhängig bezüglich ihrer Nachstellwirkung ausgebildet werden können.

Anstatt der in Fig. 30 dargestellten rotierenden bzw. sich verdrehenden Nachstellelemente 217 könnten auch einzelne keilartige Nachstellelemente verwendet werden, die in radialer und/oder in Umfangsrichtung zur Verschleißnachstel­ lung verlagerbar sind. Diese keilartigen Nachstellelemente können eine längliche Ausnehmung aufweisen, durch welche sich ein axialer Ansatz 215a zur Führung des entsprechenden Nachstellelementes erstrecken kann. Die keilförmigen Nachstellelemente können aufgrund der auf sie einwirkenden Fliehkraft nachstellend wirken. Es können jedoch auch Kraftspeicher vorgesehen werden, die die keilförmigen Nach­ stellelemente in Nachstellrichtung beaufschlagen. Zur einwandfreien Führung der keilartigen Nachstellelemente kann das Gehäuse 202 Anformungen besitzen. Die gegenüber einer zur Rotationsachse der Reibungskupplung senkrecht ver­ laufenden Ebene mit einem bestimmten Auflaufwinkel ver­ laufenden Keilflächen der Nachstellelemente können gehäuse­ seitig und/oder auf der Seite der Betätigungstellerfeder vorgesehen werden. Bei Verwendung von derartigen keilförmi­ gen Einzelelementen ist es zweckmäßig, diese aus einem leichten Werkstoff herzustellen, um die auf sie einwirkenden Fliehkräfte auf ein Minimum zu reduzieren.

Die Werkstoffpaarung zwischen den die Nachstellrampen bildenden Bauteilen ist vorzugsweise derart gewählt, daß über die Betriebsdauer der Reibungskupplung keine, eine Achsstellung verhindernde Haftung zwischen den Auflauframpen und Gegenauflauframpen auftreten kann. Um eine solche Haftung zu vermeiden, kann wenigstens eines dieser Bauteile mit einer Beschichtung zumindest im Bereich der Rampen oder Gegenrampen versehen sein. Durch derartige Beschichtungen kann insbesondere Korrosion bei Verwendung zweier metalli­ scher Bauteile vermieden werden. Ein Haften bzw. Festkleben zwischen den die Nachstellrampen bildenden Bauteilen kann weiterhin dadurch vermieden werden, daß die sich aneinander abstützenden und die Rampen sowie Gegenrampen bildenden Bauteile aus einem Material mit unterschiedlichem Aus­ dehnungskoeffizienten hergestellt sind, so daß infolge der während des Betriebes der Reibungskupplung auftretenden Temperaturschwankungen die sich in Kontakt befindlichen Flächen, welche Nachstellrampen bilden, relativ zueinander eine Bewegung vollführen. Dadurch werden die die Auflaufram­ pen und Gegenauflauframpen bildenden Bauteile relativ zueinander stets beweglich gehalten. Es kann also ein Haften bzw. Festkleben zwischen diesen Teilen nicht erfolgen, da durch die unterschiedlichen Ausdehnungen diese Teile stets voneinander wieder losgebrochen bzw. gelöst werden. Ein Lösen der Nachstellrampen kann auch dadurch erzielt werden, daß aufgrund unterschiedlicher Festigkeit und/oder Aus­ bildung der Teile die auf diese Teile einwirkenden Flieh­ kräfte unterschiedliche Dehnungen bzw. Bewegungen ver­ ursachen, die wiederum ein Haften bzw. Festkleben der Teile vermeiden.

Um eine Haftverbindung zwischen Auflauframpen und Gegenauf­ lauframpen zu vermeiden, kann auch zumindest eine Vorkehrung vorgesehen werden, die beim Ausrücken der Reibungskupplung bzw. bei Verschleißnachstellung eine Axialkraft auf das bzw. die Nachstellelemente ausübt. Hierfür kann das Nachstellele­ ment 17, 117 mit einem Bauteil axial gekoppelt werden, das Bereiche besitzt, die bei auftretendem Verschleiß sich axial verlagern. Diese Koppelung kann insbesondere im Bereich der Schwenklagerung 5 erfolgen, und zwar mit der Betätigungstel­ lerfeder 4 und/oder der Sensorfeder 13.

Im Diagramm gemäß Fig. 34 ist eine Anpreßtellerfederkennli­ nie 340 dargestellt, die einen Talpunkt bzw. ein Minimum 345 besitzt, in dem die von der Anpreßtellerfeder aufgebrachte Kraft verhältnismäßig gering ist (ca. 450 Nm). Das Maximum der Tellerfeder mit der Weg-Kraft-Kennlinie 340 liegt in der Größenordnung von 7600 Nm. Die Kennlinie 340 wird durch Verformung einer Tellerfeder zwischen zwei radial beabstan­ deten Abstützungen erzeugt, und zwar, wie dies in Verbindung mit der Kennlinie 40 gemäß Fig. 24 und im Zusammenhang mit der Tellerfeder 4 beschrieben wurde.

Die Tellerfederkennlinie 340 kann mit einer Belagfederkenn­ linie 342 kombiniert werden. Wie aus Fig. 34 zu entnehmen ist, ist der Weg-Kraft-Verlauf der Belagfedersegmentkenn­ linie 342 an die Anpreßtellerfederkennlinie 340 angenähert bzw. die beiden Kennlinien verlaufen nur in einem geringen Abstand voneinander, so daß die entsprechende Reibungskupp­ lung mit einer sehr geringen Kraft betätigt werden kann. Im Wirkbereich der Belagfederung ergibt sich die theoretische Ausrückkraft aus der Differenz zweier vertikal übereinander liegender Punkte der Linien 340 und 342. Eine solche Diffe­ renz ist mit 360 gekennzeichnet. Die tatsächlich erforderli­ che Ausrückkraft verringert sich um die entsprechende Hebelübersetzung der Betätigungselemente, wie z. B. Tellerfe­ derzungen. Dies wurde ebenfalls in Verbindung mit der Ausführungsform gemäß den Fig. 17 und 18 sowie den Diagrammen gemäß den Fig. 24 bis 27 beschrieben.

In Fig. 34 ist strichliert eine weitere Betätigungstel­ lerfederkennlinie 440 dargestellt, welche ein Minimum bzw. einen Talpunkt 445 besitzt, in dem die von der Tellerfeder aufgebrachte Kraft negativ ist, also nicht in Einrück­ richtung der entsprechenden Reibungskupplung, sondern in Ausrückrichtung wirkt. Dies bedeutet, daß bei Überschreitung des Punktes 461 während der Ausrückphase die Reibungskupp­ lung selbsttätig offen bleibt. Der Tellerfederkennlinie 440 kann eine Belagfederungskennlinie entsprechend der Linie 442 zugeordnet werden, um minimale Ausrückkräfte zu erhalten, ist ein möglichst paralleler Verlauf der Belagfederkennlinie 442 zur Tellerfederkennlinie 440 anzustreben.

In Fig. 35 ist der zum Ausrücken der entsprechenden Rei­ bungskupplung auf die Betätigungshebel, wie die Tellerfeder­ zungen, aufzubringende Ausrückkraftverlauf über den Aus­ rückweg für die zugeordneten Kennlinien 340 und 342 bzw. 440 und 442 dargestellt. Wie ersichtlich ist, ist der Ausrück­ kraftverlauf 349, der den Kennlinien 340, 342 zugeordnet ist, stets im positiven Kraftbereich, das bedeutet, daß, um die Kupplung im ausgerückten Zustand zu halten, stets eine Kraft in Ausrückrichtung erforderlich ist. Der Ausrückkraft­ verlauf 449, der den Kennlinien 440 und 442 zugeordnet ist, besitzt einen Teilbereich 449a, in dem die Ausrückkraft zunächst abnimmt und dann vom positiven in den negativen Kraftbereich übergeht, so daß die entsprechende Reibungs­ kupplung im ausgerückten Zustand keine Haltekraft benötigt.

Bei der in den Fig. 36, 36a und 37 dargestellten Ausfüh­ rungsform einer Reibungskupplung 501 ist die Sensortellerfe­ der 513 am Kupplungsdeckel 502 axial über eine bajonett­ artige Verbindung 514 abgestützt. Hierfür besitzt die Sensorfeder 513 radial sich vom Außenumfang des ringförmigen Grundkörpers 513b erstreckende Laschen 513d, die sich an radialen Bereichen 502a, in Form von aus dem Deckelmaterial herausgeformten Laschen, axial abstützen. Die Deckellaschen 502a sind aus dem im wesentlichen axial verlaufenden Randbereich 502b des Deckels herausgeformt, wobei es zweckmä­ ßig ist, wenn hierfür die Laschen 502a zumindest teilweise durch einen Freischnitt 502c oder 502d aus dem Deckelmateri­ al zunächst herausgeformt sind. Durch zumindest teilweises Umschneiden der Laschen 502a können diese in ihre Soll­ position leichter verformt werden. Wie insbesondere aus Fig. 37 zu entnehmen ist, sind die Laschen 502a und die Ausleger bzw. Zungen 513d derart aufeinander abgestimmt, daß eine Zentrierung der Sensorfeder 513 gegenüber dem Deckel 502 erfolgen kann. Bei dem dargestellten Ausführungsbeispiel besitzen die Laschen 502a hierfür eine kleine axiale Abstufung 502e.

Um eine einwandfreie Positionierung der Sensorfeder 513 ge­ genüber dem Gehäuse 502 während der Herstellung der bajo­ nettartigen Verriegelungsverbindung 514 zu gewährleisten, sind wenigstens drei vorzugsweise über den Umfang des Deckels 502 gleichmäßig verteilte Laschen 502a in Bezug auf die anderen Deckelbereiche derart abgestimmt, daß nach einer definierten Relativverdrehung zwischen der Sensorfeder 513 und dem Deckel 502 die entsprechenden Ausleger 513d an einem Umfangsanschlag 502f zur Anlage kommen und somit eine weitere Relativverdrehung zwischen Sensorfeder 513 und Deckel 502 vermieden wird. Der Anschlag 502f ist bei dem dargestellten Ausführungsbeispiel, wie dies insbesondere aus Fig. 36a hervorgeht, durch einen axialen Absatz des Deckels 502 gebildet. Aus Fig. 36a geht weiterhin hervor, daß wenigstens einzelne, vorzugsweise drei Laschen 502a eine weitere Verdrehbegrenzung 502g zwischen dem Deckel 502 und den Zungen 513d der Sensorfeder 513 bilden. Bei dem darge­ stellten Beispiel bilden die gleichen Laschen 502a die Verdrehsicherungen 502f und 502g für beide Drehrichtungen. Die eine Entriegelung zwischen der Sensorfeder 513 und dem Deckel 502 vermeidenden Anschläge 502g sind durch axiale, in radialer Richtung verlaufende Abkantungen der Zungen 502a gebildet. Durch die Umfangsanschläge 502f und 502g ist eine definierte Positionierung in Umfangsrichtung der Sensorfeder 513 gegenüber dem Deckel 502 gegeben. Zur Herstellung der Verriegelungsverbindung 514 wird die Sensorfeder 513 axial in Richtung des Deckels 502 verspannt, so daß die Zungen 513d axial in die Freischnitte 502c und 502d eintauchen und axial über die Deckelabstützungen 502a zu liegen kommen. Danach können der Deckel 502 und die Sensorfeder 513 relativ zueinander verdreht werden, bis einige der Zungen 513d an den Verdrehbegrenzungen 502f zur Anlage kommen. Daraufhin erfolgt eine teilweise Entspannung der Sensorfeder 513, so daß einige der Zungen 513d, in Umfangsrichtung betrachtet, zwischen die entsprechenden Anschläge 502f und 502g zu liegen kommen und alle Zungen 513d an den deckelseitigen Abstützungen 502a auflagern. Durch die erfindungsgemäße Ausgestaltung der bajonettartigen Verriegelung 514 wird gewährleistet, daß bei der Montage der Reibungskupplung 1 die Zungen 513d nicht neben den deckelseitigen Auflagen 502a zu liegen kommen.

Bei den bisher dargestellten Ausführungsbeispielen ist der die eigentliche Federkraft der Sensorfeder 513 aufbringende kreisringförmige Grundkörper, z. B. 513b, radial außerhalb des Beaufschlagungsbereiches bzw. Abstützbereiches zwischen Druckplatte und Betätigungstellerfeder vorgesehen. Für manche Anwendungsfälle kann es jedoch auch zweckmäßig sein, wenn der kreisringförmige Grundkörper der Sensortellerfeder radial innerhalb des Beaufschlagungsdurchmessers zwischen Druckplatte und Betätigungstellerfeder vorgesehen ist. Das bedeutet also für eine Ausführungsform gemäß den Fig. 17 und 18, daß der die axiale Verspannkraft der Sensorfeder 13 aufbringende Grundkörper 13b radial innerhalb des Beauf­ schlagungsbereiches 3a zwischen Betätigungstellerfeder 4 und Druckplatte 3 vorgesehen ist.

Bei der Ausführungsform gemäß den Fig. 36 bis 37 sind die deckelseitigen Gegenauflauframpen 524 durch nockenförmige Anprägungen, die in das Blechgehäuse 502 eingebracht sind, gebildet. Weiterhin werden bei dieser Ausführungsform die zwischen dem Gehäuse 502 und dem Nachstellring 517 verspann­ ten Schraubenfedern 526 durch Führungsdorne 528, die eintei­ lig mit dem Nachstellring 517 ausgebildet sind und sich in Umfangsrichtung erstrecken, geführt. Diese Führungsdorne 528 können, wie dies insbesondere aus Fig. 21 hervorgeht, in axialer Richtung einen länglichen Querschnitt aufweisen, der an den inneren Durchmesser der Federn 526 angepaßt ist. Die Führungen 528 erstrecken sich zumindest über einen Teilbe­ reich der Längenerstreckung der Federn 526 in diese hinein. Dadurch kann zumindest ein Teil der Federwindungen geführt und zumindest in radialer Richtung abgestützt werden. Weiterhin kann ein Ausknicken bzw. ein Herausspringen der Federn 526 in axialer Richtung vermieden werden. Durch die Dorne 548 kann die Montage der Reibungskupplung wesentlich erleichtert werden.

In Fig. 38 ist der Nachstellring 517 teilweise dargestellt. Der Nachstellring 517 besitzt radial nach innen verlaufende Anformungen 527, welche die dornartigen, in Umfangsrichtung sich erstreckenden Führungsbereiche 528 für die Schraubenfe­ dern 526 tragen. Bei dem dargestellten Ausführungsbeispiel sind die Federaufnahmebereiche 528 einteilig mit dem als Spritzteil hergestellten Kunststoffring 517 ausgebildet. Die Federführungsbereiche bzw. Federaufnahmebereiche 528 können jedoch auch durch einzelne Bauteile oder alle gemeinsam durch ein einziges Bauteil gebildet sein, welche bzw. welches mit dem Nachstellring 517, z. B. über eine Schnapp­ verriegelung, verbunden werden bzw. wird. So können alle Führungsbereiche 528 durch einen gegebenenfalls über den Umfang offenen Ring gebildet sein, der mit dem Nachstellring 517 über wenigstens drei Verbindungsstellen, vorzugsweise als Schnappverriegelung ausgebildet, gekoppelt ist.

Ähnlich wie in Verbindung mit den Fig. 28 und 29 be­ schrieben, können sich die Schraubenfedern 526 noch zusätz­ lich, z. B. aufgrund von Fliehkrafteinwirkung, an entspre­ chend ausgebildeten Bereichen des Deckels 502 und/oder des Nachstellringes 517 radial abstützen.

Die deckelseitigen Abstützungen für die Schraubenfedern 526 sind durch aus dem Deckelmaterial herausgeformte und in axialer Richtung sich erstreckende Flügel oder durch axiale Wandungen bildende Anprägungen 526 gebildet. Diese Ab­ stützbereiche 526a für die Federn 526 sind dabei zweckmäßi­ gerweise derart ausgebildet, daß die entsprechenden Enden der Federn geführt werden und somit gegen eine unzulässige Verlagerung in axialer und/oder radialer Richtung gesichert sind.

Bei der in Fig. 39 dargestellten Ausführungsform einer Kupplung 601 ist die Sensorfeder 613 auf der der Druckplatte 603 abgekehrten Seite des Gehäuses 602 vorgesehen. Durch Anordnung der Sensorfeder 613 außerhalb des Gehäuseinnenrau­ mes, welcher die Druckplatte 603 aufnimmt, kann die thermi­ sche Beanspruchung der Sensorfeder 613 verringert werden, wodurch die Gefahr eines Setzens dieser Feder 613 aufgrund einer thermischen Überbeanspruchung vermieden wird. Auch erfolgt auf der äußeren Seite des Gehäuses 602 eine bessere Kühlung der Feder 613.

Die Abstützung der auf der dem Deckel abgekehrten Seite der Betätigungstellerfeder 604 vorgesehenen Schwenkauflage 611 erfolgt über Abstandsniete 615, die sich axial durch ent­ sprechende Ausnehmungen der Tellerfeder 604 und des Gehäuses 602 erstrecken und mit der Sensorfeder 613 axial verbunden sind. Bei dem dargestellten Ausführungsbeispiel sind die Abstandsniete 615 mit der Sensorfeder 613 vernietet. Anstelle von Abstandsnieten 615 können auch andere Mittel verwendet werden, die eine Verbindung zwischen der Abwälz­ auflage 611 und der Sensorfeder 613 herstellen. So könnte z. B. die Sensorfeder 613 im radial inneren Bereich axial sich erstreckende Laschen aufweisen, welche die Abwälz­ auflage 611 mit entsprechenden radialen Bereichen abstützen oder gar diese Abwälzauflage 611 durch entsprechende Anformungen unmittelbar bilden. Anstatt der fest mit der Sensorfeder vernieteten Elemente 615 können auch anders ausgebildete, z. B. gelenkig am Sensor angelenkte Elemente verwendet werden.

Bei der Ausführungsform gemäß Fig. 40 erstreckt sich die Sensorfeder 713 radial innerhalb der Schwenklagerung 715 für die Betätigungstellerfeder 704. Die Sensorfeder 713 ist an ihren radial inneren Bereichen am Deckel 702 abgestützt hierfür besitzt der Deckel 702 axial sich durch entsprechen­ de Schlitze bzw. Ausnehmungen der Tellerfeder 704 erstrec­ kende Laschen 715, welche die Sensortellerfeder 713 axial abstützen.

Der in Fig. 41 dargestellte Nachstellring 817 kann bei einer Reibungskupplung gemäß den Fig. 20 bis 21 verwendet werden. Der Nachstellring 817 besitzt radial innen Anformun­ gen 827, die sich radial erstrecken. Die Anformungen 827 besitzen radiale Ansätze 827a, die Abstützbereiche für die in Umfangsrichtung zwischen Kupplungsdeckel und Verstellring 817 verspannten Schraubenfedern 826 bilden. Zur Führung und Erleichterung der Montage der Schraubenfedern 826 ist ein Ring 528 vorgesehen, der am Außenumfang unterbrochen bzw. offen ist. Der Ring 528 ist mit den radialen Anformungen 827a verbunden. Hierfür können die Anformungen 827a in Umfangsrichtung sich erstreckende Vertiefungen bzw. Nuten aufweisen, die derart ausgebildet sind, daß sie in Ver­ bindung mit dem Ring 828 eine Schnappverbindung bilden. Die deckelseitigen Abstützungen für die Nachstellfedern 826 sind durch axiale Laschen 826a des Kupplungsdeckels gebildet. Die axialen Laschen 826a besitzen jeweils einen axialen Ein­ schnitt 826b zur Aufnahme des Ringes 828. Die Einschnitte 826b sind dabei derart ausgebildet, daß der Ring 828 gegenüber den Laschen 826a eine axiale Verlagermöglichkeit, zumindest entsprechend dem Verschleißweg der Reibungskupp­ lung, besitzt. Hierfür ist es besonders zweckmäßig, wenn die in die radialen Anformungen 827a eingebrachten Vertiefungen zur Aufnahme des Ringes 828 und die Ausschnitte 826b, in axialer Richtung betrachtet, gegensinnig ausgebildet sind, oder mit anderen Worten, daß die Vertiefungen in den Anformungen 827a in die eine axiale Richtung und die Ausschnitte 826b in die andere axiale Richtung offen sind.

Bei der in Fig. 42 dargestellten Ausführungsform einer Reibungskupplung 901 findet die Abstützung der Betätigungs­ tellerfeder 904 in Ausrückrichtung in einem mittleren Bereich des Grundkörpers 904a der Tellerfeder 904 statt. Radial außen stützt sich der Grundkörper 904a an der Druckplatte 903 ab und erstreckt sich radial nach innen hin über die Schwenklagerung 905 hinaus. Das bedeutet, daß die Schwenklagerung 905 vom Innenrand des Grundkörpers 904a der Tellerfeder 905 bzw. den Schlitzenden, welche die Zungen der Tellerfeder 904 bilden, im Vergleich zu den bisher bekannten Tellerfederkupplungen, verhältnismäßig weit entfernt ist. Bei dem dargestellten Ausführungsbeispiel liegt das radiale Breitenverhältnis der radial innerhalb der Schwenklagerung 905 vorgesehenen Grundkörperbereiche zu den radial außerhalb der Schwenklagerung 905 vorhandenen Grundkörperbereichen in der Größenordnung von 1 : 2. Zweckmäßig ist es, wenn dieses Verhältnis zwischen 1 : 6 und 1 : 2 liegt. Durch eine derartige Abstützung der Betätigungstellerfeder 904 kann eine Beschädigung bzw. eine Überbeanspruchung des Tel­ lerfedergrundkörpers 904a im Bereich der Schwenklagerung 905 vermieden werden.

In Fig. 42 ist weiterhin strichliert eine axiale Anformung 903a, welche an der Druckplatte 903 vorgesehen ist, angedeu­ tet. Über derartige an der Druckplatte 903, insbesondere im Bereich der Auflagenocken 903b, vorgesehene Anformungen 903a kann die Betätigungstellerfeder 904 gegenüber der Kupplung 901 zentriert werden. Es kann also die Betätigungstel­ lerfeder 904 über eine Außendurchmesserzentrierung in radialer Richtung gegenüber dem Deckel 902 gehaltert werden, so daß die in Fig. 42 ebenfalls dargestellten Zentrierniete bzw. Bolzen 915 entfallen können. Obwohl nicht dargestellt, kann die Außendurchmesserzentrierung auch über aus dem Material des Deckels 902 herausgeformte Laschen oder Anprägungen erfolgen.

Bei der Reibungskupplung 901 ist die Sensorfeder 913 derart ausgebildet, daß der die Kraft aufbringende Grundkörper 913a radial innerhalb der Nocken 903b vorgesehen ist. Zur Abstüt­ zung der Betätigungstellerfeder 904 einerseits und zur eige­ nen Abstützung am Deckel 902 andererseits besitzt die Sensorfeder 913 radiale Ausleger bzw. Zungen, die sich einerseits vom Grundkörper 913a radial nach innen hin erstrecken und andererseits vom Grundkörper 913a ausgehend radial nach außen hin erstrecken.

Bei der in Fig. 43 dargestellten Ausführungsvariante einer Reibungskupplung 1001 ist die der Ausrückkraft der Reibungs­ kupplung bzw. der Verschwenkkraft der Betätigungstellerfeder 1004 entgegengerichtete Kraft durch eine Sensorfeder 1013 aufgebracht, welche zwischen dem Gehäuse 1002 und der Druck­ platte 1003 axial verspannt ist. Bei einer derartigen Ausführungsform wird die Betätigungstellerfeder 104 im Schwenk- bzw. Kippbereich 1005 nicht durch eine Schwenk­ lagerung in Ausrückrichtung abgestützt. Die Anlage der Tellerfeder 1004 an der deckelseitigen Schwenkauflage bzw. Abstützauflage 1012 wird durch die Vorspannkraft der Sensorfeder 1013 gewährleistet. Diese Sensorfeder ist derart ausgelegt, daß während des Ausrückvorganges der Reibungs­ kupplung 1001 die von dieser Sensorfeder 1013 aufgebrachte Axialkraft auf die Tellerfeder 1004 größer ist bzw. wird als die erforderliche Ausrückkraft der Reibungskupplung 1001. Es muß dabei gewährleistet sein, daß, wenn kein Verschleiß an den Reibbelägen vorhanden ist, die Tellerfeder 1004 stets an der deckelseitigen Abstützung bzw. den Verschwenkauflagen 1012 in Anlage bleibt. Hierfür muß, in ähnlicher Weise, wie dies im Zusammenhang mit den bisherigen Ausführungsformen beschrieben wurde, eine Abstimmung zwischen den einzelnen, in axialer Richtung wirksamen und sich überlagernden Kräften, erfolgen. Diese Kräfte, welche durch die Sensorfe­ der 1013, durch die Belagfederung durch die zwischen der Druckplatte 1003 und dem Gehäuse 1002 eventuell vorgesehenen Blattfederelemente, durch die Betätigungstellerfeder 1004, durch die Ausrückkraft für die Reibungskupplung 1001 und durch die auf den Nachstellring 1017 einwirkenden Nachstell­ federelemente erzeugt werden, müssen entsprechend aufein­ ander abgestimmt werden.

Bei der Reibungskupplung 1101 gemäß Fig. 44 stützt sich die Sensorfeder 1113 radial außerhalb des deckelseitigen ring­ förmigen Abstützbereiches 1112 ab. Bei dem dargestellten Ausführungsbeispiel ist die gegenseitige Abstützung zwischen der Betätigungstellerfeder 1104 und der Sensorfeder 1113 auch radial außerhalb des Abstützdurchmessers 1103a der Betätigungstellerfeder 1104 an der Druckplatte 1103 vor­ gesehen. Zur Abstützung am Deckel 1102 besitzt die Sensorfe­ der 1113 radial außen Anformungen in Form von radial nach außen hin weisenden Armen 1113b, die in ähnlicher Weise, wie dies im Zusammenhang mit den Fig. 36 bis 37 beschrieben wurde, über eine Bajonettverriegelung 1514 am Deckel 1102 axial abgestützt und gegen Verdrehung gesichert sind. Für die Montage der Sensorfeder 1113 besitzt der Deckel 1102 entsprechende axiale Ausnehmungen 1502b, in welche die radial äußeren Abstützarme der Sensorfeder 1113 zur Her­ stellung der Bajonettverriegelung 1514 axial eingeführt werden können. Die Anlage der Tellerfeder 1104 an der deckelseitigen Schwenkauflage bzw. Abstützauflage 1112 wird durch die Vorspannkraft der Sensorfeder 1113 gewährleistet.

Im Zusammenhang mit Fig. 43 sei die Funktion der Kupplung näher erläutert. Dabei ist die Sensorfeder derart ausgelegt, daß sie der Ausrückkraft im Nachstellpunkt entspricht. Wird nach aufgetretenem Belagverschleiß (oder Verschleiß an anderen Stellen) und damit verändertem Tellerfederwinkel und dadurch höherer Tellerfederkraft ausgerückt, so verschwenkt sich die Tellerfeder zunächst um die Auflage 1012 bis in die Nähe des Nachstellpunktes. Da in diesem Punkt dann die Ausrückkraft gleich wird der Sensorkraft mitsamt der Belagfeder - Restkraft - verschwenkt die Tellerfeder bei weiterem Ausrücken um die Auflage an der Druckplatte, solange, bis ein Kräftegleichgewicht zwischen der Ausrück­ kraft und der Sensorkraft wiederhergestellt ist. Dabei hebt die Tellerfeder von der deckelseitigen Auflage ab und gibt diese zur Nachstellung frei. Über den weiteren Ausrückweg fällt die Ausrückkraft weiter ab, die Sensorkraft überwiegt und drückt über die Druckplatte die Tellerfeder gegen die deckelseitige Auflage 1012, um welche dann die weitere Verschwenkung der Tellerfeder erfolgt. Beim Übergang der Tellerfeder von der deckelseitigen Auflagerung zur druck­ plattenseitigen Auflagerung ändert die Tellerfeder in der Tendenz ihre Funktion als zweiarmiger Hebel. Sie stützt sich an der Druckplatte vorübergehend mit der nun vorhandenen Ausrückkraft an der Druckplatte ab und hebt dadurch vor­ übergehend von der deckelseitigen Auflage ab. Nach weiterem Ausrückweg überwiegt aufgrund des damit verbundenen Kraft­ abfalles die Kraft der Sensorfeder und drückt die Tel­ lerfeder wieder gegen die deckelseitige Auflage, wodurch die Nachstelleinrichtung blockiert und der Nachstellvorgang beendet ist. Die Tellerfeder ist für den weiteren Ausrückweg sodann wieder als zweiarmiger Hebel wirksam. Die Tellerfeder ist unter Berücksichtigung sämtlicher Federkräfte, die mittel- oder unmittelbar gegen die Tellerfeder wirken, auszulegen. Hierzu gehören insbesondere die Kräfte, welche durch die Betätigungstellerfeder und die axial gegenüber dem Deckel verlagerbaren Bauteile der entsprechenden Ausgleichs- bzw. Nachstellvorkehrung erzeugt werden.

Die Ausführungsform gemäß Fig. 44 hat weiterhin den Vorteil, daß im eingerückten Zustand der Reibungskupplung die Tellerfeder 1104 praktisch als zweiarmiger Hebel verspannt bzw. wirksam ist und die Tellerfeder 1104 somit zwischen der deckelseitigen Abstützung 1112 und der druck­ plattenseitigen Abstützung 1103a verspannt ist, beim Ausrücken der Reibungskupplung 1101 die Tellerfeder sich jedoch praktisch lediglich an der Sensorfeder 1113 abstützt und um den Abstützbereich 1113a verschwenkt wird, bei gleichzeitiger axialer Verlagerung des Abstützbereiches 1113a, so daß sie dann praktisch als einarmiger Hebel wirksam ist.

Die Sensorfeder 1113 gemäß Fig. 44 kann sich - ebenso wie die Sensortellerfedern der anderen Figuren - bei entspre­ chender Auslegung bzw. Anpassung an einem beliebigen Durch­ messer der Betätigungstellerfeder 1104 abstützen. So kann die Abstützung der Sensorfeder 1113 an der Tellerfeder 1104 auch auf einem Durchmesser erfolgen, der sich zwischen dem deckelseitigen Schwenkbereich 1105 und dem druckplattensei­ tigen Abstützdurchmesser 1103a befindet. Weiterhin könnte die Abstützung der Sensorfeder 1113 an der Tellerfeder 1104 auch radial innerhalb des deckelseitigen Abstützdurchmessers 1105 vorgesehen werden. Dabei wird tendenzmäßig die von der Sensorfeder 1113 aufzubringende axiale Abstützkraft um so größer, je kleiner deren Abstützdurchmesser 1113a an der Tellerfeder 1104 wird. Weiterhin muß der Federbereich mit praktisch konstanter Kraft der Sensorfeder 1113 umso größer werden, je weiter der Abstützdurchmesser 1113a zwischen den Federn 1104 und 1113 vom deckelseitigen Abstützdurchmesser 1105 der Tellerfeder 1104 entfernt ist.

Die Ausführungsform gemäß Fig. 45 besitzt eine Nachstell­ vorkehrung 1216, die in ähnlicher Weise, wie dies mit den vorangegangenen Figuren, insbesondere in Verbindung mit den Fig. 17 bis 30 beschrieben wurde, wirksam ist. Die Betätigungstellerfeder 1204 ist zwischen zwei ringförmigen Abwälzauflagen 1211 und 1212 verschwenkbar gelagert. Die der Druckplatte 1203 benachbarte Auflage 1211 wird durch die Sensorfeder 1213 beaufschlagt. Die Reibungskupplung 1201 besitzt eine Vorkehrung 1261, die gewährleistet, daß über die Lebensdauer der Reibungskupplung betrachtet, die Rampen des Nachstellringes 1217 nicht an den deckelseitig vor­ gesehenen Gegenrampen haften bleiben. Bei dem dargestellten Ausführungsbeispiel sind die Gegenrampen, ähnlich wie dies in Verbindung mit Fig. 18 beschrieben wurde, an einem am Deckel drehfesten Abstützring 1225 vorgesehen. Ein Haften zwischen den Rampen und Gegenrampen hätte zur Folge, daß die gewünschte Verschleißnachstellung nicht mehr stattfinden könnte.

Die Vorkehrung 1261 bildet einen Losreißmechanismus, der beim Ausrücken der Reibungskupplung 1201 und bei vorhandenem Verschleiß an den Reibbelägen 1207 eine Axialkraft auf den Nachstellring 1217 ausüben kann, wodurch die eventuell vorhandene Haftverbindung zwischen den Rampen und den Gegenrampen gelöst wird. Der Mechanismus 1261 umfaßt ein axial federndes Element 1262, das bei dem dargestellten Ausführungsbeispiel axial mit der Tellerfeder 1204 verbunden ist. Das Element 1262 besitzt einen ringförmigen membran­ artig bzw. tellerfederartig federnden Grundkörper 1262a, der radial außen mit der Tellerfeder 1204 verbunden ist. Vom radial inneren Randbereich des ringförmigen Grundkörpers 1262a erstrecken sich über den Umfang verteilte, axiale Laschen 1263, die sich durch axiale Ausnehmungen der Tellerfeder 1204 hindurcherstrecken. An ihrem freien Endbereich besitzen die Laschen 1263 Anschlagkonturen in Form von Abbiegungen 1264, welche mit Gegenanschlagkonturen 1265 des Nachstellringes 1217 zusammenwirken. Die Gegen­ anschlagkonturen 1265 sind durch in den Ring 1217 radial eingebrachte Aussparungen oder durch eine umlaufende Nut gebildet. Der Abstand zwischen den Anschlagkonturen 1264 und Gegenanschlagkonturen 1265 im eingerückten Zustand der Rei­ bungskupplung ist derart bemessen, daß über zumindest einen Großteil der Kupplungsausrückphase keine Berührung zwischen den Konturen 1264 und Gegenkonturen 1265 stattfindet. Vor­ zugsweise kommen die Anschlagkonturen 1264 an den Gegenan­ schlagkonturen 1265 erst bei vollständig ausgerückter Rei­ bungskupplung zur Anlage, wodurch das Element 1262 elastisch zwischen dem Nachstellring 1217 und der Tellerfeder 1204 verspannt werden kann. Dadurch wird gewährleistet, daß, sobald infolge von Belagverschleiß eine axiale Verlagerung der Schwenkauflage 1211 erfolgt, der Nachstellring 1217 zwangsweise von den deckelseitigen Auflauframpen abgehoben wird. Weiterhin soll der Mechanismus 1261 verhindern, daß bei zu großem Ausrückweg, zum Beispiel aufgrund einer fehlerhaften Grundeinstellung des Ausrückersystems, eine Nachstellung des Ringes 1217 erfolgt. Dies wird dadurch erzielt, daß bei zu großem Verschwenkwinkel der Tellerfeder 1204 in Ausrückrichtung das federnde Element 1262 den Nachstellring 1217 gegen die Tellerfeder 1204 verspannt, wodurch eine Verdrehsicherung des Nachstellringes 1217 gegenüber der Tellerfeder 1204 erfolgt. Es muß also gewähr­ leistet sein, daß bei Überschreitung des Punktes 46 gemäß Fig. 24 in Ausrückrichtung der Nachstellring 1217 drehfest gehaltert wird gegenüber der Tellerfeder 1204, da bei Überschreitung des Punktes 46 die Rückhaltekraft der Sensorfeder 1213 überwunden wird, wodurch auch bei nicht vorhandenem Verschleiß an der Kupplungsscheibe eine Nach­ stellung erfolgen würde. Dies hätte eine Veränderung des Betriebspunktes, also eine Veränderung der Einbaulage der Tellerfeder 1204, zur Folge, und zwar in Richtung einer kleineren Anpreßkraft. Das bedeutet, daß in Fig. 24 der Betriebspunkt 41 entlang der Kennlinie 40 in Richtung des mit 45 gekennzeichneten Minimums wandern würde.

Bei einer Ausführungsform einer Reibungskupplung, die ent­ sprechend den Einzelheiten gemäß den Fig. 46 bis 48 ausgebildet ist, sind die einzelnen Schraubenfedern 1326 auf Laschen 1328 aufgenommen, welche einstückig ausgebildet sind mit dem Kupplungsdeckel 1302. Die Laschen 1328 sind aus dem Blechmaterial des Deckels 1302 durch Bildung einer z. B. ausgestanzten U-förmigen Umschneidung 1302a herausgeformt. Die Laschen 1328 erstrecken sich, in Umfangsrichtung betrachtet, bogenförmig oder tangential und sind vorzugs­ weise zumindest annähernd auf gleicher axialer Höhe wie die unmittelbar benachbarten Deckelbereiche. Aus Fig. 32 ist zu entnehmen, daß bei dem dargestellten Ausführungsbeispiel die Lasche 1328 in etwa um die halbe Materialstärke gegenüber den Bodenbereichen 1302b des Deckels versetzt ist. Die Breite einer Lasche 1328 ist derart bemessen, daß die darauf vorgesehene Schraubenfeder 1326 sowohl in radialer als auch in axialer Richtung geführt ist.

Der von den Federn 1326 in Nachstellrichtung beaufschlagte Nachstellring 1317 besitzt an seinem Innenumfang radial nach innen weisende Anformungen bzw. Ausleger 1327, die sich zwi­ schen dem Deckel 1302 und der Tellerfeder 1304 erstrecken. Die Ausleger 1327 besitzen radial innen eine in Achsrichtung gerichtete Gabel bzw. U-förmige Anformung 1327a, deren beide in Achsrichtung gerichtete Zinken 1327b eine Federführungs­ lasche 1328 beidseits umgreifen. Hierfür erstrecken sich die beiden Zinken 1327b axial durch den Ausschnitt 1302a des Deckels 1302. An den Anformungen 1327a bzw. an deren Zinken 1327b stützen sich die Nachstellfedern 1326 ab.

Der Nachstellring 1317 stützt sich in ähnlicher Weise über seine Auflauframpen an den in den Deckel 1302 eingeprägten Gegenauflauframpen 1324 ab, wie dies in Verbindung mit den vorangegangenen Figuren beschrieben wurde. Die die Gegenauf­ lauframpen 1324 bildenden Deckelanprägungen sind jedoch der­ art ausgebildet, daß diese in Drehrichtung der Kupplung eine Luftdurchlaßöffnung 1324 bilden. Durch eine derartige Ausge­ staltung wird bei Rotation der entsprechenden Reibungskupp­ lung eine bessere Kühlung derselben durch eine zwangsweise Luftzirkulation erzielt. Insbesondere wird dadurch auch der aus Kunststoff hergestellte Nachstellring 1317 gekühlt, wodurch die thermische Belastung auch dieses Bauteiles wesentlich reduziert werden kann.

Gemäß einer weiteren Ausführungsvariante kann die Sensor­ kraft, welche auf die Betätigungstellerfeder der Reibungs­ kupplung wirkt, durch beispielsweise zwischen dem Kupplungs­ gehäuse und der Druckplatte vorgesehene Blattfederelemente aufgebracht werden, wobei diese Blattfederelemente die Druckplatte und das Gehäuse drehfest, jedoch axial begrenzt relativ zueinander verlagerbar koppeln können. Bei einer derartigen Ausführungsform wäre also keine spezielle Sensorfeder erforderlich, sondern es könnten zum Beispiel die Blattfederelemente 9 der Reibungskupplung 1 gemäß den Fig. 1 und 2 derart ausgebildet werden, daß sie zusätz­ lich noch die Funktion der Sensortellerfeder 13 übernehmen. Dadurch kann sowohl die Sensorfeder 13 als auch der Ab­ wälzring 11 entfallen. Die Blattfederelemente 9 müssen dabei derart ausgestaltet werden, daß während einer Betätigung der Reibungskupplung 1 und ohne daß Belagverschleiß vorhanden ist, die Betätigungstellerfeder 4 an der deckelseitigen Abwälzauflage 12 anliegen bleibt. Sobald jedoch ein entspre­ chender Verschleiß an den Reibbelägen 7 auftritt, wodurch die Ausrückkraft der Tellerfeder 4 zunimmt, müssen die Blattfederelemente 9 eine dem Verschleiß entsprechende Nachstellung der Tellerfeder 4 ermöglichen. Vorzugsweise besitzen die in die Reibungskupplung eingebauten Blattfeder­ elemente zumindest über den maximal erforderlichen Nach­ stellweg der Reibungskupplung bzw. der Druckplatte eine praktisch lineare Kraft-Weg-Kennlinie. Das bedeutet also, daß die Blattfederelemente 9, ähnlich wie dies im Zusammen­ hang mit Fig. 25 beschrieben wurde, einen Kennlinienbereich 48 gemäß der Kennlinie 47 oder 47a aufweisen sollen.

Die Erfindung ist nicht auf das dargestellte und beschriebe­ ne Ausführungsbeispiel beschränkt, sondern umfaßt insbeson­ dere auch Varianten, die durch Kombination von in Verbindung mit der vorliegenden Erfindung beschriebenen Merkmalen bzw. Elementen gebildet werden können. Weiterhin können einzelne, in Verbindung mit den Figuren beschriebene Merkmale bzw. Funktionsweisen für sich allein genommen eine selbständige Erfindung darstellen.

Die Anmelderin behält sich also vor, noch weitere bisher nur in der Beschreibung, insbesondere in Verbindung mit den Figuren offenbarte Merkmale von erfindungswesentlicher Bedeutung zu beanspruchen. Die mit der Anmeldung eingereich­ ten Patentansprüche sind somit lediglich Formulierungs­ vorschläge ohne Präjudiz für die Erzielung weitergehenden Patentschutzes.

Claims (71)

1. Kupplungsaggregat mit einer Druckplatte, die drehfest, jedoch axial begrenzt verlagerbar mit einer Gegendruck­ platte verbindbar ist, wobei wenigstens eine Anpreßfeder die Druckplatte in Richtung einer zwischen dieser und der Gegendruckplatte einklemmbaren Kupplungsscheibe beaufschlagt, weiterhin eine zumindest den Verschleiß der Reibbeläge der Kupplungsscheibe kompensierende Nachstellvorkehrung vorhanden ist, die eine praktisch gleichbleibende Kraftbeaufschlagung der Druckplatte durch die Anpreßfeder bewirkt, und die Reibungskupplung Betätigungsmittel zum Aus- und Einrücken besitzt, die mittels eines durch ein Ausrückmittel axial verlager­ baren Ausrückers betätigbar sind, wobei in Abhängigkeit zumindest des Verschleißes der Reibbeläge die Betäti­ gungsmittel sich in Richtung der Ausrückbewegung axial verlagern und im Kraftfluß zwischen dem Ausrückmittel und den Betätigungsmitteln eine die axiale Verlagerung der Betätigungsmittel zumindest annähernd ausgleichende Vorkehrung vorhanden ist.

2. Kupplungsaggregat nach Anspruch 1, dadurch gekennzeich­ net, daß die Ausgleichsvorkehrung zwischen dem Ausrücker und den Betätigungsmitteln vorgesehen ist.

3. Kupplungsaggregat nach Anspruch 1 oder 2, dadurch ge­ kennzeichnet, daß die Reibungskupplung ein an der Gegen­ druckplatte befestigbares Gehäuse, wie z. B. Blechdec­ kel, besitzt, das einen dem Ausrücker zugewandten Boden aufweist, und die Ausgleichsvorkehrung axial zwischen den Betätigungsmitteln und dem Boden verspannbar ist.

4. Kupplungsaggregat nach einem der Ansprüche 1 bis 3, dadurch gekennzeichnet, daß die Anpreßfeder durch eine zwischen einem Kupplungsgehäuse und der Druckplatte axial verspannbare Tellerfeder gebildet ist, die einen federnden, ringförmigen Grundkörper und von diesem radial nach innen verlaufende, die Betätigungsmittel bildende Zungen aufweist.

5. Kupplungsaggregat nach einem der Ansprüche 1 bis 4, dadurch gekennzeichnet, daß die Ausgleichsvorkehrung in axialer Richtung ansteigende Nachstellrampen besitzt.

6. Kupplungsaggregat nach einem der Ansprüche 1 bis 5, dadurch gekennzeichnet, daß die Nachstellrampen durch wenigstens an einem ringförmigen Bauteil vorgesehene Auflauframpen gebildet sind.

7. Kupplungsaggregat nach Anspruch 5 oder 6, dadurch gekennzeichnet, daß die Nachstellrampen Gegenauflaufram­ pen umfassen, die mit den Auflauframpen zusammenwirken.

8. Kupplungsaggregat nach einem der Ansprüche 1 bis 7, dadurch gekennzeichnet, daß die Gegenauflauframpen eben­ falls von einem ringförmigen Bauteil getragen sind.

9. Kupplungsaggregat nach einem der Ansprüche 5 bis 8, dadurch gekennzeichnet, daß die die Nachstellrampen aufweisenden Bauteile in axialer Richtung verlagerbar sind.

10. Kupplungsaggregat nach einem der Ansprüche 6 bis 9, dadurch gekennzeichnet, daß die die Auflauframpen und die Gegenauflauframpen tragenden Bauteile relativ zueinander verdrehbar sind.

11. Kupplungsaggregat nach einem der Ansprüche 6 bis 10, dadurch gekennzeichnet, daß eines der Bauteile, welches die Rampen oder die Gegenauflauframpen aufweist, dreh­ fest gegenüber der Reibungskupplung ist.

12. Kupplungsaggregat nach einem der Ansprüche 5 bis 11, dadurch gekennzeichnet, daß die Nachstellrampen einen Steigungswinkel besitzen, der eine Selbsthemmung durch Reibungseingriff der Nachstellrampen bewirkt.

13. Kupplungsaggregat nach einem der Ansprüche 5 bis 12, dadurch gekennzeichnet, daß die Nachstellrampen einen Steigungswinkel besitzen, der zwischen 5° und 20° liegt, vorzugsweise in der Größenordnung von 7° bis 11°.

14. Kupplungsaggregat nach einem der Ansprüche 6 bis 13, dadurch gekennzeichnet, daß wenigstens ein die Auflauf­ rampen und/oder ein die Gegenauflauframpen tragendes Bauteil in Nachstellrichtung federbeaufschlagt ist.

15. Kupplungsaggregat nach einem der Ansprüche 6 bis 14, dadurch gekennzeichnet, daß das die Auflauframpe aufwei­ sende Bauteil und/oder das die Gegenauflauframpen auf­ weisende Bauteil durch wenigstens einen zwischen diesen Bauteilen vorgesehenen Kraftspeicher, wie Schraubenfe­ der, in Nachstellrichtung beaufschlagt bzw. verspannt ist bzw. sind.

16. Kupplungsaggregat nach einem der Ansprüche 1 bis 15, dadurch gekennzeichnet, daß eine Vorkehrung vorhanden ist zur Begrenzung der Ausrückbewegung.

17. Kupplungsaggregat Anspruch 16, dadurch gekennzeichnet, daß die Vorkehrung wenigstens einen Begrenzungsanschlag aufweist.

18. Kupplungsaggregat nach Anspruch 16 oder 17, dadurch gekennzeichnet, daß die Begrenzungsvorkehrung zwischen dem Ausrücker und dem Kupplungsdeckel wirksam ist.

19. Kupplungsaggregat nach einem der Ansprüche 16 bis 18, dadurch gekennzeichnet, daß der Ausrücker ein Ausrückla­ ger aufweist und der Anschlag zwischen dem mit der Reibungskupplung umlaufenden Lagerring und dem Kupp­ lungsdeckel wirksam ist.

20. Kupplungsaggregat nach einem der Ansprüche 16 bis 19, dadurch gekennzeichnet, daß die Begrenzungsvorkehrung zwischen einem getriebeseitig vorgesehenen Führungsrohr für den Ausrücker und dem Ausrücker vorgesehen ist.

21. Kupplungsaggregat nach einem der Ansprüche 1 bis 20, dadurch gekennzeichnet, daß Mittel vorgesehen sind, die während des Ausrückvorganges über einen Teilbereich des Betätigungsweges der Betätigungsmittel einen allmähli­ chen Abbau des von der Reibungskupplung bzw. der Kupp­ lungsscheibe übertragbaren Momentes bewirkt.

22. Kupplungsaggregat nach einem der Ansprüche 1 bis 21, dadurch gekennzeichnet, daß die durch eine Tellerfeder gebildete Anpreßfeder am Kupplungsgehäuse zwischen zwei Auflagen - von denen die der Druckplatte zugewandte in Richtung der Anpreßfeder federbelastet ist - verschwenk­ bar abgestützt ist, wobei die von der Tellerfeder beim Ausrücken der Reibungskupplung auf die federbelastete Auflage ausgeübte Kraft bei Belagverschleiß zunimmt und die auf die federbelastete Auflage einwirkende Kraft übersteigt.

23. Kupplungsaggregat nach Anspruch 22, dadurch gekennzeich­ net, daß die federbelastete Auflage axial verlagerbar ist.

24. Reibungskupplung nach einem der Ansprüche 22 oder 23, dadurch gekennzeichnet, daß bei Ausrückkraftanstieg der Anpreßtellerfeder die federbelastete Auflage in Richtung Druckplatte verlagert wird.

25. Kupplungsaggregat nach einem der Ansprüche 22 bis 24, dadurch gekennzeichnet, daß bei Verlagerung der federbe­ lasteten Auflage die Ausrückkraft für die Anpreßtel­ lerfeder abnimmt.

26. Kupplungsaggregat nach einem der Ansprüche 22 bis 25, dadurch gekennzeichnet, daß die federbelastete Auflage so weit verlagert wird, bis sich ein Kräftegleichgewicht zwischen der auf die Auflage einwirkenden maximalen Ausrückkraft und der auf diese Auflage ausgeübten Gegenkraft einstellt.

27. Kupplungsaggregat nach einem der Ansprüche 22 bis 26, dadurch gekennzeichnet, daß die Anpreßtellerfeder zu­ mindest über einen Teil des Ausrückwegbereiches eine abfallende Kraftkennlinie besitzt.

28. Kupplungsaggregat nach einem der Ansprüche 22 bis 27, dadurch gekennzeichnet, daß die auf die federbelastete Auflage ausgeübte Gegenkraft durch einen Kraftspeicher erzeugt wird, der im wesentlichen eine konstante Kraft über den vorgesehenen Nachstellbereich besitzt.

29. Kupplungsaggregat nach einem der Ansprüche 22 bis 28, dadurch gekennzeichnet, daß die axial nachgiebige bzw. verlagerbare Auflage durch eine als Kraftsensor dienende Tellerfeder belastet ist.

30. Reibungskupplung, insbesondere für Kraftfahrzeuge, mit einer Druckplatte, die drehfest, jedoch axial begrenzt verlagerbar mit einem Gehäuse verbunden ist, wobei zwischen Gehäuse und Druckplatte eine die Anpreßkraft erzeugende Tellerfeder axial verspannt ist, die einer­ seits um eine vom Gehäuse getragene Schwenklagerung ver­ schwenkbar ist und andererseits die Druckplatte in Richtung einer zwischen dieser und einer Gegendruck­ platte, wie einem Schwungrad, einklemmbaren Kupplungs­ scheibe beaufschlagt, wobei die vom Gehäuse getragene Schwenklagerung von einer zumindest den Verschleiß der Reibbeläge der Kupplungsscheibe kompensierenden, von einer Vorschubeinrichtung weitertransportierten, zwi­ schen Deckel und Tellerfeder wirksamen selbsttätigen Nachstelleinrichtung axial verlagerbar ist und die Tellerfeder in Richtung auf die Schwenklagerung unter der Wirkung einer Abstützkraft steht.

31. Reibungskupplung nach einem der Ansprüche 1 bis 30, dadurch gekennzeichnet, daß die Tellerfeder über ihren Arbeitsbereich mit degressiver Kennlinie eingebaut ist.

32. Reibungskupplung nach einem der Ansprüche 4 bis 31, dadurch gekennzeichnet, daß die Tellerfeder entgegen der Ausrückkraft lediglich kraftschlüssig abgestützt ist.

33. Reibungskupplung nach einem der Ansprüche 22 bis 32, dadurch gekennzeichnet, daß die Abstützkraft und die Tellerfederkraft derart aufeinander abgestimmt sind, daß die Abstützkraft bei der vorgesehenen Einbaulage der Tellerfeder und ohne verschleißbedingte Konizitätsver­ änderung und über den Ausrückweg der Tellerfeder größer ist als die von der Tellerfeder aufgebrachte der Ab­ stützkraft entgegenwirkende Kraft, bei verschleißbeding­ ter Änderung der Konizität der Tellerfeder die Ab­ stützkraft über Teilbereiche des Ausrückweges der Tellerfeder geringer ist als die von der Tellerfeder gegen die Abstützkraft aufgebrachte Kraft.

34. Reibungskupplung nach einem der Ansprüche 22 bis 33, dadurch gekennzeichnet, daß die Abstützkraft durch wenigstens einen Kraftspeicher, wie eine Feder, aufge­ bracht ist, die über eine verschleißbedingte Nachstel­ lung der Tellerfeder bzw. der deckelseitigen Auflage ihre Gestalt ändert.

35. Reibungskupplung nach einem der Ansprüche 4 bis 33, dadurch gekennzeichnet, daß die Nachstelleinrichtung axial zwischen Tellerfeder und Deckel angeordnet ist.

36. Reibungskupplung nach einem der Ansprüche 4 bis 35, dadurch gekennzeichnet, daß die Nachstelleinrichtung Auflaufflächen, wie Rampen, enthält.

37. Reibungskupplung nach einem der Ansprüche 22 bis 36, dadurch gekennzeichnet, daß die Abstützkraft durch ein tellerfederartiges Element aufgebracht ist.

38. Reibungskupplung nach mindestens einem der vorhergehen­ den Ansprüche, dadurch gekennzeichnet, daß die die Abstützkraft aufbringende Tellerfeder auf der radialen Höhe der axial verlagerbaren Abstützung an der Tel­ lerfeder auflagert.

39. Reibungskupplung nach einem der Ansprüche 4 bis 38, dadurch gekennzeichnet, daß die Anpreßtellerfeder am Gehäuse zwischen zwei Auflagen - von denen die der Druckplatte zugewandte in Richtung der Anpreßtellerfeder federbelastet ist - verschwenkbar abgestützt ist.

40. Reibungskupplung nach Anspruch 39, dadurch gekennzeich­ net, daß die durch die Abstützkraft federbelastete Auflage axial verlagerbar ist.

41. Reibungskupplung nach einem der Ansprüche 22 bis 40, dadurch gekennzeichnet, daß bei Verlagerung der federbe­ lasteten Auflage die Ausrückkraft der Anpreßtellerfeder abnimmt.

42. Reibungskupplung nach einem der Ansprüche 22 bis 41, dadurch gekennzeichnet, daß die federbelastete Auflage so weit verlagert wird, bis sich ein Kräftegleichgewicht zwischen der auf die Auflage einwirkenden Ausrückkraft der Anpreßtellerfeder und der auf diese Auflage ausge­ übten Gegenkraft einstellt.

43. Reibungskupplung nach einem der Ansprüche 22 bis 42, dadurch gekennzeichnet, daß die auf die federbelastete Auflage ausgeübte Gegenkraft durch einen Kraftspeicher erzeugt wird, der im wesentlichen eine konstante Kraft über den vorgesehenen Nachstellbereich besitzt.

44. Reibungskupplung nach einem der Ansprüche 22 bis 43, dadurch gekennzeichnet, daß der die Abstützkraft erzeu­ gende Kraftspeicher (13) als Sensor wirksam ist.

45. Reibungskupplung nach einem der Ansprüche 22 bis 44, dadurch gekennzeichnet, daß die auf der der federbela­ steten Auflage abgewandten Seite der Anpreßtellerfeder vorgesehene Gegenauflage axial in Richtung der Druck­ platte verlagerbar, in Gegenrichtung jedoch arretierbar ist.

46. Reibungskupplung nach einem der Ansprüche 30 bis 45, dadurch gekennzeichnet, daß die die Nachstellein­ richtung weitertransportierende Vorschubeinrichtung eine Feder ist.

47. Reibungskupplung nach einem der Ansprüche 30 bis 46, dadurch gekennzeichnet, daß die Nachstelleinrichtung ein in sich zusammenhängendes ringförmiges Bauteil besitzt, das von der Anpreßtellerfeder im eingerückten Zustand der Reibungskupplung axial beaufschlagt wird.

48. Reibungskupplung nach einem der Ansprüche 30 bis 47, dadurch gekennzeichnet, daß die Nachstellvorkehrung in axialer Richtung ansteigende Nachstellrampen besitzt.

49. Reibungskupplung nach Anspruch 48, dadurch gekennzeich­ net, daß die Nachstellrampen am ringförmigen Bauteil vorgesehen sind.

50. Reibungskupplung nach einem der Ansprüche 47 bis 49, dadurch gekennzeichnet, daß das ringförmige Bauteil die Gegenauflage trägt.

51. Reibungskupplung nach einem der Ansprüche 48 bis 50, dadurch gekennzeichnet, daß Auflauframpen mit korrespon­ dierenden Gegenauflauframpen zusammenwirken.

52. Reibungskupplung nach Anspruch 51, dadurch gekennzeich­ net, daß die Gegenauflauframpen von einem ringartigen Bauteil getragen sind, das zwischen dem die Auflaufram­ pen tragenden Bauteil und dem Deckel angeordnet ist.

53. Reibungskupplung nach Anspruch 52, dadurch gekennzeich­ net, daß die Gegenauflauframpen unmittelbar in radial verlaufende Bereiche des Gehäuses eingebracht sind.

54. Reibungskupplung nach einem der Ansprüche 1 bis 53, dadurch gekennzeichnet, daß die Nachstellvorkehrung - in Ausrückrichtung der Reibungskupplung betrachtet - freilaufähnlich wirkt, in die der Ausrückrichtung ent­ gegengesetzten Richtung jedoch selbsthemmend ist.

55. Reibungskupplung nach einem der Ansprüche 48 bis 54, dadurch gekennzeichnet, daß zumindest die Auflauframpen einen Steigungswinkel besitzen, der zwischen 4 und 20 Grad liegt, vorzugsweise in der Größenordnung von 5 bis 12 Grad.

56. Reibungskupplung nach einem der Ansprüche 48 bis 55, dadurch gekennzeichnet, daß die Auflauframpen einen Steigungswinkel besitzen, der eine Selbsthemmung durch Reibungseingriff der Auflauframpen mit Gegenauflaufbe­ reichen eines anderen Bauteils bewirkt.

57. Reibungskupplung nach einem der Ansprüche 48 bis 56, dadurch gekennzeichnet, daß wenigstens ein die Auflauf­ rampen tragendes Bauteil und/oder ein die Gegenauflauf­ rampen bzw. Gegenauflaufbereiche tragendes Bauteil in Nachstellrichtung federbeaufschlagt ist.

58. Reibungskupplung nach einem der Ansprüche 1 bis 57, dadurch gekennzeichnet, daß die Nachstellvorkehrung mehrere verlagerbare Nachstellelemente aufweist.

59. Reibungskupplung nach einem der Ansprüche 1 bis 58, dadurch gekennzeichnet, daß die Nachstellvorkehrung drehzahlabhängig ist.

60. Reibungskupplung nach einem der Ansprüche 1 bis 59, dadurch gekennzeichnet, daß die Nachstellvorkehrung drehzahlabhängig gesperrt wird.

61. Reibungskupplung nach einem der Ansprüche 1 bis 60, dadurch gekennzeichnet, daß die Nachstellvorkehrung bei Drehzahlen oberhalb einer bestimmten Grenze blockiert ist.

62. Reibungskupplung nach einem der Ansprüche 1 bis 61, dadurch gekennzeichnet, daß die Nachstellvorkehrung bei Leerlaufdrehzahl oder Drehzahlen unterhalb der Leer­ laufdrehzahl wirksam ist.

63. Reibungskupplung nach einem der Ansprüche 1 bis 62, dadurch gekennzeichnet, daß die Nachstellvorkehrung praktisch bei Drehzahl Null aktiviert ist.

64. Reibungskupplung nach einem der Ansprüche 30 bis 63, dadurch gekennzeichnet, daß die die Auflauframpen und/oder Gegenauflauframpen bzw. -bereiche aufweisenden und relativ zum Gehäuse verlagerbaren Teile der Nach­ stellvorkehrung federnd belastet sind.

65. Reibungskupplung nach Anspruch 64, dadurch gekennzeich­ net, daß die Federbelastung eine Kraft in Umfangsrich­ tung erzeugt.

66. Reibungskupplung nach einem der Ansprüche 29 bis 65, dadurch gekennzeichnet, daß sich eine die Gegenkraft aufbringende Sensorfeder mit ihrem radial äußeren Bereich am Gehäuse abstützt.

67. Reibungskupplung nach einem der Ansprüche 29 bis 66, dadurch gekennzeichnet, daß am Gehäuse Abstützbereiche für eine die Gegenkraft erzeugende Sensorfeder vor­ gesehen sind.

68. Reibungskupplung nach einem der Ansprüche 1 bis 67, dadurch gekennzeichnet, daß zwischen den Reibbelägen der Kupplungsscheibe eine Belagfederung oder ein Belagfede­ rungsersatz vorhanden ist.

69. Reibungskupplung insbesondere nach einem der Ansprüche 1 bis 68, dadurch gekennzeichnet, daß die zwischen den Reibbelägen der Kupplungsscheibe vorgesehene Belagfe­ derung eine Weg-Kraft-Charakteristik aufweist, die über den Federweg der Belagfederung an die Weg-Kraft-Charak­ teristik der von der Anpreßtellerfeder auf die Druck­ platte ausgeübten Kraft angenähert ist.

70. Reibungskupplung nach einem der Ansprüche 1 bis 69, dadurch gekennzeichnet, daß im ausgerückten Zustand der Reibungskupplung die zur Betätigung der Anpreßtellerfe­ der bzw. der Reibungskupplung erforderliche Kraft in der Größenordnung zwischen Minus 150 bis 150 Nm liegt.

71. Reibungskupplung nach einem der Ansprüche 1 bis 70, dadurch gekennzeichnet, daß nach Freigabe der Kupplungs­ scheibe durch die Gegendruckplatte die Anpreßtellerfeder von einem positiven Kraft-Weg-Verlauf in einen negativen Kraft-Weg-Verlauf übergeht.