CN1346899A - 铁镍系坡莫合金、其制造方法及铸坯 - Google Patents

Abstract

公开了铁镍系坡莫合金及其制造方法。该合金含有Ni 30－85wt%、C 0.015wt%以下、Si 1.0wt%以下、Mn 1.0wt%以下、P 0.01wt%以下、S 0.005wt%以下、O 0.006wt%以下及Al 0.02wt%以下,余量为铁和不可避免的杂质,它的镍偏析量C_NiS为0.15wt%以下。由此,改善PB材料及PD材料的磁性并将它们升级为具有相当于PC材料、PB材料的磁性的产品,与PC材料有关地开发出能够对应于磁性进一步改善且灵敏度和频率更高的用途的材料。

Description

铁镍系坡莫合金、其制造方法及铸坯

技术领域

本发明涉及适用于磁头和磁屏蔽材料、变压器铁心等的且磁特性出色的铁镍系坡莫合金、其制造方法及铸坯。

现有技术

铁镍系高导磁性合金即坡莫合金通常是以JIS C2531所规定的PB材料(40％-50％重量百分比的Ni)、PC材料(70％-85％重量百分比的Ni-Mo-Cu)、PD材料(35％-40％重量百分比的Ni-Fe)等为代表的材料。在这些合金中，PB主要被用于有效利用饱和磁束密度大的特征的用途，如大多被用于时钟定子、电磁透镜的极件等，而PC被用作有效利用出色的导磁率的且在高频区的高灵敏度变压器和磁屏蔽材料。此外，在这些合金中，通过添加Nb、Cr等添加元素而赋予了耐磨损性与耐蚀性，从而试图能对应于磁头与屏蔽壳等的用途(例如，特开昭60-2651号公报)。

此外，作为改善这些合金特性的方案，在特开昭62-142749号公报等中提出了在调整硫、氧等杂质元素来提高导磁率的同时提高冲压性的发明例子。最近，为了实现低成本，考虑从PC材料到PB材料或从PB材料到PD材料的材料过渡，并且也采用了通过厂家的设计来弥补材料特性不足的方法。

因此，开发出了具有相当于PC材料特性的PB材料或具有相当于PB材料特性的PD材料这样的材料，这提高了制造厂家的设计自由度并进而制造厂家也有效地向市场提供高性能产品。

发明内容

本发明的目的是提供一种满足上述要求的铁镍系坡莫合金。就是说，本发明要改善PB材料及PD材料的磁特性并将它们升级为具有相当于PC材料、PB材料的磁特性的产品，开发出与PC材料有关的磁特性进一步改善且能够对应于灵敏度和频率更高的用途的材料。

在为了实现上述目的的研究中，本发明人发现优选如以下要点所述构成的铁镍系坡莫合金，从而制定出了本发明。

即，本发明是这样的铁镍系坡莫合金，它含有：Ni30wt％-85wt％，C0.015wt％以下，Si1.0wt％以下，Mn1.0wt％以下，P0.01wt％以下，S0.005wt％以下，O0.006wt％以下及Al0.02wt％以下，余量为铁和不可避免的杂质，其中下述的镍偏析量C_NiS为0.15wt％以下，优选为0.10wt％。

C_NiS＝镍成分分析值(wt％)×Ci_NiS(c.p.s)/Ci_Niave.(c.p.s)

Ci_NiS是X射线强度的标准偏差(c.p.s)，Ci_Niave.是所有X射线强度的平均强度(c.p.s)。

此外，本发明是这样的铁镍系坡莫合金，它含有：Ni30wt％-85wt％，C0.015wt％以下，Si1.0wt％以下，Mn1.0wt％以下，P0.01wt％以下，S0.005wt％以下，O0.006wt％以下及Al0.02wt％以下，余量为铁和不可避免的杂质，该合金由下述镍偏析量C_NiS为0.15wt％以下的热轧材构成，

C_NiS＝镍成分分析值(wt％)×Ci_NiS(c.p.s)/Ci_Niave.(c.p.s)

Ci_NiS是X射线强度的标准偏差(c.p.s)，Ci_Niave.是所有X射线强度的平均强度(c.p.s)。

此外，本发明的合金最好在上述合金成分的基础上还按照各自添加量在15wt％以下且总添加量在20wt％以下添加选自Mo、Cu、Co、Nb中的一种或两种以上的元素。

此外，在本发明的合金中，圆当量直径为0.1微米以上的非金属夹杂量在20个/平方毫米以下且最好控制在10个/平方毫米以下。

本发明的合金最好具有以下结构。

(1)在含镍量为35-40wt％的合金的情况下，它显示出了最大导磁率μm＝50000以上、初导磁率μi＝10000以上、矫顽力Hc＝0.05[Oe]以下的磁特性。

(2)含镍量为40wt％-50wt％的合金，它显示出了最大导磁率μm＝100000以上、初导磁率μi＝30000以上、矫顽力Hc＝0.02[Oe]以下的磁特性。

(3)含镍量为70wt％-85wt％的合金，它显示出了最大导磁率μm＝400000以上、初导磁率μi＝200000以上、矫顽力Hc＝0.006[Oe]以下的磁特性。

本发明提出了一种制造铁镍系坡莫合金的方法，其中将由Ni30wt％-85wt％、C0.015wt％以下、Si1.0wt％以下、Mn1.0wt％以下、P0.01wt％以下、S0.005wt％以下、O0.0060wt％以下及Al0.02wt％以下并且如果必要的话还按照各自含量在15wt％以下且总含量在20wt％以下的量地含有选自Mo、Cu、Co、Nb中的一种或两种以上的元素且余量为铁和不可避免的杂质构成的合金连铸成坯，对连铸坯进行均质热处理，接着进行热轧。

在本发明的制造方法中，在连铸时，不施加电磁搅拌地进行铸造并且最好使用连铸坯铸造组织的等轴晶面积比例在1％以下的坡莫合金铸坯。

优选所述均质热处理是在1100℃-1375℃下在下式所示镍扩散距离D_Ni大于或等于39的条件下处理连铸坯，而且，热轧工艺之后，根据需要进行冷轧，得到制品。

D_Ni＝(D·t)^1/2/μm其中D是扩散系数，D＝D₀×exp(-Q/RT)，D₀是振动数项＝1.63×10⁸/μm²·s^-1，Q是镍扩散的活化能＝2.79×10⁵/J·mol^-1，R是气体常数＝8.31/J·mol^-1·K^-1，T是温度/K，t是退火时间/s。

本发明最好经过热轧后的冷轧。在上述冷轧过程后，又最好进行在1100℃-1200℃下的磁热处理，而在上述磁热处理中，最好在氢气氛围下进行这种热处理。

在此所述的冷轧也包括通常进行的退火、BA、酸洗等工序。在此所述的铸坯也包括除连铸坯外的在普通铸块中形成的铸锭。

图面简介

图1说明了镍偏析量的测定方法。

图2是PB材料的镍偏析量测定结果的实测数据的图。

图3是铸坯截面的模式图。

发明内容

本发明人经过多次实验，结果发现，采用以下措施能够有效地解决上述问题，从而制定了本发明。

就是说，本发明的特征是，将由Ni30wt％-85wt％、C0.015wt％以下、Si1.0wt％以下、Mn0.01-1.0wt％％、P0.01wt％以下、S0.005wt％以下、O0.0060wt％以下及Al0.001-0.02wt％并且如果必要的话还按照各自含量为1-15wt％且总含量在20wt％以下的量地含有选自Mo、Cu、Co、Nb中的一种或两种以上的元素且余量为铁和不可避免的杂质构成的合金连铸成坯，在对连铸坯进行均质热处理后，修整铸坯表面并随后进行热轧，从而将镍偏析量C_NiS控制在0.15wt％以下且较好是0.12wt％以下且最好是0.10wt％以下。

在本发明中，尤其着眼于镍偏析量的理由就是，镍是组成成分中最主要的成分并且在合金中的扩散速度缓慢，使镍的均质化速率受到控制。

在本发明中，作为形成理想镍偏析量的方法，对连铸坯进行后述的高温长时间均质热处理。在不对铸坯进行均质热处理而进行热轧时的热轧件的一般镍偏析量为0.4％左右。

而根据本发明人的研究，在进行满足下述温度、时间条件的均质热处理的场合，结果能够获得小于最初预期的偏析量的材料。就是说，本发明人通过各种实验而发现了，通过实施在下式(1)所示镍扩散距离D_Ni值(D·t)^1/2在39以上且热处理温度T为1100℃-1375℃的条件下进行的均质热处理，能够将热轧后的热轧材料的镍偏析量减少到0.15wt％。

D_Ni＝(D·t)^1/2/μm    (1)

其中D是扩散系数，D＝D₀×exp(-Q/RT)，D₀是振动数项＝1.63×10⁸/μm²·s^-1，Q是镍扩散的活化能＝2.79×10⁵/J·mol^-1，R是气体常数＝8.31/J·mol^-1·K^-1，T是温度/K，t是退火时间/s。

在上式(1)中，(D·t)^1/2值是表示镍偏析减轻程度的指标，温度越高且时间越长，其值越大，根据这个值的偏析就减轻了。

作为表示镍偏析程度的指标，求出通过EPMA(X射线宏观分析仪)的线分析获得的镍浓度分布数据的标准偏差并以此为镍偏析量。

在上述均质热处理中，如果温度不到1100℃，则处理时间延长而变得不实用，另一方面，如果超过1375℃，则发生了由氧化损失引起的合格率降低，具有热脆开裂危险。因此，在本发明中，热处理温度为1100℃-1375℃。

在本发明中，也着眼于这种合金所含的非金属夹杂，规定了其大小和数量。就是说，直径大于或等于0.1微米的非金属夹杂的比例被控制在小于或等于20个/平方毫米且较好是15个/平方毫米且最好是小于或等于10个/平方毫米。

例如，使用通过真空熔解的精炼或碳脱氧等高洁净技术的方法有利地适用作控制非金属夹杂分布的方法。

板截面的镍偏析量C_NiS(wt％)是如下算出的，即依照常规方法对板截面进行镜面研磨，随后，在表1所示的条件下进行EPMA(X射线宏观分析仪)分析，依照表1所示事项并根据下式(2)计算。扫描距离大致是整个板厚全长。C_NiS(wt％)＝镍成分分析值(wt％)×Ci_NiS(c.p.s)/Ci_Niave.(c.p.s) (2)

其中，Ci_NiS是板截面的X射线强度的标准偏差(c.p.s)，Ci_Niave.是板截面的全X射线强度的平均强度(c.p.s)。 ${\mathrm{Ci}}_{\mathrm{Ni}}S=\sqrt{\frac{1}{n}\stackrel{n}{\mathrm{\Σ}}{({\mathrm{Ci}}_{\mathrm{Ni}}-C{i}_{\mathrm{Ni}}\mathrm{ave}.)}^2}$

上述镍成分分析值(wt％)是素材所含镍含量，它是通过化学或物理方法分析出来的值。

图2是表示厚5毫米热轧板的PB材料的镍偏析量测定结果的实测数据图。对象冷轧板、磁热处理板这样的板厚为0.2毫米左右的情况，同样进行测定。

表1

探针直径	1μm
		照射电流	5.0×10-7A
加速电压	20kV
		测定时间	0.5秒/点
测定间隔	2μm
		分光结晶	LIF

非金属夹杂个数的测定按照以下所示方式进行。首先，在机械研磨产品表面后，抛光研磨进行精加工，随后，将研磨面泡在非水溶剂(乙酰丙酮10v/v％+氯化四甲铵1w/v％+甲醇溶液)中施加额定电位电场(SPEED法)。此时的电解条件是在100mV电场电位下在10C(库仑)/平方厘米下进行的。观察是在扫描型电子显微镜(SEM)下在1平方毫米面积内计算圆当量直径为0.1微米以上的非金属杂质数量。圆当量直径是指所述夹杂物的面积被换算成圆时的直径。

可以从以上说明的内容中知道，本发明的特征是随着成分组成的大幅度变化而显著提高合金特性。这能解释如下，即尽管支配合金软磁性的主要因素有各种，如通常所知的晶粒大小、晶粒方位、杂质成分、非金属夹杂、空穴等，但是在硅钢板等的情况下，众所周知，通过控制结晶方位来显著提高特定方向的软磁性并显著改善交流变压器等的电功率。

对此，本发明没有只考虑到这一步，尤其是想象到能够通过着眼于镍偏析，控制镍偏析量来显著改善铁镍系坡莫合金的磁特性并找到了适于此的制造条件。

就是说，本发明是这样的发明，即在成分偏析中控制尤其是扩散速度缓慢的镍的偏析来控制合金特性。因此，各种研究的结果表明，为了将特性提高到所希望的水平，同时进行非金属夹杂的控制与结晶粒径的控制是有效的。

这样的非金属夹杂控制是通过真空熔解、脱氧法的最佳化来减少氧化物、硫化物的生成元素而进行的。另一方面，晶粒控制(粗化)能够通过减少成分偏析以及减少硫化锰、硫化钙等硫化物与氧化物等的非金属夹杂物数量来实现。这意味着，从通过减少夹杂物本身而引起的磁性改善以及通过晶粒控制而引起的磁性改善这两点来看，非金属夹杂物控制是有效的。

在这些控制因素中，对各合金成分来说，影响程度也不一样，例如在PD材料、PB材料中，粒径与偏析的影响增大。另一方面，在PC材料中，非金属夹杂与成分偏析的影响分别增大。

那么，作为实现本发明作用效果而不可缺少的镍偏析减少的方法，存在着上述有效进行高温长时间扩散热处理的方法。不过，根据本发明人的研究，镍偏析与凝固组织的枝晶臂间隔有紧密关系，枝晶臂间隔小对镍偏析减少有利。这意味着，与普通铸块相比，在连铸坯中，在因枝晶臂间隔小到1/5-1/10而采用连铸坯时，能够利用少量能量抑制镍偏析。

在本发明的合金满足上述晶粒直径和非金属夹杂数量及形态的条件下，其镍偏析量大小为0.15wt％以下，从而与现有的合金相比，导磁率能够达到2-5倍，矫顽力能够降为1/2-1/7左右，因此，其改善效果依照镍偏析量的减小而提高。

结果，本发明能够提供代替PC材料的PB材料、代替PB材料的PD材料以及具有更高磁性的PC材料。

即，作为代替PC材料的PB材料(40wt％-59wt％的Ni)所要求的性能，优选表现出以下特性的材料的实施例。

1、高导磁率：至少最大导磁率μm＝100000以上、初导磁率μi＝30000以上；

2、低矫顽力：至少矫顽力Hc＝0.02[Oe]以下；

3、高频特性优良：如板厚0.35毫米、1千赫下的实导磁率μe＝4000以上，与高频特性有关，板厚相同的实导磁率μe没有差异，与PC材料相比，由于PB材料的磁束密度大(约2倍)，所以能够减薄板厚，这在磁电路设计、轻型化和低成本化方面有利。

此外，作为代替PB材料的PD材料(35wt％-40wt％的Ni)所要求的性能，优选表现出以下特性的材料的实施例。

1、高导磁率：至少最大导磁率μm＝50000以上、初导磁率μi＝10000以上；

2、低矫顽力：至少矫顽力Hc＝0.05[Oe]以下；

3、高频特性优良：如板厚0.35毫米、1千赫下的实导磁率μe＝3000以上(同样与高频特性有关，由于PD材料的电阻值高，PB材料与PD材料之间的差异小)。

此外，与PC材料(70wt％-85wt％的Ni)的特性提高有关，试图进一步提高导磁率并降低矫顽力。目标值是最大导磁率μm＝400000以上、初导磁率μi＝200000以上、矫顽力Hc＝约0.006[Oe]以下。

接着，说明将本发明合金成分组成限制在上述范围内的理由。

(1)C：0.015wt％以下，C超过0.015wt％，则因生成碳化物而抑制了结晶长大，所以它是使软磁性恶化的元素。因此，C取小于或等于0.015wt％。

(2)Si：1.0wt％以下，Si作为脱氧成分之一被加入，如果超过1.0wt％，则生成了硅酸盐系的氧化物，构成了硫化锰等硫化物的生成起点。所形成的硫化锰对软磁性有害，由于它阻碍了磁壁移动，希望尽可能少地形成硫化锰。因此，Si取1.0wt％以下。

(3)Mn：1.0wt％以下，Mn作为脱氧成分被加入，如果其含量超过1.0wt％，则与Si一样促进了而硫化锰的生成并使软磁性恶化。但另一方面，在PC材料等中，它对磁性起到了控制规则点阵生成的作用，因此希望添加适量的锰。因此，Mn取1.0wt％以下并最好规定在0.01wt％-1.0wt％。

(4)P：0.01wt％以下，如果P过剩，则在晶粒边界和晶粒内析出磷化物，从而使软磁性恶化，所以，P被限定在0.01wt％以下。

(5)S：0.005wt％以下，如果S含量超过0.005wt％，则容易产生硫化物系夹杂并形成硫化锰、硫化钙分散开。尤其是，这些硫化物直径为约0.1微米-数微米，这在坡莫合金的场合下几乎等于磁壁厚度，因此这对磁壁移动有害并使软磁性恶化，所以，S取0.005wt％以下。

(6)Al：0.02wt％以下，Al是重要的脱氧成分，其添加量少，则脱氧不充分，非金属夹杂量就会增加，此外，硫化物因锰、硅的影响而容易生成硫化锰，从而抑制了晶粒长大。另一方面，如果超过0.02wt％，则磁致伸缩常数与磁异向性常数增大，使软磁性恶化。因此，铝的最佳添加范围为0.02wt％以下并最好为0.001wt％-0.02wt％。

(7)O：0.0060wt％以下，O是因脱氧而减少并最终留在钢中的元素，它分为在钢中固溶残留的O和作为非金属夹杂等氧化物留下的O。O含量增加时，非金属夹杂量必然增加，显然对磁性有不利影响，同时，对硫的存在形态也有影响。即，在残留氧多时，脱氧不充分，硫化物容易以硫化锰的形式存在，这阻碍了磁壁移动和晶粒长大。因此，O取0.0060wt％以下。

(8)Mo：15wt％以下，Mo是在实用制造条件下获得PC磁性的有效成分，它起到了对结晶磁异向性和磁致伸缩有影响的规则点阵的生成条件进行控制的作用。规则点阵受磁热处理后的冷却条件的影响，如果不含Mo，则必需有很快的冷却速度，通过含有一定的Mo，能够在工业实用冷却条件下获得最高特性。不过，如果其含量过高，则最佳冷却速度过度减慢，铁含量减少，饱和磁密度降低。因此，Mo含量最好为1wt％-15wt％。

(9)Cu：15wt％以下，Cu与Mo一样，主要起到了控制PC材料的规则点阵生成条件的作用。与Mo的效果相反，Cu的作用是减轻冷却速度影响并使磁性稳定。适量添加铜因提高了电阻而提高了交流时的磁性。不过，铜量过高，则铁含量减少，饱和磁密度降低。因此，Cu含量小于或等于15wt％并最好是1wt％-15wt％。

(10)Co：15wt％以下，Co具有提高磁密度并通过适量添加而提高导磁率的作用。不过，如果Co量过高，则使导磁率降低，同时，铁含量减少，饱和磁密度降低。因此，Co含量取15wt％以下并最好为1-15wt％。

(11)Nb：15wt％以下，Nb是因提高对磁性效果小的材料的硬度并提高耐磨性而对磁头等应用来说不可或缺的成分。此外，它同时有效地抑制了因铸模成型等引起的磁性恶化。不过，如果Nb含量过高，则铁含量减少，饱和磁密度降低。因此，Nb含量取15wt％以下并最好为1wt％-15wt％。

接着，说明本发明的铁镍系坡莫合金的制造方法。首先，在熔炼具有上述成分组成的合金后，通过连铸法连铸成坯。此时，最好不进行电磁搅拌，进行连铸。接着，对如此获得的连铸坯进行均质热处理，随后，在进行铸坯表面处理后，实施热轧。这样获得的热轧件能够将上述镍偏析量C_NiS降低到0.15wt％以下。

作为上述均质热处理的条件，适当地在上述式(1)所示镍扩散距离值D_Ni(D·t)^1/2大于或等于39的条件下且在热处理温度T＝1100℃-1375℃的范围内进行。

实施了均质热处理的铸坯最好在经过热轧后多次经过冷轧和退火，随后被制成成品。产品厚度根据用途是各种各样的，通常在要求高频特性的卷铁心等的用途中，使用不到0.1毫米的叠层薄片，在磁轭架、变压器、屏蔽器等的情况下，大多数采用0.2毫米-1.0毫米左右厚的板材。

作为供给热轧的铸坯，如图3(a)所示，最好使用具有铸坯截面的面积比例(等轴晶面积/铸坯面积×100)在1％以下的等轴晶的坯料，原因是镍偏析的减少会更容易。在图3(b)所示的等轴晶多的坯料(20％)中，镍偏析的减少更困难。在本发明所用的铸坯中，优选不使用电磁搅拌而连铸形成的铸坯的理由是，在连铸坯中，凝固速度较快且等轴晶较少。此外，在不使用电磁搅拌的场合下，凝固生成的柱状枝晶组织的生长没有受到阻碍，等轴晶更少了。图3是与铸坯铸造方向垂直的截面模式图，如果是同样的等轴晶少的铸坯，则也可以使用通过普通铸锭形成的铸坯。

表2表示该实施例所用的实验材料的成分组成。该实验材料是如下所述被制成0.35毫米厚的成品的，即真空熔炼10吨PC材料相当的材料，另一方面，大气熔炼60吨PD材料及PB材料相当的材料，随后连铸成坯，在各自获得的连铸坯中制造出实施和不实施均质处理的产品，接着依照常规方法进行热轧，随后反复进行冷轧和退火并进行百分之几的调质轧制。随后，所获得的实验材料在氢中并在1100℃下进行3小时的磁热处理，测定直流磁性和交流磁性(实导磁率μe)。镍偏析是在热轧板、冷轧板和磁热处理板的板厚方向的断面上测定的。热轧板的镍偏析程度与冷轧板的磁热处理后的镍偏析程度几乎一样。表3、4、5的镍偏析量是磁热处理板的测定值。

结果如表3、4、5所示，在本发明的合金中，在使用等轴晶率在1％以下的铸坯的情况下，镍偏析量小，因而，直流磁性、交流磁性都大幅度改善。直流磁性是通过在1侧、2侧用线卷绕JIS 45Φ×33Φ实验环50圈并通过反转磁场20[Oe]而测定的。交流磁性是通过70圈绕线并在0.5mA电流及1kHz频率下测定实导磁率μe。与初导磁率μi有关，按照JIS C2531定义的磁场的强度分别在PB材料中以0.01[Oe]且与PC有关地以0.005[Oe]来测定。

以上实验结果表明，在PD材料(36Ni)中，具有与PB材料相当的导磁率与矫顽力，实导磁率因电阻高而比PB材料更高。在PB材料的情况下，能够确认获得了相当于PC材料的导磁率与矫顽力。与PC材料相比，饱和磁密度增大。在PC材料的情况下，能够确认实现了导磁率进一步提高和矫顽力的降低。

表2

	Ni	Mo	Cu	Nb	Co	Fe
							合金①相当PD	35.5	-	-	-	-	余量
合金②相当PB	46.5	-	-	-	-	余量
							合金③相当PC(JIS相应)	77.4	4.2	4.7	-	-	13.7
合金④相当PC(硬质坡莫)	79.0	4.0	-	4.5	-	12.5
							合金⑤相当PC(高导磁率)	80.1	4.5	-	2.0	1.5	11.9

表3PD相当材料(36Ni合金)

表4PB相当材料(46Ni合金)

表5PC相当材料(JIS合金)

发明效果

如上所述，根据本发明，能够获得磁特性超过过去水平地显著提高的铁镍系坡莫合金，尤其是能够分别获得代替时钟用定子和电磁透镜极件等所用PB材料的PD材料、代替被用作磁头和磁屏蔽材料、通信装置的变压器铁心等的PC材料的PB材料、表现出由此出色的磁性和更高灵敏度和频率特性的PC材料。

Claims (21)

1.一种铁镍系坡莫合金，它含有：Ni30wt％-85wt％，C0.015wt％以下，Si1.0wt％以下，Mn1.0wt％以下，P0.01wt％以下，S0.005wt％以下，O0.006wt％以下及Al0.02wt％以下，余量为铁和不可避免的杂质，其特征在于，下述的镍偏析量C_NiS为0.15wt％以下，

C_NiS＝镍成分分析值(wt％)×Ci_NiS(c.p.s)/Ci_Niave.(c.p.s)

Ci_NiS是X射线强度的标准偏差(c.p.s)，Ci_Niave.是全X射线强度的平均强度(c.p.s)。

2.一种铁镍系坡莫合金，它含有：Ni30wt％-85wt％，C0.015wt％以下，Si1.0wt％以下，Mn1.0wt％以下，P0.01wt％以下，S0.005wt％以下，O0.006wt％以下及Al0.02wt％以下，余量为铁和不可避免的杂质，其特征在于，它由下述镍偏析量C_NiS为0.15wt％以下的热轧材构成，

C_NiS＝镍成分分析值(wt％)×Ci_NiS(c.p.s)/Ci_Niave.(c.p.s)

Ci_NiS是X射线强度的标准偏差(c.p.s)，Ci_Niave.是全X射线强度的平均强度(c.p.s)。

3.如权利要求1或2所述的合金，其特征在于，镍偏析量C_NiS为0.10wt％以下。

4.如权利要求1-3之一所述的铁镍系坡莫合金，其特征在于，在上述合金成分的基础上，还按照各自添加量在15wt％以下且总添加量在20wt％以下，添加选自Mo、Cu、Co和Nb中的一种或两种以上的元素。

5.如权利要求1-4之一所述的铁镍系坡莫合金，其特征在于，圆当量直径为0.1微米以上的非金属夹杂量小于或等于20个/平方毫米。

6.如权利要求1-4之一所述的铁镍系坡莫合金，其特征在于，圆当量直径为0.1微米以上的非金属夹杂量小于或等于10个/平方毫米。

7.如权利要求1-6之一所述的铁镍系坡莫合金，它是含镍量为35wt％-40wt％的合金，它显示出了最大导磁率μm＝50000以上、初导磁率μi＝10000以上、矫顽力Hc＝0.05[Oe]以下的磁性。

8.如权利要求1-6之一所述的铁镍系坡莫合金，它是含镍量为40wt％-50wt％的合金，它显示出了最大导磁率μm＝100000以上、初导磁率μi＝30000以上、矫顽力Hc＝0.02[Oe]以下的磁性。

9.如权利要求1-6之一所述的铁镍系坡莫合金，它是含镍量为70wt％-85wt％的合金，它显示出了最大导磁率μm＝400000以上、初导磁率μi＝200000以上、矫顽力Hc＝0.006[Oe]以下的磁性。

10.一种制造铁镍系坡莫合金的方法，其特征在于，将由Ni30wt％-85wt％、C0.015wt％以下、Si1.0wt％以下、Mn1.0wt％以下、P0.01wt％以下、S0.005wt％以下、O0.0060wt％以下及Al0.02wt％以下以及余量为铁和不可避免的杂质构成的合金铸造成坯，对铸坯进行均质热处理，接着进行热轧。

11.如权利要求10所述的制造方法，其特征在于，使用的合金是在权利要求10所述合金的组成成分的基础上，按照各自添加量在15wt％以下且总添加量在20wt％以下，添加选自Mo、Cu、Co、Nb中的一种或两种以上的元素得到的。

12.如权利要求10或11所述的方法，其特征在于，铸造方法是连铸法。

13.如权利要求12所述的方法，其特征在于，在连铸中，不施加电磁搅拌而进行铸造。

14.如权利要求10-13之一所述的方法，其特征在于，将坡莫合金用铸坯用作供给热轧的铸坯。

15.如权利要求10-14之一所述的方法，其特征在于，上述坡莫合金用铸坯是具有等轴晶面积比例在1％以下的铸造组织的铸坯。

16.如权利要求10-15之一所述的方法，其特征在于，所述均质热处理是在1100℃-1375℃下，在下式所示镍扩散距离D_Ni在39以上的条件下处理连铸坯，

D_Ni＝(D·t)^1/2/μm

其中，D是扩散系数，D＝D₀×exp(-Q/RT)

D₀是振动数项＝1.63×10⁸/μm²·s^-1

Q是镍扩散的活化能＝2.79×10⁵/J·mol^-1

R是气体常数＝8.31/J·mol^-1·K^-1

T是温度/K

t是退火时间/s。

17.如权利要求10-15之一所述的方法，其特征在于，在热轧工序后，经过冷轧工序。

18.如权利要求10-16之一所述的方法，其特征在于，在所述冷轧工序后，还进行1100℃-1200℃的磁热处理。

19.如权利要求18所述的方法，其特征在于，在氢气氛围下进行上述磁热处理。

20.一种由Ni30wt％-85wt％、C0.015wt％以下、Si1.0wt％以下、Mn1.0wt％以下、P0.01wt％以下、S0.005wt％以下、O0.006wt％以下及Al0.02wt％以下且余量为铁和不可避免的杂质构成的铁镍系坡莫合金用铸坯，它具有等轴晶的面积比例在1％以下的铸造组织。

21.如权利要求20所述的铁镍系坡莫合金用铸坯，其特征在于，在上述合金组成成分的基础上，按照各自添加量在15wt％以下且总添加量在20wt％以下，添加选自Mo、Cu、Co、Nb中的一种或两种以上的元素。

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