JP2002173745A - Ｆｅ−Ｎｉ系パーマロイ合金、その製造方法ならびに鋳造スラブ - Google Patents

Ｆｅ−Ｎｉ系パーマロイ合金、その製造方法ならびに鋳造スラブ

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Abstract

(57)【要約】 【課題】ＰＢ材およびＰＤ材の磁気特性を改善して、そ
れぞれをＰＣ材、ＰＢ材相当の磁気特性のものに格上げ
すること、またＰＣ材に関しても更なる磁気特性の改善
ならびにより高い感度と周波数の用途に対応できる材料
を開発すること。 【解決手段】Ni：30〜85wt％、C:0.015wt％以下、Si：
1.0wt％以下、Mn：1.0wt％以下、P：0.01wt％以下、S:
0.005wt％以下、O:0.006wt％以下およびAl:0.02wt％以
下を含有し、残部がFeおよび不可避的不純物よりなるFe
-Ni系パーマロイ合金であって、均質化熱処理を経た熱
延材におけるNi偏析量CNisが0.15wt％以下であるFe-Ni
系パーマロイ合金。

Description

【発明の詳細な説明】
【０００１】
【発明の属する技術分野】本発明は、磁気ヘッドや磁気
シールド材、トランスコアの鉄心等に用いて好適な、磁
気特性に優れたFe-Ni系パーマロイ合金とその製造方
法、ならびに鋳造スラブとに関するものである。
【０００２】
【従来の技術】Fe-Ni系高透磁率合金、いわゆるパーマ
ロイ合金は、通常、JIS C 2531に規定されたＰＢ材（40
〜50wt％Ni）、ＰＣ材（70〜85wt％Ni-Mo-Cu）、ＰＤ材
（35〜40wt％Ni-Fe）等が代表的なものである。これら
の合金は、主として、ＰＢは飽和磁束密度が大きい特徴
を生かした用途、例えば時計のステータ、電磁レンズの
ポールピースなどに多く使用されており、ＰＣはすぐれ
た透磁率を生かした高周波域での高感度トランスや磁気
シールド材として用いられている。また、これらの合金
の中には、Nb、Cr等の添加元素を加えることにより耐磨
耗性や耐食性を付与して、磁気ヘッドやシールドケース
等の用途に対応できるよう工夫されたものもある。（例
えば特開昭60-2651号公報）
【０００３】その他、これらの合金の特性を改善したも
のとしては、特開昭62-142749号公報などでは、ＳやＯ
などの不純物元素を調整することにより、透磁率を向上
させるとともに打ち抜き性を高めた発明例がある。ま
た、最近では、低コスト化のため、ＰＣ材からＰＢ材
へ、またはＰＢ材からＰＤ材へといった材料の移行がみ
られ、ファブリケータの設計により、材料特性の不足を
補うような方法も採用されつつある。そこで、材料メー
カーとしては、ＰＣ材相当の特性を有するＰＢ材あるい
はＰＢ材相当の特性を有するＰＤ材といった材料の開発
が脚光を浴びており、このことがファブリケータの設計
の自由度を高め、ひいては性能の高い製品を市場に提供
する上でも有効となる。
【０００４】
【発明が解決しようとする課題】本発明の目的は、上述
した要望に応えられるFe‐Ni系パーマロイ合金を提案す
ることにある。すなわち、本発明はＰＢ材およびＰＤ材
の磁気特性を改善して、それぞれをＰＣ材、ＰＢ材相当
の磁気特性のものに格上げすること、またＰＣ材に関し
ても更なる磁気特性の改善ならびにより高い感度と周波
数の用途に対応できる材料を開発することにある。
【０００５】
【課題を解決するための手段】上記目的の実現に向けた
研究において、発明者らは、次のような要旨構成のとお
りのFe-Ni 系パーマロイ合金が好ましいことを知見し、
本発明に想到した。即ち、本発明はNi：30〜85wt％、C:
0.015wt％以下、Si：1.0wt％以下、Mn：1.0wt％以下、
P：0.01wt％以下、S:0.005wt％以下、O:0.006wt％以下
およびAl:0.02wt％以下を含有し、残部がFeおよび不可
避的不純物よりなるFe-Ni系パーマロイ合金であって、N
i偏析量CNisが0.15wt％以下、好ましくは0.10wt％であ
ることを特徴とするFe-Ni 系パーマロイ合金である。 CNis＝Ni成分分析値(wt%) ×CiNis(c.p.s)/CiNiave.(c.
p.s.) CiNis：Ｘ線強度の標準偏差(c.p.s.) CiNiave.：全Ｘ線強度の平均強度(c.p.s.)
【０００６】また本発明は、Ni：30〜85wt％、C:0.015w
t％以下、Si：1.0wt％以下、Mn：1.0wt％以下、P：0.01
wt％以下、S:0.005wt％以下、O:0.006wt％以下およびA
l:0.02wt％以下を含有し、残部がFeおよび不可避的不純
物よりなるFe-Ni系パーマロイ合金であって、Ni偏析量C
Nisが0.15wt％以下の熱延材からなることを特徴とするF
e-Ni 系パーマロイ合金である。 CNis＝Ni成分分析値(wt%) ×CiNis(c.p.s)/CiNiave.(c.
p.s.) CiNis：Ｘ線強度の標準偏差(c.p.s.) CiNiave.：全Ｘ線強度の平均強度(c.p.s.)
【０００７】なお、本発明にかかる合金は、上記の構成
成分に加えてさらに、Mo、Cu、CoおよびNbのうちから選
ばれるいずれか１種または２種以上をそれぞれ15wt％以
下、かつ合計で20wt％以下の範囲内で添加してなるもの
が好ましい。また、本発明の合金においては、円相当直
径0.1μm以上の非金属介在物の量が20個/mm2以下、好ま
しくは10個／以下に制御することが好ましい。
【０００８】本発明にかかる合金はまた、次のような構
成を有するものが好ましい。 (1) Niを35〜40wt％を含有する合金の場合、最大透磁率
μｍ＝50000以上、初透磁率μｉ=10000以上、保磁力Hc=
0.05[Oe]以下の磁気特性を示すものであること。 (2) Niを40〜50wt％含有する合金の場合、最大透磁率μ
ｍ=100000以上、初透磁率μｉ=30000以上、保磁力 Hc=
0.02[Oe]以下の磁気特性を示すものであること。 (3) Niを70〜85wt％を含有する合金の場合、最大透磁率
μｍ=400000以上、初透磁率μｉ=200000以上、保磁力Hc
=0.006[Oe]以下の磁気特性を示すものであること。
【０００９】また本発明は、Ni：30〜85wt％以下、Ｃ：
0.015 wt％以下、Si：1.0wt％以下、Mn：1.0wt％以下、
Ｐ：0.01wt％以下、Ｓ：0.005wt％以下、Ｏ：0.0060wt
％以下およびAl:0.02wt％以下を含み、さらに必要に応
じてMo、Cu、CoおよびNbのうちから選ばれるいずれか1
種または2種以上をそれぞれ15wt％以下、かつ合計で20w
t％以下含有し、残部はFeおよび不可避的不純物よりな
る合金を連続鋳造法によりスラブとし、その連続鋳造ス
ラブを均質化熱処理し、熱間圧延を施すことを特徴とす
るFe-Ni系パーマロイ合金の製造方法を提案する。
【００１０】なお、本発明にかかる製造方法において
は、連続鋳造に当たっては、電磁攪拌を加えることなく
鋳造すること、連続鋳造スラブの鋳造組織が等軸晶の面
積割合が１％以下であるパーマロイ合金用鋳造スラブを
用ることが好ましく、そして、上記均質化熱処理は、連
続鋳造スラブを、1100℃〜1375℃の温度で、下記のNi拡
散距離DNiが39以上となる条件で処理することが好まし
く、さらに、熱間圧延工程の後は必要に応じて冷間圧延
を行って製品とする。 DNi=(D・t)1/2/μm D : 拡散係数、D=D0×exp (-Q/RT) D０: 振動数項 =1.63×108/μm2・ s-1 Q : Ni拡散の活性化エネルギー =2.79×105/J・mol-1 R : 気体定数 =8.31/J・mol-1・K-1 T : 温度 / K t : 焼鈍時間 / s また、本発明は、熱間圧延工程に続き冷間圧延工程を経
ることが好ましく、上記冷間圧延工程後、さらに1100℃
〜1200℃の磁気熱処理を施すことが好ましく、そして上
記磁気熱処理については、水素雰囲気下で行うことが好
ましい実施の態様となる。なお、ここにいう冷間圧熱工
程は、通常行われる焼鈍、ＢＡ、酸洗などの工程も含む
こともある。また、ここでいう鋳造スラブとは、連続鋳
造スラブの他、普通造塊になる鋳造インゴットを含むこ
ともある。
【００１１】
【発明の実施の形態】発明者らは多くの実験を行なった
結果、上述した課題の解決には次のような手段の採用が
有効であることを知見し、本発明を開発した。すなわち
本発明は、Ni：30〜85wt％、C:0.015wt％以下、Si: 1.0
wt％以下、Mn:0.0１〜1.0wt％、P:0.01wt％以下、S:0.0
05wt％以下、O：0.0060wt％以下およびAl: 0.001〜0.02
wt％を含み、更に必要に応じてその他にMo、Cu、Coおよ
びNbを１種または２種以上をそれぞれ1〜15wt％、かつ
合計で20wt％以下の範囲内で含み、残部はFeおよび不可
避的不純物よりなる合金を連続鋳造法によりスラブと
し、その連結鋳造スラブを均質化熱処理したのち、その
スラブを表面手入れしたのち、熱間圧延を施すことによ
り、Ni偏析量CNisを0.15wt％以下、好ましくは0.12wt％
以下、より好ましくは0.10wt％以下にすることを特徴と
するものである。
【００１２】本発明において、特にNi偏析量に着目した
理由は、このNiは、構成成分中で最も主要な成分であ
り、かつ該合金中での拡散速度が遅く、このNiが均質化
の律速となるためである。
【００１３】そこで、本発明においては、所望のNi偏析
量にする方法として、連続鋳造スラブに対し、後述する
高温長時間の均質化熱処理を行うこととした。なお、ス
ラブに対して均質化熱処理を施すことなく熱間圧延を行
った場合の、熱延材の一般的なNi偏析量は0.4%程度であ
る。ところで、発明者らの研究によると、下記の温度、
時間の条件を充足する均質化熱処理を行った場合には、
当初予期した偏析量以下の材料を得ることができること
がわかった。即ち、本発明者らは種々の実験により、下
記式(1)で示されるNiの拡散距離DNiの値(D・t)1/2値が39
以上で、かつ熱処理温度Ｔが1100℃〜1375℃の範囲内の
条件で行われる均質化熱処理を施すことにより、熱間圧
延後の熱延材のNi偏析量を0.15wt％に軽減できることを
見いだした。 Ni拡散距離DNi＝(D・t)1/2/μm (1) 拡散係数D＝D0×exp(-Q/RT) D0：振動数項＝1.63×108/μm2・s-1 Q ：Ni拡散の活性化エネルギー＝2.79×105/J・mol-1 R ：気体定数＝8.31/J・mol-1・K-1 T ：温度／K t ：焼鈍時間／s
【００１４】なお、上記(1)式において、(D・t)1/2値
は、Ni偏析の軽減度合いを表わす指標であり、高温、長
時間になるほど値が大きくなり、それに従い偏析は軽減
していく。なお、Ni偏析の程度を表す指標としては、EP
MA（Ｘ線マイクロアナライザー）の線分析により得られ
たNi濃度分布データの標準偏差を求め、これをNi偏析量
とした。
【００１５】また、上記均質化熱処理において、温度が
1100℃未満では処理時間が長時間となり実用的でなく、
一方1375℃を超えると酸化ロスによる歩留まりの低下や
加熱脆化割れの危険性が生じる。従って、本発明では熱
処理温度を1100℃〜1375℃の範囲としたのである。
【００１６】また、本発明においては、かかる合金中に
含まれる非金属介在物にも着目し、それの大きさと数を
規定することにした。即ち、直径0.1μm以上の非金属介
在物の割合を20個／mm２以下、好ましくは15個／mm２、
より好ましくは10個／mm２以下に制御することにしたの
である。非金属介在物の分布を制御する方法としては、
例えば、真空溶解による精錬やＣ脱酸等の高清浄化技術
を適用することが有利に適合する。
【００１７】なお、板断面のNi偏析量CNis(wt％)は、板
断面を常法に従い鏡面研磨し、その後、表１に示す条件
にてEPMA（X線マイクロアナライザー）分析し、図１に
示すところに従い、下記式（2）に基づいて算出したも
のである。なお、走査距離は、ほぼ板厚全長とした。 CNis(wt%)＝Ni成分分析値(wt%)×CNis(c.p.s.)/ CiNiave. (c.p.s.) …(2) CiNis：板断面のＸ線強度の標準偏差 (c.p.s.) CiNiave.：板断面の全Ｘ線強度の平均強度 (c.p.s.)
【数１】 上記のNi成分分析値（wt％）とは、素材に含まれるNi含
有量であり、化学的あるいは物理的方法により分析する
値である。図２は、板厚み５mmの熱延板のＰＢ材のNi偏
析量の測定結果を示す実測データのグラフである。冷間
圧延板や磁気熱処理板のような板厚：0.2mm程度のもの
についても同様に測定した。
【００１８】
【表１】
【００１９】また、非金属介在物個数の測定は、以下に
示す方法で行った。初めに、製品表面を機械研磨したの
ちバフ研磨まで仕上げ、その後、研磨面を非水溶媒（ア
セチルアセトン10v/v％＋テトラメチルアンモニウムク
ロライド1w/v％＋メタノール溶液）中で定電位電界（SP
EED法）を行う。この時の電解条件は、電界電位100mVで
10C（クーロン）/cm2にて実施した。観察は走査型電子
顕微鏡(SEM)にて、1mm2の面積で円相当直径0.1μｍ以上
の非金属介在物をカウントしたものである。なお、円相
当直径とは、個々の介在物の面積を真円に換算した場合
の直径をいう。
【００２０】以上説明したところから明らかなように、
本発明の特徴は、成分組成の大幅な変更を伴うことなし
に、合金の特性を飛躍的に向上させた点にある。このこ
とは、次のように考えることができる。即ち、合金の軟
磁気特性を支配する要因には種々のものがあるが、例え
ば、結晶粒の大きさや結晶方位、不純物成分、非金属介
在物、空孔などはよく知られている。ところで、けい素
鋼板などでは、結晶方位を制御することにより、特定方
向の軟磁気特性を飛躍的に向上させて交流トランス等の
電力効率を著しく改善させることが知られている。
【００２１】これに対し、本発明では、これまで考慮さ
れたことのなかった、特にNiの偏析に着目してこれを制
御することにより、Fe-Ni系パーマロイ合金の磁気特性
を大幅に改善できることを見出し、またそのための適正
な製造条件を見出した。即ち、本発明は、成分偏析の中
でもとくに拡散速度の遅いNiの偏析を制御することで、
合金特性をコントロールすることとしたのである。ただ
し、種々検討した結果、特性を望ましいレベルにまで改
善するためには、同時に、非金属介在物の制御や結晶粒
径の制御をも併せて行うことが有効であることもわかっ
た。
【００２２】かかる非金属介在物の制御は、真空溶解や
脱酸方法の適正化により酸化物や硫化物の生成元素を低
減することにより行う。一方、結晶粒の制御（粗大化）
は、成分偏析の軽減とMnSやCaS等の硫化物や酸化物など
の非金属介在物量を低減することで実現できる。この意
味において、非金属介在物の制御については、介在物自
体を低減することによる磁気特性の改善の他、結晶粒の
制御による磁気特性の改善という２つの点から有効であ
る。なお、これらの制御因子については、それぞれの合
金成分によっても影響度が異なり、例えばＰＤ材、ＰＢ
材では、粒径と偏析の影響が大きく、一方、ＰＣ材では
非金属介在物と成分偏析の影響がそれぞれ大きくなる。
【００２３】さて、本発明の作用効果を実現する上で不
可欠となるNi偏析低減の方法としては、高温長時間の拡
散熱処理が有効であることは上述したとおりである。と
ころで、発明者らの研究によると、Niの偏析は、凝固組
織のデンドライトアーム間隔と密接な関連があり、デン
ドライトアーム間隔が小さい方がNi偏析の軽減に有利で
あることがわかった。この意味において、普通造塊材に
比べると連続鋳造材では、デンドライトアーム間隔が1/
5〜1/10と非常に小さいため連続鋳造材を利用した場合
には、小さなエネルギーでNi偏析を軽減することができ
ることが判明した。
【００２４】本発明に係る合金は、上述した結晶粒径や
非金属介在物の量や形態を満足しているものについて、
これらのNi偏析量の大きさを0.15wt％以下とすることに
より、従来合金に比べて透磁率は２〜５倍、保磁力は1/
2〜1/7程度とすることができ、そしてその改善効果はNi
偏析量が小さくなるに従い高くなる。その結果として、
本発明では、ＰＣ材代替品としてのＰＢ材、ＰＢ材代替
品としてのＰＤ材、またより高い磁気特性を有するＰＣ
材を提供できるようになる。
【００２５】即ち、ＰＣ材の代替となるＰＢ材（40〜59
wt％Ni）に要求される特性としては、次のような特性を
示すものが好ましい実施形態である。 １．高透磁率であること：少なくとも最大透磁率μｍ=1
00000以上、初透磁率μｉ= 30000以上、 ２．保磁力が小さいこと：少なくとも保磁力Hc=0.02[O
e]以下、 ３．高周波特性が優れていること：例えば板厚0.35mm 1
kHzで実効透磁率μｅ=4000以上、なお、この高周波特性
に関しては、同一板厚の実効透磁率μｅでは差が無くと
も、ＰＢ材ではＰＣ材に比べて磁束密度が大きい（約２
倍）ため、板厚をより薄くでき、磁気回路設計上、軽量
化や低コスト化の点で有利となる。
【００２６】また、ＰＢ材の代替となるＰＤ材（35〜40
wt％Ni）に要求される特性としては次のような特性を示
すものが好ましい実施形態である。 １．高透磁率であること：少なくとも最大透磁率μｍ=5
0000以上、初透磁率μｉ=10000以上、 ２．保磁力が小さいこと：少なくとも保磁力Hc=0.05[O
e]以下、 ３．高周波特性が優れていること：例えば板厚0.35mm 1
kHzでの実効透磁率μｅ=3000以上（もともと高周波特性
に関してはPD材は電気抵抗値が高いためPB材とPD材とで
は差が小さいという特徴がある）
【００２７】また、ＰＣ材（70〜85wt％Ni）の特性の向
上に関しては、透磁率のより一層の向上と保磁力の低減
を図ることである。目標とする数値としては、最大透磁
率μｍ=400000以上、初透磁率μｉ=200000以上、保磁力
Hc=0.006[Oe]程度以下である。
【００２８】次に、本発明合金の成分組成が上述した範
囲に限定される理由について説明する。 (1) Ｃ：0.015 wt％以下；Ｃは、0.015wt％を超える
とカーバイドが生成して結晶の成長を抑制するため、軟
磁気特性を悪化させる元素である。このため、Ｃは、0.
015wt％以下とする。 (2) Si：1.0 wt％以下；Siは、脱酸成分の一つとして
添加されるが、1.0wt％を超えた場合にはシリケート系
の酸化物を生成し、MnS などの硫化物の生成起点とな
る。生成したMnS は軟磁気特性に対して有害であり、磁
壁移動の障壁となるためできるだけ少ない方が望まし
い。このため、Siは、1.0 wt％以下に限定する。 (3) Mn：1.0wt％以下；Mnは、脱酸成分として添加さ
れるが1.0wt％を超えて含有していると、Siと同様にMnS
の生成を促して軟磁気特性を悪化させる。しかし、一方
で、PC材などでは、磁気特性に対しては規則格子の生成
をコントロールする働きがあり、適量の添加が望まし
い。このため、Mnは、1.0wt％以下、好ましくは0.01〜
1.0wt％の範囲に規定することとした。 (4) Ｐ：0.01wt％以下；Ｐは、過剰に含有すると粒
界、粒内にリン化物として析出し、軟磁気特性を悪化さ
せるため、Ｐは0.01wt％以下に限定する。 (5) Ｓ：0.005wt％以下；Ｓは、その量が0.005 wt％
を超えると硫化物系介在物を生じ易くMnSやCaSとなって
分散する。とくに、これらの硫化物は直径が0.1μm〜数
μm程度の大きさのものであり、パーマロイ合金の場合
は、磁壁の厚みとほぼ一致するため磁壁移動に対して有
害となり、軟磁気特性を悪化させるため、Sは0.005wt％
以下とする。 (6) Al：0.02wt％以下；Alは、重要な脱酸成分であ
り、添加量が少ない場合には脱酸が不十分であり非金属
介在物の量が増加するのに加え、Mn、Siの影響により硫
化物の形態がMnSとなりやすく粒成長が抑制される。一
方、0.02wt％より多くなると、磁歪定数や磁気異方性定
数が高くなり、軟磁気特性を悪化させる。このためAlの
適正な添加範囲としては、0.02wt％以下、好ましくは0.
001〜0.02wt％とする。 (7) Ｏ：0.0060wt％以下；Ｏは、脱酸により低減され
て最終的に鋼中に残留するものであるが、鋼中に固溶し
て残留するＯと、非金属介在物等の酸化物として残留す
るＯとに分かれる。Ｏの量が多くなると非金属介在物の
量が必然的に増え、磁気特性に悪影響を及ぼすことが知
られているが、同時にＳの存在形態に影響してくる。即
ち、残留するＯが多い場合、脱酸が不十分となり、硫化
物がMnS として存在しやすくなり磁壁の移動や粒成長を
阻害する。このことからＯは0.0060wt％以下とする。
【００２９】(8) Mo：15wt％以下；Moは、ＰＣ材の磁
気特性を実用的な製造条件で得るために有効な成分であ
り、結晶磁気異方性や磁歪に影響する規則格子の生成条
件を制御する働きを有する。規則格子は磁気熱処理後の
冷却条件に影響を受け、Moを含まないものでは非常に早
い冷却速度が必要になるが、Moをある程度含有させるこ
とにより、工業上実用的な冷却条件で最大の特性を得る
ことができる。しかし、多すぎると、最適冷却速度が遅
くなりすぎたり、Feの含有量が少なくなり、飽和磁束密
度が少なくなる。このため、Moの量は、１〜15wt％の範
囲が好ましい。 (9) Cu：15wt％以下；Cuは、Moと同様、主にＰＣ材の
規則格子の生成条件を制御する働きを有するが、Moの効
果に対してCuは冷却速度の影響を少なくするように作用
して磁気特性を安定化させる。また、このCuの適量の添
加は、電気抵抗を高めることから交流下での磁気特性を
向上させることもわかっている。しかしながら、このCu
の量が多すぎると、Feの含有量が少なくなり、飽和磁束
密度が少なくなる。このため、Cuの量は15wt％以下、と
くに１〜15wt％の範囲が好ましい。 (10) Co：15wt％以下；Coは、磁束密度を高め、同時
に適量添加により透磁率を向上させる働きをもつ。しか
しながら、このCoの量が多すぎると、透磁率を低下させ
ると同時にFeの含有量が少なくなり、飽和磁束密度が少
なくなる。このため、Coの量は15wt％以下、とくに１〜
15wt％の範囲が好ましい。 (11) Nb：15wt％以下；Nbは、磁気特性に対する効果
は少ないが材料の硬度を高め耐摩耗性を向上させること
から、磁気ヘッドなどの用途には欠かせない成分であ
る。また、同時にモールド成形などによる磁気劣化を低
減するためにも有効である。しかしながら、この成分の
量が多すぎるとFeの含有量が少なくなり飽和磁束密度が
少なくなる。このためNbの量は、15wt％以下、好ましく
は１〜15wt％の範囲とする。
【００３０】次に、本発明にかかるFe-Ni系パーマロイ
合金の製造方法について説明する。初めに、上記成分組
成の合金を溶製したのち連続鋳造法により連続鋳造スラ
ブとする。このとき、望ましくは、電磁攪拌を行うこと
なく連続鋳造を行うとよい。次いで、このように得られ
た連続鋳造スラブに対して均質化熱処理を行い、その後
スラブの表面手入れを行ってから、熱間圧延を施す。こ
のようにして得られた熱延材は、上述したNi偏析量CNis
を0.15wt％以下にすることができる。上記均質化熱処
理の条件としては、上記式(1) で示されるNi拡散距離の
値DNi(D・t)1/2値が39以上となる条件で、かつ熱処理温
度T ＝1100℃〜1375℃の範囲内で行うことが適当であ
る。
【００３１】均質化熱処理を施したスラブは、熱間圧延
を経てさらに冷間圧延と焼鈍を数回繰り返したのち製品
とすることが好ましい。製品の厚みは用途によりまちま
ちであるが一般に、高周波特性が要求される巻鉄心など
の用途では0.1mm以下の積層薄板が用いられ、磁気ヨー
ク、トランス、シールド機等では0.2〜1.0mm程度が多く
用いられている。
【００３２】熱間圧延に供する上記スラブとしては、図
３（a）に示すように、スラブの断面の面積割合（等軸
晶の面積／スラブの面積×100）にして１％以下の等軸
晶をもつものを用いることが好ましい。その理由は、Ni
の偏析の軽減がより容易となるからである。図３（b）
に示すような等軸晶の多いもの（２０％）は、Ni偏析の
軽減はより難しいものとなる。本発明で用いるスラブに
ついて、電磁攪拌を使用しないで連続鋳造したスラブを
用いることが好ましい理由は、連続鋳造スラブは、比較
的凝固速度が速く等軸晶が少ない。また、電磁攪拌を使
用しない方が、凝固過程で生じる柱状デンドライト組織
の生長が阻害されず、等軸晶がさらに少なくなるからで
ある。なお、図３は鋳造スラブの鋳造方向に対して垂直
断面の模式図である。なお、同じような等軸晶の少ない
スラブであれば、普通造塊により製造したものも使用可
能である。
【００３３】
【実施例】表２に、この実施例で用いた試験材の成分組
成を示す。この試験材は、ＰＣ材相当のものは１０トン
を真空溶解し、一方、ＰＤ材およびＰＢ材相当のものは
６０トンを大気溶解したのち連続鋳造し、それぞれの得
られた連続鋳造スラブについて、均質化処理を施したも
のと施さないものをそれぞれ製造し、ついで常法に従っ
て熱間圧延を行い、引き続き冷間圧延と焼鈍を繰り返し
て数％の調質圧延を施して0.35mm厚みの製品としたもの
である。その後、得られた試験材は水素中で1100℃で3h
rの磁気熱処理を行い、直流磁化特性と交流磁化特性
（実効透磁率μｅ）を測定した。Ni偏析は、熱延板およ
び、冷間圧延板、さらに磁気熱処理板の板厚み方向の断
面において測定した。熱延板のNi偏析の程度と冷間圧延
板の磁気熱処理後のNi偏析の程度はほぼ同等であった。
Ni偏析量は、磁気熱処理板の測定値である。直流磁気特
性の測定は、JIS 45φ×33φリング試験片を１次、２次
側とも５０ターン巻線し反転磁場20[Oe]により測定し、
交流磁化特性は７０ターン巻線し、電流0.5mAで1kHzの
周波数で実効透磁率μｅを測定した。初透磁率μｉは、
JIS C2531の定義に従い磁界の強さを、それぞれＰＢ材
は0.01[Oe]、ＰＣ材は 0.005[Oe]で測定した。
【００３４】上記試験の結果、ＰＤ相当材（36Ni合金：
表２）の例を示す表３、ＰＢ相当材（46Ni合金：表２
）の例を示す表４、ＰＣ相当材（JIS合金：表２）
の例を示す表５に明らかなとおり、本発明の合金では、
等軸晶率が１％以下の鋳造スラブを用いたこともあって
いずれもNi偏析量が小さく、そのために直流磁化特性、
交流磁化特性が大幅に改善されることがわかった。ま
た、表２合金においても同様の傾向が認められた。
即ち、ＰＤ材（36Ni）ではＰＢ材に匹敵する透磁率と保
磁力を有し、実効透磁率は電気抵抗が高いことからＰＢ
材より更に向上していることを確認した。またＰＢ材で
は、ＰＣ材に匹敵する透磁率と保磁力を得ることが確認
でき、ＰＣ材に比べると飽和磁束密度が高くなってい
た。また、ＰＣ材については、透磁率のさらなる向上と
保持力の低下が図られていることが確認できた。
【００３５】
【表２】
【００３６】
【表３】
【００３７】
【表４】
【００３８】
【表５】
【００３９】
【発明の効果】以上説明したように本発明によれば、磁
気特性が従来レベルを超えて飛躍的に優れたFe-Ni系パ
ーマロイ合金を得ることができ、とくに時計用ステ−タ
や電磁レンズのポールピースなどに用いられるＰＢ材代
替となるＰＤ材、磁気ヘッドや磁気シールド材、通信機
器用トランスコアなどとして用いられるＰＣ材料代替と
なるＰＢ材、そしてより優れた磁気特性とより高い感度
ならびに周波数特性を示すＰＣ材を、それぞれ得ること
ができる。
【図面の簡単な説明】
【図１】Ni偏析量の測定方法を説明する図である。
【図２】ＰＢ材のNi偏析量の測定結果の実測データのグ
ラフである。
【図３】鋳造スラブの断面模式図である。
─────────────────────────────────────────────────────
【手続補正書】
【提出日】平成１３年５月１０日（２００１．５．１
０）
【手続補正１】
【補正対象書類名】明細書
【補正対象項目名】請求項６
【補正方法】変更
【補正内容】
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (51)Int.Cl.7 識別記号 ＦＩ テーマコート゛(参考） Ｃ２２Ｃ 38/08 Ｃ２２Ｃ 38/08 38/16 38/16 Ｃ２２Ｆ 1/10 Ｃ２２Ｆ 1/10 Ｅ Ｈ０１Ｆ 1/147 1/00 ６８２ // Ｃ２２Ｆ 1/00 ６８２ Ｈ０１Ｆ 1/14 Ｂ

Claims (21)

    【特許請求の範囲】
  1. 【請求項１】Ni：30〜85wt％、C:0.015wt％以下、Si：
    1.0wt％以下、Mn：1.0wt％以下、P：0.01wt％以下、S:
    0.005wt％以下、O:0.006wt％以下およびAl:0.02wt％以
    下を含有し、残部がFeおよび不可避的不純物よりなるFe
    -Ni系パーマロイ合金であって、下記のNi偏析量CNisが
    0.15wt％以下であることを特徴とするFe-Ni 系パーマロ
    イ合金。 CNis＝Ni成分分析値(wt%) ×CiNis(c.p.s)/CiNiave.(c.
    p.s.) CiNis：Ｘ線強度の標準偏差(c.p.s.) CiNiave.：全Ｘ線強度の平均強度(c.p.s.)
  2. 【請求項２】Ni：30〜85wt％、C:0.015wt％以下、Si：
    1.0wt％以下、Mn：1.0wt％以下、P：0.01wt％以下、S:
    0.005wt％以下、O:0.006wt％以下およびAl:0.02wt％以
    下を含有し、残部がFeおよび不可避的不純物よりなるFe
    -Ni系パーマロイ合金であって、下記のNi偏析量CNisが
    0.15wt％以下の熱延材からなることを特徴とするFe-Ni
    系パーマロイ合金。 CNis＝Ni成分分析値(wt%) ×CiNis(c.p.s)/CiNiave.(c.
    p.s.) CiNis：Ｘ線強度の標準偏差(c.p.s.) CiNiave.：全Ｘ線強度の平均強度(c.p.s.)
  3. 【請求項３】請求項１または２に記載の合金において、
    Ni偏析量CNisが0.10wt％以下であることを特徴とするFe
    -Ni系パーマロイ合金。
  4. 【請求項４】合金の上記構成成分に加えてさらに、Mo、
    Cu、CoおよびNbのうちから選ばれるいずれか１種または
    ２種以上を、それぞれ15wt％以下かつ合計で20wt％以下
    の範囲内で添加したことを特徴とする請求項１〜３のい
    ずれか１項に記載のFe-Ni系パーマロイ合金。
  5. 【請求項５】円相当直径0.1μm以上の非金属介在物の量
    が20個/ｍｍ２以下であることを特徴とする請求項１〜
    ４のいずれか１項に記載のFe-Ni系パーマロイ合金。
  6. 【請求項６】円相当直径0.1μm以上の非金属介在物の量
    が20個/ｍｍ２以下であることを特徴とする請求項１〜
    ４のいずれか１項に記載のFe-Ni系パーマロイ合金。
  7. 【請求項７】Niを35〜40wt％を含有する合金であって、
    最大透磁率μｍ=50000以上、初透磁率μｉ=10000以上、
    保磁力Hc=0.05[Oe]以下の磁気特性を示すことを特徴と
    する請求項１〜６項のいずれか１項に記載のFe-Ni系パ
    ーマロイ合金。
  8. 【請求項８】Niを40〜50wt％含有する合金であって、最
    大透磁率μｍ=100000以上、初透磁率μｉ=30000以上、
    保磁力Hc=0.02[Oe]以下の磁気特性を示すことを特徴と
    する請求項１〜６項のいずれか１項に記載のFe-Ni系パ
    ーマロイ合金。
  9. 【請求項９】Niを70〜85wt％を含有する合金であって、
    最大透磁率μｍ=400000以上、初透磁率μｉ=200000以
    上、保磁力Hc=0.006［Oe］以下の磁気特性を示すことを
    特徴とする請求項１〜６項のいずれか１項に記載のFe-N
    i系パーマロイ合金。
  10. 【請求項１０】Ni：30〜85wt％以下、Ｃ：0.015 wt％以
    下、Si：1.0 wt％以下、Mn：1.0wt％以下、Ｐ：0.01wt
    ％以下、Ｓ：0.005wt％以下、Ｏ：0.0060wt％以下およ
    びAl:0.02wt％以下を含み、残部はFeおよび不可避的不
    純物よりなる合金を鋳造によりスラブとし、その鋳造ス
    ラブを均質化熱処理し、次いで熱間圧延を施すことを特
    徴とするFe-Ni系パーマロイ合金の製造方法。
  11. 【請求項１１】請求項１０に記載の合金における構成成
    分に加えてさらに、Mo、Cu、CoおよびNbから選ばれるい
    ずれか１種または２種以上を、それぞれ１５wt％以下か
    つ合計で２０wt％以下の範囲内で含有する合金を用いる
    ことを特徴とする請求項１０に記載の製造方法。
  12. 【請求項１２】請求項１０または１１に記載の方法にお
    いて、鋳造方法が連続鋳造方法であることを特徴とする
    Fe-Ni系パーマロイ合金の製造方法。
  13. 【請求項１３】請求項１２に記載の方法において、連続
    鋳造に当たっては、電磁攪拌を加えることなく鋳造する
    ことを特徴とするFe-Ni系パーマロイ合金の製造方法。
  14. 【請求項１４】請求項１０〜１３のいずれか１項に記載
    の方法において、熱間圧延に供するスラブとしてパーマ
    ロイ合金用鋳造スラブを用いることを特徴とするFe-Ni
    系パーマロイ合金の製造方法。
  15. 【請求項１５】上記パーマロイ合金用鋳造スラブは、等
    軸晶の面積割合が１％以下の鋳造組織を有するものであ
    ることを特徴とする請求項１０〜１４のいずれか１項に
    記載のFe-Ni系パーマロイ合金の製造方法。
  16. 【請求項１６】上記均質化熱処理は、連続鋳造スラブ
    を、1100℃〜1375℃の温度で、下記式で示されるNiの拡
    散距離ＤＮｉが39以上となる条件で処理することを特徴
    とする請求項１０〜１５のいずれか１項に記載のFe-Ni
    系パーマロイ合金の製造方法。 DNｉ=（D・t）1/2/μm D : 拡散係数、D=D0×exp(‐Q/RT) D0:振動数項=1.63×108/μm2・s‐1 Ｑ: Ni拡散の活性化エネルギー=2.79×105/J・mol‐1 Ｒ: 気体定数=8.31/J・mol-1・K-1 Ｔ: 温度 / K ｔ: 焼鈍時間 / s
  17. 【請求項１７】請求項１０〜１５のいずれか１項に記載
    の方法において、熱間圧延工程に続き冷間圧延工程を経
    ることを特徴とするFe-Ni系パーマロイ合金の製造方
    法。
  18. 【請求項１８】請求項１０〜１６のいずれか１項に記載
    の方法において、上記冷間圧延工程後、さらに1100℃〜
    1200℃の磁気熱処理を施すことを特徴とするFe-Ni系パ
    ーマロイ合金の製造方法。
  19. 【請求項１９】上記磁気熱処理を水素雰囲気下で行うこ
    とを特徴とする請求項１８に記載のFe-Ni系パーマロイ
    合金の製造方法。
  20. 【請求項２０】Ni：30〜85wt％、C:0.015wt％以下、S
    i：1.0wt％以下、Mn：1.0wt％以下、P：0.01wt％以下、
    S:0.005wt％以下、O:0.006wt％以下およびAl:0.02wt％
    以下を含有し、残部がFeおよび不可避的不純物からなる
    Fe-Ni系合金のスラブであって、等軸晶の面積割合が１
    ％以下の鋳造組織を有することを特徴とするパーマロイ
    合金用鋳造スラブ。
  21. 【請求項２１】合金の上記構成成分に加えてさらに、M
    o、Cu、CoおよびNbのうちから選ばれるいずれか１種ま
    たは２種以上を、それぞれ１５wt％以下かつ合計で２０
    wt％以下の範囲内で添加したことを特徴とする請求項２
    ０に記載のFe-Ni系パーマロイ合金用鋳造スラブ。
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