JP3244613B2 - 超高磁束密度一方向性電磁鋼板用鋳片の製造方法 - Google Patents
超高磁束密度一方向性電磁鋼板用鋳片の製造方法Info
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- H01F1/01—Magnets or magnetic bodies characterised by the magnetic materials therefor; Selection of materials for their magnetic properties of inorganic materials
- H01F1/03—Magnets or magnetic bodies characterised by the magnetic materials therefor; Selection of materials for their magnetic properties of inorganic materials characterised by their coercivity
- H01F1/12—Magnets or magnetic bodies characterised by the magnetic materials therefor; Selection of materials for their magnetic properties of inorganic materials characterised by their coercivity of soft-magnetic materials
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Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は、トランス等の鉄心とし
て用いられる｛１１０｝〈００１〉方位集積度を高度に
発達させた超高磁束密度一方向性電磁鋼板用鋳片の製造
方法に関する。
て用いられる｛１１０｝〈００１〉方位集積度を高度に
発達させた超高磁束密度一方向性電磁鋼板用鋳片の製造
方法に関する。
【０００２】
【従来の技術】一方向性電磁鋼板は、主にトランスその
他の電気機器の鉄心材料として使用されており、励磁特
性、鉄損特性等の磁気特性が優れていることが要求され
ている。励磁特性を表す数値としては、通常８００A/m
の磁場における磁束密度Ｂ（これをＢ8 と以下示す）が
使用される。また鉄損特性を表す代表的数値としては、
Ｗ17/50 （周波数５０Hzにおいて１．７Ｔまで磁化させ
た時の単位kgあたりの鉄損）が用いられる。
他の電気機器の鉄心材料として使用されており、励磁特
性、鉄損特性等の磁気特性が優れていることが要求され
ている。励磁特性を表す数値としては、通常８００A/m
の磁場における磁束密度Ｂ（これをＢ8 と以下示す）が
使用される。また鉄損特性を表す代表的数値としては、
Ｗ17/50 （周波数５０Hzにおいて１．７Ｔまで磁化させ
た時の単位kgあたりの鉄損）が用いられる。
【０００３】磁束密度は鉄損特性の重要支配因子であ
り、一般的にいって磁束密度が高いほど鉄損はよい。た
だしあまり磁束密度が高くなると、二次再結晶粒が大き
くなることに起因して異常渦電流損失が大きくなり鉄損
を悪くすることがある。これに対しては、磁区制御する
ことによって二次再結晶粒に関係なく鉄損を改善するこ
とができる。
り、一般的にいって磁束密度が高いほど鉄損はよい。た
だしあまり磁束密度が高くなると、二次再結晶粒が大き
くなることに起因して異常渦電流損失が大きくなり鉄損
を悪くすることがある。これに対しては、磁区制御する
ことによって二次再結晶粒に関係なく鉄損を改善するこ
とができる。
【０００４】一方向性電磁鋼板は製造工程の仕上げ焼鈍
において、二次再結晶を起こさせて鋼板面に｛１１
０｝、圧延方向に〈００１〉を有するいわゆるＧｏｓｓ
組織を発達させることによって得られる。その中でＢ8
≧１．８８Ｔの優れた励磁特性を持つものは高磁束密度
一方向性電磁鋼板と呼ばれている。
において、二次再結晶を起こさせて鋼板面に｛１１
０｝、圧延方向に〈００１〉を有するいわゆるＧｏｓｓ
組織を発達させることによって得られる。その中でＢ8
≧１．８８Ｔの優れた励磁特性を持つものは高磁束密度
一方向性電磁鋼板と呼ばれている。
【０００５】高磁束密度一方向性電磁鋼板の代表的製造
方法としては、田口らによる特公昭４０−１５６４４号
公報、および特公昭５１−１３４６９号公報が挙げられ
る。Ｇｏｓｓ組織の二次再結晶を起こさせる主なインヒ
ビターとして前者においては、ＭｎＳおよびＡｌＮを、
後者ではＭｎＳ，ＭｎＳｅ，Ｓｂ等を用いている。上記
特許に基づく製品は現在、世界的規模で生産されてい
る。特公昭４０−１５６４４号公報によればその製造方
法は、熱延板焼鈍を施した後、冷延率８０〜９５％の一
回冷延を行うことを特徴としている。
方法としては、田口らによる特公昭４０−１５６４４号
公報、および特公昭５１−１３４６９号公報が挙げられ
る。Ｇｏｓｓ組織の二次再結晶を起こさせる主なインヒ
ビターとして前者においては、ＭｎＳおよびＡｌＮを、
後者ではＭｎＳ，ＭｎＳｅ，Ｓｂ等を用いている。上記
特許に基づく製品は現在、世界的規模で生産されてい
る。特公昭４０−１５６４４号公報によればその製造方
法は、熱延板焼鈍を施した後、冷延率８０〜９５％の一
回冷延を行うことを特徴としている。
【０００６】ところで最近、高嶋らによって、Ｂ8 ≧
１．９５Ｔの優れた励磁特性を持つ超高磁束密度一方向
性電磁鋼板が報告されている。その代表的例としては、
特開平６−８８１７４号公報が挙げられる。これによる
と、Ｂｉを０．０００５〜０．０５００％含有させるこ
とを特徴としている。しかしＢｉは低沸点かつ高蒸気圧
の元素であるため、溶鋼内に有効に入りにくく、歩留ま
りが悪く、超高磁束密度効果が十分に満たされない場合
がある。
１．９５Ｔの優れた励磁特性を持つ超高磁束密度一方向
性電磁鋼板が報告されている。その代表的例としては、
特開平６−８８１７４号公報が挙げられる。これによる
と、Ｂｉを０．０００５〜０．０５００％含有させるこ
とを特徴としている。しかしＢｉは低沸点かつ高蒸気圧
の元素であるため、溶鋼内に有効に入りにくく、歩留ま
りが悪く、超高磁束密度効果が十分に満たされない場合
がある。
【０００７】このようにＢｉは低沸点元素であり、１４
５０〜１５５０℃の溶鋼温度において１mmHg以上という
高い蒸気圧を示している。
５０〜１５５０℃の溶鋼温度において１mmHg以上という
高い蒸気圧を示している。
【０００８】これまで本発明者らは、裸状態の上記元素
の歩留まりを向上させるため、その添加方法を大きさや
形状を変えて様々試みてきたが、歩留まりが安定せず、
所定の含有量をなかなか得ることができなかった。また
歩留まりがよくないために投入量を多くする必要があ
り、添加コストが非常に高かった。
の歩留まりを向上させるため、その添加方法を大きさや
形状を変えて様々試みてきたが、歩留まりが安定せず、
所定の含有量をなかなか得ることができなかった。また
歩留まりがよくないために投入量を多くする必要があ
り、添加コストが非常に高かった。
【０００９】
【発明が解決しようとする課題】本発明は、かかる問題
を回避し、極めて磁束密度の高い一方向性電磁鋼板用鋳
片の安定製造と低コスト化を可能にすることを目的とす
る。
を回避し、極めて磁束密度の高い一方向性電磁鋼板用鋳
片の安定製造と低コスト化を可能にすることを目的とす
る。
【００１０】
【課題を解決するための手段】本発明の特徴とするとこ
ろは、次の通りである。 １）重量％で、Ｓｉ：２．５〜４．０％、残部：Ｆｅお
よび不可避的不純物からなる溶鋼に、ＢｉをＦｅ系およ
び、またはＣ系合金で被覆された状態でタンディッシュ
またはタンディッシュ・ストッパ部において添加して、
０．０００５〜０．０５００％含有する溶鋼として鋳片
とすることを特徴とする超高磁束密度一方向性電磁鋼板
用鋳片の製造方法。
ろは、次の通りである。 １）重量％で、Ｓｉ：２．５〜４．０％、残部：Ｆｅお
よび不可避的不純物からなる溶鋼に、ＢｉをＦｅ系およ
び、またはＣ系合金で被覆された状態でタンディッシュ
またはタンディッシュ・ストッパ部において添加して、
０．０００５〜０．０５００％含有する溶鋼として鋳片
とすることを特徴とする超高磁束密度一方向性電磁鋼板
用鋳片の製造方法。
【００１１】２）重量％で、Ｃ：０．０３〜０．１５
％、Ｓｉ：２．５〜４．０％、Ｍｎ：０．０２〜０．３
０％、Ｓおよび、またはＳｅ：０．００５〜０．０４０
％、酸可溶性Ａｌ：０．０１０〜０．０６５％、Ｎ：
０．００３０〜０．０１５０％、残部：Ｆｅおよび不可
避的不純物からなる溶鋼に、ＢｉをＦｅ系および、また
はＣ系合金で被覆された状態でタンディッシュまたはタ
ンディッシュ・ストッパ部において添加して、０．００
０５〜０．０５００％含有する溶鋼として鋳片とするこ
とを特徴とする超高磁束密度一方向性電磁鋼板用鋳片の
製造方法。
％、Ｓｉ：２．５〜４．０％、Ｍｎ：０．０２〜０．３
０％、Ｓおよび、またはＳｅ：０．００５〜０．０４０
％、酸可溶性Ａｌ：０．０１０〜０．０６５％、Ｎ：
０．００３０〜０．０１５０％、残部：Ｆｅおよび不可
避的不純物からなる溶鋼に、ＢｉをＦｅ系および、また
はＣ系合金で被覆された状態でタンディッシュまたはタ
ンディッシュ・ストッパ部において添加して、０．００
０５〜０．０５００％含有する溶鋼として鋳片とするこ
とを特徴とする超高磁束密度一方向性電磁鋼板用鋳片の
製造方法。
【００１２】３）重量％で、Ｃ：０．０３〜０．１５
％、Ｓｉ：２．５〜４．０％、Ｍｎ：０．０２〜０．３
０％、Ｓおよび、またはＳｅ：０．００５〜０．０４０
％、酸可溶性Ａｌ：０．０１０〜０．０６５％、Ｎ：
０．００３０〜０．０１５０％、Ｓｎ：０．０５〜０．
５０％、残部：Ｆｅおよび不可避的不純物からなる溶鋼
に、ＢｉをＦｅ系および、またはＣ系合金で被覆された
状態でタンディッシュまたはタンディッシュ・ストッパ
部において添加して、０．０００５〜０．０５００％含
有する溶鋼として鋳片とすることを特徴とする超高磁束
密度一方向性電磁鋼板用鋳片の製造方法。
％、Ｓｉ：２．５〜４．０％、Ｍｎ：０．０２〜０．３
０％、Ｓおよび、またはＳｅ：０．００５〜０．０４０
％、酸可溶性Ａｌ：０．０１０〜０．０６５％、Ｎ：
０．００３０〜０．０１５０％、Ｓｎ：０．０５〜０．
５０％、残部：Ｆｅおよび不可避的不純物からなる溶鋼
に、ＢｉをＦｅ系および、またはＣ系合金で被覆された
状態でタンディッシュまたはタンディッシュ・ストッパ
部において添加して、０．０００５〜０．０５００％含
有する溶鋼として鋳片とすることを特徴とする超高磁束
密度一方向性電磁鋼板用鋳片の製造方法。
【００１３】４）重量％で、Ｃ：０．０３〜０．１５
％、Ｓｉ：２．５〜４．０％、Ｍｎ：０．０２〜０．３
０％、Ｓおよび、またはＳｅ：０．００５〜０．０４０
％、酸可溶性Ａｌ：０．０１０〜０．０６５％、Ｎ：
０．００３０〜０．０１５０％、Ｓｎ：０．０５〜０．
５０％、Ｃｕ：０．０１〜０．１０％、残部：Ｆｅおよ
び不可避的不純物からなる溶鋼に、ＢｉをＦｅ系およ
び、またはＣ系合金で被覆された状態でタンディッシュ
またはタンディッシュ・ストッパ部において添加して、
０．０００５〜０．０５００％含有する溶鋼として鋳片
とすることを特徴とする超高磁束密度一方向性電磁鋼板
用鋳片の製造方法。
％、Ｓｉ：２．５〜４．０％、Ｍｎ：０．０２〜０．３
０％、Ｓおよび、またはＳｅ：０．００５〜０．０４０
％、酸可溶性Ａｌ：０．０１０〜０．０６５％、Ｎ：
０．００３０〜０．０１５０％、Ｓｎ：０．０５〜０．
５０％、Ｃｕ：０．０１〜０．１０％、残部：Ｆｅおよ
び不可避的不純物からなる溶鋼に、ＢｉをＦｅ系およ
び、またはＣ系合金で被覆された状態でタンディッシュ
またはタンディッシュ・ストッパ部において添加して、
０．０００５〜０．０５００％含有する溶鋼として鋳片
とすることを特徴とする超高磁束密度一方向性電磁鋼板
用鋳片の製造方法。
【００１４】５）重量％で、Ｃ：０．０３〜０．１５
％、Ｓｉ：２．５〜４．０％、Ｍｎ：０．０２〜０．３
０％、Ｓおよび、またはＳｅ：０．００５〜０．０４０
％、酸可溶性Ａｌ：０．０１０〜０．０６５％、Ｎ：
０．００３０〜０．０１５０％、Ｓｂおよび、またはＭ
ｏ：０．００３０〜０．３０％、残部：Ｆｅおよび不可
避的不純物からなる溶鋼に、ＢｉをＦｅ系および、また
はＣ系合金で被覆された状態でタンディッシュまたはタ
ンディッシュ・ストッパ部において添加して、０．００
０５〜０．０５００％含有する溶鋼として鋳片とするこ
とを特徴とする超高磁束密度一方向性電磁鋼板用鋳片の
製造方法。
％、Ｓｉ：２．５〜４．０％、Ｍｎ：０．０２〜０．３
０％、Ｓおよび、またはＳｅ：０．００５〜０．０４０
％、酸可溶性Ａｌ：０．０１０〜０．０６５％、Ｎ：
０．００３０〜０．０１５０％、Ｓｂおよび、またはＭ
ｏ：０．００３０〜０．３０％、残部：Ｆｅおよび不可
避的不純物からなる溶鋼に、ＢｉをＦｅ系および、また
はＣ系合金で被覆された状態でタンディッシュまたはタ
ンディッシュ・ストッパ部において添加して、０．００
０５〜０．０５００％含有する溶鋼として鋳片とするこ
とを特徴とする超高磁束密度一方向性電磁鋼板用鋳片の
製造方法。
【００１５】
【作用】以下本発明の詳細について説明する。本発明者
はいわゆる低沸点高蒸気圧を有するＢｉを、所定量含有
する超高磁束密度一方向性電磁鋼板用鋳片の製造安定度
を、さらに高めるべく種々の研究を鋭意重ねた結果、Ｆ
ｅ系および、またはＣ系合金で被覆された状態でタンデ
ィッシュまたはタンディッシュ・ストッパにおいて添加
することによって、歩留まりが飛躍的に向上し、超高磁
束密度一方向性電磁鋼板用鋳片の安定製造と低コスト化
に成功した。
はいわゆる低沸点高蒸気圧を有するＢｉを、所定量含有
する超高磁束密度一方向性電磁鋼板用鋳片の製造安定度
を、さらに高めるべく種々の研究を鋭意重ねた結果、Ｆ
ｅ系および、またはＣ系合金で被覆された状態でタンデ
ィッシュまたはタンディッシュ・ストッパにおいて添加
することによって、歩留まりが飛躍的に向上し、超高磁
束密度一方向性電磁鋼板用鋳片の安定製造と低コスト化
に成功した。
【００１６】本発明の成分条件について説明する。Ｃは
０．０３％未満では、鋳片がスラブの場合、熱延に先立
つスラブ加熱時において結晶粒が異常粒成長し、製品に
おいて線状細粒と呼ばれる二次再結晶不良を起こすので
好ましくない。一方０．１５％を超えた場合では、冷延
後の脱炭焼鈍において脱炭時間が長時間必要となり経済
的でないばかりでなく、脱炭が不完全となりやすく、製
品での磁気時効と呼ばれる磁性不良を起こすので好まし
くない。
０．０３％未満では、鋳片がスラブの場合、熱延に先立
つスラブ加熱時において結晶粒が異常粒成長し、製品に
おいて線状細粒と呼ばれる二次再結晶不良を起こすので
好ましくない。一方０．１５％を超えた場合では、冷延
後の脱炭焼鈍において脱炭時間が長時間必要となり経済
的でないばかりでなく、脱炭が不完全となりやすく、製
品での磁気時効と呼ばれる磁性不良を起こすので好まし
くない。
【００１７】Ｓｉは鋼の電気抵抗を高めて鉄損の一部を
構成する渦電流損失を低減するのに極めて有効な元素で
あるが、２．５％未満では製品の渦電流損失を抑制でき
ない。また４．０％を超えた場合では、加工性が著しく
劣化して常温での冷延が困難になるので好ましくない。
構成する渦電流損失を低減するのに極めて有効な元素で
あるが、２．５％未満では製品の渦電流損失を抑制でき
ない。また４．０％を超えた場合では、加工性が著しく
劣化して常温での冷延が困難になるので好ましくない。
【００１８】Ｍｎは二次再結晶を左右するインヒビター
と呼ばれるＭｎＳおよび、またはＭｎＳｅを形成する重
要な元素である。０．０２％未満では、二次再結晶を生
じさせるのに必要なＭｎＳの絶対量が不足するので好ま
しくない。一方０．３０％を超えた場合は、鋳片がスラ
ブの場合、スラブ加熱時の固溶が困難になるばかりでな
く、熱延時の析出サイズが粗大化しやすくインヒビター
としての最適サイズ分布が損なわれて好ましくない。
と呼ばれるＭｎＳおよび、またはＭｎＳｅを形成する重
要な元素である。０．０２％未満では、二次再結晶を生
じさせるのに必要なＭｎＳの絶対量が不足するので好ま
しくない。一方０．３０％を超えた場合は、鋳片がスラ
ブの場合、スラブ加熱時の固溶が困難になるばかりでな
く、熱延時の析出サイズが粗大化しやすくインヒビター
としての最適サイズ分布が損なわれて好ましくない。
【００１９】Ｓおよび、またはＳｅは上掲したＭｎとＭ
ｎＳおよび、またはＭｎＳｅを形成する重要な元素であ
る。上記範囲を逸脱すると充分なインヒビター効果が得
られないので０．００５〜０．０４０％に限定する必要
がある。
ｎＳおよび、またはＭｎＳｅを形成する重要な元素であ
る。上記範囲を逸脱すると充分なインヒビター効果が得
られないので０．００５〜０．０４０％に限定する必要
がある。
【００２０】酸可溶性Ａｌは、高磁束密度一方向性電磁
鋼板のための主要インヒビター構成元素であり、０．０
１０％未満では量的に不足してインヒビター強度が不足
するので好ましくない。一方０．０６５％超ではインヒ
ビターとして析出させるＡｌＮが粗大化し、結果として
インヒビター強度を低下させるので好ましくない。
鋼板のための主要インヒビター構成元素であり、０．０
１０％未満では量的に不足してインヒビター強度が不足
するので好ましくない。一方０．０６５％超ではインヒ
ビターとして析出させるＡｌＮが粗大化し、結果として
インヒビター強度を低下させるので好ましくない。
【００２１】Ｎは上掲した酸可溶性ＡｌとＡｌＮを形成
する重要な元素である。上記範囲を逸脱すると充分なイ
ンヒビター効果が得られないので０．００３０〜０．０
１５０％に限定する必要がある。
する重要な元素である。上記範囲を逸脱すると充分なイ
ンヒビター効果が得られないので０．００３０〜０．０
１５０％に限定する必要がある。
【００２２】さらにＳｎについては薄手製品の二次再結
晶を安定して得る元素として有効であり、また二次再結
晶粒径を小さくする作用もある。この効果を得るために
は、０．０５％以上の添加が必要であり、０．５０％を
超えた場合にはその作用が飽和するので、コストアップ
の点から０．５０％以下に限定する。
晶を安定して得る元素として有効であり、また二次再結
晶粒径を小さくする作用もある。この効果を得るために
は、０．０５％以上の添加が必要であり、０．５０％を
超えた場合にはその作用が飽和するので、コストアップ
の点から０．５０％以下に限定する。
【００２３】ＣｕについてはＳｎ添加鋼の一次被膜向上
元素として有効である。０．０１％未満では効果が少な
く、０．１０％を超えると製品の磁束密度が低下するの
で好ましくない。
元素として有効である。０．０１％未満では効果が少な
く、０．１０％を超えると製品の磁束密度が低下するの
で好ましくない。
【００２４】Ｓｂおよび、またはＭｏについては薄手製
品の二次再結晶を安定して得る元素として有効である。
この結果を得るためには、０．００３０％以上の添加が
必要であり、０．３０％を超えた場合にはその作用が飽
和するのでコストアップの点から０．３０％以下に限定
する。
品の二次再結晶を安定して得る元素として有効である。
この結果を得るためには、０．００３０％以上の添加が
必要であり、０．３０％を超えた場合にはその作用が飽
和するのでコストアップの点から０．３０％以下に限定
する。
【００２５】次に本発明の製造方法について説明する。
転炉、さらには取鍋で二次精錬でＢｉを除いた上記成分
を成分調整するとともに、超高磁束密度を得るために必
須のＢｉについては、Ｆｅ系および、またはＣ系合金で
被覆された状態で添加することを本発明の特徴としてい
る。
転炉、さらには取鍋で二次精錬でＢｉを除いた上記成分
を成分調整するとともに、超高磁束密度を得るために必
須のＢｉについては、Ｆｅ系および、またはＣ系合金で
被覆された状態で添加することを本発明の特徴としてい
る。
【００２６】Ｆｅ系および、またはＣ系合金で被覆され
た状態とは、例えばＦｅ系合金製パイプ、あるいは中空
ワイヤーにＢｉを粉末状態にして充填したもの、Ｃによ
ってコーティングしたものであり、特にＢｉを連続的に
安定して、安価な設備で供給するといった観点からは、
Ｆｅ系合金製中空ワイヤーにＢｉを粉末状態にして充填
した状態で添加するのが好ましい。
た状態とは、例えばＦｅ系合金製パイプ、あるいは中空
ワイヤーにＢｉを粉末状態にして充填したもの、Ｃによ
ってコーティングしたものであり、特にＢｉを連続的に
安定して、安価な設備で供給するといった観点からは、
Ｆｅ系合金製中空ワイヤーにＢｉを粉末状態にして充填
した状態で添加するのが好ましい。
【００２７】Ｆｅ系合金で被覆された状態で供給される
Ｂｉは、溶鋼内の深い場所で溶融するために静圧が大き
く蒸発しにくい。またＣ系合金で被覆された状態でＢｉ
を供給すると、表層のＣの濡れ性の悪さからＢｉの溶解
が遅れる。そのため、溶鋼内の深い場所で溶解させるこ
とができる。
Ｂｉは、溶鋼内の深い場所で溶融するために静圧が大き
く蒸発しにくい。またＣ系合金で被覆された状態でＢｉ
を供給すると、表層のＣの濡れ性の悪さからＢｉの溶解
が遅れる。そのため、溶鋼内の深い場所で溶解させるこ
とができる。
【００２８】Ｂｉの添加場所はタンディッシュ、タンデ
ィッシュ・ストッパ部のいずれかにする。添加後の溶鋼
は鋳片にされるが、その大きさに特に規定はない。特に
厚みについては、溶鋼から直接鋼帯相当厚みの鋳片に仕
上げても構わない。
ィッシュ・ストッパ部のいずれかにする。添加後の溶鋼
は鋳片にされるが、その大きさに特に規定はない。特に
厚みについては、溶鋼から直接鋼帯相当厚みの鋳片に仕
上げても構わない。
【００２９】これまで、裸状態の上述元素の添加を大き
さや形状を変えて様々試みてきたが、歩留まりが安定せ
ず、所定の含有量をなかなか得ることができなかった。
また歩留まりがよくないために投入量を多くする必要が
あり、添加コストが非常に高かった。しかしＦｅ系およ
び、またはＣ系合金で被覆された状態で添加することに
よって、歩留まりが飛躍的に向上し、所定量を容易に得
られることが明らかになった。このことは、投入量を飛
躍的に下げられるために、添加コストの低減が期待され
る。
さや形状を変えて様々試みてきたが、歩留まりが安定せ
ず、所定の含有量をなかなか得ることができなかった。
また歩留まりがよくないために投入量を多くする必要が
あり、添加コストが非常に高かった。しかしＦｅ系およ
び、またはＣ系合金で被覆された状態で添加することに
よって、歩留まりが飛躍的に向上し、所定量を容易に得
られることが明らかになった。このことは、投入量を飛
躍的に下げられるために、添加コストの低減が期待され
る。
【００３０】
【実施例】（実施例１） タンディッシュ内のＣ：０．０７８％、Ｓｉ：３．３０
％、Ｍｎ：０．０８％、Ｓｅ：０．０２６％、酸可溶性
Ａｌ：０．０２６％、Ｎ：０．００８４％、Ｓｎ：０．
１２％、Ｃｕ：０．０７４％、残部：Ｆｅおよび不可避
的不純物からなる溶鋼に、Ｂｉを１００％歩留まると仮
定した場合のその含有量が１５０ppm となる量を、裸状
態とＦｅ系合金ワイヤーに粉末状で充填された状態でス
トッパ部より添加し、連鋳スラブとした。結果を表１に
示す。表１より明らかなように、Ｆｅ系合金製ワイヤー
で添加した場合はＢｉ歩留まり量が優れていることがわ
かる。
％、Ｍｎ：０．０８％、Ｓｅ：０．０２６％、酸可溶性
Ａｌ：０．０２６％、Ｎ：０．００８４％、Ｓｎ：０．
１２％、Ｃｕ：０．０７４％、残部：Ｆｅおよび不可避
的不純物からなる溶鋼に、Ｂｉを１００％歩留まると仮
定した場合のその含有量が１５０ppm となる量を、裸状
態とＦｅ系合金ワイヤーに粉末状で充填された状態でス
トッパ部より添加し、連鋳スラブとした。結果を表１に
示す。表１より明らかなように、Ｆｅ系合金製ワイヤー
で添加した場合はＢｉ歩留まり量が優れていることがわ
かる。
【表１】
【００３１】（実施例２） タンディッシュ内のＣ：０．０８０％、Ｓｉ：３．２５
％、Ｍｎ：０．０８％、Ｓ：０．０２５％、酸可溶性Ａ
ｌ：０．０２８％、Ｎ：０．００８２％、Ｓｎ：０．０
１０％、Ｃｕ：０．０７％、残部：Ｆｅおよび不可避的
不純物からなる溶鋼に、Ｂｉを裸状態とＦｅ系合金ワイ
ヤーに粉末状で充填された状態で添加し、連鋳スラブと
した。スラブは１３５０℃で加熱後直ちに熱延して２．
３mm厚の熱延コイルとし、さらに１１００℃の焼鈍を施
し、一回冷延で０．２２０mm厚とした。引き続き８５０
℃で脱炭焼鈍を行い、ＭｇＯを主成分とする一次被膜・
焼鈍分離剤を塗布後、１２００℃の仕上げ焼鈍を行っ
た。水洗後、６０mm幅×３００mm長に剪断し、８５０℃
で歪取り焼鈍を行った後磁気測定に供した。結果を表２
に示す。Ｆｅ系合金製ワイヤーで添加した場合、Ｂ8 ≧
１．９５Ｔの超高磁束密度を得るための投入量は裸状態
で行う場合と比べて１／２０で済むことがわかる。
％、Ｍｎ：０．０８％、Ｓ：０．０２５％、酸可溶性Ａ
ｌ：０．０２８％、Ｎ：０．００８２％、Ｓｎ：０．０
１０％、Ｃｕ：０．０７％、残部：Ｆｅおよび不可避的
不純物からなる溶鋼に、Ｂｉを裸状態とＦｅ系合金ワイ
ヤーに粉末状で充填された状態で添加し、連鋳スラブと
した。スラブは１３５０℃で加熱後直ちに熱延して２．
３mm厚の熱延コイルとし、さらに１１００℃の焼鈍を施
し、一回冷延で０．２２０mm厚とした。引き続き８５０
℃で脱炭焼鈍を行い、ＭｇＯを主成分とする一次被膜・
焼鈍分離剤を塗布後、１２００℃の仕上げ焼鈍を行っ
た。水洗後、６０mm幅×３００mm長に剪断し、８５０℃
で歪取り焼鈍を行った後磁気測定に供した。結果を表２
に示す。Ｆｅ系合金製ワイヤーで添加した場合、Ｂ8 ≧
１．９５Ｔの超高磁束密度を得るための投入量は裸状態
で行う場合と比べて１／２０で済むことがわかる。
【表２】
【００３２】
【発明の効果】低沸点高蒸気圧を有するＢｉを、Ｆｅ系
および、またはＣ系合金で被覆された状態でタンディッ
シュまたはタンディッシュ・ストッパ部において添加す
ることによって、歩留まりが極めて優れ、所定量を含有
する鋳片を安定して製造することが可能となる。このこ
とによって、Ｂ8 ≧１．９５Ｔの極めて磁束密度の高い
製品が安定して、低コストで得られるため、工業的に非
常に価値の高い有益なものといえる。
および、またはＣ系合金で被覆された状態でタンディッ
シュまたはタンディッシュ・ストッパ部において添加す
ることによって、歩留まりが極めて優れ、所定量を含有
する鋳片を安定して製造することが可能となる。このこ
とによって、Ｂ8 ≧１．９５Ｔの極めて磁束密度の高い
製品が安定して、低コストで得られるため、工業的に非
常に価値の高い有益なものといえる。
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (51)Int.Cl.7 識別記号 ＦＩ Ｃ２２Ｃ 38/06 Ｃ２２Ｃ 38/06 38/60 38/60 Ｈ０１Ｆ 1/16 Ｈ０１Ｆ 1/16 Ｂ (72)発明者 筑摩 顯太郎 姫路市広畑区富士町１番地 新日本製鐵 株式会社 広畑製鐵所内 (72)発明者 黒崎 洋介 姫路市広畑区富士町１番地 新日本製鐵 株式会社 広畑製鐵所内 (56)参考文献 特開 平６−207216（ＪＰ，Ａ) 特開 平６−269901（ＪＰ，Ａ) 特開 昭59−31823（ＪＰ，Ａ) (58)調査した分野(Int.Cl.7，ＤＢ名) B22D 11/108 C21C 7/00 C22C 33/06 C22C 37/10 C22C 38/00 303 C22C 38/06 C22C 38/60 H01F 1/16
Claims (5)
- 【請求項１】 重量％で、 Ｓｉ：２．５〜４．０％、 残部：Ｆｅおよび不可避的不純物からなる溶鋼に、Ｂｉ
をＦｅ系および、またはＣ系合金で被覆された状態でタ
ンディッシュまたはタンディッシュ・ストッパ部におい
て添加して、０．０００５〜０．０５００％含有する溶
鋼として鋳片とすることを特徴とする超高磁束密度一方
向性電磁鋼板用鋳片の製造方法。 - 【請求項２】 重量％で、 Ｃ ：０．０３〜０．１５％、 Ｓｉ：２．５〜４．０％、 Ｍｎ：０．０２〜０．３０％、 Ｓおよび、またはＳｅ：０．００５〜０．０４０％、 酸可溶性Ａｌ：０．０１０〜０．０６５％、 Ｎ ：０．００３０〜０．０１５０％、 残部：Ｆｅおよび不可避的不純物からなる溶鋼に、Ｂｉ
をＦｅ系および、またはＣ系合金で被覆された状態でタ
ンディッシュまたはタンディッシュ・ストッパ部におい
て添加して、０．０００５〜０．０５００％含有する溶
鋼として鋳片とすることを特徴とする超高磁束密度一方
向性電磁鋼板用鋳片の製造方法。 - 【請求項３】 重量％で、 Ｃ ：０．０３〜０．１５％、 Ｓｉ：２．５〜４．０％、 Ｍｎ：０．０２〜０．３０％、 Ｓおよび、またはＳｅ：０．００５〜０．０４０％、 酸可溶性Ａｌ：０．０１０〜０．０６５％、 Ｎ ：０．００３０〜０．０１５０％、 Ｓｎ：０．０５〜０．５０％、 残部：Ｆｅおよび不可避的不純物からなる溶鋼に、Ｂｉ
をＦｅ系および、またはＣ系合金で被覆された状態でタ
ンディッシュまたはタンディッシュ・ストッパ部におい
て添加して、０．０００５〜０．０５００％含有する溶
鋼として鋳片とすることを特徴とする超高磁束密度一方
向性電磁鋼板用鋳片の製造方法。 - 【請求項４】 重量％で、 Ｃ ：０．０３〜０．１５％、 Ｓｉ：２．５〜４．０％、 Ｍｎ：０．０２〜０．３０％、 Ｓおよび、またはＳｅ：０．００５〜０．０４０％、 酸可溶性Ａｌ：０．０１０〜０．０６５％、 Ｎ ：０．００３０〜０．０１５０％、 Ｓｎ：０．０５〜０．５０％、 Ｃｕ：０．０１〜０．１０％、 残部：Ｆｅおよび不可避的不純物からなる溶鋼に、Ｂｉ
をＦｅ系および、またはＣ系合金で被覆された状態でタ
ンディッシュまたはタンディッシュ・ストッパ部におい
て添加して、０．０００５〜０．０５００％含有する溶
鋼として鋳片とすることを特徴とする超高磁束密度一方
向性電磁鋼板用鋳片の製造方法。 - 【請求項５】 重量％で、 Ｃ ：０．０３〜０．１５％、 Ｓｉ：２．５〜４．０％、 Ｍｎ：０．０２〜０．３０％、 Ｓおよび、またはＳｅ：０．００５〜０．０４０％、 酸可溶性Ａｌ：０．０１０〜０．０６５％、 Ｎ ：０．００３０〜０．０１５０％、 Ｓｂおよび、またはＭｏ：０．００３０〜０．３０％、 残部：Ｆｅおよび不可避的不純物からなる溶鋼に、Ｂｉ
をＦｅ系および、またはＣ系合金で被覆された状態でタ
ンディッシュまたはタンディッシュ・ストッパ部におい
て添加して、０．０００５〜０．０５００％含有する溶
鋼として鋳片とすることを特徴とする超高磁束密度一方
向性電磁鋼板用鋳片の製造方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP04761795A JP3244613B2 (ja) | 1995-03-07 | 1995-03-07 | 超高磁束密度一方向性電磁鋼板用鋳片の製造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP04761795A JP3244613B2 (ja) | 1995-03-07 | 1995-03-07 | 超高磁束密度一方向性電磁鋼板用鋳片の製造方法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH08243700A JPH08243700A (ja) | 1996-09-24 |
| JP3244613B2 true JP3244613B2 (ja) | 2002-01-07 |
Family
ID=12780188
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP04761795A Expired - Lifetime JP3244613B2 (ja) | 1995-03-07 | 1995-03-07 | 超高磁束密度一方向性電磁鋼板用鋳片の製造方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP3244613B2 (ja) |
Families Citing this family (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| KR102105529B1 (ko) * | 2018-09-27 | 2020-04-28 | 주식회사 포스코 | 이방향성 전기강판 및 그의 제조방법 |
-
1995
- 1995-03-07 JP JP04761795A patent/JP3244613B2/ja not_active Expired - Lifetime
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPH08243700A (ja) | 1996-09-24 |
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