JP3397273B2 - 超低鉄損超高磁束密度一方向性電磁鋼板の製造方法 - Google Patents
超低鉄損超高磁束密度一方向性電磁鋼板の製造方法Info
- Publication number
- JP3397273B2 JP3397273B2 JP15042495A JP15042495A JP3397273B2 JP 3397273 B2 JP3397273 B2 JP 3397273B2 JP 15042495 A JP15042495 A JP 15042495A JP 15042495 A JP15042495 A JP 15042495A JP 3397273 B2 JP3397273 B2 JP 3397273B2
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- ultra
- magnetic flux
- flux density
- annealing
- iron loss
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Expired - Lifetime
Links
Landscapes
- Manufacturing Of Steel Electrode Plates (AREA)
- Soft Magnetic Materials (AREA)
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は、トランス等の鉄心とし
て用いられる｛１１０｝＜００１＞方位集積度を高度に
発達させた超高磁束密度一方向性電磁鋼板の製造方法に
関する。
て用いられる｛１１０｝＜００１＞方位集積度を高度に
発達させた超高磁束密度一方向性電磁鋼板の製造方法に
関する。
【０００２】
【従来の技術】一方向性電磁鋼板は、主にトランスその
他の電気機器の鉄心材料として使用されており、励磁特
性、鉄損特性等の磁気特性が優れていることが要求され
ている。励磁特性を表す数値としては、通常８００Ａ／
ｍの磁場における磁束密度Ｂ（これをＢ8 と以下示す）
が使用される。また鉄損特性を表す代表数値としては、
Ｗ17/50 （周波数５０Ｈｚにおいて１．７Ｔまで磁化さ
せた時の単位１ｋｇあたりの鉄損）が用いられる。
他の電気機器の鉄心材料として使用されており、励磁特
性、鉄損特性等の磁気特性が優れていることが要求され
ている。励磁特性を表す数値としては、通常８００Ａ／
ｍの磁場における磁束密度Ｂ（これをＢ8 と以下示す）
が使用される。また鉄損特性を表す代表数値としては、
Ｗ17/50 （周波数５０Ｈｚにおいて１．７Ｔまで磁化さ
せた時の単位１ｋｇあたりの鉄損）が用いられる。
【０００３】磁束密度は鉄損特性の重要支配因子であ
り、一般的にいって磁束密度が高いほど鉄損はよい。た
だしあまり磁束密度が高くなると、二次再結晶粒が大き
くなることに起因して異常渦電流損失が大きくなり鉄損
を悪くすることがある。これに対しては、磁区制御する
ことによって二次再結晶粒に関係なく鉄損を改善するこ
とができる。
り、一般的にいって磁束密度が高いほど鉄損はよい。た
だしあまり磁束密度が高くなると、二次再結晶粒が大き
くなることに起因して異常渦電流損失が大きくなり鉄損
を悪くすることがある。これに対しては、磁区制御する
ことによって二次再結晶粒に関係なく鉄損を改善するこ
とができる。
【０００４】一方向性電磁鋼板は製造工程の仕上焼鈍に
おいて、二次再結晶を起こさせて鋼板面に｛１１０｝、
圧延方向に＜００１＞を有するいわゆるＧｏｓｓ組織を
発達させることによって得られる。そのなかでＢ8 ≧
１．８８Ｔの優れた励磁特性を持つものは高磁束密度一
方向性電磁鋼板と呼ばれている。
おいて、二次再結晶を起こさせて鋼板面に｛１１０｝、
圧延方向に＜００１＞を有するいわゆるＧｏｓｓ組織を
発達させることによって得られる。そのなかでＢ8 ≧
１．８８Ｔの優れた励磁特性を持つものは高磁束密度一
方向性電磁鋼板と呼ばれている。
【０００５】高磁束密度一方向性電磁鋼板の代表的製造
方法としては、特公昭４０−１５６４４号公報、および
特公昭５１−１３４６９号公報が挙げられる。Ｇｏｓｓ
組織の二次再結晶を起こさせる主なインヒビターとして
前者においてはＭｎＳおよびＡｌＮを、後者においては
ＭｎＳ、ＭｎＳｅ、Ｓｂ等を用いている。これらの製造
方法による製品は、現在世界的に生産されている。特公
昭４０−１５６４４号公報によればその製造方法は、熱
延板焼鈍をした後、冷延率８０〜９５％の一回冷延を行
うことを特徴としている。
方法としては、特公昭４０−１５６４４号公報、および
特公昭５１−１３４６９号公報が挙げられる。Ｇｏｓｓ
組織の二次再結晶を起こさせる主なインヒビターとして
前者においてはＭｎＳおよびＡｌＮを、後者においては
ＭｎＳ、ＭｎＳｅ、Ｓｂ等を用いている。これらの製造
方法による製品は、現在世界的に生産されている。特公
昭４０−１５６４４号公報によればその製造方法は、熱
延板焼鈍をした後、冷延率８０〜９５％の一回冷延を行
うことを特徴としている。
【０００６】また、一方向性電磁鋼板の表面には電気的
に絶縁性を有する被膜が形成されていることが要求され
る。この被膜は絶縁性を保持する役割の他、鋼板に張力
を付与し鉄損を低減させる役割も担っている。そのため
均一に形成させることは極めて重要である。
に絶縁性を有する被膜が形成されていることが要求され
る。この被膜は絶縁性を保持する役割の他、鋼板に張力
を付与し鉄損を低減させる役割も担っている。そのため
均一に形成させることは極めて重要である。
【０００７】高磁束密度一方向性電磁鋼板の被膜は、一
次被膜と二次被膜の二段構成である。そのうち一次被膜
は、製造工程の脱炭焼鈍において鋼板表面に形成された
ＳｉＯ2 が、その後に塗布された焼鈍分離剤と反応して
得られる。一般的に焼鈍分離剤はＭｇＯを主成分とした
ものが用いられ、仕上げ焼鈍時にＳｉＯ2 と反応してＭ
ｇ2 ＳｉＯ4 となり、これが一次被膜となる。
次被膜と二次被膜の二段構成である。そのうち一次被膜
は、製造工程の脱炭焼鈍において鋼板表面に形成された
ＳｉＯ2 が、その後に塗布された焼鈍分離剤と反応して
得られる。一般的に焼鈍分離剤はＭｇＯを主成分とした
ものが用いられ、仕上げ焼鈍時にＳｉＯ2 と反応してＭ
ｇ2 ＳｉＯ4 となり、これが一次被膜となる。
【０００８】ところで最近、Ｂ8 ≧１．９２Ｔの極めて
優れた励磁特性を持つ超高磁束密度一方向性電磁鋼板が
報告されている。その代表的例としては特開平６−８８
１７４号公報が挙げられる。またその製造方法の代表的
例としては特開平６−８８１７１号公報が挙げられる。
いずれもスラブ中にＢｉを含むことを特徴としている
が、その他は特公昭４０−１５６４４号公報で述べられ
ている製造方法と変わりなく、大きな制約もない。
優れた励磁特性を持つ超高磁束密度一方向性電磁鋼板が
報告されている。その代表的例としては特開平６−８８
１７４号公報が挙げられる。またその製造方法の代表的
例としては特開平６−８８１７１号公報が挙げられる。
いずれもスラブ中にＢｉを含むことを特徴としている
が、その他は特公昭４０−１５６４４号公報で述べられ
ている製造方法と変わりなく、大きな制約もない。
【０００９】
【発明が解決しようとする課題】しかし、１．９２Ｔ以
上の磁束密度が得られていても、鋼中にＢｉを含むと、
これによると考えられる一次被膜密着性の劣化や、一次
被膜が形成されにくい場合が少なくない。そのため、
１．９２Ｔ以上の磁束密度が得られても、一次被膜の形
成が不十分であるため鉄損低減効果が得られず、到達鉄
損レベルが良好でない場合がある。本発明は、かかる問
題を回避し、極めて磁束密度の高い一方向性電磁鋼板を
安定的製造を可能にし、一次被膜密着性の劣化や、一次
被膜が形成されないための付与張力不足による鉄損不良
を改善することを目的とする。
上の磁束密度が得られていても、鋼中にＢｉを含むと、
これによると考えられる一次被膜密着性の劣化や、一次
被膜が形成されにくい場合が少なくない。そのため、
１．９２Ｔ以上の磁束密度が得られても、一次被膜の形
成が不十分であるため鉄損低減効果が得られず、到達鉄
損レベルが良好でない場合がある。本発明は、かかる問
題を回避し、極めて磁束密度の高い一方向性電磁鋼板を
安定的製造を可能にし、一次被膜密着性の劣化や、一次
被膜が形成されないための付与張力不足による鉄損不良
を改善することを目的とする。
【００１０】
【課題を解決するための手段】本発明の特徴とするとこ
ろは、次の通りである。 １）重量％で、Ｃ：０．０３〜０．１５％、Ｓｉ：２．
５〜４．０％、Ｍｎ：０．０２〜０．３０％、Ｓおよ
び、またはＳｅ：０．００５〜０．０４０％、酸可溶性
Ａｌ：０．０１５〜０．０４０％、Ｎ：０．００３０〜
０．０１５０％、Ｂｉ：０．０００５〜０．０２％、残
部：Ｆｅおよび不可避的不純物からなるスラブを出発材
として加熱した後熱延し、熱延板焼鈍後仕上げ冷延、あ
るいは中間焼鈍を含む複数の冷延、あるいは熱延板焼鈍
後中間焼鈍を含む複数の冷延によって製品板厚に仕上げ
た後に、脱炭焼鈍し、焼鈍分離材を塗布後、仕上焼鈍を
する超高磁束密度一方向性電磁鋼板の製造方法におい
て、仕上げ焼鈍における雰囲気ガス流量を以下に示す範
囲とすることを特徴とするＢ8 ≧１．９２Ｔの超低鉄損
超高磁束密度一方向性電磁鋼板の製造方法。 雰囲気ガス流量／（炉内容積−鋼板体積）≧０．５１Nm3 ／（ｈ・ｍ3 ）
ろは、次の通りである。 １）重量％で、Ｃ：０．０３〜０．１５％、Ｓｉ：２．
５〜４．０％、Ｍｎ：０．０２〜０．３０％、Ｓおよ
び、またはＳｅ：０．００５〜０．０４０％、酸可溶性
Ａｌ：０．０１５〜０．０４０％、Ｎ：０．００３０〜
０．０１５０％、Ｂｉ：０．０００５〜０．０２％、残
部：Ｆｅおよび不可避的不純物からなるスラブを出発材
として加熱した後熱延し、熱延板焼鈍後仕上げ冷延、あ
るいは中間焼鈍を含む複数の冷延、あるいは熱延板焼鈍
後中間焼鈍を含む複数の冷延によって製品板厚に仕上げ
た後に、脱炭焼鈍し、焼鈍分離材を塗布後、仕上焼鈍を
する超高磁束密度一方向性電磁鋼板の製造方法におい
て、仕上げ焼鈍における雰囲気ガス流量を以下に示す範
囲とすることを特徴とするＢ8 ≧１．９２Ｔの超低鉄損
超高磁束密度一方向性電磁鋼板の製造方法。 雰囲気ガス流量／（炉内容積−鋼板体積）≧０．５１Nm3 ／（ｈ・ｍ3 ）
【００１１】２）重量％で、Ｃ：０．０３〜０．１５
％、Ｓｉ：２．５〜４．０％、Ｍｎ：０．０２〜０．３
０％、Ｓおよび、またはＳｅ：０．００５〜０．０４０
％、酸可溶性Ａｌ：０．０１５〜０．０４０％、Ｎ：
０．００３０〜０．０１５０％、Ｓｎ：０．０５〜０．
５０％、Ｂｉ：０．０００５〜０．０２％、残部：Ｆｅ
および不可避的不純物からなるスラブを出発材とした前
記１）記載の超低鉄損超高磁束密度一方向性電磁鋼板の
製造方法。
％、Ｓｉ：２．５〜４．０％、Ｍｎ：０．０２〜０．３
０％、Ｓおよび、またはＳｅ：０．００５〜０．０４０
％、酸可溶性Ａｌ：０．０１５〜０．０４０％、Ｎ：
０．００３０〜０．０１５０％、Ｓｎ：０．０５〜０．
５０％、Ｂｉ：０．０００５〜０．０２％、残部：Ｆｅ
および不可避的不純物からなるスラブを出発材とした前
記１）記載の超低鉄損超高磁束密度一方向性電磁鋼板の
製造方法。
【００１２】３）重量％で、Ｃ：０．０３〜０．１５
％、Ｓｉ：２．５〜４．０％、Ｍｎ：０．０２〜０．３
０％、Ｓおよび、またはＳｅ：０．００５〜０．０４０
％、酸可溶性Ａｌ：０．０１５〜０．０４０％、Ｎ：
０．００３０〜０．０１５０％、Ｓｎ：０．０５〜０．
５０％、Ｃｕ：０．０１〜０．１０％、Ｂｉ：０．００
０５〜０．０２％、残部：Ｆｅおよび不可避的不純物か
らなるスラブを出発材とした前記１）記載の超低鉄損超
高磁束密度一方向性電磁鋼板の製造方法。
％、Ｓｉ：２．５〜４．０％、Ｍｎ：０．０２〜０．３
０％、Ｓおよび、またはＳｅ：０．００５〜０．０４０
％、酸可溶性Ａｌ：０．０１５〜０．０４０％、Ｎ：
０．００３０〜０．０１５０％、Ｓｎ：０．０５〜０．
５０％、Ｃｕ：０．０１〜０．１０％、Ｂｉ：０．００
０５〜０．０２％、残部：Ｆｅおよび不可避的不純物か
らなるスラブを出発材とした前記１）記載の超低鉄損超
高磁束密度一方向性電磁鋼板の製造方法。
【００１３】４）重量％で、Ｃ：０．０３〜０．１５
％、Ｓｉ：２．５〜４．０％、Ｍｎ：０．０２〜０．３
０％、Ｓおよび、またはＳｅ：０．００５〜０．０４０
％、酸可溶性Ａｌ：０．０１５〜０．０４０％、Ｎ：
０．００３０〜０．０１５０％、ＳｂおよびＭｏ：０．
００３０〜０．３％、Ｂｉ：０．０００５〜０．０２
％、残部：Ｆｅおよび不可避的不純物からなるスラブを
出発材とした前記１）記載の超低鉄損超高磁束密度一方
向性電磁鋼板の製造方法。
％、Ｓｉ：２．５〜４．０％、Ｍｎ：０．０２〜０．３
０％、Ｓおよび、またはＳｅ：０．００５〜０．０４０
％、酸可溶性Ａｌ：０．０１５〜０．０４０％、Ｎ：
０．００３０〜０．０１５０％、ＳｂおよびＭｏ：０．
００３０〜０．３％、Ｂｉ：０．０００５〜０．０２
％、残部：Ｆｅおよび不可避的不純物からなるスラブを
出発材とした前記１）記載の超低鉄損超高磁束密度一方
向性電磁鋼板の製造方法。
【００１４】以下本発明を詳細に説明する。まず本発明
の成分条件について説明する。Ｃは０．０３％未満で
は、熱延に先立つスラブ加熱時において結晶粒が異常粒
成長し、製品において線状細粒と呼ばれる二次再結晶不
良を起こすので好ましくない。一方０．１５％を超えた
場合では、冷延後の脱炭焼鈍において脱炭時間が長時間
必要となり経済的でないばかりでなく、脱炭が不完全と
なりやすく、製品での磁気時効と呼ばれる磁性不良を起
こすので好ましくない。
の成分条件について説明する。Ｃは０．０３％未満で
は、熱延に先立つスラブ加熱時において結晶粒が異常粒
成長し、製品において線状細粒と呼ばれる二次再結晶不
良を起こすので好ましくない。一方０．１５％を超えた
場合では、冷延後の脱炭焼鈍において脱炭時間が長時間
必要となり経済的でないばかりでなく、脱炭が不完全と
なりやすく、製品での磁気時効と呼ばれる磁性不良を起
こすので好ましくない。
【００１５】Ｓｉは鋼の電気抵抗を高めて鉄損の一部を
構成する渦電流損失を低減するのに極めて有効な元素で
あるが、２．５％未満では製品の渦電流損失を抑制でき
ない。また４．０％を超えた場合では、加工性が著しく
劣化して常温での冷延が困難になるので好ましくない。
構成する渦電流損失を低減するのに極めて有効な元素で
あるが、２．５％未満では製品の渦電流損失を抑制でき
ない。また４．０％を超えた場合では、加工性が著しく
劣化して常温での冷延が困難になるので好ましくない。
【００１６】Ｍｎは二次再結晶を左右するインヒビター
と呼ばれるＭｎＳおよび、またはＭｎＳｅを形成する重
要な元素である。０．０２％未満では二次再結晶を生じ
させるのに必要なＭｎＳの絶対量が不足するので好まし
くない。一方０．３０％を超えた場合は、スラブ加熱時
の固溶が困難になるばかりでなく、熱延時の析出サイズ
が粗大化しやすくインヒビターとしての最適サイズ分布
が損なわれて好ましくない。
と呼ばれるＭｎＳおよび、またはＭｎＳｅを形成する重
要な元素である。０．０２％未満では二次再結晶を生じ
させるのに必要なＭｎＳの絶対量が不足するので好まし
くない。一方０．３０％を超えた場合は、スラブ加熱時
の固溶が困難になるばかりでなく、熱延時の析出サイズ
が粗大化しやすくインヒビターとしての最適サイズ分布
が損なわれて好ましくない。
【００１７】Ｓおよび、またはＳｅは上掲したＭｎとＭ
ｎＳおよび、またはＭｎＳｅを形成する重要な元素であ
る。上記範囲を逸脱すると十分なインヒビター効果が得
られないので０．００５〜０．０４０％に限定する必要
がある。
ｎＳおよび、またはＭｎＳｅを形成する重要な元素であ
る。上記範囲を逸脱すると十分なインヒビター効果が得
られないので０．００５〜０．０４０％に限定する必要
がある。
【００１８】酸可溶性Ａｌは、高磁束密度一方向性電磁
鋼板のための主要インヒビター構成元素であり、０．０
１５％未満では量的に不足してインヒビター強度が不足
するので好ましくない。一方０．０４０％超ではインヒ
ビターとして析出させるＡｌＮが粗大化し、結果として
インヒビター強度を低下させるので好ましくない。
鋼板のための主要インヒビター構成元素であり、０．０
１５％未満では量的に不足してインヒビター強度が不足
するので好ましくない。一方０．０４０％超ではインヒ
ビターとして析出させるＡｌＮが粗大化し、結果として
インヒビター強度を低下させるので好ましくない。
【００１９】Ｎは上掲した酸可溶性ＡｌとＡｌＮを形成
する重要な元素である。上記範囲を逸脱すると十分なイ
ンヒビター効果が得られないので０．００３０〜０．０
１５０％に限定する必要がある。
する重要な元素である。上記範囲を逸脱すると十分なイ
ンヒビター効果が得られないので０．００３０〜０．０
１５０％に限定する必要がある。
【００２０】更にＳｎについては薄手製品の二次再結晶
を安定して得る元素として有効であり、また二次再結晶
粒を小さくする作用もある。この効果を得るためには、
０．０５％以上の添加が必要であり、０．５０％を超え
た場合にはその作用が飽和するのでコストアップの点か
ら０．５０％以下に限定する。
を安定して得る元素として有効であり、また二次再結晶
粒を小さくする作用もある。この効果を得るためには、
０．０５％以上の添加が必要であり、０．５０％を超え
た場合にはその作用が飽和するのでコストアップの点か
ら０．５０％以下に限定する。
【００２１】ＣｕについてはＳｎ添加鋼の一次被膜向上
元素として有効である。０．０１％未満では効果が少な
く、０．１０％を超えると製品の磁束密度が低下するの
で好ましくない。
元素として有効である。０．０１％未満では効果が少な
く、０．１０％を超えると製品の磁束密度が低下するの
で好ましくない。
【００２２】ＳｂおよびＭｏについては薄手製品の二次
再結晶を安定して得る元素として有効である。この効果
を得るためには、０．００３０％以上の添加が必要であ
り、０．３０％を超えた場合にはその作用が飽和するの
で、コストアップの点から０．３０％以下に限定する。
再結晶を安定して得る元素として有効である。この効果
を得るためには、０．００３０％以上の添加が必要であ
り、０．３０％を超えた場合にはその作用が飽和するの
で、コストアップの点から０．３０％以下に限定する。
【００２３】Ｂｉは本発明であるＢ 8 ≧１．９２Ｔの超
高磁束密度一方向性電磁鋼板の製造において、そのスラ
ブ中に必須の元素である。すなわち磁束密度向上効果が
ある０．０００５％未満ではその効果が充分に得られ
ず、また０．０２％を超えた場合は磁束密度向上効果が
飽和するだけでなく、熱延コイルの端部に割れが発生す
るので好ましくない。
高磁束密度一方向性電磁鋼板の製造において、そのスラ
ブ中に必須の元素である。すなわち磁束密度向上効果が
ある０．０００５％未満ではその効果が充分に得られ
ず、また０．０２％を超えた場合は磁束密度向上効果が
飽和するだけでなく、熱延コイルの端部に割れが発生す
るので好ましくない。
【００２４】次に本発明の製造工程について説明する。
上記のごとく成分を調整した超高磁束密度一方向性電磁
鋼板製造用溶鋼は、通常の方法で鋳造する。特に鋳造方
法に限定はない。次いで通常の熱間圧延によって熱延コ
イルに圧延される。
上記のごとく成分を調整した超高磁束密度一方向性電磁
鋼板製造用溶鋼は、通常の方法で鋳造する。特に鋳造方
法に限定はない。次いで通常の熱間圧延によって熱延コ
イルに圧延される。
【００２５】引き続いて、熱延板焼鈍後仕上げ冷延、あ
るいは中間焼鈍を含む複数の冷延、あるいは熱延板焼鈍
後中間焼鈍を含む複数の冷延によって製品板厚に仕上げ
るわけであるが、仕上げ冷延前の焼鈍では結晶組織の均
質化と、ＡｌＮの析出制御を行う。
るいは中間焼鈍を含む複数の冷延、あるいは熱延板焼鈍
後中間焼鈍を含む複数の冷延によって製品板厚に仕上げ
るわけであるが、仕上げ冷延前の焼鈍では結晶組織の均
質化と、ＡｌＮの析出制御を行う。
【００２６】冷延後に連続脱炭焼鈍を施し、ＭｇＯを主
成分とする焼鈍分離材を塗布後、仕上げ焼鈍をするわけ
であるが、この時の雰囲気ガス流量を以下に示す範囲と
することを本発明は特徴としている。 雰囲気ガス流量／炉内容積≧０．５Nm3 ／（ｈ・ｍ3 ） 仕上げ焼鈍は、連続歪取り焼鈍・二次被膜塗布および焼
き付けを行う。更に必要に応じてレーザ照射、溝等の磁
区細分化処理を施す。
成分とする焼鈍分離材を塗布後、仕上げ焼鈍をするわけ
であるが、この時の雰囲気ガス流量を以下に示す範囲と
することを本発明は特徴としている。 雰囲気ガス流量／炉内容積≧０．５Nm3 ／（ｈ・ｍ3 ） 仕上げ焼鈍は、連続歪取り焼鈍・二次被膜塗布および焼
き付けを行う。更に必要に応じてレーザ照射、溝等の磁
区細分化処理を施す。
【００２７】本発明者らは、一次被膜による鉄損低減効
果の十分な超低鉄損超高磁束密度一方向性電磁鋼板を安
定して製造するために、仕上げ焼鈍時の雰囲気ガス流量
に注目して以下の実験を行った。
果の十分な超低鉄損超高磁束密度一方向性電磁鋼板を安
定して製造するために、仕上げ焼鈍時の雰囲気ガス流量
に注目して以下の実験を行った。
【００２８】［実験１］
Ｃ：０．０７７％、Ｓｉ：３．２５％、Ｍｎ：０．０８
％、Ｓ：０．０２４％、酸可溶性Ａｌ：０．０２５％、
Ｎ：０．００８６％、Ｂｉ：０〜０．０２００％ 以上を含有するスラブを通常工程でＭｇＯを主成分とす
る焼鈍分離材塗布まで行った。その後、仕上げ焼鈍を行
い炉内容積が１ｍ3 の仕上げ焼鈍炉に挿入し、窒素：水
素＝１：１で構成される雰囲気ガスの流量を０．１〜１
０Nm3 として仕上げ焼鈍し、さらに後工程処理を行い、
得られた鋼板の磁束密度Ｂ8 値と磁区制御後の鉄損Ｗ
17/50 値とを測定し、一次被膜密着性を評価した。図１
にＢｉ含有量と、雰囲気ガス流量／炉内容積の値と、磁
区制御後の鉄損Ｗ17/50 値と、一次被膜密着性評点を示
す。評点はＡが一番良好で、続いてＢ、Ｃと続く。
％、Ｓ：０．０２４％、酸可溶性Ａｌ：０．０２５％、
Ｎ：０．００８６％、Ｂｉ：０〜０．０２００％ 以上を含有するスラブを通常工程でＭｇＯを主成分とす
る焼鈍分離材塗布まで行った。その後、仕上げ焼鈍を行
い炉内容積が１ｍ3 の仕上げ焼鈍炉に挿入し、窒素：水
素＝１：１で構成される雰囲気ガスの流量を０．１〜１
０Nm3 として仕上げ焼鈍し、さらに後工程処理を行い、
得られた鋼板の磁束密度Ｂ8 値と磁区制御後の鉄損Ｗ
17/50 値とを測定し、一次被膜密着性を評価した。図１
にＢｉ含有量と、雰囲気ガス流量／炉内容積の値と、磁
区制御後の鉄損Ｗ17/50 値と、一次被膜密着性評点を示
す。評点はＡが一番良好で、続いてＢ、Ｃと続く。
【００２９】図からも明らかなように、Ｂｉ含有量が５
ｐｐｍ未満の場合は、雰囲気ガス流量／炉内容積＜０．
５Nm3 ／（ｈ・ｍ3 ）でも、一次被膜密着性評点は０．
５Nm3 ／（ｈ・ｍ3 ）以上とした場合のそれと差異が認
められない。しかしＢｉ含有量が５ｐｐｍ以上の場合、
雰囲気ガス流量／炉内容積＜０．５Nm3 ／（ｈ・ｍ3）
とした場合では、一次被膜密着性評点がＡ、あるいはＢ
となっている。それにともなって極めて低い鉄損が得ら
れている。
ｐｐｍ未満の場合は、雰囲気ガス流量／炉内容積＜０．
５Nm3 ／（ｈ・ｍ3 ）でも、一次被膜密着性評点は０．
５Nm3 ／（ｈ・ｍ3 ）以上とした場合のそれと差異が認
められない。しかしＢｉ含有量が５ｐｐｍ以上の場合、
雰囲気ガス流量／炉内容積＜０．５Nm3 ／（ｈ・ｍ3）
とした場合では、一次被膜密着性評点がＡ、あるいはＢ
となっている。それにともなって極めて低い鉄損が得ら
れている。
【００３０】［実験２］
Ｃ：０．０７８％、Ｓｉ：３．２２％、Ｍｎ：０．０８
％、Ｓ：０．０２５％、酸可溶性Ａｌ：０．０２５％、
Ｎ：０．００８８％、Ｓｎ：０．１０％、Ｂｉ：０〜
０．００５０％ 以上を含有するスラブを通常工程で製品板厚０．２２０
mmまで仕上げて、ＭｇＯを主成分とする焼鈍分離材塗布
まで行った。その後、仕上げ焼鈍を行い炉内容積が１ｍ
3 の仕上げ焼鈍炉に挿入し、窒素：水素＝１：２で構成
される雰囲気ガスの流量を０．１〜２０Nm3 として焼鈍
し、二次被膜塗布、磁区制御の後工程処理を行い、得ら
れた鋼板の磁束密度Ｂ8 値と、一次被膜量と、鉄損Ｗ
17/50 を測定した。図２に実験２の結果を示す。
％、Ｓ：０．０２５％、酸可溶性Ａｌ：０．０２５％、
Ｎ：０．００８８％、Ｓｎ：０．１０％、Ｂｉ：０〜
０．００５０％ 以上を含有するスラブを通常工程で製品板厚０．２２０
mmまで仕上げて、ＭｇＯを主成分とする焼鈍分離材塗布
まで行った。その後、仕上げ焼鈍を行い炉内容積が１ｍ
3 の仕上げ焼鈍炉に挿入し、窒素：水素＝１：２で構成
される雰囲気ガスの流量を０．１〜２０Nm3 として焼鈍
し、二次被膜塗布、磁区制御の後工程処理を行い、得ら
れた鋼板の磁束密度Ｂ8 値と、一次被膜量と、鉄損Ｗ
17/50 を測定した。図２に実験２の結果を示す。
【００３１】図から明らかなように、雰囲気ガス流量／
炉内容積＜０．５Nm3 ／（ｈ・ｍ3）では、一次被膜量
が２ｇ／ｍ2 未満となっているため、付与張力不足が原
因と考えられる鉄損過多となっている。しかし、雰囲気
ガス流量／炉内容積≧０．５Nm3 ／（ｈ・ｍ3 ）では、
一次被膜量が２ｇ／ｍ以上となっているため、付与張力
も充分となり優れた鉄損が得られていることがわかる。
炉内容積＜０．５Nm3 ／（ｈ・ｍ3）では、一次被膜量
が２ｇ／ｍ2 未満となっているため、付与張力不足が原
因と考えられる鉄損過多となっている。しかし、雰囲気
ガス流量／炉内容積≧０．５Nm3 ／（ｈ・ｍ3 ）では、
一次被膜量が２ｇ／ｍ以上となっているため、付与張力
も充分となり優れた鉄損が得られていることがわかる。
【００３２】この理由としては、次のように考えてい
る。すなわち、仕上げ焼鈍は一般的にコイル上で行われ
るが、雰囲気ガス流量／炉内容積≧０．５Nm3 ／（ｈ・
ｍ3 ）にすることによって、仕上げ焼鈍途中での地鉄中
のＢｉが拡散でき、地鉄中のＢｉが地鉄との酸化層との
界面、あるいは酸化層中に長時間滞在することなく抜け
ることが可能となるため、一次被膜形成後の破壊が行わ
れることなく安定形成されたと考える。
る。すなわち、仕上げ焼鈍は一般的にコイル上で行われ
るが、雰囲気ガス流量／炉内容積≧０．５Nm3 ／（ｈ・
ｍ3 ）にすることによって、仕上げ焼鈍途中での地鉄中
のＢｉが拡散でき、地鉄中のＢｉが地鉄との酸化層との
界面、あるいは酸化層中に長時間滞在することなく抜け
ることが可能となるため、一次被膜形成後の破壊が行わ
れることなく安定形成されたと考える。
【００３３】以上の実験の結果から、仕上げ焼鈍時の雰
囲気ガス流量を以下に示す範囲とすることが、一次被膜
による鉄損低減効果の十分な超低鉄損超高磁束密度一方
向性電磁鋼板の製造に極めて重要であることが判明し
た。 雰囲気ガス流量／炉内容積≧０．５Nm3 ／（ｈ・ｍ3 ） なお雰囲気ガス流量／炉内容積の上限値は、特に限定さ
れるものではないが、コストの観点から２０Nm3 ／（ｈ
・ｍ3 ）以下とすることが望ましい。また雰囲気ガスに
ついては窒素と水素の混合ガスが望ましいが、その混合
比は特に限定されるものではない。
囲気ガス流量を以下に示す範囲とすることが、一次被膜
による鉄損低減効果の十分な超低鉄損超高磁束密度一方
向性電磁鋼板の製造に極めて重要であることが判明し
た。 雰囲気ガス流量／炉内容積≧０．５Nm3 ／（ｈ・ｍ3 ） なお雰囲気ガス流量／炉内容積の上限値は、特に限定さ
れるものではないが、コストの観点から２０Nm3 ／（ｈ
・ｍ3 ）以下とすることが望ましい。また雰囲気ガスに
ついては窒素と水素の混合ガスが望ましいが、その混合
比は特に限定されるものではない。
【００３４】高磁束密度一方向性電磁鋼板の製造におい
て、仕上げ焼鈍中のガス流量を制御することは、これま
でにも述べられている。例えば、特開平２−１２５８１
５号公報が挙げられる。これは仕上げ焼鈍中のガス流量
を２ｃｃ／分・ｋｇ以上とすることによって、地鉄中と
フォルステライト中のＳ、Ｓｅ、Ｎの純化が著しく改善
されて、磁束密度や鉄損特性が向上するとしている。
て、仕上げ焼鈍中のガス流量を制御することは、これま
でにも述べられている。例えば、特開平２−１２５８１
５号公報が挙げられる。これは仕上げ焼鈍中のガス流量
を２ｃｃ／分・ｋｇ以上とすることによって、地鉄中と
フォルステライト中のＳ、Ｓｅ、Ｎの純化が著しく改善
されて、磁束密度や鉄損特性が向上するとしている。
【００３５】これに対し本発明は、地鉄中のＢｉの仕上
げ焼鈍における挙動が一次被膜に多大な影響を及ぼすと
考え、その挙動を仕上げ焼鈍中のガス流量によって制御
しようとするものであり、従来技術とはまったく異な
る。
げ焼鈍における挙動が一次被膜に多大な影響を及ぼすと
考え、その挙動を仕上げ焼鈍中のガス流量によって制御
しようとするものであり、従来技術とはまったく異な
る。
【００３６】
【実施例】
［実施例１］Ｃ：０．０７８％、Ｓｉ：３．２２％、Ｍ
ｎ：０．０８％、Ｓ：０．０２５％、酸可溶性Ａｌ：
０．０２５％、Ｎ：０．００８４％、Ｂｉ：０．００７
０％を含有するスラブを１３５０℃で加熱後直ちに熱延
して２．４mm厚の熱延コイルとした。
ｎ：０．０８％、Ｓ：０．０２５％、酸可溶性Ａｌ：
０．０２５％、Ｎ：０．００８４％、Ｂｉ：０．００７
０％を含有するスラブを１３５０℃で加熱後直ちに熱延
して２．４mm厚の熱延コイルとした。
【００３７】熱延コイルに１１００℃の焼鈍を施し、一
回冷延で０．２２０mm厚とした後、８６０℃で脱炭焼鈍
を行った。
回冷延で０．２２０mm厚とした後、８６０℃で脱炭焼鈍
を行った。
【００３８】次にＭｇＯを主成分とする焼鈍分離材を塗
布した後、炉内容積が１ｍ3 の仕上げ焼鈍炉に挿入し、
窒素：水素＝３：１で構成される雰囲気ガスの流量を
０．２Nm3 ／ｈと２．０Nm3 ／ｈとして焼鈍した。
布した後、炉内容積が１ｍ3 の仕上げ焼鈍炉に挿入し、
窒素：水素＝３：１で構成される雰囲気ガスの流量を
０．２Nm3 ／ｈと２．０Nm3 ／ｈとして焼鈍した。
【００３９】その後、二次被膜塗布、さらにはレーザ照
射による磁区制御を行った。一次被膜密着性を評価する
ために、６０mm幅×３００mm長にそれぞれ５枚を試料と
して切り出した。
射による磁区制御を行った。一次被膜密着性を評価する
ために、６０mm幅×３００mm長にそれぞれ５枚を試料と
して切り出した。
【００４０】雰囲気ガス流量／炉内容積と磁束密度Ｂ8
と一次被膜密着性評点と磁区制御後の鉄損Ｗ17/50 を表
１に示す。評点はＡが一番良好で、続いてＢ、Ｃと続
く。
と一次被膜密着性評点と磁区制御後の鉄損Ｗ17/50 を表
１に示す。評点はＡが一番良好で、続いてＢ、Ｃと続
く。
【００４１】
【表１】
【００４２】表１より明らかなように、雰囲気ガス流量
／炉内容積を２．０Nm3 ／（ｈ・ｍ3 ）とすることで極
めて優れた一次被膜密着性評点が得られている。そして
０．７５Ｗ／ｋｇ以下の極めて優れた鉄損特性を示して
いる。
／炉内容積を２．０Nm3 ／（ｈ・ｍ3 ）とすることで極
めて優れた一次被膜密着性評点が得られている。そして
０．７５Ｗ／ｋｇ以下の極めて優れた鉄損特性を示して
いる。
【００４３】［実施例２］Ｃ：０．０７６％、Ｓｉ：
３．２５％、Ｍｎ：０．０８％、Ｓ：０．０２５％、酸
可溶性Ａｌ：０．０２８％、Ｎ：０．００８０％、Ｓ
ｎ：０．１２％、Ｂｉ：０．００１２０％を含有するス
ラブを１３３０℃で加熱後直ちに熱延して２．３mm厚の
熱延コイルとした。
３．２５％、Ｍｎ：０．０８％、Ｓ：０．０２５％、酸
可溶性Ａｌ：０．０２８％、Ｎ：０．００８０％、Ｓ
ｎ：０．１２％、Ｂｉ：０．００１２０％を含有するス
ラブを１３３０℃で加熱後直ちに熱延して２．３mm厚の
熱延コイルとした。
【００４４】酸洗後１．７５mmに予備冷延し、１０００
℃の焼鈍後０．２００mmとした。次にＭｇＯを主成分と
する焼鈍分離材を塗布した後、炉内容積が１ｍ3 の仕上
げ焼鈍炉に挿入し、窒素と水素で構成される雰囲気ガス
の流量を０．１Nm3 ／ｈと１０．０Nm3 ／ｈとして焼鈍
した。その後、実施例１と同様の処理を行った。
℃の焼鈍後０．２００mmとした。次にＭｇＯを主成分と
する焼鈍分離材を塗布した後、炉内容積が１ｍ3 の仕上
げ焼鈍炉に挿入し、窒素と水素で構成される雰囲気ガス
の流量を０．１Nm3 ／ｈと１０．０Nm3 ／ｈとして焼鈍
した。その後、実施例１と同様の処理を行った。
【００４５】雰囲気ガス流量／炉内容積と磁束密度Ｂ8
と一次被膜量を表２に示す。
と一次被膜量を表２に示す。
【００４６】
【表２】
【００４７】表２より明らかなように、雰囲気ガス流量
／炉内容積を１０．０Nm3 ／（ｈ・ｍ3 ）とすることで
一次被膜量が確保、形成されていることがわかる。
／炉内容積を１０．０Nm3 ／（ｈ・ｍ3 ）とすることで
一次被膜量が確保、形成されていることがわかる。
【００４８】表２に示す比較例１と、本発明例１の磁区
制御後の磁束密度Ｂ8 とＷ17/50 を表３に示す。
制御後の磁束密度Ｂ8 とＷ17/50 を表３に示す。
【００４９】
【表３】
【００５０】表３より明らかなように、磁区細分化処理
後の鉄損も極めて優れており、工業的に非常に価値の高
い有益なものといえる。
後の鉄損も極めて優れており、工業的に非常に価値の高
い有益なものといえる。
【００５１】［実施例３］Ｃ：０．０７８％、Ｓｉ：
３．３０％、Ｍｎ：０．０８％、Ｓ：０．０２５％、酸
可溶性Ａｌ：０．０２２％、Ｎ：０．００８４％、Ｓ
ｎ：０．１６％、Ｃｕ：０．０６０％を含有する溶鋼に
Ｂｉ：０．０１７８％添加含有したスラブを１３５０℃
で加熱後直ちに熱延して２．５mm厚の熱延コイルとし
た。
３．３０％、Ｍｎ：０．０８％、Ｓ：０．０２５％、酸
可溶性Ａｌ：０．０２２％、Ｎ：０．００８４％、Ｓ
ｎ：０．１６％、Ｃｕ：０．０６０％を含有する溶鋼に
Ｂｉ：０．０１７８％添加含有したスラブを１３５０℃
で加熱後直ちに熱延して２．５mm厚の熱延コイルとし
た。
【００５２】熱延コイルに１０５０℃の焼鈍を施し、９
８０℃の中間焼鈍を挟む二回冷延で０．２２０mm厚とし
た後、８４０℃で脱炭焼鈍を行った。
８０℃の中間焼鈍を挟む二回冷延で０．２２０mm厚とし
た後、８４０℃で脱炭焼鈍を行った。
【００５３】次にＭｇＯを主成分とする焼鈍分離材を塗
布した後、炉内容積が１ｍ3 の仕上げ焼鈍炉に挿入し、
窒素と水素で構成される雰囲気ガスの流量を０．４Nm3
／ｈと０．５Nm3 ／ｈとして焼鈍した。その後、実施例
１と同様の処理を行った。
布した後、炉内容積が１ｍ3 の仕上げ焼鈍炉に挿入し、
窒素と水素で構成される雰囲気ガスの流量を０．４Nm3
／ｈと０．５Nm3 ／ｈとして焼鈍した。その後、実施例
１と同様の処理を行った。
【００５４】雰囲気ガス流量／炉内容積と磁束密度Ｂ8
と一次被膜密着性評点と磁区制御後の鉄損Ｗ17/50 を表
４に示す。評点はＡが一番良好で、続いてＢ、Ｃと続
く。
と一次被膜密着性評点と磁区制御後の鉄損Ｗ17/50 を表
４に示す。評点はＡが一番良好で、続いてＢ、Ｃと続
く。
【００５５】
【表４】
【００５６】表４より明らかなように、雰囲気ガス流量
／炉内容積を０．５Nm3 ／（ｈ・ｍ3 ）とすることで極
めて優れた一次被膜密着性評点が得られているととも
に、磁区制御後の鉄損も極めて優れている。
／炉内容積を０．５Nm3 ／（ｈ・ｍ3 ）とすることで極
めて優れた一次被膜密着性評点が得られているととも
に、磁区制御後の鉄損も極めて優れている。
【００５７】［実施例４］Ｃ：０．０７８％、Ｓｉ：
３．３０％、Ｍｎ：０．０８％、Ｓｅ：０．０２５％、
酸可溶性Ａｌ：０．０２６％、Ｎ：０．００８４％、Ｓ
ｂ：０．０２０％、Ｍｏ：０．０１４％、Ｂｉ：０．０
０２４％を含有するスラブを１３５０℃で加熱後直ちに
熱延して２．３mm厚の熱延コイルとした。
３．３０％、Ｍｎ：０．０８％、Ｓｅ：０．０２５％、
酸可溶性Ａｌ：０．０２６％、Ｎ：０．００８４％、Ｓ
ｂ：０．０２０％、Ｍｏ：０．０１４％、Ｂｉ：０．０
０２４％を含有するスラブを１３５０℃で加熱後直ちに
熱延して２．３mm厚の熱延コイルとした。
【００５８】１０００℃の中間焼鈍を挟む二回冷延で
０．２２０mm厚とした後、８６０℃で脱炭焼鈍を行っ
た。
０．２２０mm厚とした後、８６０℃で脱炭焼鈍を行っ
た。
【００５９】次にＭｇＯを主成分とする焼鈍分離材を塗
布した後、炉内容積が１．０ｍ3 の仕上げ焼鈍炉に挿入
し、窒素と水素で構成される雰囲気ガスの流量を０．３
Nm3／ｈと３．０Nm3 ／ｈとして焼鈍した。その後、実
施例１と同様の処理を行った。
布した後、炉内容積が１．０ｍ3 の仕上げ焼鈍炉に挿入
し、窒素と水素で構成される雰囲気ガスの流量を０．３
Nm3／ｈと３．０Nm3 ／ｈとして焼鈍した。その後、実
施例１と同様の処理を行った。
【００６０】雰囲気ガス流量／炉内容積と磁束密度Ｂ8
と一次被膜量を表５に示す。
と一次被膜量を表５に示す。
【００６１】
【表５】
【００６２】表５より明らかなように、雰囲気ガス流量
／炉内容積を３．０Nm3 ／（ｈ・ｍ3 ）とすることで一
次被膜量が確保、形成されていることがわかる。
／炉内容積を３．０Nm3 ／（ｈ・ｍ3 ）とすることで一
次被膜量が確保、形成されていることがわかる。
【００６３】表５に示す比較例５と、本発明例４の磁区
制御後の磁束密度Ｂ8 とＷ17/50 を表６に示す。
制御後の磁束密度Ｂ8 とＷ17/50 を表６に示す。
【００６４】
【表６】
【００６５】表６より明らかなように、磁区細分化処理
後の鉄損も極めて優れており、工業的に非常に価値の高
い有益なものといえる。
後の鉄損も極めて優れており、工業的に非常に価値の高
い有益なものといえる。
【００６６】
【発明の効果】以上説明した通り本発明は、Ｂｉを添加
含有した一方向性電磁鋼板の製造方法において、仕上げ
焼鈍における雰囲気ガス流量を調整することによって、
密着性の優れた一次被膜を有する超高磁束密度一方向性
電磁鋼板が得られるとともに、磁区細分化処理後の鉄損
特性も極めて優れており、工業的に非常に価値の高い有
益なものといえる。
含有した一方向性電磁鋼板の製造方法において、仕上げ
焼鈍における雰囲気ガス流量を調整することによって、
密着性の優れた一次被膜を有する超高磁束密度一方向性
電磁鋼板が得られるとともに、磁区細分化処理後の鉄損
特性も極めて優れており、工業的に非常に価値の高い有
益なものといえる。
【図１】Ｂｉ含有量と雰囲気ガス流量／炉内容積と磁束
密度Ｂ8 と一次被膜密着性評点と磁区制御後の鉄損Ｗ
17/50 の相関を示す図表である。
密度Ｂ8 と一次被膜密着性評点と磁区制御後の鉄損Ｗ
17/50 の相関を示す図表である。
【図２】一次被膜量と磁束密度Ｂ8 と鉄損Ｗ17/50 を示
す。
す。
─────────────────────────────────────────────────────
フロントページの続き
(72)発明者 難波 英一
兵庫県姫路市広畑区富士町１番地 新日
本製鐵株式会社 広畑製鐵所内
(56)参考文献 特開 平６−88174（ＪＰ，Ａ)
特開 平６−184640（ＪＰ，Ａ)
特開 平２−125815（ＪＰ，Ａ)
特開 平５−171284（ＪＰ，Ａ)
特開 平５−117752（ＪＰ，Ａ)
前山公夫ら，珪素鋼用回転焼鈍炉，川
崎製鉄技法，日本，川崎製鉄株式会社,
1983年12月，第15巻第４号，ｐ．56〜60
(58)調査した分野(Int.Cl.7，ＤＢ名)
C21D 8/12
C22C 38/00 303
C22C 38/06
H01F 1/16
Claims (4)
- 【請求項１】 重量％で、 Ｃ ：０．０３〜０．１５％、 Ｓｉ：２．５〜４．０％、 Ｍｎ：０．０２〜０．３０％、 Ｓおよび、またはＳｅ：０．００５〜０．０４０％、 酸可溶性Ａｌ：０．０１５〜０．０４０％、 Ｎ ：０．００３０〜０．０１５０％、 Ｂｉ：０．０００５〜０．０２％、 残部：Ｆｅおよび不可避的不純物からなるスラブを出発
材として加熱した後熱延し、熱延板焼鈍後仕上げ冷延、
あるいは中間焼鈍を含む複数の冷延、あるいは熱延板焼
鈍後中間焼鈍を含む複数の冷延によって製品板厚に仕上
げた後に、脱炭焼鈍し、焼鈍分離材を塗布後、仕上焼鈍
をする超高磁束密度一方向性電磁鋼板の製造方法におい
て、仕上げ焼鈍における雰囲気ガス流量を以下に示す範
囲とすることを特徴とするＢ8 ≧１．９２Ｔの超低鉄損
超高磁束密度一方向性電磁鋼板の製造方法。 雰囲気ガス流量／炉内容積≧０．５Nm3 ／（ｈ・ｍ3 ） - 【請求項２】 重量％で、 Ｃ ：０．０３〜０．１５％、 Ｓｉ：２．５〜４．０％、 Ｍｎ：０．０２〜０．３０％、 Ｓおよび、またはＳｅ：０．００５〜０．０４０％、 酸可溶性Ａｌ：０．０１５〜０．０４０％、 Ｎ ：０．００３０〜０．０１５０％、 Ｓｎ：０．０５〜０．５０％、 Ｂｉ：０．０００５〜０．０２％、 残部：Ｆｅおよび不可避的不純物からなるスラブを出発
材とした請求項１記載の超低鉄損超高磁束密度一方向性
電磁鋼板の製造方法。 - 【請求項３】 重量％で、 Ｃ ：０．０３〜０．１５％、 Ｓｉ：２．５〜４．０％、 Ｍｎ：０．０２〜０．３０％、 Ｓおよび、またはＳｅ：０．００５〜０．０４０％、 酸可溶性Ａｌ：０．０１５〜０．０４０％、 Ｎ ：０．００３０〜０．０１５０％、 Ｓｎ：０．０５〜０．５０％、 Ｃｕ：０．０１〜０．１０％、 Ｂｉ：０．０００５〜０．０２％、 残部：Ｆｅおよび不可避的不純物からなるスラブを出発
材とした請求項１記載の超低鉄損超高磁束密度一方向性
電磁鋼板の製造方法。 - 【請求項４】 重量％で、 Ｃ ：０．０３〜０．１５％、 Ｓｉ：２．５〜４．０％、 Ｍｎ：０．０２〜０．３０％、 Ｓおよび、またはＳｅ：０．００５〜０．０４０％、 酸可溶性Ａｌ：０．０１５〜０．０４０％、 Ｎ ：０．００３０〜０．０１５０％、 ＳｂおよびＭｏ：０．００３０〜０．３％、 Ｂｉ：０．０００５〜０．０２％、 残部：Ｆｅおよび不可避的不純物からなるスラブを出発
材とした請求項１記載の超低鉄損超高磁束密度一方向性
電磁鋼板の製造方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP15042495A JP3397273B2 (ja) | 1995-06-16 | 1995-06-16 | 超低鉄損超高磁束密度一方向性電磁鋼板の製造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP15042495A JP3397273B2 (ja) | 1995-06-16 | 1995-06-16 | 超低鉄損超高磁束密度一方向性電磁鋼板の製造方法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH093542A JPH093542A (ja) | 1997-01-07 |
| JP3397273B2 true JP3397273B2 (ja) | 2003-04-14 |
Family
ID=15496638
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP15042495A Expired - Lifetime JP3397273B2 (ja) | 1995-06-16 | 1995-06-16 | 超低鉄損超高磁束密度一方向性電磁鋼板の製造方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP3397273B2 (ja) |
Families Citing this family (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CN100446919C (zh) * | 2005-06-30 | 2008-12-31 | 宝山钢铁股份有限公司 | 低铁损高磁感冷轧无取向电工钢板的生产方法 |
-
1995
- 1995-06-16 JP JP15042495A patent/JP3397273B2/ja not_active Expired - Lifetime
Non-Patent Citations (1)
| Title |
|---|
| 前山公夫ら，珪素鋼用回転焼鈍炉，川崎製鉄技法，日本，川崎製鉄株式会社，１９８３年１２月，第１５巻第４号，ｐ．５６〜６０ |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPH093542A (ja) | 1997-01-07 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| US5779819A (en) | Grain oriented electrical steel having high volume resistivity | |
| JP3456862B2 (ja) | 極めて低い鉄損をもつ一方向性電磁鋼板の製造方法 | |
| JP3392669B2 (ja) | 極めて低い鉄損をもつ一方向性電磁鋼板の製造方法 | |
| JP3098628B2 (ja) | 超高磁束密度一方向性電磁鋼板 | |
| JP3397277B2 (ja) | 超低鉄損超高磁束密度一方向性電磁鋼帯の製造方法 | |
| JP3434936B2 (ja) | 超高磁束密度一方向性電磁鋼板の製造方法 | |
| JP3397273B2 (ja) | 超低鉄損超高磁束密度一方向性電磁鋼板の製造方法 | |
| JP3357602B2 (ja) | 磁気特性に優れる方向性電磁鋼板の製造方法 | |
| KR950004933B1 (ko) | 자기특성이 우수한 무방향성 전기강판의 제조방법 | |
| JP3397293B2 (ja) | 超高磁束密度一方向性電磁鋼板の製造方法 | |
| JPH0949023A (ja) | 鉄損が優れた一方向性電磁鋼板の製造方法 | |
| JP2003089821A (ja) | 超高磁束密度一方向性電磁鋼板の製造方法 | |
| JP3474741B2 (ja) | 磁気特性に優れた方向性電磁鋼板の製造方法 | |
| JPH06256847A (ja) | 磁気特性の優れた一方向性電磁鋼板の製造方法 | |
| JP7486436B2 (ja) | 一方向性電磁鋼板の製造方法 | |
| JP3388116B2 (ja) | 超高磁束密度一方向性電磁鋼板の製造方法 | |
| JP3561323B2 (ja) | 超高磁束密度一方向性電磁鋼板の製造方法 | |
| JP2712913B2 (ja) | 方向性電磁鋼板およびその製造方法 | |
| JP3527309B2 (ja) | 超高磁束密度一方向性電磁鋼板用スラブの加熱方法 | |
| JP3399721B2 (ja) | 超高磁束密度一方向性電磁鋼板の製造方法 | |
| JP3507232B2 (ja) | 製品板厚の厚い一方向性電磁鋼板の製造方法 | |
| JP3474594B2 (ja) | 磁気特性の優れた厚い板厚の一方向性電磁鋼板の製造方法 | |
| KR970007162B1 (ko) | 철손 특성이 우수한 저온 스라브 가열방식의 방향성 전기강판의 제조방법 | |
| JP3392699B2 (ja) | 極低鉄損特性を有する方向性電磁鋼板の製造方法 | |
| JP3215240B2 (ja) | 超高磁束密度一方向性電磁鋼板用素材 |
Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| A01 | Written decision to grant a patent or to grant a registration (utility model) |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A01 Effective date: 20030121 |
|
| FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20080214 Year of fee payment: 5 |
|
| FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20090214 Year of fee payment: 6 |
|
| FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20090214 Year of fee payment: 6 |
|
| FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20100214 Year of fee payment: 7 |
|
| FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20100214 Year of fee payment: 7 |
|
| FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20110214 Year of fee payment: 8 |
|
| FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20110214 Year of fee payment: 8 |
|
| FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20120214 Year of fee payment: 9 |
|
| FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20120214 Year of fee payment: 9 |
|
| FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20130214 Year of fee payment: 10 |
|
| FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20130214 Year of fee payment: 10 |
|
| S531 | Written request for registration of change of domicile |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R313531 |
|
| FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20130214 Year of fee payment: 10 |
|
| R350 | Written notification of registration of transfer |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R350 |
|
| FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20130214 Year of fee payment: 10 |
|
| S533 | Written request for registration of change of name |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R313533 |
|
| FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20130214 Year of fee payment: 10 |
|
| R350 | Written notification of registration of transfer |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R350 |
|
| FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20140214 Year of fee payment: 11 |
|
| EXPY | Cancellation because of completion of term |