WO2022181720A1 - 管継手および管継手の製造方法 - Google Patents

管継手および管継手の製造方法 Download PDF

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copolymer
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忠晴 井坂
佑美 善家
有香里 山本
安行 山口
博之 濱田
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    • C08F2800/20—Copolymer characterised by the proportions of the comonomers expressed as weight or mass percentages

Definitions

  • the present disclosure relates to a pipe joint and a method for manufacturing the pipe joint.
  • Pipe joints made of tetrafluoroethylene/perfluoro(alkyl vinyl ether) copolymer have been known for some time.
  • Patent Document 1 discloses a molding material for ozone-resistant articles comprising a copolymer (A) and having a melt flow rate of 0.1 to 50 g/10 minutes, wherein the copolymer (A) is , a copolymer composed of tetrafluoroethylene and perfluorovinyl ether, containing 3.5% by mass or more of perfluorovinyl ether units, having a melting point of 295 ° C. or higher, and having an unstable terminal group as the above copolymer (A) It is described that a joint for semiconductor manufacturing equipment is obtained by molding a molding material for an ozone-resistant article having 50 or less carbon atoms per 1 ⁇ 10 6 carbon atoms therein.
  • the present disclosure provides a pipe joint that can be easily manufactured even when the wall thickness and length are large, has a beautiful hollow portion and a beautiful appearance, and has excellent deformation resistance against high-temperature, high-pressure fluids. intended to provide
  • a pipe joint having a cylindrical hollow portion, wherein the thickness of the thickest portion of the pipe joint is 2 to 7 mm, and the axial length of the hollow portion ( L) and the diameter (D) of the hollow portion (L/D) is 5 or less, and the pipe joint is a copolymer containing tetrafluoroethylene units and fluoro(alkyl vinyl ether) units. contains, the content of the fluoro (alkyl vinyl ether) unit of the copolymer is 2.8 to 6.0% by mass with respect to the total monomer units, and the copolymer at 372 ° C.
  • a pipe joint having a melt flow rate of 4.0 g/10 minutes or more and less than 11.0 g/10 minutes, and the copolymer having 50 or less functional groups.
  • the axial length (L) of the hollow portion is 20 mm or more.
  • said fluoro(alkyl vinyl ether) units of said copolymer are perfluoro(propyl vinyl ether) units. It is preferable that the content of the fluoro(alkyl vinyl ether) unit in the copolymer is 3.5 to 5.5% by mass based on the total monomer units.
  • the melt flow rate of the copolymer at 372° C. is preferably 5.0 to 9.0 g/10 minutes.
  • the melting point of the copolymer is preferably 295-315°C.
  • the pipe joint of the present disclosure is preferably an injection molded body.
  • the method for manufacturing a pipe joint of the present disclosure includes inserting a cylindrical core material into a mold cavity, filling the mold cavity with a molten copolymer from an injection molding machine, and A method for manufacturing a pipe joint, comprising cooling and solidifying a copolymer, pulling out the core material along the axial direction of the pipe joint, and removing the pipe joint from the mold, wherein the core material is pulled out.
  • the ratio (L/D) of the axial length (L) of the hollow portion of the pipe joint formed by the hollow portion to the diameter (D) of the hollow portion is 5 or less, and the thickness of the pipe joint
  • Provided is a method for manufacturing a pipe joint having a wall thickness of 2 to 7 mm at the location where the is the largest.
  • the length of the core material is preferably the same as the axial length (L) of the hollow portion of the pipe joint.
  • a tube that can be easily manufactured even if it has a large wall thickness and length, has a beautiful hollow portion and a beautiful appearance, and has excellent deformation resistance against high-temperature and high-pressure fluids. Fittings can be provided.
  • FIG. 1A, 1B, and 1C are a plan view, a cross-sectional view, and a side view of an embodiment of a pipe joint of the present disclosure
  • the pipe joint of the present disclosure has a cylindrical hollow portion, and the thickest part of the pipe joint has a thickness of 2 to 7 mm.
  • Such thick pipe joints are usually manufactured by injection molding a copolymer using a core material for forming a hollow portion.
  • molding defects such as sink marks and voids are likely to occur, so it is necessary to increase the holding pressure (secondary pressure) in order to suppress molding defects.
  • the holding pressure is increased, another molding defect such as burrs may occur, and smooth extraction of the core material may become difficult, resulting in damage to the hollow portion (the inner surface of the pipe joint).
  • the pipe joint of the present disclosure has a cylindrical hollow portion, the thickness of the thickest portion of the pipe joint is 2 to 7 mm, and the length (L) of the hollow portion in the axial direction is , the ratio (L/D) to the diameter (D) of the hollow portion is 5 or less.
  • FAVE fluoro(alkyl vinyl ether)
  • FIG. 1 An embodiment of the pipe joint of the present disclosure is shown in FIG.
  • the fitting shown in FIG. 1 is a T-shaped fitting and has a wall thickness (T) and a diameter (D).
  • the thickness of the thickest part of the pipe joint is 2 to 7 mm, preferably 5 mm or less, and more preferably 3 mm or less. Since the pipe joint of the present disclosure has a relatively large wall thickness, it has excellent rigidity and impact resistance.
  • the thickness is uniform, but the thickness may be varied so that the thickest part of the pipe joint has a thickness within the range of 2 to 7 mm.
  • the overall wall thickness of the pipe joint may be in the range of 2-7 mm.
  • the overall wall thickness of the pipe joint is preferably 5 mm or less, more preferably 3 mm or less.
  • the pipe joint shown in FIG. 1 has two hollow portions with different axial directions, and the two hollow portions also have different lengths in the axial direction.
  • the axial length of the hollow portion having the largest length is referred to as the "axial length of the hollow portion of the pipe joint ( L)”.
  • the ratio (L/D) between the axial length (L) of the hollow portion and the diameter (D) of the hollow portion of the pipe joint of the present disclosure is 5 or less, preferably 4 or less, and more preferably is 3 or less, preferably 0.1 or more, more preferably 1 or more. If the ratio (L/D) is too large, it becomes difficult to pull out the core material during injection molding, making it difficult to manufacture pipe joints with high productivity.
  • the pipe joint of the present disclosure has excellent deformation resistance against high-temperature and high-pressure fluids, and thus its dimensions are less likely to change. Therefore, despite having a relatively large diameter (D) with respect to the length (L), even if a high-temperature, high-pressure fluid flows, the fluid will not leak from the connection between the pipe and the pipe joint. can be reliably prevented.
  • the axial length (L) of the hollow portion of the pipe joint of the present disclosure is preferably 20 mm or more, more preferably 25 mm or more, still more preferably 30 mm or more, and particularly preferably 35 mm or more, Most preferably it is 40 mm or more.
  • the axial length (L) of the hollow portion of the pipe joint of the present disclosure is preferably 80 mm or less, more preferably 70 mm or less, even more preferably 60 mm or less, and particularly preferably 50 mm or less. be.
  • the pipe joint of the present disclosure can smoothly pull out the core material during injection molding even when the length is increased, and can be manufactured with high productivity. Since the pipe joint of the present disclosure has no major restrictions on its length, the use of the pipe joint of the present disclosure can increase the degree of freedom in piping design.
  • the pipe joint of the present disclosure contains a copolymer containing tetrafluoroethylene (TFE) units and fluoro(alkyl vinyl ether) (FAVE) units.
  • TFE tetrafluoroethylene
  • FAVE fluoro(alkyl vinyl ether)
  • This copolymer is a melt-processable fluororesin. Melt processability means that the polymer can be melt processed using conventional processing equipment such as extruders and injection molding machines.
  • the above FAVE is preferably a monomer represented by the general formula (1), and from perfluoro(methyl vinyl ether), perfluoro(ethyl vinyl ether) (PEVE) and perfluoro(propyl vinyl ether) (PPVE) At least one selected from the group consisting of is more preferred, at least one selected from the group consisting of PEVE and PPVE is further preferred, and PPVE is particularly preferred.
  • the content of FAVE units in the copolymer is 2.8-6.0% by mass with respect to the total monomer units.
  • the content of FAVE units in the copolymer is more preferably 3.0% by mass or more, still more preferably 3.2% by mass or more, still more preferably 3.3% by mass or more, and particularly preferably 3.4% by mass or more, most preferably 3.5% by mass or more, more preferably 5.8% by mass or less, still more preferably 5.7% by mass or less, and still more preferably 5 0.6% by mass or less, and particularly preferably 5.5% by mass or less.
  • burrs may occur during injection molding, or the hollow portion (inner surface of the pipe joint) may be damaged when the core material is pulled out.
  • the content of the FAVE units in the copolymer is too low, it may become difficult to pull out the core material itself, or excellent deformation resistance against high-temperature, high-pressure fluids may not be obtained.
  • the content of TFE units in the copolymer is preferably 94.0 to 97.2% by mass, more preferably 94.2% by mass or more, and still more preferably 94% by mass, based on the total monomer units. .3% by mass or more, more preferably 94.4% by mass or more, particularly preferably 94.5% by mass or more, more preferably 97.0% by mass or less, still more preferably 96.0% by mass or more. It is 8% by mass or less, more preferably 96.7% by mass or less, particularly preferably 96.6% by mass or less, and most preferably 96.5% by mass or less.
  • TFE unit content of the copolymer is too low, burrs may occur during injection molding, or the hollow portion (inner surface of the pipe joint) may be damaged when the core material is pulled out. If the TFE unit content of the copolymer is too high, it may become difficult to pull out the core material itself, or excellent resistance to deformation against high-temperature, high-pressure fluids may not be obtained.
  • the content of each monomer unit in the copolymer is measured by 19 F-NMR method.
  • the copolymer can also contain monomeric units derived from monomers copolymerizable with TFE and FAVE.
  • the content of monomer units copolymerizable with TFE and FAVE is preferably 0 to 3.2% by mass, more preferably 0.2% by mass, based on the total monomer units of the copolymer. 05 to 1.0% by mass, more preferably 0.1 to 0.3% by mass.
  • the copolymer is preferably at least one selected from the group consisting of copolymers consisting only of TFE units and FAVE units, and TFE/HFP/FAVE copolymers, and copolymers consisting only of TFE units and FAVE units. Polymers are more preferred.
  • the melt flow rate (MFR) of the copolymer is 4.0 g/10 minutes or more and less than 11.0 g/10 minutes.
  • MFR of the copolymer is preferably 4.5 g/10 min or more, more preferably 5.0 g/10 min or more, preferably 10.5 g/10 min or less, more preferably 10.0 g /10 minutes or less, more preferably 9.5 g/10 minutes or less, and particularly preferably 9.0 g/10 minutes or less. If the MFR of the copolymer is too low, molding defects such as roughness and flow marks will occur. If the MFR of the copolymer is too high, burrs may occur or the hollow portion (the inner surface of the pipe joint) may be damaged when the core material is pulled out. Also, excellent resistance to deformation against high-temperature, high-pressure fluid cannot be obtained.
  • the number of functional groups per 10 6 carbon atoms in the main chain of the copolymer is 50 or less, preferably 40 or less, more preferably 30 or less, and still more preferably 20 or less. is more preferably 15 or less, particularly preferably 10 or less, and most preferably less than 6. If the number of functional groups in the copolymer is too large, molding defects such as roughness and flow marks will occur, and excellent deformation resistance to high-temperature, high-pressure fluids cannot be obtained.
  • Infrared spectroscopic analysis can be used to identify the types of functional groups and measure the number of functional groups.
  • the number of functional groups is measured by the following method.
  • the above copolymer is cold-pressed to form a film having a thickness of 0.25 to 0.30 mm.
  • the film is analyzed by Fourier Transform Infrared Spectroscopy to obtain the infrared absorption spectrum of the copolymer and the difference spectrum from the fully fluorinated base spectrum with no functional groups present. From the absorption peak of the specific functional group appearing in this difference spectrum, the number N of functional groups per 1 ⁇ 10 6 carbon atoms in the copolymer is calculated according to the following formula (A).
  • N I ⁇ K/t (A) I: Absorbance K: Correction coefficient t: Film thickness (mm)
  • Table 1 shows absorption frequencies, molar extinction coefficients and correction factors for some functional groups. Also, the molar extinction coefficient was determined from the FT-IR measurement data of the low-molecular-weight model compound.
  • the absorption frequencies of —CH 2 CF 2 H, —CH 2 COF, —CH 2 COOH, —CH 2 COOCH 3 and —CH 2 CONH 2 are shown in the table, respectively, —CF 2 H, —COF and —COOH free.
  • the absorption frequency of -COOH bonded, -COOCH 3 and -CONH 2 is several tens of Kaiser (cm -1 ) lower than that of -CONH 2 .
  • the number of functional groups of —COF is determined from the number of functional groups obtained from the absorption peak at an absorption frequency of 1883 cm ⁇ 1 due to —CF 2 COF and from the absorption peak at an absorption frequency of 1840 cm ⁇ 1 due to —CH 2 COF. It is the sum of the number of functional groups.
  • the functional group is a functional group present at the main chain end or side chain end of the copolymer, and a functional group present in the main chain or side chain.
  • the functional group is introduced into the copolymer, for example, by a chain transfer agent or a polymerization initiator used in producing the copolymer.
  • a chain transfer agent or a polymerization initiator used in producing the copolymer.
  • —CH 2 OH is introduced at the main chain end of the copolymer.
  • the functional group is introduced into the side chain end of the copolymer.
  • a copolymer having the number of functional groups within the above range can be obtained. That is, the copolymer contained in the pipe joint of the present disclosure is preferably fluorinated.
  • the copolymers included in the pipe fittings of the present disclosure also preferably have —CF 3 end groups.
  • the melting point of the copolymer is preferably 295 to 315°C, more preferably 300°C or higher, still more preferably 301°C or higher, particularly preferably 302°C or higher, and more preferably 310°C or lower. and more preferably 305° C. or less. Since the melting point is within the above range, the pipe joint can be manufactured more easily even if the pipe joint has a large wall thickness and length, and both the hollow portion and the external appearance of the pipe joint are further improved. It becomes beautiful, and the pipe joint becomes more excellent in deformation resistance against high-temperature and high-pressure fluids.
  • the melting point can be measured using a differential scanning calorimeter [DSC].
  • the pipe joint of the present disclosure contains fillers, plasticizers, processing aids, release agents, pigments, flame retardants, lubricants, light stabilizers, weather stabilizers, conductive agents, antistatic agents, ultraviolet absorbers, antioxidants. , foaming agents, fragrances, oils, softening agents, dehydrofluorination agents, and the like.
  • fillers include silica, kaolin, clay, organic clay, talc, mica, alumina, calcium carbonate, calcium terephthalate, titanium oxide, calcium phosphate, calcium fluoride, lithium fluoride, crosslinked polystyrene, potassium titanate, Examples include carbon, boron nitride, carbon nanotubes, glass fibers, and the like.
  • the conductive agent include carbon black and the like.
  • plasticizers include dioctylphthalic acid and pentaerythritol.
  • processing aids include carnauba wax, sulfone compounds, low-molecular-weight polyethylene, fluorine-based aids, and the like.
  • dehydrofluorination agents include organic oniums and amidines.
  • Polymers other than the copolymers described above may be used as the other components.
  • examples of other polymers include fluororesins, fluororubbers, and non-fluorinated polymers other than the copolymers described above.
  • the copolymer contained in the pipe joint of the present disclosure can be produced by polymerization methods such as suspension polymerization, solution polymerization, emulsion polymerization, and bulk polymerization. Emulsion polymerization or suspension polymerization is preferred as the polymerization method. In these polymerizations, the conditions such as temperature and pressure, the polymerization initiator and other additives can be appropriately set according to the composition and amount of the copolymer.
  • an oil-soluble radical polymerization initiator or a water-soluble radical polymerization initiator can be used as the polymerization initiator.
  • the oil-soluble radical polymerization initiator may be a known oil-soluble peroxide, for example Dialkyl peroxycarbonates such as di-normal propyl peroxydicarbonate, diisopropyl peroxydicarbonate, disec-butyl peroxydicarbonate, di-2-ethoxyethyl peroxydicarbonate; Peroxyesters such as t-butyl peroxyisobutyrate and t-butyl peroxypivalate; Dialkyl peroxides such as di-t-butyl peroxide; Di[fluoro (or fluorochloro) acyl] peroxides; etc. are typical examples.
  • Dialkyl peroxycarbonates such as di-normal propyl peroxydicarbonate, diisopropyl peroxydicarbonate, disec-butyl peroxydicarbonate, di-2-ethoxyethyl peroxydicarbonate
  • Peroxyesters such as t-butyl peroxy
  • Di[fluoro(or fluorochloro)acyl] peroxides include diacyl represented by [(RfCOO)-] 2 (Rf is a perfluoroalkyl group, ⁇ -hydroperfluoroalkyl group or fluorochloroalkyl group) peroxides.
  • Di[fluoro(or fluorochloro)acyl] peroxides include, for example, di( ⁇ -hydro-dodecafluorohexanoyl) peroxide, di( ⁇ -hydro-tetradecafluoroheptanoyl) peroxide, di( ⁇ -hydro-hexadecafluorononanoyl)peroxide, di(perfluoropropionyl)peroxide, di(perfluorobutyryl)peroxide, di(perfluoropareryl)peroxide, di(perfluorohexanoyl)peroxide , di(perfluoroheptanoyl) peroxide, di(perfluorooctanoyl) peroxide, di(perfluorononanoyl) peroxide, di( ⁇ -chloro-hexafluorobutyryl) peroxide, di( ⁇ -chloro -decafluorohexanoyl
  • the water-soluble radical polymerization initiator may be a known water-soluble peroxide, for example, persulfuric acid, perboric acid, perchloric acid, superphosphoric acid, ammonium salts such as percarbonic acid, potassium salts, sodium salts, disuccinic acid.
  • Acid peroxides organic peroxides such as diglutaric acid peroxide, t-butyl permalate, t-butyl hydroperoxide and the like.
  • a reducing agent such as sulfites may be used in combination with the peroxide, and the amount used may be 0.1 to 20 times the peroxide.
  • a surfactant In polymerization, a surfactant, a chain transfer agent, and a solvent can be used, and conventionally known ones can be used.
  • surfactant known surfactants can be used, such as nonionic surfactants, anionic surfactants and cationic surfactants.
  • fluorine-containing anionic surfactants are preferable, and may contain etheric oxygen (that is, oxygen atoms may be inserted between carbon atoms), linear or branched surfactants having 4 to 20 carbon atoms
  • a fluorine-containing anionic surfactant is more preferred.
  • the amount of surfactant added (to polymerization water) is preferably 50 to 5000 ppm.
  • chain transfer agents examples include hydrocarbons such as ethane, isopentane, n-hexane and cyclohexane; aromatics such as toluene and xylene; ketones such as acetone; ethyl acetate and butyl acetate; , alcohols such as ethanol; mercaptans such as methyl mercaptan; halogenated hydrocarbons such as carbon tetrachloride, chloroform, methylene chloride and methyl chloride.
  • the amount of the chain transfer agent to be added may vary depending on the chain transfer constant of the compound used, but it is usually used in the range of 0.01 to 20% by mass relative to the polymerization solvent.
  • solvents examples include water and mixed solvents of water and alcohol.
  • a fluorinated solvent may be used in addition to water.
  • Hydrochlorofluoroalkanes such as CH 3 CClF 2 , CH 3 CCl 2 F, CF 3 CF 2 CCl 2 H, CF 2 ClCF 2 CFHCl; CF 2 ClCFClCF 2 CF 3 , CF 3 CFClCFClCF 3 , etc.
  • hydrofluoroalkanes such as CF3CFHCFHCF2CF2CF3 , CF2HCF2CF2CF2H , CF3CF2CF2CF2CF2CF2H ; CH _ _ _ _ _ _ 3OC2F5 , CH3OC3F5CF3CF2CH2OCHF2 , CF3CHFCF2OCH3 , CHF2CF2OCH2F , ( CF3 ) 2CHCF2OCH3 , CF3CF2 _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ Hydrofluoroethers such as CH2OCH2CHF2 , CF3CHFCF2OCH2CF3 ; perfluorocyclobutane , CF3CF2CF2CF3 , CF3CF2CF2CF2CF3 , CF3CF2 _ _ _ _ Examples include perfluoroalkanes such as CF 2 CF 2
  • the polymerization temperature is not particularly limited, and may be 0 to 100°C.
  • the polymerization pressure is appropriately determined according to other polymerization conditions such as the type and amount of the solvent used, vapor pressure, polymerization temperature, etc., and may generally be from 0 to 9.8 MPaG.
  • the copolymer When an aqueous dispersion containing a copolymer is obtained by a polymerization reaction, the copolymer can be recovered by coagulating, washing, and drying the copolymer contained in the aqueous dispersion. Moreover, when the copolymer is obtained as a slurry by the polymerization reaction, the copolymer can be recovered by removing the slurry from the reaction vessel, washing it, and drying it. The copolymer can be recovered in the form of powder by drying.
  • the copolymer obtained by polymerization may be molded into pellets.
  • a molding method for molding into pellets is not particularly limited, and conventionally known methods can be used. For example, a method of melt extruding a copolymer using a single-screw extruder, twin-screw extruder, or tandem extruder, cutting it into a predetermined length, and molding it into pellets can be used.
  • the extrusion temperature for melt extrusion must be changed according to the melt viscosity of the copolymer and the production method, and is preferably from the melting point of the copolymer +20°C to the melting point of the copolymer +140°C.
  • the method for cutting the copolymer is not particularly limited, and conventionally known methods such as a strand cut method, a hot cut method, an underwater cut method, and a sheet cut method can be employed.
  • the obtained pellets may be heated to remove volatile matter in the pellets (deaeration treatment).
  • the obtained pellets may be treated by contacting them with warm water of 30-200°C, steam of 100-200°C, or hot air of 40-200°C.
  • a copolymer obtained by polymerization may be fluorinated.
  • the fluorination treatment can be carried out by contacting the non-fluorinated copolymer with a fluorine-containing compound.
  • the fluorine-containing compound is not particularly limited, but includes fluorine radical sources that generate fluorine radicals under fluorination treatment conditions.
  • fluorine radical source include F 2 gas, CoF 3 , AgF 2 , UF 6 , OF 2 , N 2 F 2 , CF 3 OF, halogen fluoride (eg IF 5 , ClF 3 ), and the like.
  • the fluorine radical source such as F 2 gas may have a concentration of 100%, but from the viewpoint of safety, it is preferable to mix it with an inert gas and dilute it to 5 to 50% by mass before use. It is more preferable to dilute to 30% by mass before use.
  • the inert gas include nitrogen gas, helium gas, argon gas, etc. Nitrogen gas is preferable from an economical point of view.
  • the conditions for the fluorination treatment are not particularly limited, and the copolymer in a molten state may be brought into contact with the fluorine-containing compound. Preferably, it can be carried out at a temperature of 100 to 220°C.
  • the fluorination treatment is generally carried out for 1 to 30 hours, preferably 5 to 25 hours.
  • the fluorination treatment is preferably carried out by contacting the unfluorinated copolymer with fluorine gas (F2 gas).
  • a cylindrical core material is inserted into a mold cavity, a molten copolymer is filled into the mold cavity from an injection molding machine, and the molten copolymer is cooled. and hardening, the core material is pulled out along the axial direction of the pipe joint, and the pipe joint is removed from the mold.
  • the above production method involves injection molding a copolymer in which the content of FAVE units, MFR, and number of functional groups are appropriately adjusted, so that it is suitable for producing a pipe joint having a large wall thickness and length.
  • the core material can be pulled out smoothly without damaging the hollow portion, and a pipe joint free from molding defects such as roughness and flow marks can be manufactured with high productivity.
  • the resulting pipe joint (injection-molded article) has excellent resistance to deformation against high-temperature, high-pressure fluids.
  • a core material having the same length as the axial length (L) of the hollow portion of the pipe joint can be used.
  • One core material may be used, or a plurality of core materials may be used.
  • the pipe joint of the present disclosure has a smooth hollow portion (the inner surface of the pipe joint) and is excellent in chemical resistance and heat resistance, so that it can be suitably used as a pipe for circulating a chemical solution.
  • melt flow rate (MFR) Melt flow rate (MFR)
  • G-01 melt indexer
  • melting point Using a differential scanning calorimeter (trade name: X-DSC7000, manufactured by Hitachi High-Tech Science Co., Ltd.), the temperature was first raised from 200 ° C. to 350 ° C. at a heating rate of 10 ° C./min, followed by a cooling rate. Cool from 350°C to 200°C at 10°C/min, then heat again from 200°C to 350°C at a heating rate of 10°C/min for the second time, and peak the melting curve during the second heating process. The melting point was obtained from
  • N I ⁇ K/t (A)
  • K Correction coefficient
  • t Film thickness (mm)
  • Table 2 shows the absorption frequencies, molar extinction coefficients, and correction factors for the functional groups in the present disclosure. The molar extinction coefficient was determined from the FT-IR measurement data of the low-molecular-weight model compound.
  • Synthesis example 1 After 51.8 L of pure water was put into an autoclave with a volume of 174 L and the autoclave was sufficiently purged with nitrogen, 40.9 kg of perfluorocyclobutane, 0.54 kg of perfluoro(propyl vinyl ether) (PPVE), and 5.10 kg of methanol were charged. , the temperature in the system was kept at 35° C., and the stirring speed was kept at 200 rpm. Then, after pressurizing tetrafluoroethylene (TFE) to 0.64 MPa, 0.051 kg of a 50% methanol solution of di-n-propylperoxydicarbonate was added to initiate polymerization.
  • TFE tetrafluoroethylene
  • the resulting powder was melt-extruded at 360°C with a screw extruder (trade name: PCM46, manufactured by Ikegai Co., Ltd.) to obtain TFE/PPVE copolymer pellets.
  • a screw extruder (trade name: PCM46, manufactured by Ikegai Co., Ltd.) to obtain TFE/PPVE copolymer pellets.
  • the PPVE content was measured by the method described above.
  • the obtained pellets were placed in a vacuum vibration reactor VVD-30 (manufactured by Okawara Seisakusho Co., Ltd.) and heated to 210°C. After evacuation, F2 gas diluted to 20 % by volume with N2 gas was introduced to atmospheric pressure. After 0.5 hours from the introduction of the F2 gas, the chamber was once evacuated, and the F2 gas was introduced again. Further, after 0.5 hours, the chamber was evacuated again and F 2 gas was introduced again. Thereafter, the F 2 gas introduction and evacuation operations were continued once an hour, and the reaction was carried out at a temperature of 210° C. for 10 hours. After completion of the reaction, the interior of the reactor was sufficiently replaced with N2 gas to complete the fluorination reaction. Using the fluorinated pellets, various physical properties were measured by the methods described above.
  • Synthesis example 2 3.47 kg of PPVE, 3.28 kg of methanol, 0.026 kg of a 50% methanol solution of di-n-propylperoxydicarbonate, and 0.071 kg of PPVE for each 1 kg of TFE supplied were changed to dry powder. Fluorinated pellets were obtained in the same manner as in Synthesis Example 1, except that 43.8 kg was obtained.
  • Synthesis example 3 2.69 kg of PPVE, 0.10 kg of methanol, 0.026 kg of a 50% methanol solution of di-n-propylperoxydicarbonate, and 0.057 kg of PPVE for every 1 kg of TFE supplied were changed to dry powder. Fluorinated pellets were obtained in the same manner as in Synthesis Example 1, except that 43.2 kg was obtained.
  • Synthesis example 4 Fluorination was carried out in the same manner as in Synthesis Example 1 except that 2.69 kg of PPVE, 2.48 kg of methanol, and 0.057 kg of PPVE were added for each 1 kg of TFE supplied, and 43.2 kg of dry powder was obtained. pellets were obtained.
  • Synthesis example 5 Fluorination was carried out in the same manner as in Synthesis Example 1, except that 2.75 kg of PPVE, 0.88 kg of methanol, and 0.058 kg of PPVE were added for every 1 kg of TFE supplied, and 43.3 kg of dry powder was obtained. No pellets were obtained.
  • Synthesis example 6 Fluorination was carried out in the same manner as in Synthesis Example 1, except that 1.49 kg of PPVE, 1.65 kg of methanol, and 0.036 kg of PPVE were added for every 1 kg of TFE supplied, and 42.4 kg of dry powder was obtained. pellets were obtained.
  • Synthesis example 7 2.11 kg of PPVE, 1.28 kg of methanol, and 0.047 kg of PPVE were added for every 1 kg of TFE supplied, the temperature of the vacuum vibration reactor was raised to 170° C., and the reaction was continued at 170° C. for 5 hours. Fluorinated pellets were obtained in the same manner as in Synthesis Example 1, except that 42.8 kg of dry powder was obtained.
  • Synthesis example 8 Fluorination was carried out in the same manner as in Synthesis Example 1, except that 2.75 kg of PPVE, 0.60 kg of methanol, and 0.058 kg of PPVE were added for every 1 kg of TFE supplied, and 43.3 kg of dry powder was obtained. pellets were obtained.
  • the releasability was evaluated according to the following criteria. ⁇ : The cylindrical injection-molded body could be pulled out from the core material ⁇ : The cylindrical injection-molded body could not be pulled out from the core material
  • the pipe joint (2) was used for the following evaluations.
  • Tensile creep strain was measured using TMA-7100 manufactured by Hitachi High-Tech Science. A sample with a width of 1 mm and a length of 20 mm was produced from the pipe joint (2). The sample was attached to the measurement jig with a distance between the jigs of 10 mm. A load is applied to the sample so that the cross-sectional load is 2.41 N / mm 2 , left at 240 ° C., and the length of the sample from 70 minutes after the start of the test to 300 minutes after the start of the test. The displacement (mm) was measured, and the ratio of the length displacement (mm) to the initial sample length (10 mm) (tensile creep strain (%)) was calculated.
  • An injection molded product with a small tensile creep strain (%) measured at 240°C for 300 minutes does not stretch easily even when a tensile load is applied in a very high temperature environment, and has excellent deformation resistance against high temperature and high pressure fluids. ing.
  • the pipe joint of the present disclosure is easy to manufacture because the core material can be pulled out smoothly during its manufacture (Experimental Examples 1 to 3). Furthermore, the pipe joint of the present disclosure has a beautiful hollow portion and appearance even when the wall thickness and length are large, and has excellent deformation resistance against high-temperature and high-pressure fluids ( Experimental Examples 1 to 3).

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Abstract

円筒状の中空部を備える管継手であって、前記管継手の肉厚が最も大きい箇所の肉厚が、２～７ｍｍであり、前記中空部の軸方向の長さ（Ｌ）と、前記中空部の直径（Ｄ）との比率（Ｌ／Ｄ）が、５以下であり、前記管継手が、テトラフルオロエチレン単位およびフルオロ（アルキルビニルエーテル）単位を含有する共重合体を含有しており、前記共重合体のフルオロ（アルキルビニルエーテル）単位の含有量が、全単量体単位に対して、２．８～６．０質量％であり、前記共重合体の３７２℃におけるメルトフローレートが、４．０ｇ／１０分以上１１．０ｇ／１０分未満であり、前記共重合体の官能基数が５０個以下である管継手を提供する。

Description

管継手および管継手の製造方法
　本開示は、管継手および管継手の製造方法に関する。
　従来より、テトラフルオロエチレン／パーフルオロ（アルキルビニルエーテル）共重合体により形成される管継手が知られている。
　たとえば、特許文献１には、共重合体（Ａ）からなり、メルトフローレートが０．１～５０ｇ／１０分である耐オゾン性物品用成形材料であって、上記共重合体（Ａ）は、テトラフルオロエチレンとパーフルオロビニルエーテルとからなる共重合体であり、パーフルオロビニルエーテル単位を３．５質量％以上含み、融点が２９５℃以上であり、不安定末端基が上記共重合体（Ａ）中の炭素数１×１０６個あたり５０個以下である耐オゾン性物品用成形材料を成形することにより、半導体製造装置用継ぎ手を得ることが記載されている。
国際公開第２００３／０４８２１４号
　本開示では、肉厚および長さが大きい場合であっても、容易に製造することができ、中空部および外観のいずれもが美麗であり、高温高圧の流体に対する耐変形性に優れる管継手を提供することを目的とする。
　本開示によれば、円筒状の中空部を備える管継手であって、前記管継手の肉厚が最も大きい箇所の肉厚が、２～７ｍｍであり、前記中空部の軸方向の長さ（Ｌ）と、前記中空部の直径（Ｄ）との比率（Ｌ／Ｄ）が、５以下であり、前記管継手が、テトラフルオロエチレン単位およびフルオロ（アルキルビニルエーテル）単位を含有する共重合体を含有しており、前記共重合体のフルオロ（アルキルビニルエーテル）単位の含有量が、全単量体単位に対して、２．８～６．０質量％であり、前記共重合体の３７２℃におけるメルトフローレートが、４．０ｇ／１０分以上１１．０ｇ／１０分未満であり、前記共重合体の官能基数が５０個以下である管継手が提供される。
　前記中空部の軸方向の長さ（Ｌ）が、２０ｍｍ以上であることが好ましい。
　前記共重合体の前記フルオロ（アルキルビニルエーテル）単位が、パーフルオロ（プロピルビニルエーテル）単位であることが好ましい。
　前記共重合体の前記フルオロ（アルキルビニルエーテル）単位の含有量が、全単量体単位に対して、３．５～５．５質量％であることが好ましい。
　前記共重合体の３７２℃におけるメルトフローレートが、５．０～９．０ｇ／１０分であることが好ましい。
　前記共重合体の融点が、２９５～３１５℃であることが好ましい。
　本開示の管継手は、射出成形体であることが好ましい。
　また、本開示の管継手の製造方法は、金型のキャビティ内に円柱状のコア材を挿入し、前記金型のキャビティ内に射出成形機から溶融した共重合体を充填し、溶融した前記共重合体を冷却して、固化させ、前記コア材を管継手の軸方向に沿って引き抜くとともに、前記金型から前記管継手を取り出す管継手の製造方法であって、前記コア材を引き抜くことにより形成される前記管継手の中空部の軸方向の長さ（Ｌ）と、前記中空部の直径（Ｄ）との比率（Ｌ／Ｄ）が、５以下であり、前記管継手の肉厚が最も大きい箇所の肉厚が、２～７ｍｍである管継手の製造方法が提供される。
　前記コア材の長さが、前記管継手の中空部の軸方向の長さ（Ｌ）と同一であることが好ましい。
　本開示によれば、肉厚および長さが大きい場合であっても、容易に製造することができ、中空部および外観のいずれもが美麗であり、高温高圧の流体に対する耐変形性に優れる管継手を提供することができる。
本開示の管継手の一実施形態を示す平面図、断面図および側面図である。
　以下、本開示の具体的な実施形態について詳細に説明するが、本開示は、以下の実施形態に限定されるものではない。
　本開示の管継手は、円筒状の中空部を備えており、管継手の肉厚が最も大きい箇所の肉厚が、２～７ｍｍである。
　このような肉厚の大きな管継手は、通常、中空部を形成するためのコア材を用いて、共重合体を射出成形することにより製造される。肉厚の大きな管継手を射出成形により製造しようとすると、ヒケ、ボイドなどの成形不良が発生しやすいことから、成形不良を抑制するために、保持圧力（２次圧力）を高くする必要がある。しかし、保持圧力を高くすると、バリという別の成形不良が発生したり、コア材の円滑な引き抜きが困難になり、中空部（管継手の内面）に傷がついたりする問題がある。一方で、これらの問題を解決しようとすると、コア材の引き抜き自体が困難になったり、荒れやフローマークなどの成形不良が発生したりする。
　また、管継手の肉厚を大きくするとともに、管継手の長さを大きくしようとすると、さらなる問題が生じる。すなわち、管継手の長さ（管継手の中空部の軸方向の長さ（Ｌ））を大きくする場合、コア材を引き抜く長さも大きくなり、コア材が引き抜きにくくなることから、管継手の径（管継手の中空部の直径（Ｄ）（管継手の内径））を大きくする必要がある。管継手の中空部の直径（Ｄ）が大きくなると、少しの割合で管継手が変形しただけでも、管継手の全体の形状が大きく変化してしまう。
　したがって、肉厚および長さが大きい場合であっても、中空部および外観のいずれもが美麗であり、高温高圧の流体に対する耐変形性に優れており、コア材を円滑に引き抜くことができることによって生産性にも優れる管継手が求められる。
　本開示の管継手は、円筒状の中空部を備えており、管継手の肉厚が最も大きい箇所の肉厚が、２～７ｍｍであるとともに、中空部の軸方向の長さ（Ｌ）と、中空部の直径（Ｄ）との比率（Ｌ／Ｄ）が、５以下である。さらに、本開示の管継手は、テトラフルオロエチレン（ＴＦＥ）単位およびフルオロ（アルキルビニルエーテル）（ＦＡＶＥ）単位を含有する共重合体を含有しており、該共重合体のＦＡＶＥ単位の含有量、メルトフローレート（ＭＦＲ）および官能基数が適切に調整されている。したがって、本開示の管継手は、肉厚および長さが大きい場合であっても、容易に製造することができ、中空部および外観のいずれもが美麗であり、高温高圧の流体に対する耐変形性に優れている。
　本開示の管継手の一実施形態を図１に示す。図１に示す管継手は、Ｔ型継手であり、肉厚（Ｔ）および直径（Ｄ）を有している。
　管継手の肉厚が最も大きい箇所の肉厚は、２～７ｍｍであり、好ましくは５ｍｍ以下であり、より好ましくは３ｍｍ以下である。本開示の管継手は、肉厚が比較的大きいことから、剛性および耐衝撃性に優れている。
　図１に示す管継手においては、肉厚が均一であるが、管継手の肉厚が最も大きい箇所の肉厚が２～７ｍｍの範囲内となるように厚みを変化させてもよい。一実施形態においては、管継手の全体の肉厚を２～７ｍｍの範囲内とすることもできる。管継手の全体の肉厚は、好ましくは５ｍｍ以下であり、より好ましくは３ｍｍ以下である。
　図１に示す管継手は、軸方向の異なる２の中空部を有しており、２の中空部は、軸方向の長さも異なっている。本開示では、管継手が２以上の軸方向の異なる中空部を有する場合は、最も大きい長さを有する中空部の軸方向の長さを、「管継手の中空部の軸方向の長さ（Ｌ）」として定義する。
　本開示の管継手の中空部の軸方向の長さ（Ｌ）と、中空部の直径（Ｄ）との比率（Ｌ／Ｄ）は、５以下であり、好ましくは４以下であり、より好ましくは３以下であり、好ましくは０．１以上であり、より好ましくは１以上である。比率（Ｌ／Ｄ）が大きすぎると、射出成形時にコア材が引き抜きにくくなり、高い生産性で管継手を製造することが困難となる。本開示の管継手は、高温高圧の流体に対する耐変形性に優れていることから、寸法が変化しにくい。したがって、長さ（Ｌ）に対して、比較的大きな直径（Ｄ）を有してるにもかかわらず、高温高圧の流体が流れた場合でも、配管と管継手の接続部分からの流体の漏洩を確実に防止することができる。
　本開示の管継手の中空部の軸方向の長さ（Ｌ）は、好ましくは２０ｍｍ以上であり、より好ましくは２５ｍｍ以上であり、さらに好ましくは３０ｍｍ以上であり、特に好ましくは３５ｍｍ以上であり、最も好ましくは４０ｍｍ以上である。また、本開示の管継手の中空部の軸方向の長さ（Ｌ）は、好ましくは８０ｍｍ以下であり、より好ましくは７０ｍｍ以下であり、さらに好ましくは６０ｍｍ以下であり、特に好ましくは５０ｍｍ以下である。本開示の管継手は、長さを大きくした場合であっても、射出成形時にコア材を円滑に引き抜くことができ、高い生産性で製造することもできる。本開示の管継手は長さに大きな制約がないので、本開示の管継手を用いることによって、配管の設計自由度を高めることができる。
　本開示の管継手は、テトラフルオロエチレン（ＴＦＥ）単位およびフルオロ（アルキルビニルエーテル）（ＦＡＶＥ）単位を含有する共重合体を含有する。この共重合体は、溶融加工性のフッ素樹脂である。溶融加工性とは、押出機および射出成形機などの従来の加工機器を用いて、ポリマーを溶融して加工することが可能であることを意味する。
　上記ＦＡＶＥ単位を構成するＦＡＶＥとしては、一般式（１）：
ＣＦ２＝ＣＦＯ（ＣＦ２ＣＦＹ１Ｏ）ｐ－（ＣＦ２ＣＦ２ＣＦ２Ｏ）ｑ－Ｒｆ　　（１）
（式中、Ｙ１はＦまたはＣＦ３を表し、Ｒｆは炭素数１～５のパーフルオロアルキル基を表す。ｐは０～５の整数を表し、ｑは０～５の整数を表す。）で表される単量体、および、一般式（２）：
ＣＦＸ＝ＣＸＯＣＦ２ＯＲ１　　　（２）
（式中、Ｘは、同一または異なり、Ｈ、ＦまたはＣＦ３を表し、Ｒ１は、直鎖または分岐した、Ｈ、Ｃｌ、ＢｒおよびＩからなる群より選択される少なくとも１種の原子を１～２個含んでいてもよい炭素数が１～６のフルオロアルキル基、若しくは、Ｈ、Ｃｌ、ＢｒおよびＩからなる群より選択される少なくとも１種の原子を１～２個含んでいてもよい炭素数が５または６の環状フルオロアルキル基を表す。）で表される単量体からなる群より選択される少なくとも１種を挙げることができる。
　なかでも、上記ＦＡＶＥとしては、一般式（１）で表される単量体が好ましく、パーフルオロ（メチルビニルエーテル）、パーフルオロ（エチルビニルエーテル）（ＰＥＶＥ）およびパーフルオロ（プロピルビニルエーテル）（ＰＰＶＥ）からなる群より選択される少なくとも１種がより好ましく、ＰＥＶＥおよびＰＰＶＥからなる群より選択される少なくとも１種がさらに好ましく、ＰＰＶＥが特に好ましい。
　共重合体のＦＡＶＥ単位の含有量は、全単量体単位に対して、２．８～６．０質量％である。共重合体のＦＡＶＥ単位の含有量は、より好ましくは３．０質量％以上であり、さらに好ましくは３．２質量％以上であり、尚さらに好ましくは３．３質量％以上であり、特に好ましく３．４質量％以上であり、最も好ましくは３．５質量％以上であり、より好ましくは５．８質量％以下であり、さらに好ましくは５．７質量％以下であり、尚さらに好ましくは５．６質量％以下であり、特に好ましくは５．５質量％以下である。共重合体のＦＡＶＥ単位の含有量が多すぎると、射出成形時にバリが発生したり、コア材を引き抜く際に中空部（管継手の内面）に傷がついたりする。共重合体のＦＡＶＥ単位の含有量が少なすぎると、コア材の引き抜き自体が困難になったり、高温高圧の流体に対する優れた耐変形性が得られなかったりする。
　共重合体のＴＦＥ単位の含有量は、全単量体単位に対して、好ましくは９４．０～９７．２質量％であり、より好ましくは９４．２質量％以上であり、さらに好ましくは９４．３質量％以上であり、尚さらに好ましくは９４．４質量％以上であり、特に好ましくは９４．５質量％以上であり、より好ましくは９７．０質量％以下であり、さらに好ましくは９６．８質量％以下であり、尚さらに好ましくは９６．７質量％以下であり、特に好ましくは９６．６質量％以下であり、最も好ましくは９６．５質量％以下である。共重合体のＴＦＥ単位の含有量が少なすぎると、射出成形時にバリが発生したり、コア材を引き抜く際に中空部（管継手の内面）に傷がついたりするおそれがある。共重合体のＴＦＥ単位の含有量が多すぎると、コア材の引き抜き自体が困難になったり、高温高圧の流体に対する優れた耐変形性が得られなかったりするおそれがある。
　本開示において、共重合体中の各単量体単位の含有量は、１９Ｆ－ＮＭＲ法により測定する。
　共重合体は、ＴＦＥおよびＦＡＶＥと共重合可能な単量体に由来する単量体単位を含有することもできる。この場合、ＴＦＥおよびＦＡＶＥと共重合可能な単量体単位の含有量は、共重合体の全単量体単位に対して、好ましくは０～３．２質量％であり、より好ましくは０．０５～１．０質量％であり、さらに好ましくは０．１～０．３質量％である。
　ＴＦＥおよびＦＡＶＥと共重合可能な単量体としては、ヘキサフルオロプロピレン（ＨＦＰ）、ＣＺ１Ｚ２＝ＣＺ３（ＣＦ２）ｎＺ４（式中、Ｚ１、Ｚ２およびＺ３は、同一または異なって、ＨまたはＦを表し、Ｚ４は、Ｈ、ＦまたはＣｌを表し、ｎは２～１０の整数を表す。）で表されるビニル単量体、および、ＣＦ２＝ＣＦ－ＯＣＨ２－Ｒｆ１（式中、Ｒｆ１は炭素数１～５のパーフルオロアルキル基を表す。）で表されるアルキルパーフルオロビニルエーテル誘導体等が挙げられる。なかでも、ＨＦＰが好ましい。
　共重合体としては、ＴＦＥ単位およびＦＡＶＥ単位のみからなる共重合体、および、ＴＦＥ／ＨＦＰ／ＦＡＶＥ共重合体からなる群より選択される少なくとも１種が好ましく、ＴＦＥ単位およびＦＡＶＥ単位のみからなる共重合体がより好ましい。
　共重合体のメルトフローレート（ＭＦＲ）は、４．０ｇ／１０分以上、１１．０ｇ／１０分未満である。共重合体のＭＦＲは、好ましくは４．５ｇ／１０分以上であり、より好ましくは５．０ｇ／１０分以上であり、好ましくは１０．５ｇ／１０分以下であり、より好ましくは１０．０ｇ／１０分以下であり、さらに好ましくは９．５ｇ／１０分以下であり、特に好ましくは９．０ｇ／１０分以下である。共重合体のＭＦＲが低すぎると、荒れやフローマークなどの成形不良が発生する。共重合体のＭＦＲが高すぎると、バリが発生したり、コア材を引き抜く際に中空部（管継手の内面）に傷がついたりする。また、高温高圧の流体に対する優れた耐変形性を得ることができない。
　本開示において、共重合体の主鎖炭素数１０６個当たりの官能基数は、５０個以下であり、好ましくは４０個以下であり、より好ましくは３０個以下であり、さらに好ましくは２０個以下であり、尚さらに好ましくは１５個以下であり、特に好ましくは１０個以下であり、最も好ましくは６個未満である。共重合体の官能基数が多すぎると、荒れやフローマークなどの成形不良が発生し、また、高温高圧の流体に対する優れた耐変形性を得ることができない。
　上記官能基の種類の同定および官能基数の測定には、赤外分光分析法を用いることができる。
　官能基数については、具体的には、以下の方法で測定する。まず、上記共重合体をコールドプレスにより成形して、厚さ０．２５～０．３０ｍｍのフィルムを作製する。このフィルムをフーリエ変換赤外分光分析により分析して、上記共重合体の赤外吸収スペクトルを得、完全にフッ素化されて官能基が存在しないベーススペクトルとの差スペクトルを得る。この差スペクトルに現れる特定の官能基の吸収ピークから、下記式（Ａ）に従って、上記共重合体における炭素原子１×１０６個あたりの官能基数Ｎを算出する。
　　　Ｎ＝Ｉ×Ｋ／ｔ　　（Ａ）
　　　　Ｉ：吸光度
　　　　Ｋ：補正係数
　　　　ｔ：フィルムの厚さ（ｍｍ）
　参考までに、いくつかの官能基について、吸収周波数、モル吸光係数および補正係数を表１に示す。また、モル吸光係数は低分子モデル化合物のＦＴ－ＩＲ測定データから決定したものである。
Figure JPOXMLDOC01-appb-T000001
　－ＣＨ２ＣＦ２Ｈ、－ＣＨ２ＣＯＦ、－ＣＨ２ＣＯＯＨ、－ＣＨ２ＣＯＯＣＨ３、－ＣＨ２ＣＯＮＨ２の吸収周波数は、それぞれ表中に示す、－ＣＦ２Ｈ、－ＣＯＦ、－ＣＯＯＨ　ｆｒｅｅと－ＣＯＯＨ　ｂｏｎｄｅｄ、－ＣＯＯＣＨ３、－ＣＯＮＨ２の吸収周波数から数十カイザー（ｃｍ－１）低くなる。
　たとえば、－ＣＯＦの官能基数とは、－ＣＦ２ＣＯＦに起因する吸収周波数１８８３ｃｍ－１の吸収ピークから求めた官能基数と、－ＣＨ２ＣＯＦに起因する吸収周波数１８４０ｃｍ－１の吸収ピークから求めた官能基数との合計である。
　官能基は、共重合体の主鎖末端または側鎖末端に存在する官能基、および、主鎖中または側鎖中に存在する官能基である。官能基数は、－ＣＦ＝ＣＦ２、－ＣＦ２Ｈ、－ＣＯＦ、－ＣＯＯＨ、－ＣＯＯＣＨ３、－ＣＯＮＨ２および－ＣＨ２ＯＨの合計数であってよい。
　上記官能基は、たとえば、共重合体を製造する際に用いた連鎖移動剤や重合開始剤によって、共重合体に導入される。たとえば、連鎖移動剤としてアルコールを使用する、あるいは重合開始剤として－ＣＨ２ＯＨの構造を有する過酸化物を使用した場合、共重合体の主鎖末端に－ＣＨ２ＯＨが導入される。また、官能基を有する単量体を重合することによって、上記官能基が共重合体の側鎖末端に導入される。
　このような官能基を有する共重合体を、フッ素化処理することによって、上記範囲内の官能基数を有する共重合体を得ることができる。すなわち、本開示の管継手に含まれる共重合体は、フッ素化処理されたものであることが好ましい。本開示の管継手に含まれる共重合体は、－ＣＦ３末端基を有することも好ましい。
　共重合体の融点は、好ましくは２９５～３１５℃であり、より好ましくは３００℃以上であり、さらに好ましくは３０１℃以上であり、特に好ましくは、３０２℃以上であり、より好ましくは３１０℃以下であり、さらに好ましくは３０５℃以下である。融点が上記範囲内にあることにより、管継手の肉厚および長さが大きい場合であっても、管継手を一層容易に製造することができ、管継手の中空部および外観のいずれもが一層美麗となり、管継手が高温高圧の流体に対する耐変形性に一層優れるものとなる。
　本開示において、融点は、示差走査熱量計〔ＤＳＣ〕を用いて測定できる。
　本開示の管継手は、充填剤、可塑剤、加工助剤、離型剤、顔料、難燃剤、滑剤、光安定剤、耐候安定剤、導電剤、帯電防止剤、紫外線吸収剤、酸化防止剤、発泡剤、香料、オイル、柔軟化剤、脱フッ化水素剤等のその他の成分を含有してもよい。
　充填剤としては、たとえば、シリカ、カオリン、クレー、有機化クレー、タルク、マイカ、アルミナ、炭酸カルシウム、テレフタル酸カルシウム、酸化チタン、リン酸カルシウム、フッ化カルシウム、フッ化リチウム、架橋ポリスチレン、チタン酸カリウム、カーボン、チッ化ホウ素、カーボンナノチューブ、ガラス繊維等が挙げられる。導電剤としてはカーボンブラック等があげられる。可塑剤としては、ジオクチルフタル酸、ペンタエリスリトール等があげられる。加工助剤としては、カルナバワックス、スルホン化合物、低分子量ポリエチレン、フッ素系助剤等があげられる。脱フッ化水素剤としては有機オニウム、アミジン類等があげられる。
　上記その他の成分として、上記した共重合体以外のその他のポリマーを用いてもよい。その他のポリマーとしては、上記した共重合体以外のフッ素樹脂、フッ素ゴム、非フッ素化ポリマーなどが挙げられる。
　本開示の管継手が含有する共重合体は、懸濁重合、溶液重合、乳化重合、塊状重合などの重合方法により、製造することができる。重合方法としては、乳化重合または懸濁重合が好ましい。これらの重合において、温度、圧力などの各条件、重合開始剤やその他の添加剤は、共重合体の組成や量に応じて適宜設定することができる。
　重合開始剤としては、油溶性ラジカル重合開始剤、または水溶性ラジカル重合開始剤を使用できる。
　油溶性ラジカル重合開始剤は公知の油溶性の過酸化物であってよく、たとえば、
　ジノルマルプロピルパーオキシジカーボネート、ジイソプロピルパーオキシジカーボネート、ジｓｅｃ－ブチルパーオキシジカーボネート、ジ－２－エトキシエチルパーオキシジカーボネートなどのジアルキルパーオキシカーボネート類；
　ｔ－ブチルパーオキシイソブチレート、ｔ－ブチルパーオキシピバレートなどのパーオキシエステル類；
　ジｔ－ブチルパーオキサイドなどのジアルキルパーオキサイド類；
　ジ［フルオロ（またはフルオロクロロ）アシル］パーオキサイド類；
などが代表的なものとしてあげられる。
　ジ［フルオロ（またはフルオロクロロ）アシル］パーオキサイド類としては、［（ＲｆＣＯＯ）－］２（Ｒｆは、パーフルオロアルキル基、ω－ハイドロパーフルオロアルキル基またはフルオロクロロアルキル基）で表されるジアシルパーオキサイドが挙げられる。
　ジ［フルオロ（またはフルオロクロロ）アシル］パーオキサイド類としては、たとえば、ジ（ω－ハイドロ－ドデカフルオロヘキサノイル）パーオキサイド、ジ（ω－ハイドロ－テトラデカフルオロヘプタノイル）パーオキサイド、ジ（ω－ハイドロ－ヘキサデカフルオロノナノイル）パーオキサイド、ジ（パーフルオロプロピオニル）パーオキサイド、ジ（パーフルオロブチリル）パーオキサイド、ジ（パーフルオロパレリル）パーオキサイド、ジ（パーフルオロヘキサノイル）パーオキサイド、ジ（パーフルオロヘプタノイル）パーオキサイド、ジ（パーフルオロオクタノイル）パーオキサイド、ジ（パーフルオロノナノイル）パーオキサイド、ジ（ω－クロロ－ヘキサフルオロブチリル）パーオキサイド、ジ（ω－クロロ－デカフルオロヘキサノイル）パーオキサイド、ジ（ω－クロロ－テトラデカフルオロオクタノイル）パーオキサイド、ω－ハイドロ－ドデカフルオロヘプタノイル－ω－ハイドロヘキサデカフルオロノナノイル－パーオキサイド、ω－クロロ－ヘキサフルオロブチリル－ω－クロロ－デカフルオロヘキサノイル－パーオキサイド、ω－ハイドロドデカフルオロヘプタノイル－パーフルオロブチリル－パーオキサイド、ジ（ジクロロペンタフルオロブタノイル）パーオキサイド、ジ（トリクロロオクタフルオロヘキサノイル）パーオキサイド、ジ（テトラクロロウンデカフルオロオクタノイル）パーオキサイド、ジ（ペンタクロロテトラデカフルオロデカノイル）パーオキサイド、ジ（ウンデカクロロトリアコンタフルオロドコサノイル）パーオキサイドなどが挙げられる。
　水溶性ラジカル重合開始剤は公知の水溶性過酸化物であってよく、たとえば、過硫酸、過ホウ酸、過塩素酸、過リン酸、過炭酸などのアンモニウム塩、カリウム塩、ナトリウム塩、ジコハク酸パーオキサイド、ジグルタル酸パーオキサイドなどの有機過酸化物、ｔ－ブチルパーマレート、ｔ－ブチルハイドロパーオキサイドなどが挙げられる。亜硫酸塩類のような還元剤を過酸化物に組み合わせて使用してもよく、その使用量は過酸化物に対して０．１～２０倍であってよい。
　重合においては、界面活性剤、連鎖移動剤、および、溶媒を使用することができ、それぞれ従来公知のものを使用することができる。
　界面活性剤としては、公知の界面活性剤が使用でき、たとえば、非イオン性界面活性剤、アニオン性界面活性剤、カチオン性界面活性剤などが使用できる。なかでも、含フッ素アニオン性界面活性剤が好ましく、エーテル結合性酸素を含んでもよい（すなわち、炭素原子間に酸素原子が挿入されていてもよい）、炭素数４～２０の直鎖または分岐した含フッ素アニオン性界面活性剤がより好ましい。界面活性剤の添加量（対重合水）は、好ましくは５０～５０００ｐｐｍである。
　連鎖移動剤としては、たとえば、エタン、イソペンタン、ｎ－ヘキサン、シクロヘキサンなどの炭化水素類；トルエン、キシレンなどの芳香族類；アセトンなどのケトン類；酢酸エチル、酢酸ブチルなどの酢酸エステル類；メタノール、エタノールなどのアルコール類；メチルメルカプタンなどのメルカプタン類；四塩化炭素、クロロホルム、塩化メチレン、塩化メチル等のハロゲン化炭化水素などが挙げられる。連鎖移動剤の添加量は、用いる化合物の連鎖移動定数の大きさにより変わりうるが、通常重合溶媒に対して０．０１～２０質量％の範囲で使用される。
　溶媒としては、水や、水とアルコールとの混合溶媒等が挙げられる。
　懸濁重合では、水に加えて、フッ素系溶媒を使用してもよい。フッ素系溶媒としては、ＣＨ３ＣＣｌＦ２、ＣＨ３ＣＣｌ２Ｆ、ＣＦ３ＣＦ２ＣＣｌ２Ｈ、ＣＦ２ＣｌＣＦ２ＣＦＨＣｌ等のハイドロクロロフルオロアルカン類；ＣＦ２ＣｌＣＦＣｌＣＦ２ＣＦ３、ＣＦ３ＣＦＣｌＣＦＣｌＣＦ３等のクロロフルオロアルカン類；ＣＦ３ＣＦＨＣＦＨＣＦ２ＣＦ２ＣＦ３、ＣＦ２ＨＣＦ２ＣＦ２ＣＦ２ＣＦ２Ｈ、ＣＦ３ＣＦ２ＣＦ２ＣＦ２ＣＦ２ＣＦ２ＣＦ２Ｈ等のハイドロフルオロアルカン類；ＣＨ３ＯＣ２Ｆ５、ＣＨ３ＯＣ３Ｆ５ＣＦ３ＣＦ２ＣＨ２ＯＣＨＦ２、ＣＦ３ＣＨＦＣＦ２ＯＣＨ３、ＣＨＦ２ＣＦ２ＯＣＨ２Ｆ、（ＣＦ３）２ＣＨＣＦ２ＯＣＨ３、ＣＦ３ＣＦ２ＣＨ２ＯＣＨ２ＣＨＦ２、ＣＦ３ＣＨＦＣＦ２ＯＣＨ２ＣＦ３等のハイドロフルオロエーテル類；パーフルオロシクロブタン、ＣＦ３ＣＦ２ＣＦ２ＣＦ３、ＣＦ３ＣＦ２ＣＦ２ＣＦ２ＣＦ３、ＣＦ３ＣＦ２ＣＦ２ＣＦ２ＣＦ２ＣＦ３等のパーフルオロアルカン類等が挙げられ、なかでも、パーフルオロアルカン類が好ましい。フッ素系溶媒の使用量は、懸濁性および経済性の面から、水性媒体に対して１０～１００質量％が好ましい。
　重合温度としては特に限定されず、０～１００℃であってよい。重合圧力は、用いる溶媒の種類、量および蒸気圧、重合温度等の他の重合条件に応じて適宜定められるが、通常、０～９．８ＭＰａＧであってよい。
　重合反応により共重合体を含む水性分散液が得られる場合は、水性分散液中に含まれる共重合体を凝析させ、洗浄し、乾燥することにより、共重合体を回収できる。また、重合反応により共重合体がスラリーとして得られる場合は、反応容器からスラリーを取り出し、洗浄し、乾燥することにより、共重合体を回収できる。乾燥することによりパウダーの形状で共重合体を回収できる。
　重合により得られた共重合体を、ペレットに成形してもよい。ペレットに成形する成形方法としては、特に限定はなく、従来公知の方法を用いることができる。たとえば、単軸押出機、二軸押出機、タンデム押出機を用いて共重合体を溶融押出しし、所定長さに切断してペレット状に成形する方法などが挙げられる。溶融押出しする際の押出温度は、共重合体の溶融粘度や製造方法により変える必要があり、好ましくは共重合体の融点＋２０℃～共重合体の融点＋１４０℃である。共重合体の切断方法は、特に限定は無く、ストランドカット方式、ホットカット方式、アンダーウオーターカット方式、シートカット方式などの従来公知の方法を採用できる。得られたペレットを、加熱することにより、ペレット中の揮発分を除去してもよい（脱気処理）。得られたペレットを、３０～２００℃の温水、１００～２００℃の水蒸気、または、４０～２００℃の温風と接触させて処理してもよい。
　重合により得られた共重合体を、フッ素化処理してもよい。フッ素化処理は、フッ素化処理されていない共重合体とフッ素含有化合物とを接触させることにより行うことができる。フッ素化処理により、共重合体の－ＣＯＯＨ、－ＣＯＯＣＨ３、－ＣＨ２ＯＨ、－ＣＯＦ、－ＣＦ＝ＣＦ２、－ＣＯＮＨ２などの熱的に不安定な官能基、および、熱的に比較的安定な－ＣＦ２Ｈなどの官能基を、熱的に極めて安定な－ＣＦ３に変換することができる。結果として、共重合体の－ＣＯＯＨ、－ＣＯＯＣＨ３、－ＣＨ２ＯＨ、－ＣＯＦ、－ＣＦ＝ＣＦ２、－ＣＯＮＨ２、および、－ＣＦ２Ｈの合計数（官能基数）を容易に上述した範囲に調整できる。
　フッ素含有化合物としては特に限定されないが、フッ素化処理条件下にてフッ素ラジカルを発生するフッ素ラジカル源が挙げられる。上記フッ素ラジカル源としては、Ｆ２ガス、ＣｏＦ３、ＡｇＦ２、ＵＦ６、ＯＦ２、Ｎ２Ｆ２、ＣＦ３ＯＦ、フッ化ハロゲン（たとえばＩＦ５、ＣｌＦ３）などが挙げられる。
　Ｆ２ガスなどのフッ素ラジカル源は、１００％濃度のものであってもよいが、安全性の面から不活性ガスと混合し、５～５０質量％に希釈して使用することが好ましく、１５～３０質量％に希釈して使用することがより好ましい。上記不活性ガスとしては、窒素ガス、ヘリウムガス、アルゴンガスなどが挙げられるが、経済的な面より窒素ガスが好ましい。
　フッ素化処理の条件は、特に限定されず、溶融させた状態の共重合体とフッ素含有化合物とを接触させてもよいが、通常、共重合体の融点以下、好ましくは２０～２４０℃、より好ましくは１００～２２０℃の温度下で行うことができる。上記フッ素化処理は、一般に１～３０時間、好ましくは５～２５時間行う。フッ素化処理は、フッ素化処理されていない共重合体をフッ素ガス（Ｆ２ガス）と接触させるものが好ましい。
　本開示の管継手は、たとえば、金型のキャビティ内に円柱状のコア材を挿入し、金型のキャビティ内に射出成形機から溶融した共重合体を充填し、溶融した共重合体を冷却して、固化させ、コア材を管継手の軸方向に沿って引き抜くとともに、金型から管継手を取り出す方法により製造することができる。
　上記の製造方法は、ＦＡＶＥ単位の含有量、ＭＦＲおよび官能基数が適切に調整された共重合体を射出成形するものであることから、肉厚および長さが大きい管継手を製造する場合であっても、中空部に傷をつけることなく円滑にコア材を引き抜くことができ、荒れやフローマークなどの成形不良も観られない管継手を、高い生産性で製造することができる。しかも、得られる管継手（射出成形体）は、高温高圧の流体に対する耐変形性に優れている。
　上記の製造方法においては、管継手の中空部の軸方向の長さ（Ｌ）と同じ長さを有するコア材を用いることができる。コア材は、１本であってもよいし、複数本であってもよい。軸方向の長さ（Ｌ）が大きい中空部を形成する場合は、離型時に長さが大きいコア材を引き抜く必要が生じるが、上記の製造方法は、ＦＡＶＥ単位の含有量、ＭＦＲおよび官能基数が適切に調整された共重合体を射出成形するものであることから、中空部に傷をつけることなく円滑にコア材を引き抜くことができる。
　本開示の管継手は、中空部（管継手の内面）が円滑であり、耐薬品性および耐熱性
にも優れていることから、薬液を流通させるための配管として好適に利用できる。
　以上、実施形態を説明したが、特許請求の範囲の趣旨および範囲から逸脱することなく、形態や詳細の多様な変更が可能なことが理解されるであろう。
　つぎに本開示の実施形態について実施例をあげて説明するが、本開示はかかる実施例のみに限定されるものではない。
　実施例の各数値は以下の方法により測定した。
（単量体単位の含有量）
　各単量体単位の含有量は、ＮＭＲ分析装置（たとえば、ブルカーバイオスピン社製、ＡＶＡＮＣＥ３００　高温プローブ）により測定した。
（メルトフローレート（ＭＦＲ））
　ＡＳＴＭ　Ｄ１２３８に従って、メルトインデクサーＧ－０１（東洋精機製作所社製）を用いて、３７２℃、５ｋｇ荷重下で内径２．１ｍｍ、長さ８ｍｍのノズルから１０分間あたりに流出するポリマーの質量（ｇ／１０分）を求めた。
（融点）
　示差走査熱量計（商品名：Ｘ－ＤＳＣ７０００、日立ハイテクサイエンス社製）を用いて、昇温速度１０℃／分で２００℃から３５０℃までの１度目の昇温を行い、続けて、冷却速度１０℃／分で３５０℃から２００℃まで冷却し、再度、昇温速度１０℃／分で２００℃から３５０℃までの２度目の昇温を行い、２度目の昇温過程で生ずる溶融曲線ピークから融点を求めた。
（官能基数）
　共重合体のペレットを、コールドプレスにより成形して、厚さ０．２５～０．３０ｍｍのフィルムを作製した。このフィルムをフーリエ変換赤外分光分析装置〔ＦＴ－ＩＲ（Ｓｐｅｃｔｒｕｍ　Ｏｎｅ、パーキンエルマー社製）〕により４０回スキャンし、分析して赤外吸収スペクトルを得、完全にフッ素化されて官能基が存在しないベーススペクトルとの差スペクトルを得た。この差スペクトルに現れる特定の官能基の吸収ピークから、下記式（Ａ）に従って試料における炭素原子１×１０６個あたりの官能基数Ｎを算出した。
　　　Ｎ＝Ｉ×Ｋ／ｔ　　　　（Ａ）
　　　　Ｉ：吸光度
　　　　Ｋ：補正係数
　　　　ｔ：フィルムの厚さ（ｍｍ）
　参考までに、本開示における官能基について、吸収周波数、モル吸光係数および補正係数を表２に示す。モル吸光係数は低分子モデル化合物のＦＴ－ＩＲ測定データから決定したものである。
Figure JPOXMLDOC01-appb-T000002
合成例１
　１７４Ｌ容積のオートクレーブに純水５１．８Ｌを投入し、充分に窒素置換を行った後、パーフルオロシクロブタン４０．９ｋｇとパーフルオロ（プロピルビニルエーテル）（ＰＰＶＥ）０．５４ｋｇ、メタノール５．１０ｋｇとを仕込み、系内の温度を３５℃、攪拌速度を２００ｒｐｍに保った。次いで、テトラフルオロエチレン（ＴＦＥ）を０．６４ＭＰａまで圧入した後、ジ－ｎ－プロピルパーオキシジカーボネートの５０％メタノール溶液０．０５１ｋｇを投入して重合を開始した。重合の進行とともに系内圧力が低下するので、ＴＦＥを連続供給して圧力を一定にし、ＰＰＶＥをＴＦＥの供給１ｋｇ毎に０．０２０ｋｇ追加投入した。ＴＦＥの追加投入量が４０．９ｋｇに達したところで重合を終了させた。未反応のＴＦＥを放出して、オートクレーブ内を大気圧に戻した後、得られた反応生成物を水洗、乾燥して４１．１ｋｇの粉末を得た。
　得られた粉末を、スクリュー押出機（商品名：ＰＣＭ４６、池貝社製）により３６０℃にて溶融押出して、ＴＦＥ／ＰＰＶＥ共重合体のペレットを得た。得られたペレットを用いて上記した方法によりＰＰＶＥ含有量を測定した。
　得られたペレットを、真空振動式反応装置　ＶＶＤ－３０（大川原製作所社製）に入れ、２１０℃に昇温した。真空引き後、Ｎ２ガスで２０体積％に希釈したＦ２ガスを大気圧まで導入した。Ｆ２ガス導入時から０．５時間後、いったん真空引きし、再度Ｆ２ガスを導入した。さらにその０．５時間後、再度真空引きし、再度Ｆ２ガスを導入した。以降、上記Ｆ２ガス導入及び真空引きの操作を１時間に１回行い続け、２１０℃の温度下で１０時間反応を行った。反応終了後、反応器内をＮ２ガスに十分に置換して、フッ素化反応を終了した。フッ素化したペレットを用いて、上記した方法により、各種物性を測定した。
合成例２
　ＰＰＶＥを３．４７ｋｇ、メタノールを３．２８ｋｇ、ジ－ｎ－プロピルパーオキシジカーボネートの５０％メタノール溶液を０．０２６ｋｇ、ＰＰＶＥをＴＦＥの供給１ｋｇ毎に０．０７１ｋｇ追加投入に変更し、乾燥粉末４３．８ｋｇを得た以外は、合成例１と同様にして、フッ素化したペレットを得た。
合成例３
　ＰＰＶＥを２．６９ｋｇ、メタノールを０．１０ｋｇ、ジ－ｎ－プロピルパーオキシジカーボネートの５０％メタノール溶液を０．０２６ｋｇ、ＰＰＶＥをＴＦＥの供給１ｋｇ毎に０．０５７ｋｇ追加投入に変更し、乾燥粉末４３．２ｋｇを得た以外は、合成例１と同様にして、フッ素化したペレットを得た。
合成例４
　ＰＰＶＥを２．６９ｋｇ、メタノールを２．４８ｋｇ、ＰＰＶＥをＴＦＥの供給１ｋｇ毎に０．０５７ｋｇ追加投入に変更し、乾燥粉末４３．２ｋｇを得た以外は、合成例１と同様にして、フッ素化したペレットを得た。
合成例５
　ＰＰＶＥを２．７５ｋｇ、メタノールを０．８８ｋｇ、ＰＰＶＥをＴＦＥの供給１ｋｇ毎に０．０５８ｋｇ追加投入に変更し、乾燥粉末４３．３ｋｇを得た以外は、合成例１と同様にして、フッ素化していないペレットを得た。
合成例６
　ＰＰＶＥを１．４９ｋｇ、メタノールを１．６５ｋｇ、ＰＰＶＥをＴＦＥの供給１ｋｇ毎に０．０３６ｋｇ追加投入に変更し、乾燥粉末４２．４ｋｇを得た以外は、合成例１と同様にして、フッ素化したペレットを得た。
合成例７
　ＰＰＶＥを２．１１ｋｇ、メタノールを１．２８ｋｇ、ＰＰＶＥをＴＦＥの供給１ｋｇ毎に０．０４７ｋｇ追加投入、真空振動式反応装置の昇温温度を１７０℃、反応を１７０℃の温度下で５時間に変更し、乾燥粉末４２．８ｋｇを得た以外は、合成例１と同様にして、フッ素化したペレットを得た。
合成例８
　ＰＰＶＥを２．７５ｋｇ、メタノールを０．６０ｋｇ、ＰＰＶＥをＴＦＥの供給１ｋｇ毎に０．０５８ｋｇ追加投入に変更し、乾燥粉末４３．３ｋｇを得た以外は、合成例１と同様にして、フッ素化したペレットを得た。
　合成例で得られたペレットを用いて、上記した方法により、各種物性を測定した。結果を表３に示す。
Figure JPOXMLDOC01-appb-T000003
　表３中の「＜６」との記載は、官能基数が６個未満であることを意味する。
　上記で得られたペレットを用いて、以下の方法により、管継手を作製した。得られた管継手の評価を行った。結果を表４に示す。
（管継手（１）の作製）（参照例）
　射出成形機（住友重機械工業社製、ＳＥ５０ＥＶ－Ａ）を使用し、シリンダ温度を４００℃、金型温度を２２０℃とし、射出速度を５ｍｍ／ｓとして、ペレットを射出成形することにより、円筒状射出成形体（内径Φ１．５ｃｍ（中空部の直径（Ｄ）＝１５ｍｍ）、外径Φ１．９ｃｍ、厚み２ｍｍ、管の軸方向長さ１０．５ｃｍ（軸方向の長さ（Ｌ）＝１０５ｍｍ））を作製した。可動側の金型に、取り外し可能な、直径Φ１．５ｃｍ、高さ１０．５ｃｍのコア材が取り付けてある。
　以下の基準により、離型性を評価した。
　　　○：円筒状射出成形体をコア材から引き抜くことができた
　　　×：円筒状射出成形体をコア材から引き抜くことができなかった
（管継手（２）の作製）
　射出成形機（住友重機械工業社製、ＳＥ５０ＥＶ－Ａ）を使用し、シリンダ温度を４００℃、金型温度を２２０℃とし、射出速度を５ｍｍ／ｓとして、ペレットを射出成形することにより、円筒状射出成形体（内径Φ１．５ｃｍ（中空部の直径（Ｄ）＝１５ｍｍ）、外径Φ１．９ｃｍ、厚み２ｍｍ、管の軸方向長さ４．５ｃｍ（軸方向の長さ（Ｌ）＝４５ｍｍ））を作製した。キャビティには、可動側の金型に取り外し可能な、直径Φ１．５ｃｍ、高さ４．５ｃｍのコアが取り付けてある。
　以下の評価には、管継手（２）を用いた。
（外観評価（バリ））
　管継手（２）の中空部の端部（コアと金型の界面となる部位）を目視で観察し、以下の基準により評価した。
　　　○：バリが観られる
　　　×：バリが観らない
（外観評価（中空部））
　管継手（２）の中空部（内面）を目視で観察し、以下の基準により評価した。
　　　○：中空部に傷が観られない
　　　×：中空部に傷が観られる
（離型性評価）
　上記した方法に従って、管継手（２）の作製を２０回繰り返し、以下の基準により評価した。
　　　○：全ての作製において、コア材を引き抜くことができた
　　　×：１回以上の作製において、コア材を引き抜くことができないことがあった
（外観評価（ゲート部））
　管継手（２）の金型のゲート部に対応する継手の位置（図１に示す位置Ａ）の周辺の内壁の荒れを目視で確認し、以下の基準により評価した。
　　　○：表面荒れあり
　　　×：表面荒れなし
（外観評価（フローマーク））
　管継手（２）の外観を以下の基準により評価した。
　　　○：表面全体が平滑であり、成形体全体にフローマークも観られない
　　　×：表面に荒れが観られたり、フローマークが観られたりする
（引張クリープ試験）
　日立ハイテクサイエンス社製ＴＭＡ－７１００を用いて引張クリープ歪を測定した。管継手（２）から幅１ｍｍ、長さ２０ｍｍのサンプルを作製した。サンプルを治具間距離１０ｍｍで測定治具に装着した。サンプルに対して、断面荷重が２．４１Ｎ／ｍｍ２になるように荷重を負荷し、２４０℃に放置し、試験開始後７０分の時点から試験開始後３００分の時点までのサンプルの長さの変位（ｍｍ）を測定し、初期のサンプル長（１０ｍｍ）に対する長さの変位（ｍｍ）の割合（引張クリープ歪（％））を算出した。２４０℃、３００分間の条件で測定する引張クリープ歪（％）が小さい射出成形体は、非常に高温の環境中で引張荷重が負荷されても伸びにくく、高温高圧の流体に対する耐変形性に優れている。
Figure JPOXMLDOC01-appb-T000004
　肉厚が大きい管継手を作製しようとすると、ヒケ、ボイドなどの成形不良が発生しやすくなる。したがって、肉厚が大きい管継手を作製するためには、射出成形時の保持圧力（２次圧力）を高くする必要がある。表４の結果が示すとおり、射出成形時の保持圧力を高くすると、バリが発生したり、コア材を引き抜く際に中空部（管継手の内面）に傷がついたりする（比較例１および４）。一方で、これらの成形不良を解消しようとすると、コア材の引き抜き自体が困難になったり（比較例２）、荒れやフローマークなどの成形不良が発生したりする（比較例３および５）。
　また、中空部の直径（Ｄ）に対する中空部の軸方向の長さ（Ｌ）の比率が大きすぎると、コア材の引き抜きが困難になる（参照例）。したがって、中空部の軸方向の長さ（Ｌ）が大きい管継手を作製するためには、中空部の直径（Ｄ）を大きくする必要がある。中空部の直径（Ｄ）を大きくすると、少しの割合で管継手が変形しただけでも、管継手の全体の形状が大きく変化してしまうので、高温高圧の流体に対する優れた耐変形性が求められる。しかしながら、従来の管継手は、必ずしも十分な耐変形性を有していないという問題がある（比較例２、４および５）。
　これに対して、本開示の管継手は、その製造の際にコア材を円滑に引き抜くことができるので、製造が容易である（実験例１～３）。さらに、本開示の管継手は、肉厚および長さが大きい場合であっても、中空部および外観のいずれもが美麗であり、高温高圧の流体に対する優れた耐変形性を有している（実験例１～３）。

Claims (9)

  1. 　円筒状の中空部を備える管継手であって、
    　前記管継手の肉厚が最も大きい箇所の肉厚が、２～７ｍｍであり、
    　前記中空部の軸方向の長さ（Ｌ）と、前記中空部の直径（Ｄ）との比率（Ｌ／Ｄ）が、５以下であり、
    　前記管継手が、テトラフルオロエチレン単位およびフルオロ（アルキルビニルエーテル）単位を含有する共重合体を含有しており、
    　前記共重合体のフルオロ（アルキルビニルエーテル）単位の含有量が、全単量体単位に対して、２．８～６．０質量％であり、前記共重合体の３７２℃におけるメルトフローレートが、４．０ｇ／１０分以上１１．０ｇ／１０分未満であり、前記共重合体の官能基数が５０個以下である
    管継手。
  2. 　前記中空部の軸方向の長さ（Ｌ）が、２０ｍｍ以上である請求項１に記載の管継手。
  3. 　前記共重合体の前記フルオロ（アルキルビニルエーテル）単位が、パーフルオロ（プロピルビニルエーテル）単位である請求項１または２に記載の管継手。
  4. 　前記共重合体の前記フルオロ（アルキルビニルエーテル）単位の含有量が、全単量体単位に対して、３．５～５．５質量％である請求項１～３のいずれかに記載の管継手。
  5. 　前記共重合体の３７２℃におけるメルトフローレートが、５．０～９．０ｇ／１０分である請求項１～４のいずれかに記載の管継手。
  6. 　前記共重合体の融点が、２９５～３１５℃である請求項１～５のいずれかに記載の管継手。
  7. 　射出成形体である請求項１～６のいずれかに記載の管継手。
  8. 　金型のキャビティ内に円柱状のコア材を挿入し、
    　前記金型のキャビティ内に射出成形機から溶融した共重合体を充填し、
    　溶融した前記共重合体を冷却して、固化させ、
    　前記コア材を管継手の軸方向に沿って引き抜くとともに、前記金型から前記管継手を取り出す管継手の製造方法であって、
    　前記コア材を引き抜くことにより形成される前記管継手の中空部の軸方向の長さ（Ｌ）と、前記中空部の直径（Ｄ）との比率（Ｌ／Ｄ）が、５以下であり、
    　前記管継手の肉厚が最も大きい箇所の肉厚が、２～７ｍｍである
    管継手の製造方法。
  9. 　前記コア材の長さが、前記管継手の中空部の軸方向の長さ（Ｌ）と同一である請求項８に記載の製造方法。
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