RU2222732C2 - Способ изготовления гасителя крутильных колебаний и гаситель крутильных колебаний - Google Patents

Способ изготовления гасителя крутильных колебаний и гаситель крутильных колебаний Download PDF

Info

Publication number
RU2222732C2
RU2222732C2 RU98115000/11A RU98115000A RU2222732C2 RU 2222732 C2 RU2222732 C2 RU 2222732C2 RU 98115000/11 A RU98115000/11 A RU 98115000/11A RU 98115000 A RU98115000 A RU 98115000A RU 2222732 C2 RU2222732 C2 RU 2222732C2
Authority
RU
Russia
Prior art keywords
sleeve
sliding
bearing
calibration
sliding bearing
Prior art date
Application number
RU98115000/11A
Other languages
English (en)
Other versions
RU98115000A (ru
Inventor
Йоханн ЙЕКЕЛЬ (DE)
Йоханн ЙЕКЕЛЬ
Даниель НИЕСС (FR)
Даниель НИЕСС
Original Assignee
Лук Ламеллен Унд Купплюнгсбау Бетайлигунгс Кг
Priority date (The priority date is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the date listed.)
Filing date
Publication date
Application filed by Лук Ламеллен Унд Купплюнгсбау Бетайлигунгс Кг filed Critical Лук Ламеллен Унд Купплюнгсбау Бетайлигунгс Кг
Publication of RU98115000A publication Critical patent/RU98115000A/ru
Application granted granted Critical
Publication of RU2222732C2 publication Critical patent/RU2222732C2/ru

Links

Images

Classifications

    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F16—ENGINEERING ELEMENTS AND UNITS; GENERAL MEASURES FOR PRODUCING AND MAINTAINING EFFECTIVE FUNCTIONING OF MACHINES OR INSTALLATIONS; THERMAL INSULATION IN GENERAL
    • F16F—SPRINGS; SHOCK-ABSORBERS; MEANS FOR DAMPING VIBRATION
    • F16F15/00—Suppression of vibrations in systems; Means or arrangements for avoiding or reducing out-of-balance forces, e.g. due to motion
    • F16F15/10—Suppression of vibrations in rotating systems by making use of members moving with the system
    • F16F15/12—Suppression of vibrations in rotating systems by making use of members moving with the system using elastic members or friction-damping members, e.g. between a rotating shaft and a gyratory mass mounted thereon
    • F16F15/131—Suppression of vibrations in rotating systems by making use of members moving with the system using elastic members or friction-damping members, e.g. between a rotating shaft and a gyratory mass mounted thereon the rotating system comprising two or more gyratory masses
    • F16F15/13142—Suppression of vibrations in rotating systems by making use of members moving with the system using elastic members or friction-damping members, e.g. between a rotating shaft and a gyratory mass mounted thereon the rotating system comprising two or more gyratory masses characterised by the method of assembly, production or treatment
    • F16F15/1315—Multi-part primary or secondary masses, e.g. assembled from pieces of sheet steel
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F16—ENGINEERING ELEMENTS AND UNITS; GENERAL MEASURES FOR PRODUCING AND MAINTAINING EFFECTIVE FUNCTIONING OF MACHINES OR INSTALLATIONS; THERMAL INSULATION IN GENERAL
    • F16D—COUPLINGS FOR TRANSMITTING ROTATION; CLUTCHES; BRAKES
    • F16D13/00—Friction clutches
    • F16D13/22—Friction clutches with axially-movable clutching members
    • F16D13/38—Friction clutches with axially-movable clutching members with flat clutching surfaces, e.g. discs
    • F16D13/46—Friction clutches with axially-movable clutching members with flat clutching surfaces, e.g. discs in which two axially-movable members, of which one is attached to the driving side and the other to the driven side, are pressed from one side towards an axially-located member
    • F16D13/48—Friction clutches with axially-movable clutching members with flat clutching surfaces, e.g. discs in which two axially-movable members, of which one is attached to the driving side and the other to the driven side, are pressed from one side towards an axially-located member with means for increasing the effective force between the actuating sleeve or equivalent member and the pressure member
    • F16D13/50—Friction clutches with axially-movable clutching members with flat clutching surfaces, e.g. discs in which two axially-movable members, of which one is attached to the driving side and the other to the driven side, are pressed from one side towards an axially-located member with means for increasing the effective force between the actuating sleeve or equivalent member and the pressure member in which the clutching pressure is produced by springs only
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F16—ENGINEERING ELEMENTS AND UNITS; GENERAL MEASURES FOR PRODUCING AND MAINTAINING EFFECTIVE FUNCTIONING OF MACHINES OR INSTALLATIONS; THERMAL INSULATION IN GENERAL
    • F16F—SPRINGS; SHOCK-ABSORBERS; MEANS FOR DAMPING VIBRATION
    • F16F15/00—Suppression of vibrations in systems; Means or arrangements for avoiding or reducing out-of-balance forces, e.g. due to motion
    • F16F15/10—Suppression of vibrations in rotating systems by making use of members moving with the system
    • F16F15/12—Suppression of vibrations in rotating systems by making use of members moving with the system using elastic members or friction-damping members, e.g. between a rotating shaft and a gyratory mass mounted thereon
    • F16F15/131—Suppression of vibrations in rotating systems by making use of members moving with the system using elastic members or friction-damping members, e.g. between a rotating shaft and a gyratory mass mounted thereon the rotating system comprising two or more gyratory masses
    • F16F15/13121—Suppression of vibrations in rotating systems by making use of members moving with the system using elastic members or friction-damping members, e.g. between a rotating shaft and a gyratory mass mounted thereon the rotating system comprising two or more gyratory masses characterised by clutch arrangements, e.g. for activation; integrated with clutch members, e.g. pressure member
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F16—ENGINEERING ELEMENTS AND UNITS; GENERAL MEASURES FOR PRODUCING AND MAINTAINING EFFECTIVE FUNCTIONING OF MACHINES OR INSTALLATIONS; THERMAL INSULATION IN GENERAL
    • F16F—SPRINGS; SHOCK-ABSORBERS; MEANS FOR DAMPING VIBRATION
    • F16F15/00—Suppression of vibrations in systems; Means or arrangements for avoiding or reducing out-of-balance forces, e.g. due to motion
    • F16F15/10—Suppression of vibrations in rotating systems by making use of members moving with the system
    • F16F15/12—Suppression of vibrations in rotating systems by making use of members moving with the system using elastic members or friction-damping members, e.g. between a rotating shaft and a gyratory mass mounted thereon
    • F16F15/131—Suppression of vibrations in rotating systems by making use of members moving with the system using elastic members or friction-damping members, e.g. between a rotating shaft and a gyratory mass mounted thereon the rotating system comprising two or more gyratory masses
    • F16F15/13142—Suppression of vibrations in rotating systems by making use of members moving with the system using elastic members or friction-damping members, e.g. between a rotating shaft and a gyratory mass mounted thereon the rotating system comprising two or more gyratory masses characterised by the method of assembly, production or treatment
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F16—ENGINEERING ELEMENTS AND UNITS; GENERAL MEASURES FOR PRODUCING AND MAINTAINING EFFECTIVE FUNCTIONING OF MACHINES OR INSTALLATIONS; THERMAL INSULATION IN GENERAL
    • F16F—SPRINGS; SHOCK-ABSORBERS; MEANS FOR DAMPING VIBRATION
    • F16F15/00—Suppression of vibrations in systems; Means or arrangements for avoiding or reducing out-of-balance forces, e.g. due to motion
    • F16F15/10—Suppression of vibrations in rotating systems by making use of members moving with the system
    • F16F15/12—Suppression of vibrations in rotating systems by making use of members moving with the system using elastic members or friction-damping members, e.g. between a rotating shaft and a gyratory mass mounted thereon
    • F16F15/131—Suppression of vibrations in rotating systems by making use of members moving with the system using elastic members or friction-damping members, e.g. between a rotating shaft and a gyratory mass mounted thereon the rotating system comprising two or more gyratory masses
    • F16F15/13164—Suppression of vibrations in rotating systems by making use of members moving with the system using elastic members or friction-damping members, e.g. between a rotating shaft and a gyratory mass mounted thereon the rotating system comprising two or more gyratory masses characterised by the supporting arrangement of the damper unit
    • F16F15/13171—Bearing arrangements
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F16—ENGINEERING ELEMENTS AND UNITS; GENERAL MEASURES FOR PRODUCING AND MAINTAINING EFFECTIVE FUNCTIONING OF MACHINES OR INSTALLATIONS; THERMAL INSULATION IN GENERAL
    • F16F—SPRINGS; SHOCK-ABSORBERS; MEANS FOR DAMPING VIBRATION
    • F16F15/00—Suppression of vibrations in systems; Means or arrangements for avoiding or reducing out-of-balance forces, e.g. due to motion
    • F16F15/10—Suppression of vibrations in rotating systems by making use of members moving with the system
    • F16F15/12—Suppression of vibrations in rotating systems by making use of members moving with the system using elastic members or friction-damping members, e.g. between a rotating shaft and a gyratory mass mounted thereon
    • F16F15/131—Suppression of vibrations in rotating systems by making use of members moving with the system using elastic members or friction-damping members, e.g. between a rotating shaft and a gyratory mass mounted thereon the rotating system comprising two or more gyratory masses
    • F16F15/13164—Suppression of vibrations in rotating systems by making use of members moving with the system using elastic members or friction-damping members, e.g. between a rotating shaft and a gyratory mass mounted thereon the rotating system comprising two or more gyratory masses characterised by the supporting arrangement of the damper unit
    • F16F15/13171—Bearing arrangements
    • F16F15/13178—Bearing arrangements comprising slide bearings
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F16—ENGINEERING ELEMENTS AND UNITS; GENERAL MEASURES FOR PRODUCING AND MAINTAINING EFFECTIVE FUNCTIONING OF MACHINES OR INSTALLATIONS; THERMAL INSULATION IN GENERAL
    • F16F—SPRINGS; SHOCK-ABSORBERS; MEANS FOR DAMPING VIBRATION
    • F16F15/00—Suppression of vibrations in systems; Means or arrangements for avoiding or reducing out-of-balance forces, e.g. due to motion
    • F16F15/10—Suppression of vibrations in rotating systems by making use of members moving with the system
    • F16F15/12—Suppression of vibrations in rotating systems by making use of members moving with the system using elastic members or friction-damping members, e.g. between a rotating shaft and a gyratory mass mounted thereon
    • F16F15/131—Suppression of vibrations in rotating systems by making use of members moving with the system using elastic members or friction-damping members, e.g. between a rotating shaft and a gyratory mass mounted thereon the rotating system comprising two or more gyratory masses
    • F16F15/139—Suppression of vibrations in rotating systems by making use of members moving with the system using elastic members or friction-damping members, e.g. between a rotating shaft and a gyratory mass mounted thereon the rotating system comprising two or more gyratory masses characterised by friction-damping means
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F16—ENGINEERING ELEMENTS AND UNITS; GENERAL MEASURES FOR PRODUCING AND MAINTAINING EFFECTIVE FUNCTIONING OF MACHINES OR INSTALLATIONS; THERMAL INSULATION IN GENERAL
    • F16D—COUPLINGS FOR TRANSMITTING ROTATION; CLUTCHES; BRAKES
    • F16D13/00—Friction clutches
    • F16D13/58—Details
    • F16D13/70—Pressure members, e.g. pressure plates, for clutch-plates or lamellae; Guiding arrangements for pressure members
    • F16D2013/703—Pressure members, e.g. pressure plates, for clutch-plates or lamellae; Guiding arrangements for pressure members the pressure plate on the flywheel side is combined with a damper
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F16—ENGINEERING ELEMENTS AND UNITS; GENERAL MEASURES FOR PRODUCING AND MAINTAINING EFFECTIVE FUNCTIONING OF MACHINES OR INSTALLATIONS; THERMAL INSULATION IN GENERAL
    • F16D—COUPLINGS FOR TRANSMITTING ROTATION; CLUTCHES; BRAKES
    • F16D7/00—Slip couplings, e.g. slipping on overload, for absorbing shock
    • F16D7/02—Slip couplings, e.g. slipping on overload, for absorbing shock of the friction type
    • F16D7/024—Slip couplings, e.g. slipping on overload, for absorbing shock of the friction type with axially applied torque limiting friction surfaces
    • F16D7/025—Slip couplings, e.g. slipping on overload, for absorbing shock of the friction type with axially applied torque limiting friction surfaces with flat clutching surfaces, e.g. discs
    • Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
    • Y10—TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC
    • Y10T—TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER US CLASSIFICATION
    • Y10T29/00—Metal working
    • Y10T29/49—Method of mechanical manufacture
    • Y10T29/49481—Wheel making
    • Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
    • Y10—TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC
    • Y10T—TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER US CLASSIFICATION
    • Y10T29/00—Metal working
    • Y10T29/49—Method of mechanical manufacture
    • Y10T29/49636—Process for making bearing or component thereof
    • Y10T29/497—Pre-usage process, e.g., preloading, aligning

Landscapes

  • Engineering & Computer Science (AREA)
  • General Engineering & Computer Science (AREA)
  • Mechanical Engineering (AREA)
  • Physics & Mathematics (AREA)
  • Acoustics & Sound (AREA)
  • Aviation & Aerospace Engineering (AREA)
  • Manufacturing & Machinery (AREA)
  • Mechanical Operated Clutches (AREA)
  • Sliding-Contact Bearings (AREA)
  • Shafts, Cranks, Connecting Bars, And Related Bearings (AREA)
  • Vibration Prevention Devices (AREA)
  • Suspension Of Electric Lines Or Cables (AREA)
  • Support Of The Bearing (AREA)
  • Mounting Of Bearings Or Others (AREA)
  • Pulleys (AREA)

Abstract

Изобретение относится к маховикам, состоящим из двух масс с возможностью вращения по отношению друг к другу посредством опоры, и к тугой посадке подшипника в/на одну из этих масс для создания опоры. Втулку 41 подшипника скольжения запрессовывают в посадочное отверстие 38 вторичной массы 4 или напрессовывают на цапфу 34 первичной массы 2 и в этом смонтированном состоянии еще свободную поверхность втулки 41 подшипника скольжения калибруют по диаметру. Предлагаемое техническое решение направлено как на устранение повышенного трения между обеими маховыми массами при отрицательных посадочных допусках, так и на достижение таких определенных в узком поле допусков, которые обеспечивают оптимальные условия трения и скольжения в опоре скольжения. 2 с. и 29 з.п. ф-лы, 14 ил.

Description

Изобретение относится к способу изготовления гасителя крутильных колебаний и к гасителю крутильных колебаний, содержащему входную и выходную части, установленные с возможностью вращения коаксиально по отношению друг к другу посредством опоры скольжения, причем между входной и выходной частями предусмотрен, по меньшей мере, один аккумулятор энергии, препятствующий относительному вращению этих частей. Изобретение относится также к способу изготовления опоры скольжения гасителя крутильных колебаний.
В DE 3515928 А1 и DE 3411092 А1 уже предложены устройства с двумя маховыми массами, установленными с возможностью вращения по отношению друг к другу против действия аккумуляторов энергии в виде винтовых пружин, причем обе маховые массы позиционируются посредством опоры скольжения как в осевом направлении, так и коаксиально по отношению друг к другу.
На практике подобные опоры скольжения не смогли зарекомендовать себя, поскольку вследствие требуемых узких производственных допусков, по меньшей мере, в отдельных местах возникают отрицательные посадочные допуски, которые вызывают повышенное трение, препятствующее вращению между обеими маховыми массами и действующее параллельно аккумуляторам энергии. По меньшей мере, для определенных эксплуатационных состояний цепи привода, оборудованной таким устройством с маховыми массами, в частности автомобиля, это трение слишком сильное. В частности на холостом ходу двигателя автомобиля, т.е. при невключенной передаче и ненажатой педали акселератора, не достигается удовлетворительного разобщения коробки передач от вызванных двигателем колебаний, в результате чего в коробке передач могут возникнуть дребезжания, а в цепи привода - мешающие шумы.
Другой недостаток прежних опор скольжения состоит в том, что вследствие производственных допусков самих деталей или возникающих колебаний допусков при монтаже или изготовлении опоры скольжения не достигается определенных, т.е. остающихся в узком поле допусков, соответственно условий трения и скольжения в опоре скольжения.
Если бы конструкторы захотели решить упомянутую проблему в отношении допусков и возникающего за счет этого, часто слишком сильного трения в опоре скольжения, задав соответствующий радиальный зазор в ней, то уже в новом состоянии устройства это обусловило бы относительно большой радиальный зазор, неприемлемый, однако, из-за возникающих радиальных и качательных колебаний.
В основе настоящего изобретения лежала задача усовершенствования гасителя крутильных колебаний описанного выше рода, в частности, в отношении опоры скольжения, с тем чтобы вместо использовавшихся до сих пор в таких устройствах относительно дорогих подшипников качения можно было использовать более дешевые подшипники скольжения. Благодаря изобретению должны обеспечиваться далее определенные или с узкими допусками эксплуатационные условия в зоне опоры скольжения также в крупносерийном использовании таких опор.
Согласно изобретению это достигается в гасителе крутильных колебаний описанного выше рода за счет того, что опора скольжения содержит, по меньшей мере, одну, обеспечивающую радиальное опирание входной и выходной частей втулку подшипника скольжения, размещенную между аксиально накладывающимися друг на друга поверхностями входной и выходной частей, причем одна из поверхностей образует цилиндрическую, ограничивающую посадочное отверстие внутреннюю поверхность, а другая - цилиндрическую, ограничивающую цапфу наружную поверхность, втулку подшипника скольжения для предварительного монтажа на конструктивном элементе запрессовывают в посадочное отверстие или напрессовывают на цапфу и в этом смонтированном состоянии еще свободную поверхность скольжения втулки подшипника скольжения калибруют по диаметру. После этого осуществляют дальнейшие операции монтажа гасителя крутильных колебаний и, в частности, изготовление опоры скольжения за счет осевой сборки содержащих посадочное отверстие и цапфу конструктивных элементов. Из взаимодействующих с радиальной втулкой подшипника скольжения зон, а именно посадочного отверстия и цапфы, одна зона служит, следовательно, для прочного размещения втулки подшипника скольжения, а другая - в качестве рабочей поверхности или дорожки качения для этой втулки подшипника скольжения. В большинстве случаев целесообразно, если рабочую поверхность образует аксиально входящая в посадочное отверстие цапфа.
Для калибровки может быть предпочтительным образом использована калибровочная оправка или калибровочная втулка. Такую оправку или такую втулку продавливают по свободной поверхности скольжения втулки подшипника скольжения. Вызванные этим деформации, по меньшей мере, в зоне рабочей поверхности втулки подшипника скольжения не должны при этом превышать определенную величину во избежание повреждения этой рабочей поверхности или поверхности скольжения.
Калибровка, осуществляемая после монтажа втулки подшипника скольжения на или в соответствующей детали, может быть произведена также посредством накаточного инструмента. Для этого может, однако, найти применение и другой способ или другая технология, например хонингование. Бесстружечные способы калибровки обладают, однако, тем преимуществом, что при наличии в зоне поверхности скольжения очень тонкого специального антифрикционного покрытия оно не удаляется или не повреждается. Подобные антифрикционные покрытия, толщина которых может составлять порядка 0,01-0,08 мм, могут состоять, например, из политетрафторэтилена или сульфида молибдена. Подобные покрытия могут быть выполнены еще тоньше и их толщина может составлять, например, 2-5 мкм. Подобные очень тонкие покрытия могут состоять, например, из аморфного алмазного углерода.
Благодаря калибровке согласно изобретению во втулке подшипника скольжения могут быть, следовательно, устранены первоначально имевшиеся производственные допуски на посадочное отверстие или цапфу и толщину втулки подшипника скольжения или, по меньшей мере, значительно уменьшены, так что опора скольжения с такой втулкой подшипника скольжения может иметь более узкие допуски на зазор в подшипнике или при необходимости переходную посадку между поверхностью скольжения втулки подшипника скольжения и взаимодействующей с ней рабочей поверхностью. За счет этого возникают определенные условия в опоре скольжения, в частности, в отношении создаваемого в ней момента трения. Если в новом состоянии опоры скольжения желателен или может иметься уже небольшой зазор, он может иметь также более узкий допуск, так что возникающий в течение срока службы устройства радиальный зазор в опоре скольжения уменьшается. Далее за счет калибровки значительно улучшается пятно контакта между поверхностью скольжения опоры скольжения и взаимодействующей с ней дорожкой качения, благодаря чему обеспечивается существенно лучшая характеристика приработки подшипника скольжения и, кроме того, уменьшается износ по времени.
За счет осуществляемой в холодном состоянии калибровки посредством калибровочной оправки или калибровочной втулки можно далее достичь уплотнения или упрочнения поверхности в зоне поверхности скольжения, что может оказаться предпочтительным для характеристики износа втулки подшипника скольжения и тем самым подшипника скольжения. За счет калибровки согласно изобретению поверхности скольжения может быть улучшена далее ее шероховатость по сравнению с первоначальным состоянием. В процессе калибровки могут быть получены значения шероховатости Rz порядка 1,5-6 мкм, преимущественно порядка 3-5 мкм, и Ra<0,8 мкм, преимущественно порядка 0,3-0,6 мкм. Другое преимущество калибровки согласно изобретению втулки подшипника скольжения состоит в уменьшении некруглости поверхности подшипника скольжения.
Может быть целесообразным, если во время калибровки калибруемые участки и/или калибровочный инструмент, по меньшей мере, смочены антифрикционным или смазочным материалом, поскольку за счет этого уменьшаются необходимые калибровочные усилия, а также снижается вероятность повреждения в зоне поверхности скольжения. Для хода процесса может быть предпочтительным, если втулка перед калибровкой, по меньшей мере, в зоне поверхности скольжения смочена антифрикционным или смазочным материалом, например маслом.
С тем чтобы, с одной стороны, обеспечить достаточную калибровку, а, с другой стороны, избежать повреждения поверхности скольжения целесообразно, если максимальный, продавленный сквозь втулку диаметр калибровочного инструмента согласован с калибруемым диаметром поверхности скольжения запрессованной втулки с возможностью образования по отношению к этим диаметрам перекрытия порядка 0,03-0,15 мм, преимущественно порядка 0,06-0,12 мм. Предпочтительным может быть при этом, если это перекрытие согласовано с имеющимися вокруг опоры скольжения конструктивными условиями таким образом, что полученное за счет калибровки расширение диаметра поверхности скольжения составляет порядка 5-40%, преимущественно 10-25% от перекрытия диаметров калибровочного инструмента и запрессованной, еще не калиброванной втулки подшипника. У расположенных в зоне опоры скольжения тонкостенных деталей это расширение диаметра может принять большие значения, а, напротив, у расположенных в зоне опоры скольжения очень массивных деталей расширения диаметра и тем самым также упомянутое перекрытие диаметров меньше.
Для калибровки втулки подшипника скольжения может быть предпочтительным способ, при котором втулку подшипника скольжения сначала запрессовывают в посадочное отверстие или напрессовывают на цапфу, а затем калибруют посредством калибровочной оправки или калибровочной втулки, причем калибровочный инструмент сначала продавливают аксиально по поверхности скольжения, а после этого протягивают по ней обратно.
Для калибровки втулки подшипника скольжения может оказаться, однако, целесообразным другой способ, при котором запрессовку или напрессовку втулки подшипника скольжения и ее калибровку осуществляют за одну операцию, а именно посредством запрессовочно-калибровочного инструмента. При использовании такого комбинированного инструмента калибровочный участок этого инструмента может быть предпочтительным образом аксиально пропущен перед монтажом втулки через нее, так что втулка прилегает к запрессовочному участку инструмента. После этого втулка может быть запрессована в посадочное отверстие, и за счет обратного движения инструмента против направления запрессовки может быть осуществлен процесс калибровки поверхности скольжения. Хотя согласно изобретению в принципе может предпочтительным образом найти применение открытая по окружности втулка подшипника скольжения, такая втулка подшипника скольжения особенно предпочтительна для этого способа, поскольку для или во время протягивания калибровочного участка втулка может быть подвергнута упругой раздаче.
Предпочтительным образом втулка подшипника скольжения может быть выполнена в виде кольца с осевым разделительным швом, причем разделительный шов смыкают путем запрессовки втулки подшипника скольжения в соответствующее посадочное отверстие. За счет этого ограничивающие разделительный шов поверхности прижимаются друг к другу, в результате чего втулка подшипника скольжения удерживается в посадочном отверстии с радиальным натягом.
Для обеспечения простого монтажа гасителя крутильных колебаний может быть предпочтительным, если для образования осевого места посадки подшипника скольжения между входной и выходной частями или между обеими маховыми массами втулка подшипника скольжения, по меньшей мере, на одном осевом конце имеет проходящий радиально, выполненный за одно целое кольцеобразный участок. Осевое место посадки подшипника скольжения может быть также образовано, по меньшей мере, одним кольцом подшипника скольжения, которое по сравнению с втулкой подшипника скольжения является отдельной деталью. Место посадки подшипника скольжения может быть расположено при этом радиально внутри или снаружи втулки подшипника скольжения. При расположении осевого места посадки подшипника скольжения радиально внутри радиального внутреннего места посадки подшипника скольжения, образованного втулкой подшипника скольжения, может быть предпочтительным, если радиально между этими обоими местами посадки подшипника расположены крепежные средства, например винты, которые служат для соединения входной части гасителя крутильных колебаний или первичной массы с выходным валом двигателя. Этот выходной вал образован преимущественно коленчатым валом ДВС.
Предпочтительным образом втулка подшипника скольжения и/или обеспечивающее осевую опору скольжения кольцо подшипника скольжения образована гильзо- или кольцеобразным несущим телом, на который нанесен материал, образующий антифрикционное покрытие. Покрытие может быть при этом, по меньшей мере, однослойным. Элементы скольжения могут при этом, однако, состоять только из одного материала, причем для этого предпочтительным образом пригодны пластики, относящиеся, например, к группе реактопластов или термопластов. Особенно предпочтительно для образования элементов подшипника скольжения подходит полиэфирэфирокетон, полиимид, полиэфиримид. При применении пластика он может иметь предпочтительным образом примеси или включения, улучшающие свойства скольжения. Для этого могут применяться, например, сухие смазочные материалы, такие как графит или включения политетрафторэтилена.
Особенно предпочтительным может быть, если, по меньшей мере, одна из обеих частей, а именно входная или выходная часть или первичная или вторичная масса, имеет радиально внутри осевой кольцеобразный участок, изготовленный путем обработки давлением, например глубокой вытяжкой или тонкой глубокой вытяжкой, причем втулка подшипника скольжения установлена с возможностью вращения либо на наружной, либо на внутренней поверхности этого участка или напрессована на этот участок, или запрессована в него, причем тогда поверхность скольжения сначала открыта и выполнена с возможностью приведения в контакт с опорной поверхностью другой детали. Для образования опоры скольжения может быть особенно предпочтительным, если одна из частей, а именно входная или выходная, имеет посадочное отверстие, в котором удерживается запрессованная или калиброванная втулка подшипника скольжения, а другая часть имеет осевой кольцеобразный выступ, который входит в посадочное отверстие и взаимодействует с поверхностью скольжения втулки подшипника скольжения. При этом кольцеобразный выступ может иметь радиально снаружи цилиндрическую поверхность, непосредственно взаимодействующую с поверхностью скольжения втулки подшипника скольжения. Рабочая поверхность осевого выступа может быть образована, однако, и напрессованной на него гильзой. Эта гильза может при этом состоять из пластика, бронзы или стали или комбинации этих материалов. В этом отношении следует еще сослаться на материалы, уже упомянутые в связи с опорой скольжения.
Способ согласно изобретению для изготовления опоры скольжения или выполненная согласно изобретению опора скольжения может найти применение особенно предпочтительным образом в гасителях крутильных колебаний, являющихся составной частью устройства с маховыми массами или образующих такое устройство, содержащее, по меньшей мере, две установленные с возможностью вращения по отношению друг к другу против действия аккумуляторов энергии маховые массы, одна из которых выполнена с возможностью соединения с выходным валом двигателя, в частности коленчатым валом ДВС, а другая - с входным валом коробки передач, а именно преимущественно через фрикционное сцепление. При использовании подобного устройства с маховыми массами в сочетании с коробкой передач CVT или с автоматической коробкой передач может, однако, отпасть потребность во фрикционном сцеплении, поскольку тогда в большинстве случаев в коробке передач имеется сцепление.
Для уменьшения момента трения, созданного опорой скольжения, при использовании упорного подшипника скольжения особенно предпочтительно, если он расположен радиально внутри радиального подшипника скольжения, поскольку за счет этого может быть уменьшен средний диаметр трения, в результате чего уменьшается также момент трения упорного подшипника скольжения. Подобное расположение радиального и осевого мест посадки подшипников скольжения предпочтительно, в частности, в устройствах с маховыми массами, где соединяемая с коробкой передач вторичная масса несет приводимое в действие фрикционное сцепление, усилие срабатывания которого поддерживается осевым местом посадки подшипника скольжения. По меньшей мере, в таком устройстве с маховыми массами может быть предпочтительным, если соединяемая с выходным валом двигателя первичная масса имеет резьбовые отверстия для размещения крепежных винтов, причем эти резьбовые отверстия выполнены, если смотреть в радиальном направлении, между осевыми и радиальными местами посадки подшипника скольжения. Предпочтительным образом при таком выполнении устройства с маховыми массами соединяемая с валом коробки передач вторичная масса также имеет отверстия для продевания и/или ввинчивания крепежных винтов. Если фрикционное сцепление, закрепляемое на вторичной массе через диск сцепления, устанавливают в виде узла с устройством с маховыми массами, то предпочтительно, если, по меньшей мере, в диске сцепления, а при использовании диафрагменного сцепления также в зоне язычков тарельчатой пружины, выполнены проходы для ввода и/или ввинчивания крепежных винтов. Предпочтительным образом эти крепежные винты могут быть встроены в устройство с маховыми массами или в предварительно установленный узел.
Для уменьшения допусков на диаметр в зоне радиальной опоры скольжения может быть целесообразным, если взаимодействующая с втулкой подшипника скольжения поверхность цапфы и/или поверхность посадочного отверстия, в которое запрессовывают втулку подшипника скольжения, подвергнута накатному полированию. Накатное полирование обозначается еще как выглаживание. При использовании листовых деталей для выполнения цапфы или посадочного отверстия взаимодействующие со втулкой подшипника скольжения поверхности могут быть также изготовлены путем тонкой вытяжки, поскольку за счет этого могут быть изготовлены поверхности высокого качества, в частности, в отношении шероховатости.
Предпочтительным образом подшипник скольжения может состоять из несущего тела, снабженного для образования рабочей поверхности или поверхности скольжения, по меньшей мере, однослойным покрытием. Несущее тело может быть при этом изготовлено из стального или алюминиевого листа. По меньшей мере, однослойное покрытие может быть нанесено на несущее тело путем спекания и/или накатки. Подобное покрытие может состоять предпочтительным образом из пористой бронзы, которая может иметь включения смазочных или антифрикционных материалов.
При использовании упорного подшипника скольжения он может включать в себя, по меньшей мере, один кольцеобразный дисковый участок, который в отношении конструкции может быть выполнен подобно радиальному подшипнику скольжения. Предпочтительным образом упорный подшипник скольжения может включать в себя кольцеобразный дисковый участок, состоящий, по меньшей мере, из одного несущего тела и, по меньшей мере, одного однослойного покрытия, причем образованная покрытием поверхность скольжения может опираться на содержащую ответную поверхность скольжения деталь либо непосредственно, либо, по меньшей мере, через одну опорную шайбу. Подобная опорная или упорная шайба может состоять из стального или пластмассового кольца. В отношении применяемых пластиков следует сослаться на уже описанные.
Изобретение более подробно поясняется с помощью фиг.1-14, изображающих:
фиг. 1 - частичный разрез гасителя крутильных колебани, согласно изобретению;
фиг. 2, 3 - втулку подшипника скольжения для использования в гасителе крутильных колебаний по фиг.1;
фиг 4-8 - соответствующие этапы способа монтажа и закрепления втулки подшипника скольжения соответственно на и в конструктивном элементе;
фиг. 9-14 - различные возможности выполнения опор скольжения для объекта согласно изобретению.
Изображенный на фиг.1 гаситель крутильных колебаний в виде маховика 1 из двух масс включает в себя закрепляемую на коленчатом валу ДВС автомобиля первичную массу 2, на которой посредством подшипника 3 коаксиально и с возможностью вращения вокруг оси 5 вращения установлена вторичная масса 4.
Первичная масса 2 кинематически связана со вторичной массой 4 посредством содержащего сжимаемые аккумуляторы 6 энергии демпфирующего устройства 7. На вторичной массе 4 установлено фрикционное сцепление 9. Между нажимным диском 10 фрикционного сцепления 9 и поверхностью 11 трения вторичной массы 4 зажаты фрикционные накладки 12 диска 13 сцепления.
Аккумуляторы 6 энергии в виде продолговатых в направлении периферии винтовых пружин с большим ходом сжатия размещены в камере 14, которая, по меньшей мере, частично может быть заполнена вязкой массой. Камера 14 ограничена двумя изготовленными из листа деталями 15, 16. Деталь 15 имеет проходящий радиально участок 17, выполненный с возможностью соединения радиально внутри винтами 18 с коленчатым валом ДВС, а радиально снаружи переходящий в осевой выступ 19, на котором прочно закреплена образующая перегородку деталь 16. В изображенном примере выполнения аккумуляторы 6 энергии находятся, по меньшей мере, частично радиально снаружи фрикционных накладок 12 и поверхности 11 трения. Деталь 15 несет радиально снаружи зубчатый обод 20 и дополнительную кольцеобразную массу 21, выполненную в изображенном примере в виде листовой детали. Детали 15, 16 имеют опорные участки 22, 23 для аккумуляторов 6 энергии. Выходная часть вращательно-упругого демпфирующего устройства 7 образована кольце- или фланцеобразной деталью 24, содержащей радиально снаружи консоли 25, проходящие радиально между концами двух соседних аккумуляторов 6 энергии. При относительном вращении между фланцевой деталью 24 и первичной массой 2 аккумуляторы 6 энергии сжимаются между консолями 25 и опорными участками 22, 23.
Радиально внутренние участки 26 фланца 24 прочно соединены со вторичной массой 4 заклепками 27. Радиально внутренняя краевая зона 28 детали 24 образует профилирования, находящиеся в зацеплении с ответными профилированиями фрикционного управляющего диска 29. Эти профилирования и ответные профилирования выполнены преимущественно с образованием между собой заданного зазора поворота, за счет чего при реверсировании направления вращения между обеими массами 2, 4 фрикционный управляющий диск 29 гистерезисного устройства 30 сначала не действует, а именно до тех пор, пока зазор поворота не исчезнет.
Изготовленный из пластмассы фрикционный управляющий диск 29 опирается на кольцеобразную листовую деталь 31, закрепленную на первичной массе 2, например, посредством заклепочных соединений. В изображенном примере выполнения головки винтов 18 также служат для осевого управления деталью 31. Аксиально между фрикционным управляющим диском 29 и первичной массой 2 расположены прижимной диск 32, а также аксиально напрягаемый аккумулятор энергии в виде тарельчатой пружины 33.
Для образования опоры 3 первичная масса 2 снабжена осевым выступом 34, который образован гильзообразным осевым участком детали 35 L-образного сечения. Радиальный кольцеобразный участок 36 детали 35 прилегает к радиально внутренним отрезкам радиального участка 17, а именно в изображенном примере выполнения к обращенной к вторичной массе 4 стороне радиального участка 17. Деталь 35 прочно соединена с первичной массой 2, например, посредством сварных или заклепочных соединений. В смонтированном на выходном валу двигателя состоянии устройства 1 радиальный участок 36 детали 35 дополнительно прижат головками винтов 18 к фланцеобразному участку 17. Согласно одному варианту выполнения (не показан) гильзообразный осевой выступ 34 может быть также выполнен радиально внутри за одно целое с фланцеобразным участком 17, например, посредством глубокой вытяжки или рельефной формовки. На фланцеобразном 17 и радиальном 36 участках детали 35 выполнены аксиально совпадающие между собой отверстия для винтов 18. Для ввинчивания или затяжки винтов 18, по меньшей мере, во вторичной массе 4 выполнены отверстия 37, через которые может быть вставлен соответствующий инструмент. Если диск 13 сцепления и фрикционное сцепление 9 соединены с обеими массами 2, 4 в виде блока, то предпочтительно далее, если, по меньшей мере, в диске 13 сцепления выполнены отверстия, а в тарельчатой пружине 9а фрикционного сцепления 9 - проходы для ввинчивания винтов 18.
Гильзообразный участок 34 аксиально проходит в отверстие 38 вторичной массы 4. Радиально между ограничивающей отверстие 18 цилиндрической поверхностью 39 и внешней цилиндрической поверхностью 40 гильзообразного участка 34 расположена втулка 41 подшипника скольжения, которая радиально направляет и аксиально поддерживает обе маховые массы 2, 4. В изображенном на фиг.1 примере втулка 41 выполнена в виде открытой по наружной окружности или шлицованной гильзы 41а с кольцеобразным радиальным выступом 41b. Выполняющий роль осевой опоры радиальный выступ 41b может быть выполнен также отдельно от гильзообразного участка 41а на другом радиальном участке диаметра между двумя деталями, одна из которых установлена на первичной 2, а другая - на вторичной массе 4. Радиальный участок 41b втулки 41 опирается через опорное кольцо 42, изготовленное преимущественно из пластмассы, на первичную массу 2, а именно на кольцеобразный радиальный участок 36 детали 35. Опорное кольцо или осевая упорная шайба 42 фиксирована от вращения относительно первичной массы 2. Для этого шайба 42 может иметь, например, радиально снаружи соответствующие отверстия или консоли, взаимодействующие соответственно с винтами 18 и их головками в качестве предохранителя от вращения.
Как видно из фиг.2, 3, втулка 41 перед установкой во вторичной массе 4 состоит из гильзы или кольца 43, которая, как видно из фиг.2, по меньшей мере, в одном месте 43а своей окружности открыта или шлицована, а именно посредством разделительного шва. Подобная втулка может быть свернута из плоского материала или ленты. Осевой разделительный шов 43а может проходить аксиально прямо или в виде винтовой резьбы. Наружный диаметр 44 гильзообразного участка 41а незначительно больше диаметра цилиндрической поверхности 39 вторичной массы 4, так что при запрессовке втулки 41 в отверстие 38 вторичной массы 4 гильзообразный участок 41а радиально сжимается с прилеганием друг к другу с натягом имеющихся в зоне разделительного шва 43а торцовых поверхностей, в результате чего в зоне разделительного шва 43а в гильзообразный участок 41а вводится касательное усилие, которое вызывает радиальное зажатие втулки 41 в отверстии 38. Втулка 41 аксиально фиксируется, таким образом, во вторичной массе 4, а именно посредством образованного за счет этого фрикционного соединения.
Радиально кольцеобразный участок 41b аксиально опирается на соответственно подогнанную торцовую поверхность 4а вторичной массы 4.
При диаметре 46 рабочей поверхности 45 подшипника скольжения порядка 30-50 мм, преимущественно 35-45 мм, целесообразно, если между диаметром посадочной поверхности 39 для втулки 41 и запрессованным в эту цилиндрическую поверхность 39 диаметром 44 втулки 41 имеется перекрытие порядка 0,05-0,25 мм.
После монтажа втулки 41 на соответствующей детали, образованной в данном случае вторичной массой 4, посредством, по меньшей мере, одной калибровочной оправки, осуществляют калибровку рабочей поверхности 45 втулки 41. Это более подробно поясняется ниже, в частности, в связи с фиг.4-8. Благодаря этой калибровке рабочая поверхность 45 может получить уплотнение или упрочнение, положительно сказывающееся на сроке службы подшипника скольжения. Кроме того, благодаря этой калибровке может быть уменьшена шероховатость рабочей поверхности относительно первоначальной. Благодаря калибровке при этом достигается шероховатость Rz поверхности порядка 1,5-8 мкм, преимущественно порядка 3-6 мкм. В результате процесса калибровки также шероховатость Ra поверхности можно поддерживать менее 0,8 мкм, причем путем соответствующего расчета калибровочного инструмента эта шероховатость может быть доведена до диапазона 0,3-0,6 мкм. В отношении определения и измерения упомянутых величин Ra и Rz шероховатости следует сослаться на DIN 4768 и приведенные в нем нормы, например ИСО 3274, ИСО 4288, а также DIN 4760, 4762 и 4777. Особое преимущество калибровки согласно изобретению запрессованной втулки подшипника скольжения состоит в том, что некруглость рабочей поверхности 45 можно существенно уменьшить, за счет чего достигается улучшенное пятно контакта между вращающимися по отношению друг к другу поверхностями 40, 45 уже в новом состоянии опоры 3. Благодаря этому обеспечена лучшая приработка опоры 3 скольжения, за счет чего можно также уменьшить износ или возникающий в течение срока службы зазор в опоре скольжения.
Как видно из фиг.2 и 3, втулка 41 состоит из кольцеобразного основного тела 47, изготовленного преимущественно из листового материала или стали. Основное или несущее тело 47 может состоять также из иного материала, обладающего соответствующими свойствами в отношении несущей способности, например пластмассы (реактопласты, термопласты), или алюминия, или бронзы, или комбинации, по меньшей мере, двух таких материалов. Толщина материала основного тела 47 составляет преимущественно порядка 0,5-1,6 мм. Для образования рабочей поверхности 45 основное тело 47 снабжено в примере выполнения покрытием 48, которое может быть одно- или многослойным, например двухслойным. Предпочтительным образом рабочий слой 48 может состоять из бронзового сплава, имеющего толщину порядка 0,1-0,5 мм, преимущественно 0,2-0,4 мм. На покрытие 48 может быть дополнительно нанесен слой скольжения толщиной порядка 0,02-0,08 мм, преимущественно порядка 0,05 мм. Этот слой скольжения может быть образован, например, покрытием из политетрафторэтилена. Этот слой скольжения может при этом содержать еще дополнительные включения, например силикон и/или графит.
Образующий покрытие 48 слой бронзы может быть нанесен на несущее тело 47 путем спекания или накатки. Покрытие может иметь при этом определенную пористость, так что образованные за счет этого поры могут быть заполнены дополнительными антифрикционными или смазочными материалами. Подобные антифрикционные или смазочные материалы могут состоять, как уже сказано, из политетрафторэтилена, графита, свинца, олова, масла, мази или силикона.
Относящаяся к опоре 3 втулка 41 должна иметь такую конструкцию, чтобы она была также высокотемпературной. Опора 3 скольжения и тем самым втулка 41 должны выдерживать, по меньшей мере, кратковременно (15-30 минут) температуры порядка 250oС без нарушения за счет этого их функционирования.
Как уже сказано, взаимодействующий со втулкой 41 гильзообразный выступ 34 может быть образован дополнительной деталью 35 или выполнен за одно целое с деталью 15 гильзообразным утолщением. За счет соответствующего выполнения инструментов, изготовляющих гильзообразный выступ 34 из листового материала, и согласования хода способа можно, по меньшей мере, в зоне образованной уступом 34 рабочей поверхности 40 достичь точности формы и качества поверхности, достаточных для образования опоры скольжения. В частности, рабочая поверхность 40 может получить калибровочную рельефную формовку. Дополнительно или в качестве альтернативы этому взаимодействующая со втулкой 41 рабочая поверхность 40 может быть подвергнута накатному полированию, с тем чтобы улучшить поверхность, по меньшей мере, в отношении ее шероховатости. Накатное полирование предпочтительно, в частности, тогда, когда для образования рабочей поверхности 40 соответствующую деталь в этой зоне обрабатывают резанием, например обтачивают или шлифуют. Предпочтительным может быть, если накатному полированию подвергнута также цилиндрическая поверхность 39, в которую запрессовывают втулку 41. Операция накатного полирования называется также выглаживанием.
Опора 3 скольжения выполнена преимущественно так, что в новом состоянии устройства 1 между взаимодействующими поверхностями 40, 45 и имеется зазор в отношении диаметра порядка 0-0,05 мм. В течение срока службы устройства 1 этот зазор не должен превышать 0,15 мм. Преимущественно он должен составлять максимум 0,1 мм.
Благодаря выполнению опоры 3 скольжения согласно изобретению она, по меньшей мере, в ненагруженном состоянии устройства 1 создает очень малый основной момент трения, составляющий максимум 2 Нм, преимущественно менее. Зона опоры 3 скольжения, обеспечивающая осевое опирание вторичной массы 4 на первичную массу 2, должна создавать за счет соответствующего выбора диаметра и материала находящихся в контакте скольжения поверхностей момент трения максимум 5 Нм при приведении в действие фрикционного сцепления 9. Для некоторых случаев применения, например в грузовых автомобилях, упомянутые значения могут быть выше.
Для того чтобы опора 3 скольжения создавала относительно небольшой основной момент трения, целесообразно, в частности, расположить участки, обеспечивающие осевое опирание обеих масс 2, 4, т.е., по меньшей мере, осевую опору скольжения, на как можно малом диаметре. Это в примере выполнения на фиг.1 обеспечено, помимо прочего, за счет того, что участки опоры 3 скольжения, обеспечивающие как осевое опирание, так и радиальное позиционирование, предусмотрены радиально внутри крепежных винтов 18.
Согласно варианту выполнения изображенного на фиг.1 устройства втулка 41 может быть выполнена также кольцеобразной и замкнутой по окружности. При использовании такой замкнутой втулки рабочий слой 48 может быть предусмотрен также на наружной стороне осевого участка 41а и взаимодействовать с поверхностью отверстия 38 с возможностью скольжения. В последнем выполнении втулки 41 она может быть напрессована на осевой выступ 34, так что втулка 41 тогда жестко соединена с первичной массой 2. Скользящее осевое опирание должно происходить тогда между кольцеобразным радиальным участком 41b и вторичной массой 4, причем для этого изображенный на фиг.3 слой 48а скольжения следует нанести на другую осевую сторону радиального кольцеобразного участка 41b. В случае использования также упорной шайбы (например, 42) она также должна быть расположена на другой стороне кольцеобразного участка 41b.
Во избежание попадания загрязнений на опору 3 скольжения могут быть использованы крышки или уплотнения. Эти уплотнения или крышки могут быть выполнены за одно целое с граничащими с опорой 3 скольжения деталями. Так, например, на вторичной массе 4 в зоне свободного конца выступа 34 может быть предусмотрено соответствующее утолщение или уплотнительный элемент, по меньшей мере, закрывающий выступ 34 на радиальном участке протяженности втулки 41. Упорная шайба 42 может иметь кольцеобразное осевое утолщение, которое аксиально перекрывает участки вторичной массы 4 и/или касается их, за счет чего образуется, по меньшей мере, одно щелевое уплотнение для участков опоры 3 скольжения, обеспечивающих осевое опирание масс 2, 4.
С помощью схематичных изображений на фиг.4-8 более подробно поясняется способ запрессовки и калибровки втулки 41. На фиг.4 схематично изображены участки 49 детали, на которых размещается втулка 41. Участки 49 в изображенном на фиг.1 примере выполнения образованы радиально внутренними участками вторичной массы 4. Участки 49 ограничивают отверстие 38 для размещения обеспечивающих радиальную опору участков 41а подшипника 41 скольжения. На фиг.4 также схематично изображена калибровочная оправка 50, которая согласована с диаметром таким образом, что она имеет определенное перекрытие с внутренним диаметром 52 запрессованной втулки 41.
Калибровочная оправка 50 выполнена преимущественно таким образом, что она имеет цилиндрический участок 52 наибольшего калибровочного диаметра 51. По меньшей мере, в направлении проникновения по стрелке 53 калибровочная оправка 50 проходит в форме усеченного конуса, а именно в зависимости от применения под углом порядка 1-3o. Этот угол может быть также меньше. Калибровочная оправка 50 должна быть выполнена так, чтобы в зоне калибровочной поверхности она имела шероховатость Rz порядка 0,4-3 мкм и Ra порядка 0,04-0,35 мкм.
В процессе калибровки могут быть в значительной степени устранены, в частности, имеющиеся или возникающие при запрессовке втулки колебания диаметра в зоне подшипникового гнезда 38 и толщины стенки втулки 41. Эти колебания диаметра объясняются также производственными допусками на втулку 41 и подшипниковое гнездо 38. За счет калибровки поле допуска на диаметр 52 после запрессовки втулки можно заметно сузить, а именно примерно на 40% и более. Так, например, имеющееся в отношении диаметра 52 запрессованной втулки 41 поле допуска 50 мкм можно сузить, по меньшей мере, до 30 мкм.
При диаметре 52 скольжения втулки 41 скольжения порядка 30-50 мм целесообразно, если калибровочный инструмент согласован с калибруемым диаметром 52 рабочей поверхности запрессованной втулки с возможностью образования в отношении диаметров 51, 52 перекрытия или пересечения порядка 0,03-0,15 мм, преимущественно порядка 0,06-0,12 мм. Полученное за счет калибровки расширение диаметра 52 может составлять порядка 5-40%, преимущественно 8-25%, от упомянутого перекрытия диаметров. Это расширение диаметра зависит от конструкции втулки 41 и от образующего участки 49 или деталь 4 материала. Оставшийся калиброванный диаметр 52, следовательно, меньше, чем максимальный калиброванный диаметр 51 оправки 50. Это обстоятельство объясняется упругостью отдельных деталей.
Предпочтительным образом, по меньшей мере, во время процесса калибровки калибруемые участки подшипника скольжения и калибровочные зоны инструмента могут быть, по меньшей мере, смочены антифрикционным или смазочным материалом. Простым образом это может осуществляться за счет того, что втулка 41 подшипника скольжения перед калибровкой, по меньшей мере, в зоне ее поверхности 45 скольжения смочена антифрикционным или смазочным материалом, например маслом.
Зона припуска калибровочной оправки 50 должна быть согласована с диаметром 52 запрессованной, но еще не калиброванной втулки 41 так, чтобы она вызывала раздачу втулки 41, однако не повреждала имеющийся в зоне рабочей поверхности 45 рабочий слой скольжения, более подробно описанный в связи с фиг. 2 и 3. Максимальное расширение диаметра 52, как уже сказано, зависит от материала или конструкции втулки 41 и упругой или пластической характеристики участка 49 детали 4 для размещения втулки 41, которая может быть образована соединенной с первичной или вторичной массой деталью или может быть образована непосредственно одной из этих масс.
На фиг.5, 6 изображен способ запрессовки и калибровки втулки 41. На первом этапе или на первой позиции втулку 41 с помощью запрессовочного инструмента 54 запрессовывают в посадочное отверстие или в подшипниковое гнездо 38. На следующем этапе рабочую поверхность втулки 41 калибруют с помощью оправки 50, которую сначала продавливают сверху через втулку, а затем извлекают из нее. Происходит, следовательно, так называемая "двойная" калибровка. Этапы способа по фиг.5 и 6 могут быть выполнены на двух следующих друг за другом позициях. Может быть использована, однако, только одна позиция, причем необходимый для этого станок содержит посадочную головку для различных инструментов, а именно, по меньшей мере, для запрессовочного 54 и калибровочного 55 инструментов.
На фиг. 7 и 8 частично изображен способ запрессовки и калибровки втулки 41, при котором оба эти этапа осуществляют за одну операцию или на одной позиции, а именно за счет использования комбинированного запрессовочно-калибровочного инструмента. Через еще не запрессованную, преимущественно аксиально шлицованную или открытую втулку 41 сначала аксиально протягивают калибровочную оправку 50, так что запрессовочные участки 56 комбинированного инструмента 54 могут аксиально прилегать к втулке 41. Затем втулку 41 с помощью инструмента 54 запрессовывают в посадочное отверстие или в подшипниковое гнездо 38 соответствующей детали 4. После запрессовки втулки 41, как показано на фиг. 8, инструмент 54 движут обратно и тем самым калибровочную оправку 50 перемещают или продавливают через втулку 41. Отдельные взаимодействующие между собой диаметры различных деталей или калибровочной оправки 50 должны быть при этом согласованы между собой таким образом, чтобы при калибровке втулка 41 не была вытянута из подшипникового гнезда 48. Во избежание этого можно при необходимости использовать также устройство или инструмент, аксиально поддерживающий втулку 41, по меньшей мере, во время процесса калибровки. Изображенная на фиг.4-8 втулка 41 имеет проходящий радиально кольцеобразный участок 41b, как он был описан в связи с фиг.1. От этого кольцеобразного радиального участка 41b можно, однако, отказаться, так что втулка 41 состоит в этом случае только из цилиндрического участка.
На фиг. 9-14 изображены различные возможности выполнения опоры скольжения, которая может быть использована в гасителе крутильных колебаний с двумя массами, установленными с возможностью вращения по отношению друг к другу, в частности, так называемыми двухмассовыми маховиками.
Опора 103 скольжения на фиг.9 отличается от опоры 3 скольжения на фиг.1 тем, что осевая упорная шайба 142 имеет на обращенной от втулки 141 подшипника скольжения стороне утолщения в виде осевых выступов 142а, которые для фиксации от вращения упорной шайбы 142 входят в соответствующие углубления или вырезы детали 135. В изображенном примере выполнения упорная шайба 142 изготовлена из пластмассы, которая может содержать в качестве примеси смазочный материал. Шайба 142 может быть также усилена волокном. В качестве пластмассы пригоден, например, политетрафторэтилен, обладающий высокой температуроустойчивостыо.
Далее втулка 141 размещена в изготовленной из листового материала кольцеобразной детали 157, которая радиально снаружи соединена с кольцеобразной массой, в частности кольцеобразной вторичной массой 4 на фиг.1. Для этого также могут быть использованы заклепки 27. Радиально внешний участок детали 157 может при этом на обращенной от фланца 24 стороне вторичной массы 4 аксиально прилегать к последней.
Кольцеобразный осевой выступ 158 может быть образован деформацией листовой детали 157 без снятия стружки, например глубокой вытяжкой. При этом внутренняя зона осевого выступа 158 может быть изготовлена в отношении качества ее поверхности таким образом гладкой и с соблюдением размеров, в частности, путем тонкой вытяжки, так что отпадает дополнительная обработка резанием, и втулка 141 может быть изготовлена непосредственно.
Опора 203 скольжения на фиг.10 включает в себя втулку 241 подшипника скольжения, которая имеет только один цилиндрический участок 214а. Эта втулка 241 запрессована в деталь 257, выполненную здесь массивной. Деталь 257 может быть также выполнена аналогично детали 157. Осевое поддержание между обоими элементами 202, 204 маховика осуществляется за счет упорной шайбы 242, которая аксиально поддерживает деталь 257. Втулка 241 не имеет, следовательно, радиального кольцеобразного участка 41b на фиг.3. Упорная шайба 242 может быть выполнена с фиксацией от вращения, как осевая упорная шайба 42 или 142.
Опора 303 скольжения на фиг.11 отличается от опор скольжения 3 и 103 в основном тем, что отсутствует осевая упорная шайба 42 или 142, и тем самым радиальный кольцеобразный поясок 341b находится непосредственно с металлической опорной поверхностью в скользящем или фрикционном контакте. Эта металлическая опорная поверхность в форме выполнения на фиг.11 образована кольцеобразной деталью 335 уголкового сечения, которая выполнена и расположена аналогично детали 35 на фиг.1.
Опора 403 скольжения, изображенная на фиг.12 между двумя элементами 402 и 404, установленными с возможностью вращения по отношению друг к другу, включает в себя два радиально отстоящих друг от друга места 403а, 403b посадки подшипника скольжения. Место 403b, обеспечивающее осевое поддержание обоих элементов 402, 404, расположено радиально внутри места 403а, обеспечивающего их радиальное позиционирование. В изображенном примере выполнения радиально между обоими местами 403а, 403b предусмотрены отверстия под винты 418, из которых схематично изображена лишь головка.
Предусмотренное радиально снаружи крепежных средств 418 место 403а имеет гильзу 441а подшипника скольжения, которая запрессована в деталь 404 и опирается с возможностью скольжения и вращения на трубчатый выступ 434 изготовленной из листового материала кольцеобразной детали 435. Кольцеобразный радиальный участок 436 детали 435 выполнен с возможностью осевого стягивания посредством винтов 418 с радиальным участком 417 элемента 402. Радиально внутри кольцеобразный участок 436 использован для образования места 403b, которое включает в себя осевую упорную шайбу 442, удерживаемую посредством осевого вставного соединения 442а без возможности вращения относительно элемента 402 или детали 435. Демпфирующий элемент или вторичная масса 404 имеет радиально внутреннюю краевую зону 459, аксиально опирающуюся на упорную шайбу 442. Кольцеобразная краевая зона 459 образована в изображенном примере выполнения изготовленной из листового материала дискообразной деталью 460, которая закреплена радиально снаружи места 403а на элементе 404 маховика, а именно в изображенном примере выполнения посредством заклепочных соединений 427, расположенных аналогично заклепочным соединениям 27 на фиг. 1. Заклепочные соединения 427 служат в то же время для закрепления фланца, который может быть выполнен аналогично фланцу 24 на фиг.1.
В детали 460 выполнены отверстия 460а для ввинчивания винтов 418 посредством инструмента.
Выполнение по фиг.12 имеет то преимущество, что место 403b посадки подшипника скольжения, обеспечивающее осевое поддержание, предусмотрено на небольшом диаметре, за счет чего можно поддерживать относительно низким момент трения, созданный местом 403b между обоими элементами 402, 404, установленными с возможностью вращения по отношению друг к другу.
Предохранитель 442а от вращения упорной шайбы 442 может быть также предусмотрен между нею и деталью 460, причем в этом случае упорная шайба 442 имеет возможность вращения относительно детали 435.
Изображенная на фиг.13 опора 503 скольжения содержит втулку 541 подшипника скольжения, выполненную и расположенную аналогично втулкам 41, 141 и аналогично последней взаимодействующую с осевой опорной или упорной шайбой 542. Упорная шайба 542, взаимодействующая с кольцеобразным радиальным участком 541b втулки 541, аксиально опирается на опорную шайбу 560 из стали, которая, в свою очередь, аксиально опирается на деталь 535. Деталь 535 может быть выполнена аналогично детали 35 на фиг.1. Между упорной 542 и опорной 560 шайбами имеется предохранитель от вращения, который может быть образован осевым вставным соединением 542а. Опорная шайба 560 фиксирована от вращения относительно детали 535, причем это также может осуществляться посредством осевого вставного соединения 560а. Предохранители 542а и 560а от вращения могут быть смещены по отношению друг к другу в направлении периферии. На фиг.14 предохранитель 560а от вращения виден лучше.
Изображенная на фиг.14 опора 603 скольжения отличается от опоры скольжения на фиг. 13 отсутствием упорной шайбы 542. Радиальный участок 541b втулки 541 опирается, следовательно, непосредственно на опорную шайбу 560.
Описанные в связи с фиг.2-14 опоры скольжения или элементы таких опор скольжения могут использоваться в целом между двумя установленными с возможностью вращения по отношению друг к другу деталями гасителей крутильных колебаний, в частности двухмассовых маховиков. Детали, которые служат для размещения втулки подшипника скольжения или взаимодействуют с ней с возможностью скольжения, могут быть выполнены при этом в виде листовых фасонных деталей или же массивных деталей. Выполненные или изготовленные согласно изобретению опоры скольжения могут найти применение, в частности, в гасителях крутильных колебаний, например двухмассовых маховиках, описанных, например, в заявке ФРГ 19733723.
Поданная вместе с заявкой формула изобретения является лишь предложением без преюдициальности для достижения дальнейшей патентной охраны. Заявитель оставляет за собой право заявить дополнительные признаки, раскрытые пока только в описании и/или на чертежах.
Использованные в зависимых пунктах формулы изобретения подчиненности указывают на дальнейшее выполнение объекта основного пункта; они не являются отказом от достижения самостоятельной предметной охраны признаков подчиненных зависимых пунктов формулы.
Объекты этих зависимых пунктов формулы образуют, однако, также самостоятельные изобретения, имеющие выполнение, независимое от объектов предыдущих зависимых пунктов.
Изобретение не ограничено примером или примерами выполнения согласно описанию. Напротив, в рамках изобретения возможны многочисленные видоизменения и модификации, в частности такие варианты, элементы и комбинации и/или материалы, которые обладают изобретательским уровнем, например, за счет комбинации или видоизменения отдельных признаков, или элементов, или этапов способа, описанных в общем описании и примерах выполнения, а также формуле изобретения и содержащихся на чертежах, и за счет комбинируемых признаков приводят к новому объекту или новым этапам способа, или последовательностям этапов способа, также если они касаются способов изготовления, испытаний и обработки.

Claims (31)

1. Способ изготовления гасителя крутильных колебаний, содержащего входную и выходную части, установленные с возможностью вращения коаксиально по отношению друг к другу посредством опоры скольжения, причем опора скольжения содержит, по меньшей мере, одну втулку подшипника скольжения, обеспечивающую радиальное опирание входной и выходной частей, причем входная и выходная части имеют аксиально накладывающиеся друг на друга поверхности, одна из которых образует цилиндрическую внутреннюю поверхность, а другая - цилиндрическую наружную поверхность, отличающийся тем, что втулку подшипника скольжения запрессовывают в ограниченное внутренней поверхностью посадочное отверстие или напрессовывают на ограниченную наружной поверхностью цапфу и в этом смонтированном состоянии еще свободную поверхность втулки подшипника скольжения калибруют по диаметру.
2. Способ по п.1, отличающийся тем, что для калибровки используют калибровочную оправку или калибровочную втулку.
3. Способ по п.1 или 2, отличающийся тем, что за счет калибровки осуществляют уплотнение или упрочнение поверхности скольжения.
4. Способ по любому из пп.1-3, отличающийся тем, что за счет калибровки на поверхности скольжения создают шероховатость Rz порядка 1,5-6 мкм, преимущественно порядка 3-5 мкм.
5. Способ по одному из пп.1-3, отличающийся тем, что поверхность скольжения получает за счет калибровки шероховатость Ra<0,8 мкм, преимущественно порядка 0,3-0,6 мкм.
6. Способ по одному из пп.1-5, отличающийся тем, что за счет калибровки уменьшают некруглость поверхности скольжения запрессованной втулки подшипника.
7. Способ по любому из пп.1-6, отличающийся тем, что, по меньшей мере, во время калибровки калибруемые участки и/или калибровочный инструмент смочен антифрикционным или смазочным материалом.
8. Способ по п.7, отличающийся тем, что перед калибровкой втулка подшипника качения смочена, по меньшей мере, в зоне ее поверхности скольжения антифрикционным или смазочным материалом, например маслом.
9. Способ по любому из пп.1-8, отличающийся тем, что максимальный диаметр калибровочного инструмента согласован с калибруемым диаметром поверхности скольжения запрессованной втулки с возможностью образования по отношению к этим диаметрам перекрытия порядка 0,03-0,15 мм, преимущественно порядка 0,06-0,12 мм.
10. Способ по п.9, отличающийся тем, что полученное за счет калибровки расширение диаметра поверхности скольжения составляет порядка 5-40%, преимущественно 10-25% от перекрытия диаметров между калибровочным инструментом и запрессованной, еще не калиброванной втулкой подшипника.
11. Способ по любому из пп.1-10, отличающийся тем, что втулку подшипника скольжения сначала запрессовывают в посадочное отверстие или напрессовывают на цапфу, а затем калибруют с помощью калибровочной оправки или калибровочной втулки, причем калибровочный инструмент аксиально продавливают по поверхности скольжения втулки подшипника скольжения, а затем снова вытягивают ее по этой поверхности скольжения.
12. Способ по любому из пп.1-11, отличающийся тем, что запрессовку или напрессовку втулки подшипника скольжения или ее калибровку осуществляют за одну операцию посредством комбинированного запрессовочно-калибровочного инструмента.
13. Способ по любому из пп.1-10, 12, отличающийся тем, что калибровочную зону комбинированного запрессовочно-калибровочного инструмента перед монтажом втулки аксиально протягивают через втулку с возможностью ее прилегания к запрессовочным зонам инструмента, после чего втулку запрессовывают в посадочное отверстие и за счет обратного движения инструмента против направления запрессовки осуществляют процесс калибровки поверхности скольжения.
14. Способ по любому из пп.1-13, отличающийся тем, что втулка подшипника скольжения образована кольцом с осевым разделительным швом, причем разделительный шов замыкают путем запрессовки втулки подшипника скольжения и прижимают друг к другу ограничивающие разделительный шов поверхности втулки подшипника скольжения, в результате чего втулка подшипника скольжения удерживается в посадочном отверстии с радиальным натягом.
15. Способ по любому из пп.1-14, отличающийся тем, что втулка подшипника скольжения, по меньшей мере, на одном осевом конце имеет выполненный за одно целое с ним проходящий радиально кольцеобразный участок, служащий для осевой опоры скольжения входной и выходной частей.
16. Способ по любому из пп.1-15, отличающийся тем, что втулка подшипника скольжения образована кольцеобразным основным телом, на которое нанесен материал, образующий покрытие скольжения.
17. Способ по любому из пп.1-16, отличающийся тем, что, по меньшей мере, одна из обеих частей, а именно входная или выходная часть, имеет радиально внутри аксиальный, изготовленный путем деформации без снятия стружки, например, глубокой вытяжкой, кольцеобразный участок, причем втулка подшипника скольжения опирается на этот участок своей поверхностью скольжения, или напрессована на этот участок, или запрессована в него.
18. Способ по любому из пп.1-17, отличающийся тем, что одна из обеих частей, а именно входная или выходная часть, имеет посадочное отверстие, в котором удерживается запрессованная или калиброванная втулка подшипника скольжения, а другая часть имеет осевой кольцеобразный уступ, который аксиально входит в посадочное отверстие и взаимодействует с поверхностью скольжения втулки подшипника скольжения для центрирования обеих частей.
19. Способ по любому из пп.1-18, отличающийся тем, что гаситель крутильных колебаний является составной частью устройства, по меньшей мере, с двумя маховыми массами, установленными с возможностью вращения по отношению друг к другу против действия аккумуляторов энергии, одна из которых выполнена с возможностью соединения с выходным валом двигателя, а другая - с входным валом коробки передач, причем обе маховые массы направлены посредством опоры скольжения, по меньшей мере, радиально, преимущественно также аксиально.
20. Способ по п.19, отличающийся тем, что другая маховая масса выполнена с возможностью соединения со входным валом коробки передач посредством фрикционного сцепления.
21. Гаситель крутильных колебаний, содержащий входную и выходную части, установленные с возможностью вращения коаксиально по отношению друг к другу посредством опоры скольжения, причем между входной и выходной частями предусмотрены аккумуляторы энергии, препятствующие относительному вращению обеих частей, при этом входная часть является составной частью соединяемой с двигателем первичной массы, а выходная часть - составной частью соединяемой с входным валом коробки передач вторичной массы, причем, по меньшей мере, первичная масса имеет резьбовые отверстия для ее закрепления на выходном валу двигателя, отличающийся тем, что между входной и выходной частями имеются аксиально накладывающиеся друг на друга поверхности, между которыми расположен обеспечивающий радиальное позиционирование обеих частей радиальный подшипник скольжения, а радиально внутри этого радиального подшипника скольжения расположен упорный подшипник скольжения, поддерживающий выходную часть относительно входной части, по меньшей мере, в осевом направлении, и резьбовые отверстия, если смотреть в радиальном направлении, выполнены между радиальным и упорным подшипниками скольжения, причем радиальный подшипник скольжения расположен радиально внутри аккумуляторов энергии.
22. Гаситель по п.21, отличающийся тем, что осевая опора скольжения включает в себя, по меньшей мере, одну осевую упорную шайбу с поверхностью скольжения.
23. Гаситель по любому из пп.21-22, отличающийся тем, что взаимодействующая с втулкой подшипника скольжения поверхность цапфы и/или поверхность посадочного отверстия для втулки подшипника скольжения подвергнута накатному полированию (выглаживанию).
24. Гаситель по любому из пп.21-23, отличающийся тем, что взаимодействующая с поверхностью скольжения опоры скольжения поверхность цапфы и/или поверхность посадочного отверстия для втулки подшипника скольжения обточена.
25. Гаситель по любому из пп.21-24, отличающийся тем, что, по меньшей мере, радиальный подшипник скольжения состоит из несущего тела, которое для образования поверхности скольжения снабжено, по меньшей мере, однослойным покрытием.
26. Гаситель по п.25, отличающийся тем, что несущее тело изготовлено из стального или алюминиевого листа.
27. Гаситель по п.25 или 26, отличающийся тем, что, по меньшей мере, однослойное покрытие нанесено на несущее тело путем спекания и/или накатки.
28. Гаситель по любому из пп.25-27, отличающийся тем, что покрытие состоит, по меньшей мере, из пористой бронзы с включением смазочных или антифрикционных материалов.
29. Гаситель по любому из пп.21-28, отличающийся тем, что упорный подшипник скольжения имеет кольцеобразный дисковый участок, который в отношении конструкции выполнен аналогично радиальному подшипнику скольжения, т.е. содержит, по меньшей мере, одно несущее тело и, по меньшей мере, однослойное покрытие.
30. Гаситель по любому из пп.21-29, отличающийся тем, что образующая посадочное отверстие и/или цапфу деталь выполнена в виде изготовленной без снятия стружки листовой фасонной детали.
31. Гаситель по любому из пп.21-30, отличающийся тем, что входная часть является составной частью первичной массы, а выходная часть - составной частью несущей фрикционное сцепление вторичной массы, причем в средства выключения, например, язычки тарельчатой пружины, упирается подшипник выключения с осевой основной нагрузкой, причем основная нагрузка подшипника выключения нагружает упорный подшипник скольжения.
RU98115000/11A 1997-08-04 1998-08-03 Способ изготовления гасителя крутильных колебаний и гаситель крутильных колебаний RU2222732C2 (ru)

Applications Claiming Priority (4)

Application Number Priority Date Filing Date Title
DE19733723 1997-08-04
DE19808647 1998-02-28
DE19808647.4 1998-02-28
DE19733723.6 1998-02-28

Publications (2)

Publication Number Publication Date
RU98115000A RU98115000A (ru) 2000-06-10
RU2222732C2 true RU2222732C2 (ru) 2004-01-27

Family

ID=26038860

Family Applications (1)

Application Number Title Priority Date Filing Date
RU98115000/11A RU2222732C2 (ru) 1997-08-04 1998-08-03 Способ изготовления гасителя крутильных колебаний и гаситель крутильных колебаний

Country Status (12)

Country Link
US (4) US6213270B1 (ru)
JP (2) JPH11101307A (ru)
KR (1) KR100578273B1 (ru)
CN (2) CN1139737C (ru)
BR (2) BR9802838A (ru)
DE (3) DE19834728B4 (ru)
ES (1) ES2168025B1 (ru)
FR (3) FR2767367B1 (ru)
GB (2) GB2329229C (ru)
IN (1) IN189877B (ru)
IT (1) IT1301904B1 (ru)
RU (1) RU2222732C2 (ru)

Families Citing this family (86)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
US5617940A (en) * 1994-02-08 1997-04-08 Exedy Corporation Power transfer apparatus having a vibration dampening mechanism which provides structural support for the apparatus
IN189877B (ru) * 1997-08-04 2003-05-03 Luk Lamellen & Kupplungsbau
WO1999041523A1 (en) * 1998-02-13 1999-08-19 Automotive Products Plc Torsional vibration dampers
JP4505143B2 (ja) * 1998-10-07 2010-07-21 ヴァレオ 特に自動車用のデュアル質量部材ダンピングフライホイール
DE19952143A1 (de) * 1998-11-05 2000-05-11 Luk Lamellen & Kupplungsbau Bauteil zur Verbindung mit einer Kurbelwelle und Verfahren zu dessen Herstellung
DE10026423A1 (de) * 1999-06-01 2001-01-04 Rohs Voigt Patentverwertungsge Torsionsschwingungsdämpfer sowie Verfahren zu dessen Herstellung
DE19954636A1 (de) * 1999-11-13 2001-05-17 Zahnradfabrik Friedrichshafen Planetengetriebe
DE10058884B4 (de) * 1999-12-08 2015-06-25 Schaeffler Technologies AG & Co. KG Einrichtung zum Dämpfen von Drehschwingungen
DE10004125A1 (de) * 2000-01-31 2001-08-02 Mannesmann Sachs Ag Torsionsschwingungsdämpfer
DE10133693B4 (de) * 2000-07-27 2016-03-24 Schaeffler Technologies AG & Co. KG Torsionsschwingungsdämpfer
DE10138722C5 (de) * 2000-08-17 2017-05-24 Schaeffler Technologies AG & Co. KG Antriebsstrang
JP5076205B2 (ja) * 2001-01-19 2012-11-21 シェフラー テクノロジーズ アクチエンゲゼルシャフト ウント コンパニー コマンディートゲゼルシャフト ねじり振動減衰器
FR2820477B1 (fr) * 2001-02-02 2003-03-14 Valeo Dispositif de transmission de couple du type a double volant amortisseur
US6460674B1 (en) * 2001-03-22 2002-10-08 Borgwarner, Inc. Clutch face finish and clutch pack utilizing same
JP4797176B2 (ja) * 2001-06-12 2011-10-19 シェフラー テクノロジーズ ゲゼルシャフト ミット ベシュレンクテル ハフツング ウント コンパニー コマンディートゲゼルシャフト トルク伝達装置
JP2003339873A (ja) * 2002-05-23 2003-12-02 Enomoto Co Ltd カテーテル用カシメキャップおよびその製造方法
CN100482968C (zh) * 2002-11-14 2009-04-29 卢克摩擦片和离合器两合公司 用于耦合两个轴的装置
JP2005188736A (ja) * 2003-04-17 2005-07-14 Exedy Corp フライホイール組立体
US20040206201A1 (en) * 2003-04-17 2004-10-21 Hiroyoshi Tsuruta Flywheel assembly
JP2005207552A (ja) * 2004-01-26 2005-08-04 Exedy Corp フライホイール組立体
KR100855653B1 (ko) 2003-09-16 2008-09-03 가부시키가이샤 에쿠세디 플라이휠 조립체
DE102004002549B4 (de) * 2004-01-17 2008-02-14 Dr.Ing.H.C. F. Porsche Ag Elektromechanischer Aktuator zur Betätigung einer mechanischen Einrichtung
US6991585B2 (en) * 2004-05-04 2006-01-31 Ford Global Technologies, Llc Torsional isolation of a convertless automatic transmission through slip control of friction clutch
DE102004045366A1 (de) * 2004-09-18 2006-04-06 Zf Friedrichshafen Ag Torsionsschwingungsdämpfer
WO2006042495A1 (de) 2004-10-23 2006-04-27 Luk Lamellen Und Kupplungsbau Beteiligungs Kg Zweimassenschwungrad
DE102005053804A1 (de) * 2005-11-11 2007-05-16 Zahnradfabrik Friedrichshafen Torsionsschwingungsdämpfer für eine hydrodynamische Kopplungsanordnung
EP1806519B1 (de) * 2006-01-09 2013-07-31 Schaeffler Technologies AG & Co. KG Drehschwingungsdämpfer
DE112006003389B4 (de) * 2006-01-31 2015-10-29 Schaeffler Technologies AG & Co. KG Geteiltes schwungrad
ATE520897T1 (de) * 2006-02-11 2011-09-15 Schaeffler Technologies Gmbh Drehschwingungsdämpfungseinrichtung
DE112007001177A5 (de) 2006-06-02 2009-02-19 Luk Lamellen Und Kupplungsbau Beteiligungs Kg Geteiltes Schwungrad
EP1865221A1 (de) * 2006-06-07 2007-12-12 LuK Lamellen und Kupplungsbau Beteiligungs KG Drehschwingungsdämpfungseinrichtung
DE112007002354A5 (de) 2006-10-26 2009-07-09 Luk Lamellen Und Kupplungsbau Beteiligungs Kg Torsionsschwingungsdämpfer
DE102008005140A1 (de) 2007-02-08 2008-08-14 Luk Lamellen Und Kupplungsbau Beteiligungs Kg Torsionsschwingungsdämpfer
WO2008106926A1 (de) 2007-03-08 2008-09-12 Luk Lamellen Und Kupplungsbau Beteiligungs Kg Torsionsschwingungsdämpfer
FR2914718B1 (fr) * 2007-04-03 2010-09-10 Valeo Embrayages Double volant amortisseur, notamment pour embrayage de vehicule automobile
JP2008275119A (ja) * 2007-05-07 2008-11-13 Mitsubishi Heavy Ind Ltd 弁装置
DE102008023361A1 (de) 2007-05-31 2008-12-04 Luk Lamellen Und Kupplungsbau Beteiligungs Kg Torsionsschwingungsdämpfer
DE102008053401A1 (de) 2007-11-02 2009-05-07 Luk Lamellen Und Kupplungsbau Beteiligungs Kg Schlingfederrutschkupplung
FR2925639B1 (fr) 2007-12-21 2010-01-08 Valeo Embrayages Double volant amortisseur perfectionne pour embrayage, notamment de vehicule automobile
DE102009009146A1 (de) 2008-03-03 2009-09-10 Luk Lamellen Und Kupplungsbau Beteiligungs Kg Schwingungsdämpfungseinrichtung, insbesondere Zweimassenschwungrad
FR2934657B1 (fr) 2008-07-31 2010-09-10 Valeo Embrayages Dispositif d'amortisseur a moyens elastiques, notamment pour double volant amortisseur de vehicule automobile.
DE102008043781A1 (de) * 2008-11-17 2010-05-20 Zf Friedrichshafen Ag Torsionsschwingungsdämpfer für den Antriebsstrang eines Fahrzeugs
DE102009042812A1 (de) 2008-11-24 2010-05-27 Luk Lamellen Und Kupplungsbau Beteiligungs Kg Torsionsdämpfungseinrichtung
DE102009052978B4 (de) 2008-12-03 2019-12-19 Schaeffler Technologies AG & Co. KG Drehmomentübertragungseinrichtung
DE102008063015A1 (de) * 2008-12-23 2010-07-01 GAT Gesellschaft für Antriebstechnik mbH Torsionsschwingungsdämpfer mit einer Primärseite und Verfahren zum Herstellen einer Primärmasse eines Torsionsschwingungsdämpfers
JP5326719B2 (ja) * 2009-03-24 2013-10-30 アイシン精機株式会社 トルク変動吸収装置
DE102011016578B4 (de) 2010-04-22 2023-10-12 Schaeffler Technologies AG & Co. KG Verfahren zur Montage eines Gleitlagers mit einem Zweimassenschwungrad
DE102010030178A1 (de) * 2010-06-16 2011-12-22 Man Diesel & Turbo Se Rotationskupplung und damit versehene Antriebsanordnung
US8287390B2 (en) * 2010-06-23 2012-10-16 GM Global Technology Operations LLC Damper assembly with engine-side cover plate directly connected to engine crankshaft and powertrain having same
US8826771B2 (en) * 2010-09-14 2014-09-09 Empire Technology Development Llc Energy storage device
DE102011086712A1 (de) * 2010-12-09 2012-06-14 Schaeffler Technologies Gmbh & Co. Kg Drehmomentübertragungseinrichtung
CN103688075B (zh) * 2011-04-11 2017-09-26 舍弗勒技术股份两合公司 离合器装置
FR2976641B1 (fr) * 2011-06-14 2013-06-07 Valeo Embrayages Dispositif d'amortissement de torsion comportant des masselottes pendulaires decalees axialement par rapport a des rondelles de guidage
DE102011082495B4 (de) 2011-09-12 2022-06-30 Zf Friedrichshafen Ag Schwungmassenvorrichtung
DE102011082494B4 (de) 2011-09-12 2022-01-05 Zf Friedrichshafen Ag Schwungmassenvorrichtung
JP5767067B2 (ja) * 2011-09-29 2015-08-19 トヨタ自動車株式会社 車両用流体伝動装置
DE102013201540A1 (de) 2012-02-24 2013-08-29 Schaeffler Technologies AG & Co. KG Drehschwingungsdämpfer
DE102012208268A1 (de) 2012-05-16 2013-11-21 Schaeffler Technologies AG & Co. KG Zweimassenschwungrad
CN103115079A (zh) * 2013-01-18 2013-05-22 浙江万里扬变速器股份有限公司 一种减震式输入轴总成
DE102014202908A1 (de) 2013-03-14 2014-09-18 Schaeffler Technologies Gmbh & Co. Kg Zweimassenschwungrad
DE102014211628A1 (de) 2013-06-27 2014-12-31 Schaeffler Technologies Gmbh & Co. Kg Zweimassenschwungrad
DE112014003386A5 (de) * 2013-07-25 2016-04-21 Schaeffler Technologies AG & Co. KG Antriebsstrang für ein Kraftfahrzeug
BR102013031969A8 (pt) * 2013-12-12 2015-12-15 Mahle Int Gmbh camisa de cilindro de um motor a combustão interna
CN104110460A (zh) * 2014-05-10 2014-10-22 芜湖禾丰离合器有限公司 飞轮减振器总成
JP2016027277A (ja) * 2014-06-27 2016-02-18 トヨタ自動車株式会社 ダンパ装置
US9624998B2 (en) 2014-07-30 2017-04-18 Tenneco Automotive Operating Company Inc. Electromagnetic flywheel damper and method therefor
DE102014226558A1 (de) * 2014-12-19 2016-06-23 Schaeffler Technologies AG & Co. KG Drehschwingungstilgereinrichtung
DE102015214451A1 (de) * 2015-07-30 2017-02-02 Schaeffler Technologies AG & Co. KG Dämpfereinrichtung und Drehmomentübertragungseinrichtung mit derartiger Dämpfereinrichtung
ITUB20154674A1 (it) * 2015-10-14 2017-04-14 Bora S R L Procedimento per la produzione di un volano e relativo volano.
DE102016204261B4 (de) 2016-03-15 2019-10-17 Schaeffler Technologies AG & Co. KG Zweimassenschwungrad mit Drehmomentbegrenzung und einem verdrehbaren Lagerflansch
DE102016204831A1 (de) * 2016-03-23 2017-09-28 Zf Friedrichshafen Ag Schwungmassenvorrichtung
DE102016208758A1 (de) 2016-05-20 2017-11-23 Schaeffler Technologies AG & Co. KG Tilger für eine Drehmomentübertragungsvorrichtung
CN106168259B (zh) * 2016-07-19 2019-03-12 北京航空航天大学 一种具有常值刚度的柔性并联万向节
JP6701031B2 (ja) * 2016-08-26 2020-05-27 株式会社エクセディ 車両用ダンパ装置
CN115743160A (zh) 2017-01-20 2023-03-07 北极星工业有限公司 用于估计无级变速器的传动带的磨损的方法和系统
CN107673005A (zh) * 2017-09-22 2018-02-09 东莞市松研智达工业设计有限公司 一种克服突变扭矩的速度扭矩控制器
DE102018104135B4 (de) * 2018-02-23 2020-02-20 Schaeffler Technologies AG & Co. KG Riemenscheibenentkoppler aufweisend eine Fliehkraftpendeleinrichtung mit einer ersten Reibeinrichtung
CN113015859B (zh) * 2018-10-25 2023-10-27 法雷奥汽车工业和商业股份公司 具有负载装置的扭矩限制器
DE102018132402A1 (de) 2018-12-17 2020-06-18 Schaeffler Technologies AG & Co. KG Drehschwingungsdämpfer
DE102019209997A1 (de) * 2019-07-08 2021-01-14 Zf Friedrichshafen Ag Torsionsschwingungsdämpfer
DE102019218708A1 (de) * 2019-12-02 2021-06-02 Zf Friedrichshafen Ag Drehschwingungsdämpfer
DE102019218707A1 (de) * 2019-12-02 2021-06-02 Zf Friedrichshafen Ag Drehschwingungsdämpfer
JP7351011B2 (ja) * 2019-12-04 2023-09-26 シェフラー テクノロジーズ アー・ゲー ウント コー． カー・ゲー 車両用振動ダンパ及び車両
DE102020100507A1 (de) * 2020-01-13 2021-07-15 Schaeffler Technologies AG & Co. KG Drehschwingungsdämpfer mit Drehmomentbegrenzer
CN111288149B (zh) * 2020-02-12 2021-09-28 常州工学院 一种便携式高阻尼轴用回转动力减振齿轮传动装置
CN117103017B (zh) * 2023-10-23 2023-12-19 靖江三鹏模具科技股份有限公司 一种便于拆卸的飞轮倒角装置

Family Cites Families (50)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
US1158369A (en) * 1915-02-15 1915-10-26 Bunting Brass & Bronze Company Bearing.
US1676171A (en) * 1925-12-15 1928-07-03 Moraine Products Company Method of inserting bearings in bearing recesses
US2168227A (en) * 1937-10-29 1939-08-01 Gen Motors Corp Method of sizing porous metal bearings
US2185483A (en) * 1938-04-06 1940-01-02 Frank T Ward Method of preparing high manganese steel members and the product thereof
GB1094520A (en) * 1965-05-07 1967-12-13 Vyzk Ustav Tvarecich Stroju Method and device for sizing a split ring bent from sheet metal, especially a blank for a plain bearing lining
DE2120260C3 (de) * 1971-04-26 1974-02-07 Jurid Werke Gmbh, 2056 Glinde Reibwerkstoff auf der Basis von Sinterbronze
FR2531762B1 (fr) * 1982-08-13 1986-11-07 Valeo Dispositif amortisseur de torsion, notamment friction d'embrayage pour vehicule automobile
DE3411092C2 (de) * 1983-11-10 1994-08-25 Luk Lamellen & Kupplungsbau Drehmomentübertragungseinrichtung
DE3448510C2 (de) * 1983-11-15 1996-12-05 Luk Lamellen & Kupplungsbau Vorrichtung zum Kompensieren von Drehstößen
US4727970A (en) * 1984-06-12 1988-03-01 Luk Lamellen Und Kupplungsbau Gmbh Torque transmitting and torsion damping apparatus for use in motor vehicles
BR8502761A (pt) 1984-06-12 1986-02-18 Luk Lamellen & Kupplungsbau Conjunto para a compensacao de choque de rotacao
EP0173838B1 (en) * 1984-07-19 1989-10-04 Aisin Seiki Kabushiki Kaisha Torque variation absorbing device
DE3438534A1 (de) * 1984-10-20 1986-04-24 Fichtel & Sachs Ag, 8720 Schweinfurt Geteiltes schwungrad
DE3515928C2 (de) 1985-05-03 1994-04-14 Fichtel & Sachs Ag Geteiltes Schwungrad für eine Brennkraftmaschine
DE3628774A1 (de) * 1985-09-07 1987-04-23 Luk Lamellen & Kupplungsbau Einrichtung zur daempfung von drehschwingungen
DE3544500C2 (de) * 1985-12-17 1995-11-02 Fichtel & Sachs Ag Kupplungsscheibe mit plastisch angeformten Kunststoff-Lagerelementen
FR2618200B1 (fr) * 1987-07-15 1992-04-17 Valeo Volant amortisseur de torsion.
US5194046A (en) * 1988-01-29 1993-03-16 Luk Lamellen Und Kupplungsbau Gmbh Damper type flywheel assembly with at least one substantially segment-shaped member
GB2224789A (en) * 1988-11-11 1990-05-16 Fichtel & Sachs Ag Friction clutch
FR2642806B1 (fr) * 1989-02-03 1993-01-22 Valeo Dispositif amortisseur de torsion a agencement a amortissement visqueux, notamment pour vehicules automobiles
DE4117582B4 (de) 1990-05-31 2008-02-14 Luk Lamellen Und Kupplungsbau Beteiligungs Kg Drehmomentübertragungseinrichtung
DE4117571A1 (de) 1990-05-31 1991-12-05 Luk Lamellen & Kupplungsbau Geteiltes schwungrad
DE4117579B4 (de) 1990-05-31 2007-07-12 Luk Lamellen Und Kupplungsbau Beteiligungs Kg Drehmomentübertragungseinrichtung
DE4117584B4 (de) * 1990-05-31 2006-09-07 Luk Lamellen Und Kupplungsbau Beteiligungs Kg Geteiltes Schwungrad
US5146811A (en) * 1990-12-24 1992-09-15 Luk Lamellen Und Kupplungsbau Gmbh Vibration damping apparatus
US5230275A (en) * 1991-10-28 1993-07-27 Ina Waelzlager Schaffler Kg Eccentric anti-friction drive for fluid power apparatus
SE512438C2 (sv) 1991-11-26 2000-03-20 Luk Lamellen & Kupplungsbau Friktionskoppling
DE4306505B4 (de) 1992-03-10 2004-01-29 Luk Lamellen Und Kupplungsbau Beteiligungs Kg Reibungskupplung
DE4322677B4 (de) 1992-07-11 2005-05-12 Luk Lamellen Und Kupplungsbau Beteiligungs Kg Reibungskupplung
US6056099A (en) * 1992-09-26 2000-05-02 Luk Lamellen Und Kupplungsbau Gmbh Method of making recesses in metallic workpieces for use torque transmitting apparatus
DE4345542C2 (de) * 1992-12-10 2003-02-06 Zf Sachs Ag Zweimassenschwungrad
DE4448016B4 (de) * 1993-06-19 2015-02-19 Schaeffler Technologies Gmbh & Co. Kg Schwungradvorrichtung
US5601492A (en) * 1993-10-15 1997-02-11 Fichtel & Sachs Ag Two mass flywheel for a motor vehicle transmission having a separate thrust bearing between the two masses
FR2714948B1 (fr) * 1993-11-15 1996-03-08 Valeo Volant amortisseur notamment pour véhicule automobile.
ES2130884B1 (es) * 1994-07-15 2000-02-16 Fichtel & Sachs Ag Dispositivo partido de volante
DE4428832C1 (de) * 1994-08-17 1995-09-07 Fichtel & Sachs Ag Zweimassenschwungrad mit Reibeinrichtung
FR2723997B1 (fr) * 1994-08-29 1996-11-08 Valeo Amortisseur de torsion refroidi par circulation d'air
US5554015A (en) * 1995-05-23 1996-09-10 Tecumseh Products Company Refrigeration compressor thrust bearing assembly
DE19533671C2 (de) * 1995-09-13 1998-09-24 Mannesmann Sachs Ag Reibungskupplung mit einem Impulsgeber
DE19647974B4 (de) * 1995-12-05 2012-01-26 Schaeffler Technologies Gmbh & Co. Kg Reibungskupplung
DE19648342B4 (de) * 1995-12-14 2010-10-21 Luk Lamellen Und Kupplungsbau Beteiligungs Kg Drehschwingungsdämpfer
DE19645174B4 (de) * 1996-03-08 2006-04-20 Zf Sachs Ag Schwungmassenvorrichtung mit einer Gleitlagerung
DE19609043C1 (de) * 1996-03-08 1997-07-24 Fichtel & Sachs Ag Schwungmassenvorrichtung mit Eindrückungen als Verzahnung eines Planetengetriebes
ES2156790B1 (es) * 1996-03-08 2002-02-16 Fichtel & Sachs Ag Dispositivo de masas centrifugas con un sistema de cojinetes de friccion.
US6119839A (en) * 1996-07-05 2000-09-19 Luk Lamellen Und Kupplungsbau Gmbh Torsional vibration damper
DE29715250U1 (de) * 1996-09-26 1997-12-11 Mannesmann Sachs AG, 97424 Schweinfurt Schwungmassenvorrichtung mit einem axialen Gleitlager
DE19709342B4 (de) * 1997-03-07 2006-12-28 Zf Sachs Ag Torsionsschwingungsdämpfer mit einer Gleitlagerung
IN189877B (ru) * 1997-08-04 2003-05-03 Luk Lamellen & Kupplungsbau
DE19817910B4 (de) * 1998-04-22 2014-11-20 Rohs-Voigt Patentverwertungsgesellschaft Mbh Torsionsschwingungsdämpfer und Verfahren zu dessen Herstellung
DE10119878B4 (de) * 2000-05-17 2013-02-07 Schaeffler Technologies AG & Co. KG Torsionsschwingunsdämpfer

Also Published As

Publication number Publication date
GB2329445A (en) 1999-03-24
GB9816493D0 (en) 1998-09-23
CN1139737C (zh) 2004-02-25
FR2767368A1 (fr) 1999-02-19
KR100578273B1 (ko) 2006-11-30
DE19834728A1 (de) 1999-02-11
CN1208138A (zh) 1999-02-17
US6418620B1 (en) 2002-07-16
GB2329445B (en) 2002-05-22
IT1301904B1 (it) 2000-07-07
FR2826421B1 (fr) 2005-08-19
FR2767368B1 (fr) 2003-04-18
DE19834728B4 (de) 2010-08-12
US20010004956A1 (en) 2001-06-28
IN189877B (ru) 2003-05-03
JPH11108116A (ja) 1999-04-20
ITMI981829A0 (it) 1998-08-03
GB2329229A (en) 1999-03-17
US6129192A (en) 2000-10-10
DE19861435B4 (de) 2014-08-07
GB9816491D0 (en) 1998-09-23
FR2767367A1 (fr) 1999-02-19
FR2767367B1 (fr) 2006-09-08
BR9802840A (pt) 1999-10-05
ES2168025A1 (es) 2002-05-16
GB2329229B (en) 2002-05-22
KR19990023319A (ko) 1999-03-25
CN1213051A (zh) 1999-04-07
US6213270B1 (en) 2001-04-10
US6450314B2 (en) 2002-09-17
GB2329229C (en) 2008-03-05
CN1139735C (zh) 2004-02-25
ITMI981829A1 (it) 2000-02-03
DE19834729A1 (de) 1999-02-11
FR2826421A1 (fr) 2002-12-27
BR9802838A (pt) 1999-10-13
JPH11101307A (ja) 1999-04-13
ES2168025B1 (es) 2004-12-01

Similar Documents

Publication Publication Date Title
RU2222732C2 (ru) Способ изготовления гасителя крутильных колебаний и гаситель крутильных колебаний
US5878856A (en) Flywheel device with a system of plain bearings
RU2232909C2 (ru) Поршневой двигатель с гасителем крутильных колебаний и гаситель крутильных колебаний для поршневого двигателя
JP3624020B2 (ja) 摩擦クラッチと共働するトルク伝達装置
US6200222B1 (en) Two part flywheel for a motor vehicle, the two part flywheel having a torsional vibration damper
RU98115000A (ru) Способ изготовления гасителя крутильных колебаний и гаситель крутильных колебаний
EP0893326B1 (en) Mounting for steering column
EP1862695A1 (en) Shaft device
JPH03149433A (ja) 内燃機関用はずみ車
US5732604A (en) Damped flywheel, with a plain bearing especially for a motor vehicle
JP3824661B2 (ja) 孔を加工成形する方法
CN107882951B (zh) 一种具有过载保护功能的减振齿轮结构
US5367919A (en) Carrier for use in torque transmitting apparatus
US11982332B2 (en) Centrifugal pendulum having a roller track projecting axially outward, and torque transmission device
CN104279111A (zh) 制造扭矩传动机构的方法
US8276729B2 (en) Drive apparatus for motor vehicles
CN112065864A (zh) 一种球轴承轴向窜动控制装置的设计方法
CN220505687U (zh) 扭振减振器
US5782694A (en) Damper disc assembly having a plate formed with lubricating members for reducing friction caused by engagement with damper springs
CN113728178B (zh) 摆锤配重、离心式摆锤减振器、飞轮装置和制造飞轮装置的方法
KR100604725B1 (ko) 개재 요소를 구비한 대형 비틀림 진동 완충기 및 그 부품 교체 방법
CN213510772U (zh) 中间摇臂
CN113785137B (zh) 飞轮装置、车辆和制造飞轮装置的方法
KR19990060233A (ko) 댐퍼 풀리 제조 방법
US20220341467A1 (en) Bearing with integrated axial preload and method thereof

Legal Events

Date Code Title Description
MM4A The patent is invalid due to non-payment of fees

Effective date: 20090804