CN105026587B - 热机械加工α-β钛合金 - Google Patents

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Abstract

细化α‑β钛合金中的α相颗粒大小的方法的一个实施方案包括在第一温度范围内的第一工作温度下、在所述α‑β钛合金的α‑β相场中加工α‑β钛合金。所述合金从第一工作温度缓慢冷却。在加工完成并且从第一工作温度缓慢冷却时，所述合金包含初级球状α相粒子微观结构。在第二温度范围内的第二工作温度下、在所述α‑β相场中加工所述合金。第二工作温度低于所述第一工作温度。在第三温度范围内的第三工作温度下、在所述α‑β相场中进行加工。第三工作温度低于所述第二工作温度。在所述第三工作温度下加工之后，所述钛合金包含所需细化α相颗粒大小。

Description

热机械加工α-β钛合金
关于联邦资助的研究或研发的声明
本发明是在美国政府支持下、根据美国商务部的国家标准和技术研究所(National Institute of Standards and Technology；NIST)授予的NIST合同号70NANB7H7038来进行的。美国政府可享有本发明的某些权利。
技术背景
技术领域
本公开涉及用于加工α-β钛合金的方法。更具体地说，本公开针对加工α-β钛合金以促进细颗粒、过细颗粒或超细颗粒微观结构的方法。
技术背景描述
具有细颗粒(FG)、过细颗粒(SFG)或超细颗粒(UFG)微观结构的α-β钛合金已被证明展现许多有利性质例如像改进的可成形性、较低成形流动应力(其有利于蠕变成形)，和环境至中等操作温度下的较高屈服应力。
如本文使用，在涉及钛合金的微观结构时：术语“细颗粒”是指15μm下至大于5μm范围内的α颗粒大小；术语“过细颗粒”是指5μm下至大于1.0μm的α颗粒大小；并且术语“超细颗粒”是指1.0μm或更小的α颗粒大小。
锻造钛和钛合金以便产生粗颗粒或细颗粒微观结构的已知商业方法通过使用多个再加热和锻造步骤来采用0.03s-1至0.10s-1的应变率。
意图用于制造细颗粒、极细颗粒或超细颗粒微观结构的已知方法应用0.001s-1或更慢的超慢应变率下的多轴锻造(MAF)过程(参见例如，G.Salishchev等，MaterialsScience Forum，第584-586卷，第783-788页(2008))。一般MAF过程描述于例如C.Desrayaud等，Journal of Materials Processing Technology，172，第152-156页(2006)。除了MAF过程以外，另外被称为相等通道角挤压(ECAP)过程的已知相等通道角挤塑(ECAE)可用于获得钛和钛合金中的细颗粒、极细颗粒或超细颗粒微观结构。ECAP过程的描述发现于例如V.M.Segal，USSR专利号575892(1977)中，并且对于钛和Ti-6-4，发现于S.L.Semiatin和D.P.DeLo，Materials and Design，第21卷，第311-322页(2000)中。然而，ECAP过程也需要极低应变率和恒温或接近恒温条件下的极低温度。通过使用这类较高力过程如MAF和ECAP，任何起始微观结构可最终转化成超细颗粒化微观结构。然而，出于在本文中进一步描述的经济原因，目前只进行实验室规模MAF和ECAP加工。
超慢应变率MAF和ECAP过程中的颗粒细化的关键是在由所使用的超慢应变率，即0.001s-1或更慢的应变率所产生的动态再结晶状况下连续运作的能力。在动态再结晶期间，颗粒同时成核、生长并且积累位移。新成核颗粒内的位移的产生连续地减少颗粒生长的驱动力，并且颗粒成核在能量方面为有利的。超慢应变率MAF和ECAP过程使用动态再结晶以便在锻造过程期间连续地使颗粒再结晶。
加工钛合金以便颗粒细化的方法公开于国际专利公开号WO98/17386(“WO′386公开”)中，其全部以引用方式并入本文。WO′386公开中的方法公开加热并且使合金变形以便由于动态再结晶来形成细颗粒微观结构。
超细颗粒Ti-6-4合金(UNS R56400)的相对均匀的立方体可使用超慢应变率MAF或ECAP过程来生产，但是在商业情形中为了执行MAF或ECAP步骤所耗费的累积时间可为过度的。另外，常规大规模、可商购开式压模锻造设备可能不具有实现这类实施方案中所需要的超慢应变率的能力，并且因此，可能需要定制锻造设备来用于进行生产规模超慢应变率MAF或ECAP。
总体上已知较精细的片状起始微观结构需要较小应变以产生球状精细至超细微观结构。然而，虽然可通过使用恒温或接近恒温条件来产生实验室规模数量的精细至超细α-颗粒大小钛和钛合金，但是按比例放大实验室规模过程可能由于产率损失而成问题的。另外，工业规模恒温加工由于操作设备的费用而证明是成本过高的。涉及非恒温、开式模过程的高产率技术证明是困难的，这是由于需要长期设备使用的极慢所需锻造速度，并且由于减少产率的冷却相关开裂。另外，已经淬火的片状α结构展现较低延展性，尤其在较低加工温度下。
总体上已知与具有片状α微观结构的α-β钛合金相比，其中微观结构由球状α相粒子形成的α-β钛合金展现较好延展性。然而，锻造具有球状α相粒子的α-β钛合金不产生显著粒子细化。举例来说，一旦α相粒子已经粗化至一定大小，例如，10μm或更大，几乎不可能在后续热机械加工期间使用常规技术来减小这类粒子的大小，如通过光学金属学所观察到。
细化钛合金的微观结构的一种过程公开于欧洲专利号1 546 429B1(“EP′429专利”)中，其全部以引用方式并入本文。在EP’429专利的过程中，一旦α相在高温下球化，合金淬火以在相对较粗球状α相粒子之间产生呈薄片状α相形式的二次α相。在低于第一α加工的温度下后续锻造导致精细α薄片球化成精细α相粒子。所得微观结构是较粗和较细α相粒子的混合物。由于较粗α相粒子，从EP’429专利中公开的方法所产生的微观结构不适用于进一步颗粒细化成完全由超细至精细α相晶粒形成的微观结构。
全部以引用方式并入本文的美国专利公开号2012-0060981A1(“U.S.′981公开”)公开按工业规模扩大以便通过多个镦粗和拉伸锻造步骤来赋予冗余功(“MUD过程”)。U.S.′981公开公开包含通过从钛或钛合金的β相场淬火所产生的片状α结构的起始结构。MUD过程在低温下执行以在一系列交替变形和再加热步骤期间抑制过量粒子生长。片状起始原料在所使用的较低温度下展现较低延展性，并且按规模扩大开模锻造可能相对于产率而成问题的。
提供产生具有适合较高应变率、减少必需加工时间且/或消除定制锻造设备的需求的较细、极细或超细颗粒微观结构的钛合金的过程是有利的。
概述
根据本公开的一个非限制性方面，细化α-β钛合金中的α相颗粒大小的方法包括在第一温度范围内的第一工作温度下加工α-β钛合金。第一温度范围在α-β钛合金的α-β相场中。α-β钛合金从第一工作温度缓慢冷却。在加工完成并且从第一工作温度缓慢冷却时，α-β钛合金包含初级球状α相粒子微观结构。α-β钛合金随后在第二温度范围内的第二工作温度下加工。第二工作温度低于第一工作温度并且也在α-β钛合金的α-β相场中。
在非限制性实施方案中，在第二工作温度下加工之后，α-β钛合金在最终温度范围内的第三工作温度下加工。第三工作温度低于第二工作温度，并且第三温度范围在α-β钛合金的α-β相场中。在第三工作温度下加工α-β钛合金之后，获得所需细化α相颗粒大小。
在另一个非限制性实施方案中，在第二工作温度下加工α-β钛合金之后，并且在第三工作温度下加工α-β钛合金之前，α-β钛合金在一个或多个逐步降低第四工作温度下加工。一个或多个逐步降低第四工作温度各自低于第二工作温度。一个或多个逐步降低第四工作温度各自在第四温度范围和第三温度范围中的一个范围内。第四工作温度各自低于紧邻前一个第四工作温度。在非限制性实施方案中，在第一温度下加工α-β钛合金、在第二温度下加工α-β钛合金、在第三温度下加工α-β钛合金和在一个或多个逐步降低第四工作温度下加工α-β钛合金中的至少一个包括至少一个开式压模锻造步骤。在另一个非限制性实施方案中，在第一温度下加工α-β钛合金、在第二温度下加工α-β钛合金、在第三温度下加工α-β钛合金和在一个或多个逐步降低第四工作温度下加工α-β钛合金中的至少一个包括多个开式压模锻造步骤，所述方法进一步包括在两个连续压力锻造步骤中间将α-β钛合金再加热。
根据本公开的另一个方面，细化α-β钛合金中的α相颗粒大小的方法的非限制性实施方案包括在第一锻造温度范围内的第一锻造温度下锻造α-β钛合金。在第一锻造温度下锻造α-β钛合金包括至少一遍镦粗锻造和拉伸锻造。第一锻造温度范围包括横跨从低于α-β钛合金的β转变温度300°F直至小于α-β钛合金的β转变温度30°F的温度的温度范围。在第一锻造温度下锻造α-β钛合金之后，α-β钛合金从第一锻造温度缓慢冷却。
α-β钛合金在第二锻造温度范围内的第二锻造温度下锻造。在第二锻造温度下锻造α-β钛合金包括至少一遍镦粗锻造和拉伸锻造。第二锻造温度范围是低于α-β钛合金的β转变温度600F直至低于α-β钛合金的β转变温度350°F，并且第二锻造温度低于第一锻造温度。
α-β钛合金在第三锻造温度范围内的第三锻造温度下锻造。在第三锻造温度下锻造α-β钛合金包括径向锻造。第三锻造温度范围是1000°F和1400°F，并且最终锻造温度低于第二锻造温度。
在非限制性实施方案中，在第二锻造温度下锻造α-β钛合金之后，并且在第三锻造温度锻造α-β钛合金之前，α-β钛合金可退火。
在非限制性实施方案中，在第二锻造温度下锻造α-β钛合金之后，并且在第三锻造温度下锻造α-β钛合金之前，α-β钛合金在一个或多个逐步降低第四锻造温度下锻造。一个或多个逐步降低第四锻造温度低于第二锻造温度。一个或多个逐步降低第四锻造温度各自在第二温度范围和第三温度范围中的一个范围内。逐步降低第四工作温度各自低于紧邻前一个第四工作温度。
根据本公开的另一个方面，细化α-β钛合金中的α相颗粒大小的方法的非限制性实施方案包括在初始锻造温度范围内的初始锻造温度下锻造包含球状α相粒子微观结构的α-β钛合金。在初始锻造温度下锻造α-β钛合金包括至少一遍镦粗锻造和拉伸锻造。初始锻造温度范围是低于α-β钛合金的β转变温度500°F至低于α-β钛合金的β转变温度350°F。
工件在最终锻造温度范围内的最终锻造温度下锻造。在最终锻造温度下锻造工件包括径向锻造。最终锻造温度范围是1000°F至1400°F。最终锻造温度低于初始锻造温度。
附图简述
本文所述的制品和方法的特征和优点可通过参考附图来更好地了解，其中：
图1是根据本公开的细化α-β钛合金中的α相颗粒大小的方法的非限制性实施方案的流程图；
图2是根据本公开的方法的非限制性实施方案的加工步骤之后的α-β钛合金的微观结构的示意图；
图3是根据本公开的方法的非限制性实施方案的锻造并缓慢冷却α-β相钛合金工件的微观结构的后向散射电子(BSE)显微照片；
图4是根据本公开的方法的非限制性实施方案的锻造并缓慢冷却α-β相钛合金的微观结构的BSE显微照片；
图5是根据本公开的方法的非限制性实施方案的锻造并缓慢冷却α-β相钛合金的电子后向散射衍射(EBSD)显微照片；
图6A是根据本公开的非限制性实施方案的锻造并缓慢冷却α-β相钛合金的微观结构的BSE显微照片，并且图6B是根据本公开的方法的非限制性实施方案进一步锻造并退火的根据图6A的非限制性实施方案的锻造并缓慢冷却α-β相钛合金的微观结构的BSE显微照片；
图7是根据本公开的方法的非限制性实施方案进一步锻造并退火的锻造并缓慢冷却α-β相钛合金的EBSD显微照片；
图8是根据本公开的方法的非限制性实施方案进一步锻造并退火的锻造并缓慢冷却α-β相钛合金的EBSD显微照片；
图9A是根据本公开的方法的非限制性实施方案进一步锻造并退火的锻造并缓慢冷却α-β相钛合金的实施例2的样品的EBSD显微照片；
图9B是展示图9A示出的实施例2的样品中的具有具体颗粒大小的颗粒的浓度的曲线；
图9C是图9A示出的实施例2的样品的α相颗粒边界的解取向的分布的曲线；
图10A和10B分别是第一和第二锻造并退火样品的BSE显微照片；
图11是实施例3的第一样品的EBSD显微照片；
图12是实施例3的第二样品的EBSD显微照片；
图13A是实施例3的第二样品的EBSD显微照片；
图13B是具有具体颗粒大小的实施例3的样品中的α颗粒的相对量的曲线；
图13C是实施例3的样品中的α相颗粒边界的解取向的分布的曲线；
图14A是实施例3的第二样品的EBSD显微照片；
图14B是具有具体颗粒大小的实施例3的样品中的α颗粒的相对量的曲线；
图14C是实施例3的样品中的α相颗粒边界的解取向的分布的曲线；
图15是根据本公开的方法的非限制性实施方案进一步锻造的锻造并缓慢冷却α-β相钛合金的微观结构的BSE显微照片；
图16是根据本公开的方法的非限制性实施方案进一步锻造的锻造并缓慢冷却α-β相钛合金的EBSD显微照片；
图17A是根据本公开的方法的非限制性实施方案进一步锻造的锻造并缓慢冷却α-β相钛合金的实施例4的样品的EBSD显微照片；
图17B是展示图17A示出的实施例4的样品中的具有具体颗粒大小的颗粒的浓度的曲线；
图17C是图17A示出的实施例4的样品的α相颗粒边界的解取向的分布的曲线；
图18是根据本公开的方法的非限制性实施方案进一步锻造的锻造并缓慢冷却α-β相钛合金的EBSD显微照片；
图19A是根据本公开的方法的非限制性实施方案进一步锻造的锻造并缓慢冷却α-β相钛合金的实施例4的样品的EBSD显微照片；
图19B是展示图19A示出的实施例4的样品中的具有具体颗粒大小的颗粒的浓度的曲线；并且
图19C是图19A示出的实施例4的样品的α相颗粒边界的解取向的分布的曲线；
在考虑以下根据本公开的某些非限制性实施方案的详述之后，读者将了解前述细节以及其它内容。
某些非限制性实施方案的详述
应了解本文所述实施方案的某些描述已经简化以仅阐明与清楚理解所公开的实施方案相关的那些要素、特征和方面，同时出于清楚目的取消其它要素、特征和方面。本领域普通技术人员，在考虑本发明所公开的实施方案的描述后，将认识到其它要素和/或特征所公开实施方案的具体实行或应用中可为合乎需要的。然而，因为这类其它要素和/或特征可由本领域普通技术人员在考虑本发明所公开实施方案的描述后容易地确定并实施，并且因此并非为全面理解所公开实施方案所必不可少的，所以这类元件和/或特征的描述未在本文中提供。因此，应了解在本文中阐明的描述仅仅示例并说明所公开的实施方案并且并非意欲限制如仅由权利要求书界定的本发明范围。
同样地，本文引用的任何数值范围意在包括其中纳入的所有子范围。举例来说，范围“1至10”意欲包括所引用最小值1与所引用最大值10之间(并且所述最小值1和最大值10包括在内)的所有子范围，也就是说具有等于或大于1的最小值和等于或小于10的最大值。在本文中引用的任何最大数值限制意欲包括其中纳入的所有较低数值限制并且在本文中引用的任何最小数值限制意欲包括其中纳入的所有较高数值限制。因此，申请人保留修正本公开(包括权利要求书)的权力，以便明确引用纳入本文所明确引用的范围内的任何子范围。所有这类范围意在在本文中以固有方式公开，以使得修正以明确引用任何这类子范围将符合美国法典35篇112条的第一段和美国法典35篇132条(a)款的要求。
除非另外指示，否则如本文使用的语法冠词“一个(种)(one)”、“一个(种)(a)”、“一个(种)(an)”以及“所述(the)”意在包括“至少一个(种)”或“一个或多个(一种或多种)”。因此，冠词在本文中用来指代冠词的语法对象的一个或一个以上(即，指代至少一个)。例如，“一个部件”意指一个或多个部件，并且因此可能涵盖多于一个部件，并且所描述的实施方案的实施中可能采用或使用多于一个部件。
所有百分比和比率基于合金组合物的总重量来计算，除非另外指示。
据称以引用的方式全部或部分并入本文的任何专利、出版物或其它公开材料必是仅在以下程度上并入本文：并入的材料不得与本公开内容中阐述的现有定义、声明或其它公开材料冲突。因此，并且在必要的程度上，如本文中阐明的公开内容优先于以引用方式并入本文的任何冲突材料。据称以引用的方式并入本文中、但与本文阐明的现有定义、声明或其它公开材料冲突的任何材料或其部分，仅在并入材料与现有公开材料之间不出现冲突的程度上并入。
本公开包括各个实施方案的描述。应理解的是，本文描述的所有实施方案是示例性的、说明性的以及非限制性的。因此，本发明并不局限于各个示例性、说明性以及非限制性实施方案的描述。事实上，本发明仅由权利要求书限定，所述权利要求书可修正以引用本公开中明确地或固有地描述的、或本公开以其它方式明确地或固有地支持的任何特征。
根据本公开的一个方面，图1是示出根据本公开的细化α-β钛合金中的α相颗粒大小的方法100的多个非限制性实施方案的流程图。图2是由根据本公开的加工步骤产生的微观结构200的示意图。在根据本公开的非限制性实施方案中，细化α-β钛合金中的α相颗粒大小的方法100包括提供102包含片状α相微观结构202的α-β钛合金。本领域普通技术人员知道片状α相微观结构202通过β热处理α-β钛合金随后淬火来获得。在非限制性实施方案中，α-β钛合金β热处理并且淬火104以便提供片状α相微观结构202。在非限制实施方案中，β热处理合金进一步包括在β热处理温度下加工合金。在另一个非限制性实施方案中，在β热处理温度下加工合金包括辊压锻造、锻压、初轧、开模锻造、压力模锻、压力锻造、自动热锻造、径向锻造、镦粗锻造、拉伸锻造和多轴锻造中的一种或多种。
仍然参看图1和2，细化α-β钛合金中的α相颗粒大小的方法100的非限制性实施方案包括在第一温度范围内的第一工作温度下加工106合金。应认识到合金可在第一温度范围内锻造一次或多次，并且可在第一温度范围内的一个或多个温度下锻造。在非限制性实施方案中，当合金在第一温度范围内加工一次以上时，合金首先在第一温度范围内的较低温度下加工，然后在第一温度范围内的较高温度下加工。在另一个非限制性实施方案中，当合金在第一温度范围内加工一次以上时，合金首先在第一温度范围内的较高温度下加工，然后在第一温度范围内的较低温度下加工。第一温度范围在α-β钛合金的α-β相场中。在非限制性实施方案中，第一温度范围是产生包含初级球状α相粒子的微观结构的温度范围。如本文使用，短语“初级球状α相粒子”是指包含钛金属的密集六边形α相同素异形体的总体上等轴粒子，所述同素异形体根据本公开在第一工作温度下加工之后形成，或从现在或今后为本领域普通技术人员所知的任何其它热机械过程形成。在非限制性实施方案中，第一温度范围在α-β相场的较高域中。在特定非限制性实施方案中，第一温度范围是低于β转变300°F直至低于合金的β转变温度30°F的温度。应认识到在可在α-β相场中相对较高的第一温度范围内的温度下加工104合金产生包含初级球状α相粒子的微观结构204。
如本文使用，术语“加工(working)”是指热机械加工或热机械处理(“TMP”)。“热加工”在本文中定义为总体上涵盖将受控热和变形处理组合以获得协同效应，例如像并且不限于改进强度而不损失韧性的各种金属成形过程。热机械加工的此定义与在例如ASMMaterials Engineering Dictionary,J.R.Davis编，ASM International(1992)，第480页中归结的含义一致。另外，如本文使用，术语“锻造”、“开式压模锻造”、“镦粗锻造”、“拉伸锻造”和“径向锻造”是指热机械加工的形式。如本文使用，术语“开式压模锻造”是指在模具之间锻造金属或金属合金，其中伴随着每个模具进程的压力机的单一工作行程，材料流动不完全受机械或液压力所限制。开式压模锻造的此定义与在例如ASM MaterialsEngineering Dictionary,J.R.Davis编，ASM International(1992)，第298和343页中归结的含义一致。如本文使用，术语“径向锻造”是指使用两个或更多个移动砧或模具来产生沿着其长度具有恒定或变化直径的锻件的过程。径向锻造的此定义与在例如ASM MaterialsEngineering Dictionary,J.R.Davis编，ASM International(1992)，第354页中归结的含义一致。如本文使用，术语“镦粗锻造”是指开模锻造工件以使得工件的长度总体上减少并且工件的横截面总体上增加。如本文使用，术语“拉伸锻造”是指开模锻造工件以使得工件的长度总体上增加并且工件的横截面总体上减少。冶金学领域普通技术人员容易了解这些若干术语的含义。
在根据本公开的方法的非限制性实施方案中，α-β钛合金选自Ti-6Al-4V合金(UNSR56400)、Ti-6Al-4V ELI合金(UNS R56401)、Ti-6Al-2Sn-4Zr-2Mo合金(UNS R54620)、Ti-6Al-2Sn-4Zr-6Mo合金(UNS R56260)和Ti-4Al-2.5V-1.5Fe合金(UNS 54250；合金)。在根据本公开的方法的另一个非限制性实施方案中，α-β钛合金选自Ti-6Al-4V合金(UNS R56400)和Ti-6Al-4V ELI合金(UNS R56401)。在根据本公开的方法的特定非限制性实施方案中，α-β钛合金是Ti-4Al-2.5V-1.5Fe合金(UNS 54250)。
在第一温度范围内的第一工作温度下加工106合金之后，合金从第一工作温度缓慢冷却108。通过从第一工作温度来缓慢冷却合金，包含初级球状α相的微观结构得以保持并且不转化成二次片状α相，如在快速冷却或淬火之后发生，如在以上论述的EP′429专利中所公开。认为与包含片状α相的微观结构相比，由球状α相粒子形成的微观结构在较低锻造温度下展现较好延展性。
如本文使用，术语“已缓慢冷却”和“正在缓慢冷却”是指以不大于每分钟5°F的冷却速率来冷却工件。在非限制性实施方案中，缓慢冷却108包括以不大于每分钟5°F的预编程匀降速率来炉内冷却。应认识到根据本公开的缓慢冷却可包括缓慢冷却至环境温度或缓慢冷却至合金进一步加工的更低工作温度。在非限制性实施方案中，缓慢冷却包括将α-β钛合金从第一工作温度下的炉腔传送至第二工作温度下的炉腔。在特定非限制性实施方案中，当工件的直径大于或等于12英寸，并且确保工件具有足够热惯性时，缓慢冷却包括将α-β钛合金从第一工作温度下的炉腔传送至第二工作温度下的炉腔。第二工作温度在下文描述。
在非限制性实施方案中，在缓慢冷却108之前，合金可在第一温度范围内的热处理温度下热处理110。在热处理110的特定非限制性实施方案中，热处理温度范围横跨从1600°F直至小于合金的β转变温度30°F的温度的温度范围。在非限制性实施方案中，热处理110包括加热至热处理温度，并且将工件保持在热处理温度下。在热处理110的非限制性实施方案中，工件保持在热处理温度下持续1小时至48小时的热处理时间。认为热处理有助于完成初级α相粒子的球化。在非限制性实施方案中，在缓慢冷却108或热处理110之后，α-β钛合金的微观结构包含至少60体积百分数的α相部分，其中α相包含或由球状初级α相粒子组成。
应认识到包括包含球状初级α相粒子的微观结构的α-β钛合金的微观结构可通过不同于如上所述的过程来形成。在这类情况下，本公开的非限制性实施方案包括提供112包括包含或由球状初级α相粒子组成的微观结构的α-β钛合金。
在非限制性实施方案中，在第一工作温度下加工106合金并且缓慢冷却108合金之后，或热处理110并缓慢冷却108合金之后，合金在第二温度范围内的第二工作温度下加工114一次或多次，并且可在第二温度范围内的一个或多个温度下锻造。在非限制性实施方案中，当合金在第二温度范围内加工一次以上时，合金首先在第二温度范围内的较低温度下加工，然后在第二温度范围内的较高温度下加工。认为当工件首先在第二温度范围内的较低温度下加工，然后在第二温度范围内的较高温度下加工时，增强再结晶。在另一个非限制性实施方案中，当合金在第一温度范围内加工一次以上时，合金首先在第一温度范围内的较高温度下加工，然后在第一温度范围内的较低温度下加工。第二工作温度低于第一工作温度并且第二温度范围在α-β钛合金的α-β相场中。在特定非限制性实施方案中，第二温度范围是低于β变点600°F至350°F并且可在第一温度范围内的一个或多个温度下锻造。
在非限制性实施方案中，在第二工作温度下加工114合金之后，合金从第二工作温度冷却。在第二工作温度加工114之后，合金可以任何冷却速率来冷却，包括但不限于，如本领域普通技术人员知道的炉内冷却、空气冷却和液体淬火中的任何一种所提供的冷却速率。应认识到冷却可包括冷却至环境温度或工件进一步加工的下一个工作温度，如第三工作温度或逐步降低第四工作温度中的一个，如下所述。还应认识到，在非限制性实施方案中，如果合金在第二工作温度下加工之后获得所需颗粒细化度，合金的进一步加工并非必需的。
在非限制性实施方案中，在第二工作温度下加工114合金之后，合金在第三工作温度下加工116，或在一个或多个第三工作温度下加工一次或多次。在非限制性实施方案中，第三工作温度可为第三工作温度范围内的最终工作温度。第三工作温度低于第二工作温度，并且第三温度范围在α-β钛合金的α-β相场中。在特定非限制性实施方案中，第三温度范围是1000°F至1400°F。在非限制性实施方案中，在第三工作温度下加工116合金之后，获得所需细化α相颗粒大小。在第三工作温度加工116之后，合金可以任何冷却速率来冷却，包括但不限于，如本领域普通技术人员知道的炉内冷却、空气冷却和液体淬火中的任何一种所提供的冷却速率。
仍然参看图1和2，同时不遵循任何具体理论，认为通过在α-β相场中的相对较高温度下加工106α-β钛合金，以及可能热处理110，随后缓慢冷却108，微观结构从主要包含α相片状微观结构202的结构转化成球状α相粒子微观结构204。应认识到某些量的β相钛，即钛的体心立方相同素异形体可存在于α相薄片之间或初级α相粒子之间。在任何加工和冷却步骤之后存在于α-β钛合金中的β相钛的量主要取决于存在于特定α-β钛合金中的β相稳定元素的浓度，这为本领域普通技术人员很好理解。应注意随后转化成初级球状α粒子204的片状α相微观结构202可通过在第一工作温度下加工合金并淬火之前β热处理并淬火104合金来产生，如在上文中描述。
球状α相微观结构204充当后续较低温度加工的起始原料。与片状α相微观结构202相比，球状α相微观结构204具有总体上更好延展性。虽然再结晶并细化球状α相粒子所需要的应变可大于使片状α相微观结构球化所需要的应变，但是α相球状粒子微观结构204也表现好得多延展性，尤其在较低温度下加工时。在加工包括锻造的本文中的非限制性实施方案中，较好延展性甚至在中等锻模速度下观察到。换句话说，球状α相微观结构204在中等模具速度下的较好延展性允许的锻造应变的增加超过细化α相颗粒大小的应变要求，例如，较低模具速度，并且可产生较好产率和较短模压时间。
虽然仍然未遵循任何具体理论，进一步认为因为与片状α相微观结构202相比，球状α相粒子微观结构204具有较高延展性，可根据本公开(例如步骤114和116)使用一系列较低温度加工来细化α相颗粒大小以触发球状α相粒子204、206内的受控再结晶和颗粒生长波。最后，在根据本文中的非限制性实施方案加工的α-β钛合金中，通过第一加工106和冷却步骤108获得的球化中产生的初级α相粒子本身并非精细或超细的，而是实际上包括或由很多重结晶精细至超细α相颗粒208组成。
仍然参看图1，根据本公开的细化α相颗粒的非限制性实施方案包括在第二工作温度下加工114合金之后，并且在第三工作温度下加工116合金之前的任选退火或再加热118。任选退火118包括将合金加热至横跨从低于α-β钛合金的β转变温度500°F直至低于α-β钛合金的β转变温度250°F的退火温度范围内的退火温度持续30分钟至12小时的退火时间。应认识到可在选择较高温度时采用较短时间，并且可在选择较低温度时采用较长退火时间。认为尽管以一些颗粒变粗为代价，但是退火增加再结晶，并且最终有助于α相颗粒细化。
在非限制性实施方案中，在加工合金的任何步骤之前，合金可再加热至工作温度。在一个实施方案中，任何加工步骤可包括多个加工步骤，如例如，多个拉伸锻造步骤、多个镦粗锻造步骤、镦粗锻造和拉伸锻造的任何组合、多个镦粗锻造和多个拉伸锻造的任何组合和径向锻造。在根据本公开的细化α相颗粒大小的任何方法中，在工作温度下的任何加工或锻造步骤中间，合金可再加热至此工作温度。在非限制性实施方案中，再加热至工作温度包括将合金加热的所需工作温度并且将合金保持在温度下30分钟至6小时。应认识到在工件从炉中取出较长时间，如30分钟或更长，以便进行中间调节，例如切割末端，再加热可延长至超过6小时，例如至12小时，或本领域技术人员知道整个工件再加热至所需工作温度的无论多长时间。在非限制性实施方案中，再加热至工作温度包括将合金加热的所需工作温度并且将合金保持在温度下30分钟至12小时。
在第二工作温度下加工114之后，合金在第三工作温度下加工116，其可为最终加工步骤，如在上文中描述。在非限制性实施方案中，在第三温度下加工116包括径向锻造。当以前加工步骤包括开放压力锻造时，开放压力锻造向工件的中心区域赋予更多应变，如共同待决的美国申请序列号13/792,285中所公开，所述申请全部以引用方式并入本文。应注意径向锻造提供较好最终大小控制，并且向合金工件的表面区域赋予更多应变，以使得锻造工件的表面区域的应变可类似于锻造工件的中心区域的应变。
根据本公开的另一个方面，细化α-β钛合金中的α相颗粒大小的方法的非限制性实施方案包括在第一锻造温度下锻造α-β钛合金，或在第一锻造温度范围内的一个或多个锻造温度下锻造一次以上。在第一锻造温度下，或在一个或多个第一锻造温度下锻造合金包括至少一遍镦粗锻造和拉伸锻造。第一锻造温度范围包括横跨从低于β转变温度300°F直至小于合金的β转变温度30°F的温度的温度范围。在第一锻造温度下锻造合金并且可能使它退火之后，合金从第一锻造温度缓慢冷却。
合金在第二锻造温度下，或在第二锻造温度范围内的一个或多个第二锻造温度下锻造一次或一次以上。在第二锻造温度下锻造合金包括至少一遍镦粗锻造和拉伸锻造。第二锻造温度范围为低于β变点600°F至350°F。
合金在第三锻造温度下，或在第三锻造温度范围内的一个或多个第三锻造温度下锻造一次或一次以上。在非限制性实施方案中，第三锻造操作为第三锻造温度范围内的最终锻造操作。在非限制性实施方案中，在第三锻造温度下锻造合金包括径向锻造。第三锻造温度范围包括横跨1000°F和1400°F的温度范围，并且第三锻造温度低于第二锻造温度。
在非限制性实施方案中，在第二锻造温度下锻造合金之后，并且在第三锻造温度下锻造合金之前，合金在一个或多个逐步降低第四锻造温度下锻造。一个或多个逐步降低第四锻造温度低于第二锻造温度。第四工作温度各自低于紧邻前一个第四工作温度，如果有的话。
在非限制性实施方案中，高α-β场锻造操作，即，在第一锻造温度下锻造产生15μm至40μm的初级球状α相粒子大小范围。第二锻造过程开始于低于β变点500°F至350°F之间的多个锻造、再加热和退火操作，例如一个至三个镦粗和拉伸，随后低于β变点550°F至400°F之间的多个锻造、再加热和退火操作，例如一个至三个镦粗和拉伸。在非限制性实施方案中，在任何锻造步骤中间，工件可再加热。在非限制性实施方案中，在第二锻造过程中的任何再加热步骤下，合金可在低于β变点500°F与250°F之间退火持续30分钟至12小时的退火时间，在选择较高温度时采用较短时间，并且在选择较低温度时采用较长时间，如本领域技术人员所认识到。在非限制性实施方案中，合金可在低于α-β钛合金的β转变温度600°F至450°F之间的温度下锻造缩小。用于锻造的V形模具可在此时点与润滑化合物例如像氮化硼或石墨片一起使用。在非限制性实施方案中，合金在1100°F至1400°F下执行的一系列2至6次减小中，或多个系列的2至6次减小和再加热中进行径向锻造，其中温度开始于不超过1400°F并且对于每次新的再加热，降低至不小于1000°F。
根据本公开的另一个方面，细化α-β钛合金中的α相颗粒大小的方法的非限制性实施方案包括在初始锻造温度范围内的初始锻造温度下锻造包含球状α相粒子微观结构的α-β钛合金。在初始锻造温度下锻造合金包括至少一遍镦粗锻造和拉伸锻造。初始锻造温度范是低于α-β钛合金的β转变温度围500°F至350°F。
合金在最终锻造温度范围内的最终锻造温度下锻造。在最终锻造温度下锻造工件包括径向锻造。最终锻造温度范围是低于β变点600°F至450°F。最终锻造温度低于一个或多个逐步降低锻造温度中的每一个。
以下实施例旨在进一步描述某些非限制性实施方案而不限制本发明的范围。本领域的普通技术人员将认识到，可能存在于本发明范围内的以下实施例的变化形式，本发明的范围仅由权利要求书限定。
实施例1
包含Ti-6A1-4V合金的工件根据形成基本上球状初级α微观结构的领域的技术人员的常用方法在第一工作温度范围内加热并锻造。工件然后加热至第一锻造温度范围内的1800°F的温度持续18小时(如根据图1中的方框110)。然后它在炉中以每小时-100°F或每分钟1.5与2°F之间缓慢冷却至1200°F，然后空气冷却至环境温度。锻造并缓慢冷却合金的微观结构的后向散射电子(BSE)显微照片呈现于图3和4中。
在图3和4的BSE显微照片中，观察到在α-β相场中的相对较高温度下锻造之后，随后缓慢冷却，微观结构包含穿插有β相的初级球状α相粒子。在显微照片中，灰色阴影水平与平均原子序数相关，从而指示化学组成变量，并且也基于晶体取向而局部变化。显微照片中的颜色浅的区域是富含钒的β相。由于钒的相对较高原子序数，β相似乎为更亮色调灰色。颜色较暗的区域是球状α相。图5是展示衍射图质量的相同合金样品的电子后向散射衍射(EBSD)显微照片。另外，颜色浅的区域是β相，因为它在这些实验中展示更清晰衍射图案，并且暗色的区域是α相，因为它展示不太清晰衍射图案。观察到在α-β相场中的相对较高温度下锻造α-β钛合金，随后缓慢冷却，产生包含穿插有β相的初级球状α相粒子的微观结构。
实施例2
使用与实施例1类似的方法产生的Ti-6-4材料4”立方体形状的两个工件加热至1300°F并且经由在约0.1至1/s应变率下操作的相当快速、开模多轴锻造的两个周期(6次打击直至3.5”高度)锻造以达到至少3的中心应变。在打击之间进行十五秒暂停以允许绝热加热的一些损耗。工件随后在1450°F下退火近1小时，然后移至1300°F下的炉中以均热约20分钟。第一工件最后空气冷却。第二工件再次经由在约0.1至1/s的应变率下操作的相当快速、开模多轴锻造的两个周期(6次打击直至3.5”高度)锻造以赋予至少3的中心应变，即6的总应变。也在打击之间进行十五秒暂停以允许绝热加热的一些损耗。图6A和6B是第一和第二样品分别在其经历加工之后的BSE显微照片。另外，灰色阴影水平与平均原子序数相关，从而指示化学组成变化，以及相对于晶体取向的局部变化。在图6A和6B示出的此样品中，颜色浅的区域是β相，而颜色较暗的区域是球状α相粒子。球状α相粒子内部的灰色水平的变化揭示晶体取向变化，如存在亚颗粒和重结晶颗粒。
图7和8是分别是实施例2的第一和第二样品的EBSD显微照片。此显微照片中的灰色水平代表EBSD衍射图案的质量。在这些EBSD显微照片中，亮区域是β相并且暗区域是α相。一些这些区域似乎较暗并且有子结构的阴影：这些区域是原始或初级α粒子内的未再结晶的应变区域。其由在那些α粒子周围成核并生长的较小、无应变重结晶α颗粒包围。最亮小颗粒是在α粒子之间穿插的重结晶β颗粒。在图7和8的显微照片中发现通过锻造类似于实施例1样品的球状材料，初级球状α相粒子开始再结晶成原始或初级球状粒子内的更精细α相颗粒。
图9A是实施例2的第二样品的EBSD显微照片。显微照片中的灰色阴影水平代表α颗粒大小，并且颗粒边界的灰色阴影水平指示其解取向。图9B是具有具体颗粒大小的样品中的α颗粒的相对量的曲线，并且图9C是样品中的α相颗粒边界的解取向的分布的曲线。如可从图9B确定，在锻造实施例1的球状样品，然后在1450°F下退火，然后再次锻造时获得的较大数量的α颗粒是过细的，即，直径为1-5μm并且恰好在允许一些颗粒生长和再结晶的中间、静态进展的在1450°F下的退火之后，所述α颗粒总体上比实施例2的第一样品更精细。
实施例3
使用与实施例1类似的方法产生的成形为合金材料4”立方体的两个工件加热至1300°F并且经由在约0.1至1/s的应变率下操作的相当快速、开模多轴锻造的一个循环(3次打击直至3.5”高度)来锻造以达到至少1.5的中心应变。在打击之间进行十五秒暂停以允许绝热加热的一些损耗。工件随后在1400°F下退火1小时，然后移至1300°F下的炉中以均热30分钟。第一工件最后空气冷却。第二工件再次经由在约0.1至1/s的应变率下操作的相当快速、开模多轴锻造的一个周期(3次打击直至3.5”高度)锻造以赋予至少1.5的中心应变，即3的总应变。也在打击之间进行十五秒暂停以允许绝热加热的一些损耗。
图10A和10B分别是第一和第二锻造并退火样品的BSE显微照片。另外，灰色阴影水平与平均原子序数相关，从而指示化学组成变化，以及相对于晶体取向的局部变化。在图10A和10B示出的此样品中，颜色浅的区域是β相，而颜色较暗的区域是球状α相粒子。球状α相粒子内部的灰色水平的变化揭示晶体取向变化，如存在亚颗粒和重结晶颗粒。
图11和12是分别是实施例3的第一和第二样品的EBSD显微照片。此显微照片中的灰色水平代表EBSD衍射图案的质量。在这些EBSD显微照片中，亮区域是β相并且暗区域是α相。一些这些区域似乎较暗并且有子结构的阴影：这些区域是原始或初级α粒子内的未再结晶的应变区域。其由在那些α粒子周围成核并生长的较小、无应变重结晶α颗粒包围。最亮小颗粒是在α粒子之间穿插的重结晶β颗粒。在图11和12的显微照片中发现通过锻造类似于实施例1样品的球状材料，初级球状α相粒子开始再结晶成原始或初级球状粒子内的更精细α相颗粒。
图13A是实施例3的第一样品的EBSD显微照片。显微照片中的灰色阴影水平代表α颗粒大小，并且颗粒边界的灰色阴影水平指示其解取向。图13B是具有具体颗粒大小的样品中的α颗粒的相对量的曲线，并且图13C是样品中的α相颗粒边界的解取向的分布的曲线。如可从图13B确定，在锻造实施例1的球状样品，然后在1400°F下退火再次在退火期间重结晶并生长所获得的α颗粒产生大多数颗粒精细的较宽α颗粒大小分布，即，直径为5-15μm。
图14A是实施例3的第二样品的EBSD显微照片。显微照片中的灰色阴影水平代表α颗粒大小，并且颗粒边界的灰色阴影水平指示其解取向。图14B是具有具体颗粒大小的样品中的α颗粒的相对量的曲线，并且图14C是样品中的α相颗粒边界的解取向的分布的曲线。如可从图14B确定，在锻造实施例1的球状样品，然后在1400°F下退火，然后再次锻造时所获得的许多α颗粒是过细的，即，直径为1-5μm。更粗糙的未再结晶颗粒是在退火期间生长最多的的残余颗粒。它展示必须仔细选择退火时间和温度以完全有利，即允许重结晶部分增加而没有过量颗粒生长。
实施例4
使用与实施例1类似的方法产生的Ti-6-4材料的10”直径工件进一步经由1450°F与1300°F之间的温度下执行的四个镦粗和拉伸来锻造，其分解为首先一系列拉伸和1450°F的再加热直至减为7.5”直径，然后其次，由1450°F下的约20％镦粗和1300°F下的拉伸回到7.5”直径组成的两个类似镦粗和拉伸序列，然后第三，在1300°F下拉伸减至5.5”直径，然后第四，由1400°F下的约20％镦粗和1300°F下的拉伸回到5.0”直径组成的两个类似镦粗和拉伸序列，并且最后在1300°F下拉伸减至4”。
图15是所得合金的BSE显微照片。另外，灰色阴影水平与平均原子序数相关，从而指示化学组成变化，以及相对于晶体取向的局部变化。在样品中，颜色浅的区域是β相，并且颜色较暗的区域是球状α相粒子。球状α相粒子内部的灰色阴影水平的变化揭示晶体取向变化，如存在亚颗粒和重结晶颗粒。
图16是实施例4的样品的EBSD显微照片。此显微照片中的灰色水平代表EBSD衍射图案的质量。在图16的显微照片中发现通过锻造实施例1的球状样品，初级球状α相粒子再结晶成原始或初级球状粒子内的更精细α相颗粒。再结晶转化是几乎完全的，因为只可发现很少的剩余未再结晶区域。
图17A是实施例4的样品的EBSD显微照片。此显微照片中的灰色阴影水平代表颗粒大小，并且颗粒边界的灰色阴影水平指示其解取向。图17B是展示具有具体颗粒大小的颗粒的相对浓度的曲线，并且图17C是α相颗粒边界的解取向的分布的曲线。从图17B可确定在锻造实施例1的球状样品并且在1450°F与1300°F之间的温度下经由4次镦粗和拉伸来进行额外锻造之后，α相颗粒是过细的(1μm至5μm直径)。
实施例5
Ti-6-4的实尺坯段在β场中执行的一些锻造操作之后加以淬火。此工件经由总共5镦粗和拉伸在以下方法中进一步锻造：前两个镦粗和拉伸在第一温度范围中执行以开始薄片分解和球化过程，将它的大小保持在约22”至约32”范围内并且长度或高度范围为约40”至75”。它然后在1750°F下退火6小时并且以每小时-100°F来炉冷却至1400°F，目的是获得与实施例1样品类似的微观结构。它然后经由2次镦粗和拉伸与1400°F与1350°F之间的再加热来锻造，将它的大小保持在约22”至约32”范围内，其中长度或高度为约40”至75”。然后，另一个镦粗和拉伸以1300°F与1400°F之间的再加热来执行，大小范围为约20”至约30”并且长度或高度范围为约40”至70”。随后拉伸减至约14”直径以1300°F与1400°F之间的再加热来执行。这包含一些V形模锻制步骤。最后，片段在1300°F至1400°F的温度范围内径向锻造以减至约10”直径。在整个此过程中，插入中间调节和末端切割步骤以防止裂纹扩张。
图18是所得样品的EBSD显微照片。此显微照片中的灰色阴影水平代表EBSD衍射图案的质量。在图18的显微照片中发现通过首先在高α-β场中锻造、缓慢冷却，然后在低α-β场中锻造，初级球状α相粒子开始再结晶成原始或初级球状粒子内的更精细α相颗粒。应注意如与其中在此温度范围内执行四个这类镦粗和拉伸的实施例3形成对照，只在低α-β场中执行三个镦粗和拉伸。在本发明情况下，这导致较低再结晶部分。额外序列镦粗和拉伸使得微观结构非常类似于实施例3。另外，低α-β系列镦粗和拉伸期间的中间退火(图1的方框118)改进重结晶部分。
图19A是实施例5的样品的EBSD显微照片。此显微照片中的灰色阴影水平代表颗粒大小，并且颗粒边界的灰色阴影水平指示其解取向。图19B是具有具体颗粒大小的颗粒的相对浓度的曲线，并且图19C是α相颗粒的取向的曲线。从图19B可确定在锻造实施例1球状样品之后，通过经由5次镦粗和拉伸和在1750°F至1300°F下执行退火的额外锻造，α相颗粒被认为是精细(5μm至15μm)至过细的(1μm至5μm直径)。
应了解本说明书示出与清晰了解本发明相关的本发明的那些方面。对于本领域普通技术人员显而易知并且因此不促进更好了解本发明的某些方面未予以呈现以便简化本说明书。虽然本文中仅必要地描述了有限数量的本发明实施方案，但是本领域普通技术人员在考虑前述描述后将了解可使用本发明的许多改进和变化。本发明的所有这类变化和改进意图由前述描述和以下权利要求书来涵盖。

Claims (48)

1.一种细化α-β钛合金中的α相颗粒大小的方法，所述方法包括：
在第一温度范围内的第一工作温度下加工α-β钛合金，其中所述第一温度范围在所述α-β钛合金的所述α-β相场中；
将所述α-β钛合金从所述第一工作温度缓慢冷却，其中在所述第一工作温度下加工完成并且从所述第一工作温度缓慢冷却后，所述α-β钛合金包含初级球状α相粒子微观结构，其中缓慢冷却步骤包括以不大于每分钟5℉的冷却速率来冷却所述α-β钛合金；
在第二温度范围内的第二工作温度下加工所述α-β钛合金，其中所述第二工作温度低于所述第一工作温度，并且其中所述第二温度范围在所述α-β钛合金的所述α-β相场中；并且
在第三温度范围内的第三工作温度下加工所述α-β钛合金，其中所述第三工作温度低于所述第二工作温度，其中所述第三温度范围在所述α-β钛合金的所述α-β相场中，并且其中在所述第三工作温度下加工之后，所述α-β钛合金包含所需细化α相颗粒大小。
2.根据权利要求1所述的方法，其中所述α-β钛合金选自Ti-6Al-4V合金(UNS R56400)、Ti-6Al-4V ELI合金(UNS R56401)、Ti-6Al-2Sn-4Zr-2Mo合金(UNS R54620)、Ti-6Al-2Sn-4Zr-6Mo合金(UNS R56260)和Ti-4Al-2.5V-1.5Fe合金(UNS 54250)。
3.根据权利要求1所述的方法，其中所述α-β钛合金选自Ti-6Al-4V合金(UNS R56400)和Ti-6Al-4V ELI合金(UNS R56401)。
4.根据权利要求1所述的方法，其中所述α-β钛合金是Ti-4Al-2.5V-1.5Fe合金(UNS54250)。
5.根据权利要求1所述的方法，其中所述第一温度范围横跨低于β变点300℉直至低于所述α-β钛合金的β转变温度30℉的温度。
6.根据权利要求1所述的方法，其中所述第二温度范围是低于所述α-β钛合金的β变点600℉至350℉。
7.根据权利要求1所述的方法，其中所述第三温度范围是1000℉至1400℉。
8.根据权利要求1所述的方法，其中缓慢冷却包括炉内冷却。
9.根据权利要求1所述的方法，其中缓慢冷却包括将所述α-β钛合金从所述第一工作温度下的炉腔传送至所述第二工作温度下的炉腔。
10.根据权利要求1所述的方法，其进一步包括在将所述α-β钛合金从所述第一工作温度缓慢冷却的步骤之前：
在横跨低于所述α-β钛合金的β变点300℉直至低于所述α-β钛合金的β转变温度30℉温度的热处理温度范围内的热处理温度下热处理所述α-β钛合金；并且
将所述α-β钛合金保持于所述热处理温度下。
11.根据权利要求10所述的方法，其中将所述α-β钛合金保持于所述热处理温度下包括将所述α-β钛合金保持于所述热处理温度下1小时至48小时。
12.根据权利要求1所述的方法，其进一步包括在所述第二工作温度下加工所述α-β钛合金之后将所述α-β钛合金退火。
13.根据权利要求1所述的方法，其进一步包括在所述一个或多个第二工作温度下加工所述α-β钛合金一次或多次之后将所述α-β钛合金退火。
14.根据权利要求12或权利要求13所述的方法，其中将所述α-β钛合金退火包括在低于所述α-β钛合金的β变点500℉至250℉的退火温度范围内的温度下加热所述α-β钛合金30分钟至12小时。
15.根据权利要求1所述的方法，其中在所述第一温度下加工理所述α-β钛合金、在所述第二温度下加工所述α-β钛合金和在所述第三温度下加工所述α-β钛合金中的至少一个包括至少一个开式压模锻造步骤。
16.根据权利要求1所述的方法，其中在所述第一温度下加工所述α-β钛合金、在所述第二温度下加工所述α-β钛合金和在所述第三温度下加工所述α-β钛合金中的至少一个包括多个开式压模锻造步骤，所述方法进一步包括在两个连续压力锻造步骤中间再加热所述α-β钛合金。
17.根据权利要求16所述的方法，其中再加热所述α-β钛合金包括将所述α-β钛合金加热至以前工作温度并且将所述α-β钛合金保持在所述以前工作温度下30分钟至12小时。
18.根据权利要求15所述的方法，其中所述至少一个开式压模锻造步骤包括镦粗锻造。
19.根据权利要求15所述的方法，其中所述至少一个开式压模锻造步骤包括拉伸锻造。
20.根据权利要求15所述的方法，其中所述至少一个开式压模锻造步骤包括镦粗锻造和拉伸锻造中的至少一个。
21.根据权利要求15所述的方法，其中在所述第三工作温度下加工所述α-β钛合金包括径向锻造所述α-β钛合金。
22.根据权利要求1所述的方法，其进一步包括：
在所述第一工作温度下加工所述α-β钛合金之前，在β热处理温度下β热处理所述α-β钛合金；
其中所述β热处理温度在从所述α-β钛合金的β转变温度至大于所述α-β钛合金的β转变温度300℉温度的温度范围内；并且
将所述α-β钛合金淬火。
23.根据权利要求22所述的方法，其中β热处理所述α-β钛合金进一步包括在所述β热处理温度下加工所述α-β钛合金。
24.根据权利要求23所述的方法，其中在所述β热处理温度下加工所述α-β钛合金包括锻压。
25.一种细化α-β钛合金中的α相颗粒大小的方法，所述方法包括：
在第一锻造温度范围内的第一锻造温度下锻造α-β钛合金，
其中在所述第一锻造温度下锻造所述α-β钛合金包括至少一遍镦粗锻造和拉伸锻造，并且
其中所述第一锻造温度范围横跨低于所述α-β钛合金的β变点300℉直至低于所述α-β钛合金的β转变温度30℉温度；
将所述α-β钛合金从所述第一锻造温度缓慢冷却，其中缓慢冷却步骤包括以不大于每分钟5℉的冷却速率来冷却所述α-β钛合金；
在第二锻造温度范围内的第二锻造温度下锻造所述α-β钛合金，
其中在所述第二锻造温度下锻造所述α-β钛合金包括至少一遍镦粗锻造和拉伸锻造，
其中所述第二锻造温度范围包括横跨低于所述α-β钛合金的β变点600℉至350℉的温度范围，并且
其中所述第二锻造温度低于所述第一锻造温度；并且
在第三锻造温度范围内的第三锻造温度下锻造所述α-β钛合金，
其中在所述第三锻造温度下锻造所述α-β钛合金包括径向锻造，
其中所述第三锻造温度范围是1000℉至1400℉，并且
其中所述第三锻造温度低于所述第二锻造温度。
26.根据权利要求25所述的方法，其中所述α-β钛合金是Ti-6Al-4V合金(UNS R56400)、Ti-6Al-4V ELI合金(UNS R56401)、Ti-6Al-2Sn-4Zr-2Mo合金(UNS R54620)、Ti-6Al-2Sn-4Zr-6Mo合金(UNS R56260)和Ti-4Al-2.5V-1.5Fe合金(UNS 54250)中的一种。
27.根据权利要求25所述的方法，其中所述α-β钛合金是Ti-6Al-4V合金(UNS R56400)和Ti-6Al-4V ELI合金(UNS R56401)中的一种。
28.根据权利要求25所述的方法，其中所述α-β钛合金是Ti-4Al-2.5V-1.5Fe合金(UNS54250)。
29.根据权利要求25所述的方法，其中所述缓慢冷却包括炉内冷却。
30.根据权利要求25所述的方法，其中缓慢冷却包括将所述α-β钛合金从设定于所述第一锻造温度下的炉子传送至设定于所述第二锻造温度下的炉子。
31.根据权利要求25所述的方法，其进一步包括在将所述α-β钛合金从所述第一锻造温度缓慢冷却的步骤之后在所述第一锻造温度范围内的热处理温度下热处理所述α-β钛合金，并且将所述α-β钛合金保持于所述热处理温度下。
32.根据权利要求31所述的方法，其中将所述α-β钛合金保持于所述热处理温度下包括将所述α-β钛合金保持于所述热处理温度下1小时至48小时时间范围内的热处理时间。
33.根据权利要求25所述的方法，进一步包括在所述第二锻造温度下锻造之后将所述α-β钛合金退火。
34.根据权利要求33所述的方法，其中退火包括将所述α-β钛合金加热至横跨低于所述α-β钛合金的β变点500℉至250℉的退火温度范围内的退火温度并且持续30分钟至12小时。
35.根据权利要求25所述的方法，其进一步包括在任何所述至少一个或更多个压力锻造步骤中间，再加热所述α-β钛合金。
36.根据权利要求35所述的方法，其中再加热包括将所述α-β钛合金加热回到以前工作温度，并且将所述α-β钛合金保持在所述以前工作温度下持续横跨30分钟至6小时的范围内的再加热时间。
37.根据权利要求25所述的方法，其中径向锻造包括一系列至少两次并且不超过六次减小，其中所述径向锻造温度范围是1100℉至1400℉。
38.根据权利要求25所述的方法，其中径向锻造包括在开始于不超过1400℉并且降低至不小于1000℉的径向锻造温度下的多个系列的至少两次并且不超过六次减小，其中在每次减小之前执行再加热步骤。
39.根据权利要求25所述的方法，其进一步包括：
在所述第一锻造温度下锻造所述钛合金之前，在β热处理温度下β热处理所述α-β钛合金，
其中所述β热处理温度从所述α-β钛合金的β转变温度至大于所述α-β钛合金的β转变温度300℉温度；并且
将所述α-β钛合金淬火。
40.根据权利要求39所述的方法，其中β热处理所述α-β钛合金进一步包括在所述β热处理温度下加工所述α-β钛合金。
41.根据权利要求40所述的方法，其中在所述β热处理温度下加工所述α-β钛合金包括锻压。
42.一种细化α-β钛合金中的α相颗粒大小的方法，所述方法包括：
在初始锻造温度范围内的初始锻造温度下锻造包含球状α相粒子微观结构的α-β钛合金，
其中在所述初始锻造温度下锻造所述α-β钛合金包括至少一遍镦粗锻造和拉伸锻造，
其中所述初始锻造温度是低于所述α-β钛合金的β变点500℉至350℉；
将所述α-β钛合金从所述初始锻造温度缓慢冷却，其中缓慢冷却步骤包括以不大于每分钟5℉的冷却速率来冷却所述α-β钛合金；并且
在最终锻造温度范围内的最终锻造温度下锻造所述α-β钛合金，
其中在所述最终锻造温度下锻造所述α-β钛合金包括径向锻造，
其中所述最终锻造温度范围是1000℉至1400℉，并且
其中所述最终锻造温度低于所述初始锻造温度。
43.根据权利要求23所述的方法，其中在所述β热处理温度下加工所述α-β钛合金包括辊压锻造、初轧、开模锻造、压力锻造、和自动热锻造中的至少一种。
44.根据权利要求43所述的方法，其中所述开模锻造选自径向锻造、镦粗锻造、拉伸锻造和多轴锻造。
45.根据权利要求43所述的方法，其中所述压力锻造选自压力模锻、径向锻造、镦粗锻造和多轴锻造。
46.根据权利要求40所述的方法，其中在所述β热处理温度下加工所述α-β钛合金包括辊压锻造、初轧、开模锻造、压力锻造、和自动热锻造中的至少一种。
47.根据权利要求46所述的方法，其中所述开模锻造选自径向锻造、镦粗锻造、拉伸锻造和多轴锻造。
48.根据权利要求46所述的方法，其中所述压力锻造选自压力模锻、径向锻造、镦粗锻造和多轴锻造。
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Families Citing this family (39)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
US20040221929A1 (en) 2003-05-09 2004-11-11 Hebda John J. Processing of titanium-aluminum-vanadium alloys and products made thereby
US7837812B2 (en) 2004-05-21 2010-11-23 Ati Properties, Inc. Metastable beta-titanium alloys and methods of processing the same by direct aging
US10053758B2 (en) 2010-01-22 2018-08-21 Ati Properties Llc Production of high strength titanium
US9255316B2 (en) 2010-07-19 2016-02-09 Ati Properties, Inc. Processing of α+β titanium alloys
US9206497B2 (en) 2010-09-15 2015-12-08 Ati Properties, Inc. Methods for processing titanium alloys
US8613818B2 (en) 2010-09-15 2013-12-24 Ati Properties, Inc. Processing routes for titanium and titanium alloys
US10513755B2 (en) 2010-09-23 2019-12-24 Ati Properties Llc High strength alpha/beta titanium alloy fasteners and fastener stock
US8652400B2 (en) 2011-06-01 2014-02-18 Ati Properties, Inc. Thermo-mechanical processing of nickel-base alloys
US9869003B2 (en) 2013-02-26 2018-01-16 Ati Properties Llc Methods for processing alloys
US9192981B2 (en) 2013-03-11 2015-11-24 Ati Properties, Inc. Thermomechanical processing of high strength non-magnetic corrosion resistant material
US9777361B2 (en) 2013-03-15 2017-10-03 Ati Properties Llc Thermomechanical processing of alpha-beta titanium alloys
US11111552B2 (en) 2013-11-12 2021-09-07 Ati Properties Llc Methods for processing metal alloys
BR112016024906A2 (pt) 2014-05-15 2017-08-15 Gen Electric liga de titânio, componente e método para formação de um componente
US20180304368A1 (en) * 2014-11-26 2018-10-25 Schlumberber Technology Corporation Severe plastic deformation of degradable materials
US10094003B2 (en) 2015-01-12 2018-10-09 Ati Properties Llc Titanium alloy
US10502252B2 (en) 2015-11-23 2019-12-10 Ati Properties Llc Processing of alpha-beta titanium alloys
CN105522087A (zh) * 2016-01-19 2016-04-27 溧阳市金昆锻压有限公司 制粒机压辊的胎模锻造工艺
RU2615102C1 (ru) * 2016-04-26 2017-04-03 Федеральное государственное унитарное предприятие "Всероссийский научно-исследовательский институт авиационных материалов" (ФГУП "ВИАМ") Способ высокотемпературной термомеханической обработки (α+β)-титановых сплавов
RU2647071C2 (ru) * 2016-07-14 2018-03-13 Федеральное государственное унитарное предприятие "Всероссийский научно-исследовательский институт авиационных материалов" (ФГУП "ВИАМ") Способ термомеханической обработки титановых сплавов
CN108754371B (zh) * 2018-05-24 2020-07-17 太原理工大学 一种细化近α高温钛合金晶粒的制备方法
CN109355530B (zh) * 2018-11-21 2020-01-03 中国科学院金属研究所 一种耐热钛合金丝材的制备方法和应用
CN109446728B (zh) * 2018-12-04 2020-10-09 燕山大学 近α钛合金低倍粗晶组织分布的预测方法
CN110205572B (zh) * 2018-12-30 2021-12-07 西部超导材料科技股份有限公司 一种两相Ti-Al-Zr-Mo-V钛合金锻棒的制备方法
CN110252918B (zh) * 2019-07-25 2020-05-08 西北有色金属研究院 3D打印粉末用Ti2AlNb基合金棒材的制备方法
CN110964996A (zh) * 2019-12-06 2020-04-07 陕西宏远航空锻造有限责任公司 一种降低厚截面钛合金锻件热处理残余应力的方法
CN111118424A (zh) * 2020-02-27 2020-05-08 无锡派克新材料科技股份有限公司 一种钛合金整形方法
CN111455215B (zh) * 2020-04-09 2021-06-22 清华大学 一种抗空蚀钛铝钼合金及其制备工艺
JP7485919B2 (ja) 2020-04-10 2024-05-17 日本製鉄株式会社 チタン合金棒材及びその製造方法
CN112305012B (zh) * 2020-06-10 2021-07-20 上海航空材料结构检测股份有限公司 基于动态热模拟机测定钛/钛合金β相转变温度的方法
CN111763850B (zh) * 2020-07-13 2021-05-07 西北有色金属研究院 一种细晶超塑性ta15钛合金中厚板材的加工方法
CN112792273B (zh) * 2020-12-15 2022-08-12 东莞市新美洋技术有限公司 钛合金的锻压方法、钛合金手表后壳及其制造方法
CN112941439B (zh) * 2021-02-26 2022-06-07 西安交通大学 调控slm钛合金静动载力学性能及各向异性热处理方法
US20230063778A1 (en) * 2021-08-24 2023-03-02 Titanium Metals Corporation Alpha-beta ti alloy with improved high temperature properties
CN114178527B (zh) * 2021-12-09 2023-07-21 西北工业大学 一种变织构钛材料的粉末冶金制备方法
CN114433764B (zh) * 2022-02-08 2023-04-11 西部钛业有限责任公司 一种高塑韧ta22钛合金锻件的制备方法
CN115845128B (zh) * 2022-12-12 2024-03-08 江阴法尔胜泓昇不锈钢制品有限公司 一种骨科内固定系统用钛合金绳及其制备工艺
CN117696798B (zh) * 2023-12-13 2024-05-28 陕西鼎益科技有限公司 一种提高tc18钛合金棒材力学性能的棒材成形方法
CN117696805A (zh) * 2023-12-27 2024-03-15 北京钢研高纳科技股份有限公司 Ti3Al合金细棒材及其制备方法
CN117900362A (zh) * 2024-02-02 2024-04-19 中国航发湖南动力机械研究所 Ti2AlNb合金离心叶轮及其近等温锻造方法

Citations (1)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
WO2012036841A1 (en) * 2010-09-15 2012-03-22 Ati Properties, Inc. Processing routes for titanium and titanium alloys

Family Cites Families (390)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
US575892A (en) 1897-01-26 Henry johnson
US2974076A (en) 1954-06-10 1961-03-07 Crucible Steel Co America Mixed phase, alpha-beta titanium alloys and method for making same
GB847103A (en) 1956-08-20 1960-09-07 Copperweld Steel Co A method of making a bimetallic billet
US3025905A (en) 1957-02-07 1962-03-20 North American Aviation Inc Method for precision forming
US3015292A (en) 1957-05-13 1962-01-02 Northrop Corp Heated draw die
US2932886A (en) 1957-05-28 1960-04-19 Lukens Steel Co Production of clad steel plates by the 2-ply method
US2857269A (en) 1957-07-11 1958-10-21 Crucible Steel Co America Titanium base alloy and method of processing same
US2893864A (en) 1958-02-04 1959-07-07 Harris Geoffrey Thomas Titanium base alloys
US3060564A (en) 1958-07-14 1962-10-30 North American Aviation Inc Titanium forming method and means
US3082083A (en) 1960-12-02 1963-03-19 Armco Steel Corp Alloy of stainless steel and articles
US3117471A (en) 1962-07-17 1964-01-14 Kenneth L O'connell Method and means for making twist drills
US3313138A (en) 1964-03-24 1967-04-11 Crucible Steel Co America Method of forging titanium alloy billets
US3379522A (en) 1966-06-20 1968-04-23 Titanium Metals Corp Dispersoid titanium and titaniumbase alloys
US3436277A (en) 1966-07-08 1969-04-01 Reactive Metals Inc Method of processing metastable beta titanium alloy
DE1558632C3 (de) 1966-07-14 1980-08-07 Sps Technologies, Inc., Jenkintown, Pa. (V.St.A.) Anwendung der Verformungshärtung auf besonders nickelreiche Kobalt-Nickel-Chrom-Molybdän-Legierungen
US3489617A (en) 1967-04-11 1970-01-13 Titanium Metals Corp Method for refining the beta grain size of alpha and alpha-beta titanium base alloys
US3469975A (en) 1967-05-03 1969-09-30 Reactive Metals Inc Method of handling crevice-corrosion inducing halide solutions
US3605477A (en) 1968-02-02 1971-09-20 Arne H Carlson Precision forming of titanium alloys and the like by use of induction heating
US4094708A (en) 1968-02-16 1978-06-13 Imperial Metal Industries (Kynoch) Limited Titanium-base alloys
US3615378A (en) 1968-10-02 1971-10-26 Reactive Metals Inc Metastable beta titanium-base alloy
US3584487A (en) 1969-01-16 1971-06-15 Arne H Carlson Precision forming of titanium alloys and the like by use of induction heating
US3635068A (en) 1969-05-07 1972-01-18 Iit Res Inst Hot forming of titanium and titanium alloys
US3649259A (en) 1969-06-02 1972-03-14 Wyman Gordon Co Titanium alloy
GB1501622A (en) 1972-02-16 1978-02-22 Int Harvester Co Metal shaping processes
US3676225A (en) 1970-06-25 1972-07-11 United Aircraft Corp Thermomechanical processing of intermediate service temperature nickel-base superalloys
US3686041A (en) 1971-02-17 1972-08-22 Gen Electric Method of producing titanium alloys having an ultrafine grain size and product produced thereby
DE2148519A1 (de) 1971-09-29 1973-04-05 Ottensener Eisenwerk Gmbh Verfahren und vorrichtung zum erwaermen und boerdeln von ronden
DE2204343C3 (de) 1972-01-31 1975-04-17 Ottensener Eisenwerk Gmbh, 2000 Hamburg Vorrichtung zur Randzonenerwärmung einer um die zentrische Normalachse umlaufenden Ronde
US3802877A (en) 1972-04-18 1974-04-09 Titanium Metals Corp High strength titanium alloys
JPS5025418A (zh) * 1973-03-02 1975-03-18
FR2237435A5 (zh) 1973-07-10 1975-02-07 Aerospatiale
JPS5339183B2 (zh) 1974-07-22 1978-10-19
SU534518A1 (ru) 1974-10-03 1976-11-05 Предприятие П/Я В-2652 Способ термомеханической обработки сплавов на основе титана
US4098623A (en) 1975-08-01 1978-07-04 Hitachi, Ltd. Method for heat treatment of titanium alloy
FR2341384A1 (fr) 1976-02-23 1977-09-16 Little Inc A Lubrifiant et procede de formage a chaud des metaux
US4053330A (en) 1976-04-19 1977-10-11 United Technologies Corporation Method for improving fatigue properties of titanium alloy articles
US4138141A (en) 1977-02-23 1979-02-06 General Signal Corporation Force absorbing device and force transmission device
US4120187A (en) 1977-05-24 1978-10-17 General Dynamics Corporation Forming curved segments from metal plates
SU631234A1 (ru) 1977-06-01 1978-11-05 Karpushin Viktor N Способ правки листов из высокопрочных сплавов
US4163380A (en) 1977-10-11 1979-08-07 Lockheed Corporation Forming of preconsolidated metal matrix composites
US4197643A (en) 1978-03-14 1980-04-15 University Of Connecticut Orthodontic appliance of titanium alloy
US4309226A (en) 1978-10-10 1982-01-05 Chen Charlie C Process for preparation of near-alpha titanium alloys
US4229216A (en) 1979-02-22 1980-10-21 Rockwell International Corporation Titanium base alloy
JPS6039744B2 (ja) 1979-02-23 1985-09-07 三菱マテリアル株式会社 時効硬化型チタン合金部材の矯正時効処理方法
US4299626A (en) 1980-09-08 1981-11-10 Rockwell International Corporation Titanium base alloy for superplastic forming
JPS5762820A (en) 1980-09-29 1982-04-16 Akio Nakano Method of secondary operation for metallic product
JPS5762846A (en) 1980-09-29 1982-04-16 Akio Nakano Die casting and working method
CA1194346A (en) 1981-04-17 1985-10-01 Edward F. Clatworthy Corrosion resistant high strength nickel-base alloy
US4639281A (en) 1982-02-19 1987-01-27 Mcdonnell Douglas Corporation Advanced titanium composite
JPS58167724A (ja) 1982-03-26 1983-10-04 Kobe Steel Ltd 石油掘削スタビライザ−用素材の製造方法
JPS58210158A (ja) 1982-05-31 1983-12-07 Sumitomo Metal Ind Ltd 耐食性の優れた油井管用高強度合金
SU1088397A1 (ru) 1982-06-01 1991-02-15 Предприятие П/Я А-1186 Способ термоправки издели из титановых сплавов
EP0109350B1 (en) 1982-11-10 1991-10-16 Mitsubishi Jukogyo Kabushiki Kaisha Nickel-chromium alloy
US4473125A (en) 1982-11-17 1984-09-25 Fansteel Inc. Insert for drill bits and drill stabilizers
FR2545104B1 (fr) 1983-04-26 1987-08-28 Nacam Procede de recuit localise par chauffage par indication d'un flan de tole et poste de traitement thermique pour sa mise en oeuvre
RU1131234C (ru) 1983-06-09 1994-10-30 ВНИИ авиационных материалов Сплав на основе титана
US4510788A (en) 1983-06-21 1985-04-16 Trw Inc. Method of forging a workpiece
SU1135798A1 (ru) * 1983-07-27 1985-01-23 Московский Ордена Октябрьской Революции И Ордена Трудового Красного Знамени Институт Стали И Сплавов Способ обработки заготовок из титановых сплавов
JPS6046358A (ja) 1983-08-22 1985-03-13 Sumitomo Metal Ind Ltd α＋β型チタン合金の製造方法
US4543132A (en) 1983-10-31 1985-09-24 United Technologies Corporation Processing for titanium alloys
JPS60100655A (ja) 1983-11-04 1985-06-04 Mitsubishi Metal Corp 耐応力腐食割れ性のすぐれた高Ｃｒ含有Νｉ基合金部材の製造法
US4554028A (en) 1983-12-13 1985-11-19 Carpenter Technology Corporation Large warm worked, alloy article
FR2557145B1 (fr) 1983-12-21 1986-05-23 Snecma Procede de traitements thermomecaniques pour superalliages en vue d'obtenir des structures a hautes caracteristiques mecaniques
US4482398A (en) 1984-01-27 1984-11-13 The United States Of America As Represented By The Secretary Of The Air Force Method for refining microstructures of cast titanium articles
DE3405805A1 (de) 1984-02-17 1985-08-22 Siemens AG, 1000 Berlin und 8000 München Schutzrohranordnung fuer glasfaser
JPS6160871A (ja) * 1984-08-30 1986-03-28 Mitsubishi Heavy Ind Ltd チタン合金の製造法
US4631092A (en) 1984-10-18 1986-12-23 The Garrett Corporation Method for heat treating cast titanium articles to improve their mechanical properties
GB8429892D0 (en) 1984-11-27 1985-01-03 Sonat Subsea Services Uk Ltd Cleaning pipes
US4690716A (en) 1985-02-13 1987-09-01 Westinghouse Electric Corp. Process for forming seamless tubing of zirconium or titanium alloys from welded precursors
JPS61217564A (ja) 1985-03-25 1986-09-27 Hitachi Metals Ltd ＮｉＴｉ合金の伸線方法
JPS61270356A (ja) 1985-05-24 1986-11-29 Kobe Steel Ltd 極低温で高強度高靭性を有するオ−ステナイト系ステンレス鋼板
AT381658B (de) 1985-06-25 1986-11-10 Ver Edelstahlwerke Ag Verfahren zur herstellung von amagnetischen bohrstrangteilen
JPH0686638B2 (ja) 1985-06-27 1994-11-02 三菱マテリアル株式会社 加工性の優れた高強度Ｔｉ合金材及びその製造方法
US4668290A (en) 1985-08-13 1987-05-26 Pfizer Hospital Products Group Inc. Dispersion strengthened cobalt-chromium-molybdenum alloy produced by gas atomization
US4714468A (en) 1985-08-13 1987-12-22 Pfizer Hospital Products Group Inc. Prosthesis formed from dispersion strengthened cobalt-chromium-molybdenum alloy produced by gas atomization
JPS62109956A (ja) 1985-11-08 1987-05-21 Sumitomo Metal Ind Ltd チタン合金の製造方法
JPS62127074A (ja) 1985-11-28 1987-06-09 三菱マテリアル株式会社 ＴｉまたはＴｉ合金製ゴルフシヤフト素材の製造法
JPS62149859A (ja) 1985-12-24 1987-07-03 Nippon Mining Co Ltd β型チタン合金線材の製造方法
EP0235075B1 (en) 1986-01-20 1992-05-06 Mitsubishi Jukogyo Kabushiki Kaisha Ni-based alloy and method for preparing same
JPS62227597A (ja) 1986-03-28 1987-10-06 Sumitomo Metal Ind Ltd 固相接合用２相系ステンレス鋼薄帯
JPS62247023A (ja) 1986-04-19 1987-10-28 Nippon Steel Corp ステンレス厚鋼板の製造方法
DE3622433A1 (de) 1986-07-03 1988-01-21 Deutsche Forsch Luft Raumfahrt Verfahren zur verbesserung der statischen und dynamischen mechanischen eigenschaften von ((alpha)+ss)-titanlegierungen
JPS6349302A (ja) 1986-08-18 1988-03-02 Kawasaki Steel Corp 形鋼の製造方法
US4799975A (en) 1986-10-07 1989-01-24 Nippon Kokan Kabushiki Kaisha Method for producing beta type titanium alloy materials having excellent strength and elongation
JPS63188426A (ja) 1987-01-29 1988-08-04 Sekisui Chem Co Ltd 板状材料の連続成形方法
FR2614040B1 (fr) 1987-04-16 1989-06-30 Cezus Co Europ Zirconium Procede de fabrication d'une piece en alliage de titane et piece obtenue
GB8710200D0 (en) 1987-04-29 1987-06-03 Alcan Int Ltd Light metal alloy treatment
JPH0694057B2 (ja) 1987-12-12 1994-11-24 新日本製鐵株式會社 耐海水性に優れたオーステナイト系ステンレス鋼の製造方法
JPH01272750A (ja) * 1988-04-26 1989-10-31 Nippon Steel Corp α＋β型Ｔｉ合金展伸材の製造方法
JPH01279736A (ja) 1988-05-02 1989-11-10 Nippon Mining Co Ltd β型チタン合金材の熱処理方法
US4851055A (en) 1988-05-06 1989-07-25 The United States Of America As Represented By The Secretary Of The Air Force Method of making titanium alloy articles having distinct microstructural regions corresponding to high creep and fatigue resistance
US4808249A (en) 1988-05-06 1989-02-28 The United States Of America As Represented By The Secretary Of The Air Force Method for making an integral titanium alloy article having at least two distinct microstructural regions
US4888973A (en) 1988-09-06 1989-12-26 Murdock, Inc. Heater for superplastic forming of metals
US4857269A (en) 1988-09-09 1989-08-15 Pfizer Hospital Products Group Inc. High strength, low modulus, ductile, biopcompatible titanium alloy
CA2004548C (en) 1988-12-05 1996-12-31 Kenji Aihara Metallic material having ultra-fine grain structure and method for its manufacture
US4957567A (en) 1988-12-13 1990-09-18 General Electric Company Fatigue crack growth resistant nickel-base article and alloy and method for making
US5173134A (en) 1988-12-14 1992-12-22 Aluminum Company Of America Processing alpha-beta titanium alloys by beta as well as alpha plus beta forging
US4975125A (en) 1988-12-14 1990-12-04 Aluminum Company Of America Titanium alpha-beta alloy fabricated material and process for preparation
JPH02205661A (ja) 1989-02-06 1990-08-15 Sumitomo Metal Ind Ltd β型チタン合金製スプリングの製造方法
US4943412A (en) 1989-05-01 1990-07-24 Timet High strength alpha-beta titanium-base alloy
US4980127A (en) 1989-05-01 1990-12-25 Titanium Metals Corporation Of America (Timet) Oxidation resistant titanium-base alloy
US5366598A (en) 1989-06-30 1994-11-22 Eltech Systems Corporation Method of using a metal substrate of improved surface morphology
JPH0823053B2 (ja) 1989-07-10 1996-03-06 日本鋼管株式会社 加工性に優れた高強度チタン合金およびその合金材の製造方法ならびにその超塑性加工法
US5256369A (en) 1989-07-10 1993-10-26 Nkk Corporation Titanium base alloy for excellent formability and method of making thereof and method of superplastic forming thereof
US5074907A (en) 1989-08-16 1991-12-24 General Electric Company Method for developing enhanced texture in titanium alloys, and articles made thereby
JP2536673B2 (ja) 1989-08-29 1996-09-18 日本鋼管株式会社 冷間加工用チタン合金材の熱処理方法
US5041262A (en) 1989-10-06 1991-08-20 General Electric Company Method of modifying multicomponent titanium alloys and alloy produced
JPH03134124A (ja) 1989-10-19 1991-06-07 Agency Of Ind Science & Technol 耐エロージョン性に優れたチタン合金及びその製造方法
US5026520A (en) 1989-10-23 1991-06-25 Cooper Industries, Inc. Fine grain titanium forgings and a method for their production
JPH03138343A (ja) 1989-10-23 1991-06-12 Toshiba Corp ニッケル基合金部材およびその製造方法
US5169597A (en) 1989-12-21 1992-12-08 Davidson James A Biocompatible low modulus titanium alloy for medical implants
KR920004946B1 (ko) 1989-12-30 1992-06-22 포항종합제철 주식회사 산세성이 우수한 오스테나이트 스테인레스강의 제조방법
JPH03264618A (ja) 1990-03-14 1991-11-25 Nippon Steel Corp オーステナイト系ステンレス鋼の結晶粒制御圧延法
US5244517A (en) 1990-03-20 1993-09-14 Daido Tokushuko Kabushiki Kaisha Manufacturing titanium alloy component by beta forming
US5032189A (en) 1990-03-26 1991-07-16 The United States Of America As Represented By The Secretary Of The Air Force Method for refining the microstructure of beta processed ingot metallurgy titanium alloy articles
US5094812A (en) 1990-04-12 1992-03-10 Carpenter Technology Corporation Austenitic, non-magnetic, stainless steel alloy
JPH0436445A (ja) 1990-05-31 1992-02-06 Sumitomo Metal Ind Ltd 耐食性チタン合金継目無管の製造方法
JP2841766B2 (ja) 1990-07-13 1998-12-24 住友金属工業株式会社 耐食性チタン合金溶接管の製造方法
JP2968822B2 (ja) 1990-07-17 1999-11-02 株式会社神戸製鋼所 高強度・高延性β型Ｔｉ合金材の製法
JPH04103737A (ja) 1990-08-22 1992-04-06 Sumitomo Metal Ind Ltd 高強度高靭性チタン合金およびその製造方法
KR920004946A (ko) 1990-08-29 1992-03-28 한태희 Vga의 입출력 포트 액세스 회로
DE69107758T2 (de) 1990-10-01 1995-10-12 Sumitomo Metal Ind Verfahren zur Verbesserung der Zerspanbarkeit von Titan und Titanlegierungen, und Titanlegierungen mit guter Zerspanbarkeit.
JPH04143236A (ja) 1990-10-03 1992-05-18 Nkk Corp 冷間加工性に優れた高強度α型チタン合金
JPH04168227A (ja) 1990-11-01 1992-06-16 Kawasaki Steel Corp オーステナイト系ステンレス鋼板又は鋼帯の製造方法
EP0484931B1 (en) 1990-11-09 1998-01-14 Kabushiki Kaisha Toyota Chuo Kenkyusho Sintered powdered titanium alloy and method for producing the same
RU2003417C1 (ru) 1990-12-14 1993-11-30 Всероссийский институт легких сплавов Способ получени кованых полуфабрикатов из литых сплавов системы TI - AL
FR2675818B1 (fr) 1991-04-25 1993-07-16 Saint Gobain Isover Alliage pour centrifugeur de fibres de verre.
FR2676460B1 (fr) 1991-05-14 1993-07-23 Cezus Co Europ Zirconium Procede de fabrication d'une piece en alliage de titane comprenant un corroyage a chaud modifie et piece obtenue.
US5219521A (en) 1991-07-29 1993-06-15 Titanium Metals Corporation Alpha-beta titanium-base alloy and method for processing thereof
US5360496A (en) 1991-08-26 1994-11-01 Aluminum Company Of America Nickel base alloy forged parts
US5374323A (en) 1991-08-26 1994-12-20 Aluminum Company Of America Nickel base alloy forged parts
DE4228528A1 (de) 1991-08-29 1993-03-04 Okuma Machinery Works Ltd Verfahren und vorrichtung zur metallblechverarbeitung
JP2606023B2 (ja) 1991-09-02 1997-04-30 日本鋼管株式会社 高強度高靭性α＋β型チタン合金の製造方法
CN1028375C (zh) 1991-09-06 1995-05-10 中国科学院金属研究所 一种钛镍合金箔及板材的制取工艺
GB9121147D0 (en) 1991-10-04 1991-11-13 Ici Plc Method for producing clad metal plate
JPH05117791A (ja) 1991-10-28 1993-05-14 Sumitomo Metal Ind Ltd 高強度高靱性で冷間加工可能なチタン合金
US5162159A (en) 1991-11-14 1992-11-10 The Standard Oil Company Metal alloy coated reinforcements for use in metal matrix composites
US5201967A (en) 1991-12-11 1993-04-13 Rmi Titanium Company Method for improving aging response and uniformity in beta-titanium alloys
JP3532565B2 (ja) 1991-12-31 2004-05-31 ミネソタ マイニング アンド マニュファクチャリング カンパニー 再剥離型低溶融粘度アクリル系感圧接着剤
JPH05195175A (ja) 1992-01-16 1993-08-03 Sumitomo Electric Ind Ltd 高疲労強度βチタン合金ばねの製造方法
US5226981A (en) 1992-01-28 1993-07-13 Sandvik Special Metals, Corp. Method of manufacturing corrosion resistant tubing from welded stock of titanium or titanium base alloy
JP2669261B2 (ja) 1992-04-23 1997-10-27 三菱電機株式会社 フォーミングレールの製造装置
US5399212A (en) 1992-04-23 1995-03-21 Aluminum Company Of America High strength titanium-aluminum alloy having improved fatigue crack growth resistance
US5277718A (en) 1992-06-18 1994-01-11 General Electric Company Titanium article having improved response to ultrasonic inspection, and method therefor
JPH0693389A (ja) 1992-06-23 1994-04-05 Nkk Corp 耐食性及び延靱性に優れた高Ｓｉ含有ステンレス鋼およびその製造方法
CA2119022C (en) 1992-07-16 2000-04-11 Isamu Takayama Titanium alloy bar suited for the manufacture of engine valves
JP3839493B2 (ja) 1992-11-09 2006-11-01 日本発条株式会社 Ｔｉ−Ａｌ系金属間化合物からなる部材の製造方法
US5310522A (en) 1992-12-07 1994-05-10 Carondelet Foundry Company Heat and corrosion resistant iron-nickel-chromium alloy
FR2711674B1 (fr) 1993-10-21 1996-01-12 Creusot Loire Acier inoxydable austénitique à hautes caractéristiques ayant une grande stabilité structurale et utilisations.
US5358686A (en) 1993-02-17 1994-10-25 Parris Warren M Titanium alloy containing Al, V, Mo, Fe, and oxygen for plate applications
US5332545A (en) 1993-03-30 1994-07-26 Rmi Titanium Company Method of making low cost Ti-6A1-4V ballistic alloy
FR2712307B1 (fr) 1993-11-10 1996-09-27 United Technologies Corp Articles en super-alliage à haute résistance mécanique et à la fissuration et leur procédé de fabrication.
JP3083225B2 (ja) 1993-12-01 2000-09-04 オリエント時計株式会社 チタン合金製装飾品の製造方法、および時計外装部品
JPH07179962A (ja) 1993-12-24 1995-07-18 Nkk Corp 連続繊維強化チタン基複合材料及びその製造方法
JP2988246B2 (ja) 1994-03-23 1999-12-13 日本鋼管株式会社 （α＋β）型チタン合金超塑性成形部材の製造方法
JP2877013B2 (ja) 1994-05-25 1999-03-31 株式会社神戸製鋼所 耐摩耗性に優れた表面処理金属部材およびその製法
US5442847A (en) 1994-05-31 1995-08-22 Rockwell International Corporation Method for thermomechanical processing of ingot metallurgy near gamma titanium aluminides to refine grain size and optimize mechanical properties
JPH0859559A (ja) 1994-08-23 1996-03-05 Mitsubishi Chem Corp ジアルキルカーボネートの製造方法
JPH0890074A (ja) 1994-09-20 1996-04-09 Nippon Steel Corp チタンおよびチタン合金線材の矯直方法
US5472526A (en) 1994-09-30 1995-12-05 General Electric Company Method for heat treating Ti/Al-base alloys
AU705336B2 (en) 1994-10-14 1999-05-20 Osteonics Corp. Low modulus, biocompatible titanium base alloys for medical devices
US5698050A (en) 1994-11-15 1997-12-16 Rockwell International Corporation Method for processing-microstructure-property optimization of α-β beta titanium alloys to obtain simultaneous improvements in mechanical properties and fracture resistance
US5759484A (en) 1994-11-29 1998-06-02 Director General Of The Technical Research And Developent Institute, Japan Defense Agency High strength and high ductility titanium alloy
JP3319195B2 (ja) 1994-12-05 2002-08-26 日本鋼管株式会社 α＋β型チタン合金の高靱化方法
US5547523A (en) 1995-01-03 1996-08-20 General Electric Company Retained strain forging of ni-base superalloys
KR100206504B1 (ko) 1995-04-14 1999-07-01 다나카 미노루 스테인레스강스트립제조장치
US6059904A (en) 1995-04-27 2000-05-09 General Electric Company Isothermal and high retained strain forging of Ni-base superalloys
JPH08300044A (ja) 1995-04-27 1996-11-19 Nippon Steel Corp 棒線材連続矯正装置
US5600989A (en) 1995-06-14 1997-02-11 Segal; Vladimir Method of and apparatus for processing tungsten heavy alloys for kinetic energy penetrators
EP0852164B1 (en) 1995-09-13 2002-12-11 Kabushiki Kaisha Toshiba Method for manufacturing titanium alloy turbine blades and titanium alloy turbine blades
JP3445991B2 (ja) 1995-11-14 2003-09-16 Ｊｆｅスチール株式会社 面内異方性の小さいα＋β型チタン合金材の製造方法
US5649280A (en) 1996-01-02 1997-07-15 General Electric Company Method for controlling grain size in Ni-base superalloys
JP3873313B2 (ja) 1996-01-09 2007-01-24 住友金属工業株式会社 高強度チタン合金の製造方法
US5759305A (en) 1996-02-07 1998-06-02 General Electric Company Grain size control in nickel base superalloys
JPH09215786A (ja) 1996-02-15 1997-08-19 Mitsubishi Materials Corp ゴルフクラブヘッドおよびその製造方法
US5861070A (en) 1996-02-27 1999-01-19 Oregon Metallurgical Corporation Titanium-aluminum-vanadium alloys and products made using such alloys
JP3838445B2 (ja) 1996-03-15 2006-10-25 本田技研工業株式会社 チタン合金製ブレーキローター及びその製造方法
DE69715120T2 (de) 1996-03-29 2003-06-05 Kobe Steel Ltd Hochfeste titanlegierung, verfahren zur herstellung eines produktes daraus und produkt
JPH1088293A (ja) 1996-04-16 1998-04-07 Nippon Steel Corp 粗悪燃料および廃棄物を燃焼する環境において耐食性を有する合金、該合金を用いた鋼管およびその製造方法
DE19743802C2 (de) 1996-10-07 2000-09-14 Benteler Werke Ag Verfahren zur Herstellung eines metallischen Formbauteils
RU2134308C1 (ru) 1996-10-18 1999-08-10 Институт проблем сверхпластичности металлов РАН Способ обработки титановых сплавов
JPH10128459A (ja) 1996-10-21 1998-05-19 Daido Steel Co Ltd リングの後方スピニング加工方法
IT1286276B1 (it) 1996-10-24 1998-07-08 Univ Bologna Metodo per la rimozione totale o parziale di pesticidi e/o fitofarmaci da liquidi alimentari e non mediante l'uso di derivati della
WO1998022629A2 (en) 1996-11-22 1998-05-28 Dongjian Li A new class of beta titanium-based alloys with high strength and good ductility
US5897830A (en) 1996-12-06 1999-04-27 Dynamet Technology P/M titanium composite casting
US6044685A (en) 1997-08-29 2000-04-04 Wyman Gordon Closed-die forging process and rotationally incremental forging press
US5795413A (en) 1996-12-24 1998-08-18 General Electric Company Dual-property alpha-beta titanium alloy forgings
JP3959766B2 (ja) 1996-12-27 2007-08-15 大同特殊鋼株式会社 耐熱性にすぐれたＴｉ合金の処理方法
FR2760469B1 (fr) 1997-03-05 1999-10-22 Onera (Off Nat Aerospatiale) Aluminium de titane utilisable a temperature elevee
US5954724A (en) 1997-03-27 1999-09-21 Davidson; James A. Titanium molybdenum hafnium alloys for medical implants and devices
US5980655A (en) 1997-04-10 1999-11-09 Oremet-Wah Chang Titanium-aluminum-vanadium alloys and products made therefrom
JPH10306335A (ja) 1997-04-30 1998-11-17 Nkk Corp （α＋β）型チタン合金棒線材およびその製造方法
US6071360A (en) 1997-06-09 2000-06-06 The Boeing Company Controlled strain rate forming of thick titanium plate
JPH11223221A (ja) 1997-07-01 1999-08-17 Nippon Seiko Kk 転がり軸受
US6569270B2 (en) 1997-07-11 2003-05-27 Honeywell International Inc. Process for producing a metal article
KR100319651B1 (ko) 1997-09-24 2002-03-08 마스다 노부유키 고주파유도가열을이용하는자동판굽힘가공장치
US20050047952A1 (en) 1997-11-05 2005-03-03 Allvac Ltd. Non-magnetic corrosion resistant high strength steels
FR2772790B1 (fr) 1997-12-18 2000-02-04 Snecma ALLIAGES INTERMETALLIQUES A BASE DE TITANE DU TYPE Ti2AlNb A HAUTE LIMITE D'ELASTICITE ET FORTE RESISTANCE AU FLUAGE
ES2324063T3 (es) 1998-01-29 2009-07-29 Amino Corporation Aparato para conformado de materiales de lamina sin matriz.
US6258182B1 (en) 1998-03-05 2001-07-10 Memry Corporation Pseudoelastic β titanium alloy and uses therefor
KR19990074014A (ko) 1998-03-05 1999-10-05 신종계 선체 외판의 곡면가공 자동화 장치
US6032508A (en) 1998-04-24 2000-03-07 Msp Industries Corporation Apparatus and method for near net warm forging of complex parts from axi-symmetrical workpieces
JPH11309521A (ja) 1998-04-24 1999-11-09 Nippon Steel Corp ステンレス製筒形部材のバルジ成形方法
JPH11319958A (ja) 1998-05-19 1999-11-24 Mitsubishi Heavy Ind Ltd 曲がりクラッド管およびその製造方法
CA2272730C (en) 1998-05-26 2004-07-27 Kabushiki Kaisha Kobe Seiko Sho .alpha. + .beta. type titanium alloy, a titanium alloy strip, coil-rolling process of titanium alloy, and process for producing a cold-rolled titanium alloy strip
US20010041148A1 (en) 1998-05-26 2001-11-15 Kabushiki Kaisha Kobe Seiko Sho Alpha + beta type titanium alloy, process for producing titanium alloy, process for coil rolling, and process for producing cold-rolled coil of titanium alloy
US6632304B2 (en) 1998-05-28 2003-10-14 Kabushiki Kaisha Kobe Seiko Sho Titanium alloy and production thereof
JP3417844B2 (ja) 1998-05-28 2003-06-16 株式会社神戸製鋼所 加工性に優れた高強度Ｔｉ合金の製法
JP3452798B2 (ja) 1998-05-28 2003-09-29 株式会社神戸製鋼所 高強度β型Ｔｉ合金
FR2779155B1 (fr) 1998-05-28 2004-10-29 Kobe Steel Ltd Alliage de titane et sa preparation
JP2000153372A (ja) 1998-11-19 2000-06-06 Nkk Corp 施工性に優れた銅または銅合金クラッド鋼板の製造方法
US6334912B1 (en) 1998-12-31 2002-01-01 General Electric Company Thermomechanical method for producing superalloys with increased strength and thermal stability
US6409852B1 (en) 1999-01-07 2002-06-25 Jiin-Huey Chern Biocompatible low modulus titanium alloy for medical implant
US6143241A (en) 1999-02-09 2000-11-07 Chrysalis Technologies, Incorporated Method of manufacturing metallic products such as sheet by cold working and flash annealing
US6187045B1 (en) 1999-02-10 2001-02-13 Thomas K. Fehring Enhanced biocompatible implants and alloys
JP3681095B2 (ja) 1999-02-16 2005-08-10 株式会社クボタ 内面突起付き熱交換用曲げ管
JP3268639B2 (ja) 1999-04-09 2002-03-25 独立行政法人産業技術総合研究所 強加工装置、強加工法並びに被強加工金属系材料
RU2150528C1 (ru) 1999-04-20 2000-06-10 ОАО Верхнесалдинское металлургическое производственное объединение Сплав на основе титана
US6558273B2 (en) 1999-06-08 2003-05-06 K. K. Endo Seisakusho Method for manufacturing a golf club
KR100417943B1 (ko) 1999-06-11 2004-02-11 가부시키가이샤 도요다 쥬오 겐큐쇼 티탄 합금 및 이의 제조방법
JP2001071037A (ja) 1999-09-03 2001-03-21 Matsushita Electric Ind Co Ltd マグネシウム合金のプレス加工方法およびプレス加工装置
JP4562830B2 (ja) 1999-09-10 2010-10-13 トクセン工業株式会社 βチタン合金細線の製造方法
US6402859B1 (en) 1999-09-10 2002-06-11 Terumo Corporation β-titanium alloy wire, method for its production and medical instruments made by said β-titanium alloy wire
US7024897B2 (en) 1999-09-24 2006-04-11 Hot Metal Gas Forming Intellectual Property, Inc. Method of forming a tubular blank into a structural component and die therefor
RU2172359C1 (ru) 1999-11-25 2001-08-20 Государственное предприятие Всероссийский научно-исследовательский институт авиационных материалов Сплав на основе титана и изделие, выполненное из него
US6387197B1 (en) 2000-01-11 2002-05-14 General Electric Company Titanium processing methods for ultrasonic noise reduction
RU2156828C1 (ru) 2000-02-29 2000-09-27 Воробьев Игорь Андреевич СПОСОБ ИЗГОТОВЛЕНИЯ СТЕРЖНЕВЫХ ДЕТАЛЕЙ С ГОЛОВКАМИ ИЗ ДВУХФАЗНЫХ (α+β) ТИТАНОВЫХ СПЛАВОВ
US6332935B1 (en) 2000-03-24 2001-12-25 General Electric Company Processing of titanium-alloy billet for improved ultrasonic inspectability
US6399215B1 (en) 2000-03-28 2002-06-04 The Regents Of The University Of California Ultrafine-grained titanium for medical implants
JP2001343472A (ja) 2000-03-31 2001-12-14 Seiko Epson Corp 時計用外装部品の製造方法、時計用外装部品及び時計
JP3753608B2 (ja) 2000-04-17 2006-03-08 株式会社日立製作所 逐次成形方法とその装置
US6532786B1 (en) 2000-04-19 2003-03-18 D-J Engineering, Inc. Numerically controlled forming method
US6197129B1 (en) 2000-05-04 2001-03-06 The United States Of America As Represented By The United States Department Of Energy Method for producing ultrafine-grained materials using repetitive corrugation and straightening
JP2001348635A (ja) 2000-06-05 2001-12-18 Nikkin Material:Kk 冷間加工性と加工硬化に優れたチタン合金
US6484387B1 (en) 2000-06-07 2002-11-26 L. H. Carbide Corporation Progressive stamping die assembly having transversely movable die station and method of manufacturing a stack of laminae therewith
AT408889B (de) 2000-06-30 2002-03-25 Schoeller Bleckmann Oilfield T Korrosionsbeständiger werkstoff
RU2169204C1 (ru) 2000-07-19 2001-06-20 ОАО Верхнесалдинское металлургическое производственное объединение Сплав на основе титана и способ термической обработки крупногабаритных полуфабрикатов из этого сплава
RU2169782C1 (ru) 2000-07-19 2001-06-27 ОАО Верхнесалдинское металлургическое производственное объединение Сплав на основе титана и способ термической обработки крупногабаритных полуфабрикатов из этого сплава
UA40862A (uk) 2000-08-15 2001-08-15 Інститут Металофізики Національної Академії Наук України Спосіб термо-механічної обробки високоміцних бета-титанових сплавів
US6877349B2 (en) 2000-08-17 2005-04-12 Industrial Origami, Llc Method for precision bending of sheet of materials, slit sheets fabrication process
JP2002069591A (ja) 2000-09-01 2002-03-08 Nkk Corp 高耐食ステンレス鋼
UA38805A (uk) 2000-10-16 2001-05-15 Інститут Металофізики Національної Академії Наук України Сплав на основі титану
US6946039B1 (en) 2000-11-02 2005-09-20 Honeywell International Inc. Physical vapor deposition targets, and methods of fabricating metallic materials
JP2002146497A (ja) 2000-11-08 2002-05-22 Daido Steel Co Ltd Ｎｉ基合金の製造方法
US6384388B1 (en) 2000-11-17 2002-05-07 Meritor Suspension Systems Company Method of enhancing the bending process of a stabilizer bar
JP3742558B2 (ja) 2000-12-19 2006-02-08 新日本製鐵株式会社 高延性で板面内材質異方性の小さい一方向圧延チタン板およびその製造方法
RU2259413C2 (ru) 2001-02-28 2005-08-27 ДжФЕ СТИЛ КОРПОРЕЙШН Брусок из сплава титана и способ его изготовления
EP1375690B1 (en) 2001-03-26 2006-03-15 Kabushiki Kaisha Toyota Chuo Kenkyusho High strength titanium alloy and method for production thereof
US6539765B2 (en) 2001-03-28 2003-04-01 Gary Gates Rotary forging and quenching apparatus and method
US6536110B2 (en) 2001-04-17 2003-03-25 United Technologies Corporation Integrally bladed rotor airfoil fabrication and repair techniques
US6576068B2 (en) 2001-04-24 2003-06-10 Ati Properties, Inc. Method of producing stainless steels having improved corrosion resistance
CN1201028C (zh) 2001-04-27 2005-05-11 浦项产业科学研究院 具有优越热加工性能的高锰二联不锈钢及其制造方法
RU2203974C2 (ru) 2001-05-07 2003-05-10 ОАО Верхнесалдинское металлургическое производственное объединение Сплав на основе титана
DE10128199B4 (de) 2001-06-11 2007-07-12 Benteler Automobiltechnik Gmbh Vorrichtung zur Umformung von Metallblechen
RU2197555C1 (ru) 2001-07-11 2003-01-27 Общество с ограниченной ответственностью Научно-производственное предприятие "Велес" СПОСОБ ИЗГОТОВЛЕНИЯ СТЕРЖНЕВЫХ ДЕТАЛЕЙ С ГОЛОВКАМИ ИЗ (α+β) ТИТАНОВЫХ СПЛАВОВ
JP3934372B2 (ja) 2001-08-15 2007-06-20 株式会社神戸製鋼所 高強度および低ヤング率のβ型Ｔｉ合金並びにその製造方法
JP2003074566A (ja) 2001-08-31 2003-03-12 Nsk Ltd 転動装置
CN1159472C (zh) 2001-09-04 2004-07-28 北京航空材料研究院 钛合金准β锻造工艺
JP2003146497A (ja) 2001-11-14 2003-05-21 Fuji Kikai Kogyo Kk シート材の巻取装置
SE525252C2 (sv) 2001-11-22 2005-01-11 Sandvik Ab Superaustenitiskt rostfritt stål samt användning av detta stål
US6663501B2 (en) 2001-12-07 2003-12-16 Charlie C. Chen Macro-fiber process for manufacturing a face for a metal wood golf club
JP2005527699A (ja) 2001-12-14 2005-09-15 エイティーアイ・プロパティーズ・インコーポレーテッド ベータ型チタン合金を処理する方法
JP3777130B2 (ja) 2002-02-19 2006-05-24 本田技研工業株式会社 逐次成形装置
FR2836640B1 (fr) 2002-03-01 2004-09-10 Snecma Moteurs Produits minces en alliages de titane beta ou quasi beta fabrication par forgeage
JP2003285126A (ja) 2002-03-25 2003-10-07 Toyota Motor Corp 温間塑性加工方法
RU2217260C1 (ru) 2002-04-04 2003-11-27 ОАО Верхнесалдинское металлургическое производственное объединение СПОСОБ ИЗГОТОВЛЕНИЯ ПРОМЕЖУТОЧНОЙ ЗАГОТОВКИ ИЗ α- И (α+β)-ТИТАНОВЫХ СПЛАВОВ
US6786985B2 (en) 2002-05-09 2004-09-07 Titanium Metals Corp. Alpha-beta Ti-Ai-V-Mo-Fe alloy
JP2003334633A (ja) 2002-05-16 2003-11-25 Daido Steel Co Ltd 段付き軸形状品の製造方法
US7410610B2 (en) 2002-06-14 2008-08-12 General Electric Company Method for producing a titanium metallic composition having titanium boride particles dispersed therein
US6918974B2 (en) 2002-08-26 2005-07-19 General Electric Company Processing of alpha-beta titanium alloy workpieces for good ultrasonic inspectability
JP4257581B2 (ja) 2002-09-20 2009-04-22 株式会社豊田中央研究所 チタン合金およびその製造方法
KR101014639B1 (ko) 2002-09-30 2011-02-16 유겐가이샤 리나시메타리 금속 가공 방법 및 그 금속 가공 방법을 이용한 금속체와그 금속 가공 방법을 이용한 금속 함유 세라믹체
JP2004131761A (ja) 2002-10-08 2004-04-30 Jfe Steel Kk チタン合金製ファスナー材の製造方法
US6932877B2 (en) 2002-10-31 2005-08-23 General Electric Company Quasi-isothermal forging of a nickel-base superalloy
FI115830B (fi) 2002-11-01 2005-07-29 Metso Powdermet Oy Menetelmä monimateriaalikomponenttien valmistamiseksi sekä monimateriaalikomponentti
US7008491B2 (en) 2002-11-12 2006-03-07 General Electric Company Method for fabricating an article of an alpha-beta titanium alloy by forging
AU2003295609A1 (en) 2002-11-15 2004-06-15 University Of Utah Integral titanium boride coatings on titanium surfaces and associated methods
US20040099350A1 (en) 2002-11-21 2004-05-27 Mantione John V. Titanium alloys, methods of forming the same, and articles formed therefrom
RU2321674C2 (ru) 2002-12-26 2008-04-10 Дженерал Электрик Компани Способ производства однородного мелкозернистого титанового материала (варианты)
US20050145310A1 (en) 2003-12-24 2005-07-07 General Electric Company Method for producing homogeneous fine grain titanium materials suitable for ultrasonic inspection
US7010950B2 (en) 2003-01-17 2006-03-14 Visteon Global Technologies, Inc. Suspension component having localized material strengthening
JP4424471B2 (ja) 2003-01-29 2010-03-03 住友金属工業株式会社 オーステナイト系ステンレス鋼およびその製造方法
DE10303458A1 (de) 2003-01-29 2004-08-19 Amino Corp., Fujinomiya Verfahren und Vorrichtung zum Formen dünner Metallbleche
RU2234998C1 (ru) 2003-01-30 2004-08-27 Антонов Александр Игоревич Способ изготовления полой цилиндрической длинномерной заготовки (варианты)
CA2502207C (en) 2003-03-20 2010-12-07 Sumitomo Metal Industries, Ltd. High-strength stainless steel, container and hardware made of such steel
JP4209233B2 (ja) 2003-03-28 2009-01-14 株式会社日立製作所 逐次成形加工装置
JP3838216B2 (ja) 2003-04-25 2006-10-25 住友金属工業株式会社 オーステナイト系ステンレス鋼
US7073559B2 (en) 2003-07-02 2006-07-11 Ati Properties, Inc. Method for producing metal fibers
US20040221929A1 (en) 2003-05-09 2004-11-11 Hebda John J. Processing of titanium-aluminum-vanadium alloys and products made thereby
JP4041774B2 (ja) 2003-06-05 2008-01-30 住友金属工業株式会社 β型チタン合金材の製造方法
US7785429B2 (en) 2003-06-10 2010-08-31 The Boeing Company Tough, high-strength titanium alloys; methods of heat treating titanium alloys
AT412727B (de) 2003-12-03 2005-06-27 Boehler Edelstahl Korrosionsbeständige, austenitische stahllegierung
WO2005060631A2 (en) 2003-12-11 2005-07-07 Ohio University Titanium alloy microstructural refinement method and high temperature, high strain rate superplastic forming of titanium alloys
US7038426B2 (en) 2003-12-16 2006-05-02 The Boeing Company Method for prolonging the life of lithium ion batteries
WO2005078148A1 (ja) 2004-02-12 2005-08-25 Sumitomo Metal Industries, Ltd. 浸炭性ガス雰囲気下で使用するための金属管
JP2005281855A (ja) 2004-03-04 2005-10-13 Daido Steel Co Ltd 耐熱オーステナイト系ステンレス鋼及びその製造方法
US7837812B2 (en) 2004-05-21 2010-11-23 Ati Properties, Inc. Metastable beta-titanium alloys and methods of processing the same by direct aging
US7449075B2 (en) 2004-06-28 2008-11-11 General Electric Company Method for producing a beta-processed alpha-beta titanium-alloy article
RU2269584C1 (ru) 2004-07-30 2006-02-10 Открытое Акционерное Общество "Корпорация Всмпо-Ависма" Сплав на основе титана
US20060045789A1 (en) 2004-09-02 2006-03-02 Coastcast Corporation High strength low cost titanium and method for making same
US7096596B2 (en) 2004-09-21 2006-08-29 Alltrade Tools Llc Tape measure device
US7601232B2 (en) * 2004-10-01 2009-10-13 Dynamic Flowform Corp. α-β titanium alloy tubes and methods of flowforming the same
US7360387B2 (en) 2005-01-31 2008-04-22 Showa Denko K.K. Upsetting method and upsetting apparatus
US20060243356A1 (en) 2005-02-02 2006-11-02 Yuusuke Oikawa Austenite-type stainless steel hot-rolling steel material with excellent corrosion resistance, proof-stress, and low-temperature toughness and production method thereof
TWI276689B (en) 2005-02-18 2007-03-21 Nippon Steel Corp Induction heating device for a metal plate
JP5208354B2 (ja) 2005-04-11 2013-06-12 新日鐵住金株式会社 オーステナイト系ステンレス鋼
RU2288967C1 (ru) 2005-04-15 2006-12-10 Закрытое акционерное общество ПКФ "Проммет-спецсталь" Коррозионно-стойкий сплав и изделие, выполненное из него
US7984635B2 (en) 2005-04-22 2011-07-26 K.U. Leuven Research & Development Asymmetric incremental sheet forming system
RU2283889C1 (ru) 2005-05-16 2006-09-20 ОАО "Корпорация ВСМПО-АВИСМА" Сплав на основе титана
JP4787548B2 (ja) 2005-06-07 2011-10-05 株式会社アミノ 薄板の成形方法および装置
DE102005027259B4 (de) 2005-06-13 2012-09-27 Daimler Ag Verfahren zur Herstellung von metallischen Bauteilen durch Halbwarm-Umformung
KR100677465B1 (ko) 2005-08-10 2007-02-07 이영화 판 굽힘용 장형 유도 가열기
US7531054B2 (en) 2005-08-24 2009-05-12 Ati Properties, Inc. Nickel alloy and method including direct aging
US8337750B2 (en) 2005-09-13 2012-12-25 Ati Properties, Inc. Titanium alloys including increased oxygen content and exhibiting improved mechanical properties
JP4915202B2 (ja) 2005-11-03 2012-04-11 大同特殊鋼株式会社 高窒素オーステナイト系ステンレス鋼
US7669452B2 (en) 2005-11-04 2010-03-02 Cyril Bath Company Titanium stretch forming apparatus and method
JP2009521660A (ja) 2005-12-21 2009-06-04 エクソンモービル リサーチ アンド エンジニアリング カンパニー ファウリングを抑制させるための耐食材料、改良された耐食性およびファウリング抵抗性を有する伝熱装置、およびファウリングを抑制させるための方法
US7611592B2 (en) 2006-02-23 2009-11-03 Ati Properties, Inc. Methods of beta processing titanium alloys
JP5050199B2 (ja) 2006-03-30 2012-10-17 国立大学法人電気通信大学 マグネシウム合金材料製造方法及び装置並びにマグネシウム合金材料
US20090165903A1 (en) 2006-04-03 2009-07-02 Hiromi Miura Material Having Ultrafine Grained Structure and Method of Fabricating Thereof
KR100740715B1 (ko) 2006-06-02 2007-07-18 경상대학교산학협력단 집전체-전극 일체형 Ｔｉ-Ｎｉ계 합금-Ｎｉ황화물 소자
US7879286B2 (en) 2006-06-07 2011-02-01 Miracle Daniel B Method of producing high strength, high stiffness and high ductility titanium alloys
JP5187713B2 (ja) 2006-06-09 2013-04-24 国立大学法人電気通信大学 金属材料の微細化加工方法
DE602007008420D1 (de) 2006-06-23 2010-09-23 Jorgensen Forge Corp Austenitischer paramagnetischer korrosionsfreier stahl
WO2008017257A1 (en) 2006-08-02 2008-02-14 Hangzhou Huitong Driving Chain Co., Ltd. A bended link plate and the method to making thereof
US20080103543A1 (en) 2006-10-31 2008-05-01 Medtronic, Inc. Implantable medical device with titanium alloy housing
JP2008200730A (ja) 2007-02-21 2008-09-04 Daido Steel Co Ltd Ｎｉ基耐熱合金の製造方法
CN101294264A (zh) 2007-04-24 2008-10-29 宝山钢铁股份有限公司 一种转子叶片用α+β型钛合金棒材制造工艺
US20080300552A1 (en) 2007-06-01 2008-12-04 Cichocki Frank R Thermal forming of refractory alloy surgical needles
CN100567534C (zh) 2007-06-19 2009-12-09 中国科学院金属研究所 一种高热强性、高热稳定性的高温钛合金的热加工和热处理方法
US20090000706A1 (en) 2007-06-28 2009-01-01 General Electric Company Method of controlling and refining final grain size in supersolvus heat treated nickel-base superalloys
DE102007039998B4 (de) 2007-08-23 2014-05-22 Benteler Defense Gmbh & Co. Kg Panzerung für ein Fahrzeug
RU2364660C1 (ru) 2007-11-26 2009-08-20 Владимир Валентинович Латыш Способ получения ультрамелкозернистых заготовок из титановых сплавов
JP2009138218A (ja) 2007-12-05 2009-06-25 Nissan Motor Co Ltd チタン合金部材及びチタン合金部材の製造方法
CN100547105C (zh) 2007-12-10 2009-10-07 巨龙钢管有限公司 一种x80钢弯管及其弯制工艺
EP2245202B1 (en) 2007-12-20 2011-08-31 ATI Properties, Inc. Austenitic stainless steel low in nickel containing stabilizing elements
KR100977801B1 (ko) 2007-12-26 2010-08-25 주식회사 포스코 강도 및 연성이 우수한 저탄성 티타늄 합금 및 그 제조방법
US8075714B2 (en) 2008-01-22 2011-12-13 Caterpillar Inc. Localized induction heating for residual stress optimization
RU2368695C1 (ru) 2008-01-30 2009-09-27 Федеральное государственное унитарное предприятие "Всероссийский научно-исследовательский институт авиационных материалов" (ФГУП "ВИАМ") Способ получения изделия из высоколегированного жаропрочного никелевого сплава
DE102008014559A1 (de) 2008-03-15 2009-09-17 Elringklinger Ag Verfahren zum bereichsweisen Umformen einer aus einem Federstahlblech hergestellten Blechlage einer Flachdichtung sowie Einrichtung zur Durchführung dieses Verfahrens
EP2281908B1 (en) 2008-05-22 2019-10-23 Nippon Steel Corporation High-strength ni-base alloy pipe for use in nuclear power plants and process for production thereof
JP2009299110A (ja) 2008-06-11 2009-12-24 Kobe Steel Ltd 断続切削性に優れた高強度α−β型チタン合金
JP5299610B2 (ja) 2008-06-12 2013-09-25 大同特殊鋼株式会社 Ｎｉ−Ｃｒ−Ｆｅ三元系合金材の製造方法
RU2392348C2 (ru) 2008-08-20 2010-06-20 Федеральное Государственное Унитарное Предприятие "Центральный Научно-Исследовательский Институт Конструкционных Материалов "Прометей" (Фгуп "Цнии Км "Прометей") Коррозионно-стойкая высокопрочная немагнитная сталь и способ ее термодеформационной обработки
JP5315888B2 (ja) 2008-09-22 2013-10-16 Ｊｆｅスチール株式会社 α−β型チタン合金およびその溶製方法
CN101684530A (zh) 2008-09-28 2010-03-31 杭正奎 超耐高温镍铬合金及其制造方法
RU2378410C1 (ru) * 2008-10-01 2010-01-10 Открытое акционерное общество "Корпорация ВСПМО-АВИСМА" Способ изготовления плит из двухфазных титановых сплавов
US8408039B2 (en) 2008-10-07 2013-04-02 Northwestern University Microforming method and apparatus
RU2383654C1 (ru) 2008-10-22 2010-03-10 Государственное образовательное учреждение высшего профессионального образования "Уфимский государственный авиационный технический университет" Наноструктурный технически чистый титан для биомедицины и способ получения прутка из него
US8430075B2 (en) 2008-12-16 2013-04-30 L.E. Jones Company Superaustenitic stainless steel and method of making and use thereof
KR20110103469A (ko) 2009-01-21 2011-09-20 수미도모 메탈 인더스트리즈, 리미티드 굽힘 가공 금속재 및 그 제조 방법
RU2393936C1 (ru) 2009-03-25 2010-07-10 Владимир Алексеевич Шундалов Способ получения ультрамелкозернистых заготовок из металлов и сплавов
US8578748B2 (en) 2009-04-08 2013-11-12 The Boeing Company Reducing force needed to form a shape from a sheet metal
US8316687B2 (en) 2009-08-12 2012-11-27 The Boeing Company Method for making a tool used to manufacture composite parts
CN101637789B (zh) 2009-08-18 2011-06-08 西安航天博诚新材料有限公司 一种电阻热张力矫直装置及矫直方法
JP2011121118A (ja) 2009-11-11 2011-06-23 Univ Of Electro-Communications 難加工性金属材料を多軸鍛造処理する方法、それを実施する装置、および金属材料
EP2503013B1 (en) 2009-11-19 2017-09-06 National Institute for Materials Science Heat-resistant superalloy
RU2425164C1 (ru) 2010-01-20 2011-07-27 Открытое Акционерное Общество "Корпорация Всмпо-Ависма" Вторичный титановый сплав и способ его изготовления
US10053758B2 (en) 2010-01-22 2018-08-21 Ati Properties Llc Production of high strength titanium
DE102010009185A1 (de) 2010-02-24 2011-11-17 Benteler Automobiltechnik Gmbh Profilbauteil
US20130062003A1 (en) 2010-05-17 2013-03-14 Magna International Inc. Method and apparatus for forming materials with low ductility
CA2706215C (en) 2010-05-31 2017-07-04 Corrosion Service Company Limited Method and apparatus for providing electrochemical corrosion protection
US10207312B2 (en) * 2010-06-14 2019-02-19 Ati Properties Llc Lubrication processes for enhanced forgeability
US9255316B2 (en) 2010-07-19 2016-02-09 Ati Properties, Inc. Processing of α+β titanium alloys
US8499605B2 (en) 2010-07-28 2013-08-06 Ati Properties, Inc. Hot stretch straightening of high strength α/β processed titanium
US9206497B2 (en) 2010-09-15 2015-12-08 Ati Properties, Inc. Methods for processing titanium alloys
US20120067100A1 (en) 2010-09-20 2012-03-22 Ati Properties, Inc. Elevated Temperature Forming Methods for Metallic Materials
US20120076611A1 (en) 2010-09-23 2012-03-29 Ati Properties, Inc. High Strength Alpha/Beta Titanium Alloy Fasteners and Fastener Stock
US10513755B2 (en) 2010-09-23 2019-12-24 Ati Properties Llc High strength alpha/beta titanium alloy fasteners and fastener stock
US20120076686A1 (en) 2010-09-23 2012-03-29 Ati Properties, Inc. High strength alpha/beta titanium alloy
RU2441089C1 (ru) 2010-12-30 2012-01-27 Юрий Васильевич Кузнецов КОРРОЗИОННО-СТОЙКИЙ СПЛАВ НА ОСНОВЕ Fe-Cr-Ni, ИЗДЕЛИЕ ИЗ НЕГО И СПОСОБ ИЗГОТОВЛЕНИЯ ИЗДЕЛИЯ
JP2012140690A (ja) 2011-01-06 2012-07-26 Sanyo Special Steel Co Ltd 靭性、耐食性に優れた二相系ステンレス鋼の製造方法
JP5861699B2 (ja) 2011-04-25 2016-02-16 日立金属株式会社 段付鍛造材の製造方法
EP2702181B1 (en) 2011-04-29 2015-08-12 Aktiebolaget SKF Alloy for a Bearing Component
US8679269B2 (en) 2011-05-05 2014-03-25 General Electric Company Method of controlling grain size in forged precipitation-strengthened alloys and components formed thereby
CN102212716B (zh) 2011-05-06 2013-03-27 中国航空工业集团公司北京航空材料研究院 一种低成本的α+β型钛合金
US8652400B2 (en) 2011-06-01 2014-02-18 Ati Properties, Inc. Thermo-mechanical processing of nickel-base alloys
US9034247B2 (en) 2011-06-09 2015-05-19 General Electric Company Alumina-forming cobalt-nickel base alloy and method of making an article therefrom
EP2721187B1 (en) 2011-06-17 2017-02-22 Titanium Metals Corporation Method for the manufacture of alpha-beta ti-al-v-mo-fe alloy sheets
WO2013061770A1 (ja) 2011-10-25 2013-05-02 トヨタ自動車株式会社 負極活物質及びこれを用いた金属イオン電池
US20130133793A1 (en) 2011-11-30 2013-05-30 Ati Properties, Inc. Nickel-base alloy heat treatments, nickel-base alloys, and articles including nickel-base alloys
US9347121B2 (en) 2011-12-20 2016-05-24 Ati Properties, Inc. High strength, corrosion resistant austenitic alloys
US9050647B2 (en) * 2013-03-15 2015-06-09 Ati Properties, Inc. Split-pass open-die forging for hard-to-forge, strain-path sensitive titanium-base and nickel-base alloys
US9869003B2 (en) 2013-02-26 2018-01-16 Ati Properties Llc Methods for processing alloys
US9192981B2 (en) 2013-03-11 2015-11-24 Ati Properties, Inc. Thermomechanical processing of high strength non-magnetic corrosion resistant material
US9777361B2 (en) 2013-03-15 2017-10-03 Ati Properties Llc Thermomechanical processing of alpha-beta titanium alloys
JP6171762B2 (ja) 2013-09-10 2017-08-02 大同特殊鋼株式会社 Ｎｉ基耐熱合金の鍛造加工方法
US11111552B2 (en) 2013-11-12 2021-09-07 Ati Properties Llc Methods for processing metal alloys
US10094003B2 (en) 2015-01-12 2018-10-09 Ati Properties Llc Titanium alloy
US10502252B2 (en) 2015-11-23 2019-12-10 Ati Properties Llc Processing of alpha-beta titanium alloys

Patent Citations (1)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
WO2012036841A1 (en) * 2010-09-15 2012-03-22 Ati Properties, Inc. Processing routes for titanium and titanium alloys

Non-Patent Citations (1)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Title
Principles or fabrication of bulk ultrafine-grained and nanostructured materials by multiple isothermal forging;Renat Imayev et al.;《Materials Science Forum》;20101231;第638-642卷;全文 *

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