RU2566113C2 - Получение высокопрочного титана - Google Patents
Получение высокопрочного титана Download PDFInfo
- Publication number
- RU2566113C2 RU2566113C2 RU2012136150/02A RU2012136150A RU2566113C2 RU 2566113 C2 RU2566113 C2 RU 2566113C2 RU 2012136150/02 A RU2012136150/02 A RU 2012136150/02A RU 2012136150 A RU2012136150 A RU 2012136150A RU 2566113 C2 RU2566113 C2 RU 2566113C2
- Authority
- RU
- Russia
- Prior art keywords
- titanium alloy
- temperature
- beta
- plastic deformation
- alloy
- Prior art date
Links
Images
Classifications
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22F—CHANGING THE PHYSICAL STRUCTURE OF NON-FERROUS METALS AND NON-FERROUS ALLOYS
- C22F1/00—Changing the physical structure of non-ferrous metals or alloys by heat treatment or by hot or cold working
- C22F1/16—Changing the physical structure of non-ferrous metals or alloys by heat treatment or by hot or cold working of other metals or alloys based thereon
- C22F1/18—High-melting or refractory metals or alloys based thereon
- C22F1/183—High-melting or refractory metals or alloys based thereon of titanium or alloys based thereon
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22C—ALLOYS
- C22C14/00—Alloys based on titanium
Landscapes
- Chemical & Material Sciences (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Organic Chemistry (AREA)
- Metallurgy (AREA)
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Materials Engineering (AREA)
- Crystallography & Structural Chemistry (AREA)
- Physics & Mathematics (AREA)
- Thermal Sciences (AREA)
- Forging (AREA)
- Powder Metallurgy (AREA)
- Processing And Handling Of Plastics And Other Materials For Molding In General (AREA)
- Materials For Medical Uses (AREA)
Abstract
Изобретение относится к способу получения титановых сплавов. Способ термомеханической обработки титанового сплава включает обработку титанового сплава давлением, включающую пластическое деформирование при температуре в области альфа-бета фаз до эквивалентной пластической деформации с по меньшей мере 25%-ным уменьшением площади поперечного сечения, после чего температура титанового сплава не достигает и не превышает температуры бета-перехода титанового сплава. Далее проводят одноступенчатую термообработку при температуре, меньшей или равной температуре бета-перехода минус 11,1°C. Полученные сплавы обладают высокими характеристиками прочности и ударной вязкости. 3 н. и 38 з.п. ф-лы, 7 ил., 3 табл., 4 пр.
Description
ОБЛАСТЬ ТЕХНИКИ
[0001] Настоящее изобретение относится к способам получения титановых сплавов, обладающих высокой прочностью и высокой вязкостью разрушения. В способах по настоящему изобретению не требуются многостадийные термообработки, используемые в некоторых существующих способах производства титановых сплавов.
ОПИСАНИЕ СУЩЕСТВУЮЩЕГО УРОВНЯ ТЕХНИКИ
[0002] Титановые сплавы, как правило, обладают высоким соотношением прочности и веса, сопротивлением ползучести при умеренно высоких температурах и устойчивы к коррозии. Поэтому титановые сплавы используются в аэрокосмической и авиационной промышленности, включая, например, важные конструкционные детали, такие как элементы шасси и рамы двигателей. Титановые сплавы используются также в реактивных двигателях для таких деталей, как роторы, лопатки компрессоров, детали гидравлической системы и кабины.
[0003] Чистый титан испытывает аллотропное фазовое превращение при температуре примерно 882°C. Ниже этой температуры титан принимает гексагональную плотноупакованную кристаллическую структуру, называемую α-фазой. Выше этой температуры титан имеет объемно-центрированную кубическую решетку, называемую β-фазой. Температура, при которой происходит превращение α-фазы в β-фазу, называется температурой бета-перехода (Тβ). На температуру бета-перехода влияют элементы внедрения и замещения и поэтому она зависит от примесных и, что еще более важно, от легирующих элементов.
[0004] В титановых сплавах легирующие элементы подразделяются на элементы, стабилизирующие α-фазу, или элементы, стабилизирующие β-фазу. Легирование титана элементами, стабилизирующими α-фазу («α-стабилизаторами»), увеличивает температуру бета-перехода. Алюминий, например, является элементом замещения для титана и α-стабилизатором. Легирующие элементы внедрения для титана, которые являются α-стабилизаторами, включают, например, кислород, азот и углерод.
[0005] Легирование титана элементами, стабилизирующими β-фазу, понижает температуру бета-перехода. Элементами, стабилизирующими β-фазу, могут быть β-изоморфные элементы или β-эвтектоидные элементы, в зависимости от результирующих диаграмм состояния. Примерами β-изоморфных легирующих элементов для титана являются ванадий, молибден и ниобий. Путем легирования при достаточной концентрации этими β-изоморфными легирующими элементами можно понизить температуру бета-перехода до комнатной температуры или ниже нее. Примерами β-эвтектоидных легирующих элементов являются хром и железо. Кроме того, другие элементы, такие как, например, кремний, цирконий и гафний, являются нейтральными в том смысле, что эти элементы оказывают небольшое влияние на температуру бета-перехода титана или титановых сплавов.
[0006] На ФИГ. 1А представлена схематичная диаграмма состояния, показывающая влияние добавки к титану α-стабилизатора. По мере увеличения содержания α-стабилизатора температура бета-перехода также возрастает, что видно по положительному наклону линии 10 температуры бета-перехода. Область 12 бета-фазы лежит выше линии 10 температуры бета-перехода и является областью диаграммы состояния, где в титановом сплаве присутствует только β-фаза. На ФИГ. 1А ниже линии 10 температуры бета-перехода лежит область 14 альфа-бета-фаз, которая представляет собой область на диаграмме состояния, где в титановом сплаве присутствуют α-фаза и β-фаза (α+β). Ниже области 14 альфа-бета-фаз находится область 16 альфа-фазы, где в титановом сплаве присутствует только α-фаза.
[0007] На ФИГ. 1В представлена схематичная диаграмма состояния, показывающая влияние добавки к титану изоморфного β-стабилизатора. При повышенном содержании β-стабилизатора понижается температура бета-перехода, на что указывает отрицательный наклон кривой линии 10 температуры бета-перехода. Выше линии 10 температуры бета-перехода находится область 12 бета-фазы. Область 14 альфа-бета-фаз и область 16 альфа-фазы также присутствуют на схематичной диаграмме состояния титана с изоморфным β-стабилизатором по ФИГ. 1В.
[0008] На ФИГ. 1С представлена схематичная диаграмма состояния, показывающая влияние добавки к титану эвтектоидного β-стабилизатора. На фазовой диаграмме показана область 12 бета-фазы, линия 10 температуры бета-перехода, область 14 альфа-бета-фаз и область 16 альфа-фазы. Кроме того, на диаграмме состояния, показанной на ФИГ. 1С, существуют две дополнительные двухфазные области, которые содержат либо α-фазу, либо β-фазу вместе с продуктом реакции титана и эвтектоидной β-стабилизирующей легирующей добавки (Z).
[0009] Титановые сплавы, как правило, классифицируют по их химическому составу и их микроструктуре при комнатной температуре. Технически чистый (ТЧ) титан и титановые сплавы, которые содержат только α-стабилизаторы, такие как алюминий, относят к альфа-сплавам. Это преимущественно однофазные сплавы, состоящие, по существу, из α-фазы. Однако, ТЧ титан и другие альфа-сплавы после отжига ниже температуры бета-перехода главным образом содержат примерно 2-5 объемных процентов β-фазы, которая обычно стабилизирована примесями железа в титановом альфа-сплаве. Небольшой объем β-фазы в сплаве является полезным для контроля размера зерен рекристаллизованной α-фазы.
[0010] Псевдо-альфа-титановые сплавы имеют небольшое количество β-фазы, обычно менее 10 объемных процентов, что приводит к увеличению предела прочности при комнатной температуре и увеличению сопротивления ползучести при температурах использования выше 400°C по сравнению с альфа-сплавами. Примерный псевдо-альфа-титановый сплав может содержать примерно 1 весового процента молибдена.
[0011] Альфа/бета (α+β) титановые сплавы, такие как сплав Ti-6Al-4V (Ti 6-4) и сплав Ti-6Al-2Sn-4Zr-2Mo (Ti 6-2-4-2), содержат обе фазы, альфа и бета и широко используются в аэрокосмической и авиационной промышленности. Микроструктура и свойства альфа/бета-сплавов могут изменяться посредством термообработок и термомеханической обработки.
[0012] Стабильные бета-титановые сплавы, метастабильные бета-титановые сплавы и псевдо-бета-титановые сплавы, вместе классифицируемые как «бета-сплавы», содержат значительно больше β-стабилизирующих элементов, чем альфа/бета-сплавы. Псевдо-бета-титановые сплавы, такие как сплав Ti-10V-2Fe-3Al, содержат достаточные количества β-стабилизирующих элементов, чтобы сохранить полностью β-фазную структуру при закалке в воде, но не при закалке на воздухе. Метастабильные бета-титановые сплавы, такие как, например, сплав Ti-15Мо, содержат более высокие уровни β-стабилизаторов и сохраняют полностью β-фазную структуру при охлаждении на воздухе, но могут быть состарены с выделением α-фазы для упрочнения. Стабильные бета-титановые сплавы, такие как, например, сплав Ti-30Мо, сохраняют полностью β-фазную микроструктуру при охлаждении, но не могут быть состарены с выделением α-фазы.
[0013] Известно, что альфа/бета-сплавы чувствительны к скоростям охлаждения при охлаждении от температур выше температуры бета-перехода. Выделение α-фазы по границам зерен в процессе охлаждения уменьшает вязкость разрушения этих сплавов. В настоящее время при производстве титановых сплавов, обладающих высокой прочностью и высокой вязкостью разрушения, требуется использование сочетания высокотемпературных деформаций с последующей сложной многостадийной термообработкой, которая включает тщательно контролируемые скорости нагревания и непосредственное старение. Например, в публикации заявки на патент США №2004/0250932 А1 раскрыты формование титанового сплава, содержащего по меньшей мере 5% молибдена, до подходящей формы при первой температуре выше температуры бета-перехода или термообработка титанового сплава при первой температуре выше температуры бета-перехода с последующим контролируемым охлаждением со скоростью, не превышающей 5°F (2,8°C) в минуту, до второй температуры ниже температуры бета-перехода. Титановый сплав также может подвергаться термообработке при третьей температуре.
[0014] Схематичный график зависимости температуры от времени, типичный для известного из уровня техники способа получения высокопрочных титановых сплавов с высокой вязкостью разрушения, приведен на ФИГ. 2. Способ, как правило, включает этап деформации при повышенной температуре, проводимой ниже температуры бета-перехода, и этап термообработки, включающей нагрев выше температуры бета-перехода с последующим контролируемым охлаждением. Этапы термомеханической обработки уровня техники, используемые для получения титановых сплавов, обладающих высокой прочностью и высокой вязкостью разрушения, дорогостоящие, и в настоящее время лишь ограниченное число производителей в состоянии проводить эти этапы. Соответственно, было бы предпочтительным создать улучшенный процесс для увеличения прочности и/или вязкости разрушения титановых сплавов.
СУЩНОСТЬ ИЗОБРЕТЕНИЯ
[0015] В соответствии с одним из аспектов настоящего изобретения неограничительный вариант воплощения способа увеличения прочности и вязкости разрушения титанового сплава включает пластическое деформирование титанового сплава при температуре в области альфа-бета-фаз титанового сплава до эквивалентной пластической деформации с по меньшей мере 25%-ым уменьшением площади. После пластического деформирования титанового сплава при температуре в области альфа-бета-фаз титановый сплав не нагревают до температуры на уровне или выше температуры бета-перехода титанового сплава. Затем, в соответствии с неограничительным вариантом воплощения, после пластического деформирования титанового сплава, этот титановый сплав подвергают термообработке при температуре термообработки, меньшей или равной температуре бета-перехода минус 20°F (11,1°C), в течение времени термообработки, достаточного для получения термообработанного сплава, имеющего трещиностойкость (KIc), которая связана с пределом текучести (ПТ) согласно уравнению KIc≥173-(0,9)ПТ. В другом неограничительном варианте воплощения титановый сплав может подвергаться термообработке после пластической деформации при температуре в области альфа-бета-фаз до эквивалентной пластической деформации с по меньшей мере 25%-ым уменьшением площади при температуре термообработки, меньшей или равной температуре бета-перехода минус 20°F (11,1°C), в течение времени термообработки, достаточного для получения термообработанного сплава, имеющего трещиностойкость (KIc), которая связана с пределом текучести (ПТ) согласно уравнению KIc≥217,6-(0,9)ПТ.
[0016] Согласно другому аспекту настоящего изобретения неограничительный способ термомеханической обработки титанового сплава включает в себя обработку титанового сплава давлением в температурном диапазоне обработки давлением от 200°F (111°C) выше температуры бета-перехода титанового сплава до 400°F (222°C) ниже температуры бета-перехода. В неограничительном варианте воплощения, при завершении этапа обработки давлением может происходить эквивалентная пластическая деформация с по меньшей мере 25%-ым уменьшением площади в области альфа-бета-фаз титанового сплава, и титановый сплав не нагревают выше температуры бета-перехода после эквивалентной пластической деформации в области альфа-бета-фаз титанового сплава с по меньшей мере 25%-ым уменьшением площади. В соответствии с одним неограничительным вариантом воплощения, после обработки титанового сплава давлением, этот сплав может подвергаться термообработке в температурном диапазоне термообработки между 1500°F (816°C) и 900°F (482°C) в течение времени термообработки от 0,5 до 24 часов. Титановый сплав может подвергаться термообработке в температурном диапазоне термообработки между 1500°F (816°C) и 900°F (482°C) в течение времени термообработки, достаточного для получения термообработанного сплава, имеющего трещиностойкость (KIc), которая связана с пределом текучести (ПТ) термообработанного сплава согласно уравнению KIc≥173-(0,9)ПТ или в другом неограничительном варианте воплощения, согласно уравнению KIc≥217,6-(0,9)ПТ.
[0017] В соответствии с еще одним аспектом настоящего изобретения неограничительный вариант воплощения способа обработки титанового сплава включает в себя обработку титанового сплава давлением в области альфа-бета-фаз титанового сплава для обеспечения эквивалентной пластической деформации с по меньшей мере 25%-ым уменьшением площади титанового сплава. В одном неограничительном варианте воплощения способа титановый сплав способен сохранять бета-фазу при комнатной температуре. В неограничительном варианте воплощения, после обработки титанового сплава давлением титановый сплав может подвергаться термообработке при температуре термообработки, не большей температуры бета-перехода минус 20°F (11,1°C), в течение времени термообработки, достаточного для обеспечения титанового сплава со средним пределом прочности на растяжение по меньшей мере 150 ksi (т.е. килофунты на квадратный дюйм) (1 ksi=6,894757 МПа) и трещиностойкостью KIc по меньшей мере 70 ksi·дюйм1/2 (1 ksi·дюйм1/2=1,098845 МПа·м1/2). В неограничительном варианте воплощения время термообработки лежит в диапазоне от 0,5 часа до 24 часов.
[0018] Еще один аспект настоящего изобретения касается титанового сплава, который был обработан в соответствии со способом, раскрытым в настоящем изобретении. Один неограничительный вариант воплощения касается сплава Ti-5Al-5V-5Mo-3Cr, который был обработан способом в соответствии с настоящим изобретением, включающим этапы пластического деформирования и термообработки титанового сплава, причем термообработанный сплав имеет трещиностойкость (KIc), которая связана с пределом текучести (ПТ) термообработанного сплава согласно уравнению KIc≥217,6-(0,9)ПТ. Как известно в уровне техники, сплав Ti-5Al-5V-5Mo-3Cr, называемый также сплавом Ti-5553 или сплавом Ti 5-5-5-3, содержит номинально 5 весовых процентов алюминия, 5 весовых процентов ванадия, 5 весовых процентов молибдена, 3 весовых процента хрома, а остальное - титан и неизбежные примеси. В одном неограничительном варианте воплощения титановый сплав подвергается пластическому деформированию при температуре в области альфа-бета-фаз титанового сплава до эквивалентной пластической деформации с по меньшей мере 25%-ым уменьшением площади. После пластического деформирования титанового сплава при температуре в области альфа-бета-фаз титановый сплав не нагревают до температуры на уровне или выше температуры бета-перехода титанового сплава. Кроме того, в соответствии с неограничительным вариантом воплощения, титановый сплав подвергают термообработке при температуре термообработки, меньшей или равной температуре бета-перехода минус 20°F (11,1°C), в течение времени термообработки, достаточного для получения термообработанного сплава, имеющего трещиностойкость (KIc), которая связана с пределом текучести (ПТ) согласно уравнению KIc≥217,6-(0,9)ПТ.
[0019] Еще один аспект в соответствии с настоящим изобретением направлен на изделие, подходящее для использования в по меньшей мере одной из отраслей авиационной и аэрокосмической промышленности и содержащее сплав Ti-5Al-5V-5Mo-3Cr, который был обработан способом, включающим пластическое деформирование и термообработку титанового сплава по режиму, достаточному для того, чтобы трещиностойкость (KIc) термообработанного сплава была связана с пределом текучести (ПТ) термообработанного сплава согласно уравнению KIc≥217,6-(0,9)ПТ. В неограничительном варианте воплощения титановый сплав может подвергаться пластическому деформированию при температуре в области альфа-бета-фаз титанового сплава до эквивалентной пластической деформации с по меньшей мере 25%-ым уменьшением площади. После пластического деформирования титанового сплава при температуре в области альфа-бета-фаз титановый сплав не нагревают до температуры на уровне или выше температуры бета-перехода титанового сплава. В неограничительном варианте воплощения титановый сплав может подвергаться термообработке при температуре термообработки, меньшей или равной (т.е. не большей) температуре бета-перехода минус 20°F (11,1°C), в течение времени термообработки, достаточного для получения термообработанного сплава, имеющего трещиностойкость (KIc), которая связана с пределом текучести (ПТ) термообработанного сплава согласно уравнению KIc≥217,6-(0,9)ПТ.
КРАТКОЕ ОПИСАНИЕ ЧЕРТЕЖЕЙ
[0020] Признаки и преимущества описанных здесь способов можно лучше понять при обращении к прилагаемым чертежам, на которых:
[0021] ФИГ. 1А - пример диаграммы состояния для титана, легированного элементом, стабилизирующим альфа-фазу;
[0022] ФИГ. 1В - пример диаграммы состояния для титана, легированного изоморфным элементом, стабилизирующим бета-фазу;
[0023] ФИГ. 1С - пример диаграммы состояния для титана, легированного эвтектоидным элементом, стабилизирующим бета-фазу;
[0024] ФИГ. 2 - схематическое представление термомеханической обработки уровня техники для получения высокопрочных титановых сплавов с высокой вязкостью разрушения;
[0025] ФИГ. 3 - диаграмма время-температура неограничительного варианта воплощения способа по настоящему изобретению, включающего практически полностью альфа-бета-фазную пластическую деформацию;
[0026] ФИГ. 4 - диаграмма время-температура другого неограничительного варианта воплощения способа по настоящему изобретению, включающего пластическую деформацию «через бета-переход»;
[0027] ФИГ. 5 - график зависимости трещиностойкости KIc от предела текучести для различных титановых сплавов, термообработанных согласно техпроцессам уровня техники;
[0028] ФИГ. 6 - график зависимости трещиностойкости KIc от предела текучести для титановых сплавов, подвергнутых пластической деформации и термообработке согласно неограничительным вариантам воплощения способа по настоящему изобретению, и сравнение этих вариантов воплощения со сплавами, термообработанными согласно техпроцессам уровня техники;
[0029] ФИГ. 7А - микрофотография сплава Ti 5-5-5-3 в продольном направлении после прокатки и термообработки при 1250°F (677°C) в течение 4 часов; и
[0030] ФИГ. 7В - микрофотография сплава Ti 5-5-5-3 в поперечном направлении после прокатки и термообработки при 1250°F (677°C) в течение 4 часов.
[0031] Читатель по достоинству оценит вышеизложенные, а также другие подробности при рассмотрении нижеследующего подробного описания некоторых неограничительных вариантов воплощения способов по настоящему изобретению.
ПОДРОБНОЕ ОПИСАНИЕ НЕКОТОРЫХ НЕОГРАНИЧИТЕЛЬНЫХ ВАРИАНТОВ ВОПЛОЩЕНИЯ
[0032] В настоящем описании неограничительных вариантов воплощения, кроме рабочих примеров или если не указано иное, все числа, выражающие количества или характеристики, следует понимать как модифицированные во всех случаях термином «примерно». Итак, если не указано обратное, любые числовые параметры, изложенные в следующем описании, являются приблизительными значениями, которые могут изменяться в зависимости от тех желательных свойств, которые пытаются получить в способах получения высокопрочных титановых сплавов с высокой вязкостью разрушения в соответствии с настоящим изобретением. По крайней мере, а не как попытка ограничить применение доктрины эквивалентов к объему формулы изобретения, каждый числовой параметр должен по меньшей мере толковаться в свете количества сообщенных значащих цифр, применяя обычные методы округления.
[0033] Любой патент, публикация или другой раскрывающий материал, который указан включенным, в целом или частично, посредством ссылки в настоящий документ, включен в него только в той степени, в которой включенный материал не противоречит существующим определениям, заявлениям или другому раскрытому материалу, изложенному в настоящем изобретении. Таким образом, по мере необходимости, раскрытие, изложенное в настоящем документе, заменяет собой любые противоречащие материалы, включенные в настоящий документ по ссылке. Любой материал или его часть, указанные включенными посредством ссылки в настоящий документ, но противоречащие существующим определениям, заявлениям или другим раскрытым материалам, изложенным в настоящем документе, включен только в той мере, в какой не возникают противоречия между включенным материалом и существующим в раскрытии материалом.
[0034] Некоторые неограничительные варианты воплощения согласно настоящему изобретению направлены на способы термомеханической обработки для получения высокопрочных титановых сплавов с высокой вязкостью разрушения, которые не нуждаются в использовании сложных, многостадийных термообработок. Удивительно, но в отличие от сложных способов термомеханической обработки, используемых в настоящее время и исторически для титановых сплавов, некоторые неограничительные варианты воплощения раскрытых здесь способов термомеханической обработки включают только этап высокотемпературной деформации с последующей одностадийной термообработкой для придания титановым сплавам сочетаний прочности на растяжение, пластичности и вязкости разрушения (трещиностойкости), требуемых в определенных аэрокосмических и авиационных материалах. Ожидается, что варианты воплощения термомеханической обработки в рамках настоящего изобретения могут выполняться на любом предприятии, достаточно хорошо оснащенном для осуществления термомеханической и термической обработки титана. Эти варианты воплощения отличаются от традиционных приемов термообработки для придания титановым сплавам высокой прочности и высокой вязкости разрушения, обычно требующих сложного оборудования для тщательно контролирования скоростей охлаждения сплава.
[0035] Ссылаясь на схематичный график зависимости температуры от времени на ФИГ. 3, один неограничительный способ 20 по настоящему изобретению увеличения прочности и вязкости разрушения титанового сплава включает в себя пластическое деформирование 22 титанового сплава при температуре в области альфа-бета-фаз титанового сплава до эквивалентной пластической деформации с по меньшей мере 25%-ым уменьшением площади. (См. ФИГ. 1А-1С и приведенные выше рассуждения относительно области альфа-бета-фаз титанового сплава). Эквивалентная 25%-ая пластическая деформация в области альфа-бета-фаз задействует конечную температуру 24 пластической деформации в области альфа-бета-фаз. Термин «конечная температура пластической деформации» определен в настоящем документе как температура титанового сплава при окончании пластического деформирования титанового сплава и перед его старением. Как показано далее на ФИГ. 3, в ходе способа 20 после пластической деформации 22 титановый сплав не нагревают выше температуры бета-перехода (Тβ) титанового сплава. В некоторых неограничительных вариантах воплощения и как показано на ФИГ. 3, после пластической деформации при конечной температуре 24 пластической деформации титановый сплав подвергают термообработке 26 при температуре ниже температуры бета-перехода в течение времени, достаточного для придания титановому сплаву высокой прочности и высокой вязкости разрушения. В неограничительном варианте воплощения термообработка 26 может выполняться при температуре по меньшей мере на 20°F (11,1°C) ниже температуры бета-перехода. В другом неограничительном варианте воплощения термообработка 26 может выполняться при температуре по меньшей мере на 50°F (27,8°C) ниже температуры бета-перехода. В некоторых неограничительных вариантах воплощения температура термообработки 26 может быть ниже конечной температуры 24 пластической деформации. В других неограничительных вариантах воплощения, не показанных на ФИГ. 3, с целью дополнительного увеличения вязкости разрушения титанового сплава температура термообработки может быть выше конечной температуры пластической деформации, но меньше температуры бета-перехода. Должно быть понятно, что хотя на ФИГ. 3 показана постоянная температура для пластической деформации 22 и термообработки 26, в других неограничительных вариантах воплощения способа по настоящему изобретению температура пластической деформации 22 и/или термообработки 26 может изменяться. Например, естественное уменьшение температуры заготовки из титанового сплава, возникающее в процессе пластической деформации, находится в рамках объема раскрытых в настоящем документе вариантов воплощения. Схематичный график температура-время на ФИГ. 3 иллюстрирует, что некоторые варианты воплощения раскрытых здесь способов термообработки титановых сплавов для придания им высокой прочности и высокой вязкости разрушения отличаются от традиционных приемов термообработки для придания титановым сплавам высокой прочности и высокой вязкости разрушения. Например, традиционные приемы термообработки, как правило, требуют многостадийных термообработок и сложного оборудования для тщательного контролирования скоростей охлаждения сплава и поэтому дорогостоящи и не могут осуществляться на всем оборудовании для термообработки. Вместе с тем, варианты воплощения обработки, иллюстрируемые на ФИГ. 3, не задействуют многостадийную термообработку и могут выполняться с применением традиционного оборудования для термообработки.
[0036] В общем, конкретный состав титановых сплавов определяет сочетание времен(и) термообработки и температур(ы) термообработки, которые придадут желаемые механические свойства при использовании способов по настоящему изобретению. Кроме того, времена и температуры термообработки могут регулироваться для получения конкретного желаемого баланса прочности и вязкости разрушения для конкретного состава сплава. В некоторых раскрытых здесь неограничительных вариантах воплощения, например, при регулировании времен и температур термообработки, используемых для обработки сплава Ti-5Al-5V-5Mo-3Cr (Ti 5-5-5-3) способом в соответствии с настоящим изобретением, были достигнуты пределы прочности на растяжение от 140 ksi до 180 ksi в сочетании с уровнями трещиностойкости KIc от 60 ksi·дюйм1/2 до 100 ksi·дюйм1/2. Рассматривая настоящее изобретение, специалист без труда может определить конкретное(ые) сочетание(я) времени и температуры термообработки, которые будут придавать оптимальные свойства прочности и вязкости разрушения конкретному титановому сплаву для предусмотренного ему применения.
[0037] Термин «пластическая деформация», используемый в настоящем документе, означает неупругую деформацию материала при приложенном напряжении или напряжениях, которая вызывает остаточную деформацию материала сверх его предела упругости.
[0038] Термин «уменьшение площади», используемый в настоящем документе, означает разность между площадью поперечного сечения образца титанового сплава перед пластической деформацией и площадью поперечного сечения образца титанового сплава после пластической деформации, причем поперечное сечение выбирается в эквивалентном положении. Образец титанового сплава, используемый для оценки уменьшения площади, может быть, но не ограничен ими, любым из круглой заготовки (биллета), прутка, плиты, стержня, проволоки, листа, прокатанного профиля и прессованного профиля.
[0039] Далее приведен вариант расчета уменьшения площади при пластическом деформировании круглой заготовки из титанового сплава диаметром 5 дюймов (127 мм) путем прокатки заготовки до круглого прутка диаметром 2,5 дюйма (63,5 мм). Площадь поперечного сечения круглой заготовки диаметром 5 дюймов составляет π (пи), умноженное на квадрат радиуса, или приблизительно (3,1415)×(2,5 дюйм)2, или 19,625 дюйм2. Площадь поперечного сечения круглого прутка диаметром 2,5 дюйма составляет приблизительно (3,1415)×(1,25)2, или 4,91 дюйма2. Отношение площади поперечного сечения исходной заготовки к площади поперечного сечения прутка после прокатки составляет 4,91/19,625, или 25%. Уменьшение площади составляет 100%-25%, т.е. 75%-ное уменьшение площади.
[0040] Термин «эквивалентная пластическая деформация», используемый в настоящем документе, означает неупругую деформацию материала при приложенных напряжениях, которые вызывают деформацию материала сверх его предела упругости. Эквивалентная пластическая деформация может задействовать напряжения, которые могли бы приводить к определенному уменьшению площади, полученному при одноосной деформации, но происходит так, что размеры образца сплава после деформации незначительно отличаются от размеров образца сплава до деформации. Например и без ограничения, для того чтобы подвергнуть штампованную осадкой заготовку из титанового сплава значительной пластической деформации, может использоваться многоосная (всесторонняя) ковка, вносящая в сплав дислокации, но без существенного изменения конечных размеров заготовки. В неограничительном варианте воплощения, при котором эквивалентная пластическая деформация составляет по меньшей мере 25%, действительное уменьшение площади может быть 5% или менее. В неограничительном варианте воплощения, при котором эквивалентная пластическая деформация составляет по меньшей мере 25%, действительное уменьшение площади может быть 1% или менее. Многоосная (всесторонняя) ковка - это метод, известный обычному специалисту в данной области техники, и поэтому в дальнейшем здесь не описывается.
[0041] В некоторых неограничительных вариантах воплощения согласно настоящему изобретению титановый сплав может подвергаться пластическому деформированию до эквивалентной пластической деформации с более чем 25%-ым уменьшением площади и вплоть до 99%-го уменьшения площади. В некоторых неограничительных вариантах воплощения, в которых эквивалентная пластическая деформация составляет больше 25%-го уменьшения площади, по меньшей мере эквивалентная пластическая деформация с 25%-ым уменьшением площади в области альфа-бета-фаз происходит при окончании пластической деформации, и после пластической деформации титановый сплав не нагревают выше температуры бета-перехода (Тβ) титанового сплава.
[0042] В одном неограничительном варианте воплощения способа по настоящему изобретению, и как в общих чертах показано на ФИГ. 3, пластическое деформирование титанового сплава включает пластическое деформирование титанового сплава таким образом, что вся эквивалентная пластическая деформация происходит в области альфа-бета-фаз. Хотя на ФИГ. 3 показана постоянная температура пластической деформации в области альфа-бета-фаз, в рамках объема описанных здесь вариантов воплощения находится и то, что эквивалентная пластическая деформация с по меньшей мере 25%-ым уменьшением площади в области альфа-бета-фаз происходит при изменяющихся температурах. Например, титановый сплав может обрабатываться давлением в области альфа-бета-фаз в то время как температура сплава постепенно уменьшается. Также в рамках объема описанных здесь вариантов воплощения находится нагрев титанового сплава в процессе эквивалентной пластической деформации с по меньшей мере 25%-ым уменьшением площади в области альфа-бета-фаз так, чтобы поддерживалась постоянная или почти постоянная температура, или ограниченное снижение температуры титанового сплава, при условии, что титановый сплав не нагревают до температуры бета-перехода титанового сплава или выше нее. В неограничительном варианте воплощения пластическое деформирование титанового сплава в области альфа-бета-фаз включает пластическое деформирование сплава в температурном диапазоне пластической деформации от чуть ниже температуры бета-перехода, или примерно 18°F (10°C) ниже температуры бета-перехода, до 400°F (222°C) ниже температуры бета-перехода. В другом неограничительном варианте воплощения пластическое деформирование титанового сплава в области альфа-бета-фаз включает пластическое деформирование сплава в температурном диапазоне пластической деформации от 400°F (222°C) ниже температуры бета-перехода до 20°F (11,1°C) ниже температуры бета-перехода. В следующем неограничительном варианте воплощения пластическое деформирование титанового сплава в области альфа-бета-фаз включает пластическое деформирование сплава в температурном диапазоне пластической деформации от 50°F (27,8°C) ниже температуры бета-перехода до 400°F (222°C) ниже температуры бета-перехода.
[0043] Ссылаясь на схематичный график зависимости температуры от времени на ФИГ. 4, другой неограничительный способ 30 по настоящему изобретению включает в себя признак, называемый в данном документе обработкой «через бета-переход». В неограничительных вариантах воплощения, которые включают в себя обработку через бета-переход, пластическая деформация (также называемая здесь «обработкой давлением») начинается с температуры титанового сплава при температуре бета-перехода (Тβ) титанового сплава или выше нее. Кроме того, при обработке через бета-переход пластическая деформация 32 включает пластическое деформирование титанового сплава от температуры 34, которая находится на уровне или выше температуры бета-перехода, до конечной температуры 24 пластической деформации, которая находится в области альфа-бета-фаз титанового сплава. Таким образом, температура титанового сплава проходит «через» температуру бета-перехода в процессе пластической деформации 32. Кроме того, при обработке через бета-переход эквивалентная по меньшей мере 25%-ному уменьшению площади пластическая деформация происходит в области альфа-бета-фаз, и титановый сплав не нагревают до температуры на уровне или выше температуры бета-перехода (Тβ) титанового сплава после пластического деформирования титанового сплава в области альфа-бета-фаз. Схематичный график температура-время на ФИГ. 4 иллюстрирует, что неограничительные варианты воплощения раскрытых здесь способов термообработки титановых сплавов для придания им высокой прочности и высокой вязкости разрушения отличаются от традиционных приемов термообработки для придания титановым сплавам высокой прочности и высокой вязкости разрушения. Например, традиционные приемы термообработки, как правило, требуют многостадийных термообработок и сложного оборудования для тщательного контролирования скоростей охлаждения сплава и поэтому дорогостоящи и не могут осуществляться на всем оборудовании для термообработки. Вместе с тем, варианты воплощения обработки, иллюстрируемые на ФИГ. 4, не задействуют многостадийную термообработку и могут выполняться с использованием традиционного оборудования для термообработки.
[0044] В некоторых неограничительных вариантах воплощения способа по настоящему изобретению пластическое деформирование титанового сплава при обработке через бета-переход включает пластическое деформирование титанового сплава в температурном диапазоне от 200°F (111°С) выше температуры бета-перехода титанового сплава до 400°F (222°C) ниже температуры бета-перехода, проходя через температуру бета-перехода в процессе пластической деформации. Автор изобретения определил, что этот температурный диапазон эффективен при условии, что (i) эквивалентная по меньшей мере 25%-му уменьшению площади пластическая деформация происходит в области альфа-бета-фаз и (ii) титановый сплав не нагревают до температуры на уровне или выше температуры бета-перехода после пластической деформации в области альфа-бета-фаз.
[0045] В вариантах воплощения согласно настоящему изобретению титановый сплав может пластически деформироваться различными методами, включая, но не ограничиваясь ими, ковку, ротационную ковку, объемную штамповку, многоосную (всестороннюю) ковку, периодическую прокатку, прокатку листового материала и прессование (выдавливанием), или сочетание двух или нескольких из этих методов. Пластическая деформация может быть реализована любым подходящим технологическим методом обработки, известным сейчас или в дальнейшем обычному специалисту в данной области техники, при условии, что используемый метод обработки дает возможность пластического деформирования заготовки из титанового сплава в области альфа-бета-фаз по меньшей мере до эквивалентного 25%-ному уменьшению площади.
[0046] Как указано ранее, в некоторых неограничительных вариантах воплощения способа по настоящему изобретению пластическая деформация титанового сплава по меньшей мере до эквивалентной 25%-му уменьшению площади, происходящая в области альфа-бета-фаз, существенно не изменяет конечные размеры титанового сплава. Этого можно достичь таким методом, как, например, многоосная (всесторонняя) ковка. В других вариантах воплощения пластическая деформация включает действительное уменьшение площади поперечного сечения титанового сплава по окончании пластической деформации. Специалисту понятно, что уменьшение площади титанового сплава, происходящее в результате пластической деформации, по меньшей мере эквивалентной уменьшению площади на 25%, может приводить, например, к действительному изменению исходной площади поперечного сечения титанового сплава, т.е. действительному уменьшению площади, где-то в пределах от 0% или 1% и вплоть до 25%. Кроме того, поскольку общая пластическая деформация может включать в себя пластическую деформацию, эквивалентную уменьшению площади до 99%, действительные размеры заготовки после пластической деформации, эквивалентной уменьшению площади до 99%, могут давать действительное изменение исходной площади поперечного сечения титанового сплава где-то в пределах от 0% или 1% и вплоть до 99%.
[0047] Неограничительный вариант воплощения способа по настоящему изобретению включает в себя охлаждение титанового сплава до комнатной температуры после пластического деформирования титанового сплава и перед термообработкой титанового сплава. Охлаждение может выполняться путем охлаждения с печью, охлаждения на воздухе, охлаждения в воде или любым другим подходящим методом охлаждения, известным сейчас или в дальнейшем обычному специалисту в данной области техники.
[0048] Аспект настоящего изобретения заключается в том, что после горячей обработки титанового сплава давлением согласно раскрытым здесь вариантам воплощения титановый сплав не нагревают до температуры бета-перехода или выше нее. Поэтому этап термообработки не происходит при температуре бета-перехода сплава или выше нее. В некоторых неограничительных вариантах воплощения термообработка включает нагрев титанового сплава при температуре («температуре термообработки») в диапазоне от 900°F (482°C) до 1500°F (816°C) в течение времени («времени термообработки») в диапазоне от 0,5 часа до 24 часов. В других неограничительных вариантах воплощения, для того чтобы увеличить вязкость разрушения, температура термообработки может быть выше конечной температуры пластической деформации, но меньше температуры бета-перехода сплава. В другом неограничительном варианте воплощения температура термообработки (Th) меньше или равна температуре бета-перехода минус 20°F (11,1°C), т.е. Th≤(Тβ-20°F). В другом неограничительном варианте воплощения температура термообработки (Th) меньше или равна температуре бета-перехода минус 50°F (27,8°C), т.е. Th≤(Тβ-20°F). В еще одном неограничительном варианте воплощения температура термообработки может находиться в диапазоне от по меньшей мере 900°F (482°C) до температуры бета-перехода минус 20°F (11,1°C) или в диапазоне от по меньшей мере 900°F (482°C) до температуры бета-перехода минус 50°F (27,8°C). Понятно, что время термообработки может быть больше 24 часов, например, если толщина детали требует длительного времени нагрева.
[0049] Другой неограничительный вариант воплощения способа по настоящему изобретению включает в себя непосредственное старение после пластического деформирования титанового сплава, причем титановый сплав охлаждают или нагревают непосредственно до температуры термообработки после пластического деформирования титанового сплава в области альфа-бета-фаз. Предполагается, что в некоторых неограничительных вариантах воплощения настоящего способа, в которых титановый сплав охлаждают непосредственно до температуры термообработки после пластической деформации, скорость охлаждения не будет оказывать значительного неблагоприятного влияния на свойства прочности и вязкости разрушения, достигнутые посредством этапа термообработки. В неограничительных вариантах воплощения настоящего способа, в которых титановый сплав подвергают термообработке при температуре термообработки выше конечной температуры пластической деформации, но ниже температуры бета-перехода, титановый сплав может быть непосредственно нагрет до температуры термообработки после пластического деформирования титанового сплава в области альфа-бета-фаз.
[0050] Некоторые неограничительные варианты воплощения способа термомеханической обработки по настоящему изобретению включают применение такой обработки к титановому сплаву, который способен сохранять β-фазу при комнатной температуре. По существу, титановые сплавы, которые могут быть преимущественно обработаны посредством различных вариантов воплощения способов по настоящему изобретению, включают в себя бета-титановые сплавы, метастабильные бета-титановые сплавы, псевдо-бета-титановые сплавы, альфа-бета-титановые сплавы и псевдо-альфа-титановые сплавы. Предполагается, что раскрытые здесь способы могут также увеличивать прочность и вязкость разрушения альфа-титановых сплавов, поскольку, как указано ранее, даже марки технически чистого (ТЧ) титана содержат малые концентрации β-фазы при комнатной температуре.
[0051] В других неограничительных вариантах воплощения способов по настоящему изобретению эти способы могут использоваться для обработки титановых сплавов, обладающих способностью сохранения β-фазы при комнатной температуре и обладающих способностью сохранения или выделения α-фазы после старения. Эти сплавы включают в себя, но не ограничены ими, основные категории бета-титановых сплавов, альфа-бета-титановых сплавов и альфа-титановых сплавов, содержащих небольшие объемные доли β-фазы.
[0052] Неограничительные примеры титановых сплавов, которые можно обрабатывать, используя варианты воплощения способов по настоящему изобретению, включают в себя альфа/бета титановые сплавы, такие как, например, сплав Ti-6Al-4V (UNS номера R56400 и R54601) и сплав Ti-6Al-2Sn-4Zr-2Мо (UNS номера R54620 и R54621); псевдо-бета-титановые сплавы, такие как, например, сплав Ti-10V-2Fe-3Al (UNS R54610)); и метастабильные бета-титановые сплавы, такие как, например, сплав Ti-15Мо (UNS R58150) и сплав Ti-5Al-5V-5Mo-3Cr (UNS не присвоен).
[0053] После термообработки титанового сплава согласно некоторым неограничительным вариантам воплощения, раскрытым здесь, титановый сплав может иметь предел прочности на растяжение в диапазоне от 138 ksi до 179 ksi. Обсуждаемые в данном документе свойства предела прочности на растяжение могут быть измерены согласно описанию стандарта ASTM Е8-04, «Стандартные методы испытаний металлических материалов на растяжение». Кроме того, после термообработки титанового сплава согласно некоторым неограничительным вариантам воплощения способов по настоящему изобретению титановый сплав может обладать трещиностойкостью KIc в диапазоне от 59 ksi·дюйм1/2 до 100 ksi·дюйм1/2. Значения трещиностойкости KIc, обсуждаемые в данном документе, могут быть измерены согласно описанию стандарта ASTM Е399-08, «Стандартные методы испытаний металлических материалов на трещиностойкость KIc при линейно-упругой плоской деформации». Кроме того, после термообработки титанового сплава согласно некоторым неограничительным вариантам воплощения в рамках настоящего изобретения титановый сплав может обладать пределом текучести в диапазоне от 134 ksi до 170 ksi. Кроме того, после термообработки титанового сплава согласно некоторым неограничительным вариантам воплощения в рамках настоящего изобретения титановый сплав может обладать относительным удлинением в диапазоне от 4,4% до 20,5%.
[0054] В общем, преимущественные диапазоны прочности и вязкости разрушения у титановых сплавов, которых можно достичь, применяя на практике варианты воплощения способов по настоящему изобретению, включают, но не ограничены ими: пределы прочности на растяжение от 140 ksi до 180 ksi при трещиностойкости в диапазоне KIc от 40 ksi·дюйм1/2 до 100 ksi·дюйм1/2 или пределы прочности на растяжение от 140 ksi до 160 ksi при трещиностойкости в диапазоне KIc от 60 ksi·дюйм1/2 до 80 ksi·дюйм1/2. В других неограничительных вариантах воплощения преимущественные диапазоны прочности и вязкости разрушения включают пределы прочности на растяжение от 160 ksi до 180 ksi при трещиностойкости в диапазоне KIc от 40 ksi·дюйм1/2 до 60 ksi·дюйм1/2. Другие преимущественные диапазоны прочности и вязкости разрушения, которых можно достичь, применяя на практике варианты воплощения способов по настоящему изобретению, включают, но не ограничены ими: пределы прочности на растяжение от 135 ksi до 180 ksi при трещиностойкости в диапазоне KIc от 55 ksi·дюйм1/2 до 100 ksi·дюйм1/2; пределы прочности на растяжение от 160 ksi до 180 ksi при трещиностойкости в диапазоне KIc от 60 ksi·дюйм1/2 до 90 ksi·дюйм1/2; и пределы прочности на растяжение от 135 ksi до 160 ksi при значениях трещиностойкости в диапазоне KIc от 85 ksi·дюйм1/2 до 95 ksi·дюйм1/2.
[0055] В неограничительном варианте воплощения способа по настоящему изобретению, после термообработки титанового сплава последний имеет средний предел прочности на растяжение по меньшей мере 166 ksi, средний предел текучести по меньшей мере 148 ksi, относительное удлинение по меньшей мере 6% и трещиностойкость KIc по меньшей мере 65 ksi·дюйм1/2. Другие неограничительные варианты воплощения способов по настоящему изобретению обеспечивают получение термообработанного титанового сплава, имеющего предел прочности на растяжение по меньшей мере 150 ksi и трещиностойкость KIc по меньшей мере 70 ksi·дюйм1/2. Другие неограничительные варианты воплощения способов по настоящему изобретению обеспечивают получение термообработанного титанового сплава, имеющего предел прочности на растяжение по меньшей мере 135 ksi и трещиностойкость KIc по меньшей мере 55 ksi·дюйм1/2.
[0056] Неограничительный способ по настоящему изобретению термомеханической обработки титанового сплава включает в себя обработку давлением (т.е. пластическое деформирование) титанового сплава в температурном диапазоне от 200°F (111°C) выше температуры бета-перехода титанового сплава до 400°F (222°C) ниже температуры бета-перехода. В процессе последней части этапа обработки давлением эквивалентная пластическая деформация с по меньшей мере 25%-ым уменьшением площади происходит в области альфа-бета-фаз титанового сплава. После этапа обработки давлением титановый сплав не нагревают выше температуры бета-перехода. В неограничительных вариантах воплощения, после этапа обработки давлением титановый сплав может подвергаться термообработке в диапазоне температур термообработки между 900°F (482°C) и 1500°F (816°C) в течение времени термообработки между 0,5 часа и 24 часами.
[0057] В некоторых неограничительных вариантах воплощения согласно настоящему изобретению обработка титанового сплава давлением обеспечивает эквивалентную пластическую деформацию с более чем 25%-ым уменьшением площади и вплоть до 99%-го уменьшения площади, причем эквивалентная пластическая деформация в по меньшей мере 25% происходит на этапе обработки давлением в области альфа-бета-фаз титанового сплава, и после пластической деформации титановый сплав не нагревают выше температуры бета-перехода. Неограничительный вариант воплощения включает обработку давлением титанового сплава в области альфа-бета-фаз. В других неограничительных вариантах воплощения обработка давлением включает обработку титанового сплава давлением при температуре на уровне или выше температуры бета-перехода до конечной температуры обработки давлением в области альфа-бета-фаз, причем обработка давлением включает в себя эквивалентную пластическую деформацию с 25%-ым уменьшением площади в области альфа-бета-фаз титанового сплава, и после пластической деформации титановый сплав не нагревают выше температуры бета-перехода.
[0058] Для определения термомеханических свойств титановых сплавов, пригодных для определенных видов применения в аэрокосмической и авиационной отрасли, собирали данные механических испытаний титановых сплавов, которые обрабатывались согласно приемам, ранее используемым в компании ATI Allvac, и данные из технической литературы. Как употребляется здесь, сплав имеет механические свойства, «пригодные» для некоего конкретного применения, если вязкость разрушения и прочность сплава имеют по меньшей мере такую величину или находятся в таком диапазоне, как требуется для этого применения. Были собраны механические свойства для следующих сплавов, которые пригодны для определенных видов применения в аэрокосмической и авиационной отрасли: Ti-10V-2Fe-3Al (Ti 10-2-3; UNS R54610), Ti-5Al-5V-5Mo-3Cr (Ti 5-5-5-3; UNS не присвоен), сплав Ti-6Al-2Sn-4Zr-2Mo (Ti 6-2-4-2; UNS номера R54620 и R54621), Ti-6Al-4V (Ti 6-4; UNS номера R56400 и R54601), Ti-6Al-2Sn-4Zr-6Mo (Ti 6-2-4-6; UNS R56260), Ti-6Al-2Sn-2Zr-2Cr-2Mo-0,25Si (Ti 6-22-22; AMS 4898) и Ti-3Al-8V-6Cr-4Zr-4Mo (Ti 3-8-6-4-4; AMS 4939, 4957, 4958). Состав каждого из этих сплавов указан в литературе и хорошо известен. Типичные диапазоны химического состава в весовых процентах неограничительных примерных титановых сплавов, которые поддаются обработке раскрытыми здесь способами, приведены в таблице 1. Понятно, что сплавы, представленные в таблице 1, - только неограничительные примеры сплавов, которые могут проявлять увеличенные прочность и вязкость разрушения при обработке согласно раскрытым здесь вариантам воплощения, и что другие титановые сплавы, известные специалистам сейчас или впоследствии, также находятся в рамках раскрытых здесь вариантов воплощения.
[0059] Пригодные сочетания трещиностойкости и предела текучести, проявленные указанными сплавами при обработке с использованием технологически сложных и дорогих процессов термомеханической обработки уровня техники, представлены графически на ФИГ. 5. На ФИГ. 5 видно, что нижняя граница области графика, включающей пригодные сочетания трещиностойкости и предела текучести, может быть приблизительно выражена линией у=-0,9х+173, где «у» - трещиностойкость KIc в единицах ksi·дюйм1/2, а «х» - предел текучести (ПТ) в единицах ksi. Данные, представленные в приведенных здесь ниже Примерах 1 и 3 (см. также ФИГ. 6), подтверждают, что варианты воплощения способа обработки титановых сплавов согласно настоящему изобретению, включающие в себя описанные здесь пластическое деформирование и термообработку сплавов, приводят к сочетаниям трещиностойкости KIc и предела текучести, которые сравнимы с теми, которых достигают, используя дорогие и технологически довольно сложные методы отработки уровня техники. Иначе говоря, со ссылкой на ФИГ. 5, на основании результатов, достигнутых путем выполнения некоторых вариантов воплощения способа по настоящему изобретению, может быть получен титановый сплав, проявляющий трещиностойкость и предел текучести в соответствии с уравнением (1).
[0060] Далее, на ФИГ. 5 видно, что верхняя граница области графика, включающей пригодные сочетания трещиностойкости и предела текучести, может быть приблизительно выражена линией у=-0,9х+217,6, где «у» - трещиностойкость KIc в единицах ksi·дюйм1/2, а «х» - предел текучести (ПТ) в единицах ksi. Поэтому, на основании результатов, достигнутых путем выполнения вариантов воплощения способа по настоящему изобретению, настоящий способ может использоваться для производства титанового сплава, проявляющего трещиностойкость и предел текучести в рамках ограниченной области на ФИГ. 5, которая может быть описана в соответствии с уравнением (2).
[0061] Согласно неограничительному аспекту настоящего изобретения варианты воплощения способа по настоящему изобретению, включающие этапы пластической деформации и термообработки, дают в результате титановые сплавы, имеющие предел текучести и трещиностойкость, которые по меньшей мере сравнимы с теми же сплавами, которые обработаны с использованием достаточно дорогих и технологически сложных методов термомеханической обработки уровня техники.
[0062] Кроме того, как показывают данные, приведенные далее в Примере 1 и таблицах 1 и 2, обработка титанового сплава Ti-5Al-5V-5Mo-3Cr способом по настоящему изобретению давала в результате титановый сплав, проявляющий механические свойства, превышающие те, которые получены термомеханической обработкой уровня техники. См. ФИГ. 6. Иначе говоря, со ссылкой на ограниченную область, показанную на ФИГ. 5 и 6, включающую сочетания предела текучести и трещиностойкости, достигнутые при термомеханической обработке уровня техники, некоторые варианты воплощения способа по настоящему изобретению дают титановые сплавы, у которых трещиностойкость и предел текучести связаны в соответствии с уравнением (3).
[0063] Следующие примеры предназначены для подробного описания неограничительных вариантов воплощения без ограничения объема настоящего изобретения. Обычному специалисту в данной области техники будет понятно, что возможны изменения Примеров в объеме изобретения, который определяется исключительно формулой изобретения.
ПРИМЕР 1
[0064] 5-дюймовую круглую заготовку из сплава Ti-5Al-5V-5Mo-3Cr (Ti 5-5-5-3), от компании ATI Allvac, г. Монро, шт. Северная Каролина, прокатывали в 2,5-дюймовый пруток при начальной температуре примерно 1450°F (787,8°C) в области альфа-бета-фаз. Температура бета-перехода сплава Ti 5-5-5-3 составляла примерно 1530°F (832°C). Сплав Ti 5-5-5-3 имел средний химический состав в слитке 5,02 весового процента алюминия, 4,87 весового процента ванадия, 0,41 весового процента железа, 4,90 весового процента молибдена, 2,85 весового процента хрома, 0,12 весового процента кислорода, 0,09 весового процента циркония, 0,03 весового процента кремния, остальное - титан и неизбежные примеси. Конечная температура обработки давлением составляла 1480°F (804,4°C), также в области альфа-бета-фаз и не меньше, чем 400°F (222°C) ниже температуры бета-перехода сплава. Уменьшение диаметра сплава соответствовало 75%-му уменьшению площади сплава в области альфа-бета-фаз.
После прокатки сплав охлаждали на воздухе до комнатной температуры. Образцы охлажденного сплава подвергали термообработке при нескольких температурах термообработки в течение различных времен термообработки. Механические свойства образцов термообработанного сплава измеряли в продольном (L) направлении и в поперечном направлении (Т). Времена термообработки и температуры термообработки, использованные для различных опытных образцов, и результаты испытаний на растяжение и трещиностойкость (KIc) для образцов в продольном направлении приведены в таблице 2.
[0065] Времена термообработки, температуры термообработки и результаты испытаний на растяжение, измеренные в поперечном направлении образцов, приведены в таблице 3.
[0066] Типичные целевые показатели для свойств сплава Ti 5-5-5-3, используемого в аэрокосмической отрасли, включают средний предел прочности на растяжение по меньшей мере 150 ksi и значение минимальной трещиностойкости KIc по меньшей мере 70 ksi·дюйм1/2. Согласно Примеру 1 эти целевые механические свойства были достигнуты с помощью сочетаний времени и температуры термообработки, приведенных в таблице 2 для образцов 4-6.
ПРИМЕР 2
[0067] Экземпляры образца №4 из Примера 1 разрезали поперек приблизительно в середине каждого экземпляра и травили реактивом Кроля для исследования микроструктуры, полученной после прокатки и термообработки. ФИГ. 7А - оптическая микрофотография (100-кратное увеличение) в продольном направлении, а ФИГ. 7В - оптическая микрофотография (100-кратное увеличение) в поперечном направлении репрезентативного приготовленного экземпляра. Микроструктура, полученная после прокатки и термообработки при 1250°F (677°C) в течение 4 часов, - мелкодисперсная α-фаза, распределенная в матрице β-фазы.
ПРИМЕР 3
[0068] Пруток из сплава Ti-15Mo, полученный от компании ATI Allvac, пластически деформировали до 75%-го уменьшения площади при начальной температуре 1400°F (760,0°C), которая находится в области альфа-бета-фаз. Температура бета-перехода сплава Ti-15Мо составляла примерно 1475°F (801,7°C). Конечная температура обработки давлением сплава составляла примерно 1200°F (648,9°C), которая была не меньше, чем 400°F (222°C) ниже температуры бета-перехода сплава. После обработки давлением пруток Ti-15Мо подвергали старению при 900°F (482,2°C) в течение 16 часов. После старения пруток Ti-15Mo имел пределы прочности на растяжение в диапазоне 178-188 ksi, пределы текучести в диапазоне 170-175 ksi и значения трещиностойкости KIc приблизительно 30 ksi·дюйм1/2.
ПРИМЕР 4
[0069] 5-дюймовую круглую заготовку из сплава Ti-5Al-5V-5Mo-3Cr (Ti 5-5-5-3) прокатывали в 2,5-дюймовый пруток при начальной температуре примерно 1650°F (889°C) в области альфа-бета-фаз. Температура бета-перехода сплава Ti 5-5-5-3 составляет примерно 1530°F (832°C). Конечная температура обработки давлением составляла 1330°F (721°C), которая находится в области альфа-бета-фаз и не меньше, чем 400°F (222°C) ниже температуры бета-перехода сплава. Уменьшение в диаметре сплава соответствует 75%-му уменьшению площади. Температура пластической деформации уменьшалась в процессе пластической деформации и проходила через температуру бета-перехода. По мере остывания сплава в процессе пластической деформации по меньшей мере 25%-ое уменьшение площади происходило в области альфа-бета-фаз. После такого по меньшей мере 25%-го уменьшения площади в области альфа-бета-фаз сплав не нагревали выше температуры бета-перехода. После прокатки сплав охлаждали на воздухе до комнатной температуры. Сплав подвергали старению при 1300°F (704°C) в течение 2 часов.
[0070] Настоящее изобретение было описано со ссылками на различные примерные, иллюстративные и неограничительные варианты воплощения. Однако обычные специалисты в данной области техники должны признать, что могут быть проделаны различные замены, изменения или сочетания любых из вариантов раскрытых воплощения изобретения (или его частей) без отступления от объема изобретения, определяемого исключительно формулой изобретения. Таким образом, предполагается и понятно, что настоящее изобретение охватывает дополнительные варианты воплощения, явно не изложенные в настоящем документе. Такие варианты воплощения могут быть получены, например, путем сочетания, изменения и/или модифицирования любых из раскрытых этапов, ингредиентов, составляющих, компонентов, элементов, признаков, аспектов и т.п. описанных в данном документе вариантов воплощения. Таким образом, изобретение ограничено не описанием различных примерных, иллюстративных и неограничительных вариантов воплощения, а исключительно пунктами формулы изобретения. Таким образом, заявитель оставляет за собой право в процессе рассмотрения вносить изменения в формулу изобретения для добавления признаков, по-разному описанных в настоящем документе.
Claims (41)
1. Способ термомеханической обработки титанового сплава, включающий:
обработку титанового сплава давлением, включающую пластическое деформирование титанового сплава при температуре в области альфа-бета фаз титанового сплава до эквивалентной пластической деформации, причем эта эквивалентная пластическая деформация эквивалентна по меньшей мере 25%-ному уменьшению площади поперечного сечения титанового сплава, которое происходит в температурном диапазоне пластической деформации от температуры ниже температуры бета-перехода титанового сплава до 222°C ниже температуры бета-перехода титанового сплава, и при этом после пластического деформирования титанового сплава при температуре в области альфа-бета фаз температура титанового сплава не достигает и не превышает упомянутой температуры бета-перехода титанового сплава; и
одноступенчатую термообработку титанового сплава при температуре термообработки, меньшей или равной температуре бета-перехода минус 11,1°C, в течение времени, достаточного для получения термообработанного сплава, причем трещиностойкость (KIc) термообработанного сплава связана с пределом текучести (ПТ) термообработанного сплава согласно следующему уравнению:
KIc ≥ 173 - (0,9)ПТ
обработку титанового сплава давлением, включающую пластическое деформирование титанового сплава при температуре в области альфа-бета фаз титанового сплава до эквивалентной пластической деформации, причем эта эквивалентная пластическая деформация эквивалентна по меньшей мере 25%-ному уменьшению площади поперечного сечения титанового сплава, которое происходит в температурном диапазоне пластической деформации от температуры ниже температуры бета-перехода титанового сплава до 222°C ниже температуры бета-перехода титанового сплава, и при этом после пластического деформирования титанового сплава при температуре в области альфа-бета фаз температура титанового сплава не достигает и не превышает упомянутой температуры бета-перехода титанового сплава; и
одноступенчатую термообработку титанового сплава при температуре термообработки, меньшей или равной температуре бета-перехода минус 11,1°C, в течение времени, достаточного для получения термообработанного сплава, причем трещиностойкость (KIc) термообработанного сплава связана с пределом текучести (ПТ) термообработанного сплава согласно следующему уравнению:
KIc ≥ 173 - (0,9)ПТ
2. Способ по п. 1, отличающийся тем, что трещиностойкость (KIc) термообработанного сплава связана с пределом текучести (ПТ) термообработанного сплава согласно следующему уравнению:
217,6 - (0,9)ПТ ≥ KIc ≥ 173 - (0,9)ПТ
217,6 - (0,9)ПТ ≥ KIc ≥ 173 - (0,9)ПТ
3. Способ по п. 1, отличающийся тем, что трещиностойкость (KIc) термообработанного сплава связана с пределом текучести (ПТ) термообработанного сплава согласно следующему уравнению:
KIc ≥ 217,6 - (0,9)ПТ
KIc ≥ 217,6 - (0,9)ПТ
4. Способ по п. 1, отличающийся тем, что осуществляют пластическое деформирование титанового сплава в области альфа-бета фаз, включающее пластическое деформирование титанового сплава до неупругой деформации в диапазоне от более чем 25%-ного до 99%-ного уменьшения площади титанового сплава.
5. Способ по п. 1, отличающийся тем, что осуществляют пластическое деформирование титанового сплава до эквивалентной пластической деформации, эквивалентной неупругой деформации титанового сплава с по меньшей мере 25%-ным уменьшением площади в температурном диапазоне от температуры на 11,1°C ниже температуры бета-перехода до температуры на 222°C ниже температуры бета-перехода.
6. Способ по п. 1, отличающийся тем, что перед пластическим деформированием титанового сплава дополнительно осуществляют пластическое деформирование титанового сплава при температуре бета-перехода или выше нее и через температуру бета-перехода.
7. Способ по п. 6, отличающийся тем, что осуществляют пластическое деформирование титанового сплава при температуре бета-перехода или выше нее, включающее пластическое деформирование титанового сплава в температурном диапазоне от температуры на 111°C выше температуры бета-перехода до температуры бета-перехода.
8. Способ по п. 1, отличающийся тем, что он дополнительно включает охлаждение титанового сплава до комнатной температуры после пластического деформирования титанового сплава и перед термообработкой титанового сплава.
9. Способ по п. 1, отличающийся тем, что он дополнительно включает охлаждение титанового сплава до температуры термообработки после пластического деформирования титанового сплава и перед термообработкой титанового сплава.
10. Способ по п. 1, отличающийся тем, что осуществляют термообработку титанового сплава, включающую нагревание титанового сплава до температуры термообработки в диапазоне от 482°C до температуры бета-перехода минус 11,1°C в течение времени от 0,5 до 24 часов.
11. Способ по п. 1, отличающийся тем, что осуществляют пластическое деформирование титанового сплава, включающее по меньшей мере один из следующих процессов: ковка, ротационная ковка, объемная штамповка, многоосная ковка, периодическая прокатка, прокатка листового материала и прессование титанового сплава.
12. Способ по п. 1, отличающийся тем, что осуществляют пластическое деформирование титанового сплава до эквивалентной пластической деформации с действительным уменьшением площади поперечного сечения титанового сплава.
13. Способ по п. 1, отличающийся тем, что осуществляют обработку титанового сплава давлением с действительным уменьшением площади поперечного сечения титанового сплава на 5% или менее.
14. Способ по п. 4, отличающийся тем, что пластическое деформирование титанового сплава включает действительное уменьшение площади поперечного сечения титанового сплава.
15. Способ по п. 1, отличающийся тем, что подвергаемый обработке давлением титановый сплав представляет собой титановый сплав, обладающий способностью сохранять бета-фазу при комнатной температуре.
16. Способ по п. 15, отличающийся тем, что подвергаемый обработке давлением титановый сплав выбран из титанового бета-сплава, метастабильного титанового бета-сплава, титанового альфа-бета сплава и псевдо-альфа-титанового сплава.
17. Способ по п. 15, отличающийся тем, что подвергаемый обработке давлением титановый сплав представляет собой сплав Ti-5Al-5V-5Mo-3Cr.
18. Способ по п. 15, отличающийся тем, что подвергаемый обработке давлением титановый сплав представляет собой сплав Ti-15Mo.
19. Способ по п. 1, отличающийся тем, что осуществляют термообработку, после которой титановый сплав имеет предел прочности на разрыв от 138 до 179 ksi.
20. Способ по п. 1, отличающийся тем, что осуществляют термообработку, после которой титановый сплав имеет трещиностойкость KIc от 59 до 100 ksi·дюйм1/2.
21. Способ по п. 1, отличающийся тем, что осуществляют термообработку, после которой титановый сплав имеет предел текучести от 134 до 170 ksi.
22. Способ по п. 1, отличающийся тем, что осуществляют термообработку, после которой титановый сплав имеет относительное удлинение в диапазоне от 4,4% до 20,5%.
23. Способ по п. 1, отличающийся тем, что осуществляют термообработку, после которой титановый сплав имеет средний предел прочности на разрыв по меньшей мере 166 ksi, средний предел текучести по меньшей мере 148 ksi, относительное удлинение по меньшей мере 6% и трещиностойкость KIc по меньшей мере 65 ksi·дюйм1/2.
24. Способ по п. 1, отличающийся тем, что осуществляют термообработку, после которой титановый сплав имеет предел прочности на разрыв по меньшей мере 150 ksi и трещиностойкость KIc по меньшей мере 70 ksi·дюйм1/2.
25. Способ по п. 1, отличающийся тем, что обработку титанового сплава давлением осуществляют до конечной температуры пластической деформации, которая является температурой титанового сплава при окончании пластического деформирования титанового сплава и перед термообработкой титанового сплава.
26. Способ по п. 25, отличающийся тем, что температура термообработки меньше, чем конечная температура пластической деформации.
27. Способ по п. 25, отличающийся тем, что температура термообработки больше, чем конечная температура пластической деформации, и меньше, чем температура бета-перехода титанового сплава.
28. Способ по п. 1, отличающийся тем, что эквивалентная пластическая деформация с по меньшей мере 25%-ным уменьшением площади происходит в температурном диапазоне пластической деформации от 10°C ниже температуры бета-перехода до 222°C ниже температуры бета-перехода.
29. Способ термомеханической обработки титанового сплава, включающий:
обработку титанового сплава давлением в температурном диапазоне обработки давлением от 111°C выше температуры бета-перехода титанового сплава до 222°C ниже температуры бета-перехода титанового сплава, причем по меньшей мере 25%-ное уменьшение площади титанового сплава происходит в области альфа-бета фаз титанового сплава; и при этом температура титанового сплава не достигает и не превышает температуры бета-перехода после упомянутого по меньшей мере 25%-ного уменьшения площади титанового сплава в области альфа-бета фаз титанового сплава; и
одноступенчатую термообработку титанового сплава при температуре термообработки от 482°C до температуры бета-перехода минус 11,1°C в течение времени, достаточного для получения термообработанного сплава, имеющего трещиностойкость (KIc), связанную с пределом текучести (ПТ) термообработанного сплава согласно следующему уравнению: KIc≥173 - (0,9)ПТ.
обработку титанового сплава давлением в температурном диапазоне обработки давлением от 111°C выше температуры бета-перехода титанового сплава до 222°C ниже температуры бета-перехода титанового сплава, причем по меньшей мере 25%-ное уменьшение площади титанового сплава происходит в области альфа-бета фаз титанового сплава; и при этом температура титанового сплава не достигает и не превышает температуры бета-перехода после упомянутого по меньшей мере 25%-ного уменьшения площади титанового сплава в области альфа-бета фаз титанового сплава; и
одноступенчатую термообработку титанового сплава при температуре термообработки от 482°C до температуры бета-перехода минус 11,1°C в течение времени, достаточного для получения термообработанного сплава, имеющего трещиностойкость (KIc), связанную с пределом текучести (ПТ) термообработанного сплава согласно следующему уравнению: KIc≥173 - (0,9)ПТ.
30. Способ по п. 29, отличающийся тем, что термообработку осуществляют в течение от 0,5 до 24 часов.
31. Способ по п. 29, отличающийся тем, что обработку титанового сплава давлением осуществляют с уменьшением площади поперечного сечения от более чем 25% до 99%.
32. Способ по п. 29, отличающийся тем, что осуществляют обработку титанового сплава давлением, включающую обработку титанового сплава давлением в области альфа-бета фаз.
33. Способ по п. 29, отличающийся тем, что осуществляют обработку титанового сплава давлением, включающую обработку давлением от температуры бета-перехода или выше нее до конечной температуры обработки давлением в области альфа-бета фаз.
34. Способ по п. 29, отличающийся тем, что он дополнительно включает охлаждение титанового сплава до комнатной температуры после обработки титанового сплава давлением и перед термообработкой титанового сплава.
35. Способ по п. 29, отличающийся тем, что он дополнительно включает после обработки титанового сплава давлением охлаждение титанового сплава до температуры термообработки в пределах температурного диапазона термообработки.
36. Способ по п. 29, отличающийся тем, что подвергаемый обработке давлением титановый сплав представляет собой титановый сплав, обладающий способностью сохранять бета-фазу при комнатной температуре.
37. Способ по п. 29,отличающийся тем, что осуществляют термообработку, после которой титановый сплав имеет средний предел прочности на разрыв по меньшей мере 166 ksi, средний предел текучести по меньшей мере 148 ksi, трещиностойкость KIc по меньшей мере 65 ksi·дюйм1/2 и относительное удлинение по меньшей мере 6%.
38. Способ по п. 29, отличающийся тем, что трещиностойкость (KIc) термообработанного сплава связана с пределом текучести (ПТ) термообработанного сплава согласно следующему уравнению:
217,6 - (0,9)ПТ ≥ KIc ≥ 173 - (0,9)ПТ
217,6 - (0,9)ПТ ≥ KIc ≥ 173 - (0,9)ПТ
39. Способ по п. 29, отличающийся тем, что трещиностойкость (KIc) термообработанного сплава связана с пределом текучести (ПТ) термообработанного сплава согласно следующему уравнению:
KIc ≥ 217,6 - (0,9)ПТ
KIc ≥ 217,6 - (0,9)ПТ
40. Способ термомеханической обработки титанового сплава, включающий:
обработку титанового сплава давлением, включающую пластическое деформирование титанового сплава в области альфа-бета фаз для обеспечения эквивалентной пластической деформации, причем эта эквивалентная пластическая деформация эквивалентна по меньшей мере 25%-ному уменьшению площади поперечного сечения титанового сплава, которое происходит в температурном диапазоне пластической деформации от температуры ниже температуры бета-перехода титанового сплава до температуры на 222°C ниже температуры бета-перехода титанового сплава, с получением титанового сплава, обладающего способностью сохранения бета-фазы при комнатной температуре, и при этом после пластического деформирования титанового сплава при температуре в области альфа-бета фаз температура титанового сплава не достигает и не превышает упомянутой температуры бета-перехода титанового сплава; и
одноступенчатую термообработку титанового сплава при температуре термообработки не выше температуры бета-перехода минус 11,1°C в течение времени, достаточного для получения титанового сплава со средним пределом прочности на разрыв по меньшей мере 150 ksi и трещиностойкостью KIc по меньшей мере 70 ksi·дюйм1/2.
обработку титанового сплава давлением, включающую пластическое деформирование титанового сплава в области альфа-бета фаз для обеспечения эквивалентной пластической деформации, причем эта эквивалентная пластическая деформация эквивалентна по меньшей мере 25%-ному уменьшению площади поперечного сечения титанового сплава, которое происходит в температурном диапазоне пластической деформации от температуры ниже температуры бета-перехода титанового сплава до температуры на 222°C ниже температуры бета-перехода титанового сплава, с получением титанового сплава, обладающего способностью сохранения бета-фазы при комнатной температуре, и при этом после пластического деформирования титанового сплава при температуре в области альфа-бета фаз температура титанового сплава не достигает и не превышает упомянутой температуры бета-перехода титанового сплава; и
одноступенчатую термообработку титанового сплава при температуре термообработки не выше температуры бета-перехода минус 11,1°C в течение времени, достаточного для получения титанового сплава со средним пределом прочности на разрыв по меньшей мере 150 ksi и трещиностойкостью KIc по меньшей мере 70 ksi·дюйм1/2.
41. Способ по п. 40, отличающийся тем, что термообработку осуществляют в течение от 0,5 до 24 часов.
Applications Claiming Priority (3)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
US12/691,952 US10053758B2 (en) | 2010-01-22 | 2010-01-22 | Production of high strength titanium |
US12/691,952 | 2010-01-22 | ||
PCT/US2010/062284 WO2011090733A2 (en) | 2010-01-22 | 2010-12-29 | Production of high strength titanium |
Publications (2)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
RU2012136150A RU2012136150A (ru) | 2014-03-10 |
RU2566113C2 true RU2566113C2 (ru) | 2015-10-20 |
Family
ID=43795016
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
RU2012136150/02A RU2566113C2 (ru) | 2010-01-22 | 2010-12-29 | Получение высокопрочного титана |
Country Status (21)
Country | Link |
---|---|
US (1) | US10053758B2 (ru) |
EP (1) | EP2526215B1 (ru) |
JP (1) | JP5850859B2 (ru) |
KR (1) | KR101827017B1 (ru) |
CN (2) | CN106367634A (ru) |
AU (1) | AU2010343097B2 (ru) |
BR (1) | BR112012016546B1 (ru) |
CA (1) | CA2784509C (ru) |
ES (1) | ES2718104T3 (ru) |
IL (1) | IL220372A (ru) |
IN (1) | IN2012DN05891A (ru) |
MX (1) | MX353903B (ru) |
NZ (2) | NZ600696A (ru) |
PE (1) | PE20130060A1 (ru) |
PL (1) | PL2526215T3 (ru) |
RU (1) | RU2566113C2 (ru) |
TR (1) | TR201906623T4 (ru) |
TW (1) | TWI506149B (ru) |
UA (1) | UA109892C2 (ru) |
WO (1) | WO2011090733A2 (ru) |
ZA (1) | ZA201205335B (ru) |
Cited By (2)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
RU2709568C1 (ru) * | 2016-04-22 | 2019-12-18 | Арконик Инк. | Усовершенствованные способы чистовой обработки экструдированных титановых изделий |
RU2808755C1 (ru) * | 2022-10-24 | 2023-12-04 | Российская Федерация, от имени которой выступает Министерство промышленности и торговли Российской Федерации (Минпромторг России) | СПОСОБ ИЗГОТОВЛЕНИЯ ДЕФОРМИРОВАННЫХ ПОЛУФАБРИКАТОВ ИЗ ВЫСОКОПРОЧНЫХ ПСЕВДО-β-ТИТАНОВЫХ СПЛАВОВ |
Families Citing this family (33)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
US20040221929A1 (en) | 2003-05-09 | 2004-11-11 | Hebda John J. | Processing of titanium-aluminum-vanadium alloys and products made thereby |
US7837812B2 (en) | 2004-05-21 | 2010-11-23 | Ati Properties, Inc. | Metastable beta-titanium alloys and methods of processing the same by direct aging |
US9255316B2 (en) | 2010-07-19 | 2016-02-09 | Ati Properties, Inc. | Processing of α+β titanium alloys |
US8499605B2 (en) | 2010-07-28 | 2013-08-06 | Ati Properties, Inc. | Hot stretch straightening of high strength α/β processed titanium |
US9206497B2 (en) | 2010-09-15 | 2015-12-08 | Ati Properties, Inc. | Methods for processing titanium alloys |
US8613818B2 (en) | 2010-09-15 | 2013-12-24 | Ati Properties, Inc. | Processing routes for titanium and titanium alloys |
US10513755B2 (en) | 2010-09-23 | 2019-12-24 | Ati Properties Llc | High strength alpha/beta titanium alloy fasteners and fastener stock |
JP5748267B2 (ja) * | 2011-04-22 | 2015-07-15 | 株式会社神戸製鋼所 | チタン合金ビレットおよびチタン合金ビレットの製造方法並びにチタン合金鍛造材の製造方法 |
US8652400B2 (en) | 2011-06-01 | 2014-02-18 | Ati Properties, Inc. | Thermo-mechanical processing of nickel-base alloys |
RU2469122C1 (ru) * | 2011-10-21 | 2012-12-10 | Федеральное государственное бюджетное образовательное учреждение высшего профессионального образования "Уфимский государственный авиационный технический университет" | Способ термомеханической обработки заготовок из двухфазных титановых сплавов |
US10119178B2 (en) * | 2012-01-12 | 2018-11-06 | Titanium Metals Corporation | Titanium alloy with improved properties |
CN104583431B (zh) * | 2012-08-15 | 2017-05-31 | 新日铁住金株式会社 | 强度以及韧性优异的资源节约型钛合金构件及其制造方法 |
US9050647B2 (en) | 2013-03-15 | 2015-06-09 | Ati Properties, Inc. | Split-pass open-die forging for hard-to-forge, strain-path sensitive titanium-base and nickel-base alloys |
CN102978437A (zh) * | 2012-11-23 | 2013-03-20 | 西部金属材料股份有限公司 | 一种α+β两相钛合金及其加工方法 |
US9869003B2 (en) | 2013-02-26 | 2018-01-16 | Ati Properties Llc | Methods for processing alloys |
US9192981B2 (en) | 2013-03-11 | 2015-11-24 | Ati Properties, Inc. | Thermomechanical processing of high strength non-magnetic corrosion resistant material |
US9777361B2 (en) | 2013-03-15 | 2017-10-03 | Ati Properties Llc | Thermomechanical processing of alpha-beta titanium alloys |
US11111552B2 (en) | 2013-11-12 | 2021-09-07 | Ati Properties Llc | Methods for processing metal alloys |
US10094003B2 (en) * | 2015-01-12 | 2018-10-09 | Ati Properties Llc | Titanium alloy |
WO2016172601A1 (en) | 2015-04-24 | 2016-10-27 | Biomet Manufacturing, Llc | Bone fixation systems, devices, and methods |
US10502252B2 (en) | 2015-11-23 | 2019-12-10 | Ati Properties Llc | Processing of alpha-beta titanium alloys |
CN109072344B (zh) * | 2016-04-25 | 2022-03-11 | 豪梅特航空航天有限公司 | 钛、铝、钒和铁的bcc材料及由其制成的产品 |
CN105803261B (zh) * | 2016-05-09 | 2018-01-02 | 东莞双瑞钛业有限公司 | 高尔夫球头用的高韧性铸造钛合金材料 |
CN106363021B (zh) * | 2016-08-30 | 2018-08-10 | 西部超导材料科技股份有限公司 | 一种1500MPa级钛合金棒材的轧制方法 |
CN107699830B (zh) * | 2017-08-15 | 2019-04-12 | 昆明理工大学 | 一种同时提高工业纯钛强度和塑性的方法 |
UA126001C2 (uk) * | 2017-10-06 | 2022-07-27 | Монаш Юніверсіті | Удосконалений термічно оброблюваний титановий сплав |
EP3878997A1 (en) * | 2020-03-11 | 2021-09-15 | BAE SYSTEMS plc | Method of forming precursor into a ti alloy article |
WO2021181101A1 (en) * | 2020-03-11 | 2021-09-16 | Bae Systems Plc | Method of forming precursor into a ti alloy article |
CN112191843A (zh) * | 2020-08-26 | 2021-01-08 | 东莞材料基因高等理工研究院 | 一种激光选区熔化制备Ti-1Al-8V-5Fe合金材料的方法 |
CN112662912A (zh) * | 2020-10-28 | 2021-04-16 | 西安交通大学 | 一种Ti-V-Mo-Zr-Cr-Al系高强亚稳β钛合金及其制备方法 |
CN113555072B (zh) * | 2021-06-10 | 2024-06-28 | 中国科学院金属研究所 | 一种模拟钛合金α片层分叉生长过程的相场动力学方法 |
KR20240056276A (ko) * | 2022-10-21 | 2024-04-30 | 국립순천대학교산학협력단 | 타이타늄 합금 및 이의 제조방법 |
CN118064702B (zh) * | 2024-02-17 | 2024-08-23 | 宝鸡市创信金属材料有限公司 | 一种可热塑性形变Ti6242S高温钛合金线材的加工方法 |
Citations (4)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
RU2169204C1 (ru) * | 2000-07-19 | 2001-06-20 | ОАО Верхнесалдинское металлургическое производственное объединение | Сплав на основе титана и способ термической обработки крупногабаритных полуфабрикатов из этого сплава |
RU2169782C1 (ru) * | 2000-07-19 | 2001-06-27 | ОАО Верхнесалдинское металлургическое производственное объединение | Сплав на основе титана и способ термической обработки крупногабаритных полуфабрикатов из этого сплава |
RU2172359C1 (ru) * | 1999-11-25 | 2001-08-20 | Государственное предприятие Всероссийский научно-исследовательский институт авиационных материалов | Сплав на основе титана и изделие, выполненное из него |
RU2283889C1 (ru) * | 2005-05-16 | 2006-09-20 | ОАО "Корпорация ВСМПО-АВИСМА" | Сплав на основе титана |
Family Cites Families (367)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
US2974076A (en) | 1954-06-10 | 1961-03-07 | Crucible Steel Co America | Mixed phase, alpha-beta titanium alloys and method for making same |
GB847103A (en) | 1956-08-20 | 1960-09-07 | Copperweld Steel Co | A method of making a bimetallic billet |
US3025905A (en) * | 1957-02-07 | 1962-03-20 | North American Aviation Inc | Method for precision forming |
US3015292A (en) * | 1957-05-13 | 1962-01-02 | Northrop Corp | Heated draw die |
US2932886A (en) * | 1957-05-28 | 1960-04-19 | Lukens Steel Co | Production of clad steel plates by the 2-ply method |
US2857269A (en) | 1957-07-11 | 1958-10-21 | Crucible Steel Co America | Titanium base alloy and method of processing same |
US2893864A (en) | 1958-02-04 | 1959-07-07 | Harris Geoffrey Thomas | Titanium base alloys |
US3060564A (en) | 1958-07-14 | 1962-10-30 | North American Aviation Inc | Titanium forming method and means |
US3082083A (en) | 1960-12-02 | 1963-03-19 | Armco Steel Corp | Alloy of stainless steel and articles |
US3117471A (en) | 1962-07-17 | 1964-01-14 | Kenneth L O'connell | Method and means for making twist drills |
US3313138A (en) * | 1964-03-24 | 1967-04-11 | Crucible Steel Co America | Method of forging titanium alloy billets |
US3379522A (en) * | 1966-06-20 | 1968-04-23 | Titanium Metals Corp | Dispersoid titanium and titaniumbase alloys |
US3436277A (en) * | 1966-07-08 | 1969-04-01 | Reactive Metals Inc | Method of processing metastable beta titanium alloy |
DE1558632C3 (de) | 1966-07-14 | 1980-08-07 | Sps Technologies, Inc., Jenkintown, Pa. (V.St.A.) | Anwendung der Verformungshärtung auf besonders nickelreiche Kobalt-Nickel-Chrom-Molybdän-Legierungen |
US3489617A (en) * | 1967-04-11 | 1970-01-13 | Titanium Metals Corp | Method for refining the beta grain size of alpha and alpha-beta titanium base alloys |
US3469975A (en) | 1967-05-03 | 1969-09-30 | Reactive Metals Inc | Method of handling crevice-corrosion inducing halide solutions |
US3605477A (en) | 1968-02-02 | 1971-09-20 | Arne H Carlson | Precision forming of titanium alloys and the like by use of induction heating |
US4094708A (en) * | 1968-02-16 | 1978-06-13 | Imperial Metal Industries (Kynoch) Limited | Titanium-base alloys |
US3615378A (en) | 1968-10-02 | 1971-10-26 | Reactive Metals Inc | Metastable beta titanium-base alloy |
US3584487A (en) * | 1969-01-16 | 1971-06-15 | Arne H Carlson | Precision forming of titanium alloys and the like by use of induction heating |
US3635068A (en) * | 1969-05-07 | 1972-01-18 | Iit Res Inst | Hot forming of titanium and titanium alloys |
US3649259A (en) | 1969-06-02 | 1972-03-14 | Wyman Gordon Co | Titanium alloy |
GB1501622A (en) | 1972-02-16 | 1978-02-22 | Int Harvester Co | Metal shaping processes |
US3676225A (en) | 1970-06-25 | 1972-07-11 | United Aircraft Corp | Thermomechanical processing of intermediate service temperature nickel-base superalloys |
US3686041A (en) * | 1971-02-17 | 1972-08-22 | Gen Electric | Method of producing titanium alloys having an ultrafine grain size and product produced thereby |
DE2148519A1 (de) * | 1971-09-29 | 1973-04-05 | Ottensener Eisenwerk Gmbh | Verfahren und vorrichtung zum erwaermen und boerdeln von ronden |
DE2204343C3 (de) | 1972-01-31 | 1975-04-17 | Ottensener Eisenwerk Gmbh, 2000 Hamburg | Vorrichtung zur Randzonenerwärmung einer um die zentrische Normalachse umlaufenden Ronde |
US3802877A (en) | 1972-04-18 | 1974-04-09 | Titanium Metals Corp | High strength titanium alloys |
JPS5025418A (ru) * | 1973-03-02 | 1975-03-18 | ||
FR2237435A5 (ru) | 1973-07-10 | 1975-02-07 | Aerospatiale | |
JPS5339183B2 (ru) | 1974-07-22 | 1978-10-19 | ||
SU534518A1 (ru) | 1974-10-03 | 1976-11-05 | Предприятие П/Я В-2652 | Способ термомеханической обработки сплавов на основе титана |
US4098623A (en) * | 1975-08-01 | 1978-07-04 | Hitachi, Ltd. | Method for heat treatment of titanium alloy |
FR2341384A1 (fr) * | 1976-02-23 | 1977-09-16 | Little Inc A | Lubrifiant et procede de formage a chaud des metaux |
US4053330A (en) | 1976-04-19 | 1977-10-11 | United Technologies Corporation | Method for improving fatigue properties of titanium alloy articles |
US4138141A (en) | 1977-02-23 | 1979-02-06 | General Signal Corporation | Force absorbing device and force transmission device |
US4120187A (en) | 1977-05-24 | 1978-10-17 | General Dynamics Corporation | Forming curved segments from metal plates |
SU631234A1 (ru) | 1977-06-01 | 1978-11-05 | Karpushin Viktor N | Способ правки листов из высокопрочных сплавов |
US4163380A (en) * | 1977-10-11 | 1979-08-07 | Lockheed Corporation | Forming of preconsolidated metal matrix composites |
US4197643A (en) * | 1978-03-14 | 1980-04-15 | University Of Connecticut | Orthodontic appliance of titanium alloy |
US4309226A (en) * | 1978-10-10 | 1982-01-05 | Chen Charlie C | Process for preparation of near-alpha titanium alloys |
US4229216A (en) | 1979-02-22 | 1980-10-21 | Rockwell International Corporation | Titanium base alloy |
JPS6039744B2 (ja) | 1979-02-23 | 1985-09-07 | 三菱マテリアル株式会社 | 時効硬化型チタン合金部材の矯正時効処理方法 |
JPS5762846A (en) | 1980-09-29 | 1982-04-16 | Akio Nakano | Die casting and working method |
JPS5762820A (en) | 1980-09-29 | 1982-04-16 | Akio Nakano | Method of secondary operation for metallic product |
CA1194346A (en) | 1981-04-17 | 1985-10-01 | Edward F. Clatworthy | Corrosion resistant high strength nickel-base alloy |
US4639281A (en) * | 1982-02-19 | 1987-01-27 | Mcdonnell Douglas Corporation | Advanced titanium composite |
JPS58167724A (ja) | 1982-03-26 | 1983-10-04 | Kobe Steel Ltd | 石油掘削スタビライザ−用素材の製造方法 |
JPS58210158A (ja) | 1982-05-31 | 1983-12-07 | Sumitomo Metal Ind Ltd | 耐食性の優れた油井管用高強度合金 |
SU1088397A1 (ru) | 1982-06-01 | 1991-02-15 | Предприятие П/Я А-1186 | Способ термоправки издели из титановых сплавов |
DE3382737T2 (de) | 1982-11-10 | 1994-05-19 | Mitsubishi Heavy Ind Ltd | Nickel-Chrom-Legierung. |
US4473125A (en) | 1982-11-17 | 1984-09-25 | Fansteel Inc. | Insert for drill bits and drill stabilizers |
FR2545104B1 (fr) | 1983-04-26 | 1987-08-28 | Nacam | Procede de recuit localise par chauffage par indication d'un flan de tole et poste de traitement thermique pour sa mise en oeuvre |
RU1131234C (ru) | 1983-06-09 | 1994-10-30 | ВНИИ авиационных материалов | Сплав на основе титана |
US4510788A (en) | 1983-06-21 | 1985-04-16 | Trw Inc. | Method of forging a workpiece |
SU1135798A1 (ru) | 1983-07-27 | 1985-01-23 | Московский Ордена Октябрьской Революции И Ордена Трудового Красного Знамени Институт Стали И Сплавов | Способ обработки заготовок из титановых сплавов |
JPS6046358A (ja) | 1983-08-22 | 1985-03-13 | Sumitomo Metal Ind Ltd | α+β型チタン合金の製造方法 |
US4543132A (en) | 1983-10-31 | 1985-09-24 | United Technologies Corporation | Processing for titanium alloys |
JPS60100655A (ja) | 1983-11-04 | 1985-06-04 | Mitsubishi Metal Corp | 耐応力腐食割れ性のすぐれた高Cr含有Νi基合金部材の製造法 |
US4554028A (en) | 1983-12-13 | 1985-11-19 | Carpenter Technology Corporation | Large warm worked, alloy article |
FR2557145B1 (fr) | 1983-12-21 | 1986-05-23 | Snecma | Procede de traitements thermomecaniques pour superalliages en vue d'obtenir des structures a hautes caracteristiques mecaniques |
US4482398A (en) | 1984-01-27 | 1984-11-13 | The United States Of America As Represented By The Secretary Of The Air Force | Method for refining microstructures of cast titanium articles |
DE3405805A1 (de) * | 1984-02-17 | 1985-08-22 | Siemens AG, 1000 Berlin und 8000 München | Schutzrohranordnung fuer glasfaser |
JPS6160871A (ja) | 1984-08-30 | 1986-03-28 | Mitsubishi Heavy Ind Ltd | チタン合金の製造法 |
US4631092A (en) | 1984-10-18 | 1986-12-23 | The Garrett Corporation | Method for heat treating cast titanium articles to improve their mechanical properties |
GB8429892D0 (en) * | 1984-11-27 | 1985-01-03 | Sonat Subsea Services Uk Ltd | Cleaning pipes |
US4690716A (en) | 1985-02-13 | 1987-09-01 | Westinghouse Electric Corp. | Process for forming seamless tubing of zirconium or titanium alloys from welded precursors |
JPS61217562A (ja) | 1985-03-22 | 1986-09-27 | Nippon Steel Corp | チタン熱延板の製造方法 |
AT381658B (de) * | 1985-06-25 | 1986-11-10 | Ver Edelstahlwerke Ag | Verfahren zur herstellung von amagnetischen bohrstrangteilen |
JPH0686638B2 (ja) | 1985-06-27 | 1994-11-02 | 三菱マテリアル株式会社 | 加工性の優れた高強度Ti合金材及びその製造方法 |
US4714468A (en) | 1985-08-13 | 1987-12-22 | Pfizer Hospital Products Group Inc. | Prosthesis formed from dispersion strengthened cobalt-chromium-molybdenum alloy produced by gas atomization |
US4668290A (en) * | 1985-08-13 | 1987-05-26 | Pfizer Hospital Products Group Inc. | Dispersion strengthened cobalt-chromium-molybdenum alloy produced by gas atomization |
JPS62109956A (ja) | 1985-11-08 | 1987-05-21 | Sumitomo Metal Ind Ltd | チタン合金の製造方法 |
JPS62127074A (ja) | 1985-11-28 | 1987-06-09 | 三菱マテリアル株式会社 | TiまたはTi合金製ゴルフシヤフト素材の製造法 |
JPS62149859A (ja) | 1985-12-24 | 1987-07-03 | Nippon Mining Co Ltd | β型チタン合金線材の製造方法 |
JPS62227597A (ja) | 1986-03-28 | 1987-10-06 | Sumitomo Metal Ind Ltd | 固相接合用2相系ステンレス鋼薄帯 |
US4769087A (en) | 1986-06-02 | 1988-09-06 | United Technologies Corporation | Nickel base superalloy articles and method for making |
DE3622433A1 (de) * | 1986-07-03 | 1988-01-21 | Deutsche Forsch Luft Raumfahrt | Verfahren zur verbesserung der statischen und dynamischen mechanischen eigenschaften von ((alpha)+ss)-titanlegierungen |
JPS6349302A (ja) | 1986-08-18 | 1988-03-02 | Kawasaki Steel Corp | 形鋼の製造方法 |
US4799975A (en) * | 1986-10-07 | 1989-01-24 | Nippon Kokan Kabushiki Kaisha | Method for producing beta type titanium alloy materials having excellent strength and elongation |
JPS63188426A (ja) | 1987-01-29 | 1988-08-04 | Sekisui Chem Co Ltd | 板状材料の連続成形方法 |
FR2614040B1 (fr) * | 1987-04-16 | 1989-06-30 | Cezus Co Europ Zirconium | Procede de fabrication d'une piece en alliage de titane et piece obtenue |
CH672450A5 (ru) | 1987-05-13 | 1989-11-30 | Bbc Brown Boveri & Cie | |
JPH0694057B2 (ja) | 1987-12-12 | 1994-11-24 | 新日本製鐵株式會社 | 耐海水性に優れたオーステナイト系ステンレス鋼の製造方法 |
JPH01272750A (ja) | 1988-04-26 | 1989-10-31 | Nippon Steel Corp | α+β型Ti合金展伸材の製造方法 |
JPH01279736A (ja) | 1988-05-02 | 1989-11-10 | Nippon Mining Co Ltd | β型チタン合金材の熱処理方法 |
US4851055A (en) * | 1988-05-06 | 1989-07-25 | The United States Of America As Represented By The Secretary Of The Air Force | Method of making titanium alloy articles having distinct microstructural regions corresponding to high creep and fatigue resistance |
US4808249A (en) * | 1988-05-06 | 1989-02-28 | The United States Of America As Represented By The Secretary Of The Air Force | Method for making an integral titanium alloy article having at least two distinct microstructural regions |
US4888973A (en) | 1988-09-06 | 1989-12-26 | Murdock, Inc. | Heater for superplastic forming of metals |
US4857269A (en) * | 1988-09-09 | 1989-08-15 | Pfizer Hospital Products Group Inc. | High strength, low modulus, ductile, biopcompatible titanium alloy |
CA2004548C (en) * | 1988-12-05 | 1996-12-31 | Kenji Aihara | Metallic material having ultra-fine grain structure and method for its manufacture |
US4957567A (en) | 1988-12-13 | 1990-09-18 | General Electric Company | Fatigue crack growth resistant nickel-base article and alloy and method for making |
US5173134A (en) | 1988-12-14 | 1992-12-22 | Aluminum Company Of America | Processing alpha-beta titanium alloys by beta as well as alpha plus beta forging |
US4975125A (en) | 1988-12-14 | 1990-12-04 | Aluminum Company Of America | Titanium alpha-beta alloy fabricated material and process for preparation |
JPH02205661A (ja) | 1989-02-06 | 1990-08-15 | Sumitomo Metal Ind Ltd | β型チタン合金製スプリングの製造方法 |
US4980127A (en) | 1989-05-01 | 1990-12-25 | Titanium Metals Corporation Of America (Timet) | Oxidation resistant titanium-base alloy |
US4943412A (en) * | 1989-05-01 | 1990-07-24 | Timet | High strength alpha-beta titanium-base alloy |
US5366598A (en) | 1989-06-30 | 1994-11-22 | Eltech Systems Corporation | Method of using a metal substrate of improved surface morphology |
US5256369A (en) | 1989-07-10 | 1993-10-26 | Nkk Corporation | Titanium base alloy for excellent formability and method of making thereof and method of superplastic forming thereof |
US5074907A (en) | 1989-08-16 | 1991-12-24 | General Electric Company | Method for developing enhanced texture in titanium alloys, and articles made thereby |
JP2536673B2 (ja) | 1989-08-29 | 1996-09-18 | 日本鋼管株式会社 | 冷間加工用チタン合金材の熱処理方法 |
US5041262A (en) * | 1989-10-06 | 1991-08-20 | General Electric Company | Method of modifying multicomponent titanium alloys and alloy produced |
JPH03134124A (ja) | 1989-10-19 | 1991-06-07 | Agency Of Ind Science & Technol | 耐エロージョン性に優れたチタン合金及びその製造方法 |
US5026520A (en) * | 1989-10-23 | 1991-06-25 | Cooper Industries, Inc. | Fine grain titanium forgings and a method for their production |
US5169597A (en) | 1989-12-21 | 1992-12-08 | Davidson James A | Biocompatible low modulus titanium alloy for medical implants |
KR920004946B1 (ko) | 1989-12-30 | 1992-06-22 | 포항종합제철 주식회사 | 산세성이 우수한 오스테나이트 스테인레스강의 제조방법 |
JPH03264618A (ja) | 1990-03-14 | 1991-11-25 | Nippon Steel Corp | オーステナイト系ステンレス鋼の結晶粒制御圧延法 |
US5244517A (en) | 1990-03-20 | 1993-09-14 | Daido Tokushuko Kabushiki Kaisha | Manufacturing titanium alloy component by beta forming |
US5032189A (en) * | 1990-03-26 | 1991-07-16 | The United States Of America As Represented By The Secretary Of The Air Force | Method for refining the microstructure of beta processed ingot metallurgy titanium alloy articles |
US5094812A (en) | 1990-04-12 | 1992-03-10 | Carpenter Technology Corporation | Austenitic, non-magnetic, stainless steel alloy |
JPH0436445A (ja) * | 1990-05-31 | 1992-02-06 | Sumitomo Metal Ind Ltd | 耐食性チタン合金継目無管の製造方法 |
JP2841766B2 (ja) * | 1990-07-13 | 1998-12-24 | 住友金属工業株式会社 | 耐食性チタン合金溶接管の製造方法 |
JP2968822B2 (ja) | 1990-07-17 | 1999-11-02 | 株式会社神戸製鋼所 | 高強度・高延性β型Ti合金材の製法 |
JPH04103737A (ja) | 1990-08-22 | 1992-04-06 | Sumitomo Metal Ind Ltd | 高強度高靭性チタン合金およびその製造方法 |
EP0479212B1 (en) | 1990-10-01 | 1995-03-01 | Sumitomo Metal Industries, Ltd. | Method for improving machinability of titanium and titanium alloys and free-cutting titanium alloys |
JPH04143236A (ja) | 1990-10-03 | 1992-05-18 | Nkk Corp | 冷間加工性に優れた高強度α型チタン合金 |
JPH04168227A (ja) | 1990-11-01 | 1992-06-16 | Kawasaki Steel Corp | オーステナイト系ステンレス鋼板又は鋼帯の製造方法 |
EP0484931B1 (en) * | 1990-11-09 | 1998-01-14 | Kabushiki Kaisha Toyota Chuo Kenkyusho | Sintered powdered titanium alloy and method for producing the same |
RU2003417C1 (ru) | 1990-12-14 | 1993-11-30 | Всероссийский институт легких сплавов | Способ получени кованых полуфабрикатов из литых сплавов системы TI - AL |
FR2676460B1 (fr) | 1991-05-14 | 1993-07-23 | Cezus Co Europ Zirconium | Procede de fabrication d'une piece en alliage de titane comprenant un corroyage a chaud modifie et piece obtenue. |
US5219521A (en) * | 1991-07-29 | 1993-06-15 | Titanium Metals Corporation | Alpha-beta titanium-base alloy and method for processing thereof |
US5374323A (en) | 1991-08-26 | 1994-12-20 | Aluminum Company Of America | Nickel base alloy forged parts |
US5360496A (en) | 1991-08-26 | 1994-11-01 | Aluminum Company Of America | Nickel base alloy forged parts |
DE4228528A1 (de) | 1991-08-29 | 1993-03-04 | Okuma Machinery Works Ltd | Verfahren und vorrichtung zur metallblechverarbeitung |
JP2606023B2 (ja) | 1991-09-02 | 1997-04-30 | 日本鋼管株式会社 | 高強度高靭性α+β型チタン合金の製造方法 |
CN1028375C (zh) | 1991-09-06 | 1995-05-10 | 中国科学院金属研究所 | 一种钛镍合金箔及板材的制取工艺 |
GB9121147D0 (en) | 1991-10-04 | 1991-11-13 | Ici Plc | Method for producing clad metal plate |
JPH05117791A (ja) | 1991-10-28 | 1993-05-14 | Sumitomo Metal Ind Ltd | 高強度高靱性で冷間加工可能なチタン合金 |
US5162159A (en) | 1991-11-14 | 1992-11-10 | The Standard Oil Company | Metal alloy coated reinforcements for use in metal matrix composites |
US5201967A (en) | 1991-12-11 | 1993-04-13 | Rmi Titanium Company | Method for improving aging response and uniformity in beta-titanium alloys |
JP3532565B2 (ja) * | 1991-12-31 | 2004-05-31 | ミネソタ マイニング アンド マニュファクチャリング カンパニー | 再剥離型低溶融粘度アクリル系感圧接着剤 |
JPH05195175A (ja) | 1992-01-16 | 1993-08-03 | Sumitomo Electric Ind Ltd | 高疲労強度βチタン合金ばねの製造方法 |
US5226981A (en) * | 1992-01-28 | 1993-07-13 | Sandvik Special Metals, Corp. | Method of manufacturing corrosion resistant tubing from welded stock of titanium or titanium base alloy |
US5399212A (en) | 1992-04-23 | 1995-03-21 | Aluminum Company Of America | High strength titanium-aluminum alloy having improved fatigue crack growth resistance |
JP2669261B2 (ja) | 1992-04-23 | 1997-10-27 | 三菱電機株式会社 | フォーミングレールの製造装置 |
US5277718A (en) * | 1992-06-18 | 1994-01-11 | General Electric Company | Titanium article having improved response to ultrasonic inspection, and method therefor |
EP0608431B1 (en) | 1992-07-16 | 2001-09-19 | Nippon Steel Corporation | Titanium alloy bar suitable for producing engine valve |
JP3839493B2 (ja) | 1992-11-09 | 2006-11-01 | 日本発条株式会社 | Ti−Al系金属間化合物からなる部材の製造方法 |
US5310522A (en) | 1992-12-07 | 1994-05-10 | Carondelet Foundry Company | Heat and corrosion resistant iron-nickel-chromium alloy |
FR2711674B1 (fr) * | 1993-10-21 | 1996-01-12 | Creusot Loire | Acier inoxydable austénitique à hautes caractéristiques ayant une grande stabilité structurale et utilisations. |
US5358686A (en) | 1993-02-17 | 1994-10-25 | Parris Warren M | Titanium alloy containing Al, V, Mo, Fe, and oxygen for plate applications |
US5332545A (en) * | 1993-03-30 | 1994-07-26 | Rmi Titanium Company | Method of making low cost Ti-6A1-4V ballistic alloy |
FR2712307B1 (fr) | 1993-11-10 | 1996-09-27 | United Technologies Corp | Articles en super-alliage à haute résistance mécanique et à la fissuration et leur procédé de fabrication. |
JP3083225B2 (ja) * | 1993-12-01 | 2000-09-04 | オリエント時計株式会社 | チタン合金製装飾品の製造方法、および時計外装部品 |
JPH07179962A (ja) | 1993-12-24 | 1995-07-18 | Nkk Corp | 連続繊維強化チタン基複合材料及びその製造方法 |
JP2988246B2 (ja) * | 1994-03-23 | 1999-12-13 | 日本鋼管株式会社 | (α+β)型チタン合金超塑性成形部材の製造方法 |
JP2877013B2 (ja) | 1994-05-25 | 1999-03-31 | 株式会社神戸製鋼所 | 耐摩耗性に優れた表面処理金属部材およびその製法 |
US5442847A (en) * | 1994-05-31 | 1995-08-22 | Rockwell International Corporation | Method for thermomechanical processing of ingot metallurgy near gamma titanium aluminides to refine grain size and optimize mechanical properties |
JPH0859559A (ja) | 1994-08-23 | 1996-03-05 | Mitsubishi Chem Corp | ジアルキルカーボネートの製造方法 |
JPH0890074A (ja) * | 1994-09-20 | 1996-04-09 | Nippon Steel Corp | チタンおよびチタン合金線材の矯直方法 |
US5472526A (en) | 1994-09-30 | 1995-12-05 | General Electric Company | Method for heat treating Ti/Al-base alloys |
AU705336B2 (en) * | 1994-10-14 | 1999-05-20 | Osteonics Corp. | Low modulus, biocompatible titanium base alloys for medical devices |
US5698050A (en) | 1994-11-15 | 1997-12-16 | Rockwell International Corporation | Method for processing-microstructure-property optimization of α-β beta titanium alloys to obtain simultaneous improvements in mechanical properties and fracture resistance |
US5759484A (en) * | 1994-11-29 | 1998-06-02 | Director General Of The Technical Research And Developent Institute, Japan Defense Agency | High strength and high ductility titanium alloy |
JP3319195B2 (ja) | 1994-12-05 | 2002-08-26 | 日本鋼管株式会社 | α+β型チタン合金の高靱化方法 |
US5547523A (en) | 1995-01-03 | 1996-08-20 | General Electric Company | Retained strain forging of ni-base superalloys |
US6059904A (en) | 1995-04-27 | 2000-05-09 | General Electric Company | Isothermal and high retained strain forging of Ni-base superalloys |
JPH08300044A (ja) | 1995-04-27 | 1996-11-19 | Nippon Steel Corp | 棒線材連続矯正装置 |
US5600989A (en) * | 1995-06-14 | 1997-02-11 | Segal; Vladimir | Method of and apparatus for processing tungsten heavy alloys for kinetic energy penetrators |
EP0852164B1 (en) | 1995-09-13 | 2002-12-11 | Kabushiki Kaisha Toshiba | Method for manufacturing titanium alloy turbine blades and titanium alloy turbine blades |
JP3445991B2 (ja) | 1995-11-14 | 2003-09-16 | Jfeスチール株式会社 | 面内異方性の小さいα+β型チタン合金材の製造方法 |
US5649280A (en) * | 1996-01-02 | 1997-07-15 | General Electric Company | Method for controlling grain size in Ni-base superalloys |
JP3873313B2 (ja) | 1996-01-09 | 2007-01-24 | 住友金属工業株式会社 | 高強度チタン合金の製造方法 |
US5656403A (en) | 1996-01-30 | 1997-08-12 | United Microelectronics Corporation | Method and template for focus control in lithography process |
US5759305A (en) | 1996-02-07 | 1998-06-02 | General Electric Company | Grain size control in nickel base superalloys |
JPH09215786A (ja) | 1996-02-15 | 1997-08-19 | Mitsubishi Materials Corp | ゴルフクラブヘッドおよびその製造方法 |
US5861070A (en) * | 1996-02-27 | 1999-01-19 | Oregon Metallurgical Corporation | Titanium-aluminum-vanadium alloys and products made using such alloys |
JP3838445B2 (ja) | 1996-03-15 | 2006-10-25 | 本田技研工業株式会社 | チタン合金製ブレーキローター及びその製造方法 |
DE69715120T2 (de) | 1996-03-29 | 2003-06-05 | Citizen Watch Co., Ltd. | Hochfeste titanlegierung, verfahren zur herstellung eines produktes daraus und produkt |
JPH1088293A (ja) | 1996-04-16 | 1998-04-07 | Nippon Steel Corp | 粗悪燃料および廃棄物を燃焼する環境において耐食性を有する合金、該合金を用いた鋼管およびその製造方法 |
DE19743802C2 (de) | 1996-10-07 | 2000-09-14 | Benteler Werke Ag | Verfahren zur Herstellung eines metallischen Formbauteils |
RU2134308C1 (ru) | 1996-10-18 | 1999-08-10 | Институт проблем сверхпластичности металлов РАН | Способ обработки титановых сплавов |
JPH10128459A (ja) | 1996-10-21 | 1998-05-19 | Daido Steel Co Ltd | リングの後方スピニング加工方法 |
IT1286276B1 (it) | 1996-10-24 | 1998-07-08 | Univ Bologna | Metodo per la rimozione totale o parziale di pesticidi e/o fitofarmaci da liquidi alimentari e non mediante l'uso di derivati della |
WO1998022629A2 (en) | 1996-11-22 | 1998-05-28 | Dongjian Li | A new class of beta titanium-based alloys with high strength and good ductility |
US6044685A (en) | 1997-08-29 | 2000-04-04 | Wyman Gordon | Closed-die forging process and rotationally incremental forging press |
US5897830A (en) * | 1996-12-06 | 1999-04-27 | Dynamet Technology | P/M titanium composite casting |
US5795413A (en) | 1996-12-24 | 1998-08-18 | General Electric Company | Dual-property alpha-beta titanium alloy forgings |
JP3959766B2 (ja) | 1996-12-27 | 2007-08-15 | 大同特殊鋼株式会社 | 耐熱性にすぐれたTi合金の処理方法 |
FR2760469B1 (fr) | 1997-03-05 | 1999-10-22 | Onera (Off Nat Aerospatiale) | Aluminium de titane utilisable a temperature elevee |
US5954724A (en) * | 1997-03-27 | 1999-09-21 | Davidson; James A. | Titanium molybdenum hafnium alloys for medical implants and devices |
US5980655A (en) | 1997-04-10 | 1999-11-09 | Oremet-Wah Chang | Titanium-aluminum-vanadium alloys and products made therefrom |
JPH10306335A (ja) | 1997-04-30 | 1998-11-17 | Nkk Corp | (α+β)型チタン合金棒線材およびその製造方法 |
US6071360A (en) * | 1997-06-09 | 2000-06-06 | The Boeing Company | Controlled strain rate forming of thick titanium plate |
JPH11223221A (ja) * | 1997-07-01 | 1999-08-17 | Nippon Seiko Kk | 転がり軸受 |
US6569270B2 (en) * | 1997-07-11 | 2003-05-27 | Honeywell International Inc. | Process for producing a metal article |
NO312446B1 (no) | 1997-09-24 | 2002-05-13 | Mitsubishi Heavy Ind Ltd | Automatisk plateböyingssystem med bruk av höyfrekvent induksjonsoppvarming |
US20050047952A1 (en) | 1997-11-05 | 2005-03-03 | Allvac Ltd. | Non-magnetic corrosion resistant high strength steels |
FR2772790B1 (fr) | 1997-12-18 | 2000-02-04 | Snecma | ALLIAGES INTERMETALLIQUES A BASE DE TITANE DU TYPE Ti2AlNb A HAUTE LIMITE D'ELASTICITE ET FORTE RESISTANCE AU FLUAGE |
US6216508B1 (en) | 1998-01-29 | 2001-04-17 | Amino Corporation | Apparatus for dieless forming plate materials |
KR19990074014A (ko) * | 1998-03-05 | 1999-10-05 | 신종계 | 선체 외판의 곡면가공 자동화 장치 |
US6258182B1 (en) * | 1998-03-05 | 2001-07-10 | Memry Corporation | Pseudoelastic β titanium alloy and uses therefor |
JPH11309521A (ja) | 1998-04-24 | 1999-11-09 | Nippon Steel Corp | ステンレス製筒形部材のバルジ成形方法 |
US6032508A (en) | 1998-04-24 | 2000-03-07 | Msp Industries Corporation | Apparatus and method for near net warm forging of complex parts from axi-symmetrical workpieces |
JPH11319958A (ja) | 1998-05-19 | 1999-11-24 | Mitsubishi Heavy Ind Ltd | 曲がりクラッド管およびその製造方法 |
US20010041148A1 (en) * | 1998-05-26 | 2001-11-15 | Kabushiki Kaisha Kobe Seiko Sho | Alpha + beta type titanium alloy, process for producing titanium alloy, process for coil rolling, and process for producing cold-rolled coil of titanium alloy |
EP0969109B1 (en) | 1998-05-26 | 2006-10-11 | Kabushiki Kaisha Kobe Seiko Sho | Titanium alloy and process for production |
JP3417844B2 (ja) | 1998-05-28 | 2003-06-16 | 株式会社神戸製鋼所 | 加工性に優れた高強度Ti合金の製法 |
US6632304B2 (en) * | 1998-05-28 | 2003-10-14 | Kabushiki Kaisha Kobe Seiko Sho | Titanium alloy and production thereof |
FR2779155B1 (fr) | 1998-05-28 | 2004-10-29 | Kobe Steel Ltd | Alliage de titane et sa preparation |
JP3452798B2 (ja) | 1998-05-28 | 2003-09-29 | 株式会社神戸製鋼所 | 高強度β型Ti合金 |
JP2000153372A (ja) | 1998-11-19 | 2000-06-06 | Nkk Corp | 施工性に優れた銅または銅合金クラッド鋼板の製造方法 |
US6334912B1 (en) | 1998-12-31 | 2002-01-01 | General Electric Company | Thermomechanical method for producing superalloys with increased strength and thermal stability |
US6409852B1 (en) * | 1999-01-07 | 2002-06-25 | Jiin-Huey Chern | Biocompatible low modulus titanium alloy for medical implant |
US6143241A (en) | 1999-02-09 | 2000-11-07 | Chrysalis Technologies, Incorporated | Method of manufacturing metallic products such as sheet by cold working and flash annealing |
US6187045B1 (en) * | 1999-02-10 | 2001-02-13 | Thomas K. Fehring | Enhanced biocompatible implants and alloys |
JP3681095B2 (ja) | 1999-02-16 | 2005-08-10 | 株式会社クボタ | 内面突起付き熱交換用曲げ管 |
JP3268639B2 (ja) * | 1999-04-09 | 2002-03-25 | 独立行政法人産業技術総合研究所 | 強加工装置、強加工法並びに被強加工金属系材料 |
RU2150528C1 (ru) | 1999-04-20 | 2000-06-10 | ОАО Верхнесалдинское металлургическое производственное объединение | Сплав на основе титана |
US6558273B2 (en) * | 1999-06-08 | 2003-05-06 | K. K. Endo Seisakusho | Method for manufacturing a golf club |
JP2001071037A (ja) | 1999-09-03 | 2001-03-21 | Matsushita Electric Ind Co Ltd | マグネシウム合金のプレス加工方法およびプレス加工装置 |
US6402859B1 (en) | 1999-09-10 | 2002-06-11 | Terumo Corporation | β-titanium alloy wire, method for its production and medical instruments made by said β-titanium alloy wire |
JP4562830B2 (ja) | 1999-09-10 | 2010-10-13 | トクセン工業株式会社 | βチタン合金細線の製造方法 |
US7024897B2 (en) | 1999-09-24 | 2006-04-11 | Hot Metal Gas Forming Intellectual Property, Inc. | Method of forming a tubular blank into a structural component and die therefor |
US6387197B1 (en) * | 2000-01-11 | 2002-05-14 | General Electric Company | Titanium processing methods for ultrasonic noise reduction |
RU2156828C1 (ru) | 2000-02-29 | 2000-09-27 | Воробьев Игорь Андреевич | СПОСОБ ИЗГОТОВЛЕНИЯ СТЕРЖНЕВЫХ ДЕТАЛЕЙ С ГОЛОВКАМИ ИЗ ДВУХФАЗНЫХ (α+β) ТИТАНОВЫХ СПЛАВОВ |
US6332935B1 (en) | 2000-03-24 | 2001-12-25 | General Electric Company | Processing of titanium-alloy billet for improved ultrasonic inspectability |
US6399215B1 (en) * | 2000-03-28 | 2002-06-04 | The Regents Of The University Of California | Ultrafine-grained titanium for medical implants |
JP2001343472A (ja) | 2000-03-31 | 2001-12-14 | Seiko Epson Corp | 時計用外装部品の製造方法、時計用外装部品及び時計 |
JP3753608B2 (ja) | 2000-04-17 | 2006-03-08 | 株式会社日立製作所 | 逐次成形方法とその装置 |
US6532786B1 (en) | 2000-04-19 | 2003-03-18 | D-J Engineering, Inc. | Numerically controlled forming method |
US6197129B1 (en) * | 2000-05-04 | 2001-03-06 | The United States Of America As Represented By The United States Department Of Energy | Method for producing ultrafine-grained materials using repetitive corrugation and straightening |
JP2001348635A (ja) * | 2000-06-05 | 2001-12-18 | Nikkin Material:Kk | 冷間加工性と加工硬化に優れたチタン合金 |
US6484387B1 (en) * | 2000-06-07 | 2002-11-26 | L. H. Carbide Corporation | Progressive stamping die assembly having transversely movable die station and method of manufacturing a stack of laminae therewith |
AT408889B (de) * | 2000-06-30 | 2002-03-25 | Schoeller Bleckmann Oilfield T | Korrosionsbeständiger werkstoff |
US6877349B2 (en) | 2000-08-17 | 2005-04-12 | Industrial Origami, Llc | Method for precision bending of sheet of materials, slit sheets fabrication process |
JP2002069591A (ja) | 2000-09-01 | 2002-03-08 | Nkk Corp | 高耐食ステンレス鋼 |
UA38805A (ru) | 2000-10-16 | 2001-05-15 | Інститут Металофізики Національної Академії Наук України | Сплав на основе титана |
US6946039B1 (en) | 2000-11-02 | 2005-09-20 | Honeywell International Inc. | Physical vapor deposition targets, and methods of fabricating metallic materials |
JP2002146497A (ja) | 2000-11-08 | 2002-05-22 | Daido Steel Co Ltd | Ni基合金の製造方法 |
US6384388B1 (en) * | 2000-11-17 | 2002-05-07 | Meritor Suspension Systems Company | Method of enhancing the bending process of a stabilizer bar |
JP3742558B2 (ja) * | 2000-12-19 | 2006-02-08 | 新日本製鐵株式会社 | 高延性で板面内材質異方性の小さい一方向圧延チタン板およびその製造方法 |
JP4013761B2 (ja) | 2001-02-28 | 2007-11-28 | Jfeスチール株式会社 | チタン合金棒材の製造方法 |
EP1375690B1 (en) | 2001-03-26 | 2006-03-15 | Kabushiki Kaisha Toyota Chuo Kenkyusho | High strength titanium alloy and method for production thereof |
US6539765B2 (en) * | 2001-03-28 | 2003-04-01 | Gary Gates | Rotary forging and quenching apparatus and method |
US6536110B2 (en) * | 2001-04-17 | 2003-03-25 | United Technologies Corporation | Integrally bladed rotor airfoil fabrication and repair techniques |
US6576068B2 (en) | 2001-04-24 | 2003-06-10 | Ati Properties, Inc. | Method of producing stainless steels having improved corrosion resistance |
RU2203974C2 (ru) | 2001-05-07 | 2003-05-10 | ОАО Верхнесалдинское металлургическое производственное объединение | Сплав на основе титана |
DE10128199B4 (de) | 2001-06-11 | 2007-07-12 | Benteler Automobiltechnik Gmbh | Vorrichtung zur Umformung von Metallblechen |
RU2197555C1 (ru) | 2001-07-11 | 2003-01-27 | Общество с ограниченной ответственностью Научно-производственное предприятие "Велес" | СПОСОБ ИЗГОТОВЛЕНИЯ СТЕРЖНЕВЫХ ДЕТАЛЕЙ С ГОЛОВКАМИ ИЗ (α+β) ТИТАНОВЫХ СПЛАВОВ |
JP3934372B2 (ja) | 2001-08-15 | 2007-06-20 | 株式会社神戸製鋼所 | 高強度および低ヤング率のβ型Ti合金並びにその製造方法 |
JP2003074566A (ja) | 2001-08-31 | 2003-03-12 | Nsk Ltd | 転動装置 |
CN1159472C (zh) | 2001-09-04 | 2004-07-28 | 北京航空材料研究院 | 钛合金准β锻造工艺 |
US6663501B2 (en) | 2001-12-07 | 2003-12-16 | Charlie C. Chen | Macro-fiber process for manufacturing a face for a metal wood golf club |
CA2468263A1 (en) | 2001-12-14 | 2003-06-26 | Ati Properties, Inc. | Method for processing beta titanium alloys |
JP3777130B2 (ja) | 2002-02-19 | 2006-05-24 | 本田技研工業株式会社 | 逐次成形装置 |
FR2836640B1 (fr) | 2002-03-01 | 2004-09-10 | Snecma Moteurs | Produits minces en alliages de titane beta ou quasi beta fabrication par forgeage |
JP2003285126A (ja) | 2002-03-25 | 2003-10-07 | Toyota Motor Corp | 温間塑性加工方法 |
RU2217260C1 (ru) | 2002-04-04 | 2003-11-27 | ОАО Верхнесалдинское металлургическое производственное объединение | СПОСОБ ИЗГОТОВЛЕНИЯ ПРОМЕЖУТОЧНОЙ ЗАГОТОВКИ ИЗ α- И (α+β)-ТИТАНОВЫХ СПЛАВОВ |
US6786985B2 (en) | 2002-05-09 | 2004-09-07 | Titanium Metals Corp. | Alpha-beta Ti-Ai-V-Mo-Fe alloy |
JP2003334633A (ja) | 2002-05-16 | 2003-11-25 | Daido Steel Co Ltd | 段付き軸形状品の製造方法 |
US7410610B2 (en) | 2002-06-14 | 2008-08-12 | General Electric Company | Method for producing a titanium metallic composition having titanium boride particles dispersed therein |
US6918974B2 (en) | 2002-08-26 | 2005-07-19 | General Electric Company | Processing of alpha-beta titanium alloy workpieces for good ultrasonic inspectability |
JP4257581B2 (ja) | 2002-09-20 | 2009-04-22 | 株式会社豊田中央研究所 | チタン合金およびその製造方法 |
KR101014639B1 (ko) | 2002-09-30 | 2011-02-16 | 유겐가이샤 리나시메타리 | 금속 가공 방법 및 그 금속 가공 방법을 이용한 금속체와그 금속 가공 방법을 이용한 금속 함유 세라믹체 |
US6932877B2 (en) | 2002-10-31 | 2005-08-23 | General Electric Company | Quasi-isothermal forging of a nickel-base superalloy |
FI115830B (fi) | 2002-11-01 | 2005-07-29 | Metso Powdermet Oy | Menetelmä monimateriaalikomponenttien valmistamiseksi sekä monimateriaalikomponentti |
US7008491B2 (en) | 2002-11-12 | 2006-03-07 | General Electric Company | Method for fabricating an article of an alpha-beta titanium alloy by forging |
CA2502575A1 (en) | 2002-11-15 | 2004-06-03 | University Of Utah Research Foundation | Integral titanium boride coatings on titanium surfaces and associated methods |
US20040099350A1 (en) * | 2002-11-21 | 2004-05-27 | Mantione John V. | Titanium alloys, methods of forming the same, and articles formed therefrom |
US20050145310A1 (en) * | 2003-12-24 | 2005-07-07 | General Electric Company | Method for producing homogeneous fine grain titanium materials suitable for ultrasonic inspection |
US7010950B2 (en) | 2003-01-17 | 2006-03-14 | Visteon Global Technologies, Inc. | Suspension component having localized material strengthening |
DE10303458A1 (de) | 2003-01-29 | 2004-08-19 | Amino Corp., Fujinomiya | Verfahren und Vorrichtung zum Formen dünner Metallbleche |
RU2234998C1 (ru) | 2003-01-30 | 2004-08-27 | Антонов Александр Игоревич | Способ изготовления полой цилиндрической длинномерной заготовки (варианты) |
EP1605073B1 (en) | 2003-03-20 | 2011-09-14 | Sumitomo Metal Industries, Ltd. | Use of an austenitic stainless steel |
JP4209233B2 (ja) | 2003-03-28 | 2009-01-14 | 株式会社日立製作所 | 逐次成形加工装置 |
JP3838216B2 (ja) | 2003-04-25 | 2006-10-25 | 住友金属工業株式会社 | オーステナイト系ステンレス鋼 |
US20040221929A1 (en) | 2003-05-09 | 2004-11-11 | Hebda John J. | Processing of titanium-aluminum-vanadium alloys and products made thereby |
US7073559B2 (en) | 2003-07-02 | 2006-07-11 | Ati Properties, Inc. | Method for producing metal fibers |
JP4041774B2 (ja) | 2003-06-05 | 2008-01-30 | 住友金属工業株式会社 | β型チタン合金材の製造方法 |
US7785429B2 (en) | 2003-06-10 | 2010-08-31 | The Boeing Company | Tough, high-strength titanium alloys; methods of heat treating titanium alloys |
AT412727B (de) | 2003-12-03 | 2005-06-27 | Boehler Edelstahl | Korrosionsbeständige, austenitische stahllegierung |
CN101080504B (zh) | 2003-12-11 | 2012-10-17 | 俄亥俄州大学 | 钛合金显微结构细化方法及钛的高温-高应变速率超塑性成形 |
US7038426B2 (en) * | 2003-12-16 | 2006-05-02 | The Boeing Company | Method for prolonging the life of lithium ion batteries |
JPWO2005078148A1 (ja) | 2004-02-12 | 2007-10-18 | 住友金属工業株式会社 | 浸炭性ガス雰囲気下で使用するための金属管 |
JP2005281855A (ja) | 2004-03-04 | 2005-10-13 | Daido Steel Co Ltd | 耐熱オーステナイト系ステンレス鋼及びその製造方法 |
US7837812B2 (en) * | 2004-05-21 | 2010-11-23 | Ati Properties, Inc. | Metastable beta-titanium alloys and methods of processing the same by direct aging |
US7449075B2 (en) | 2004-06-28 | 2008-11-11 | General Electric Company | Method for producing a beta-processed alpha-beta titanium-alloy article |
RU2269584C1 (ru) | 2004-07-30 | 2006-02-10 | Открытое Акционерное Общество "Корпорация Всмпо-Ависма" | Сплав на основе титана |
US20060045789A1 (en) | 2004-09-02 | 2006-03-02 | Coastcast Corporation | High strength low cost titanium and method for making same |
US7096596B2 (en) | 2004-09-21 | 2006-08-29 | Alltrade Tools Llc | Tape measure device |
US7601232B2 (en) | 2004-10-01 | 2009-10-13 | Dynamic Flowform Corp. | α-β titanium alloy tubes and methods of flowforming the same |
US7360387B2 (en) | 2005-01-31 | 2008-04-22 | Showa Denko K.K. | Upsetting method and upsetting apparatus |
US20060243356A1 (en) | 2005-02-02 | 2006-11-02 | Yuusuke Oikawa | Austenite-type stainless steel hot-rolling steel material with excellent corrosion resistance, proof-stress, and low-temperature toughness and production method thereof |
TWI326713B (en) | 2005-02-18 | 2010-07-01 | Nippon Steel Corp | Induction heating device for heating a traveling metal plate |
JP5208354B2 (ja) | 2005-04-11 | 2013-06-12 | 新日鐵住金株式会社 | オーステナイト系ステンレス鋼 |
RU2288967C1 (ru) | 2005-04-15 | 2006-12-10 | Закрытое акционерное общество ПКФ "Проммет-спецсталь" | Коррозионно-стойкий сплав и изделие, выполненное из него |
WO2006110962A2 (en) * | 2005-04-22 | 2006-10-26 | K.U.Leuven Research And Development | Asymmetric incremental sheet forming system |
JP4787548B2 (ja) | 2005-06-07 | 2011-10-05 | 株式会社アミノ | 薄板の成形方法および装置 |
DE102005027259B4 (de) * | 2005-06-13 | 2012-09-27 | Daimler Ag | Verfahren zur Herstellung von metallischen Bauteilen durch Halbwarm-Umformung |
KR100677465B1 (ko) | 2005-08-10 | 2007-02-07 | 이영화 | 판 굽힘용 장형 유도 가열기 |
US7531054B2 (en) | 2005-08-24 | 2009-05-12 | Ati Properties, Inc. | Nickel alloy and method including direct aging |
US8337750B2 (en) | 2005-09-13 | 2012-12-25 | Ati Properties, Inc. | Titanium alloys including increased oxygen content and exhibiting improved mechanical properties |
US7669452B2 (en) | 2005-11-04 | 2010-03-02 | Cyril Bath Company | Titanium stretch forming apparatus and method |
CA2634252A1 (en) | 2005-12-21 | 2007-07-05 | Exxonmobil Research And Engineering Company | Corrosion resistant material for reduced fouling, heat transfer component with improved corrosion and fouling resistance, and method for reducing fouling |
US7611592B2 (en) | 2006-02-23 | 2009-11-03 | Ati Properties, Inc. | Methods of beta processing titanium alloys |
JP5050199B2 (ja) | 2006-03-30 | 2012-10-17 | 国立大学法人電気通信大学 | マグネシウム合金材料製造方法及び装置並びにマグネシウム合金材料 |
US20090165903A1 (en) | 2006-04-03 | 2009-07-02 | Hiromi Miura | Material Having Ultrafine Grained Structure and Method of Fabricating Thereof |
KR100740715B1 (ko) | 2006-06-02 | 2007-07-18 | 경상대학교산학협력단 | 집전체-전극 일체형 Ti-Ni계 합금-Ni황화물 소자 |
US7879286B2 (en) | 2006-06-07 | 2011-02-01 | Miracle Daniel B | Method of producing high strength, high stiffness and high ductility titanium alloys |
JP5187713B2 (ja) | 2006-06-09 | 2013-04-24 | 国立大学法人電気通信大学 | 金属材料の微細化加工方法 |
US20080000554A1 (en) | 2006-06-23 | 2008-01-03 | Jorgensen Forge Corporation | Austenitic paramagnetic corrosion resistant material |
WO2008017257A1 (en) | 2006-08-02 | 2008-02-14 | Hangzhou Huitong Driving Chain Co., Ltd. | A bended link plate and the method to making thereof |
US20080103543A1 (en) | 2006-10-31 | 2008-05-01 | Medtronic, Inc. | Implantable medical device with titanium alloy housing |
JP2008200730A (ja) | 2007-02-21 | 2008-09-04 | Daido Steel Co Ltd | Ni基耐熱合金の製造方法 |
CN101294264A (zh) | 2007-04-24 | 2008-10-29 | 宝山钢铁股份有限公司 | 一种转子叶片用α+β型钛合金棒材制造工艺 |
US20080300552A1 (en) | 2007-06-01 | 2008-12-04 | Cichocki Frank R | Thermal forming of refractory alloy surgical needles |
CN100567534C (zh) | 2007-06-19 | 2009-12-09 | 中国科学院金属研究所 | 一种高热强性、高热稳定性的高温钛合金的热加工和热处理方法 |
US20090000706A1 (en) | 2007-06-28 | 2009-01-01 | General Electric Company | Method of controlling and refining final grain size in supersolvus heat treated nickel-base superalloys |
DE102007039998B4 (de) | 2007-08-23 | 2014-05-22 | Benteler Defense Gmbh & Co. Kg | Panzerung für ein Fahrzeug |
RU2364660C1 (ru) | 2007-11-26 | 2009-08-20 | Владимир Валентинович Латыш | Способ получения ультрамелкозернистых заготовок из титановых сплавов |
JP2009138218A (ja) | 2007-12-05 | 2009-06-25 | Nissan Motor Co Ltd | チタン合金部材及びチタン合金部材の製造方法 |
CN100547105C (zh) | 2007-12-10 | 2009-10-07 | 巨龙钢管有限公司 | 一种x80钢弯管及其弯制工艺 |
JP5383700B2 (ja) | 2007-12-20 | 2014-01-08 | エイティーアイ・プロパティーズ・インコーポレーテッド | 安定化元素を含有するニッケルの少ないオーステナイト系のステンレス鋼 |
KR100977801B1 (ko) | 2007-12-26 | 2010-08-25 | 주식회사 포스코 | 강도 및 연성이 우수한 저탄성 티타늄 합금 및 그 제조방법 |
US8075714B2 (en) * | 2008-01-22 | 2011-12-13 | Caterpillar Inc. | Localized induction heating for residual stress optimization |
RU2368695C1 (ru) | 2008-01-30 | 2009-09-27 | Федеральное государственное унитарное предприятие "Всероссийский научно-исследовательский институт авиационных материалов" (ФГУП "ВИАМ") | Способ получения изделия из высоколегированного жаропрочного никелевого сплава |
DE102008014559A1 (de) | 2008-03-15 | 2009-09-17 | Elringklinger Ag | Verfahren zum bereichsweisen Umformen einer aus einem Federstahlblech hergestellten Blechlage einer Flachdichtung sowie Einrichtung zur Durchführung dieses Verfahrens |
CA2723526C (en) | 2008-05-22 | 2013-07-23 | Sumitomo Metal Industries, Ltd. | High-strength ni-based alloy tube for nuclear power use and method for manufacturing the same |
JP2009299110A (ja) | 2008-06-11 | 2009-12-24 | Kobe Steel Ltd | 断続切削性に優れた高強度α−β型チタン合金 |
JP5299610B2 (ja) | 2008-06-12 | 2013-09-25 | 大同特殊鋼株式会社 | Ni−Cr−Fe三元系合金材の製造方法 |
RU2392348C2 (ru) | 2008-08-20 | 2010-06-20 | Федеральное Государственное Унитарное Предприятие "Центральный Научно-Исследовательский Институт Конструкционных Материалов "Прометей" (Фгуп "Цнии Км "Прометей") | Коррозионно-стойкая высокопрочная немагнитная сталь и способ ее термодеформационной обработки |
JP5315888B2 (ja) | 2008-09-22 | 2013-10-16 | Jfeスチール株式会社 | α−β型チタン合金およびその溶製方法 |
CN101684530A (zh) | 2008-09-28 | 2010-03-31 | 杭正奎 | 超耐高温镍铬合金及其制造方法 |
RU2378410C1 (ru) | 2008-10-01 | 2010-01-10 | Открытое акционерное общество "Корпорация ВСПМО-АВИСМА" | Способ изготовления плит из двухфазных титановых сплавов |
US8408039B2 (en) | 2008-10-07 | 2013-04-02 | Northwestern University | Microforming method and apparatus |
RU2383654C1 (ru) | 2008-10-22 | 2010-03-10 | Государственное образовательное учреждение высшего профессионального образования "Уфимский государственный авиационный технический университет" | Наноструктурный технически чистый титан для биомедицины и способ получения прутка из него |
UA40862U (ru) | 2008-12-04 | 2009-04-27 | Национальный Технический Университет Украины "Киевский Политехнический Институт" | Способ прессования изделий |
MX2011007664A (es) | 2009-01-21 | 2011-10-24 | Sumitomo Metal Ind | Material metalico curvo y proceso para producir el mismo. |
RU2393936C1 (ru) | 2009-03-25 | 2010-07-10 | Владимир Алексеевич Шундалов | Способ получения ультрамелкозернистых заготовок из металлов и сплавов |
US8578748B2 (en) | 2009-04-08 | 2013-11-12 | The Boeing Company | Reducing force needed to form a shape from a sheet metal |
JP5534551B2 (ja) * | 2009-05-07 | 2014-07-02 | 住友電気工業株式会社 | リアクトル |
US8316687B2 (en) | 2009-08-12 | 2012-11-27 | The Boeing Company | Method for making a tool used to manufacture composite parts |
CN101637789B (zh) | 2009-08-18 | 2011-06-08 | 西安航天博诚新材料有限公司 | 一种电阻热张力矫直装置及矫直方法 |
JP2011121118A (ja) | 2009-11-11 | 2011-06-23 | Univ Of Electro-Communications | 難加工性金属材料を多軸鍛造処理する方法、それを実施する装置、および金属材料 |
JP5696995B2 (ja) | 2009-11-19 | 2015-04-08 | 独立行政法人物質・材料研究機構 | 耐熱超合金 |
RU2425164C1 (ru) | 2010-01-20 | 2011-07-27 | Открытое Акционерное Общество "Корпорация Всмпо-Ависма" | Вторичный титановый сплав и способ его изготовления |
DE102010009185A1 (de) | 2010-02-24 | 2011-11-17 | Benteler Automobiltechnik Gmbh | Profilbauteil |
CN102933331B (zh) | 2010-05-17 | 2015-08-26 | 麦格纳国际公司 | 用于对具有低延展性的材料进行成形的方法和设备 |
CA2706215C (en) | 2010-05-31 | 2017-07-04 | Corrosion Service Company Limited | Method and apparatus for providing electrochemical corrosion protection |
US9255316B2 (en) * | 2010-07-19 | 2016-02-09 | Ati Properties, Inc. | Processing of α+β titanium alloys |
US8499605B2 (en) | 2010-07-28 | 2013-08-06 | Ati Properties, Inc. | Hot stretch straightening of high strength α/β processed titanium |
US9206497B2 (en) | 2010-09-15 | 2015-12-08 | Ati Properties, Inc. | Methods for processing titanium alloys |
US8613818B2 (en) * | 2010-09-15 | 2013-12-24 | Ati Properties, Inc. | Processing routes for titanium and titanium alloys |
US20120067100A1 (en) * | 2010-09-20 | 2012-03-22 | Ati Properties, Inc. | Elevated Temperature Forming Methods for Metallic Materials |
US20120076611A1 (en) * | 2010-09-23 | 2012-03-29 | Ati Properties, Inc. | High Strength Alpha/Beta Titanium Alloy Fasteners and Fastener Stock |
US10513755B2 (en) * | 2010-09-23 | 2019-12-24 | Ati Properties Llc | High strength alpha/beta titanium alloy fasteners and fastener stock |
US20120076686A1 (en) * | 2010-09-23 | 2012-03-29 | Ati Properties, Inc. | High strength alpha/beta titanium alloy |
RU2441089C1 (ru) | 2010-12-30 | 2012-01-27 | Юрий Васильевич Кузнецов | КОРРОЗИОННО-СТОЙКИЙ СПЛАВ НА ОСНОВЕ Fe-Cr-Ni, ИЗДЕЛИЕ ИЗ НЕГО И СПОСОБ ИЗГОТОВЛЕНИЯ ИЗДЕЛИЯ |
JP2012140690A (ja) | 2011-01-06 | 2012-07-26 | Sanyo Special Steel Co Ltd | 靭性、耐食性に優れた二相系ステンレス鋼の製造方法 |
JP5861699B2 (ja) | 2011-04-25 | 2016-02-16 | 日立金属株式会社 | 段付鍛造材の製造方法 |
US9732408B2 (en) | 2011-04-29 | 2017-08-15 | Aktiebolaget Skf | Heat-treatment of an alloy for a bearing component |
US8679269B2 (en) | 2011-05-05 | 2014-03-25 | General Electric Company | Method of controlling grain size in forged precipitation-strengthened alloys and components formed thereby |
CN102212716B (zh) | 2011-05-06 | 2013-03-27 | 中国航空工业集团公司北京航空材料研究院 | 一种低成本的α+β型钛合金 |
US8652400B2 (en) * | 2011-06-01 | 2014-02-18 | Ati Properties, Inc. | Thermo-mechanical processing of nickel-base alloys |
US9034247B2 (en) | 2011-06-09 | 2015-05-19 | General Electric Company | Alumina-forming cobalt-nickel base alloy and method of making an article therefrom |
JP5953370B2 (ja) | 2011-06-17 | 2016-07-20 | テイタニウム メタルス コーポレイシヨンTitanium Metals Corporation | アルファ−ベータTi−Al−V−Mo−Fe合金シートの製造方法 |
US20130133793A1 (en) | 2011-11-30 | 2013-05-30 | Ati Properties, Inc. | Nickel-base alloy heat treatments, nickel-base alloys, and articles including nickel-base alloys |
US9347121B2 (en) | 2011-12-20 | 2016-05-24 | Ati Properties, Inc. | High strength, corrosion resistant austenitic alloys |
US9050647B2 (en) | 2013-03-15 | 2015-06-09 | Ati Properties, Inc. | Split-pass open-die forging for hard-to-forge, strain-path sensitive titanium-base and nickel-base alloys |
US9869003B2 (en) | 2013-02-26 | 2018-01-16 | Ati Properties Llc | Methods for processing alloys |
US9192981B2 (en) | 2013-03-11 | 2015-11-24 | Ati Properties, Inc. | Thermomechanical processing of high strength non-magnetic corrosion resistant material |
US9777361B2 (en) | 2013-03-15 | 2017-10-03 | Ati Properties Llc | Thermomechanical processing of alpha-beta titanium alloys |
JP6171762B2 (ja) | 2013-09-10 | 2017-08-02 | 大同特殊鋼株式会社 | Ni基耐熱合金の鍛造加工方法 |
US11111552B2 (en) | 2013-11-12 | 2021-09-07 | Ati Properties Llc | Methods for processing metal alloys |
US10094003B2 (en) | 2015-01-12 | 2018-10-09 | Ati Properties Llc | Titanium alloy |
US10502252B2 (en) | 2015-11-23 | 2019-12-10 | Ati Properties Llc | Processing of alpha-beta titanium alloys |
-
2010
- 2010-01-22 US US12/691,952 patent/US10053758B2/en active Active
- 2010-12-29 PL PL10803547T patent/PL2526215T3/pl unknown
- 2010-12-29 AU AU2010343097A patent/AU2010343097B2/en active Active
- 2010-12-29 JP JP2012550002A patent/JP5850859B2/ja active Active
- 2010-12-29 WO PCT/US2010/062284 patent/WO2011090733A2/en active Application Filing
- 2010-12-29 NZ NZ600696A patent/NZ600696A/en unknown
- 2010-12-29 MX MX2012007178A patent/MX353903B/es active IP Right Grant
- 2010-12-29 ES ES10803547T patent/ES2718104T3/es active Active
- 2010-12-29 CN CN201610832682.1A patent/CN106367634A/zh active Pending
- 2010-12-29 RU RU2012136150/02A patent/RU2566113C2/ru active
- 2010-12-29 CA CA2784509A patent/CA2784509C/en active Active
- 2010-12-29 CN CN2010800607739A patent/CN102712967A/zh active Pending
- 2010-12-29 NZ NZ700770A patent/NZ700770A/en unknown
- 2010-12-29 KR KR1020127015595A patent/KR101827017B1/ko active IP Right Grant
- 2010-12-29 PE PE2012001025A patent/PE20130060A1/es active IP Right Grant
- 2010-12-29 BR BR112012016546-1A patent/BR112012016546B1/pt active IP Right Grant
- 2010-12-29 UA UAA201210024A patent/UA109892C2/ru unknown
- 2010-12-29 EP EP10803547.8A patent/EP2526215B1/en active Active
-
2011
- 2011-01-12 TW TW100101115A patent/TWI506149B/zh active
- 2011-12-29 TR TR2019/06623T patent/TR201906623T4/tr unknown
-
2012
- 2012-06-13 IL IL220372A patent/IL220372A/en active IP Right Grant
- 2012-07-03 IN IN5891DEN2012 patent/IN2012DN05891A/en unknown
- 2012-07-17 ZA ZA2012/05335A patent/ZA201205335B/en unknown
Patent Citations (4)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
RU2172359C1 (ru) * | 1999-11-25 | 2001-08-20 | Государственное предприятие Всероссийский научно-исследовательский институт авиационных материалов | Сплав на основе титана и изделие, выполненное из него |
RU2169204C1 (ru) * | 2000-07-19 | 2001-06-20 | ОАО Верхнесалдинское металлургическое производственное объединение | Сплав на основе титана и способ термической обработки крупногабаритных полуфабрикатов из этого сплава |
RU2169782C1 (ru) * | 2000-07-19 | 2001-06-27 | ОАО Верхнесалдинское металлургическое производственное объединение | Сплав на основе титана и способ термической обработки крупногабаритных полуфабрикатов из этого сплава |
RU2283889C1 (ru) * | 2005-05-16 | 2006-09-20 | ОАО "Корпорация ВСМПО-АВИСМА" | Сплав на основе титана |
Cited By (2)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
RU2709568C1 (ru) * | 2016-04-22 | 2019-12-18 | Арконик Инк. | Усовершенствованные способы чистовой обработки экструдированных титановых изделий |
RU2808755C1 (ru) * | 2022-10-24 | 2023-12-04 | Российская Федерация, от имени которой выступает Министерство промышленности и торговли Российской Федерации (Минпромторг России) | СПОСОБ ИЗГОТОВЛЕНИЯ ДЕФОРМИРОВАННЫХ ПОЛУФАБРИКАТОВ ИЗ ВЫСОКОПРОЧНЫХ ПСЕВДО-β-ТИТАНОВЫХ СПЛАВОВ |
Also Published As
Publication number | Publication date |
---|---|
US10053758B2 (en) | 2018-08-21 |
TR201906623T4 (tr) | 2019-05-21 |
IL220372A (en) | 2016-07-31 |
RU2012136150A (ru) | 2014-03-10 |
KR101827017B1 (ko) | 2018-02-07 |
ES2718104T3 (es) | 2019-06-27 |
AU2010343097A1 (en) | 2012-07-05 |
TWI506149B (zh) | 2015-11-01 |
TW201132770A (en) | 2011-10-01 |
WO2011090733A3 (en) | 2011-10-27 |
PE20130060A1 (es) | 2013-02-04 |
MX2012007178A (es) | 2012-07-23 |
AU2010343097B2 (en) | 2015-07-23 |
JP5850859B2 (ja) | 2016-02-03 |
NZ600696A (en) | 2014-12-24 |
BR112012016546A2 (pt) | 2016-04-19 |
UA109892C2 (uk) | 2015-10-26 |
ZA201205335B (en) | 2022-03-30 |
JP2013518181A (ja) | 2013-05-20 |
EP2526215A2 (en) | 2012-11-28 |
BR112012016546B1 (pt) | 2018-07-10 |
EP2526215B1 (en) | 2019-02-20 |
CA2784509C (en) | 2019-08-20 |
IN2012DN05891A (ru) | 2015-09-18 |
CN106367634A (zh) | 2017-02-01 |
WO2011090733A2 (en) | 2011-07-28 |
CA2784509A1 (en) | 2011-07-28 |
MX353903B (es) | 2018-02-02 |
KR20120115497A (ko) | 2012-10-18 |
NZ700770A (en) | 2016-07-29 |
US20110180188A1 (en) | 2011-07-28 |
CN102712967A (zh) | 2012-10-03 |
PL2526215T3 (pl) | 2019-08-30 |
Similar Documents
Publication | Publication Date | Title |
---|---|---|
RU2566113C2 (ru) | Получение высокопрочного титана | |
RU2725391C2 (ru) | Обработка альфа-бета-титановых сплавов | |
KR101758956B1 (ko) | 알파/베타 티타늄 합금의 가공 | |
US20030168138A1 (en) | Method for processing beta titanium alloys | |
WO2008060637A9 (en) | Methods of beta processing titanium alloys | |
WO2012032610A1 (ja) | チタン材 | |
EP3546606B1 (en) | Alpha+beta titanium extruded material | |
US11186904B2 (en) | Method for manufacturing Ti alloys with enhanced strength-ductility balance | |
JP6696202B2 (ja) | α+β型チタン合金部材およびその製造方法 | |
RU2695850C2 (ru) | Способы получения изделий из титана и титановых сплавов | |
RU2690768C1 (ru) | Сплав на основе титана и прутковая заготовка из сплава на основе титана | |
JP5210874B2 (ja) | 冷間加工可能なチタン合金 | |
JP4715048B2 (ja) | チタン合金ファスナー材及びその製造方法 | |
RU2478130C1 (ru) | Бета-титановый сплав и способ его термомеханической обработки | |
JPH07150316A (ja) | (α+β)型Ti 合金鍛造材の製造方法 | |
Yao | Quenching of Titanium and Control of Residual Stresses | |
Babanli et al. | Effect of Low-Temperature Aging on Mechanical Behavior of Metastable β-Type Ti-Mo-Sn Alloys | |
JP2014080669A (ja) | β型チタン合金およびその熱機械的処理方法 |
Legal Events
Date | Code | Title | Description |
---|---|---|---|
PD4A | Correction of name of patent owner |