CN102712967A - 高强度钛合金的制造 - Google Patents

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Abstract

一种用于增加钛合金强度和韧度的方法的某些实施方案包括在所述钛合金的α-β相场中，在一个温度下使钛合金塑性变形为至少25%面积减少的等效塑性变形。在所述α-β相场中使所述钛合金塑性变形之后，所述钛合金未被加热至所述钛合金的β转变温度或者所述钛合金的β转变温度以上。在塑性变形之后，在小于或者等于β转变温度减去20F(11.1℃)的热处理温度下对所述钛合金进行热处理。

Description

高强度钛合金的制造
技术领域
本公开涉及用于制造高强度和高韧度钛合金的方法。根据本公开的方法不需要用在某些现有钛合金制造方法中的多步热处理。
发明背景
钛合金通常呈现高强度重量比，耐腐蚀并且在适度高温下抗蠕变。由于这些原因，钛合金被用在航空和航天应用中，例如包括诸如起落架构件和发动机机架的关键结构部件。钛合金还被用在诸如转子、压缩机叶片的部件、液压系统部件和发动机舱的喷气式发动机中。
纯钛在大约882℃处经受同素异形相变。在所述温度以下，钛采用称为α相的六方紧密堆积晶体结构。在这个温度以上，钛具有称为β相的体心立方结构。在其下发生自α相至β相转变的温度被称为β转变温度(Tβ)。所述β转变温度受间隙元素和置换元素影响，且因此，取决于杂质，且更重要的是，取决于合金元素。
在钛合金中，合金元素大体上分类为α稳定化元素或者β稳定化元素。稳定化元素(“α稳定剂”)加入至钛会增加β转变温度。例如，铝为钛的置换元素并且为α稳定剂。例如，为α稳定剂的钛间隙合金元素包括：氧、氮和碳。
β稳定化元素加入至钛会降低β转变温度。根据所得相图，β稳定化元素可为β同形元素或者β共析元素。钛的β同形合金元素的实例为钒、钼和铌。通过将足够浓度的这些β同形合金元素合金化，有可能将β转变温度降低为室温或者室温以下。β共析合金元素的实例为铬和铁。另外，例如，诸如硅、锆和铪的其它元素为中性，在某种意义上，这些元素对钛和钛合金的β转变温度几乎没有影响。
图1A描绘示出将α稳定剂加入至钛的效果的示意相图。通过β转变温度线10的正斜率可以看出，随着α稳定剂浓度增加，β转变温度也增加。β相场12位于β转变温度线10之上，并且为钛合金中仅存在β相的相图区域。图1A中，α-β相场14位于β转变温度线10之下，并且代表在钛合金中存在α相和β相两者(α+β)的相图区域。α-β相场16在α-β相场14以下，其中钛合金中仅存在α相。
图1B描绘示出将同形β稳定剂加入至钛的效果的示意相图。如β转变温度线10的负斜率所示，较高浓度β稳定剂降低β转变温度。β相场12在β转变温度线10之上。在图1B中具有同形β稳定剂的钛的示意相图中也存在α-β相场14和α-β相场16。
图1C描绘示出将共析β稳定剂加入至钛的效果的示意相图。所述相图呈现：β相场12、β转变温度线10、α-β相场14和α-β相场16。此外，图1C相图中有另外两个双相场，所述双相场含有伴随钛和共析β稳定化合金添加剂(Z)的反应产物的α相或者β相。
钛合金大体上根据其化学成分及其在室温下的显微结构来分类。仅含诸如铝的α稳定剂的市售纯(CP)钛和钛合金被视为α合金。这些主要为基本上由α相组成的单相合金。然而，在β转变温度以下退火之后，CP钛和其它α合金大体上含有大约2-5体积百分比β相，所述β相通常通过α钛合金中的铁杂质来稳定。小体积β相在合金中对于控制再结晶α相晶粒大小是有用的。
近α钛合金具有小量β相，通常小于10体积百分比，与α合金相比，这导致室温抗拉强度增加以及在400℃以上使用温度下抗蠕变性增加。示例性近α钛合金可含有大约1重量百分比的钼。
诸如Ti-6Al-4V(Ti 6-4)合金和Ti-6Al-2Sn-4Zr-2Mo(Ti 6-2-4-2)合金的α/β(α+β)钛合金含有α相和β相两者，并且被广泛用在航空和航天产业中。α/β合金的显微结构和性能可通过热处理和热力学处理来改变。
共同分类为“β合金”的稳定β钛合金、亚稳β钛合金和近β钛合金含有比α/β合金大体上更多的β稳定化元素。例如，诸如Ti-10V-2Fe-3Al合金的近β钛合金含有足以在水淬时而非在空淬时维持全β相结构的大量β稳定化元素。例如，诸如Ti-15Mo合金的亚稳β钛合金包含较高级别的β稳定剂，并且在空气冷却之后保留全β相结构，但是可经过老化以析出α相用于强化。例如，诸如Ti-30Mo合金的稳定β钛合金在冷却之后保留全β相显微结构，但是不可经过老化以析出α相。
据悉，α/β合金在从β转变温度以上冷却时对冷却速度敏感。冷却期间，α相在晶界处析出降低了这些合金的韧度。目前，高强度和高韧度钛合金的制造需要使用高温变形的组合，其后接着复杂的多步热处理，所述多步热处理包括谨慎控制的加热速度和直接老化。例如，美国专利申请公开2004/250932A1公开了在β转变温度以上的第一温度下将含有至少5%钼的钛合金形成为有用形状，或者在β转变温度以上的第一温度下对钛合金进行热处理，其后接着以不超过每分钟5℉(2.8°C)的速度受控冷却至β转变温度以下的第二温度。钛合金还可在第三温度下进行热处理。
图2中示出用于制造高韧度和高强度钛合金的典型现有技术方法的温度-时间示意值图。所述方法大体上包括：在β转变温度以下进行的高温变形步骤；以及热处理步骤，所述热处理步骤包括在β转变温度以上进行加热，其后接着受控冷却。用于制造具有高强度和高韧度两者的钛合金的现有技术热力学处理步骤是昂贵的，并且目前只有数量有限的制造商有能力进行这些步骤。因此，提供用于增加钛合金强度和/或韧度的改良工艺将是有利的。
发明概要
根据本公开的一个方面，用于增加钛合金强度和韧度的方法的非限制性实施方案包括：在钛合金的α-β相场中，在一个温度下使钛合金塑性变形为至少25%面积减少的等效塑性变形。在α-β相场中在一个温度下使钛合金塑性变形之后，钛合金未被加热至在钛合金β转变温度或者钛合金β转变温度以上的温度。此外，根据本非限制性实施方案，在使钛合金塑性变形之后，在小于或者等于β转变温度减去20°F的热处理温度下对钛合金进行热处理达足以制造具有断裂韧度(KIc)的热处理合金的热处理时间，所述断裂韧度(KIc)根据方程式KIc≥173-(0.9)YS与屈服强度(YS)有关。在另一非限制性实施方案中，在塑性变形之后，可在钛合金α-β的相场中在小于或者等于β转变温度减去20°F的一个温度下，将钛合金热处理为至少25%面积减少的等效塑性变形达足以制造具有断裂韧度(KIc)的热处理合金的热处理时间，所述断裂韧度(KIc)根据方程式KIc≥217.6-(0.9)YS与屈服强度(YS)有关。
根据本公开的另一方面，用于对钛合金进行热力学处理的非限制性方法包括：在钛合金β转变温度以上200℉(111℃)至钛合金β转变温度以下400℉(222℃)的加工温度范围内加工钛合金。在非限制性实施方案中，当加工步骤结束时，在钛合金α-β相场中可能出现至少25%面积减少的等效塑性变形，以及在钛合金α-β相场中至少25%面积减少的等效塑性变形之后，钛合金未被加热至β转变温度以上。根据一个非限制性实施方案，在加工钛合金之后，可在介于1500℉(816°C)和900℉(482°C)之间的热处理温度范围内对钛合金进行热处理达介于0.5小时和24小时之间的热处理时间。可在介于1500℉(816°C)和900℉(482°C)之间的热处理温度范围内对钛合金进行热处理达足以制造具有断裂韧度(KIc)的热处理合金的热处理时间，所述断裂韧度(KIc)根据方程式KIc≥173-(0.9)YS与热处理合金屈服强度(YS)有关，或者在另一非限制性实施方案中，所述断裂韧度(KIc)根据方程式KIc≥217.6-(0.9)YS与热处理合金屈服强度(YS)有关。
根据本公开的又一方面，用于处理钛合金的方法的非限制性实施方案包括：在钛合金的α-β相场中加工钛合金，以提供至少25%钛合金面积减少的等效塑性变形。在所述方法的一个非限制性实施方案中，钛合金能够在室温下保留β相。在非限制性实施方案中，在加工钛合金之后，可在不大于β转变温度减去20°F的热处理温度下对钛合金进行热处理达足以提供钛合金至少150ksi平均极限抗拉强度和至少70ksi·in1/2的KIc断裂韧度的热处理时间。在非限制性实施方案中，热处理时间在0.5小时至24小时范围内。
本公开的又一方面涉及已经根据本公开所涵盖的方法进行处理的钛合金。一个非限制性实施方案涉及已经通过根据本公开的方法进行处理的Ti-5Al-5V-5Mo-3Cr合金，所述方法包括以下步骤：使钛合金塑性变形；以及对钛合金进行热处理，且其中所述热处理合金具有根据方程式KIc≥217.6-(0.9)YS与热处理合金屈服强度(YS)有关的断裂韧度(KIc)。如本技术中众所周知，Ti-5Al-5V-5Mo-3Cr合金-也称为Ti-5553合金或者Ti 5-5-5-3合金，包含标称5重量百分比铝、5重量百分比钒、5重量百分比钼、3重量百分比铬以及平衡钛和附带杂质。在非限制性实施方案中，在钛合金的α-β相场中，在一个温度下使钛合金塑性变形为至少25%面积减少的等效塑性变形。在α-β相场中在一个温度下使钛合金塑性变形之后，未将钛合金加热至钛合金β转变温度或者钛合金β转变温度以上的温度。此外，在一个非限制性实施方案中，在小于或者等于β转变温度减去20°F(11.1°C)的热处理温度下对钛合金进行热处理达足以制造具有断裂韧度(KIc)的热处理合金的热处理时间，所述断裂韧度(KIc)根据方程式KIc≥217.6-(0.9)YS与热处理合金屈服强度(YS)有关。
根据本公开的又一方面涉及适合用于航天应用和航空应用中至少一个的物品，并且所述物品包含已经通过包括以下步骤的方法进行处理的Ti-5Al-5V-5Mo-3Cr合金：使钛合金塑性变形；以及以足以使得热处理合金断裂韧度(KIc)根据方程式KIc≥217.6-(0.9)YS与热处理合金屈服强度(YS)有关的方式对钛合金进行热处理。在非限制性实施方案中，可在钛合金的α-β相场中，在一个温度下使钛合金塑性变形为至少25%面积减少的等效塑性变形。在α-β相场中在一个温度下使钛合金塑性变形之后，未将钛合金加热至钛合金β转变温度或者钛合金β转变温度以上的温度。在非限制性实施方案中，可在小于或者等于(即，不大于)β转变温度减去20°F(11.1°C)的热处理温度下对钛合金进行热处理达足以制造具有断裂韧度(KIc)的热处理合金的热处理时间，所述断裂韧度(KIc)根据方程式KIc≥217.6-(0.9)YS与热处理合金屈服强度(YS)有关。
附图简述
参考附图可更好地理解本文所述方法的特征和优点。
图1A是与α稳定化元素合金化的钛相图实例；
图1B是与同形β稳定化元素合金化的钛相图实例；
图1C是与共析β稳定化元素合金化的钛相图实例；
图2是用于制造高韧度、高强度钛合金的现有技术热力学处理方案的示意图；
图3是根据本公开的方法的非限制性实施方案的时间-温度图，其包括大体上全α-β相塑性变形；
图4是根据本公开的方法的另一非限制性实施方案的时间-温度图，其包括“通过β转变”塑性变形；
图5是根据现有技术工艺进行热处理的不同钛合金的断裂韧度KIc-屈服强度曲线图；
图6是根据本公开的方法的非限制性实施方案进行塑性变形和热处理的钛合金的断裂韧度KIc-屈服强度曲线图，并且将这些实施方案与根据现有技术工艺进行热处理的合金进行比较；
图7A是在轧制并且在1250℉(677℃)下进行热处理达4小时之后Ti5-5-5-3合金在纵向方向上的显微照片；以及
图7B是在轧制并且在1250℉(677℃)下进行热处理达4小时之后Ti5-5-5-3合金在横向方向上的显微照片。
在考虑根据本公开的方法的某些非限制性实施方案的以下详细描述之后，读者将明白前述细节以及其它细节。
具体实施方式
在非限制性实施方案的描述中，除了在操作实例中或者另有指明，表示数量或者特性的所有数字应当理解为在所有情况下通过术语“大约”来修改。因此，除非指明为相反，以下描述中提出的任何数值参数为可根据旨在获得用于制造根据本公开的高强度、高韧度钛合金的方法的期望性能而改变的近似。至少并且并不试图限制权力要求范围的等同物的教义的应用，每个数值参数至少应当鉴于所记载的有效数字并且通过应用普通四舍五入技术来构建。
被称作以引用的方式整体或部分并入本文的任何专利、公布或其它公开材料仅仅是在所公开的材料不与现有定义冲突的程度下并入本文如此一来，且在必要程度下，如本文提出的本公开替代以引用的方式并入本文的任何冲突材料。被称作以引用的方式并入本文，但是与本文所提出的现有定义、声明或其它公开材料冲突的任何材料，或其部分仅仅是在不在所并入的材料和现有公开材料之间产生冲突的程度下并入。。
根据本公开的某些非限制性实施方案涉及用于制造高韧度和高强度钛合金的热力学方法，并且所述方法不需要使用复杂的多步热处理。令人惊讶并且目前与以前和钛合金搭配使用的复杂热力学工艺相反的是，本文中所公开的热力学方法的某些非限制性实施方案仅包括高温变形步骤，其后接着单步式热处理，为钛合金赋予某些航空和航天材料中所需抗拉强度、延展性和断裂韧度的组合。据预测，本公开内的热力学处理的实施方案可在合理良好配备用于执行钛热力学热处理的任何设施处进行。所述实施方案与用于将高韧度和高强度赋予钛合金的常用热处理做法、通常需要用于严密控制合金冷却速度的精密设备的做法作对比。
参考图3的示意温度-时间值图，根据本公开用于增加钛合金强度和韧度的一个非限制性方法20包括：在钛合金的α-β相场中，在一个温度下使钛合金塑性变形22为至少25%面积减少的等效塑性变形。(参见图1A-1C以及以上与钛合金的α-β相场有关的讨论)。α-β相场中等效25%的塑性变形涉及α-β相场中的最后塑性变形温度24。术语“最后塑性变形温度”在本文中定义为当钛合金塑性变形结束时且在对钛合金进行老化处理之前的钛合金温度。如图3进一步所示，在塑性变形22之后，钛合金在方法20期间未被加热至钛合金β转变温度(Tβ)以上。在某些非限制性实施方案中，并且如图3所示，在最后塑性变形温度24下塑性变形之后，在小于β转变温度的温度下对钛合金进行热处理26达足以将高强度和高断裂韧度赋予钛合金的时间。在非限制性实施方案中，可在β转变温度以下至少20℉的温度下进行热处理26。在另一非限制性实施方案中，可在β转变温度以下至少50℉的温度下进行热处理26。在某些非限制性实施方案中，热处理26的温度可为最后塑性变形温度24以下。在其它非限制性实施方案中，图3中未示出，为了进一步增加钛合金断裂韧度，热处理的温度可为最后塑性变形温度以上，但是小于β转变温度。应当理解，虽然图3示出塑性变形22和热处理26的恒定温度，但是在根据本公开的方法的其它非限制性实施方案中，塑性变形22和/或热处理26的温度可变化。例如，在塑性变形期间出现的钛合金工件温度的自然下降在本文所公开的实施方案范围内。图3的示意温度-时间值图示出本文中所公开对钛合金进行热处理以赋予其高强度和高韧度的方法的某些实施方案，与用于将高强度和高韧度赋予钛合金的常用热处理做法作对比。例如，常用热处理做法通常需要多步热处理以及用于严密控制合金冷却速度的精密设备，且因此是昂贵的且无法在所有热处理设施处实施。然而，由图3所示的工艺实施方案不包括多步热处理并且可使用常用热处理设备来进行。
一般而言，具体钛合金成分确定使用根据本公开的方法来赋予期望力学性能的热处理时间(s)和热处理温度(t)的组合。此外，可调整热处理时间和温度以获得特定合金成分的强度和断裂韧度的具体期望平衡。在本文中所公开的某些非限制性实施方案中，例如，通过调整用于通过根据本公开的方法对Ti-5Al-5V-5Mo-3Cr(Ti 5-5-5-3)合金进行处理的热处理时间和温度，得以实现140ksi至180ksi极限抗拉强度结合60ksi·in1/2KIc至100ksi·in1/2的断裂韧度。在考虑本公开之后，在无需不必要努力的情况下，所属领域技术人员可确定将最佳强度和韧度性能赋予其预期应用的特定钛合金的热处理时间和温度的特定组合。
本文中使用术语“塑性变形”来指材料在所施加使所述材料超出其弹性限制而应变的应力或多个应力下的非弹性扭变。
本文中使用术语“面积减少”来指塑性变形之前钛合金形态的横截面面积与塑性变形之后钛合金形态的横截面面积之间的差，其中在等效位置处剪裁横截面。用于评估面积减少的钛合金形态可为(但不限于)任何坯材、棒材、板材、杆材、卷材、片材、轧制形状和挤压形状。
用于通过将坯材轧制为2.5英寸(inch)圆钛合金棒材以使5英寸直径圆钛合金坯材塑性变形的面积减少计算实例如下。5英寸直径圆坯材的横截面面积为π(pi)乘以半径平方，或者大约为(3.1415)×(2.5英寸)2，或者19.625in2。2.5英寸圆棒材的横截面面积大约为(3.1415)×(1.25)2或者4.91in2。起始坯材至轧制之后的棒材的横截面面积比为4.91/19.625或者25%。面积减少为100%-25%，例如75%面积减少。
本文中使用术语“等效塑性变形”来指材料在所施加使所述材料超出其弹性限制而应变的应力或多个应力下的非弹性扭变。等效塑性变形可涉及将导致以单轴变形获得的具体面积减少的应变，但是出现使得变形之后合金形态的尺寸大体上不同于变形之前合金形态的尺寸。例如，并且在无限制情况下，可使用多轴锻造来使平锻钛合金坯材遭受大量的塑性变形，将变位引入至合金中，但大体上不改变坯材的最后尺寸。在等效塑性变形为至少25%的非限制性实施方案中，实际面积减少可达5%或者5%以下。在等效塑性变形为至少25%的非限制性实施方案中，实际面积减少可达1%或者1%以下。多轴锻造是所属领域技术人员已知的技术，因此，本文中不作进一步描述。
在根据本公开的某些非限制性实施方案中，钛合金可被塑性变形为大于25%面积减少至99%面积减少的等效塑性变形。在等效塑性变形为大于25%面积减少的某些非限制性实施方案中，在塑性变形结束时α-β相场中出现至少25%面积减少的等效塑性变形，且在塑性变形之后，钛合金未被加热至钛合金β转变温度(Tβ)以上。
在根据本公开的方法的一个非限制性实施方案中，并且如图3中大体上示出，使钛合金塑性变形包括：使钛合金塑性变形，使得在α-β相场中出现等效塑性变形。虽然图3描绘α-β相场中的恒定塑性变形温度，但是在不同温度下，在α-β相场中出现至少25%面积减少的等效塑性变形也在本文的实施方案范围内。例如，钛合金可在α-β相场中加工，同时合金温度逐渐下降。在α-β相场中，在至少25%面积减少的等效塑性变形期间对钛合金加热以便维持恒定或者接近恒定温度或限制钛合金温度减少也在本文的实施方案范围内，只要钛合金未被加热至钛合金β转变温度或者钛合金β转变温度以上。在非限制性实施方案中，使钛合金在α-β相区中塑性变形包括：在β转变温度以下或者β转变温度以下大约18℉(10℃)至β转变温度以下400℉(222℃)的塑性变形温度范围内使合金塑性变形。在另一非限制性实施方案中，使钛合金在α-β相区中塑性变形包括：在β转变温度以下400℉(222℃)至β转变温度以下20℉(11.1℃)的塑性变形温度范围内使合金塑性变形。在又一非限制性实施方案中，使钛合金在α-β相区中塑性变形包括：在β转变温度以下50℉(27.8℃)至β转变温度以下400℉(222℃)的塑性变形温度范围内使合金塑性变形。
参考图4的示意温度-时间值图，根据本公开的另一非限制性方法30包括在本文中称为“通过β转变”处理的特征。在包括通过β转变处理的非限制性实施方案中，在钛合金β转变温度(Tβ)或者钛合金β转变温度(Tβ)以上的钛合金温度下开始塑性变形(本文中也称为“起反应”)。此外，在通过β转变处理中，塑性变形32包括：使钛合金从β转变温度或者β转变温度以上的温度34塑性变形为钛合金α-β相场中的最后塑性变形温度24。因此，钛合金温度在塑性变形32期间“通过”β转变温度。此外，在通过β转变处理中，在α-β相场中出现与至少25%面积减少等效的塑性变形，并且在α-β相场中使钛合金塑性变形之后，钛合金未被加热至钛合金β转变温度(Tβ)或者钛合金β转变温度(Tβ)以上的温度。图4的示意温度-时间值图示出本文中所公开对钛合金进行热处理以赋予高强度和高韧度的方法的非限制性实施方案，与用于将高强度和高韧度赋予钛合金的常用热处理做法作对比。例如，常用热处理做法通常需要多步热处理以及用于严密控制合金冷却速度的精密设备，因此是昂贵的并且无法在所有热处理设施处实施。然而，由图4所示的工艺实施方案不包括多步热处理，并且可使用常用热处理设备来进行。
在根据本公开的方法的某些非限制性实施方案中，在通过β转变工艺中使钛合金塑性变形包括：在钛合金β转变温度以上200℉(111°C)至β转变温度以下400℉(222°C)的温度范围内使钛合金塑性变形，在塑性变形期间通过β转变温度。本发明人已经确定，只要(i)在α-β相场中出现与至少25%面积减少等效的塑性变形；以及(ii)在α-β相场中塑性变形之后，钛合金未被加热至β转变温度或者β转变温度以上的温度，那么所述温度范围为有效。
在根据本公开的实施方案中，通过包括但不限于锻造、旋锻、模锻、多轴锻造、棒材轧制、板材轧制和挤压的技术，或者通过这些技术中两个或者两个以上的技术组合，钛合金可塑性变形。只要所使用的处理技术能够在α-β相区中使钛合金塑性变形为至少25%面积减少的等效塑性变形，可通过现在或者下文中所属领域技术人员已知的任何合适轧制处理技术来完成塑性变形。
如上所示，在根据本公开的方法的某些非限制性实施方案中，在α-β相区中出现的钛合金塑性变形为至少25%面积减少的等效塑性变形大体上不改变钛合金的最后尺寸。例如，这可通过诸如多轴锻造技术来实现。在其它实施方案中，塑性变形包括在塑性变形完成之后实际减少钛合金的横截面面积。所属领域技术人员认识到，由于与至少25%面积减少等效的塑性变形造成的钛合金面积减少可导致例如实际上改变钛合金的参考横截面面积，即，任何处从尽可能0%或者1%，且高达25%的实际面积减少。此外，因为总塑性变形可包括与高达99%面积减少等效的塑性变形，所以在与高达99%面积减少等效的塑性变形之后，工件的实际尺寸可在任何处产生从尽可能0%或者1%且高达99%钛合金的参考横截面面积的实际改变。
根据本公开的方法的非限制性实施方案包括：在使钛合金塑性变形之后并且在对钛合金进行热处理之前，将钛合金冷却至室温。可通过现在或者下文中所属领域技术人员已知的炉内冷却、空气冷却、水冷却或者任何其它合适冷却技术来实现冷却。
本公开的一方面为使得在对根据本文中所公开的实施方案的钛合金进行热加工之后，所述钛合金未被加热至β转变温度或者β转变温度以上。因此，在合金β转变温度或者β转变温度以上未出现热处理步骤。在某些非限制性实施方案中，热处理包括：在900℉(482°C)至1500℉(816°C)范围内温度(“热处理温度”)下对钛合金进行加热达0.5小时至24小时范围内的时间(“热处理时间”)。在其它非限制性实施方案中，为了增加断裂韧度，热处理温度可为最后塑性变形温度以上，但是小于合金β转变温度。在另一非限制性实施方案中，热处理温度(Th)小于或者等于β转变温度减去20℉(11.1℃)，即Th≤(Tβ-20℉)。在另一非限制性实施方案中，热处理温度(Th)小于或者等于β转变温度减去50℉(27.8℃)，即Th≤(Tβ-50℉)。在其它非限制性实施方案中，热处理温度可在从至少900℉(482°C)至β转变温度减去20℉(11.1℃)的范围内，或者在从至少900℉(482°C)至β转变温度减去50℉(27.8℃)的范围内。应当理解，例如，当部件厚度需要长加热时间时，热处理时间可为24小时以上。
根据本公开的方法的另一非限制性实施方案包括：在使钛合金塑性变形之后，对钛合金进行直接老化处理，其中在α-β相场中使钛合金塑性变形之后，钛合金被直接冷却或者加热至热处理温度。据信，在本方法的某些非限制性实施方案中，其中在塑性变形之后钛合金被直接冷却至热处理温度，冷却速度对通过热处理步骤实现的强度和韧度性能不会产生显著的负面影响。在本方法的非限制性实施方案中，其中在最后塑性变形温度以上但在β转变温度以下的热处理温度下对钛合金进行热处理，在α-β相场中使钛合金塑性变形之后，钛合金可被直接加热至热处理温度。
根据本公开的热力学方法的某些非限制性实施方案包括将所述工艺应用至能够在室温下保留β相的钛合金。如此一来，可通过根据本公开的方法的不同实施方案来有利加工的钛合金包括：β钛合金、亚稳β钛合金、近β钛合金、α-β钛合金和近α钛合金。据设想，本文中所公开的方法还可增加α钛合金强度和韧度，这是因为，如上所讨论，甚至CP钛等级包括在室温下的低浓度β相。
在根据本公开的方法的其它非限制性实施方案中，所述方法可被用于加工能够在室温下保留β相并且能够在老化处理之后保留或者析出α相的钛合金。这些合金包括但不限于一般类别的β钛合金、α-β钛合金以及包括小体积百分比β相的α合金。
可使用根据本公开的方法的实施方案进行处理的钛合金非限制性实例包括：α/β钛合金，例如，诸如Ti-6Al-4V合金(UNS编号R56400和R54601)和Ti-6Al-2Sn-4Zr-2Mo合金(UNS编号R54620和R54621)；近β钛合金，例如，诸如Ti-10V-2Fe-3Al合金(UNS R54610)；以及亚稳β钛合金，例如，诸如Ti-15Mo合金(UNS R58150)和Ti-5Al-5V-5Mo-3Cr合金(UNS未分配)。
在根据本文中所公开的某些非限制性实施方案对钛合金进行热处理之后，所述钛合金可具有在138ksi至179ksi范围内的极限抗拉强度。本文中所讨论的极限抗拉强度性能可根据ASTM E8-04规范“金属材料抗拉试验的标准试验方法”来测量。此外，在对根据本公开的方法的某些非限制性实施方案的钛合金进行热处理之后，所述钛合金可具有在59ksi·in1/2至100ksi·in1/2范围内的断裂韧度KIc。本文中所讨论的KIc断裂韧度值可根据ASTM E399-08规范“金属材料的线性弹性平面应变的KIc断裂韧度的标准试验方法”来测量。此外，在对根据本公开范围内某些非限制性实施方案的钛合金进行热处理之后，所述钛合金可具有在134ksi至170ksi范围内的屈服强度。此外，在对根据本公开范围内某些非限制性实施方案的钛合金进行热处理之后，所述钛合金可具有在4.4%至20.5%范围内的伸长率。
一般而言，可通过实施根据本公开的方法的实施方案来实现的钛合金强度和断裂韧度的有利范围包括但不限于：140ksi至180ksi极限抗拉强度连同从大约40ksi·in1/2KIc至100ksi·in1/2KIc范围的断裂韧度，或者140ksi至160ksi极限抗拉强度连同从60ksi·in1/2KIc至80ksi·in1/2KIc范围的断裂韧度。仍在其它非限制性实施方案中，强度和断裂韧度的有利范围包括：160ksi至180ksi极限抗拉强度连同从40ksi·in1/2KIc至60ksi·in1/2KIc范围的断裂韧度。可通过实施根据本公开的方法的某些实施方案来实现的强度和断裂韧度的其它有利范围包括但不限于：135ksi至180ksi极限抗拉强度连同从55ksi·in1/2KIc至100ksi·in1/2KIc范围的断裂韧度；从160ksi至180ksi范围的极限抗拉强度连同从60ksi·in1/2KIc至90ksi·in1/2KIc范围的断裂韧度；以及从135ksi至160ksi范围的极限抗拉强度连同从85ksi·in1/2KIc至95ksi·in1/2KIc范围的断裂韧度值。
在根据本公开的方法的非限制性实施方案中，在对钛合金进行热处理之后，所述钛合金具有：至少166ksi的平均极限抗拉强度；至少148ksi的平均屈服强度；至少6%的伸长率；以及至少65ksi·in1/2的断裂韧度KIc。根据本公开的方法的其它非限制性实施方案使热处理钛合金具有：至少150ksi的极限抗拉强度；以及至少70ksi·in1/2的断裂韧度KIc。根据本公开的方法的其它非限制性实施方案使热处理钛合金具有：至少135ksi的极限抗拉强度；以及至少55ksi·in1/2的断裂韧度。
根据本公开用于对钛合金进行热力学处理的非限制性方法包括：在钛合金β转变温度以上200℉(111°C)至钛合金β转变温度以下400℉(222°C)的温度范围内加工(即，塑性变形)钛合金。在加工步骤最后部分期间，在钛合金的α-β相场中出现至少25%面积减少的等效塑性变形。在加工步骤之后，钛合金未被加热至β转变温度以上。在非限制性实施方案中，在加工步骤之后，可在900℉(482°C)和1500℉(816°C)之间范围的内热处理温度下对钛合金进行热处理达0.5小时和24小时之间范围内的热处理时间。
在根据本公开的某些非限制性实施方案中，加工钛合金提供大于25%面积减少至99%面积减少的等效塑性变形，其中在加工步骤的钛合金的α-β相场中出现至少25%的等效塑性变形，并且在塑性变形之后，所述钛合金未被加热至β转变温度以上。非限制性实施方案包括：在α-β相场中加工钛合金。在其它非限制性实施方案中，加工包括：在α-β相场中，在β转变温度或者β转变温度以上至最后加工温度的温度下加工钛合金，其中加工包括：在钛合金的α-β相场中的25%面积减少的等效塑性变形，并且在塑性变形之后，钛合金未被加热至β转变温度以上。
为了确定对某些航空和航天应用有用的钛合金热力学性能，收集根据ATIAllvac现有技术做法进行处理的钛合金力学试验数据以及从技术文献收集的数据。如本文中所使用，如果合金韧度和强度至少为特定应用所需范围一样高或者为在所述范围内，那么所述合金具有对特定应用“有用”的力学性能。收集以下对某些航空和航天应用有用的合金的力学性能：Ti-10V-2Fe-3-Al(Ti10-2-3;UNS R54610)、Ti-5Al-5V-5Mo-3Cr(Ti 5-5-5-3;UNS未分配)、Ti-6Al-2Sn-4Zr-2Mo合金(Ti 6-2-4-2;UNS编号R54620和R54621)、Ti-6Al-4V(Ti 6-4;UNS编号R56400和R54601)、Ti-6Al-2Sn-4Zr-6Mo(Ti6-2-4-6;UNS R56260)、Ti-6Al-2Sn-2Zr-2Cr-2Mo-0.25Si(Ti 6-22-22;AMS 4898)和Ti-3Al-8V-6Cr-4Zr-4Mo(Ti 3-8-6-4-4;AMS 4939,4957,4958)。这些合金每个成分在文献中均有记载并且众所周知。表1中以重量百分比示出适合本文中所公开方法的非限制性示例性钛合金的典型化学成分范围。应当理解，表1中示出的合金仅为当根据本文中所公开实施方案进行处理时可呈现增加的强度和韧度的合金非限制性实例，并且所属领域技术人员现在或者将来将明白，其它钛合金也为在本文中所公开的实施方案范围内。
Figure BDA00001857743800131
Figure BDA00001857743800141
图5中以图形方式示出当使用程序上复杂且昂贵的现有技术热力学工艺进行处理时前述合金所呈现的断裂韧度和屈服强度的有用组合。图5中可以看出，包括断裂韧度和屈服强度的有用组合的值图区的下界可以线y=-0.9x+173来逼近，其中，“y”为断裂韧度KIc(单位ksi·in1/2)，且“x”为屈服强度(YS)(单位ksi)。以下本文中所示实例1和实例3(也参见图6)中示出的数据证实，根据本公开处理钛合金的方法的实施方案包括：如本文所述，使合金塑性变形以及对合金进行热处理，产生与使用昂贵并且程序上相对复杂的现有技术处理技术而实现的断裂韧度KIc和屈服强度组合相当的断裂韧度KIc和屈服强度组合。换句话说，参考图5，基于进行根据本公开的方法的某些实施方案而实现的结果，可实现呈现根据方程式(1)的断裂韧度和屈服强度的钛合金。
KIc≥-(0.9)YS+173    (1)
图5中还可以看出，包括断裂韧度和屈服强度有用组合的值图区上界可以线y=-0.9x+217.6来逼近，其中，“y”为断裂韧度KIc(单位ksi·in1/2)，且“x”为屈服强度(YS)(单位ksi)。因此，基于实施根据本公开的方法的实施方案来实现的结果，本方法可被用于制造呈现图5中的界区内的断裂韧度和屈服强度的钛合金，所述断裂韧度和屈服强度可根据方程式(2)来描述。
217.6-(0.9)YS≥KIc≥173-(0.9)YS    (2)
根据本公开的非限制性方面，根据本公开的方法的实施方案包括塑性变形和热处理步骤，产生具有屈服强度和断裂韧度的钛合金，所述钛合金至少可与使用相对昂贵并且程序上复杂的现有技术热力学技术来加工的相同合金相当。
此外，如下文中实施例1以及表1和表2中示出的数据所示，通过根据本公开的方法对钛合金Ti-5Al-5V-5Mo-3Cr进行处理会产生呈现超过通过现有技术热力学处理所获得的力学性能的力学性能的钛合金。参见图6。换句话说，参考图5和图6中所示包括由现有技术热力学处理实现的屈服强度和断裂韧度的组合的界区，根据本公开的方法的某些实施方案制造其中断裂韧度和屈服强度根据方程式(3)而有关的钛合金。
KIc≥217.6-(0.9)YS    (3)
以下实施例旨在在不限制本公开范围的情况下进一步描述非限制性实施方案。所属领域技术人员将明白，在仅由权利要求界定的本发明范围内，所述实施例的变形例是可能的。
实施例1
在α-β相场中，在大约1450℉(787.8℃)起始温度下，ATI Allvac,Monroe,North Carolina的5英寸圆坯材Ti-5Al-5V-5Mo-3Cr (Ti 5-5-5-3)合金被轧制为2.5英寸棒材。Ti 5-5-5-3合金的β转变温度为大约1530℉(832℃)。Ti 5-5-5-3合金具有：5.02重量百分比铝、4.87重量百分比钒、0.41重量百分比铁、4.90重量百分比钼、2.85重量百分比铬、0.12重量百分比氧、0.09重量百分比锆、0.03重量百分比硅、其余钛和附带杂质的平均锭化学成分。最后加工温度为1480℉(804.4℃)，其也在α-β相场中并且不小于合金的β转变温度以下400°F(222°C)。合金直径减少对应于α-β相场中75%面积减少。在轧制之后，合金被空气冷却至室温。在多个热处理温度下对所冷却合金的样品进行热处理达不同热处理时间。在纵向(L)方向和横向(T)方向上测量热处理合金样品的力学性能。表2中示出用于不同试样的热处理时间和热处理温度以及纵向方向上样品试验的抗拉结果和断裂韧度(KIc)。
Figure BDA00001857743800161
表3中示出在样品横向方向上测量的热处理时间、热处理温度和抗拉试验结果。
Figure BDA00001857743800162
Figure BDA00001857743800171
用于航空应用中的Ti 5-5-5-3合金性能的典型目标包括：至少150ksi的平均极限抗拉强度以及至少70ksi·in1/2的最小断裂韧度KIc值。根据实施例1，这些目标力学性能通过表2中列出的样品4-6热处理时间和温度组合来实现。
实施例2
实施例1的样品编号4的试样以大约在每个试样中点处横截切开，并且为了检查由于轧制和热处理造成的显微结构而经Krolls蚀刻。图7A为代表性制备试样在纵向方向上的光学显微照片(100x)，且图7B为在横向方向上的光学显微照片(100x)。在轧制并且在1250℉(677°C)下进行4小时热处理之后产生的显微结构为分散在β相矩阵中的细α相。
实施例3
从ATI Allvac获得的Ti-15Mo合金棒材在α-β相场中起始温度1400℉(760.0℃)下被塑性变形为75%减少。Ti-15Mo合金的β转变温度为大约1475℉(801.7℃)。所述合金的最后加工温度为大约1200℉(648.9℃)，其不小于所述合金的β转变温度以下400°F(222°C)。在加工之后，在900℉(482.2℃)下对Ti-15Mo棒材进行16小时老化处理。在老化处理之后，所述Ti-15Mo棒材具有：178-188ksi范围内的极限抗拉强度、170-175ksi范围内的屈服强度和大约30ksi·in1/2的断裂韧度KIc值。
实施例4
在β相场中，5英寸圆Ti-5Al-5V-5Mo-3Cr(Ti 5-5-5-3)合金坯材在起始温度1650℉(889℃)下被轧制为2.5英寸棒材。Ti 5-5-5-3合金的β转变温度为大约1530℉(832℃)。最后加工温度为1330℉(721℃)，其为在α-β相场中并且不小于所述合金的β转变温度以下400°F(222°C)。所述合金直径减少对应于75%面积减少。塑性变形温度在塑性变形期间冷却，并且通过β转变温度。当合金在塑性变形期间冷却时，在α-β相场中出现至少25%面积减少。在α-β相场中至少25%减少之后，合金未被加热至β转变温度以上。在轧制之后，合金被空气冷却至室温。在1300℉(704℃)下对所述合金进行2小时老化处理。
已经参考各种示例性、说明性和非限制性实施方案来撰写本公开。然而，所属领域技术人员将明白，在不脱离仅由权利要求所界定的本公开范围下，可作出任何个公开实施方案(或者一部分)的各种替代、修改或者组合。因此，应当考虑并且理解，本公开包括本文中未明确提出的另外实施方案。例如，所述实施方案可通过组合和/或修改本文所述实施方案中公开的任何步骤、要素、构成、成分、元素、特征、方面等来获得。因此，本公开并不通过对各种示例性、说明性和非限制性实施方案进行描述来限制，而是仅由权利要求来限制。以此方式，申请人保留在起诉期间修改权利要求以添加本文中不同描述的特征的权利。

Claims (37)

1.一种用于增加钛合金强度和韧度的方法，所述方法包括以下步骤：
在钛合金的α-β相场中，在一个温度下使钛合金塑性变形为至少25%面积减少的等效塑性变形，其中，在α-β相场中，在一个温度下使钛合金塑性变形之后，钛合金未被加热至钛合金β转变温度的温度或者所述温度以上；以及
在小于或者等于β转变温度减去20℉的热处理温度下对钛合金进行热处理达足以制造热处理合金的热处理时间，其中，所述热处理合金的断裂韧度(KIc)根据以下方程式与所述热处理合金的屈服强度(YS)有关：
KIc≥173-(0.9)YS。
2.根据权利要求1所述的方法，其中所述热处理合金的断裂韧度(KIc)根据以下方程式与所述热处理合金的屈服强度(YS)有关：
217.6-(0.9)YS≥KIc≥173-(0.9)YS。
3.根据权利要求1所述的方法，其中所述热处理合金的断裂韧度(KIc)根据以下方程式与所述热处理合金的屈服强度(YS)有关：
KIc≥217.6-(0.9)YS。
4.根据权利要求1所述的方法，其中在所述α-β相场中使所述钛合金塑性变形包括：使所述钛合金塑性变形为在大于25%面积减少至99%面积减少范围内的等效塑性变形。
5.根据权利要求1所述的方法，其中在所述α-β相场中使所述钛合金塑性变形包括：在所述β转变温度以下20℉(11.1℃)至所述β转变温度以下400℉(222℃)的温度范围内使所述钛合金塑性变形。
6.根据权利要求1所述的方法，还包括：在所述α-β相场中，在一个温度下使所述钛合金塑性变形之前，在所述β转变温度或者所述β转变温度以上的温度下并且通过所述β转变温度使所述钛合金塑性变形。
7.根据权利要求6所述的方法，其中在所述β转变温度或者所述β转变温度以上使所述钛合金塑性变形包括：在所述β转变温度以上200℉(111℃)至所述β转变温度的温度范围内使所述钛合金塑性变形。
8.根据权利要求1所述的方法，还包括：在使所述钛合金塑性变形之后并且在对所述钛合金进行热处理之前，将所述钛合金冷却至室温。
9.根据权利要求1所述的方法，还包括：在使所述钛合金塑性变形之后并且在对所述钛合金进行热处理之前，将所述钛合金冷却至热处理温度。
10.根据权利要求1所述的方法，其中对所述钛合金进行热处理包括：在900℉(482℃)至1500℉(816℃)范围内的热处理温度下对所述钛合金进行加热达0.5小时至24小时范围内的热处理时间。
11.根据权利要求1所述的方法，其中使所述钛合金塑性变形包括：对所述钛合金进行锻造、旋锻、模锻、多轴锻造、棒材轧制、板材轧制和挤压中至少一项。
12.根据权利要求1所述的方法，其中等效塑性变形包括所述钛合金横截面面积的实际减少。
13.根据权利要求1所述的方法，其中使所述钛合金塑性变形导致所述钛合金横截面面积实际减少5%或者5%以下。
14.根据权利要求4所述的方法，其中所述等效塑性变形包括所述钛合金横截面面积的实际减少。
15.根据权利要求1所述的方法，其中所述钛合金为能够在室温下保留β相的钛合金。
16.根据权利要求15所述的方法，其中所述钛合金选自β钛合金、亚稳β钛合金、α-β钛合金和近α钛合金。
17.根据权利要求15所述的方法，其中所述钛合金为Ti-5Al-5V-5Mo-3Cr合金。
18.根据权利要求15所述的方法，其中所述钛合金为Ti-15Mo。
19.根据权利要求1所述的方法，其中在对所述钛合金进行热处理之后，所述钛合金呈现在138ksi至179ksi范围内的极限抗拉强度。
20.根据权利要求1所述的方法，其中在对所述钛合金进行热处理之后，所述钛合金呈现在59ksi·in1/2至100ksi·in1/2范围内的KIc断裂韧度。
21.根据权利要求1所述的方法，其中在对所述钛合金进行热处理之后，所述钛合金呈现在134ksi至170ksi范围内的屈服强度。
22.根据权利要求1所述的方法，其中在对所述钛合金进行热处理之后，所述钛合金呈现在4.4%至20.5%范围内的伸长率。
23.根据权利要求1所述的方法，其中在对所述钛合金进行热处理之后，所述钛合金呈现至少166ksi的平均极限抗拉强度、至少148ksi的平均屈服强度、至少6%的伸长率以及至少65ksi·in1/2的KIc断裂韧度。
24.根据权利要求1所述的方法，其中在对所述钛合金进行热处理之后，所述钛合金具有至少150ksi的极限抗拉强度以及至少70ksi·in1/2的KIc断裂韧度。
25.一种用于对钛合金进行热力学处理的方法，所述方法包括：
在钛合金的β转变温度以上200℉(111℃)至所述钛合金β转变温度以下400℉(222℃)的加工温度范围内加工钛合金，其中在所述钛合金的α-β相场中出现至少25%的所述钛合金面积减少；且其中在所述钛合金的α-β相场中有至少25%的所述钛合金面积减少之后，所述钛合金未被加热至β转变温度以上；以及
对所述钛合金进行热处理至介于900℉(482°C)和1500℉(816°C)之间的热处理温度范围内的热处理温度达足以制造具有断裂韧度(KIc)的热处理合金的热处理时间，所述断裂韧度(KIc)根据以下方程式与所述热处理合金的屈服强度(YS)有关：
KIc≥173-(0.9)YS。
26.根据权利要求25所述的方法，其中所述热处理时间为在0.5小时至24小时的范围内。
27.根据权利要求25所述的方法，其中加工所述钛合金提供在大于25%面积减少至99%面积减少范围内的等效塑性变形。
28.根据权利要求25所述的方法，其中加工所述钛合金包括基本上完全在所述α-β相场中加工所述钛合金。
29.根据权利要求25所述的方法，其中加工所述钛合金包括：将所述钛合金从在所述β转变温度或者所述β转变温度以上的温度加工成α-β相场，并且在所述α-β相场中加工至最后加工温度。
30.根据权利要求25所述的方法，还包括：在加工所述钛合金之后并且在对所述钛合金进行热处理之前，将所述钛合金冷却至室温。
31.根据权利要求25所述的方法，还包括：在加工所述钛合金之后，将所述钛合金冷却至所述热处理温度范围内的所述热处理温度。
32.根据权利要求25所述的方法，其中所述钛合金为能够在室温下保留β相的钛合金。
33.根据权利要求25所述的方法，其中在对所述钛合金进行热处理之后，所述钛合金具有至少166ksi的平均极限抗拉强度、至少148ksi的平均屈服强度、至少65ksi·in1/2的断裂韧度KIc以及至少6%的伸长率。
34.根据权利要求25所述的方法，其中所述热处理合金的断裂韧度(KIc)根据以下方程式与所述热处理合金的屈服强度(YS)有关：
217.6-(0.9)YS≥KIc≥173-(0.9)YS。
35.根据权利要求25所述的方法，其中所述热处理合金的断裂韧度(KIc)根据以下方程式与所述热处理合金的屈服强度(YS)有关：
KIc≥.217.6-(0.9)YS。
36.一种用于加工钛合金的方法，所述方法包括：
在所述钛合金的α-β相场中加工钛合金以提供至少25%的钛合金等效面积减少，其中所述钛合金能够在室温下保留β相；以及
在不大于所述β转变温度减去20℉的热处理温度下对所述钛合金进行热处理达足以提供所述钛合金至少150ksi的平均极限抗拉强度以及至少70ksi·in1/2的KIc断裂韧度的热处理时间。
37.根据权利要求36所述的方法，其中所述热处理时间在0.5小时至24小时的范围内。
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CA (1) CA2784509C (zh)
ES (1) ES2718104T3 (zh)
IL (1) IL220372A (zh)
IN (1) IN2012DN05891A (zh)
MX (1) MX353903B (zh)
NZ (2) NZ600696A (zh)
PE (1) PE20130060A1 (zh)
PL (1) PL2526215T3 (zh)
RU (1) RU2566113C2 (zh)
TR (1) TR201906623T4 (zh)
TW (1) TWI506149B (zh)
UA (1) UA109892C2 (zh)
WO (1) WO2011090733A2 (zh)
ZA (1) ZA201205335B (zh)

Cited By (5)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
CN106363021A (zh) * 2016-08-30 2017-02-01 西部超导材料科技股份有限公司 一种1500MPa级钛合金棒材的轧制方法
CN112191843A (zh) * 2020-08-26 2021-01-08 东莞材料基因高等理工研究院 一种激光选区熔化制备Ti-1Al-8V-5Fe合金材料的方法
CN112662912A (zh) * 2020-10-28 2021-04-16 西安交通大学 一种Ti-V-Mo-Zr-Cr-Al系高强亚稳β钛合金及其制备方法
CN112813304A (zh) * 2015-01-12 2021-05-18 冶联科技地产有限责任公司 钛合金
CN113555072A (zh) * 2021-06-10 2021-10-26 中国科学院金属研究所 一种模拟钛合金α片层分叉生长过程的相场动力学方法

Families Citing this family (28)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
US20040221929A1 (en) 2003-05-09 2004-11-11 Hebda John J. Processing of titanium-aluminum-vanadium alloys and products made thereby
US7837812B2 (en) 2004-05-21 2010-11-23 Ati Properties, Inc. Metastable beta-titanium alloys and methods of processing the same by direct aging
US9255316B2 (en) 2010-07-19 2016-02-09 Ati Properties, Inc. Processing of α+β titanium alloys
US8499605B2 (en) 2010-07-28 2013-08-06 Ati Properties, Inc. Hot stretch straightening of high strength α/β processed titanium
US8613818B2 (en) 2010-09-15 2013-12-24 Ati Properties, Inc. Processing routes for titanium and titanium alloys
US9206497B2 (en) 2010-09-15 2015-12-08 Ati Properties, Inc. Methods for processing titanium alloys
US10513755B2 (en) 2010-09-23 2019-12-24 Ati Properties Llc High strength alpha/beta titanium alloy fasteners and fastener stock
JP5748267B2 (ja) * 2011-04-22 2015-07-15 株式会社神戸製鋼所 チタン合金ビレットおよびチタン合金ビレットの製造方法並びにチタン合金鍛造材の製造方法
US8652400B2 (en) 2011-06-01 2014-02-18 Ati Properties, Inc. Thermo-mechanical processing of nickel-base alloys
RU2469122C1 (ru) * 2011-10-21 2012-12-10 Федеральное государственное бюджетное образовательное учреждение высшего профессионального образования "Уфимский государственный авиационный технический университет" Способ термомеханической обработки заготовок из двухфазных титановых сплавов
US10119178B2 (en) * 2012-01-12 2018-11-06 Titanium Metals Corporation Titanium alloy with improved properties
JP5477519B1 (ja) * 2012-08-15 2014-04-23 新日鐵住金株式会社 強度および靭性に優れた省資源型チタン合金部材およびその製造方法
US9050647B2 (en) 2013-03-15 2015-06-09 Ati Properties, Inc. Split-pass open-die forging for hard-to-forge, strain-path sensitive titanium-base and nickel-base alloys
CN102978437A (zh) * 2012-11-23 2013-03-20 西部金属材料股份有限公司 一种α＋β两相钛合金及其加工方法
US9869003B2 (en) 2013-02-26 2018-01-16 Ati Properties Llc Methods for processing alloys
US9192981B2 (en) 2013-03-11 2015-11-24 Ati Properties, Inc. Thermomechanical processing of high strength non-magnetic corrosion resistant material
US9777361B2 (en) 2013-03-15 2017-10-03 Ati Properties Llc Thermomechanical processing of alpha-beta titanium alloys
US11111552B2 (en) 2013-11-12 2021-09-07 Ati Properties Llc Methods for processing metal alloys
US10219847B2 (en) 2015-04-24 2019-03-05 Biomet Manufacturing, Llc Bone fixation systems, devices, and methods
US10502252B2 (en) 2015-11-23 2019-12-10 Ati Properties Llc Processing of alpha-beta titanium alloys
KR102221443B1 (ko) * 2016-04-22 2021-02-26 아르코닉 인코포레이티드 압출된 티타늄 제품을 마무리하기 위한 개선된 방법
BR112018071290A2 (pt) * 2016-04-25 2019-02-05 Arconic Inc materiais bcc de titânio, alumínio, vanádio e ferro, e produtos feitos a partir destes
CN105803261B (zh) * 2016-05-09 2018-01-02 东莞双瑞钛业有限公司 高尔夫球头用的高韧性铸造钛合金材料
CN107699830B (zh) * 2017-08-15 2019-04-12 昆明理工大学 一种同时提高工业纯钛强度和塑性的方法
AU2018344767B2 (en) * 2017-10-06 2021-03-04 Monash University Improved heat treatable titanium alloy
EP3878997A1 (en) * 2020-03-11 2021-09-15 BAE SYSTEMS plc Method of forming precursor into a ti alloy article
US20230106504A1 (en) * 2020-03-11 2023-04-06 Bae Systems Plc Method of forming precursor into a ti alloy article
KR20240056276A (ko) * 2022-10-21 2024-04-30 국립순천대학교산학협력단 타이타늄 합금 및 이의 제조방법

Citations (3)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
US20050257864A1 (en) * 2004-05-21 2005-11-24 Brian Marquardt Metastable beta-titanium alloys and methods of processing the same by direct aging
CN101104898A (zh) * 2007-06-19 2008-01-16 中国科学院金属研究所 一种高热强性、高热稳定性的高温钛合金
EP1882752A2 (en) * 2005-05-16 2008-01-30 Public Stock Company "VSMPO-AVISMA" Corporation Titanium-based alloy

Family Cites Families (368)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
US2974076A (en) 1954-06-10 1961-03-07 Crucible Steel Co America Mixed phase, alpha-beta titanium alloys and method for making same
GB847103A (en) 1956-08-20 1960-09-07 Copperweld Steel Co A method of making a bimetallic billet
US3025905A (en) 1957-02-07 1962-03-20 North American Aviation Inc Method for precision forming
US3015292A (en) 1957-05-13 1962-01-02 Northrop Corp Heated draw die
US2932886A (en) 1957-05-28 1960-04-19 Lukens Steel Co Production of clad steel plates by the 2-ply method
US2857269A (en) 1957-07-11 1958-10-21 Crucible Steel Co America Titanium base alloy and method of processing same
US2893864A (en) 1958-02-04 1959-07-07 Harris Geoffrey Thomas Titanium base alloys
US3060564A (en) 1958-07-14 1962-10-30 North American Aviation Inc Titanium forming method and means
US3082083A (en) 1960-12-02 1963-03-19 Armco Steel Corp Alloy of stainless steel and articles
US3117471A (en) 1962-07-17 1964-01-14 Kenneth L O'connell Method and means for making twist drills
US3313138A (en) 1964-03-24 1967-04-11 Crucible Steel Co America Method of forging titanium alloy billets
US3379522A (en) 1966-06-20 1968-04-23 Titanium Metals Corp Dispersoid titanium and titaniumbase alloys
US3436277A (en) * 1966-07-08 1969-04-01 Reactive Metals Inc Method of processing metastable beta titanium alloy
GB1170997A (en) 1966-07-14 1969-11-19 Standard Pressed Steel Co Alloy Articles.
US3489617A (en) 1967-04-11 1970-01-13 Titanium Metals Corp Method for refining the beta grain size of alpha and alpha-beta titanium base alloys
US3469975A (en) 1967-05-03 1969-09-30 Reactive Metals Inc Method of handling crevice-corrosion inducing halide solutions
US3605477A (en) 1968-02-02 1971-09-20 Arne H Carlson Precision forming of titanium alloys and the like by use of induction heating
US4094708A (en) 1968-02-16 1978-06-13 Imperial Metal Industries (Kynoch) Limited Titanium-base alloys
US3615378A (en) 1968-10-02 1971-10-26 Reactive Metals Inc Metastable beta titanium-base alloy
US3584487A (en) 1969-01-16 1971-06-15 Arne H Carlson Precision forming of titanium alloys and the like by use of induction heating
US3635068A (en) 1969-05-07 1972-01-18 Iit Res Inst Hot forming of titanium and titanium alloys
US3649259A (en) 1969-06-02 1972-03-14 Wyman Gordon Co Titanium alloy
GB1501622A (en) 1972-02-16 1978-02-22 Int Harvester Co Metal shaping processes
US3676225A (en) 1970-06-25 1972-07-11 United Aircraft Corp Thermomechanical processing of intermediate service temperature nickel-base superalloys
US3686041A (en) 1971-02-17 1972-08-22 Gen Electric Method of producing titanium alloys having an ultrafine grain size and product produced thereby
DE2148519A1 (de) 1971-09-29 1973-04-05 Ottensener Eisenwerk Gmbh Verfahren und vorrichtung zum erwaermen und boerdeln von ronden
DE2204343C3 (de) 1972-01-31 1975-04-17 Ottensener Eisenwerk Gmbh, 2000 Hamburg Vorrichtung zur Randzonenerwärmung einer um die zentrische Normalachse umlaufenden Ronde
US3802877A (en) 1972-04-18 1974-04-09 Titanium Metals Corp High strength titanium alloys
JPS5025418A (zh) 1973-03-02 1975-03-18
FR2237435A5 (zh) 1973-07-10 1975-02-07 Aerospatiale
JPS5339183B2 (zh) 1974-07-22 1978-10-19
SU534518A1 (ru) 1974-10-03 1976-11-05 Предприятие П/Я В-2652 Способ термомеханической обработки сплавов на основе титана
US4098623A (en) 1975-08-01 1978-07-04 Hitachi, Ltd. Method for heat treatment of titanium alloy
FR2341384A1 (fr) 1976-02-23 1977-09-16 Little Inc A Lubrifiant et procede de formage a chaud des metaux
US4053330A (en) 1976-04-19 1977-10-11 United Technologies Corporation Method for improving fatigue properties of titanium alloy articles
US4138141A (en) 1977-02-23 1979-02-06 General Signal Corporation Force absorbing device and force transmission device
US4120187A (en) 1977-05-24 1978-10-17 General Dynamics Corporation Forming curved segments from metal plates
SU631234A1 (ru) 1977-06-01 1978-11-05 Karpushin Viktor N Способ правки листов из высокопрочных сплавов
US4163380A (en) 1977-10-11 1979-08-07 Lockheed Corporation Forming of preconsolidated metal matrix composites
US4197643A (en) 1978-03-14 1980-04-15 University Of Connecticut Orthodontic appliance of titanium alloy
US4309226A (en) 1978-10-10 1982-01-05 Chen Charlie C Process for preparation of near-alpha titanium alloys
US4229216A (en) 1979-02-22 1980-10-21 Rockwell International Corporation Titanium base alloy
JPS6039744B2 (ja) 1979-02-23 1985-09-07 三菱マテリアル株式会社 時効硬化型チタン合金部材の矯正時効処理方法
JPS5762820A (en) 1980-09-29 1982-04-16 Akio Nakano Method of secondary operation for metallic product
JPS5762846A (en) 1980-09-29 1982-04-16 Akio Nakano Die casting and working method
CA1194346A (en) 1981-04-17 1985-10-01 Edward F. Clatworthy Corrosion resistant high strength nickel-base alloy
US4639281A (en) 1982-02-19 1987-01-27 Mcdonnell Douglas Corporation Advanced titanium composite
JPS58167724A (ja) 1982-03-26 1983-10-04 Kobe Steel Ltd 石油掘削スタビライザ−用素材の製造方法
JPS58210158A (ja) 1982-05-31 1983-12-07 Sumitomo Metal Ind Ltd 耐食性の優れた油井管用高強度合金
SU1088397A1 (ru) 1982-06-01 1991-02-15 Предприятие П/Я А-1186 Способ термоправки издели из титановых сплавов
DE3382737T2 (de) 1982-11-10 1994-05-19 Mitsubishi Heavy Ind Ltd Nickel-Chrom-Legierung.
US4473125A (en) 1982-11-17 1984-09-25 Fansteel Inc. Insert for drill bits and drill stabilizers
FR2545104B1 (fr) 1983-04-26 1987-08-28 Nacam Procede de recuit localise par chauffage par indication d'un flan de tole et poste de traitement thermique pour sa mise en oeuvre
RU1131234C (ru) 1983-06-09 1994-10-30 ВНИИ авиационных материалов Сплав на основе титана
US4510788A (en) 1983-06-21 1985-04-16 Trw Inc. Method of forging a workpiece
SU1135798A1 (ru) 1983-07-27 1985-01-23 Московский Ордена Октябрьской Революции И Ордена Трудового Красного Знамени Институт Стали И Сплавов Способ обработки заготовок из титановых сплавов
JPS6046358A (ja) 1983-08-22 1985-03-13 Sumitomo Metal Ind Ltd α＋β型チタン合金の製造方法
US4543132A (en) 1983-10-31 1985-09-24 United Technologies Corporation Processing for titanium alloys
JPS60100655A (ja) 1983-11-04 1985-06-04 Mitsubishi Metal Corp 耐応力腐食割れ性のすぐれた高Ｃｒ含有Νｉ基合金部材の製造法
US4554028A (en) 1983-12-13 1985-11-19 Carpenter Technology Corporation Large warm worked, alloy article
FR2557145B1 (fr) 1983-12-21 1986-05-23 Snecma Procede de traitements thermomecaniques pour superalliages en vue d'obtenir des structures a hautes caracteristiques mecaniques
US4482398A (en) 1984-01-27 1984-11-13 The United States Of America As Represented By The Secretary Of The Air Force Method for refining microstructures of cast titanium articles
DE3405805A1 (de) 1984-02-17 1985-08-22 Siemens AG, 1000 Berlin und 8000 München Schutzrohranordnung fuer glasfaser
JPS6160871A (ja) 1984-08-30 1986-03-28 Mitsubishi Heavy Ind Ltd チタン合金の製造法
US4631092A (en) 1984-10-18 1986-12-23 The Garrett Corporation Method for heat treating cast titanium articles to improve their mechanical properties
GB8429892D0 (en) 1984-11-27 1985-01-03 Sonat Subsea Services Uk Ltd Cleaning pipes
US4690716A (en) 1985-02-13 1987-09-01 Westinghouse Electric Corp. Process for forming seamless tubing of zirconium or titanium alloys from welded precursors
JPS61217562A (ja) 1985-03-22 1986-09-27 Nippon Steel Corp チタン熱延板の製造方法
AT381658B (de) 1985-06-25 1986-11-10 Ver Edelstahlwerke Ag Verfahren zur herstellung von amagnetischen bohrstrangteilen
JPH0686638B2 (ja) 1985-06-27 1994-11-02 三菱マテリアル株式会社 加工性の優れた高強度Ｔｉ合金材及びその製造方法
US4668290A (en) 1985-08-13 1987-05-26 Pfizer Hospital Products Group Inc. Dispersion strengthened cobalt-chromium-molybdenum alloy produced by gas atomization
US4714468A (en) 1985-08-13 1987-12-22 Pfizer Hospital Products Group Inc. Prosthesis formed from dispersion strengthened cobalt-chromium-molybdenum alloy produced by gas atomization
JPS62109956A (ja) 1985-11-08 1987-05-21 Sumitomo Metal Ind Ltd チタン合金の製造方法
JPS62127074A (ja) 1985-11-28 1987-06-09 三菱マテリアル株式会社 ＴｉまたはＴｉ合金製ゴルフシヤフト素材の製造法
JPS62149859A (ja) 1985-12-24 1987-07-03 Nippon Mining Co Ltd β型チタン合金線材の製造方法
JPS62227597A (ja) 1986-03-28 1987-10-06 Sumitomo Metal Ind Ltd 固相接合用２相系ステンレス鋼薄帯
US4769087A (en) 1986-06-02 1988-09-06 United Technologies Corporation Nickel base superalloy articles and method for making
DE3622433A1 (de) 1986-07-03 1988-01-21 Deutsche Forsch Luft Raumfahrt Verfahren zur verbesserung der statischen und dynamischen mechanischen eigenschaften von ((alpha)+ss)-titanlegierungen
JPS6349302A (ja) 1986-08-18 1988-03-02 Kawasaki Steel Corp 形鋼の製造方法
US4799975A (en) 1986-10-07 1989-01-24 Nippon Kokan Kabushiki Kaisha Method for producing beta type titanium alloy materials having excellent strength and elongation
JPS63188426A (ja) 1987-01-29 1988-08-04 Sekisui Chem Co Ltd 板状材料の連続成形方法
FR2614040B1 (fr) 1987-04-16 1989-06-30 Cezus Co Europ Zirconium Procede de fabrication d'une piece en alliage de titane et piece obtenue
CH672450A5 (zh) 1987-05-13 1989-11-30 Bbc Brown Boveri & Cie
JPH0694057B2 (ja) 1987-12-12 1994-11-24 新日本製鐵株式會社 耐海水性に優れたオーステナイト系ステンレス鋼の製造方法
JPH01272750A (ja) 1988-04-26 1989-10-31 Nippon Steel Corp α＋β型Ｔｉ合金展伸材の製造方法
JPH01279736A (ja) 1988-05-02 1989-11-10 Nippon Mining Co Ltd β型チタン合金材の熱処理方法
US4808249A (en) 1988-05-06 1989-02-28 The United States Of America As Represented By The Secretary Of The Air Force Method for making an integral titanium alloy article having at least two distinct microstructural regions
US4851055A (en) 1988-05-06 1989-07-25 The United States Of America As Represented By The Secretary Of The Air Force Method of making titanium alloy articles having distinct microstructural regions corresponding to high creep and fatigue resistance
US4888973A (en) 1988-09-06 1989-12-26 Murdock, Inc. Heater for superplastic forming of metals
US4857269A (en) 1988-09-09 1989-08-15 Pfizer Hospital Products Group Inc. High strength, low modulus, ductile, biopcompatible titanium alloy
CA2004548C (en) 1988-12-05 1996-12-31 Kenji Aihara Metallic material having ultra-fine grain structure and method for its manufacture
US4957567A (en) 1988-12-13 1990-09-18 General Electric Company Fatigue crack growth resistant nickel-base article and alloy and method for making
US5173134A (en) 1988-12-14 1992-12-22 Aluminum Company Of America Processing alpha-beta titanium alloys by beta as well as alpha plus beta forging
US4975125A (en) 1988-12-14 1990-12-04 Aluminum Company Of America Titanium alpha-beta alloy fabricated material and process for preparation
JPH02205661A (ja) 1989-02-06 1990-08-15 Sumitomo Metal Ind Ltd β型チタン合金製スプリングの製造方法
US4943412A (en) 1989-05-01 1990-07-24 Timet High strength alpha-beta titanium-base alloy
US4980127A (en) 1989-05-01 1990-12-25 Titanium Metals Corporation Of America (Timet) Oxidation resistant titanium-base alloy
US5366598A (en) 1989-06-30 1994-11-22 Eltech Systems Corporation Method of using a metal substrate of improved surface morphology
US5256369A (en) 1989-07-10 1993-10-26 Nkk Corporation Titanium base alloy for excellent formability and method of making thereof and method of superplastic forming thereof
US5074907A (en) 1989-08-16 1991-12-24 General Electric Company Method for developing enhanced texture in titanium alloys, and articles made thereby
JP2536673B2 (ja) 1989-08-29 1996-09-18 日本鋼管株式会社 冷間加工用チタン合金材の熱処理方法
US5041262A (en) 1989-10-06 1991-08-20 General Electric Company Method of modifying multicomponent titanium alloys and alloy produced
JPH03134124A (ja) 1989-10-19 1991-06-07 Agency Of Ind Science & Technol 耐エロージョン性に優れたチタン合金及びその製造方法
US5026520A (en) 1989-10-23 1991-06-25 Cooper Industries, Inc. Fine grain titanium forgings and a method for their production
US5169597A (en) 1989-12-21 1992-12-08 Davidson James A Biocompatible low modulus titanium alloy for medical implants
KR920004946B1 (ko) 1989-12-30 1992-06-22 포항종합제철 주식회사 산세성이 우수한 오스테나이트 스테인레스강의 제조방법
JPH03264618A (ja) 1990-03-14 1991-11-25 Nippon Steel Corp オーステナイト系ステンレス鋼の結晶粒制御圧延法
US5244517A (en) 1990-03-20 1993-09-14 Daido Tokushuko Kabushiki Kaisha Manufacturing titanium alloy component by beta forming
US5032189A (en) 1990-03-26 1991-07-16 The United States Of America As Represented By The Secretary Of The Air Force Method for refining the microstructure of beta processed ingot metallurgy titanium alloy articles
US5094812A (en) 1990-04-12 1992-03-10 Carpenter Technology Corporation Austenitic, non-magnetic, stainless steel alloy
JPH0436445A (ja) 1990-05-31 1992-02-06 Sumitomo Metal Ind Ltd 耐食性チタン合金継目無管の製造方法
JP2841766B2 (ja) 1990-07-13 1998-12-24 住友金属工業株式会社 耐食性チタン合金溶接管の製造方法
JP2968822B2 (ja) 1990-07-17 1999-11-02 株式会社神戸製鋼所 高強度・高延性β型Ｔｉ合金材の製法
JPH04103737A (ja) 1990-08-22 1992-04-06 Sumitomo Metal Ind Ltd 高強度高靭性チタン合金およびその製造方法
DE69107758T2 (de) 1990-10-01 1995-10-12 Sumitomo Metal Ind Verfahren zur Verbesserung der Zerspanbarkeit von Titan und Titanlegierungen, und Titanlegierungen mit guter Zerspanbarkeit.
JPH04143236A (ja) 1990-10-03 1992-05-18 Nkk Corp 冷間加工性に優れた高強度α型チタン合金
JPH04168227A (ja) 1990-11-01 1992-06-16 Kawasaki Steel Corp オーステナイト系ステンレス鋼板又は鋼帯の製造方法
DE69128692T2 (de) 1990-11-09 1998-06-18 Toyoda Chuo Kenkyusho Kk Titanlegierung aus Sinterpulver und Verfahren zu deren Herstellung
RU2003417C1 (ru) 1990-12-14 1993-11-30 Всероссийский институт легких сплавов Способ получени кованых полуфабрикатов из литых сплавов системы TI - AL
FR2676460B1 (fr) 1991-05-14 1993-07-23 Cezus Co Europ Zirconium Procede de fabrication d'une piece en alliage de titane comprenant un corroyage a chaud modifie et piece obtenue.
US5219521A (en) 1991-07-29 1993-06-15 Titanium Metals Corporation Alpha-beta titanium-base alloy and method for processing thereof
US5360496A (en) 1991-08-26 1994-11-01 Aluminum Company Of America Nickel base alloy forged parts
US5374323A (en) 1991-08-26 1994-12-20 Aluminum Company Of America Nickel base alloy forged parts
DE4228528A1 (de) 1991-08-29 1993-03-04 Okuma Machinery Works Ltd Verfahren und vorrichtung zur metallblechverarbeitung
JP2606023B2 (ja) 1991-09-02 1997-04-30 日本鋼管株式会社 高強度高靭性α＋β型チタン合金の製造方法
CN1028375C (zh) 1991-09-06 1995-05-10 中国科学院金属研究所 一种钛镍合金箔及板材的制取工艺
GB9121147D0 (en) 1991-10-04 1991-11-13 Ici Plc Method for producing clad metal plate
JPH05117791A (ja) 1991-10-28 1993-05-14 Sumitomo Metal Ind Ltd 高強度高靱性で冷間加工可能なチタン合金
US5162159A (en) 1991-11-14 1992-11-10 The Standard Oil Company Metal alloy coated reinforcements for use in metal matrix composites
US5201967A (en) 1991-12-11 1993-04-13 Rmi Titanium Company Method for improving aging response and uniformity in beta-titanium alloys
JP3532565B2 (ja) 1991-12-31 2004-05-31 ミネソタ マイニング アンド マニュファクチャリング カンパニー 再剥離型低溶融粘度アクリル系感圧接着剤
JPH05195175A (ja) 1992-01-16 1993-08-03 Sumitomo Electric Ind Ltd 高疲労強度βチタン合金ばねの製造方法
US5226981A (en) 1992-01-28 1993-07-13 Sandvik Special Metals, Corp. Method of manufacturing corrosion resistant tubing from welded stock of titanium or titanium base alloy
JP2669261B2 (ja) 1992-04-23 1997-10-27 三菱電機株式会社 フォーミングレールの製造装置
US5399212A (en) 1992-04-23 1995-03-21 Aluminum Company Of America High strength titanium-aluminum alloy having improved fatigue crack growth resistance
US5277718A (en) 1992-06-18 1994-01-11 General Electric Company Titanium article having improved response to ultrasonic inspection, and method therefor
KR0148414B1 (ko) 1992-07-16 1998-11-02 다나카 미노루 티타늄 합금제 엔진밸브 및, 그것의 제조방법
JP3839493B2 (ja) 1992-11-09 2006-11-01 日本発条株式会社 Ｔｉ−Ａｌ系金属間化合物からなる部材の製造方法
US5310522A (en) 1992-12-07 1994-05-10 Carondelet Foundry Company Heat and corrosion resistant iron-nickel-chromium alloy
FR2711674B1 (fr) 1993-10-21 1996-01-12 Creusot Loire Acier inoxydable austénitique à hautes caractéristiques ayant une grande stabilité structurale et utilisations.
US5358686A (en) 1993-02-17 1994-10-25 Parris Warren M Titanium alloy containing Al, V, Mo, Fe, and oxygen for plate applications
US5332545A (en) 1993-03-30 1994-07-26 Rmi Titanium Company Method of making low cost Ti-6A1-4V ballistic alloy
FR2712307B1 (fr) 1993-11-10 1996-09-27 United Technologies Corp Articles en super-alliage à haute résistance mécanique et à la fissuration et leur procédé de fabrication.
JP3083225B2 (ja) 1993-12-01 2000-09-04 オリエント時計株式会社 チタン合金製装飾品の製造方法、および時計外装部品
JPH07179962A (ja) 1993-12-24 1995-07-18 Nkk Corp 連続繊維強化チタン基複合材料及びその製造方法
JP2988246B2 (ja) 1994-03-23 1999-12-13 日本鋼管株式会社 （α＋β）型チタン合金超塑性成形部材の製造方法
JP2877013B2 (ja) 1994-05-25 1999-03-31 株式会社神戸製鋼所 耐摩耗性に優れた表面処理金属部材およびその製法
US5442847A (en) 1994-05-31 1995-08-22 Rockwell International Corporation Method for thermomechanical processing of ingot metallurgy near gamma titanium aluminides to refine grain size and optimize mechanical properties
JPH0859559A (ja) 1994-08-23 1996-03-05 Mitsubishi Chem Corp ジアルキルカーボネートの製造方法
JPH0890074A (ja) 1994-09-20 1996-04-09 Nippon Steel Corp チタンおよびチタン合金線材の矯直方法
US5472526A (en) 1994-09-30 1995-12-05 General Electric Company Method for heat treating Ti/Al-base alloys
AU705336B2 (en) 1994-10-14 1999-05-20 Osteonics Corp. Low modulus, biocompatible titanium base alloys for medical devices
US5698050A (en) 1994-11-15 1997-12-16 Rockwell International Corporation Method for processing-microstructure-property optimization of α-β beta titanium alloys to obtain simultaneous improvements in mechanical properties and fracture resistance
US5759484A (en) 1994-11-29 1998-06-02 Director General Of The Technical Research And Developent Institute, Japan Defense Agency High strength and high ductility titanium alloy
JP3319195B2 (ja) 1994-12-05 2002-08-26 日本鋼管株式会社 α＋β型チタン合金の高靱化方法
US5547523A (en) 1995-01-03 1996-08-20 General Electric Company Retained strain forging of ni-base superalloys
US6059904A (en) 1995-04-27 2000-05-09 General Electric Company Isothermal and high retained strain forging of Ni-base superalloys
JPH08300044A (ja) 1995-04-27 1996-11-19 Nippon Steel Corp 棒線材連続矯正装置
US5600989A (en) 1995-06-14 1997-02-11 Segal; Vladimir Method of and apparatus for processing tungsten heavy alloys for kinetic energy penetrators
EP0852164B1 (en) 1995-09-13 2002-12-11 Kabushiki Kaisha Toshiba Method for manufacturing titanium alloy turbine blades and titanium alloy turbine blades
JP3445991B2 (ja) 1995-11-14 2003-09-16 Ｊｆｅスチール株式会社 面内異方性の小さいα＋β型チタン合金材の製造方法
US5649280A (en) 1996-01-02 1997-07-15 General Electric Company Method for controlling grain size in Ni-base superalloys
JP3873313B2 (ja) 1996-01-09 2007-01-24 住友金属工業株式会社 高強度チタン合金の製造方法
US5656403A (en) 1996-01-30 1997-08-12 United Microelectronics Corporation Method and template for focus control in lithography process
US5759305A (en) 1996-02-07 1998-06-02 General Electric Company Grain size control in nickel base superalloys
JPH09215786A (ja) 1996-02-15 1997-08-19 Mitsubishi Materials Corp ゴルフクラブヘッドおよびその製造方法
US5861070A (en) 1996-02-27 1999-01-19 Oregon Metallurgical Corporation Titanium-aluminum-vanadium alloys and products made using such alloys
JP3838445B2 (ja) 1996-03-15 2006-10-25 本田技研工業株式会社 チタン合金製ブレーキローター及びその製造方法
CN1083015C (zh) 1996-03-29 2002-04-17 株式会社神户制钢所 高强度钛合金及其制品以及该制品的制造方法
JPH1088293A (ja) 1996-04-16 1998-04-07 Nippon Steel Corp 粗悪燃料および廃棄物を燃焼する環境において耐食性を有する合金、該合金を用いた鋼管およびその製造方法
DE19743802C2 (de) 1996-10-07 2000-09-14 Benteler Werke Ag Verfahren zur Herstellung eines metallischen Formbauteils
RU2134308C1 (ru) 1996-10-18 1999-08-10 Институт проблем сверхпластичности металлов РАН Способ обработки титановых сплавов
JPH10128459A (ja) 1996-10-21 1998-05-19 Daido Steel Co Ltd リングの後方スピニング加工方法
IT1286276B1 (it) 1996-10-24 1998-07-08 Univ Bologna Metodo per la rimozione totale o parziale di pesticidi e/o fitofarmaci da liquidi alimentari e non mediante l'uso di derivati della
WO1998022629A2 (en) 1996-11-22 1998-05-28 Dongjian Li A new class of beta titanium-based alloys with high strength and good ductility
US5897830A (en) 1996-12-06 1999-04-27 Dynamet Technology P/M titanium composite casting
US6044685A (en) 1997-08-29 2000-04-04 Wyman Gordon Closed-die forging process and rotationally incremental forging press
US5795413A (en) 1996-12-24 1998-08-18 General Electric Company Dual-property alpha-beta titanium alloy forgings
JP3959766B2 (ja) 1996-12-27 2007-08-15 大同特殊鋼株式会社 耐熱性にすぐれたＴｉ合金の処理方法
FR2760469B1 (fr) 1997-03-05 1999-10-22 Onera (Off Nat Aerospatiale) Aluminium de titane utilisable a temperature elevee
US5954724A (en) 1997-03-27 1999-09-21 Davidson; James A. Titanium molybdenum hafnium alloys for medical implants and devices
US5980655A (en) 1997-04-10 1999-11-09 Oremet-Wah Chang Titanium-aluminum-vanadium alloys and products made therefrom
JPH10306335A (ja) 1997-04-30 1998-11-17 Nkk Corp （α＋β）型チタン合金棒線材およびその製造方法
US6071360A (en) 1997-06-09 2000-06-06 The Boeing Company Controlled strain rate forming of thick titanium plate
JPH11223221A (ja) 1997-07-01 1999-08-17 Nippon Seiko Kk 転がり軸受
US6569270B2 (en) 1997-07-11 2003-05-27 Honeywell International Inc. Process for producing a metal article
KR100319651B1 (ko) 1997-09-24 2002-03-08 마스다 노부유키 고주파유도가열을이용하는자동판굽힘가공장치
US20050047952A1 (en) 1997-11-05 2005-03-03 Allvac Ltd. Non-magnetic corrosion resistant high strength steels
FR2772790B1 (fr) 1997-12-18 2000-02-04 Snecma ALLIAGES INTERMETALLIQUES A BASE DE TITANE DU TYPE Ti2AlNb A HAUTE LIMITE D'ELASTICITE ET FORTE RESISTANCE AU FLUAGE
EP0970764B1 (en) 1998-01-29 2009-03-18 Amino Corporation Apparatus for dieless forming plate materials
JP2002505382A (ja) 1998-03-05 2002-02-19 メムリー・コーポレイション 擬弾性ベータチタン合金およびその使用
KR19990074014A (ko) 1998-03-05 1999-10-05 신종계 선체 외판의 곡면가공 자동화 장치
US6032508A (en) 1998-04-24 2000-03-07 Msp Industries Corporation Apparatus and method for near net warm forging of complex parts from axi-symmetrical workpieces
JPH11309521A (ja) 1998-04-24 1999-11-09 Nippon Steel Corp ステンレス製筒形部材のバルジ成形方法
JPH11319958A (ja) 1998-05-19 1999-11-24 Mitsubishi Heavy Ind Ltd 曲がりクラッド管およびその製造方法
US20010041148A1 (en) 1998-05-26 2001-11-15 Kabushiki Kaisha Kobe Seiko Sho Alpha + beta type titanium alloy, process for producing titanium alloy, process for coil rolling, and process for producing cold-rolled coil of titanium alloy
EP0969109B1 (en) 1998-05-26 2006-10-11 Kabushiki Kaisha Kobe Seiko Sho Titanium alloy and process for production
JP3417844B2 (ja) 1998-05-28 2003-06-16 株式会社神戸製鋼所 加工性に優れた高強度Ｔｉ合金の製法
FR2779155B1 (fr) 1998-05-28 2004-10-29 Kobe Steel Ltd Alliage de titane et sa preparation
JP3452798B2 (ja) 1998-05-28 2003-09-29 株式会社神戸製鋼所 高強度β型Ｔｉ合金
US6632304B2 (en) * 1998-05-28 2003-10-14 Kabushiki Kaisha Kobe Seiko Sho Titanium alloy and production thereof
JP2000153372A (ja) 1998-11-19 2000-06-06 Nkk Corp 施工性に優れた銅または銅合金クラッド鋼板の製造方法
US6334912B1 (en) 1998-12-31 2002-01-01 General Electric Company Thermomechanical method for producing superalloys with increased strength and thermal stability
US6409852B1 (en) 1999-01-07 2002-06-25 Jiin-Huey Chern Biocompatible low modulus titanium alloy for medical implant
US6143241A (en) 1999-02-09 2000-11-07 Chrysalis Technologies, Incorporated Method of manufacturing metallic products such as sheet by cold working and flash annealing
US6187045B1 (en) 1999-02-10 2001-02-13 Thomas K. Fehring Enhanced biocompatible implants and alloys
JP3681095B2 (ja) 1999-02-16 2005-08-10 株式会社クボタ 内面突起付き熱交換用曲げ管
JP3268639B2 (ja) 1999-04-09 2002-03-25 独立行政法人産業技術総合研究所 強加工装置、強加工法並びに被強加工金属系材料
RU2150528C1 (ru) 1999-04-20 2000-06-10 ОАО Верхнесалдинское металлургическое производственное объединение Сплав на основе титана
US6558273B2 (en) 1999-06-08 2003-05-06 K. K. Endo Seisakusho Method for manufacturing a golf club
JP2001071037A (ja) 1999-09-03 2001-03-21 Matsushita Electric Ind Co Ltd マグネシウム合金のプレス加工方法およびプレス加工装置
US6402859B1 (en) 1999-09-10 2002-06-11 Terumo Corporation β-titanium alloy wire, method for its production and medical instruments made by said β-titanium alloy wire
JP4562830B2 (ja) 1999-09-10 2010-10-13 トクセン工業株式会社 βチタン合金細線の製造方法
US7024897B2 (en) 1999-09-24 2006-04-11 Hot Metal Gas Forming Intellectual Property, Inc. Method of forming a tubular blank into a structural component and die therefor
RU2172359C1 (ru) 1999-11-25 2001-08-20 Государственное предприятие Всероссийский научно-исследовательский институт авиационных материалов Сплав на основе титана и изделие, выполненное из него
US6387197B1 (en) 2000-01-11 2002-05-14 General Electric Company Titanium processing methods for ultrasonic noise reduction
RU2156828C1 (ru) 2000-02-29 2000-09-27 Воробьев Игорь Андреевич СПОСОБ ИЗГОТОВЛЕНИЯ СТЕРЖНЕВЫХ ДЕТАЛЕЙ С ГОЛОВКАМИ ИЗ ДВУХФАЗНЫХ (α+β) ТИТАНОВЫХ СПЛАВОВ
US6332935B1 (en) 2000-03-24 2001-12-25 General Electric Company Processing of titanium-alloy billet for improved ultrasonic inspectability
US6399215B1 (en) 2000-03-28 2002-06-04 The Regents Of The University Of California Ultrafine-grained titanium for medical implants
JP2001343472A (ja) 2000-03-31 2001-12-14 Seiko Epson Corp 時計用外装部品の製造方法、時計用外装部品及び時計
JP3753608B2 (ja) 2000-04-17 2006-03-08 株式会社日立製作所 逐次成形方法とその装置
US6532786B1 (en) 2000-04-19 2003-03-18 D-J Engineering, Inc. Numerically controlled forming method
US6197129B1 (en) 2000-05-04 2001-03-06 The United States Of America As Represented By The United States Department Of Energy Method for producing ultrafine-grained materials using repetitive corrugation and straightening
JP2001348635A (ja) * 2000-06-05 2001-12-18 Nikkin Material:Kk 冷間加工性と加工硬化に優れたチタン合金
US6484387B1 (en) 2000-06-07 2002-11-26 L. H. Carbide Corporation Progressive stamping die assembly having transversely movable die station and method of manufacturing a stack of laminae therewith
AT408889B (de) 2000-06-30 2002-03-25 Schoeller Bleckmann Oilfield T Korrosionsbeständiger werkstoff
RU2169204C1 (ru) 2000-07-19 2001-06-20 ОАО Верхнесалдинское металлургическое производственное объединение Сплав на основе титана и способ термической обработки крупногабаритных полуфабрикатов из этого сплава
RU2169782C1 (ru) * 2000-07-19 2001-06-27 ОАО Верхнесалдинское металлургическое производственное объединение Сплав на основе титана и способ термической обработки крупногабаритных полуфабрикатов из этого сплава
US6877349B2 (en) 2000-08-17 2005-04-12 Industrial Origami, Llc Method for precision bending of sheet of materials, slit sheets fabrication process
JP2002069591A (ja) 2000-09-01 2002-03-08 Nkk Corp 高耐食ステンレス鋼
UA38805A (uk) 2000-10-16 2001-05-15 Інститут Металофізики Національної Академії Наук України Сплав на основі титану
US6946039B1 (en) 2000-11-02 2005-09-20 Honeywell International Inc. Physical vapor deposition targets, and methods of fabricating metallic materials
JP2002146497A (ja) 2000-11-08 2002-05-22 Daido Steel Co Ltd Ｎｉ基合金の製造方法
US6384388B1 (en) 2000-11-17 2002-05-07 Meritor Suspension Systems Company Method of enhancing the bending process of a stabilizer bar
JP3742558B2 (ja) 2000-12-19 2006-02-08 新日本製鐵株式会社 高延性で板面内材質異方性の小さい一方向圧延チタン板およびその製造方法
WO2002070763A1 (fr) 2001-02-28 2002-09-12 Jfe Steel Corporation Barre d'alliage de titane et procede de fabrication
WO2002077305A1 (fr) 2001-03-26 2002-10-03 Kabushiki Kaisha Toyota Chuo Kenkyusho Alliage de titane a haute resistance et son procede de production
US6539765B2 (en) 2001-03-28 2003-04-01 Gary Gates Rotary forging and quenching apparatus and method
US6536110B2 (en) 2001-04-17 2003-03-25 United Technologies Corporation Integrally bladed rotor airfoil fabrication and repair techniques
US6576068B2 (en) 2001-04-24 2003-06-10 Ati Properties, Inc. Method of producing stainless steels having improved corrosion resistance
RU2203974C2 (ru) 2001-05-07 2003-05-10 ОАО Верхнесалдинское металлургическое производственное объединение Сплав на основе титана
DE10128199B4 (de) 2001-06-11 2007-07-12 Benteler Automobiltechnik Gmbh Vorrichtung zur Umformung von Metallblechen
RU2197555C1 (ru) 2001-07-11 2003-01-27 Общество с ограниченной ответственностью Научно-производственное предприятие "Велес" СПОСОБ ИЗГОТОВЛЕНИЯ СТЕРЖНЕВЫХ ДЕТАЛЕЙ С ГОЛОВКАМИ ИЗ (α+β) ТИТАНОВЫХ СПЛАВОВ
JP3934372B2 (ja) 2001-08-15 2007-06-20 株式会社神戸製鋼所 高強度および低ヤング率のβ型Ｔｉ合金並びにその製造方法
JP2003074566A (ja) 2001-08-31 2003-03-12 Nsk Ltd 転動装置
CN1159472C (zh) 2001-09-04 2004-07-28 北京航空材料研究院 钛合金准β锻造工艺
US6663501B2 (en) 2001-12-07 2003-12-16 Charlie C. Chen Macro-fiber process for manufacturing a face for a metal wood golf club
US20030168138A1 (en) 2001-12-14 2003-09-11 Marquardt Brian J. Method for processing beta titanium alloys
JP3777130B2 (ja) 2002-02-19 2006-05-24 本田技研工業株式会社 逐次成形装置
FR2836640B1 (fr) 2002-03-01 2004-09-10 Snecma Moteurs Produits minces en alliages de titane beta ou quasi beta fabrication par forgeage
JP2003285126A (ja) 2002-03-25 2003-10-07 Toyota Motor Corp 温間塑性加工方法
RU2217260C1 (ru) 2002-04-04 2003-11-27 ОАО Верхнесалдинское металлургическое производственное объединение СПОСОБ ИЗГОТОВЛЕНИЯ ПРОМЕЖУТОЧНОЙ ЗАГОТОВКИ ИЗ α- И (α+β)-ТИТАНОВЫХ СПЛАВОВ
US6786985B2 (en) 2002-05-09 2004-09-07 Titanium Metals Corp. Alpha-beta Ti-Ai-V-Mo-Fe alloy
JP2003334633A (ja) 2002-05-16 2003-11-25 Daido Steel Co Ltd 段付き軸形状品の製造方法
US7410610B2 (en) 2002-06-14 2008-08-12 General Electric Company Method for producing a titanium metallic composition having titanium boride particles dispersed therein
US6918974B2 (en) 2002-08-26 2005-07-19 General Electric Company Processing of alpha-beta titanium alloy workpieces for good ultrasonic inspectability
JP4257581B2 (ja) 2002-09-20 2009-04-22 株式会社豊田中央研究所 チタン合金およびその製造方法
KR101014639B1 (ko) 2002-09-30 2011-02-16 유겐가이샤 리나시메타리 금속 가공 방법 및 그 금속 가공 방법을 이용한 금속체와그 금속 가공 방법을 이용한 금속 함유 세라믹체
US6932877B2 (en) 2002-10-31 2005-08-23 General Electric Company Quasi-isothermal forging of a nickel-base superalloy
FI115830B (fi) 2002-11-01 2005-07-29 Metso Powdermet Oy Menetelmä monimateriaalikomponenttien valmistamiseksi sekä monimateriaalikomponentti
US7008491B2 (en) 2002-11-12 2006-03-07 General Electric Company Method for fabricating an article of an alpha-beta titanium alloy by forging
CA2502575A1 (en) 2002-11-15 2004-06-03 University Of Utah Research Foundation Integral titanium boride coatings on titanium surfaces and associated methods
US20040099350A1 (en) 2002-11-21 2004-05-27 Mantione John V. Titanium alloys, methods of forming the same, and articles formed therefrom
US20050145310A1 (en) 2003-12-24 2005-07-07 General Electric Company Method for producing homogeneous fine grain titanium materials suitable for ultrasonic inspection
US7010950B2 (en) 2003-01-17 2006-03-14 Visteon Global Technologies, Inc. Suspension component having localized material strengthening
DE10303458A1 (de) 2003-01-29 2004-08-19 Amino Corp., Fujinomiya Verfahren und Vorrichtung zum Formen dünner Metallbleche
RU2234998C1 (ru) 2003-01-30 2004-08-27 Антонов Александр Игоревич Способ изготовления полой цилиндрической длинномерной заготовки (варианты)
WO2004083477A1 (ja) 2003-03-20 2004-09-30 Sumitomo Metal Industries, Ltd. 高圧水素ガス用ステンレス鋼、その鋼からなる容器および機器
JP4209233B2 (ja) 2003-03-28 2009-01-14 株式会社日立製作所 逐次成形加工装置
JP3838216B2 (ja) 2003-04-25 2006-10-25 住友金属工業株式会社 オーステナイト系ステンレス鋼
US7073559B2 (en) 2003-07-02 2006-07-11 Ati Properties, Inc. Method for producing metal fibers
US20040221929A1 (en) 2003-05-09 2004-11-11 Hebda John J. Processing of titanium-aluminum-vanadium alloys and products made thereby
JP4041774B2 (ja) 2003-06-05 2008-01-30 住友金属工業株式会社 β型チタン合金材の製造方法
US7785429B2 (en) 2003-06-10 2010-08-31 The Boeing Company Tough, high-strength titanium alloys; methods of heat treating titanium alloys
AT412727B (de) 2003-12-03 2005-06-27 Boehler Edelstahl Korrosionsbeständige, austenitische stahllegierung
EP1697550A4 (en) 2003-12-11 2008-02-13 Univ Ohio MICROSTRUCTURAL REFINING PROCESS FOR TITANIUM ALLOY AND SUPERPLASTIC FORMATION AT HIGH DEFORMATION SPEED AND HIGH TEMPERATURE OF TITANIUM ALLOYS
US7038426B2 (en) 2003-12-16 2006-05-02 The Boeing Company Method for prolonging the life of lithium ion batteries
EP1717330B1 (en) 2004-02-12 2018-06-13 Nippon Steel & Sumitomo Metal Corporation Metal tube for use in carburizing gas atmosphere
JP2005281855A (ja) 2004-03-04 2005-10-13 Daido Steel Co Ltd 耐熱オーステナイト系ステンレス鋼及びその製造方法
US7449075B2 (en) 2004-06-28 2008-11-11 General Electric Company Method for producing a beta-processed alpha-beta titanium-alloy article
RU2269584C1 (ru) 2004-07-30 2006-02-10 Открытое Акционерное Общество "Корпорация Всмпо-Ависма" Сплав на основе титана
US20060045789A1 (en) 2004-09-02 2006-03-02 Coastcast Corporation High strength low cost titanium and method for making same
US7096596B2 (en) 2004-09-21 2006-08-29 Alltrade Tools Llc Tape measure device
US7601232B2 (en) 2004-10-01 2009-10-13 Dynamic Flowform Corp. α-β titanium alloy tubes and methods of flowforming the same
US7360387B2 (en) 2005-01-31 2008-04-22 Showa Denko K.K. Upsetting method and upsetting apparatus
US20060243356A1 (en) 2005-02-02 2006-11-02 Yuusuke Oikawa Austenite-type stainless steel hot-rolling steel material with excellent corrosion resistance, proof-stress, and low-temperature toughness and production method thereof
TWI326713B (en) 2005-02-18 2010-07-01 Nippon Steel Corp Induction heating device for heating a traveling metal plate
JP5208354B2 (ja) 2005-04-11 2013-06-12 新日鐵住金株式会社 オーステナイト系ステンレス鋼
RU2288967C1 (ru) 2005-04-15 2006-12-10 Закрытое акционерное общество ПКФ "Проммет-спецсталь" Коррозионно-стойкий сплав и изделие, выполненное из него
WO2006110962A2 (en) 2005-04-22 2006-10-26 K.U.Leuven Research And Development Asymmetric incremental sheet forming system
JP4787548B2 (ja) 2005-06-07 2011-10-05 株式会社アミノ 薄板の成形方法および装置
DE102005027259B4 (de) 2005-06-13 2012-09-27 Daimler Ag Verfahren zur Herstellung von metallischen Bauteilen durch Halbwarm-Umformung
KR100677465B1 (ko) 2005-08-10 2007-02-07 이영화 판 굽힘용 장형 유도 가열기
US7531054B2 (en) 2005-08-24 2009-05-12 Ati Properties, Inc. Nickel alloy and method including direct aging
US8337750B2 (en) 2005-09-13 2012-12-25 Ati Properties, Inc. Titanium alloys including increased oxygen content and exhibiting improved mechanical properties
US7669452B2 (en) 2005-11-04 2010-03-02 Cyril Bath Company Titanium stretch forming apparatus and method
US8037928B2 (en) 2005-12-21 2011-10-18 Exxonmobil Research & Engineering Company Chromium-enriched oxide containing material and preoxidation method of making the same to mitigate corrosion and fouling associated with heat transfer components
US7611592B2 (en) 2006-02-23 2009-11-03 Ati Properties, Inc. Methods of beta processing titanium alloys
JP5050199B2 (ja) 2006-03-30 2012-10-17 国立大学法人電気通信大学 マグネシウム合金材料製造方法及び装置並びにマグネシウム合金材料
US20090165903A1 (en) 2006-04-03 2009-07-02 Hiromi Miura Material Having Ultrafine Grained Structure and Method of Fabricating Thereof
KR100740715B1 (ko) 2006-06-02 2007-07-18 경상대학교산학협력단 집전체-전극 일체형 Ｔｉ-Ｎｉ계 합금-Ｎｉ황화물 소자
US7879286B2 (en) 2006-06-07 2011-02-01 Miracle Daniel B Method of producing high strength, high stiffness and high ductility titanium alloys
JP5187713B2 (ja) 2006-06-09 2013-04-24 国立大学法人電気通信大学 金属材料の微細化加工方法
US20080000554A1 (en) 2006-06-23 2008-01-03 Jorgensen Forge Corporation Austenitic paramagnetic corrosion resistant material
WO2008017257A1 (en) 2006-08-02 2008-02-14 Hangzhou Huitong Driving Chain Co., Ltd. A bended link plate and the method to making thereof
US20080103543A1 (en) 2006-10-31 2008-05-01 Medtronic, Inc. Implantable medical device with titanium alloy housing
JP2008200730A (ja) 2007-02-21 2008-09-04 Daido Steel Co Ltd Ｎｉ基耐熱合金の製造方法
CN101294264A (zh) 2007-04-24 2008-10-29 宝山钢铁股份有限公司 一种转子叶片用α+β型钛合金棒材制造工艺
US20080300552A1 (en) 2007-06-01 2008-12-04 Cichocki Frank R Thermal forming of refractory alloy surgical needles
US20090000706A1 (en) 2007-06-28 2009-01-01 General Electric Company Method of controlling and refining final grain size in supersolvus heat treated nickel-base superalloys
DE102007039998B4 (de) 2007-08-23 2014-05-22 Benteler Defense Gmbh & Co. Kg Panzerung für ein Fahrzeug
RU2364660C1 (ru) 2007-11-26 2009-08-20 Владимир Валентинович Латыш Способ получения ультрамелкозернистых заготовок из титановых сплавов
JP2009138218A (ja) 2007-12-05 2009-06-25 Nissan Motor Co Ltd チタン合金部材及びチタン合金部材の製造方法
CN100547105C (zh) 2007-12-10 2009-10-07 巨龙钢管有限公司 一种x80钢弯管及其弯制工艺
JP5383700B2 (ja) 2007-12-20 2014-01-08 エイティーアイ・プロパティーズ・インコーポレーテッド 安定化元素を含有するニッケルの少ないオーステナイト系のステンレス鋼
KR100977801B1 (ko) 2007-12-26 2010-08-25 주식회사 포스코 강도 및 연성이 우수한 저탄성 티타늄 합금 및 그 제조방법
US8075714B2 (en) 2008-01-22 2011-12-13 Caterpillar Inc. Localized induction heating for residual stress optimization
RU2368695C1 (ru) 2008-01-30 2009-09-27 Федеральное государственное унитарное предприятие "Всероссийский научно-исследовательский институт авиационных материалов" (ФГУП "ВИАМ") Способ получения изделия из высоколегированного жаропрочного никелевого сплава
DE102008014559A1 (de) 2008-03-15 2009-09-17 Elringklinger Ag Verfahren zum bereichsweisen Umformen einer aus einem Federstahlblech hergestellten Blechlage einer Flachdichtung sowie Einrichtung zur Durchführung dieses Verfahrens
ES2758825T3 (es) 2008-05-22 2020-05-06 Nippon Steel Corp Tubo de gran resistencia, basado en una aleación de Ni, para ser usado en plantas de energía nuclear y su proceso de producción
JP2009299110A (ja) 2008-06-11 2009-12-24 Kobe Steel Ltd 断続切削性に優れた高強度α−β型チタン合金
JP5299610B2 (ja) 2008-06-12 2013-09-25 大同特殊鋼株式会社 Ｎｉ−Ｃｒ−Ｆｅ三元系合金材の製造方法
RU2392348C2 (ru) 2008-08-20 2010-06-20 Федеральное Государственное Унитарное Предприятие "Центральный Научно-Исследовательский Институт Конструкционных Материалов "Прометей" (Фгуп "Цнии Км "Прометей") Коррозионно-стойкая высокопрочная немагнитная сталь и способ ее термодеформационной обработки
JP5315888B2 (ja) 2008-09-22 2013-10-16 Ｊｆｅスチール株式会社 α−β型チタン合金およびその溶製方法
CN101684530A (zh) 2008-09-28 2010-03-31 杭正奎 超耐高温镍铬合金及其制造方法
RU2378410C1 (ru) 2008-10-01 2010-01-10 Открытое акционерное общество "Корпорация ВСПМО-АВИСМА" Способ изготовления плит из двухфазных титановых сплавов
US8408039B2 (en) 2008-10-07 2013-04-02 Northwestern University Microforming method and apparatus
RU2383654C1 (ru) 2008-10-22 2010-03-10 Государственное образовательное учреждение высшего профессионального образования "Уфимский государственный авиационный технический университет" Наноструктурный технически чистый титан для биомедицины и способ получения прутка из него
UA40862U (ru) 2008-12-04 2009-04-27 Национальный Технический Университет Украины "Киевский Политехнический Институт" Способ прессования изделий
AU2010207269B2 (en) 2009-01-21 2013-08-29 Nippon Steel Corporation Bent metal member and a method for its manufacture
RU2393936C1 (ru) 2009-03-25 2010-07-10 Владимир Алексеевич Шундалов Способ получения ультрамелкозернистых заготовок из металлов и сплавов
US8578748B2 (en) 2009-04-08 2013-11-12 The Boeing Company Reducing force needed to form a shape from a sheet metal
JP5534551B2 (ja) * 2009-05-07 2014-07-02 住友電気工業株式会社 リアクトル
US8316687B2 (en) 2009-08-12 2012-11-27 The Boeing Company Method for making a tool used to manufacture composite parts
CN101637789B (zh) 2009-08-18 2011-06-08 西安航天博诚新材料有限公司 一种电阻热张力矫直装置及矫直方法
JP2011121118A (ja) 2009-11-11 2011-06-23 Univ Of Electro-Communications 難加工性金属材料を多軸鍛造処理する方法、それを実施する装置、および金属材料
JP5696995B2 (ja) 2009-11-19 2015-04-08 独立行政法人物質・材料研究機構 耐熱超合金
RU2425164C1 (ru) 2010-01-20 2011-07-27 Открытое Акционерное Общество "Корпорация Всмпо-Ависма" Вторичный титановый сплав и способ его изготовления
DE102010009185A1 (de) 2010-02-24 2011-11-17 Benteler Automobiltechnik Gmbh Profilbauteil
CA2799232C (en) 2010-05-17 2018-11-27 Magna International Inc. Method and apparatus for roller hemming sheet materials having low ductility by localized laser heating
CA2706215C (en) 2010-05-31 2017-07-04 Corrosion Service Company Limited Method and apparatus for providing electrochemical corrosion protection
US9255316B2 (en) 2010-07-19 2016-02-09 Ati Properties, Inc. Processing of α+β titanium alloys
US8499605B2 (en) 2010-07-28 2013-08-06 Ati Properties, Inc. Hot stretch straightening of high strength α/β processed titanium
US9206497B2 (en) 2010-09-15 2015-12-08 Ati Properties, Inc. Methods for processing titanium alloys
US8613818B2 (en) 2010-09-15 2013-12-24 Ati Properties, Inc. Processing routes for titanium and titanium alloys
US20120067100A1 (en) 2010-09-20 2012-03-22 Ati Properties, Inc. Elevated Temperature Forming Methods for Metallic Materials
US10513755B2 (en) 2010-09-23 2019-12-24 Ati Properties Llc High strength alpha/beta titanium alloy fasteners and fastener stock
US20120076611A1 (en) 2010-09-23 2012-03-29 Ati Properties, Inc. High Strength Alpha/Beta Titanium Alloy Fasteners and Fastener Stock
US20120076686A1 (en) 2010-09-23 2012-03-29 Ati Properties, Inc. High strength alpha/beta titanium alloy
RU2441089C1 (ru) 2010-12-30 2012-01-27 Юрий Васильевич Кузнецов КОРРОЗИОННО-СТОЙКИЙ СПЛАВ НА ОСНОВЕ Fe-Cr-Ni, ИЗДЕЛИЕ ИЗ НЕГО И СПОСОБ ИЗГОТОВЛЕНИЯ ИЗДЕЛИЯ
JP2012140690A (ja) 2011-01-06 2012-07-26 Sanyo Special Steel Co Ltd 靭性、耐食性に優れた二相系ステンレス鋼の製造方法
CN103492099B (zh) 2011-04-25 2015-09-09 日立金属株式会社 阶梯锻造材料的制造方法
EP2702181B1 (en) 2011-04-29 2015-08-12 Aktiebolaget SKF Alloy for a Bearing Component
US8679269B2 (en) 2011-05-05 2014-03-25 General Electric Company Method of controlling grain size in forged precipitation-strengthened alloys and components formed thereby
CN102212716B (zh) 2011-05-06 2013-03-27 中国航空工业集团公司北京航空材料研究院 一种低成本的α+β型钛合金
US8652400B2 (en) 2011-06-01 2014-02-18 Ati Properties, Inc. Thermo-mechanical processing of nickel-base alloys
US9034247B2 (en) 2011-06-09 2015-05-19 General Electric Company Alumina-forming cobalt-nickel base alloy and method of making an article therefrom
EP2721187B1 (en) 2011-06-17 2017-02-22 Titanium Metals Corporation Method for the manufacture of alpha-beta ti-al-v-mo-fe alloy sheets
US20130133793A1 (en) 2011-11-30 2013-05-30 Ati Properties, Inc. Nickel-base alloy heat treatments, nickel-base alloys, and articles including nickel-base alloys
US9347121B2 (en) 2011-12-20 2016-05-24 Ati Properties, Inc. High strength, corrosion resistant austenitic alloys
US9050647B2 (en) 2013-03-15 2015-06-09 Ati Properties, Inc. Split-pass open-die forging for hard-to-forge, strain-path sensitive titanium-base and nickel-base alloys
US9869003B2 (en) 2013-02-26 2018-01-16 Ati Properties Llc Methods for processing alloys
US9192981B2 (en) 2013-03-11 2015-11-24 Ati Properties, Inc. Thermomechanical processing of high strength non-magnetic corrosion resistant material
US9777361B2 (en) 2013-03-15 2017-10-03 Ati Properties Llc Thermomechanical processing of alpha-beta titanium alloys
JP6171762B2 (ja) 2013-09-10 2017-08-02 大同特殊鋼株式会社 Ｎｉ基耐熱合金の鍛造加工方法
US11111552B2 (en) 2013-11-12 2021-09-07 Ati Properties Llc Methods for processing metal alloys
US10094003B2 (en) 2015-01-12 2018-10-09 Ati Properties Llc Titanium alloy
US10502252B2 (en) 2015-11-23 2019-12-10 Ati Properties Llc Processing of alpha-beta titanium alloys

Patent Citations (4)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
US20050257864A1 (en) * 2004-05-21 2005-11-24 Brian Marquardt Metastable beta-titanium alloys and methods of processing the same by direct aging
EP1882752A2 (en) * 2005-05-16 2008-01-30 Public Stock Company "VSMPO-AVISMA" Corporation Titanium-based alloy
US20080210345A1 (en) * 2005-05-16 2008-09-04 Vsmpo-Avisma Corporation Titanium Base Alloy
CN101104898A (zh) * 2007-06-19 2008-01-16 中国科学院金属研究所 一种高热强性、高热稳定性的高温钛合金

Cited By (6)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
CN112813304A (zh) * 2015-01-12 2021-05-18 冶联科技地产有限责任公司 钛合金
CN112813304B (zh) * 2015-01-12 2023-01-10 冶联科技地产有限责任公司 钛合金
CN106363021A (zh) * 2016-08-30 2017-02-01 西部超导材料科技股份有限公司 一种1500MPa级钛合金棒材的轧制方法
CN112191843A (zh) * 2020-08-26 2021-01-08 东莞材料基因高等理工研究院 一种激光选区熔化制备Ti-1Al-8V-5Fe合金材料的方法
CN112662912A (zh) * 2020-10-28 2021-04-16 西安交通大学 一种Ti-V-Mo-Zr-Cr-Al系高强亚稳β钛合金及其制备方法
CN113555072A (zh) * 2021-06-10 2021-10-26 中国科学院金属研究所 一种模拟钛合金α片层分叉生长过程的相场动力学方法

Also Published As

Publication number Publication date
EP2526215A2 (en) 2012-11-28
KR20120115497A (ko) 2012-10-18
US10053758B2 (en) 2018-08-21
MX353903B (es) 2018-02-02
CA2784509C (en) 2019-08-20
RU2566113C2 (ru) 2015-10-20
IN2012DN05891A (zh) 2015-09-18
KR101827017B1 (ko) 2018-02-07
WO2011090733A3 (en) 2011-10-27
EP2526215B1 (en) 2019-02-20
UA109892C2 (uk) 2015-10-26
US20110180188A1 (en) 2011-07-28
ZA201205335B (en) 2022-03-30
CA2784509A1 (en) 2011-07-28
JP2013518181A (ja) 2013-05-20
TR201906623T4 (tr) 2019-05-21
ES2718104T3 (es) 2019-06-27
PE20130060A1 (es) 2013-02-04
BR112012016546A2 (pt) 2016-04-19
IL220372A (en) 2016-07-31
NZ600696A (en) 2014-12-24
MX2012007178A (es) 2012-07-23
AU2010343097A1 (en) 2012-07-05
JP5850859B2 (ja) 2016-02-03
CN106367634A (zh) 2017-02-01
RU2012136150A (ru) 2014-03-10
TW201132770A (en) 2011-10-01
NZ700770A (en) 2016-07-29
WO2011090733A2 (en) 2011-07-28
TWI506149B (zh) 2015-11-01
PL2526215T3 (pl) 2019-08-30
AU2010343097B2 (en) 2015-07-23
BR112012016546B1 (pt) 2018-07-10

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