MX2015002673A

MX2015002673A - Estructura compuesta de metal-resina y miembro metalico.

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Publication number: MX2015002673A
Application number: MX2015002673A
Authority: MX
Inventors: Yuki Kondo; Haruka TAKAMATSU; Kazuki Kimura; Masaki Misumi; Hiroshi Okumura; Goro Inoue
Original assignee: Mitsui Chemicals Inc
Priority date: 2013-07-18
Filing date: 2014-07-17
Publication date: 2015-05-27
Also published as: JP5714193B1; WO2015008847A1; JP6368667B2; IN2015DN00995A; TWI648152B; KR101548108B1; BR112015004532A2; BR112015004532A8; CN106903839A; CN106903839B; EP2894240A4; MX366519B; US20150224742A1; KR20150018906A; EP2894240A1; JPWO2015008847A1; TW201511939A; US9987824B2; EP2894240B1; CN104583458A

Abstract

Una estructura de material compuesta de metal/resina (106) se obtiene al unir un miembro metálico (103) y un miembro de resina (105) hecho de una composición de resina termoplástica (P). Cuando tres partes de línea recta arbitrarias que están presentes en la superficie (110) del elemento metálico (103) en paralelo entre sí y tres partes de línea recta arbitrarias que son perpendiculares a dichas partes de línea recta, es decir, seis partes de línea recta en total, se someten a la rugosificación superficial medida de acuerdo con JIS B0601 (correspondiente norma internacional: lSO4287), los valores de rugosidad superficial medidos satisfacen los requisitos (1) y (2) simultáneamente: (1) al menos una de las partes de línea recta exhibe una relación material del perfil de rugosidad (Rmr, por sus siglas en inglés) de 30% o menos, como se determina a un nivel de sección de 20% y una longitud de evaluación de 4 mm; y (2) los diez puntos de valores de rugosidad promedio (Rz, por sus siglas en inglés) de todas las partes en línea recta como se determina en una longitud de evaluación de 4 mm exceden de 2 µm.

Description

ESTRUCTURA COMPUESTA DE METAL-RESINA Y MIEMBRO METÁLICO Campo de la Invención La presente invención se refiere a una estructura compuesta de metal-resina y a un miembro metálico.

Antecedentes de la Invención Desde el punto de vista para reducir el peso de varios componentes, una resina se usa como un sustituyente metálico. Sin embargo, hay muchos casos donde está difícil sustituir todos los componentes metálicos con una resina. En este caso, se considera una teenica de unir integralmente un artículo moldeado metálico y un artículo moldeado de resina entre sí para fabricar un nuevo componente compuesto. Sin embargo, una técnica de unir integralmente un artículo moldeado metálico y un artículo moldeado de resina al usar un método industrialmente ventajoso con alta fuerza en unión no se ha puesto en práctica.

Recientemente, como una técnica de unir integralmente un artículo moldeado metálico y un artículo moldeado de resina entre sí, se considera una técnica de unir un miembro metálico en el cual una porción cóncava-convexa fina es formada en un plástico de ingeniería que tiene un grupo polar que tiene afinidad al miembro metálico (por ejemplo, Documentos de Patente 1 a 5).

Por ejemplo, los Documentos de Patente 1 a 3 describen técnicas de sumergir una aleación de aluminio en una solución acuosa de hidracina para formar una porción cóncava que tiene un diámetro de 30 nm a 300 nm en una superficie de la aleación de aluminio, y despues de unir una resina de tereftalato de polibutileno (más adelante referida "PBT") o una resina de sulfuro de polifenileno (más adelante referida "PPS") a la superficie tratada.

Además, el Documento de Patente 4 describe una téenica de anodizar una materia prima de aluminio en un baño electrolítico de ácido fosfórico o hidróxido de sodio para formar un recubrimiento de oxidación anódica que tiene una porción cóncava con un diámetro mayor que o igual al 25 nm en una superficie de la materia prima de aluminio, y unir un plástico de ingeniería a la superficie tratada.

Además, el Documento de Patente 5 describe una técnica de formar una porción cóncava-convexa fina o un orificio en una aleación de aluminio al usar un solución de ataque específica, y después de inyectar y unir una resina de poliamida 6, una resina de poliamida 66, o PPS al orificio.

En los Documentos de Patente 1 a 5, un plástico de ingeniería que tiene un grupo polar se usa como un miembro de resina. Por una parte, con respecto a una resina de poliolefina no polar que no tiene afinidad a un miembro metálico, los ejemplos de un caso al cual la técnica descrita antes se aplica incluyen una resina de poliolefina modificada con ácido en la cual un grupo polar se introduce en una resina de poliolefina (Documento de Patente 6). Sin embargo, para unir a la resina y un miembro metálico entre sí, es necesario que el miembro metálico y la resina esten en contacto entre sí bajo alta presión durante un largo periodo del tiempo en un estado donde se funde la resina, y la unión se realiza al usar un método de laminación por la extrusión por fusión, un método de prensa, o similares. Sin embargo, un método de laminación, un método de prensa, o similares tienen un bajo grado de libertad para la forma aplicable y tiene un problema en que el rendimiento y el aspecto de un miembro metálico no pueden usarse dependiendo de la forma del miembro cuando la resina de poliolefina modificada con ácido se une a una porción del miembro con excepción de un área objetivo de unión.

Además, en la téenica relacionada, se usa un material de recubrimiento a base de aceite como un material de recubrimiento de un miembro metálico usado para la electrónica para el hogar, materiales de construcción, o automóviles. Sin embargo, recientemente, el uso de un material de recubrimiento a base de agua ha aumentado en vez del material de recubrimiento a base de aceite desde los puntos de vista de la reducción en la contaminación ambiental, salud ocupacional, y seguridad. Como un componente de recubrimiento (componente de resina) contenido en estos materiales de recubrimiento a base de agua, por ejemplo, se usa una resina epóxica, una resina acrílica, una resina de poliéster, o una resina de poliuretano.

Los ejemplos del componente de recubrimiento en la teenica relacionado incluyen una composición de dispersión a base de agua (Documento de Patente 7) que se obtiene mediante una reacción de un copolímero de ácido carboxílico insaturado con etileno y de un compuesto de epoxi; una composición de recubrimiento preventiva de óxido a base de agua (Documento de Patente 8) que incluye un copolímero a base de vinilo que tiene un grupo sililo hidrolizable y un grupo aminimida, una resina epóxica sin curar, y un pigmento de preservativo de óxido; una composición de resina a base de agua (Documento de Patente 9) en la cual se usan un componente modificante que contiene por lo menos un compuesto de un compuesto de dicetona, un compuesto de cetoéster, un compuesto de cetimina, y un compuesto de benzotriazol, una resina epóxica tipo bisfenol, y un compuesto de fosfato; y un compuesto de uretano dispersable en agua (Documento de Patente 10) que contiene un compuesto de dihidracida de ácido dicarboxílico.

Sin embargo, incluso cuando se usa un material de recubrimiento a base de agua que contiene la composición de resina descrita antes, la adhesión de recubrimiento a una superficie metálica no es suficientemente satisfactoria. DOCUMENTO RELACIONADO DOCUMENTO DE PATENTE [Documento de Patente 1 ] Número de Publicación de Patente No Examinada Japonesa 2004-216425 [Documento de Patente 2] Número de Publicación de Patente No Examinada Japonesa 2009-6721 [Documento de Patente 3] Número de Folleto de Publicación Internacional WO 2003/064150 [Documento de Patente 4] Número de Folleto de Publicación Internacional WO 2004/055248 [Documento de Patente 5] Número de Publicación de Patente No Examinada Japonesa 2013-52671 [Documento de Patente 6] Número de Publicación de Patente No Examinada Japonesa 2002-3805 [Documento de Patente 7] Número de Publicación de Patente No Examinada Japonesa 2002-241670 [Documento de Patente 8] Número de Publicación de Patente No Examinada Japonesa H06-41471 [Documento de Patente 9] publicación no examinada japonesa No. 2003-2950 de la patente [Documento de Patente 10] Número de Publicación de Patente No Examinada Japonesa 2003-226728 Descripción de la Invención De acuerdo con la investigación de los presentes inventores, se aclaró que la capacidad de unión de una estructura compuesta de metal-resina obtenida al usar cualquiera de los metodos descritos en los Documentos de Patente 1 a 10 no es suficientemente satisfactoria. En particular, por ejemplo, cuando una resina termoplástica no polar como una resina de poliolefina que tiene baja afinidad a un miembro metálico, una resina termoplástica que tiene un alto punto de fusión que es un plástico de ingeniería así llamado, una resina termoplástica que tiene una temperatura de transición vitrea mayor que o igual al 140°C, una resina termoplástica amorfa, o una película de recubrimiento formada de un material de recubrimiento a base de agua se usa como un miembro de resina, la fuerza de unión de la estructura compuesta de metal-resina se deteriora.

Se ha hecho la presente invención en consideración de las circunstancias descritas antes, y un objeto de las mismas es proporcionar una estructura compuesta de metal-resina en la cual un miembro metálico y un miembro de resina formados de una composición de la resina termoplástica pueden unirse directamente entre sí sin deterioración o similares de la resina, y la fuerza en unión entre el miembro metálico y el miembro de resina es excelente.

Además, otro objeto de la presente invención es proporcionar una estructura compuesta de metal-resina en la cual la adhesión de recubrimiento a una superficie metálica se mejora significativamente. Aún otro objeto de la presente invención es proporcionar una estructura compuesta de metal-resina en la cual la adhesión de recubrimiento es alta incluso cuando una película de recubrimiento de resina formada en una superficie metálica se forma de un material de recubrimiento a base de agua.

Los presentes inventores han investigado una configuración en la cual a diez puntos de rugosidad promedio (Rz, por sus siglas en ingles) de una superficie de un miembro metálico se ajusta para mejorar la fuerza en unión entre el miembro metálico y un miembro de resina formados de una composición de resina termoplástica.

Sin embargo, se aclaró que, con solamente la configuración de ajustar diez puntos de rugosidad promedio (Rz, por sus siglas en inglés) de una superficie de un miembro metálico, la fuerza en unión entre el miembro metálico y un miembro de resina no puede ser mejorada suficientemente.

Por lo tanto, los presentes inventores han investigado más a fondo en los criterios de diseño para mejorar la fuerza en unión entre un miembro metálico y un miembro de resina formados de una composición de resina termoplástica. Como resultado, los presentes inventores han encontrado que una relación de material del perfil de rugosidad (Rmr, por sus siglas en inglés) de una superficie del miembro metálico es eficaz como uno de los criterios de diseño, de tal modo completando la presente invención.

Es decir, de acuerdo con la presente invención, se proporcionan una estructura compuesta de metal-resina y un miembro metálico descritos más adelante. [1 ] Una estructura compuesta de metal-resina que es obtenida al unir un miembro metálico y un miembro de resina formados de una composición de resina termoplástica entre sí, en la cual con respecto a seis porciones lineales en total en una superficie del miembro metálico incluyendo tres porciones lineales arbitrarias que son paralelas entre sí y otras tres porciones lineales arbitrarias que son perpendiculares a las tres porciones lineales anteriores, una rugosidad superficial medida de acuerdo con JIS B0601 (norma internacional correspondiente: IS04287) satisface los siguientes requisitos (1 ) y (2) al mismo tiempo: (1 ) la relación de material del perfil de rugosidad (Rmr, por sus siglas en ingles) de una o más porciones lineales en un nivel de corte del 20% y una longitud de evaluación de 4 mm son menores que o iguales al 30% ; y (2) diez puntos de rugosidades promedio (Rz, por sus siglas en inglés) de todas las porciones lineales a una longitud de I evaluación de 4 mm son mayores de 2 pm. [2] La estructura compuesta de metal-resina de acuerdo con [1 ], en la cual con respecto a las seis porciones lineales en total en la superficie del miembro metálico incluyendo tres porciones lineales arbitrarias que son paralelas entre sí y otras tres porciones lineales arbitrarias que son perpendiculares a las tres porciones lineales anteriores, la rugosidad superficial medida de acuerdo con JIS B0601 (norma internacional correspondiente: IS04287) satisface adicionalmente el siguiente requisito (3): (3) la relación de material del perfil de rugosidad (Rmr, por sus siglas en ingles) de una o más porciones lineales en un nivel de corte del 40% y una longitud de evaluación de 4 mm son menores que o iguales a 60%. [3] La estructura compuesta de metal-resina de acuerdo con [1 ] o [2], en la cual con respecto a seis porciones lineales en total en la superficie del miembro metálico incluyendo tres porciones lineales arbitrarias que son paralelas entre sí y otras tres porciones arbitrarias lineales que son perpendiculares a las tres porciones lineales anteriores, los diez puntos de rugosidades promedio (Rz, por sus siglas en inglés) de todas las porciones lineales son mayores de 5 pm. [4] La estructura compuesta de metal-resina de acuerdo con [3], en la cual con respecto a seis porciones lineales en total en la superficie del miembro metálico incluyendo tres porciones lineales arbitrarias que son paralelas entre sí y otras tres porciones arbitrarias lineales que son perpendiculares a las tres porciones lineales anteriores, los diez puntos de rugosidades promedio (Rz, por sus siglas en inglés) de todas las porciones lineales son mayores de 15 pm. [5] La estructura compuesta de metal-resina de acuerdo con cualquiera de [1 ] a [4], en la cual con respecto a seis porciones lineales en total en la superficie del miembro metálico incluyendo tres porciones lineales arbitrarias que son paralelas entre sí y las otras tres porciones lineales arbitrarias que son perpendiculares a las tres porciones lineales anteriores, la rugosidad superficial medida de acuerdo con J IS B0601 (norma internacional correspondiente: IS04287) satisface adicionalmente el siguiente requisito (4): (4) el ancho promedio de los elementos de perfil (RSm, por sus siglas en ingles) de todas las porciones lineales es mayor de 10 mm y menor de 300 pm. [6] La estructura compuesta de metal-resina de acuerdo con cualquiera de [1 ] a [5], en la cual la superficie del miembro metálico se somete a rugosificación, la rugosificación se realiza al usar un solución ácida de ataque en una etapa final del proceso de rugosificación del miembro metálico, y la solución ácida de ataque contiene por lo menos ya sea iones férricos o iones cúpricos y un ácido. [7] La estructura compuesta de metal-resina de acuerdo con [6], en la cual el miembro metálico es lavado mediante limpieza ultrasónica después del proceso de rugosificación. [8] La estructura compuesta de metal-resina de acuerdo con cualquiera de [1 ] a [7], en la cual el miembro metálico está formado de un material metálico que contiene uno o dos o más metales seleccionados de las aleaciones de aluminio y de aluminio. [9] La estructura compuesta de metal-resina de acuerdo con cualquiera de [1 ] a [8], en la cual la composición de resina termoplástica contiene una o dos o más resinas termoplásticas seleccionadas de resinas de poliolefina, resinas de poliester, y resinas de poliamida. [10] La estructura compuesta de metal-resina de acuerdo con cualquiera de [1 ] a [8], en la cual la composición de resina termoplástica contiene una o dos o más resinas termoplásticas seleccionadas de resinas de policarbonato, resinas poliéter-éter-cetona, resinas de poliéter-cetona, resinas de poliimida, y resinas de poliéter-sulfona que tienen una temperatura de transición vitrea mayor que o igual al 140°C. [1 1 ] La estructura compuesta de metal-resina de acuerdo con cualquiera de [1 ] a [8], en la cual la composición de resina termoplástica contiene una o dos o más resinas termoplásticas amorfas seleccionadas de resinas de poliestireno, resinas de poliacrilonitrilo, resinas de copolímero de estireno-acrilonitrilo, resinas de copolímero de acrilonitrilo-butadieno-estireno, resinas de metacrilato de polimetilo, y resinas de policarbonato. [12] La estructura compuesta de metal-resina de acuerdo con cualquiera de [1 ] a [1 1 ], en la cual el miembro de resina es una película de recubrimiento. [13] La estructura compuesta de metal-resina de acuerdo con [12], en la cual la película de recubrimiento es obtenida recubriendo la superficie del miembro metálico con un material de recubrimiento a base de agua. [14] Un miembro metálico que se usa para unirse a un miembro de resina formado de una composición de resina termoplástica, en la cual con respecto a seis porciones lineales en total en una superficie del miembro metálico incluyendo tres porciones lineales arbitrarias que son paralelas entre sí y otras tres porciones lineales arbitrarias que son perpendiculares a las tres porciones lineales anteriores, una rugosidad superficial medida de acuerdo con JIS B0601 (norma internacional correspondiente: IS04287) satisface los siguientes requisitos (1 ) y (2) al mismo tiempo: (1 ) la relación de material del perfil de rugosidad (Rmr, por sus siglas en ingles) de una o más porciones lineales en un 5 nivel de corte del 20% y una longitud de evaluación de 4 mm son menores que o iguales a 30%; y (2) diez puntos de rugosidades promedio (Rz, por sus siglas en inglés) de todas las porciones lineales a una longitud de evaluación de 4 mm son mayores de 2 pm. ío [15] El miembro metálico de acuerdo con [14], en el cual con respecto a seis porciones lineales en total en la superficie del miembro metálico incluyendo tres porciones lineales arbitrarias que son paralelas entre sí y otras tres 15 porciones lineales arbitrarias que son perpendiculares a las tres porciones lineales anteriores, la rugosidad superficial medida de acuerdo con JIS B0601 (norma internacional correspondiente: IS04287) satisface adicionalmente el siguiente requisito (3): (3) la relación de material del perfil de rugosidad (Rmr, 20 por sus siglas en inglés) de una o más porciones lineales en un nivel de corte del 40% y una longitud de evaluación de 4 mm son menores que o iguales a 60% . [16] El miembro metálico de acuerdo con [14] o [15], 25 en el cual con respecto a seis porciones lineales en total en la superficie del miembro metálico incluyendo tres porciones lineales arbitrarias que son paralelas entre sí y otras tres porciones arbitrarias lineales que son perpendiculares a las tres porciones lineales anteriores, los diez puntos de rugosidades promedio (Rs, por sus siglas en ingles) de todas las porciones lineales son mayores de 5 pm. [17] El miembro metálico de acuerdo con [16], en el cual con respecto a seis porciones lineales en total en la superficie del miembro metálico incluyendo tres porciones lineales arbitrarias que son paralelas entre sí y otras tres porciones arbitrarias lineales que son perpendiculares a las tres porciones lineales anteriores, los diez puntos de rugosidades promedio (Rz, por sus siglas en inglés) de todas las porciones lineales son mayores de 5 pm. [18] El miembro metálico de acuerdo con cualquiera de [14] a [17], en el cual con respecto a seis porciones lineales en total en la superficie del miembro metálico incluyendo tres porciones lineales arbitrarias que son paralelas entre sí y otras tres porciones lineales arbitrarias que son perpendiculares a las tres porciones lineales anteriores, la rugosidad superficial medida de acuerdo con JIS B0601 (norma internacional correspondiente: IS04287) satisface adicionalmente el siguiente requisito (4): (4) el ancho promedio de los elementos de perfil (RSm, por sus siglas en ingles) de todas las porciones lineales es mayor de 10 mm y menor de 300 pm. [19] El miembro metálico de acuerdo con cualquiera de [14] a [18], en el cual el miembro metálico se forma de un material metálico que contiene uno o dos o más metales seleccionados de aluminio y aleaciones de aluminio.

De acuerdo con la presente invención, una estructura compuesta de metal-resina en la cual la fuerza en unión entre un miembro metálico y un miembro de resina formados de una composición de resina termoplástica es excelente puede proporcionarse.

Además, de acuerdo con la presente invención, una estructura compuesta de metal-resina en la cual una película de recubrimiento de resina formada en una superficie de un miembro metálico se une fuertemente a la superficie del miembro metálico puede proporcionarse. Además, incluso cuando la película de recubrimiento se forma de un material de recubrimiento a base de agua, debido a su alta adhesión de recubrimiento, la estructura compuesta de metal-resina de acuerdo con la presente invención es excelente desde los puntos de vista de la reducción en contaminación ambiental, salud ocupacional, y seguridad.

Breve Descripción de los Dibujos Los objetos descritos antes y otros objetos, características, y efectos ventajosos serán descritos claramente al usar una modalidad preferible descrita más adelante y los dibujos anexos a continuación.

La FIG. 1 es una vista externa que muestra esquemáticamente un ejemplo estructural de una estructura compuesta de metal-resina de acuerdo con una modalidad de la presente invención.

La FIG. 2 es un diagrama de configuración que muestra esquemáticamente un ejemplo de un proceso para preparar la estructura compuesta de metal-resina de acuerdo con la modalidad de la presente invención.

La FIG . 3 es un diagrama esquemático que muestra las posiciones de medición que son seis porciones lineales en total en una superficie de un miembro metálico de acuerdo con la modalidad que incluye tres porciones lineales arbitrarias que son paralelas entre sí y otras tres porciones lineales arbitrarias que son perpendiculares a las tres porciones lineales anteriores.

La FIG. 4 es un diagrama esquemático que muestra las posiciones de medición que son seis porciones lineales en total en una superficie de una placa de aluminio, que se obtiene en cada ejemplo de preparación, incluyendo tres porciones lineales arbitrarias que son paralelas entre sí y otras tres porciones lineales arbitrarias que son perpendiculares a las tres porciones lineales anteriores.

La FIG. 5 es un diagrama que muestra una curva de rugosidad superficial de una superficie de una placa de aluminio obtenida en el Ejemplo de Preparación 1A.

La FIG. 6 es una micrografía electrónica que muestra una vista agrandada de la superficie de la placa de aluminio obtenida en el Ejemplo de Preparación 1 A.

La FIG. 7 es un diagrama que muestra una curva de rugosidad superficial de una superficie de una placa de aluminio obtenida en el Ejemplo de Preparación 2A.

La FIG. 8 es una micrografía electrónica que muestra una vista agrandada de la superficie de la placa de aluminio obtenida en el Ejemplo de Preparación 2A.

La FIG. 9 es un diagrama que muestra una curva de rugosidad superficial de una superficie de una placa de aluminio obtenida en el Ejemplo de Preparación 3A.

La FIG. 10 es una micrografía electrónica que muestra una vista agrandada de la superficie de la placa de aluminio obtenida en el Ejemplo de Preparación 3A.

La FIG. 1 1 es un diagrama conceptual que muestra esquemáticamente la definición de una longitud máxima de partículas de relleno.

La FIG. 12 es una micrografía electrónica que muestra una vista agrandada de una superficie de una placa de aluminio obtenida en el Ejemplo de Preparación 1 B.

La FIG. 13 es una micrografía electrónica que muestra una vista agrandada de una superficie de una placa de aluminio obtenida en el Ejemplo de Preparación 2B.

La FIG. 14 es una micrografía electrónica que muestra una vista agrandada de una superficie de una placa de aluminio obtenida en el Ejemplo de Preparación 4B.

La FIG. 15 es una micrografía electrónica que muestra una vista agrandada de una superficie de una placa de aluminio obtenida en el Ejemplo de Preparación 6B.

La FIG. 16 es una micrografía electrónica que muestra una vista agrandada de una superficie de una placa de aluminio obtenida en el Ejemplo de Preparación 7B.

Descripción Detallada de la Invención Más adelante, una modalidad de la presente invención será descrita al usar los dibujos. En todos los dibujos, los mismos componentes son representados por los mismos números de referencia, y la descripción de los mismos no será repetida. "A" entre los valores numericos en la especificación representa "mayor que o igual e inferior que o igual".

[Estructura Compuesta de Metal-Resina] Primero, una estructura compuesta de metal-resina 106 de acuerdo con la modalidad será descrita.

La FIG. 1 es una vista externa que muestra esquemáticamente un ejemplo estructural de la estructura compuesta de metal-resina 106 de acuerdo con la modalidad de la presente invención. En la estructura compuesta de metal-resina 106, un miembro metálico 103 y un miembro de resina 105 formados de una composición de resina termoplástica (P) se unen entre sí, y la estructura compuesta de metal-resina 106 puede obtenerse al unir el miembro metálico 103 y al miembro de resina 105 entre sí.

En la modalidad, cuando el miembro de resina 105 es una película de recubrimiento, la estructura compuesta de metal-resina 106 tambien se llama un miembro metálico recubierto.

Con respecto a seis porciones lineales en total en una superficie 1 10 del miembro metálico incluyendo tres porciones lineales arbitrarias que son paralelas entre sí y otras tres porciones lineales arbitrarias que son perpendiculares a las tres porciones lineales anteriores, una rugosidad superficial medida de acuerdo con JIS B0601 (norma internacional correspondiente: IS04287) satisface los siguientes requisitos (1 ) y (2) al mismo tiempo: (1 ) la relación de material del perfil de rugosidad (Rmr, por sus siglas en inglés) de una o más porciones lineales en un nivel de corte del 20% y una longitud de evaluación de 4 mm son menores que o iguales a 30%; y (2) diez puntos de rugosidades promedio (Rz, por sus siglas en inglés) de todas las porciones lineales a una longitud de evaluación de 4 mm son mayores de 2 pm.

El miembro de resina 105 está formado de la composición de resina termoplástica (P) que contiene una resina termoplástica (A) como un ponente de resina.

En la estructura compuesta de metal-resina 106 de acuerdo con la modalidad, la composición de resina termoplástica (P) que constituye el miembro de resina 105 se infiltra en una porción cóncava-convexa formada en la superficie 1 10 del miembro metálico. Como resultado, el metal se une a la resina, y se forma la estructura compuesta de metal-resina.

En la superficie 1 10 del miembro metálico 103, se forman la porción cóncava-convexa adecuada para mejorar la fuerza en unión entre el miembro metálico 103 y el miembro de resina 105. Por lo tanto, la adhesión entre el miembro metálico 103 y el miembro de resina 105 puede ser asegurada sin usar un adhesivo.

Específicamente, es considerado que, mediante la composición de resina termoplástica (P) que se infiltra en la porción cóncava-convexa de la superficie 1 10 del miembro metálico que satisface los requisitos (1 ) y (2) al mismo tiempo, una fuerza de resistencia física (efecto de anclaje) se exhibe eficientemente entre el miembro metálico 103 y el miembro de resina 105, y el miembro metálico 103 y el miembro de resina 105 formado de la composición de resina termoplástica (P) que son generalmente difíciles de unirse pueden unirse fuertemente entre sí.

La estructura compuesta de metal-resina 106 obtenida como antes puede tambien prevenir la infiltración de humedecimiento o de humedad en una interfaz entre el miembro metálico 103 y el miembro de resina 105. Es decir, hermeticidad e impermeabilidad de la interfaz de adhesión de la estructura compuesta de metal-resina 106 puede mejorarse.

Más adelante, se describirá cada miembro que constituye la estructura compuesta de metal-resina 106. <Miembro Metálico> Más adelante, se describirá el miembro metálico 103 de acuerdo con la modalidad.

Con respecto a seis porciones lineales en total en una superficie 1 10 del miembro metálico incluyendo tres porciones lineales arbitrarias que son paralelas entre sí y otras tres porciones lineales arbitrarias que son perpendiculares a las tres porciones lineales anteriores, una rugosificación Superficial medida de acuerdo con J IS B0601 (norma internacional correspondiente: IS04287) satisface los siguientes requisitos (1 ) y (2) al mismo tiempo: (1 ) la relación de material del perfil de rugosidad (Rmr, por sus siglas en ingles) de una o más porciones lineales en un nivel de corte del 20% y una longitud de evaluación de 4 mm son menores que o iguales a 30%; y (2) diez puntos de rugosidades promedio (Rz, por sus siglas en inglés) de todas las porciones lineales a una longitud de evaluación de 4 mm son mayores de 2 pm.

La FIG. 3 es un diagrama esquemático que muestra las posiciones de medición que son las seis porciones lineales en total en la superficie 1 10 del miembro metálico incluyendo tres porciones lineales arbitrarias que son paralelas entre sí y otras tres porciones lineales arbitrarias que son perpendiculares a las tres porciones lineales anteriores.

Como las seis porciones lineales descritas antes, por ejemplo, seis porciones lineales B1 a B6 mostradas en la FIG. 3 pueden seleccionarse. Primero, como línea de referencia, se selecciona la línea central B1 que pasa a través de una porción central A de una superficie de porción de unión 104 del miembro metálico 103. Después, se seleccionan las líneas B2 y B3 paralelos a la línea central B1 . Después, se selecciona la línea central B4 perpendicular a la línea central B1 , y se selecciona las líneas B5 y B6 perpendiculares a la línea central B1 y paralelas a la línea central B4. Aquí, las distancias verticales D1 a D4 entre las líneas respectivas son, por ejemplo, 2 mm a 5 mm.

Generalmente, no sólo la superficie de porción de unión 104 de la superficie 1 10 del miembro metálico, sino la porción entera de la superficie 1 10 del miembro metálico se sometió a rugosificación. Por lo tanto, por ejemplo, como se muestra en la FIG. 4, en la misma superficie de la superficie de porción de unión 104 del miembro metálico 103, seis porciones lineales pueden seleccionarse de posiciones con excepción de la superficie de porción de unión 104.

La razón por la que la estructura compuesta de metal-resina 106 que tiene una excelente fuerza en unión puede obtenerse cuando los requisitos (1 ) y (2) se satisfacen no es necesariamente clara, sino se considera para ser que la superficie de porción de unión 104 del miembro metálico 103 tiene una estructura en la cual el efecto de anclaje entre el miembro metálico 103 y el miembro de resina 105 pueda exhibirse eficientemente.

Los presentes inventores han investigado una configuración en la cual diez puntos de rugosidad promedio (Rz, por sus siglas en ingles) de una superficie de un miembro metálico se ajusta para mejorar la fuerza en unión entre el miembro metálico y un miembro de resina formados de una composición de resina termoplástica.

Aquí, los presentes inventores pensaron que la relación de material de criterio del perfil es eficiente como un índice que indica la agudeza de la porción cóncava-convexa de la superficie del miembro metálico. Una baja relación de material del perfil representa alta agudeza de la porción cóncava-convexa de la superficie del miembro metálico, y una alta relación de material del perfil representa la baja agudeza de la porción cóncava- convexa de la superficie del miembro metálico.

Por lo tanto, como uno de los criterios de diseño para mejorar la fuerza de unión entre un miembro metálico y un miembro de resina formados de una composición de resina termoplástica, los presentes inventores se han centrado en la relación de material del perfil de una curva de rugosidad de una superficie del miembro metálico y han investigado más a fondo. Como resultado, los presentes inventores han encontrado que, ajustando una relación de material del perfil de una superficie del miembro metálico para ser menor que o igual al un valor específico, el efecto de anclaje entre el miembro metálico 103 y el miembro de resina 105 puede exhibirse eficientemente, y así la estructura compuesta de metal-resina 106 que tiene una excelente fuerza de unión puede realizarse, de tal modo completando la presente invención.

Desde el punto de vista además de mejorar la fuerza de unión entre el miembro metálico 103 y el miembro de resina 105, con respecto a seis porciones lineales en total en la superficie 1 10 del miembro metálico incluyendo tres porciones lineales arbitrarias que son paralelas entre sí y otras tres porciones lineales arbitrarias que son perpendiculares a las tres porciones lineales anteriores, la rugosidad superficial medida de acuerdo con J IS B0601 (norma internacional correspondiente: IS04287) preferiblemente además satisface uno o más requisitos y más preferiblemente además satisface el requisito (1 C) entre los siguientes requisitos (1 A) a (1 C). El requisito (1 C) es el mismo como el requisito descrito antes (3). (1 A) la relación de material del perfil de rugosidad (Rmr, por 5 sus siglas en ingles) de preferiblemente dos o más porciones lineales, más preferiblemente tres o más porciones lineales, y más preferiblemente las seis porciones lineales en un nivel de corte del 20% y una longitud de evaluación de 4 mm son menores que o iguales a 30%. ío (1 B) la relación de material del perfil de rugosidad (Rmr, por sus siglas en inglés) de preferiblemente una o más porciones lineales, preferiblemente dos o más porciones lineales, aún más preferiblemente tres o más porciones lineales, y más preferiblemente las seis porciones lineales en un nivel de corte 15 del 20% y una longitud de evaluación de 4 mm son menores que o iguales a 20%. (1 C) la relación de material del perfil de rugosidad (Rmr, por sus siglas en inglés) de preferiblemente una o más porciones lineales, preferiblemente dos o más porciones lineales, aún más 20 preferiblemente tres o más porciones lineales, y más preferiblemente las seis porciones lineales en un nivel de corte del 40% y una longitud de evaluación de 4 mm son menores que o iguales a 60%.

Además, desde el punto de vista además de mejorar la 25 fuerza de unión entre el miembro metálico 103 y el miembro de resina 105, cuando se miden de acuerdo con J IS B0601 (norma internacional correspondiente: IS04287), un valor promedio de la relación de material del perfil de rugosidad (Rmr, por sus siglas en ingles) en la superficie 1 10 del miembro metálico 103 en un nivel de corte del 20% y una longitud de evaluación de 4 mm es preferiblemente mayor que o igual al 0.1 % y menor que o igual al 40% , preferiblemente mayor que o igual al 0.5% y menor que o igual al 30%, aún más preferiblemente mayor que o igual al 1 % y menor que o igual al 20%, y más preferiblemente mayor que o igual al 2% y menor que o igual al 15%.

Como el valor promedio de la relación de material del perfil de rugosidad (Rmr, por sus siglas en inglés), un valor promedio de la relación de material del perfil de rugosidad (Rmr, por sus siglas en inglés) de las seis porciones lineales arbitrarias descritas antes puede ser adoptado.

La relación de material respectivo del perfil de rugosidad (Rmr, por sus siglas en inglés) de la superficie 1 10 del miembro metálico de acuerdo con la modalidad puede controlarse apropiadamente ajustando las condiciones de rugosificación en la superficie del miembro metálico 103.

En la modalidad, por ejemplo, particularmente, la clase y la concentración de una solución de ataque, la temperatura y el tiempo de rugosificación, y la duración del ataque químico se pueden usar como factores para controlar la relación de material respectivo del perfil de rugosidad (Rmr, por sus siglas en inglés).

Desde el punto de vista además de mejorar la fuerza de unión entre el miembro metálico 103 y el miembro de resina 105, con respecto a seis porciones lineales en total en la superficie 1 10 del miembro metálico incluyendo tres porciones lineales s arbitrarias que son paralelas entre sí y otras tres porciones lineales arbitrarias que son perpendiculares a las tres porciones lineales anteriores, la rugosidad superficial medida de acuerdo con JIS B0601 (norma internacional correspondiente: IS04287) preferiblemente además satisface el siguiente requisito (2A): ío (2A) diez puntos de rugosidades promedio (Rz, por sus siglas en ingles) de todas las porciones lineales a una longitud de evaluación de 4 mm son preferiblemente mayores de 5 miti, preferiblemente mayores o iguales a 10 mm, y aún más preferiblemente mayores o iguales a 15 pm. is Desde el punto de vista además de mejorar la fuerza de unión entre el miembro metálico 103 y el miembro de resina 105, un valor promedio de diez puntos de rugosidades promedio (Rz, por sus siglas en inglés) en la superficie 1 10 del miembro metálico es preferiblemente mayor de 2 mm y menor que o igual a 20 50 pm, más preferiblemente mayor de 5 pm y menor que o igual a 45 pm, aún más preferiblemente mayor que o igual a 10 pm y menor que o igual a 40 pm, y particularmente de manera preferible mayor que o igual a 15 pm y menor que o igual a 30 pm. 25 Como el valor promedio de diez puntos de rugosidades promedio (Rz, por sus siglas en ingles), un valor promedio de diez puntos de rugosidades promedio (Rz, por sus siglas en inglés) de las seis porciones lineales arbitrarias descritas antes puede adoptarse.

Desde el punto de vista además de mejorar la fuerza de unión entre el miembro metálico 103 y el miembro de resina 105, con respecto a seis porciones lineales en total en la superficie 1 10 del miembro metálico incluyendo tres porciones lineales arbitrarias que son paralelas entre sí y otras tres porciones lineales arbitrarias que son perpendiculares a las tres porciones lineales anteriores, la rugosidad superficial medida de acuerdo con JIS B0601 (norma internacional correspondiente: IS04287) preferiblemente además satisface el siguiente requisito (4): (4) el ancho promedio de los elementos de perfil (RSm, por sus siglas en inglés) de todas las porciones lineales es mayor de 10 mm y menor de 300 pm y más preferiblemente mayor que o igual a 20 pm y menor que o igual a 200 pm.

Desde el punto de vista además de mejorar la fuerza de unión entre el miembro metálico 103 y el miembro de resina 105, un valor promedio del ancho promedio de los elementos de perfil (RSm, por sus siglas en inglés) en la superficie 1 10 del miembro metálico es preferiblemente mayor de 10 pm y menor de 300 pm y más preferiblemente mayor que o igual a 20 pm y menor que o igual a 200 pm.

Como el valor promedio del ancho promedio de los elementos de perfil (RSm, por sus siglas en ingles), un valor promedio del ancho promedio de los elementos de perfil (RSm, por sus siglas en inglés) de las seis porciones lineales arbitrarias descritas antes puede adoptarse.

Los diez puntos de rugosidades promedio (Rz, por sus siglas en inglés) y el ancho promedio de los elementos de perfil (RSm, por sus siglas en inglés) de la superficie 1 10 del miembro metálico de acuerdo con la modalidad pueden controlarse apropiadamente ajustando las condiciones de la rugosidad en la superficie 1 10 del miembro metálico.

En la modalidad, por ejemplo, particularmente, la temperatura y el tiempo de la rugosificación y la cantidad de ataque químico pueden usarse como factores para controlar los diez puntos de rugosidades promedio (Rz, por sus siglas en inglés) y el ancho promedio de los elementos de perfil (RSm, por sus siglas en inglés).

Un material metálico que constituye al miembro metálico 103 no está particularmente limitado, y los ejemplos del mismo incluyen hierro, acero inoxidable, aluminio, aleaciones de aluminio, magnesio, aleaciones de magnesio, cobre, y aleaciones de cobre. Estos materiales metálicos pueden usarse solos o en una combinación de dos o más clases. Entre éstos, desde los puntos de vista de reducir el peso y la obtención de alta resistencia, las aleaciones de aluminio (solo aluminio) y de aluminio son preferibles, y las aleaciones de aluminio son más preferibles.

Como las aleaciones de aluminio, por ejemplo, Número de aleación 1050, 1 100, 2014, 2024, 3003, 5052, y 7075 que se define de acuerdo con J IS H4000 se usan preferiblemente.

La forma del miembro metálico 103 no está particularmente limitada siempre y cuando el elemento de metal 103 pueda unirse al miembro de resina 105, y los ejemplos de los mismos incluyen una forma plana, una forma curvada, una forma de barra, una forma cilindrica, y una forma de aglomerado. Además, una estructura que tiene una combinación de las formas descritas antes puede adoptarse.

Además, la forma de la superficie de porción de unión 104 que se une al miembro de resina 105 no está particularmente limitada, y ejemplos de la misma incluye una forma plana y una forma curvada.

Es preferible que el miembro metálico 103 se forme del material metálico que se somete a rugosificación como se describe más adelante despues de ser procesado en una forma predeterminada mediante el procesamiento de reducción de espesor como trabajo plástico por mecanizado o prensado, punción, corte, pulido o mecanizado por descarga eléctrica. En fin, es preferible que el miembro metálico 103 sea procesado en una forma necesaria al usar varios métodos de procesamiento.

(Método de Rugosificación de la Superficie del Miembro Metálico) Despues, será descrito un método de rugosificación de la superficie del miembro metálico 103.

La superficie del miembro metálico 103 de acuerdo con la modalidad puede formarse mediante, por ejemplo, rugosificación al usar un solución de ataque.

Aquí, la rugosificación en la superficie del miembro metálico que usa una solución de ataque se realiza al usar la téenica relacionada. Sin embargo, en la modalidad, los factores como la clase y la concentración de una solución de ataque, la temperatura y el tiempo de la rugosificación, y la duración de la solución de ataque son altamente controlados. Para obtener la superficie de porción de unión 104 del miembro metálico 103 de acuerdo con la modalidad, es importante altamente controlar estos factores.

Más adelante, un ejemplo del Método de Rugosificación de la superficie del miembro metálico de acuerdo con la modalidad será descrito. Sin embargo, el Método de Rugosificación de la superficie del miembro metálico de acuerdo con la modalidad no está limitado a los siguientes ejemplos. (1 ) Proceso de Pretratamiento Primero, es preferible que una película gruesa como una película de óxido o un hidróxido no se forme en una superficie del miembro metálico 103 que se une al miembro de resina 105. Para retirar tal película gruesa, antes de ser tratada se usa una solución de ataque, la capa superficial puede pulirse mediante pulido mecánico como chorro de arena, granallado, pulido o acabado de tambor giratorio o mediante pulido químico. Además, cuando la superficie del miembro metálico 103 que se une al miembro de resina 105 es contaminada significativamente por el aceite de la máquma o similares, es preferible que esta superficie sea tratada usando una solución alcalina acuosa como una solución acuosa de hidróxido de sodio o una solución acuosa de hidróxido de potasio o desengrasado. (2) Proceso de Rugosificación Superficial Como metodo de rugosificación Superficial del miembro metálico de acuerdo con la modalidad, es preferible que un tratamiento que usa una solución ácida de ataque descrita más adelante se realice en una duración específica. Específicamente, es preferible que el tratamiento que usa una solución ácida de ataque se realice en una etapa final del proceso de rugosificación superficial.

Como la solución de ataque usada para la rugosificación superficial del miembro metálico que se forma del material metálico que contiene aluminio, el Documento de Patente 5 descrito antes describe una configuración de usar un solución de ataque alcalina, una configuración de usar un solución de ataque alcalina y una solución de ataque ácida en combinación, y una configuración de rugosificación de una superficie metálica al usar una solución ácida de ataque y después lavar la superficie tratada con una solución alcalina.

La solución de ataque alcalino es moderadamente reactiva al miembro metálico y se usa así preferiblemente desde el punto de vista de docilidad. Sin embargo, de acuerdo con la investigación de los presentes inventores, se aclaró que, cuando se usa la solución de ataque alcalina, debido a su reactividad moderada, el grado de rugosidad de la superficie del miembro metálico es debil, y es difícil formar una porción cóncava-convexa profunda. Además, se aclaró que, cuando una solución de ataque alcalina o solución alcalina se usa en combinación después del tratamiento al usar una solución ácida de ataque, una porción cóncava-convexa profunda que se forma al usar la solución ácida de ataque es alisada por la solución de ataque alcalina o la solución alcalina.

Por consiguiente, en un miembro metálico que es tratado al usar la solución de ataque alcalina, o en un miembro metálico que esa obtenido al usar la solución de ataque alcalina o solución alcalina en una etapa final del proceso de solución de ataque, se considera que es difícil mantener una alta fuerza de unión entre el miembro metálico y un miembro de resina formados de una composición de resina termoplástica.

Los ejemplos de un Método de Rugosificación al usar la solución ácida de ataque incluyen métodos de tratamiento que usan inmersión o roció. La temperatura de tratamiento es preferiblemente 20°C a 40°C, el tiempo de tratamiento es 5 segundos a 350 segundos, y desde el punto de vista de la rugosificación uniforme adicional de la superficie del miembro metálico, es preferiblemente 20 segundos a 300 segundos y particularmente de manera preferible 50 segundos a 300 segundos.

Debido a la rugosificación al usar la solución ácida de ataque, la superficie del miembro metálico 103 se somete a rugosificación en una forma cóncava-convexa. Cuando se calcula la masa, la gravedad específica, y el área superficial del miembro metálico disuelto 103, la cantidad de solución de ataque (cantidad disuelta) del miembro metálico 103 en la dirección de espesor en el caso de usar la solución ácida de ataque es preferiblemente 0.1 mm a 500 mm, más preferiblemente 5 pm a 500 pm, y aún más preferiblemente 5 pm a 100 pm. Cuando la cantidad de solución de ataque es mayor que o igual al límite inferior, la fuerza de unión entre el miembro metálico 103 y el miembro de resina 105 puede ser además mejorada. Además, cuando la cantidad de solución de ataque es y menor que o igual al límite superior, el costo de tratamiento puede ser reducido. La cantidad de solución de ataque puede ajustarse por la temperatura de tratamiento, el tiempo de tratamiento, y similares.

En la modalidad, cuando el miembro metálico se somete a rugosificación al usar la solución ácida de ataque, la superficie entera de la superficie del miembro metálico puede ser rugosa, o solamente una superficie del miembro metálico que se une al miembro de resina 105 puede ser rugosa parcialmente. (3) Proceso de Postratamiento En la modalidad, es preferible que el lavado y el secado se realicen despues del tratamiento de rugosificación superficial. Un método de lavado no está particularmente limitado, sino que es preferible que la inmersión o el lavado con agua corriente para una cantidad de tiempo predeterminada se realice.

Además, como el proceso de postratamiento, es preferible que la limpieza ultrasónica se realice para retirar el tizne y similares formados por el tratamiento al usar la solución ácida de ataque. Las condiciones de limpieza ultrasónica no están particularmente limitadas siempre que el tizne formado y similares puedan retirarse bajo las condiciones. Sin embargo, el agua se usa preferiblemente como un solvente que se usará, y el tiempo de tratamiento es preferiblemente 1 minuto a 20 minutos.

(Solución Ácida de Ataque) En la modalidad, como la solución de ataque usado para la rugosificación de la superficie del miembro metálico, una solución ácida de ataque específico descrita más adelante se usa preferiblemente. Se considera que, realizando el tratamiento al usar la solución de ataque específico, una porción cóncava-convexa adecuada para mejorar la adhesión entre el miembro metálico y el miembro de resina que contienen la resina termoplástica (A) es formada en la superficie del miembro metálico, y debido a este efecto de anclaje, la fuerza de unión entre el miembro metálico 103 y el miembro de resina 105 se mejora.

En particular, es preferible que una solución ácida de ataque capaz de formar una porción cóncava-convexa profunda en la superficie del miembro metálico se use desde los puntos de vista de: mejorar la fuerza de unión entre el miembro metálico y un miembro de resina, que no es probable una al miembro metálico con un tratamiento ordinario, incluyendo una resina de poliolefina, una resina termoplástica que tiene una temperatura de transición vitrea mayor que o igual a 140°C, o una resina termoplástica amorfa; y mejorar la fuerza de unión entre el miembro metálico y una película de recubrimiento formados de un material de recubrimiento a base de agua que no es probable una al miembro metálico con un tratamiento ordinario.

Más adelante, los componentes de la solución ácida de ataque que puede usarse en la modalidad serán descritos.

La solución ácida de ataque contiene por lo menos iones ferricos o iones cúpricos y un ácido, y puede contener opcionalmente además iones de manganeso y varios aditivos.

Iones Férricos Los iones férricos son un componente que oxida al miembro metálico y puede contenerse en la solución ácida de ataque mezclando una fuente de ion férrico con la solución ácida de ataque. Los ejemplos de la fuente de ion férrico incluyen nitrato férrico, sulfato férrico, y cloruro férrico. Entre las fuentes de ion férrico, el cloruro férrico se usa preferiblemente desde el punto de vista de alta solubilidad y bajo costo.

En la modalidad, el contenido de iones ferricos en la solución ácida de ataque es preferiblemente 0.01 % en masa a 20% en masa, más preferiblemente 0.1 % en masa a 12% en masa, aún más preferiblemente 0.5% en masa a 7% en masa, incluso aún más preferiblemente 1 % en masa a 6% en masa, y particularmente de manera preferible 1 % en masa a 5% en masa. Cuando es el contenido de los iones férricos es mayor que o igual al límite inferior, una disminución del índice de rugosidad (velocidad de disolución) del miembro metálico puede prevenirse. Por una parte, cuando el contenido de los iones férricos es inferior o igual al límite superior, el índice de rugosidad puede mantenerse apropiadamente. Por lo tanto, la rugosificación uniforme que es más adecuada para mejorar la fuerza de unión entre el miembro metálico 103 y el miembro de resina 105 puede realizarse.

* Iones cúpricos Los iones cúpricos son un componente que oxida el miembro metálico y puede contenerse en la solución ácida de ataque mezclando una fuente de ion cúprico con la solución ácida de ataque. Los ejemplos de la fuente de ion cúprico incluyen sulfato cúprico, cloruro cúprico, nitrato cúprico, e hidróxido cúprico. Entre las fuentes de ion cúprico, el sulfato cúprico o el cloruro cúprico se usa preferiblemente desde el punto de vista de alta solubilidad y bajo costo.

En la modalidad, el contenido de los iones cúpricos en la solución ácida de ataque es preferiblemente 0.001 % en masa a 10% en masa, más preferiblemente 0.01 % en masa a 7% en masa, aún más preferiblemente 0.05% en masa a 1 % en masa, todavía aún más preferiblemente 0.1 % en masa a 0.8% en masa, incluso todavía aún más preferiblemente 0.15% en masa a 0.7% en masa, y particularmente de manera preferible 0.15% en masa a 0.4% en masa. Cuando el contenido de los iones cúpricos es mayor que o igual al límite inferior, una disminución del índice de rugosidad (velocidad de disolución) del miembro metálico puede prevenirse. Por una parte, cuando el contenido de los iones cúpricos es menor que o igual al límite superior, el índice de rugosidad puede mantenerse apropiadamente. Por lo tanto, la rugosificación uniforme que es más adecuada para mejorar la fuerza de unión entre el miembro metálico 103 y el miembro de resina 105 puede realizarse.

La solución ácida de ataque puede contener cualquiera o ambos los iones ferricos e iones cúpricos, pero es preferible que la solución ácida de ataques contenga los iones férricos y los iones cúpricos. Mediante la solución ácida de ataque que contiene los iones férricos y los iones cúpricos, una forma de rugosidad excelente que es más adecuada para mejorar la fuerza de unión entre el miembro metálico 103 y el miembro de resina 105 puede obtenerse fácilmente.

Cuando la solución ácida de ataque contiene los iones ferricos y los iones cúpricos, es preferible que el contenido respectivo de los iones férricos y de los iones cúpricos esté en los intervalos descritos antes. Además, el contenido total de los iones férricos y de los iones cúpricos en la solución ácida de ataque es preferiblemente 0.01 1 % en masa a 20% en masa, más preferiblemente 0.1 % en masa a 15% en masa, aún más preferiblemente 0.5% en masa a 10% en masa, y particularmente de manera preferible 1 % en masa a 5% en masa.

• Iones de Manganeso Para la rugosificación uniforme de la superficie del miembro metálico sin desniveles, la solución ácida de ataque puede contener iones de manganeso. Los iones de manganeso pueden contenerse en la solución ácida de ataque mezclando una fuente de ion de manganeso con la solución ácida de ataque. Los ejemplos de la fuente de ion de manganeso incluyen sulfato de manganeso, cloruro de manganeso, acetato de manganeso, fluoruro de manganeso, y nitrato de manganeso. Entre las fuentes de ion de manganeso, nitrato de manganeso o cloruro de manganeso se usa preferiblemente desde los puntos de vista de bajo costo y similares.

En la modalidad, el contenido de los iones de manganeso en la solución ácida de ataque es preferiblemente 0% en masa a 1 % en masa y más preferiblemente 0% en masa a 0.5% en masa. Los presentes inventores verificaron que, en un caso donde la resina termoplástica (A) que constituye al miembro de resina 105 fue resina de poliolefina, incluso cuando el contenido de los iones de manganeso fue 0% en masa, una suficiente fuerza de unión fue exhibida. Es decir, cuando una resina de poliolefina se usa como la resina termoplástica (A), es preferible que el contenido de los iones de manganeso sea 0% en masa. Por una parte, cuando una resina termoplástica con excepción de una resina de poliolefina se usa, los iones de manganeso se usan apropiadamente en un contenido del límite superior descrito antes o menos. • Ácido El ácido descrito antes es un componente que disuelve el metal oxidado por los iones ferricos y/o los iones cúpricos. Los ejemplos del ácido incluyen ácidos inorgánicos como ácido clorhídrico, ácido bromhídrico, ácido sulfúrico, ácido nítrico, ácido fosfórico, ácido perclórico, y ácido sulfámico; y ácidos orgánicos como ácido sulfónico y ácido carboxílico. Los ejemplos del ácido carboxílico incluyen ácido fórmico, ácido acético, ácido cítrico, ácido oxálico, y ácido málico. Una clase o dos o más clases de los ácidos pueden mezclarse con la solución ácida de ataque. Entre los ácidos inorgánicos, el ácido sulfúrico se usa preferiblemente desde el punto de vista de sustancialmente ninguna emisión de olores y de bajo costo. Además, entre los ácidos orgánicos, el ácido carboxílico se usa preferiblemente desde el punto de vista de la uniformidad de la forma rugosa.

En la modalidad, el contenido del ácido en la solución ácida de ataque es preferiblemente 0.1 % en masa a 50% en masa, más preferiblemente 0.5% en masa a 50% en masa, aún más preferiblemente 1 % en masa a 50% en masa, incluso aún todavía más preferiblemente 1 % en masa a 30% en masa, incluso aún todavía más preferiblemente 1 % en masa a 25% en masa, y particularmente de manera preferible 2% en masa a 18% en masa. Cuando el contenido del ácido es mayor que o igual al límite inferior, una disminución del índice de rugosidad (velocidad de disolución) del metal puede prevenirse. Por una parte, cuando el contenido del ácido es menor que o igual al límite superior, la precipitación vitrea de una sal de metal en una temperatura líquida disminuida puede prevenirse, y la docilidad puede mejorarse.

Otros Componentes A la solución ácida de ataque que puede usarse en la modalidad , un tensioactivo para prevenir los desniveles en la rugosificación causada por un contaminante superficial como una huella dactilar puede agregarse, y opcionalmente otros aditivos pueden tambien agregarse. Los ejemplos de los aditivos incluyen fuentes de ion haluro que se agregan para formar una porción cóncava-convexa profunda, por ejemplo, cloruro sódico, cloruro de potasio, bromuro sódico, y bromuro de potasio. Otros ejemplos de los aditivos incluyen compuestos de tio que se agregan para aumentar el índice de rugosidad, por ejemplo, iones de tiosulfato y tiourea; azoles que se agregan para obtener una forma rugosa más uniforme, por ejemplo, imidazol, triazol, y tetrazoi; y un ajustador de pH que se agrega para controlar una reacción de rugosidad. Cuando se agregan estas otras modalidades, el contenido total de las mismas en la solución ácida de ataque es preferiblemente 0.01 % en masa a 10% en masa.

La solución ácida de ataque de acuerdo con la modalidad puede prepararse fácilmente disolviendo los componentes respectivos descritos antes en agua de intercambio iónico o similares. <Miembro de Resina> Más adelante, se describirá el miembro de resina 105 de acuerdo con la modalidad.

Se forma el miembro de resina 105 de la composición de resina termoplástica (P). La composición de resina termoplástica (P) contiene la resina termoplástica (A) como el componente de resina y además opcionalmente contiene un relleno (B). Además, la composición de resina termoplástica (P) además opcionalmente contiene otros agentes de composición. Para la conveniencia de la descripción, se describe el miembro de resina 105 que está formado solamente de resina termoplástica (A) como el miembro de resina 105 que está formado de la composición de resina termoplástica (P).

(Resina Termoplástica (A)) La resina termoplástica (A) no está particularmente limitada, y los ejemplos de la misma incluyen resinas de poliolefina, resinas polimetacrílicas como resina de metacrilato de polimetilo, resinas poliacrílicos como resina de acrilato de polimetilo, resinas de poliestireno, resinas de copolímero de alcohol de polivinilo-cloruro de polivinilo, resinas de acetal polivinilo, resinas de butiral de polivinilo, resinas de formal de polivinilo, resinas de penteno de polimetilo, resinas de copolímero de anhídrido maleico-estireno, resinas de policarbonato, resinas de eter de polifenileno, cetonas de poliéter aromáticas como resinas poliéter-éter-cetona y resinas de poliéster-cetona, resinas de poliéster, resinas de poliamida, resinas de imida de poliamida, resinas de poliimida, resinas polieterimida, elastómeros de estireno, elastómeros de poliolefina, elastómeros de poliuretano, elastómeros de poliéster, elastómeros de poliamida, ionómeros, resinas de poliacrilamida de amino, copolímeros anhídridos de isobutileno-maleico, ABS, ACS, AES, AS, ASA, MBS, copolímeros de cloruro de etileno-vinilo, copolímeros de acetato de etileno-vinilo, polímeros de injerto de cloruro de acetato-vinilo de etileno-vinilo, copolímeros de alcohol de etileno-vinilo, resinas de cloruro de polivinilo clorado, resinas de polietileno clorado, resinas de polipropileno clorado, polímeros de carboxilvinilo, resinas de cetona, resinas de copoliéster amorfo, resinas de norborneno, fluoroplásticos, resinas de politetrafluoroetileno, resinas de polipropileno-etileno fluorado, PFA, resinas de policlorofluoroetileno, copolímeros de etileno-tetraflouroretileno, resinas de fluoruro de polivinilideno, resinas de fluoruro de polivinilo, resinas de poliarilato, resinas de poliimida termoplástica, resinas de cloruro de polivinilideno, resinas de cloruro de polivinilo, resinas de acetato de polivinilo, resinas de polisulfona, resinas de poli-para-metilestireno, resinas de polialilamina, resinas de polivinileter, resinas de óxido de polifenileno, resinas de sulfuro de polifenileno (PPS, por sus siglas en inglés), resinas de polimetilpenteno, acrilatos de oligoéster, resinas de xileno, resinas de ácido maleico, resinas de polihidroxibutirato, resinas de polisulfona, resinas de ácido poliláctico, resinas de ácido poliglutámico, resinas de policaprolactona, resinas de poliéter sulfona, resinas de poliacrilonitrilo, y resinas de copolímero de estireno-acrilonitrilo. Estas resinas termoplásticas pueden usarse solas o en una combinación de dos o más clases.

Entre éstos, como la resina termoplástica (A), una o dos o más resinas termoplásticas seleccionadas de resinas de poiiolefina, resinas de poliéster, y resinas de poliamida se usan preferiblemente desde el punto de vista de obtener más eficientemente el efecto de mejorar la fuerza de unión entre el miembro metálico 103 y el miembro de resina 105.

Como las resinas de poiiolefina, los polímeros obtenidos mediante polimerización de olefinas pueden usarse sin ninguna limitación particular.

Los ejemplos de las olefinas que constituyen las resinas de poliolefina incluyen etileno, a-definas, y definas cíclicas.

Los ejemplos de las a-olefinas incluyen a-olefinas lineales o ramificadas que tienen 3 a 30 átomos de carbono, preferiblemente, 3 a 20 átomos de carbono. Los ejemplos más específicos de las a-olefinas incluyen propileno, 1 -buteno, 1 -penteno, 3-metil-1 -buteno, 1 -hexeno, 4-metil-1 -penteno, 3-metil-1 -penteno, 1 -octeno, 1 -deceno, 1 -dodeceno, 1 -tetradeceno, 1 -hexadeceno, 1 -octadeceno y 1 -eicoseno.

Los ejemplos de las olefinas cíclicas incluyen olefinas cíclicas que tienen 3 a 30 átomos de carbono, preferiblemente, 3 a 20 átomos de carbono. Los ejemplos más específicos de las olefinas cíclicas incluyen ciclopenteno, ciclohepteno, norborneno, 5-metil-2-norborneno, tetraciclododeceno y 2-metil-1 ,4,5,8-d i metan o-1 ,2,3,4,4a,5,8,8a-octahidronaftaleno.

Los ejemplos preferibles de las olefinas que constituyen las resinas de poliolefina incluyen etileno, propileno, 1 -buteno, 1 -penteno, 3-metil-1 -buteno, 1 -hexeno, 4-metil-1 -penteno, y 3-metil-1 -penteno. Entre estos, etileno, propileno, 1 -buteno, 1 -hexeno, o 4-metil-1 -penteno son más preferibles, y etileno o propileno sigue siendo más preferibles.

Las resinas de poliolefina pueden obtenerse mediante polimerización de una clase de las olefinas descritas antes, o pueden obtenerse mediante copolimerización aleatoria, copolimerización de bloque, o copolimerización de injerto de dos o más clases de las definas descritas antes.

Además, como las resinas de poliolefina, estás que tienen una estructura lineal o ramificada pueden usarse.

Los ejemplos de las resinas de poliester incluyen ácido poliláctico, ácido poliglicólico, policaprolactona, poliéster alifático como succinato de polietileno, tereftalato de polietileno, naftalato de polietileno, tereftalato de polibutileno (PBT, por sus siglas en inglés), y tereftalato de policiclohexilendimetileno (PCT, por sus siglas en inglés).

Los ejemplos de las resinas de poliamida incluyen poliamidas alifáticas mediante polimerización de abertura de anillo como PA6 y PA12; poliamidas mediante polimerización de policondensación como PA66, PA46, PA610, PA612, y PA1 1 ; poliamidas semiaromáticas como MXD6, PA6T, PA9T, PA6T/66, PA6T/6, PA amorfo; y poliamidas completamente aromáticas como poli(p-fenileno tereftalamida), poli(m-fenileno tereftalamida), y poli(m-fenileno isoftalamida) y elastómeros de amida.

Además, como la resina termoplástica (A), una o dos o más resinas termoplásticas seleccionadas de las resinas termoplásticas que tienen una temperatura de transición vitrea mayor que o igual a 140°C y resinas termoplásticas amorfas se usan preferiblemente desde el punto de vista de obtener más eficientemente el efecto de mejorar la fuerza de unión entre el miembro metálico 103 y el miembro de resina 105.

Los ejemplos de las resinas termoplásticas que tienen una temperatura de transición vitrea mayor que o igual a 140°C incluyen una o dos o más resinas termoplásticas seleccionadas de resinas de policarbonato; polieter-cetonas aromáticas como resinas polieteréter-cetona y resinas de poliéter-cetona; resinas de poliimida; y resinas de poliéter sulfona.

Los ejemplos de las resinas termoplásticas amorfas incluyen una o dos o más resinas termoplásticas amorfas seleccionadas de resinas de poliestireno, resinas de poliacrilonitrilo, resinas del copolímero de estireno-acrilonitrilo, resinas del copolímero acrilonitrilo-butadieno-estireno (resinas de ABS), resinas de metacrilato de polimetilo, y resinas de policarbonato.

Para promover la infiltración en la porción cóncava-convexa de la superficie del miembro metálico 103, es preferible que la resina termoplástica (A) tenga alta fluidez. Por lo tanto, en la modalidad, MFR de la resina termoplástica (A) que se mide de acuerdo con ASTM D1238 bajo una condición de una carga de 2.16 kg es preferiblemente 10 g/10 min a 200 g/10 min. MFR puede medirse a una temperatura que se determina dependiendo de cada resina, por ejemplo, a 230°C en el caso de un polímero de propileno y a 190°C en el caso de un polímero de etileno.

El miembro de resina 105 de acuerdo con la modalidad puede ser una película de recubrimiento. Para la película de recubrimiento, varios materiales de recubrimiento disponibles comercialmente pueden usarse.

Las clases de los materiales de recubrimiento pueden clasificarse ampliamente en un material de recubrimiento a base de aceite y un material de recubrimiento a base de agua. Los ejemplos del material de recubrimiento a base de aceite incluyen materiales de recubrimiento en los cuales una resina como una resina acrílica, una resina de poliolefina, una resina de poliuretano, una resina epoxi, una resina de fenol, una resina de poliester, o una resina alquídica se disuelven en un solvente orgánico. Los ejemplos del material de recubrimiento a base de agua incluyen materiales de recubrimiento en los cuales una resina como una resina acrílica, una resina de silicio acrílica, una resina de poliolefina, una resina de silicio, una resina de poliuretano, una resina epóxica, una resina de fenol, una resina de poliéster, una resina alquídica, o una resina biodegradable se suspende en agua.

La película de recubrimiento puede formarse de ya sea e material de recubrimiento a base de aceite o del material de recubrimiento a base de agua. Puesto que una porción cóncava-convexa profunda se forma en el miembro metálico de superficie rugosa 103, una resina de recubrimiento se infiltra en la porción cóncava, y se forma una película de recubrimiento. Por lo tanto, la adhesión de la película de recubrimiento con el metal es alta, y puede esperarse que la película de recubrimiento no es probable que se desprende. En la modalidad, como se describe anteriormente, una porción cóncava-convexa profunda se forma en el miembro metálico de superficie rugosa 103. Por lo tanto, en particular, como en el caso del material de recubrimiento a base de agua, incluso cuando una resina de recubrimiento se suspende en agua y las moleculas respectivas de la resina de recubrimiento forman grandes aglomerados basados en la tensión superficial, la resina de recubrimiento puede infiltrarse en la porción cóncava durante el recubrimiento. Por consiguiente, la estructura compuesta de metal-resina 106 de acuerdo con la modalidad es excelente desde el punto de vista que una película de recubrimiento que tiene alta adhesión puede formarse incluso cuando se usa el material de recubrimiento a base de agua, con el cual una película de recubrimiento que tiene alta adhesión no es probable se forme en la superficie del miembro metálico en la téenica relacionada.

(Relleno (B)) La composición de resina termoplástica (P) puede contener además el relleno (B) desde los puntos de vista de ajustar una diferencia en coeficiente de extensión lineal entre el miembro metálico 103 y el miembro de resina 105 y de mejorar una fuerza mecánica del miembro de resina 105.

Como el relleno (B), por ejemplo, una o dos o más clases pueden seleccionarse del grupo que consiste en fibra de vidrio, fibra de carbono, partículas de carbono, arcilla, talco, silicona, mineral, y fibra de celulosa. Entre éstos, una o dos o más clases seleccionadas de fibra de vidrio, fibra de carbono, talco, y mineral se usan preferiblemente.

La forma del relleno (B) no está particularmente limitada y puede ser cualquier forma, por ejemplo, fibrosa, particulada, similar a una placa.

Es preferible que el relleno (B) contenga 5% a 100% de partículas de relleno que tienen una longitud máxima de más de o igual a 10 nm y más corta de o igual a 600 mm por fracción de número. La longitud máxima es preferiblemente más larga que o igual a 30 nm y más corta que o igual a 550 pm y aún más preferiblemente más larga que o igual a 50 nm y más corta que o igual a 500 pm. Además, la fracción de número de las partículas de relleno (B) que tienen una longitud máxima en el intervalo descrito antes es preferiblemente 10% a 100% y preferiblemente 20% a 100%.

Cuando la longitud máxima de las partículas de relleno (B) está dentro del intervalo descrito antes, el relleno (B) puede funcionar fácilmente en la resina termoplástica (A) que se funde durante el moldeado de la composición de resina termoplástica (P). Por lo tanto, durante la preparación de la estructura compuesta de metal-resina 106 descrita más adelante, el relleno (B) puede hacerse para estar presente en proximidad de la superficie del miembro metálico en cierta relación. Por lo tanto, la resina que interactúa con el relleno (B) se infiltra en la porción cóncava-convexa de la superficie del miembro metálico como se describe anteriormente y puede obtener así una fuerza de unión más fuerte.

Además, cuando la fracción de número está dentro del intervalo descrito antes, un suficiente número de las partículas de relleno (B) está presente en la composición de resina termoplástica (P) de tal manera que el relleno (B) puede actuar con la porción cóncava-convexa de la superficie del miembro metálico 103.

Para obtener la longitud de las partículas de relleno (B), un miembro formado de la composición de resina termoplástica (P) se elimina de la estructura compuesta de metal-resina obtenida 106, la composición de resina termoplástica (P) se calienta en un horno a fin de se carbonizada totalmente, y entonces el relleno (B) que permanece despues del retiro de la resina carbonizada es medido con un microscopio electrónico de exploración. Aquí, como se indica por L1 a L3 en el dibujo esquemático de la FIG. 1 1 , la longitud máxima de las partículas de relleno (B) se refiere a: la longitud máxima L1 entre las longitudes de tres lados en el caso de una forma rectangular; la longitud más larga L2 entre la longitud de diámetro del eje largo de un círculo o la altura de un cilindro en el caso de una forma cilindrica; y la longitud L3 del diámetro más largo entre las longitudes de diámetro del eje largo de todas las secciones transversales en el caso de una esfera o un esferoide.

Para obtener la fracción de número de las partículas de relleno (B), el número de todas las partículas de relleno (B) en la micrografía electrónica usado para medir las longitudes de la partícula de relleno (B) se cuenta, y el número de partículas de relleno (B) contenido en el intervalo descrito antes se calcula.

Como el relleno (B), una clase o dos o más clases del mismo pueden usarse. Cuando dos o más clases de rellenos se usan, las longitudes máximas de todas las clases de las partículas de relleno (B) se obtienen colectivamente al usar el metodo descrito antes.

Las partículas de relleno (B) pueden tener una longitud máxima mayor de 600 mm antes de ser amasadas con la resina termoplástica (A) o pueden cortarse y pulverizarse durante el amasado y moldeado de tal manera que la longitud máxima está dentro del intervalo descrito antes.

Cuando la composición de resina termoplástica (P) contiene el relleno (B), el contenido del relleno (B) es preferiblemente 1 parte en masa a 100 partes en masa, más preferiblemente 5 partes en masa a 90 partes en masa, y particularmente de manera preferible 10 partes en masa a 80 partes en masa con respecto a 100 partes en masa de la resina termoplástica (A).

El relleno (B) tiene un efecto para controlar el coeficiente de extensión lineal del miembro de resina 105 así como un efecto de mejorar la rigidez del miembro de resina 105. En particular, en el caso de un compuesto del miembro metálico 103 y del miembro de resina 105 de acuerdo con la modalidad, hay una gran diferencia en las dependencias de temperatura de la estabilidad de forma entre el miembro metálico 103 y el miembro de resina 105 en muchos casos. Por lo tanto, cuando un cambio de temperatura es grande, la tensión es probable se genere en el compuesto. Mediante el miembro de resina 105 que contiene el relleno (B), esta tensión puede reducirse. Además, controlando el contenido del relleno (B) para estar dentro del intervalo descrito antes, una disminución de la dureza puede suprimirse.

(Otros Agentes de Composición) La composición de resina termoplástica (P) puede contener a otros agentes de composición para impartir varias funciones de la misma.

Los ejemplos del agente de composición incluyen un estabilizador de calor, un antioxidante, un pigmento, un agente resistente a la intemperie, un retardante de llama, un plastificante, un dispersante, un lubricante, un agente de liberación, y un agente antiestático.

(Metodo para Preparar la Composición de Resina Termoplástica (P)) Un método para preparar la composición de resina termoplástica (P) no está particularmente limitado, y la composición de resina termoplástica puede prepararse al usar un método generalmente bien conocido. Por ejemplo, el siguiente método puede usarse. Primero, la resina termoplástica (A), opcionalmente el relleno (B), y además opcionalmente otros agentes de composición son mezclados o mezclados por fusión entre sí al usar una mezcladora como un mezclador de Banbury, un extrusor de un solo tornillo, un extrusor de tornillo gemelo, o un extrusor de tornillo gemelo de alta velocidad . Como resultado, se obtiene la composición de resina termoplástica (P).

[Metodo para Preparar la Estructura Compuesta de Metal-Resina] Después, un método para preparar la estructura compuesta de metal-resina 106 de acuerdo con la modalidad será descrito.

El método para preparar la estructura compuesta de metal-resina 106 no está particularmente limitado, y puede obtenerse al unir la composición de resina termoplástica (P) al miembro metálico de superficie rugosa 103 mientras se moldea la composición de resina termoplástica (P) para obtener una forma deseada del miembro de resina 105.

Los ejemplos de un método de moldeo del miembro de resina 105 incluyen métodos de moldeo de resina como moldeo por inyección, moldeo por extrusión, moldeo por prensado en caliente, moldeo por compresión, moldeo por transferencia, moldeo por molde, moldeo por soldadura láser, moldeo por inyección de reacción (moldeo por RIM), moldeo por inyección líquida (moldeo por LI M), y formación de aerosol.

Además, cuando un compuesto se forma de una recubrimiento de composición de miembro metálico-resina termoplástica en la cual un recubrimiento de la composición de resina termoplástica (P) se forma en el miembro metálico 103, un método para disolver o dispersar la composición de resina termoplástica (P) en un solvente para preparar una resina desaparece y recubre el miembro metálico 103 con esta resina desaparece o varios otros metodos de recubrimiento pueden adoptarse. Los ejemplos del otro método de recubrimiento incluyen recubrimiento de horno, recubrimiento de electrodeposición, recubrimiento electrostático, recubrimiento de polvo, y recubrimiento curable por ultravioleta.

Entre éstos, un método de moldeo por inyección se usa preferiblemente como el método para preparar la estructura compuesta de metal-resina 106. Específicamente, es preferible que la estructura compuesta de metal-resina 106 esté preparada al usar un método de moldeo por inyección que inserta el miembro metálico 103 en una cavidad de un moldeo por inyección e inyectar la composición de resina termoplástica (P) en el molde. Específicamente, es preferible un método incluye los siguientes procesos (i) a (iii): (i) un proceso para preparar la composición de resina termoplástica (P); (ii) un proceso para instalar el miembro metálico 103 en un moldeo por inyección; y (iii) un proceso para inyectar la composición de resina termoplástica (P) con el fin de entrar en contacto con por lo menos una parte del miembro metálico 103 de tal modo para formar al miembro de resina 105.

Más adelante, los procesos respectivos serán descritos.

En la etapa (i) para preparar la composición de resina termoplástica (P), se usa el metodo descrito antes para preparar la composición de resina termoplástica (P). Por ejemplo, la resina termoplástica (A), opcionalmente el relleno (B), y opcionalmente además los otros agentes de composición son mezclados o mezclados por fusión entre sí al usar una mezcladora como un mezclador de Banbury, un extrusor de solo tornillo, un extrusor de tornillo gemelo, o un extrusor de tornillo gemelo de alta velocidad. Como resultado, la composición de resina termoplástica (P) puede obtenerse.

Después, el método del moldeo por inyección en los procesos (ii) y (iii) será descrito.

Primero, se prepara un molde del moldeo por inyección, se abre el molde, y el miembro metálico 103 se instala en una parte del molde. Después, se cierra el molde, la composición de resina termoplástica (P) obtenida en el proceso (i) se inyecta en el molde de tal manera que por lo menos una parte de la composición de resina termoplástica (P) entra en contacto con una superficie del miembro metálico 103 en el cual se forma una porción cóncava, y se solidifica la composición de resina termoplástica inyectada (P). Después, la estructura compuesta de metal-resina 106 puede obtenerse abriendo y liberando el molde.

Además, junto con el moldeo por inyección incluyendo los procesos (i) a (iii), el moldeo de espuma por inyección o el moldeo de ciclo rápido por calor (RHCM, moldeo por calor y por frió) de rápidamente calentar y enfriar un molde puede usarse en combinación.

Los ejemplos de un metodo de moldeo de espuma por inyección incluyen un método de agregar un elemento espumante 5 químico a una resina; un método de directamente inyectar gas de nitrógeno o gas de dióxido de carbono en una porción de cilindro de una máquma de moldeo por inyección; y un método de moldeo espumante por inyección de MuCell de inyectar gas de nitrógeno o gas de dióxido de carbono en el estado supercritico en una 10 porción de cilindro de una máquina de moldeo por inyección. En cualquiera de los métodos, una estructura compuesta de metal- resina en la cual un miembro de resina es un cuerpo de espuma puede obtenerse. Además, en cualquiera de ios métodos, como un método para controlar el molde, un método que usa la presión ís contraria puede usarse, o un método que usa la parte posterior central puede también usarse dependiendo de la forma de un artículo moldeo.

El moldeo de ciclo rápido de calor puede realizarse conectando el molde con un dispositivo de rápido calentamiento y 20 enfriado. El dispositivo de rápido calentamiento y enfriamiento pueden ser un tipo usado generalmente. Como un método de calentamiento, uno de métodos usa vapor, agua caliente presurizada, agua caliente, un calentador eléctrico, y calentamiento de inducción electromagnética o una combinación 25 de métodos plurales de los mismos puede usarse. Como un metodo de enfriamiento, uno de métodos usa agua fría y aceite frío o una combinación de los mismos puede usarse. Como las condiciones de moldeo de ciclo rápido de calor, por ejemplo, es preferible que un moldeo por inyección sea calentado a una temperatura mayor que o igual a 100°C y menor que o igual a 250°C, y el moldeo por inyección es enfriado después de la inyección de la composición de resina termoplástica (P). Un intervalo preferible de la temperatura de calentamiento de molde varía dependiendo de la resina termoplástica (A) que constituye la composición de resina termoplástica (P). Cuando se usa una resina cristalina que tiene un punto de fusión de menos de 200°C, la temperatura de calentamiento de molde es preferiblemente mayor que o igual a 100°C y menor que o igual a 150°C. Cuando se usa una resina cristalina que tiene un punto de fusión mayor que o igual a 200°C, la temperatura de calentamiento de molde es preferiblemente mayor que o igual a 140°C y menor que o igual a 250°C. Cuando se usa una resina amorfa, la temperatura de calentamiento de molde es preferiblemente mayor que o igual a 50°C y menor que o igual a 250°C y preferiblemente mayor que o igual a 100°C y menor que o igual a 180°C.

Después, un método para formar la película de recubrimiento en el miembro metálico 103 será descrito.

Como el método para formar la película de recubrimiento en el miembro metálico 103, un método para formar una película de recubrimiento que se usa en la téenica relacionada puede usarse sin ninguna limitación .

Por ejemplo, la superficie del miembro metálico 103 puede recubrirse con varios materiales de recubrimiento descritos antes al usar un metodo, por ejemplo, recubrimiento por rociadura como rociadura aérea o rociadura no aérea, recubrimiento por inmersión, recubrimiento por cepillo, recubrimiento por rodillo, o recubrimiento por revestimiento.

[Uso de la Estructura Compuesta de Metal-Resina] La estructura compuesta de metal-resina 106 de acuerdo con la modalidad es aplicable a varios usos debido a su alta productividad y alto grado de libertad para el control de forma.

Además, la estructura compuesta de metal-resina 106 de acuerdo con la modalidad que exhibe hermeticidad e impermeabilidad y puede usarse así preferiblemente de acuerdo con las propiedades.

Los ejemplos de los usos de la estructura compuesta de metal-resina 106 incluyen componentes estructurales para vehículos, componentes montados en vehículos, casos de aparatos electrónicos, casos de electrónica para el hogar, componentes estructurales, componentes mecánicos, varios componentes para vehículos, componentes para aparatos electrónicos, muebles, componentes del hogar como utensilios de cocina, equipamiento médico, componentes de materiales de construcción, y otros componentes estructurales y componente exteriores.

Más específicamente, se usan los siguientes componentes, que se diseñan de tal manera que el metal soporta una porción en la cual la fuerza es insuficiente con solamente una resina. Los ejemplos de los componentes para vehículos incluyen un panel de instrumentos, una caja de consola, una perilla de puerta, una acharola de aceite, un volante, una caja de ECU, y un componente electrico. Además, los ejemplos de los materiales de construcción y de muebles incluyen un marco de ventana de vidrio, un pasamanos, un carril de cortina, una cómoda de cajones, un cajón , un armario, un estante, un escritorio, y una silla. Además, los ejemplos de componentes electrónicos de alta precisión incluyen un conectador, un relé, y un engranaje. Además, los ejemplos de cofres de transporte incluyen un contenedor de transporte, una maleta, y un baúl.

Además, la estructura compuesta de metal-resina 106 puede usarse para los componentes en los cuales la alta conductividad térmica del miembro metálico 103 y la propiedad aislante de la resina termoplástica (A) se combinan para diseñar óptimamente la gestión de calor, por ejemplo, puede usarse para varios aparatos electrónicos para el hogar. Los ejemplos específicos de los aparatos electrónicos para el hogar incluyen aparatos electrónicos para el hogar como un refrigerador, una lavadora, una aspiradora, un horno microondas, un acondicionador de aire, un dispositivo de iluminación, un calentador de agua eléctrico, una televisión, un reloj, un ventilador de aireación, un proyector, y un altavoz; y dispositivos de información electrónica como un de computadora personal, un telefono móvil, un teléfono inteligente, una cámaras digitales, una PC tipo tableta, un jugador de música móvil, una máquma de juego móvil, un cargador, y una batería.

Con respecto a estos componentes, el área superficial de los mismos aumenta mediante la rugosificación de la superficie del miembro metálico 103. Por lo tanto, el área de contacto entre el miembro metálico 103 y el miembro de resina 105 aumenta, y la resistencia térmica en una interfaz de contacto puede reducirse.

Los ejemplos de otros usos de la estructura compuesta de metal-resina 106 incluyen juguetes, artículos deportivos, zapatos, sandalias, bolsas, servicio de mesa como un tenedor, un cuchillo, una cuchara, o un plato, artículos de escritorio como un bolígrafo, un lápiz mecánico, un archivo, o una carpeta, artículos de cocina como un sartén, una olla, una caldera, una espátula, un cucharón, un cucharón perforado, un batidor, o pinzas, componentes para baterías secundarias de ion de litio, y robots.

Antes, los usos de la estructura compuesta de metal-resina de acuerdo con la presente invención se han descrito. Sin embargo, estos usos son simplemente ejemplares, y la presente invención es aplicable a usos con excepción de los ejemplos descritos antes.

Antes, la modalidad de la presente invención se ha descrito. Sin embargo, la modalidad es simplemente ejemplar, y varias configuraciones con excepción de las configuraciones descritas antes pueden adoptarse.

[Ejemplos] Más adelante, la modalidad será descrita detalladamente con referencia a los Ejemplos y Ejemplos Comparativos. La modalidad no se limita a la descripción de estos ejemplos.

Las FIGS. 1 y 2 se usan como dibujos comunes a los ejemplos respectivos.

La FIG. 1 es una vista externa que muestra esquemáticamente un ejemplo estructural de la estructura compuesta de metal-resina 106 del miembro metálico 103 y del miembro de resina 105.

La FIG. 2 es un diagrama de configuración que muestra esquemáticamente un ejemplo de un proceso para preparar la estructura compuesta de metal-resina 106 al usar el miembro metálico 103 y el miembro de resina 105. Específicamente, el miembro metálico 103, que se procesa en una forma predeterminada y tiene una superficie en la cual se forma la superficie de porción de unión (región de superficie rugosa) 104 que tienen una porción cóncava-convexa fina, está instalado en un moldeo por inyección 102; y la composición de resina termoplástica (P) se inyecta a traves de una puerta corrediza 107 al usar una máquma de moldeo por inyección 101 y se integra con el miembro metálico 103 en el cual se forma la porción cóncava-convexa fina, de tal modo preparando la estructura compuesta de metal-resina 106. Estos procesos se muestran esquemáticamente en la FIG. 2.

(Relación de material del Perfil de Rugosidad (Rmr, por sus siglas en ingles), Diez Puntos de Rugosidad Promedio, y Ancho Promedio de los Elementos de Perfil (RSm, por sus s iglas en inglés) en la Superficie del Miembro Metálico) En relación con la rugosificación superficial que se midió de acuerdo con J IS B0601 (norma internacional correspondiente: IS04287) al usar un dispositivo de medición de rugosificación superficial "SURFCOM 1400D (fabricado por Tokio Seimitsu Co., Ltd.)", se midieron una relación de material del perfil de rugosidad (Rmr, por sus siglas en inglés), unos diez puntos de rugosidad promedio (Rz por sus siglas en inglés), y un ancho promedio de los elementos de perfil (RSm, por sus siglas en inglés). Las condiciones de medición fuero como sigue.

Radio de punta de estilete: 5 mm Longitud de referencia: 0.8 mm • Longitud de evaluación: 4 mm • Velocidad de medición: 0.06 mm/seg La medición se realizó en seis porciones lineales en total en una superficie de un miembro metálico incluyendo tres porciones lineales arbitrarias que eran paralelas entre sí y otras tres porciones lineales arbitrarias que eran perpendiculares a las tres porciones lineales anteriores (referir a la FIG. 4). En Ejemplos y Ejemplos Comparativos, la porción entera de la superficie del miembro metálico 103 se sometió a rugosificación. Por lo tanto, puede ser entendido que, incluso cuando un relación de material del perfil de rugosidad (Rmr, por sus siglas en ingles), unos diez puntos de rugosidad promedio, y un ancho promedio de los elementos de perfil (RSm, por sus siglas en inglés) se midieron 5 con respecto a la superficie de porción de unión 104 de la estructura compuesta de metal-resina 106, la misma evaluación resulta como las de las posiciones de medición mostradas en la FIG. 4 pueden obtenerse.

(Método de Evaluación de Fuerza de Unión y Determinación ío Aprobación-Fallo) Al usar un probador de resistencia a la tracción (Modelo 1323 (fabricado por Aikoh Engineering Co., Ltd.)) al cual se instaló un fijador dedicada a la prueba de resistencia a la tracción, la medición se realizó a temperatura ambiente (23°C) 15 bajo condiciones de una distancia entre tiradas de 60 mm y una velocidad de tracción de 10 mm/min. La fuerza de unión (MPa, por sus siglas en inglés) se obtuvo dividiendo una carga de fractura (N) por el área de la porción unida al metal-resina.

(Prueba de Adhesión del Miembro Metálico y la Película de 0 Recubrimiento) Al usar un aplicador, una placa de aluminio (dimensión: 70x 150x 1 t) de Número de aleación 5052 definido en JIS H4000 se recubrió con un material de recubrimiento a base de agua de tal manera que el espesor de una película de recubrimiento 5 secada fue 40 miti, y se secó la placa de aluminio. Después, una porción final y una superficie trasera tambien se recubrieron con el mismo material de recubrimiento a base de agua. Se secó este miembro metálico recubierto durante un día en una atmósfera de 20°C y 55% de RH.

La adhesión del miembro metálico recubierto obtenido como antes se midió de acuerdo con J IS K 5600-5-6 (método de corte cruzado). Se evaluó la hinchazón para la adhesión basada en los siguientes criterios.

[Evaluación de Adhesión de la Película de Recubrimiento] 0: El borde de corte fue totalmente liso, y no hubo desprendimiento en ninguna célula de celosía. 1 : La película de recubrimiento en la intersección de cortes. La porción de corte cruzado afectada no excedió claramente el 5%. 2: Una pequeña cantidad de desprendimiento de la película de recubrimiento se observó a lo largo del borde de corte y/o el punto de intersección de cortes. La porción de corte cruzado afectada fue mayor del 5% pero no excedió el 15% . 3: Una gran cantidad de desprendimiento de la película de recubrimiento se observó parcialmente y totalmente a lo largo del borde de cortes, y/o varias partes de la célula de celosía se desprendieron parcial o totalmente. La porción de corte cruzado afectada fue mayor del 15% pero no excedió el 35%. 4: Una gran cantidad de desprendimiento de la película de recubrimiento se observó parcial y totalmente a lo largo del borde de cortes, y/o varias partes de la celula de celosía se desprendieron parcial o totalmente. La porción de corte cruzado afectada fue mayor del 35% pero no excedió el 65%. 5: El grado de desprendimiento fue mayor de Grado 4.

(Rugosificación Superficial A del Miembro Metálico) [Ejemplo de Preparación 1A] (Rugosificación Superficial al usar Solución Acida de Ataque 1 A) Una placa de aluminio (espesor: 1 .6 mm) de Número de aleación 5052 definida en JIS H4000 se cortó en una longitud de 45 mm y una ancho de 18 mm. Esta placa de aluminio se grabó al sumergirse en una solución ácida de ataque 1 A (30°C) que tienen una composición mostrada en la Tabla 1 A durante 40 segundos y se sacudió. Después, la placa de aluminio se lavó con agua corriente mediante limpieza ultrasónica (en agua, 1 minuto) y después se secó. Como resultado, se obtuvo un miembro metálico tratado superficialmente.

La rugosificación superficial del miembro metálico tratado superficialmente obtenido se midió ai usar un dispositivo de medición de rugosificación superficial "SURFCOM 1400D (fabricado por Tokio Seimitsu Co. , Ltd.)". Además, con respecto a seis porciones lineales, la relación de material del perfil de rugosidad (Rmr, por sus siglas en inglés) en los niveles de corte del 10%, 20%, 30%, 40%, 50%, 60%, 70%, y 80%, se obtuvieron diez puntos de rugosidad promedio (Rz, por sus siglas en inglés) y un ancho promedio de los elementos de perfil (RSm, por sus siglas en ingles). Entre éstos, la Tabla 2A muestra: los valores de Rmr (20%) en un nivel de corte del 20%; el número de porciones lineales en las cuales el Rmr (20%) es inferior que o 5 igual a 30%; los valores de Rmr (40%) en un nivel de corte del 40%; el número de porciones lineales en las cuales el Rmr (40%) es inferior que o igual al 60%; los valores de Rz y el ancho promedio de los elementos de perfil (RSm, por sus siglas en inglés) de las seis porciones lineales; y una relación de solución ío de ataque obtenido de las relaciones de masa del miembro metálico antes y después de la solución de ataque. Además, la FIG. 5 muestra una curva de rugosificación superficial obtenida de la medición anterior.

Se observó la superficie del miembro metálico tratado 15 superficialmente al usar un microscopio electrónico de exploración (fabricado por JEOL Ltd., No. de modelo JSM-6701 F) en una ampliación de 5000 veces. La FIG. 6 muestra una micrografía.

[Ejemplo de Preparación 2A] 20 (Rugosificación Superficial al usar la Solución Acida de Ataque 2A) Un miembro metálico tratado superficialmente se obtuvo realizando el mismo tratamiento como el del Ejemplo de Preparación 1 A, salvo que la placa de aluminio se grabó durante 25 80 segundos al usar una solución ácida de ataque 2A en vez de la solución ácida de ataque 1 A mostrada en la Tabla 1 A.

La Tabla 2A muestra Rmr, Rz, RSm, y un relación de ataque químico del miembro metálico tratado superficialmente obtenido. Además, la FIG . 7 muestra una curva de rugosificación superficial obtenida de la medición anterior.

Se observó la superficie del miembro metálico tratado superficialmente al usar un microscopio electrónico de exploración (fabricado por JEOL Ltd., No. de modelo JS -6701 F) en una ampliación de 5000 veces. La FIG. 8 muestra una micrografía.

[Ejemplo de Preparación 3A] (Tratamiento al Usar la Solución Alcalina Despues de la Rugosificación Superficial al usar la Solución Ácida de Ataque 1 A) Una placa del aluminio (espesor: 1 .6 mm) de Número de aleación 5052 definida en J IS H4000 se cortó a una longitud de 45 mm y un ancho de 18 mm. Esta placa de aluminio se grabó al sumergirse en una solución ácida de ataque 1 A (30°C) que tiene una composición mostrada en la Tabla 1 A durante 40 segundos y se sacudió. Después, se lavó el aluminio con agua corriente (1 minuto). Después, se sumergió la placa de aluminio tratada en una solución acuosa (25°C) de 5% en masa de hidróxido de sodio, se sacudió durante 30 segundos, y se lavó con agua. Después, se sumergió la placa de aluminio tratada en una solución acuosa (25°C) de 35% en masa de ácido nítrico, se sacudió durante 30 segundos, se lavó (1 minuto) con agua corriente, y se secó. Como resultado, se obtuvo un miembro metálico tratado superficialmente.

La Tabla 2A muestra Rmr, Rz, RSm, y una relación de ataque químico del miembro metálico tratado superficialmente obtenido. Además, la FIG. 9 muestra una curva de rugosificación superficial obtenida de la medición anterior.

Se observó la superficie del miembro metálico tratado superficialmente al usar un microscopio electrónico de exploración (fabricado por JEOL Ltd . , No. modelo JSM-6701 F) en una ampliación de 5000 veces. La FIG. 10 muestra una micrografía.

[Ejemplo de Preparación 4A] (Rugosificación Superficial al Usar la Solución Acida de Ataque 3A) Se obtuvo un miembro metálico tratado superficialmente realizando el mismo tratamiento como el del Ejemplo de Preparación 1A, salvo que se grabó la placa de aluminio durante 160 segundos al usar una solución ácida de ataque 3A en vez de la solución ácida de ataque 1A mostrada en la Tabla 1A.

La Tabla 2A muestra Rmr, Rz, RSm, y una relación de ataque químico del miembro metálico tratado superficialmente obtenido.

[Ejemplo de Preparación 5A] (Rugosificación Superficial al usar Solución Ácida de Ataque 3A) Se obtuvo un miembro metálico tratado superficialmente realizando el mismo tratamiento como el del Ejemplo de Preparación 1A, salvo que se grabó la placa de aluminio durante 80 segundos al usar una solución ácida de ataque 3A en vez de la solución ácida de ataque 1A mostrada en la Tabla 1A.

[Ejemplo de Preparación 6A] (Rugosificación Superficial al usar Solución Ácida de Ataque 3A) Se obtuvo un miembro metálico tratado superficialmente realizando el mismo tratamiento como el del Ejemplo de Preparación 1 A, salvo que se grabó la placa de aluminio durante 40 segundos al usar una solución ácida de ataque 3A en vez de la solución ácida de ataque 1A mostrada en la Tabla 1A.

La Tabla 2A muestra una relación de ataque químico del miembro metálico tratado superficialmente obtenido.

[Ejemplo de Preparación 7A] (Rugosificación Superficial al usar Solución Ácida de Ataque 4A) Se obtuvo un miembro metálico tratado superficialmente realizando el mismo tratamiento como el del Ejemplo de Preparación 1 A, salvo que se grabó la placa de aluminio durante 320 segundos al usar una solución ácida de ataque 4A en vez de la solución ácida de ataque 1A mostrada en la Tabla 1A.

[Ejemplo de Preparación 8A] (Rugosificación Superficial al usar Solución Ácida de Ataque 4A) Se obtuvo un miembro metálico tratado superficialmente realizando el mismo tratamiento como el del Ejemplo de Preparación 1 A, salvo que se grabó la placa de aluminio durante 160 segundos al usar una solución ácida de ataque 4A en vez de la solución ácida de ataque 1A mostrada en la Tabla 1A.

[Ejemplo de Preparación 9A] (Rugosificación Superficial al usar Solución Ácida de Ataque 4A) Se obtuvo un miembro metálico tratado superficialmente realizando el mismo tratamiento como el del Ejemplo de Preparación 1A, salvo que se grabó la placa de aluminio durante 80 segundos al usar una solución ácida de ataque 4A en vez de la solución ácida de ataque 1A mostrada en la Tabla 1A.

[Ejemplo de Preparación 10A] (Rugosificación Superficial al usar Solución Ácida de Ataque 4A) Se obtuvo un miembro metálico tratado superficialmente realizando el mismo tratamiento como el del Ejemplo de Preparación 1A, salvo que se grabó la placa de aluminio durante 40 segundos al usar una solución ácida de ataque 4A en vez de la solución ácida de ataque 1A mostrada en la Tabla 1A.

[Ejemplo 1 A] El pequeño molde de inserto metálico en forma de mancuerna 102 se montó en J85AD110H fabricado por The Japan Steel Works Ltd., y la placa de aluminio (miembro metálico 103) preparada en el Ejemplo de Preparación 1A se instaló en el molde 102. Despues, como la composición de resina termoplástica (P), se inyectaron polipropileno reforzado con fibra de vidrio (V7100 fabricado por Prime Polymer Co., Ltd.; 80 partes en masa del polipropileno (MFR (230°C, carga: 2.16 kg): 18 g/10 min) y 20 partes en masa de fibra de vidrio) en el molde 102 bajo las condiciones de una temperatura de cilindro de 250°C, una temperatura de molde de 120°C, una velocidad de inyección de 25 mm/sec, una presión de retención de 80 MPa, y de un tiempo de retención de presión de 10 segundos. Como resultado, se obtuvo una estructura compuesta de metal-resina 106. La Tabla 3A muestra los resultados de evaluación de la fuerza de unión.

[Ejemplo 2A] Se obtuvo una estructura compuesta de metal-resina 106 al usar el mismo método como el del Ejemplo 1A, salvo que la placa de aluminio preparada en el Ejemplo de Preparación 2A se instaló en vez de la placa de aluminio preparada en el Ejemplo de Preparación 1A. La Tabla 3A muestra los resultados de evaluación de la fuerza de unión.

[Ejemplo 3A] Se obtuvo una estructura compuesta de metal-resina 106 al usar el mismo método como el del Ejemplo 1A, salvo que la placa de aluminio preparada en el Ejemplo de Preparación 4A se instaló en vez de la placa de aluminio preparada en el Ejemplo de Preparación 1A. La Tabla 3A muestra los resultados de evaluación de la fuerza de unión.

[Ejemplo 4A] Se obtuvo una estructura compuesta de metal-resina 106 al usar el mismo metodo como el del Ejemplo 1A, salvo que la placa de aluminio preparada en el Ejemplo de Preparación 5A se instaló en vez de la placa de aluminio preparada en el Ejemplo de Preparación 1A. La Tabla 3A muestra los resultados de evaluación de la fuerza de unión.

[Ejemplo 5A] Se obtuvo una estructura compuesta de metal-resina 106 al usar el mismo método como el del Ejemplo 1A, salvo que la placa de aluminio preparada en el Ejemplo de Preparación 7A se instaló en vez de la placa de aluminio preparada en el Ejemplo de Preparación 1A. La Tabla 3A muestra los resultados de evaluación de la fuerza de unión.

[Ejemplo Comparativo 1 A] Se obtuvo una estructura compuesta de metal-resina 106 al usar el mismo método como el del Ejemplo 1A, salvo que la placa de aluminio preparada en el Ejemplo de Preparación 3A se instaló en vez de la placa de aluminio preparada en el Ejemplo de Preparación 1A. La Tabla 3A muestra los resultados de evaluación de la fuerza de unión.

[Ejemplo Comparativo 2A] Se obtuvo una estructura compuesta de metal-resina 106 al usar el mismo metodo como el del Ejemplo 1A, salvo que la placa de aluminio preparada en el Ejemplo de Preparación 6A se instaló en vez de la placa de aluminio preparada en el Ejemplo de Preparación 1A. La Tabla 3A muestra los resultados de evaluación de la fuerza de unión.

[Ejemplo Comparativo 3A] Se obtuvo una estructura compuesta de metal-resina 106 al usar el mismo método como el del Ejemplo 1A, salvo que la placa de aluminio preparada en el Ejemplo de Preparación 8A se instaló en vez de la placa de aluminio preparada en el Ejemplo de Preparación 1A. La Tabla 3A muestra los resultados de evaluación de la fuerza de unión.

[Ejemplo Comparativo 4A] Se obtuvo una estructura compuesta de metal-resina 106 al usar el mismo método como el del Ejemplo 1A, salvo que la placa de aluminio preparada en el Ejemplo de Preparación 9A se instaló en vez de la placa de aluminio preparada en el Ejemplo de Preparación 1A. La Tabla - 3A muestra los resultados de evaluación de la fuerza de unión.

[Ejemplo Comparativo 5A] Se obtuvo una estructura compuesta de metal-resina 106 al usar el mismo método como el del Ejemplo 1A, salvo que la placa de aluminio preparada en el Ejemplo de Preparación 10A se instaló en vez de la placa de aluminio preparada en el Ejemplo de Preparación 1 A. La Tabla 3A muestra los resultados de evaluación de la fuerza de unión.

[Tabla 1 A] Tabla 1 A [Tabla 2A] Tabla 2A En la tabla anterior, ND representa "No medido [Tabla 3A] Tabla 3A En el Ejemplo 1 A, como se muestra en la FIG. 5, se formó una porción cóncava-convexa que tiene un ángulo agudo en la superficie del miembro metálico tratado en el Ejemplo de Preparación 1 A, y se considera que, mediante el miembro de resina 105 que es insertado en la porción cóncava-convexa, la estructura compuesta de metal-resina obtenida 106 obtuvo una alta fuerza de unión .

En el Ejemplo 2A, como se muestra en la FIG. 7, se formó una porción cóncava-convexa que tiene un ángulo más agudo que el de la FIG. 5 en la superficie del miembro metálico tratado en el Ejemplo de Preparación 2A, y se considera que, mediante el miembro de resina que es insertado en la porción cóncava-convexa, la estructura compuesta de metal-resina obtenida 106 obtuvo una alta fuerza de unión.

Por una parte, en el Ejemplo Comparativo 1 A, como se muestra en la FIG. 9, una porción cóncava-convexa que tiene un suficiente tamaño no se formó en la superficie del miembro metálico tratado en el Ejemplo de Preparación 3A, y la estructura compuesta de metal-resina obtenida 106 obtuvo una baja fuerza de unión .

(Rugosificación Superficial B del Miembro Metálico) [Ejemplo de Preparación 1 B] (Rugosificación Superficial al usar Solución Acida de Ataque B) Una placa del aluminio (espesor: 1 .6 mm) de Número de aleación 5052 definida en J IS H4000 se cortó en una longitud de 45 mm y un ancho de 18 mm. Esta placa de aluminio se grabó en una cantidad de ataque químico mostrada en la Tabla 3B al sumergirse en una solución ácida de ataque B (30°C) que tiene una composición mostrada en la Tabla 1 B y se sacudió. Despues, se lavó la placa de aluminio con agua corriente (1 minuto) y después se secó. Como resultado, se obtuvo un miembro metálico tratado superficialmente. Se calculó la cantidad de ataque químico a partir de una diferencia de masa del componente de aluminio antes y después dei ataque químico, la gravedad específica del aluminio, y el área superficial de la placa de aluminio, y se controló por el tiempo de ataque químico. El mismo se aplicará a la "cantidad de ataque químico" descrita más adelante.

Se observó la superficie del miembro metálico tratado superficialmente al usar un microscopio electrónico de exploración (fabricado por JEOL Ltd. , Número de Modelo JSM-6701 F) en una ampliación de 5000 veces. La FIG. 12 muestra una micrografía.

[Ejemplo de Preparación 2B] (Limpieza Ultrasónica Despues de la Rugosificación Superficial al Usar la Solución Acida de Ataque B) Se obtuvo un miembro metálico tratado superficialmente realizando el mismo tratamiento como el del Ejemplo de Preparación 1 B, salvo que se lavó la placa de aluminio mediante limpieza ultrasónica (en agua, 1 minuto) después de grabarse al usar la solución ácida de ataque B.

Se observó la superficie del miembro metálico tratado superficialmente al usar un microscopio electrónico de exploración (fabricado por JEOL Ltd. , Número de Modelo JSM-6701 F) en una ampliación de 5000 veces. La FIG. 13 muestra una micrografía.

[Ejemplo de Preparación 3B] (Rugosificación Superficial al usar la Solución Ácida de Ataque B Después del Tratamiento al Usar la Solución de Ataque Alcalina) Una placa de aluminio (espesor: 1 .6 mm) de Número de Aleación 5052 definida en JIS H4000 se cortó en una longitud de 45 mm y un ancho de 18 mm. Esta placa de aluminio se sumergió en una solución de ataque alcalina (35°C) que tiene una composición mostrada en la Tabla 2B, se sacudió durante 1 minuto, y se lavó (1 minuto) con agua corriente. Despues, esta placa de aluminio se grabó en una cantidad de ataque químico mostrada en la Tabla 3B al sumergirse en una solución ácida de ataque B (30°C) que tiene una composición mostrada en la Tabla 1 B y se sacudió. Después, se lavó la placa de aluminio con agua corriente (1 minuto) y después se secó. Como resultado, se obtuvo un miembro metálico tratado superficialmente. La cantidad de ataque químico mostrada en la Tabla 3B es la suma de la cantidad de ataque químico por la solución de ataque alcalina y la cantidad de ataque químico por la solución ácida de ataque B.

[Ejemplo de Preparación 4B] (Rugosificación Superficial al Usar la Solución de Ataque Alcalina) Una placa de aluminio (espesor: 1.6 mm) de Número de Aleación 5052 definida en JIS H4000 se cortó en una longitud de 45 mm y un ancho de 18 mm. Esta placa de aluminio se grabó en una cantidad de ataque químico mostrada en la Tabla 3B al sumergirse en una solución de ataque alcalina (35°C) que tiene una composición mostrada en la Tabla 2B y se sacudió. Después de lavarse (1 minuto) con agua corriente, se sumergió la placa de aluminio tratada en una solución acuosa (25°C) de 15% en masa de ácido nítrico, se sacudió durante 60 segundos, se lavó (1 minuto) con agua corriente, y se secó. Como resultado, se obtuvo un miembro metálico tratado superficialmente.

Se observó la superficie del miembro metálico tratado superficialmente al usar un microscopio electrónico de exploración (fabricado por JEOL Ltd. , Número de Modelo JSM-6701 F) en una ampliación de 5000 veces. La FIG. 14 muestra una micrografía.

[Ejemplo de Preparación 5B] (Rugosificación Superficial al Usar Solución de Ataque Alcalina Despues del Tratamiento al Usar la Solución Ácida de Ataque B) Una placa de aluminio (espesor: 1 .6 mm) de Número de Aleación 5052 definida en JIS H4000 se cortó en una longitud de 45 mm y un ancho de 18 mm. Esta placa de aluminio se sumergió en solución ácida de ataque B (30°C) que tiene una composición mostrada en la Tabla 1 B, se sacudió durante 1 minuto, y se lavó (1 minuto) con agua corriente. Después, esta placa de aluminio se grabó en una cantidad de ataque químico mostrada en la Tabla 3B al sumergirse en una solución de ataque alcalina (35°C) que tiene una composición mostrada en la Tabla 2B y se sacudió. Después, se lavó la placa de aluminio con agua corriente (1 minuto) y después se secó. Como resultado, se obtuvo un miembro metálico tratado superficialmente. La cantidad de ataque químico mostrada en la Tabla 3B es la suma de la cantidad de ataque químico por le solución ácida de ataque B y la cantidad de ataque químico por la solución de ataque alcalina.

[Ejemplo de Preparación 6B] (Tratamiento al Usar la Solución Alcalina Despues de Rugosificación Superficial al Usar la Solución Acida de Ataque B) Una placa de aluminio (espesor: 2 mm) de Número de Aleación 5052 definida en J IS H4000 se cortó en una longitud de 1 10 mm y un ancho de 25 mm. Esta placa de aluminio se grabó en una cantidad de ataque químico mostrada en la Tabla 3B al sumergirse en una solución ácida de ataque B (30°C) que tiene una composición mostrada en la Tabla 1 B y se sacudió. Después, se lavó la placa de aluminio (1 minuto) con agua corriente. Después, se sumergió la placa de aluminio tratada en una solución acuosa (25°C) de 5% en masa de hidróxido de sodio, se sacudió durante 30 segundos, y se lavó con agua. Después, se sumergió la placa de aluminio tratada en una solución acuosa (25°C) de 35% en masa de ácido nítrico, se sacudió durante 30 segundos, se lavó (1 minuto) con agua corriente, y se secó. Como resultado, se obtuvo un miembro metálico tratado superficialmente.

Se observó la superficie del miembro metálico tratado superficialmente al usar un microscopio electrónico de exploración (fabricado por JEOL Ltd. , Número de Modelo JSM-6701 F) en una ampliación de 5000 veces. La FIG. 15 muestra una micrografía.

[Ejemplo 1 B] El pequeño molde de inserto metálico en forma de mancuerna 102 se montó en J85AD1 10H fabricado por The Japan Steel Works Ltd . , y la placa de aluminio (miembro metálico 103) preparada en el Ejemplo de Preparación 1 B se instaló en el molde 102. Despues, como la composición de resina termoplástica (P), el polipropileno reforzado con fibra de vidrio (V7100 fabricado por Prime Polymer Co. , Ltd . ; 80 partes en masa del polipropileno (MFR (230°C, carga: 2.16 kg): 18 g/10 min) y 20 partes en masa de fibra de vidrio) se inyectaron en el molde 102 bajo condiciones de una temperatura de cilindro de 250°C, una temperatura de molde de 120°C, una velocidad de inyección de 25 mm/seg , una presión de retención de 80 MPa, y de un tiempo de retención de presión de 10 segundos. Como resultado, se obtuvo una estructura compuesta de metal-resina 106. La Tabla 4B muestra los resultados de evaluación de la fuerza de unión.

[Ejemplo 2B] Se obtuvo una estructura compuesta de metal-resina 106 al usar el mismo método como el del Ejemplo 1 B, salvo que la placa de aluminio preparada en el Ejemplo de Preparación 2B se instaló en vez de la placa de aluminio preparada en el Ejemplo de Preparación 1 B. La Tabla 4B muestra los resultados de evaluación de la fuerza de unión.

[Ejemplo 3B] Se obtuvo una estructura compuesta de metal-resina 106 al usar el mismo método como el del Ejemplo 1 B, salvo que, como la composición de resina termoplástica (P), el polipropileno reforzado con fibra de vidrio (L-2040P fabricado por Prime Polymer Co. , Ltd. ; 80 partes en masa de polipropileno (MFR (230°C, carga: 2.16 kg): 20 g/10 min) y 20 partes en masa de fibra de vidrio) se usaron en vez del polipropileno reforzado con fibra de vidrio (V7100 fabricado por Prime Polymer Co. , Ltd. ; 80 partes en masa de polipropileno (MFR (230°C, carga: 2.16 kg): 18 g/10 min) y 20 partes en masa de fibra de vidrio). La Tabla 4B muestra los resultados de evaluación de la fuerza de unión.

[Ejemplo 4B] Se obtuvo una estructura compuesta de metal-resina 106 al usar el mismo metodo como el del Ejemplo 1 B, salvo que, como la composición de resina termoplástica (P), el homopolipropileno (J 105G fabricado por Prime Polymer Co. , Ltd . , (MFR (230°C, carga: 2.16 kg): 9 g/10 min)) se usó en vez del polipropileno reforzado con fibra de vidrio (V7100 fabricado por Prime Polymer Co. , Ltd.; 80 partes en masa de polipropileno (MFR (230°C, carga: 2.16 kg): 18 g/10 min) y 20 partes en masa de fibra de vidrio). La Tabla 4B muestra los resultados de evaluación de la fuerza de unión.

[Ejemplo 5B] Se obtuvo una estructura compuesta de metal-resina 106 al usar el mismo método como el del Ejemplo 1 B, salvo que la placa de aluminio preparada en el Ejemplo de Preparación 3B se instaló en vez de la placa de aluminio preparada en el Ejemplo de Preparación 1 B. La Tabla 4B muestra los resultados de evaluación de la fuerza de unión.

[Ejemplo Comparativo 1 B] Se obtuvo una estructura compuesta de metal-resina 106 al usar el mismo metodo como el del Ejemplo 1 B, salvo que la placa de aluminio preparada en el Ejemplo de Preparación 4B se instaló en vez de la placa de aluminio preparada en el Ejemplo de Preparación 1 B. La Tabla 4B muestra los resultados de evaluación de la fuerza de unión.

[Ejemplo Comparativo 2B] Se obtuvo una estructura compuesta de metal-resina 106 al usar el mismo método como el del Ejemplo 1 B, salvo que la placa de aluminio preparada en el Ejemplo 5B de Preparación se instaló en vez de la placa de aluminio preparada en el Ejemplo de Preparación 1 B. La Tabla 4B muestra los resultados de evaluación de la fuerza de unión.

[Ejemplo Comparativo 3B] Se obtuvo una estructura compuesta de metal-resina 106 al usar el mismo método como el del Ejemplo 1 B, salvo que la placa de aluminio preparada en el Ejemplo de Preparación 6B se instaló en vez de la placa de aluminio preparada en el Ejemplo de Preparación 1 B. La Tabla 4B muestra los resultados de evaluación de la fuerza de unión.

[Tabla 1 B] Tabla 1 B Solución ácida de ataque B [Tabla 2B] Tabla 2B [Tabla 3B] Tabla 3B [Tabla 4B] Tabla 4B En el Ejemplo 1 B, como se muestra en la FIG. 12, una porción cóncava-convexa que tiene un ángulo agudo se formó en la superficie del miembro metálico 103 tratado en el Ejemplo de Preparación 1 B, y se considera que, por el miembro de resina 105 que es insertado en la porción cóncava-convexa, la estructura compuesta de metal-resina obtenida 106 obtuvo una alta fuerza de unión.

En el Ejemplo 2B, el miembro metálico 103 tratado en el Ejemplo de Preparación 1 B se lavó adicionalmente mediante limpieza ultrasónica (en agua, un minuto) en el Ejemplo de Preparación 2B. Debido al tratamiento anterior, atizonado y similares formados en la superficie metálica pueden eliminarse. Por lo tanto, como se muestra en la FIG. 13, una porción cóncava-convexa que tiene un ángulo agudo se formó en la superficie del miembro metálico 103, y se considera que, mediante el miembro de resina 105 que es insertado en la porción cóncava-convexa, la estructura compuesta de metal-resina obtenida 106 obtuvo una alta fuerza de unión.

En el Ejemplo 3B, el polipropileno reforzado con fibra de vidrio (L-2040P) que tiene una longitud de fibra de vidrio relativamente larga se usó en vez del polipropileno reforzado con fibra de vidrio (V-7100) usado en el Ejemplo 1 B, pero se obtuvo una alta fuerza de unión como en el caso del Ejemplo 1 B.

Además, en el Ejemplo 4B, el homopolipropileno (J105G) se usó en vez del polipropileno reforzado con fibra de vidrio (V- 7100) usado en el Ejemplo 1 B, pero se obtuvo una alta fuerza de unión como en el caso del Ejemplo 1 B.

En el Ejemplo 5B, el mismo metodo como el del Ejemplo 1 B se realizó al usar el miembro metálico 103 obtenido en el Ejemplo de Preparación 3B que se sometió a rugosificación superficial al usar la solución ácida de ataque B después de tratarse al usar la solución de ataque alcalina, pero la estructura compuesta de metal-resina obtenida 106 obtuvo como una alta fuerza de unión como la fuerza de unión en el Ejemplo 1 B.

Por una parte, en el Ejemplo Comparativo 1 B, como se muestra en la FIG. 14, una porción cóncava-convexa que tiene un suficiente tamaño no se formó en ia superficie del miembro metálico tratado en el Ejemplo de Preparación 4B, y la estructura compuesta de metal-resina obtenida 106 obtuvo una baja fuerza de unión.

En el Ejemplo Comparativo 2B, se usó el miembro metálico, que se trató con la solución de ataque alcalina después de grabarse al usar la solución ácida de ataque B en el Ejemplo de Preparación 5B. En el Ejemplo Comparativo 3B, se usó el miembro metálico, que se trató al usar la solución acuosa de hidróxido de sodio y la solución acuosa de ácido nítrico después de grabarse al usar la solución ácida de ataque B en el Ejemplo de Preparación 6B. Se asume que, como se muestra en la FIG. 12, una porción cóncava-convexa que tiene un ángulo agudo se formó en la superficie del miembro metálico debido al tratamiento al usar la solución ácida de ataque B. Sin embargo, se considera que la porción cóncava-convexa se deterioró debido al tratamiento al usar la solución de ataque alcalina o el hidróxido de sodio, y se obtuvo una baja fuerza de unión. La FIG. 15 muestra la forma el área superficial metálica del Ejemplo Comparativo 3B que se trató en el Ejemplo de Preparación 6B.

[Ejemplo 1 C] El pequeño molde de inserto metálico en forma de mancuerna 102 se montó en J85AD1 10H fabricado por The Japan Steel Works Ltd. , y la placa de aluminio (miembro metálico 103) preparada en el Ejemplo de Preparación 1 B se instaló en el molde 102. Despues, como la composición de resina termoplástica (P), una resina de polieterimida (1 100F fabricado por Saudi Basic Industries Corporation, Tg = 217°C) se inyectó en el molde 102 bajo condiciones de una temperatura de cilindro de 400°C, una temperatura de molde de 170°C, de una velocidad de inyección de 25 mm/seg , una presión de retención de 180 MPa, y un tiempo de retención de presión de 10 segundos. Como resultado, se obtuvo una estructura compuesta de metal-resina 106. La Tabla 1 C muestra los resultados de evaluación de la fuerza de unión.

[Ejemplo 2C] Se obtuvo una estructura compuesta de metal-resina 106 al usar el mismo método como el del Ejemplo 1 C, salvo que la placa de aluminio preparada en el Ejemplo de Preparación 2B se instaló en vez de la placa de aluminio preparada en el Ejemplo de Preparación 1 B. La Tabla 1 C muestra los resultados de evaluación de la fuerza de unión.

[Ejemplo 3C] Se obtuvo una estructura compuesta de metal-resina 106 al usar el mismo metodo como el del Ejemplo 1 C, salvo que, como la composición de resina termoplástica (P), una resina de poliimida reforzada con fibra de vidrio (JGH3030 fabricado por Mitsui Chemicals Inc.; 70 porciones en peso de resina de poliimida que tiene Tg de 250°C y 30 partes en masa de fibra de vidrio) se usaron en vez de la resina de polieterimida (1 100F fabricado por Saudi Basic Industries Corporation). La Tabla 1 C muestra los resultados de evaluación de la fuerza de unión.

[Ejemplo 4C] Se obtuvo una estructura compuesta de metal-resina 106 al usar el mismo método como el del Ejemplo 1 C, salvo que, como la composición de resina termoplástica (P), una resina de polietersulfona (4101 GL20 fabricado por Sumitomo Chemical Co., Ltd . , Tg = 225°C) se usó en vez de la resina de polieterimida (1 100F fabricado por Saudi Basic Industries Corporation). La Tabla 1 C muestra los resultados de evaluación de la fuerza de unión.

[Ejemplo 5C] Se obtuvo una estructura compuesta de metal-resina 106 al usar el mismo método como el del Ejemplo 1 C, salvo que, como la composición de resina termoplástica (P), una resina de policarbonato reforzada con fibra de vidrio (GN3630H fabricado por Teijin Ltd . , Tg de una porción de resina=150°C) se usó en vez de la resina de polieterimida (1 100F fabricado por Saudi Basic Industries Corporation). La Tabla 1 C muestra los resultados de evaluación de la fuerza de unión.

[Ejemplo 6C] Se obtuvo una estructura compuesta de metal-resina 106 al usar el mismo metodo como el del Ejemplo 1 C, salvo que la placa de aluminio preparada en el Ejemplo de Preparación 3B se instaló en vez de la placa de aluminio preparada en el Ejemplo de Preparación 1 B. La Tabla 1 C muestra los resultados de evaluación de la fuerza de unión.

[Ejemplo Comparativo 1 C] Se obtuvo una estructura compuesta de metal-resina 106 al usar el mismo método como el del Ejemplo 1 C, salvo que el aluminio preparado en el Ejemplo de Preparación 4B se instaló en vez de la placa de aluminio preparada en el Ejemplo de Preparación 1 B. La Tabla 1 C muestra los resultados de evaluación de la fuerza de unión.

[Ejemplo Comparativo 2C] Una estructura compuesta de metal-resina se obtuvo usar el mismo método como el del Ejemplo 1 C, salvo que la placa de aluminio preparada en el Ejemplo de Preparación 5B se instaló en vez de la placa de aluminio preparada en el Ejemplo de Preparación 1 B. La Tabla 1 C muestra los resultados de evaluación de la fuerza de unión.

[Ejemplo Comparativo 3C] Se obtuvo una estructura compuesta de metal-resina 106 al usar el mismo metodo como el del Ejemplo 1 C, salvo que la placa de aluminio preparada en el Ejemplo de Preparación 6B se instaló en vez de la placa de aluminio preparada en el Ejemplo de Preparación 1 B. La Tabla 1 C muestra los resultados de evaluación de la fuerza de unión.

[Tabla 1 C] Tabla 1 C En el Ejemplo 1 C, como se muestra en la FIG. 12, una porción cóncava-convexa que tiene un ángulo agudo se formó en la superficie del miembro metálico 103 tratado en el Ejemplo de Preparación 1 B, y se considera que, mediante el miembro de resina 105 que es insertado en la porción cóncava-convexa, la estructura compuesta de metal-resina obtenida 106 obtuvo una alta fuerza de unión.

En el Ejemplo 2C, el miembro metálico tratado en el Ejemplo de Preparación 1 B se lavó adicionalmente mediante limpieza ultrasónica (en agua, un minuto) en el Ejemplo de Preparación 2B. Debido al tratamiento anterior, atizonado y similares formados en la superficie metálica pueden eliminarse. Por lo tanto, como se muestra en la FIG. 13, una porción cóncava- convexa que tiene un ángulo agudo se formó en la superficie del miembro metálico 103, y se considera que, mediante el miembro de resina 105 que es insertado en la porción cóncava-convexa, la estructura compuesta de metal-resina obtenida 106 exhibió una alta fuerza de unión.

En el Ejemplo 3C, la resina de poliimida reforzada con fibra de vidrio (JGH3030) se usó en vez de la resina de polieterimida (1 100F) usada en el Ejemplo 1 C, pero se obtuvo una alta fuerza de unión como en el caso del Ejemplo 1 C.

Además, en el Ejemplo 4C, la resina de polietersulfona (4101 GL20) se usó en vez de la resina de polieterimida ( 1 100 F) usada en el Ejemplo 1 C, pero se obtuvo una alta fuerza de unión como en el caso del Ejemplo 1 C.

Además, en el Ejemplo 5C, la resina de policarbonato reforzada con fibra de vidrio (GN3630H) se usó en vez de la resina de polieterimida (1 100F) usada en el Ejemplo 1 C, pero se obtuvo una alta fuerza de unión como en el caso del Ejemplo 1 C.

En el Ejemplo 6C, el mismo metodo como el del Ejemplo 1 C se realizó al usar el miembro metálico 103 obtenido en el Ejemplo de Preparación 3B que se sometió a rugosificación superficial al usar la solución ácida de ataque B después de tratarse al usar la solución de ataque alcalina, pero se obtuvo la estructura compuesta de metal-resina obtenida 106 como una alta fuerza de unión como la fuerza de unión en el Ejemplo 1 C.

Por una parte, en el Ejemplo Comparativo 1 C, como se muestra en la FIG. 14, una porción cóncava-convexa que tiene un suficiente tamaño no se formó en la superficie del miembro metálico 103 tratado en el Ejemplo de Preparación 4B, y la estructura compuesta de metal-resina obtenida 106 obtuvo una baja fuerza de unión.

En el Ejemplo Comparativo 2C, se usó el miembro metálico, que se trató con la solución de ataque alcalina despues de grabarse al usar la solución ácida de ataque B en el Ejemplo de Preparación 5B. En el Ejemplo Comparativo 3C, se usó el miembro metálico, que se trató al usar la solución acuosa de hidróxido de sodio y la solución acuosa de ácido nítrico después de grabarse al usar la solución ácida de ataque B en el Ejemplo de Preparación 6B. Se asume que, como se muestra en la FIG. 12, una porción cóncava-convexa que tiene un ángulo agudo se formó en la superficie del miembro metálico debido al tratamiento al usar la solución ácida de ataque B. Sin embargo, se considera que la porción cóncava-convexa se deterioró debido al tratamiento al usar la solución de ataque alcalina o hidróxido de sodio, y se obtuvo una baja fuerza de unión. La FIG. 15 muestra la forma de la superficie metálica del Ejemplo Comparativo 3C que se trató en el Ejemplo de Preparación 6B.

(Rugosificación Superficial D del Miembro Metálico) [Ejemplo de Preparación 1 D] (Rugosificación Superficial al Usar la Solución Ácida de Ataque B) Una placa de aluminio (espesor: 1 milímetro) de Número de Aleación 5052 definió en JIS H4000 se cortó en una longitud de 150 mm y un ancho de 75 mm. Esta placa de aluminio se grabó en una cantidad de ataque químico mostrada en la Tabla 1 D al sumergirse en una solución ácida de ataque B (30°C) que tiene una composición mostrada en la Tabla 1 B y se sacudió. Despues, se lavó la placa de aluminio con agua corriente (1 minuto) y después se secó. Como resultado, se obtuvo un miembro metálico tratado superficialmente. La cantidad de ataque químico se calculó a partir de una diferencia de masa del componente de aluminio antes y después del ataque químico, la gravedad específica de aluminio, y el área superficial de la placa de aluminio, y se controló por el tiempo de ataque químico. Lo mismo se aplicará a la "cantidad de ataque químico" descrita más adelante.

[Ejemplo de Preparación 2D] (Limpieza Ultrasónica Después de la Rugosificación Superficial al Usar la Solución Acida de Ataque B) Se obtuvo un miembro metálico tratado superficialmente realizando el mismo tratamiento como el del Ejemplo de Preparación 1 D, salvo que se lavó la placa de aluminio mediante limpieza ultrasónica (en agua, 1 minuto) después de grabarse al usar la solución ácida de ataque B.

[Ejemplo de Preparación 3D] (Rugosificación Superficial al Usar la Solución Acida de Ataque B Después del Tratamiento al Usar la Solución de Ataque Alcalina) Una placa de aluminio (espesor: 1 milímetro) de Número de Aleación 5052 definida en JIS H4000 se cortó en una longitud de 150 mm y un ancho de 75 mm. Esta placa de aluminio se sumergió en una solución de ataque alcalina (35°C) que tiene una composición mostrada en la Tabla 2B, se sacudió durante 1 minuto, y se lavó (1 minuto) con agua corriente. Despues, esta placa de aluminio se grabó en una cantidad de ataque químico mostrada en la Tabla 1 D al sumergirse en una solución ácida de ataque B (30°C) que tiene una composición mostrada en la Tabla 1 B y se sacudió. Después, se lavó la placa de aluminio con agua corriente (1 minuto) y después se secó. Como resultado, se obtuvo un miembro metálico tratado superficialmente. La cantidad de ataque químico mostrada en la Tabla 1 D es la suma de la cantidad de ataque químico por la solución de ataque alcalina y cantidad de solución de ataque la solución ácida de ataque B.

[Ejemplo de Preparación 4D] (Rugosificación Superficial al Usar la Solución de ataque Alcalina) Una placa de aluminio (espesor: 1 milímetro) de Número de Aleación 5052 definida en J IS H4000 se cortó en una longitud de 150 mm y un ancho de 75 mm. Esta placa de aluminio se grabó en una cantidad de ataque químico mostrada en la Tabla 1 D al sumergirse en una solución de ataque alcalina (35°C) que tiene una composición mostrada en la Tabla 2B y se sacudió. Después de lavarse (1 minuto) con agua corriente, se sumergió la placa de aluminio tratada en una solución acuosa (25°C) de 15% en masa de ácido nítrico, se sacudió durante 60 segundos, se lavó (1 minuto) con agua corriente, y se secó. Como resultado, se obtuvo un miembro metálico tratado superficialmente.

[Ejemplo de Preparación 5D] (Rugosificación Superficial al Usar la Solución de Ataque Alcalina Despues del Tratamiento al Usar la Solución Acida de Ataque B) Una placa de aluminio (espesor: 1 milímetro) de Número de Aleación 5052 definida en J IS H4000 se cortó en una longitud de 150 mm y un ancho de 75 mm. Esta placa de aluminio se sumergió en solución ácida de ataque B (30°C) que tiene una composición mostrada en la Tabla 1 B, se sacudió durante 1 minuto, y se lavó (1 minuto) con agua corriente. Después, esta placa de aluminio se grabó en una cantidad de ataque químico mostrada en la Tabla 1 D al sumergirse en una solución de ataque alcalina (35°C) que tiene una composición mostrada en la Tabla 2B y se sacudió. Después, se lavó la placa de aluminio con agua corriente (1 minuto) y después se secó. Como resultado, se obtuvo un miembro metálico tratado superficialmente. La cantidad de ataque químico mostrada en la Tabla 1 D es la suma de la cantidad de ataque químico por la solución ácida de ataque B y la cantidad de ataque químico por la solución de ataque alcalina.

[Ejemplo de Preparación 6D] (Tratamiento al Usar la Solución Alcalina Después de Rugosificación Superficial al Usar la Solución Acida de Ataque B) Una placa de aluminio (espesor: 1 milímetro) de Número de Aleación 5052 definida en JIS H4000 se cortó en una longitud de 150 mm y un ancho de 75 mm. Esta placa de aluminio se grabó en una cantidad de ataque químico mostrada en la Tabla 1 D al sumergirse en una solución ácida de ataque B (30°C) que tiene una composición mostrada en la Tabla 1 B y se sacudió. Despues, se lavó la placa de aluminio (1 minuto) con agua corriente. Después, se sumergió la placa de aluminio tratada en una solución acuosa (25°C) de 5% en masa de hidróxido de sodio, se sacudió durante 30 segundos, y se lavó con agua. Después, se sumergió la placa de aluminio tratada en una solución acuosa (25°C) de 35% en masa de ácido nítrico, se sacudió durante 30 segundos, se lavó (1 minuto) con agua corriente, y se secó. Como resultado, se obtuvo un miembro metálico tratado superficialmente.

[Ejemplo de Preparación 7B] (Tratamiento Descrito en el Ejemplo 1 del Número de Publicación de Patente Japonesa no Examinada 2005-1 19005) Un agente de desengrase de aluminio comercialmente disponible "NE-6 (fabricado por Meltex Inc.)" se disolvió en agua a una concentración del 15%, y la temperatura del mismo se controló a 75°C. La placa de aluminio se sumergió en un baño de desengrase de aluminio que contiene esta solución acuosa durante 5 minutos y se lavó con agua, y después se sumergió en una solución acuosa al 1 % de ácido clorhídrico a 40°C durante 1 minuto y se lavó con agua. Despues, la placa de aluminio se sumergió en un baño que contiene una solución acuosa del 1 % de hidróxido de sodio a 40°C durante 1 minuto y se lavó con agua s Después, la placa de aluminio se sumergió en un baño que contiene una solución acuosa del 1 % de ácido clorhídrico a 40°C durante 1 minuto y se lavó con agua, se sumergió en un primer baño de tratamiento de hidracina que contiene una solución acuosa de 2.5% de monohidrato de hidracina a 60°C durante 1 ío minuto, y se sumergió en un segundo baño de tratamiento de hidracina que contiene una solución acuosa de 0.5% de monohidrato de hidracina a 40°C durante 0.5 minutos y se lavó con agua. Se secó la placa de aluminio con aire caliente a 40°C durante 15 minutos y a 60°C durante 5 minutos. Como resultado, 15 se obtuvo un miembro metálico tratado superficialmente.

Se observó la superficie del miembro metálico tratado superficialmente al usar un microscopio electrónico de exploración (fabricado por JEOL Ltd. , Número de Modelo JSM- 6701 F) en una ampliación de 100000 veces. La FIG. 16 muestra 20 una micrografía.

[Ejemplo 1 D] Al usar un aplicador, la placa de aluminio preparada en el Ejemplo de Preparación 1 D se recubrió con un material de recubrimiento a base de agua de tal manera que el espesor de 25 una película de recubrimiento secada fue 40 mm, y la placa de aluminio se secó en un horno a 120°C. Como resultado, un miembro metálico recubierto se obtuvo. Como el material de recubrimiento, se usó una poliolefina dispersable en agua (CHEMIPEARL (nombre comercial) S300, fabricado por Mitsui Chemicals Inc.). La Taba 2D muestra los resultados de evaluación de la adhesión.

[Ejemplo 2D] Se obtuvo un miembro metálico recubierto al usar el mismo metodo como el del Ejemplo 1 D, salvo que la placa de aluminio preparada en el Ejemplo de Preparación 2D se instaló en vez de la placa de aluminio preparada en el Ejemplo de Preparación 1 D. La Tabla 2D muestra los resultados de evaluación de la adhesión.

[Ejemplo 3D] Se obtuvo un miembro metálico recubierto al usar el mismo método como el del Ejemplo 1 D, salvo que, como el material de recubrimiento, una poliolefina dispersable en agua (CHEMIPEARL (nombre comercial) M200, fabricado por Mitsui Chemicals Inc.; polietileno de baja densidad) se usó en vez de la poliolefina dispersable en agua (CHEMI PEARL (nombre comercial) S300, fabricado por Mitsui Chemicals Inc.; ionómero). La Tabla 2D muestra los resultados de evaluación de la adhesión.

[Ejemplo 4D] Se obtuvo un miembro metálico recubierto al usar el mismo método como el del Ejemplo 1 D, salvo que, como el material de recubrimiento, una poliolefina dispersable en agua (CHEMI PEARL (nombre comercial) W310, fabricado por Mitsui Chemicals Inc.; polietileno de bajo peso molecular) se usó en vez de la poliolefina dispersable en agua (CHEM IPEARL (nombre comercial) S300, fabricado por Mitsui Chemicals Inc. ; ionómero). La Tabla 2D muestra los resultados de evaluación de la adhesión.

[Ejemplo 5D] Se obtuvo un miembro metálico recubierto al usar el mismo metodo como el del Ejemplo 1 D, salvo que la placa de aluminio preparada en el Ejemplo de Preparación 3D se instaló en vez de la placa de aluminio preparada en el Ejemplo de Preparación 1 D. La Tabla 2D muestra los resultados de evaluación de la adhesión.

[Ejemplo Comparativo 1 D] Una placa de aluminio (espesor: 1 milímetro) de Número de Aleación 5052 definida en JIS H4000 se cortó en una longitud de 150 mm y un ancho de 75 mm. Al usar un aplicador, la placa de aluminio se recubrió con un material de recubrimiento a base de agua de tal manera que el espesor de una película de recubrimiento secado fue 40 mip, y la placa de aluminio se secó en un horno a 120°C. Como resultado, un miembro metálico recubierto se obtuvo. Como el material de recubrimiento, se usó una poliolefina dispersable en agua (CHEMIPEARL (nombre comercial) S300, fabricado por Mitsui Chemicals Inc. ; ionómero). La Tabla 2D muestra los resultados de evaluación de la adhesión.

[Ejemplo Comparativo 2D] Se obtuvo un miembro metálico recubierto al usar el mismo metodo como el del Ejemplo 1 D, salvo que la placa de aluminio preparada en el Ejemplo de Preparación 4D se instaló en vez de la placa de aluminio preparada en el Ejemplo de Preparación 1 D. La Tabla 2D muestra los resultados de evaluación de la adhesión.

[Ejemplo Comparativo 3D] Se obtuvo un miembro metálico recubierto al usar el mismo método como el del Ejemplo 1 D, salvo que la placa de aluminio preparada en el Ejemplo de Preparación 5D se instaló en vez de la placa de aluminio preparada en el Ejemplo de Preparación 1 D. La Tabla 2D muestra los resultados de evaluación de la adhesión.

[Ejemplo Comparativo 4D] Se obtuvo un miembro metálico recubierto al usar el mismo método como el del Ejemplo 1 D, salvo que la placa de aluminio preparada en el Ejemplo de Preparación 6D se instaló en vez de la placa de aluminio preparada en el Ejemplo de Preparación 1 D. La Tabla 2D muestra los resultados de evaluación de la adhesión.

[Ejemplo Comparativo 5D] Se obtuvo un miembro metálico recubierto al usar el mismo método como el del Ejemplo 1 D, salvo que la placa de aluminio preparada en el Ejemplo de Preparación 7B se instaló en vez de la placa de aluminio preparada en el Ejemplo de Preparación 1 D. La Tabla 2D muestra los resultados de evaluación de la adhesión.

[Tabla 1 D] Tabla 1 D [Tabla 2D] Tabla 2D En el Ejemplo 1 D, como se muestra en la FIG. 12, una porción cóncava-convexa que tiene un ángulo agudo se formó en la superficie del miembro metálico 103 tratado en el Ejemplo de Preparación 1 D, y se considera que, por la resina de recubrimiento (miembro de resina 105) formada de la poliolefina -dispersada en agua que se insertó en la porción cóncava-convexa, el miembro metálico recubierto obtenido obtuvo alta adhesión.

En el Ejemplo 2D, el miembro metálico tratado en el Ejemplo de Preparación 1 D se la lavó adicionalmente mediante limpieza ultrasónica (en agua, un minuto) en el Ejemplo de Preparación 2D. Debido al tratamiento anterior, atizonado y similares formados en la superficie metálica pueden eliminarse. Por lo tanto, como se muestra en la FIG. 13, una porción cóncava-convexa que tiene un ángulo agudo se formó en la superficie del miembro metálico 103, y se considera que, por la resina de recubrimiento formada de la poliolefina dispersada en agua que se insertó en la porción cóncava-convexa, el miembro metálico recubierto obtenido obtuvo alta adhesión.

En el Ejemplo 3D, el polietileno de baja densidad (CHEMIPERAL M200 (nombre comercial) fabricado por Mitsui Chemicals Inc.) que tiene un tamaño de partícula grande se usó en vez del ionómero (CHEMIPERAL S300 (nombre comercial) fabricado por Mitsui Chemicals Inc.) usado en el Ejemplo 1 D, pero la alta adhesión se obtuvo como en el caso del Ejemplo 1 D.

Además, en el Ejemplo 4D, el polietileno de bajo peso molecular (CHEMIPERAL W310 (nombre comercial) fabricado por Mitsui Chemicals Inc.) que tiene un tamaño de partícula grande se usó en vez del ionómero (CHEMI PERAL S300 (nombre comercial) fabricado por Mitsui Chemicals Inc.) usado en el Ejemplo 1 D, pero la alta adhesión se obtuvo como en el caso del ejemplo 1 D.

En el Ejemplo 5D, el mismo metodo como el del Ejemplo 1 D se realizó al usar el miembro metálico 103 obtenido en el Ejemplo de Preparación 3D que se sometió a rugosificación superficial al usar la solución ácida de ataque B despues de tratarse al usar la solución de ataque alcalina, pero el miembro metálico recubierto obtenido consiguió alta adhesión como la adhesión en el Ejemplo 1 D.

Por una parte, en el Ejemplo Comparativo 1 D, el recubrimiento de resina formado de la poliolefina dispersable en agua se formó sin realizar el tratamiento superficial. Como resultado, se obtuvo algo de alta adhesión pero no fue suficiente.

En el Ejemplo Comparativo 2D, como se muestra en la FIG. 12, una porción cóncava-convexa que tiene un suficiente tamaño no se formó en la superficie del miembro metálico tratado en el Ejemplo de Preparación 4D, y el miembro metálico recubierto obtenido obtuvo baja adhesión .

En el Ejemplo Comparativo 3D, al usar el miembro metálico, que se trató con la solución de ataque alcalina después de grabarse al usar la solución ácida de ataque B en el Ejemplo de Preparación 5D. En el Ejemplo Comparativo 4D, se usó el miembro metálico, que se trató al usar la solución acuosa de hidróxido de sodio y la solución acuosa de ácido nítrico después de grabarse al usar la solución ácida de ataque B en el Ejemplo de Preparación 6D. Se asume que, como se muestra en la FIG. 12, una porción cóncava-convexa que tiene un ángulo agudo se formó en la superficie del miembro metálico debido al tratamiento al usar la solución ácida de ataque B. Sin embargo, se considera que la porción cóncava-convexa se deterioró debido al tratamiento al usar la solución de ataque alcalina o hidróxido de sodio, y se obtuvo baja adhesión baja.

En el Ejemplo Comparativo 5D, como se muestra en la FIG. 16, una porción cóncava-convexa que tiene un suficiente tamaño no se formó en la superficie del miembro metálico tratado en el Ejemplo de Preparación 7B, y el miembro metálico recubierto obtenido obtuvo baja adhesión.

Como se describe anteriormente, en la estructura compuesta de metal-resina 106 de acuerdo con la presente invención, se integraron el miembro metálico 103 y el miembro de resina 105 entre sí sin fácilmente desprenderse, y una alta fuerza de unión puede obtenerse.

La estructura compuesta de metal-resina 106 de acuerdo con la presente invención puede realizarse en varias formas al usar un metodo relativamente simple. Por lo tanto, la contribución de la presente invención al desarrollo de la industria es significativa.

Esta aplicación demanda la prioridad basada en el Número de Solicitud de Patente no Examinada Japonesa 2013-149031 , presentada el 18 de julio de 2013, el Número de Solicitud de Patente no Examinada Japonesa 2013-166751 , presentada el 9 de agosto de 2013, el Número de Solicitud de Patente no Examinada Japonesa 2013-235731 , presentada el 14 de noviembre de 2013, y el Número de Solicitud de Patente no Examinada Japonesa 2014-138787, presentada el 4 de julio de 2014, el contenido entero de las cuales de incorpora en la presente por referencia.

La presente invención incluye los siguientes aspectos.

[A1 ] Una estructura compuesta de metal-resina obtenida al unir a un miembro metálico, que se forma de un material metálico que contiene aluminio y se somete a rugosificación superficial, y un miembro de resina, que se forma de una composición de resina que contiene una resina de poliolefina, entre sí, en la cual se realiza la rugosificación superficial del miembro metálico al usar una solución ácida de ataque, la rugosificación superficial al usar la solución ácida de ataque se realiza en una etapa final del proceso de rugosificación superficial del miembro metálico, y la solución ácida de ataque contiene por lo menos iones ferricos o iones cúpricos y un ácido.

[A2] La estructura compuesta de metal-resina de acuerdo con [A 1 ] , en la cual el miembro metálico se lavó mediante limpieza ultrasónica después del proceso de rugosificación superficial del miembro metálico.

[B 1 ] Una estructura compuesta de metal-resina obtenida al unir un miembro metálico, que se forma de un material metálico que contiene aluminio y se somete a rugosificación superficial, y un miembro de resina, que se forma de una composición de resina que contiene una resina termoplástica que tiene una temperatura de transición vitrea mayor que o igual a 140°C, entre sí, en la cual se realiza la rugosificación superficial del miembro metálico al usar una solución ácida de ataque, la rugosificación superficial al usar la solución ácida de ataque se realiza en una etapa final del proceso de rugosificación superficial del miembro metálico, y la solución ácida de ataque contiene por lo menos iones ferricos o iones cúpricos y un ácido.

[B2] Una estructura compuesta de metal-resina obtenida al unir un miembro metálico, que se forma de un material metálico que contiene aluminio y se somete a rugosificación superficial, y un miembro de resina, que se forma de una composición de resina que contiene una resina termoplástica amorfa, entre sí, en la cual se realiza la rugosificación superficial del miembro metálico al usar una solución ácida de ataque, la rugosificación superficial al usar la solución ácida de ataque se realiza en una etapa final del proceso de rugosificación superficial del miembro metálico, y la solución ácida de ataque contiene por lo menos iones férricos o iones cúpricos y un ácido.

[B3] La estructura compuesta de metal-resina de acuerdo con [B 1 ] o [B2] , en la cual el miembro metálico se lava mediante limpieza ultrasónica despues del proceso de rugosificación superficial del miembro metálico.

[B4] La estructura compuesta de metal-resina de acuerdo con [B3], en la cual el miembro metálico se lava mediante limpieza ultrasónica después del proceso de rugosificación superficial del miembro metálico.

[C1 ] Un miembro metálico recubierto obtenido formando una película de recubrimiento en una superficie de un miembro metálico que se forma de un material metálico que contiene el aluminio y se somete a rugosificación superficial, en la cual se realiza la rugosificación superficial del miembro metálico al usar una solución ácida de ataque, la rugosificación superficial al usar la solución ácida de ataque se realiza en una etapa final del proceso de rugosificación superficial del miembro metálico, y la solución ácida de ataque contiene por lo menos iones férricos o iones cúpricos y un ácido.

C C 2 ] Un método para preparar al miembro metálico recubierto de acuerdo con [C1 ], incluye recubrir una superficie del miembro metálico con un material de recubrimiento a base de agua para formar una película de recubrimiento en la superficie del miembro metálico.

Claims

REIVINDICACIONES

1. Una estructura compuesta de metal-resina que es obtenida al unir a un miembro metálico y un miembro de resina formado de una composición de resina termoplástica entre sí, donde con respecto a seis porciones lineales en total en una superficie del miembro metálico incluyendo tres porciones lineales arbitrarias que son paralelas entre sí y otras tres porciones lineales arbitrarias que son perpendiculares a las tres porciones lineales anteriores, una rugosidad superficial medida de acuerdo con JIS B0601 (norma internacional correspondiente: IS04287) satisface los siguientes requisitos (1 ) y (2) al mismo tiempo: (1 ) la relación de material del perfil de rugosidad (Rmr, por sus siglas en ingles) de una o más porciones lineales en un nivel de corte del 20% y una longitud de evaluación de 4 mm son menores que o iguales a 30%; y (2) diez puntos de rugosidad promedio (Rz, por sus siglas en inglés) de todas las porciones lineales a una longitud de evaluación de 4 mm son mayores de 2 pm.

2. La estructura compuesta de metal-resina de acuerdo con la reivindicación 1 , donde con respecto a seis porciones lineales en total en la superficie del miembro metálico incluyendo tres porciones lineales arbitrarias que son paralelas entre sí y otras tres porciones lineales arbitrarias que son perpendiculares a las tres porciones lineales anteriores, la rugosificación superficial medida de acuerdo con JIS B0601 (norma internacional correspondiente: IS04287) satisface adicionalmente el siguiente requisito (3): (3) la relación de material del perfil de rugosidad (Rmr, por sus siglas en ingles) de una o más porciones lineales en un nivel de corte del 40% y una longitud de evaluación de 4 mm son menores que o iguales a 60%.

3. La estructura compuesta de metal-resina de acuerdo con la reivindicación 1 o 2, donde con respecto a las seis porciones lineales en total en la superficie del miembro metálico incluyendo tres porciones lineales arbitrarias que son paralelas entre sí y otras tres porciones arbitrarias lineales que son perpendiculares a las tres porciones lineales anteriores, los diez puntos de rugosidad promedio (Rz, por sus siglas en inglés) de todas las porciones lineales son mayores de 5 pm.

4. La estructura compuesta de metal-resina de acuerdo con la reivindicación 3, donde con respecto a las seis porciones lineales en total en la superficie del miembro metálico incluyendo tres porciones lineales arbitrarias que son paralelas entre sí y otras tres porciones arbitrarias lineales que son perpendiculares a las tres porciones lineales anteriores, los diez puntos de rugosidad promedio (Rz, por sus siglas en inglés) de todas las porciones lineales son mayores que o igual a 15 mhi.

5. La estructura compuesta de metal-resina de acuerdo con cualquiera de las reivindicaciones 1 a 4, donde con respecto a seis porciones lineales en total en la superficie del miembro metálico incluyendo tres porciones lineales arbitrarias que son paralelas entre sí y otras tres porciones lineales arbitrarias que son perpendiculares a las tres porciones lineales anteriores, la rugosificación superficial medida de acuerdo con JIS B0601 (norma internacional correspondiente: IS04287) satisface adicionalmente el siguiente requisito (4): (4) el ancho promedio de los elementos de perfil (RSm, por sus siglas en ingles) de todas las porciones lineales es mayor de 10 mm y menor de 300 pm.

6. La estructura compuesta de metal-resina de acuerdo con cualquiera de las reivindicaciones 1 a 5, done la superficie del miembro metálico se rugosa, la rugosificación se realiza al usar una solución ácida de ataque en una etapa final del proceso de rugosificación del miembro metálico, y la solución ácida de ataque contiene por lo menos iones férricos o iones cúpricos y un ácido.

7. La estructura compuesta de metal-resina de acuerdo con la reivindicación 6, donde el miembro metálico se lava mediante limpieza ultrasónica después del proceso de rugosificación.

8. La estructura compuesta de metal-resina de acuerdo con cualquiera de las reivindicaciones 1 a 7, donde el miembro metálico se forma de un material metálico que contiene uno o dos o más metales seleccionados de aleaciones de aluminio y de aluminio.

9. La estructura compuesta de metal-resina de acuerdo con cualquiera de las reivindicaciones 1 a 8, donde la composición de resina termoplástica contiene una o dos o más resinas termoplásticas seleccionadas de resinas de poliolefina, resinas de poliester, y resinas de poliamida.

10. La estructura compuesta de metal-resina de acuerdo con cualquiera de las reivindicaciones 1 a 8, donde la composición de resina termoplástica contiene una o dos o más resinas termoplásticas seleccionadas de resinas de policarbonato, resinas de poliéter-éter-cetona, resinas de poliéter-cetona, resinas de poliimida, y resinas de polietersulfona que tienen una temperatura de transición vitrea mayor que o igual a 140°C .

1 1 . La estructura compuesta de metal-resina de acuerdo con cualquiera de las reivindicaciones 1 a 8, donde la composición de resina termoplástica contiene una o dos o más resinas termoplásticas amorfas seleccionadas de resinas de poliestireno, resinas de poliacrilonitrilo, resinas del copolímero de estireno-acrilonitrilo, resinas del copolímero de acrilonitrilo-butadieno-estireno, resinas de metacrilato de po I i metí I o , y resinas de policarbonato.

12. La estructura compuesta de metal-resina de acuerdo con cualquiera de las reivindicaciones 1 a 1 1 , donde el miembro de resina es una película de recubrimiento.

13. La estructura compuesta de metal-resina de acuerdo con la reivindicación 12, donde la película de recubrimiento es obtenida recubriendo la superficie del miembro metálico con un material de recubrimiento a base de agua.

14. Un miembro metálico que se usa para unirse a un miembro de resina formado de una composición de resina termoplástica, donde con respecto a seis porciones lineales en total en una superficie del miembro metálico incluyendo tres porciones lineales arbitrarias que son paralelas entre sí y otras tres porciones lineales arbitrarias que son perpendiculares a las tres porciones lineales anteriores, una rugosidad superficial medida de acuerdo con JIS B0601 (norma internacional correspondiente: IS04287) satisface los siguientes requisitos (1 ) y (2) al mismo tiempo: (1 ) la relación de material del perfil de rugosidad (Rmr, por sus siglas en ingles) de una o más porciones lineales en un nivel de corte del 20% y una longitud de evaluación de 4 mm son menores que o iguales a 30%; y (2) diez puntos de rugosidad promedio (Rz, por sus siglas en ingles) de todas las porciones lineales a una longitud de evaluación de 4 mm son mayores de 2 pm.

15. El miembro metálico de acuerdo con la reivindicación 14, donde con respecto a seis porciones lineales en total en la superficie del miembro metálico incluyendo tres porciones lineales arbitrarias que son paralelas entre sí y otras tres porciones lineales arbitrarias que son perpendiculares a las tres porciones lineales anteriores, la rugosificación superficial medida de acuerdo con JIS B0601 (norma internacional correspondiente: IS04287) satisface adicionalmente el siguiente requisito (3): (3) la relación de material del perfil de rugosidad (Rmr, por sus siglas en inglés) de una o más porciones lineales en un nivel de corte del 40% y una longitud de evaluación de 4 mm son menores que o iguales a 60%.

16. El miembro metálico de acuerdo con la reivindicación 14 o 15, donde con respecto a las seis porciones lineales en total en la superficie del miembro metálico incluyendo tres porciones lineales arbitrarias que son paralelas entre sí y otras tres porciones arbitrarias lineales que son perpendiculares a las tres porciones lineales anteriores, los diez puntos de rugosidad promedio (Rz, por sus siglas en inglés) de todas las porciones lineales son mayores de 5 pm.

17. El miembro metálico de acuerdo con la reivindicación 16 donde con respecto a las seis porciones lineales en total en la superficie del miembro metálico incluyendo tres porciones lineales arbitrarias que son paralelas entre sí y otras tres porciones arbitrarias lineales que son perpendiculares a las tres porciones lineales anteriores, los diez puntos de rugosidad promedio (Rz, por sus siglas en ingles) de todas las porciones lineales son mayores que o igual a 15 pm.

18. El miembro metálico de acuerdo con cualquiera de las reivindicaciones 14 a 17, donde con respecto a seis porciones lineales en total en la superficie del miembro metálico incluyendo tres porciones lineales arbitrarias que son paralelas entre sí y otras tres porciones lineales arbitrarias que son perpendiculares a las tres porciones lineales anteriores, la rugosificación superficial medida de acuerdo con J IS B0601 (norma internacional correspondiente: IS04287) satisface adicionalmente el siguiente requisito (4): (4) el ancho promedio de los elementos de perfil (RSm, por sus siglas en inglés) de todas las porciones lineales es mayor de 10 mm y menor de 300 pm.

19. El miembro metálico de acuerdo con cualquiera de las reivindicaciones 14 a 18, donde el miembro metálico se forma de un material metálico que contiene uno o dos o más metales seleccionados de aleaciones de aluminio y aluminio.