KR102576056B1 - 저 투과율 및 고 강도 패브릭 및 이의 제조 방법 - Google Patents

Abstract

상부 표면과 하부 표면을 형성하기 위해 경사 방향과 위사 방향으로 직조된 합성 섬유로부터 형성된 얀의 비코팅된 직조 패브릭으로서, 여기서, 상부 표면 상의 얀의 적어도 일부분 또는 하부 표면 상의 얀의 적어도 일부분이 영구적으로 변형된 단면을 갖는 섬유를 가지며 그 섬유는 함께 용융되는, 패브릭이 제공된다. 자동차 에어백, 범포, 팽창식 슬라이드, 임시 대피소, 텐트, 덕트, 커버링 및 인쇄 매체와 같은 제품에 적용시 이 패브릭의 제조 방법 및 용도 또한 제공된다.

Description

저 투과율 및 고 강도 패브릭 및 이의 제조 방법

본 발명은 합성 섬유의 얀의 비코팅된 직조 패브릭, 및 에어백, 범포, 팽창식 슬라이드, 텐트, 덕트, 커버링 및 인쇄 매체와 같은 그러나 이에 제한되지 않는 제품을 제조하기 위한 이러한 패브릭의 제조 방법 및 용도에 관한 것이다.

높은 인장 강도의 패브릭 및 텍스타일은 많은 산업 적용분야를 갖는다. 유용하기 위해, 많은 산업 적용분야에서는 다수의 요구사항을 충족하기 위한 패브릭을 필요로 한다. 여기에는 인장 강도, 공기 투과율, 표면 마감, 강성 (stiffness) 및 패키지 가능성 (packability)이 포함될 수 있다. 이들 적용분야의 예에는 에어백, 범포, 팽창식 슬라이드, 텐트, 덕트, 커버링 및 인쇄 매체가 포함된다.

팽창식 에어백은 차량 안전 시스템의 주요 구성요소이다. 본원에 사용된 "에어백"은 자동차, 및 군사용 및 항공기 적용분야를 포함한 다수의 다른 형태의 교통수단을 위한 팽창식 수동 안전 장치를 의미한다. 에어백은 현재 자동차 사용시 표준인 팽창식 수동 안전 장치 (inflatable passive safety restraint device)의 한 형태이다. 최근 몇 년간, 에어백의 수와 다양한 유형의 차량 실내에서 이들 에어백의 적용 영역이 증가하였다. 사용 중인 다수의 에어백 구성에는 전방 착석 영역용, 측면 충격 보호용, 뒷좌석용, 헤드라이너 영역 팽창식 커튼용 및 팽창식 좌석 벨트 또는 보행자 에어백용 에어백이 포함된다.

효과적인 팽창에 대한 요건을 충족하기 위해, 에어백 패브릭은 특정 인장 강도 요건을 충족해야 하며 공기 투과율 측정에 의해 정의되는 공기 통과에 저항할 능력이 있어야 한다. 따라서, 직조된 나일론 또는 폴리에스테르 에어백이 매우 낮은 다공성 및 그에 따른 낮은 공기 투과율을 갖는 것이 바람직하다. 얀의 선밀도, 꼬임 계수 (twist factor), 직조 구조 및 두께 및 중량과 같은 패브릭 성질은 모두 공기 투과율에 영향을 미치지만, 산업 표준을 충족하기 위해 종종 에어백 패브릭에 코팅 또는 추가의 층을 추가하는 것이 필요해 왔다.

공기- 및 액체- 불투과성 구조를 생성시키는 것은 전통적으로 그라비어 코팅, 침지, 나이프-오버-롤 코팅, 커튼 코팅, 나이프 오어 에어 코팅, 리버스 롤, 회전 스크린, 전사, 압출, 핫 멜트, 라미네이션, 함침 및 계량 로드와 같은 공정으로부터 다양한 형태의 코팅된 패브릭을 사용하여 달성되어 왔다. 생성된 구조 모두가 기본 패브릭에 상당한 비용을 추가한다.

투과성을 감소시키기 위한 다양한 코팅을 갖는 폴리에스테르 및 폴리아미드 패브릭이 공지되어 있다. U.S. 특허 번호 5,897,929에는 폴리아미드 물질의 다공성-차단층으로 코팅된 폴리에스테르 또는 폴리아미드 패브릭이 기재되어 있다. U.S. 특허 번호 5,110,666에는 특정 투과성, 가요성, 인성 및 열저항 이점을 제공하는 폴리카보네이트-폴리에테르 폴리우레탄으로 종종 코팅된 패브릭 기재가 기재되어 있다. U.S. 특허 번호 5,076,975에는 규정된 형상을 갖는 엘라스토머-코팅된 패브릭을 형성하기 위한 성형 작업이 기재되어 있다. U.S. 특허 번호 5,763,330에는 폴리에틸렌 수지를 나일론 패브릭 상에 압출 코팅하는 방법이 기재되어있다. 에어백이 전통적으로 제조되는 직조된 패브릭은 또한 패브릭의 공기 투과율을 관리하기 위해 탄성 재료, 특히 실리콘 고무로 코팅될 수 있다.

그러나, 코팅 공정이 느리고 힘든 과정 일 뿐만 아니라, 코팅 자체가 비용이 많이 들며, 따라서 이들 에어백을 매우 비싸게 한다. 또한, 코팅은, 에어백에 필요한 특성인 이들 패브릭의 접힘성을 방해할 수 있다.

그 결과, 에어백 패브릭용 코팅에 대한 대안이 요구되어 왔다. 예를 들어, 필수적으로 조밀한 구조를 생성하기 위해, 얀의 수축에만 의존한 감소된 양의 코팅을 필요로 하거나 코팅이 없는 낮은 투과율의 구조를 만드는 시도가 과거에 있었다. 예를 들어, U.S. 특허 번호 4,921,735 및 5,540,965에는 공기 불투과성을 개선하기 위해 패브릭을 수축에 이어 열 고정하는 것이 교시되어 있다. U.S. 특허 번호 RE38,769 E1에는 또한 신장성 벨트 및 가열된 롤의 도움으로 패브릭을 압축하지만, 패브릭이 반동하여 패브릭 접힘성이 개선되고 공기 투과율에 악영향을 미치지 않도록 하는 것이 논의되어 있다.

U.S. 특허 번호 5,073,418, 캐나다 특허 번호 2014249C 및 중국 특허 번호 CN 101033569B에는 에어백 패브릭을 양 면의 연화 온도 이하로 캘린더링하여 패브릭의 높은 스팟을 압박한 결과로서 비영구적인 낮은 투과성 구조를 생성하는 것이 기술되어 있다. 관찰된 투과성 저하는 수분 회복으로 인해 나일론 6,6 패브릭에 대해 비영구적인 것으로 개시되어 있다.

U.S. 특허 출원 번호 2013/0035014에는 패브릭 세척 후 낮은 공기 투과율을 유지할 수 있는 패브릭이 개시되어 있다. 고밀도 패브릭은 28 dtex 이하의 섬도와 1700 내지 2200의 총 커버 팩터 (total cover factor)를 갖는 합성 섬유를 포함한다. 이 패브릭의 용도에는 다운 웨어 (down wear)의 사이드 천, 다운 재킷, 이불 (즉, 침구류(Japanese bedding)) 및 침낭이 포함되는 것으로 개시되어 있다.

WIPO 출원 번호 2015130882에는 베이스 얀과 제2 얀을 포함하는 에어백에 사용하기 위한 직조된 패브릭이 개시되어 있으며, 여기서, 제2 얀은 베이스 얀 내로 직조되고 제2 얀은 베이스 얀의 융점보다 낮은 융점을 갖는다. 또한 베이스 얀과 제2 얀을 제조하는 방법이 개시되어 있으며, 여기서, 상기 제2 얀은 베이스 얀 내로 직조되며, 상기 제2 얀은 베이스 얀의 융점보다 낮은 융점을 갖는다.

당해 기술분야에는 감소된 양의 코팅을 필요로 하거나 코팅이 전혀 없으며, 영구적인 낮은 공기 투과율 및 높은 인장 강도와 같은 중요한 성능 기준을 여전히 충족하는 추가의 고 강도의 접을 수 있는 패브릭이 필요하다.

본 발명은 합성 섬유의 얀을 포함하는 비코팅된 직조 패브릭 및 상기 패브릭의 제조 방법 및 용도에 관한 것이다.

본 발명의 하나의 양상은 상부 표면과 하부 표면을 형성하기 위해 경사 방향과 위사 방향으로 직조된 합성 섬유로부터 형성된 얀을 포함하는 비코팅된 직조 패브릭에 관한 것이다. 본 발명의 패브릭에서, 상부 표면 상의 얀의 적어도 일부분 또는 하부 표면 상의 얀의 적어도 일부분은 영구적으로 변형된 단면을 갖는 섬유를 가지며 그 섬유는 함께 용융된다. 본 발명의 하나의 비제한적인 구현예에서, 패브릭은, 패브릭이 에이징되지 않은 (unaged) 경우, 3 l/dm²/분 이하의 정적 공기 투과율 (SAP: static air permeability)를 가지며, 패브릭이 에이징되지 않은 경우, 500 mm/s 이하의 동적 공기 투과율 (DAP: dynamic air permeability)를 가지며, 패브릭이 에이징되지 않은 경우, 경사 방향과 위사 방향 둘 다에서 패브릭의 인장 강도는 1000 N 이상이다.

본 발명의 또 다른 양상은 비코팅된 직조 패브릭으로부터 형성된 물품에 관한 것이다. 물품의 예는 에어백, 범포, 팽창식 슬라이드, 텐트, 덕트, 커버링 및 인쇄 매체와 같은 제품을 포함하지만 이에 제한되지 않는다.

본 발명의 또 다른 양상은 비코팅된 직조 패브릭으로부터 형성된 에어백에 관한 것이다.

본 발명의 또 다른 양상은 비코팅된 직조 패브릭을 형성하는 방법에 관한 것이다. 본 발명의 이 방법은 상부 표면과 하부 표면을 갖는 패브릭을 형성하기 위해 경사 방향과 위사 방향으로 합성 섬유로부터 형성된 얀을 제직하는 단계를 포함한다. 패브릭을 이어서 처리하여 단면을 영구적으로 변형시키고, 상부 표면 상의 얀 중의 섬유의 적어도 일부분 또는 하부 표면 상의 얀 중의 섬유의 적어도 일부분을 용융시킨다. 하나의 비제한적인 구현예에서, 형성된 섬유는, 패브릭이 에이징되지 않은 경우, 3 l/dm²/분 이하의 정적 공기 투과율 (SAP)을 가지며, 형성된 패브릭은, 패브릭이 에이징되지 않은 경우, 500 mm/s 이하의 동적 공기 투과율 (DAP)을 가지며, 경사 방향과 위사 방향 둘 다에서 형성된 패브릭의 인장 강도는, 패브릭이 에이징되지 않은 경우, 1000 N 이상이다.

본 발명의 또 다른 양상은 이 방법으로 형성된 패브릭으로부터 형성된 물품에 관한 것이다. 물품의 예는 에어백, 범포, 팽창식 슬라이드, 텐트, 덕트, 커버링 및 인쇄 매체와 같은 제품을 포함하지만 이에 제한되지 않는다.

본 발명의 또 다른 양상은 이 방법으로 형성된 패브릭으로부터 형성된 에어백에 관한 것이다.

첨부된 도면은 본 개시내용의 예시적인 구현예를 도시하고, 상기 주어진 일반적인 설명 및 이하에 주어진 상세한 설명과 함께, 본 개시내용의 원리를 예시적으로 설명하는 역할을 한다.
도 1a 내지 1d는 가열된 롤 상부 표면 (도 1b) 및 비-가열된 롤 하부 표면 (도 1d)이 고온-고압 (HTHP: high temperature-high pressure) 처리된 본 발명의 패브릭과 비교한, 470 dtex, 136 필라멘트, 고 강성 (high tenacity) 섬유로부터 제조된 100 % 나일론 66 패브릭의 상부 (도 1a) 및 하부 표면 (도 1c)을 비교한 약 15× 확대에서의 SEM 이미지이다. 섬유 내의 필라멘트의 수는 136개로 제한되지 않지만, 필라멘트당 약 1 내지 약 25 선형 데시텍스와 동등한 범위 내로 제한된다.
도 2a 내지 2e는 약 40× 확대 (도 2a) 및 약 200× 확대 (도 2b)에서 본발명의 패브릭의 직접적으로 가열된 상부 표면 및 약 40× 확대 (도 2d) 및 약 200× 확대 (도 2e)에서 본 발명의 패브릭의 캘링더링된 비-가열된 하부 표면 뿐만 아니라, 약 35× 확대 (도 2c)에서 본 발명의 패브릭의 단면도를 나타내는 SEM 이미지이다.
도 3a 내지 3d는 약 15× 확대 (도 3a) 및 약 45× 확대 (도 3b)에서 본 발명의 열 에이징된 패브릭, 및 약 15× 확대 (도 3c) 및 약 45× 확대 (도 3d)에서 본 발명의 열 및 습도 에이징된 패브릭의 SEM 이미지이다.
도 4a 내지 4f는 약 10× 확대 (도 4a), 약 40× 확대 (도 4b) 및 약 30× 확대 단면도(도 4c)에서 본 발명의 미처리된 패브릭과 비교한, 약 10× 확대 (도 4d) 및 약 40× 확대 (도 4e) 뿐만 아니라 약 30× 확대 단면도(도 4f)에서 10 분 동안 끓는 물에 담그고 교반한 후 24시간 동안 건조 및 컨디셔닝한 후의 본 발명의 패브릭의 SEM 이미지이다.
도 5a 내지 5f는 가열된 표면 롤로 상부 및 하부 면 둘 다에서 HTHP 처리된 본 발명의 패브릭의 2개의 상이한 구현예의 SEM 이미지이다. 나일론 6,6 470 dtex, 136 필라멘트, 고 강성 섬유로부터 제조된 본 발명의 패브릭의 상부 및 하부의 약 10× 확대 및 약 30× 확대 단면도에서의 SEM 이미지는 도 5a, 5b 및 5c에 각각 도시되어 있다. 470 dtex, 140 필라멘트, 고 강성 섬유로부터 제조된 폴리에틸렌 테레프탈레이트 (PET) 패브릭으로부터 제조된 본 발명의 패브릭의 상부 및 하부의 약 10× 확대 및 약 30× 확대 단면도에서의 SEM 이미지는 도 5d, 5e 및 5f에 각각 도시되어 있다.
도 6a 내지 6f는 본 발명의 470 dtex, 136 필라멘트 고 강성 섬유로부터 제조된 100 % 나일론 66 패브릭의 패브릭 투과성 및 표면 구조에 대한 5 m/분 (약 30× 확대에서 도 6a, 약 10× 확대에서 도 6b 및 약 40× 확대에서 도 6c 참조) 대 15 m/분 (각각의 등가 확대에서 도 6d, 6e 및 6f 참조)에서 HTHP 처리 공정 속도의 효과를 비교한 SEM 이미지이다.
도 7a 내지 7f는 한 조각 직조 (OPW: one piece woven) 패브릭의 HTHP 처리의 효과를 보여주는 SEM 이미지이다. 패브릭은 나일론 6,6 350 dtx, 136 fil, 고 강성 섬유로부터 제조되었다. OPW 패브릭은 양 면에서 HTHP 처리하였다. 도 7a는 OPW 에어백의 이중 층 섹션의 내부의 약 10× 확대 이미지이다. 도 7b는 OPW 에어백의 상부 외부 표면의 약 10× 확대 이미지이고, 직접 열과 접촉하였다. 도 7c는 약 40× 확대 표면 이미지이다. 도 7d는 하부 표면이 직접 열과 접촉하고 상부 표면만이 압축된, 단면의 약 30× 확대 이미지이다. 도 7e는 이음매 (seam)에서 이중 패브릭 층에서의 OPW 패브릭 표면의 약 10× 확대 이미지이다. 도 7f는 상부 및 하부 표면이 직접 열과 접촉한 이중 이음매 층에서 단면의 약 30× 확대 이미지이다.

본 발명은 합성 섬유의 얀을 포함하는 비코팅된 직조 패브릭, 및 상기 패브릭의 제조 방법 및 용도에 관한 것이다. 본 발명의 비코팅된 패브릭은 동일한 패브릭 구조에서 동일한 합성 섬유로부터 형성된 통상적인 비코팅된 패브릭과 비교할 때 감소된 공기 투과율 및 다공성을 갖는다.

본 발명의 하나의 양상은 상부 표면과 하부 표면을 형성하기 위해 경사 방향과 위사 방향으로 직조된 합성 섬유로부터 형성된 얀을 포함하는 비코팅된 직조 패브릭에 관한 것이다. 본 발명의 패브릭에서, 상부 표면 상의 얀의 적어도 일부분 또는 하부 표면 상의 얀의 적어도 일부분은 영구적으로 변형된 단면을 갖는 섬유를 가지며 그 섬유는 함께 용융된다. 하나의 비제한적인 구현예에서, 상부 표면 상의 얀의 적어도 일부분 및 하부 표면 상의 얀의 적어도 일부분은 영구적으로 변형된 단면을 갖는 섬유를 가지며 그 섬유는 함께 용융된다. 본 발명의 또 다른 구현예에서, 상부 표면 상의 대부분의 얀 또는 하부 표면 상의 대부분의 얀은 영구적으로 변형된 단면을 갖는 섬유를 가지며 그 섬유는 함께 용융된다. 본 발명의 또 다른 비제한적인 구현예에서, 상부 표면 상의 대부분의 얀 및 하부 표면 상의 대부분의 얀은 영구적으로 변형된 단면을 갖는 섬유를 가지며 그 섬유는 함께 용융된다.

본 발명의 하나의 비제한적인 구현예에서, 패브릭은, 패브릭이 에이징되지 않은 경우, 3 l/dm²/분 이하의 정적 공기 투과율 (SAP)을 가지며, 패브릭이 에이징되지 않은 경우, 500 mm/s 이하의 동적 공기 투과율 (DAP)을 가지며, 패브릭이 에이징되지 않은 경우, 경사 방향과 위사 방향 둘 다에서 패브릭의 인장 강도는 1000 N 이상이다.

본 발명의 하나의 구현예에서, 상부 표면 상의 대부분의 얀 또는 하부 표면 상의 대부분의 얀은 영구적으로 변형된 단면을 갖는 섬유를 가지며 그 섬유는 함께 용융된다.

본원에 사용된 용어 "영구적으로 변형된 단면"은 패브릭에 사용된 대부분의 섬유의 단면의 변형된 또는 압축된 버젼인 섬유 단면을 언급한다. 섬유는 당업계에 공지된 임의의 단면을 가질 수 있으며, 원형, 다중-로발 (multi-lobal), 삼중-로발 (tri-lobal), 육각 로발 (hexalobal) 또는 직사각형을 포함하지만 이에 제한되지 않는다. 하나의 비제한적인 구현예에서, 섬유는 원형 단면을 갖는다. 하나의 비제한적인 구현예에서, 영구적으로 변형된 단면은 섬유의 적어도 일부분이 실질적으로 편평하게 되게 한다. 도 1a 내지 7f를 참조한다.

본원에 사용된 용어 "영구적인" 또는 "영구적으로"는, 변형된 단면이 이의 원래의 형상으로 되돌아가지 않는다는 것을 의미한다. 이것은 도 3a 내지 도 3d 및 도 4a 내지도 4f에 도시된 에이징 시험에 의해 예시된다.

본원에 사용된 바와 같이 용어 "고온-고압 (HTHP)" 처리된 이란, 열-처리 없이 동일한 합성 섬유로부터 형성된 직조된 패브릭과 비교할 때 패브릭의 공기 투과율 및 다공성이 감소되도록, 직조된 패브릭의 상부 표면 상의 얀의 적어도 일부분 또는 하부 표면 상의 얀의 적어도 일부분이 영구적으로 변형된 단면을 갖는 섬유를 가지며 그 섬유는 함께 용융되도록 선택된 온도 및/또는 선택된 압력에서 패브릭을 처리하는 것을 언급한다. 하나의 비제한적인 구현예에서, 섬유는, 섬유의 적어도 일부분이 실질적으로 편평하게 되게 하는 영구적으로 변형된 단면을 갖는다. 예를 들어, 도 5a 내지 5f를 참조한다. 이전에, 패브릭의 HTHP 처리는, 예를 들어, 얀의 융점에 가까운 승온에서 패브릭을 캘린더링함으로써, 열적으로 유도된 패브릭의 기계적 열화, 패브릭 인장 및 인열 강도의 감소, 수득된 불량한 치수 안정성 및 강성의 현저한 증가를 초래할 것으로 여겨졌다. 예를 들어, 직조된 패브릭의 고온 및 고압 캘린더링을 이용한 이전의 시도는 종이 같은 뻣뻣한 제품을 초래하고 에어백 패브릭과 같은 적용에 사용하기 위한 바람직한 패브릭 성질을 초래하지 못했다. 본 발명의 발명자들은 특정 조건하에 HTHP 처리를 수행함으로써 패브릭의 상부 및/또는 하부 상의 얀의 일부만이 이들 얀의 영구적으로 변형된 단면을 달성할 수 있다는 것을 예기치 않게 발견했다. 임의의 특정 이론에 구애됨이 없이, 얀의 영구적으로 변형된 단면 및 일부분의 용융은 패브릭의 양호한 패키지 가능성과 높은 인장 강도를 유지하면서 공기 투과율을 영구적으로 감소시키는 것으로 여겨진다.

하나의 비제한적인 구현예에서, 패브릭의 경사 방향으로 사용된 대부분의 얀은 단일 중합체로부터 제조된 합성 섬유로부터 형성된다. 또 다른 비제한적인 구현예에서, 패브릭의 위사 방향으로 사용된 대부분의 얀은 단일 중합체로부터 제조된 합성 섬유로부터 형성된다. 또 다른 비제한적인 구현예에서, 패브릭의 경사 방향과 위사 방향으로 사용된 대부분의 얀은 단일 중합체로부터 형성된 합성 섬유로부터 형성된다. 하나의 비제한적인 구현예에서, 패브릭의 경사 방향으로 사용된 모든 얀은 단일 중합체로부터 제조된 합성 섬유로부터 형성된다. 또 다른 비제한적인 구현예에서, 패브릭의 위사 방향으로 사용된 모든 얀은 단일 중합체로부터 제조된 합성 섬유로부터 형성된다. 또 다른 비제한적인 구현예에서, 패브릭의 경사 방향과 위사 방향으로 사용된 모든 얀은 단일 중합체로부터 형성된 합성 섬유로부터 형성된다.

본 발명에 사용된 합성 섬유의 예는 폴리아미드, 폴리에스테르, 폴리올레핀 및 이들의 블렌드 또는 공중합체를 포함하지만 이에 제한되지 않는다.

적합한 폴리아미드 섬유는 100 내지 2000 데시텍스, 예를 들어, 200 내지 950 데시텍스, 150 내지 750 데시텍스, 200 내지 900 데시텍스, 250 내지 850 데시텍스, 300 내지 850 데시텍스, 350 내지 850 데시텍스, 400 내지 850 데시텍스, 400 내지 800 데시텍스 및 450 내지 800 데시텍스 범위의 선형 질량 밀도를 갖는다. 적합한 폴리아미드 섬유는 나일론 6,6, 나일론 6, 나일론 6,12, 나일론 7, 나일론 12, 나일론 4,6 또는 이들의 공중합체 또는 블렌드로부터 형성된 것들을 포함한다. 본 발명의 하나의 비제한적인 구현예에서, 베이스 얀은 나일론 6,6 섬유로부터 형성된다.

적합한 폴리에스테르 섬유는 100 내지 950 데시텍스, 예를 들어, 150 내지 750 데시텍스, 300 내지 900 데시텍스, 300 내지 850 데시텍스, 350 내지 850 데시텍스, 400 내지 850 데시텍스, 400 내지 800 데시텍스, 450 내지 800 데시텍스, 및 500 내지 800 데시텍스 범위의 선형 질량 밀도를 갖는다. 적합한 폴리에스테르 섬유는 폴리에틸렌 테레프탈레이트 (PET), 폴리부틸렌 테레프탈레이트, 폴리에틸렌 나프탈레이트, 폴리부틸렌 나프탈레이트, 폴리에틸렌-1,2-비스(페녹시)에탄-4,4'-디카복실레이트, 폴리(1,4사이클로헥실렌-디메틸렌 테레프탈레이트 및 상기 언급된 중합체의 적어도 한 가지 유형의 반복 단위를 포함하는 공중합체, 예를 들어, 폴리에틸렌 테레프탈레이트/이소프탈레이트 코폴리에스테르, 폴리부틸렌 테레프탈레이트/나프탈레이트 코폴리에스테르, 폴리부틸렌 테레프탈레이트/데칸디카복실레이트 코폴리에스테르, 또는 이들의 공중합체 또는 블렌드로부터 형성된 것들을 포함한다. 본 발명의 하나의 비제한적인 구현예에서, 베이스 얀은 PET 섬유로부터 형성된다.

본 발명에 사용된 섬유는 또한 섬유의 제조 및 처리에 사용되는 다양한 첨가제를 포함할 수 있다. 적합한 첨가제는 열 안정제, 산화방지제, 광안정제, 평활제, 대전방지제, 가소제, 증점제, 안료, 난연제, 충전제, 결합제, 고정제, 연화제 또는 이들의 조합을 포함하지만 이에 제한되지 않는다.

하나의 비제한적인 구현예에서, 섬유는 필라멘트당 약 1 내지 약 25 데시텍스 (DPF: decitex per filament) 범위의 선밀도를 갖는다. 또 다른 비제한적인 구현예에서, 섬유는 필라멘트당 약 2 내지 약 12 데시텍스 (DPF) 범위의 선밀도를 갖는다.

본 발명의 직조된 패브릭은 당업계에 공지된 제직 기술을 사용하여 경사 및 위사 얀으로부터 형성될 수 있다. 적합한 제직 기술은 평직, 능직, 새틴직, 이들 유형의 변형된 직조, 한 조각 직조된 (OPW) 직조 또는 다축 직조를 포함하지만 이에 제한되지는 않는다. 제직에 사용될 수 있는 적합한 직기 (loom)는 워터 제트 직기, 에어 제트 직기 또는 레이피어 (rapier) 직기를 포함한다. 이들 직기는 또한 OPW 구조를 만들기 위해 자카드와 함께 사용될 수 있다. 본 발명의 적합한 직조된 패브릭은 80 내지 4500 그램/평방 미터 범위의 총 기본 중량을 가질 수 있다. 특정 구현예에서, 직조된 패브릭의 총 기본 중량은 100 내지 4500 그램/평방 미터, 100 내지 4000 그램/평방 미터, 100 내지 3500 그램/평방 미터, 150 내지 4500 그램/평방 미터, 150 내지 4000 그램/평방 미터, 150 내지 3500 그램/평방 미터, 200 내지 4500 그램/평방 미터, 200 내지 4000 그램/평방 미터, 200 내지 3500 그램/평방 미터, 250 내지 4500 그램/평방 미터, 250 내지 4000 그램/평방 미터, 및 250 내지 3500 그램/평방 미터의 범위일 수 있다.

본 발명의 하나의 비제한적인 구현예에서, 직조된 패브릭은, 패브릭이 에이징되지 않은 경우, 3 l/dm²/분 이하의 정적 공기 투과율 (SAP)을 갖는다. 본 발명의 하나의 비제한적인 구현예에서, 직조된 패브릭은, 패브릭이 에이징되지 않은 경우, 2 l/dm²/분 이하의 SAP를 갖는다. 본 발명의 하나의 비제한적인 구현예에서, 직조된 패브릭은, 패브릭이 에이징되지 않은 경우, 500 Pa에서 시험될 때 1 l/dm²/분 이하의 SAP를 갖는다. 본 발명의 하나의 비제한적인 구현예에서, 직조된 패브릭은 105 ℃에서 408 시간 동알 열 에이징시키고, 70 ℃ 및 95 % 상대 습도에서 408 시간 동안 습도 에이징시킨 후에, 3 l/dm²/분 이하의 SAP를 갖는다. 본 발명의 또 다른 비제한적인 구현예에서, 직조된 패브릭은 패브릭을 실온 (20±5 ℃)에서 6개월 동안 에이징시킨 후에, 3 l/dm²/분 이하의 SAP를 갖는다. 본 발명의 또 다른 비제한적인 구현예에서, 직조된 패브릭은 패브릭을 실온 (20±5 ℃)에서 6개월 동안 에이징시킨 후에, 500 mm/s 이하의 DAP를 갖는다.

본 발명의 하나의 비제한적인 구현예에서, 직조된 패브릭은, 패브릭이 에이징되지 않은 경우, 500 mm/s 이하의 동적 공기 투과율 (DAP)을 갖는다. 본 발명의 하나의 비제한적인 구현예에서, 직조된 패브릭은, 패브릭이 에이징되지 않은 경우, 400 mm/s 이하의 DAP를 갖는다. 본 발명의 하나의 비제한적인 구현예에서, 직조된 패브릭은, 패브릭이 에이징되지 않은 경우, 300 mm/s 이하의 DAP를 갖는다. 본 발명의 하나의 비제한적인 구현예에서, 직조된 패브릭은, 패브릭이 에이징되지 않은 경우, 200 mm/s 이하의 DAP를 갖는다. 본 발명의 하나의 비제한적인 구현예에서, 직조된 패브릭은, 패브릭이 에이징되지 않은 경우, 100 mm/s 이하의 DAP를 갖는다. 본 발명의 하나의 비제한적인 구현예에서, 직조된 패브릭은 500 mm/s 이하의 DAP를 가지며, 패브릭은 105 ℃에서 408 시간 동알 열 에이징시키고, 70 ℃ 및 95 % 상대 습도에서 408 시간 동안 습도 에이징시켰다.

본 발명의 하나의 비제한적인 구현예에서, 직조된 패브릭은, 패브릭이 에이징되지 않은 경우, 경사 방향과 위사 방향 둘 다에서 1000 N 이상의 패브릭의 인장 강도를 갖는다. 본 발명의 또 다른 비제한적인 구현예에서, 직조된 패브릭은, 패브릭이 에이징되지 않은 경우, 경사 방향과 위사 방향 둘 다에서 1500 N 이상의 패브릭의 인장 강도를 갖는다. 본 발명의 또 다른 비제한적인 구현예에서, 직조된 패브릭은, 패브릭이 에이징되지 않은 경우, 경사 방향과 위사 방향 둘 다에서 2000 N 이상의 패브릭의 인장 강도를 갖는다. 본 발명의 하나의 비제한적인 구현예에서, 직조된 패브릭은, 패브릭이 에이징되지 않은 경우, 경사 방향과 위사 방향 둘 다에서 2500 N 이상의 패브릭의 인장 강도를 갖는다. 본 발명의 또 다른 더 비제한적인 구현예에서, 직조된 패브릭은, 패브릭이 에이징되지 않은 경우, 경사 방향과 위사 방향 둘 다에서 3000 N 이상의 패브릭의 인장 강도를 갖는다.

본 발명의 하나의 비제한적인 구현예에서, 직조된 패브릭은, 패브릭이 에이징되지 않은 경우, 3 l/dm²/분 이하의 정적 공기 투과율 (SAP)을 가지며, 패브릭이 에이징되지 않은 경우, 500 mm/s 이하의 동적 공기 투과율 (DAP)을 가지며, 패브릭이 에이징되지 않은 경우, 경사 방향과 위사 방향 둘 다에서 패브릭의 인장 강도는 1000 N 이상이다.

하나의 비제한적인 구현예에서, 패브릭의 평량은 약 50 내지 약 500 g/m²의 범위이다.

하나의 비제한적인 구현예에서, 경사 방향과 위사 방향 둘 다에서 패브릭의 인열 강도는, 패브릭이 에이징되지 않은 경우, 60 N 이상이다. 또 다른 비제한적인 구현예에서, 경사 방향과 위사 방향 둘 다에서 패브릭의 인열 강도는, 패브릭이 에이징되지 않은 경우, 120 N 이상이다.

하나의 비제한적인 구현예에서, 경사 방향과 위사 방향 둘 다에서 패브릭의 에지콤 내성 (edgecomb resistance)은, 패브릭이 에이징되지 않은 경우, 150 N 이상이다. 또 다른 비제한적인 구현예에서, 경사 방향과 위사 방향 둘 다에서 패브릭의 에지콤 내성은, 패브릭이 에이징되지 않은 경우, 175 N 이상이다.

본원에 개시된 패브릭은, 예를 들어, 공기 투과율의 감소를 포함하는 추가의 성질을 제공하도록 코팅될 수 있다. 패브릭이 코팅되면, 당업자에게 공지된 임의의 코팅, 웹, 네트, 라미네이트 또는 필름이 공기 투과율의 감소 또는 열저항 개선 부여에 사용될 수 있다. 적합한 코팅의 예는 폴리클로로프렌, 실리콘 기반 코팅, 폴리디메틸렌실록산, 폴리우레탄 및 고무 조성물을 포함하지만 이에 제한되지 않는다. 적합한 웹, 네트 및 필름의 예는 폴리우레탄, 폴리아크릴레이트, 폴리아미드, 폴리에스테르, 폴리올레핀, 폴리올레핀 엘라스토머 및 이들의 블렌드 및 공중합체를 포함하지만 이에 제한되지 않는다. 필름은 단일 또는 다중층일 수 있으며, 웹, 네트 또는 필름의 임의의 조합으로 구성될 있다. 이들 구현예에서, 본 발명의 패브릭은 통상적인 양의 코팅, 필름 또는 라미네이트로 코팅된 동일한 구조를 갖는 패브릭보다 낮은 투과성 기재로서 사용될 수 있다. 이것은 더 낮은 중량의 코팅 또는 더 경량의 또는 단순화된 웹, 네트, 라미네이트 또는 필름 구조를 적용할 수 있게 하며, 여전히 매우 낮은 투과성 규격을 충족한다.

또한 본 발명에는 비코팅된 직조 패브릭을 형성하는 방법이 제공된다. 이들 방법에서, 합성 섬유로부터 형성된 얀이 경사 방향과 위사 방향으로 직조되어 상부 표면과 하부 표면을 갖는 패브릭을 형성한다. 패브릭을 이어서 처리하여 단면을 영구적으로 변형시키고, 상부 표면 상의 얀 중의 섬유의 적어도 일부분 또는 하부 표면 상의 얀 중의 섬유의 적어도 일부분을 용융시킨다. 하나의 비제한적인 구현예에서, 패브릭을 처리하여 단면을 영구적으로 변형시키고, 상부 표면 상의 얀 중의 섬유의 적어도 일부분 및 하부 표면 상의 얀 중의 섬유의 적어도 일부분을 용융시킨다. 또 다른 비제한적인 구현예에서, 패브릭을 처리하여 단면을 영구적으로 변형시키고, 상부 표면 상의 얀 중의 적어도 대부분의 섬유 또는 하부 표면 상의 얀 중의 적어도 대부분의 섬유를 용융시킨다. 본 발명의 더 또 다른 비제한적인 구현예에서, 패브릭을 처리하여 단면을 영구적으로 변형시키고, 상부 표면 상의 얀 중의 대부분의 섬유 및 하부 표면 상의 얀 중의 대부분의 섬유를 용융시킨다. 방법은 또한 패브릭 처리 분야의 당업자가 이해하는 다른 처리 단계를 포함할 수 있다. 여기에는 스코어링 (scouring) 또는 세척 및 건조 또는 열 고정을 포함되지만 이에 제한되지 않는다.

하나의 비제한적인 구현예에서, 패브릭을 처리하기 전에 세척하여 단면을 영구적으로 변형시키고 상부 표면 상의 얀 중의 섬유의 적어도 일부분 또는 하부 표면 상의 얀 중의 섬유의 적어도 일부분을 용융시킨다. 또 다른 비제한적인 구현예에서, 패브릭은 단면을 영구적으로 변형시키고 상부 표면 상의 얀 중의 섬유의 적어도 일부분 또는 하부 표면 상의 얀 중의 섬유의 적어도 일부분을 용융시키도록 처리하기 전에 세척하지 않는다.

본 발명의 하나의 비제한적인 구현예에서, 상기 방법으로부터 형성된 패브릭은, 패브릭이 에이징되지 않은 경우, 3 l/dm²/분 이하의 정적 공기 투과율 (SAP)을 가지며, 패브릭이 에이징되지 않은 경우, 500 mm/s 이하의 동적 공기 투과율 (DAP)을 가지며, 패브릭이 에이징되지 않은 경우, 경사 방향과 위사 방향 둘 다에서 패브릭의 인장 강도는 1000 N 이상이다.

하나의 비제한적인 구현예에서, 패브릭은, 단면을 영구적으로 변형시키고 얀 중의 섬유의 적어도 일부를 용융시키기에 충분한 온도에서 패브릭을 고온-고압 (HTHP) 처리함에 의해 처리된다. 비제한적인 구현예에서, 사용된 온도는 얀의 연화 온도보다 높다. 비제한적인 구현예에서, 나일론 6,6 얀으로부터 형성된 패브릭은 약 220 ℃ 내지 약 240 ℃ 범위의 온도에서 HTHP 처리될 수 있다. 또 다른 비제한적인 구현예에서, PET 얀으로부터 형성된 패브릭은 약 200 ℃ 내지 약 240 ℃ 범위의 온도에서 HTHP 처리될 수 있다. 비제한적인 구현예에서, 패브릭은 약 28 Mpa 내지 약 115 MPa 범위의 고압에서 HTHP 처리될 수 있다. 압력은 캘린더 닙 포인트에서 패브릭 영역에 인가된 총 힘으로부터 계산된다. 하나의 비제한적인 구현예에서, 패브릭은 약 57 MPa의 압력에서 HTHP 처리된다. 비제한적인 구현예에서, 패브릭은 약 3 m/분 내지 약 50 m/분의 범위의 지속기간 동안 HTHP 처리될 수 있다. 하나의 비제한적인 구현예에서, 패브릭은 15 m/분의 지속기간 동안 HTHP 처리된다. 또 다른 비제한적인 구현예에서, 패브릭은 5 m/분의 지속기간 동안 HTHP 처리된다. 패브릭은 단면을 영구적으로 변형시키고 얀 중의 섬유의 적어도 일부를 용융시키는데 필요한 온도와 압력을 적용하기 위해 당업계에 공지된 임의의 방법에 의해 HTHP 처리될 수 있다. 하나의 비제한적인 구현예에서, HTHP 처리는 패브릭을 열간 압연 캘링더링하는 단계를 포함한다.

하나의 비제한적인 구현예에서, 상기 방법은 공기 투과율을 추가로 감소시키기 위해 패브릭에 코팅 또는 필름을 도포하는 단계를 추가로 포함한다. 패브릭이 코팅되면, 당업자에게 공지된 임의의 코팅, 웹, 네트 라미네이트 또는 필름은 공기 투과율 감소 부여에 사용될 수 있다. 적합한 코팅의 예는 폴리클로로프렌, 실리콘 기반 코팅, 폴리디메틸렌실록산, 폴리우레탄 및 고무 조성물을 포함하지만 이에 제한되지 않는다. 적합한 웹, 네트 및 필름의 예는 폴리우레탄, 폴리아크릴레이트, 폴리아미드, 폴리에스테르, 폴리올레핀, 폴리올레핀 엘라스토머 및 이들의 블렌드 및 공중합체를 포함하지만 이에 제한되지 않는다. 필름은 단일 또는 다중층일 수 있으며, 웹, 네트 또는 필름의 임의의 조합으로 구성될 있다. 이들 구현예에서, 본 발명의 패브릭은 통상적인 양의 코팅, 필름 또는 라미네이트로 코팅된 동일한 구조를 갖는 패브릭보다 낮은 투과성 기재로서 사용될 수 있다. 이것은 더 낮은 중량의 코팅 또는 더 경량의 또는 단순화된 웹, 네트, 라미네이트 또는 필름 구조를 적용할 수 있게 하며, 여전히 매우 낮은 투과성 규격을 충족한다.

이들 방법에 따라 제조된 본 발명의 패브릭은 전체적인 패브릭 중량 및 비용을 제한하면서 기계적 및 성능 기준을 충족한다. 또한, 본 발명의 패브릭은 양호한 패키지 가능성을 유지한다.

또한, 본원에 개시된 직조된 패브릭으로부터 형성된 용품 및 이들의 제조 방법이 본 발명에 제공된다. 본 발명의 하나의 비제한적인 구현예에서, 패브릭은 자동차 에어백, 범포, 팽창식 슬라이드, 임시 대피소, 텐트, 덕트, 커버링 및 인쇄 매체와 같은 제품을 제조하는데 사용된다. 본원에 사용된 용어 에어백은 에어백 쿠션을 포함한다. 에어백 쿠션은 전형적으로 다수의 패브릭 패널로 형성되며 급속하게 팽창될 수 있다. 본 발명의 패브릭은 다수 조각의 패브릭 또는 한 조각 직조된 (OPW) 패브릭으로부터 재봉된 에어백에 사용될 수 있다. 한 조각 직조된 (OPW) 패브릭은 당업자에게 공지된 임의의 방법으로부터 제조될 수 있다. 도 7a-7f에 나타낸 OPW 패브릭은 패브릭의 섹션이 연속 이음매로 형성되도록 패브릭 자카드를 사용하여 직조되었고, 패브릭의 다른 섹션은 복수의 상호연결된 챔버를 제공하도록 단일 시트로 형성되었다. 도 7a-7f 및 표 4의 샘플 1 및 2에 나타낸 바와 같이, 본 발명의 패브릭은 에어백 적용에 필요한 감소된 투과성 이점을 갖는 OPW 에어백을 제조하기 위해 HTHP 처리될 수 있다.

본 개시내용을 읽었을 때 당업자가 이해할 수 있는 바와 같이, 상부 표면 상의 얀의 적어도 일부분 또는 하부 표면 상의 얀의 적어도 일부분이 영구적으로 변형된 단면 섬유를 초래하고 함께 용융되는 본원에 예시된 것들에 대한 대안적인 방법 및 장치를 이용가능하며 이의 용도가 본 발명에 포함된다.

본원에 인용된 모든 특허, 특허 출원, 시험 절차, 우선권 서류, 기사, 간행물, 매뉴얼 및 기타 문서는, 그러한 개시내용이 본 발명과 일치하지 않는다 점에서 그리고 그러한 포함이 허용되는 모든 권한을 위해 참조로 완전히 포함된다.

실시예

하기 실시예는 본 발명 및 그의 사용 능력을 입증한다. 본 발명은 다른 및 상이한 구현예가 가능하며, 본 발명의 범위 및 범주를 벗어나지 않고도 그 몇몇 세부 사항은 다양한 명백한 관점에서 변형될 수 있다. 따라서, 실시예는 예로서 본질적으로 비제한적으로 간주되어야 한다.

시험 방법

모든 시험 표준 및 방법은 특정한 보정을 갖는 ASTM 또는 ISO 방법이다.

동적 공기 투과율 (DAP 또는 ADAP)은 30-70 kPa의 선택된 시험 압력 범위에서 공기 또는 가스의 평균 속도 (mm/s)로 정의되며 100 kPa (14.2 psi)의 압력 및 20 ℃의 온도로 전환된다.　 또 다른 파라미터,　곡선 지수 E (공기 투과율 곡선의)는 또한 동적 공기 투과율 시험 동안 자동으로 측정되지만 이것은 단위가 없다. 동적 공기 투과율은 시험 표준 ASTM D6476에 따라 시험되지만 아래와 같은 보정이 있다:

1. 측정된 압력 범위 (시험 장비에 설정된)의 한계는 30-70 kPa이다.

2. 시작 압력 (시험 장비에 설정된)은 100 +/- 5 kPa의 피크 압력을 달성하도록 조정되어야 한다.

3. 규정된 시작 압력을 이 헤드로 달성될 수 없는 한 시험 헤드 용적은 400 cm³일 것이며 이 경우 시험하에 패브릭에 적합한 것으로 판단되면 다른 교환가능한 시험 헤드 (용적 100, 200, 800 및 1600 cm³) 중 하나를 사용해야 한다.

4. 동적 공기 투과율 시험은 패브릭을 가로질러 샘플링 패턴으로 시험 패브릭 상의 6개 부위에서 수행되어 패브릭 내에 경사 및 위사 스레드라인 (threadline)의 6개 개별 영역을 시험할 것이다.

5. 보고된 동적 공기 투과율 결과는 mm/초 단위의 6개 DAP 측정의 평균 값이다.

6. 보고된 곡선 지수 (E) 결과는 6개 곡선 지수 측정의 평균 값이다 (단위가 적용되지 않음).

정적 공기 투과율 (SAP - 1/dm ² /분 단위)은 시험 표준 ISO 9237에 따라 시험되지만 아래 열거된 바와 같은 보정이 있다:

1. 　시험 면적은 100 cm²이다.

2. 시험 압력 (부분 진공)은 500 Pa이다.

3. 각 개별 시험 값은 에지 누설에 대해 보정된다.

4.　정적 공기 투과율 시험은 패브릭을 가로질러 샘플링 패턴으로 시험 패브릭 상의 6개 부위에서 수행되어 패브릭 내에 경사 및 위사 스레드라인의 6개 개별 영역을 시험할 것이다.

5. 보고된 정적 공기 투과율 결과는 1/dm²/분 단위의 6개 보정된 측정의 평균 값이다.

패브릭의 열 에이징은 시험 표준 ASTM D5427에 따라 수행되지만 아래 열거된 바와 같이 보정되었다:

1. 에이징 지속기간은 408 시간이다.

2. 에이징 온도는 105 +/- 2 ℃이다.

3. 열 에이징 후 에이징된 시험편을 시험 전에 20 +/- 2 ℃의 온도 및 65 +/- 4 %의 상대 습도에서 표준 ISO 139에 따라 >/= 24 시간 동안 재-조건화한다.

패브릭의 습도 에이징은 시험 표준 ASTM D5427을 규정하는 EASC 9904 0180 섹션 5.01.03에 따라 수행되었지만 아래 열거된 바와 같은 EASC 보정이 있다:

1. 에이징 지속기간은 408 시간이다.

2. 에이징 온도는 70 +/- 2 ℃이다.

3. 에이징 상대 습도는 95 +/- 2 %이다.

4. 습도 에이징 후 에이징된 시험편을 시험 전에 20 +/- 2 ℃의 온도 및 65 +/- 4 %의 상대 습도에서 표준 ISO 139에 따라 >/= 24 시간 동안 재-조건화한다.

최대 힘 (N) 및 최대 힘에서의 연신율 (%) 둘 다를 측정하는 패브릭 인장 시험은 표준 ISO 13934-1에 따라 시험되지만 아래 열거된 바와 같은 보정이 있다:

1. Instron 인장 시험기에 설정된 초기 게이지 (클램프) 길이는 200 mm이다.

2. Instron 크로스헤드 속도는 200 mm/분으로 설정된다.

3. 패브릭 시험편은 초기에 크기 350×60 mm로 절단되지만 이어서 긴 에지 스레드라인을 시험 폭 50 mm로 풀어서 마모시킨다(frayed).

4. 인장 시험은 대각선 교차 패턴으로 각 시험 패브릭으로부터 절단된 5개 경사 방향 및 5개 위사 방향 시험편 상에서 수행되며 200 mm의 패브릭 셀비지 내 임의의 영역은 피한다.

5. 최대 힘 (파단력 또는 파단 하중으로도 공지되어 있음)에 대해 보고된 결과는 뉴턴 (N)으로 시험된 5개 경사 방향 시험편 및 (별도로) 5개 위사 방향 시험편의 최대 힘 결과의 평균이다.

6. 최대 힘 (백분율 연신율 또는 백분율 신장으로도 공지되어 있음)에서 연신율에 대한 보고된 결과는 시험된 (%) 5개 경사 방향 시험편 및 (별도로) 5개 위사 방향 시험편의 최대 힘 결과에서의 연신율의 평균이다.

인열 힘 (tear force) (인열 강도로도 공지되어 있음) - (뉴턴 (N))은 표준 ISO 13937-2에 따라 시험되지만 아래 열거된 바와 같은 보정이 있다:

1. 패브릭 시험편 크기는 150 mm×200 mm이다 (좁은 단부의 중간점으로부터 중앙까지 연장된 100 mm 슬릿이 있음).

2. 인열 시험은 대각선 교차 패턴으로 각 시험 패브릭으로부터 절단된 5개 경사 방향 및 5개 위사 방향 시험편 상에서 수행되며 200 mm의 패브릭 셀비지 내 임의의 영역은 피한다.

3. 경사 방향 인열 결과는 인열이 경사를 가로질러 (즉, 경사 스레드라인이 인열됨) 이루어진 시험된 시험편으로부터 수득되는 반면 위사 방향 결과는 인열이 위사를 가로질러 (즉, 위사 스레드라인이 인열됨) 이루어진 시험된 시험편으로부터 수득된다.

4. 시험편 각 레그는 반으로 접어서 ISO 13937-2 부속 D/D.2에 따라 Instron 클램프 그립에 고정해야 한다.

5. 시험 결과의 평가는 ISO 13937-2 섹션 10.2 "전자 장치를 사용한 계산"에 따른다.

경사 인열 힘에 대한 보고된 결과는 5개 경사 방향 시험편의 인열 힘 결과 (뉴턴 (N)으로)의 평균인 반면 위사 인열 힘의 경우 5개 위사 방향 시험편의 인열 힘 결과의 평균이다.

에지콤 내성 시험 (에지 풀아웃 시험으로도 공지되어 있음) - (뉴턴 (N)으로)은 표준 ASTM D6479에 따라 시험되지만 아래 열거된 바와 같은 보정이 있다:

1. 에지 거리는 5 mm여야 한다 - 이것은 시험 시험편의 단부 (시험 동안 시험 시험편 홀더에서 가공된 좁은 돌출부 (ledge)에 위치함)와 "풀아웃"을 수행하는 핀의 라인 사이의 거리인데, 즉, 이것은 시험 동안 풀아웃된 스레드라인의 섹션의 길이이다.

2. 에지콤 내성 시험은 대각선 교차 패턴으로 각 시험 패브릭으로부터 절단된 5개 경사 방향 및 5개 위사 방향 시험편 상에서 수행되며 200 mm의 패브릭 셀비지 내 임의의 영역은 피한다.

경사 방향 에지콤 내성 결과는 경사 스레드라인이 풀아웃된 시험된 시험편으로부터 수득되는 반면, 위사 방향 결과는 위사 스레드라인이 풀아웃되는 시험된 시험편으로부터 수득된다.

경사 에지콤 내성에 대한 보고된 결과는 5개 경사 방향 시험편의 에지콤 내성 결과 (뉴턴 (N)으로)의 평균인 반면 위사 에지콤 내성의 경우 5개 위사 방향 시험편의 결과의 평균이다.

강성 (원형 굽힘 과정에 의한 패브릭의 강성) - (뉴턴 (N)으로)은 표준 ASTM D4032에 따른 J. A. King 공기압 강성 시험기를 사용하여 시험되지만 아래 열거된 바와 같은 보정이 있다:

1. 플런저 스트로크 속도는 2000 mm/분이다.

2. 강성 시험은 대각선 교차 패턴으로 각 시험 패브릭으로부터 절단된 5개 경사 방향 및 5개 위사 방향 시험편 상에서 수행되며 200 mm의 패브릭 셀비지 내 임의의 영역은 피한다.

3. 각 200×100 mm 시험편은 시험을 위해 기구 시험 플랫폼 상에 위치하기 전에 좁은 치수에 걸쳐 1회 접는다.

4. 경사 강성에 대한 보고된 결과 (뉴턴으로)는 5개 경사 방향 시험편의 강성 결과의 평균인 반면, 위사 강성의 결과는 5개 위사 방향 시험편의 평균이다.

경사 방향 강성 결과는 가장 긴 치수 (200 mm)가 패브릭 경사 방향과 평행한 시험된 시험편으로부터 수득되는 반면, 위사 방향 결과는 가장 긴 치수 (200 mm)가 패브릭 위사 방향과 평행한 시험된 시험편으로부터 수득된다.　　

실시예 1

100 % 나일론 6,6, 패브릭은 경사 방향과 위사 방향으로 직조되었다. 직조된 패브릭은 이어서 다음과 같이 처리하였다: 힘 400 N/mm의 패브릭 폭을 갖는 캘린더 닙 롤을 통해 57 MPa 압력, 220-230 ℃, 5 m/분 공정 속도. 표 1의 패브릭은 가열된 롤을 갖는 캘린더링 기계를 1회 통과시킴으로써 상부 또는 하부 표면 상에서 처리되었다.

표 1은 세척되고 한 면에서 열간 압연 캘링더링을 통해 HTHP 가공된 19× 18 구조에서 470 데시텍스, 136 필라멘트 및 81 cN/tex 강성의 성질을 갖는 나일론 66 중합체 섬유로 제조된 얀으로부터 형성된 패브릭에 대한 데이타를 나타낸다. 미 HTHP 처리된 동등한 패브릭을 비교하여 나타낸다. 이들 패브릭의 SEM 이미지는 도 1-3에 나타낸다.

표 1

도 1a 내지 1d는 가열된 롤 상부 표면 (도 1b) 및 비-가열된 롤 하부 표면 (도 1d)이 고온-고압 (HTHP) 처리된 본 발명의 패브릭과 비교한, 470 dtex, 136 필라멘트, 고 강성 섬유로부터 제조된 100 % 나일론 66 패브릭의 상부 (도 1a) 및 하부 표면 (도 1c)을 비교한 약 15× 확대에서의 SEM 이미지이다. 이들 SEM 이미지로 나타낸 바와 같이, 본 발명에서, 캘린더링 동안 가열된 롤과 접촉하는 HTHP 처리된 패브릭 면은 영구적으로 변형된 단면 및 부분적으로 용융된 표면 필라멘트를 갖는 섬유를 가지므로 투과성은 감소되는 한편 비가열된 면은 압축되지만 얀은 용융되지 않는다.

도 2a 내지 2e는 약 40× 확대 (도 2a) 및 약 200× 확대 (도 2b)에서 본발명의 패브릭의 직접적으로 가열된 상부 표면 및 약 40× 확대 (도 2d) 및 약 200× 확대 (도 2e)에서 본 발명의 패브릭의 캘링더링된 비-가열된 하부 표면 뿐만 아니라, 약 35× 확대 (도 2c)에서 본 발명의 패브릭의 단면도를 나타내는 SEM 이미지이다. 이들 SEM 이미지로 나타낸 바와 같이, 직접 열 처리한 외부 필라멘트만 용융되고 영구적으로 변형된 단면을 갖는다. 내부 필라멘트는 여전히 둥글고 이들의 강도 성질을 유지한다. 이들 특성으로 에어백 표준 인장 성질의 유지와 결합된 감소된 투과성을 갖는 패브릭이 생성된다.

도 3a 내지 3d는 약 15× 확대 (도 3a) 및 약 45× 확대 (도 3b)에서 본 발명의 열 에이징된 패브릭, 및 약 15× 확대 (도 3c) 및 약 45× 확대 (도 3d)에서 본 발명의 열 및 습도 에이징된 패브릭의 SEM 이미지이다. 이들 SEM 이미지로 나타낸 바와 같이, 표면 필라멘트는 영구적으로 변형된 단면을 가지며 부분 용융은 영구적이며, 따라서 패브릭의 투과성이 영구적으로 감소된다.

실시예 2

시험은 나일론 6,6 및 PET 얀으로 형성된 두 가지 패브릭으로 수행되었다. 470 Dtex, 136 필라멘트 얀 및 3 DPF 섬유로부터 형성된 100 % 나일론 6,6, 패브릭은 경사 방향과 위사 방향으로 직조하였다. 직조된 패브릭을 이어서 다음과 같이 처리하였다: 힘 400 N/mm의 패브릭 폭을 갖는 캘린더 닙 롤을 통해 57 MPa 압력, 220-230 ℃, 5 m/분 또는 15 m/분 공정 속도. 상부 또는 하부 표면 상에서 처리된 패브릭을 가열된 롤을 갖는 캘린더링 기계를 통해 1회 통과시켰다. 패브릭을 이어서 두 표면을 처리하기 위해 두 번째로 가열된 롤을 갖는 캘린더링 기계를 통과시켰다. 470 Dtex, 140 필라멘트 얀 및 3 DPF 섬유로부터 형성된 100 % PET 패브릭을 경사 방향과 위사 방향으로 직조하였다. 직조된 패브릭을 이어서 다음과 같이 처리하였다: 힘 400 N/mm의 패브릭 폭을 갖는 캘린더 닙 롤을 통해 57 MPa 압력, 220-220 ℃, 5 m/분 또는 15 m/분. 상부 또는 하부 표면 상에서 처리된 패브릭은 가열된 롤을 갖는 캘린더링 기계를 통해 1회 통과시켰다. 패브릭을 두 표면을 처리하기 위해 두 번째로 가열된 롤을 갖는 캘린더링 기계를 통과시켰다. 나일론 및 PET 패브릭은 또한 열 에이징 및 습도 에이징의 영향에 대해, 그리고 나일론은 비등에 대해 시험되었다.

도 4a 내지 4f는 약 10× 확대 (도 4a), 약 40× 확대 (도 4b) 및 약 30× 확대 단면도(도 4c)에서 본 발명의 미처리된 패브릭과 비교한, 약 10× 확대 (도 4d) 및 약 40× 확대 (도 4e) 뿐만 아니라 약 30× 확대 단면도(도 4f)에서 10 분 동안 끓는 물에 담그고 교반한 후 24시간 동안 건조 및 컨디셔닝한 후의 본 발명의 패브릭의 SEM 이미지이다. 이들 SEM 이미지로 나타낸 바와 같이, 섬유의 영구적으로 변형된 단면 및 부분 용융은 물 비등 후에도 변하지 않으며 영구적으로 남아 있다.

도 5a 내지 5f는 가열된 표면 롤로 상부 및 하부 면 둘 다에서 HTHP 처리된 본 발명의 패브릭의 2개의 상이한 구현예의 SEM 이미지이다. 나일론 6,6 470 dtex, 136 필라멘트, 고 강성 섬유로부터 제조된 본 발명의 패브릭의 상부 및 하부의 약 10× 확대 및 약 30× 확대 단면도에서의 SEM 이미지는 도 5a, 5b 및 5c에 각각 도시되어 있다. 이들 SEM 이미지로 나타낸 바와 같이, 나일론 6,6 패브릭의 양 면 상의 섬유는 영구적으로 변형된 단면을 가지며 내부 필라멘트가 함께 압축되었지만 실질적으로 변형되지 않으면서 부분적으로 용융되었다. 이 패브릭은 매우 낮은 정적 공기 투과율 (SAP)을 나타냈다. 470 dtex, 140 필라멘트, 고 강성 섬유로부터 제조된 폴리에틸렌 테레프탈레이트 (PET) 패브릭으로부터 제조된 본 발명의 패브릭의 상부 및 하부의 약 10× 확대 및 약 30× 확대 단면도에서의 SEM 이미지는 도 5d, 5e 및 5f에 각각 도시되어 있다. 이들 SEM 이미지로 나타낸 바와 같이, PET 패브릭의 양 면 상의 섬유가 또한 내부 필라멘트가 압축되었지만 변형되지 않으면서 단면의 변형 및 일부 얀의 용융을 나타냈다.

도 6a 내지 6f는 본 발명의 470 dtex, 136 필라멘트 고 강성 섬유로부터 제조된 100 % 나일론 66 패브릭의 패브릭의 표면 구조에 대한 5 m/분 (약 30× 확대에서 도 6a, 약 10× 확대에서 도 6b 및 약 40× 확대에서 도 6c 참조) 대 15 m/분 (각각의 등가 확대에서 도 6d, 6e 및 6f 참조)에서 HTHP 처리 공정 속도의 효과를 비교한 SEM 이미지이다. 패브릭 투과율은 처리 속도가 빠를수록 높았지만 표면 및 단면 구조는 매우 유사했다.

도 7a 내지 7f는 OPW 패브릭의 HTHP 처리 효과를 보여주는 SEM 이미지이다. 패브릭은 나일론 6,6 350 dtx, 136 fil, 고 강성 섬유로부터 제조되었다. OPW 패브릭은 양 면에서 HTHP 처리하였다. 도 7a는 OPW 에어백의 이중 층 섹션의 내부의 약 10× 확대 이미지이다. 압축되었지만 직접 열과 접촉하지 않았으므로 단면 변형과 부분적으로 용융된 필라멘트가 나타나지 않는다. 도 7b는 OPW 에어백의 상부 외부 표면의 약 10× 확대 이미지이고, 직접 열과 접촉하여 표면 필라멘트는 영구적으로 변형된 단면을 가지며 함께 부분적으로 용융된다. 도 7c는 영구적으로 변형된 단면 및 부분적으로 용융된 필라멘트를 보여주는 약 40× 확대 이미지이다. 도 7d는 하부 표면이 직접 열과 접촉하고 상부 표면만이 압축된, 단면의 약 30× 확대 이미지이다. 도 7e는 이음매에서 이중 패브릭 층에서의 OPW 패브릭 표면의 약 10× 확대 이미지이다. 이음매에서 표면 필라멘트는 영구적으로 변형된 단면을 가지며 부분적으로 용융된다. 도 7f는 상부 및 하부 표면이 직접 열과 접촉하여 영구적으로 변형된 단면과 부분적으로 용융된 필라멘트를 갖지만 내부 필라멘트는 압축되지만 변형되지 않는, 이중 이음매 층에서 단면의 약 30× 확대 이미지이다.

표 2는 시험 동안 PET 패브릭에 대한 데이터를 요약한 것이다. 샘플 1은 470 Dtex, 140 필라멘트, 고 강성 (대략 73 cN/tex) 섬유 및 PET 중합체 (이러한 성질을 갖는 섬유는 전형적으로 IV > 0.87의 고유 점도를 갖는 중합체를 필요로 함)로부터 제조된 비-HTHP 처리된 대조군 PET 패브릭이다. 상기 패브릭은 18.4×18.6의 구조를 가지며 워트 제트 직기에서 직조되었다. 샘플 2는 5 m/분에서 양 면 상에 HTHP 처리로 캘린더링한 샘플 1로부터의 패브릭이다. 샘플 3은 전형적인 중간 중량의 비코팅된 상업적으로 구입가능한 PET 에어백 패브릭의 대표적인 성질을 나타낸다. 샘플 4는 전형적인 중간 중량, 코팅된, 상업적으로 구입가능한 PET 에어백 패브릭의 대표적인 성질을 나타낸다.

표 2

표 3은 시험 동안 나일론 66 패브릭에 대한 데이터를 요약한 것으로 이러한 성질을 갖는 패브릭은 전형적으로 상대 점도 RV > 70인 중합체를 필요로 한다. 샘플 1은 470 Dtex, 136 필라멘트, 고 강성 (대략 81 cN/tex) 섬유로부터 제조된 비-HTHP 처리된 대조군 나일론 66 패브릭으로, 세정하지 않고 19×19 구조로 직조되었다. 샘플 2는 5 m/분의 속도 및 221 ℃에서 캘린더링에 의해 양 면 상에서 HTHP 처리된 샘플 1로부터의 패브릭이다. 샘플 3은 15 m/분의 속도를 제외하고는 샘플 2와 동일한 조건으로 캘린더링된 샘플 1로부터의 패브릭이다. 샘플 4는 전형적인 경량, 470 dtex, 및 코팅된 상업적으로 구입가능한 에어백 패브릭의 대표적인 성질을 나타낸다. 샘플 5는 전형적인 중량 (heavy weight), 470 dtex, 및 코팅된 상업적으로 구입가능한 에어백 패브릭의 대표적인 성질을 나타낸다. 샘플 6은 전형적인 중간 중량, 470 dtex, 및 비코팅된 상업적으로 구입가능한 에어백 패브릭의 대표적인 성질을 나타낸다. 샘플 7은 전형적인 중량, 470 dtex 및 비코팅된 상업적으로 구입가능한 에어백 패브릭의 대표적인 성질을 나타낸다.

표 3

표 4는 OPW 패브릭에 대한 결과를 나타낸다. 샘플 1은 350 dtx, 3dpf 나일론 6,6 얀으로부터 직조된 비-HTHP 처리된 OPW 패브릭의 예이다. 샘플 2는 힘 400N/mm의 패브릭 폭을 갖는 캘린더 닙 롤을 통해 5 mpm, 225 ℃, 및 57 MPa 압력에서 캘린더링하여 한 면 상에서 HTHP 처리된 샘플 1로부터의 OPW 패브릭이다. 표 4에 나타낸 바와 같이, 패브릭 투과율은 현저히 감소하였으며 물리적 성질은 전형적인 에어백 값을 나타낸다.

표 4

표 5는 408 시간의 열 에이징 및 열/습도 시험 후의 나일론 66 및 PET 패브릭의 투과율 결과를 요약한 것으로, 본 발명의 패브릭은 비 HTHP 처리된 출발 패브릭과 비교하여 매우 낮은 공기 투과율 값을 유지한다. 샘플 1 및 2는 20×19 구조로 470 dtex, 136 필라멘트 얀으로부터 형성된, 세척된 및 비세척된 버젼의 동일한 나일론 66 패브릭이며 양 면 상에서 직접 열로 HTHP 처리하였다. 샘플 3은 18.5×18.5 구조로 470 dtex, 140 필라멘트 얀으로부터 형성된, PET 워터 젯 직조된 패브릭이며 양 면 상에서 직접 열로 HTHP 처리하였다.

표 5

표 6은 실온 (20±5 ℃)에서 6 개월 에이징시킨 후 그리고, 10 분 동안 끓는 물에 담그고 교반한 후 24 시간 동안 건조 및 컨디셔닝한 후의 동일한 패브릭 샘플 2에 대한 투과율 결과를 나타낸다. 낮은 투과성 결과가 유지되는데, 이는 패브릭 구조의 영구적인 변화의 결과로서 투과율 감소가 지속됨을 입증한다.

표 6

비율, 농도, 양 및 다른 수치 데이터는 본원에서 범위 형식으로 표현될 수 있음에 유의해야 한다. 이러한 범위 형식은 편의상 및 간략화를 위해 사용되며, 따라서 범위의 한계로서 명시적으로 열거된 수치를 포함할 뿐만 아니라 각 수치 및 하위 범위가 명시적으로 열거된 것처럼 그 범위 내에 포함된 모든 개별 수치 또는 하위 범위를 포함하는 유연한 방식으로 해석되어야 함을 이해해야 한다. 예시하기 위해, "약 0.1 % 내지 약 5 %"의 농도 범위는 약 0.1 wt% 내지 약 5 wt%의 명시적으로 열거된 농도 뿐만 아니라 개별 농도 (예를 들어, 1 %, 2 %, 3 %, 및 4 %) 및 나타낸 범위 내의 하위 범위 (예를 들어, 0.5 %, 1.1 %, 2.2 %, 3.3 %, 및 4.4 %)를 포함하는 것으로 해석되어야 한다. 용어 "약"은 수정된 수치(들)의 ±1 %, ±2 %, ±3 %, ±4 %, ±5 %, ±8 %, 또는 ±10 %를 포함할 수 있다. 또한, 구 "약 'x' 내지 'y'"는 "약 'x' 내지 약 'y'"를 포함한다. 본 발명의 예시적인 구현예가 구체적으로 기술되어 있지만, 본 발명은 다른 및 상이한 구현예가 가능하고 본 발명의 범주 및 범위로부터 벗어나지 않고 다양한 다른 변형이 당업자에게 명백하며 당업자에게 쉽게 이루어질 수 있다는 것을 이해할 것이다. 따라서, 본원의 청구항의 범위는 본원에 기재된 실시예와 설명으로 한정되는 것이 아니라 오히려 청구항이 본 발명이 속하는 당업자에 의해 그 등가물로서 취급될 모든 특징을 포함하여, 본 개시내용에 존재하는 특허 가능한 신규성의 모든 특징을 포함하는 것으로 해석되는 것은 아니다.

Claims (40)

1. 패브릭으로서,
   상부 표면과 하부 표면을 형성하기 위해 경사 방향과 위사 방향으로 직조된 합성 섬유로부터 형성된 얀을 포함하고,
   상기 상부 표면 상의 얀의 적어도 일부분 또는 상기 하부 표면 상의 얀의 적어도 일부분이 함께 용융된 섬유를 가지며;
   상기 패브릭이 에이징되지 않은 (unaged) 경우, 상기 패브릭이 3 l/dm²/분 이하의 정적 공기 투과율 (SAP: static air permeability)을 가지며;
   상기 패브릭이 에이징되지 않은 경우, 상기 패브릭이 500 mm/s 이하의 동적 공기 투과율 (DAP: dynamic air permeability)을 가지며;
   상기 패브릭이 에이징되지 않은 경우, 상기 경사 방향과 상기 위사 방향 둘 다에서 상기 패브릭의 인장 강도가 1000 N 이상이며;
   상기 패브릭을 105 ℃에서 408 시간 동안 열 에이징시키고, 70 ℃ 및 95 % 상대 습도에서 408 시간 동안 습도 에이징시킨 후에, 상기 SAP가 3 l/dm²/분 이하이고 상기 DAP가 500 mm/s 이하인, 패브릭.
2. 청구항 1에 있어서, 상기 섬유가 영구적으로 변형된 단면을 갖는, 패브릭
3. 청구항 2에 있어서, 상기 영구적으로 변형된 단면에 의해, 상기 섬유의 적어도 일부분이 편평하게 되게 하는, 패브릭.
4. 청구항 1에 있어서, 상기 패브릭이 에이징되지 않은 경우, 상기 경사 방향과 위사 방향 둘 다에서의 상기 패브릭의 인장 강도가 2000 N 이상인, 패브릭.
5. 청구항 1에 있어서, 상기 얀이 150 내지 750 데시텍스 범위의 선밀도를 갖는, 패브릭.
6. 청구항 1에 있어서, 상기 패브릭의 평량이 50 내지 500 g/m²의 범위인, 패브릭.
7. 청구항 1에 있어서, 상기 패브릭이 에이징되지 않은 경우, 상기 경사 방향과 위사 방향 둘 다에서 상기 패브릭의 인열 강도가 60 N 이상인, 패브릭.
8. 청구항 1에 있어서, 상기 패브릭이 에이징되지 않은 경우, 상기 경사 방향과 위사 방향 둘 다에서 상기 패브릭의 에지콤 내성 (edgecomb resistance)이 150 N 이상인, 패브릭.
9. 청구항 1에 있어서, 상기 섬유가 필라멘트당 1 내지 25 데시텍스 (DPF: decitex per filament) 범위의 선밀도를 갖는, 패브릭.
10. 청구항 1에 있어서, 상기 섬유가 폴리아미드, 폴리에스테르, 폴리올레핀 및 이들의 블렌드 또는 공중합체로 이루어진 군으로부터 선택된 중합체로부터 형성되는, 패브릭.
11. 청구항 1 내지 10 중 어느 한 항의 패브릭으로부터 형성되는, 물품.
12. 청구항 11에 있어서, 에어백, 범포, 팽창식 슬라이드, 텐트, 덕트, 커버링 및 인쇄 매체로 이루어진 군으로부터 선택되는, 물품.
13. 청구항 1 내지 10 중 어느 한 항의 패브릭으로부터 형성된 것인, 에어백.
14. 청구항 13에 있어서, 상기 에어백이 다수 조각의 패브릭으로부터 형성된 것인, 에어백.
15. 청구항 13에 있어서, 상기 에어백이 한 조각 직조된 (OPW: one piece woven) 패브릭으로부터 형성되는 것인, 에어백.
16. a. 경사 방향과 위사 방향에서 합성 섬유로부터 형성된 얀을 제직하여 상부 표면과 하부 표면을 갖는 패브릭을 형성하는 단계; 및
    b. 상기 패브릭을 처리하여 단면을 영구적으로 변형시키고, 상기 상부 표면 상의 상기 얀 중의 상기 섬유의 적어도 일부분 또는 상기 하부 표면 상의 상기 얀 중의 상기 섬유의 적어도 일부분을 용융시키는 단계를 포함하는, 비코팅된 직조 패브릭을 형성하는 방법으로서,
    상기 패브릭을 105 ℃에서 408 시간 동알 열 에이징시키고, 70 ℃ 및 95 % 상대 습도에서 408 시간 동안 습도 에이징시킨 후에, 상기 패브릭이 3 l/dm²/분 이하의 정적 공기 투과율 (SAP: static air permeability) 및 500 mm/s 이하의 동적 공기 투과율 (DAP: dynamic air permeability)을 갖는, 비코팅된 직조 패브릭을 형성하는 방법.
17. 청구항 16에 있어서, 단계 (b)가 상기 패브릭을 처리하여 상기 단면을 영구적으로 변형시키고, 상기 상부 표면 상의 상기 얀 중의 상기 섬유의 적어도 일부분 및 상기 하부 표면 상의 상기 얀 중의 상기 섬유의 적어도 일부분을 용융시키는 단계를 추가로 포함하는, 방법.
18. 청구항 16에 있어서, 상기 패브릭이 에이징되지 않은 경우, 3 L/dm²/분 이하의 정적 공기 투과율 (SAP)을 가지며, 상기 경사 방향과 상기 위사 방향 둘 다에서 상기 패브릭의 인장 강도가 1000 N 이상인, 방법.
19. 청구항 16에 있어서, 상기 패브릭이 에이징되지 않은 경우, 500 mm/s 이하의 동적 공기 투과율 (DAP)을 가지며, 상기 경사 방향과 상기 위사 방향 둘 다에서 상기 패브릭의 인장 강도가 1000 N 이상인, 방법.
20. 청구항 16에 있어서, 상기 패브릭을 처리하는 것은, 상기 단면을 영구적으로 변형시키고 상기 얀 중의 상기 섬유의 적어도 일부를 용융시키기에 충분한 온도에서 단계 (a)로부터 상기 패브릭을 고온-고압 (HTHP: high temperature-high pressure) 처리함을 포함하는, 방법.
21. 청구항 20에 있어서, 상기 HTHP 처리가 상기 패브릭을 열간 압연 캘링더링하는 것을 포함하는, 방법.
22. 청구항 16에 있어서, 상기 영구적으로 변형된 단면이, 상기 섬유의 적어도 일부분이 편평하게 되게 하는, 방법.
23. 청구항 16에 있어서, 상기 패브릭이 에이징되지 않은 경우, 상기 경사 방향과 위사 방향 둘 다에서 상기 패브릭의 인장 강도가 2000 N 이상인, 방법.
24. 청구항 16에 있어서, 상기 얀이 150 내지 1000 데시텍스 범위의 선밀도를 갖는, 방법.
25. 청구항 16에 있어서, 상기 패브릭의 평량이 150 내지 500 g/m²의 범위인, 방법.
26. 청구항 16에 있어서, 상기 패브릭이 에이징되지 않은 경우, 상기 경사 방향과 위사 방향 둘 다에서 상기 패브릭의 인열 강도가 60 N 이상인, 방법.
27. 청구항 16에 있어서, 상기 패브릭이 에이징되지 않은 경우, 상기 경사 방향과 위사 방향 둘 다에서 상기 패브릭의 에지콤 내성이 150 N 이상인, 방법.
28. 청구항 16에 있어서, 상기 섬유가 1 내지 25 DPF 범위의 선밀도를 갖는, 방법.
29. 청구항 16에 있어서, 상기 섬유가 폴리아미드, 폴리에스테르, 폴리올레핀 및 이들의 블렌드 또는 공중합체로 이루어진 군으로부터 선택되는 중합체로부터 형성되는, 방법.
30. 청구항 16 내지 29 중 어느 한 항의 방법으로 형성된 패브릭으로부터 형성되는, 물품.
31. 청구항 30에 있어서, 에어백, 범포, 팽창식 슬라이드, 텐트, 덕트, 커버링 및 인쇄 매체로 이루어진 군으로부터 선택되는, 물품.
32. 청구항 16 내지 29 중 어느 한 항의 방법으로 형성된 패브릭으로부터 형성되는 것인, 에어백.
33. 청구항 32에 있어서, 상기 에어백이 다수 조각의 패브릭으로부터 형성되는 것인, 에어백.
34. 청구항 32에 있어서, 상기 에어백이 한 조각 직조된 (OPW) 패브릭으로부터 형성되는 것인, 에어백.
35. 패브릭으로서,
    상부 표면과 하부 표면을 형성하기 위해 경사 방향과 위사 방향으로 직조된 합성 섬유로부터 형성된 얀을 포함하고,
    상기 상부 표면 상의 상기 얀의 적어도 일부분 또는 상기 하부 표면 상의 상기 얀의 적어도 일부분이 영구적으로 변형된 단면을 갖는 섬유를 가지며 그 섬유는 함께 용융되며;
    상기 패브릭이 에이징되지 않은 경우, 상기 패브릭이 3 l/dm²/분 이하의 정적 공기 투과율 (SAP)을 가지며;
    상기 패브릭이 에이징되지 않은 경우, 상기 패브릭이 500 mm/s 이하의 동적 공기 투과율 (DAP)을 가지며;
    상기 패브릭이 에이징되지 않은 경우, 상기 경사 방향과 상기 위사 방향 둘 다에서 상기 패브릭의 인장 강도가 1000 N 이상이며;
    상기 패브릭을 105 ℃에서 408 시간 동안 열 에이징시키고, 70 ℃ 및 95 % 상대 습도에서 408 시간 동안 습도 에이징시킨 후에, 상기 SAP가 3 l/dm²/분 이하이고 상기 DAP가 500 mm/s 이하인, 패브릭.
36. 청구항 35에 있어서, 상기 패브릭이 비코팅된 것인, 패브릭.
37. 청구항 35에 있어서, 상기 패브릭이 직조된 것인, 패브릭.
38. 삭제
39. 삭제
40. 삭제

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