KR101046896B1 - 포제 면 파스너 - Google Patents

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KR101046896B1
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도시유키 가츠키
가즈히코 다나카
히로시 이토
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구라레파스닝 가부시키가이샤
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Abstract

기포를 구성하는 섬유와 걸어맞춤 소자를 구성하는 섬유가 융착 고정되어 백 코트층을 갖지 않고 유연성과 내구성이 우수한 포제 면 파스너를 제공한다.
지경사 (α1), 바인더 섬유를 포함한 지위사 (α2) 및 파일사 (α3) 로 구성되어 있는 면 파스너로서, 지위사 (α2) 를 구성하는 바인더 섬유의 융착에 의해 파일사 (α3) 가 고정되어 있는 면 파스너에 있어서, 지경사 (α1), 지위사 (α2) 및 파일사 (α3) 를 폴리에스테르계 섬유로 구성하고, 지경사 (α1) 와 지위사 (α2) 와의 비율 (질량비) 을 α1/α2=40/60∼80/20, 지경사 (α1) 및 지위사 (α2) 의 합계량과 파일사 (α3) 와의 비율 (질량비) 을 (α1+α2)/α3=90/10∼50/50 으로 한다.

Description

포제 면 파스너{FABRIC SEPARABLE FASTENER MEMBER}
본 발명은 면 파스너에 관한 것으로, 더욱 상세하게는 기포(基布)를 구성하는 섬유와 걸어맞춤 소자를 구성하는 섬유가 수축, 강고하게 융착 고정되어 이루어지는 포제의 면 파스너 및 그 제조 방법에 관한 것이다.
섬유를 제직 또는 제편한 기포의 일면에 훅 형상 걸어맞춤 소자 또는 루프 형상 걸어맞춤 소자 (이하, 걸어맞춤 소자라고 약칭하는 경우가 있다) 를 입설(立設)한 면 파스너는, 포제의 면 파스너로서 널리 사용되고 있다. 이러한 포제 면 파스너는, 통상, 강도, 탄성, 변형 회복성 등의 점에서, 주로, 폴리아미드계 섬유 또는 폴리에스테르계 섬유를 포제 면 파스너의 기포 및 걸어맞춤 소자를 구성하는 섬유로서 직편성하여 제작된다. 이러한 포제의 면 파스너는, 걸어맞춤 소자를 구성하고 있는 섬유의 고정이 적정하게 되어 있지 않으면 소망하는 성능을 발휘할 수가 없다.
이 문제를 해결하기 위해서, 통상, 포제의 면 파스너는 걸어맞춤 소자를 갖지 않는 면, 즉 면 파스너의 이면에 백 코트제로 불리는 각종 접착제층 (또는 백 코트층), 대표적으로는 폴리우레탄층을 형성시키고, 이것에 의해 기포의 섬유와 걸어맞춤 소자의 섬유를 고정시키고 있다.
그러나, 종래의 접착제층을 설치한 면 파스너는, 유연성을 잃고 강직하게 되어, 텍스처가 저하되는 결점이 있다. 또한, 세탁이나 다림질 등 사용시의 처리에 의해 접착제가 열화함으로써, 섬유의 고정력이 점차 저하되고, 면 파스너의 걸어맞춤 기능이 저하된다.
또, 포제 면 파스너는 용도에 따라서 소망하는 색으로 염색되어 사용되는 경우가 많지만, 종래의 폴리우레탄 백 코트제를 부여한 포제 면 파스너는, 폴리우레탄이 난염색성이기 때문에, 분산 염료로 염색한 경우에도 견고도가 낮고, 염료를 방출하여 다른 섬유 제품을 오염시킨다. 그 때문에, 염색성이 양호한 폴리아미드계 섬유 또는 폴리에스테르계 섬유만을 염색하고, 그 후에 폴리우레탄 백 코트제를 부여하여, 폴리우레탄층을 염색하지 않고 제작한 면 파스너가 널리 제조되고 있다. 그러나, 이러한 제조 방법에서는, 소망하는 색의 면 파스너를 얻을 때까지의 공정이 길고, 제품의 공급 효율이 낮다. 그래서, 접착제층을 갖지 않는 면 파스너가 제안되고 있다.
예를 들어, 일본 공개특허공보 평1-250434호 (특허 문헌 1) 에는, 부분적으로 용융 온도가 낮은 열가소성 결합 재료로 구성된 결합용 얀(yarn)을 포함한 배킹재(backing material)에, 파일 얀 (파일사) 이 짜여진 시트 재료로서, 결합용 얀의 융착에 의해 섬유가 접합되어 있는 면 파스너용 시트 재료가 개시되어 있다. 이 문헌에서는, 결합용 얀으로서, 고융점 성분으로 이루어지는 멀티 필라멘트사와 저융점 성분에서 이루어지는 모노 필라멘트사를 합사한 혼섬 섬유나, 초성분이 저융점 성분인 심초형 복합 섬유 등을 예로 들고 있다. 구체적으로는, 결합용 얀 으로서, 저융점의 폴리아미드 모노 필라멘트나 폴리에스테르 모노 필라멘트와 고융점의 폴리아미드 멀티 필라멘트나 폴리에스테르 멀티 필라멘트의 합연사, 또는 고융점 폴리에스테르 멀티 필라멘트와 그 외주나 필라멘트 간에 충전된 저융점 에틸렌-아세트산 비닐 공중합체로 구성된 얀 등이 사용되고 있다. 또, 파일사로는, 폴리아미드 66 으로 구성된 모노 필라멘트 또는 멀티 필라멘트나, 폴리프로필렌으로 구성된 모노 필라멘트가 사용되고 있다.
또, 일본 공개특허공보 평5-115312호 (특허 문헌 2) 에는, 초성분으로 저융점 고분자를 배치한 심초형 복합 섬유를 그라운드부 (기포) 에 사용하고, 상기 복합 섬유의 저융점 성분을 융착시킴으로써 섬유가 접합된 포제 면 파스너가 개시되어 있다. 이 문헌에는, 심초형 복합 섬유로서, 저융점의 폴리에스테르 공중합체를 초성분으로 하고, 고융점의 폴리에스테르나 폴리아미드 6 등을 심성분으로 하는 복합 섬유가 기재되어 있다. 또한 파일사로는, 구체적으로, 폴리아미드 6 필라멘트가 사용되고, 이 파일사를 기모시켜, 면 파스너의 루프부를 형성하고 있다.
그러나, 이들 면 파스너는, 바인더 섬유와, 면 파스너의 걸어맞춤 소자를 형성하는 파일 섬유가 어느 정도는 융착되어 있지만, 기포 섬유의 융착은 충분하지 않고, 장기간 사용에는 견디지 못한다.
특허 문헌 1: 일본 공개특허공보 평1-250434호 (청구항 1 및 2, 실시예)
특허 문헌 2: 일본 공개특허공보 평5-115312호 (청구항 1, 실시예)
발명의 개시
발명이 해결하고자 하는 과제
따라서, 본 발명의 목적은, 생산성이 높고, 장기간 사용해도 파스너 기능을 손상시키지 않고, 안정성을 갖는 포제 면 파스너를 제공하는 것에 있다.
본 발명의 다른 목적은, 백 코트층을 갖지 않고, 유연성, 내구성, 염색성이 우수한 포제 면 파스너를 제공하는 것에 있다.
본 발명의 또 다른 목적은, 유연성, 내구성, 염색성이 우수한 포제 면 파스너를 간편하게 제조하는 것에 있다.
과제를 해결하기 위한 수단
본 발명자들은, 상기 과제를 해결하기 위하여 검토한 결과, 면 파스너를 구성하는 파일사를 강고하게 고정시키기 위해서는, 바인더 섬유의 융착 뿐만이 아니라, 지조직의 섬유에 적당한 열수축 특성을 갖게 할 필요가 있고, 또한 지조직의 열수축과 바인더 섬유의 융착을 병용함으로써, 우수한 기포융착 면 파스너를 얻을 수 있는 것을 발견하여, 본 발명에 이르렀다.
즉, 본 발명의 면 파스너는, 지경사 (α1), 바인더 섬유를 포함한 지위사 (α2) 및 파일사 (α3) 로 구성되어 있는 면 파스너로서, 지위사 (α2) 를 구성하는 바인더 섬유의 융착에 의해 파일사 (α3) 가 고정되고, 또한 하기 (i)∼(iv) 의 조건을 만족한다.
(i) 지경사 (α1), 지위사 (α2) 및 파일사 (α3) 가 폴리에스테르계 섬유로 구성됨과 함께, 지경사 (α1) 와 지위사 (α2) 와의 비율 (질량비) 이, α1/α2=40/60∼80/20 이고, 또한 지경사 (α1) 및 지위사 (α2) 의 합계량과 파일사 (α3) 와의 비율 (질량비) 이, (α1+α2)/α3=90/10∼50/50 인 것
(ii) 파일사 (α3) 의 융착점간 거리 L 이 0.3∼0.7㎜ 인 것
(iii) 파일사 (α3) 에 인접하는 지경사 (α1) 와 지위사 (α2) 에 의해 형성되는 1 메쉬의 극간의 면적이 0∼100㎛2 이고, 또한 파일사 (α3) 의 인발 강력이 1㎏/개 이상인 것
(iv) 지경사 (α1) 의 커버 팩터 (K1) 및 지위사 (α2) 의 커버 팩터 (K2) 가 하기식을 만족하는 것
28≤K1≤38
10≤K2≤18
1.56≤(K1/K2)≤3.8
이 면 파스너에 있어서, 지경사 (α1), 지위사 (α2) 및 파일사 (α3) 가 방향족 폴리에스테르계 섬유로 구성되고, 또한 지위사 (α2) 에 포함되는 바인더 섬유가 비정성(非晶性) 폴리에스테르계 섬유로 구성되어 있어도 된다. 또한 지위사 (α2) 를 구성하는 바인더 섬유가, 융점 160℃ 이상의 폴리에스테르를 심성분으로 하고, 비정성 폴리에스테르를 초성분으로 하는 심초형 복합 섬유로서, 심초비율 (질량비) 이, 심/초=75/25∼30/70 정도이어도 된다.
본 발명에는, 하기 (1) 및 (2) 의 조건을 만족하는 지경사 (α1), 지위사 (α2) 및 파일사 (α3) 를 사용하여 형성된 직물을 열처리하고, 바인더 섬유를 포함한 지위사 (α2) 를 용융하여 파일사 (α3) 를 고정시키는 상기 면 파스너의 제조 방법도 포함된다.
(1) α1 의 열 피크 응력≥0.07cN/dtex
α2 의 열 피크 응력≥0.20cN/dtex
α3 의 열 피크 응력≥0.10cN/dtex
(2) 4%≤180℃ 에 있어서의 α1 의 건열 수축률≤20%
13%≤180℃ 에 있어서의 α2 의 건열 수축률≤30%
10%≤180℃ 에 있어서의 α3 의 건열 수축률≤30%
상기 제조 방법에 있어서, 지경사 (α1) 의 열 피크 응력과 지위사 (α2) 의 열 피크 응력과의 비율이, α1 의 열 피크 응력/α2 의 열 피크 응력=1/0.5∼1/5 정도이고, 또한 파일사 (α3) 의 열 피크 응력과 지위사 (α2) 의 열 피크 응력과의 비율이, α3 의 열 피크 응력/α2 의 열 피크 응력=1/0.5∼1/4 정도인 것과 함께, 180℃ 에 있어서의 지경사 (α1) 의 건열 수축률과, 180℃ 에 있어서의 지위사 (α2) 의 건열 수축률과의 비율이, α1 의 건열 수축률/α2 의 건열 수축률=1/0.5∼1/7 정도이고, 또한 180℃ 에 있어서의 파일사 (α3) 의 건열 수축률과, 180℃ 에 있어서의 지위사 (α2) 의 건열 수축률과의 비율이, α3 의 건열 수축률/α2 의 건열 수축률=1/0.5∼1/5 정도이어도 된다.
발명의 효과
본 발명의 면 파스너는, 생산성이 높고, 장기간 사용해도 안정적이다. 게다가, 백 코트층 (백 코트제) 을 갖지 않고, 유연성, 내구성, 염색성이 우수하다. 또한, 본 발명에서는, 이러한 우수한 면 파스너를 간편하게 제조할 수 있다.
즉, 본 발명에서는, 기포의 지위사가 수축 용융하고, 기포의 지경사 섬유와 걸어맞춤 소자의 파일사 섬유의 양방을 수축 융착 고정시키기 위해서 백 코트제가 실질적으로 필요없고, 염색은 면 파스너 제조의 거의 최종 공정 또는 제조 후에 실시할 수 있기 때문에, 소량의 면 파스너를 여러 종류의 색으로 용이하게 염색할 수 있다.
또, 본 발명의 면 파스너는, 기포사, 파일사에 특정의 동종 또는 동계통의 섬유 소재를 사용하고, 또한 특정의 직밀도로 조정함으로써, 걸어맞춤 소자의 인발 강력이 1㎏/개 이상의 성능을 갖고, 또한 양호한 염색 특성을 나타내며, 텍스처면에서도 우수하다.
또한, 본 발명의 면 파스너는 단일 소재로 이루어지기 때문에, 면 파스너의 폐기시에, 서멀 리사이클 외에도 마테리얼 리사이클을 가능하게 하는 것이다.
발명의 상세한 설명
본 발명의 면 파스너는, 직성된 기포와 훅 형상 또는 루프 형상 걸어맞춤 소자로 구성된 포제 면 파스너이며, 구체적으로는, 지경사 (α1), 바인더 섬유를 포함한 지위사 (α2) 및 파일사 (α3) 로 구성되어 있다.
[지경사 (α1)]
본 발명에서는, 지경사 (α1) 를 구성하는 섬유로서, 기계적 특성 (강도, 탄성, 변형 회복성 등) 이나 유연성 등의 점에서, 폴리에스테르계 섬유가 사용된다. 폴리에스테르계 섬유를 구성하는 폴리에스테르계 수지에는, 방향족 폴리에스테르계 수지, 지방족 폴리에스테르계 수지가 포함되지만, 섬유로는, 기계적 특성면에서, 방향족 폴리에스테르계 수지가 바람직하게 사용된다. 방향족 폴리에스테르계 수지는, 방향족 디카르복실산 (테레프탈산, 이소프탈산, 프탈산, 2,6-나프탈렌디카르복실산 등) 과, 디올 성분 (에틸렌글리콜, 프로필렌글리콜, 트리메틸렌글리콜, 부틸렌글리콜, 1,4-시클로헥산디메탄올 등) 과의 중축합 등에 의해 얻어지는 호모 또는 코폴리에스테르이어도 된다. 방향족 폴리에스테르계 수지로는, 구체적으로는, 폴리에틸렌테레프탈레이트, 폴리프로필렌테레프탈레이트, 폴리(트리메틸렌 테레프탈레이트), 폴리부틸렌테레프탈레이트, 폴리에틸렌나프탈레이트 등의 폴리C2-6 알킬렌아릴레이트, 폴리1,4-시클로헥산디메틸렌테레프탈레이트 등을 예로 들 수 있다. 이들 방향족 폴리에스테르계 수지는, 단독으로 또는 2 종 이상 조합하여 사용할 수 있다. 이들 중에서도, 폴리에틸렌테레프탈레이트 등의 폴리C2 - 4알킬렌테레프탈레이트가 범용된다.
또한, 지경사 (α1) 에, 지위사 (α2) 의 항(item)에서 예시하는 바인더 섬유를 함유시켜도 되지만, 기포의 성질을 크게 변화시키지 않는 점에서, 바인더 섬유는 기포의 지위사 (α2) 에만 사용하는 것이 바람직하다.
지경사 (α1) 는, 통상, 장섬유 (소위 필라멘트사) 가 사용된다. 필라멘트사는 모노 필라멘트사이어도 되지만, 기포의 유연성 등의 점에서, 멀티 필라멘트사가 바람직하다. 지경사 (α1) 의 굵기 (멀티 필라멘트사의 경우에는, 멀티 필라멘트사의 굵기) 는, 예를 들어, 100∼400dtex, 바람직하게는 110∼350dtex, 더욱 바람직하게는 120∼300dtex (특히 130∼200dtex) 정도이다. 멀티 필라멘트의 단섬유 섬도는, 특별히 한정되지 않고, 예를 들어, 1∼20dtex, 바람직하게는 1.5∼15dtex, 더욱 바람직하게는 2∼10dtex 정도이다. 멀티 필라멘트의 갯수는, 예를 들어, 10∼100개, 바람직하게는 20∼70개, 더욱 바람직하게는 30∼50개 정도이다.
또한 본 발명에서는, 기포에 사용하는 각 사가, 특정의 열 피크 응력치 및 건열 수축률을 갖고 있다. 지경사 (α1) 의 열 피크 응력치는, 예를 들어, 0.07cN/dtex 이상이고, 바람직하게는 0.07∼0.5cN/dtex, 더욱 바람직하게는 0.07∼0.2cN/dtex (특히 0.075∼0.15cN/dtex) 정도이다. 열 피크 응력은, 기포로서 직성했을 때의 사간의 수축 고정력으로서 작용하고, 열 피크 응력치가 지나치게 작으면 수축시의 사간 고정력이 저하된다.
지경사 (α1) 의 180℃ 에 있어서의 건열 수축률은, 예를 들어, 4∼20%, 바람직하게는 5∼18%, 더욱 바람직하게는 5∼15% 정도이다. 건열 수축률은, 기포로서 직성한 경우, 상기 열 피크 응력에 의존한다. 건열 수축률이 지나치게 작으면, 수축이 적기 때문에 기포가 엉성해져 고정이 곤란해진다. 한편, 건열 수축률이 지나치게 크면, 수축은 크기는 하지만, 기포로 했을 경우, 치수 안정성이 저하된다.
본 발명에서는, 열 피크 응력치는, 열응력 시험기 (카네보 엔지니어링 (주) 제조, MODEL KE-2S) 를 사용하여, 승온 속도 180초/300℃ 에서 열응력 곡선의 최대 수축 응력을 측정한 값이다. 또, 건열 수축률은, JIS L1013 에 준거하여 측정한 값이다.
[지위사 (α2)]
지위사 (α2) 는, 적어도 바인더 섬유로 구성되어 있다. 지위사를 구성하는 섬유도, 섬유간의 접착성을 향상시키는 점이나, 서멀 및 마테리얼 사이클을 가능하게 하는 점에서, 폴리에스테르계 수지로 구성되어 있다. 이러한 폴리에스테르계 수지로는, 예를 들어, 지경사 (α1) 의 항에서 예시된 폴리에스테르계 수지를 예로 들 수 있다.
바인더 섬유로는, 열접착성을 갖는 폴리에스테르계 수지 (예를 들어, 지경사나 파일사의 폴리에스테르계 수지보다 저융점의 폴리에스테르계 수지) 인 한, 특별히 한정되지 않지만, 비정성 폴리에스테르가 바람직하다. 비정성 폴리에스테르로는, 알킬렌아릴레이트 단위를 주성분으로서 함유하는 코폴리에스테르를 들 수 있지만, 특히, C2 - 6알킬렌아릴레이트 단위 (예를 들어, C2 - 4알킬렌테레프탈레이트 단위) 를 주성분으로 하여, 다른 공중합 성분을 포함한 코폴리에스테르가 바람직하다. 다른 공중합 성분으로는, 예를 들어, 폴리C2 - 4알킬렌글리콜, C6 -12 지방족 디카르복실산, 비대칭 방향족 디카르복실산 등을 예로 들 수 있다. 이들 가운데, 이소프탈산이나 프탈산 등의 비대칭 방향족 디카르복실산 (특히 이소프탈산) 이 바람직하다. 다른 공중합 성분의 비율은, 대응하는 모노머 성분 중 (예를 들어, 다른 공중합 성분이 디카르복실산 성분인 경우, 전체 디카르복실산 성분 중), 예를 들어, 15∼60몰%, 바람직하게는 20∼50몰%, 더욱 바람직하게는 20∼40몰% 정도이다. 비정성 폴리에스테르로는, 구체적으로는, 섬유의 물성, 품질, 섬유화 공정의 생산성, 비용 등의 점에서, 이소프탈산 변성 폴리에틸렌테레프탈레이트 등의 이소프탈산 변성 폴리C2 - 4알킬렌테레프탈레이트가 범용된다.
바인더 섬유는, 일부에 열접착성 성분을 갖는 섬유이어도 되고, 예를 들어, 심초형 복합 섬유 (특히, 비정성 폴리에스테르를 초성분으로 하는 심초형 복합 섬유) 이어도 된다. 이러한 심초형 복합 섬유에 있어서, 초성분이 상기 비정성 폴리에스테르 (특히 이소프탈산 등의 비대칭성 방향족 디카르복실산에 의해 변성된 폴리C2-4알킬렌테레프탈레이트계 수지) 인 경우, 심성분으로는, 융점 160℃ 이상 (예를 들어, 160∼300℃ 정도) 의 폴리에스테르를 사용하는 것이 바람직하다. 융점 160℃ 이상의 폴리에스테르로는, 폴리에틸렌테레프탈레이트나 폴리부틸렌테레프탈레이트 등의 폴리C2 - 6아릴레이트계 수지 (특히 폴리C2 - 4알킬렌테레프탈레이트계 수지) 가 바람직하다.
심초형 복합 섬유에 있어서, 심초비율 (질량비) 은, 예를 들어, 심부/초부=90/10∼20/80 정도의 범위에서 선택할 수 있고, 예를 들어, 80/20∼30/70, 바람직하게는 75/25∼30/70, 더욱 바람직하게는 75/25∼50/50 정도이다. 심부의 비율이 지나치게 많으면, 융착량이 적어져, 직포의 고정이 불충분해지기 쉽다. 한편, 심부의 비율이 지나치게 적으면, 융착량이 많고, 유연성이 저하되며, 또한 기포의 인열이 발생하기 쉽다.
바인더 섬유로서 심초형 복합 섬유를 사용하면, 초성분이 융착 성분으로서 작용하고, 심성분이 섬유 형태를 유지하기 때문에, 면 파스너의 융착 처리를 실시해도, 복합 섬유의 감량, 수축 등의 변형이 적고, 면 파스너의 변형 및 강도 저하 등을 억제할 수 있다.
지위사 (α2) 에도, 통상, 장섬유 (이른바 필라멘트사) 가 사용된다. 지위사 (α2) 의 필라멘트사는 모노 필라멘트사이어도 되지만, 기포의 유연성 등의 점에서, 멀티 필라멘트사가 바람직하다. 멀티 필라멘트사는, 바인더 섬유 단독의 멀티 필라멘트사이어도 되고, 바인더 섬유와 다른 섬유 (예를 들어, 지경사와 동일한 섬유 등) 의 혼선사이어도 된다. 또한, 지위사 (α2) 로서, 바인더 섬유와 다른 섬유의 혼선사를 사용해도, 양자의 비율을 조정함으로써, 용융하여도 다른 섬유가 잔존하고, 섬유 전체의 변형을 줄일 수 있기 때문에, 심초형 복합 섬유와 동일한 효과를 얻을 수 있다.
지위사 (α2) 의 굵기 (멀티 필라멘트사의 경우에는, 멀티 필라멘트사의 굵기) 는, 예를 들어, 100∼500dtex, 바람직하게는 150∼400dtex, 더욱 바람직하게는 200∼400dtex (특히 250∼350dtex) 정도이다. 멀티 필라멘트의 단섬유 섬도는, 통상의 면 파스너에 사용되는 섬유와 동일한 정도이어도 되고, 예를 들어, 1∼20dtex, 바람직하게는 1.5∼15dtex, 더욱 바람직하게는 2∼10dtex 정도이다. 멀티 필라멘트의 갯수는, 예를 들어, 10∼200개, 바람직하게는 30∼150개, 더욱 바람직하게는 50∼120개 정도이다.
지위사 (α2) 의 열 피크 응력치는, 예를 들어, 0.2cN/dtex 이상이고, 바람직하게는 0.2∼1cN/dtex, 더욱 바람직하게는 0.2∼0.5cN/dtex (특히 0.2∼0.4cN/dtex) 정도이다. 열 피크 응력치가 지나치게 작으면 수축에 수반하여 사간 고정력이 저하된다.
본 발명에서는, 지경사 (α1) 의 열 피크 응력과 지위사 (α2) 의 열 피크 응력과의 비율이, 특정의 범위에 있는 것이 바람직하다. 양자의 비율은, 예를 들어, α1 의 열 피크 응력/α2 의 열 피크 응력=1/0.5∼1/5, 바람직하게는 1/0.7∼1/5, 더욱 바람직하게는 1/1∼1/4.5 정도이다.
지위사 (α2) 의 180℃ 에 있어서의 건열 수축률은, 예를 들어, 13∼30%, 바람직하게는 14∼30%, 더욱 바람직하게는 15∼30% 정도이다. 건열 수축률은, 기포로서 직성한 경우, 열 피크 응력에 따른다. 건열 수축률이 지나치게 작으면, 열응력치가 작은 경우에 기포로 했을 때의 수축이 작아져, 균일한 융착 고정이 곤란해진다. 한편, 건열 수축률이 지나치게 크면, 치수 안정성이 저하된다.
지경사 (α1) 의 180℃ 에 있어서의 건열 수축률과, 지위사 (α2) 의 180℃ 에 있어서의 건열 수축률과의 비율도 특정의 범위에 있는 것이 바람직하다. 양자의 비율은, 예를 들어, α1 의 건열 수축률/α2 의 건열 수축률=1/0.5∼1/7, 바람직하게는 1/0.7∼1/6, 더욱 바람직하게는 1/1∼1/5 정도이다. 양자의 비율이 이 범위에 있으면, 지경사 (α1) 와 지위사 (α2) 가 균일하게 융착 고정되기 때문에, 직포의 유연성과 내구성을 향상시킬 수 있다.
지경사 (α1) 와 지위사 (α2) 와의 비율 (질량비) 은, 예를 들어, α1/α2=40/60∼80/20, 바람직하게는 45/55∼75/25, 더욱 바람직하게는 50/50∼70/30 정도이다. 지경사 (α1) 의 비율이 지나치게 적으면, 파일사의 고정이 불안정해짐과 함께, 지위사 (α2) 의 융착력이 지나치게 많아서, 유연성이 저하된다. 한편, 지경사 (α1) 의 비율이 지나치게 많으면, 직성이 곤란해짐과 함께, 지위사 (α2) 의 융착력이 저하되고, 파일사의 고정력이 저하된다.
[파일사 (α3)]
파일사 (α3) 는, 면 파스너에 있어서 루프부 또는 훅부를 형성하고, 루프 형상 또는 훅 형상 걸어맞춤 소자로서 사용된다. 파일사 (α3) 는, 지위사 (α2) 와 접촉하고, 또한 지위사 (α2) 를 구성하는 바인더 섬유의 융착에 의해 기포에 고정된다.
파일사 (α3) 를 구성하는 섬유로서도, 섬유간의 접착성, 서멀 및 마테리얼 리사이클성을 향상시키는 점에서, 지경사 (α1) 의 항에서 예시된 폴리에스테르계 섬유를 사용할 수 있다. 이들 섬유 가운데, 파일사 (α3) 도, 섬유간의 접착성을 향상시키는 점에서, 적어도 지위사 (α2) 와 동종 또는 동계통의 폴리에스테르계 섬유, 특히 지경사 (α1) 및 지위사 (α2) 와 동종 또는 동계통의 폴리에스테르계 섬유로 구성되어 있는 것이 바람직하다. 즉, 파일사 (α3) 를 구성하는 섬유로서도 폴리에스테르계 섬유, 특히 방향족 폴리에스테르계 섬유 (예를 들어, 폴리에틸렌테레프탈레이트 등의 폴리C2 - 4알킬렌테레프탈레이트) 가 바람직하다.
파일사는, 모노 필라멘트사이어도 되고, 멀티 필라멘트사이어도 된다. 통상, 파일사가 훅부를 형성하는 경우, 걸어맞춤 강도를 유지하는 점에서, 모노 필라멘트사가 사용되고, 파일사가 루프부를 형성하는 경우에는, 멀티 필라멘트사가 사용된다.
파일사 (α3) 의 굵기는, 파일사를 훅 형상 걸어맞춤 소자로서 사용하는 경우, 모노 필라멘트의 굵기가, 예를 들어, 100∼500dtex, 바람직하게는 150∼500dtex, 더욱 바람직하게는 200∼450dtex (특히 250∼400dtex) 정도이다. 파일사를 루프 형상 걸어맞춤 소자로서 사용하는 경우, 멀티 필라멘트의 굵기는, 예를 들어, 150∼350dtex, 바람직하게는 170∼320dtex, 더욱 바람직하게는 200∼300dtex (특히 230∼300dtex) 정도이다. 루프 형상 걸어맞춤 소자로서 사용되는 파일사에 있어서, 멀티 필라멘트의 갯수는, 예를 들어, 5∼20개, 바람직하게는 6∼18개, 더욱 바람직하게는 7∼15개 정도이다.
파일사 (α3) 의 열 피크 응력치는, 예를 들어, 0.1cN/dtex 이상, 바람직하게는 0.1∼0.5cN/dtex, 더욱 바람직하게는 0.1∼0.2cN/dtex 정도이다. 열 피크 응력치가 지나치게 작으면 수축에 수반하여 사간 고정력이 저하된다.
본 발명에서는, 파일사 (α3) 의 열 피크 응력과 지위사 (α2) 의 열 피크 응력과의 비율은, 예를 들어, α3 의 열 피크 응력/α2 의 열 피크 응력=1/0.5∼1/4, 바람직하게는 1/0.7∼1/3.5, 더욱 바람직하게는 1/1∼1/3 정도이다.
파일사 (α3) 의 180℃ 에 있어서의 건열 수축률은, 예를 들어, 10∼30%, 바람직하게는 10∼25%, 더욱 바람직하게는 15∼25% 정도이다. 건열 수축률이 지나치게 작으면, 열응력치가 작은 경우, 기포로의 직성에 있어서 수축이 작아져, 균일한 융착 고정이 곤란해진다. 한편, 건열 수축률이 지나치게 크면, 치수 안정성이 저하되고, 루프 형상이나 훅 형상이 불균일해진다.
파일사 (α3) 의 180℃ 에 있어서의 건열 수축률과, 지위사 (α2) 의 180℃ 에 있어서의 건열 수축률과의 비율은, 예를 들어, α3 의 건열 수축률/α2 의 건열 수축률=1/0.5∼1/5, 바람직하게는 1/0.6∼1/4, 더욱 바람직하게는 1/0.7∼1/3 (특히 1/0.8∼1/2) 정도이다. 양자의 비율이 이 범위에 있으면, 파일사 (α3) 와 지위사 (α2) 가 균일하게 융착 고정되기 때문에, 루프부나 훅부의 탈락 등이 억제된 파스너를 얻을 수 있다. 특히, 지경사 (α1), 지위사 (α2), 파일사 (α3) 모두, 동계통 또는 동종의 수지 (특히 폴리에스테르계 섬유) 로 구성된 섬유를 사용하고, 또한 지경사 (α1) 및 파일사 (α3) 에 대해서 특정의 건열 수축률을 갖는 폴리에스테르계 바인더 섬유를 지위사 (α2) 로서 사용함으로써, 기포의 유연성과 함께 걸어맞춤 소자의 융착 고정이 우수한 포제 면 파스너를 얻을 수 있다.
지경사 (α1) 및 지위사 (α2) 의 합계량과 파일사 (α3) 와의 비율 (질량비) 은, 예를 들어, (α1+α2)/α3=90/10∼50/50, 바람직하게는 85/15∼55/45, 더욱 바람직하게는 80/20∼60/40 정도이다. 파일사 (α3) 의 비율이 지나치게 적으면, 걸어맞춤 강도가 저하되고, 파일사 (α3) 의 비율이 지나치게 많으면, 기포밀도가 엉성해져, 걸어맞춤 소자의 고정이 곤란해진다.
또한 면 파스너를 구성하는 섬유의 질량비율은, 지경사 (α1) 가 30∼50% (특히 35∼45%), 지위사 (α2) 가 20∼40% (특히 20∼35%), 파일사 (α3) 가 10∼50% (특히 20∼40%) 정도이어도 된다.
[면 파스너]
본 발명의 면 파스너는, 이러한 지경사 (α1), 바인더 섬유를 포함한 지위사 (α2), 파일사 (α3) 를 직성하여 얻을 수 있는 포제 면 파스너이며, 자세하게는, 지경사 (α1) 및 지위사 (α2) 로 구성된 기포에 파일사 (α3) 로 구성된 걸어맞춤 소자가 형성된 면 파스너이다.
또한, 상술한 바와 같이, 면 파스너의 기포를 바인더 섬유 (저융점 폴리에스테르계 섬유, 저융점의 폴리아미드계 섬유, 폴리올레핀계 섬유 등) 로 융착하는 것은 공지되었지만, 종래의 바인더 섬유는 면 파스너의 구성 섬유의 융착이 불충분하거나, 기포의 과도한 경화 따위 때문에, 실용화되는 수준에 이르는 것은 없고, 기포의 유연성과 함께 걸어맞춤 소자의 융착 고정이 우수한 포제 면 파스너는 알려지지 않았다.
본 발명자들은, 바인더 섬유를 포함한 지위사 (이하, 바인더 섬유라고 하는 경우가 있다) 와 파일사와의 융착에 대해 상세하게 검토한 결과, 바인더 섬유를 충분한 양 사용하여 그 용융 온도 이상으로 가열해도, 용융 개소 근방의 파일사 전체에 바인더 수지가 유입되는 것이 아니라, 파일사와 바인더 섬유와의 접촉 부분에서만 용융 접착하는 것을 알았다. 이것은 바인더 수지가 용융하여도, 그 점도가 높기 때문에 유동성이 낮고, 접촉하는 파일사의 일부에만 바인더 수지가 흘러 접착하기 때문이라고 생각된다. 따라서, 종래의 방법에서는, 파일사의 바인더 섬유에 의한 접착은 불완전하고, 훅 형상 걸어맞춤 소자용의 모노 필라멘트든, 루프 형상 걸어맞춤 소자용의 멀티 필라멘트든, 파일사의 실 빠짐이 발생하기 쉽다.
이에 대하여, 본 발명에서는, 파일사 (α3) 의 융착점간 거리 L 을 0.3∼0.7㎜ (특히 0.4∼0.65㎜) 정도의 범위로 조정함으로써, 파일사가 실 빠짐 되지 않는 정도로 융착 고정되고, 또한 백 코트층을 갖는 면 파스너보다 유연성이 우수한 면 파스너를 얻을 수 있다. 또한 융착점간 거리 L 은, 훅 형상 걸어맞춤 소자용 파일사의 경우, 0.45∼0.65㎜ 의 범위가 특히 바람직하고, 루프 형상 걸어맞춤 소자용 파일사의 경우, 0.4∼0.6㎜ 의 범위가 특히 바람직하다. 융착점간 거리 L 이 지나치게 작으면, 융착점이 많아지기 때문에 면 파스너의 유연성이 저하되고, 한편, 융착점간 거리 L 이 지나치게 크면 파일사의 융착이 충분하지 않아, 실 빠짐이 발생하기 쉬워진다.
본 발명에 있어서의 파일사의 융착점간 거리 L 은, 면 파스너를 파일사의 길이 방향으로 절단하고, 그 현미경 사진 (예를 들어, 50배의 확대 현미경 사진) 에 있어서, 파일사의 인접하는 융착 부위의 각 좌단(left edge) 융착점을 확정하고, 그 거리를 구한다. 또한 그 측정점을 5∼10 으로 하고, 그 평균치를 L 값으로 한다.
이러한 파일사의 L 값은, 지사(地絲) 및 파일사의 직조직(織組織) 의 조정이나, 파일사의 긴장도의 조정에 의해, 소망하는 값으로 설정할 수 있다.
또, 본 발명에서는, 파일사 (α3) 에 인접하는 지경사 (α1) 와 지위사 (α2) 에 의해 형성되는 1 메쉬의 극간의 면적 [즉, 파일사와, 파일사를 둘러싸는 기포 (지경사 및 지위사) 와의 극간의 면적] 을 0∼100㎛2 로 조정함으로써, 기포의 유연성과 함께 걸어맞춤 소자의 융착 고정이 우수한 포제 면 파스너를 얻을 수 있다. 이러한 1 메쉬의 극간은, 바람직하게는 0∼80㎛2, 더욱 바람직하게는 0∼50㎛2 (특히 0∼30㎛2) 정도이다. 극간 면적이 지나치게 크면, 바인더 섬유에 의한 융착 고정력이 저하되고, 그 결과, 파일사의 인발 강력이 약해져 융착 고정력 부족으로 반복되는 걸어맞춤 박리에 견디지 못한다. 이러한 극간 면적은, 파일사의 근원(根元)을 절단하고, 파일사 (α3) 에 인접하는 지경사 (α1) 와 지위사 (α2) 에 의해 형성되는 1 메쉬의 극간을 주사형 전자현미경으로 200 배로 확대하여 측정한다.
또한, 본 발명의 면 파스너는, 파일사 (α3) 의 인발 강력이 1㎏/개 이상인 것이 필요하다. 파일사 (α3) 의 인발 강력은, 바람직하게는 1∼10㎏/개, 더욱 바람직하게는 1∼5㎏/개 정도이다. 본 발명에서, 인발 강력은, 파일사가 훅용의 모노 필라멘트인 경우에는, 모노 필라멘트의 인발 강력을 측정하고, 파일사가 루프용의 멀티 필라멘트사인 경우에는, 멀티 필라멘트사의 인발 강력을 측정한다. 또한, 본 발명에 있어서 파일사의 인발 강력은, 열처리 후의 루프 형상 (또는 훅 형상) 파일사의 1 루프를 기포로부터 인발할 때의 저항값을 나타내고, 그 최대치를 측정한 값이다.
본 발명의 면 파스너는, 직물의 조밀(粗密) 정도를 나타내는 커버 팩터가 특정의 범위에 있는 것이 바람직하다. 즉, 지경사 (α1) 의 커버 팩터 (K1) 가 28∼38 (특히 30∼36) 정도이며, 지위사 (α2) 의 커버 팩터 (K2) 가 10∼18 (특히 11∼15) 정도인 것이 바람직하다. 지경사의 커버 팩터 (K1) 가 지나치게 작으면, 경사(經絲) 밀도가 엉성해져 파일사의 고정이 불안정해지고, 지나치게 크면, 경사 밀도가 조밀하게 되어 직성이 곤란해진다. 또, 지위사의 커버 팩터 (K2) 가 지나치게 작으면, 위사(緯絲) 밀도가 엉성해져 경사 및 파일사의 고정이 불안정해지고, 지나치게 크면, 위사 밀도가 조밀하게 되어 직성이 곤란해진다.
또한 커버 팩터 (K1)와 커버 팩터 (K2) 와의 비율 (K1/K2) 은, 예를 들어, 1.56∼3.8, 바람직하게는 2∼3.5 정도이다. K1/K2 가 지나치게 작으면, 지경사 밀도가 지위사 밀도보다 엉성해져, 파일사의 고정이 불안정해진다. 그 결과, 걸어맞춤 소자 밀도도 엉성해지기 때문에, 걸어맞춤시켰을 때의 박리 강도가 낮아진다. 한편, K1/K2 가 지나치게 크면, 지경사 밀도가 지위사 밀도보다 조밀하여 직성이 곤란해지고, 또 가동 효율도 낮아진다.
본 발명에서는, 커버 팩터 (K) 는, 직물 밀도 (개/인치) 와 실의 굵기 (섬도) 의 평방근의 곱으로부터 산출되고, K=1/72.9×(가공 후의 직물 밀도)×(가공 후의 실의 섬도/1.11)1/2 에 의해 산출된다.
본 발명의 면 파스너의 단위 면적당 중량으로는, 예를 들어, 100∼500g/㎡ 정도의 범위에서 선택할 수 있고, 바람직하게는 150∼400g/㎡, 더욱 바람직하게는 200∼400g/㎡ 정도이다.
본 발명의 면 파스너에 있어서, 파일사로 구성되는 걸어맞춤부의 형상은, 기포로부터 돌출하고, 루프부와 훅부와의 걸어맞춤에 의해 파스너로서 기능할 수 있으면 특별히 한정되지 않는다. 통상, 루프 형상 걸어맞춤 소자 (루프부) 의 형상은 고리 형상이고, 훅 형상 걸어맞춤 소자 (훅부) 의 형상은 갈고리 형상 (루프를 절단한 절결원 형상 등) 또는 팽두(膨頭) 형상 (사의 선단이 버섯형인 형상) 등이다. 루프부의 기포상에 있어서의 밀도는, 예를 들어, 10∼100개/㎠, 바람직하게는 20∼80개/㎠, 더욱 바람직하게는 30∼60개/㎠ 정도이다. 훅부의 기포상에 있어서의 밀도는, 예를 들어, 20∼200개/㎠, 바람직하게는 40∼160개/㎠, 더욱 바람직하게는 60∼120개/㎠ 정도이다. 루프부 및 훅부의 높이는, 각각, 예를 들어, 1∼5㎜, 바람직하게는 1.3∼4㎜, 더욱 바람직하게는 1.5∼3㎜ 정도이다.
본 발명의 면 파스너는, 기포의 전체면에 걸쳐 루프부 및 훅부 중 어느 하나가 형성되어 있는 면 파스너 외에, 동일 기포상에 훅부와 루프부를 공존시킨 이른바 훅ㆍ루프 혼재형 면 파스너이어도 된다. 훅ㆍ루프 혼재형 파스너로는, 예를 들어, 일본 공개특허공보 평5-154009호에 기재된 파스너 등을 들 수 있다.
본 발명의 면 파스너는, 또한 2 차 가공해도 되고, 예를 들어, 그 이면에, 접착제, 점착제 등을 부여해, 대상물에 대해서 용이하게 접착 가능한 파스너로 해도 된다. 또, 본 발명의 면 파스너는 염색성이 우수하기 때문에, 분산 염료 등을 사용하여 염색해도 된다.
[면 파스너의 제조 방법]
본 발명의 면 파스너는, 전술의 열 피크 응력 및 건열 수축률을 갖는 지경사 (α1), 지위사 (α2) 및 파일사 (α3) 를 사용하여 형성된 직물을 열처리하고, 바인더 섬유를 포함한 지위사 (α2) 를 용융하여 파일사 (α3) 를 고정시킴으로써 제조할 수 있다.
지경사 (α1), 지위사 (α2) 및 파일사 (α3) 로 구성된 직물의 제조 방법은 특별히 한정되지 않고, 관용의 직기(織機)를 이용할 수 있다. 본 발명에서는, 간편성의 면에서 그 지조직은, 평직 조직이 바람직하다.
걸어맞춤부는, 기포상에 걸어맞춤부가 입설되도록 파일사를 직성하면 되고, 루프부의 경우에는, 관용의 방법으로, 루프가 입설되도록 직성하면 된다. 훅부의 경우에도, 관용의 방법에 의해 형성할 수 있지만, 예를 들어, 모노 필라멘트로 이루어지는 루프부의 편측 측면을 절단함으로써 갈고리 형상의 훅부를 형성해도 되고, 파일사의 두부(head)를 용융하여 팽두부를 형성함으로써 버섯형의 훅부를 형성하여도 된다. 루프부의 절단 방법으로는, 예를 들어, 일본 공개특허공보 2003-61713호에 기재된 방법 등을 이용할 수 있다.
파일사가 입설된 면 파스너는, 각 걸어맞춤 소자의 형성 및 후가공을 실시하는 임의의 공정에서 건열 처리 또는 습열 처리되고, 이 열처리에 의해 면 파스너의 구성 섬유가 열고정된다. 면 파스너의 제조 공정에서 실시되는 열처리 온도는, 바인더 섬유의 융점에 따라서, 바인더 섬유의 융점보다 높고, 다른 구성 섬유의 융점보다도 낮은 온도에서 적절하게 선택할 수 있다. 예를 들어, 바인더 섬유로서, 폴리에스테르계 심초형 바인더 섬유를 사용하는 경우, 통상, 160∼250℃ (특히 180∼230℃) 정도이고, 필요에 따라서 과열 증기의 존재하에 열처리 된다. 그 결과, 특정의 건열 수축률을 갖고, 또한 바인더 섬유를 포함한 지위사 (α2) 는 용융하고, 면 파스너를 구성하는 기포 지경사 (α1) 및 걸어맞춤 소자를 구성하는 파일사 (α3) 를 융착시킨다. 이와 같이, 본 발명에서는, 바인더 섬유의 융착에 의해, 면 파스너 기포의 이면을 접착제로 접착 고정시키는 것을 실질적으로 생략할 수가 있다. 바인더 섬유의 융착 처리는 독립 공정으로 실시해도 되고, 다른 열처리와 동시에 실시할 수도 있다.
또한, 본 발명의 면 파스너는 제조 후, 통상적인 방법에 의해 분산 염료를 사용하여, 예를 들어, 100∼150℃ (예를 들어, 120∼140℃) 정도에서, 10분∼10시간 (예를 들어, 30분∼3시간) 정도 염색하면, 기포 및 걸어맞춤 소자 모두 거의 동일한 색상을 갖는 면 파스너를 얻을 수 있다. 이 면 파스너는, 주름이나 변형 등의 문제도 없고, 마찰에 의한 염료 이행, 세탁에 의한 탈색 등도 없다. 또한, 염색 온도가 면 파스너 제조의 열고정 온도보다 높으면, 섬유의 고정 효과가 감소하여 섬유신도 등이 변화하거나, 직조직이 변화하여 면 파스너의 성능을 저해하는 경우가 있으므로, 열고정 온도보다 낮은 온도에서 염색하는 것이 바람직하다. 또, 걸어맞춤 소자용 파일사가, 열처리하는 시점에서 아직 걸어맞춤 소자를 형성하고 있지 않는 경우에는, 열처리 후 또는 염색 후의 어느 시점에서, 걸어맞춤 소자용 파일사의 측면을 절단하거나, 또는 파일사의 꼭대기부를 용융하여 팽두부로하여, 걸어맞춤 소자용 파일사를 걸어맞춤 소자로 변환해도 된다.
본 발명의 면 파스너는, 봉제나 접착제에 의한 취부가 용이하기 때문에, 의류, 커텐, 막, 기, 수건, 융단, 카페트 등의 포백류, 완구, 일용품, 전기 기구, 가구 등, 각종 분야의 파스너로서 사용할 수 있다. 특히, 유연성이 높고, 염색성이 우수하기 때문에, 의류나 커텐 등의 포백류에 대해 유효하게 사용할 수 있다.
이하, 본 발명에 관해 더욱 구체적으로 설명하지만, 본 발명은 이들 실시예에 의해 아무런 제한을 받지 않는다. 또한, 실시예 중에 있어서의 % 는 설명이 없는 한 질량에 기초하는 것이다.
실시예 1
기포의 지경사 (α1) 로서, 폴리에틸렌테레프탈레이트 섬유 (167dtex, 필라멘트수 48개 (48f)), 지위사 (α2) 로서 바인더 섬유 (심초형 폴리에스테르 섬유, 초성분: 이소프탈산 25몰% 공중합 폴리에틸렌테레프탈레이트, 심성분: 폴리에틸렌테레프탈레이트, 심초비율: 심/초=75/25, 334dtex, 96f), 훅용 파일사 (α3) 로서 폴리에틸렌테레프탈레이트 섬유 (390dtex, 1f) 를 사용하여 위사 밀도 42개/인치로 직성하고, 이어서, 온도 185℃ 에서 1 분간 열처리하고, 이어서 훅 컷하여 면 파스너를 제작하였다. 결과를 표 1 에 나타낸다. 또한, 사용한 각 사의 열 피크 응력 및 건열 수축률도 표 1 에 나타낸다.
얻어진 면 파스너는, 지경사 38%, 지위사 27%, 훅용 파일사 35% 의 질량비로 구성되어 있고, 상기 파스너의 길이 방향의 인접하는 파일사 루프간에서, 파일사와 지위사의 융착점 (교점) 은 5점이고, 파일사의 융착점간 거리 L 이 0.523㎜ 였다. 위사 밀도는 47개/인치, 경사 밀도는 178개/인치, 커버 팩터는 K1=35.8, K2=11.8, K1/K2=3.03 이었다. 또, 지경사와 지위사에 의해 형성되는 1 메쉬의 극간의 면적은, 10㎛2 이고, 파일사의 인발 강력은, 1.2㎏/개였다.
얻어진 훅 면 파스너와 루프 면 파스너 (쿠라레파스닝 (주) 제조, B27000) 의 박리 시험을 실시한 바, 반복 박리 5000회 후 (JIS L3416 준거) 에 있어서도 훅 빠짐은 없었다. 또, 얻어진 면 파스너를 통상적인 방법으로, 분산 염료를 사용하여, 130℃ 에서 1시간 염색한 결과, 색상 차이도 없고, 균일한 외관 색상을 얻을 수 있었고, 변형도 없었다. 박리 시험 (내구성) 의 결과에 대해, 표 1 에 나타낸다.
실시예 2
기포의 지경사 (α1) 로서 폴리에틸렌테레프탈레이트 섬유 (167dtex, 48f), 지위사 (α2) 로서 바인더 섬유 (심초형 폴리에스테르 섬유, 초성분: 이소프탈산 25몰% 공중합 폴리에틸렌테레프탈레이트, 심성분: 폴리에틸렌테레프탈레이트, 심초비율: 심/초=70/30, 334dtex, 96f), 루프용 파일사 (α3) 로서 폴리에틸렌테레프탈레이트 섬유 (264dtex, 10f) 를 사용하여 위사 밀도 46개/인치로 직성하고, 이어서 온도 200℃ 에서 1 분간 열처리하여, 본 발명의 면 파스너를 제작하였다. 결과를 표 1 에 나타낸다. 또한, 사용한 각 사의 열 피크 응력 및 건열 수축률도 표 1 에 나타낸다.
얻어진 면 파스너는, 지경사 40%, 지위사 26%, 루프용 파일사 34% 의 질량비로 구성되어 있고, 상기 파스너 길이 방향의 인접하는 파일사 루프 사이에서, 파일사와 지위사의 융착점 (교점) 은 5점이고, 파일사의 융착점간 거리 L 이 0.460㎜ 였다. 위사 밀도는 54개/인치, 경사 밀도는 l70개/인치이고, 커버 팩터는 K1=31.6, K2=13.5, K1/K2=2.38 이었다. 또, 지경사와 지위사에 의해 형성되는 1 메쉬의 극간의 면적은, 5㎛2 이고, 파일사의 인발 강력은, 1.1㎏/개였다.
얻어진 루프 면 파스너와 훅 면 파스너 (쿠라레파스닝 (주) 제조, A86900) 의 박리 시험을 실시한 바, 반복 박리 5000회 후 (JIS L3416 준거) 에 있어서도 루프 빠짐이 없고, 보풀 일어남도 없었다. 또, 얻어진 면 파스너를 통상적인 방법으로 분산 염료를 사용하여, 130℃ 에서 1시간 염색한 결과, 색상 차이도 없고, 균일한 외관 색상을 얻을 수 있었고, 변형도 없었다.
실시예 3
지경사, 지위사 (바인더 섬유), 파일사로서, 표 1 에 나타내는 물성을 갖는 사를 사용하는 것 이외에는, 실시예 1 과 동일하게 직성하고, 이어서 온도 190℃ 에서 1 분간 열처리한 후, 훅 컷하여 면 파스너를 제작했다. 얻어진 면 파스너의 파일사의 융착점간 거리 L 은 0.553㎜ 이고, 위사 밀도는 47개/인치, 경사 밀도는 176개/인치, 커버 팩터는 K1=34.9, K2=11.7, K1/K2=2.97 이었다. 또, 지경사와 지위사에 의해 형성되는 1 메쉬의 극간의 면적은, 15㎛2 이고, 파일사의 인발 강력은, 1.1㎏/개였다.
얻어진 훅 면 파스너와 루프 면 파스너 (쿠라레파스닝 (주) 제조, B27000) 의 박리 시험을 실시한 바, 반복 박리 5000회 후 (JIS L3416 준거) 에 있어서도 훅 빠짐은 없었다.
실시예 4
지경사, 지위사 (바인더 섬유), 파일사로서, 표 1 에 나타내는 물성을 갖는 사를 사용하는 것 이외에는, 실시예 2 와 동일하게 직성하고, 이어서 온도 195℃ 에서 1 분간 열처리하여, 면 파스너를 제작하였다. 얻어진 면 파스너의 파일사의 융착점간 거리 L 이 0.462㎜ 였다. 위사 밀도는 54개/인치, 경사 밀도는 170개/인치, 커버 팩터는 K1=31.6, K2=13.5, K1/K2=2.38 이었다. 또, 지경사와 지위사에 의해 형성되는 1 메쉬의 극간의 면적은, 10㎛2 이고, 파일사 인발 강력은, 1.0㎏/개였다.
얻어진 루프 면 파스너와 훅 면 파스너 (쿠라레파스닝 (주) 제조, A86900) 의 박리 시험을 실시한 바, 반복 박리 5000회 후 (JIS L3416 준거) 에 있어서도 루프 빠짐은 없고, 보풀 일어남은 없었다.
실시예 5
지경사, 지위사 (바인더 섬유), 파일사로서, 표 1 에 나타내는 물성을 갖는 사를 사용하는 것 이외에는, 실시예 1 과 동일하게 직성하고, 이어서 온도 185℃ 에서 1 분간 열처리한 후, 훅 컷하여 본 발명의 면 파스너를 제작했다. 얻어진 면 파스너의 파일사의 융착점간 거리 L 이 0.524㎜ 이고, 위사 밀도는 47개/인치, 경사 밀도는 170개/인치, 커버 팩터는 K1=35.8, K2=11.8, K1/K2=3.03 이었다. 또, 지경사와 지위사에 의해 형성되는 1 메쉬의 극간의 면적은, 10㎛2 이고, 파일사의 인발 강력은, 1.2㎏/개였다.
얻어진 훅 면 파스너와 루프 면 파스너 (쿠라레파스닝 (주) 제조, B27000) 의 박리 시험을 실시한 바, 반복 박리 5000회 후 (JIS L3416 준거) 에 있어서도 훅 빠짐은 없었다.
실시예 6
지경사, 지위사 (바인더 섬유), 파일사로서, 표 1 에 나타내는 물성을 갖는 실을 사용하여, 파스너 길이 방향의 인접하는 파일사 루프 사이에서, 파일사와 지위사의 융착점 (교점) 이 3 점으로 융착하는 것 이외에는, 실시예 2 와 동일하게 직성하고, 이어서 온도 210℃ 에서 1 분간 열처리하여, 본 발명의 면 파스너를 제작하였다. 얻어진 면 파스너의 파일사의 융착점간 거리 L 이 0.424㎜ 였다. 위사 밀도는 57개/인치, 경사 밀도는 170개/인치, 커버 팩터는 K1=34.9, K2=13.5, K1/K2=2.59 였다. 또, 지경사와 지위사에 의해 형성되는 1 메쉬의 극간의 면적은, 5㎛2 이고, 파일사의 인발 강력은, 1.1㎏/개였다.
얻어진 루프 면 파스너와 훅 면 파스너 (쿠라레파스닝 (주) 제조, A86900) 의 박리 시험을 실시한 바, 반복 박리 5000회 후 (JIS L3416 준거) 에 있어서도 루프 빠짐이 없었고, 보풀 일어남도 없었다.
비교예 1
실시예 1 과 동일한 기포 지경사, 지위사 (바인더 섬유), 파일사를 사용하여 위사 밀도 38개/인치로 직성하고, 이어서 온도 185℃ 에서 1 분간 열처리한 후, 훅 컷하여 면 파스너를 제작하였다. 얻어진 면 파스너의 파일사의 융착점간 거리 L 이 0.621㎜ 이고, 위사 밀도는 43개/인치, 경사 밀도는 176개/인치, 커버 팩터는 K1=35.7, K2=10.7, K1/K2=3.32 였다. 또, 지경사와 지위사에 의해 형성되는 1 메쉬의 극간의 면적은, 180㎛2 였고, 파일사의 인발 강력은, 0.6㎏/개였다.
얻어진 훅 면 파스너와 루프 면 파스너 (쿠라레파스닝 (주) 제조, B27000) 의 박리 시험을 실시한 바, 반복 박리 2000회 후 (JIS L3416 준거) 에서 훅 빠짐이 있었다.
비교예 2
실시예 2 와 동일한 기포 지경사, 지위사 (바인더 섬유), 파일사를 사용하여, 위사 밀도 44개/인치로 직성하고, 이어서 온도 185℃ 에서 1 분간 열처리하여 면 파스너를 제작하였다.
얻어진 면 파스너의 파일사의 융착점간 거리 L 이 0.561㎜ 이고, 위사 밀도는 48개/인치, 경사 밀도는 169개/인치, 커버 팩터는 K1=30.6, K2=12.1, K1/K2=2.52 였다. 또, 지경사와 지위사에 의해 형성되는 1 메쉬의 극간의 면적은, 150㎛2 이었고, 파일사의 인발 강력은, 0.5㎏/개였다.
얻어진 루프 면 파스너와 훅 면 파스너 (쿠라레파스닝 (주) 제조, A86900) 의 박리 시험을 실시한 바, 반복 박리 2000회 후 (JIS L3416 준거) 에, 루프 빠짐 및 보풀 일어남이 있었다.
비교예 3
기포 지경사, 지위사 (바인더 섬유), 파일사로서, 표 1 에 나타내는 섬유를 표 1 에 나타내는 비율로 사용하는 것 이외에는 실시예 3 과 동일하게 직성하고, 이어서 온도 190℃ 에서 1 분간 열처리한 후, 훅 컷하여 면 파스너를 제작하였다. 얻어진 면 파스너의 파일사의 융착점간 거리 L 은 0.722㎜ 였고, 위사 밀도는 47개/인치, 경사 밀도는 176개/인치, 커버 팩터는 K1=35.2, K2=8.3, K1/K2=4.25 였다. 또, 지경사와 지위사에 의해 형성되는 1 메쉬의 극간의 면적은, 200㎛2 이였고, 파일사의 인발 강력은, 0.8㎏/개였다.
얻어진 훅 면 파스너와 루프 면 파스너 (쿠라레파스닝 (주) 제조, B27000) 의 박리 시험을 실시한 바, 반복 박리 2000회 후 (JIS L3416 준거) 에, 훅 빠짐이 있었다.
비교예 4
기포 지경사, 지위사 (바인더 섬유), 파일사로서, 표 1 에 나타내는 섬유를 표 1 에 나타내는 비율로 사용한 것 이외에는 실시예 4 와 동일하게 직성하고, 이어서, 온도 200℃ 에서 1 분간 열처리하여, 면 파스너를 제작하였다. 얻어진 면 파스너의 파일사의 융착점간 거리 L 이 0.640㎜ 이고, 위사 밀도는 55개/인치, 경사 밀도는 170개/인치, 커버 팩터는 K1=32.2, K2=9.6, K1/K2=3.35 였다. 또, 지경사와 지위사에 의해 형성되는 1 메쉬의 극간의 면적은, 170㎛2 이고, 파일사의 인발 강력은, 0.7㎏/개였다.
얻어진 루프 면 파스너와 훅 면 파스너 (쿠라레파스닝 (주) 제조, A86900) 의 박리 시험을 실시한 바, 반복 박리 2000회 후 (JIS L3416 준거) 에, 루프 빠짐 및 보풀 일어남이 있었다.
비교예 5
기포 위사의 굵기를 110dtex 로 하는 것 이외에는 비교예 4 와 동일하게 하여, 파일사의 융착점간 거리 L 이 0.28㎜ 가 되도록 직성을 시도했지만, 스핀들부에서 기포가 과잉 공급되어 직성할 수 없었다.
비교예 6
기포 위사로서 표 1 에 나타내는 물성을 갖는 바인더 섬유 (심초형 폴리에스테르 섬유, 초성분: 이소프탈산 55몰% 공중합 폴리에틸렌테레프탈레이트/심성분, 폴리에틸렌테레프탈레이트, 심초비율: 심/초=25/75, 334dtex, 96f) 를 사용한 것 이외에는 실시예 5 와 동일하게 직성하고, 이어서 온도 190℃ 에서 1 분간 열처리 한 후, 훅 컷하여 면 파스너를 제작하였다. 얻어진 면 파스너의 파일사의 융착점간 거리 L 이 0.598㎜ 이고, 위사 밀도는 46개/인치, 경사 밀도는 165개/인치, 커버 팩터는 K1=33.1, K2=11.2, K1/K2=2.95 였다. 또, 지경사와 지위사에 의해 형성되는 1 메쉬의 극간의 면적은, 150㎛2 였고, 파일사의 인발 강력은, 0.7㎏/개였다.
얻어진 훅 면 파스너와 루프 면 파스너 (쿠라레파스닝 (주) 제조, B27000) 의 박리 시험을 실시한 바, 반복 박리 2000회 후 (JIS L3416 준거) 에, 훅 빠짐이 있었다.
비교예 7
기포 위사로서 표 1 에 나타내는 물성을 갖는 바인더 섬유 (심초형 폴리에스테르 섬유, 초성분 이소프탈산 55몰% 공중합 폴리에틸렌테레프탈레이트, 심성분: 폴리에틸렌테레프탈레이트, 심초비율: 심/초=25/75, 334dtex, 96f) 를 사용한 것 이외에는 실시예 6 과 동일하게 직성하고, 이어서 온도 195℃ 에서 1 분간 열처리하여, 면 파스너를 제작하였다. 얻어진 면 파스너의 파일사의 융착점간 거리 L 이 0.545㎜ 이고, 위사 밀도는 52개/인치, 경사 밀도는 160개/인치, 커버 팩터는 K1=29.9, K2=12.8, K1/K2=2.34 였다. 또, 지경사와 지위사에 의해 형성되는 1 메쉬의 극간의 면적은, 130㎛2 이고, 파일사의 인발 강력은, 0.6㎏/개였다.
얻어진 루프 면 파스너와 훅 면 파스너 (쿠라레파스닝 (주) 제조, A86900) 의 박리 시험을 실시한 바, 반복 박리 2000회 후 (JIS L3416 준거) 에, 루프 빠짐 및 보풀 일어남이 있었다.
Figure 112007004671683-pct00001
표 1 의 결과에서 분명하듯이, 실시예의 면 파스너는, 외관이 양호하고, 박리 시험에 대한 내구성도 우수했다. 이에 대하여, 비교예 5 에서는, 면 파스너를 직성하는 것이 불가능했고, 다른 비교예의 면 파스너도 내구성이 낮다.

Claims (5)

  1. 지경사 (α1), 바인더 섬유를 포함한 지위사 (α2) 및 파일사 (α3) 로 구성되어 있는 면 파스너로서, 지위사 (α2) 를 구성하는 바인더 섬유의 융착에 의해 파일사 (α3) 가 고정되고, 또한 하기 (i)∼(iv) 의 조건을 만족하는 면 파스너.
    (i) 지경사 (α1), 지위사 (α2) 및 파일사 (α3) 가 폴리에스테르계 섬유로 구성됨과 함께, 지경사 (α1) 와 지위사 (α2) 와의 비율 (질량비) 이, α1/α2=40/60∼80/20 이고, 또한 지경사 (α1) 및 지위사 (α2) 의 합계량과 파일사 (α3) 와의 비율 (질량비) 이, (α1+α2)/α3=90/10∼50/50 인 것
    (ii) 파일사 (α3) 의 융착점간 거리 L 이 0.3∼0.7㎜ 인 것
    (iii) 파일사 (α3) 에 인접하는 지경사 (α1) 와 지위사 (α2) 에 의해 형성되는 1 메쉬의 극간의 면적이 0∼100㎛2 이고, 또한 파일사 (α3) 의 인발 강력이 1㎏/개 이상인 것
    (iv) 지경사 (α1) 의 커버 팩터 (K1) 및 지위사 (α2) 의 커버 팩터 (K2) 가 하기식을 만족하는 것
    28≤K1≤38
    10≤K2≤18
    1.56≤(K1/K2)≤3.8
  2. 제 1 항에 있어서,
    지경사 (α1), 지위사 (α2) 및 파일사 (α3) 가 방향족 폴리에스테르계 섬유로 구성되고, 또한 지위사 (α2) 에 포함되는 바인더 섬유가 비정성 폴리에스테르계 섬유로 구성되어 있는 면 파스너.
  3. 제 1 항에 있어서,
    지위사 (α2) 를 구성하는 바인더 섬유가, 융점 160℃ 이상의 폴리에스테르를 심성분으로 하고, 비정성 폴리에스테르를 초성분으로 하는 심초형 복합 섬유로서, 심초비율 (질량비) 이, 심/초=75/25∼30/70 인 면 파스너.
  4. 하기 (1) 및 (2) 의 조건을 만족하는 지경사 (α1), 지위사 (α2) 및 파일사 (α3) 를 사용하여 형성된 직물을 열처리하고, 바인더 섬유를 포함한 지위사 (α2) 를 용융하여 파일사 (α3) 를 고정시키는, 제 1 항에 따른 면 파스너의 제조 방법.
    (1) α1 의 열 피크 응력≥0.07cN/dtex
    α2 의 열 피크 응력≥0.20cN/dtex
    α3 의 열 피크 응력≥0.10cN/dtex
    (2) 4%≤180℃ 에 있어서의 α1 의 건열 수축률≤20%
    13%≤180℃ 에 있어서의 α2 의 건열 수축률≤30%
    10%≤180℃ 에 있어서의 α3 의 건열 수축률≤30%
  5. 제 4 항에 있어서,
    지경사 (α1) 의 열 피크 응력과 지위사 (α2) 의 열 피크 응력과의 비율이, α1 의 열 피크 응력/α2 의 열 피크 응력=1/0.5∼1/5 이고, 또한 파일사 (α3) 의 열 피크 응력과 지위사 (α2) 의 열 피크 응력과의 비율이, α3 의 열 피크 응력/α2 의 열 피크 응력=1/0.5∼1/4 인 것과 함께, 180℃ 에 있어서의 지경사 (α1) 의 건열 수축률과, 180℃ 에 있어서의 지위사 (α2) 의 건열 수축률과의 비율이, α1 의 건열 수축률/α2 의 건열 수축률=1/0.5∼1/7 이고, 또한 180℃ 에 있어서의 파일사 (α3) 의 건열 수축률과, 180℃ 에 있어서의 지위사 (α2) 의 건열 수축률과의 비율이, α3 의 건열 수축률/α2 의 건열 수축률=1/0.5∼1/5 인 면 파스너의 제조 방법.
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