RU2607682C2 - Термомеханическая обработка сплавов на основе никеля - Google Patents

Термомеханическая обработка сплавов на основе никеля Download PDF

Info

Publication number
RU2607682C2
RU2607682C2 RU2013158175A RU2013158175A RU2607682C2 RU 2607682 C2 RU2607682 C2 RU 2607682C2 RU 2013158175 A RU2013158175 A RU 2013158175A RU 2013158175 A RU2013158175 A RU 2013158175A RU 2607682 C2 RU2607682 C2 RU 2607682C2
Authority
RU
Russia
Prior art keywords
temperature
stage
heating
workpiece
nickel
Prior art date
Application number
RU2013158175A
Other languages
English (en)
Other versions
RU2013158175A (ru
Inventor
Робин М. ФОРБЗ ДЖОУНС
Кристофер А. РОК
Original Assignee
ЭйТиАй ПРОПЕРТИЗ ЭлЭлСи
Priority date (The priority date is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the date listed.)
Filing date
Publication date
Family has litigation
First worldwide family litigation filed litigation Critical https://patents.darts-ip.com/?family=46125519&utm_source=google_patent&utm_medium=platform_link&utm_campaign=public_patent_search&patent=RU2607682(C2) "Global patent litigation dataset” by Darts-ip is licensed under a Creative Commons Attribution 4.0 International License.
Application filed by ЭйТиАй ПРОПЕРТИЗ ЭлЭлСи filed Critical ЭйТиАй ПРОПЕРТИЗ ЭлЭлСи
Publication of RU2013158175A publication Critical patent/RU2013158175A/ru
Application granted granted Critical
Publication of RU2607682C2 publication Critical patent/RU2607682C2/ru

Links

Images

Classifications

    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B05—SPRAYING OR ATOMISING IN GENERAL; APPLYING FLUENT MATERIALS TO SURFACES, IN GENERAL
    • B05D—PROCESSES FOR APPLYING FLUENT MATERIALS TO SURFACES, IN GENERAL
    • B05D3/00—Pretreatment of surfaces to which liquids or other fluent materials are to be applied; After-treatment of applied coatings, e.g. intermediate treating of an applied coating preparatory to subsequent applications of liquids or other fluent materials
    • B05D3/007—After-treatment
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B05—SPRAYING OR ATOMISING IN GENERAL; APPLYING FLUENT MATERIALS TO SURFACES, IN GENERAL
    • B05D—PROCESSES FOR APPLYING FLUENT MATERIALS TO SURFACES, IN GENERAL
    • B05D7/00—Processes, other than flocking, specially adapted for applying liquids or other fluent materials to particular surfaces or for applying particular liquids or other fluent materials
    • B05D7/50—Multilayers
    • B05D7/52—Two layers
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B21—MECHANICAL METAL-WORKING WITHOUT ESSENTIALLY REMOVING MATERIAL; PUNCHING METAL
    • B21D—WORKING OR PROCESSING OF SHEET METAL OR METAL TUBES, RODS OR PROFILES WITHOUT ESSENTIALLY REMOVING MATERIAL; PUNCHING METAL
    • B21D22/00—Shaping without cutting, by stamping, spinning, or deep-drawing
    • B21D22/02—Stamping using rigid devices or tools
    • B21D22/022—Stamping using rigid devices or tools by heating the blank or stamping associated with heat treatment
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B21—MECHANICAL METAL-WORKING WITHOUT ESSENTIALLY REMOVING MATERIAL; PUNCHING METAL
    • B21J—FORGING; HAMMERING; PRESSING METAL; RIVETING; FORGE FURNACES
    • B21J1/00—Preparing metal stock or similar ancillary operations prior, during or post forging, e.g. heating or cooling
    • B21J1/06—Heating or cooling methods or arrangements specially adapted for performing forging or pressing operations
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C08—ORGANIC MACROMOLECULAR COMPOUNDS; THEIR PREPARATION OR CHEMICAL WORKING-UP; COMPOSITIONS BASED THEREON
    • C08G—MACROMOLECULAR COMPOUNDS OBTAINED OTHERWISE THAN BY REACTIONS ONLY INVOLVING UNSATURATED CARBON-TO-CARBON BONDS
    • C08G18/00—Polymeric products of isocyanates or isothiocyanates
    • C08G18/06—Polymeric products of isocyanates or isothiocyanates with compounds having active hydrogen
    • C08G18/08—Processes
    • C08G18/10—Prepolymer processes involving reaction of isocyanates or isothiocyanates with compounds having active hydrogen in a first reaction step
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C08—ORGANIC MACROMOLECULAR COMPOUNDS; THEIR PREPARATION OR CHEMICAL WORKING-UP; COMPOSITIONS BASED THEREON
    • C08G—MACROMOLECULAR COMPOUNDS OBTAINED OTHERWISE THAN BY REACTIONS ONLY INVOLVING UNSATURATED CARBON-TO-CARBON BONDS
    • C08G18/00—Polymeric products of isocyanates or isothiocyanates
    • C08G18/06—Polymeric products of isocyanates or isothiocyanates with compounds having active hydrogen
    • C08G18/08—Processes
    • C08G18/16—Catalysts
    • C08G18/22—Catalysts containing metal compounds
    • C08G18/222—Catalysts containing metal compounds metal compounds not provided for in groups C08G18/225 - C08G18/26
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C08—ORGANIC MACROMOLECULAR COMPOUNDS; THEIR PREPARATION OR CHEMICAL WORKING-UP; COMPOSITIONS BASED THEREON
    • C08G—MACROMOLECULAR COMPOUNDS OBTAINED OTHERWISE THAN BY REACTIONS ONLY INVOLVING UNSATURATED CARBON-TO-CARBON BONDS
    • C08G18/00—Polymeric products of isocyanates or isothiocyanates
    • C08G18/06—Polymeric products of isocyanates or isothiocyanates with compounds having active hydrogen
    • C08G18/28—Polymeric products of isocyanates or isothiocyanates with compounds having active hydrogen characterised by the compounds used containing active hydrogen
    • C08G18/30—Low-molecular-weight compounds
    • C08G18/32—Polyhydroxy compounds; Polyamines; Hydroxyamines
    • C08G18/3203—Polyhydroxy compounds
    • C08G18/3206—Polyhydroxy compounds aliphatic
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C08—ORGANIC MACROMOLECULAR COMPOUNDS; THEIR PREPARATION OR CHEMICAL WORKING-UP; COMPOSITIONS BASED THEREON
    • C08G—MACROMOLECULAR COMPOUNDS OBTAINED OTHERWISE THAN BY REACTIONS ONLY INVOLVING UNSATURATED CARBON-TO-CARBON BONDS
    • C08G18/00—Polymeric products of isocyanates or isothiocyanates
    • C08G18/06—Polymeric products of isocyanates or isothiocyanates with compounds having active hydrogen
    • C08G18/28—Polymeric products of isocyanates or isothiocyanates with compounds having active hydrogen characterised by the compounds used containing active hydrogen
    • C08G18/40—High-molecular-weight compounds
    • C08G18/48—Polyethers
    • C08G18/4833—Polyethers containing oxyethylene units
    • C08G18/4837—Polyethers containing oxyethylene units and other oxyalkylene units
    • C08G18/4841—Polyethers containing oxyethylene units and other oxyalkylene units containing oxyethylene end groups
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C08—ORGANIC MACROMOLECULAR COMPOUNDS; THEIR PREPARATION OR CHEMICAL WORKING-UP; COMPOSITIONS BASED THEREON
    • C08G—MACROMOLECULAR COMPOUNDS OBTAINED OTHERWISE THAN BY REACTIONS ONLY INVOLVING UNSATURATED CARBON-TO-CARBON BONDS
    • C08G18/00—Polymeric products of isocyanates or isothiocyanates
    • C08G18/06—Polymeric products of isocyanates or isothiocyanates with compounds having active hydrogen
    • C08G18/70—Polymeric products of isocyanates or isothiocyanates with compounds having active hydrogen characterised by the isocyanates or isothiocyanates used
    • C08G18/72—Polyisocyanates or polyisothiocyanates
    • C08G18/74—Polyisocyanates or polyisothiocyanates cyclic
    • C08G18/76—Polyisocyanates or polyisothiocyanates cyclic aromatic
    • C08G18/7657—Polyisocyanates or polyisothiocyanates cyclic aromatic containing two or more aromatic rings
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C08—ORGANIC MACROMOLECULAR COMPOUNDS; THEIR PREPARATION OR CHEMICAL WORKING-UP; COMPOSITIONS BASED THEREON
    • C08G—MACROMOLECULAR COMPOUNDS OBTAINED OTHERWISE THAN BY REACTIONS ONLY INVOLVING UNSATURATED CARBON-TO-CARBON BONDS
    • C08G18/00—Polymeric products of isocyanates or isothiocyanates
    • C08G18/06—Polymeric products of isocyanates or isothiocyanates with compounds having active hydrogen
    • C08G18/70—Polymeric products of isocyanates or isothiocyanates with compounds having active hydrogen characterised by the isocyanates or isothiocyanates used
    • C08G18/72—Polyisocyanates or polyisothiocyanates
    • C08G18/74—Polyisocyanates or polyisothiocyanates cyclic
    • C08G18/76—Polyisocyanates or polyisothiocyanates cyclic aromatic
    • C08G18/7657—Polyisocyanates or polyisothiocyanates cyclic aromatic containing two or more aromatic rings
    • C08G18/7664—Polyisocyanates or polyisothiocyanates cyclic aromatic containing two or more aromatic rings containing alkylene polyphenyl groups
    • C08G18/7671—Polyisocyanates or polyisothiocyanates cyclic aromatic containing two or more aromatic rings containing alkylene polyphenyl groups containing only one alkylene bisphenyl group
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C08—ORGANIC MACROMOLECULAR COMPOUNDS; THEIR PREPARATION OR CHEMICAL WORKING-UP; COMPOSITIONS BASED THEREON
    • C08J—WORKING-UP; GENERAL PROCESSES OF COMPOUNDING; AFTER-TREATMENT NOT COVERED BY SUBCLASSES C08B, C08C, C08F, C08G or C08H
    • C08J9/00—Working-up of macromolecular substances to porous or cellular articles or materials; After-treatment thereof
    • C08J9/32—Working-up of macromolecular substances to porous or cellular articles or materials; After-treatment thereof from compositions containing microballoons, e.g. syntactic foams
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C08—ORGANIC MACROMOLECULAR COMPOUNDS; THEIR PREPARATION OR CHEMICAL WORKING-UP; COMPOSITIONS BASED THEREON
    • C08K—Use of inorganic or non-macromolecular organic substances as compounding ingredients
    • C08K7/00—Use of ingredients characterised by shape
    • C08K7/22—Expanded, porous or hollow particles
    • C08K7/24—Expanded, porous or hollow particles inorganic
    • C08K7/28—Glass
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C08—ORGANIC MACROMOLECULAR COMPOUNDS; THEIR PREPARATION OR CHEMICAL WORKING-UP; COMPOSITIONS BASED THEREON
    • C08L—COMPOSITIONS OF MACROMOLECULAR COMPOUNDS
    • C08L75/00—Compositions of polyureas or polyurethanes; Compositions of derivatives of such polymers
    • C08L75/04—Polyurethanes
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C09—DYES; PAINTS; POLISHES; NATURAL RESINS; ADHESIVES; COMPOSITIONS NOT OTHERWISE PROVIDED FOR; APPLICATIONS OF MATERIALS NOT OTHERWISE PROVIDED FOR
    • C09D—COATING COMPOSITIONS, e.g. PAINTS, VARNISHES OR LACQUERS; FILLING PASTES; CHEMICAL PAINT OR INK REMOVERS; INKS; CORRECTING FLUIDS; WOODSTAINS; PASTES OR SOLIDS FOR COLOURING OR PRINTING; USE OF MATERIALS THEREFOR
    • C09D175/00—Coating compositions based on polyureas or polyurethanes; Coating compositions based on derivatives of such polymers
    • C09D175/04—Polyurethanes
    • C09D175/08—Polyurethanes from polyethers
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C19/00—Alloys based on nickel or cobalt
    • C22C19/03—Alloys based on nickel or cobalt based on nickel
    • C22C19/05—Alloys based on nickel or cobalt based on nickel with chromium
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C19/00—Alloys based on nickel or cobalt
    • C22C19/03—Alloys based on nickel or cobalt based on nickel
    • C22C19/05—Alloys based on nickel or cobalt based on nickel with chromium
    • C22C19/058—Alloys based on nickel or cobalt based on nickel with chromium without Mo and W
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22F—CHANGING THE PHYSICAL STRUCTURE OF NON-FERROUS METALS AND NON-FERROUS ALLOYS
    • C22F1/00—Changing the physical structure of non-ferrous metals or alloys by heat treatment or by hot or cold working
    • C22F1/10—Changing the physical structure of non-ferrous metals or alloys by heat treatment or by hot or cold working of nickel or cobalt or alloys based thereon
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F16—ENGINEERING ELEMENTS AND UNITS; GENERAL MEASURES FOR PRODUCING AND MAINTAINING EFFECTIVE FUNCTIONING OF MACHINES OR INSTALLATIONS; THERMAL INSULATION IN GENERAL
    • F16L—PIPES; JOINTS OR FITTINGS FOR PIPES; SUPPORTS FOR PIPES, CABLES OR PROTECTIVE TUBING; MEANS FOR THERMAL INSULATION IN GENERAL
    • F16L59/00—Thermal insulation in general
    • F16L59/14—Arrangements for the insulation of pipes or pipe systems
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C08—ORGANIC MACROMOLECULAR COMPOUNDS; THEIR PREPARATION OR CHEMICAL WORKING-UP; COMPOSITIONS BASED THEREON
    • C08J—WORKING-UP; GENERAL PROCESSES OF COMPOUNDING; AFTER-TREATMENT NOT COVERED BY SUBCLASSES C08B, C08C, C08F, C08G or C08H
    • C08J2375/00—Characterised by the use of polyureas or polyurethanes; Derivatives of such polymers
    • C08J2375/04—Polyurethanes
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C08—ORGANIC MACROMOLECULAR COMPOUNDS; THEIR PREPARATION OR CHEMICAL WORKING-UP; COMPOSITIONS BASED THEREON
    • C08J—WORKING-UP; GENERAL PROCESSES OF COMPOUNDING; AFTER-TREATMENT NOT COVERED BY SUBCLASSES C08B, C08C, C08F, C08G or C08H
    • C08J2375/00—Characterised by the use of polyureas or polyurethanes; Derivatives of such polymers
    • C08J2375/04—Polyurethanes
    • C08J2375/08—Polyurethanes from polyethers

Abstract

Изобретение относится к области металлургии, а именно к термомеханической обработке сплавов на основе никеля. Способ термомеханической обработки заготовки из сплава на основе никеля включает первый этап нагревания заготовки до температуры 1093-1163°С, первый этап ротационной ковки нагретой до 1093-1163°С заготовки с уменьшением площади поперечного сечения на 30-70%, второй этап нагревания заготовки до температуры 954-1052°С, причем между окончанием первого этапа ковки и началом второго этапа нагревания заготовку поддерживают при температуре ниже температуры растворения карбидов МСи не позволяют ей охлаждаться до температуры окружающей среды, и второй этап ротационной ковки нагретой до 954-1052°С заготовки с уменьшением площади поперечного сечения на 20-70%. Обработанные сплавы характеризуются стабильностью и высокой прочностью в широком диапазоне высоких температур. 6 н. и 39 з.п. ф-лы, 3 ил., 1 пр.

Description

ОБЛАСТЬ ТЕХНИКИ
[0001] Настоящее изобретение относится к области термомеханической обработки сплавов на основе никеля.
УРОВЕНЬ ТЕХНИКИ
[0002] Сплавы на основе никеля являются превосходными конструкционными материалами для применения в различных отраслях, поскольку они обладают множеством полезных свойств материала. Например, сплавы на основе никеля, содержащие добавки хрома и железа, имеют прекрасную коррозионную стойкость во многих водных средах и в атмосферах с высокой температурой. Сплавы на основе никеля также сохраняют металлургическую стабильность и высокую прочность в широком диапазоне повышенных температур и не образуют становящихся хрупкими фаз в процессе длительного воздействия повышенных температур. Сочетание достаточного предела ползучести и прочности на разрыв, металлургической стабильности и коррозионной стойкости при высоких температурах и в течение длительных сроков службы позволяет сплавам на основе никеля функционировать в вариантах применения, включающих агрессивные окружающие среды и жесткие условия эксплуатации. Например, сплавы на основе никеля могут находить применение в технике, включая: технологическое оборудование и производство неорганических кислот; установки газификации угля; нефтехимическое технологическое оборудование; мусоросжигательные установки; трубы парогенераторов; направляющие лопатки; трубные доски и другие металлические изделия; и элементы конструкции в системах реакторов для производства ядерной энергии.
СУЩНОСТЬ ИЗОБРЕТЕНИЯ
[0003] В не имеющем ограничительного характера варианте воплощения способ термомеханической обработки для сплавов на основе никеля включает по меньшей мере два этапа нагрева и по меньшей мере два этапа деформации. На первом этапе нагревания заготовка из сплава на основе никеля нагревается до температуры, большей, чем температура растворения карбидов М23С6 сплава на основе никеля. На первом этапе деформации нагретая заготовка из сплава на основе никеля деформируется до уменьшения площади поперечного сечения на 20-70% для получения деформированной заготовки из сплава на основе никеля. Когда начинается первый этап деформации, заготовка из сплава на основе никеля находится при температуре, большей, чем температура растворения карбидов М23С6. На втором этапе нагревания деформированная заготовка из сплава на основе никеля нагревается до температуры, большей чем 926°C и меньшей, чем температура растворения карбидов М23С6 сплава на основе никеля. Деформированная заготовка из сплава на основе никеля выдерживается при повышенной температуре, и в период между окончанием первого этапа деформации и началом второго этапа нагревания ей не позволяют охлаждаться до температуры окружающей среды. На втором этапе деформации нагретая заготовка из сплава на основе никеля деформируется до уменьшения площади поперечного сечения на 20-70%. Когда начинается второй этап деформации, заготовка из сплава на основе никеля находится при температуре, большей чем 926°C и меньшей, чем температура растворения карбидов М23С6 сплава на основе никеля.
[0004] В другом, не имеющем ограничительного характера варианте воплощения способ термомеханической обработки для сплавов на основе никеля включает по меньшей мере два этапа нагрева и по меньшей мере два этапа ковки. На первом этапе нагревания заготовка из сплава на основе никеля нагревается до температуры в диапазоне от 1093°C до 1163°C. На первом этапе ковки нагретая заготовка из сплава на основе никеля подвергается ротационной ковке до уменьшения площади поперечного сечения на 30-70% для получения кованой заготовки из сплава на основе никеля. Когда начинается первый этап ковки, нагретая заготовка из сплава на основе никеля находится при температуре в диапазоне от 1093°C до 1163°C. На втором этапе нагревания кованая заготовка из сплава на основе никеля нагревается до температуры в диапазоне от 954°C до 1052°C. Кованая заготовка из сплава на основе никеля выдерживается при повышенной температуре, и в период между окончанием первого этапа ковки и началом второго этапа нагревания ей не позволяют охлаждаться до температуры окружающей среды. На втором этапе ковки нагретая заготовка из сплава на основе никеля подвергается ротационной ковке до уменьшения площади поперечного сечения на 20-70%. Когда начинается второй этап ротационной ковки, нагретый слиток из сплава на основе никеля находится при температуре в диапазоне от 954°C до 1052°C.
[0005] Понятно, что изобретение, раскрытое и описанное в настоящем описании, не ограничено вариантами воплощения, изложенными в разделе «Сущность изобретения».
КРАТКОЕ ОПИСАНИЕ ЧЕРТЕЖЕЙ
[0006] Различные особенности и характеристики не имеющих ограничительного характера и не исчерпывающих вариантов воплощения, раскрытых и описанных в настоящем описании, будут лучше понятны благодаря ссылкам на сопровождающие чертежи, на которых:
[0007] На фиг.1А и 1В приведены схемы поперечного сечения при операции ротационной ковки.
[0008] На фиг.2А приведена схема поперечного сечения, а на фиг.2В - схема вида в перспективе горячекованого и термически обработанного длинномерного изделия, имеющего кольцеобразную область аномального роста зерен.
[0009] На фиг 3A-3D приведены металлографические снимки макроструктуры поперечного разреза областей длинномерных изделий из сплава 690, отображающие различное влияние термомеханической обработки в соответствии с различными, не имеющими ограничивающего характера вариантами воплощения, описанными здесь.
[0010] Читатель по достоинству оценит описанные детали, а также другие, после рассмотрения последующего подробного описания различных вариантов воплощения, не имеющих ограничительного и исчерпывающего характера, в соответствии с настоящим изобретением.
ОПИСАНИЕ ИЗОБРЕТЕНИЯ
[0011] В настоящем описании раскрыты и проиллюстрированы различные варианты воплощения для обеспечения полного понимания структуры, функции, действия, изготовления и использования раскрытых способов и изделий. Следует понимать, что различные варианты воплощения, раскрытые и проиллюстрированные в настоящем описании, не имеют ограничительного и исчерпывающего характера. Таким образом, изобретение не ограничивается описанием различных, не имеющих ограничительного и исчерпывающего характера вариантов воплощения, раскрытых в настоящем описании. Наоборот, изобретение ограничено исключительно формулой изобретения. Особенности и характеристики, иллюстрируемые и/или описанные в связи с различными вариантами воплощения, могут объединяться с особенностями и характеристиками других вариантов воплощения. Такие модификации и изменения предназначены для включения в объем настоящего описания. По существу пункты формулы могут быть изменены для изложения любых особенностей или характеристик, определенно или по сути описанных в них, или иным образом прямо или по сути поддерживаемых данным описанием. Кроме того, заявитель оставляет за собой право изменять пункты формулы для положительного отклонения особенностей или характеристик, которые могут быть в наличии на предшествующем уровне техники. Таким образом, любые такие изменения соответствуют требованиям статьи 35 кодекса США, § 112, первый пункт, и статьи 35 кодекса США, § 132(а). Различные варианты воплощения, раскрытые и описанные в настоящем описании, могут включать, состоять из, или состоять по существу из особенностей и характеристик, по-разному описанных здесь.
[0012] Любой патент, публикация или другой раскрытый материал, указанный здесь, включен в это описание в качестве ссылки в полном объеме, если не указано иное, но только до степени, в которой включенный материал не противоречит существующим определениям, утверждениям, или другому раскрываемому материалу, явно изложенному в данном описании. Как таковое, и до необходимой степени, явное раскрытие информации, изложенной в настоящем документе, заменяет собой любой противоречащий материал, включенный сюда в качестве ссылки. Любой материал, или его часть, включенная в это описание в качестве ссылки, но противоречащая существующим определениям, утверждениям или другому материалу, раскрывающему информацию, изложенную в настоящем документе, включен только до степени, в которой не возникают противоречия между этим включенным материалом и существующим материалом изобретения. Заявитель оставляет за собой право вносить изменения в настоящее описание для четкого изложения любого предмета обсуждения или его части, включенной здесь в качестве ссылки.
[0013] Ссылка в данном описании на «различные не имеющие ограничительного характера варианты воплощения» и т.п., означает, что конкретная особенность или характеристика может быть включена в вариант воплощения. Таким образом, использование фразы «в различных не имеющих ограничительного характера вариантах воплощения» и т.п., в настоящем описании необязательно относится к общему варианту воплощения, и может относиться к различным вариантам воплощения. Кроме того, конкретные особенности или характеристики могут быть объединены любым подходящим образом в одном или нескольких вариантах воплощения. Таким образом, конкретные особенности или характеристики, иллюстрируемые или описываемые в связи с различными вариантами воплощения, могут быть объединены, полностью или частично, с особенностями или характеристиками одного или более других вариантов воплощения без ограничения. Такие модификации и изменения предназначены для включения в объем настоящего описания.
[0014] В данном описании, кроме случаев, когда указано иное, все числовые параметры следует истолковывать как предварительные и корректируемые во всех случаях термином «приблизительно», в котором числовые параметры обладают присущей им характеристикой изменчивости основных способов измерений, используемых для определения численного значения параметра. Как минимум, а не как попытка ограничить применение доктрины эквивалентов к объему формулы изобретения, каждый числовой параметр, описанный в настоящем описании, должен по меньшей мере толковаться, учитывая количество указанных значащих цифр, с применением обычных способов округления.
[0015] Кроме того, любая область числовых значений, указанных в настоящем описании, предназначена для того, чтобы включать все поддиапазоны с той же точностью вычислений, которая учтена в указанной области. Например, диапазон «от 1,0 до 10,0» подразумевает включение всех поддиапазонов между указанным минимальным значением 1,0 (и включая его) и указанным максимальным значением 10,0, то есть имеет минимальное значение, равное или большее чем 1,0, и максимальное значение, равное или меньшее чем 10,0, такое как, например, от 2,4 до 7,6. Любой максимальный численный предел, приведенный в настоящем описании, включает в себя все нижние численные пределы, входящие в него, и любой минимальный численный предел, приведенный в настоящем описании, включает в себя все более высокие численные ограничения, входящие в него. Соответственно, заявитель оставляет за собой право вносить изменения в настоящее описание, включая формулу изобретения, для определенно выраженного любого поддиапазона, учтенного в рамках диапазонов, определенно выраженных в настоящем документе. Подразумевается, что все такие диапазоны, по сути, раскрыты в настоящем документе, так что изменение определенно выраженных любых таких поддиапазонов будет соответствовать требованиям статьи 35, § 112 кодекса США, первый пункт, и статьи 35, §132(а) кодекса США.
[0016] Если не указано иное, грамматические артикли, обозначающие единственное число, используемые здесь, включают в себя понятие «по меньшей мере один» или «один или более». Таким образом, в настоящем описании артикли используются для обозначения одного или более чем одного (т.е. «по меньшей мере одного») из грамматических объектов артикля. Например, «компонент» означает один или более компонентов, и, таким образом, возможно, в реализации описанных вариантов воплощения предполагается и может использоваться или применяться более чем один компонент. Кроме того, использование существительного в единственном числе включает множественное число, а использование существительного во множественном числе включает единственное число, если контекст использования не требует иного.
[0017] Различные варианты воплощения, раскрытые и описанные в настоящем описании, направлены, в частности, на термомеханическую обработку сплавов на основе никеля. Термомеханическая обработка, раскрытая и описанная в настоящем описании, может использоваться для производства изделий из сплава на основе никеля, таких как, например, брусья, прутки, слябы, кольца, полосы, плиты и др. Изделия, полученные с помощью способов, описанных в настоящем описании, могут характеризоваться определенным размером зерен и определенным распределением выделившихся карбидов.
[0018] Межкристаллитное коррозионное растрескивание под напряжением (МККР) представляет собой механизм коррозии, при котором трещины образуются вдоль границ зерен металлического материала под воздействием растягивающих напряжений и при воздействии коррозионной среды. Растягивающие напряжения, которые способствуют МККР, могут существовать в виде внешних напряжений, приложенных к металлическому компоненту при эксплуатации, и/или в виде внутренних остаточных напряжений в металлическом материале. МККР часто встречается при применении, связанном с агрессивными коррозионными средами, таком как, например, элементы конструкции в химическом технологическом оборудовании и водо-водяных реакторах (ВВЭР) для генерации ядерной энергии. Сплавы на основе никеля, такие как, например, сплав 600 (UNS (Универсальная система обозначений металлов и сплавов) N06600) и сплав 690 (UNS N06690), могут использоваться в таких применениях благодаря общей коррозионной стойкости таких сплавов. Однако сплавы на основе никеля могут, тем не менее, проявлять МККР при эксплуатации в условиях высокой температуры и высокого давления, например, в средах воды или пара.
[0019] Для уменьшения восприимчивости сплавов на основе никеля к МККР в агрессивных коррозионных средах могут использоваться определенные способы термомеханической обработки. Для получения изделий из сплава на основе никеля, имеющих определенные размеры зерен и распределение карбидов, которые увеличивают устойчивость к МККР, могут использоваться сочетания горячей деформации и термических обработок. Например, сплавы на основе никеля, включающие сравнительно высокие уровни содержания хрома и железа, такие как, например, сплав 600 и сплав 690, для получения изделий, имеющих определенные размеры зерен с межкристаллитным распределением выделенных карбидов М23С6 и не содержащих обедненных хромом зерен, могут подвергаться термомеханической обработке с помощью определенных известных способов. Межкристаллитные выделения карбидов М23С6 между зернами в сплавах на основе никеля значительно уменьшают повышение чувствительности сплавов в агрессивных коррозионных средах, что значительно увеличивает устойчивость к МККР.
[0020] В различных вариантах воплощения, не имеющих ограничительного характера, способы, описываемые здесь, могут использоваться для термомеханической обработки сплавов на основе никеля, таких как, например, сплав 600 и сплав 690. Например, в различных вариантах воплощения, не имеющих ограничительного характера, заготовки из сплава 690, обработанные в соответствии с вариантами воплощения способов термомеханической обработки, описанными в настоящем документе, могут иметь химический состав, включающий (в процентах от суммарного веса/массы сплава): по меньшей мере 58,0% никеля; от 27,0% до 31,0% хрома; от 7,0% до 11,0% железа; до 0,5% марганца; до 0,05% углерода; до 0,5% меди; до 0,5% кремния; до 0,015% серы; и случайные примеси. В различных вариантах воплощения, не имеющих ограничительного характера, заготовки из сплава 690, обработанные соответствующим образом, могут иметь химический состав, включающий любые поддиапазоны элементов, входящие в элементные диапазоны, описанные выше. Например, заготовка из сплава 690, обработанная в соответствии с вариантами воплощения способов термомеханической обработки, описанными в настоящем документе, может включать (в процентах от общего веса/массы сплава): по меньшей мере 59,0% никеля; от 28,0% до 30,0% хрома; от 8,0% до 10,0% железа; до 0,25% марганца; от 0,010% до 0,040% углерода; до 0,25% меди; до 0,25% кремния; до 0,010% серы; и случайные примеси. В различных вариантах воплощения, не имеющих ограничительного характера, все элементные компоненты сплава, описанные в настоящем описании термином «до» определенного максимального количества, также включают количества «больше чем ноль, до» указанного максимального количества.
[0021] В различных вариантах воплощения, не имеющих ограничительного характера, слитки из сплава на основе никеля можно получать путем вакуумной индукционной плавки (ВИП) исходных материалов для получения сплава, содержащего химический состав, соответствующий заданным техническим требованиям к составу. Например, исходные материалы могут использоваться для получения сплава, содержащего химический состав, соответствующий техническим требованиям к сплаву 690, описанным выше. Расплавленный сплав, полученный путем ВИП, например, можно отливать в виде исходного слитка. В различных вариантах воплощения, не имеющих ограничительного характера, исходный слиток можно использовать в качестве вводимого электрода для одной или более операций вакуумно-дугового переплава (ВДП) и/или электрошлакового переплава (ЭШП) для получения рафинированного слитка. В различных вариантах воплощения, не имеющих ограничительного характера, для получения слитков из сплава на основе никеля могут использоваться другие первоначальные операции плавления и/или переплава, известные в технике, такие как, например, аргонокислородное обезуглероживание (АКО) и/или вакуумная дегазация, отдельно или в сочетании с ВДП и/или ЭШП.
[0022] В различных вариантах воплощения, не имеющих ограничительного характера, для получения заготовки из сплава на основе никеля слиток из сплава на основе никеля может гомогенизироваться, используя стандартные способы термообработки и/или ковки. Например, слиток из сплава на основе никеля (в состоянии отливки, рафинированном или гомогенизированном состоянии) может подвергаться ковке в прессе для получения заготовки, которая будет использоваться в качестве исходной для последующих операций термомеханической обработки. В различных других вариантах воплощения, не имеющих ограничительного характера, слиток из сплава на основе никеля (в состоянии отливки, рафинированном или гомогенизированном состоянии) может подвергаться ковке, превращаясь в предварительно отформованную заготовку, имеющую любую форму и размеры, подходящие для последующих операций термомеханической обработки.
[0023] В различных вариантах воплощения, не имеющих ограничительного характера, операции термомеханической обработки могут включать по меньшей мере два этапа нагрева и по меньшей мере два этапа деформации. Первый этап нагрева может включать нагрев заготовки из сплава на основе никеля до температуры выше температуры растворения карбидов. Первый этап деформации может включать деформацию (например, ковку или прокатку) заготовки из сплава на основе никеля, причем, когда деформация начинается, заготовка из сплава на основе никеля находится при температуре выше температуры растворения карбидов. Второй этап нагрева может включать нагрев заготовки из сплава на основе никеля до температуры ниже температуры растворения карбидов. Второй этап деформации может включать деформацию (например, ковку или прокатку) заготовки из сплава на основе никеля, причем, когда деформация начинается, заготовка из сплава на основе никеля находится при температуре ниже температуры растворения карбидов.
[0024] Используемые в настоящем документе, включая формулу изобретения, термины «первый», «второй», «перед», «после» и др., будучи используемыми в связи с этапом или операцией, не исключают возможности предшествующих, промежуточных и/или последующих этапов или операций. Например, в различных вариантах воплощения, не имеющих ограничительного характера, способы термомеханической обработки, включающие «первый» и «второй» этапы нагревания, и «первый» и «второй» этапы деформации, могут, кроме того, включать дополнительные этапы нагревания, деформации и/или другие этапы перед, между и/или после указанных «первого» и «второго» этапов нагревания и «первого» и «второго» этапов деформации.
[0025] Используемый здесь термин «температура выше температуры растворения карбидов» относится к температурам, по меньшей мере приблизительно столь же высоким, как температура растворения карбидов М23С6 сплава. Используемый здесь термин «температура ниже температуры растворения карбидов» относится к температурам, меньшим температуры растворения карбидов М23С6 сплава. Температура растворения карбидов М23С6 сплава является наименьшей температурой, при которой по существу весь углерод, присутствующий в сплаве, находится в твердом растворе, и сплав не содержит металлографически различимых фаз или выделений карбидов М23С6. Температура растворения карбидов М23С6 сплава зависит от химического состава сплава, особенно от содержания углерода. Например, температура растворения карбидов М23С6 сплава 690 может колебаться приблизительно от 1046°C до 1157°C для концентраций углерода, колеблющихся от 0,02% до 0,05%, по весу, для номинального состава 29,0% хрома, 9,0% железа, 0,2% меди, 0,2% кремния, 0,2% марганца, 0,01% серы, 0,25% алюминия, 0,25% титана, 0,008% азота и от 60,842% до 60,872% никеля, рассчитанного с использованием программы JMatPro, предоставляемой компанией Sente Software, графство Суррей, Великобритания. Температуры растворения карбидов можно определять эмпирически или с помощью аппроксимации, используя программу моделирования расчета фазовой диаграммы и свойств материала, такую как, например, программа JMatPro, или программа Pandat, предоставляемая компанией CompuTherm LLC, Мэдисон, штат Висконсин, США.
[0026] В данном контексте нагревание заготовки «до» заданной температуры или диапазона температур указывает на нагревание заготовки в течение времени, достаточного для доведения температуры всей заготовки, включая внутренние участки материала заготовки, до заданной температуры или до заданного диапазона температур. Аналогично, состояние заготовки, нагреваемой «до» заданной температуры или диапазона температур, указывает, что заготовка нагревается в течение времени, достаточного для достижения температуры всей заготовкой, включая внутренние участки материала заготовки, до заданной температуры или до заданного диапазона температур. Количество времени, необходимое для нагревания заготовки «до» температуры или диапазона температур, зависит от формы и размеров заготовки и теплопроводности материала заготовки.
[0027] В данном контексте нагревание заготовки в течение заданного периода времени или диапазона времени «при» заданной температуре или в диапазоне температур (т.е. время выдержки при заданной температуре) указывает на нагревание заготовки в течение заданного времени или диапазона времени, измеренного с момента, когда температура поверхности заготовки (измеренная, например, используя термопару, пирометр или другой прибор) достигает ±14°C от заданной температуры или диапазона температур. В данном контексте указанное время выдержки при заданной температуре не включает в себя время предварительного нагрева, необходимое для доведения температуры поверхности заготовки до пределов ±14°C от заданной температуры или диапазона температур. В данном контексте термин «время выдержки в печи» указывает количество времени, в течение которого заготовка выдерживается внутри среды с регулируемой температурой, такой как, например, печь, и не включает в себя время, необходимое для доведения среды с регулируемой температурой до заданной температуры или диапазона температур.
[0028] В данном контексте ковка, деформация или выполнение другой механической обработки заготовки «при» заданной температуре или в диапазоне температур указывает, что, когда начинается ковка, деформация или выполнение другой механической обработки, температура всей заготовки, включая внутренние участки материала заготовки, находится при заданной температуре или в диапазоне температур. Предполагается, что поверхностное охлаждение и/или адиабатическое нагревание заготовки во время ковки, деформации или подобных операций «при» заданной температуре или в диапазоне температур в ходе операции может изменять температуру участков заготовки относительно указанной.
[0029] В различных вариантах воплощения, не имеющих ограничительного характера, способ термомеханической обработки включает первый этап нагревания, включающий нагревание заготовки из сплава на основе никеля до температуры, большей, чем температура растворения карбидов М23С6 сплава на основе никеля. На первом этапе деформации нагретая заготовка из сплава на основе никеля может деформироваться до уменьшения площади поперечного сечения на 20-70% для получения деформированной заготовки из сплава на основе никеля. В начале первого этапа деформации нагретая заготовка из сплава на основе никеля может находиться при температуре, большей, чем температура растворения карбидов М23С6. На втором этапе нагрева деформированная заготовка из сплава на основе никеля может нагреваться до температуры, большей чем 926°C и меньшей, чем температура растворения карбидов М23С6 сплава на основе никеля. Деформированная заготовка из сплава на основе никеля может выдерживаться при повышенной температуре, и в период между окончанием первого этапа деформации и началом второго этапа нагревания ей не позволяют охлаждаться до температуры окружающей среды. На втором этапе деформации заготовка из сплава на основе никеля может деформироваться до второго уменьшения площади поперечного сечения на 20-70%. В начале второго этапа деформации заготовка из сплава на основе никеля может находиться при температуре, большей чем 926°C и меньшей, чем температура растворения карбидов М23С6 сплава на основе никеля. После окончания второго этапа деформации заготовка из сплава на основе никеля может охлаждаться на воздухе до температуры окружающей среды.
[0030] В различных вариантах воплощения, не имеющих ограничительного характера, первый этап нагревания, при котором заготовка из сплава на основе никеля нагревается до температуры выше температуры растворения карбидов, может включать нагревание заготовки из сплава на основе никеля в печи, работающей при температурах от 1093°C до 1163°C, в течение по меньшей мере 6,0 часов (360 минут) времени выдержки при заданной температуре. Заготовка из сплава на основе никеля может нагреваться до температуры выше температуры растворения карбидов путем нагревания в печи, работающей при температурах от 1093°C до 1163°C, или в любом поддиапазоне, входящем сюда, таком как, например, от 1093°C до 1149°C, от 1093°C до 1135°C, от 1093°C до 1121°C, от 1107°C до 1135°C, от 1121°C до 1163°C, от 1121°C до 1149°C, или подобном.
[0031] В различных вариантах воплощения, не имеющих ограничительного характера, второй этап нагревания, при котором деформированная заготовка из сплава на основе никеля нагревается до температуры ниже температуры растворения карбидов, может включать нагревание заготовки из сплава на основе никеля в печи, работающей при температуре, большей чем 926°C и меньшей, чем температура растворения карбидов М23С6 сплава на основе никеля, в течение более чем 2,0 часов (120 минут) времени в печи. Заготовка из сплава на основе никеля может нагреваться до температуры ниже температуры растворения карбидов путем нагревания в печи, работающей при температурах от 926°C до 1066°C, или в любом поддиапазоне, входящем сюда, таком как, например, от 954°C до 1052°C, от 954°C до 996°C, от 996°C до 1052°C, от 968°C до 1038°C, от 982°C до 1024°C, от 982°C до 1010°C, или подобном. В различных вариантах воплощения, второй этап нагревания может включать нагревание заготовки из сплава на основе никеля в печи, работающей при температуре ниже температуры растворения карбидов, в течение более чем от 2,0 часов (120 минут) до 10,0 часов (600 минут) времени выдержки в печи, или в любом поддиапазоне, входящем сюда, таком как, например, от 2,5 до 8,0 часов (150-480 минут), от 3,0 до 10,0 часов (180-600 минут), от 3,0 до 8,0 часов (180-480 минут), от 4,0 до 8,0 часов (240-480 минут), от 5,0 до 8,0 часов (300-480 минут), или подобном.
[0032] В различных вариантах воплощения, не имеющих ограничительного характера, заготовка из сплава на основе никеля может выдерживаться при повышенной температуре, и в период между окончанием первого этапа деформации и началом второго этапа нагревания ей не позволяют охлаждаться до температуры окружающей среды. Например, заготовка из сплава на основе никеля может выдерживаться при температурах, не меньших, чем температура, которая на 167°C ниже температуры растворения карбидов М23С6 сплава. В различных вариантах воплощения, не имеющих ограничительного характера, заготовка из сплава на основе никеля может выдерживаться при температурах, не меньших, чем температура, которая на 111°C, 83°C или 56°C ниже температуры растворения карбидов М23С6 сплава. В различных вариантах воплощения, не имеющих ограничительного характера, в период между окончанием первого этапа деформации и началом второго этапа нагревания заготовка из сплава на основе никеля может выдерживаться при температуре по меньшей мере 926°C. В различных вариантах воплощения, не имеющих ограничительного характера, в период между окончанием первого этапа деформации и началом второго этапа нагревания заготовка из сплава на основе никеля может выдерживаться при температуре по меньшей мере 954°C, 982°C, 1010°C, 1038°C или 1066°C.
[0033] В различных вариантах воплощения, не имеющих ограничительного характера, первый этап деформации, второй этап деформации и любые последующие этапы деформации могут вместе уменьшать площадь поперечного сечения заготовки на 40-95% относительно площади поперечного сечения заготовки перед первым этапом деформации. Первый этап деформации, второй этап деформации и любые последующие этапы деформации могут независимо осуществлять уменьшение площади поперечного сечения на 20-70%, или в любом поддиапазоне, входящем сюда, таком как, например, 30-70%, 40-60%, 45-55%, или подобном. Уменьшение площади поперечного сечения, обеспечиваемое первым этапом деформации, рассчитывается на основании исходной площади поперечного сечения заготовки перед первым этапом деформации. Уменьшение площади поперечного сечения, обеспечиваемое вторым этапом деформации, рассчитывается на основании площади поперечного сечения заготовки в состоянии деформации, обеспеченном первым этапом деформации. Уменьшение площади поперечного сечения, обеспечиваемое любым последующим этапом деформации, можно рассчитать на основании площади поперечного сечения заготовки в состоянии после деформации, осуществленной предшествующим этапом деформации.
[0034] В различных вариантах воплощения, не имеющих ограничительного характера, первый этап деформации, второй этап деформации и любые последующие этапы деформации могут независимо включать один или более проходов через оборудование, используемых для выполнения конкретного этапа деформации. Например, первый этап деформации может включать один или более проходов через ротационно-ковочную машину для уменьшения площади поперечного сечения заготовки на 20-70%, и второй этап деформации может включать один или более проходов через ротационно-ковочную машину для уменьшения площади поперечного сечения заготовки на 20-70% относительно площади поперечного сечения заготовки в состоянии деформации, полученной в результате первого этапа деформации. Суммарное уменьшение площади поперечного сечения, полученное в результате первого этапа деформации и второго этапа деформации, может составлять 40-95% относительно площади поперечного сечения заготовки перед первым этапом деформации. Уменьшение площади поперечного сечения, полученное в результате каждого отдельного прохода через ротационно-ковочную машину, может составлять, например, от 5% до 25% относительно промежуточной площади поперечного сечения, полученной в результате предыдущего прохода.
[0035] В различных вариантах воплощения, не имеющих ограничительного характера, в начале первого этапа деформации нагретая заготовка из сплава на основе никеля может находиться при температуре, большей, чем температура растворения карбидов М23С6, и в начале второго этапа деформации нагретая заготовка из сплава на основе никеля может находиться при температуре, большей чем 926°C и меньшей, чем температура растворения карбидов М23С6 сплава на основе никеля. В различных вариантах воплощения, не имеющих ограничительного характера, в течение всего первого этапа деформации нагретая заготовка из сплава на основе никеля может находиться при температуре, большей, чем температура растворения карбидов М23С6. В различных вариантах воплощения, не имеющих ограничительного характера, в течение всего второго этапа деформации нагретая заготовка из сплава на основе никеля может находиться при температуре, большей чем 926°C и меньшей, чем температура растворения карбидов М23С6 сплава на основе никеля. Например, для минимизации или исключения потерь тепла вследствие проводимости от поверхностей заготовки, контактирующих с деформирующими штампами, наковальнями и/или вальцами, штампы, наковальни и/или вальцы, используемые для выполнения операции деформации, могут нагреваться. Кроме того, адиабатическое нагревание деформируемого материала заготовки во время этапов деформации может компенсировать, по меньшей мере частично, потери тепла из заготовки.
[0036] В различных вариантах воплощения, не имеющих ограничительного характера, первый этап деформации и второй этап деформации могут независимо включать одну или более операций ковки или прокатки, таких как, например, прокатка в прямых калибрах, раскатка, роликовое профилирование листового металла, объемная штамповка в прессе, экструзия, ротационная ковка и т.п. В различных вариантах воплощения каждый из первого этапа деформации и второго этапа деформации может включать один или более проходов ротационной ковки.
[0037] В данном контексте термин «ротационная ковка» относится к деформации длинномерных заготовок, таких как, например, трубы, брусья и прутки, используя две или более наковальни/штампа для деформации сжатием заготовки перпендикулярно продольной оси заготовки, таким образом, уменьшая площадь поперечного сечения заготовки и увеличивая длину заготовки для получения длинномерных изделий. Операция 100 ротационной ковки показана на фиг.1А и 1В, в которой цилиндрическая заготовка 102 типа прутка/бруса деформируется сжатием с помощью наковален/штампов 104, таким образом уменьшая площадь поперечного сечения заготовки и увеличивая длину заготовки. Ротационная ковка дает сплошные или трубчатые длинномерные изделия с постоянными или переменными поперечными сечениями вдоль их длины. Ротационную ковку, также известную как ротационное обжатие или радиальная ковка, не следует путать с орбитальной (т.е. качающимся штампом) ковкой, в которой заготовка сжимается между не поворотной плоской наковальней/штампом и поворотным (качающимся) штампом с конической рабочей поверхностью, которая выполняет орбитальные, спиральные, планетарные или прямолинейные движения.
[0038] В различных вариантах воплощения, не имеющих ограничительного характера, способ термомеханической обработки может включать первый этап нагревания, содержащий нагревание заготовки из сплава 690 до температуры, большей, чем температура растворения карбидов М23С6 сплава. Например, первый этап нагревания может включать нагревание заготовки из сплава 690 до температуры в диапазоне от 1093°C до 1163°C. В различных вариантах воплощения, не имеющих ограничительного характера, заготовка из сплава 690 может иметь химический состав, включающий по весу до 0,05% углерода; от 27,0% до 31,0% хрома; до 0,5% меди; от 7,0% до 11,0% железа; до 0,5% марганца; до 0,015% серы; до 0,5% кремния; по меньшей мере 58% никеля и случайные примеси.
[0039] На первом этапе ковки, включающем один или более проходов ротационной ковки, нагретая заготовка из сплава 690 может подвергаться ротационной ковке до уменьшения площади поперечного сечения на 20-70%. В начале первого этапа ковки нагретая заготовка из сплава 690 может находиться при температуре, большей, чем температура растворения карбидов М23С6, такой как, например, температура в диапазоне от 1093°C до 1163°C, когда начинается первый этап ковки. На втором этапе нагревания кованая заготовка из сплава 690 может нагреваться до температуры, большей чем 926°C и меньшей, чем температура растворения карбидов М23С6 сплава на основе никеля. Например, второй этап нагревания может включать нагревание заготовки из сплава 690 до температуры в диапазоне от 954°C до 1052°C. В период между окончанием первого этапа ковки и началом второго этапа нагревания заготовка из сплава 690 может выдерживаться при температуре по меньшей мере 926°C.
[0040] На втором этапе ковки, включающем один или более проходов ротационной ковки, нагретая заготовка из сплава 690 может подвергаться ротационной ковке до второго уменьшения площади поперечного сечения на 20-70%. В начале второго этапа ковки нагретая заготовка из сплава 690 может находиться при температуре, большей чем 926°C и меньшей, чем температура растворения карбидов М23С6, такой как, например, температура в диапазоне от 954°C до 1052°C, когда начинается второй этап ковки. После окончания второго этапа ковки заготовка из сплава 690 может охлаждаться на воздухе до температуры окружающей среды.
[0041] В различных вариантах воплощения, не имеющих ограничительного характера, заготовки из сплава на основе никеля, такие как, например, заготовки из сплава 690, могут подвергаться дополнительной термообработке после по меньшей мере двух этапов нагревания и по меньшей мере двух этапов деформации. Например, заготовки из сплава на основе никеля могут отжигаться при температуре по меньшей мере 982°C, но не большей, чем температура растворения карбидов М23С6 сплава на основе никеля, в течение по меньшей мере 3,0 часов времени выдержки при заданной температуре. В различных вариантах воплощения, не имеющих ограничительного характера, заготовки из сплава на основе никеля могут отжигаться при температуре от 982°C до 1093°C, или в любом поддиапазоне, входящем сюда, таком как, например, от 1004°C до 1071°C, от 1010°C до 1066°C, от 1024°C до 1052°C, или подобном. В различных вариантах воплощения, не имеющих ограничительного характера, заготовки из сплава на основе никеля могут отжигаться в течение по меньшей мере 4,0 часов времени выдержки при заданной температуре. В различных вариантах воплощения, не имеющих ограничительного характера, заготовки из сплава на основе никеля после термообработки отжигом могут подвергаться закалке в воде.
[0042] В различных вариантах воплощения, не имеющих ограничительного характера, заготовки из сплава на основе никеля, такие как, например, заготовки из сплава 690, после по меньшей мере двух этапов нагревания и по меньшей мере двух этапов деформации могут подвергаться старению. Например, заготовки из сплава на основе никеля могут подвергаться старению при температуре от от 704°C до 760°C в течение по меньшей мере 3,0 часов времени выдержки при заданной температуре. В различных вариантах воплощения, не имеющих ограничительного характера, заготовки из сплава на основе никеля могут подвергаться старению при температуре от 704°C до 760°C, или в любом поддиапазоне, входящем сюда, таком как, например, от 718°C до 746°C, от 710°C до 738°C, или подобном. В различных вариантах воплощения, не имеющих ограничительного характера, заготовки из сплава на основе никеля могут подвергаться старению в течение по меньшей мере 4,0 часов времени выдержки при заданной температуре. В различных вариантах воплощения, не имеющих ограничительного характера, заготовки из сплава на основе никеля после термообработки старением могут подвергаться охлаждению на воздухе.
[0043] В различных вариантах воплощения, не имеющих ограничительного характера, заготовки из сплава на основе никеля могут подвергаться отжигу и старению. Например, после по меньшей мере двух этапов нагревания и по меньшей мере двух этапов деформации заготовки из сплава на основе никеля могут подвергаться охлаждению на воздухе до температуры окружающей среды, а затем отжигаться при температуре по меньшей мере 982°C, но не большей, чем температура растворения карбидов М23С6 сплава на основе никеля, в течение по меньшей мере 3,0 часов времени выдержки при заданной температуре. Заготовки из сплава на основе никеля после отжига могут подвергаться закалке в воде, а затем подвергаться старению при температуре от 704°C до 760°C в течение по меньшей мере 3,0 часов времени выдержки при заданной температуре.
[0044] Способы, описанные в настоящем документе, могут использоваться, например, для получения кованых и/или прокатных изделий. Например, в различных вариантах воплощения, не имеющих ограничительного характера, по меньшей мере два этапа нагревания и по меньшей мере два этапа деформации преобразуют предварительно отформованные заготовки в изделия, в том числе, длинномерные,, такие как, например, круглый пруток и брус, квадратный пруток и брус, шестигранный пруток и брус, кованые квадратные длинномерные изделия и катаные квадратные длинномерные изделия. Способы, раскрытые в настоящем документе, могут использоваться, например, для получения длинномерных изделий с постоянным или переменным поперечным сечением по их длине. В вариантах воплощения с получением длинномерных изделий, имеющих переменное поперечное сечение по их длине, первый этап деформации и второй этап деформации могут вместе уменьшать площадь поперечного сечения заготовки на 40-95% в одном или более мест по длине длинномерного изделия. Кроме того, способы, раскрытые в настоящем документе, могут использоваться, например, для получения труб ротационной ковки.
[0045] В различных вариантах воплощения, не имеющих ограничительного характера, изделия, полученные с помощью способов, описанных в настоящем документе, могут удовлетворять требованиям стандарта ASTM В 166-08: Технические условия для бруса, прутка и проволоки из сплавов никеля - хрома - железа (UNS N06600, N06601, N06603, N06690, N06693, N06025, N06045 и N06696) и сплава никеля - хрома - кобальта - молибдена (UNS N06617) (2008) и ASME SB-166: Технические условия для бруса, прутка и проволоки из сплавов никеля - хрома - железа (UNS N06600, N06601, N06603, N06690, N06693, N06025, N06045 и N06696) и сплава никеля - хрома - кобальта - молибдена (UNS N06617) (2007), которые включены в качестве ссылок в настоящее описание.
[0046] В различных вариантах воплощения, не имеющих ограничительного характера, изделия, полученные с помощью способов, описанных в настоящем документе, могут иметь размеры зерен по стандарту ASTM № от 3,0 до 9,0, определяемые в соответствии со стандартом ASTM E 112-10: Стандартные способы испытаний для определения среднего размера зерен (2010), который включен в качестве ссылки в настоящее описание. В различных вариантах воплощения, не имеющих ограничительного характера, изделия, полученные с помощью способов, описанных в настоящем документе, могут иметь размеры зерен в диапазоне по стандарту ASTM № от 3,0 до 9,0, или в любом поддиапазоне, входящем сюда, таком как, например, ASTM № от 3,0 до 8,0, от 3,5 до 7,5, от 4,0 до 7,0, от 4,5 до 6,5, от 3,0 до 7,0, от 3,0 до 6,0, или подобном. В различных вариантах воплощения, не имеющих ограничительного характера, изделия, полученные с помощью способов, описанных в настоящем документе, могут содержать межкристаллитные выделения карбидов М23С6, равномерно распределенные по границам зерен. В различных вариантах воплощения, не имеющих ограничительного характера, изделия, полученные с помощью способов, описанных в настоящем документе, могут содержать минимальные металлографически различимые межкристаллитные выделения карбидов М23С6. В различных вариантах воплощения, не имеющих ограничительного характера, изделия, полученные с помощью способов, описанных в настоящем документе, могут не содержать металлографически различимых межкристаллитных выделений карбидов М23С6.
[0047] Микроструктурное распределение карбидов может быть определено металлографическими способами, например, путем использования растровой электронной микроскопии (РЭМ) для оценки химически протравленных (например, травильным раствором брома в метиловом спирте) образцов сплава на основе никеля, обработанных в соответствии с различными вариантами воплощения, не имеющими ограничительного характера, описанными в настоящем документе. Например, в различных вариантах воплощения, не имеющих ограничительного характера, изделия, полученные с помощью способов, описанных в настоящем документе, при оценке с использованием РЭМ при увеличении 500х, могут содержать межкристаллитные выделения карбидов М23С6, равномерно распределенные по всем различимым границам зерен, и содержать минимальные различимые внутрикристаллитные выделения карбидов М23С6 или не содержать их. В различных вариантах воплощения, не имеющих ограничительного характера, изделия, полученные с помощью способов, описанных в настоящем документе, могут содержать равноосные зерна с размером зерен по ASTM № от 3,0 до 9,0, равномерное распределение размеров зерен, межкристаллитные выделения карбидов М23С6, равномерно распределенные по металлографически различимым границам зерен, и минимальные металлографически различимые внутрикристаллитные выделения карбидов М23С6.
[0048] Способы, описанные в настоящем документе, уменьшают или исключают аномальный рост зерен, который создает неравномерное распределение размеров зерен в макроскопическом масштабе. Для контролирования размеров зерен в указанных пределах, заготовки из сплава на основе никеля, такие как, например, заготовки из сплава 690, могут подвергаться горячей деформации при температурах, превышающих как температуру рекристаллизации, так и температуру растворения карбидов сплава, т.е. деформации при температурах выше температуры растворения. Однако последующие термообработки для получения однородного распределения межкристаллитных выделений карбидов М23С6 часто вызывают аномальный и неравномерный рост зерен на участках макроструктуры заготовок. Например, горячедеформированные прутки и круглый прокат сплава на основе никеля, такого как, например, сплав 690, склонны к развитию кольцеобразной области аномального роста зерен по поперечному сечению изделия. На фиг.2А и 2В схематически изображено длинномерное изделие 200, такое как, например, брус или круглый пруток сплава на основе никеля, такого как сплав 690. Длинномерное изделие 200 содержит кольцеобразную область 205 аномального роста зерен по поперечному сечению изделия.
[0049] Без желания быть связанным теорией, предполагается, что горячая деформация при температурах выше температуры растворения карбидов для регулирования размеров зерен приводит к собственным внутренним напряжениям в заготовках, которые вызывают аномальный рост зерен. Предполагается, что собственные внутренние напряжения вызываются различным термическим расширением заготовки в процессе горячей деформации и охлаждения после горячей деформации. Находясь в контакте с деформирующими штампами/наковальнями, и в процессе последующего охлаждения, поверхностный материал заготовки остывает намного быстрее, чем внутренний материал, особенно материал ближе к центру заготовки. Это создает резкую разность температур между более холодной поверхностью, материалом вблизи поверхности и более горячим внутренним материалом. Разность температур приводит к различному термическому расширению от высокой температуры в центре до низкой температуры на поверхности горячедеформированного изделия, что, предположительно, приводит к собственным внутренним напряжениям в материале. В процессе последующих термообработок для получения равномерного распределения межкристаллитных выделений карбидов М23С6 внутренние напряжения, предположительно, вызывают аномальный рост зерен, который локализуется в областях внутренних напряжений, вызванных разностью термического расширения при охлаждении. Предполагается, что это приводит к возникновению наблюдаемых кольцеобразных областей аномального и неоднородного роста зерен в макроструктуре изделий.
[0050] Эти вредные области аномального роста зерен могут быть уменьшены с помощью деформации заготовок из сплава на основе никеля, таких как, например, заготовки из сплава 690, при температурах ниже температуры растворения карбидов сплава, т.е. при температурах ниже температуры растворения. Однако после деформации при температурах ниже температуры растворения последующие термообработки для получения однородного распределения межкристаллитных выделений карбидов М23С6 часто вызывают неприемлемый рост зерен по всей заготовке. Размер зерен трудно поддается регулированию и термообработки часто дают размеры зерен, большие чем ASTM №3,0 (т.е. номера по ASTM, меньшие чем 3,0). Кроме того, в процессе деформации при температурах ниже температуры растворения все карбиды не растворяются. В результате межкристаллитное распределение карбидов, полученное при последующих термообработках, часто включает в себя крупные строчечные включения карбидов по границам зерен, которые присутствовали между крупными зернами в предварительно отформованных заготовках, и не растворились перед деформацией при температурах ниже температуры растворения, в процессе деформации, или после нее.
[0051] Способы, описанные в настоящем документе, уменьшают или исключают аномальный рост зерен, который создает неравномерное распределение размеров зерен в макроскопическом масштабе, и дают изделия, имеющие равноосные зерна с размерами зерен по ASTM № от 3,0 до 9,0, равномерное распределение размеров зерен, межкристаллитные выделения карбидов М23С6, равномерно распределенные по границам зерен, и минимальные внутрикристаллитные выделения карбидов М23С6. На первом из по меньшей мере двух этапов нагревания заготовка из сплава на основе никеля нагревается до температуры выше температуры растворения карбидов, при которой растворяются все из карбидов М23С6, присутствующих в предварительно отформованной заготовке. На первом из по меньшей мере двух этапов деформации заготовка из сплава на основе никеля деформируется при температуре выше температуры растворения карбидов, например, до понижения площади поперечного сечения на 20-70%. Деформация при температуре выше температуры растворения карбидов препятствует выделению карбидов и дает однородное распределение размеров зерен при размерах зерен в диапазоне по ASTM № от 3,0 до 9,0.
[0052] На втором из по меньшей мере двух этапов нагревания заготовка из сплава на основе никеля нагревается до температуры ниже температуры растворения карбидов. Заготовка стабилизируется при температурах ниже температуры растворения, и между первым этапом деформации и вторым этапом нагревания ей не позволяют охлаждаться до температуры окружающей среды. Это сводит к минимуму любое выделение карбидов, поскольку материал заготовки не охлаждается в критической области «выступа» кривой время - температура - превращение (ВТТ) (изотермического распада аустенита) материала, в которой кинетика выделения карбидов самая быстрая. Зародышеобразование и выделение карбидов при температурах ниже температуры растворения карбидов, например, в пределах приблизительно 167°С от температуры растворения карбидов, происходит очень медленно. Это препятствует неконтролируемому выделению карбидов. На втором из по меньшей мере двух этапов деформации заготовка из сплава на основе никеля деформируется при температуре ниже температуры растворения карбидов, например, до понижения площади поперечного сечения на 20%-70%. Деформация при температуре ниже температуры растворения карбидов уменьшает разность термического расширения и собственные внутренние напряжения в материале, которые, предположительно, вызывают аномальный рост зерен в процессе последующих термообработок.
[0053] Не имеющие ограничительного характера и не исчерпывающие примеры, приведенные далее, предназначены для дополнительного описания различных, не имеющих ограничительного характера и не исчерпывающих вариантов воплощения, без ограничения объема вариантов воплощения, раскрытых в настоящем описании.
ПРИМЕРЫ
[0054] Плавки из сплава 690 были подготовлены путем плавления исходных материалов, используя ВИП. Химический состав плавок сплава 690 соответствовал стандарту ASTM В 166-08: Технические условия для бруса, прутка и проволоки из сплавов никеля - хрома - железа (UNS N06600, N06601, N06603, N06690, N06693, N06025, N06045, и N06696) и сплава никеля - хрома - кобальта - молибдена (UNS N06617) (2008), и ASME SB-166: Технические условия для бруса, прутка и проволоки из сплавов никеля - хрома - железа (UNS N06600, N06601, N06603, N06690, N06693, N06025, N06045, и N06696} и сплава никеля - хрома - кобальта - молибдена (UNS N06617) (2007), которые включены в качестве ссылки в настоящее описание.
[0055] Плавки ВИП отливались в виде исходных слитков, которые использовались в качестве вводимых электродов для ЭШП.В результате операции ЭШП получались рафинированные цилиндрические слитки, имеющие диаметры приблизительно 508 миллиметров. Эти слитки ЭШП подвергались гомогенизации, используя стандартную технологию, и ковке в прессе для получения цилиндрических заготовок, имеющих диаметры приблизительно 356 миллиметров.
[0056] Заготовки подвергались термомеханической обработке в соответствии с не имеющими ограничительного характера вариантами воплощения способов, описанных в настоящем документе, включающих два этапа нагревания и два этапа деформации. На первом этапе нагревания заготовки нагревались в печи, работающей при температурах от 1093°C до 1121°C в течение по меньшей мере 6 часов времени выдержки при заданной температуре. На первом этапе деформации нагретые заготовки подвергались ротационной ковке до диаметров приблизительно 243 миллиметра, что соответствует уменьшению площади поперечного сечения приблизительно на 53%. Первый этап деформации включал четыре прохода через ротационно-ковочную машину, причем каждый проход давал уменьшение площади поперечного сечения приблизительно на 17-18%. Когда начинался первый этап деформации, вся заготовка находилась при температуре в диапазоне приблизительно от 1093°C до 1121°C. Во время проходов ротационной ковки температуры поверхности заготовок у штампа и вне штампа поддерживались в диапазоне от 926°C до 1121°C в течение всех четырех (4) проходов.
[0057] После окончания ротационной ковки температурам поверхности заготовок не позволяли снижаться до температуры окружающей среды, и заготовки немедленно загружались в печь, работающую при температуре 996°C. На втором этапе нагревания кованые заготовки нагревались в печи в течение приблизительно 1,0 часа, 2,0 часов, 4,0 часов или 8,0 часов времени выдержки в печи. На втором этапе деформации нагретые заготовки подвергались ротационной ковке во второй раз до диаметров приблизительно 182 миллиметра, что соответствует уменьшению площади поперечного сечения приблизительно на 44% относительно промежуточных диаметров 243 миллиметра. Второй этап деформации включал три прохода через ротационно-ковочную машину, причем каждый проход давал уменьшение площади поперечного сечения приблизительно на 17-18%. Когда начинался второй этап деформации, вся заготовка находилась при температуре приблизительно 996°C. Во время второго этапа деформации температуры поверхности заготовки у штампа и вне штампа поддерживались в диапазоне от 926°C до 1121°C для всех трех проходов. После окончания второго этапа деформации заготовки охлаждались на воздухе до температуры окружающей среды. Суммарное уменьшение площади поперечного сечения, полученное в результате двух этапов деформации, составляло приблизительно 74%.
[0058] Подвергнутые двойному нагреву и двойной ротационной ковке заготовки отжигались при температуре 1024°C в течение четырех (4) часов времени выдержки при заданной температуре с последующей закалкой в воде до температуры окружающей среды. Закаленные заготовки подвергались старению при температуре 727°C в течение четырех (4) часов времени выдержки при заданной температуре и охлаждались на воздухе до температуры окружающей среды.
[0059] Поперечные разрезы заготовок подвергались травлению, используя стандартные технологии, и макроструктура изучалась с помощью металлографии. На фиг.3А представлен металлографический образец поперечного разреза заготовки, нагретой в течение приблизительно 1 часа времени выдержки в печи, работающей при температуре 996°C, между первым этапом деформации и вторым этапом деформации. На фиг.3В представлен металлографический образец поперечного разреза заготовки, нагретой в течение приблизительно 2 часов времени выдержки в печи, работающей при температуре 996°C, между первым этапом деформации и вторым этапом деформации. На фиг.3С представлен металлографический образец поперечного разреза заготовки, нагретой в течение приблизительно 4 часов времени выдержки в печи, работающей при температуре 996°C, между первым этапом деформации и вторым этапом деформации. На фиг.3D представлен металлографический образец поперечного разреза заготовки, нагретой в течение приблизительно 8 часов времени выдержки в печи, работающей при температуре 996°C, между первым этапом деформации и вторым этапом деформации.
[0060] Как показано на фиг.3А и 3В, в заготовках, нагретых в течение приблизительно 1 часа и 2 часов времени выдержки в печи, работающей при температуре 996°C, развивалась кольцеобразная область аномального роста зерен. Как показано на фиг.3С и 3D, заготовки, нагретые в течение приблизительно 4 часов и 8 часов времени выдержки в печи, работающей при температуре 996°C, не проявляли аномального роста зерен. Размер зерен заготовок, нагретых в течение приблизительно 4 часов и 8 часов времени выдержки в печи, находился в диапазоне по ASTM № от 3,0 до 8,0, определенном в соответствии с ASTM Е 112-10. В заготовках сформировались межкристаллитные выделения карбидов М23С6, равномерно распределенные по границам зерен, и проявлялись минимальные внутрикристаллитные выделения карбидов М23С6.
[0061] Способы, раскрытые в настоящем описании, дают изделия из сплава на основе никеля, имеющие микроструктуру и макроструктуру, которые обеспечивают превосходные свойства для критических технических применений, таких как, например, элементы конструкции химико-технологического оборудования и ВВЭР для производства ядерной энергии. Это описание создано со ссылками на различные не имеющие ограничительного характера и не исключительные варианты воплощения. Однако специалисту должно быть понятно, что различные замены, изменения или сочетания любых раскрытых вариантов воплощения (или их частей) могут быть сделаны без отступления от объема данного описания. Таким образом, предполагается и понятно, что настоящее описание поддерживает дополнительные варианты воплощения, не изложенные явно в настоящем документе. Такие варианты воплощения могут быть получены, например, путем объединения, изменения или преобразования любого из раскрытых этапов, компонентов, элементов, параметров, аспектов, характеристик, ограничений и прочего в различных вариантах воплощения, не имеющих ограничительного характера, раскрытых в настоящем описании. Таким образом, заявитель оставляет за собой право вносить поправки в формулу изобретения в процессе рассмотрения заявки для добавления характеристик, по-разному изложенных в данном описании, и такие поправки соответствуют требованиям статьи 35 кодекса США, § 112, первый пункт, и статьи 35 кодекса США, § 132(а).

Claims (90)

1. Способ термомеханической обработки заготовки из сплава на основе никеля, включающий:
обеспечение заготовки из сплава на основе никеля, содержащего, мас.%: до 0,05 углерода, от 27,0 до 31,0 хрома, до 0,5 меди, от 7,0 до 11,0 железа, до 0,5 марганца, до 0,015 серы, до 0,5 кремния, по меньшей мере 58 никеля и случайные примеси;
первый этап нагревания заготовки до температуры 1093-1163°С;
первый этап ротационной ковки нагретой до 1093-1163°С заготовки с обеспечением уменьшения площади поперечного сечения на 30-70%;
второй этап нагревания заготовки до температуры 954-1052°С, причем между окончанием первого этапа ковки и началом второго этапа нагревания заготовку поддерживают при температуре ниже температуры растворения карбидов М23С6 и не позволяют ей охлаждаться до температуры окружающей среды; и
второй этап ротационной ковки нагретой до 954-1052°С заготовки с обеспечением уменьшения площади поперечного сечения на 20-70%.
2. Способ по п. 1, отличающийся тем, что на первом этапе нагревания заготовку нагревают в печи до температуры 1093-1163°С и выдерживают при заданной температуре в течение по меньшей мере 6,0 часов.
3. Способ по п. 1, отличающийся тем, что на втором этапе нагревания заготовку нагревают в печи до температуры 954-1052°С и выдерживают при заданной температуре в течение более 2,0 часов.
4. Способ по п. 1, отличающийся тем, что на втором этапе нагревания заготовку нагревают в печи до температуры 954-1052°С и выдерживают при заданной температуре в течение 3,0-10,0 часов.
5. Способ по п. 1, отличающийся тем, что на втором этапе нагревания заготовку нагревают в печи до температуры 954-1052°С и выдерживают при заданной температуре в течение 4,0–8,0 часов.
6. Способ по п. 1, отличающийся тем, что заготовку из сплава на основе никеля получают путем:
вакуумно-индукционной плавки исходных материалов с образованием слитка;
переплава слитка с образованием рафинированного слитка путем по меньшей мере одной из операций переплава, состоящей из вакуумно-дугового переплава и электрошлакового переплава; и
объемной штамповки в прессе рафинированного слитка.
7. Способ по п. 1, отличающийся тем, что после двух этапов нагревания и двух этапов ковки дополнительно включает:
нагревание заготовки до температуры по меньшей мере 982°С, но не больше температуры растворения карбидов М23С6, в течение по меньшей мере 3,0 часов; и
закалку заготовки в воде.
8. Способ по п. 1, отличающийся тем, что после двух этапов нагревания и двух этапов ковки дополнительно включает:
старение заготовки при температуре 705-760°С в течение по меньшей мере 3,0 часов; и
охлаждение заготовки на воздухе.
9. Изделие из сплава на основе никеля, полученное в виде бруса или круглого прутка термомеханической обработкой заготовки способом по п. 1.
10. Изделие по п. 9, отличающееся тем, что структура сплава содержит равноосные зерна с размером по ASTM № от 3,0 до 9,0, межкристаллитные выделения карбидов М23С6, равномерно распределенные по металлографически различимым границам зерен, и по существу не содержит металлографически различимых внутрикристаллитных выделений карбидов М23С6.
11. Способ термомеханической обработки заготовки из сплава на основе никеля, включающий:
обеспечение заготовки из сплава на основе никеля, содержащего, мас.%: до 0,05 углерода, от 27,0 до 31,0 хрома, до 0,5 меди, от 7,0 до 11,0 железа, до 0,5 марганца, до 0,015 серы, до 0,5 кремния, по меньшей мере 58 никеля и случайные примеси;
первый этап нагревания заготовки до температуры, большей, чем температура растворения карбидов М23С6;
первый этап деформации заготовки, нагретой до температуры, большей, чем температура растворения карбидов М23С6, с обеспечением уменьшения площади поперечного сечения на 20-70%;
второй этап нагревания заготовки до температуры, большей чем 926°С и меньшей, чем температура растворения карбидов М23С6, причем между окончанием первого этапа деформации и началом второго этапа нагревания заготовку поддерживают при температуре ниже температуры растворения карбидов М23С6 и не позволяют ей охлаждаться до температуры окружающей среды; и
второй этап деформации заготовки, нагретой до температуры, большей чем 926°С и меньшей, чем температура растворения карбидов М23С6, с обеспечением уменьшения площади поперечного сечения на 20-70%.
12. Способ по п. 11, отличающийся тем, что получают заготовку из сплава на основе никеля, содержащего, мас.%: до 0,05 углерода; от 28,0 до 30,0 хрома; до 0,25 меди; от 8,0 до 10,0 железа; до 0,25 марганца; до 0,010 серы; до 0,25 кремния; по меньшей мере 58 никеля и случайные примеси.
13. Способ по п. 11, отличающийся тем, что первый этап деформации и второй этап деформации независимо включают по меньшей мере одну операцию, выбранную из группы, состоящей из прокатки в прямых калибрах, раскатки, роликового профилирования листового металла, объемной штамповки в прессе, экструзии и ротационной ковки.
14. Способ по п. 11, отличающийся тем, что первый этап деформации и второй этап деформации включают ротационную ковку.
15. Способ по п. 11, отличающийся тем, что на первом этапе нагревания заготовку нагревают в печи до температуры 1093-1163°С и выдерживают при заданной температуре в течение по меньшей мере 3,0 часов.
16. Способ по п. 11, отличающийся тем, что на втором этапе нагревания заготовку нагревают в печи до температуры 954-1052°С и выдерживают при заданной температуре в течение более 2,0 часов.
17. Способ по п. 11, отличающийся тем, что на втором этапе нагревания заготовку нагревают в печи до температуры 954-1052°С и выдерживают при заданной температуре в течение 3,0-10,0 часов.
18. Способ по п. 11, отличающийся тем, что на втором этапе нагревания заготовку нагревают в печи до температуры 954-1052°С и выдерживают при заданной температуре в течение 4,0-8,0 часов.
19. Способ по п. 11, отличающийся тем, что заготовку из сплава на основе никеля получают путем:
вакуумно-индукционной плавки исходных материалов с образованием слитка;
переплава слитка с образованием рафинированного слитка путем по меньшей мере одной из операций переплава, состоящей из вакуумно-дугового переплава и электрошлакового переплава; и
объемной штамповки в прессе рафинированного слитка.
20. Способ по п. 11, отличающийся тем, что после двух этапов нагревания и двух этапов деформации дополнительно включает:
нагревание заготовки до температуры по меньшей мере 982°С, но не больше температуры растворения карбидов М23С6 в течение по меньшей мере 3,0 часов; и
закалку заготовки в воде.
21. Способ по п. 11, отличающийся тем, что после двух этапов нагревания и двух этапов ковки дополнительно включает:
старение заготовки при температуре 705-760 °С в течение по меньшей мере 3,0 часов; и
охлаждение заготовки на воздухе.
22. Изделие из сплава на основе никеля, полученное термомеханической обработкой заготовки способом по п. 11.
23. Изделие по п. 22, отличающееся тем, что оно представляет собой длинномерное изделие, выбранное из группы, состоящей из бруса, круглого прутка и квадратного прутка.
24. Изделие по п. 22, отличающееся тем, что структура сплава содержит равноосные зерна с размером по ASTM № от 3,0 до 9,0, межкристаллитные выделения карбидов М23С6, равномерно распределенные по металлографически различимым границам зерен, и по существу не содержит металлографически различимых внутрикристаллитных выделений карбидов М23С6.
25. Способ термомеханической обработки заготовки из сплава на основе никеля, включающий:
первый этап нагревания заготовки до температуры, большей, чем температура растворения карбидов М23С6;
первый этап деформации заготовки, нагретой до температуры, большей, чем температура растворения карбидов М23С6, с обеспечением уменьшения площади поперечного сечения на 20-70%;
второй этап нагревания заготовки до температуры, большей чем 926°С и меньшей, чем температура растворения карбидов М23С6, причем между окончанием первого этапа деформации и началом второго этапа нагревания заготовку поддерживают при температуре ниже температуры растворения карбидов М23С6 и не позволяют ей охлаждаться до температуры окружающей среды; и
второй этап деформации заготовки, нагретой до температуры, большей чем 926°С и меньшей, чем температура растворения карбидов М23С6, с обеспечением уменьшения площади поперечного сечения на 20-70%.
26. Способ по п. 25, отличающийся тем, что заготовка содержит, мас.%: до 0,05 углерода, от 27,0 до 31,0 хрома, до 0,5 меди, от 7,0 до 11,0 железа, до 0,5 марганца, до 0,015 серы, до 0,5 кремния, по меньшей мере 58 никеля и случайные примеси.
27. Способ по п. 25, отличающийся тем, что заготовка содержит, мас.%: до 0,05 углерода; от 28,0 до 30,0 хрома; до 0,25 меди; от 8,0 до 10,0 железа; до 0,25 марганца; до 0,010 серы; до 0,25 кремния; по меньшей мере 58 никеля и случайные примеси.
28. Способ по п. 25, отличающийся тем, что первый этап деформации и второй этап деформации независимо включают по меньшей мере одну операцию, выбранную из группы, состоящей из прокатки в прямых калибрах, раскатки, роликового профилирования листового металла, объемной штамповки в прессе, экструзии и ротационной ковки.
29. Способ по п. 25, отличающийся тем, что первый этап деформации и второй этап деформации включают ротационную ковку.
30. Способ по п. 25, отличающийся тем, что на первом этапе нагревания заготовку нагревают в печи до температуры 1093-1163°С и выдерживают при заданной температуре в течение по меньшей мере 3,0 часов.
31. Способ по п. 25, отличающийся тем, что на втором этапе нагревания заготовку нагревают в печи до температуры 926-1066°С и выдерживают при заданной температуре в течение более 2,0 часов.
32. Способ по п. 25, отличающийся тем, что на втором этапе нагревания заготовку нагревают в печи до температуры 926-1066°С и выдерживают при заданной температуре в течение 3,0-10,0 часов.
33. Способ по п. 25, отличающийся тем, что на втором этапе нагревания заготовку нагревают в печи до температуры 926-1066 °С и выдерживают при заданной температуре в течение 4,0-8,0 часов.
34. Способ по п. 25, отличающийся тем, что заготовку из сплава на основе никеля получают путем:
вакуумно-индукционной плавки исходных материалов с образованием слитка;
переплава слитка с образованием рафинированного слитка путем по меньшей мере одной из операций переплава, состоящей из вакуумно-дугового переплава и электрошлакового переплава; и
объемной штамповки в прессе рафинированного слитка.
35. Способ по п. 25, отличающийся тем, что после двух этапов нагревания и двух этапов деформации дополнительно включает:
нагревание заготовки до температуры по меньшей мере 982°С, но не больше температуры растворения карбидов М23С6 в течение по меньшей мере 3,0 часов; и
закалку заготовки в воде.
36. Способ по п. 25, отличающийся тем, что после двух этапов нагревания и двух этапов ковки дополнительно включает:
старение заготовки при температуре 705-760°С в течение по меньшей мере 3,0 часов; и
охлаждение заготовки на воздухе.
37. Способ термомеханической обработки заготовки из сплава на основе никеля, включающий:
обеспечение заготовки из сплава на основе никеля, содержащего, мас.%: до 0,05 углерода, от 27,0 до 31,0 хрома, до 0,5 меди, от 7,0 до 11,0 железа, до 0,5 марганца, до 0,015 серы, до 0,5 кремния, по меньшей мере 58 никеля и случайные примеси;
первый этап нагревания заготовки до температуры, большей, чем температура растворения карбидов М23С6;
первый этап деформации заготовки, нагретой до температуры, большей, чем температура растворения карбидов М23С6, с обеспечением уменьшения площади поперечного сечения на 20-70%;
второй этап нагревания заготовки до температуры 926-1066°С, причем между окончанием первого этапа деформации и началом второго этапа нагревания заготовку поддерживают при температуре ниже температуры растворения карбидов М23С6 и не позволяют ей охлаждаться до температуры окружающей среды; и
второй этап деформации заготовки, нагретой до температуры, большей чем 926°С и меньшей, чем температура растворения карбидов М23С6, с обеспечением уменьшения площади поперечного сечения на 20-70%.
38. Способ по п. 37, отличающийся тем, что получают заготовку из сплава на основе никеля, содержащего, мас.%: до 0,05 углерода; от 28,0 до 30,0 хрома; до 0,25 меди; от 8,0 до 10,0 железа; до 0,25 марганца; до 0,010 серы; до 0,25 кремния; по меньшей мере 58 никеля и случайные примеси.
39. Способ по п. 37, отличающийся тем, что первый этап деформации и второй этап деформации независимо включают по меньшей мере одну операцию, выбранную из группы, состоящей из прокатки в прямых калибрах, раскатки, роликового профилирования листового металла, объемной штамповки в прессе, экструзии и ротационной ковки.
40. Способ по п. 37, отличающийся тем, что на первом этапе нагревания заготовку нагревают в печи до температуры 1093-1163°С и выдерживают при заданной температуре в течение по меньшей мере 3,0 часов.
41. Способ по п. 37, отличающийся тем, что на втором этапе нагревания заготовку нагревают в печи до температуры 926-1066°С и выдерживают при заданной температуре в течение более 2,0 часов.
42. Способ по п. 37, отличающийся тем, что на втором этапе нагревания заготовку нагревают в печи до температуры 926-1066°С и выдерживают при заданной температуре в течение 3,0-10,0 часов.
43. Способ по п. 37, отличающийся тем, что на втором этапе нагревания заготовку нагревают в печи до температуры 926-1066°С и выдерживают при заданной температуре в течение 4,0-8,0 часов.
44. Способ по п. 37, отличающийся тем, что заготовку из сплава на основе никеля получают путем:
вакуумно-индукционной плавки исходных материалов с образованием слитка;
переплава слитка с образованием рафинированного слитка путем по меньшей мере одной из операций переплава, состоящей из вакуумно-дугового переплава и электрошлакового переплава; и
объемной штамповки в прессе рафинированного слитка.
45. Способ по п. 37, отличающийся тем, что после двух этапов нагревания и двух этапов ковки дополнительно включает:
старение заготовки при температуре 705-760°С в течение по меньшей мере 3,0 часов; и
охлаждение заготовки на воздухе.
RU2013158175A 2011-06-01 2012-05-07 Термомеханическая обработка сплавов на основе никеля RU2607682C2 (ru)

Applications Claiming Priority (3)

Application Number Priority Date Filing Date Title
US13/150,494 2011-06-01
US13/150,494 US8652400B2 (en) 2011-06-01 2011-06-01 Thermo-mechanical processing of nickel-base alloys
PCT/US2012/036707 WO2012166295A2 (en) 2011-06-01 2012-05-07 Thermo-mechanical processing of nickel-base alloys

Publications (2)

Publication Number Publication Date
RU2013158175A RU2013158175A (ru) 2015-11-10
RU2607682C2 true RU2607682C2 (ru) 2017-01-10

Family

ID=46125519

Family Applications (1)

Application Number Title Priority Date Filing Date
RU2013158175A RU2607682C2 (ru) 2011-06-01 2012-05-07 Термомеханическая обработка сплавов на основе никеля

Country Status (22)

Country Link
US (4) US8652400B2 (ru)
EP (2) EP2714953B1 (ru)
JP (1) JP6188684B2 (ru)
KR (1) KR101920514B1 (ru)
CN (2) CN103597105B (ru)
AU (3) AU2012262929B2 (ru)
BR (1) BR112013030609B1 (ru)
CA (2) CA2836842A1 (ru)
DK (2) DK2714953T3 (ru)
ES (2) ES2656207T3 (ru)
HK (1) HK1195595A1 (ru)
HU (2) HUE037958T2 (ru)
IL (2) IL229536B (ru)
MX (2) MX352006B (ru)
NO (1) NO3045552T3 (ru)
NZ (1) NZ618126A (ru)
PL (2) PL2714953T3 (ru)
PT (1) PT3045552T (ru)
RU (1) RU2607682C2 (ru)
SG (1) SG195248A1 (ru)
UA (1) UA112648C2 (ru)
WO (1) WO2012166295A2 (ru)

Cited By (1)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
RU2708194C1 (ru) * 2019-08-01 2019-12-04 Федеральное государственное бюджетное образовательное учреждение высшего образования "Московский государственный технологический университет "СТАНКИН" (ФГБОУ ВО "МГТУ "СТАНКИН") Способ изготовления изделия из сплава Х65НВФТ

Families Citing this family (28)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
US20040221929A1 (en) 2003-05-09 2004-11-11 Hebda John J. Processing of titanium-aluminum-vanadium alloys and products made thereby
US7837812B2 (en) 2004-05-21 2010-11-23 Ati Properties, Inc. Metastable beta-titanium alloys and methods of processing the same by direct aging
US10053758B2 (en) * 2010-01-22 2018-08-21 Ati Properties Llc Production of high strength titanium
US9255316B2 (en) 2010-07-19 2016-02-09 Ati Properties, Inc. Processing of α+β titanium alloys
US8499605B2 (en) 2010-07-28 2013-08-06 Ati Properties, Inc. Hot stretch straightening of high strength α/β processed titanium
US8613818B2 (en) 2010-09-15 2013-12-24 Ati Properties, Inc. Processing routes for titanium and titanium alloys
US9206497B2 (en) 2010-09-15 2015-12-08 Ati Properties, Inc. Methods for processing titanium alloys
US10513755B2 (en) 2010-09-23 2019-12-24 Ati Properties Llc High strength alpha/beta titanium alloy fasteners and fastener stock
US8652400B2 (en) 2011-06-01 2014-02-18 Ati Properties, Inc. Thermo-mechanical processing of nickel-base alloys
US9291057B2 (en) * 2012-07-18 2016-03-22 United Technologies Corporation Tie shaft for gas turbine engine and flow forming method for manufacturing same
US9050647B2 (en) 2013-03-15 2015-06-09 Ati Properties, Inc. Split-pass open-die forging for hard-to-forge, strain-path sensitive titanium-base and nickel-base alloys
US9869003B2 (en) 2013-02-26 2018-01-16 Ati Properties Llc Methods for processing alloys
US9192981B2 (en) 2013-03-11 2015-11-24 Ati Properties, Inc. Thermomechanical processing of high strength non-magnetic corrosion resistant material
US9777361B2 (en) 2013-03-15 2017-10-03 Ati Properties Llc Thermomechanical processing of alpha-beta titanium alloys
US11111552B2 (en) 2013-11-12 2021-09-07 Ati Properties Llc Methods for processing metal alloys
EP4353856A2 (en) * 2013-12-27 2024-04-17 Raytheon Technologies Corporation High-strength high-thermal-conductivity wrought nickel alloy
CN103898426B (zh) * 2014-03-26 2016-04-06 西安热工研究院有限公司 一种变形镍铁铬基高温合金的热处理工艺
US10094003B2 (en) 2015-01-12 2018-10-09 Ati Properties Llc Titanium alloy
US10502252B2 (en) 2015-11-23 2019-12-10 Ati Properties Llc Processing of alpha-beta titanium alloys
CN105806879A (zh) * 2016-03-22 2016-07-27 西安热工研究院有限公司 一种鉴别tp347h锅炉管超温幅度的金相方法
DE102016122575B4 (de) * 2016-11-23 2018-09-06 Meotec GmbH & Co. KG Verfahren zur Bearbeitung eines Werkstücks aus einem metallischen Werkstoff
CN109454122B (zh) * 2018-11-19 2020-03-31 深圳市业展电子有限公司 一种镍铬铝铁精密电阻合金带材的制备工艺
CN110129620A (zh) * 2019-06-11 2019-08-16 珠海国合融创科技有限公司 一种镍铜合金及其制备方法
CN111118423B (zh) * 2019-11-27 2020-12-15 北京钢研高纳科技股份有限公司 一种gh4282镍基高温合金棒材及其制备方法
CN111621728B (zh) * 2020-07-01 2021-07-20 中南大学 一种均匀细化固溶态gh4169合金锻件混晶组织的方法
CN114635059B (zh) * 2022-03-03 2023-02-10 北京北冶功能材料有限公司 一种Ni-Cr-W基合金及其制备方法
CN114833284B (zh) * 2022-03-30 2023-10-13 江西宝顺昌特种合金制造有限公司 一种gh4145合金锻件及其制备方法
CN116727587B (zh) * 2023-08-11 2023-10-27 成都先进金属材料产业技术研究院股份有限公司 一种tb5钛合金丝材及其制备方法

Citations (5)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
EP0066361A2 (en) * 1981-04-17 1982-12-08 Inco Alloys International, Inc. Corrosion resistant high strength nickel-based alloy
EP0109350A2 (en) * 1982-11-10 1984-05-23 Mitsubishi Jukogyo Kabushiki Kaisha Nickel-chromium alloy
US5360496A (en) * 1991-08-26 1994-11-01 Aluminum Company Of America Nickel base alloy forged parts
US5374323A (en) * 1991-08-26 1994-12-20 Aluminum Company Of America Nickel base alloy forged parts
RU2368695C1 (ru) * 2008-01-30 2009-09-27 Федеральное государственное унитарное предприятие "Всероссийский научно-исследовательский институт авиационных материалов" (ФГУП "ВИАМ") Способ получения изделия из высоколегированного жаропрочного никелевого сплава

Family Cites Families (389)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
US2974076A (en) 1954-06-10 1961-03-07 Crucible Steel Co America Mixed phase, alpha-beta titanium alloys and method for making same
GB847103A (en) 1956-08-20 1960-09-07 Copperweld Steel Co A method of making a bimetallic billet
US3025905A (en) 1957-02-07 1962-03-20 North American Aviation Inc Method for precision forming
US3015292A (en) 1957-05-13 1962-01-02 Northrop Corp Heated draw die
US2932886A (en) 1957-05-28 1960-04-19 Lukens Steel Co Production of clad steel plates by the 2-ply method
US2857269A (en) 1957-07-11 1958-10-21 Crucible Steel Co America Titanium base alloy and method of processing same
US3060564A (en) 1958-07-14 1962-10-30 North American Aviation Inc Titanium forming method and means
US3082083A (en) 1960-12-02 1963-03-19 Armco Steel Corp Alloy of stainless steel and articles
US3117471A (en) 1962-07-17 1964-01-14 Kenneth L O'connell Method and means for making twist drills
US3313138A (en) 1964-03-24 1967-04-11 Crucible Steel Co America Method of forging titanium alloy billets
US3379522A (en) 1966-06-20 1968-04-23 Titanium Metals Corp Dispersoid titanium and titaniumbase alloys
US3436277A (en) 1966-07-08 1969-04-01 Reactive Metals Inc Method of processing metastable beta titanium alloy
DE1558632C3 (de) 1966-07-14 1980-08-07 Sps Technologies, Inc., Jenkintown, Pa. (V.St.A.) Anwendung der Verformungshärtung auf besonders nickelreiche Kobalt-Nickel-Chrom-Molybdän-Legierungen
US3489617A (en) 1967-04-11 1970-01-13 Titanium Metals Corp Method for refining the beta grain size of alpha and alpha-beta titanium base alloys
US3469975A (en) 1967-05-03 1969-09-30 Reactive Metals Inc Method of handling crevice-corrosion inducing halide solutions
US3605477A (en) 1968-02-02 1971-09-20 Arne H Carlson Precision forming of titanium alloys and the like by use of induction heating
US4094708A (en) 1968-02-16 1978-06-13 Imperial Metal Industries (Kynoch) Limited Titanium-base alloys
US3615378A (en) 1968-10-02 1971-10-26 Reactive Metals Inc Metastable beta titanium-base alloy
US3584487A (en) 1969-01-16 1971-06-15 Arne H Carlson Precision forming of titanium alloys and the like by use of induction heating
US3635068A (en) 1969-05-07 1972-01-18 Iit Res Inst Hot forming of titanium and titanium alloys
US3649259A (en) 1969-06-02 1972-03-14 Wyman Gordon Co Titanium alloy
GB1501622A (en) 1972-02-16 1978-02-22 Int Harvester Co Metal shaping processes
US3676225A (en) * 1970-06-25 1972-07-11 United Aircraft Corp Thermomechanical processing of intermediate service temperature nickel-base superalloys
US3686041A (en) 1971-02-17 1972-08-22 Gen Electric Method of producing titanium alloys having an ultrafine grain size and product produced thereby
DE2148519A1 (de) 1971-09-29 1973-04-05 Ottensener Eisenwerk Gmbh Verfahren und vorrichtung zum erwaermen und boerdeln von ronden
DE2204343C3 (de) 1972-01-31 1975-04-17 Ottensener Eisenwerk Gmbh, 2000 Hamburg Vorrichtung zur Randzonenerwärmung einer um die zentrische Normalachse umlaufenden Ronde
US3802877A (en) 1972-04-18 1974-04-09 Titanium Metals Corp High strength titanium alloys
JPS5025418A (ru) 1973-03-02 1975-03-18
FR2237435A5 (ru) 1973-07-10 1975-02-07 Aerospatiale
JPS5339183B2 (ru) 1974-07-22 1978-10-19
SU534518A1 (ru) 1974-10-03 1976-11-05 Предприятие П/Я В-2652 Способ термомеханической обработки сплавов на основе титана
US4098623A (en) 1975-08-01 1978-07-04 Hitachi, Ltd. Method for heat treatment of titanium alloy
FR2341384A1 (fr) 1976-02-23 1977-09-16 Little Inc A Lubrifiant et procede de formage a chaud des metaux
US4053330A (en) 1976-04-19 1977-10-11 United Technologies Corporation Method for improving fatigue properties of titanium alloy articles
US4138141A (en) 1977-02-23 1979-02-06 General Signal Corporation Force absorbing device and force transmission device
US4120187A (en) 1977-05-24 1978-10-17 General Dynamics Corporation Forming curved segments from metal plates
SU631234A1 (ru) 1977-06-01 1978-11-05 Karpushin Viktor N Способ правки листов из высокопрочных сплавов
US4163380A (en) 1977-10-11 1979-08-07 Lockheed Corporation Forming of preconsolidated metal matrix composites
US4197643A (en) 1978-03-14 1980-04-15 University Of Connecticut Orthodontic appliance of titanium alloy
US4309226A (en) 1978-10-10 1982-01-05 Chen Charlie C Process for preparation of near-alpha titanium alloys
US4229216A (en) 1979-02-22 1980-10-21 Rockwell International Corporation Titanium base alloy
JPS6039744B2 (ja) 1979-02-23 1985-09-07 三菱マテリアル株式会社 時効硬化型チタン合金部材の矯正時効処理方法
US4299626A (en) 1980-09-08 1981-11-10 Rockwell International Corporation Titanium base alloy for superplastic forming
JPS5762846A (en) 1980-09-29 1982-04-16 Akio Nakano Die casting and working method
JPS5762820A (en) 1980-09-29 1982-04-16 Akio Nakano Method of secondary operation for metallic product
US4639281A (en) 1982-02-19 1987-01-27 Mcdonnell Douglas Corporation Advanced titanium composite
JPS58167724A (ja) 1982-03-26 1983-10-04 Kobe Steel Ltd 石油掘削スタビライザ−用素材の製造方法
JPS58210158A (ja) 1982-05-31 1983-12-07 Sumitomo Metal Ind Ltd 耐食性の優れた油井管用高強度合金
SU1088397A1 (ru) 1982-06-01 1991-02-15 Предприятие П/Я А-1186 Способ термоправки издели из титановых сплавов
US4473125A (en) 1982-11-17 1984-09-25 Fansteel Inc. Insert for drill bits and drill stabilizers
FR2545104B1 (fr) 1983-04-26 1987-08-28 Nacam Procede de recuit localise par chauffage par indication d'un flan de tole et poste de traitement thermique pour sa mise en oeuvre
RU1131234C (ru) 1983-06-09 1994-10-30 ВНИИ авиационных материалов Сплав на основе титана
US4510788A (en) 1983-06-21 1985-04-16 Trw Inc. Method of forging a workpiece
SU1135798A1 (ru) 1983-07-27 1985-01-23 Московский Ордена Октябрьской Революции И Ордена Трудового Красного Знамени Институт Стали И Сплавов Способ обработки заготовок из титановых сплавов
JPS6046358A (ja) 1983-08-22 1985-03-13 Sumitomo Metal Ind Ltd α＋β型チタン合金の製造方法
US4543132A (en) 1983-10-31 1985-09-24 United Technologies Corporation Processing for titanium alloys
JPS60100655A (ja) * 1983-11-04 1985-06-04 Mitsubishi Metal Corp 耐応力腐食割れ性のすぐれた高Ｃｒ含有Νｉ基合金部材の製造法
US4554028A (en) 1983-12-13 1985-11-19 Carpenter Technology Corporation Large warm worked, alloy article
FR2557145B1 (fr) * 1983-12-21 1986-05-23 Snecma Procede de traitements thermomecaniques pour superalliages en vue d'obtenir des structures a hautes caracteristiques mecaniques
US4482398A (en) 1984-01-27 1984-11-13 The United States Of America As Represented By The Secretary Of The Air Force Method for refining microstructures of cast titanium articles
DE3405805A1 (de) 1984-02-17 1985-08-22 Siemens AG, 1000 Berlin und 8000 München Schutzrohranordnung fuer glasfaser
JPS6160871A (ja) 1984-08-30 1986-03-28 Mitsubishi Heavy Ind Ltd チタン合金の製造法
US4631092A (en) 1984-10-18 1986-12-23 The Garrett Corporation Method for heat treating cast titanium articles to improve their mechanical properties
GB8429892D0 (en) 1984-11-27 1985-01-03 Sonat Subsea Services Uk Ltd Cleaning pipes
US4690716A (en) 1985-02-13 1987-09-01 Westinghouse Electric Corp. Process for forming seamless tubing of zirconium or titanium alloys from welded precursors
JPS61217564A (ja) 1985-03-25 1986-09-27 Hitachi Metals Ltd ＮｉＴｉ合金の伸線方法
AT381658B (de) 1985-06-25 1986-11-10 Ver Edelstahlwerke Ag Verfahren zur herstellung von amagnetischen bohrstrangteilen
JPH0686638B2 (ja) 1985-06-27 1994-11-02 三菱マテリアル株式会社 加工性の優れた高強度Ｔｉ合金材及びその製造方法
US4714468A (en) 1985-08-13 1987-12-22 Pfizer Hospital Products Group Inc. Prosthesis formed from dispersion strengthened cobalt-chromium-molybdenum alloy produced by gas atomization
US4668290A (en) 1985-08-13 1987-05-26 Pfizer Hospital Products Group Inc. Dispersion strengthened cobalt-chromium-molybdenum alloy produced by gas atomization
JPS62109956A (ja) 1985-11-08 1987-05-21 Sumitomo Metal Ind Ltd チタン合金の製造方法
JPS62127074A (ja) 1985-11-28 1987-06-09 三菱マテリアル株式会社 ＴｉまたはＴｉ合金製ゴルフシヤフト素材の製造法
JPS62149859A (ja) 1985-12-24 1987-07-03 Nippon Mining Co Ltd β型チタン合金線材の製造方法
DE3778731D1 (de) 1986-01-20 1992-06-11 Sumitomo Metal Ind Legierung auf nickelbasis und verfahren zu ihrer herstellung.
JPS62227597A (ja) 1986-03-28 1987-10-06 Sumitomo Metal Ind Ltd 固相接合用２相系ステンレス鋼薄帯
JPS62247023A (ja) 1986-04-19 1987-10-28 Nippon Steel Corp ステンレス厚鋼板の製造方法
US4769087A (en) 1986-06-02 1988-09-06 United Technologies Corporation Nickel base superalloy articles and method for making
DE3622433A1 (de) 1986-07-03 1988-01-21 Deutsche Forsch Luft Raumfahrt Verfahren zur verbesserung der statischen und dynamischen mechanischen eigenschaften von ((alpha)+ss)-titanlegierungen
JPS6349302A (ja) 1986-08-18 1988-03-02 Kawasaki Steel Corp 形鋼の製造方法
US4799975A (en) 1986-10-07 1989-01-24 Nippon Kokan Kabushiki Kaisha Method for producing beta type titanium alloy materials having excellent strength and elongation
JPS63188426A (ja) 1987-01-29 1988-08-04 Sekisui Chem Co Ltd 板状材料の連続成形方法
FR2614040B1 (fr) 1987-04-16 1989-06-30 Cezus Co Europ Zirconium Procede de fabrication d'une piece en alliage de titane et piece obtenue
GB8710200D0 (en) 1987-04-29 1987-06-03 Alcan Int Ltd Light metal alloy treatment
CH672450A5 (ru) 1987-05-13 1989-11-30 Bbc Brown Boveri & Cie
JPH0694057B2 (ja) 1987-12-12 1994-11-24 新日本製鐵株式會社 耐海水性に優れたオーステナイト系ステンレス鋼の製造方法
JPH01272750A (ja) 1988-04-26 1989-10-31 Nippon Steel Corp α＋β型Ｔｉ合金展伸材の製造方法
JPH01279736A (ja) 1988-05-02 1989-11-10 Nippon Mining Co Ltd β型チタン合金材の熱処理方法
US4808249A (en) 1988-05-06 1989-02-28 The United States Of America As Represented By The Secretary Of The Air Force Method for making an integral titanium alloy article having at least two distinct microstructural regions
US4851055A (en) 1988-05-06 1989-07-25 The United States Of America As Represented By The Secretary Of The Air Force Method of making titanium alloy articles having distinct microstructural regions corresponding to high creep and fatigue resistance
US4888973A (en) 1988-09-06 1989-12-26 Murdock, Inc. Heater for superplastic forming of metals
US4857269A (en) 1988-09-09 1989-08-15 Pfizer Hospital Products Group Inc. High strength, low modulus, ductile, biopcompatible titanium alloy
CA2004548C (en) 1988-12-05 1996-12-31 Kenji Aihara Metallic material having ultra-fine grain structure and method for its manufacture
US4957567A (en) 1988-12-13 1990-09-18 General Electric Company Fatigue crack growth resistant nickel-base article and alloy and method for making
US5173134A (en) 1988-12-14 1992-12-22 Aluminum Company Of America Processing alpha-beta titanium alloys by beta as well as alpha plus beta forging
US4975125A (en) 1988-12-14 1990-12-04 Aluminum Company Of America Titanium alpha-beta alloy fabricated material and process for preparation
JPH02205661A (ja) 1989-02-06 1990-08-15 Sumitomo Metal Ind Ltd β型チタン合金製スプリングの製造方法
US4980127A (en) 1989-05-01 1990-12-25 Titanium Metals Corporation Of America (Timet) Oxidation resistant titanium-base alloy
US4943412A (en) 1989-05-01 1990-07-24 Timet High strength alpha-beta titanium-base alloy
US5366598A (en) 1989-06-30 1994-11-22 Eltech Systems Corporation Method of using a metal substrate of improved surface morphology
US5256369A (en) 1989-07-10 1993-10-26 Nkk Corporation Titanium base alloy for excellent formability and method of making thereof and method of superplastic forming thereof
JPH0823053B2 (ja) 1989-07-10 1996-03-06 日本鋼管株式会社 加工性に優れた高強度チタン合金およびその合金材の製造方法ならびにその超塑性加工法
US5074907A (en) 1989-08-16 1991-12-24 General Electric Company Method for developing enhanced texture in titanium alloys, and articles made thereby
JP2536673B2 (ja) 1989-08-29 1996-09-18 日本鋼管株式会社 冷間加工用チタン合金材の熱処理方法
US5041262A (en) 1989-10-06 1991-08-20 General Electric Company Method of modifying multicomponent titanium alloys and alloy produced
JPH03134124A (ja) 1989-10-19 1991-06-07 Agency Of Ind Science & Technol 耐エロージョン性に優れたチタン合金及びその製造方法
US5026520A (en) 1989-10-23 1991-06-25 Cooper Industries, Inc. Fine grain titanium forgings and a method for their production
JPH03138343A (ja) 1989-10-23 1991-06-12 Toshiba Corp ニッケル基合金部材およびその製造方法
US5169597A (en) 1989-12-21 1992-12-08 Davidson James A Biocompatible low modulus titanium alloy for medical implants
KR920004946B1 (ko) 1989-12-30 1992-06-22 포항종합제철 주식회사 산세성이 우수한 오스테나이트 스테인레스강의 제조방법
GB9101204D0 (en) * 1990-02-14 1991-02-27 Ici Plc Production of polyurethane polymers,the polymers so produced and compositions containing them
JPH03264618A (ja) 1990-03-14 1991-11-25 Nippon Steel Corp オーステナイト系ステンレス鋼の結晶粒制御圧延法
US5244517A (en) 1990-03-20 1993-09-14 Daido Tokushuko Kabushiki Kaisha Manufacturing titanium alloy component by beta forming
US5032189A (en) 1990-03-26 1991-07-16 The United States Of America As Represented By The Secretary Of The Air Force Method for refining the microstructure of beta processed ingot metallurgy titanium alloy articles
US5094812A (en) 1990-04-12 1992-03-10 Carpenter Technology Corporation Austenitic, non-magnetic, stainless steel alloy
JPH0436445A (ja) 1990-05-31 1992-02-06 Sumitomo Metal Ind Ltd 耐食性チタン合金継目無管の製造方法
JP2841766B2 (ja) 1990-07-13 1998-12-24 住友金属工業株式会社 耐食性チタン合金溶接管の製造方法
JP2968822B2 (ja) 1990-07-17 1999-11-02 株式会社神戸製鋼所 高強度・高延性β型Ｔｉ合金材の製法
JPH04103737A (ja) 1990-08-22 1992-04-06 Sumitomo Metal Ind Ltd 高強度高靭性チタン合金およびその製造方法
KR920004946A (ko) 1990-08-29 1992-03-28 한태희 Vga의 입출력 포트 액세스 회로
EP0479212B1 (en) 1990-10-01 1995-03-01 Sumitomo Metal Industries, Ltd. Method for improving machinability of titanium and titanium alloys and free-cutting titanium alloys
JPH04143236A (ja) 1990-10-03 1992-05-18 Nkk Corp 冷間加工性に優れた高強度α型チタン合金
JPH04168227A (ja) 1990-11-01 1992-06-16 Kawasaki Steel Corp オーステナイト系ステンレス鋼板又は鋼帯の製造方法
DE69128692T2 (de) 1990-11-09 1998-06-18 Toyoda Chuo Kenkyusho Kk Titanlegierung aus Sinterpulver und Verfahren zu deren Herstellung
RU2003417C1 (ru) 1990-12-14 1993-11-30 Всероссийский институт легких сплавов Способ получени кованых полуфабрикатов из литых сплавов системы TI - AL
FR2675818B1 (fr) 1991-04-25 1993-07-16 Saint Gobain Isover Alliage pour centrifugeur de fibres de verre.
FR2676460B1 (fr) 1991-05-14 1993-07-23 Cezus Co Europ Zirconium Procede de fabrication d'une piece en alliage de titane comprenant un corroyage a chaud modifie et piece obtenue.
US5219521A (en) 1991-07-29 1993-06-15 Titanium Metals Corporation Alpha-beta titanium-base alloy and method for processing thereof
DE4228528A1 (de) 1991-08-29 1993-03-04 Okuma Machinery Works Ltd Verfahren und vorrichtung zur metallblechverarbeitung
JP2606023B2 (ja) 1991-09-02 1997-04-30 日本鋼管株式会社 高強度高靭性α＋β型チタン合金の製造方法
CN1028375C (zh) 1991-09-06 1995-05-10 中国科学院金属研究所 一种钛镍合金箔及板材的制取工艺
GB9121147D0 (en) 1991-10-04 1991-11-13 Ici Plc Method for producing clad metal plate
JPH05117791A (ja) 1991-10-28 1993-05-14 Sumitomo Metal Ind Ltd 高強度高靱性で冷間加工可能なチタン合金
US5162159A (en) 1991-11-14 1992-11-10 The Standard Oil Company Metal alloy coated reinforcements for use in metal matrix composites
US5201967A (en) 1991-12-11 1993-04-13 Rmi Titanium Company Method for improving aging response and uniformity in beta-titanium alloys
JP3532565B2 (ja) 1991-12-31 2004-05-31 ミネソタ マイニング アンド マニュファクチャリング カンパニー 再剥離型低溶融粘度アクリル系感圧接着剤
JPH05195175A (ja) 1992-01-16 1993-08-03 Sumitomo Electric Ind Ltd 高疲労強度βチタン合金ばねの製造方法
JP2646926B2 (ja) 1992-01-21 1997-08-27 信越化学工業株式会社 シリコーングリース
US5226981A (en) 1992-01-28 1993-07-13 Sandvik Special Metals, Corp. Method of manufacturing corrosion resistant tubing from welded stock of titanium or titanium base alloy
US5399212A (en) 1992-04-23 1995-03-21 Aluminum Company Of America High strength titanium-aluminum alloy having improved fatigue crack growth resistance
JP2669261B2 (ja) 1992-04-23 1997-10-27 三菱電機株式会社 フォーミングレールの製造装置
US5277718A (en) 1992-06-18 1994-01-11 General Electric Company Titanium article having improved response to ultrasonic inspection, and method therefor
JPH0693389A (ja) 1992-06-23 1994-04-05 Nkk Corp 耐食性及び延靱性に優れた高Ｓｉ含有ステンレス鋼およびその製造方法
KR0148414B1 (ko) 1992-07-16 1998-11-02 다나카 미노루 티타늄 합금제 엔진밸브 및, 그것의 제조방법
JP3839493B2 (ja) 1992-11-09 2006-11-01 日本発条株式会社 Ｔｉ−Ａｌ系金属間化合物からなる部材の製造方法
US5310522A (en) 1992-12-07 1994-05-10 Carondelet Foundry Company Heat and corrosion resistant iron-nickel-chromium alloy
FR2711674B1 (fr) 1993-10-21 1996-01-12 Creusot Loire Acier inoxydable austénitique à hautes caractéristiques ayant une grande stabilité structurale et utilisations.
US5358686A (en) 1993-02-17 1994-10-25 Parris Warren M Titanium alloy containing Al, V, Mo, Fe, and oxygen for plate applications
US5332545A (en) 1993-03-30 1994-07-26 Rmi Titanium Company Method of making low cost Ti-6A1-4V ballistic alloy
US5483480A (en) 1993-07-22 1996-01-09 Kawasaki Steel Corporation Method of using associative memories and an associative memory
FR2712307B1 (fr) * 1993-11-10 1996-09-27 United Technologies Corp Articles en super-alliage à haute résistance mécanique et à la fissuration et leur procédé de fabrication.
JP3083225B2 (ja) 1993-12-01 2000-09-04 オリエント時計株式会社 チタン合金製装飾品の製造方法、および時計外装部品
JPH07179962A (ja) 1993-12-24 1995-07-18 Nkk Corp 連続繊維強化チタン基複合材料及びその製造方法
JP2988246B2 (ja) 1994-03-23 1999-12-13 日本鋼管株式会社 （α＋β）型チタン合金超塑性成形部材の製造方法
JP2877013B2 (ja) 1994-05-25 1999-03-31 株式会社神戸製鋼所 耐摩耗性に優れた表面処理金属部材およびその製法
US5442847A (en) 1994-05-31 1995-08-22 Rockwell International Corporation Method for thermomechanical processing of ingot metallurgy near gamma titanium aluminides to refine grain size and optimize mechanical properties
JPH0859559A (ja) 1994-08-23 1996-03-05 Mitsubishi Chem Corp ジアルキルカーボネートの製造方法
JPH0890074A (ja) 1994-09-20 1996-04-09 Nippon Steel Corp チタンおよびチタン合金線材の矯直方法
US5472526A (en) 1994-09-30 1995-12-05 General Electric Company Method for heat treating Ti/Al-base alloys
AU705336B2 (en) 1994-10-14 1999-05-20 Osteonics Corp. Low modulus, biocompatible titanium base alloys for medical devices
US5698050A (en) 1994-11-15 1997-12-16 Rockwell International Corporation Method for processing-microstructure-property optimization of α-β beta titanium alloys to obtain simultaneous improvements in mechanical properties and fracture resistance
US5759484A (en) 1994-11-29 1998-06-02 Director General Of The Technical Research And Developent Institute, Japan Defense Agency High strength and high ductility titanium alloy
JP3319195B2 (ja) 1994-12-05 2002-08-26 日本鋼管株式会社 α＋β型チタン合金の高靱化方法
US5547523A (en) 1995-01-03 1996-08-20 General Electric Company Retained strain forging of ni-base superalloys
RU2128717C1 (ru) 1995-04-14 1999-04-10 Ниппон Стил Корпорейшн Устройство для производства полосы из нержавеющей стали
JPH08300044A (ja) 1995-04-27 1996-11-19 Nippon Steel Corp 棒線材連続矯正装置
US6059904A (en) 1995-04-27 2000-05-09 General Electric Company Isothermal and high retained strain forging of Ni-base superalloys
US5600989A (en) 1995-06-14 1997-02-11 Segal; Vladimir Method of and apparatus for processing tungsten heavy alloys for kinetic energy penetrators
EP0852164B1 (en) 1995-09-13 2002-12-11 Kabushiki Kaisha Toshiba Method for manufacturing titanium alloy turbine blades and titanium alloy turbine blades
JP3445991B2 (ja) 1995-11-14 2003-09-16 Ｊｆｅスチール株式会社 面内異方性の小さいα＋β型チタン合金材の製造方法
US5649280A (en) * 1996-01-02 1997-07-15 General Electric Company Method for controlling grain size in Ni-base superalloys
JP3873313B2 (ja) 1996-01-09 2007-01-24 住友金属工業株式会社 高強度チタン合金の製造方法
US5759305A (en) 1996-02-07 1998-06-02 General Electric Company Grain size control in nickel base superalloys
JPH09215786A (ja) 1996-02-15 1997-08-19 Mitsubishi Materials Corp ゴルフクラブヘッドおよびその製造方法
US5861070A (en) 1996-02-27 1999-01-19 Oregon Metallurgical Corporation Titanium-aluminum-vanadium alloys and products made using such alloys
JP3838445B2 (ja) 1996-03-15 2006-10-25 本田技研工業株式会社 チタン合金製ブレーキローター及びその製造方法
EP0834586B1 (en) 1996-03-29 2002-09-04 Kabushiki Kaisha Kobe Seiko Sho High strength titanium alloy, product made therefrom and method for producing the same
JPH1088293A (ja) 1996-04-16 1998-04-07 Nippon Steel Corp 粗悪燃料および廃棄物を燃焼する環境において耐食性を有する合金、該合金を用いた鋼管およびその製造方法
DE19743802C2 (de) 1996-10-07 2000-09-14 Benteler Werke Ag Verfahren zur Herstellung eines metallischen Formbauteils
RU2134308C1 (ru) 1996-10-18 1999-08-10 Институт проблем сверхпластичности металлов РАН Способ обработки титановых сплавов
JPH10128459A (ja) 1996-10-21 1998-05-19 Daido Steel Co Ltd リングの後方スピニング加工方法
IT1286276B1 (it) 1996-10-24 1998-07-08 Univ Bologna Metodo per la rimozione totale o parziale di pesticidi e/o fitofarmaci da liquidi alimentari e non mediante l'uso di derivati della
WO1998022629A2 (en) 1996-11-22 1998-05-28 Dongjian Li A new class of beta titanium-based alloys with high strength and good ductility
US6044685A (en) 1997-08-29 2000-04-04 Wyman Gordon Closed-die forging process and rotationally incremental forging press
US5897830A (en) 1996-12-06 1999-04-27 Dynamet Technology P/M titanium composite casting
US5795413A (en) 1996-12-24 1998-08-18 General Electric Company Dual-property alpha-beta titanium alloy forgings
JP3959766B2 (ja) 1996-12-27 2007-08-15 大同特殊鋼株式会社 耐熱性にすぐれたＴｉ合金の処理方法
FR2760469B1 (fr) 1997-03-05 1999-10-22 Onera (Off Nat Aerospatiale) Aluminium de titane utilisable a temperature elevee
US5954724A (en) 1997-03-27 1999-09-21 Davidson; James A. Titanium molybdenum hafnium alloys for medical implants and devices
US5980655A (en) 1997-04-10 1999-11-09 Oremet-Wah Chang Titanium-aluminum-vanadium alloys and products made therefrom
JPH10306335A (ja) 1997-04-30 1998-11-17 Nkk Corp （α＋β）型チタン合金棒線材およびその製造方法
US6071360A (en) 1997-06-09 2000-06-06 The Boeing Company Controlled strain rate forming of thick titanium plate
JPH11223221A (ja) 1997-07-01 1999-08-17 Nippon Seiko Kk 転がり軸受
US6569270B2 (en) 1997-07-11 2003-05-27 Honeywell International Inc. Process for producing a metal article
NO312446B1 (no) 1997-09-24 2002-05-13 Mitsubishi Heavy Ind Ltd Automatisk plateböyingssystem med bruk av höyfrekvent induksjonsoppvarming
US20050047952A1 (en) 1997-11-05 2005-03-03 Allvac Ltd. Non-magnetic corrosion resistant high strength steels
FR2772790B1 (fr) 1997-12-18 2000-02-04 Snecma ALLIAGES INTERMETALLIQUES A BASE DE TITANE DU TYPE Ti2AlNb A HAUTE LIMITE D'ELASTICITE ET FORTE RESISTANCE AU FLUAGE
US6216508B1 (en) 1998-01-29 2001-04-17 Amino Corporation Apparatus for dieless forming plate materials
KR19990074014A (ko) 1998-03-05 1999-10-05 신종계 선체 외판의 곡면가공 자동화 장치
JP2002505382A (ja) 1998-03-05 2002-02-19 メムリー・コーポレイション 擬弾性ベータチタン合金およびその使用
US6032508A (en) 1998-04-24 2000-03-07 Msp Industries Corporation Apparatus and method for near net warm forging of complex parts from axi-symmetrical workpieces
JPH11309521A (ja) 1998-04-24 1999-11-09 Nippon Steel Corp ステンレス製筒形部材のバルジ成形方法
JPH11319958A (ja) 1998-05-19 1999-11-24 Mitsubishi Heavy Ind Ltd 曲がりクラッド管およびその製造方法
US20010041148A1 (en) 1998-05-26 2001-11-15 Kabushiki Kaisha Kobe Seiko Sho Alpha + beta type titanium alloy, process for producing titanium alloy, process for coil rolling, and process for producing cold-rolled coil of titanium alloy
CA2272730C (en) 1998-05-26 2004-07-27 Kabushiki Kaisha Kobe Seiko Sho .alpha. + .beta. type titanium alloy, a titanium alloy strip, coil-rolling process of titanium alloy, and process for producing a cold-rolled titanium alloy strip
JP3417844B2 (ja) 1998-05-28 2003-06-16 株式会社神戸製鋼所 加工性に優れた高強度Ｔｉ合金の製法
US6632304B2 (en) 1998-05-28 2003-10-14 Kabushiki Kaisha Kobe Seiko Sho Titanium alloy and production thereof
JP3452798B2 (ja) 1998-05-28 2003-09-29 株式会社神戸製鋼所 高強度β型Ｔｉ合金
FR2779155B1 (fr) 1998-05-28 2004-10-29 Kobe Steel Ltd Alliage de titane et sa preparation
JP2000153372A (ja) 1998-11-19 2000-06-06 Nkk Corp 施工性に優れた銅または銅合金クラッド鋼板の製造方法
US6334912B1 (en) * 1998-12-31 2002-01-01 General Electric Company Thermomechanical method for producing superalloys with increased strength and thermal stability
US6409852B1 (en) 1999-01-07 2002-06-25 Jiin-Huey Chern Biocompatible low modulus titanium alloy for medical implant
US6143241A (en) 1999-02-09 2000-11-07 Chrysalis Technologies, Incorporated Method of manufacturing metallic products such as sheet by cold working and flash annealing
US6187045B1 (en) 1999-02-10 2001-02-13 Thomas K. Fehring Enhanced biocompatible implants and alloys
JP3681095B2 (ja) 1999-02-16 2005-08-10 株式会社クボタ 内面突起付き熱交換用曲げ管
JP3268639B2 (ja) 1999-04-09 2002-03-25 独立行政法人産業技術総合研究所 強加工装置、強加工法並びに被強加工金属系材料
RU2150528C1 (ru) 1999-04-20 2000-06-10 ОАО Верхнесалдинское металлургическое производственное объединение Сплав на основе титана
US6558273B2 (en) 1999-06-08 2003-05-06 K. K. Endo Seisakusho Method for manufacturing a golf club
CN1177947C (zh) 1999-06-11 2004-12-01 株式会社丰田中央研究所 钛合金及其制备方法
JP2001071037A (ja) 1999-09-03 2001-03-21 Matsushita Electric Ind Co Ltd マグネシウム合金のプレス加工方法およびプレス加工装置
JP4562830B2 (ja) 1999-09-10 2010-10-13 トクセン工業株式会社 βチタン合金細線の製造方法
US6402859B1 (en) 1999-09-10 2002-06-11 Terumo Corporation β-titanium alloy wire, method for its production and medical instruments made by said β-titanium alloy wire
US7024897B2 (en) 1999-09-24 2006-04-11 Hot Metal Gas Forming Intellectual Property, Inc. Method of forming a tubular blank into a structural component and die therefor
RU2172359C1 (ru) 1999-11-25 2001-08-20 Государственное предприятие Всероссийский научно-исследовательский институт авиационных материалов Сплав на основе титана и изделие, выполненное из него
US6387197B1 (en) 2000-01-11 2002-05-14 General Electric Company Titanium processing methods for ultrasonic noise reduction
RU2156828C1 (ru) 2000-02-29 2000-09-27 Воробьев Игорь Андреевич СПОСОБ ИЗГОТОВЛЕНИЯ СТЕРЖНЕВЫХ ДЕТАЛЕЙ С ГОЛОВКАМИ ИЗ ДВУХФАЗНЫХ (α+β) ТИТАНОВЫХ СПЛАВОВ
US6332935B1 (en) 2000-03-24 2001-12-25 General Electric Company Processing of titanium-alloy billet for improved ultrasonic inspectability
US6399215B1 (en) 2000-03-28 2002-06-04 The Regents Of The University Of California Ultrafine-grained titanium for medical implants
JP2001343472A (ja) 2000-03-31 2001-12-14 Seiko Epson Corp 時計用外装部品の製造方法、時計用外装部品及び時計
JP3753608B2 (ja) 2000-04-17 2006-03-08 株式会社日立製作所 逐次成形方法とその装置
US6532786B1 (en) 2000-04-19 2003-03-18 D-J Engineering, Inc. Numerically controlled forming method
US6197129B1 (en) 2000-05-04 2001-03-06 The United States Of America As Represented By The United States Department Of Energy Method for producing ultrafine-grained materials using repetitive corrugation and straightening
JP2001348635A (ja) 2000-06-05 2001-12-18 Nikkin Material:Kk 冷間加工性と加工硬化に優れたチタン合金
US6484387B1 (en) 2000-06-07 2002-11-26 L. H. Carbide Corporation Progressive stamping die assembly having transversely movable die station and method of manufacturing a stack of laminae therewith
AT408889B (de) 2000-06-30 2002-03-25 Schoeller Bleckmann Oilfield T Korrosionsbeständiger werkstoff
RU2169204C1 (ru) 2000-07-19 2001-06-20 ОАО Верхнесалдинское металлургическое производственное объединение Сплав на основе титана и способ термической обработки крупногабаритных полуфабрикатов из этого сплава
RU2169782C1 (ru) 2000-07-19 2001-06-27 ОАО Верхнесалдинское металлургическое производственное объединение Сплав на основе титана и способ термической обработки крупногабаритных полуфабрикатов из этого сплава
UA40862A (ru) 2000-08-15 2001-08-15 Інститут Металофізики Національної Академії Наук України Способ термо-механической обработки высокопрочных бета-титановых сплавов
US6877349B2 (en) 2000-08-17 2005-04-12 Industrial Origami, Llc Method for precision bending of sheet of materials, slit sheets fabrication process
JP2002069591A (ja) 2000-09-01 2002-03-08 Nkk Corp 高耐食ステンレス鋼
UA38805A (ru) 2000-10-16 2001-05-15 Інститут Металофізики Національної Академії Наук України Сплав на основе титана
US6946039B1 (en) 2000-11-02 2005-09-20 Honeywell International Inc. Physical vapor deposition targets, and methods of fabricating metallic materials
JP2002146497A (ja) * 2000-11-08 2002-05-22 Daido Steel Co Ltd Ｎｉ基合金の製造方法
US6384388B1 (en) 2000-11-17 2002-05-07 Meritor Suspension Systems Company Method of enhancing the bending process of a stabilizer bar
JP3742558B2 (ja) 2000-12-19 2006-02-08 新日本製鐵株式会社 高延性で板面内材質異方性の小さい一方向圧延チタン板およびその製造方法
EP1382695A4 (en) 2001-02-28 2004-08-11 Jfe Steel Corp TIT ALLOY BAR AND METHOD FOR PRODUCING IT
JP4123937B2 (ja) 2001-03-26 2008-07-23 株式会社豊田中央研究所 高強度チタン合金およびその製造方法
US6539765B2 (en) 2001-03-28 2003-04-01 Gary Gates Rotary forging and quenching apparatus and method
US6536110B2 (en) 2001-04-17 2003-03-25 United Technologies Corporation Integrally bladed rotor airfoil fabrication and repair techniques
US6576068B2 (en) 2001-04-24 2003-06-10 Ati Properties, Inc. Method of producing stainless steels having improved corrosion resistance
US8043446B2 (en) 2001-04-27 2011-10-25 Research Institute Of Industrial Science And Technology High manganese duplex stainless steel having superior hot workabilities and method manufacturing thereof
RU2203974C2 (ru) 2001-05-07 2003-05-10 ОАО Верхнесалдинское металлургическое производственное объединение Сплав на основе титана
DE10128199B4 (de) 2001-06-11 2007-07-12 Benteler Automobiltechnik Gmbh Vorrichtung zur Umformung von Metallblechen
RU2197555C1 (ru) 2001-07-11 2003-01-27 Общество с ограниченной ответственностью Научно-производственное предприятие "Велес" СПОСОБ ИЗГОТОВЛЕНИЯ СТЕРЖНЕВЫХ ДЕТАЛЕЙ С ГОЛОВКАМИ ИЗ (α+β) ТИТАНОВЫХ СПЛАВОВ
JP3934372B2 (ja) 2001-08-15 2007-06-20 株式会社神戸製鋼所 高強度および低ヤング率のβ型Ｔｉ合金並びにその製造方法
JP2003074566A (ja) 2001-08-31 2003-03-12 Nsk Ltd 転動装置
CN1159472C (zh) 2001-09-04 2004-07-28 北京航空材料研究院 钛合金准β锻造工艺
SE525252C2 (sv) 2001-11-22 2005-01-11 Sandvik Ab Superaustenitiskt rostfritt stål samt användning av detta stål
US6663501B2 (en) 2001-12-07 2003-12-16 Charlie C. Chen Macro-fiber process for manufacturing a face for a metal wood golf club
CA2468263A1 (en) 2001-12-14 2003-06-26 Ati Properties, Inc. Method for processing beta titanium alloys
JP3777130B2 (ja) 2002-02-19 2006-05-24 本田技研工業株式会社 逐次成形装置
FR2836640B1 (fr) 2002-03-01 2004-09-10 Snecma Moteurs Produits minces en alliages de titane beta ou quasi beta fabrication par forgeage
JP2003285126A (ja) 2002-03-25 2003-10-07 Toyota Motor Corp 温間塑性加工方法
RU2217260C1 (ru) 2002-04-04 2003-11-27 ОАО Верхнесалдинское металлургическое производственное объединение СПОСОБ ИЗГОТОВЛЕНИЯ ПРОМЕЖУТОЧНОЙ ЗАГОТОВКИ ИЗ α- И (α+β)-ТИТАНОВЫХ СПЛАВОВ
US6786985B2 (en) 2002-05-09 2004-09-07 Titanium Metals Corp. Alpha-beta Ti-Ai-V-Mo-Fe alloy
JP2003334633A (ja) 2002-05-16 2003-11-25 Daido Steel Co Ltd 段付き軸形状品の製造方法
US7410610B2 (en) 2002-06-14 2008-08-12 General Electric Company Method for producing a titanium metallic composition having titanium boride particles dispersed therein
US6918974B2 (en) 2002-08-26 2005-07-19 General Electric Company Processing of alpha-beta titanium alloy workpieces for good ultrasonic inspectability
JP4257581B2 (ja) 2002-09-20 2009-04-22 株式会社豊田中央研究所 チタン合金およびその製造方法
ES2332217T3 (es) 2002-09-30 2010-01-29 Rinascimetalli Ltd. Un procedimiento para trabajar un metal.
JP2004131761A (ja) 2002-10-08 2004-04-30 Jfe Steel Kk チタン合金製ファスナー材の製造方法
US6932877B2 (en) * 2002-10-31 2005-08-23 General Electric Company Quasi-isothermal forging of a nickel-base superalloy
FI115830B (fi) 2002-11-01 2005-07-29 Metso Powdermet Oy Menetelmä monimateriaalikomponenttien valmistamiseksi sekä monimateriaalikomponentti
US7008491B2 (en) 2002-11-12 2006-03-07 General Electric Company Method for fabricating an article of an alpha-beta titanium alloy by forging
EP1587676A4 (en) 2002-11-15 2010-07-21 Univ Utah Res Found INTEGRATED TITANIUM BORON COATINGS APPLIED ON TITANIUM SURFACES AND RELATED METHODS
US20040099350A1 (en) 2002-11-21 2004-05-27 Mantione John V. Titanium alloys, methods of forming the same, and articles formed therefrom
US20050145310A1 (en) 2003-12-24 2005-07-07 General Electric Company Method for producing homogeneous fine grain titanium materials suitable for ultrasonic inspection
RU2321674C2 (ru) 2002-12-26 2008-04-10 Дженерал Электрик Компани Способ производства однородного мелкозернистого титанового материала (варианты)
US7010950B2 (en) 2003-01-17 2006-03-14 Visteon Global Technologies, Inc. Suspension component having localized material strengthening
DE10303458A1 (de) 2003-01-29 2004-08-19 Amino Corp., Fujinomiya Verfahren und Vorrichtung zum Formen dünner Metallbleche
RU2234998C1 (ru) 2003-01-30 2004-08-27 Антонов Александр Игоревич Способ изготовления полой цилиндрической длинномерной заготовки (варианты)
JP4264754B2 (ja) 2003-03-20 2009-05-20 住友金属工業株式会社 高圧水素ガス用ステンレス鋼、その鋼からなる容器および機器
JP4209233B2 (ja) 2003-03-28 2009-01-14 株式会社日立製作所 逐次成形加工装置
JP3838216B2 (ja) 2003-04-25 2006-10-25 住友金属工業株式会社 オーステナイト系ステンレス鋼
US20040221929A1 (en) 2003-05-09 2004-11-11 Hebda John J. Processing of titanium-aluminum-vanadium alloys and products made thereby
US7073559B2 (en) 2003-07-02 2006-07-11 Ati Properties, Inc. Method for producing metal fibers
JP4041774B2 (ja) 2003-06-05 2008-01-30 住友金属工業株式会社 β型チタン合金材の製造方法
US7785429B2 (en) 2003-06-10 2010-08-31 The Boeing Company Tough, high-strength titanium alloys; methods of heat treating titanium alloys
AT412727B (de) 2003-12-03 2005-06-27 Boehler Edelstahl Korrosionsbeständige, austenitische stahllegierung
KR101237122B1 (ko) 2003-12-11 2013-02-25 오하이오 유니버시티 티타늄 합금의 미세구조 정련 방법 및 티타늄 합금의 고온-고변형률 초가소성 성형방법
US7038426B2 (en) 2003-12-16 2006-05-02 The Boeing Company Method for prolonging the life of lithium ion batteries
CA2556128A1 (en) 2004-02-12 2005-08-25 Sumitomo Metal Industries, Ltd. Metal tube for use in a carburizing gas atmosphere
JP2005281855A (ja) 2004-03-04 2005-10-13 Daido Steel Co Ltd 耐熱オーステナイト系ステンレス鋼及びその製造方法
US7837812B2 (en) 2004-05-21 2010-11-23 Ati Properties, Inc. Metastable beta-titanium alloys and methods of processing the same by direct aging
US7449075B2 (en) 2004-06-28 2008-11-11 General Electric Company Method for producing a beta-processed alpha-beta titanium-alloy article
RU2269584C1 (ru) 2004-07-30 2006-02-10 Открытое Акционерное Общество "Корпорация Всмпо-Ависма" Сплав на основе титана
US20060045789A1 (en) 2004-09-02 2006-03-02 Coastcast Corporation High strength low cost titanium and method for making same
US7096596B2 (en) 2004-09-21 2006-08-29 Alltrade Tools Llc Tape measure device
US7601232B2 (en) 2004-10-01 2009-10-13 Dynamic Flowform Corp. α-β titanium alloy tubes and methods of flowforming the same
US7360387B2 (en) 2005-01-31 2008-04-22 Showa Denko K.K. Upsetting method and upsetting apparatus
US20060243356A1 (en) 2005-02-02 2006-11-02 Yuusuke Oikawa Austenite-type stainless steel hot-rolling steel material with excellent corrosion resistance, proof-stress, and low-temperature toughness and production method thereof
TWI326713B (en) 2005-02-18 2010-07-01 Nippon Steel Corp Induction heating device for heating a traveling metal plate
JP5208354B2 (ja) 2005-04-11 2013-06-12 新日鐵住金株式会社 オーステナイト系ステンレス鋼
RU2288967C1 (ru) 2005-04-15 2006-12-10 Закрытое акционерное общество ПКФ "Проммет-спецсталь" Коррозионно-стойкий сплав и изделие, выполненное из него
WO2006110962A2 (en) 2005-04-22 2006-10-26 K.U.Leuven Research And Development Asymmetric incremental sheet forming system
RU2283889C1 (ru) 2005-05-16 2006-09-20 ОАО "Корпорация ВСМПО-АВИСМА" Сплав на основе титана
JP4787548B2 (ja) 2005-06-07 2011-10-05 株式会社アミノ 薄板の成形方法および装置
DE102005027259B4 (de) 2005-06-13 2012-09-27 Daimler Ag Verfahren zur Herstellung von metallischen Bauteilen durch Halbwarm-Umformung
KR100677465B1 (ko) 2005-08-10 2007-02-07 이영화 판 굽힘용 장형 유도 가열기
CN101142338A (zh) * 2005-08-24 2008-03-12 Ati资产公司 镍基合金和直接时效热处理的方法
US7531054B2 (en) 2005-08-24 2009-05-12 Ati Properties, Inc. Nickel alloy and method including direct aging
US8337750B2 (en) 2005-09-13 2012-12-25 Ati Properties, Inc. Titanium alloys including increased oxygen content and exhibiting improved mechanical properties
JP4915202B2 (ja) 2005-11-03 2012-04-11 大同特殊鋼株式会社 高窒素オーステナイト系ステンレス鋼
US7669452B2 (en) 2005-11-04 2010-03-02 Cyril Bath Company Titanium stretch forming apparatus and method
MY180753A (en) 2005-12-21 2020-12-08 Exxonmobil Res & Eng Co Corrosion resistant material for reduced fouling, heat transfer component with improved corrosion and fouling resistance, and method for reducing fouling
US7611592B2 (en) 2006-02-23 2009-11-03 Ati Properties, Inc. Methods of beta processing titanium alloys
JP5050199B2 (ja) 2006-03-30 2012-10-17 国立大学法人電気通信大学 マグネシウム合金材料製造方法及び装置並びにマグネシウム合金材料
US20090165903A1 (en) 2006-04-03 2009-07-02 Hiromi Miura Material Having Ultrafine Grained Structure and Method of Fabricating Thereof
KR100740715B1 (ko) 2006-06-02 2007-07-18 경상대학교산학협력단 집전체-전극 일체형 Ｔｉ-Ｎｉ계 합금-Ｎｉ황화물 소자
US7879286B2 (en) 2006-06-07 2011-02-01 Miracle Daniel B Method of producing high strength, high stiffness and high ductility titanium alloys
JP5187713B2 (ja) 2006-06-09 2013-04-24 国立大学法人電気通信大学 金属材料の微細化加工方法
WO2008127262A2 (en) 2006-06-23 2008-10-23 Jorgensen Forge Corporation Austenitic paramagnetic corrosion resistant steel
WO2008017257A1 (en) 2006-08-02 2008-02-14 Hangzhou Huitong Driving Chain Co., Ltd. A bended link plate and the method to making thereof
US20080103543A1 (en) 2006-10-31 2008-05-01 Medtronic, Inc. Implantable medical device with titanium alloy housing
JP2008200730A (ja) 2007-02-21 2008-09-04 Daido Steel Co Ltd Ｎｉ基耐熱合金の製造方法
CN101294264A (zh) 2007-04-24 2008-10-29 宝山钢铁股份有限公司 一种转子叶片用α+β型钛合金棒材制造工艺
DE202007006055U1 (de) 2007-04-25 2007-12-27 Hark Gmbh & Co. Kg Kamin- Und Kachelofenbau Kaminfeuerstelle
JP4968842B2 (ja) 2007-12-17 2012-07-04 フマキラー株式会社 飛翔昆虫類捕獲器
US20080300552A1 (en) 2007-06-01 2008-12-04 Cichocki Frank R Thermal forming of refractory alloy surgical needles
CN100567534C (zh) 2007-06-19 2009-12-09 中国科学院金属研究所 一种高热强性、高热稳定性的高温钛合金的热加工和热处理方法
US20090000706A1 (en) 2007-06-28 2009-01-01 General Electric Company Method of controlling and refining final grain size in supersolvus heat treated nickel-base superalloys
DE102007039998B4 (de) 2007-08-23 2014-05-22 Benteler Defense Gmbh & Co. Kg Panzerung für ein Fahrzeug
RU2364660C1 (ru) 2007-11-26 2009-08-20 Владимир Валентинович Латыш Способ получения ультрамелкозернистых заготовок из титановых сплавов
JP2009138218A (ja) 2007-12-05 2009-06-25 Nissan Motor Co Ltd チタン合金部材及びチタン合金部材の製造方法
CN100547105C (zh) 2007-12-10 2009-10-07 巨龙钢管有限公司 一种x80钢弯管及其弯制工艺
ES2394980T3 (es) 2007-12-20 2013-02-07 Ati Properties, Inc. Acero inoxidable austenítico bajo en níquel conteniendo elementos estabilizantes
KR100977801B1 (ko) 2007-12-26 2010-08-25 주식회사 포스코 강도 및 연성이 우수한 저탄성 티타늄 합금 및 그 제조방법
US8075714B2 (en) 2008-01-22 2011-12-13 Caterpillar Inc. Localized induction heating for residual stress optimization
DE102008014559A1 (de) 2008-03-15 2009-09-17 Elringklinger Ag Verfahren zum bereichsweisen Umformen einer aus einem Federstahlblech hergestellten Blechlage einer Flachdichtung sowie Einrichtung zur Durchführung dieses Verfahrens
KR101181166B1 (ko) 2008-05-22 2012-09-18 수미도모 메탈 인더스트리즈, 리미티드 원자력용 고강도 Ｎｉ기 합금관 및 그 제조 방법
JP2009299110A (ja) 2008-06-11 2009-12-24 Kobe Steel Ltd 断続切削性に優れた高強度α−β型チタン合金
JP5299610B2 (ja) 2008-06-12 2013-09-25 大同特殊鋼株式会社 Ｎｉ−Ｃｒ−Ｆｅ三元系合金材の製造方法
RU2392348C2 (ru) 2008-08-20 2010-06-20 Федеральное Государственное Унитарное Предприятие "Центральный Научно-Исследовательский Институт Конструкционных Материалов "Прометей" (Фгуп "Цнии Км "Прометей") Коррозионно-стойкая высокопрочная немагнитная сталь и способ ее термодеформационной обработки
JP5315888B2 (ja) 2008-09-22 2013-10-16 Ｊｆｅスチール株式会社 α−β型チタン合金およびその溶製方法
CN101684530A (zh) * 2008-09-28 2010-03-31 杭正奎 超耐高温镍铬合金及其制造方法
RU2378410C1 (ru) 2008-10-01 2010-01-10 Открытое акционерное общество "Корпорация ВСПМО-АВИСМА" Способ изготовления плит из двухфазных титановых сплавов
US8408039B2 (en) 2008-10-07 2013-04-02 Northwestern University Microforming method and apparatus
RU2383654C1 (ru) 2008-10-22 2010-03-10 Государственное образовательное учреждение высшего профессионального образования "Уфимский государственный авиационный технический университет" Наноструктурный технически чистый титан для биомедицины и способ получения прутка из него
UA40862U (ru) 2008-12-04 2009-04-27 Национальный Технический Университет Украины "Киевский Политехнический Институт" Способ прессования изделий
US8430075B2 (en) 2008-12-16 2013-04-30 L.E. Jones Company Superaustenitic stainless steel and method of making and use thereof
JP5246273B2 (ja) 2009-01-21 2013-07-24 新日鐵住金株式会社 曲げ加工金属材およびその製造方法
RU2393936C1 (ru) 2009-03-25 2010-07-10 Владимир Алексеевич Шундалов Способ получения ультрамелкозернистых заготовок из металлов и сплавов
US8578748B2 (en) 2009-04-08 2013-11-12 The Boeing Company Reducing force needed to form a shape from a sheet metal
US8316687B2 (en) 2009-08-12 2012-11-27 The Boeing Company Method for making a tool used to manufacture composite parts
CN101637789B (zh) 2009-08-18 2011-06-08 西安航天博诚新材料有限公司 一种电阻热张力矫直装置及矫直方法
JP2011121118A (ja) 2009-11-11 2011-06-23 Univ Of Electro-Communications 難加工性金属材料を多軸鍛造処理する方法、それを実施する装置、および金属材料
JP5696995B2 (ja) 2009-11-19 2015-04-08 独立行政法人物質・材料研究機構 耐熱超合金
RU2425164C1 (ru) 2010-01-20 2011-07-27 Открытое Акционерное Общество "Корпорация Всмпо-Ависма" Вторичный титановый сплав и способ его изготовления
US10053758B2 (en) 2010-01-22 2018-08-21 Ati Properties Llc Production of high strength titanium
DE102010009185A1 (de) 2010-02-24 2011-11-17 Benteler Automobiltechnik Gmbh Profilbauteil
US20130062003A1 (en) 2010-05-17 2013-03-14 Magna International Inc. Method and apparatus for forming materials with low ductility
CA2706215C (en) 2010-05-31 2017-07-04 Corrosion Service Company Limited Method and apparatus for providing electrochemical corrosion protection
US10207312B2 (en) 2010-06-14 2019-02-19 Ati Properties Llc Lubrication processes for enhanced forgeability
US9255316B2 (en) 2010-07-19 2016-02-09 Ati Properties, Inc. Processing of α+β titanium alloys
US8499605B2 (en) 2010-07-28 2013-08-06 Ati Properties, Inc. Hot stretch straightening of high strength α/β processed titanium
US9206497B2 (en) 2010-09-15 2015-12-08 Ati Properties, Inc. Methods for processing titanium alloys
US8613818B2 (en) 2010-09-15 2013-12-24 Ati Properties, Inc. Processing routes for titanium and titanium alloys
US20120067100A1 (en) 2010-09-20 2012-03-22 Ati Properties, Inc. Elevated Temperature Forming Methods for Metallic Materials
US20120076611A1 (en) 2010-09-23 2012-03-29 Ati Properties, Inc. High Strength Alpha/Beta Titanium Alloy Fasteners and Fastener Stock
US10513755B2 (en) 2010-09-23 2019-12-24 Ati Properties Llc High strength alpha/beta titanium alloy fasteners and fastener stock
US20120076686A1 (en) 2010-09-23 2012-03-29 Ati Properties, Inc. High strength alpha/beta titanium alloy
RU2441089C1 (ru) 2010-12-30 2012-01-27 Юрий Васильевич Кузнецов КОРРОЗИОННО-СТОЙКИЙ СПЛАВ НА ОСНОВЕ Fe-Cr-Ni, ИЗДЕЛИЕ ИЗ НЕГО И СПОСОБ ИЗГОТОВЛЕНИЯ ИЗДЕЛИЯ
JP2012140690A (ja) 2011-01-06 2012-07-26 Sanyo Special Steel Co Ltd 靭性、耐食性に優れた二相系ステンレス鋼の製造方法
KR101521039B1 (ko) 2011-04-25 2015-05-15 히타치 긴조쿠 가부시키가이샤 단차가 형성된 단조재의 제조 방법
EP2702182B1 (en) 2011-04-29 2015-08-12 Aktiebolaget SKF A Method for the Manufacture of a Bearing
US8679269B2 (en) 2011-05-05 2014-03-25 General Electric Company Method of controlling grain size in forged precipitation-strengthened alloys and components formed thereby
CN102212716B (zh) 2011-05-06 2013-03-27 中国航空工业集团公司北京航空材料研究院 一种低成本的α+β型钛合金
US8652400B2 (en) 2011-06-01 2014-02-18 Ati Properties, Inc. Thermo-mechanical processing of nickel-base alloys
US9034247B2 (en) 2011-06-09 2015-05-19 General Electric Company Alumina-forming cobalt-nickel base alloy and method of making an article therefrom
ES2620310T3 (es) 2011-06-17 2017-06-28 Titanium Metals Corporation Método para la fabricación de chapas de aleación alfa-beta de Ti-Al-V-Mo-Fe
US20130133793A1 (en) 2011-11-30 2013-05-30 Ati Properties, Inc. Nickel-base alloy heat treatments, nickel-base alloys, and articles including nickel-base alloys
US9347121B2 (en) 2011-12-20 2016-05-24 Ati Properties, Inc. High strength, corrosion resistant austenitic alloys
US9050647B2 (en) 2013-03-15 2015-06-09 Ati Properties, Inc. Split-pass open-die forging for hard-to-forge, strain-path sensitive titanium-base and nickel-base alloys
US9869003B2 (en) 2013-02-26 2018-01-16 Ati Properties Llc Methods for processing alloys
US9192981B2 (en) 2013-03-11 2015-11-24 Ati Properties, Inc. Thermomechanical processing of high strength non-magnetic corrosion resistant material
US9777361B2 (en) 2013-03-15 2017-10-03 Ati Properties Llc Thermomechanical processing of alpha-beta titanium alloys
JP6171762B2 (ja) 2013-09-10 2017-08-02 大同特殊鋼株式会社 Ｎｉ基耐熱合金の鍛造加工方法
US11111552B2 (en) 2013-11-12 2021-09-07 Ati Properties Llc Methods for processing metal alloys
US10094003B2 (en) 2015-01-12 2018-10-09 Ati Properties Llc Titanium alloy
US10502252B2 (en) 2015-11-23 2019-12-10 Ati Properties Llc Processing of alpha-beta titanium alloys

Patent Citations (5)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
EP0066361A2 (en) * 1981-04-17 1982-12-08 Inco Alloys International, Inc. Corrosion resistant high strength nickel-based alloy
EP0109350A2 (en) * 1982-11-10 1984-05-23 Mitsubishi Jukogyo Kabushiki Kaisha Nickel-chromium alloy
US5360496A (en) * 1991-08-26 1994-11-01 Aluminum Company Of America Nickel base alloy forged parts
US5374323A (en) * 1991-08-26 1994-12-20 Aluminum Company Of America Nickel base alloy forged parts
RU2368695C1 (ru) * 2008-01-30 2009-09-27 Федеральное государственное унитарное предприятие "Всероссийский научно-исследовательский институт авиационных материалов" (ФГУП "ВИАМ") Способ получения изделия из высоколегированного жаропрочного никелевого сплава

Cited By (1)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
RU2708194C1 (ru) * 2019-08-01 2019-12-04 Федеральное государственное бюджетное образовательное учреждение высшего образования "Московский государственный технологический университет "СТАНКИН" (ФГБОУ ВО "МГТУ "СТАНКИН") Способ изготовления изделия из сплава Х65НВФТ

Also Published As

Publication number Publication date
US10370741B2 (en) 2019-08-06
PL3045552T3 (pl) 2018-03-30
ES2656207T3 (es) 2018-02-26
KR101920514B1 (ko) 2018-11-20
CA3057342A1 (en) 2012-12-06
RU2013158175A (ru) 2015-11-10
US10287655B2 (en) 2019-05-14
NZ618126A (en) 2015-12-24
WO2012166295A3 (en) 2013-01-24
JP2014520206A (ja) 2014-08-21
MX352006B (es) 2017-11-06
US8652400B2 (en) 2014-02-18
IL229536A0 (en) 2014-01-30
IL229536B (en) 2018-12-31
EP3045552B1 (en) 2017-10-25
DK3045552T3 (en) 2018-01-22
CN107254606B (zh) 2019-07-23
IL263334A (en) 2018-12-31
BR112013030609A2 (pt) 2016-12-13
CN103597105A (zh) 2014-02-19
UA112648C2 (uk) 2016-10-10
WO2012166295A2 (en) 2012-12-06
EP2714953B1 (en) 2016-03-09
HUE027372T2 (en) 2016-10-28
HUE037958T2 (hu) 2018-09-28
AU2016200033B2 (en) 2018-02-22
AU2016200033A1 (en) 2016-01-28
AU2018201475A1 (en) 2018-03-22
MX2013013978A (es) 2014-03-21
CA2836842A1 (en) 2012-12-06
EP3045552A1 (en) 2016-07-20
PL2714953T3 (pl) 2016-09-30
NO3045552T3 (ru) 2018-03-24
HK1195595A1 (zh) 2014-11-14
CN107254606A (zh) 2017-10-17
BR112013030609B1 (pt) 2019-04-16
AU2018201475B2 (en) 2019-10-03
CN103597105B (zh) 2017-08-04
US20170218485A1 (en) 2017-08-03
JP6188684B2 (ja) 2017-08-30
DK2714953T3 (en) 2016-04-18
CA3057342C (en) 2020-06-09
KR20140024407A (ko) 2014-02-28
US20170349977A1 (en) 2017-12-07
ES2567303T3 (es) 2016-04-21
AU2012262929B2 (en) 2016-02-04
EP2714953A2 (en) 2014-04-09
US20120308428A1 (en) 2012-12-06
PT3045552T (pt) 2018-01-22
US9616480B2 (en) 2017-04-11
US20140116582A1 (en) 2014-05-01
SG195248A1 (en) 2013-12-30

Similar Documents

Publication Publication Date Title
RU2607682C2 (ru) Термомеханическая обработка сплавов на основе никеля
AU2012262929A1 (en) Thermo-mechanical processing of nickel-base alloys
JP6606073B2 (ja) 金属合金の加工方法
Sizova et al. Wire-arc additive manufacturing of pre-forms for forging of a Ti–6Al–4V turbine blade
JP6571103B2 (ja) ニッケル基合金、方法および使用
KR20010039718A (ko) 대형 구성요소 부품의 단조 방법
WO2015005119A1 (ja) 高Ｃｒ鋼管の製造方法
deBarbadillo et al. Alloy 740H: Development of Fittings Capability for A-USC Applications
JP2009280869A (ja) 鋼材の製造方法
RU2792019C1 (ru) Способ изготовления крупногабаритных профильных кольцевых изделий из коррозионностойкой жаропрочной стали
KR20220023762A (ko) 지르코늄 합금 배관의 제조방법

Legal Events

Date Code Title Description
MM4A The patent is invalid due to non-payment of fees

Effective date: 20200508