UA112648C2 - Термомеханічна обробка сплавів на основі нікелю - Google Patents

Термомеханічна обробка сплавів на основі нікелю Download PDF

Info

Publication number
UA112648C2
UA112648C2 UAA201315220A UAA201315220A UA112648C2 UA 112648 C2 UA112648 C2 UA 112648C2 UA A201315220 A UAA201315220 A UA A201315220A UA A201315220 A UAA201315220 A UA A201315220A UA 112648 C2 UA112648 C2 UA 112648C2
Authority
UA
Ukraine
Prior art keywords
nickel
based alloy
temperature
stage
heating
Prior art date
Application number
UAA201315220A
Other languages
English (en)
Inventor
Джоунс Робін М. Форбз
Крістофер А. Рок
Original Assignee
Ейтіай Пропертіз, Інк.
Priority date (The priority date is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the date listed.)
Filing date
Publication date
Family has litigation
First worldwide family litigation filed litigation Critical https://patents.darts-ip.com/?family=46125519&utm_source=google_patent&utm_medium=platform_link&utm_campaign=public_patent_search&patent=UA112648(C2) "Global patent litigation dataset” by Darts-ip is licensed under a Creative Commons Attribution 4.0 International License.
Application filed by Ейтіай Пропертіз, Інк. filed Critical Ейтіай Пропертіз, Інк.
Publication of UA112648C2 publication Critical patent/UA112648C2/uk

Links

Classifications

    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C19/00—Alloys based on nickel or cobalt
    • C22C19/03—Alloys based on nickel or cobalt based on nickel
    • C22C19/05—Alloys based on nickel or cobalt based on nickel with chromium
    • C22C19/058—Alloys based on nickel or cobalt based on nickel with chromium without Mo and W
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B05—SPRAYING OR ATOMISING IN GENERAL; APPLYING FLUENT MATERIALS TO SURFACES, IN GENERAL
    • B05D—PROCESSES FOR APPLYING FLUENT MATERIALS TO SURFACES, IN GENERAL
    • B05D3/00—Pretreatment of surfaces to which liquids or other fluent materials are to be applied; After-treatment of applied coatings, e.g. intermediate treating of an applied coating preparatory to subsequent applications of liquids or other fluent materials
    • B05D3/007—After-treatment
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B05—SPRAYING OR ATOMISING IN GENERAL; APPLYING FLUENT MATERIALS TO SURFACES, IN GENERAL
    • B05D—PROCESSES FOR APPLYING FLUENT MATERIALS TO SURFACES, IN GENERAL
    • B05D7/00—Processes, other than flocking, specially adapted for applying liquids or other fluent materials to particular surfaces or for applying particular liquids or other fluent materials
    • B05D7/50—Multilayers
    • B05D7/52—Two layers
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B21—MECHANICAL METAL-WORKING WITHOUT ESSENTIALLY REMOVING MATERIAL; PUNCHING METAL
    • B21D—WORKING OR PROCESSING OF SHEET METAL OR METAL TUBES, RODS OR PROFILES WITHOUT ESSENTIALLY REMOVING MATERIAL; PUNCHING METAL
    • B21D22/00—Shaping without cutting, by stamping, spinning, or deep-drawing
    • B21D22/02—Stamping using rigid devices or tools
    • B21D22/022—Stamping using rigid devices or tools by heating the blank or stamping associated with heat treatment
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B21—MECHANICAL METAL-WORKING WITHOUT ESSENTIALLY REMOVING MATERIAL; PUNCHING METAL
    • B21J—FORGING; HAMMERING; PRESSING METAL; RIVETING; FORGE FURNACES
    • B21J1/00—Preparing metal stock or similar ancillary operations prior, during or post forging, e.g. heating or cooling
    • B21J1/06—Heating or cooling methods or arrangements specially adapted for performing forging or pressing operations
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C08—ORGANIC MACROMOLECULAR COMPOUNDS; THEIR PREPARATION OR CHEMICAL WORKING-UP; COMPOSITIONS BASED THEREON
    • C08G—MACROMOLECULAR COMPOUNDS OBTAINED OTHERWISE THAN BY REACTIONS ONLY INVOLVING UNSATURATED CARBON-TO-CARBON BONDS
    • C08G18/00—Polymeric products of isocyanates or isothiocyanates
    • C08G18/06—Polymeric products of isocyanates or isothiocyanates with compounds having active hydrogen
    • C08G18/08—Processes
    • C08G18/10—Prepolymer processes involving reaction of isocyanates or isothiocyanates with compounds having active hydrogen in a first reaction step
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C08—ORGANIC MACROMOLECULAR COMPOUNDS; THEIR PREPARATION OR CHEMICAL WORKING-UP; COMPOSITIONS BASED THEREON
    • C08G—MACROMOLECULAR COMPOUNDS OBTAINED OTHERWISE THAN BY REACTIONS ONLY INVOLVING UNSATURATED CARBON-TO-CARBON BONDS
    • C08G18/00—Polymeric products of isocyanates or isothiocyanates
    • C08G18/06—Polymeric products of isocyanates or isothiocyanates with compounds having active hydrogen
    • C08G18/08—Processes
    • C08G18/16—Catalysts
    • C08G18/22—Catalysts containing metal compounds
    • C08G18/222—Catalysts containing metal compounds metal compounds not provided for in groups C08G18/225 - C08G18/26
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C08—ORGANIC MACROMOLECULAR COMPOUNDS; THEIR PREPARATION OR CHEMICAL WORKING-UP; COMPOSITIONS BASED THEREON
    • C08G—MACROMOLECULAR COMPOUNDS OBTAINED OTHERWISE THAN BY REACTIONS ONLY INVOLVING UNSATURATED CARBON-TO-CARBON BONDS
    • C08G18/00—Polymeric products of isocyanates or isothiocyanates
    • C08G18/06—Polymeric products of isocyanates or isothiocyanates with compounds having active hydrogen
    • C08G18/28—Polymeric products of isocyanates or isothiocyanates with compounds having active hydrogen characterised by the compounds used containing active hydrogen
    • C08G18/30—Low-molecular-weight compounds
    • C08G18/32—Polyhydroxy compounds; Polyamines; Hydroxyamines
    • C08G18/3203—Polyhydroxy compounds
    • C08G18/3206—Polyhydroxy compounds aliphatic
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C08—ORGANIC MACROMOLECULAR COMPOUNDS; THEIR PREPARATION OR CHEMICAL WORKING-UP; COMPOSITIONS BASED THEREON
    • C08G—MACROMOLECULAR COMPOUNDS OBTAINED OTHERWISE THAN BY REACTIONS ONLY INVOLVING UNSATURATED CARBON-TO-CARBON BONDS
    • C08G18/00—Polymeric products of isocyanates or isothiocyanates
    • C08G18/06—Polymeric products of isocyanates or isothiocyanates with compounds having active hydrogen
    • C08G18/28—Polymeric products of isocyanates or isothiocyanates with compounds having active hydrogen characterised by the compounds used containing active hydrogen
    • C08G18/40—High-molecular-weight compounds
    • C08G18/48—Polyethers
    • C08G18/4833—Polyethers containing oxyethylene units
    • C08G18/4837—Polyethers containing oxyethylene units and other oxyalkylene units
    • C08G18/4841—Polyethers containing oxyethylene units and other oxyalkylene units containing oxyethylene end groups
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C08—ORGANIC MACROMOLECULAR COMPOUNDS; THEIR PREPARATION OR CHEMICAL WORKING-UP; COMPOSITIONS BASED THEREON
    • C08G—MACROMOLECULAR COMPOUNDS OBTAINED OTHERWISE THAN BY REACTIONS ONLY INVOLVING UNSATURATED CARBON-TO-CARBON BONDS
    • C08G18/00—Polymeric products of isocyanates or isothiocyanates
    • C08G18/06—Polymeric products of isocyanates or isothiocyanates with compounds having active hydrogen
    • C08G18/70—Polymeric products of isocyanates or isothiocyanates with compounds having active hydrogen characterised by the isocyanates or isothiocyanates used
    • C08G18/72—Polyisocyanates or polyisothiocyanates
    • C08G18/74—Polyisocyanates or polyisothiocyanates cyclic
    • C08G18/76—Polyisocyanates or polyisothiocyanates cyclic aromatic
    • C08G18/7657—Polyisocyanates or polyisothiocyanates cyclic aromatic containing two or more aromatic rings
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C08—ORGANIC MACROMOLECULAR COMPOUNDS; THEIR PREPARATION OR CHEMICAL WORKING-UP; COMPOSITIONS BASED THEREON
    • C08G—MACROMOLECULAR COMPOUNDS OBTAINED OTHERWISE THAN BY REACTIONS ONLY INVOLVING UNSATURATED CARBON-TO-CARBON BONDS
    • C08G18/00—Polymeric products of isocyanates or isothiocyanates
    • C08G18/06—Polymeric products of isocyanates or isothiocyanates with compounds having active hydrogen
    • C08G18/70—Polymeric products of isocyanates or isothiocyanates with compounds having active hydrogen characterised by the isocyanates or isothiocyanates used
    • C08G18/72—Polyisocyanates or polyisothiocyanates
    • C08G18/74—Polyisocyanates or polyisothiocyanates cyclic
    • C08G18/76—Polyisocyanates or polyisothiocyanates cyclic aromatic
    • C08G18/7657—Polyisocyanates or polyisothiocyanates cyclic aromatic containing two or more aromatic rings
    • C08G18/7664—Polyisocyanates or polyisothiocyanates cyclic aromatic containing two or more aromatic rings containing alkylene polyphenyl groups
    • C08G18/7671—Polyisocyanates or polyisothiocyanates cyclic aromatic containing two or more aromatic rings containing alkylene polyphenyl groups containing only one alkylene bisphenyl group
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C08—ORGANIC MACROMOLECULAR COMPOUNDS; THEIR PREPARATION OR CHEMICAL WORKING-UP; COMPOSITIONS BASED THEREON
    • C08J—WORKING-UP; GENERAL PROCESSES OF COMPOUNDING; AFTER-TREATMENT NOT COVERED BY SUBCLASSES C08B, C08C, C08F, C08G or C08H
    • C08J9/00—Working-up of macromolecular substances to porous or cellular articles or materials; After-treatment thereof
    • C08J9/32—Working-up of macromolecular substances to porous or cellular articles or materials; After-treatment thereof from compositions containing microballoons, e.g. syntactic foams
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C08—ORGANIC MACROMOLECULAR COMPOUNDS; THEIR PREPARATION OR CHEMICAL WORKING-UP; COMPOSITIONS BASED THEREON
    • C08K—Use of inorganic or non-macromolecular organic substances as compounding ingredients
    • C08K7/00—Use of ingredients characterised by shape
    • C08K7/22—Expanded, porous or hollow particles
    • C08K7/24—Expanded, porous or hollow particles inorganic
    • C08K7/28—Glass
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C08—ORGANIC MACROMOLECULAR COMPOUNDS; THEIR PREPARATION OR CHEMICAL WORKING-UP; COMPOSITIONS BASED THEREON
    • C08L—COMPOSITIONS OF MACROMOLECULAR COMPOUNDS
    • C08L75/00—Compositions of polyureas or polyurethanes; Compositions of derivatives of such polymers
    • C08L75/04—Polyurethanes
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C09—DYES; PAINTS; POLISHES; NATURAL RESINS; ADHESIVES; COMPOSITIONS NOT OTHERWISE PROVIDED FOR; APPLICATIONS OF MATERIALS NOT OTHERWISE PROVIDED FOR
    • C09D—COATING COMPOSITIONS, e.g. PAINTS, VARNISHES OR LACQUERS; FILLING PASTES; CHEMICAL PAINT OR INK REMOVERS; INKS; CORRECTING FLUIDS; WOODSTAINS; PASTES OR SOLIDS FOR COLOURING OR PRINTING; USE OF MATERIALS THEREFOR
    • C09D175/00—Coating compositions based on polyureas or polyurethanes; Coating compositions based on derivatives of such polymers
    • C09D175/04—Polyurethanes
    • C09D175/08—Polyurethanes from polyethers
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C19/00—Alloys based on nickel or cobalt
    • C22C19/03—Alloys based on nickel or cobalt based on nickel
    • C22C19/05—Alloys based on nickel or cobalt based on nickel with chromium
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22F—CHANGING THE PHYSICAL STRUCTURE OF NON-FERROUS METALS AND NON-FERROUS ALLOYS
    • C22F1/00—Changing the physical structure of non-ferrous metals or alloys by heat treatment or by hot or cold working
    • C22F1/10—Changing the physical structure of non-ferrous metals or alloys by heat treatment or by hot or cold working of nickel or cobalt or alloys based thereon
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F16—ENGINEERING ELEMENTS AND UNITS; GENERAL MEASURES FOR PRODUCING AND MAINTAINING EFFECTIVE FUNCTIONING OF MACHINES OR INSTALLATIONS; THERMAL INSULATION IN GENERAL
    • F16L—PIPES; JOINTS OR FITTINGS FOR PIPES; SUPPORTS FOR PIPES, CABLES OR PROTECTIVE TUBING; MEANS FOR THERMAL INSULATION IN GENERAL
    • F16L59/00—Thermal insulation in general
    • F16L59/14—Arrangements for the insulation of pipes or pipe systems
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C08—ORGANIC MACROMOLECULAR COMPOUNDS; THEIR PREPARATION OR CHEMICAL WORKING-UP; COMPOSITIONS BASED THEREON
    • C08J—WORKING-UP; GENERAL PROCESSES OF COMPOUNDING; AFTER-TREATMENT NOT COVERED BY SUBCLASSES C08B, C08C, C08F, C08G or C08H
    • C08J2375/00—Characterised by the use of polyureas or polyurethanes; Derivatives of such polymers
    • C08J2375/04—Polyurethanes
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C08—ORGANIC MACROMOLECULAR COMPOUNDS; THEIR PREPARATION OR CHEMICAL WORKING-UP; COMPOSITIONS BASED THEREON
    • C08J—WORKING-UP; GENERAL PROCESSES OF COMPOUNDING; AFTER-TREATMENT NOT COVERED BY SUBCLASSES C08B, C08C, C08F, C08G or C08H
    • C08J2375/00—Characterised by the use of polyureas or polyurethanes; Derivatives of such polymers
    • C08J2375/04—Polyurethanes
    • C08J2375/08—Polyurethanes from polyethers

Landscapes

  • Chemical & Material Sciences (AREA)
  • Organic Chemistry (AREA)
  • Engineering & Computer Science (AREA)
  • Mechanical Engineering (AREA)
  • Materials Engineering (AREA)
  • Metallurgy (AREA)
  • Polymers & Plastics (AREA)
  • Medicinal Chemistry (AREA)
  • Health & Medical Sciences (AREA)
  • Chemical Kinetics & Catalysis (AREA)
  • Thermal Sciences (AREA)
  • Physics & Mathematics (AREA)
  • Crystallography & Structural Chemistry (AREA)
  • Life Sciences & Earth Sciences (AREA)
  • Wood Science & Technology (AREA)
  • General Engineering & Computer Science (AREA)
  • Forging (AREA)
  • Heat Treatment Of Steel (AREA)
  • Materials For Medical Uses (AREA)
  • Powder Metallurgy (AREA)

Abstract

Розкритий спосіб термомеханічної обробки. Заготовка зі сплаву на основі нікелю на першому етапі нагрівання нагрівається до температури, більшої, ніж температура розчинення карбідів МСсплаву на основі нікелю. На першому етапі деформування заготовка зі сплаву на основі нікелю деформується до зменшення площі поперечного перерізу на 20-70 %. Коли починається перший етап деформування, заготовка зі сплаву на основі нікелю перебуває при температурі, більшій, ніж температура розчинення карбідів МС. На другому етапі деформування заготовка зі сплаву на основі нікелю нагрівається до температури, більшої, ніж , і меншої, ніж температура розчинення карбідів МСсплаву на основі нікелю. У період між закінченням першого етапу деформування й початком другого етапу нагрівання заготовці зі сплаву на основі нікелю не дозволяють охолоджуватися до температури навколишнього середовища. Заготовка зі сплаву на основі нікелю деформується до другого зменшення площі поперечного перерізу на 20-70 %. Коли починається другий етап деформування, заготовка зі сплаву на основі нікелю перебуває при температурі, більшій, ніж , і меншій, ніж температура розчинення карбідів МСсплаву на основі нікелю.

Description

ГАЛУЗЬ ТЕХНІКИ
0001) Цей винахід належить до галузі термомеханічної обробки сплавів на основі нікелю.
РІВЕНЬ ТЕХНІКИ
0002) Сплави на основі нікелю є чудовими конструкційними матеріалами для застосування в різних галузях, оскільки вони мають безліч корисних властивостей матеріалу. Наприклад, сплави на основі нікелю, що містять домішки хрому й заліза, мають прекрасну корозійну стійкість у багатьох водних середовищах і в атмосферах із високою температурою. Сплави на основі нікелю також зберігають металургійну стабільність і високу міцність у широкому діапазоні підвищених температур і не утворюють фаз, що стають крихкими, у процесі тривалого впливу підвищених температур. Поєднання достатньої межі повзучості й міцності на розрив, металургійної стабільності й корозійної стійкості при високих температурах і протягом тривалих термінів служби дозволяє сплавам на основі нікелю функціонувати у варіантах застосування, що включають агресивні навколишні середовища й жорсткі умови експлуатації.
Наприклад, сплави на основі ніселю можуть знаходити застосування в техніці, включаючи: технологічне устаткування й виробництво неорганічних кислот; установки газифікації вугілля; нафтохімічне технологічне устаткування; сміттєспалювальні установки; труби парогенераторів; напрямні лопатки; трубні дошки, та інші металеві вироби; і елементи конструкції в системах реакторів для виробництва ядерної енергії.
СУТНІСТЬ ВИНАХОДУ
І000О3| У варіанті втілення, що не має обмежувального характеру, спосіб термомеханічної обробки для сплавів на основі нікелю включає щонайменше два етапи нагрівання й щонайменше два етапи деформування. На першому етапі нагрівання заготовка зі сплаву на основі нікелю нагрівається до температури, більшої, ніж температура розчинення карбідів МгзСв сплаву на основі нікелю. На першому етапі деформування нагріта заготовка зі сплаву на основі нікелю деформується до зменшення площі поперечного перерізу на 20 95 - 70 96 для одержання деформованої заготовки зі сплаву на основі нікелю. Коли починається перший етап деформування, заготовка зі сплаву на основі нікелю перебуває при температурі, більшій, ніж температура розчинення карбідів МезСв. На другому етапі нагрівання деформована заготовка зі сплаву на основі нікелю нагрівається до температури, більшої, ніж 926 "С, і меншої, ніж температура розчинення карбідів МгзСє сплаву на основі нікелю. Деформована заготовка зі сплаву на основі нікелю витримується при підвищеній температурі й, у період між закінченням першого етапу деформування й початком другого етапу нагрівання, їй не дозволяють охолоджуватися до температури навколишнього середовища. На другому етапі деформування нагріта заготовка зі сплаву на основі нікелю деформується до зменшення площі поперечного перерізу на 20 95 - 70 96. Коли починається другий етап деформування, заготовка зі сплаву на основі нікелю перебуває при температурі, більшій, ніж 926 С, і меншій, ніж температура розчинення карбідів МазСє сплаву на основі нікелю. 0004 В іншому варіанті втілення, що не має обмежувального характеру, спосіб термомеханічної обробки для сплавів на основі нікелю включає щонайменше два етапи нагрівання й щонайменше два етапи кування. На першому етапі нагрівання заготовка зі сплаву на основі нікелю нагрівається до температури в діапазоні від 1093 "С до 1163 "С. На першому етапі кування нагріту заготовку зі сплаву на основі нікелю піддають ротаційному куванню до зменшення площі поперечного перерізу на 30 95 - 7095 для одержання кованої заготовки зі сплаву на основі нікелю. Коли починається перший етап кування, нагріта заготовка зі сплаву на основі нікелю перебуває при температурі в діапазоні від 1093 "С до 1163 "С. На другому етапі нагрівання кована заготовка зі сплаву на основі нікелю нагрівається до температури в діапазоні від 954 "С до 1052 "С. Кована заготовка зі сплаву на основі нікелю витримується при підвищеній температурі, і в період між закінченням першого етапу кування й початком другого етапу нагрівання їй не дозволяють охолоджуватися до температури навколишнього середовища. На другому етапі кування нагріту заготовку зі сплаву на основі ніселю піддають ротаційному куванню до зменшення площі поперечного перерізу на 20 95 -70 96. Коли починається другий етап ротаційного кування, нагрітий зливок зі сплаву на основі нікелю перебуває при температурі в діапазоні від 954 "С до 1052 76. 0005 Зрозуміло, що винахід, розкритий і описаний у цьому описі, не обмежений варіантами втілення, викладеними в розділі "Сутність винаходу".
КОРОТКИЙ ОПИС КРЕСЛЕНЬ
ЇО0ОО6| Різні особливості й характеристики, не обмежувальних і не вичерпних варіантів втілення, розкритих і описаних у цьому описі, будуть краще зрозумілі завдяки посиланням на супровідні креслення, на яких:
ІЇ0007| На фіг. 1А ї 18 наведені схеми поперечного перерізу при операції ротаційного кування;
ІЇО00О8| На фіг. 2А наведена схема поперечного перерізу, а на фіг. 28 - схема виду в перспективі підданого гарячому куванню й термічно обробленого довгомірного виробу, що має кільцеподібну ділянку аномального зростання зерен; і
І0009| На фіг ЗА-30 наведені металографічні знімки макроструктури поперечного розрізу областей довгомірних виробів зі сплаву 690, що відображають різний вплив термомеханічної обробки відповідно до різних варіантів втілення, що не мають обмежувального характеру, описаних тут.
ЇОО10| Читач гідно оцінить описані деталі, а також інші, після розгляду подальшого докладного опису різних варіантів втілення, що не мають обмежувального й вичерпного характеру, відповідно до цього винаходу.
ОПИС ВИНАХОДУ
0011) У цьому описі розкриті й проілюстровані різні варіанти втілення для забезпечення повного розуміння структури, функції, дії, виготовлення й використання розкритих способів і виробів. Слід розуміти, що різні варіанти втілення, розкриті й проілюстровані в цьому описі, не мають обмежувального й вичерпного характеру. Таким чином, винахід не обмежується описом різних варіантів втілення, що не мають обмежувального й вичерпного характеру, розкритих у цьому описі. Навпаки, винахід обмежений винятково формулою винаходу. Особливості й характеристики, ілюстровані й/(або описані у зв'язку з різними варіантами втілення, можуть поєднуватися з особливостями й характеристиками інших варіантів втілення. Такі модифікації й зміни призначені для включення в обсяг цього опису. По суті пункти формули можуть бути змінені для викладу будь-яких особливостей або характеристик, явно або по суті описаних у них, або іншим способом прямо або по суті підтримуваних даним описом. Крім того, заявник залишає за собою право змінювати пункти формули для позитивного відхилення особливостей або характеристик, які можуть бути в наявності на попередньому рівні техніки. Таким чином, будь-які такі зміни відповідають вимогам статті 35 кодексу США, 5 112, перший пункт, і статті 35 кодексу США, 5 132(а). Різні варіанти втілення, розкриті й описані в цьому описі, можуть включати, складатися з, або складатися по суті з особливостей і характеристик, по-різному
Зо описаних тут.
І0012| Будь-який патент, публікація або інший розкритий матеріал, зазначений тут, включений у цей опис як посилання в повному обсязі, якщо не зазначено інше, але тільки до ступеню, у якому включений матеріал не суперечить наявним визначенням, твердженням, або іншому матеріалу, що розкривається, явно викладеному в даному описі. Як таке, і до необхідного ступеня, явне розкриття інформації, викладеної в цьому документі, заміняє собою будь-який суперечний матеріал, включений сюди як посилання. Будь-який матеріал, або його частина, включена в цей опис як посилання, але така, що суперечить наявним визначенням, твердженням або іншому матеріалу, що розкриває інформацію, викладену в цьому документі, включений тільки до ступеню, в якому не виникають суперечності між цим включеним матеріалом і наявним матеріалом винаходу. Заявник залишає за собою право вносити зміни в цей опис для чіткого викладу будь-якого предмета обговорення або його частини, включеної тут як посилання. 0013) Посилання в даному описі на "різні, що не мають обмежувального характеру варіанти втілення" і т.п., означає, що конкретна особливість або характеристика може бути включена у варіант втілення. Таким чином, використання фрази "у різних, що не мають обмежувального характеру варіантах втілення" і т.п., у цьому описі не обов'язково стосується загального варіанта втілення, і може стосуватися різних варіантів втілення. Крім того, конкретні особливості або характеристики можуть бути об'єднані будь-яким підходящим чином в одному або декількох варіантах втілення. Таким чином, конкретні особливості або характеристики, ілюстровані або описувані у зв'язку з різними варіантами втілення, можуть бути об'єднані, повністю або частково, з особливостями або характеристиками одного, або більш ніж одного, інших варіантів втілення без обмеження. Такі модифікації й зміни призначені для включення в обсяг цього опису. 0014) У даному описі, крім випадків, коли зазначено інше, усі числові параметри слід витлумачувати як попередні й кориговані в усіх випадках терміном "приблизно", у якому числові параметри мають властиву їм характеристику мінливості основних способів вимірів, використовуваних для визначення чисельного значення параметра. Як мінімум, а не як спроба обмежити застосування доктрини еквівалентів до обсягу формули винаходу, кожний числовий параметр, описаний у цьому описі, повинен щонайменше тлумачитися, враховуючи кількість бо зазначених значущих цифр, із застосуванням звичайних способів округлення.
00151 Крім того, будь-яка зона числових значень, зазначених у цьому описі, призначена для того, щоб включати всі піддіапазони з тою ж точністю обчислень, яка врахована в зазначеній області. Наприклад, діапазон "від 1,0 до 10,0" має на увазі включення всіх піддіапазонів між зазначеним мінімальним значенням 1,0 (і включаючи його) і зазначеним максимальним значенням 10,0, тобто має мінімальне значення, рівні або більші, ніж 1,0, і максимальне значення, рівне або менше, ніж 10,0, таке як, наприклад, від 2,4 до 7,6. Будь-яка максимальна чисельна межа, наведена у цьому описі, охоплює всі нижні чисельні межі, що входять у неї, і будь-яка мінімальна чисельна межа, наведена у цьому описі, охоплює всі більш високі чисельні обмеження, що входять у нього. Відповідно, заявник залишає за собою право вносити зміни в цей опис, включаючи формулу винаходу, для явно вираженого будь-якого піддіапазону, врахованого в рамках діапазонів, явно виражених у цьому документі. Мається на увазі, що всі такі діапазони, по суті, розкриті в цьому документу, так що зміна певних виражених будь-яких таких піддіапазонів буде відповідати вимогам статті 35, 5 112 кодексу США, перший пункт, і статті 35, 5132(а) кодексу США. 0016) Якщо не зазначено інше, граматичні артиклі, що позначають однину, використовувані тут, містять у собі поняття "щонайменше один" або "один або більше". Таким чином, у цьому описі артиклі використовуються для позначення одного або більш ніж одного (тобто "щонайменше одного") із граматичних об'єктів артикля. Наприклад, "компонент" означає один або більше компонентів, і, таким чином, можливо, у реалізації описаних варіантів втілення припускається й може використовуватися або застосовуватися більш ніж один компонент. Крім того, використання іменника в однині включає множину, а використання іменника у множині включає однину, якщо контекст використання не вимагає іншого.
І0017| Різні варіанти втілення, розкриті й описані в цьому описі, спрямовані, зокрема, на термомеханічну обробку сплавів на основі нікелю. Термомеханічна обробка, розкрита й описана в цьому описі, може використовуватися для виробництва виробів зі сплаву на основі нікелю, таких як, наприклад, бруси, прутки, сляби, кільця, смуги, плити й ін. Виробу, отримані за допомогою способів, описаних у цьому описі, можуть характеризуватися певним розміром зерен і певним розподілом карбідів, що виділилися.
І0018| Міжкристалітне корозійне розтріскування під напруженням (МККР) є механізмом
Зо корозії при якому тріщини утворюються уздовж границь зерен металевого матеріалу під впливом розтягувальних напружень і за впливу корозійного середовища. Розтягувальні напруження, які сприяють МККР, можуть існувати у вигляді зовнішніх напружень, прикладених до металевого компонента при експлуатації, і/або у вигляді внутрішніх залишкових напружень у металевому матеріалі. МККР часто зустрічається при застосуванні, пов'язаному з агресивними корозійними середовищами, такими як, наприклад, елементи конструкції в хімічному технологічному устаткуванні й водо-водяних реакторах (ВВЕР) для генерації ядерної енергії.
Сплави на основі нікелю, такі як, наприклад, сплав 600 (0М5 (Універсальна система позначень металів і сплавів) МОЄб6ОО) і сплав 690 (ОМ МО6690), можуть використовуватися в таких застосуваннях завдяки загальній корозійній стійкості таких сплавів. Однак сплави на основі нікелю можуть, проте, проявляти МККР при експлуатації за умов високої температури й високого тиску, наприклад, у середовищах води або пари.
І0019| Для зменшення сприйнятливості сплавів на основі ніселю до МККР в агресивних корозійних середовищах можуть використовуватися певні способи термомеханічної обробки.
Для одержання виробів зі сплаву на основі нікелю, що мають певні розміри зерен і розподіл карбідів, які збільшують стійкість до МККР, можуть використовуватися сполучення гарячої деформування й термічних обробок. Наприклад, сплави на основі нікелю, що містять порівняно високі рівні вмісту хрому й заліза, такі як, наприклад, сплав 600 і сплав 690, для одержання виробів, що мають певні розміри зерен з міжкристалітним розподілом виділених карбідів МгзСв, що не містять збіднених хромом зерен, можуть піддаватися термомеханічній обробці за
БО допомогою певних відомих способів. Міжкристалітні виділення карбідів МозСє між зернами в сплавах на основі нікелю значно зменшують підвищення чутливості сплавів в агресивних корозійних середовищах, що значно збільшує стійкість до МККР.
І0ОО20О| У різних варіантах втілення, що не мають обмежувального характеру, способи, описувані тут, можуть використовуватися для термомеханічної обробки сплавів на основі нікелю, таких як, наприклад, сплав 600 і сплав 690. Наприклад, у різних варіантах втілення, що не мають обмежувального характеру, заготовки зі сплаву 690, оброблені відповідно до варіантів втілення способів термомеханічної обробки, описаних у цьому документі, можуть мати хімічний склад, що містить (у відсотках від сумарної маси сплаву): щонайменше 58,0795 нікелю; від 27,0 95 до 31,0 95 хрому; від 1,0 95 до 11,0 95 заліза; до 0,5 956 марганцю; до 0,05 95 вуглецю; до 60 0,5 95 міді; до у 0,595 кремнію; до 0,015 95 сірки; і випадкові домішки. У різних варіантах,
втілення, що не мають обмежувального характеру, заготовки зі сплаву 690, оброблені відповідним чином, можуть мати хімічний склад, що включає будь-які піддіапазони елементів, що входять в елементні діапазони, описані вище. Наприклад, заготовка зі сплаву 690, оброблена відповідно до варіантів втілення способів термомеханічної обробки, описаних у цьому документі, може містити (у відсотках від загальної маси сплаву): щонайменше 59,0790 нікелю; від 28,0 9о до 30,0 95 хрому; від 8,0 95 до 1095 заліза; до 0,25) марганцю; від 0,010 95 до 0,040 95 вуглецю; до 0,25 95 міді; до 0,25 95 кремнію; до 0,0107905 сірки; і випадкові домішки. У різних варіантах втілення, що не 7" мають обмежувального характеру, усі елементні компоненти сплаву, описані в цьому описі терміном "до" певної максимальної кількості, також включають кількості "більше, ніж нуль, до" зазначеної максимальної кількості. 00211 У різних варіантах втілення, що не мають обмежувального характеру, зливки зі сплаву на основі нікелю можна одержувати шляхом вакуумної індукційної плавки (ВІП) вихідних матеріалів для одержання сплаву, що містить хімічний склад, що відповідає заданим технічним вимогам до складу. Наприклад, вихідні матеріали можуть використовуватися для одержання сплаву, що містить хімічний склад, відповідний до технічних вимог до сплаву 690, описаним вище. Розплавлений сплав, отриманий шляхом ВІП, наприклад, можна відливати у вигляді вихідного зливка. У різних варіантах втілення, що не мають обмежувального характеру, вихідний зливок можна використовувати як електрод, що вводиться, для однієї або більше операцій вакуумно-дугового переплаву (ВДП) і/або електрошлакового переплаву (ЕШП) для одержання рафінованого зливка. У різних варіантах втілення, що не мають обмежувального характеру, для одержання зливків зі сплаву на основі нікелю можуть використовуватися інші початкові операції плавлення й/або переплаву, відомі в техніці, такі як, наприклад, аргонокисневе зневуглецювання (АКЗ) і/або вакуумна дегазація, окремо або в поєднанні з ВДП або ЕШП. 00221 У різних варіантах втілення, що не мають обмежувального характеру, для одержання заготовки зі сплаву на основі нікелю зливок зі сплаву на основі нікелю може гомогенізуватися, використовуючи стандартні способи термообробки й/або кування. Наприклад, зливок зі сплаву на основі нікелю (у стані виливка, рафінованому або гомогенізованому стані) може піддаватися куванню в пресі для одержання заготовки, яка буде використовуватися як вихідна для
Зо наступних операцій термомеханічної обробки. У різних інших варіантах втілення, що не мають обмежувального характеру, зливок зі сплаву на основі нікелю (у стані виливка, рафінованому або гомогенізованому стані) може піддаватися куванню, перетворюючись на попередньо відформовану заготовку, що має будь-яку форму й розміри, які підходять для наступних операцій термомеханічної обробки.
І0023| У різних варіантах втілення, що не мають обмежувального характеру, операції термомеханічної обробки можуть включати щонайменше два етапи нагрівання й щонайменше два етапи деформування. Перший етап нагрівання може включати нагрівання заготовки зі сплаву на основі нікелю до температури вище температури розчинення карбідів. Перший етап деформування може включати деформування (наприклад, кування або вальцювання) заготовки зі сплаву на основі нікелю, причому, коли деформація починається, заготовка зі сплаву на основі нікелю перебуває при температурі вище температури розчинення карбідів. Другий етап нагрівання може включати нагрівання заготовки зі сплаву на основі нікелю до температури, нижчої за температуру розчинення карбідів. Другий етап деформування може включати деформування (наприклад, кування або вальцювання) заготовки зі сплаву на основі нікелю, причому, коли деформація починається, заготовка зі сплаву на основі нікелю перебуває при температурі, нижчій за температуру розчинення карбідів. (0024| Використовувані в цьому документі, включаючи формулу винаходу, терміни "перший", "другий", "перед", "після" і ін., які використано у зв'язку з етапом або операцією, не виключають можливості попередніх, проміжних і/або наступних етапів або операцій. Наприклад, у різних варіантах втілення, що не мають обмежувального характеру, способи термомеханічної обробки, що включають "перший" і "другий" етапи нагрівання, і "перший" і "другий" етапи деформування, можуть, крім того, включати додаткові етапи нагрівання, деформування й/або інші етапи перед, між і/або після зазначених "першого" і "другого" етапів нагрівання й "першого" і "другого" етапів деформування.
І0025| Використовуваний тут термін "температура, вища за температуру розчинення карбідів" стосується температур, щонайменше приблизно настільки ж високих як, температура розчинення карбідів МгзСє сплаву. Використовуваний тут термін "температура, нижча за температуру розчинення карбідів" стосується температур, менших за температури розчинення карбідів Ме2зСє сплаву. Температура розчинення карбідів МгзСє сплаву є найменшою температурою, при якій по суті весь вуглець, що наявний у сплаві, перебуває у твердому 60 розчині, і сплав не містить металографічно розрізнюваних фаз або виділень карбідів Мг2зСв.
Температура розчинення карбідів МгозСє сплаву залежить від хімічного складу сплаву, особливо від вмісту вуглецю. Наприклад, температура розчинення карбідів МозСє сплаву 690 може коливатися приблизно від 1046 "С до 1157 "С для концентрацій вуглецю, що коливаються від 0,02 95 до 0,05 95, за масою, для номінального складу 29 95 хрому, 9,0 9о заліза, 0,2 95 міді, 0,2 95 кремнію, 0,2 96 марганцю, 0,01 95 сірки, 0,25 95 алюмінію, 0,25 95 титану, 0,008 95 азоту, і від 60,842 95 до 60,872 906 нікелю, розрахованого з використанням програми Утаїрго, надаваною компанією бепіє боїїмаге, графство Суррей, Великобританія. Температури розчинення карбідів можна визначати емпірично або за допомогою апроксимації, використовуючи програму моделювання розрахунків фазової діаграми й властивостей матеріалу, таку як, наприклад, програма /таїрго, або програма Рапааї, надавана компанією Сотриїйетт ІІ С, Медісон, штат
Вісконсин, США.
І0026| У даному контексті нагрівання заготовки "до" заданої температури або діапазону температур, указує на нагрівання заготовки протягом часу, достатнього для доведення температури всієї заготовки, включаючи внутрішні ділянки матеріалу заготовки, до заданої температури або до заданого діапазону температур. Аналогічно, стан заготовки, що нагрівається "до" заданої температури або діапазону температур, указує, що заготовка нагрівається протягом часу, достатнього для досягнення температури всією заготовкою, включаючи внутрішні ділянки матеріалу заготовки, до заданої температури або до заданого діапазону температур. Кількість часу, необхідне для нагрівання заготовки "до" температури або діапазону температур, залежить від форми й розмірів заготовки й теплопровідності матеріалу заготовки.
ІЇ0027| У даному контексті нагрівання заготовки протягом заданого періоду часу або діапазону часу "при" заданій температурі або в діапазоні температур (тобто час витримування при заданій температурі) указує на нагрівання заготовки протягом заданого часу або діапазону часу, обмірюваного з моменту, коли температура поверхні заготовки (вимірювана, наприклад, використовуючи термопару, пірометр або інший прилад) досягає ж 14 С від заданої температури або діапазону температур. У даному контексті зазначений час витримування при заданій температурі не охоплює час попереднього нагрівання, необхідний для доведення температури поверхні заготовки до меж ж 14 "С від заданої температури або діапазону
Зо температур. У даному контексті термін "час витримування в печі" указує кількість часу, протягом якого заготовка витримується усередині середовища з регульованою температурою, такого як, наприклад, піч, і не охоплює час, необхідний для доведення середовища з регульованою температурою до заданої температури або діапазону температур. 0028) У даному контексті кування, деформація, або виконання іншої механічної обробки заготовки "при" заданій температурі або в діапазоні температур указує, що, коли починається кування, деформація або виконання іншої механічної обробки, температура всієї заготовки, включаючи внутрішні ділянки матеріалу заготовки, перебуває при заданій температурі або в діапазоні температур. Припускається, що поверхневе охолодження й/або адіабатичне нагрівання заготовки під час кування, деформування або подібних операцій "при" заданій температурі або в діапазоні температур у ході операції може змінювати температуру ділянок заготовки щодо зазначеної.
ІЇ0029| У різних варіантах втілення, що не мають обмежувального характеру, спосіб термомеханічної обробки включає перший етап нагрівання, що включає нагрівання заготовки зі сплаву на основі нікелю до температури, більшої, ніж температура розчинення карбідів МгзСв сплаву на основі нікелю. На першому етапі деформування нагріта заготовка зі сплаву на основі нікелю може деформуватися до зменшення площі поперечного перерізу на 20 95 -70 95 для одержання деформованої заготовки зі сплаву на основі ніселю. На початку першого етапу деформування нагріта заготовка зі сплаву на основі нікелю може перебувати при температурі, більшій, ніж температура розчинення карбідів МгзСв. На другому етапі нагрівання деформована заготовка зі сплаву на основі нікелю може нагріватися до температури, більшої, ніж 926 "С, і меншої, ніж температура розчинення карбідів МгзСє сплаву на основі нікелю. Деформована заготовка зі сплаву на основі нікелю може витримуватися при підвищеній температурі, і в період між закінченням першого етапу деформування й початком другого етапу нагрівання їй не дозволяють охолоджуватися до температури навколишнього середовища. На другому етапі деформування заготовка зі сплаву на основі нікелю може деформуватися до другого зменшення площі поперечного перерізу на 20 95 -70 Фо. На початку другого етапу деформування заготовка зі сплаву на основі нікелю може перебувати при температурі, більшій, ніж 926 "С, ії меншій, ніж температура розчинення карбідів МезСє сплаву на основі нікелю. Після закінчення другого етапу деформування заготовка зі сплаву на основі нікелю може охолоджуватися на бо повітрі до температури навколишнього середовища.
ЇООЗОЇ У різних варіантах втілення, що не мають обмежувального характеру, перший етап нагрівання, при якому заготовка зі сплаву на основі нікелю нагрівається до температури, вищої за температуру розчинення карбідів, може включати нагрівання заготовки зі сплаву на основі нікелю в печі, що працює при температурах від 1093 "С до 1163 "С, протягом щонайменше 6,0 годин (360 хвилин) часу витримування при заданій температурі. Заготовка зі сплаву на основі нікелю може нагріватися до температури, вищої за температуру розчинення карбідів, шляхом нагрівання в печі, що працює при температурах від 1093 "С до 1163 "С, або в будь-якому піддіапазоні, що входить сюди, такому як, наприклад, від 1093 "С до 1149 "С, від 1093 С до 1135 "С, від 1093 "С до 1121 "С, від 1107 "С до 1135 "С, від 1121 "С до 1163 "С, від 1121 "С до 1149 "С, або подібному.
ІЇ0ОЗ1| У різних варіантах втілення, що не мають обмежувального характеру, другий етап нагрівання, при якому деформована заготовка зі сплаву на основі нікелю нагрівається до температури, нижчої за температуру розчинення карбідів, може включати нагрівання заготовки зі сплаву на основі нікелю в печі, що працює при температурі, більшій, ніж 926 "С. і меншій, ніж температура розчинення карбідів МгзСє сплаву на основі нікелю, протягом більш ніж 2,0 годин (120 хвилин) часу витримування в печі. Заготовка зі сплаву на основі нікелю може нагріватися до температури, нижчої за температуру розчинення карбідів, шляхом нагрівання в печі, що працює при температурах від 926 "С до 1066 "С, або в будь-якому піддіапазоні, що входить сюди, такому як, наприклад, від 954 "С до 1052 "С, від 954 "С до 996 "С, від 996 "С до 1052 7С, від 968 "С до 1038 "С, від 982 С до 1024 "С, від 982 "С до 1010 "С, або подібному. У різних варіантах втілення, другий етап нагрівання може включати нагрівання заготовки зі сплаву на основі нікелю в печі, що працює при температурі, нижчій за температуру розчинення карбідів, протягом більш ніж від 2,0 годин (120 хвилин) до 10,0 годин (600 хвилин) часу витримування в печі, або в будь-якому піддіапазоні, що входить сюди, такому як, наприклад, від 2,5 до 8,0 годин (150-480 хвилин), від 3,0 до 10,0 годин (180-600 хвилин), від 3,0 до 8,0 годин (180-480 хвилин), від 4,0 до 8,0 годин (240-480 хвилин), від 5,0 до 8,0 годин (300-480 хвилин), або подібному.
І0ООЗ2І| У різних варіантах втілення, що не мають обмежувального характеру, заготовка зі сплаву на основі ніселю може витримуватися при підвищеній температурі, і в період між закінченням першого етапу деформування й початком другого етапу нагрівання їй не дозволяють охолоджуватися до температури навколишнього середовища. Наприклад, заготовка зі сплаву на основі нікелю може витримуватися при температурах, не менших, ніж температура, яка на 167 "С нижча за температуру розчинення карбідів МгзСє сплаву. У різних варіантах втілення, що не мають обмежувального характеру, заготовка зі сплаву на основі нікелю може витримуватися при температурах, не менших, ніж температура, яка на 111 с, 83 С, або 56 "С нижча за температуру розчинення карбідів МезСє сплаву. У різних варіантах втілення, що не мають обмежувального характеру, у період між закінченням першого етапу деформування й початком другого етапу нагрівання заготовка зі сплаву на основі нікелю може витримуватися при температурі щонайменше 926 "С. У різних варіантах втілення, що не мають обмежувального характеру, у період між закінченням першого етапу деформування й початком другого етапу нагрівання заготовка зі сплаву на основі ніселю може витримуватися при температурі щонайменше 954 "С, 982 "С, 1010 "С, 1038 "С, або 1066 "С. 0033) У різних варіантах втілення, що не мають обмежувального характеру, перший етап деформування, другий етап деформування й будь-які наступні етапи деформування, можуть разом зменшувати площу поперечного перерізу заготовки на 4095 - 9595 щодо площі поперечного перерізу заготовки перед першим етапом деформування. Перший етап деформування, другий етап деформування й будь-які наступні етапи деформування можуть незалежно здійснювати зменшення площі поперечного перерізу на 20 95 - 70 95, або в будь- якому піддіапазоні, що входить сюди, такому як, наприклад, ЗО бо - 70 бо, 40 Уо - 60 Уо, 45 95 - 55 95, або подібному. Зменшення площі поперечного перерізу, забезпечуване першим етапом деформування, розраховується на підставі початкової площі поперечного перерізу заготовки перед першим етапом деформування. Зменшення площі поперечного перерізу, забезпечуване другим етапом деформування, розраховується на підставі площі поперечного перерізу заготовки в стані деформування, забезпеченому першим етапом деформування. Зменшення площі поперечного перерізу, забезпечуване будь-яким наступним етапом деформування, можна розрахувати на підставі площі поперечного перерізу заготовки в стані після деформування, здійсненого попереднім етапом деформування. 0034) У різних варіантах втілення, що не мають обмежувального характеру, перший етап деформування, другий етап деформування й будь-які наступні етапи деформування можуть незалежно включати один або більш проходів через устаткування, використовуваних для бо виконання конкретного етапу деформування. Наприклад, перший етап деформування може включати один або більш проходів через ротаційно-кувальну машину для зменшення площі поперечного перерізу заготовки на 20 95 - 70 95, і другий етап деформування може включати один або більш проходів через ротаційно-кувальну машину для зменшення площі поперечного перерізу заготовки на 2095 - 7095 щодо площі поперечного перерізу заготовки в стані деформування, отриманої в результаті першого етапу деформування. Сумарне зменшення площі поперечного перерізу, отримане в результаті першого етапу деформування й другого етапу деформування, може становити 40 95 - 95 96 щодо площі поперечного перерізу заготовки перед першим етапом деформування. Зменшення площі поперечного перерізу, отримане в результаті кожного окремого проходу через ротаційно-кувальну машину, може становити, наприклад, від 5 9о до 25 96 щодо проміжної площі поперечного перерізу, отриманої в результаті попереднього проходу. 0035) У різних варіантах втілення, що не мають обмежувального характеру, на початку першого етапу деформування нагріта заготовка зі сплаву на основі нікелю може перебувати при температурі, більшій, ніж температура розчинення карбідів МгзСв, і на початку другого етапу деформування нагріта заготовка зі сплаву на основі нікелю може перебувати при температурі, більшій, ніж 926 "С, і меншій, ніж температура розчинення карбідів МозСє сплаву на основі нікелю. У різних варіантах втілення, що не мають обмежувального характеру, протягом усього першого етапу деформування нагріта заготовка зі сплаву на основі нікелю може перебувати при температурі, більшій, ніж температура розчинення карбідів МозСв. У різних варіантах втілення, що не мають обмежувального характеру, протягом усього другого етапу деформування нагріта заготовка зі сплаву на основі нікелю може перебувати при температурі, більшій, ніж 926 "С, Її меншій, ніж температура розчинення карбідів МгзСє сплаву на основі нікелю. Наприклад, для мінімізації або виключення втрат тепла внаслідок провідності від поверхонь заготовки, що контактують із деформувальними штампами, ковадлами й/або вальцями, штампи, ковадла й/або вальці, використовувані для виконання операції деформування, можуть нагріватися. Крім того, адіабатичне нагрівання деформованого матеріалу заготовки під час етапів деформування може компенсувати, щонайменше частково, втрати тепла із заготовки. 0036) У різних варіантах втілення, що не мають обмежувального характеру, перший етап деформування й другий етап деформування можуть незалежно включати одну або більш
Зо операцій кування або вальцювання, таких як, наприклад, вальцювання в прямих калібрах, розкочування, роликове профілювання листового металу, об'ємне штампування в пресі, екструзія, ротаційне кування й т.п. У різних варіантах втілення кожний з першого етапу деформування й другого етапу деформування може включати один або більш проходів ротаційного кування.
І0037| У даному контексті термін "ротаційне кування" стосується деформування довгомірних заготовок, таких як, наприклад, труби, бруси й прутки, використовуючи два або більше ковадлалштампа для деформування стиском заготовки перпендикулярно поздовжній осі заготовки, таким чином, зменшуючи площу поперечного перерізу заготовки, і збільшуючи довжину заготовки для одержання довгомірних виробів. Операція 100 ротаційного кування показана на фіг. ТА і 18, у якій циліндрична заготовка 102 типу прутка/Сруса деформується стиском за допомогою ковадл/штампів 104, у такий спосіб зменшуючи площу поперечного перерізу заготовки та збільшуючи довжину заготовки. Ротаційне кування дає суцільні або трубчасті довгомірні вироби з постійними або змінними поперечними перерізами вздовж їхньої довжини. Ротаційне кування, також відоме як ротаційне обтиснення або радіальне кування, не слід плутати з орбітальним (тобто хитним штампом) куванням, у якому заготовка стискається між не поворотним плоским ковадлом/штампом і поворотним (хитним) штампом з конічною робочою поверхнею, яка виконує орбітальні, спіральні, планетарні або прямолінійні рухи.
ЇООЗ8| У різних варіантах втілення, що не мають обмежувального характеру, спосіб термомеханічної обробки може включати перший етап нагрівання, що охоплює нагрівання заготовки зі сплаву 690 до температури, більшої, ніж температура розчинення карбідів МгзСв сплаву. Наприклад, перший етап нагрівання може включати нагрівання заготовки зі сплаву 690 до температури в діапазоні від 1093 "С до 1163 "С. У різних варіантах втілення, що не мають обмежувального характеру, заготовка зі сплаву 690 може мати хімічний склад, що включає, мас додо 0,05 95 вуглецю; від 27,0 95 до 31,0 95 хрому; до 0,5 95 міді; від 7,0 95 до 11,0 95 заліза; до 0,5 95 марганцю; до 0,015 95 сірки; до 0,595 кремнію; щонайменше 58 95 нікелю й випадкові домішки.
ЇОО39| На першому етапі кування, що включає один або більше проходів ротаційного кування, нагріта заготовка зі сплаву 690 може піддаватися ротаційному куванню до зменшення площі поперечного перерізу на 20 95 -70 до. На початку першого етапу кування нагріта заготовка 60 зі сплаву 690 може перебувати при температурі, більшій, ніж температура розчинення карбідів
М2зСв, такій як, наприклад, температура в діапазоні від 1093 "С до 1163 "С, коли починається перший етап кування. На другому етапі нагрівання кована заготовка зі сплаву 690 може нагріватися до температури, більшої, ніж 926 "С, і меншої, ніж температура розчинення карбідів
МгзСв сплаву на основі нікелю. Наприклад, другий етап нагрівання може включати нагрівання заготовки зі сплаву 690 до температури в діапазоні від 954 "С до 105270. У період між закінченням першого етапу кування й початком другого етапу нагрівання заготовка зі сплаву 690 може витримуватися при температурі щонайменше 926 "С. 00401 На другому етапі кування, що включає один або більш проходів ротаційного кування, нагріта заготовка зі сплаву 690 може піддаватися ротаційному куванню до другого зменшення площі поперечного перерізу на 20 Фо - 70 до. На початку другого етапу кування нагріта заготовка зі сплаву 690 може перебувати при температурі, більшій, ніж 926 "С, і меншій, ніж температура розчинення карбідів МгзСв, такій як, наприклад, температура в діапазоні від 954 "С до 1052 С, коли починається другий етап кування. Після закінчення другого етапу кування заготовка зі сплаву 690 може охолоджуватися на повітрі до температури навколишнього середовища. (0041)
У різних варіантах втілення, що не мають обмежувального характеру, заготовки зі сплаву на основі нікелю, такі як, наприклад, заготовки зі сплаву 690, можуть піддаватися додатковій термообробці після щонайменше двох етапів нагрівання й щонайменше двох етапів деформування. Наприклад, заготовки зі сплаву на основі нікелю можуть відпалюватися при температурі щонайменше 982 "С, але не більшій, ніж температура розчинення карбідів М2зСв сплаву на основі нікелю, протягом щонайменше 3,0 годин часу витримування при заданій температурі. У різних варіантах втілення, що не мають обмежувального характеру, заготовки зі сплаву на основі нікелю можуть відпалюватися при температурі від 982 "С до 1093 "С, або в будь-якому піддіапазоні, що входить сюди, такому як, наприклад, від 1004 "С до 1071 "С, від 1010 "С до 1066 "С, від 1024 "С до 1052 "С, або подібному. У різних варіантах втілення, що не мають обмежувального характеру, заготовки зі сплаву на основі нікелю можуть відпалюватися протягом щонайменше 4,0 годин часу витримування при заданій температурі. У різних варіантах втілення, що не мають обмежувального характеру, заготовки зі сплаву на основі нікелю після термообробки відпалюванням можуть піддаватися загартуванню у воді. 00421 У різних варіантах втілення, що не мають обмежувального характеру, заготовки зі сплаву на основі нікелю, такі як, наприклад, заготовки зі сплаву 690, після щонайменше двох етапів нагрівання й щонайменше двох етапів деформування можуть піддаватися старінню.
Наприклад, заготовки зі сплаву на основі нікелю можуть піддаватися старінню при температурі від 704"С до 760"С протягом щонайменше 3,0 годин часу витримування при заданій температурі. У різних варіантах втілення, що не мають обмежувального характеру, заготовки зі сплаву на основі нікелю можуть піддаватися старінню при температурі від 704 "С до 760 "С, або в будь-якому піддіапазоні, що входить сюди, такому як, наприклад, від 718 "С до 746 "С, від 710 7С до 738 "С, або подібному. У різних варіантах втілення, що не мають обмежувального характеру, заготовки зі сплаву на основі ніселю можуть піддаватися старінню протягом щонайменше 4,0 годин часу витримування при заданій температурі. У різних варіантах втілення, що не мають обмежувального характеру, заготовки зі сплаву на основі нікелю після термообробки старінням можуть піддаватися охолодженню на повітрі. 0043) У різних варіантах втілення, що не мають обмежувального характеру, заготовки зі сплаву на основі нікелю можуть піддаватися відпалюванню й старінню. Наприклад, після щонайменше двох етапів нагрівання й щонайменше двох етапів деформування заготовки зі сплаву на основі нікелю можуть піддаватися охолодженню на повітрі до температури навколишнього середовища, а потім відпалюватися при температурі щонайменше 982 "С, але не більшій, ніж температура розчинення карбідів МезСє сплаву на основі нікелю, протягом щонайменше 3,0 годин часу витримування при заданій температурі. Заготовки зі сплаву на основі нікелю після відпалювання можуть піддаватися загартуванню у воді, а потім піддаватися старінню при температурі від 704 "С до 760"С протягом щонайменше 3,0 годин часу витримування при заданій температурі.
І0044| Способи, описані в цьому документі, можуть використовуватися, наприклад, для одержання кованих і/або вальцьованих виробів. Наприклад, у різних варіантах втілення, що не мають обмежувального характеру, щонайменше два етапи нагрівання й щонайменше два етапи деформування перетворюють попередньо відформовані заготовки у вироби, у тому числі, довгомірні, такі як, наприклад, круглий пруток і брус, квадратний пруток і брус, шестигранний пруток і брус, ковані квадратні довгомірні вироби й катані квадратні довгомірні вироби. Способи, розкриті в цьому документі, можуть використовуватися, наприклад, для одержання довгомірних виробів з постійним або змінним поперечним перерізом за їхньою довжиною. У варіантах бо втілення з одержанням довгомірних виробів, що мають змінний поперечний переріз за їхньою довжиною, перший етап деформування й другий етап деформування можуть разом зменшувати площу поперечного перерізу заготовки на 40 95 - 95 95 в одному або більше місць за довжиною довгомірного виробу. Крім того, способи, розкриті в цьому документі, можуть використовуватися, наприклад, для одержання труб ротаційного кування.
І0045| У різних варіантах втілення, що не мають обмежувального характеру, вироби, отримані за допомогою способів, описаних у цьому документі, можуть задовольняти вимоги стандарту АТМ В166-08: Технічні умови для бруса, прутка п дроту зі сплавів нікелю - хрому - заліза (МО МОб6бО00, МОб6бОї, МОб6б6О3, МО6б690, МО6693, МО6025, МО6045 і МО6696) і сплаву нікелю -хрому - кобальту - молібдену (М МОб617) (2008), ії АБМЕ 588-166: Технічні умови для бруса, прутка й дроту зі сплавів нікелю -- хрому -- заліза (М МО6600. МОб6б6Ої, МОбб603,
МО6690, МО6693, МО6025, МО6045 і МО6696) і сплаву нікелю - хрому - кобальту - молібдену (ОМ5
МОб6617) (2007), які включені як посилання у цей опис.
І0046| У різних варіантах втілення, що не мають обмежувального характеру, вироби, отримані за допомогою способів, описаних у цьому документі, можуть мати розміри зерен по стандарту АБТМ Мо від 3,0 до 9,0, визначені у відповідності зі стандартом А5ТМ Е 112-100:
Стандартні способи випробувань для визначення середнього розміру зерен (2010), який включений як посилання в цей опис. У різних варіантах втілення, що не мають обмежувального характеру, вироби, отримані за допомогою способів, описаних у цьому документі, можуть мати розміри зерен у діапазоні по стандарту АБТМ Мо від 3,0 до 9,0, або в будь-якому піддіапазоні, що входить сюди, такому як, наприклад, А5ТМ Ме від 3,0 до 8,0, від 3,5 до 7,5, від 4,0 до 7.0, від 4,5 до 6,5, від 3,0 до 7,0, від 3,0 до 6,0, або подібному. У різних варіантах втілення, що не мають обмежувального характеру, вироби, отримані за допомогою способів, описаних у цьому документі, можуть містити міжкристалітні виділення карбідів МгзСв, які рівномірно розподілені вздовж границь зерен. У різних варіантах втілення, що не мають обмежувального характеру, вироби, отримані за допомогою способів, описаних у цьому документі, можуть містити мінімальні металографічно розрізнювані міжкристалітні виділення карбідів Ме2зСв. У різних варіантах втілення, що не мають обмежувального характеру, вироби, отримані за допомогою способів, описаних у цьому документі, можуть не містити металографічно розрізнюваних міжкристалітних виділень карбідів Мг2зСв.
Зо І0047| Мікроструктурний розподіл карбідів може бути визначений металографічними способами, наприклад, шляхом використання растрової електронної мікроскопії (РЕМ) для оцінки хімічно протравлених (наприклад, травильним розчином брому в метиловому спирті) зразків сплаву на основі нікелю, оброблених відповідно до різних варіантів втілення, що не мають обмежувального характеру, описаних у цьому документі. Наприклад, у різних варіантах втілення, що не мають обмежувального характеру, вироби, отримані за допомогою способів, описаних у цьому документі, при оцінці з використанням РЕМ при збільшенні 500х, можуть містити міжкристалітні виділення карбідів Ме2зСвє, які рівномірно розподілені вздовж всіх розрізнюваних границь зерен, і містити мінімальні розрізнювані внутршньокристалітні виділення карбідів МегзСє або не містити їх. У різних варіантах втілення, що не мають обмежувального характеру, вироби, отримані за допомогою способів, описаних у цьому документі, можуть містити рівновісні зерна з розміром зерен за АБТМ Мо від 3,0 до 9,0, рівномірний розподіл розмірів зерен, міжкристалітні виділення карбідів МегзСвє, які рівномірно розподілені вздовж металографічно розрізнюваних границь зерен, і мінімальні металографічно розрізнювані внутршньокристалітні виділення карбідів Ме2зСв.
ІЇ0048| Способи, описані в цьому документі, зменшують або виключають аномальне зростання зерен, яке створює нерівномірний розподіл розмірів зерен у макроскопічному масштабі. Для контролювання розмірів зерен у зазначених межах, заготовки зі сплаву на основі нікелю, такі як, наприклад, заготовки зі сплаву 690, можуть піддаватися гарячому деформуванню при температурах, що перевищують як температуру рекристалізації, так і температуру розчинення карбідів сплаву, тобто деформуванню при температурах, вищих за температури розчинення. Однак наступні термообробки для одержання однорідного розподілу міжкристалітних виділень карбідів МезСє часто викликають аномальне і нерівномірне зростання зерен на ділянках макроструктури заготовок. Наприклад, гарячедеформовані прутки й круглий прокат сплаву на основі нікелю, такого як, наприклад, сплав 690, схильні до розвитку кільцеподібної області аномального зростання зерен у поперечному перерізі виробу. На фіг. 2А і 28 схематично зображено довгомірний виріб 200, такий як, наприклад, брус або круглий пруток сплаву на основі нікелю, такого як сплав 690. Довгомірний виріб 200 містить кільцеподібну ділянку 205 аномального зростання зерен у поперечному перерізі виробу.
І0049| Без бажання бути зв'язаним теорією, припускається, що гаряча деформація при бо температурах, вищих за температуру розчинення карбідів, для регулювання розмірів зерен спричиняє власні внутрішні напруження у заготовках, які викликають аномальне зростання зерен. Припускається, що власні внутрішні напруження спричиняються різним термічним розширенням заготовки в процесі гарячого деформування й охолодження після гарячого деформування. Перебуваючи в контакті з деформувальними штампами/ковадлами, і в процесі наступного охолодження, поверхневий матеріал заготовки охолоджується значно швидше, ніж внутрішній матеріал, особливо матеріал, ближчий до центру заготовки. Це створює різку різницю температур між більш холодною поверхнею, ; матеріалом поблизу поверхні й : більш гарячим внутрішнім матеріалом. Різниця температур спричиняє різне термічне розширення від високої температури в центрі до низької температури на поверхні гарячедеформованого виробу, що, гадано, призводить до власних внутрішніх напружень у матеріалі. У процесі наступних термообробок для одержання рівномірного розподілу міжкристалітних виділень карбідів МезСє внутрішні напруження, гадано, викликають аномальне зростання зерен, який локалізується в областях внутрішніх напружень, викликаних різницею термічного розширення при охолодженні. Припускається, що це спричиняє виникнення спостережуваних кільцеподібних зон аномального й неоднорідного зростання зерен у макроструктурі виробів.
ІЇ0О050| Ці шкідливі області аномального зростання зерен можуть бути зменшені за допомогою деформування заготовок зі сплаву на основі нікелю, таких як, наприклад, заготовки зі сплаву 690, при температурах, нижчих за температуру розчинення карбідів сплаву, тобто при температурах, нижчих за температуру розчинення. Однак після деформування при температурах, нижчих за температуру розчинення, наступні термообробки для одержання однорідного розподілу міжкристалітних виділень карбідів МезСє часто викликають неприйнятне зростання зерен по всій заготовці. Розмір зерен важко піддається регулюваннюд термообробки часто дають розміри зерен, більші, ніж АБТМ Мо 3,0 (тобто номера за А5ТМ, менші, ніж 3,0).
Крім того, у процесі деформування при температурах, нижчих за температуру розчинення, всі карбіди не розчиняються. В результаті міжкристалітний розподіл карбідів, отриманий при наступних термообробках, часто містить у собі великі стрічкові включення карбідів вздовж границь зерен, які були наявні між крупними зернами в попередньо відформованих заготовках, і не розчинилися перед деформуванням при температурах, нижчих за температури розчинення, у процесі деформування, або після нього.
Зо ІЇ0051| Способи, описані в цьому документі, зменшують або виключають аномальний зростання зерен, який створює нерівномірний розподіл розмірів зерен у макроскопічному масштабі, і дають виробу, що мають рівноосні зерна з розмірами зерен за АБТМ Мо від 3,0 до 9,0, рівномірний розподіл розмірів зерен, міжкристалітні виділення карбідів МгзСв які рівномірно розподілені вздовж границь зерен, і мінімальні внутршньокристалітні виділення карбідів М2зСв.
На першому із щонайменше двох етапів нагріваннязаготовка зі сплаву на основі нікелю нагрівається до температури, вищої за температуру розчинення карбідів, при якій розчиняються всі з карбідів Мг2зСє, наявних у попередньо відформованій заготовці На першому із щонайменше двох етапів деформування заготовка зі сплаву на основі нікелю деформується при температурі, вищій за температуру розчинення карбідів, наприклад, до зниження площі поперечного перерізу на 20 95 - 70 9о. Деформування при температурі, вищій за температуру розчинення карбідів, перешкоджає виділенню карбідів і дає однорідний розподіл розмірів зерен при розмірах зерен у діапазоні за АТМ Мо від 3,0 до 9,0.
І0052| На другому із щонайменше двох етапів нагрівання заготовка зі сплаву на основі нікелю нагрівається до температури, нижчої за температуру розчинення карбідів. Заготовка стабілізується при температурах, нижчих за температури розчинення, і між першим етапом деформування й другим етапом нагрівання їй не дозволяють охолоджуватися до температури навколишнього середовища. Це зводить до мінімуму будь-яке виділення карбідів, оскільки матеріал заготовки не охолоджується в критичній зоні "виступу" кривої час - температура - перетворення (ЧТП) (ізотермічного розпаду аустеніту) матеріалу, у якій кінетика виділення карбідів найшвидша. Зародкотворення й виділення карбідів при температурах, нижчих за температури розчинення карбідів, наприклад, у межах приблизно 167 "С від температури розчинення карбідів, відбувається дуже повільно. Це перешкоджає неконтрольованому виділенню карбідів. На другому із щонайменше двох етапів деформування заготовка зі сплаву на основі нікелю деформується при температурі, нижчій за температуру розчинення карбідів, наприклад, до зниження площі поперечного перерізу на 20 95 - 7095. Деформування при температурі, нижчій за температуру розчинення карбідів, зменшує різницю термічного розширення й власні внутрішні напруження в матеріалі, які, гадано, викликають аномальне зростання зерен у процесі наступних термообробок.
0053) Наведені далі приклади, які не мають обмежувального характеру й не вичерпні, призначені для додаткового опису різних, не обмежувальних і не вичерпних варіантів втілення, без обмеження обсягу варіантів втілення, розкритих у цьому описі.
ПРИКЛАДИ
Ї0054| Плавки зі сплаву 690 були підготовлені шляхом плавлення вихідних матеріалів, використовуючи ВІП. Хімічний склад плавок сплаву 690 відповідав стандарту АТМ В166-08:
Технічні умови для бруса, прутка й дроту зі сплавів ніселю - хрому - заліза (Ме МО6600,
МОб6б6О1, МО6603, МО6690, МО6693, МО6025, МОб6О045, і МО6696) і сплаву нікелю - хрому -кобальту - молібдену (Ме МОб6б617) (2008), ії АБМЕ 588-166: Технічні умови для бруса, прутка й дроту зі сплавів ніселю -- хрому -- заліза (Ме МО6б6О00, МОббОї, МОб6бОЗ, МО6690, МО6693, МОбО25,
МО6045, і МО6696) і сплаву нікелю -хрому - кобальту - молібдену (М МОб6617) (2007), які включені як посилання в цей опис.
ЇОО55| Плавки ВІП відливалися у вигляді вихідних зливків, які використовувалися як електроди, що вводяться, для ЕШП. В результаті операції ЕШП виходили рафіновані циліндричні зливки, що мали діаметри приблизно 508 міліметрів. Ці зливки ЕШП піддавали гомогенізації, використовуючи стандартну технологію, і куванню в пресі для одержання циліндричних заготовок, що мали діаметри приблизно 356 міліметрів. І0056| Заготовки піддавали термомеханічній обробці відповідно до варіантів втілення, що не мають обмежувального характеру, способів, описаних у цьому документі, які охоплюють два етапи нагрівання й два етапи деформування. На першому етапі нагрівання заготовки нагрівалися в печі, що працює при температурах від 1093 "С до 1121 "С протягом щонайменше 6 годин часу витримування при заданій температурі. На першому етапі деформування нагріті заготовки піддавали ротаційному куванню до діаметрів приблизно 243 міліметра, що відповідає зменшенню площі поперечного перерізу приблизно на 5395. Перший етап деформування включав чотири проходи через ротаційно-ксувальну машину, причому кожний прохід давав зменшення площі поперечного перерізу приблизно на 17 95 - 18 95. Коли починався перший етап деформування, уся заготовка перебувала при температурі в діапазоні приблизно від 1093 "С до 1121 "С. Під час проходів ротаційного кування температури поверхні заготовок біля штампа й поза штампом підтримувалися в діапазоні від 926 "С до 1121 "С протягом усіх чотирьох (4) проходів.
І0057| Після закінчення ротаційного кування температурам поверхні заготовок не дозволяли знижуватися до температури навколишнього середовища, і заготовки негайно завантажувалися в піч, що працює при температурі 996 7С. На другому етапі нагрівання ковані заготовки нагрівалися в печі протягом приблизно 1,0 години, 2,0 годин, 4,0 годин або 8,0 годин часу витримування в печі. На другому етапі деформування нагріті заготовки піддавали ротаційному куванню вдруге до діаметрів приблизно 182 міліметра, що відповідає зменшенню площі поперечного перерізу приблизно на 44 95 щодо проміжних діаметрів 243 міліметра. Другий етап деформування включав три проходи через ротаційно-кувальну машину, причому кожний прохід давав зменшення площі поперечного перерізу приблизно на 17 95 -18 95. Коли починався другий етап деформування, уся заготовка перебувала при температурі приблизно 996 "С. Під час другого етапу деформування температури поверхні заготовки в штампа й поза штампом підтримувалися в діапазоні від 926 "С до 1121 "С для всіх трьох проходів. Після закінчення другого етапу деформування заготовки охолоджувалися на повітрі до температури навколишнього середовища. Сумарне зменшення площі поперечного перерізу, отримане в результаті двох етапів деформування, становило приблизно 74 95.
І0058| Піддані подвійному нагріванню й подвійному ротаційному куванню заготовки відпалювалися при температурі 1024 "С протягом чотирьох (4) годин часу витримування при заданій температурі з наступним загартуванням у воді до температури навколишнього середовища. Загартовані заготовки піддавали старінню при температурі 727 "С протягом чотирьох (4) годин часу витримування при заданій температурі й охолоджували на повітрі до температури навколишнього середовища. |0059| Поперечні розрізи заготовок піддавали травленню, використовуючи стандартні технології, і макроструктура вивчалася за допомогою металографії. На фіг. ЗА представлений металографічний зразок поперечного розрізу заготовки, нагрітої протягом приблизно 1 години часу витримування в печі, що працює при температурі 996 "С, між першим етапом деформування й другим етапом деформування. На фіг.
ЗВ представлено металографічний зразок поперечного розрізу заготовки, нагрітої протягом приблизно 2 годин часу витримування в печі, що працює при температурі 996 "С, між першим етапом деформування й другим етапом деформування. На фіг. ЗС представлено металографічний зразок поперечного розрізу заготовки, нагрітої протягом приблизно 4 годин бо часу витримування в печі, що працює при температурі 996 "С, між першим етапом деформування й другим етапом деформування. На фіг. ЗО представлено металографічний зразок поперечного розрізу заготовки, нагрітої протягом приблизно 8 годин часу витримування в печі, що працює при температурі 996 "С, між першим етапом деформування й другим етапом деформування.
ЇОО6ОІ Як показано на фіг. ЗА й ЗВ, у заготовках, нагрітих протягом приблизно 1 години й 2 годин часу витримування в печі, що працює при температурі 996 "С розвивалася кільцеподібна ділянка аномального зростання зерен. Як показано на фіг. ЗС і 30, заготовки, нагріті протягом приблизно 4 годин і 8 годин часу витримування в печі, що працює при температурі 996 "С не проявляли аномального зростання зерен. Розмір зерен заготовок, нагрітих протягом приблизно 4 годин і 8 годин часу витримування в печі, перебував у діапазоні за АБТМ Ме від 3,0 до 8,0, визначеному відповідно до АБТІМ Е 112-10. У заготовках сформувалися міжкристалітні виділення карбідів МгезСє, рівномірно розподілені вздовж границь зерен, і проявлялися мінімальні внутршньокристалітні виділення карбідів М2гзСв.
Ї0О061| Способи, розкриті в цьому описі, створюють вироби зі сплаву на основі нікелю, що мають мікроструктуру й макроструктуру, які забезпечують чудові властивості для критичних технічних застосувань, таких як, наприклад, елементи конструкції хіміко-технологічного устаткування й ВВЕР для виробництва ядерної енергії. Цей опис створений з посиланнями на різні що не мають обмежувального характеру й не виняткові варіанти втілення. Однак фахівцеві має бути зрозуміло, що різні заміни, зміни або поєднання будь-яких розкритих варіантів втілення (або їх частин) можуть бути зроблені без відступу від обсягу даного опису.
Таким чином, припускається й зрозуміло, що цей опис підтримує додаткові варіанти втілення, не викладені явно в цьому документі. Такі варіанти втілення можуть бути отримані, наприклад, шляхом об'єднання, зміни або перетворення кожного з розкритих етапів, компонентів, елементів, параметрів, аспектів, характеристик, обмежень і іншого в різних варіантах втілення, що не мають обмежувального характеру, розкритих у цьому описі. Таким чином, заявник залишає за собою право вносити виправлення у формулу винаходу в процесі розгляду заявки для додавання характеристик, по-різному викладених у даному описі, і такі виправлення відповідають вимогам статті 35 кодексу США, 5 112, перший пункт, і статті 35 кодексу США, 5 132(а).
Коо)

Claims (45)

ФОРМУЛА ВИНАХОДУ
1. Спосіб, який включає: перший етап нагрівання, що включає нагрівання заготовки зі сплаву на основі нікелю до температури в діапазоні від 1093 до 1163 "С, перший етап кування, що включає ротаційне кування нагрітої заготовки зі сплаву на основі нікелю до зменшення площі поперечного перерізу на 30-70 96, причому, коли починають перший етап кування, заготовка зі сплаву на основі нікелю знаходиться при температурі в діапазоні від 1093 до 1163 "С, другий етап нагрівання, що включає нагрівання підданої ротаційному куванню заготовки зі сплаву на основі нікелю до температури в діапазоні від 954 до 1052 "С, причому між закінченням першого етапу кування і початком другого етапу нагрівання піддану ротаційному куванню заготовку зі сплаву на основі нікелю підтримують при підвищеній температурі і не дозволяють їй охолоджуватися до температури навколишнього середовища, і другий етап кування, що включає ротаційне кування нагрітої заготовки зі сплаву на основі нікелю до зменшення площі поперечного перерізу на 20-70 95, причому, коли починають другий етап кування, заготовка зі сплаву на основі нікелю знаходиться при температурі в діапазоні від 954 до 1052 "С, причому заготовка зі сплаву на основі нікелю містить, мас. 90: до 0,05 вуглецю, від 27,0 до 31,0 хрому, до 0,5 міді, від 7,0 до 11,0 заліза, до 0,5 марганцю, до 0,015 сірки, до 0,5 кремнію, щонайменше 58 нікелю і випадкові домішки.
2. Спосіб за п. 1, який відрізняється тим, що перший етап нагрівання включає нагрівання заготовки зі сплаву на основі нікелю в печі, яка працює при температурі від 1093 до 1163 "С, протягом щонайменше 6,0 годин часу витримки при заданій температурі.
3. Спосіб за п. 1, який відрізняється тим, що другий етап нагрівання включає нагрівання підданої ротаційному куванню заготовки зі сплаву на основі нікелю в печі, яка працює при температурі від 954 до 1052 "С, протягом більше ніж 2,0 годин часу витримки в печі.
4. Спосіб за п. 1, який відрізняється тим, що другий етап нагрівання включає нагрівання підданої ротаційному куванню заготовки зі сплаву на основі нікелю в печі, яка працює при 60 температурі від 954 до 1052 "С, протягом 3,0-10,0 годин часу витримки в печі.
5. Спосіб за п. 1, який відрізняється тим, що другий етап нагрівання включає нагрівання підданої ротаційному куванню заготовки зі сплаву на основі нікелю в печі, яка працює при температурі від 954 до 1052 "С, протягом 4,0-8,0 годин часу витримки в печі.
6. Спосіб за п. 1, який відрізняється тим, що додатково включає: вакуумне індукційне плавлення вихідних матеріалів для формування злитка зі сплаву на основі нікелю, переплавлення злитка зі сплаву на основі нікелю для формування рафінованого злитка зі сплаву на основі нікелю, причому переплавлення включає щонайменше одну операцію переплавлення, вибрану з групи, яка складається з вакуумно-дугового переплавлення і електрошлакового переплавлення, і об'ємне штампування в пресі рафінованого злитка зі сплаву на основі нікелю для формування заготовки зі сплаву на основі нікелю.
7. Спосіб за п. 1, який відрізняється тим, що додатково включає після двох етапів нагрівання і двох етапів кування: нагрівання заготовки зі сплаву на основі нікелю при температурі щонайменше 982 "С, але не більшій, ніж температура розчинення карбідів МгзСє сплаву на основі нікелю, протягом щонайменше 3,0 годин часу витримки при заданій температурі, і загартування заготовки у воді.
8. Спосіб за п. 1, який відрізняється тим, що додатково включає після двох етапів нагрівання і двох етапів кування: старіння заготовки зі сплаву на основі ніселю при температурі від 705 до 760 "С протягом щонайменше 3,0 годин часу витримки при заданій температурі, і охолоджування заготовки на повітрі.
9. Виріб, одержаний за допомогою способу за п. 1, який вибраний з групи, яка складається з бруса і круглого прутка.
10. Виріб за п. 9, який відрізняється тим, що він містить рівновісні зерна з розміром зерен по АБТМ Мо від 3,0 до 9,0, рівномірний розподіл розмірів зерен, міжкристалітні виділення карбідів МгзСв, рівномірно розподілені по металографічно розрізнюваних границях зерен, і по суті не містить металографічно розрізнюваних внутрішньокристалітних виділень карбідів МегзСв. Ко)
11. Спосіб, який включає: перший етап нагрівання, що включає нагрівання заготовки зі сплаву на основі нікелю до температури, більшої, ніж температура розчинення карбідів МезСє сплаву на основі нікелю, перший етап деформації, що включає деформацію нагрітої заготовки зі сплаву на основі нікелю до зменшення площі поперечного перерізу на 20-70 95, причому, коли починають перший етап деформації, заготовка зі сплаву на основі нікелю знаходиться при температурі, більшій, ніж температура розчинення карбідів Ме2зСв, другий етап нагрівання, що включає нагрівання деформованої заготовки зі сплаву на основі нікелю до температури, більшої ніж 926 "С і меншої ніж температура розчинення карбідів Ме2зСв сплаву на основі нікелю, причому між закінченням першого етапу деформації і початком другого етапу нагрівання заготовку зі сплаву на основі нікелю, яка знаходиться в стані деформації, підтримують при підвищеній температурі і не дозволяють їй охолоджуватися до температури навколишнього середовища, і другий етап деформації, що включає деформацію нагрітої заготовки зі сплаву на основі нікелю до другого зменшення площі поперечного перерізу на 20-70 95, причому, коли починають другий етап деформації, заготовка зі сплаву на основі нікелю знаходиться при температурі, більшій ніж 926 "С і меншій ніж температура розчинення карбідів МезСє сплаву на основі нікелю, причому заготовка зі сплаву на основі нікелю містить, мас. 90: до 0,05 вуглецю, від 27,0 до 31,0 хрому, до 0,5 міді, від 7,0 до 11,0 заліза, до 0,5 марганцю, до 0,015 сірки, до 0,5 кремнію, щонайменше 58 нікелю і випадкові домішки.
12. Спосіб за п. 11, який відрізняється тим, що заготовка зі сплаву на основі нікелю містить,
мас. 9: до 0,05 вуглецю, від 28,0 до 30,0 хрому, до 0,25 міді, від 8,0 до 10,0 заліза, до 0,25 марганцю, до 0,010 сірки, до 0,25 кремнію, щонайменше 58 нікелю і випадкові домішки.
13. Спосіб за п. 11, який відрізняється тим, що перший етап деформації і другий етап деформації незалежно включають щонайменше одну операцію, вибрану з групи, яка складається з прокатування в прямих калібрах, розгорнення, роликового профілювання листового металу, об'ємного штампування в пресі, екструзії і ротаційного кування.
14. Спосіб за п. 11, який відрізняється тим, що перший етап деформації і другий етап деформації включають ротаційне кування.
15. Спосіб за п. 11, який відрізняється тим, що перший етап нагрівання включає нагрівання заготовки зі сплаву на основі нікелю в печі, яка працює при температурі від 1093 до 1163 "С, протягом щонайменше 3,0 годин часу витримки при заданій температурі.
16. Спосіб за п. 11, який відрізняється тим, що другий етап нагрівання включає нагрівання заготовки зі сплаву на основі нікелю в печі, яка працює при температурі від 954 до 1052 С, протягом більше ніж 2,0 годин часу витримки в печі.
17. Спосіб за п. 11, який відрізняється тим, що другий етап нагрівання включає нагрівання заготовки зі сплаву на основі нікелю в печі, яка працює при температурі від 954 до 1052 "С, протягом 3,0-10,0 годин часу витримки в печі.
18. Спосіб за п. 11, який відрізняється тим, що другий етап нагрівання включає нагрівання підданої ротаційному куванню заготовки зі сплаву на основі нікелю в печі, яка працює при температурі від 954 до 1052 "С, протягом 4,0-8,0 годин часу витримки в печі.
19. Спосіб за п. 11, який відрізняється тим, що додатково включає: вакуумне індукційне плавлення вихідних матеріалів для формування злитка зі сплаву на основі нікелю, переплавлення злитка зі сплаву на основі ніселю для формування рафінованого злитка зі сплаву на основі нікелю, причому переплавлення включає щонайменше одну операцію переплавлення, вибрану з групи, яка складається з вакуумно-дугового переплавлення і електрошлакового переплавлення, і об'ємне штампування в пресі рафінованого злитка зі сплаву на основі нікелю для формування заготовки зі сплаву на основі нікелю.
20. Спосіб за п. 11, який відрізняється тим, що додатково включає після двох етапів нагрівання і двох етапів деформації: нагрівання заготовки зі сплаву на основі нікелю при температурі щонайменше 982 "С, але не більшій, ніж температура розчинення карбідів МгзСє сплаву на основі нікелю, протягом щонайменше 3,0 годин часу витримки при заданій температурі, і загартування заготовки у воді.
21. Спосіб за п. 11, який відрізняється тим, що додатково включає після двох етапів нагрівання і двох етапів кування: Зо старіння заготовки зі сплаву на основі нікелю при температурі від 705 до 760 "С протягом щонайменше 3,0 годин часу витримки при заданій температурі, і охолоджування заготовки на повітрі до температури навколишнього середовища.
22. Виріб, одержаний за допомогою способу за п. 11.
23. Виріб за п. 22, який відрізняється тим, що він включає довгомірний виріб, вибраний з групи, яка складається з бруса, круглого прутка і квадратного прутка.
24. Виріб за п. 22, який відрізняється тим, що він містить рівновісні зерна з розміром зерен по АБТМ Мо від 3,0 до 9,0, рівномірний розподіл розмірів зерен, міжкристалітні виділення карбідів МгзСв, рівномірно розподілені по металографічно розрізнюваних границях зерен, і по суті не містить металографічно розрізнюваних помітних внутрішньокристалітних виділень карбідів Ме2зСв.
25. Спосіб, який включає: перший етап нагрівання, що включає нагрівання заготовки зі сплаву на основі нікелю до температури, більшої, ніж температура розчинення карбідів МезСє сплаву на основі нікелю, перший етап деформації, що включає деформацію нагрітої заготовки зі сплаву на основі нікелю до зменшення площі поперечного перерізу на 20-70 95, причому, коли починають перший етап деформації, заготовка зі сплаву на основі нікелю знаходиться при температурі, більшій, ніж температура розчинення карбідів Ме2зСв, другий етап нагрівання, що включає нагрівання деформованої заготовки зі сплаву на основі нікелю до температури в діапазоні від 926 "С до меншої, ніж температура розчинення карбідів МгзСв сплаву на основі нікелю, причому між закінченням першого етапу деформації і початком другого етапу нагрівання заготовку зі сплаву на основі нікелю, яка знаходиться в стані деформації, підтримують при підвищеній температурі і не дозволяють їй охолоджуватися до температури навколишнього середовища, і другий етап деформації, що включає деформацію нагрітої заготовки зі сплаву на основі нікелю до другого зменшення площі поперечного перерізу на 20-70 95, причому, коли починають другий етап деформації, заготовка зі сплаву на основі нікелю знаходиться при температурі, більшій ніж 926 "С і меншій ніж температура розчинення карбідів МезСє сплаву на основі нікелю.
26. Спосіб за п. 25, який відрізняється тим, що заготовка зі сплаву на основі нікелю містить,
мас. 9: до 0,05 вуглецю, від 27,0 до 31,0 хрому, до 0,5 міді, від 7,0 до 11,0 заліза, до 60 0,5 марганцю, до 0,015 сірки, до 0,5 кремнію, щонайменше 58 нікелю і випадкові домішки.
27. Спосіб за п. 25, який відрізняється тим, що заготовка зі сплаву на основі нікелю містить,
мас. 9: до 0,05 вуглецю, від 28,0 до 30,0 хрому, до 0,25 міді, від 8,0 до 10,0 заліза, до 0,25 марганцю, до 0,010 сірки, до 0,25 кремнію, щонайменше 58 нікелю і випадкові домішки.
28. Спосіб за п. 25, який відрізняється тим, що перший етап деформації і другий етап деформації незалежно включають щонайменше одну операцію, вибрану з групи, яка складається з прокатування в прямих калібрах, розгорнення, роликового профілювання листового металу, об'ємного штампування в пресі, екструзії і ротаційного кування.
29. Спосіб за п. 25, який відрізняється тим, що перший етап деформації і другий етап деформації включають ротаційне кування.
30. Спосіб за п. 25, який відрізняється тим, що перший етап нагрівання включає нагрівання заготовки зі сплаву на основі нікелю в печі, яка працює при температурі від 1093 до 1163 "С, протягом щонайменше 3,0 годин часу витримки при заданій температурі.
31. Спосіб за п. 25, який відрізняється тим, що другий етап нагрівання включає нагрівання заготовки зі сплаву на основі нікелю в печі, яка працює при температурі від 926 до 1066 С, протягом більше ніж 2,0 годин часу витримки в печі.
32. Спосіб за п. 25, який відрізняється тим, що другий етап нагрівання включає нагрівання заготовки зі сплаву на основі нікелю в печі, яка працює при температурі від 926 до 1066 "С, протягом 3,0-10,0 годин часу витримки в печі.
33. Спосіб за п. 25, який відрізняється тим, що другий етап нагрівання включає нагрівання підданої ротаційному куванню заготовки зі сплаву на основі нікелю в печі, яка працює при температурі від 926 до 1066 "С, протягом 4,0-8,0 годин часу витримки в печі.
34. Спосіб за п. 25, який відрізняється тим, що додатково включає: вакуумне індукційне плавлення вихідних матеріалів для формування злитка зі сплаву на основі нікелю, переплавлення злитка зі сплаву на основі ніселю для формування рафінованого злитка зі сплаву на основі нікелю, причому переплавлення включає щонайменше одну операцію переплавлення, вибрану з групи, яка складається з вакуумно-дугового переплавлення і електрошлакового переплавлення, і об'ємне штампування в пресі рафінованого злитка зі сплаву на основі нікелю для формування Зо заготовки зі сплаву на основі нікелю.
35. Спосіб за п. 25, який відрізняється тим, що додатково включає після двох етапів нагрівання і двох етапів деформації: нагрівання заготовки зі сплаву на основі нікелю при температурі щонайменше 982 "С, але не більше, ніж температура розчинення карбідів МгзСє сплаву на основі нікелю, протягом щонайменше 3,0 годин часу витримки при заданій температурі, і загартування заготовки у воді.
36. Спосіб за п. 25, який відрізняється тим, що додатково включає після двох етапів нагрівання і двох етапів кування: старіння заготовки зі сплаву на основі нікелю при температурі від 705 до 760 "С протягом щонайменше 3,0 годин часу витримки при заданій температурі, і охолоджування заготовки на повітрі до температури навколишнього середовища.
37. Спосіб, який включає: перший етап нагрівання, що включає нагрівання заготовки зі сплаву на основі нікелю до температури, більшої, ніж температура розчинення карбідів МезСє сплаву на основі нікелю, причому заготовка зі сплаву на основі нікелю містить, мас. 90: до 0,05 вуглецю, від 27,0 до 31,0 хрому, до 0,5 міді, від 7,0 до 11,0 заліза, до 0,5 марганцю, до 0,015 сірки, до 0,5 кремнію, щонайменше 58 нікелю і випадкові домішки, перший етап деформації, що включає деформацію нагрітої заготовки зі сплаву на основі нікелю до зменшення площі поперечного перерізу на 20-70 95, причому, коли починають перший етап деформації, заготовка зі сплаву на основі нікелю знаходиться при температурі, більшій, ніж температура розчинення карбідів Ме2зСв, другий етап нагрівання, що включає нагрівання деформованої заготовки зі сплаву на основі нікелю до температури в діапазоні від 926 до 1066 "С, причому між закінченням першого етапу деформації і початком другого етапу нагрівання заготовку зі спалу на основі нікелю, яка знаходиться в стані деформації, підтримують при підвищеній температурі і не дозволяють їй охолоджуватися до температури навколишнього середовища, і другий етап деформації, що включає деформацію нагрітої заготовки зі сплаву на основі нікелю до другого зменшення площі поперечного перерізу на 20-70 95, причому, коли починають другий етап деформації, заготовка зі сплаву на основі нікелю знаходиться при температурі, більшій ніж 60 926 "С і меншій ніж температура розчинення карбідів МезСє сплаву на основі нікелю.
38. Спосіб за п. 37, який відрізняється тим, що заготовка зі сплаву на основі нікелю містить,
мас. 9: до 0,05 вуглецю, від 28,0 до 30,0 хрому, до 0,25 міді, від 8,0 до 10,0 заліза, до 0,25 марганцю, до 0,010 сірки, до 0,25 кремнію, щонайменше 58 нікелю і випадкові домішки.
39. Спосіб за п. 37, який відрізняється тим, що перший етап деформації і другий етап деформації незалежно включають щонайменше одну операцію, вибрану з групи, яка складається з прокатування в прямих калібрах, розгорнення, роликового профілювання листового металу, об'ємного штампування в пресі, екструзії і ротаційного кування.
40. Спосіб за п. 37, який відрізняється тим, що перший етап нагрівання включає нагрівання заготовки зі сплаву на основі нікелю в печі, яка працює при температурі від 1093 до 1163 С, протягом щонайменше 3,0 годин часу витримки при заданій температурі.
41. Спосіб за п. 37, який відрізняється тим, що другий етап нагрівання включає нагрівання заготовки зі сплаву на основі нікелю в печі, яка працює при температурі від 926 до 1066 "С, протягом більше ніж 2,0 годин часу витримки в печі.
42. Спосіб за п. 37, який відрізняється тим, що другий етап нагрівання включає нагрівання заготовки зі сплаву на основі нікелю в печі, яка працює при температурі від 926 до 1066 "С, протягом 3,0-10,0 годин часу витримки в печі.
43. Спосіб за п. 37, який відрізняється тим, що другий етап нагрівання включає нагрівання підданої ротаційному куванню заготовки зі сплаву на основі нікелю в печі, яка працює при температурі від 926 до 1066 "С, протягом 4,0-8,0 годин часу витримки в печі.
44. Спосіб за п. 37, який відрізняється тим, що додатково включає: вакуумне індукційне плавлення вихідних матеріалів для формування злитка зі сплаву на основі нікелю, переплавлення злитка зі сплаву на основі ніселю для формування рафінованого злитка зі сплаву на основі нікелю, причому переплавлення включає щонайменше одну операцію переплавлення, вибрану з групи, яка складається з вакуумно-дугового переплавлення і електрошлакового переплавлення, і об'ємне штампування в пресі рафінованого злитка зі сплаву на основі нікелю для формування заготовки зі сплаву на основі нікелю.
45. Спосіб за п. 37, який відрізняється тим, що додатково включає після двох етапів нагрівання і двох етапів кування: старіння заготовки зі сплаву на основі ніселю при температурі від 705 до 760 "С протягом щонайменше 3,0 годин часу витримки при заданій температурі, і охолоджування заготовки на повітрі до температури навколишнього середовища. ! ж 100 ! я за ЕК 104... БЕК Пони ГО КК Зв -..:154 !
ФІГ. ЗА ак. 18
-- Од ТТ ре» у ГЕ іще Кан НЕ Аня ЯКЕ в же ян пезез: ВЕНИ НИ Ше Тене БЕРЕ горло ТЕ с Ши: ШЕ о типеня пЕвесага ЕЕ Фіг, 2А ж шк як ше й зсееи торгу 208 1415-13 і ев й Ши 205 Ето Шк: НЕ й рр: ее ту, - Же ; Кн: ду сжан. БО юння й 200 - ЕЕ иййЙ Шев есвиснн ее. сяде 1 Адрес Шен яй й. / сля Яя сне св ИЙ й: рот р рен є о и. | ковннЕ пон еитья ; ет ЕНН ЕЕ ен т ВЕ ДЕ Е , А и й: евеое кав Й - ЕЕ ЕВ т ЕЕ ЕЕ ЕЕ Й тей ВшАЖя Ер шт ця СЕК ра що г І (вежнн, Щ ФВ НИ фіг. 28 ЗЕДЕЕЕН 205 сере й - МКК пи Б Пн а ЧЕ ж 000 КОХ Ко е МУ ОО на о я я ', й. п. ОВС Х МООК ках па ОК Ж с с .,
0 о. 0 /
Фіг. ЗА о ж с 55 ; о о с сло ; щ ЕЕ о о о о. с і МК МО с а Є КО БЕ х. с 'і і: с с о. й с с і с с 0: 0 /, ня с с і що с СЕУ Се о у
Фіг. 38
UAA201315220A 2011-06-01 2012-07-05 Термомеханічна обробка сплавів на основі нікелю UA112648C2 (uk)

Applications Claiming Priority (2)

Application Number Priority Date Filing Date Title
US13/150,494 US8652400B2 (en) 2011-06-01 2011-06-01 Thermo-mechanical processing of nickel-base alloys
PCT/US2012/036707 WO2012166295A2 (en) 2011-06-01 2012-05-07 Thermo-mechanical processing of nickel-base alloys

Publications (1)

Publication Number Publication Date
UA112648C2 true UA112648C2 (uk) 2016-10-10

Family

ID=46125519

Family Applications (1)

Application Number Title Priority Date Filing Date
UAA201315220A UA112648C2 (uk) 2011-06-01 2012-07-05 Термомеханічна обробка сплавів на основі нікелю

Country Status (22)

Country Link
US (4) US8652400B2 (uk)
EP (2) EP2714953B1 (uk)
JP (1) JP6188684B2 (uk)
KR (1) KR101920514B1 (uk)
CN (2) CN103597105B (uk)
AU (3) AU2012262929B2 (uk)
BR (1) BR112013030609B1 (uk)
CA (2) CA2836842A1 (uk)
DK (2) DK2714953T3 (uk)
ES (2) ES2567303T3 (uk)
HK (1) HK1195595A1 (uk)
HU (2) HUE027372T2 (uk)
IL (2) IL229536B (uk)
MX (2) MX352006B (uk)
NO (1) NO3045552T3 (uk)
NZ (1) NZ618126A (uk)
PL (2) PL2714953T3 (uk)
PT (1) PT3045552T (uk)
RU (1) RU2607682C2 (uk)
SG (1) SG195248A1 (uk)
UA (1) UA112648C2 (uk)
WO (1) WO2012166295A2 (uk)

Families Citing this family (30)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
US20040221929A1 (en) 2003-05-09 2004-11-11 Hebda John J. Processing of titanium-aluminum-vanadium alloys and products made thereby
US7837812B2 (en) 2004-05-21 2010-11-23 Ati Properties, Inc. Metastable beta-titanium alloys and methods of processing the same by direct aging
US10053758B2 (en) * 2010-01-22 2018-08-21 Ati Properties Llc Production of high strength titanium
US9255316B2 (en) 2010-07-19 2016-02-09 Ati Properties, Inc. Processing of α+β titanium alloys
US8499605B2 (en) 2010-07-28 2013-08-06 Ati Properties, Inc. Hot stretch straightening of high strength α/β processed titanium
US8613818B2 (en) 2010-09-15 2013-12-24 Ati Properties, Inc. Processing routes for titanium and titanium alloys
US9206497B2 (en) 2010-09-15 2015-12-08 Ati Properties, Inc. Methods for processing titanium alloys
US10513755B2 (en) 2010-09-23 2019-12-24 Ati Properties Llc High strength alpha/beta titanium alloy fasteners and fastener stock
US8652400B2 (en) * 2011-06-01 2014-02-18 Ati Properties, Inc. Thermo-mechanical processing of nickel-base alloys
US9291057B2 (en) * 2012-07-18 2016-03-22 United Technologies Corporation Tie shaft for gas turbine engine and flow forming method for manufacturing same
US9050647B2 (en) 2013-03-15 2015-06-09 Ati Properties, Inc. Split-pass open-die forging for hard-to-forge, strain-path sensitive titanium-base and nickel-base alloys
US9869003B2 (en) 2013-02-26 2018-01-16 Ati Properties Llc Methods for processing alloys
US9192981B2 (en) 2013-03-11 2015-11-24 Ati Properties, Inc. Thermomechanical processing of high strength non-magnetic corrosion resistant material
US9777361B2 (en) 2013-03-15 2017-10-03 Ati Properties Llc Thermomechanical processing of alpha-beta titanium alloys
US11111552B2 (en) 2013-11-12 2021-09-07 Ati Properties Llc Methods for processing metal alloys
US20160325357A1 (en) * 2013-12-27 2016-11-10 Herbert A. Chin High-strength high-thermal-conductivity wrought nickel alloy
CN103898426B (zh) * 2014-03-26 2016-04-06 西安热工研究院有限公司 一种变形镍铁铬基高温合金的热处理工艺
US10094003B2 (en) 2015-01-12 2018-10-09 Ati Properties Llc Titanium alloy
US9970091B2 (en) * 2015-07-08 2018-05-15 Haynes International, Inc. Method for producing two-phase Ni—Cr—Mo alloys
US10502252B2 (en) 2015-11-23 2019-12-10 Ati Properties Llc Processing of alpha-beta titanium alloys
CN105806879A (zh) * 2016-03-22 2016-07-27 西安热工研究院有限公司 一种鉴别tp347h锅炉管超温幅度的金相方法
DE102016122575B4 (de) * 2016-11-23 2018-09-06 Meotec GmbH & Co. KG Verfahren zur Bearbeitung eines Werkstücks aus einem metallischen Werkstoff
CN109454122B (zh) * 2018-11-19 2020-03-31 深圳市业展电子有限公司 一种镍铬铝铁精密电阻合金带材的制备工艺
CN110129620A (zh) * 2019-06-11 2019-08-16 珠海国合融创科技有限公司 一种镍铜合金及其制备方法
RU2708194C1 (ru) * 2019-08-01 2019-12-04 Федеральное государственное бюджетное образовательное учреждение высшего образования "Московский государственный технологический университет "СТАНКИН" (ФГБОУ ВО "МГТУ "СТАНКИН") Способ изготовления изделия из сплава Х65НВФТ
CN111118423B (zh) * 2019-11-27 2020-12-15 北京钢研高纳科技股份有限公司 一种gh4282镍基高温合金棒材及其制备方法
CN111621728B (zh) * 2020-07-01 2021-07-20 中南大学 一种均匀细化固溶态gh4169合金锻件混晶组织的方法
CN114635059B (zh) * 2022-03-03 2023-02-10 北京北冶功能材料有限公司 一种Ni-Cr-W基合金及其制备方法
CN114833284B (zh) * 2022-03-30 2023-10-13 江西宝顺昌特种合金制造有限公司 一种gh4145合金锻件及其制备方法
CN116727587B (zh) * 2023-08-11 2023-10-27 成都先进金属材料产业技术研究院股份有限公司 一种tb5钛合金丝材及其制备方法

Family Cites Families (394)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
US2974076A (en) 1954-06-10 1961-03-07 Crucible Steel Co America Mixed phase, alpha-beta titanium alloys and method for making same
GB847103A (en) 1956-08-20 1960-09-07 Copperweld Steel Co A method of making a bimetallic billet
US3025905A (en) 1957-02-07 1962-03-20 North American Aviation Inc Method for precision forming
US3015292A (en) 1957-05-13 1962-01-02 Northrop Corp Heated draw die
US2932886A (en) 1957-05-28 1960-04-19 Lukens Steel Co Production of clad steel plates by the 2-ply method
US2857269A (en) 1957-07-11 1958-10-21 Crucible Steel Co America Titanium base alloy and method of processing same
US3060564A (en) 1958-07-14 1962-10-30 North American Aviation Inc Titanium forming method and means
US3082083A (en) 1960-12-02 1963-03-19 Armco Steel Corp Alloy of stainless steel and articles
US3117471A (en) 1962-07-17 1964-01-14 Kenneth L O'connell Method and means for making twist drills
US3313138A (en) 1964-03-24 1967-04-11 Crucible Steel Co America Method of forging titanium alloy billets
US3379522A (en) 1966-06-20 1968-04-23 Titanium Metals Corp Dispersoid titanium and titaniumbase alloys
US3436277A (en) 1966-07-08 1969-04-01 Reactive Metals Inc Method of processing metastable beta titanium alloy
DE1558632C3 (de) 1966-07-14 1980-08-07 Sps Technologies, Inc., Jenkintown, Pa. (V.St.A.) Anwendung der Verformungshärtung auf besonders nickelreiche Kobalt-Nickel-Chrom-Molybdän-Legierungen
US3489617A (en) 1967-04-11 1970-01-13 Titanium Metals Corp Method for refining the beta grain size of alpha and alpha-beta titanium base alloys
US3469975A (en) 1967-05-03 1969-09-30 Reactive Metals Inc Method of handling crevice-corrosion inducing halide solutions
US3605477A (en) 1968-02-02 1971-09-20 Arne H Carlson Precision forming of titanium alloys and the like by use of induction heating
US4094708A (en) 1968-02-16 1978-06-13 Imperial Metal Industries (Kynoch) Limited Titanium-base alloys
US3615378A (en) 1968-10-02 1971-10-26 Reactive Metals Inc Metastable beta titanium-base alloy
US3584487A (en) 1969-01-16 1971-06-15 Arne H Carlson Precision forming of titanium alloys and the like by use of induction heating
US3635068A (en) 1969-05-07 1972-01-18 Iit Res Inst Hot forming of titanium and titanium alloys
US3649259A (en) 1969-06-02 1972-03-14 Wyman Gordon Co Titanium alloy
GB1501622A (en) 1972-02-16 1978-02-22 Int Harvester Co Metal shaping processes
US3676225A (en) * 1970-06-25 1972-07-11 United Aircraft Corp Thermomechanical processing of intermediate service temperature nickel-base superalloys
US3686041A (en) 1971-02-17 1972-08-22 Gen Electric Method of producing titanium alloys having an ultrafine grain size and product produced thereby
DE2148519A1 (de) 1971-09-29 1973-04-05 Ottensener Eisenwerk Gmbh Verfahren und vorrichtung zum erwaermen und boerdeln von ronden
DE2204343C3 (de) 1972-01-31 1975-04-17 Ottensener Eisenwerk Gmbh, 2000 Hamburg Vorrichtung zur Randzonenerwärmung einer um die zentrische Normalachse umlaufenden Ronde
US3802877A (en) 1972-04-18 1974-04-09 Titanium Metals Corp High strength titanium alloys
JPS5025418A (uk) 1973-03-02 1975-03-18
FR2237435A5 (uk) 1973-07-10 1975-02-07 Aerospatiale
JPS5339183B2 (uk) 1974-07-22 1978-10-19
SU534518A1 (ru) 1974-10-03 1976-11-05 Предприятие П/Я В-2652 Способ термомеханической обработки сплавов на основе титана
US4098623A (en) 1975-08-01 1978-07-04 Hitachi, Ltd. Method for heat treatment of titanium alloy
FR2341384A1 (fr) 1976-02-23 1977-09-16 Little Inc A Lubrifiant et procede de formage a chaud des metaux
US4053330A (en) 1976-04-19 1977-10-11 United Technologies Corporation Method for improving fatigue properties of titanium alloy articles
US4138141A (en) 1977-02-23 1979-02-06 General Signal Corporation Force absorbing device and force transmission device
US4120187A (en) 1977-05-24 1978-10-17 General Dynamics Corporation Forming curved segments from metal plates
SU631234A1 (ru) 1977-06-01 1978-11-05 Karpushin Viktor N Способ правки листов из высокопрочных сплавов
US4163380A (en) 1977-10-11 1979-08-07 Lockheed Corporation Forming of preconsolidated metal matrix composites
US4197643A (en) 1978-03-14 1980-04-15 University Of Connecticut Orthodontic appliance of titanium alloy
US4309226A (en) 1978-10-10 1982-01-05 Chen Charlie C Process for preparation of near-alpha titanium alloys
US4229216A (en) 1979-02-22 1980-10-21 Rockwell International Corporation Titanium base alloy
JPS6039744B2 (ja) 1979-02-23 1985-09-07 三菱マテリアル株式会社 時効硬化型チタン合金部材の矯正時効処理方法
US4299626A (en) 1980-09-08 1981-11-10 Rockwell International Corporation Titanium base alloy for superplastic forming
JPS5762820A (en) 1980-09-29 1982-04-16 Akio Nakano Method of secondary operation for metallic product
JPS5762846A (en) 1980-09-29 1982-04-16 Akio Nakano Die casting and working method
CA1194346A (en) 1981-04-17 1985-10-01 Edward F. Clatworthy Corrosion resistant high strength nickel-base alloy
US4639281A (en) 1982-02-19 1987-01-27 Mcdonnell Douglas Corporation Advanced titanium composite
JPS58167724A (ja) 1982-03-26 1983-10-04 Kobe Steel Ltd 石油掘削スタビライザ−用素材の製造方法
JPS58210158A (ja) 1982-05-31 1983-12-07 Sumitomo Metal Ind Ltd 耐食性の優れた油井管用高強度合金
SU1088397A1 (ru) 1982-06-01 1991-02-15 Предприятие П/Я А-1186 Способ термоправки издели из титановых сплавов
EP0109350B1 (en) 1982-11-10 1991-10-16 Mitsubishi Jukogyo Kabushiki Kaisha Nickel-chromium alloy
US4473125A (en) 1982-11-17 1984-09-25 Fansteel Inc. Insert for drill bits and drill stabilizers
FR2545104B1 (fr) 1983-04-26 1987-08-28 Nacam Procede de recuit localise par chauffage par indication d'un flan de tole et poste de traitement thermique pour sa mise en oeuvre
RU1131234C (ru) 1983-06-09 1994-10-30 ВНИИ авиационных материалов Сплав на основе титана
US4510788A (en) 1983-06-21 1985-04-16 Trw Inc. Method of forging a workpiece
SU1135798A1 (ru) 1983-07-27 1985-01-23 Московский Ордена Октябрьской Революции И Ордена Трудового Красного Знамени Институт Стали И Сплавов Способ обработки заготовок из титановых сплавов
JPS6046358A (ja) 1983-08-22 1985-03-13 Sumitomo Metal Ind Ltd α＋β型チタン合金の製造方法
US4543132A (en) 1983-10-31 1985-09-24 United Technologies Corporation Processing for titanium alloys
JPS60100655A (ja) * 1983-11-04 1985-06-04 Mitsubishi Metal Corp 耐応力腐食割れ性のすぐれた高Ｃｒ含有Νｉ基合金部材の製造法
US4554028A (en) 1983-12-13 1985-11-19 Carpenter Technology Corporation Large warm worked, alloy article
FR2557145B1 (fr) * 1983-12-21 1986-05-23 Snecma Procede de traitements thermomecaniques pour superalliages en vue d'obtenir des structures a hautes caracteristiques mecaniques
US4482398A (en) 1984-01-27 1984-11-13 The United States Of America As Represented By The Secretary Of The Air Force Method for refining microstructures of cast titanium articles
DE3405805A1 (de) 1984-02-17 1985-08-22 Siemens AG, 1000 Berlin und 8000 München Schutzrohranordnung fuer glasfaser
JPS6160871A (ja) 1984-08-30 1986-03-28 Mitsubishi Heavy Ind Ltd チタン合金の製造法
US4631092A (en) 1984-10-18 1986-12-23 The Garrett Corporation Method for heat treating cast titanium articles to improve their mechanical properties
GB8429892D0 (en) 1984-11-27 1985-01-03 Sonat Subsea Services Uk Ltd Cleaning pipes
US4690716A (en) 1985-02-13 1987-09-01 Westinghouse Electric Corp. Process for forming seamless tubing of zirconium or titanium alloys from welded precursors
JPS61217564A (ja) 1985-03-25 1986-09-27 Hitachi Metals Ltd ＮｉＴｉ合金の伸線方法
AT381658B (de) 1985-06-25 1986-11-10 Ver Edelstahlwerke Ag Verfahren zur herstellung von amagnetischen bohrstrangteilen
JPH0686638B2 (ja) 1985-06-27 1994-11-02 三菱マテリアル株式会社 加工性の優れた高強度Ｔｉ合金材及びその製造方法
US4668290A (en) 1985-08-13 1987-05-26 Pfizer Hospital Products Group Inc. Dispersion strengthened cobalt-chromium-molybdenum alloy produced by gas atomization
US4714468A (en) 1985-08-13 1987-12-22 Pfizer Hospital Products Group Inc. Prosthesis formed from dispersion strengthened cobalt-chromium-molybdenum alloy produced by gas atomization
JPS62109956A (ja) 1985-11-08 1987-05-21 Sumitomo Metal Ind Ltd チタン合金の製造方法
JPS62127074A (ja) 1985-11-28 1987-06-09 三菱マテリアル株式会社 ＴｉまたはＴｉ合金製ゴルフシヤフト素材の製造法
JPS62149859A (ja) 1985-12-24 1987-07-03 Nippon Mining Co Ltd β型チタン合金線材の製造方法
EP0235075B1 (en) 1986-01-20 1992-05-06 Mitsubishi Jukogyo Kabushiki Kaisha Ni-based alloy and method for preparing same
JPS62227597A (ja) 1986-03-28 1987-10-06 Sumitomo Metal Ind Ltd 固相接合用２相系ステンレス鋼薄帯
JPS62247023A (ja) 1986-04-19 1987-10-28 Nippon Steel Corp ステンレス厚鋼板の製造方法
US4769087A (en) 1986-06-02 1988-09-06 United Technologies Corporation Nickel base superalloy articles and method for making
DE3622433A1 (de) 1986-07-03 1988-01-21 Deutsche Forsch Luft Raumfahrt Verfahren zur verbesserung der statischen und dynamischen mechanischen eigenschaften von ((alpha)+ss)-titanlegierungen
JPS6349302A (ja) 1986-08-18 1988-03-02 Kawasaki Steel Corp 形鋼の製造方法
US4799975A (en) 1986-10-07 1989-01-24 Nippon Kokan Kabushiki Kaisha Method for producing beta type titanium alloy materials having excellent strength and elongation
JPS63188426A (ja) 1987-01-29 1988-08-04 Sekisui Chem Co Ltd 板状材料の連続成形方法
FR2614040B1 (fr) 1987-04-16 1989-06-30 Cezus Co Europ Zirconium Procede de fabrication d'une piece en alliage de titane et piece obtenue
GB8710200D0 (en) 1987-04-29 1987-06-03 Alcan Int Ltd Light metal alloy treatment
CH672450A5 (uk) 1987-05-13 1989-11-30 Bbc Brown Boveri & Cie
JPH0694057B2 (ja) 1987-12-12 1994-11-24 新日本製鐵株式會社 耐海水性に優れたオーステナイト系ステンレス鋼の製造方法
JPH01272750A (ja) 1988-04-26 1989-10-31 Nippon Steel Corp α＋β型Ｔｉ合金展伸材の製造方法
JPH01279736A (ja) 1988-05-02 1989-11-10 Nippon Mining Co Ltd β型チタン合金材の熱処理方法
US4808249A (en) 1988-05-06 1989-02-28 The United States Of America As Represented By The Secretary Of The Air Force Method for making an integral titanium alloy article having at least two distinct microstructural regions
US4851055A (en) 1988-05-06 1989-07-25 The United States Of America As Represented By The Secretary Of The Air Force Method of making titanium alloy articles having distinct microstructural regions corresponding to high creep and fatigue resistance
US4888973A (en) 1988-09-06 1989-12-26 Murdock, Inc. Heater for superplastic forming of metals
US4857269A (en) 1988-09-09 1989-08-15 Pfizer Hospital Products Group Inc. High strength, low modulus, ductile, biopcompatible titanium alloy
CA2004548C (en) 1988-12-05 1996-12-31 Kenji Aihara Metallic material having ultra-fine grain structure and method for its manufacture
US4957567A (en) 1988-12-13 1990-09-18 General Electric Company Fatigue crack growth resistant nickel-base article and alloy and method for making
US4975125A (en) 1988-12-14 1990-12-04 Aluminum Company Of America Titanium alpha-beta alloy fabricated material and process for preparation
US5173134A (en) 1988-12-14 1992-12-22 Aluminum Company Of America Processing alpha-beta titanium alloys by beta as well as alpha plus beta forging
JPH02205661A (ja) 1989-02-06 1990-08-15 Sumitomo Metal Ind Ltd β型チタン合金製スプリングの製造方法
US4980127A (en) 1989-05-01 1990-12-25 Titanium Metals Corporation Of America (Timet) Oxidation resistant titanium-base alloy
US4943412A (en) 1989-05-01 1990-07-24 Timet High strength alpha-beta titanium-base alloy
US5366598A (en) 1989-06-30 1994-11-22 Eltech Systems Corporation Method of using a metal substrate of improved surface morphology
US5256369A (en) 1989-07-10 1993-10-26 Nkk Corporation Titanium base alloy for excellent formability and method of making thereof and method of superplastic forming thereof
JPH0823053B2 (ja) 1989-07-10 1996-03-06 日本鋼管株式会社 加工性に優れた高強度チタン合金およびその合金材の製造方法ならびにその超塑性加工法
US5074907A (en) 1989-08-16 1991-12-24 General Electric Company Method for developing enhanced texture in titanium alloys, and articles made thereby
JP2536673B2 (ja) 1989-08-29 1996-09-18 日本鋼管株式会社 冷間加工用チタン合金材の熱処理方法
US5041262A (en) 1989-10-06 1991-08-20 General Electric Company Method of modifying multicomponent titanium alloys and alloy produced
JPH03134124A (ja) 1989-10-19 1991-06-07 Agency Of Ind Science & Technol 耐エロージョン性に優れたチタン合金及びその製造方法
US5026520A (en) 1989-10-23 1991-06-25 Cooper Industries, Inc. Fine grain titanium forgings and a method for their production
JPH03138343A (ja) 1989-10-23 1991-06-12 Toshiba Corp ニッケル基合金部材およびその製造方法
US5169597A (en) 1989-12-21 1992-12-08 Davidson James A Biocompatible low modulus titanium alloy for medical implants
KR920004946B1 (ko) 1989-12-30 1992-06-22 포항종합제철 주식회사 산세성이 우수한 오스테나이트 스테인레스강의 제조방법
GB9101204D0 (en) * 1990-02-14 1991-02-27 Ici Plc Production of polyurethane polymers,the polymers so produced and compositions containing them
JPH03264618A (ja) 1990-03-14 1991-11-25 Nippon Steel Corp オーステナイト系ステンレス鋼の結晶粒制御圧延法
US5244517A (en) 1990-03-20 1993-09-14 Daido Tokushuko Kabushiki Kaisha Manufacturing titanium alloy component by beta forming
US5032189A (en) 1990-03-26 1991-07-16 The United States Of America As Represented By The Secretary Of The Air Force Method for refining the microstructure of beta processed ingot metallurgy titanium alloy articles
US5094812A (en) 1990-04-12 1992-03-10 Carpenter Technology Corporation Austenitic, non-magnetic, stainless steel alloy
JPH0436445A (ja) 1990-05-31 1992-02-06 Sumitomo Metal Ind Ltd 耐食性チタン合金継目無管の製造方法
JP2841766B2 (ja) 1990-07-13 1998-12-24 住友金属工業株式会社 耐食性チタン合金溶接管の製造方法
JP2968822B2 (ja) 1990-07-17 1999-11-02 株式会社神戸製鋼所 高強度・高延性β型Ｔｉ合金材の製法
JPH04103737A (ja) 1990-08-22 1992-04-06 Sumitomo Metal Ind Ltd 高強度高靭性チタン合金およびその製造方法
KR920004946A (ko) 1990-08-29 1992-03-28 한태희 Vga의 입출력 포트 액세스 회로
DE69107758T2 (de) 1990-10-01 1995-10-12 Sumitomo Metal Ind Verfahren zur Verbesserung der Zerspanbarkeit von Titan und Titanlegierungen, und Titanlegierungen mit guter Zerspanbarkeit.
JPH04143236A (ja) 1990-10-03 1992-05-18 Nkk Corp 冷間加工性に優れた高強度α型チタン合金
JPH04168227A (ja) 1990-11-01 1992-06-16 Kawasaki Steel Corp オーステナイト系ステンレス鋼板又は鋼帯の製造方法
DE69128692T2 (de) 1990-11-09 1998-06-18 Toyoda Chuo Kenkyusho Kk Titanlegierung aus Sinterpulver und Verfahren zu deren Herstellung
RU2003417C1 (ru) 1990-12-14 1993-11-30 Всероссийский институт легких сплавов Способ получени кованых полуфабрикатов из литых сплавов системы TI - AL
FR2675818B1 (fr) 1991-04-25 1993-07-16 Saint Gobain Isover Alliage pour centrifugeur de fibres de verre.
FR2676460B1 (fr) 1991-05-14 1993-07-23 Cezus Co Europ Zirconium Procede de fabrication d'une piece en alliage de titane comprenant un corroyage a chaud modifie et piece obtenue.
US5219521A (en) 1991-07-29 1993-06-15 Titanium Metals Corporation Alpha-beta titanium-base alloy and method for processing thereof
US5374323A (en) * 1991-08-26 1994-12-20 Aluminum Company Of America Nickel base alloy forged parts
US5360496A (en) * 1991-08-26 1994-11-01 Aluminum Company Of America Nickel base alloy forged parts
DE4228528A1 (de) 1991-08-29 1993-03-04 Okuma Machinery Works Ltd Verfahren und vorrichtung zur metallblechverarbeitung
JP2606023B2 (ja) 1991-09-02 1997-04-30 日本鋼管株式会社 高強度高靭性α＋β型チタン合金の製造方法
CN1028375C (zh) 1991-09-06 1995-05-10 中国科学院金属研究所 一种钛镍合金箔及板材的制取工艺
GB9121147D0 (en) 1991-10-04 1991-11-13 Ici Plc Method for producing clad metal plate
JPH05117791A (ja) 1991-10-28 1993-05-14 Sumitomo Metal Ind Ltd 高強度高靱性で冷間加工可能なチタン合金
US5162159A (en) 1991-11-14 1992-11-10 The Standard Oil Company Metal alloy coated reinforcements for use in metal matrix composites
US5201967A (en) 1991-12-11 1993-04-13 Rmi Titanium Company Method for improving aging response and uniformity in beta-titanium alloys
JP3532565B2 (ja) 1991-12-31 2004-05-31 ミネソタ マイニング アンド マニュファクチャリング カンパニー 再剥離型低溶融粘度アクリル系感圧接着剤
JPH05195175A (ja) 1992-01-16 1993-08-03 Sumitomo Electric Ind Ltd 高疲労強度βチタン合金ばねの製造方法
JP2646926B2 (ja) 1992-01-21 1997-08-27 信越化学工業株式会社 シリコーングリース
US5226981A (en) 1992-01-28 1993-07-13 Sandvik Special Metals, Corp. Method of manufacturing corrosion resistant tubing from welded stock of titanium or titanium base alloy
US5399212A (en) 1992-04-23 1995-03-21 Aluminum Company Of America High strength titanium-aluminum alloy having improved fatigue crack growth resistance
JP2669261B2 (ja) 1992-04-23 1997-10-27 三菱電機株式会社 フォーミングレールの製造装置
US5277718A (en) 1992-06-18 1994-01-11 General Electric Company Titanium article having improved response to ultrasonic inspection, and method therefor
JPH0693389A (ja) 1992-06-23 1994-04-05 Nkk Corp 耐食性及び延靱性に優れた高Ｓｉ含有ステンレス鋼およびその製造方法
KR0148414B1 (ko) 1992-07-16 1998-11-02 다나카 미노루 티타늄 합금제 엔진밸브 및, 그것의 제조방법
JP3839493B2 (ja) 1992-11-09 2006-11-01 日本発条株式会社 Ｔｉ−Ａｌ系金属間化合物からなる部材の製造方法
US5310522A (en) 1992-12-07 1994-05-10 Carondelet Foundry Company Heat and corrosion resistant iron-nickel-chromium alloy
FR2711674B1 (fr) 1993-10-21 1996-01-12 Creusot Loire Acier inoxydable austénitique à hautes caractéristiques ayant une grande stabilité structurale et utilisations.
US5358686A (en) 1993-02-17 1994-10-25 Parris Warren M Titanium alloy containing Al, V, Mo, Fe, and oxygen for plate applications
US5332545A (en) 1993-03-30 1994-07-26 Rmi Titanium Company Method of making low cost Ti-6A1-4V ballistic alloy
US5483480A (en) 1993-07-22 1996-01-09 Kawasaki Steel Corporation Method of using associative memories and an associative memory
FR2712307B1 (fr) * 1993-11-10 1996-09-27 United Technologies Corp Articles en super-alliage à haute résistance mécanique et à la fissuration et leur procédé de fabrication.
JP3083225B2 (ja) 1993-12-01 2000-09-04 オリエント時計株式会社 チタン合金製装飾品の製造方法、および時計外装部品
JPH07179962A (ja) 1993-12-24 1995-07-18 Nkk Corp 連続繊維強化チタン基複合材料及びその製造方法
JP2988246B2 (ja) 1994-03-23 1999-12-13 日本鋼管株式会社 （α＋β）型チタン合金超塑性成形部材の製造方法
JP2877013B2 (ja) 1994-05-25 1999-03-31 株式会社神戸製鋼所 耐摩耗性に優れた表面処理金属部材およびその製法
US5442847A (en) 1994-05-31 1995-08-22 Rockwell International Corporation Method for thermomechanical processing of ingot metallurgy near gamma titanium aluminides to refine grain size and optimize mechanical properties
JPH0859559A (ja) 1994-08-23 1996-03-05 Mitsubishi Chem Corp ジアルキルカーボネートの製造方法
JPH0890074A (ja) 1994-09-20 1996-04-09 Nippon Steel Corp チタンおよびチタン合金線材の矯直方法
US5472526A (en) 1994-09-30 1995-12-05 General Electric Company Method for heat treating Ti/Al-base alloys
AU705336B2 (en) 1994-10-14 1999-05-20 Osteonics Corp. Low modulus, biocompatible titanium base alloys for medical devices
US5698050A (en) 1994-11-15 1997-12-16 Rockwell International Corporation Method for processing-microstructure-property optimization of α-β beta titanium alloys to obtain simultaneous improvements in mechanical properties and fracture resistance
US5759484A (en) 1994-11-29 1998-06-02 Director General Of The Technical Research And Developent Institute, Japan Defense Agency High strength and high ductility titanium alloy
JP3319195B2 (ja) 1994-12-05 2002-08-26 日本鋼管株式会社 α＋β型チタン合金の高靱化方法
US5547523A (en) 1995-01-03 1996-08-20 General Electric Company Retained strain forging of ni-base superalloys
RU2128717C1 (ru) 1995-04-14 1999-04-10 Ниппон Стил Корпорейшн Устройство для производства полосы из нержавеющей стали
JPH08300044A (ja) 1995-04-27 1996-11-19 Nippon Steel Corp 棒線材連続矯正装置
US6059904A (en) 1995-04-27 2000-05-09 General Electric Company Isothermal and high retained strain forging of Ni-base superalloys
US5600989A (en) 1995-06-14 1997-02-11 Segal; Vladimir Method of and apparatus for processing tungsten heavy alloys for kinetic energy penetrators
EP0852164B1 (en) 1995-09-13 2002-12-11 Kabushiki Kaisha Toshiba Method for manufacturing titanium alloy turbine blades and titanium alloy turbine blades
JP3445991B2 (ja) 1995-11-14 2003-09-16 Ｊｆｅスチール株式会社 面内異方性の小さいα＋β型チタン合金材の製造方法
US5649280A (en) * 1996-01-02 1997-07-15 General Electric Company Method for controlling grain size in Ni-base superalloys
JP3873313B2 (ja) 1996-01-09 2007-01-24 住友金属工業株式会社 高強度チタン合金の製造方法
US5759305A (en) 1996-02-07 1998-06-02 General Electric Company Grain size control in nickel base superalloys
JPH09215786A (ja) 1996-02-15 1997-08-19 Mitsubishi Materials Corp ゴルフクラブヘッドおよびその製造方法
US5861070A (en) 1996-02-27 1999-01-19 Oregon Metallurgical Corporation Titanium-aluminum-vanadium alloys and products made using such alloys
JP3838445B2 (ja) 1996-03-15 2006-10-25 本田技研工業株式会社 チタン合金製ブレーキローター及びその製造方法
US5885375A (en) 1996-03-29 1999-03-23 Kabushiki Kaisha Kobe Seiko Sho High strength titanium alloy, product made of the titanium alloy and method for producing the product
JPH1088293A (ja) 1996-04-16 1998-04-07 Nippon Steel Corp 粗悪燃料および廃棄物を燃焼する環境において耐食性を有する合金、該合金を用いた鋼管およびその製造方法
DE19743802C2 (de) 1996-10-07 2000-09-14 Benteler Werke Ag Verfahren zur Herstellung eines metallischen Formbauteils
RU2134308C1 (ru) 1996-10-18 1999-08-10 Институт проблем сверхпластичности металлов РАН Способ обработки титановых сплавов
JPH10128459A (ja) 1996-10-21 1998-05-19 Daido Steel Co Ltd リングの後方スピニング加工方法
IT1286276B1 (it) 1996-10-24 1998-07-08 Univ Bologna Metodo per la rimozione totale o parziale di pesticidi e/o fitofarmaci da liquidi alimentari e non mediante l'uso di derivati della
WO1998022629A2 (en) 1996-11-22 1998-05-28 Dongjian Li A new class of beta titanium-based alloys with high strength and good ductility
US6044685A (en) 1997-08-29 2000-04-04 Wyman Gordon Closed-die forging process and rotationally incremental forging press
US5897830A (en) 1996-12-06 1999-04-27 Dynamet Technology P/M titanium composite casting
US5795413A (en) 1996-12-24 1998-08-18 General Electric Company Dual-property alpha-beta titanium alloy forgings
JP3959766B2 (ja) 1996-12-27 2007-08-15 大同特殊鋼株式会社 耐熱性にすぐれたＴｉ合金の処理方法
FR2760469B1 (fr) 1997-03-05 1999-10-22 Onera (Off Nat Aerospatiale) Aluminium de titane utilisable a temperature elevee
US5954724A (en) 1997-03-27 1999-09-21 Davidson; James A. Titanium molybdenum hafnium alloys for medical implants and devices
US5980655A (en) 1997-04-10 1999-11-09 Oremet-Wah Chang Titanium-aluminum-vanadium alloys and products made therefrom
JPH10306335A (ja) 1997-04-30 1998-11-17 Nkk Corp （α＋β）型チタン合金棒線材およびその製造方法
US6071360A (en) 1997-06-09 2000-06-06 The Boeing Company Controlled strain rate forming of thick titanium plate
JPH11223221A (ja) 1997-07-01 1999-08-17 Nippon Seiko Kk 転がり軸受
US6569270B2 (en) 1997-07-11 2003-05-27 Honeywell International Inc. Process for producing a metal article
KR100319651B1 (ko) 1997-09-24 2002-03-08 마스다 노부유키 고주파유도가열을이용하는자동판굽힘가공장치
US20050047952A1 (en) 1997-11-05 2005-03-03 Allvac Ltd. Non-magnetic corrosion resistant high strength steels
FR2772790B1 (fr) 1997-12-18 2000-02-04 Snecma ALLIAGES INTERMETALLIQUES A BASE DE TITANE DU TYPE Ti2AlNb A HAUTE LIMITE D'ELASTICITE ET FORTE RESISTANCE AU FLUAGE
ES2324063T3 (es) 1998-01-29 2009-07-29 Amino Corporation Aparato para conformado de materiales de lamina sin matriz.
US6258182B1 (en) 1998-03-05 2001-07-10 Memry Corporation Pseudoelastic β titanium alloy and uses therefor
KR19990074014A (ko) 1998-03-05 1999-10-05 신종계 선체 외판의 곡면가공 자동화 장치
JPH11309521A (ja) 1998-04-24 1999-11-09 Nippon Steel Corp ステンレス製筒形部材のバルジ成形方法
US6032508A (en) 1998-04-24 2000-03-07 Msp Industries Corporation Apparatus and method for near net warm forging of complex parts from axi-symmetrical workpieces
JPH11319958A (ja) 1998-05-19 1999-11-24 Mitsubishi Heavy Ind Ltd 曲がりクラッド管およびその製造方法
US20010041148A1 (en) 1998-05-26 2001-11-15 Kabushiki Kaisha Kobe Seiko Sho Alpha + beta type titanium alloy, process for producing titanium alloy, process for coil rolling, and process for producing cold-rolled coil of titanium alloy
EP0969109B1 (en) 1998-05-26 2006-10-11 Kabushiki Kaisha Kobe Seiko Sho Titanium alloy and process for production
US6632304B2 (en) 1998-05-28 2003-10-14 Kabushiki Kaisha Kobe Seiko Sho Titanium alloy and production thereof
JP3452798B2 (ja) 1998-05-28 2003-09-29 株式会社神戸製鋼所 高強度β型Ｔｉ合金
JP3417844B2 (ja) 1998-05-28 2003-06-16 株式会社神戸製鋼所 加工性に優れた高強度Ｔｉ合金の製法
FR2779155B1 (fr) 1998-05-28 2004-10-29 Kobe Steel Ltd Alliage de titane et sa preparation
JP2000153372A (ja) 1998-11-19 2000-06-06 Nkk Corp 施工性に優れた銅または銅合金クラッド鋼板の製造方法
US6334912B1 (en) 1998-12-31 2002-01-01 General Electric Company Thermomechanical method for producing superalloys with increased strength and thermal stability
US6409852B1 (en) 1999-01-07 2002-06-25 Jiin-Huey Chern Biocompatible low modulus titanium alloy for medical implant
US6143241A (en) 1999-02-09 2000-11-07 Chrysalis Technologies, Incorporated Method of manufacturing metallic products such as sheet by cold working and flash annealing
US6187045B1 (en) 1999-02-10 2001-02-13 Thomas K. Fehring Enhanced biocompatible implants and alloys
JP3681095B2 (ja) 1999-02-16 2005-08-10 株式会社クボタ 内面突起付き熱交換用曲げ管
JP3268639B2 (ja) 1999-04-09 2002-03-25 独立行政法人産業技術総合研究所 強加工装置、強加工法並びに被強加工金属系材料
RU2150528C1 (ru) 1999-04-20 2000-06-10 ОАО Верхнесалдинское металлургическое производственное объединение Сплав на основе титана
US6558273B2 (en) 1999-06-08 2003-05-06 K. K. Endo Seisakusho Method for manufacturing a golf club
DE60030246T2 (de) 1999-06-11 2007-07-12 Kabushiki Kaisha Toyota Chuo Kenkyusho Titanlegierung und verfahren zu deren herstellung
JP2001071037A (ja) 1999-09-03 2001-03-21 Matsushita Electric Ind Co Ltd マグネシウム合金のプレス加工方法およびプレス加工装置
JP4562830B2 (ja) 1999-09-10 2010-10-13 トクセン工業株式会社 βチタン合金細線の製造方法
US6402859B1 (en) 1999-09-10 2002-06-11 Terumo Corporation β-titanium alloy wire, method for its production and medical instruments made by said β-titanium alloy wire
US7024897B2 (en) 1999-09-24 2006-04-11 Hot Metal Gas Forming Intellectual Property, Inc. Method of forming a tubular blank into a structural component and die therefor
RU2172359C1 (ru) 1999-11-25 2001-08-20 Государственное предприятие Всероссийский научно-исследовательский институт авиационных материалов Сплав на основе титана и изделие, выполненное из него
US6387197B1 (en) 2000-01-11 2002-05-14 General Electric Company Titanium processing methods for ultrasonic noise reduction
RU2156828C1 (ru) 2000-02-29 2000-09-27 Воробьев Игорь Андреевич СПОСОБ ИЗГОТОВЛЕНИЯ СТЕРЖНЕВЫХ ДЕТАЛЕЙ С ГОЛОВКАМИ ИЗ ДВУХФАЗНЫХ (α+β) ТИТАНОВЫХ СПЛАВОВ
US6332935B1 (en) 2000-03-24 2001-12-25 General Electric Company Processing of titanium-alloy billet for improved ultrasonic inspectability
US6399215B1 (en) 2000-03-28 2002-06-04 The Regents Of The University Of California Ultrafine-grained titanium for medical implants
JP2001343472A (ja) 2000-03-31 2001-12-14 Seiko Epson Corp 時計用外装部品の製造方法、時計用外装部品及び時計
JP3753608B2 (ja) 2000-04-17 2006-03-08 株式会社日立製作所 逐次成形方法とその装置
US6532786B1 (en) 2000-04-19 2003-03-18 D-J Engineering, Inc. Numerically controlled forming method
US6197129B1 (en) 2000-05-04 2001-03-06 The United States Of America As Represented By The United States Department Of Energy Method for producing ultrafine-grained materials using repetitive corrugation and straightening
JP2001348635A (ja) 2000-06-05 2001-12-18 Nikkin Material:Kk 冷間加工性と加工硬化に優れたチタン合金
US6484387B1 (en) 2000-06-07 2002-11-26 L. H. Carbide Corporation Progressive stamping die assembly having transversely movable die station and method of manufacturing a stack of laminae therewith
AT408889B (de) 2000-06-30 2002-03-25 Schoeller Bleckmann Oilfield T Korrosionsbeständiger werkstoff
RU2169204C1 (ru) 2000-07-19 2001-06-20 ОАО Верхнесалдинское металлургическое производственное объединение Сплав на основе титана и способ термической обработки крупногабаритных полуфабрикатов из этого сплава
RU2169782C1 (ru) 2000-07-19 2001-06-27 ОАО Верхнесалдинское металлургическое производственное объединение Сплав на основе титана и способ термической обработки крупногабаритных полуфабрикатов из этого сплава
UA40862A (uk) 2000-08-15 2001-08-15 Інститут Металофізики Національної Академії Наук України Спосіб термо-механічної обробки високоміцних бета-титанових сплавів
US6877349B2 (en) 2000-08-17 2005-04-12 Industrial Origami, Llc Method for precision bending of sheet of materials, slit sheets fabrication process
JP2002069591A (ja) 2000-09-01 2002-03-08 Nkk Corp 高耐食ステンレス鋼
UA38805A (uk) 2000-10-16 2001-05-15 Інститут Металофізики Національної Академії Наук України Сплав на основі титану
US6946039B1 (en) 2000-11-02 2005-09-20 Honeywell International Inc. Physical vapor deposition targets, and methods of fabricating metallic materials
JP2002146497A (ja) * 2000-11-08 2002-05-22 Daido Steel Co Ltd Ｎｉ基合金の製造方法
US6384388B1 (en) 2000-11-17 2002-05-07 Meritor Suspension Systems Company Method of enhancing the bending process of a stabilizer bar
JP3742558B2 (ja) 2000-12-19 2006-02-08 新日本製鐵株式会社 高延性で板面内材質異方性の小さい一方向圧延チタン板およびその製造方法
JP4013761B2 (ja) 2001-02-28 2007-11-28 Ｊｆｅスチール株式会社 チタン合金棒材の製造方法
JP4123937B2 (ja) 2001-03-26 2008-07-23 株式会社豊田中央研究所 高強度チタン合金およびその製造方法
US6539765B2 (en) 2001-03-28 2003-04-01 Gary Gates Rotary forging and quenching apparatus and method
US6536110B2 (en) 2001-04-17 2003-03-25 United Technologies Corporation Integrally bladed rotor airfoil fabrication and repair techniques
US6576068B2 (en) 2001-04-24 2003-06-10 Ati Properties, Inc. Method of producing stainless steels having improved corrosion resistance
WO2002088411A1 (en) 2001-04-27 2002-11-07 Research Institute Of Industrial Science & Technology High manganese duplex stainless steel having superior hot workabilities and method for manufacturing thereof
RU2203974C2 (ru) 2001-05-07 2003-05-10 ОАО Верхнесалдинское металлургическое производственное объединение Сплав на основе титана
DE10128199B4 (de) 2001-06-11 2007-07-12 Benteler Automobiltechnik Gmbh Vorrichtung zur Umformung von Metallblechen
RU2197555C1 (ru) 2001-07-11 2003-01-27 Общество с ограниченной ответственностью Научно-производственное предприятие "Велес" СПОСОБ ИЗГОТОВЛЕНИЯ СТЕРЖНЕВЫХ ДЕТАЛЕЙ С ГОЛОВКАМИ ИЗ (α+β) ТИТАНОВЫХ СПЛАВОВ
JP3934372B2 (ja) 2001-08-15 2007-06-20 株式会社神戸製鋼所 高強度および低ヤング率のβ型Ｔｉ合金並びにその製造方法
JP2003074566A (ja) 2001-08-31 2003-03-12 Nsk Ltd 転動装置
CN1159472C (zh) 2001-09-04 2004-07-28 北京航空材料研究院 钛合金准β锻造工艺
SE525252C2 (sv) 2001-11-22 2005-01-11 Sandvik Ab Superaustenitiskt rostfritt stål samt användning av detta stål
US6663501B2 (en) 2001-12-07 2003-12-16 Charlie C. Chen Macro-fiber process for manufacturing a face for a metal wood golf club
CN1602369A (zh) 2001-12-14 2005-03-30 Ati资产公司 制造β－钛合金的方法
JP3777130B2 (ja) 2002-02-19 2006-05-24 本田技研工業株式会社 逐次成形装置
FR2836640B1 (fr) 2002-03-01 2004-09-10 Snecma Moteurs Produits minces en alliages de titane beta ou quasi beta fabrication par forgeage
JP2003285126A (ja) 2002-03-25 2003-10-07 Toyota Motor Corp 温間塑性加工方法
RU2217260C1 (ru) 2002-04-04 2003-11-27 ОАО Верхнесалдинское металлургическое производственное объединение СПОСОБ ИЗГОТОВЛЕНИЯ ПРОМЕЖУТОЧНОЙ ЗАГОТОВКИ ИЗ α- И (α+β)-ТИТАНОВЫХ СПЛАВОВ
US6786985B2 (en) 2002-05-09 2004-09-07 Titanium Metals Corp. Alpha-beta Ti-Ai-V-Mo-Fe alloy
JP2003334633A (ja) 2002-05-16 2003-11-25 Daido Steel Co Ltd 段付き軸形状品の製造方法
US7410610B2 (en) 2002-06-14 2008-08-12 General Electric Company Method for producing a titanium metallic composition having titanium boride particles dispersed therein
US6918974B2 (en) 2002-08-26 2005-07-19 General Electric Company Processing of alpha-beta titanium alloy workpieces for good ultrasonic inspectability
JP4257581B2 (ja) 2002-09-20 2009-04-22 株式会社豊田中央研究所 チタン合金およびその製造方法
EP1570924B1 (en) 2002-09-30 2009-08-12 Rinascimetalli Ltd. Method of working metal
JP2004131761A (ja) 2002-10-08 2004-04-30 Jfe Steel Kk チタン合金製ファスナー材の製造方法
US6932877B2 (en) * 2002-10-31 2005-08-23 General Electric Company Quasi-isothermal forging of a nickel-base superalloy
FI115830B (fi) 2002-11-01 2005-07-29 Metso Powdermet Oy Menetelmä monimateriaalikomponenttien valmistamiseksi sekä monimateriaalikomponentti
US7008491B2 (en) 2002-11-12 2006-03-07 General Electric Company Method for fabricating an article of an alpha-beta titanium alloy by forging
WO2004046262A2 (en) 2002-11-15 2004-06-03 University Of Utah Integral titanium boride coatings on titanium surfaces and associated methods
US20040099350A1 (en) 2002-11-21 2004-05-27 Mantione John V. Titanium alloys, methods of forming the same, and articles formed therefrom
US20050145310A1 (en) 2003-12-24 2005-07-07 General Electric Company Method for producing homogeneous fine grain titanium materials suitable for ultrasonic inspection
RU2321674C2 (ru) 2002-12-26 2008-04-10 Дженерал Электрик Компани Способ производства однородного мелкозернистого титанового материала (варианты)
US7010950B2 (en) 2003-01-17 2006-03-14 Visteon Global Technologies, Inc. Suspension component having localized material strengthening
DE10303458A1 (de) 2003-01-29 2004-08-19 Amino Corp., Fujinomiya Verfahren und Vorrichtung zum Formen dünner Metallbleche
RU2234998C1 (ru) 2003-01-30 2004-08-27 Антонов Александр Игоревич Способ изготовления полой цилиндрической длинномерной заготовки (варианты)
EP1605073B1 (en) 2003-03-20 2011-09-14 Sumitomo Metal Industries, Ltd. Use of an austenitic stainless steel
JP4209233B2 (ja) 2003-03-28 2009-01-14 株式会社日立製作所 逐次成形加工装置
JP3838216B2 (ja) 2003-04-25 2006-10-25 住友金属工業株式会社 オーステナイト系ステンレス鋼
US20040221929A1 (en) 2003-05-09 2004-11-11 Hebda John J. Processing of titanium-aluminum-vanadium alloys and products made thereby
US7073559B2 (en) 2003-07-02 2006-07-11 Ati Properties, Inc. Method for producing metal fibers
JP4041774B2 (ja) 2003-06-05 2008-01-30 住友金属工業株式会社 β型チタン合金材の製造方法
US7785429B2 (en) 2003-06-10 2010-08-31 The Boeing Company Tough, high-strength titanium alloys; methods of heat treating titanium alloys
AT412727B (de) 2003-12-03 2005-06-27 Boehler Edelstahl Korrosionsbeständige, austenitische stahllegierung
KR101237122B1 (ko) 2003-12-11 2013-02-25 오하이오 유니버시티 티타늄 합금의 미세구조 정련 방법 및 티타늄 합금의 고온-고변형률 초가소성 성형방법
US7038426B2 (en) 2003-12-16 2006-05-02 The Boeing Company Method for prolonging the life of lithium ion batteries
CA2556128A1 (en) 2004-02-12 2005-08-25 Sumitomo Metal Industries, Ltd. Metal tube for use in a carburizing gas atmosphere
JP2005281855A (ja) 2004-03-04 2005-10-13 Daido Steel Co Ltd 耐熱オーステナイト系ステンレス鋼及びその製造方法
US7837812B2 (en) 2004-05-21 2010-11-23 Ati Properties, Inc. Metastable beta-titanium alloys and methods of processing the same by direct aging
US7449075B2 (en) 2004-06-28 2008-11-11 General Electric Company Method for producing a beta-processed alpha-beta titanium-alloy article
RU2269584C1 (ru) 2004-07-30 2006-02-10 Открытое Акционерное Общество "Корпорация Всмпо-Ависма" Сплав на основе титана
US20060045789A1 (en) 2004-09-02 2006-03-02 Coastcast Corporation High strength low cost titanium and method for making same
US7096596B2 (en) 2004-09-21 2006-08-29 Alltrade Tools Llc Tape measure device
US7601232B2 (en) 2004-10-01 2009-10-13 Dynamic Flowform Corp. α-β titanium alloy tubes and methods of flowforming the same
US7360387B2 (en) 2005-01-31 2008-04-22 Showa Denko K.K. Upsetting method and upsetting apparatus
US20060243356A1 (en) 2005-02-02 2006-11-02 Yuusuke Oikawa Austenite-type stainless steel hot-rolling steel material with excellent corrosion resistance, proof-stress, and low-temperature toughness and production method thereof
TWI326713B (en) 2005-02-18 2010-07-01 Nippon Steel Corp Induction heating device for heating a traveling metal plate
JP5208354B2 (ja) 2005-04-11 2013-06-12 新日鐵住金株式会社 オーステナイト系ステンレス鋼
RU2288967C1 (ru) 2005-04-15 2006-12-10 Закрытое акционерное общество ПКФ "Проммет-спецсталь" Коррозионно-стойкий сплав и изделие, выполненное из него
US7984635B2 (en) 2005-04-22 2011-07-26 K.U. Leuven Research & Development Asymmetric incremental sheet forming system
RU2283889C1 (ru) 2005-05-16 2006-09-20 ОАО "Корпорация ВСМПО-АВИСМА" Сплав на основе титана
JP4787548B2 (ja) 2005-06-07 2011-10-05 株式会社アミノ 薄板の成形方法および装置
DE102005027259B4 (de) 2005-06-13 2012-09-27 Daimler Ag Verfahren zur Herstellung von metallischen Bauteilen durch Halbwarm-Umformung
KR100677465B1 (ko) 2005-08-10 2007-02-07 이영화 판 굽힘용 장형 유도 가열기
US7531054B2 (en) 2005-08-24 2009-05-12 Ati Properties, Inc. Nickel alloy and method including direct aging
CN101142338A (zh) * 2005-08-24 2008-03-12 Ati资产公司 镍基合金和直接时效热处理的方法
US8337750B2 (en) 2005-09-13 2012-12-25 Ati Properties, Inc. Titanium alloys including increased oxygen content and exhibiting improved mechanical properties
JP4915202B2 (ja) 2005-11-03 2012-04-11 大同特殊鋼株式会社 高窒素オーステナイト系ステンレス鋼
US7669452B2 (en) 2005-11-04 2010-03-02 Cyril Bath Company Titanium stretch forming apparatus and method
CA2634252A1 (en) 2005-12-21 2007-07-05 Exxonmobil Research And Engineering Company Corrosion resistant material for reduced fouling, heat transfer component with improved corrosion and fouling resistance, and method for reducing fouling
US7611592B2 (en) 2006-02-23 2009-11-03 Ati Properties, Inc. Methods of beta processing titanium alloys
JP5050199B2 (ja) 2006-03-30 2012-10-17 国立大学法人電気通信大学 マグネシウム合金材料製造方法及び装置並びにマグネシウム合金材料
US20090165903A1 (en) 2006-04-03 2009-07-02 Hiromi Miura Material Having Ultrafine Grained Structure and Method of Fabricating Thereof
KR100740715B1 (ko) 2006-06-02 2007-07-18 경상대학교산학협력단 집전체-전극 일체형 Ｔｉ-Ｎｉ계 합금-Ｎｉ황화물 소자
US7879286B2 (en) 2006-06-07 2011-02-01 Miracle Daniel B Method of producing high strength, high stiffness and high ductility titanium alloys
JP5187713B2 (ja) 2006-06-09 2013-04-24 国立大学法人電気通信大学 金属材料の微細化加工方法
US20080000554A1 (en) 2006-06-23 2008-01-03 Jorgensen Forge Corporation Austenitic paramagnetic corrosion resistant material
WO2008017257A1 (en) 2006-08-02 2008-02-14 Hangzhou Huitong Driving Chain Co., Ltd. A bended link plate and the method to making thereof
US20080103543A1 (en) 2006-10-31 2008-05-01 Medtronic, Inc. Implantable medical device with titanium alloy housing
JP2008200730A (ja) 2007-02-21 2008-09-04 Daido Steel Co Ltd Ｎｉ基耐熱合金の製造方法
CN101294264A (zh) 2007-04-24 2008-10-29 宝山钢铁股份有限公司 一种转子叶片用α+β型钛合金棒材制造工艺
DE202007006055U1 (de) 2007-04-25 2007-12-27 Hark Gmbh & Co. Kg Kamin- Und Kachelofenbau Kaminfeuerstelle
JP4968842B2 (ja) 2007-12-17 2012-07-04 フマキラー株式会社 飛翔昆虫類捕獲器
US20080300552A1 (en) 2007-06-01 2008-12-04 Cichocki Frank R Thermal forming of refractory alloy surgical needles
CN100567534C (zh) 2007-06-19 2009-12-09 中国科学院金属研究所 一种高热强性、高热稳定性的高温钛合金的热加工和热处理方法
US20090000706A1 (en) 2007-06-28 2009-01-01 General Electric Company Method of controlling and refining final grain size in supersolvus heat treated nickel-base superalloys
DE102007039998B4 (de) 2007-08-23 2014-05-22 Benteler Defense Gmbh & Co. Kg Panzerung für ein Fahrzeug
RU2364660C1 (ru) 2007-11-26 2009-08-20 Владимир Валентинович Латыш Способ получения ультрамелкозернистых заготовок из титановых сплавов
JP2009138218A (ja) 2007-12-05 2009-06-25 Nissan Motor Co Ltd チタン合金部材及びチタン合金部材の製造方法
CN100547105C (zh) 2007-12-10 2009-10-07 巨龙钢管有限公司 一种x80钢弯管及其弯制工艺
RU2461641C2 (ru) 2007-12-20 2012-09-20 ЭйТиАй ПРОПЕРТИЗ, ИНК. Аустенитная нержавеющая сталь с низким содержанием никеля и содержащая стабилизирующие элементы
KR100977801B1 (ko) 2007-12-26 2010-08-25 주식회사 포스코 강도 및 연성이 우수한 저탄성 티타늄 합금 및 그 제조방법
US8075714B2 (en) 2008-01-22 2011-12-13 Caterpillar Inc. Localized induction heating for residual stress optimization
RU2368695C1 (ru) * 2008-01-30 2009-09-27 Федеральное государственное унитарное предприятие "Всероссийский научно-исследовательский институт авиационных материалов" (ФГУП "ВИАМ") Способ получения изделия из высоколегированного жаропрочного никелевого сплава
DE102008014559A1 (de) 2008-03-15 2009-09-17 Elringklinger Ag Verfahren zum bereichsweisen Umformen einer aus einem Federstahlblech hergestellten Blechlage einer Flachdichtung sowie Einrichtung zur Durchführung dieses Verfahrens
WO2009142228A1 (ja) 2008-05-22 2009-11-26 住友金属工業株式会社 原子力用高強度Ni基合金管及びその製造方法
JP2009299110A (ja) 2008-06-11 2009-12-24 Kobe Steel Ltd 断続切削性に優れた高強度α−β型チタン合金
JP5299610B2 (ja) 2008-06-12 2013-09-25 大同特殊鋼株式会社 Ｎｉ−Ｃｒ−Ｆｅ三元系合金材の製造方法
RU2392348C2 (ru) 2008-08-20 2010-06-20 Федеральное Государственное Унитарное Предприятие "Центральный Научно-Исследовательский Институт Конструкционных Материалов "Прометей" (Фгуп "Цнии Км "Прометей") Коррозионно-стойкая высокопрочная немагнитная сталь и способ ее термодеформационной обработки
JP5315888B2 (ja) 2008-09-22 2013-10-16 Ｊｆｅスチール株式会社 α−β型チタン合金およびその溶製方法
CN101684530A (zh) * 2008-09-28 2010-03-31 杭正奎 超耐高温镍铬合金及其制造方法
RU2378410C1 (ru) 2008-10-01 2010-01-10 Открытое акционерное общество "Корпорация ВСПМО-АВИСМА" Способ изготовления плит из двухфазных титановых сплавов
US8408039B2 (en) 2008-10-07 2013-04-02 Northwestern University Microforming method and apparatus
RU2383654C1 (ru) 2008-10-22 2010-03-10 Государственное образовательное учреждение высшего профессионального образования "Уфимский государственный авиационный технический университет" Наноструктурный технически чистый титан для биомедицины и способ получения прутка из него
UA40862U (uk) 2008-12-04 2009-04-27 Национальный Технический Университет Украины "Киевский Политехнический Институт" Спосіб пресування виробів
US8430075B2 (en) 2008-12-16 2013-04-30 L.E. Jones Company Superaustenitic stainless steel and method of making and use thereof
EA020263B1 (ru) 2009-01-21 2014-09-30 Сумитомо Метал Индастриз, Лтд. Изогнутый металлический элемент и способ его изготовления
RU2393936C1 (ru) 2009-03-25 2010-07-10 Владимир Алексеевич Шундалов Способ получения ультрамелкозернистых заготовок из металлов и сплавов
US8578748B2 (en) 2009-04-08 2013-11-12 The Boeing Company Reducing force needed to form a shape from a sheet metal
US8316687B2 (en) 2009-08-12 2012-11-27 The Boeing Company Method for making a tool used to manufacture composite parts
CN101637789B (zh) 2009-08-18 2011-06-08 西安航天博诚新材料有限公司 一种电阻热张力矫直装置及矫直方法
JP2011121118A (ja) 2009-11-11 2011-06-23 Univ Of Electro-Communications 難加工性金属材料を多軸鍛造処理する方法、それを実施する装置、および金属材料
JP5696995B2 (ja) 2009-11-19 2015-04-08 独立行政法人物質・材料研究機構 耐熱超合金
RU2425164C1 (ru) 2010-01-20 2011-07-27 Открытое Акционерное Общество "Корпорация Всмпо-Ависма" Вторичный титановый сплав и способ его изготовления
US10053758B2 (en) 2010-01-22 2018-08-21 Ati Properties Llc Production of high strength titanium
DE102010009185A1 (de) 2010-02-24 2011-11-17 Benteler Automobiltechnik Gmbh Profilbauteil
EP2571637B1 (en) 2010-05-17 2019-03-27 Magna International Inc. Method and apparatus for forming materials with low ductility
CA2706215C (en) 2010-05-31 2017-07-04 Corrosion Service Company Limited Method and apparatus for providing electrochemical corrosion protection
US10207312B2 (en) 2010-06-14 2019-02-19 Ati Properties Llc Lubrication processes for enhanced forgeability
US9255316B2 (en) 2010-07-19 2016-02-09 Ati Properties, Inc. Processing of α+β titanium alloys
US8499605B2 (en) 2010-07-28 2013-08-06 Ati Properties, Inc. Hot stretch straightening of high strength α/β processed titanium
US8613818B2 (en) 2010-09-15 2013-12-24 Ati Properties, Inc. Processing routes for titanium and titanium alloys
US9206497B2 (en) 2010-09-15 2015-12-08 Ati Properties, Inc. Methods for processing titanium alloys
US20120067100A1 (en) 2010-09-20 2012-03-22 Ati Properties, Inc. Elevated Temperature Forming Methods for Metallic Materials
US10513755B2 (en) 2010-09-23 2019-12-24 Ati Properties Llc High strength alpha/beta titanium alloy fasteners and fastener stock
US20120076686A1 (en) 2010-09-23 2012-03-29 Ati Properties, Inc. High strength alpha/beta titanium alloy
US20120076611A1 (en) 2010-09-23 2012-03-29 Ati Properties, Inc. High Strength Alpha/Beta Titanium Alloy Fasteners and Fastener Stock
RU2441089C1 (ru) 2010-12-30 2012-01-27 Юрий Васильевич Кузнецов КОРРОЗИОННО-СТОЙКИЙ СПЛАВ НА ОСНОВЕ Fe-Cr-Ni, ИЗДЕЛИЕ ИЗ НЕГО И СПОСОБ ИЗГОТОВЛЕНИЯ ИЗДЕЛИЯ
JP2012140690A (ja) 2011-01-06 2012-07-26 Sanyo Special Steel Co Ltd 靭性、耐食性に優れた二相系ステンレス鋼の製造方法
JP5861699B2 (ja) 2011-04-25 2016-02-16 日立金属株式会社 段付鍛造材の製造方法
US9732408B2 (en) 2011-04-29 2017-08-15 Aktiebolaget Skf Heat-treatment of an alloy for a bearing component
US8679269B2 (en) 2011-05-05 2014-03-25 General Electric Company Method of controlling grain size in forged precipitation-strengthened alloys and components formed thereby
CN102212716B (zh) 2011-05-06 2013-03-27 中国航空工业集团公司北京航空材料研究院 一种低成本的α+β型钛合金
US8652400B2 (en) 2011-06-01 2014-02-18 Ati Properties, Inc. Thermo-mechanical processing of nickel-base alloys
US9034247B2 (en) 2011-06-09 2015-05-19 General Electric Company Alumina-forming cobalt-nickel base alloy and method of making an article therefrom
WO2012174501A1 (en) 2011-06-17 2012-12-20 Titanium Metals Corporation Method for the manufacture of alpha-beta ti-al-v-mo-fe alloy sheets
US20130133793A1 (en) 2011-11-30 2013-05-30 Ati Properties, Inc. Nickel-base alloy heat treatments, nickel-base alloys, and articles including nickel-base alloys
US9347121B2 (en) 2011-12-20 2016-05-24 Ati Properties, Inc. High strength, corrosion resistant austenitic alloys
US9050647B2 (en) 2013-03-15 2015-06-09 Ati Properties, Inc. Split-pass open-die forging for hard-to-forge, strain-path sensitive titanium-base and nickel-base alloys
US9869003B2 (en) 2013-02-26 2018-01-16 Ati Properties Llc Methods for processing alloys
US9192981B2 (en) 2013-03-11 2015-11-24 Ati Properties, Inc. Thermomechanical processing of high strength non-magnetic corrosion resistant material
US9777361B2 (en) 2013-03-15 2017-10-03 Ati Properties Llc Thermomechanical processing of alpha-beta titanium alloys
JP6171762B2 (ja) 2013-09-10 2017-08-02 大同特殊鋼株式会社 Ｎｉ基耐熱合金の鍛造加工方法
US11111552B2 (en) 2013-11-12 2021-09-07 Ati Properties Llc Methods for processing metal alloys
US10094003B2 (en) 2015-01-12 2018-10-09 Ati Properties Llc Titanium alloy
US10502252B2 (en) 2015-11-23 2019-12-10 Ati Properties Llc Processing of alpha-beta titanium alloys

Also Published As

Publication number Publication date
HK1195595A1 (zh) 2014-11-14
US20140116582A1 (en) 2014-05-01
KR101920514B1 (ko) 2018-11-20
IL229536B (en) 2018-12-31
PL2714953T3 (pl) 2016-09-30
RU2607682C2 (ru) 2017-01-10
US20170349977A1 (en) 2017-12-07
ES2656207T3 (es) 2018-02-26
DK2714953T3 (en) 2016-04-18
CN107254606A (zh) 2017-10-17
AU2012262929B2 (en) 2016-02-04
NZ618126A (en) 2015-12-24
AU2018201475B2 (en) 2019-10-03
EP3045552A1 (en) 2016-07-20
US10287655B2 (en) 2019-05-14
WO2012166295A2 (en) 2012-12-06
BR112013030609A2 (pt) 2016-12-13
JP2014520206A (ja) 2014-08-21
JP6188684B2 (ja) 2017-08-30
CN103597105B (zh) 2017-08-04
AU2018201475A1 (en) 2018-03-22
US10370741B2 (en) 2019-08-06
HUE027372T2 (en) 2016-10-28
MX352006B (es) 2017-11-06
AU2016200033A1 (en) 2016-01-28
CA3057342C (en) 2020-06-09
PL3045552T3 (pl) 2018-03-30
DK3045552T3 (en) 2018-01-22
WO2012166295A3 (en) 2013-01-24
KR20140024407A (ko) 2014-02-28
IL263334A (en) 2018-12-31
SG195248A1 (en) 2013-12-30
CA3057342A1 (en) 2012-12-06
HUE037958T2 (hu) 2018-09-28
US8652400B2 (en) 2014-02-18
EP2714953A2 (en) 2014-04-09
BR112013030609B1 (pt) 2019-04-16
US20120308428A1 (en) 2012-12-06
RU2013158175A (ru) 2015-11-10
CN103597105A (zh) 2014-02-19
PT3045552T (pt) 2018-01-22
US20170218485A1 (en) 2017-08-03
US9616480B2 (en) 2017-04-11
CN107254606B (zh) 2019-07-23
MX2013013978A (es) 2014-03-21
IL229536A0 (en) 2014-01-30
EP3045552B1 (en) 2017-10-25
EP2714953B1 (en) 2016-03-09
CA2836842A1 (en) 2012-12-06
AU2016200033B2 (en) 2018-02-22
ES2567303T3 (es) 2016-04-21
NO3045552T3 (uk) 2018-03-24

Similar Documents

Publication Publication Date Title
UA112648C2 (uk) Термомеханічна обробка сплавів на основі нікелю
AU2012262929A1 (en) Thermo-mechanical processing of nickel-base alloys
JP6606073B2 (ja) 金属合金の加工方法
He et al. Microstructure evolutions and nucleation mechanisms of dynamic recrystallization of a powder metallurgy Ni-based superalloy during hot compression
JPWO2015005119A1 (ja) 高Ｃｒ鋼管の製造方法
JP2006334607A (ja) 難加工材の鍛造方法
RU2792019C1 (ru) Способ изготовления крупногабаритных профильных кольцевых изделий из коррозионностойкой жаропрочной стали
deBarbadillo et al. Seam Welded Alloy 740H Tube and Pipe for Advanced Power Systems
RU191479U1 (ru) Заготовка диска газотурбинного двигателя из жаропрочного сплава
Popkiadeh et al. Hot Deformation Behavior of High Mn TWIP Steel Using the Processing Map
RU2542957C2 (ru) Способ упрочнения заготовок, преимущественно кольцевых, из хромомарганцевых сталей
KR20220023762A (ko) 지르코늄 합금 배관의 제조방법
Hofmann Forged hollows (alloy 617) for PNP-hot gas collectors