ES2332217T3 - Un procedimiento para trabajar un metal. - Google Patents
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Abstract
Un procedimiento para trabajar un metal, caracterizado porque comprende los pasos de enfriar un cuerpo metálico (M1, M2, M2'') que se extiende en una dirección con un primer mecanismo (52b, 65b) y un segundo mecanismo enfriador (52c, 65c) a lo largo de la dirección de extensión del metal;calentar el cuerpo metálico (M1, M2, M2'') con un mecanismo calefactor (51, 64) dispuesto entre el primer mecanismo enfriador (52b, 65b) y el segundo mecanismo enfriador (52c, 65c) reduciendo así localmente la resistencia a la deformación del cuerpo metálico (M1, M2, M2'') y formando una zona (30) de baja resistencia a la deformación que cruza el cuerpo metálico; y cambiar la posición de la zona (32) de no baja resistencia a la deformación relativa a la otra zona (31) de no baja resistencia a la deformación en el cuerpo metálico (M1, M2, M2'') en un estado que la zona (30) de baja resistencia a la deformación está situado entre una zona (32) de no baja resistencia a la deformación y la otra zona (31) de no baja resistencia a la deformación, deformando así la zona (30) de baja resistencia a la deformación por cizalla-miento para hacer fina la microestructura del cuerpo metálico (M1, M2, M2'').
Description
Un procedimiento para trabajar un metal.
La presente invención se refiere aun
procedimiento para trabajar un metal en el cual la microestructura
del cuerpo se hace fina para, con ello, aumentar la resistencia, la
ductilidad o la homogeneidad del mismo.
Es bien sabido que la microestructura del
material que contiene un metal, tal como un cuerpo metálico o una
cerámica que contiene un metal, se afina por medio de ECAP
(Prensado Angular de Igual Canal) para, con ello, incrementar la
resistencia o la ductilidad del material.
Con ECAP, como indica la figura 19, se forma un
paso 200 de inserción con un ángulo de curvado prefijado en el
centro de un molde 100. Un cuerpo metálico 300 que se ha de tratar
se prensa y se inserta en el paso de inserción 200, con lo que el
cuerpo metálico 300 se curva a lo largo del paso de inserción 200,
y se genera un esfuerzo de cizallamiento en el cuerpo metálico 300
debido a la curvatura, así el esfuerzo de cizallamiento refina la
microestructura. El número de referencia 400 de la figura 19
representa el entrante del cuerpo metálico.
En el ECAP, para hacer que el cuerpo 300 se
curve fácilmente a lo largo del paso de inserción 200, se calienta
el molde 100 hasta una temperatura predeterminada, con lo cual todo
el cuerpo metálico 300 se calienta también y en consecuencia la
resistencia del mismo disminuye. No obstante si la resistencia a la
deformación del cuerpo metálico 300 disminuye considerablemente, se
producirá una deformación no deseada del cuerpo metálico 300, por
lo que la temperatura de calentamiento del cuerpo metálico 300 debe
limitarse a un intervalo mínimo requerido.
Además, mientras se calienta el cuerpo metálico
300 como se ha descrito más arriba, es preciso usar mucha más
energía para presionar el entrante 400, y aparecerán algunos
problemas como el deterioro de las propiedades del proceso. En la
publicación de la patente japonesa nº 2001-321825 se
describen un procedimiento para trabajar el material metálico y el
dispositivo para el mismo, y en dicho documento se propone una
solución como sigue: calentar localmente la zona de deformación por
cizallamiento del paso aplicando el esfuerzo de cizallamiento sobre
el cuerpo metálico con el fin de reducir la resistencia a la
deformación de la zona de deformación por cizallamiento del cuerpo
metálico, por lo tanto, ello puede reducir la energía necesaria
durante la compresión del entrante, para mejorar así las
propiedades del tratamiento.
Además, cuando se calienta la zona de
deformación por cizallamiento, el metal que ha pasado la zona de
deformación por cizallamiento mantiene todavía una temperatura de
calentamiento prefijada, por ello se reduce la resistencia a la
deformación de todo el cuerpo metálico impulsado al exterior del
paso de inserción. Si el cuerpo metálico se hace pasar
continuadamente a través del paso de inserción, a causa del
esfuerzo de cizallamiento que actúa repetidamente, se ha de tomar
bastante tiempo para enfriar el cuerpo metálico debajo de la
temperatura prefijada a fin de aumentar la resistencia a la
deformación.
Por lo tanto, el tratamiento por el
procedimiento ECAP es muy difícil de realizar en menos del tiempo
de enfriamiento, con lo cual aparece un problema de baja
productividad.
Con el ECAP es preciso insertar el cuerpo
metálico en el paso de inserción de curvatura. Por lo tanto, existe
el problema de que es muy difícil refinar la microestructura de
una parte del cuerpo metálico.
Además, en el procedimiento de refinar una parte
de la microestructura del cuerpo metálico, por ejemplo, descrito
en la publicación de patente japonesa nº 11-51103,
se hace que una sonda dispuesta en un extremo del rotor a lo largo
del mismo se ponga en estrecho contacto con la posición requerida y
presione el cuerpo metálico. El refino del grano del metal se
efectúa con la fricción con la sonda mediante el giro del
rotor.
Sin embargo, en el procedimiento que emplea la
fricción con la sonda es difícil de realizar el tratamiento con un
rendimiento elevado; por lo tanto, existe el mismo problema de que
la productividad es muy baja, como en el caso del ECAP.
Por otra parte, es sabido que en la publicación
de patente japonesa nº 11-323481 se describe un
procedimiento para la fabricación en masa del cuerpo metálico con
su micro estructura de refino de grano, en el que se trata un acero
de bajo contenido de carbono o una aleación de bajo contenido de
carbono de componentes predeterminados reduciendo la sección
transversal un 60% o más durante el curso de su enfriamiento a
partir de una alta temperatura.
Si embargo, el cuerpo metálico que puede
tratarse utilizando el procedimiento antedicho se limita sólo al
acero o a una aleación de bajo contenido de carbono de componentes
especiales. Por lo tanto, existe el problema de que el cuerpo
metálico con otros componentes no puede utilizar este
procedimiento.
\newpage
Además, JP 2000-239772A describe
un procedimiento para producir una varilla de un material compuesto
que contiene Al que comprende los pasos de preparar una mezcla en
polvo en que hay polvo de Nb disperso casi uniformemente en polvo
de Al; compactando esa mezcla en polvo para formar una pieza,
insertando la pieza en un tubo hecho de Cu puro, insertando
varillas macizas hechas de Cu puro en ambos extremos de la pieza,
que se cierran; tras lo cual, realizando una estampación a la
temperatura ambiente hasta que el diámetro de la pieza sea el de
una varilla y, después de esto, realizando un estirado del hilo a
la temperatura ambiente para obtener la varilla de material
compuesto.
Asimismo, JP 2002-102982A
describe un procedimiento para trabajar un plástico en el que, en
una cara interna de un canal cilíndrico, se dispone una pluralidad
de cuerpos de barrera de modo que estén asimétricos en la dirección
axial, y se introduce a presión en el canal y con calentamiento un
material metálico que se ha de trabajar. Como que existe la
pluralidad de cuerpos de barrera, se obtiene un efecto igual a una
pluralidad de trabajos de plástico en el tiempo con una sola
operación de prensado. Además, dado que los cuerpos de barrera se
disponen asimétricamente y las direcciones de los esfuerzos
aplicados son diferentes, el desplazamiento del cristal se hace
pequeño.
Todavía, DE 898.923C describe un procedimiento
para reducir una pérdida de resistencia en una junta de soldadura
de cuerpos metálicos columnares soldados a tope tales como aceros
de refuerzo de hormigón torcidos en frío o aceros templados, en que
la junta soldada de los cuerpos metálicos se tuerce localmente en
frío para compensar la pérdida de resistencia producida por la
soldadura a tope.
Finalmente, DE 610.277C describe un
procedimiento para torcer en frío un cuerpo metálico
secuencialmente en una pluralidad de partes separadas
longitudinalmente, en que una parte siguiente solapa la parte
torcida anterior.
\vskip1.000000\baselineskip
Como se ha indicado más arriba, durante el
proceso para formar el cuerpo metálico de gran resistencia o gran
ductilidad se refina la microestructura, con ventajas e
inconvenientes al mismo tiempo. Actualmente, ese tipo de metal sólo
se emplea para fines especiales sin tener en cuenta el coste de la
producción, como en partes para coches de lujo o para aviones,
etc.
En tales circunstancias, especialmente en la
industria del automóvil, se desea reducir el peso del bastidor a
fin de optimizar la rigidez o mejorar la facilidad de la
conducción. Por ello, existe una fuerte demanda, no sólo para los
coches de lujo, sino también para los coches corrientes, de que la
reducción del peso se efectúe empleando el cuerpo metálico de gran
resistencia o alta ductilidad a base de hacer fina la
microestructura del material. En consecuencia, existe una fuerte
demanda potencial de un cuerpo metálico barato y de gran
resistencia o alta ductilidad.
En vista del citado estado actual, el presente
inventor ha realizado investigación y desarrollo para producir la
presente invención. Un objeto de la misma es proporcionar un cuerpo
metálico de gran resistencia o elevada ductilidad que pueda
formarse continuadamente durante un proceso con objeto de refinar
la microestructura, de manera que sea posible mejorar la
productividad y obtener un cuerpo metálico a bajo coste.
El antedicho objeto se consigue con un
procedimiento para trabajar un metal tal como se define en la
reivindicación 1. Con ello se puede regular la anchura de la zona
de baja resistencia a la deformación por el primer mecanismo de
enfriamiento y el segundo mecanismo de enfriamiento, y el esfuerzo
de cizallamiento debido a la deformación por cizallamiento aplicado
a la zona de baja resistencia a la deformación puede aumentarse
reduciendo la anchura de la zona de baja resistencia a la
deformación. Así la microestructura se refina eficazmente y es
fácil formar un cuerpo metálico de gran resistencia y alta
ductilidad.
En el procedimiento de trabajar un metal según
la reivindicación 2, el cambio de posición de una zona de no baja
resistencia a la deformación respecto a la otra zona de no baja
resistencia a la deformación se produce por una vibración aplicada
al cuerpo metálico en la dirección aproximadamente ortogonal a la
dirección de extensión del cuerpo metálico. Con ello es fácil
generar la deformación por cizallamiento en la zona de baja
resistencia a la deformación.
En el procedimiento de trabajar un metal según
la reivindicación 3, el cambio de posición es producido por un
movimiento compuesto a lo largo de una primera dirección
aproximadamente ortogonal a la dirección de extensión del cuerpo
metálico y una segunda vibración aplicada al cuerpo metálico a lo
largo de una segunda dirección aproximadamente Ortogonal a dicha
dirección y la citada dirección de extensión del cuerpo metálico.
Con ello es fácil generar una deformación por cizallamiento en la
zona de baja resistencia a la deformación y se puede originar un
gran esfuerzo de cizallamiento en la zona de baja resistencia a la
deformación.
En el procedimiento para trabajar un metal según
la reivindicación 4, el cambio de posición se produce por un
movimiento de torsión aplicado al cuerpo metálico alrededor de un
eje virtual de rotación aproximadamente paralelo a la dirección de
extensión del cuerpo metálico. Con ello resulta muy fácil de generar
la deformación por cizallamiento en la zona de baja resistencia a
la deformación.
\newpage
En el procedimiento para trabajar un metal según
la reivindicación 5, se forma la zona de baja resistencia a la
deformación calentando un cuerpo metálico con un mecanismo de
calentamiento, el cual forma una distribución de calentamiento sin
tomar como centro el eje virtual de la zona de rotación. Con ello
también es posible hacer que el esfuerzo de cizallamiento actúe
sobre la microestructura del eje virtual de la zona de rotación, y
refinar uniformemente toda la microestructura.
En el procedimiento para trabajar un metal según
la reivindicación 6, se hace que una zona de no baja resistencia a
la deformación se desplace respecto a otra zona de no baja
resistencia a la deformación a lo largo de una dirección
aproximadamente ortogonal a la dirección de extensión del cuerpo
metálico. Con ello también es posible que el esfuerzo de
cizallamiento actúe sobre la microestructura del eje virtual de
rotación de la zona y refinar toda la microestructura
uniformemente.
En el procedimiento para trabajar un metal según
la reivindicación 7, se hace actuar un esfuerzo de compresión
sobre las citadas zonas de baja resistencia a la deformación a lo
largo de la dirección de extensión del cuerpo metálico. Con ello se
evita la deformación, como son las protuberancias, en el cuerpo
metálico debida a la deformación aplicada a la zona de baja
resistencia a la deformación, con lo cual se puede mantener la
forma del cuerpo metálico y proceder al refino de la
microestructura.
En el procedimiento para trabajar un metal según
la reivindicación 9, el cuerpo metálico es una placa. Con ello es
muy fácil producir un metal en forma de placa con refino del grano,
lo cual es difícil de conseguir con el anterior procedimiento
ECAP.
En el procedimiento para trabajar un metal según
la reivindicación 10, el cuerpo metálico es una placa laminada con
diferentes capas metálicas. Con ello es muy fácil producir un metal
en forma de placa con un gran refino del grano, lo cual es difícil
de obtener con el anterior procedimiento ECAP, y formar una
aleación con diferentes composiciones en la dirección laminada.
En el procedimiento para trabajar un metal según
la reivindicación 11, el antedicho cuerpo metálico es una placa
hecha de un material de mezcla que comprende un primer metal y un
segundo metal. Con ello se puede formar una aleación en la que el
primer metal y el segundo metal de unen fijamente entre sí, y es
fácil formar una aleación que sería difícil de conseguir con los
diversos procedimientos anteriores de producción de la aleación
metálica.
En el procedimiento para trabajar un metal según
la reivindicación 12, el cuerpo metálico es un cilindro hueco. Con
ello es muy fácil producir un metal en forma de cilindro hueco con
refino del grano, que es difícil de conseguir con el anterior
procedimiento ECAP.
En el procedimiento para trabajar un metal según
la reivindicación 13, el cuerpo metálico es un cilindro hueco
laminado con diferentes capas metálicas. Con ello es muy fácil
producir un metal en forma de cilindro hueco con refino del grano,
que es difícil de conseguir con el anterior procedimiento ECAP y
formar una aleación de cilindro hueco con diferente composición en
la dirección laminada.
En el procedimiento para trabajar un metal según
la reivindicación 14, el cuerpo metálico es un cilindro hueco
hecho de un material de mezcla que comprende un primer metal y un
segundo metal. Con ello se puede formar una aleación en la que el
primer metal y el segundo metal se unan fijamente entre sí, y es
fácil formar una aleación que, con los procedimientos anteriores de
producción por fusión de aleaciones con diferentes metales, es
difícil de conseguir.
En el procedimiento para trabajar un metal según
la reivindicación 15, el cuerpo metálico es un cilindro hueco y se
convierte en una placa cortando la circunferencia del cilindro
hueco después del cambio de posición. Con ello es muy fácil
producir un metal en forma de cilindro hueco con refino del grano,
lo cual es difícil de producir con el procedimiento ECAP.
En el procedimiento para trabajar un metal según
la reivindicación 16, el cuerpo metálico es un cilindro hueco
laminado con diferentes capas metálicas y se convierte en una placa
cortando la circunferencia del cilindro hueco tras el cambio de
posición. Así resulta muy fácil producir un metal en forma de
cilindro hueco con refino del grano, lo cual es difícil de
conseguir por el anterior procedimiento ECAP y formar una aleación
con diferente composición en la dirección laminada.
En el procedimiento para trabajar un metal según
la reivindicación 17, el cuerpo metálico es un cilindro hueco
hecho de un material de mezcla que comprende un primer metal y un
segundo metal y se convierte en una placa cortando la
circunferencia del cilindro hueco después del cambio de posición
antedicho. Así se puede formar una aleación en que el primer metal
y el segundo metal se unen fijamente uno con otro, y resulta fácil
formar una aleación que por los procedimientos anteriores de
preparación de aleaciones por fusión era difícil de formar.
En el procedimiento para trabajar un metal según
la reivindicación 18, el cuerpo metálico es una barra redonda. Así
es muy fácil producir un metal en forma de varilla con refino del
grano, lo cual es difícil de producir con el anterior procedimiento
ECAP.
\newpage
En el procedimiento para trabajar un metal según
la reivindicación 19, el cuerpo metálico es una barra laminada con
diferentes capas. Así es muy fácil producir un metal a modo de
varilla con refino del grano, lo cual es difícil de producir con el
anterior procedimiento ECAP, y formar una aleación con diferente
composición en la dirección laminada.
En el procedimiento para trabajar un metal según
la reivindicación 20, el cuerpo metálico es una barra hecha de un
material de mezcla que comprende un primer metal y un segundo metal.
Así se puede formar una aleación en la que el primer metal y el
segundo metal se unen fijamente uno con otro, y es fácil formar una
aleación que, con los anteriores procedimientos de fabricación por
fusión, son difíciles de formar.
En el procedimiento para trabajar un metal según
la reivindicación 21, el cuerpo metálico es una barra hecha
asociando por lo menos un primer hilo metálico y un segundo hilo
metálico conjuntamente. Así es posible formar una aleación en la
que el primer metal en adición con el segundo metal están fijamente
unidos uno con el otro; además resulta fácil formar una aleación
que, con los anteriores procedimientos de preparación de una
aleación por fusión, era difícil de conseguir.
En el procedimiento para trabajar un metal según
la reivindicación 22, el mecanismo para formar la primera zona de
baja resistencia a la deformación y la segunda zona de baja
resistencia a la deformación sometidas a deformación por
cizallamiento, respectivamente, se simplifica, pues en el proceso
para fabricar continuadamente el metal la microestructura puede
refinarse disponiendo la primera zona de baja resistencia a la
deformación y la segunda zona de baja resistencia a la
deformación.
En el procedimiento para trabajar un metal según
la reivindicación 23, la zona de no baja resistencia a la
deformación, interpuesta entre la primera zona de baja resistencia
a la deformación y la segunda zona de baja resistencia a la
deformación, se hace vibrar a lo largo de la dirección
aproximadamente ortogonal a la dirección de extensión del cuerpo
metálico. Por ello, la deformación por cizallamiento es muy fácil de
generar en la primera zona de baja resistencia a la deformación y
en la segunda zona de baja resistencia a la deformación.
En el procedimiento para trabajar un metal según
la reivindicación 24, la zona de no baja resistencia a la
deformación, interpuesta entre la primera zona de baja resistencia
a la deformación y la segunda zona de baja resistencia a la
deformación, se hace vibrar a lo largo de una primera dirección
aproximadamente ortogonal a la dirección de extensión del cuerpo
metálico, y vibrar simultáneamente a lo largo de una segunda
dirección aproximadamente ortogonal a la dirección de extensión del
cuerpo metálico y la primera dirección, respectivamente. Así es muy
fácil generar la deformación por cizallamiento en la primera zona
de baja resistencia a la deformación y en la segunda zona de baja
resistencia a la deformación; al mismo tiempo, el gran esfuerzo de
cizallamiento puede actuar sobre las primera y segunda zonas de
baja resistencia al cizallamiento.
En el procedimiento para trabajar un metal según
la reivindicación 25, la zona de no baja resistencia a la
deformación, interpuesta entre la primera zona de baja resistencia
a la deformación y la segunda zona de baja resistencia a la
deformación, se hace girar alrededor de un eje virtual de rotación
aproximadamente paralelo a la dirección de extensión del cuerpo
metálico. Por ello es muy fácil generar la deformación por
cizallamiento en la primera zona de baja resistencia a la
deformación y en la segunda zona de baja resistencia a la
deformación.
En el procedimiento para trabajar un metal según
la reivindicación 26, se forman la primera zona de baja
resistencia a la deformación y la segunda zona de baja resistencia
a la deformación calentando a diferentes temperaturas,
respectivamente. Así se puede hacer que los esfuerzos de
cizallamiento generados en la primera zona de baja resistencia a la
deformación y en la segunda zona de baja resistencia a la
deformación sean diferentes. Especialmente, en el caso de que el
cuerpo metálico de haga mover a lo largo de la dirección de
extensión, los diferentes esfuerzos de cizallamiento actuarán sobre
el cuerpo en secuencia, y así la microestructura se refina más; por
lo tanto, se obtiene el efecto de mejorar aún más la resistencia o
la ductilidad del cuerpo metálico.
En el procedimiento para trabajar un metal según
la reivindicación 27, el cuerpo metálico es una parte de un
vehículo. Con ello, puede disminuirse el peso de los vehículos que
emplean esa parte y ello es en beneficio de reducir el consumo de
combustible.
En el procedimiento para trabajar un metal según
la reivindicación 28, el cuerpo metálico es uno de los siguientes:
material tratable por electroerosión, cuerpo magnético, aleación
con memoria de forma, hidruro metálico, aleación amortiguadora de
vibraciones, material electrotérmico, materiales biológicos, partes
de buques, componentes de aviación, partes de equipos portantes de
cargas excepto vehículos, y elementos para la construcción de
edificios. Con ello es posible mejorar las propiedades de
tratamiento de aquellos productos, y en el caso de una pieza de gran
tamaño el peso de la misma puede reducirse; especialmente cuando
se emplea para material tratable por electroerosión, puede formarse
una película metálica más uniforme.
La figura 1 es una sección esquemática de un
cuerpo metálico.
La figura 2 es una sección esquemática de un
cuerpo metálico.
La figura 3 es una sección esquemática de un
cuerpo metálico.
La figura 4 es una sección esquemática de un
cuerpo metálico.
La figura 5 es un dibujo explicativo de la
deformación por cizallamiento generada en la zona de baja
resistencia.
La figura 6 es un dibujo explicativo de la
deformación por cizallamiento generada en la zona de baja
resistencia.
La figura 7 es un dibujo explicativo de la
deformación por cizallamiento generada en la zona de baja
resistencia.
La figura 8 es un dibujo explicativo de la
deformación por cizallamiento generada en la zona de baja
resistencia.
La figura 9 es un dibujo esquemático explicativo
del dispositivo SVSP.
La figura 10 es un dibujo esquemático
explicativo de un ejemplo de dispositivo STSP.
La figura 11 es una micrografía electrónica de
la micro estructura antes del tratamiento con el dispositivo
STSP.
La figura 12 es una micrografía electrónica de
la micro estructura después del tratamiento con el dispositivo
STSP.
La figura 13 es un diagrama de curvas del cambio
de las propiedades físicas cuando la microestructura se refina en
un material S45C.
La figura 14 es un diagrama de curvas del cambio
de las propiedades físicas cuando la microestructura se refina en
el material A1506.
La figura 15 es una sección esquemática de un
cuerpo metálico.
La figura 16 es un dibujo esquemático
explicativo de un ejemplo modificado del dispositivo STSP.
La figura 17 es un dibujo esquemático
explicativo de un bastidor.
La figura 18 es un dibujo esquemático
explicativo de un bastidor de vehículo.
La figura 19 es un dibujo de referencia para
explicar el ECAP.
Según la presente invención, en el procedimiento
para trabajar un metal la microestructura del cuerpo se refina
para con ello mejorar la resistencia o la ductilidad y la
homogeneidad del mismo.
El cuerpo metálico se deforma parcialmente para
reducir la resistencia a la deformación y obtener así zonas de baja
resistencia ala deformación, y el esfuerzo de intensidad se obtiene
haciendo que las zonas de baja resistencia a la deformación sufran
parcialmente deformación por cizallamiento a fin de refinar la
microestructura.
Especialmente en las zonas de baja resistencia a
la deformación producida parcialmente como antes, la concentración
de esfuerzos de cizallamiento se forma en las zonas de baja
resistencia a la deformación debido a la deformación por
cizallamiento resultante del refino de la microestructura; por lo
tanto, se puede hacer que el refino de la micro estructura se
realice más eficazmente.
El término técnico "zonas de baja resistencia
a la deformación" se refiere aquí a las zonas que se obtienen
calentando el cuerpo metálico para reducir la resistencia a la
deformación y que son más fáciles de deformar bajo la fuerza
exterior que otras zonas. Para los fines de ilustración, las otras
zonas se denominan zonas de no baja resistencia a la
deformación.
Las zonas de baja resistencia a la deformación
se obtienen no sólo por calentamiento, sino también montando
algunos elementos limitadores que rodean el cuerpo metálico
teniendo una temperatura predeterminada para obtener zonas de no
baja resistencia a la deformación, mientras que otras zonas sin
elementos limitadores son actuadas como las zonas de baja
resistencia a la deformación.
Además, el cuerpo metálico se hace de una clase
de metal, de una aleación que comprende dos o más clases de metal
o de un compuesto intermetálico que comprende los elementos
metálicos y los elementos no metálicos. En el caso del compuesto
intermetálico, éste se denomina aquí cerámica que contiene un metal
con el fin de que quede claro. En lo que sigue, el cuerpo metálico
incluye la cerámica que contiene un metal excepto para los casos
mencionados particularmente.
No es preciso que el cuerpo metálico esté hecho
integralmente. En la vista de sección esquemática del cuerpo
metálico indicada en la figura 1, el cuerpo laminado 10 del cuerpo
metálico se obtiene como sigue: la segunda capa metálica 12 se
lamina sobre la primera capa metálica 11 y la tercera capa metálica
13 se lamina sobre la segunda capa 12. Este caso es posible si la
primera capa metálica 11, la segunda capa metálica 12 y la tercera
capa metálica 13 son del metal prefijado o de la aleación metálica
prefijada, respectivamente. La primera capa metálica 11, la segunda
capa 12 y la tercera capa 13 pueden formar el cuerpo laminado 10
por laminación, metalizado, revestimiento por vaporización y
soldadura a presión, etc. Aquí el número de capas del cuerpo
laminado 10 no se limita a tres, y puede variarse si se desea.
Alternativamente, en la vista de sección
esquemática del cuerpo metálico de la figura 2, el cuerpo metálico
puede formarse calcinando un cuerpo compuesto mezclado por el
primer polvo metálico 14 y el segundo polvo metálico 15 para
obtener un cuerpo calcinado 16 de una forma determinada. El cuerpo
calcinado 16 puede formarse aquí a partir de no sólo el polvo que
comprende el primer polvo metálico 14 y el segundo polvo metálico
15, sino también varias clases de polvos; el cuerpo calcinado 16
puede formarse de no sólo polvo metálico, sino también de polvo no
metálico.
Como se ve en el dibujo esquemático de la figura
3, alternativamente el cuerpo metálico puede ser el complejo 19
que se forma llenando con el polvo metálico 18 la parte de los
hoyos del cuerpo poroso 17 de forma predeterminada. Además, el
cuerpo poroso 17 puede llenarse no sólo de polvo metálico 18, sino
también de un polvo no metálico.
Alternativamente, en el dibujo esquemático con
una sección de la figura 4, el cuerpo metálico puede estar formado
asociando una pluralidad de primeros hilos metálicos 21 y una
pluralidad de segundos hilos metálicos 22 conjuntamente para
obtener el haz de hilos 23. En este caso, el cuerpo metálico puede
formarse no sólo asociando los primeros hilos metálicos 21 y los
segundos hilos metálicos 22, sino también asociando más hilos
metálicos para obtener el haz de hilos 23.
Como se ha indicado antes, el cuerpo metálico
puede ser de cualquier forma, con tal que la microestructura pueda
refinarse por deformación por cizallamiento realizada como
sigue.
En las figuras 1 a 3, la sección transversal del
cuerpo metálico es rectangular, y en la figura 4 es circular. Pero
el cuerpo metálico no se limita al cuboide de sección transversal
rectangular o a la barra de sección transversal circular, sino que
puede ser una placa o un tubo hueco; también puede ser, por
ejemplo, acero tipo H, acero en ángulo, acero acanalado, acero tipo
T, acero corrugado, etc.
El cuerpo metálico se extiende en una dirección,
como indica la figura 5, de modo que produzca zonas 30 de baja
resistencia a la deformación, curvando lateralmente el cuerpo
metálico para obtener una primera zona 31 de no baja resistencia a
la deformación y una segunda zona 32 de no baja resistencia a la
deformación separadas por una zona 30 de baja resistencia a la
deformación.
De esta manera, la zona 30 de baja resistencia a
la deformación se produce curvando lateralmente el cuerpo metálico
en la dirección de extensión; la zona 30 de baja resistencia a la
deformación se hace mover a lo largo de la dirección de extensión
del cuerpo metálico; al mismo tiempo la zona 30 de baja resistencia
a la deformación se hace que se someta a deformación por
cizallamiento, con lo cual puede efectuarse el tratamiento de
refino de la microestructura continuadamente.
Además, la multifunción del cuerpo metálico
puede realizarse regulando el estado de la deformación por
cizallamiento de la zona 30 de baja resistencia a la deformación
para producir diversas zonas de diferente nivel de refino de la
microestructura.
Como se muestra en la figura 5(a), la
deformación por cizallamiento de la zona 30 de baja resistencia a
la deformación se genera haciendo que la segunda zona 32 de baja
resistencia a la deformación vibre respecto a la primera zona 31 de
no baja resistencia a la deformación en la dirección del espesor
del cuerpo metálico o, como se muestra en la figura 5(b), en
la dirección de la anchura ortogonal a la dirección del espesor del
cuerpo metálico, en vez de en la dirección del espesor del cuerpo
metálico. Como se muestra en la figura 5(c), la vibración
compuesta puede obtenerse combinando la vibración en la dirección
del espesor con la vibración en la dirección de la anchura. Si se
adopta la vibración compuesta, sobre la zona de resistencia a la
deformación actuará un mayor esfuerzo por cizallamiento.
Además, cuando el cuerpo metálico es una placa
más ancha, no es necesario curvar lateralmente el cuerpo metálico
para formar las zonas de baja resistencia a la deformación, pero
éstas pueden formarse en las zonas requeridas del cuerpo metálico.
Haciendo que las zonas de baja resistencia a la deformación sufran
deformación por cizallamiento, para con ello refinar la
microestructura de una parte del cuerpo metálico, se puede formar
zonas de alta resistencia o alta ductilidad.
Además, cuando es cuerpo metálico es una barra
redonda o un cilindro hueco, como se muestra en la figura 6, se
puede hacer que la segunda zona 32' de no baja resistencia a la
deformación se tuerza respecto a la primera zona 31' de no baja
resistencia a la deformación alrededor del eje virtual de rotación
aproximadamente paralelo a la dirección de extensión del cuerpo
metálico, para causar así que la zona 30' de baja resistencia a la
deformación sufra deformación por cizallamiento. En este caso, la
segunda zona 32' de no baja resistencia a la deformación puede
girar siempre con una velocidad angular predeterminada respecto a
la primera zona 31' de no baja resistencia a la deformación o bien
girar en la dirección positiva y en la dirección negativa
alternativamente.
La magnitud de la vibración o movimiento de
vibración de las primeras zonas 31, 31' de no baja resistencia a la
deformación respecto a las segundas zonas 32, 32' no precisa ser
elevada con tal que haga que la zona 30, 30' de baja resistencia a
la deformación produzca deformación por cizallamiento y con ello
produzca el refino de la microestructura.
Cuando se hace que las zonas 30, 30' de baja
resistencia a la deformación estén sujetas a deformación por
cizallamiento se puede suprimir la mayor deformación de forma
producida en las zonas 30, 30' de baja resistencia a la
deformación, o rotura producida en la parte de las zonas 30, 30' de
baja resistencia a la deformación, por esfuerzos de compresión
actuantes sobre las zonas 30, 30' de baja resistencia a la
deformación a lo largo de la dirección de extensión del cuerpo
metálico.
De este modo, por medio de la deformación por
cizallamiento en la zona de baja resistencia a la deformación, no
sólo se hace que se refine la microestructura de la zona de baja
resistencia a la deformación, sino también la microestructura de
todo el cuerpo metálico representada en las figuras 1 a 4 puede
unirse juntamente para producir una nueva aleación o cerámica.
Especialmente existe la ventaja de que se puede producir
mecánicamente una nueva aleación, que no puede producirse por un
procedimiento de fusión.
Cuando se hace que las zonas de baja resistencia
a la deformación sufran deformación por cizallamiento como se ha
indicado antes, alternativamente, como se muestra en la figura 7 en
el cuerpo metálico que se extiende a lo largo de una dirección, la
primera zona 30a de baja resistencia a la deformación y la segunda
zona 30b de baja resistencia a la deformación separadas por una
distancia predeterminada se hace que originen la curvatura lateral
del cuerpo metálico, y la zona emparedada entre la primera zona 30a
de baja resistencia a la deformación y la segunda zona 30b de baja
resistencia a la deformación se denomina zona 33 media de no baja
resistencia a la deformación. Es muy fácil hacer que la primera
zona 30a y la segunda zona 30b de baja resistencia a la deformación
sufran una deformación por cizallamiento por la vibración de la
zona media 33 de no baja resistencia a la deformación.
En este caso, el cuerpo metálico de la figura 7
es una placa. En la figura 7(a) la zona 33 de no baja
resistencia a la deformación se hace vibrar a lo largo de la
dirección del espesor del cuerpo metálico. En la figura 7(b)
la zona media 33 de no baja resistencia a la deformación se hace
que vibre a lo largo de la dirección de la anchura ortogonal a la
dirección del espesor del cuerpo metálico. Y en la figura
7(c) la zona media 33 de no baja resistencia a la
deformación se hace que vibre sintéticamente combinando la
vibración en la dirección del espesor con la vibración en la
dirección de la anchura.
Cuando el cuerpo metálico es una barra redonda o
un cilindro hueco, como muestra la figura 8, la zona comprendida
entre la primera zona 30a' de baja resistencia a la deformación y
la segunda zona 30b' de baja resistencia a la deformación separadas
por una distancia predeterminada, se hace que gire alrededor del
eje virtual de rotación aproximadamente paralelo a la dirección de
extensión del cuerpo metálico, con lo cual es muy fácil hacer que
la primera zona 30' de baja resistencia a la deformación y la
segunda zona 30b' de baja resistencia a la deformación sufran
deformación por cizallamiento. El número de referencia 34 de la
figura 8 representa un rodillo de rotación para hacer girar la zona
media 33' de no baja resistencia a la deformación.
Asimismo en las figuras 7 y 8, cuando el cuerpo
metálico se mueve a lo largo de la dirección de extensión, las
posiciones de la primera zona 30' y de la segunda zona 30b', ambas
de baja resistencia a la deformación, del cuerpo metálico pueden
variar.
Como resultado, en el proceso de fabricación
continua del cuerpo metálico, se producen en el cuerpo metálico la
primera zona 30' de baja resistencia a la deformación y la segunda
zona 30b' de baja resistencia a la deformación, y se hace que las
zonas 33, 33' de no baja resistencia a la deformación vibren o
giren, con lo cual es muy fácil hacer que el cuerpo metálico sufra
deformación por cizallamiento, por lo que puede obtenerse el cuerpo
metálico con alta resistencia o alta ductilidad, a bajo coste y con
refino de la microestructura.
Especialmente, las primeras zonas 30a, 30a' de
baja resistencia a la deformación y las segundas zonas 30b, 30b' de
baja resistencia a la deformación se producen calentando el cuerpo
metálico, respectivamente, y las primeras zonas 30a, 30a' y 30b,
30b' de baja resistencia a la deformación se calientan a diferentes
temperaturas de calentamiento, con lo que los esfuerzos de
cizallamiento en las mismas son distintos, y se hace que los
diferentes esfuerzos de cizallamiento actúen sobre el cuerpo
metálico en dos fases, se puede por lo tanto hacer más fina la
microestructura.
Adicionalmente, cuando la parte de la
microestructura para el refino del grano se somete a deformación
por cizalla miento de nuevo después una vez la deformación por
cizallamiento, la temperatura de calentamiento del cuerpo metálico
puede reducirse para hacer con ello más fina la microestructura.
Además, el esfuerzo de cizallamiento no sólo
actúa sobre la microestructura en dos fases, sino también las
zonas 33, 33' multimedias de no baja resistencia a la deformación
están dispuestas a lo largo de la dirección de extensión del cuerpo
metálico y el esfuerzo de cizallamiento se aplica en multietapas.
En particular, en el caso del cuerpo cerámico que contiene un
metal, cada vez la deformación por cizallamiento se verifica con
diferente condición de manera que se aumenta la homogeneidad.
A continuación se describirán otras
realizaciones de la presente invención.
La figura 9 muestra un dispositivo para producir
las zonas de baja resistencia a la deformación en el cuerpo
metálico por vibración. El presente inventor denomina el
procedimiento en que las zonas de baja resistencia a la deformación
se someten a deformación por cizallamiento para, con ello, refinar
la microestructura, SVSP (Proceso Esfuerzo por Fuerte Vibración).
La figura 9 muestra un dibujo esquemático explicativo de un ejemplo
de dispositivo SVSP. Para la explicación, el cuerpo metálico M1 se
supone que es un cuerpo de varilla cuadrada que se extiende en una
dirección o puede tener otra forma.
En el dispositivo SVSP se disponen una sección
de fijación 41, una sección de deformación por cizallamiento 42 y
una sección de vibración 43 sobre la base 40 a lo largo de la
dirección de extensión del cuerpo metálico M1.
En la sección de fijación 41 se disponen el
primer cuerpo limitador 44 y el segundo cuerpo limitador 45 a lo
largo de la dirección de extensión del cuerpo metálico M1. El
primer cuerpo limitador 44 limita el cuerpo metálico M1 que se
introduce a lo largo de la dirección de extensión para mover en
dirección de anchura, y el segundo cuerpo limitador 45 limita el
cuerpo metálico M1 que se introduce a lo largo de la dirección de
extensión para mover en dirección de espesor, de modo que el cuerpo
metálico se mantiene moviblemente hacia delante y hacia atrás.
En otras palabras, en el primer cuerpo limitador
44 el primer rodillo de contacto 44a y el segundo rodillo de
contacto 44b están soportados giratoriamente por el cuerpo de
soporte 45a respectivamente para mantener fijamente el cuerpo
metálico M1.
Además, un rodillo inferior 45c debajo del
cuerpo metálico M1 y un rodillo superior 45d encima del cuerpo
metálico M1 están montados giratoriamente entre el primer cuerpo de
soporte 45a y el segundo cuerpo de soporte 45b del segundo cuerpo
limitador 45 se emplean para sujetar fijamente el cuerpo metálico
M1.
Además, el rodillo inferior 45c y el rodillo
superior 45d pueden hacer girar el primer rodillo de contacto 44a y
el segundo rodillo de contacto 44b del primer cuerpo limitador 44
por medio de una adecuada unidad de propulsión, para actuar así
como una unidad de avance para el avance del cuerpo metálico M1. El
número de referencia 48 de la figura 9 representa un rodillo de
guía para ayudar al avance del cuerpo metálico M1.
Un generador de vibración 47 y un supresor de la
propagación de la vibración 48 están dispuestos en la sección de
vibración 43 a lo largo de la dirección de extensión del cuerpo
metálico M1. El generador de vibración 47 proporciona al cuerpo
metálico M1 una vibración prefijada, y el supresor de la
propagación de vibración 48 sirve para suprimir la propagación de
la vibración a lo largo del cuerpo metálico M1.
El generador de vibración 47 comprende un cuerpo
vibrador ultrasónico 49 debajo del cuerpo metálico M1 y una unidad
transmisora 50 montada sobre el eje de salida 49a del cuerpo
vibrador ultrasónico 49. La unidad transmisora 50 comprende un
rodillo inferior 50a debajo del cuerpo metálico M1 y un rodillo
superior 50b encima del cuerpo metálico M1 montados sobre el soporte
50c en forma de U y el cuerpo metálico M1 se sostiene por el
rodillo inferior 50a y el rodillo superior 50b.
Además, la unidad transmisora 50 vibra hacia
arriba y hacia abajo con una amplitud y una frecuencia
predeterminadas por el cuerpo vibrador ultrasónico 49, para hacer
así que el cuerpo metálico M1 vibre hacia arriba y hacia abajo. En
la presente realización, la vibración puede generarse por el cuerpo
vibrador ultrasónico 49 o bien por otro cuerpo vibrador ultrasónico
49, tal como un motor lineal, un elemento piezoeléctrico, etc.
La amplitud de la vibración aplicada al cuerpo
metálico M1 por el cuerpo vibrador ultrasónico 49 no precisa ser
muy grande con tal que pueda hacer que la microestructura de la
zona 30 de baja resistencia a la deformación del cuerpo metálico M1
se refine con el uso de la deformación por cizallamiento.
Básicamente, la amplitud mínima requerida depende del diámetro del
grano de la microestructura del cuerpo metálico M1 y de la anchura
de la zona 30 de baja resistencia a la deformación en la dirección
de extensión del cuerpo metálico M1.
La mayor amplitud que se genera por el cuerpo
vibrador ultrasónico 49 es la mayor para que se refine la
microestructura, pero en el caso de la amplitud máxima la
deformación puede ser difícil de recuperarse en la zona 30 de baja
resistencia a la deformación; en consecuencia, es preferible
utilizar la máxima amplitud que pueda causar la deformación no
recuperada (deformación plástica) para hacer que vibre el cuerpo
metálico M1.
La aquí llamada deformación no recuperada es
aquella deformación en que la zona 30 de baja resistencia a la
deformación puede recobrar su forma primitiva antes de la
vibración en medio ciclo de vibración. Y la aquí llamada
deformación irrecuperada es aquella deformación en que la zona 30
de baja resistencia a la deformación es incapaz de recobrar su
forma primitiva antes de la vibración en medio ciclo de
vibración.
La frecuencia de la vibración aplicada al cuerpo
metálico M1 por el cuerpo vibrador ultrasónico 49 se requiere como
sigue: antes de tener el esfuerzo debido al desplazamiento generado
en la zona 30 de baja resistencia a la deformación por la
vibración, es compensada por la tensión generada en el cuerpo
metálico M1 o por la recristalización de la microestructura, la
frecuencia puede causar el desplazamiento distinto del anterior
desplazamiento, esto es, el desplazamiento en dirección negativa o
en diferente dirección para con ello producir tensión. La
frecuencia se fija tan grande como es posible. Además, la vibración
aplicada al cuerpo metálico M1 no es necesariamente una vibración
de alta frecuencia, pero puede ser, por ejemplo, una frecuencia en
que el tiempo de la vibración de baja frecuencia es relativamente
más corto meramente, justo como el semiciclo de la vibración
aplicada a la zona 30 de baja resistencia a la deformación.
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La llamada aquí frecuencia más baja es la
frecuencia de la vibración que utiliza la siguiente duración como
1/4 de periodo: dicha duración es durante el tiempo antes del
efecto compensado del cuerpo metálico M1 o el efecto de la
recristalización de la microestructura que comienza a tener efecto
en la tensión generada por el desplazamiento en la zona 30 de baja
resistencia a la deformación, la máxima duración que la vibración
de baja frecuencia puede generar la tensión debida al siguiente
desplazamiento.
El supresor de la propagación de la vibración 48
tiene la misma estructura que el citado segundo cuerpo limitador
45. Un rodillo inferior 48c debajo del cuerpo metálico M1 y un
rodillo superior 48d por encima del cuerpo metálico M1 están
montados giratoriamente entre el primer cuerpo soporte 48a y el
segundo cuerpo soporte 48b para sustentar el cuerpo metálico M1, y
los rodillos 48c, 48d se emplean para sujetar fijamente el cuerpo
metálico M1. El supresor de la propagación de vibraciones elimina
la vibración aplicada al cuerpo metálico M1 por el generador de
vibración 47, a fin de que no se propague a lo largo del cuerpo
metálico M1.
La zona 42 de deformación por cizallamiento
comprende una unidad calefactora 51 para calentar el cuerpo
metálico M1 hasta una temperatura predeterminada y una unidad
enfriadora 52. Esta última enfría el cuerpo metálico M1 con objeto
de formar las zonas de baja resistencia a la deformación, que se
originan con el calentamiento por la unidad calefactora 51 en el
cuerpo metálico M1 dentro del intervalo de temperaturas
prefijado.
En la presente realización, la unidad
calefactora 51 comprende una bobina calentadora por alta frecuencia
que se enrolla alrededor del cuerpo metálico M1 con un número de
espiras predeterminado. Calentando el cuerpo metálico M1 a una
temperatura prefijada para reducir la resistencia a la deformación
se produce la zona 30 de baja resistencia a la deformación. Además,
la unidad calefactora 51 no se limita a la bobina calentadora por
alta frecuencia, y puede utilizar un haz de electrones, plasma,
láser, inducción electromagnética, etc. o bien un quemador de gases
o un cortocircuito eléctrico para calentar. Especialmente, cuando
se emplea el haz de electrones como unidad calefactora 51 se puede
hacer muy pequeña la anchura de la zona 30 de baja resistencia a
la deformación en la dirección de extensión del cuerpo metálico M1
y hacer que la mayor tensión por cizallamiento actúe sobre la zona
30 de baja resistencia a la deformación; en consecuencia, se puede
hacer más fina la microestructura.
La unidad enfriadora 52 comprende una primera
salida de agua 52b y una segunda salida de agua 52c para descargar
el agua procedente del tubo de entrada 52a, y el agua saliente de
la primera salida 52b y de la segunda salida 52c enfría el cuerpo
metálico M1. El número de referencia 53 de los dibujos representa
un receptáculo para el agua saliente de la primera salida 52b y la
segunda salida 52c. Y el número de referencia 54 representa el tubo
de descarga que conecta con el receptáculo de agua 53.
En la unidad enfriadora 52, el agua saliente de
la primera salida 52b y de la segunda salida 52c enfría los dos
lados de la zona 30 de baja resistencia a la deformación que se
origina por la unidad calefactora 51 dispuesta entre la primera
salida 52b y la segunda salida 52c. Especialmente, regulando la
disposición de la primera salida de agua 52b y de la segunda salida
de agua 52c se puede hacer que la zona 30 de baja resistencia a la
deformación sea mucho menor que la longitud del cuerpo metálico M1
en su dirección de extensión.
De este modo, haciendo que la anchura de la zona
30 de baja resistencia a la deformación sea mucho menor a lo largo
de la dirección de extensión del cuerpo metálico M1 es fácil formar
una fuerte deformación por cizallamiento para con ello aumentar el
rendimiento del refino de la microestructura. Y se puede disminuir
la tensión residual o la deformación residual resultante de la
vibración.
Además, la unidad enfriadora 52 puede enfriar
rápidamente la zona 30 de baja resistencia a la deformación
calentada por la unidad calefactora 51 para proceder a su
enfriamiento, y con ello aumentar la dureza del cuerpo metálico M1
cuya microestructura se ha refinado.
El cuerpo metálico M1 se enfría no sólo por
agua, sino también por aire o excitación, con tal que los medios
puedan aumentar la resistencia a la deformación del cuerpo metálico
M1.
En la presente realización, mientras que la
unidad enfriadora 52 se dispone entre el segundo cuerpo limitador
45 y la unidad calefactora 51 que comprende la bobina calentadora
por alta frecuencia y la unidad enfriadora 52 se halla también
dispuesta entre la unidad calentadora 51 y el generador de
vibración 47, el segundo cuerpo limitador 45 y la unidad calefactora
51 y el generador de vibración 47 pueden disponerse más próximos a
la unidad calefactora 51 que la unidad enfriadora 52, y el
intervalo entre el segundo cuerpo limitador 45 y el generador de
vibración 47 se hace tan corto como es posible.
De esta manera, haciendo el intervalo entre el
segundo cuerpo limitador 45 y el generador de vibración 47 tan
corto como es posible, se puede evitar que la energía de vibración
suministrada por el generador de vibración 47 se disipe en zonas
distintas de la zona 30 de baja resistencia a la deformación. Es
eficaz formar la deformación por cizallamiento de la zona 30 de
baja resistencia a la deformación a causa de la vibración. Además,
la función enfriadora puede adicionalmente disponerse en el rodillo
inferior 45c y el rodillo superior 45d del segundo cuerpo limitador
45 para sustentar el cuerpo metálico M1, y asimismo el rodillo
inferior 50a y el rodillo superior 50b de la unidad de transmisión
50 del generador de vibración.
\global\parskip1.000000\baselineskip
En el dispositivo SVSP construido como se ha
explicado cuando la microestructura se realiza para refinar por
vibración, el metal M1 se hace avanzar a través de la sección 41
de fijación, la sección 42 de deformación por cizallamiento y una
sección de vibración 43 en orden. La unidad de enfriamiento 52
enfría la zona 30 de baja resistencia a la deformación del cuerpo
metálico M1, pasando a través de la zona 42 de deformación por
cizallamiento; al mismo tiempo, la unidad calefactora 51 calienta
el cuerpo metálico M1 y se produce la zona 30 de baja resistencia a
la deformación.
En este caso, el calentamiento de la unidad
calefactora 51 continúa hasta que la temperatura de la zona 30 de
baja resistencia a la deformación es mayor que la temperatura de
recuperación y reblandecimiento de la tensión producida en el
cuerpo metálico M1 y la temperatura de recristalización de la
microestructura. Una vez que se ha alcanzado la temperatura de
recuperación o recristalización, la deformación por cizallamiento
producirá en la zona 30 de baja resistencia a la deformación
haciendo que la zona de no baja resistencia a la deformación del
cuerpo metálico M1 vibre por medio del generador de vibración.
Además, la temperatura de calentamiento del cuerpo metálico M1
obtenida por la unidad calefactora 51 es mayor que la temperatura
de recuperación o recristalización, pero se prefiere que se
controle para ser más baja que la temperatura que comienza a
influir en el refino del grano de la microestructura.
De este modo, haciendo que la zona 30 de baja
resistencia a la deformación produzca deformación por
cizallamiento, la forma exterior del metal M1 apenas variará, de
manera que se refina la microestructura.
Asimismo en la presente realización, el
generador de vibración 47 hace que la zona de no baja resistencia a
la deformación del cuerpo metálico M1 vibre a lo largo de la
dirección del espesor del cuerpo metálico M1, esto es, hacia arriba
y hacia abajo, o, como se indica en la figura 2, a lo largo de la
dirección de la anchura del cuerpo metálico M1, es decir, en
dirección a derecha e izquierda, y la vibración puede ser la
vibración compuesta realizada combinando la vibración a lo largo de
la dirección hacia arriba y hacia abajo con la vibración hacia la
derecha y hacia la izquierda y en consecuencia el generador de
vibración 47 puede construirse apropiadamente.
De este modo, la vibración aplicada al cuerpo
metálico M1 no se limita a la vibración en la dirección hacia
arriba y hacia abajo o hacia la derecha y hacia la izquierda
aproximadamente ortogonal a la dirección de extensión del cuerpo
metálico M1, en tanto que la vibración implique los componentes de
la vibración en dirección arriba-abajo o en
dirección derecha-izquierda aproximadamente
ortogonal a la dirección de extensión del cuerpo metálico M1.
En el dispositivo SVSP de la presente
realización, como se ha indicado más arriba, la deformación por
cizallamiento se genera en la zona 30 de baja resistencia a la
deformación por la vibración aplicada por la sección de vibración
43. Mientras el cuerpo metálico se introduce a lo largo de la
dirección de extensión, la posición de la zona 30 de baja
resistencia a la deformación del cuerpo metálico M1 se desplaza. El
cuerpo metálico M1 se trata continuadamente por la vibración para
hacer con ello que la microestructura se refine dentro de un gran
intervalo.
Especialmente, el cuerpo metálico M1 que se
extiende en una dirección es atravesado por la zona 30 de baja
resistencia a la deformación, por lo que el cuerpo metálico M1
puede someterse uniformemente a un tratamiento por cizallamiento y
se puede hacer que la microestructura del cuerpo metálico M1 se
refine uniformemente.
Además, según las circunstancias, la magnitud de
la tensión de cizallamiento debida a la deformación por
cizallamiento en la posición requerida del cuerpo metálico M1
podría regularse, por lo cual se puede regular la finura de la
microestructura y la resistencia o la ductilidad del cuerpo
metálico M1. Por lo tanto, se puede producir el cuerpo metálico M1
con su resistencia o ductilidad parcialmente incrementadas.
Además, cuando el dispositivo SVSP está provisto
en el último proceso del aparato de formación para realizar el
laminado, laminado en frío o conformado por extrusión, se puede
emplear el tratamiento por laminado o por extrusión, etc. para
hacer que el cuerpo metálico M1 estirado en la dirección de
extensión produzca deformación por cizallamiento, para hacer con
ello que la microestructura se refine fácilmente.
La figura 10 muestra un dispositivo para hacer
que la zona de baja resistencia a la deformación del cuerpo
metálico produzca deformación por cizallamiento por torsión del
cuerpo. El presente inventor denomina a este procedimiento, por el
cual la zona de baja resistencia a la deformación se hace que
produzca deformación por cizallamiento, STSP (Proceso de Tensado
por Fuerte Torsión). La figura 10 muestra un dibujo esquemático
explicativo de un ejemplo de dispositivo STSP. En la presente
descripción, a efectos de la explicación, se supone que el cuerpo
metálico M1 es una barra redonda que se extiende en una dirección o
puede ser un cuerpo cilíndrico hueco.
El dispositivo STSP se diseña de modo que una
sección 61 de fijación, una sección 62 de deformación por
cizallamiento y una sección 63 de rotación se disponen sobre la
superficie superior de la base 60 a lo largo de la dirección de
extensión del cuerpo metálico M2.
La sección de fijación 61 comprende una primera
pared de fijación 61a y una segunda pared de fijación 61b situadas
verticalmente sobre la superficie superior de la base 60,
respectivamente. La sección de fijación 61a y la segunda pared de
fijación 61b están hechas de un cuerpo de placa de un espesor
prefijado, respectivamente, y la primera pared de fijación 61a y la
segunda pared de fijación 61b son aproximadamente paralelas entre
sí.
\newpage
Además, la primera pared de fijación 61a y la
segunda pared de fijación 61b están provistas respectivamente de un
orificio a través del cual pasa el cuerpo metálico M2. En el
extremo superior de la primera pared de fijación 61a y de la
segunda pared de fijación 61b hay los tornillos de sujeción 61c,
61d, respectivamente, y los extremos de rosca de dichos tornillos
61c, 61d hacen tope contra la circunferencia del cuerpo metálico M2
que pasa a través de los orificios, con el fin de fijar el cuerpo
metálico M2.
Además, la sección de fijación 61 no se limita a
la estructura que comprende la primera sección de fijación 61a y
la segunda pared de fijación 61b, con tal que pueda sujetar el
cuerpo metálico M2. Se trata de fijar el cuerpo metálico M2 para
impedir que pueda girar alrededor del eje central cuando dicho
cuerpo es de la forma de una barra
redonda.
redonda.
La sección de rotación 63 comprende una primera
pared limitadora 63a situada verticalmente sobre la superficie
superior de la base, una segunda pared limitadora 63b, un cuerpo
limitador 63c de avance y retroceso interpuesto entre la primera
pared limitadora 63a y la segunda pared limitadora 63b, y un
dispositivo de rotación (no representado en los dibujos).
La primera pared limitadora 63a y la segunda
pared limitadora 63b están hechas de un cuerpo de placa de espesor
prefijado, respectivamente, y la primera pared limitadora 63a y la
segunda pared limitadora 63b son aproximadamente paralelas entre
sí. Además, la primera pared limitadora 63a y la segunda pared
limitadora 63b están provistas respectivamente de un orificio a
través del cual pasa el cuerpo metálico M2. Los orificios se usan
para hacer pasar el cuerpo metálico M2.
El cuerpo limitador 63c de avance y retroceso
tiene una longitud que es aproximadamente igual a la distancia
entre la primera pared limitadora 63a y la segunda pared limitadora
63b, y comprende un cuerpo cilíndrico montado alrededor del cuerpo
metálico M2. El cuerpo limitador 63c de avance y retroceso está
montado en torno al cuerpo metálico M2, y los tornillos de sujeción
63d atornillados en el cuerpo 63c hacen tope con la circunferencia
del cuerpo metálico M2 que pasa a través del cuerpo limitador de
avance y retroceso 63c para así fijar dicho cuerpo 63c al cuerpo
metálico M2.
Como resultado, cuando se hace que la zona de no
baja resistencia a la deformación del cuerpo metálico M2 gire como
se ha descrito más arriba, se puede impedir la traslación del
cuerpo metálico M2 en la dirección de extensión porque el cuerpo
limitador 63c de avance y retroceso está limitado por la primera
pared limitadora 63a y la segunda pared limitadora 63b.
Para hacer que gire la zona de baja resistencia
a la deformación del cuerpo metálico M2 pueden usarse diversos
dispositivos, con tal que éstos puedan aplicar un par prefijado al
cuerpo metálico M2 en el lado de la sección de rotación 63 y al
mismo tiempo hagan que el cuerpo M2 gire. En la presente
realización, el extremo del cuerpo metálico M2 a un lado de la
sección de rotación 63 se acopla a un motor que actúa como
dispositivo impulsor de rotación (no representado).
La sección 62 de deformación por cizallamiento
comprende una unidad calefactora 64 para calentar el cuerpo
metálico M2 hasta una temperatura predeterminada y una unidad
enfriadora 65 para enfriar el cuerpo metálico M2 con el fin de
hacer que la zona 30' de baja resistencia a la deformación por
cizallamiento, que se forma por el calentamiento de la unidad
calefactora 64 en el cuerpo metálico M2, sea de una anchura
predeterminada.
En la presente realización, la unidad
calefactora 64 comprende una bobina calentadora por alta frecuencia
que se enrolla alrededor del cuerpo metálico M2 con un número de
vueltas prefijado. La resistencia a la deformación se reduce por
calentamiento del cuerpo metálico M2 a una temperatura prefijada, y
con ello se produce la región 30' de baja resistencia a la
deformación. Además, la unidad calefactora 64 no se limita a la
bobina calentadora por alta frecuencia, sino que puede usarse un
haz de electrones, plasma, láser, inducción electromagnética, etc.
para calentar, o bien usar un quemador de gases o un cortocircuito
eléctrico. Especialmente, cuando se utiliza un haz de electrones
como unidad calefactora 64, se puede hacer que la anchura de la
zona 30' de baja resistencia a la deformación, en la dirección de
extensión del cuerpo metálico M2, sea muy pequeña, y hacer que la
mayor tensión por cizallamiento actúe sobre la citada zona 30' de
baja resistencia a la deformación, con lo cual se puede hacer la
microestructura aún más fina.
La unidad enfriadora 65 comprende una primera
salida de agua 65b y una segunda salida de agua 65c para descargar
el agua procedente del tubo de entrada 65a, y el agua saliente de
la primera salida 65b y de la segunda salida 65c enfría el cuerpo
metálico M2. El número de referencia 66 de la figura 10 representa
un receptáculo para contener el agua saliente de la primera salida
65b y de la segunda salida 65c y el número de referencia 67
representa el tubo de evacuación que se une con el receptáculo
66.
En la unidad enfriadora 65, el agua procedente
de la primera salida 65b y de la segunda salida 65c enfría los dos
lados de la zona 30 de baja resistencia a la deformación que se
produce con el calentamiento por la unidad calefactora 64 dispuesta
entre la primera salida de agua 65b y la segunda salida de agua
65c. Especialmente, la zona 30' de baja resistencia a la deformación
puede hacerse que sea una zona mucho menor que la longitud del
cuerpo metálico M2 en su dirección de extensión regulando la
disposición de la primera salida de agua 65b y la segunda salida
65c.
De esta manera, haciendo que la anchura de la
zona 30' de baja resistencia a la deformación sea mucho menor a lo
largo de la dirección de extensión del cuerpo metálico, es fácil
formar una fuerte deformación por cizallamiento en la zona 30' de
baja resistencia a la deformación para con ello aumentar el
rendimiento del refino de la microestructura. Además, cuando la
zona 30' de baja resistencia a la deformación se tuerce por efecto
del dispositivo de rotación, puede impedirse la discontinuidad de
la torsión de la zona 30' de baja resistencia a la deformación.
Además se puede disminuir la tensión residual o la deformación
residual de la deformación por cizallamiento en la zona 30' de baja
resistencia a la deformación resultante de la torsión.
Además, la unidad de enfriamiento 65 puede
enfriar rápidamente la zona 30' de baja resistencia a la
deformación calentada por la unidad calefactora 64 para proceder al
enfriamiento, para aumentar con ello la resistencia del cuerpo
metálico M2 cuya microestructura se ha refinado.
Se prefiere que la anchura de la zona 30' de
baja resistencia a la deformación sea tres veces o menos más larga
que la anchura seccional de la sección transversal ortogonal en la
dirección de extensión del cuerpo metálico M2. Disponiendo la zona
30' de baja resistencia a la deformación con tales condiciones, la
deformación de la zona 30' a seguido de la torsión se reduce a un
mínimo; al mismo tiempo puede producirse la mayor deformación por
cizallamiento, con lo cual se aumenta el rendimiento del refino de
la microestructura.
La antedicha unidad enfriadora 65 no se limita
al empleo de agua para el enfriamiento, sino que puede también
usar aire, excitación, etc. con tal que los medios empleados puedan
hacer que la zona calentada por la unidad calefactora 64 sea una
zona enfriable. Especialmente, cuando se emplea el haz de
electrones en la unidad calefactora 64, en enfriamiento puede
proceder por sí mismo en un ambiente al vacío.
En el dispositivo STSP de la presente
realización y en el antedicho dispositivo SVSP, los cuerpos
metálicos M1, M2 son calentados por la unidad calefactora 64, 51 en
la atmósfera, pero igualmente pueden calentarse en el seno de un
gas inerte. La unidad calefactora puede también operar en el
ambiente de gas de reacción en que este último reacciona con la
zona de calentamiento del cuerpo metálico M1, M2, o en la condición
de descompresión o en la condición de presurización o en la
condición atmosférica.
Especialmente durante el calentamiento del
cuerpo metálico M2, M1 en el ambiente de gas de reacción, puede
haber una situación en la que se produzca la fuerte tensión o el
recubrimiento superficial resultante de la reacción ocurrida entre
la zona de calentamiento del cuerpo metálico M2, M1 y el gas de
reacción.
Además, en el caso de que el cuerpo metálico M2
sea un cuerpo cilíndrico hueco, el gas inerte o el gas de reacción
se suministra en estado de alta presión o de presión reducida a la
parte hueca del cuerpo metálico M2 en el dispositivo STSP, creando
con ello una fuerte tensión en la zona 30' de baja resistencia a la
deformación.
Asimismo, se emplea alternativamente un líquido
inerte o un líquido de reacción en vez de un gas inerte o un gas de
reacción.
El dispositivo STSP se constituye como se ha
mencionado más arriba. Cuando la zona 30' de baja resistencia a la
deformación del cuerpo metálico M2 se somete a torsión y en
consecuencia se refina la microestructura, el cuerpo metálico M2 se
monta en el dispositivo STSP, después la unidad enfriadora 65
enfría ambos lados de la zona 30' de baja resistencia a la
deformación, mientras la unidad calefactora 64 calienta la citada
zona 30' de baja resistencia a la deformación.
En este caso, el calentamiento de la unidad
calefactora 64 continúa hasta que la temperatura de la zona 30' de
baja resistencia a la deformación sea superior a la temperatura de
recuperación de reblandecimiento de la tensión producida en el
cuerpo metálico M2 y/o la temperatura de recristalización de la
microestructura. Una vez que se ha alcanzado la temperatura de
recuperación de la recristalización, la zona de no baja resistencia
a la deformación girará alrededor del eje central del cuerpo
metálico M2 y la zona 30' de baja resistencia a la deformación se
torcerá por medio del dispositivo de rotación.
La velocidad de rotación de la zona de no baja
resistencia a la deformación producida por el dispositivo de giro
es de 1-20 rpm. El número de vueltas de rotación es
por lo menos de 1/2 y cuanto mayor sea ese número mayor será la
deformación, y así puede aumentarse el rendimiento del refino de la
microestructura.
Además, la temperatura de calentamiento del
cuerpo metálico M2 obtenida con la unidad calefactora 64 es mayor
que la temperatura de recuperación de recristalización, pero se
prefiere que se regule para que sea inferior a la temperatura que
comienza a influir en el refino del grano del cuerpo metálico.
Después de que se ha sometido así a torsión la
zona 30' de baja resistencia a la deformación, la zona 30 de baja
resistencia a la deformación debe enfriarse. En la antedicha
realización, la estructura del dispositivo STSP se diseña de modo
que el cuerpo metálico M2 no puede moverse a lo largo de la
dirección de extensión, pero el cuerpo metálico M2 puede hacerlo,
por lo tanto se puede desplazar la posición de la zona 30' de baja
resistencia a la deformación del cuerpo metálico M2, y el
tratamiento por cizallamiento se aplica continuadamente al cuerpo
metálico M2 por torsión, de modo que se obtiene dicho cuerpo
metálico M2 con su microestructura más fina dentro de un amplio
margen.
Además, según las circunstancias, con relación a
cada una de la zona 30' de baja resistencia a la deformación en la
posición requerida del cuerpo metálico M2, se puede regular la
finura de la microestructura regulando la velocidad del dispositivo
de rotación para el cuerpo metálico M2 y regular la resistencia o
la ductilidad del cuerpo metálico M2. Por lo tanto, puede
realizarse el cuerpo metálico M2 con su resistencia o ductilidad
parcialmente aumentada.
La figura 11 muestra una micrografía electrónica
de una aleación de aluminio, esto es, 5056, antes de ser tratada
con el dispositivo STSP antedicho, y la figura 12 muestra una
micrografía electrónica de la A5056 tras ser tratada con el
dispositivo STSP. Se comprenderá que se puede hacer que el grano
del cristal de la fuerte tensión debería hacerse que la
microestructura se refine de 60-70 pm a 5 pm o menos
haciendo que el cuerpo metálico M2 se someta a deformación por
cizallamiento.
Y la finura del grano del cristal se
predetermina analizando las condiciones de calentamiento y
enfriamiento. Por ejemplo, si el haz de electrones puede calentar
únicamente la zona muy estrecha y puede calentar la parte más
profunda de la zona, mientras que la parte exterior de la zona
puede mantener una baja temperatura por enfriamiento en sí misma,
la relación entre las zonas de baja resistencia a la deformación y
las zonas de no baja resistencia a la deformación debería hacerse
para que fuera muy estrecha, y la fuerte tensión debería hacerse
que se concentre en las zonas de baja resistencia a la deformación;
por lo tanto, se puede hacer que el tamaño del grano del cristal
esté entre decenas de nanometros y diez nanometros.
Y la figura 13 muestra un resultado comparativo
entre la resistencia a esfuerzos, resistencia a la tracción y el
grado de alargamiento uniforme entre el cuerpo metálico, es decir,
S45C, tratado por el antedicho dispositivo STSP y el metal sujeto
al tratamiento de temple similar al proceso térmico del tratamiento
con el dispositivo STSP. Se observa que, con el dispositivo STSP,
el grado de alargamiento uniforme (EI) no puede aumentarse y que la
resistencia a esfuerzos y la resistencia a la tracción pueden
mejorarse.
Y la figura 14 muestra un resultado comparativo
de la resistencia a esfuerzos, resistencia a la tensión y grado de
alargamiento uniforme entre el cuerpo metálico, esto es, A1506C,
tratado con el antedicho dispositivo STSP y el cuerpo metálico
sujeto al tratamiento de temple similar al proceso térmico del
tratamiento del dispositivo STSP. Se observa que, justo como en el
caso del 545C, con el tratamiento con el dispositivo STSP el grado
de alargamiento uniforme no puede aumentarse y que la resistencia a
esfuerzos y la resistencia a la tracción pueden mejorarse.
De este modo, las zonas 30, 30' de baja
resistencia a la deformación se producen parcialmente en el cuerpo
metálico con el dispositivo SVSP y el dispositivo STSP, se hace
que tengan deformación por cizallamiento y se les imprima un fuerte
esfuerzo; por lo tanto, se puede refinar la microestructura y
mejorar la resistencia o ductilidad de los cuerpos metálicos M1,
M2.
Además, como se muestra en la figura 1, cuando
el cuerpo metálico es un cuerpo laminado 10 hecho por laminación
de varias capas metálicas, el metal contenido en las dos capas
adyacentes del metal se refina y, al mismo tiempo, se unen una con
otra; haciendo esto se puede obtener un cuerpo metálico integrado y
proporcionar un cuerpo metálico cuyas composiciones varían en la
dirección de laminado de las capas metálicas.
O, como se muestra en la figura 5, que es una
sección transversal del cuerpo metálico, una entalla de la primera
varilla metálica 24, obtenida cortando una parte de la barra
redonda, recibe el segundo material metálico 25 y se obtiene una
varilla metálica compuesta integrada 26. Se puede unir
mecánicamente la primera varilla metálica 24 con el segundo
material metálico 25 para producir una nueva aleación con el
tratamiento de la varilla metálica compuesta 26 con el dispositivo
STSP.
Además, como se indica en la figura 2, cuando el
cuerpo metálico es un cuerpo 16 de calcinación combinado con varios
tipos de polvo metálico, se puede obtener un cuerpo metálico
fuertemente integrado haciendo que la microestructura del polvo
metálico se refine y se una simultáneamente. Especialmente se puede
hacer con el cuerpo metálico lo que no puede hacerse por el
procedimiento de fusión: unir mecánicamente con el dispositivo SVSP
o el dispositivo STSP para producir una nueva aleación.
Además, como se muestra en la figura 3, cuando
el cuerpo metálico es un cuerpo poroso 17 en el que los huecos se
llenan con un polvo metálico 18 y se convierte en un cuerpo lleno
19, se puede obtener un cuerpo metálico integrado haciendo la
microestructura del metal fina y unida al mismo tiempo.
Especialmente se puede hacer con el cuerpo compuesto lo que no puede
hacerse por el procedimiento de fusión: unir mecánicamente con el
dispositivo SVSP o el dispositivo STSP para producir una nueva
aleación.
Como se muestra en la figura 4, la varilla
metálica se puede hacer que sea un cuerpo metálico integrado
asociando una pluralidad de hilos metálicos juntos para formar un
haz 23 y hacer fina la microestructura del metal mientras se unen
unos con otros. Con el metal compuesto se puede hacer lo que no
puede hacerse por el procedimiento de fusión: unir mecánicamente
con el dispositivo SVSP o el dispositivo STSP para producir una
nueva aleación.
Especialmente, se hace que el cuerpo metálico
sea un cilindro hueco antes de que su microestructura se refine con
el dispositivo SVSP o el dispositivo STSP, y después del refino el
cuerpo metálico cilíndrico se corta y puede convertirse en una
placa. Con ello es fácil obtener un metal en forma de placa cuya
microestructura se ha refinado.
En los antedichos dispositivos SVSP o STSP,
regulando la longitud de las zonas 30, 30' de baja resistencia a la
deformación en la dirección de extensión del cuerpo metálico M1,
M2 y sometiendo las zonas 30, 30' de baja resistencia a una
deformación por cizallamiento se puede hacer que una parte de las
zonas 30, 30', como la zona central o ambos lados o uno de ellos se
sometan a una deformación por cizallamiento.
Además, en el dispositivo STSP se verifica por
la estructura, cuando el dispositivo rotativo hace girar la zona
de no baja resistencia a la deformación, aparecerá la zona cuya
microestructura no se ha refinado adecuadamente porque no hay una
adecuada deformación por cizallamiento en la parte de la zona 30
alrededor del eje virtual de rotación.
Por lo tanto, en el dispositivo STSP de la
presente realización el cuerpo metálico M2 es calentado por la
unidad calefactora 64 para producir la zona 30 de baja resistencia
a la deformación y el calentamiento de la unidad calefactora 64 se
produce sin tomar como centro el eje virtual de rotación.
En otras palabras, en el caso de que la unidad
calefactora 64 que comprende la bobina calentadora por alta
frecuencia como la de la presente realización, el eje central de la
bobina se aparta del eje virtual de la sección de rotación 63 para
hacer girar el cuerpo M2 y así se puede calentar la zona 30 de baja
resistencia a la deformación sin concentrarse en el eje virtual de
rotación, para impedir con ello que La zona que no se ha refinado
aparezca en la parte alrededor del eje virtual de rotación, y con
el STSP también se puede refinar la microestructura
uniformemente.
De este modo, se puede refinar fiablemente la
microestructura de la zona alrededor del eje virtual de rotación
regulando la disposición de la unidad calefactora 64 para hacer que
la distribución del calentamiento no tome el eje virtual de
rotación como centro.
El procedimiento para impedir que el refino del
grano de la microestructura en el dispositivo STSP no se haga
uniformemente se sigue también como sigue: hacer que una zona 30 de
no baja resistencia a la deformación y otra zona de no baja
resistencia a la deformación entre las cuales se coloca la zona 30'
de baja resistencia a la deformación se muevan una respecto a la
otra en la dirección aproximadamente ortogonal a la dirección de
extensión del cuerpo metálico M1; haciendo esto, el eje virtual de
rotación en la zona 30' de baja resistencia a la deformación
aparece con deformación al cizallamiento, con lo cual se evita el
refino no uniforme de la microestructura.
Esto es, el generador de vibración 47 del
dispositivo SVSP puede montarse en el dispositivo STSP para torcer
y hacer vibrar la zona 30' de baja resistencia a la deformación
simultáneamente.
O, desplazando el eje virtual de rotación del
centro geométrico del cuerpo metálico M2 en forma de barra redonda,
la deformación por cizallamiento se producirá en la zona próxima
al eje virtual de rotación de la zona 30' de baja resistencia a la
deformación, con lo cual se evita el refino no uniforme de la
microestructura.
La figura 16 muestra esquemáticamente un ejemplo
modificado del antedicho dispositivo STSP que está provisto de una
sección de suministro 70' para entregar el cuerpo metálico M2' y
una sección de recepción 71 para recibir el cuerpo metálico M2' que
ha sido sometido a deformación por cizallamiento.
Cuando la sección de suministro 70 envía el
cuerpo metálico M2 bobinado alrededor de un carrete deseado, el
cuerpo metálico M2' es estirado por un dispositivo de tracción (no
representado en los dibujos) para formar una línea recta y es
entregado simultáneamente.
En la sección de recepción 71, el cuerpo
metálico M2' que se ha sometido a la deformación por cizallamiento
se bobina en un carrete por un dispositivo bobinador (no
representado en los dibujos).
En el dispositivo STSP, una pluralidad de
secciones 62' con deformación por cizallamiento se halla dispuesta
en la dirección de extensión del cuerpo metálico M2' y separada de
la sección 70 de suministro y de la sección de recepción 71 con un
intervalo prefijado, respectivamente, y entre las dos secciones 62'
de deformación por cizallamiento adyacentes se dispone la sección
de rotación 63'. Esta última hace girar el cuerpo metálico M2'
alrededor del eje virtual de rotación aproximadamente paralelo a la
dirección de extensión del cuerpo metálico M2', y las secciones 62'
de deformación por cizallamiento pueden someterse a deformación por
cizallamiento.
En la sección de deformación por cizallamiento
62' se dispone una bobina 64' de alta frecuencia para calentar el
cuerpo metálico M2', una primera salida de agua 65b' y una segunda
salida de agua 65c' a fin de descargar el agua de enfriamiento para
enfriar el cuerpo metálico M2'. La bobina 64' de alta frecuencia se
sitúa entre la primera salida 65b' y la segunda salida 65c' de
agua, y la zona del cuerpo metálico M2' calentada por la bobina 64'
de alta frecuencia puede minimizarse.
En la presente realización se dispone un par de
rodillos en la sección de rotación 63' para contactar con el cuerpo
metálico M2' y hacerlo girar. Adicionalmente, los rodillos de las
dos secciones 63' de rotación adyacentes giran en sentidos opuestos
uno a otro.
En el dispositivo STSP citado, la sección de
suministro 70 y la sección de recepción 71 en tanto que mecanismo
de avance entregan el cuerpo metálico M2', con lo cual el cuerpo
metálico M2' se somete a una deformación por cizallamiento varias
veces.
O, en el ejemplo, en el caso de que en el cuerpo
metálico M2' estén dispuestas N secciones 62' de deformación por
cizallamiento a lo largo de su dirección de extensión con un
intervalo prefijado T, si la sección de entrega 70 y la sección de
recepción 71 se emplean como mecanismo transportador para el cuerpo
metálico M2 a fin de hacer avanzar el cuerpo metálico M2' con un
intervalo prefijado y una distancia constante, se puede realizar la
deformación por cizallamiento en un margen T x N de longitud cada
vez. Por lo tanto, tras acabar la deformación por cizallamiento
con la longitud T x N, la deformación por cizallamiento continúa de
nuevo. El cuerpo metálico M2 se hace avanzar con un intervalo
prefijado y una distancia constante repetidamente. Con ello se
aumenta la productividad.
Adicionalmente, en tal caso N es un número par;
alternativamente, no es como se representa en la figura 16, no
todas las secciones de rotación 63' están dispuestas entre las
secciones 62' de deformación por cizallamiento, sino
alternativamente situadas entre las secciones 62' de deformación
por cizallamiento adyacentes.
Como se ha indicado más arriba, dado que el
cuerpo metálico tiene una gran resistencia después que su
microestructura se ha refinado, se producirá una reducción del
peso global cuando el cuerpo metálico se emplee para hacer partes
de vehículos. La reducción del peso del vehículo es beneficiosa
para el consumo de combustible.
De este modo, el cuerpo metálico utilizado para
construir partes de vehículos se fabrica como sigue.
Primeramente, la chapa metálica se somete a un
pretratamiento. Durante éste, el calentamiento y después el
enfriamiento de la chapa metálica regula la extensión de la
unifase, la disipación del grano del metal que constituye la chapa
metálica, la tensión residual de la propia chapa, etc.
A seguido, la chapa metálica con su
pretratamiento se trabajará con el dispositivo SVSP. Cuando la
microestructura de la chapa metálica se refina uniformemente, se
habrá formado la chapa metálica de alta resistencia y alta
ductilidad.
Especialmente, en el caso de que la chapa
metálica esté hecha de una aleación de aluminio, se puede producir
por forja una gran pieza de chapa de aleación de aluminio y
configurar una cubierta o tapa de forma complicada. Con ello se
reduce obviamente el coste de la fabricación.
Especialmente, puesto que la cubierta o tapa
puede formarse con rebordes o partes preparadas para unirse con
otros elementos durante la forja, la configuración integrada de la
pluralidad de elementos puede reducir el coste y se puede aumentar
la resistencia de la estructura.
Como se ha indicado antes, con el dispositivo
SVSP se puede no sólo producir la chapa metálica para constituir un
cuerpo metálico deseado, el cuerpo metálico que ya se ha
convertido en una barra redonda deseada con pretratamiento, sino
también puede trabajarse en el dispositivo STSP, con lo cual se
obtiene un cuerpo metálico de alta resistencia y alta ductilidad a
causa de que la microestructura del cuerpo metálico se ha refinado
uniformemente.
Gracias a la alta ductilidad del citado cuerpo
metálico este último, después de ser dividido en diferentes partes
deseadas, puede configurarse en el molde de forja del metal como un
núcleo 80 de forma complicada con partes aptas para acoplarse por
enchufado con muchos cilindros; como se muestra en la figura 18,
los núcleos 80 con partes para enchufado de la presente realización
se emplean para la parte de unión de diversas zonas del bastidor
80. Usualmente se unen por soldadura diversas zonas en las partes
de unión, pero con los núcleos 80 representados en la figura 17 no
se requiere una operación de soldadura entre las partes acopladas,
y se puede reducir el coste de la fabricación. Además, es mucho más
que por soldadura aumentar la resistencia de la estructura, con lo
cual aumenta la fiabilidad.
En el núcleo 80 para enchufar partes de un
bastidor de la figura 17, una primera parte alargada 85, una
segunda parte alargada 86, una tercera parte alargada 87 y una
cuarta parte alargada 88, que se extienden en direcciones
prefijadas, se emplean para recibir una primera parte 81, una
segunda parte 82, una tercera parte 83 y una cuarta parte 84,
respectivamente.
Además, en las partes alargadas 85, 86, 87 y 88
se forman unos orificios de inserción 85h, 86h, 87h y 88h
respectivamente, insertando cilindros en el momento de la forja.
Los extremos delanteros de las partes 81, 82, 83 y 84 se insertan
en los orificios de inserción 85h, 86h, 87h y 88h,
respectivamente.
En otro modo de uso, para una pieza en forma de
barra redonda, tal como un árbol de la dirección, el refinado de
la microestructura se realiza con el procedimiento SVSP, con el
cual se puede obtener la barra redonda de alta resistencia. Además,
se puede no sólo refinar la microestructura de la barra redonda
uniformemente, sino también refinar o no una parte de la
microestructura de la barra redonda, con lo cual hacer que la
resistencia tenga una diferencia parcial deseada.
De este modo, en el caso de que el árbol de la
dirección esté formado por la barra redonda con diferente
resistencia, dicho árbol se fuerza a romperse por efecto de un
choque cuando ocurre un accidente, con lo cual es posible conseguir
la absorción del choque.
En el caso de formar una pieza roscada, después
de refinar la microestructura de la barra redonda por el
procedimiento del SVSP, se hace girar el cuerpo metálico por el
procedimiento SVSP para formar la rosca. Así es fácil formar roscas
de alta resistencia.
De manera similar, en el caso de formar un
engranaje de transmisión, después de terminar la microestructura del
cuerpo metálico por el procedimiento SVSP, se hace girar el cuerpo
metálico por el procedimiento SVSP para formar los dientes del
engranaje con el método de forja requerido, con lo cual es fácil
formar los engranajes de alta resistencia.
Como se ha indicado más arriba, el cuerpo
metálico con su microestructura refinada puede no sólo utilizarse
para piezas de vehículos, sino también puede usarse para el
material objetivo de electroerosión del equipo de electroerosión
empleado en el proceso de manufactura de semiconductores.
Especialmente, puesto que el cuerpo metálico que
tiene los requeridos componentes uniformes puede obtenerse
mientras la microestructura se hace relativamente fina, puede
formarse una película metálica homogénea sobre la superficie
superior del substrato del semiconductor, y dicho material objetivo
para electroerosión puede manufacturarse a un coste bajo en
comparación con el procedimiento ECAP.
El material objetivo para electroerosión se
manufactura como sigue.
Primero, la chapa metálica que tiene los
componentes requeridos debe recibir un pretratamiento. Durante este
último se calienta la chapa metálica y después se enfría para
ajustar la fase, la disipación del grano del metal que constituye
la chapa metálica y la tensión residual de la chapa metálica,
etc.
Seguidamente se trabaja la chapa metálica en el
dispositivo SVSP después del pretratamiento, con lo cual la
microestructura de la chapa se refina uniformemente.
Después que la microestructura se ha refinado en
el dispositivo SVSP, se enrolla la chapa metálica a la temperatura
normal, se forja en frío, se forja en caliente o se forja por
matrizado, etc. Entonces se ajusta la orientación del cristal que
define la forma del material objetivo.
De este modo, ajustando la orientación del
cristal de la microestructura refinada, se puede proveer el
material objetivo para la electroerosión, el cual puede formar una
película metálica uniforme sobre la superficie superior del
substrato del semiconductor.
Además, en el caso de que la chapa metálica se
constituya para ser una forma de material objetivo, mientras la
chapa metálica se configura para ser aproximadamente un elemento
discoidal, se forman los surcos de enfriamiento en el dorso del
mismo. Debido a que los surcos se forman simultáneamente, se puede
reducir el proceso para fabricar material objetivo para
electroerosión y obtenerlo a bajo coste.
Especialmente, el rendimiento de la formación de
la chapa metálica se aumenta porque la microestructura se refina
en el dispositivo SVSP; por lo tanto, se puede producir los surcos
con alta precisión por forja en frío o forja en
caliente.
caliente.
Adicionalmente, después de que la
microestructura de la chapa metálica se ha refinado uniformemente
en el dispositivo SVSP, también se puede calentar la chapa metálica
hasta una temperatura a la cual el cristal metálico refinado no se
pretende convertir en cristal de grano grueso, para así ajustar la
tensión residual de la chapa metálica.
En otro procedimiento de manufactura que puede
utilizarse, la chapa metálica usada como material objetivo se hace
que sea un cuerpo metálico en forma de barra con los componentes
requeridos.
Primero se somete la barra metálica al mismo
pretratamiento que la antedicha chapa metálica, con ello se puede
ajustar La fase y la dispersión de partículas del grano de la barra
metálica; después ajustar la tensión residual de la barra metálica,
etc.
Después, la chapa metálica que ha sido sometida
al pretratamiento se trabaja en el dispositivo STSP, con lo cual
la microestructura de la barra metálica se refina uniformemente.
Especialmente, después de que la microestructura
se ha refinado en el dispositivo STSP, se corta la barra metálica
a una longitud prefijada. Entonces se forma la chapa metálica por
forja en frío o forja en caliente.
La chapa metálica como se ha explicado se somete
a un tratamiento en el dispositivo SVSP de modo que la
microestructura de la chapa se refine aún más. Después, de la misma
manera que se ha mencionado antes, la chapa metálica se enrolla a la
temperatura normal, se forja en frío, es forja caliente o por
matrizado, etc. de manera que la orientación del cristal de la
microestructura refinada se ajuste mientras se configura la forma
del material
objetivo.
objetivo.
El cuerpo metálico puede producirse también como
material objetivo de electroerosión por la combinación del
procedimiento STSP y el procedimiento SVSP, y con su microestructura
mucho más refinada, por ello puede formarse un material objetivo
para electroerosión con una película metálica homogénea sobre la
superficie superior del substrato del semiconductor.
\newpage
Especialmente, la barra metálica puede tratarse
con el procedimiento STSP para hacer la homogeneización de los
componentes. Además, si el material objetivo de electro erosión se
hace por el cuerpo metálico más homogeneizado, puede formarse un
material objetivo para electroerosión con una película metálica
homogénea sobre la superficie superior del substrato del
semiconductor.
No sólo se emplea el citado procedimiento SVSP o
el STSP para fabricar las partes de vehículos o el material
objetivo de electroerosión, sino también puede proporcionar un
material o piezas con propiedades mejoradas.
En el caso de que el cuerpo metálico sea
magnético, las propiedades de mecanizado del mismo pueden
aumentarse gracias al refino de la microestructura por medio del
procedimiento SVSP o el procedimiento STSP. Por lo tanto, puede
proceder por micro-mecanizado del hilo de refino.
Además, se puede aumentar la susceptibilidad magnética según las
circunstancias.
En el caso de que el cuerpo metálico sea una
aleación de memoria, las propiedades de mecanizado del cuerpo
metálico pueden aumentarse refinando la microestructura por medio
del procedimiento SVSP o el procedimiento STSP. Así que se puede
proceder por un nuevo micro-mecanizado del hilo
fino. Especialmente, cuando se emplea la aleación de memoria de
forma para configurar los tornillos para montar la electrónica, los
dientes de la rosca desaparecerán por la memoria de forma cuando se
descarta la electrónica, por lo cual es muy fácil de desmontar.
En el caso de que el cuerpo metálico sea un
hidruro metálico, el acabado de refino de la microestructura del
cuerpo metálico por el procedimiento STSP o el procedimiento STSP
puede aumentar la capacidad de almacenar el hidrógeno. Además, la
estructura con la función de almacenamiento de hidrógeno puede
constituirse aumentando las propiedades de mecanizado para definir
diferentes tipos de formas.
En el caso de que el cuerpo metálico sea una
aleación amortiguadora de la vibración, refinar la microestructura
del cuerpo metálico por el procedimiento SVSP o el STSP puede
aumentar las propiedades de mecanizado, con lo cual puede producir
una forma más fina. Especialmente, la aleación amortiguadora de la
vibración puede usarse para las partes compuestas de la unidad de
sonido, tales como los altavoces, y se puede mejorar el timbre.
En el caso de que el cuerpo metálico sea un
material electrotérmico, refinar la microestructura del cuerpo
metálico por el procedimiento SVSP o el STSP puede aumentar la
deformabilidad, y con ello se puede proceder a una forma más
fina.
En el caso de que el cuerpo metálico sea un
material biológico, refinar la microestructura del cuerpo metálico
por el procedimiento SVSP o el STSP puede aumentar las propiedades
de mecanizado, y con ello se puede proceder a una forma más
fina.
Especialmente, en el pasado se ha empleado la
aleación de titanio para material biológico, y existe el problema
de que las propiedades de mecanizado del titanio son muy malas a
causa de su elevada dureza, y por ello el coste de formación es
demasiado alto. Pero cuando se refina la microestructura por el
procedimiento SVSP o el STSP, la aleación de titanio puede también
configurarse por forja, con lo cual se puede configurar una pieza
de una aleación de titanio con una forma prefijada y a un bajo
coste.
Además, la aleación de titanio con
microestructura se refina por el procedimiento SVSP o el STSP y
puede utilizarse para un material con un bajo módulo de Young y
una alta resistencia, y también se puede mejorar la compatibilidad
biológica.
De este modo, el cuerpo metálico tratado por el
procedimiento SVSP o el STSP no sólo es de una ductilidad elevada,
sino que sus propiedades de mecanizado resultan mejoradas; además,
se realza la resistencia. En consecuencia se puede usar el material
más ligero para formar las partes con la misma resistencia, y hacer
que los equipos de transporte, como los barcos, los aviones y los
vehículos, y las construcciones como los edificios de oficinas muy
elevados, los puentes y similares, sean mucho más ligeros.
\vskip1.000000\baselineskip
Como se ha explicado, según el procedimiento
para trabajar el metal de la presente invención se puede obtener
un cuerpo metálico con una superior deformabilidad ante el forjado
debido al continuado refino del metal con una gran resistencia y
una gran ductilidad. Además, también es posible producir una
aleación con nuevos componentes que no puede obtenerse por un
procedimiento convencional de fusión, y por lo tanto se puede
proporcionar un nuevo metal.
Claims (28)
1. Un procedimiento para trabajar un metal,
caracterizado porque comprende los pasos de enfriar un
cuerpo metálico (M1, M2, M2') que se extiende en una dirección con
un primer mecanismo (52b, 65b) y un segundo mecanismo enfriador
(52c, 65c) a lo largo de la dirección de extensión del
metal;calentar el cuerpo metálico (M1, M2, M2') con un mecanismo
calefactor (51, 64) dispuesto entre el primer mecanismo enfriador
(52b, 65b) y el segundo mecanismo enfriador (52c, 65c) reduciendo
así localmente la resistencia a la deformación del cuerpo metálico
(M1, M2, M2') y formando una zona (30) de baja resistencia a la
deformación que cruza el cuerpo metálico; y cambiar la posición de
la zona (32) de no baja resistencia a la deformación relativa a la
otra zona (31) de no baja resistencia a la deformación en el cuerpo
metálico (M1, M2, M2') en un estado que la zona (30) de baja
resistencia a la deformación está situado entre una zona (32) de no
baja resistencia a la deformación y la otra zona (31) de no baja
resistencia a la deformación, deformando así la zona (30) de baja
resistencia a la deformación por cizalla-miento
para hacer fina la microestructura del cuerpo metálico (M1, M2,
M2').
2. El procedimiento para trabajar un metal según
la reivindicación 1, caracterizado porque el cambio de
posición es producido por una vibración aplicada al cuerpo metálico
(M1, M2, M2') en la dirección aproximadamente ortogonal a la
dirección de extensión del cuerpo metálico (M1, M2, M2').
3. El procedimiento para trabajar un metal según
la reivindicación 1, caracterizado porque el cambio de
posición es producido por un movimiento compuesto que comprende
una primera vibración aplicada al cuerpo metálico (M1, M2, M2') a
lo largo de una primera dirección aproximadamente ortogonal a la
dirección de extensión del cuerpo metálico (M1, M2, M2') y una
segunda vibración aplicada al cuerpo metálico (M1, M2, M2') a lo
largo de una segunda dirección aproximadamente ortogonal a la
primera dirección y a la dirección de extensión del cuerpo metálico
(M1, M2, M2').
4. El procedimiento para trabajar un metal según
la reivindicación 1, caracterizado porque el cambio de
posición es producido por un movimiento de torsión aplicado al
cuerpo metálico (M1, M2, M2') en torno a un eje virtual de rotación
aproximadamente paralelo a la dirección de extensión del cuerpo
metálico (M1, M2, M2').
5. El procedimiento para trabajar un metal según
la reivindicación 4, caracterizado por calentar el cuerpo
metálico (M1, M2, M2') por medio de un mecanismo calefactor (51,
64) para formar la zona (30) de baja resistencia a la deformación,
el mecanismo calefactor (51, 64) forma una distribución de
calentamiento sin tomar como centro el eje virtual de rotación.
6. El procedimiento para trabajar un metal según
la reivindicación 5, caracterizado por hacer que una zona
(32) de no baja resistencia a la deformación se desplace respecto a
la otra zona (31) de no baja resistencia a la deformación a lo
largo de la dirección aproximadamente ortogonal a la dirección de
extensión del cuerpo metálico (M1, M2, M2').
7. El procedimiento para trabajar un metal según
una de las reivindicaciones 1 a 6, caracterizado porque se
hace actuar un esfuerzo de compresión sobre la zona (30) de baja
resistencia a la deformación a lo largo de la dirección de
deformación del cuerpo metálico (M1, M2, M2').
8. El procedimiento para trabajar un metal según
una de las reivindicaciones 1 a 7, caracterizado por
comprender además el paso de mover la zona (30) de baja resistencia
a la deformación a lo largo de la dirección de extensión del
cuerpo metálico (M1, M2, M2').
9. El procedimiento para trabajar un metal según
una de las reivindicaciones 1 a 3, caracterizado porque el
cuerpo metálico (M1, M2, M2') es un cuerpo en forma de placa.
10. El procedimiento para trabajar un metal
según una de las reivindicaciones 1 a 3, caracterizado
porque el cuerpo metálico (M1, M2, M2') es una placa (10) laminada
con diferentes capas metálicas (11, 12, 13).
11. El procedimiento para trabajar un metal
según una de las reivindicaciones 1 a 3, caracterizado
porque el cuerpo metálico (M1, M2, M2') es una placa hecha de un
material de mezcla que comprende un primer metal (14) y un segundo
metal (15).
12. El procedimiento para trabajar un metal
según una de las reivindicaciones 1 a 4, caracterizado
porque el cuerpo metálico (M1, M2, M2') es un cilindro hueco.
13. El procedimiento para trabajar un metal
según una de las reivindicaciones 1 a 4, caracterizado
porque el cuerpo metálico (M1, M2, M2') es un cilindro hueco
laminado con diferentes capas metálicas (11, 12, 13).
14. El procedimiento para trabajar un metal
según una de las reivindicaciones 1 a 4, caracterizado
porque el cuerpo metálico (M1, M2, M2') es un cilindro hueco hecho
de un material de mezcla que comprende un primer metal (14) y un
segundo metal (15).
\newpage
15. El procedimiento para trabajar un metal
según una de las reivindicaciones 1 a 4, caracterizado
porque el cuerpo metálico (M1, M2, M2') es un cilindro hueco y se
convierte en una placa cortando la circunferencia del cilindro
hueco después de desplazar la zona (31, 32) de no baja resistencia
a la deformación.
16. El procedimiento para trabajar un metal
según una de las reivindicaciones 1 a 4, caracterizado
porque el cuerpo metálico 8m1, M2, M2') es un cilindro hueco
laminado con diferentes capas metálicas (11, 12, 13) y se convierte
en una placa cortando la circunferencia del cilindro hueco después
de desplazar la zona (31, 32) de no baja resistencia a la
deformación.
17. El procedimiento para trabajar un metal
según una de las reivindicaciones 1 a 4, caracterizado
porque el cuerpo metálico (M1, M2, M2') es un cilindro hueco hecho
de un material de mezcla que comprende un primer metal (14) y un
segundo metal (15) y se convierte en una placa cortando la
circunferencia del cilindro hueco después de desplazar la zona (31,
32) de no baja resistencia a la deformación.
18. El procedimiento para trabajar un metal
según una de las reivindicaciones 1 a 6, caracterizado
porque el cuerpo metálico (M1, M2, M2') es una barra redonda.
19. El procedimiento para trabajar un metal
según una de las reivindicaciones 1 a 6, caracterizado
porque el cuerpo metálico (M1, M2, M2') es una barra laminada con
diferentes capas metálicas (11, 12, 13).
20. El procedimiento para trabajar un metal
según una de las reivindicaciones 1 a 6, caracterizado
porque el cuerpo metálico (M1, M2, M2') es una barra hecha a base
de mezclar material que comprende un primer metal (14) y un
segundo metal (15).
21. El procedimiento para trabajar un metal
según una de las reivindicaciones 1 a 6, caracterizado
porque el cuerpo metálico (M1, M2, M2') es una barra (23) hecha de
asociar por lo menos un primer hilo metálico (21) y un segundo hilo
metálico (22) conjuntamente.
22. Un procedimiento para trabajar un metal
según una de las reivindicaciones 1 a 21, caracterizado por
comprender el paso de formar una primera zona (30a, 30a') de baja
resistencia a la deformación y una segunda zona (30b, 30b') de baja
resistencia a la deformación cruzando el cuerpo metálico (M1, M2,
M2') con un predeterminado intervalo entre ellas.
23. El procedimiento para trabajar un metal
según la reivindicación 22, caracterizado porque la zona
(33) de no baja resistencia a la deformación interpuesta entre la
primera zona (30a, 30a') y la segunda zona (30b, 30b') de baja
resistencia a la deformación se hace vibrar a lo largo de la
dirección aproximadamente ortogonal a la dirección de extensión del
cuerpo metálico (M1, M2, M2').
24. El procedimiento para trabajar un metal
según la reivindicación 22, caracterizado porque la zona
(33) de no baja resistencia a la deformación interpuesta entre la
primera zona (30a, 30a') de baja resistencia a la deformación y la
segunda zona (30b, 30b') de baja resistencia a la deformación se
hace vibrar a lo largo de una primera dirección aproximadamente
ortogonal a la dirección de extensión del cuerpo metálico (M1, M2,
M2') y vibrar simultáneamente a lo largo de una segunda dirección
aproximadamente ortogonal a la dirección de extensión del cuerpo
metálico (M1, M2, M2') y la primera dirección, respectivamente.
25. El procedimiento para trabajar un metal
según la reivindicación 22, caracterizado porque la zona
(33) de no de baja resistencia a la deformación interpuesta entre
la primera zona (30a, 30a') de baja resistencia a la deformación y
la segunda zona (30b, 30b') de baja resistencia a la deformación se
hace girar alrededor de un eje virtual de rotación aproximadamente
paralelo a la dirección del cuerpo metálico (M1, M2, M2').
26. El procedimiento para trabajar un metal
según una de las reivindicaciones 22 a 25, caracterizado
porque la primera zona (30a, 30a') de baja resistencia a la
deformación y la segunda zona (30b, 30b') de baja resistencia a la
deformación se forman por calentamiento a diferentes temperaturas,
respectivamente.
27. El procedimiento para trabajar un metal
según una de las reivindicaciones 1 a 26, caracterizado
porque el cuerpo metálico (M1, M2, M2') es una pieza de un
vehículo.
28. El procedimiento para trabajar un metal
según una de las reivindicaciones 1 a 26, caracterizado
porque el cuerpo metálico (M1, M2, M2') es uno escogido entre un
grupo que consta de un material de objetivo por chisporroteo, un
cuerpo magnético, una aleación con memoria de forma, un hidruro
metálico, una aleación amortiguadora de vibraciones, un material
electrotérmico, un material biológico, una parte de un buque, un
componente de un avión, una parte de un equipo portador de una
carga excepto para un vehículo, y un elemento para la construcción
de edificios.
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