HU227988B1

HU227988B1 - Silver containing copper alloy

Info

Publication number: HU227988B1
Application number: HU0300498A
Authority: HU
Inventors: Andreas Bogel; Jorg Seeger; Hans-Achim Kuhn; John F Breedis; Ronald N Caron; Derek E Tyler
Original assignee: Wieland Werke Ag; Olin Corp
Priority date: 2000-08-09
Filing date: 2001-08-07
Publication date: 2012-07-30
Also published as: CA2416574A1; TWI237665B; EP1179606A3; US20020039542A1; PL196643B1; KR20030031139A; DE60101026D1; HU0600421D0; DE60101026T2; PL365670A1; JP2002180159A; MXPA03000958A; ES2204790T3; CN1302145C; AU2001284756A1; JP5847987B2; US20040159379A1; JP2008057046A; WO2002012583A1; CN101012519A

Description

Ezüsttartalmé rézötvözet

A találmány ezüsttartalmű rezotvözetre vonatkozik. Pontosabban a krómot, titánt, szilíciumot ís tartalmazó rézötvözethez szabályozott mennyiségű ezüst keverésére, ami a feszültségrelaxációval szembeni jobb ellenálló képességet, és javított izoirop hajlithafósági jellemzőket eredményez a folyáshatánra vagy az elektromos vezetőképességre gyakorolt negatív hatások nélkül.

A rézötvőzeteket számos termékben alkalmazzák, amelyekben az ötvözet nagy elektromos vezetőképességére és/vagy nagy hővezető képességre van szükség. Ilyen termékek például az elektromos csatlakozók, vezetőkeretek, vezetékek, csövek, valamint termékké sajtolható porok és fóliák. Áz elektromos csatlakozók egyik típusa egy doboz-szerű szerkezet, amelynek előállításához a rézötvözet szalagot előre meghatározott alakúra préselik, majd a préselt rész hajmásával állítják elő a csatlakozót. A csatlakozónak nagy szilárdságúnak és nagy elektromos vezetőképességünek kell lennie, továbbá az idő és a hőmérséklet függvényében a feszültség okozta rugalmas alakváltozása csak kis mértékben csökkenthet. Ezt az utóbbi tulajdonságot a feszültségrelaxációval szembeni ellenállásnak nevezik.

Az elektromos csatlakozó fontos jellemzői közé tartozik a foiyáshatár, a hajifthatóság, a feszültségrelaxációval szembeni ellenállás, a rugalmassági modulus, a szakítószilárdság és az elektromos vezetőképesség.

Ezeknek a jellemzőknek a megkívánt értéke a rézötvozetekből előállított termékek alkalmazási területétől függ, A továbbiakban elsősorban a gépkocsi motorházán belüli alkalmazásra vonatkozó értékeket részletezzük.

A folyáshatár az a feszültség érték, amelynél az anyag maradó eltérést,, nevezetesen 0,2% eltérést mutat a feszültség-nyúlás arányosságtól Ez jellemző arra a feszültségre, amelynél a maradó alakváltozás jellemzővé válik a rugalmas alakváltozáshoz viszonyítva, A csatlakozóként alkalmazott rézőtvözetnek 550 MPa (80 ksí) nagyságrendű folyáshatára kell legyen.

Ha használat közben a fém szalagot külső feszültségnek tesszük ki, például a csatlakozóvá hajlított szalagot terheljük, feszültségrelaxációval keli számolni, A » 4 »««· * * «44 «*♦ » *

Í Μ ♦ * ♦♦ί* te.

fémben egyenlő mértékű, ellentétes irányú belső feszültség keletkezik. Ha a fémet feszített állapotban tartjuk, a belső feszültség az idő és a hőmérséklet függvényében csökken. Ez a jelenség azért fordul elő, mert a fém vagy műanyag míkro-kúszása során a rugalmas alakváltozás maradó alakváltozássá alakul át.

A jő elektromos csatlakozás érdekében a réz alapú elektromos csatlakozóknak a csatlakozó tagban hosszabb ideig kell a csatlakozóéra küszöbértékénél magasabb értéket fenntartani. A feszültségrelaxádő a küszöbérték alá csökkenti a csatlakozőerőt, ami az áramkör megszakadásához vezet Az Ilyen csatlakozókkal szembeni követelmény, hogy az alkalmazott rézötvözet a kezdeti feszültség legalább 90 %-át 150 °C hőmérsékleten 1ÖÖŐ érán át megtartsa, és a kezdeti feszültség 85 %-át 200 °G hőmérsékleten 1Ö9Ö órán át megtartsa.

A Young modulusként is ismert rugalmassági modulus a fémek merevségének mértéke, a feszültség és a hozzá tartozó nyúlás aránya a rugalmas tartományban. Mivel a rugalmassági modulus a merevség mértéke, nagy, 150 GPa nagyságrendű modulus a kívánatos.

A hajllfbafóság határozza meg azt a minimális hajlítási sugarat (MBR), amely megszabja, hogy milyen szabályos ív hajlítható a fémszaiagból az ív külső részének törése nélkül. Az eltérő szögben hajlított, különböző formájú csatlakozóknál az MBR fontos tulajdonság.

A létrehozható ív az MBR/t értékkel fejezhető ki, ahol t a fémszalag vastagsága. Az MBR/t az a minimális ívű tüske, amellyel a fémszalag károsodás nélkül hajlítható. A “tüske* tesztet az ASTM E-290-92 számú (Standard Test Method fór Semí-Guided Bend Test fór Ducttllty of Metaílic Parts című) szabvány ismerteti.

Az MBR/t lényegében izottop, hasonló értékű kell hogy legyen a “jó irányban, ahol a hajlítási iv merőleges a fémszalag hengerlés! Irányára, mint a “rossz irányban”, ahol a hajlítási ív párhuzamos a fémszalag hengerlést irányával. Célszerűen az MBR/t 9Ö^c~os hajlításra körülbelül 0,5 vagy ennél kisebb érték, 18Ö°os hajlításra körülbelül 1 vagy ennél kisebb érték.

90°-os ív esetében a hajUíhatóság V~alakű mélyedéssel rendelkező blokk és a kívánt ívű munkafeiületfel rendelkező nyomófej alkalmazásával állapítható meg. A “V-blokk” eljárás során a vizsgálandó összetételű rézötvözeí szalagot a blokk és a nyomőfej közé helyezzük, és amikor a nyomófejet a résbe vezetjük, a szalagon a kívánt tv alakul ki.

A V-blokk módszerhez képest a 18G°~ös “forma nyomás” eljárásban hengerei munkafelütetü nyomófejet alkalmazunk a rézök'özet szalag 18CP-OS ívvé hajlífására,

A V-blokk módszert és forma nyomás módszert egyaránt az ASTM Β-820-9& számú (Standard Test Method fór Bend Test fór Formabllity of Copper Alioy Spríng Máténál című) szabvány Ismerteti.

Egy adott összetételre mindkét módszer számszerű hajlíthatósági eredményeket ad, és mindkét módszer alkalmazható a relatív hajilthatóság meghatározására.

A szakítószilárdság a maximális terhelésnek a szalag keresztmetszeti területéhez való viszonyával fejezhető ki, azaz annak a maximális terhelésnek az aránya, melynek a szakítóvizsgálat során a szalag a tönkremenetelig ellenáll. Célszerűen a szakítószilárdság körülbelül 585-820 MPa (85-90 ksi).

Az elektromos vezetőképességet az IACS (International Annealed Copper Standard) %-ában fejezzük ki, melyben definíció szerint az ótvözetlen réz vezetőképessége 20 °C hőmérsékleten 100 %. Á nagy teljesítményű elektromos csatlakozókban alkalmazott rézőtvőzet elektromos vezetőképessége legalább 75 % IACS tegyen. Előnyösebben az elektromos vezetőképessége legalább 80 % vagy nagyobb.

A Copper Devefopment Assocíation (CDA, New York, NY) C18800 jelű rézötvözetének tulajdonságai megközelítik a kívánt értékeket. A C18800 vas tartalmú réz-króm-cirkónium ötvözet, melyet az 5 370 840 számú amerikai szabadalomban ismertetnek. A C1880Ö névleges összetétele: 0,3 tömeg % króm. 0,2 tömeg % cirkónium, 0,5 tömeg % vas, 0,2 tömeg % titán, rézzel kiegészítve, valamint az elkerülhetetlen szennyezések,

A jelen szabadalmi leírásban minden % érték tömegre vonatkozik, hacsak másként nem jelöljük.

A rézötvözetek mechanikai és elektromos tulajdonságai nagymértékben függenek a feldolgozás paramétereitől. Ha a C1880G-at öregítő Iágyltásnak, 33 %-os hideg hengerélésnek és feszültségmenfesifő Iágyltásnak vetjük alá, az ötvözet névleges jellemzői a kővetkezők: elektromos vezetőképesség 73 % IACS; folyáshatár 620 MPa (90 ksi); a tüske módszerrel (“henger hajlífás” módszer) meghatározott 90® MBR/t 1,2 a jó irányban és 3,5 a “rossz irányban; a feszültség veszteség 200 *C hőmérsékleten 1000 óra után 20 %.

♦ F« * « A * ♦ «««K

A 4 678 63? számú amerikai szabadatom krómot, titánt és szilíciumot tartalmazó rézőtvőzetef ismertet. Ennek, a CDA által C18Ö70-eí jelölt, az ötvözetnek a névleges összetétele: 8,28 % króm, 0,06 % titán, 8,04 % szilícium rézzel kiegészítve, valamint az elkerülhetetlen szennyezések. Meleg hengerlés, hűtés, és hideg hengerelés között egy vagy két közbenső íágyilásl tartalmazó feldolgozást követően az ötvözet névleges jellemzői a következők: elektromos vezetőképesség 86 % ÍACS; folyáshatár 496 MPa (72 ksi); a 90 % MBR a “jő irányban” 1,6 t, a “rossz irányban” 2,6t; a feszültség veszteség 200 °C hőmérsékleten 1000 óra után 32 %.

A DE 198 00 864 C2 szabadalomban ismertetett ötvözet 0,1-0,6 % krómot, 0,01-0,25 % titánt, 6,81-0,1 % szilíciumot, 8,02-0,8 % magnéziumot tartalmaz rézzel kiegészítve, valamint az elkerülhetetlen szennyezéseket. A leírás szerint magnézium adagolásával javítható az ötvözet feszültségrelaxácíőval szembeni ellenállása.

Kis mennyiségű, 8,085 tömeg % nagyságrendű (777,6 g 914.623,5 grammonként), ezüst adagolása lehetővé feszi, hogy a hidegen megmunkált réz körülbelül 400 °C hőmérsékletig megtartsa szilárdságát, mint azt Finlay a “SilverBearing Cooper” (7968) c. közleményében ismerteti. A CDA által G15508-val jelölt ezüst tartalmú ötvözet 0,027-8,10 % ezüstöt, 0,04-8,08 % foszfort, 0,08-0,13 % magnéziumot tartalmaz rézzel kiegészítve, valamint az elkerülhetetlen szennyezéseket Az ASM Handbook szerint az ötvözet elektromos vezetőképessége lágyított állapotban 98 % ÍACS, folyáshatára 496 MPa (72 ksi). A hajlíthatóságot és a feszültségrelaxácíőval szembeni ellenállást nem Ismertetik.

Bár a fentiekben ismertetett rézötvözetek néhány tulajdonsága megfelel a csatlakozókkal szemben támasztott követelményeknek, igény van a követelményeknek jobban megfelelő, javított tulajdonságú rézötvözetre, valamint szükség van a rézötvözetek holisztikus rendszert alkalmazó jellemzésére, A holisztikus rendszeren jelen esetben olyan rendszert értőnk, amely egy teljesítményjellemzőben egyesíti a több felhasználó által kiválasztott, fontosnak ítélt tulajdonságokat.

Ennek megfelelően a találmány célja olyan réz alapú ötvözet biztosítása, amely különösen alkalmas elektromos csatlakozóként való alkalmazásra, A találmány szerint ez a rézötvözet krómot, titánt és ezüstöt tartalmaz. Vas és ón adagolásával a szemcsézettség finomítható és a szilárdság növelhető. A találmány további célja az elektromos és mechanikai tulajdonságok javítása az ötvözet feldolgozásával, ami oldó lágyítóét,. hűtést, hideg hengerlést és öregitést foglal ♦ ♦ *

V « * magában. Még tovább) célja a találmánynak az ötvözet tulajdonságainak holisztikus;

megközelítése, amelyet az ötvözet több tulajdonságának integrálására alkalmazunk a felhasználóktól származó súlyozó faktorral, amelyet bizonyos számú elektromos csatlakozó használata alapján határoztak meg.

Λ találmány előnye, hogy a találmány szerinti ötvözet feldolgozható úgy, hogy nagy, S5Ö MPa értéket (Bű ksi) meghaladó szilárdságú legyen, és elektromos vezetőképessége meghaladja a 80 % ÍACS értéket, ami különösen alkalmassá teszi elektromos csatlakozóként való alkalmazásra járművekben és multimédiás berendezésekben egyaránt. A találmány szerinti ötvözet előnyös tulajdonságai közé tartozik a feszöltségrelaxációvai szembeni ellenálló képesség nagy ~ egészen 200 °C”ig terjedő - hőmérsékleten. További előny, hogy az ötvözetből készült fémszalag hsjiithatősága lényegében izotrop, kiválóan préselhető, ami különösen alkalmassá teszi doboz típusú csatlakozók gyártására.

A találmány tehát rézötvözetet, mely lényegében 0,15-07 tömeg % krómot, 0,008-0,3 tömeg % ezüstöt, 0,01-0,15 tömeg % titánt, 0,01-0,10 tömeg % szilíciumot, legfeljebb 0,2 tömeg % vasat, legfeljebb 0,5 % ónt tartalmaz rézzel kiegészítve, valamint az elkerülhetetlen szennyezéseket.

A találmány szerinti nagy elektromos vezetőképességű, feszülfségrelaxáclóval szembeni jó ellenálló képességű, Izotrop hajlltbatőságú rézötvözetet az alábbiak szerint dolgozzuk fel, Az eljárás magában foglalja a 0,15-0,7 tömeg % krómot, és a szükséges egyéb ötvözoket, az elkerülhetetlen szennyezéseket, valamint rezet tartalmazó ötvözet öntését. Az ötvözetet szalaggá formáljuk, amelyet oldólágyifásnak vetünk alá 850-1030 °C hőmérsékleten 5 másodperc - TÖ perc időtartamig. Az előnyös lágyltási idő 10 másodperc - δ perc közötti időtartam. A szalagot ezután 850 °C~t meghaladó hőmérsékletről 5ÖÖ °C alatti hőmérsékletre hűljük, legfeljebb TÖ másodperc alatt. A lehűtött szalagot ezután hidegen hengereljük a vastagság 40-99 % csökkenéséig, majd 350-550 ’C hőmérsékleten, 1 -10 óra alatt

A tai

ismertetjük részletesebben, A

1. ábra szalag előállításának folyamatábrája a találmány szerinti rézötvözetből, a

2. ábra drót vagy rúd előállításának folyamatábrája a találmány szerinti * * * ·« * *

XX·

3. és 4. ábra a találmányhoz kapcsolódó két rézötvözet álkristáiyösi szemcseméretét ábrázolja az oldó lágyitásí hőmérséklet és az oldó íágyltási

A találmány szerinti ötvözet különösen alkalmas ásra, ahol nagy környezeti hőmérsékletnek, és a nagy et

által generált IR hőnek lehet kitéve. Az ötvözet jói használható multimédiás eszközökhöz - például számítógépekben, telefonokban - is, ahol a működési hőmérséklet alacsonyabb, jellemzően maximálisan 100 *C nagyságrendű, és a jelek áramerőssége viszonylag kicsi.

A találmány szennti ötvözet lényegében a következőkből áll:

0.15-07 % krém.

0,005-0,3 % ezüst, 0,01-0,15 % titán,

0,01-0,10 % szilícium,

0,25-0,6 % króm,

0,315-0,2 % ezüst, •3,01-0,10 % titán,

0,01-0,10 % szilícium, kevesebb, mint 0,1 % vas legfeljebb 0,25 % ón, rézzel kiegészítve, és sz elkerülhetetlen szennyezések,

Legelőnyösebben az ötvözet összetétele: 0,3-0,55 % króm,

0,03-0,13 % ezüst,

0,02-0,065 % titán,

0,02-0_;08 % szilícium,

0,03-0:,09 % vas kevesebb; mint 0,05 % ön, rézzel kiegészítve, és az elkerülhetetlen szennyezések.

Ha a nagy szilárdság különösen fontos, a titán tartalomnak 0,05 % vagy ennél magasabb értéknek kell lennie. Ha a nagy elektromos vezetőképesség különösen fontos, a titán tartalomnak 0.065 % vagy ennél kisebb értéknek keli lennie.

Króm: A króm részecskék az Öregítő lágyítás során kiválnak, ezáltal kiválásos keményedésf, és ezzel együtt a vezetőképesség növekedését eredményezik, A króm kiválása stabilizálja az ötvözet szövetszerkezetét, mivel a szemcsehatáron második fázis kialakításával a szemcsenövekedést akadályozza. Ezen előnyős hatások eléréséhez minimálisan 0,15 tömeg % króm szükséges.

Ha króm tartalom meghaladja a 0,7 % értéket, megközelítve a króm maximális szilárd oldhatóságát a rézötvözetben, durva második fázis kiválások jelennek meg. A durva kiválások károsan befolyásolják mind a felületi minőséget, mind pedig a rézötvözet vékonyítbafőságát az ötvözet szilárdságának további növelése nélkül. A króm fölösleg károsan befolyásolja az átkrtstályosodást.

Ezüst; Az ezüst ízotrop hajiithatóságot biztosit, ezáltal javítva az ötvözet elektromos csatlakozóként való alkalmazhatóságát. Az ezüst növeli továbbá a szilárdságot, különösen, ha a krőmtartalom az adott tartomány alsó határa körül van, 0,3 % vagy kevesebb. Ha az ötvözet őregíteif állapotban van, ezüst adagolásával javítható a magas hőmérsékleten tapasztalható teszüitségreiaxácíóvaf szembeni ellenállás.

Ha az ezüsttartalom kisebb, mint 0,005 %, az előnyös tulajdonságok nem tapasztalhatók teljes mértékben. Ha az ezüsttartalom meghaladja a 0,3 %~ot, az ezüst adagolásával járó többlet költségek meghaladják a várható előnyöket.

Titán: A titán javítja a feszüítségreiaxáeíóva! szembeni ellenállást, és az ötvözet szilárdságát. Ha a titán tartalom kisebb, mint 0,01 % az előnyös tulajdonságok nem jelentkeznek. A titán feleslegesen káros hatással van az ötvözet elektromos vezetőképességére, valöszlnöleg nagyobb mértékben, mint bármely más öivözöeíem. A legalább 80 % IACS elektromos vezetőképesség eléréséhez a titán tartalmat 0,055 % vagy ennél kisebb értéken kell tartani, A nagy szilárdság

5i eléréséhez a titán tartalmat ö,05 % vagy enné) nagyobb értéken kell tartani,

Szilícium: A szilícium javítja a feszültségrelaxációval szembeni ellenállást; es az ötvözet szilárdságát. Ha a szilícium tatalom kisebb, mint Ö,Ö1 % az előnyőst tulajdonságok nem jelentkeznek. Ha a szilícium tartalom meghaladja a 0,1 %-of, ar elektromos vezetőképesség csökkenése meghalad minden javulást a feszültségrelaxáclőval szembeni ellenállásban.

Vas: Adott esetben vas adagolható az ötvözet szilárdságának növelésére, és a szemcsézettség finomságában is javulást eredményez, öntött és feldolgozott állapotban egyaránt. A finomabb szemcsézettség esetén jobb a hajlíthatöság. A vasfelesleg azonban nagymértékben csökkenti az elektromos vezetőképességet. Kívánatos a 80 % IACS elektromos vezetőképesség elérése, így a vas mennyiségének a legelőnyösebb ötvözet összetételében 0,1 % alatt kell maradni.

A vas titánhoz viszonyított tömegaránya előnyösen 0,7:1 - 2,5:1, előnyösebben 0,9:1 ~ 1,7:1, még előnyösebben 1,3:1, Néhány alkalmazás esetében a vas és az ón tömegaránya előnyösen 0,9:1 -1,1:1, előnyösebben 1:1.

Ön: Adót esetben ón adagolható az ötvözet szilárdságának növelésére, de ha feleslegben van jelen, csökkenti az elektromos vezetőképességet és a feszüítségreiaxáeíőt is erősíti. Ennek megfelelően kevesebb, mint 0,5 tömeg % ón lehet jelen az ötvözetben, előnyösen kevesebb, mint 0,05 %, ha Sö % IACS íiekfromos'

Más adalékok: A találmány szerinti ötvözetben más elemek is jelen lehetnek a kívánt tulajdonság növelés eléréséhez anélkül, hogy szignifikáns csökkenés lenne észlelhető a kívánt tulajdonságokban, mint például a hajllthatóság, feszültség relaxácíőval szembeni ellenállás vagy elektromos vezetőképesség. Ezen elemek teljes mennyisége a legnagyobb részre is kisebb, mint 1 %, előnyösen kisebb, mint

0,5 % Áz ez alóli kivételeket az ar Kobalt 1:1 arányban

Magnézium adagolható a forraszthatóság és a forraszanyag adhéziósának javítására, A magnézium szintén hatásosan javítja az ötvözet felületének tisztíthatóságát a feldolgozás során. Áz előnyös magnézium tartalom G,Ö5~Ö,2 %. A magnézium javíthatja az ötvözet feszültségrelaxációval szembeni ellenállását.

A megmunkáíhaíöság. az elektromos vezetőképesség lényeges csökkenése nélkül, kén, szelén, feltúr, ólom és blxmuí adagolásával javítható. Ezek a megmunkáíbatőságot segítő adalékok elkülönülő fázist alkotnak az ötvözeten belül,

Sí XX ♦ *♦ * fcfc X V fc fc ♦ *

és nem csökkentik az elektromos vezetőképességet. Az előnyős mennyiségek ólöm: legfeljebb 3 %, kén 0,2-0,5 %, tellúr: 0,4-0,7 %.

Oezoxidálőanyagok előnyösen 0,001-0,1 % mennyiségben alkalmazhatók, A megfelelő dezoxidálóanyagok közé tartozik a bőr, lítium, behllium, kalcium, és a ritka földfemek akár önmagukban, akár egymással keverve. A bér, mely boridot képez, előnyös, mivel az ötvözet szilárdságát Is növeli. A magnézium, melyet korábban említettük, szintén hatékony dezoxidálőanyag.

A szilárdságot növelő, és az elektromos vezetőképességet csökkentő adalékanyagok, ezek közé tartozik az alumínium és a nikkel, kisebb, mint Ö,í % mennyiségben lehetnek jelen.

A cirkónium szilícium jelenlétében hajlamos durva szemcsés cirkónium-szilieid képzésére. Emiatt előnyős, ha az ötvözet lényegében cirkónium-mentes, vagyis a cirkónium legfeljebb szennyező mennyiségben van jelen.

A találmány szerinti ötvözet feldolgozása jelentős hatással van a kész ötvözet tulajdonságaira. Az 1. ábra folyamatábrán ismerteti, milyen feldolgozási lépésekkel érhető el a rézőtvozeí kívánt folyáshatára, hajlíthafesága, feszültségretaxáclővaí szembeni ellenállása, rugalmassági modulusa, szakítószilárdsága és elektromos vezetőképessége. Ezek a feldolgozási lépések előnyösek minden krómot tartalmazó rézötvözet esetében.

Az első lépés a 10 öntés, bármely megfelelő eljárással. Például a kálód réz fégelyes kemencében vagy olvasztó kemencében szénnel befedve, körülbelül 1200 ^ÖC hőmérsékleten megolvasztható. Megfelelő mester-ötvözetként króm, és szükség esetén más ötvözöelemek, például titán, szilícium, ezüst és vas adható az olvadékhoz a kívánt összetételű ötvözet öntéséhez. Az öntés lehet folyamatos eljárás, például szalagöntés, melyben az öntvény a 14 oldó lágyítást megelőző 12 hideg hengerléshez megfelelő vastagságban hagyja el a szalagot. Ez az öntési vastagság előnyösen körülbelül 10,2-25,4 mm (0,4-1 inch), melyet körülbelül 1,14 mm (0,045 inch) névleges vastagságúra hidegen hengerlünk.

Az ötvözet 10’ öntéssel szögletes tuskóvá is önthető, majd 18 meleg hengerléssel szalaggá darabolható. Jellemzően a meleg hengerlés hőmérséklete 750 - 1030 °C, a tuskó vastagságának csökkentésére szolgál, valamivel az oldó iágyitásához szükséges vastagságnál nagyobb értékre. A meleg hengerlés több menetben végezhető, általában az oldó lágyításhoz szükségesnél nagyobb vastagú szalag kialakítására alkalmazzuk.

«4 * 9 ./ ·τ

4*4

Bár a rézötvözet feldolgozását szalagra vonatkozóan meleg és hideg hengerléssel ismertetjük, a találmány szerinti rézötvözet tóddá, dróttá és csővé Is· formázható, amely esetben a feldolgozási eljárás nyújtás vagy extrudálás lehet,

A 18 meleg hengerlést követben a szalagot vízzel hütjük, szélezzük, és az oxid bevonat eltávolítására hengereljük. A szalagot ezután 12 hideg hengerlésnek és 14 oldó lágyításnak vetjük alá, A 12 hideg hengerlés egy vagy több menetben is történhet, szükség esetén a menetek között iágyífással. A közbenső lágyítás hőmérséklete körülbelül 40Ö-55Ö ^cC, időtartama körülbelül 4-8 óra. Az eljárás végén az ötvözet szilárdsága nagyobb, szemcsemérete kisebb, W pm nagyságrendű, és szerkezete homogén lesz. Ha a közbenső lágyltás hőmérsékletén teljesen homogén szerkezetet érünk él, az eljárás végén kisebb lesz az ötvözet szilárdsága és durva szemcsék jelennek meg. A ötvözet szemcsemérete 25

az előnyös olyan mértékű hideg nengereiesí k végzése, mely a vastagságot 25-9Ö % mértékben csökkenti.

Az ötvözetet 14 oldó lágyításnak vetjük alá olyan hőmérsékleten, mely megfelelő a teljes étkhstályosodás eléréséhez a szemcseméret lényeges növekedése nélkül Előnyösen a maximális szemcseméretet 20 pm vagy ennél kisebb értéken tartjuk. Előnyösebben a maximális szemcseméret 15 pm vagy kisebb. A lágyltás időtartamát és hőmérsékletét úgy választjük ki, hogy megfelelőek jqén szövetszerkezet eléréséhez, fay ha a

vagy időtartama túl kicsi, keménységbeli és szöveiszerkezeti eltérések léphetnek fel a szalag különböző részei között, ami nem-izotrőp hajlítási tulajdonságokhoz vezet. Túl hosszá lágyítóéi idő vagy tül magas hőmérséklet indokolatlan szemcsenövekedéshez és gyenge hajlithatósághoz vezet. Széles tartományként a 14 oldó lágyltás hőmérséklete 850-1030 °C. időtartama 10 másodperc — 15 perc. Előnyösebben a 14 oldó lágyltás hőmérséklete 900-1000 ”C, időtartama 15 másodperc - 10 perc, legelőnyösebben 93Ö-980 °C és 20 másodperc ~ 5 perc,

A 3. ábra grafikusan ábrázolja az oldó lágyltás (SA) időtartamának és hőmérsékletének hatását a 0,40 % krómot tartalmazó rézötvözet átkristályosodására és szemosenövekedésére. A megadott értékek, mint a 10-15 pm, szemcseméretre vonatkoznak. 950 °C átkrlstáiyosodásf indok hőmérsékleten .körülbelül 17-35 másodperc alatt atian szemesemére! növekedés nélkül értük ei az ♦ ί .η ’Γ másodpercnél rövidebb idő alatt az átkristályosodás korlátozott. A 35 másodpercet meghaladó idő alatt az ötvözet legesen átkrtstályosodott, de 28-25 pm méretű szemcsék alakultak ki, a 40 másodpercet meghaladó idő alatt gyors szemcsenövekedést, 30-100 pm szemcseméreíef tapasztaltunk,

A 4. ábra grafikusan ábrázolja a 0,54 % krómot tartalmazó rézötvözet oldó ágyitási időtartamának és hőmérsékletének hatását. Bemutatja, hoov a krém tartalom növelésével hogyan szélesedik az elfogadható lágyitási időtartam és hőmérséklet tartományé, Átkristályosodás 10-15 pm szemcseméret esetén, 950 °C hőmérsékleten, 7-45 másodperc alatt érhető el Ugyanakkor, bár a szemcseméret nagyon jól szabályozott, a nem oldódó krém részecskék nagyobb méretűvé válnak, rontva ezzel az ötvözet tulajdonságait.

Visszatérve az 1, ábrára, a 14 oldd tágyitás után az ötvözetet a szövetszerkezeti homogenitás fenntartására 18 hűtésnek vetjük alá. Hűtés során az ötvözetet az oldó lágyításához szükséges minimum 850 °C, előnyösen azonban 900 *C feletti hőmérsékletéről 20 a hűtés i , vagy enné

, Vagy ennél rövidebb idő alatt 500 °C alá C hőmérsékletről 500 °C alatti hőmérsékletre 10

L

Az átknstályosításhoz többszörös 14 oldó tágyitás alkalmazható, előnyös, ha az egyszeres oldó tágyitás kellően hatékony az áikrisíátyosltáshoz.

A 18 hűtést kővetően a szalag vagy lemez előállításához az ötvözetet 20 hideg hengerlésnek vetjük alá, a vastagságának 4Ö-8Ö % csökkenéséig, Fólia előállításhoz a hideg hengereléssel elért vastagság csökkenés nagyobb, mint 90 %, előnyösen 99

Szalag vagy lemez előállításhoz a vastagságcsökkenés előnyösen 58-70 %, az egy vagy több hengerlés! menet hidegen nagymértékben megmunkált szalagot eredményez.

Az ötvözetet ezután 22 öregítő lágyltásnak vetjük alá. A 22 öregítő lágyítás lehet egy lépés, előnyösen két lépésben történik. Azt tapasztaltuk, hogy a lépcsős öregifés nagyobb szilárdságot és elektromos vezetőképességet eredményez, valamint a hajklhatóság is javítható a lépcsős öregltéssel Az első öregkő lépést, mely az egylépcsős eljárás esetén az egyetlen lépés, körülbelül 350-550 ^ÖC hőmérsékleten 1-10 óra alatt hajtjuk végre. Előnyösen a 22 első oregitö lépés laté 400-500 ^aC, időtartama 1-3 őrs.

en végezzük,, a 2<

őik íágyifásí lépés

4* X «·♦'·* *♦' ♦ *4 4 4*4 * *

hőmérséklete körülbelül 300-450 ’C, időtartama 1-20 óra. A lágyítás eredményeként a szilárdság csökkenése nélkül javul az elektromos vezetőképesség. Előnyösen a 24 második tágyílási lépés hőmérséklete körülbelül 350-420’C, Időtartama 5-7 éra.

Az ötvözet az feszöltségreiaxáciőval felhasználások esetén.

utáni állapotban alkalmazható, ha jő lenáilás szükséges, például járműipari az ötvözet folváshatára körülbelül 478 MPa (83 ksi), elektromos vezetőképessége körülbelül 80 % IACS. Ha ennél is nagyobb szilárdság szükséges, a 22 és 24 öregkő Iágyitás lépéseket más

Az öregítö lágyltáson átesett rézötvözet szalagot 26 hideg hengerlésnek vetjük alá a végső vastagság méretére, ami jellemzően 0,25-0,35 mm, bár a jövőbeni csatlakozóknál a cél a 8,15 mm (0,008 inch) nagyságrend ö, vagy kisebb vastagság elérése is lehet. A vékony szalag anyag, 0,15 mm (0,006 inch) alatti vastagságú rézőtvőzet fólia termékként is alkalmazható. Általában a 26 hideg hengerlést egy vagy több lépésben végezzük, forgó hengerrel, a vastagság 10-58 % csökkenéséig.

Á 26 hideg hengerelés után a 28 feszültségmentesitő lágyítás következik 200500 ’C hőmérsékleten, 10 másodperc - 10 óra időtartamig. A 28 feszüitségmenetesltö Iágyitás hőmérséklete előnyösen 250-350 ’C, időtartama 1-3 óra,

A 2. ábrán szereplő folyamatábra olyan eljárást mutat be, amely különösen alkalmas drót és rúd előállítására. A találmány szerinti rézötvözet bármely megfelelő 30 öntéssel készül, amelyet a kívánt keresztmetszetű, előnyösen henger alakú rúddá 32 extrudálunk. A meleg extrudálás hőmérséklete 700-1030 °C, előnyösen 930-1020 ’C.

Az extrahált rudat 34 hűtésnek vetjük alá, majd 36 hideg nyújtásnak (vagy hideg extrudálásnak) az átmérő legfeljebb 98 % csökkenéséig. A nyújtott rudat ekkor 38 lágyítjuk 350-900 ’C hőmérsékleten, 1 perc - 6 óra időtartam alatt. A 38 hideg nyújtás és 38 iágyitás egyszer vagy többször Ismételhető, majd az ötvözetet a végső méretre 48 hideg nyújtással alakítjuk (vagy hidegen exlrudáljuk).

Bár az egyes tulajdonságok, mint a folyáshatár, feszültségrelaxáclöval szembeni ellenállás, elektromos vezetőképesség egyenként is fontosak, az elektromos csatlakozóként alkalmazható rézőtvőzet jellemzésére hasznosabb egy több fontos tulajdonságot egyesítő - holisztikus érték. A holisztikus megközelítés a ϋ Φ

« φ φφ * » ·τ

Minőség Függvény Mutatót íQuality Funotion Depbyment, QFD) alkalmazhatja. A, QFD a gyártási folyamatban alkalmazható, a tervezés minőségének fejlesztésére* szolgáló módszer, amely a megrendelők igényeinek kielégítésében, illetve a megrendelők igényeinek tervezési célként való megfogalmazásában segít, A megrendelő megvizsgálja és kijelöli az alkalmazás szempontjából legfontosabb tulajdonságokat és osztályozza azok relatív fontosságát, A megrendelő megadja az egyes tulajdonságok “nem megfelelő”, minimálisan elérendő, “kívánatos” és “kiváló” értéktartományát. A QFD részletesebb leírása megtalálható Edwin B. Dean két cikkében; Quality Function Deployment from the Perspective of Compeiitíve Advantage, 1894, és Comprehensíve QFD írom the Perspective of Compeíítive Advanfage, 1995. Mindkettő letölthető a http;AmíjunoJarc.nasa.góv/dfó/qfd/cqfd,htmr oldalról.

Az 1 táblázat Ismerteti a járműiparban alkalmazható rézötvözetre vonatkozó tulajdonságokat, értékelésüket és tartományaikat, míg a 2. táblázat a multimédiás berendezésekben felhasználható rézötvözetre vonatkozó hasonló tulajdonságokat, értékelésüket és tartományaikat adja meg. Az “értékelés 1~1Ö skálán történik, 10 érték azt jelenti, hogy a tulajdonság értéke a legjobb, mig az 1 a tulajdonság minimális értékét jelenti.

Í5

> X m *>

/, « w <

« X <

X X í

X» 4 *♦ t

(I » » '·' X X x«x

Χί“Χ »· «» . Λ * «» k « * <

4>

•Α fő «VA találmány szerinti rézötvözetek a járműiparban és a multimédiás alkalmazásokban való felhasználások esetére egyaránt 50-nél nagyobb QFD érték (kívánatos) elérésére alkalmasak, amely jelzi, hogy a megrendelők mindkét alkalmazásra megfelelőnek találják a rézötvőzetet.

Bár a fentiekben a rézöfvőzet szalag elektromos csatlakozóvá alakítását ismertettük, a találmány szerinti ötvözet és annak feldolgozása egyaránt alkalmas vezetökeret kialakítására is. A vezetőkeretekhez jó hajlithatóság szükséges, mivel a külső vezetőt Sö^:>-os szögben hajlítják meg a nyomtatott áramkörbe helyezéshez, A frnom szemcseméret, és a durva szemcsék hiánya alkalmassá teszi az ötvözetet a vezetőkeretek kialakítására használt egyenletes kémiai maratásra.

Sár a fentiekben a szalaggá alakítót réz alapú ötvözetet ismertettük, a találmány szerinti ötvözet és eljárás egyaránt alkalmas rúd, drót, és elektromos berendezések szerelvényeinek előállítására, A nagy merevség előfeltételt az ötvözet nagy, körülbelül 140 GRa Young modulusa; biztosítja, A hajlithatóság kárára nagyobb elektromos vezetőképesség és nagyobb szilárdság érhető el a közbenső hengerlés vagy húzás kiterjesztésével a vastagság 08 % csökkentéséig, vagy több közbenső, 350-980 °C hőmérsékletű, 1 perc - 6 óra időtartamú lágyftás alkalmazásával.

A találmány szerinti ötvözet előnyei a kővetkező példák alapján nyilvánvalóbbak lesznek.

A 0,55 % króm, 0,10 % ezüst, 0,08 % vas, 0,08 % titán, 0,03 % szilícium, 0,03 % ón rézzel kiegészítve, és az elkerülhetetlen szennyezések névleges összetételű rézötvőzetet megolvasztottuk és tuskává öntöttük. A tüskét megmunkáltuk és 980 ^ŰC hőmérsékleten melegen hengerelve 1,1 mm vastagságú szalaggá dolgoztuk fel. A szalagot körülbelül 300 mm hosszú darabokra vágtuk fel, 20 másodpercre 050 °C hőmérsékletű so-ömledék fürdőbe merítettük, majd vízben szobahőmérsékletig (20 °C) lehütöttük, A vágott szalag felületét a felületi oxidök eltávolítására hengereltük, majd 0,45 mm közbenső méretig hidegen hengereltük, és 470 ®C hőmérsékleten 1 érán át, majd 390 °C hőmérsékleten 6 órán át hőkezeltük. Ezután a szalagot a végleges 8,3 mm méretre hengereltük, majd feszüílségmeneíesitö lágyításnak vetettük alá 280 °C hőmérsékleten, 2 órán át.

A végtermék tulajdonságai a következők voltak;

Folyáshatár 580 MPa (84 ksi);

Rugalmassági modulus 145 GPa;

90* hajlítási sugár öxí (V-bfokk módszer, a mikroszkópos vizsgálat nem mutatott ki repedéseket);

180° hajlítási sugár ö.Sxt (présformázás módszer, a mikroszkópos vizsgálat nem mutatott ki repedéseket);

% feszültség veszteség 100 °C hőmérsékleten 13 % feszültség veszteség 150 °C hőmérsékleten 22 % feszültség veszteség 200 °G hőmérsékleten

Szakítószilárdság 593 MPa (88 ksi); és óra után, óra után, óra után;

Elektromos vezetőképesség 79 % IACS,

Az ötvözet QFD besorolása Járműipari és Ipari alkalmazások esetére 54 (lásd

12. táblázat), és multimédiás berendezésekben 84 (lásd 11. táblázat).

2. példa

A 3. táblázatban ismertetett összetételű bét fézötvözetet megolvasztottuk és acél szerszámokba 4,5 kgros (10 font) tüskökké öntöttük. Vágás után a tüskék mérete 102x102x44,5 mm (4”κ4^Μχ1,75”). Az öntött tuskókat 950 °C hőmérsékleten, 2 órán át höntartottuk, majd 8 menetben 12,7 mm (0,50) vastagságig melegen hengereltük, majd vízzel lehűtettük. Széiezés után az oxidbevonat eltávolítására hengereltük az ötvözetet majd 1,14 mm (0,045”) névleges vastagságig hengereltük, majd 950 ^c'C hőmérsékleten, 20 másodperce kemencében oldó hőkezelésnek vetettük alá, majd vízben lehütöttük.

Az ötvözetet ezután 80 % vastagság csökkenésig, 0,48 mm (0,018”) névleges vastagságig több menetben hidegen hengereltük, majd kétszeres öregitő iágyításnak vetettük alá, az első statikus lágyltás hőmérséklete 470 ’C, időtartama 1 óra, a második statikus íágyítás hőmérséklete 390 °C, időtartama 8 óra volt, Ez a hőkezelés keményebbé tette az ötvözetet, és a hideg hengerlés utáni érték fölé növelte az elektromos vezetőképességet a szövetszerkezet átknstályosodása nélkül. Az ötvözetet ezután, a vastagság 33 % csökkenéséig, 0,30 mm (0,012) névleges vastagságig hidegen hengereltük, majd két érán át 280 ^ÖC feszültségmentesífö Iágyításnak vetettük alá. Mint a 4, táblázat mutatja, a találmány szerinti ötvözettel elértük az 552 MPa (80 ksi) folyáshatár és 80 % IACS elektromos névleges értékek kereskedelmi szempontból előnyös kombinációját.

(

X

), .............					ί
ρ	hidegen; hengerel	62	® .....	64	_	2	41,8
	.......................	72 ...................	496	78	524	8	79,7 . :
5'...........⁷........... !	!	81	^55Í	82	585	3	77,3

Őtrot	Eijáá		SHkífciirdsís	* j	i
ί j		Isi	MPa	lei	MPa	%	« '
ö ;	A	; §7,6 ; L........................................	46S.1	72,1 i L.......................... ‘	' <1	12	78,6
E A		435,8 ! t k	I 683 i 470,9 !	8	80,3 \|
í j__
ί θ	8	§6J	459,9	71,5	493,0	11	í8J
I £	8	\| wT Lm™,-----------	444,0	89,3	..............-------	: 80,3

» X ί «X XX X

X X ♦ X X ♦ X X ♦ χ

X χ« ί X χ XX

X

X X X χ χ χ XXX

XX XX X *χ>

X * * « « Φ Λ

ΦΦΦ Φ *

X ΦΦΛΦ

Az Ο és £ ötvözeteket lényegében ugyanúgy dolgoztuk fel, mint a 3308 és 3310 ötvözeteket, kivéve, hogy a meleg hengerlést 12 órás, 1000 °C hőmérsékleten végzett homogenizáló lágyítás étén kezdtük, A sófürdőben végezett oldó hőkezelés hőmérséklete 900 *C, időtartama 90 másodperc volt, amit vízben való hűtés, és 500 C-os, 1 éra időtartamú öregkő lágyítás követett. Az ötvözetek szakítás! és vezetőképességi jellemzőit 0,2 mm (A eljárás) és 0,3 mm (B eljárás) méretek esetében is öregített állapotban mértük (5. táblázat), a szilárdság növekedését a 0,3 % krém mennyiség melletti ezüst adagolás biztosította.

A BT és BÜ ötvözeteket lényegében az O és E ötvözetekkel megegyező módon dolgoztuk fel, kivéve, hogy az öregitö hőkezelés kétlépcsős iágyításból állt, az első lépcső hőmérséklete 470 ^fiC, időtartama 1 óra, a második lépcső hőmérséklete 390 °C, időtartama δ óra volt. A szakítószilárdság és vezetőképesség adatokat (6. táblázat) öregített állapotban határoztuk meg, a feszüitségrelaxácíó csökkent (növekedés a feszöltségrelaxációval szembeni ellenállásban) a 0,5 % króm mennyiség melletti ezüst adagolásának hatására.

δ. táblázat

Ötvő -zet	Folyáshatár	Szakító- szilárdság	Nyúlás	Vezető- képesség	Feszöltségrelaxáció mérteke (%) 1000 éra alatt
tol 1	»a	kai	»a	%	% IACS	100 °C	150 °C	200 °€
ί BT v	70,1 \|	483,3	74,8	515,7	9	70,1 [ 2,4	4,8	10,9 I
> su	70.2 j 434,0	74,8	515,7 1 11 ! ..ú..	80,0 \| 3,9	7,3	11,7 \|

3. példa

A 7A és 7B táblázatok alapján látható, hogy a találmány szerinti összetétel és feldolgozás hogyan javítja a hajllthatőságot. Mint a 7A táblázat mutatja, ha oldó hőkezelésnek (Solufion Heat Treatment, SHT) vetjük alá, a találmány szerinti 3310 ötvözet Izoiróp hajlítási tulajdonságokkal rendelkezik, míg az ezüstöt nem tartalmazó 3306 ötvözet hajlítási tulajdonságai némiképp anizotropok. A K005 összehasonlító ötvözet lágyítással (Bell Annealing BA) és közbenső hideg hengerlö redukcióval feldolgozva anizotrop, és gyengébb hajlítási tulajdonságokat mutat, A 7A táblázatban található 3306, 3310 és K0ÖS ötvözetek hajlítási jellemzőit tüske módszerrel határoztuk meg, amely tapasztalataink szerint legalább 0,5 értékkel nagyobb értéket eredményez, mint V-blokk eljárással meghatározott görbület érték,

A K0Ö7 és KÖOS ötvözeteket 860-1030 °C hőmérsékletű, 1-24 órán át tartó homogenizálással, 600-1000 °C hőmérsékletű meleg hengerléssel, 50-1 Oöö ^öC/pem hűtési sebességű hűtéssel dolgoztok fel. Ezeket a lépéseket legfeljebb 98 % hideg hengerelés, egy vagy két közbenső, 350-500 ^ÖC hőmérsékletű, legfeljebb 10 órán át tartó lágyítás (hagyományos BA eljárás) követte. A 7B táblázatból látható, hogy a hagyományos BA eljárással feldolgozva a KÖÖ7 ezüst tartalmú ötvözet hajlitási tulajdonságai jobbak. A 7B táblázatban található hajlithatósági jellemzőket V-biokk módszerrel határoztok meg.

A 7B táblázat alapján látható, hogy a találmány szennti K0Q7 és K008 ötvözetek hajlítási tulajdonságai jobbak, mint a K005 kereskedelmi ötvözeté, akár hagyományos lágyifással (BA), akár oldó hőkezeléssel (SRT) dolgoztuk fel A hagyományos BA eljáráshoz viszonyítva az új eljárással (SHT) jobb hajlíthafóságot és izolrop értékeket kaptunk.

7A táblázat

ötvö- zet	Eljá- rás	Folyáshatá	Szakító- szilárdság	Nyúlás	Vezető- képesség	90 GW/BW	%SR 150 ^ű€/ 1000 óra
			kei	l BRa	kai	«Ra	%	% IACS
3310	SHT		81	\| 568	82	565	3	77,3	1,2/1,2	¹⁴
\| 3306	SHT		78	i 538	80	552	3	78,2	12/0,8	nem mért
KÖ05	BA		72	496	: 81	558	10	86,8 ^: . ...	16/2,6	: 30 ¹
i	L				_____		_

táblázat

jowT zef	Eljá- rás	Folyáshatá ............	Szakító- szilárdság	Nyúlás	Vezető” képesség	90 Bsa/t GW/BW .......................	% SR 150 °C/ 1000 óra
		kel	«Ra	kei	«Pa	%	% IACS
ΓΚΟΟδ	BA	78	538	84 ____	579	10	84,5	17/4,0	nem mért j
Γκοοτ™	BA __	78	538	82	565	10	80,2	0,5/2	nem mért j
1 köös	SHT	74	510	78	538	8	81,4	Π), 5/0,5	12 \|
1 KÖÖS 1.............	SHT	78	538 ........................	....	558	8 ...	819 ....	0/0	16 j

y φ

Λ számítások, melyek a mért értékek alapján a minősítést segítik, bemutatják annak mérését”, hogy a különböző ötvözetek vagy összetételek mennyire elégítik ki a követelményeket.

Erre a célra matematikai s~függvények alkalmazhatok. Az eredmény minősítése alacsony, például 5 %, ha nem felel meg a követelményeknek, A kívánatos jellemzők közelében a minősítés eléri a körülbelül SÖ % értéket, és a mért tulajdonság változásával lépésenként nő vagy csökken, A kiváló korlátnál a követelményeknek teljesen megfelelnek a jellemzők, A minősítés elérheti a 95 %-ot. A jellemzők további javulása nem eredményez jelentős javulást a megrendelő megelégedettségében. A tulajdonságok változása csak kis változást okoz a minősítésben.

Erre a célra arctan függvény w(f(x)) skálát alkalmaztunk. A függvény összeköti az érdekes tulajdonság legkisebb (χ,τ*) és legnagyobb (x_CTax) értékét. Ezeknél az értékeknél a minősítést ö, illetve 100 % értékre állítjuk be, Ezen értékek között az f(x) minősítésre adott két pont s-függvényi alkot, f(x) 50 * (1 00/B)-aretan (cl '(x*c2}}

A cl s c2 állandókat az (Χι,ί(χ<)} és (xz.fjxs)) alapján beállított két minősítésből határozzuk meg. A beállításokat a minősítéshez megfelelő tulajdonságok alapján hozott döntéssel határozzuk meg,

Ahol x a vizsgált tulajdonság aktuális értéke. w(f(x}) az adott tulajdonság minősítése.

Az összes tulajdonság holisztikus megközelítéséi az egyes lényeges tulajdonságok QFO által megadott relatív fontosság értékkel való szorzásával érjük eí. Ezeket az eredményeket összegezzük, és elosztjuk a relatív fontosság értékek

Ezáltal a teljesítmény átfogó minősítését a teljesen megfelelő, 1GG % megoldás % értékében kapjuk rneg. Az ideális megoldás (fókusz) a körülbelül 50 % eredményhez tartozik. Az átfogó minősítés hasznos eszköz ötvözetek és összetételek objektív összehasonlítására. A multimédiás alkalmazásokhoz tartozó értékeket a 8. táblázat, a járműipari alkalmazásokhoz tartozó értékeket a 9, táblázat tartalmazza.

X

X ί Μ * « ♦ φ « ♦ ♦

XX ♦ X ί X* «

» X X ί X Φ «»

XXtí

X ♦ «X

χ X XX

X

X χ XX χ « χ χ χ *

X

X» X X X Χχ

X « χ < X χ χ XX X χχ χ χ X «ΐχ « φ ♦

A 10. táblázat mutatja, hogy a 2. táblázatban ismertetett névleges tulajdonságokkal rendelkező rézötvözet QFD minősítése 51. A 11. táblázat mutatja, hogy az 1. példa szerinti multimédiás alkalmazásokra szolgáié rézötvözet QFD értéke 64, a 12, táblázat pedig azt illusztrálja, hogy az ötvözet QFD minősítése a jármű- és ipari alkalmazás szempontjából 54.

Nyilvánvaló, hogy a találmány szerinti nagy szilárdsággal és elektromos vezetőképességgel jellemzett rézötvőzet különösen alkalmas elektromos csatlakozóként való alkalmazásra, és teljesen megfelel a korábban megállapított céloknak és előnyöknek. Bár a találmányt meghatározott alkalmazások és példák kombinációjának segítségével Ismertettük, a terület szakemberei számára nyilvánvaló, hogy számos változat, módosítás létezik. Ennek megfelelően minden, az >e tartozó módosítás és változat a találmány tárgyát képezi.

« « >Μ4ί

> 4 *» * ί ♦ ί > « »1 « » « xx »

« X » ί < > «ί ♦w ί

Μ+'Χ.

s

j 8 ί .		lért érték	........ ...................y.	^R ^s	ί ΐ
		δδδ,οδ	31,33	1,8	31,33
L·.......................................................................J	6Ps ,!	Wi	88,78	®	78,96'
L,™™™™™.™...........................................	W ί	δ,οο	100,00	8,325 j	32,58
		................................ί	94,85	δ,325	38,83
	MPa		6,96 !	8,5	4,18
\|	’⁴«2ΖΓ	δ,δο !: ί, ί J...................................	95,72	8,5
	%ls		99,94	0,4	οδ,δδ	ϊ 5,
		60,00	ί	\| 5,3	15,Í
i				Összes ísWtóy	273,47 ί .ί.....................................
				^fci“		1
! .	i	5 ϊ ί	ί	χχ	54	! { J

« X

X X X » X

X >í X K 4 Xí

X í í X > 4 4*4

ÍX4

S ί

/'·'

» ,χ XXX XX χ χ (XI »:

X > <

X X

X

XX X X X XX

X

X X X X » X x*X ♦ XXX X

XX»

X

Í <4 4* ♦ν *

Claims

Szabadalmi igénypontok

17 Rézötvözeí, melynek összetétele 0,15-0,7 tömeg % króm,

0,005-0,3 tömeg % ezüst,

0,01-0,15 tömeg % titán,

0,01-0,10 tömeg % szilícium,

0,2 tömeg % mennyiségig vas 0,5 tömeg % mennyiségig ón, és az elkerülhetetlen szennyezések, rézzel kiegészítve.
2, Az 1. igénypont szerinti rézötvözeí, melynek összetétele 0,25-0,5 tömeg % króm,

0,015-0,2 tömeg % ezüst,

0,01-0,10 tömeg % titán,

0,01-0,10 tömeg % szilícium, kevesebb, mint 0,1 tömeg % vas

0,25 tömeg % mennyiségig ón, és az elkerülhetetlen szennyezések, rézzel kiegészítve.
3, Az 1. vagy 2. igénypontok bármelyike szerinti rézötvözet, melynek titán tartalma maximum 0,085 %,
4. Az 1. vagy 2. igénypontok bármelyike szerinti rézötvözet melynek titán tartalma minimum 0,005 %.
5. A 2 igénypont szerinti rézötvözet, melynek összetétele 0,3-0,55 tömeg % króm,

0.08-0,13 tömeg % ezüst,

0,02-0,065 tömeg % titán,

0,02-0,08 tömeg % szilícium,

0,03-0,00 tömeg % vas kevesebb, mint 0,05 tömeg % ón, és az elkerülhetetlen szennyezések, rézzel kiegészítve.

5. Az 1-5, igénypontok bármelyike szerinti rézötvözet melyben a vas titánhoz viszonyított tömegaránya, Fe:TI 0,7:1 -2,5:1.
7. A 8. Igénypont szerinti rézctvözet, melyben a Fe:Ti tömegaránya 0,9:1 ~ 1,7:1, «X ««Φ íí '* *

3ö

Az 1-5, igénypontok bármelyike szerinti rézötvözet melyben a vasat legalább részben kobalt helyettesíti 1:1 tömegarány alapon.

Az 1-8, igénypontok bármelyike szerinti rézötvözet, amely 0,05-0,2 tömeg % magnéziumot is tartalmaz.