JPH07258775A - 電子機器用高力高導電性銅合金 - Google Patents
電子機器用高力高導電性銅合金Info
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- JPH07258775A JPH07258775A JP6075420A JP7542094A JPH07258775A JP H07258775 A JPH07258775 A JP H07258775A JP 6075420 A JP6075420 A JP 6075420A JP 7542094 A JP7542094 A JP 7542094A JP H07258775 A JPH07258775 A JP H07258775A
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- alloy
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Abstract
(57)【要約】
【目的】 半導体機器のリ−ドフレ−ム材等として要求
される強度(引張強度で65kgf/mm2 以上),電気伝導
度(導電率で50%IACS以上),エッチング性,曲げ加
工性及び半田接合部の信頼性等の諸性質を高いレベルで
兼ね備えた銅合金を提供する。 【構成】 リ−ドフレ−ム材等の電子機器用銅合金を、
Cr:0.05〜0.40%,Zr:0.03〜0.25%,Fe:0.10〜1.80
%,Ti:0.10〜0.80%を含むか、あるいは更に Zn:0.05〜2.0 %,Sn,In,Mn,P,Mg及びSiの1種以
上:総量で0.01〜1% のうちの1種又は2種以上を含有すると共に、“0.10%
≦Ti≦0.60%”ではFe/Ti重量比が0.66〜2.6 を満足
し、また“0.60%<Ti≦0.80%”ではFe/Ti重量比が1.
1 〜2.6 を満足していて残部がCu及び不可避的不純物か
ら成り、かつ平均結晶粒径が60μm以下に調整されて
成る構成とする。
される強度(引張強度で65kgf/mm2 以上),電気伝導
度(導電率で50%IACS以上),エッチング性,曲げ加
工性及び半田接合部の信頼性等の諸性質を高いレベルで
兼ね備えた銅合金を提供する。 【構成】 リ−ドフレ−ム材等の電子機器用銅合金を、
Cr:0.05〜0.40%,Zr:0.03〜0.25%,Fe:0.10〜1.80
%,Ti:0.10〜0.80%を含むか、あるいは更に Zn:0.05〜2.0 %,Sn,In,Mn,P,Mg及びSiの1種以
上:総量で0.01〜1% のうちの1種又は2種以上を含有すると共に、“0.10%
≦Ti≦0.60%”ではFe/Ti重量比が0.66〜2.6 を満足
し、また“0.60%<Ti≦0.80%”ではFe/Ti重量比が1.
1 〜2.6 を満足していて残部がCu及び不可避的不純物か
ら成り、かつ平均結晶粒径が60μm以下に調整されて
成る構成とする。
Description
【0001】
【産業上の利用分野】この発明は、トランジスタや集積
回路(IC)等のような半導体機器のリ−ド材として好
適な、高い強度や電気伝導性等に加えて優れたエッチン
グ性及び曲げ加工性をも備えた電子機器用高力高導電性
銅合金に関するものである。
回路(IC)等のような半導体機器のリ−ド材として好
適な、高い強度や電気伝導性等に加えて優れたエッチン
グ性及び曲げ加工性をも備えた電子機器用高力高導電性
銅合金に関するものである。
【0002】
【従来技術とその課題】近年のICパッケ−ジの動向は
“軽薄短小化”に象徴されてきたが、最近、表面パッケ
−ジの普及によってその傾向は益々促進され、更にIC
チップの高機能化に伴う多ピン化及び低発熱化も同時に
進んでいる。一方、ICパッケ−ジの形態に係る具体的
な変遷過程を見ると、従来はDIPに代表されるピン挿
入型パッケ−ジが多用されてきたが、実装密度向上を目
的とした“表面実装”が主流になるにつれてSOJ,S
OP,QFP等の表面実装型への移行が進んでいる。そ
して、最近では、多ピン化に伴ってリ−ドピッチを縮小
したファインピッチQFPが増加し、更にTSOP,T
QFP等に代表される薄板化が進行している。
“軽薄短小化”に象徴されてきたが、最近、表面パッケ
−ジの普及によってその傾向は益々促進され、更にIC
チップの高機能化に伴う多ピン化及び低発熱化も同時に
進んでいる。一方、ICパッケ−ジの形態に係る具体的
な変遷過程を見ると、従来はDIPに代表されるピン挿
入型パッケ−ジが多用されてきたが、実装密度向上を目
的とした“表面実装”が主流になるにつれてSOJ,S
OP,QFP等の表面実装型への移行が進んでいる。そ
して、最近では、多ピン化に伴ってリ−ドピッチを縮小
したファインピッチQFPが増加し、更にTSOP,T
QFP等に代表される薄板化が進行している。
【0003】ところで、多ピン,狭ピッチのフレ−ムの
大半はエッチング加工により作られるのが一般的である
が、このエッチング加工では狙いとする板厚方向への食
刻のみならず板幅方向へのサイドエッチも起こることか
ら、リ−ド幅やリ−ド間隔に関する加工精度の観点から
素材板厚は薄いほど加工上有利となる。また、パッケ−
ジの薄肉化要求からもリ−ドフレ−ム材を薄くする必要
があり、そのため最近では板厚が0.15mmから0.125 mm、
更には0.10mmへと薄くなる傾向を示している。
大半はエッチング加工により作られるのが一般的である
が、このエッチング加工では狙いとする板厚方向への食
刻のみならず板幅方向へのサイドエッチも起こることか
ら、リ−ド幅やリ−ド間隔に関する加工精度の観点から
素材板厚は薄いほど加工上有利となる。また、パッケ−
ジの薄肉化要求からもリ−ドフレ−ム材を薄くする必要
があり、そのため最近では板厚が0.15mmから0.125 mm、
更には0.10mmへと薄くなる傾向を示している。
【0004】しかし、このようなリ−ドフレ−ムの薄板
化やリ−ドの狭小化はリ−ド強度を低下させ、アセンブ
リ−工程中やデバイス実装時におけるリ−ドの変形を引
き起こす。そこで、このような問題を解決するためには
使用されるリ−ドフレ−ム材料の強度をできるだけ向上
させる必要がある。また、ICの高集積化や多ピン化が
進むと、これに伴い消費電力も大きくなってチップから
発生する熱の放散対策が無視できない重要な問題とな
る。
化やリ−ドの狭小化はリ−ド強度を低下させ、アセンブ
リ−工程中やデバイス実装時におけるリ−ドの変形を引
き起こす。そこで、このような問題を解決するためには
使用されるリ−ドフレ−ム材料の強度をできるだけ向上
させる必要がある。また、ICの高集積化や多ピン化が
進むと、これに伴い消費電力も大きくなってチップから
発生する熱の放散対策が無視できない重要な問題とな
る。
【0005】このように、半導体機器のリ−ドフレ−ム
材には一般に次のような多岐多用な特性が要求されてい
る。 a) リ−ドが容易に変形することがない機械的強度を有
すること, b) リ−ドフレ−ムのパタ−ン形成に必要な優れたエッ
チング性及びプレス加工性を有すること, c) チップの発熱に対して効率良く熱放散させるための
高い熱伝導率を有すること, d) 電気的特性に優れていること, e) デバイス実装時における半田付け性に優れ、かつ半
田接合部の信頼性が高いこと, f) ボンディングのためのAgメッキ性に優れること, g) 加熱工程で表面が酸化することのない優れた耐酸化
性を有していること, h) 繰り返し曲げ性に優れていること, i) 価格が安価であること。
材には一般に次のような多岐多用な特性が要求されてい
る。 a) リ−ドが容易に変形することがない機械的強度を有
すること, b) リ−ドフレ−ムのパタ−ン形成に必要な優れたエッ
チング性及びプレス加工性を有すること, c) チップの発熱に対して効率良く熱放散させるための
高い熱伝導率を有すること, d) 電気的特性に優れていること, e) デバイス実装時における半田付け性に優れ、かつ半
田接合部の信頼性が高いこと, f) ボンディングのためのAgメッキ性に優れること, g) 加熱工程で表面が酸化することのない優れた耐酸化
性を有していること, h) 繰り返し曲げ性に優れていること, i) 価格が安価であること。
【0006】しかしながら、これら各種の要求特性に対
し、従来より使用されてきたリン青銅等の銅合金や42
アロイ(42wt%Ni-Fe)には何れも一長一短があり、前記
特性の全てを満足し得るものはなかった。特に、リ−ド
の多ピン化,小型化の進展に伴って形状の複雑化やピン
の狭小化が進み、リ−ドフレ−ム材料に一層良好な強
度,エッチング性及び曲げ加工性が求められていること
を考慮すれば、上記従来材はこれらの点で十分な性能を
有しているとは言い難かった。
し、従来より使用されてきたリン青銅等の銅合金や42
アロイ(42wt%Ni-Fe)には何れも一長一短があり、前記
特性の全てを満足し得るものはなかった。特に、リ−ド
の多ピン化,小型化の進展に伴って形状の複雑化やピン
の狭小化が進み、リ−ドフレ−ム材料に一層良好な強
度,エッチング性及び曲げ加工性が求められていること
を考慮すれば、上記従来材はこれらの点で十分な性能を
有しているとは言い難かった。
【0007】このようなことから、本発明が目的とする
のは、半導体機器のリ−ドフレ−ム材等として要求され
る前記各特性の何れをも満たす材料、特にビッカ−ス硬
さで約200以上の強度(引張強度で65kgf/mm2 以
上)を有すると共に50%IACS(42アロイの約15倍
程度)以上の導電率を示し、かつ曲げ加工性及びエッチ
ング性にも十分に優れた金属材料を提供することであ
る。
のは、半導体機器のリ−ドフレ−ム材等として要求され
る前記各特性の何れをも満たす材料、特にビッカ−ス硬
さで約200以上の強度(引張強度で65kgf/mm2 以
上)を有すると共に50%IACS(42アロイの約15倍
程度)以上の導電率を示し、かつ曲げ加工性及びエッチ
ング性にも十分に優れた金属材料を提供することであ
る。
【0008】
【課題を解決するための手段】本発明者等は、上記目的
を達成すべく鋭意検討を行ったところ、まず次のような
結論に達した。即ち、元々熱伝導度で42アロイをはる
かに上回る銅をベ−スとした銅合金は熱放散性において
他のリ−ドフレ−ム材料に比べ非常に有利である上、電
気的特性,Agめっき性,半田付け性,耐酸化性,延性等
の面でも比較的良好な特性を確保することができる。従
って、これらの特性を損なうことなく薄板化に対応可能
な強度と繰り返し曲げ性,エッチング性等を付与して従
来の銅合金の持つ欠点を改良できれば、半導体機器のリ
−ドフレ−ム材や導電性ばね材等として優れた材料を実
現できると考えられる。
を達成すべく鋭意検討を行ったところ、まず次のような
結論に達した。即ち、元々熱伝導度で42アロイをはる
かに上回る銅をベ−スとした銅合金は熱放散性において
他のリ−ドフレ−ム材料に比べ非常に有利である上、電
気的特性,Agめっき性,半田付け性,耐酸化性,延性等
の面でも比較的良好な特性を確保することができる。従
って、これらの特性を損なうことなく薄板化に対応可能
な強度と繰り返し曲げ性,エッチング性等を付与して従
来の銅合金の持つ欠点を改良できれば、半導体機器のリ
−ドフレ−ム材や導電性ばね材等として優れた材料を実
現できると考えられる。
【0009】そこで、固溶型銅合金に比べ導電率を低下
させずに高強度化が可能な、析出型銅合金の一つである
Cu−Cr−Zr合金に着目して研究を行った結果、以下に示
す知見を得ることができた。 (a) Cr及びZrは銅合金の高強度化に非常に効果的な元
素であり、しかもCrは電気伝導性の向上にも資する成分
であるが、これらの添加だけではリ−ドフレ−ム材や導
電性ばね材等として十分に満足できる強度を確保するこ
とができず、その強度を更に向上させるのにTi及びFeの
添加が有効である。 (b) ただ、Ti,Feは合金の強度向上に非常に有効であ
るものの、それらの含有量はエッチング性や電気伝導度
等に大きく影響するので無秩序な添加は慎まなければな
らない。しかし、Ti及びFeを添加した前記銅合金におい
て、Cr,Zr,Ti及びFe等の合金成分及び合金成分比を厳
密に制御すると、強度,電気伝導性及びエッチング性等
の諸特性を高いレベルでバランスさせることができるよ
うになる。しかも、その溶体化処理温度を選定すること
により平均結晶粒径を60μm以下に制御すると、前記
特性と共に曲げ加工性をも高いレベルでバランスさせる
ことができる。 (c) 更に、この合金に所定量のZn,Sn,In,Mn,P,M
gあるいはSiの添加を行うことで、その半田接合部の信
頼性や合金の強度特性を更に改善することが可能であ
る。
させずに高強度化が可能な、析出型銅合金の一つである
Cu−Cr−Zr合金に着目して研究を行った結果、以下に示
す知見を得ることができた。 (a) Cr及びZrは銅合金の高強度化に非常に効果的な元
素であり、しかもCrは電気伝導性の向上にも資する成分
であるが、これらの添加だけではリ−ドフレ−ム材や導
電性ばね材等として十分に満足できる強度を確保するこ
とができず、その強度を更に向上させるのにTi及びFeの
添加が有効である。 (b) ただ、Ti,Feは合金の強度向上に非常に有効であ
るものの、それらの含有量はエッチング性や電気伝導度
等に大きく影響するので無秩序な添加は慎まなければな
らない。しかし、Ti及びFeを添加した前記銅合金におい
て、Cr,Zr,Ti及びFe等の合金成分及び合金成分比を厳
密に制御すると、強度,電気伝導性及びエッチング性等
の諸特性を高いレベルでバランスさせることができるよ
うになる。しかも、その溶体化処理温度を選定すること
により平均結晶粒径を60μm以下に制御すると、前記
特性と共に曲げ加工性をも高いレベルでバランスさせる
ことができる。 (c) 更に、この合金に所定量のZn,Sn,In,Mn,P,M
gあるいはSiの添加を行うことで、その半田接合部の信
頼性や合金の強度特性を更に改善することが可能であ
る。
【0010】本発明は、上記知見事項等を基にしてなさ
れたもので、「電子機器用銅合金を、 Cr:0.05〜0.40%(以降、 成分割合を表す%は重量割合
とする),Zr:0.03〜0.25%, Fe:0.10〜1.80%,
Ti:0.10〜0.80% を含むか、 あるいは更に Zn:0.05〜2.0 %,Sn,In,Mn,P,Mg及びSiの1種以
上:総量で0.01〜1% のうちの1種又は2種以上を含有すると共に、 “0.10%
≦Ti≦0.60%”ではFe/Ti重量比が0.66〜2.6 を満足
し、 また“0.60%<Ti≦0.80%”ではFe/Ti重量比が1.
1 〜2.6 を満足していて残部がCu及び不可避的不純物か
ら成り、 かつ平均結晶粒径が60μm以下に調整されて
成る構成とすることによって、 強度,電気伝導度,エッ
チング性,曲げ加工性及び半田接合部の信頼性等の諸性
質を高いレベルでバランスさせ得るようにした点」に大
きな特徴を有している。
れたもので、「電子機器用銅合金を、 Cr:0.05〜0.40%(以降、 成分割合を表す%は重量割合
とする),Zr:0.03〜0.25%, Fe:0.10〜1.80%,
Ti:0.10〜0.80% を含むか、 あるいは更に Zn:0.05〜2.0 %,Sn,In,Mn,P,Mg及びSiの1種以
上:総量で0.01〜1% のうちの1種又は2種以上を含有すると共に、 “0.10%
≦Ti≦0.60%”ではFe/Ti重量比が0.66〜2.6 を満足
し、 また“0.60%<Ti≦0.80%”ではFe/Ti重量比が1.
1 〜2.6 を満足していて残部がCu及び不可避的不純物か
ら成り、 かつ平均結晶粒径が60μm以下に調整されて
成る構成とすることによって、 強度,電気伝導度,エッ
チング性,曲げ加工性及び半田接合部の信頼性等の諸性
質を高いレベルでバランスさせ得るようにした点」に大
きな特徴を有している。
【0011】次に、本発明において“合金の成分組成及
び結晶粒径を前記の如くに数値限定した理由”をその作
用と共に詳述する。 A) 成分組成 (a) Cr Cr,Zr,Ti及びFe等を含む本発明に係る銅合金におい
て、Crは合金の溶体化処理に次ぐ時効処理によって母相
中に析出し、その強度及び電気伝導性を向上させる作用
を発揮するが、Cr含有量が0.05%未満では前記作用によ
る所望の効果が得られない。一方、Cr含有量が0.30%付
近を超えると溶体化処理後にも未溶解Crが母相中に残留
するようになり、更にCr含有量が0.40%を超えると粗大
介在物として存在するようになって(圧延垂直断面をエ
ッチングした時にヒゲバリ状粗大介在物として現れ
る)、合金のエッチング性及び繰り返し曲げ性を劣化す
る。従って、Cr含有量は0.05〜0.40%と定めた。
び結晶粒径を前記の如くに数値限定した理由”をその作
用と共に詳述する。 A) 成分組成 (a) Cr Cr,Zr,Ti及びFe等を含む本発明に係る銅合金におい
て、Crは合金の溶体化処理に次ぐ時効処理によって母相
中に析出し、その強度及び電気伝導性を向上させる作用
を発揮するが、Cr含有量が0.05%未満では前記作用によ
る所望の効果が得られない。一方、Cr含有量が0.30%付
近を超えると溶体化処理後にも未溶解Crが母相中に残留
するようになり、更にCr含有量が0.40%を超えると粗大
介在物として存在するようになって(圧延垂直断面をエ
ッチングした時にヒゲバリ状粗大介在物として現れ
る)、合金のエッチング性及び繰り返し曲げ性を劣化す
る。従って、Cr含有量は0.05〜0.40%と定めた。
【0012】(b) Zr 本発明に係る銅合金において、Zrは時効処理によりCuと
化合物を形成して母相中に析出しこれを強化する作用を
発揮するが、Zr含有量が0.03%未満では前記作用による
所望の効果が得られず、一方、0.25%を超えて含有させ
ると溶体化処理後にも未溶解Zrが母相中に残留し電気伝
導度及び曲げ加工性を低下させることから、Zr含有量は
0.03〜0.25%と定めた。
化合物を形成して母相中に析出しこれを強化する作用を
発揮するが、Zr含有量が0.03%未満では前記作用による
所望の効果が得られず、一方、0.25%を超えて含有させ
ると溶体化処理後にも未溶解Zrが母相中に残留し電気伝
導度及び曲げ加工性を低下させることから、Zr含有量は
0.03〜0.25%と定めた。
【0013】(c) Ti及びFe 本発明に係る銅合金において、Ti及びFeは合金を時効処
理した時に母相中にTiとFeの金属間化合物を形成し、そ
の結果として合金強度を更に向上させる作用を発揮する
が、これらの含有量がそれぞれ0.01%未満では前記作用
による所望の効果が得られない。一方、Ti含有量が0.80
%を超えたり、Fe含有量が1.80%を超える場合には、Ti
とFeを主成分とする未溶解介在物が5μm以上の大きさ
となってエッチング性を著しく阻害する。ここで、注目
すべきは、合金の強度と電気伝導性に及ぼすTi含有量,
Fe含有量の影響であり、合金の強度と電気伝導性はTiと
Feの含有量の和が一定であってもFe/Ti重量比により大
きく変化するという点である。即ち、「0.10%≦Ti≦0.
60%」の範囲ではFe/Ti重量比が0.66未満である場合
に、また「0.60%<Ti≦0.80%」の範囲ではFe/Ti重量
比が1.1 未満であると何れも電気伝導性は著しく低下す
る。これに対し、合金の強度は「0.10%≦Ti≦0.80%」
の全Ti含有量範囲においてFe/Ti重量比がが2.6 を超え
ると減少する。つまり、Fe/Ti重量比に関して電気伝導
性と強度は相反する関係にあり、両者を高位にバランス
させる最適なFe/Ti重量比は、「0.10%≦Ti≦0.60%」
では0.66〜2.6 に、また「0.60%<Ti≦0.80%」では1.
1 〜2.6 ということになる。以上のことを踏まえて、合
金の強度,電気伝導性及びエッチング性を満足させるべ
くTi含有量は0.10〜0.80%、Fe含有量は0.10〜1.8 %と
それぞれ定め、かつ「0.10%≦Ti≦0.60%」ではFe/Ti
重量比を0.66〜2.6 に、また「0.60%<Ti≦0.80%」で
はFe/Ti重量比を1.1 〜2.6 にそれぞれ限定した。
理した時に母相中にTiとFeの金属間化合物を形成し、そ
の結果として合金強度を更に向上させる作用を発揮する
が、これらの含有量がそれぞれ0.01%未満では前記作用
による所望の効果が得られない。一方、Ti含有量が0.80
%を超えたり、Fe含有量が1.80%を超える場合には、Ti
とFeを主成分とする未溶解介在物が5μm以上の大きさ
となってエッチング性を著しく阻害する。ここで、注目
すべきは、合金の強度と電気伝導性に及ぼすTi含有量,
Fe含有量の影響であり、合金の強度と電気伝導性はTiと
Feの含有量の和が一定であってもFe/Ti重量比により大
きく変化するという点である。即ち、「0.10%≦Ti≦0.
60%」の範囲ではFe/Ti重量比が0.66未満である場合
に、また「0.60%<Ti≦0.80%」の範囲ではFe/Ti重量
比が1.1 未満であると何れも電気伝導性は著しく低下す
る。これに対し、合金の強度は「0.10%≦Ti≦0.80%」
の全Ti含有量範囲においてFe/Ti重量比がが2.6 を超え
ると減少する。つまり、Fe/Ti重量比に関して電気伝導
性と強度は相反する関係にあり、両者を高位にバランス
させる最適なFe/Ti重量比は、「0.10%≦Ti≦0.60%」
では0.66〜2.6 に、また「0.60%<Ti≦0.80%」では1.
1 〜2.6 ということになる。以上のことを踏まえて、合
金の強度,電気伝導性及びエッチング性を満足させるべ
くTi含有量は0.10〜0.80%、Fe含有量は0.10〜1.8 %と
それぞれ定め、かつ「0.10%≦Ti≦0.60%」ではFe/Ti
重量比を0.66〜2.6 に、また「0.60%<Ti≦0.80%」で
はFe/Ti重量比を1.1 〜2.6 にそれぞれ限定した。
【0014】(d) Zn 本発明に係る合金においてZnは半田の耐熱剥離性を向上
させる作用を発揮し、そのため必要に応じて含有せしめ
られる成分であるが、その含有量が0.05%以下では前記
作用による所望の効果が得られず、一方、2.0 %を超え
て含有させると導電率の低下を招くことから、Zn含有量
は0.05〜2.0 %と定めた。
させる作用を発揮し、そのため必要に応じて含有せしめ
られる成分であるが、その含有量が0.05%以下では前記
作用による所望の効果が得られず、一方、2.0 %を超え
て含有させると導電率の低下を招くことから、Zn含有量
は0.05〜2.0 %と定めた。
【0015】(e) Sn,In,Mn,P,Mg及びSi 本発明に係る合金において、Sn,In,Mn,P,Mg及びSi
は何れも合金の導電率を大きく低下させずに主として固
溶強化により強度を向上させる作用を発揮するため、必
要に応じてこれらの1種又は2種以上が添加されるが、
それらの含有量が総量で0.01%未満であると前記作用に
よる所望の効果が得られない。一方、これらの含有量が
総量で1.0 %を超えると合金の導電率及び曲げ加工性が
劣化するようになる。従って、Sn,In,Mn,P,Mgある
いはSiの含有量は総量で0.01〜1%と定めた。
は何れも合金の導電率を大きく低下させずに主として固
溶強化により強度を向上させる作用を発揮するため、必
要に応じてこれらの1種又は2種以上が添加されるが、
それらの含有量が総量で0.01%未満であると前記作用に
よる所望の効果が得られない。一方、これらの含有量が
総量で1.0 %を超えると合金の導電率及び曲げ加工性が
劣化するようになる。従って、Sn,In,Mn,P,Mgある
いはSiの含有量は総量で0.01〜1%と定めた。
【0016】B) 結晶粒径 合金の結晶粒度は曲げ加工性に著しく大きな影響を与
え、結晶粒度が小さいほど曲げ加工性(即ち繰り返し曲
げ性)が向上する。なお、結晶粒度は溶体化温度により
調整できるが、平均結晶粒径が60μmを超えると繰り
返し曲げ回数が著しく減少することから、本発明におい
ては平均結晶粒径を60μm以下に調整することと定め
た。
え、結晶粒度が小さいほど曲げ加工性(即ち繰り返し曲
げ性)が向上する。なお、結晶粒度は溶体化温度により
調整できるが、平均結晶粒径が60μmを超えると繰り
返し曲げ回数が著しく減少することから、本発明におい
ては平均結晶粒径を60μm以下に調整することと定め
た。
【0017】続いて、本発明の効果を実施例によって更
に具体的に説明する。
に具体的に説明する。
【実施例】電気銅を原料として高周波溶解炉で表1及び
表2に示す各種成分組成の銅合金を1200℃で溶製
し、インゴットに鋳造した。そして、このインゴットを
面削した後、950℃に1時間加熱し、熱間圧延によっ
て8mm厚の板材とした。次に、この板材に900℃で溶
体化処理を施し、更に冷間圧延によって0.3 mm厚の板材
としてから、更に440℃で12〜24時間の時効処理
と0.15mm厚への冷間圧延を行い、最後に500℃での歪
み取り焼鈍を施した。このようにして得られた各板材の
結晶粒度(平均結晶粒径)を調査したが、その結果を表
1及び表2に併せて示す。
表2に示す各種成分組成の銅合金を1200℃で溶製
し、インゴットに鋳造した。そして、このインゴットを
面削した後、950℃に1時間加熱し、熱間圧延によっ
て8mm厚の板材とした。次に、この板材に900℃で溶
体化処理を施し、更に冷間圧延によって0.3 mm厚の板材
としてから、更に440℃で12〜24時間の時効処理
と0.15mm厚への冷間圧延を行い、最後に500℃での歪
み取り焼鈍を施した。このようにして得られた各板材の
結晶粒度(平均結晶粒径)を調査したが、その結果を表
1及び表2に併せて示す。
【0018】
【表1】
【0019】
【表2】
【0020】次いで、得られたこれら板材につき、リ−
ドフレ−ム材としての評価項目として“引張強度", "伸
び", "電気伝導性", "繰り返し曲げ性", "半田付け性",
"半田耐熱剥離性", "Agめっき性" 及び "エッチング
性" を調べた。
ドフレ−ム材としての評価項目として“引張強度", "伸
び", "電気伝導性", "繰り返し曲げ性", "半田付け性",
"半田耐熱剥離性", "Agめっき性" 及び "エッチング
性" を調べた。
【0021】ここで、“引張強度" と "伸び" は引張試
験によって測定し、 "電気伝導性"は導電率(%IACS) に
より評価した。なお、引張強度と導電率の評価基準は、
引張強度については65kgf/mm2 以上を可とし、導電率
については50%IACS以上を可とした。"繰り返し曲げ
性" は、「(曲げ半径)/(板厚)=1」の曲げ条件で
同一方向の90度繰り返し曲げ試験を行い、往復を1回
と数える方法で破断するまでの回数を数えて評価した。
なお、繰り返し曲げ性の評価基準は、曲げ回数4回以上
を可(○)とし、曲げ回数4回未満を否(×)とした。
験によって測定し、 "電気伝導性"は導電率(%IACS) に
より評価した。なお、引張強度と導電率の評価基準は、
引張強度については65kgf/mm2 以上を可とし、導電率
については50%IACS以上を可とした。"繰り返し曲げ
性" は、「(曲げ半径)/(板厚)=1」の曲げ条件で
同一方向の90度繰り返し曲げ試験を行い、往復を1回
と数える方法で破断するまでの回数を数えて評価した。
なお、繰り返し曲げ性の評価基準は、曲げ回数4回以上
を可(○)とし、曲げ回数4回未満を否(×)とした。
【0022】"半田濡れ性" は、ソルダ−チェッカ−を
用いメニスコグラフによる表面張力法でゼロクロス時間
を測定して評価した。なお、半田は 60%Sn-40%Pbを用
い、半田浴槽温度は230±5℃に設定したが、この
時、ゼロクロス時間が1秒未満を可(○)とし、1秒以
上を否(×)と評価した。"半田耐熱剥離性" は、試料
に約5μm厚の 90%Sn-10%Pb半田メッキを施してから1
50℃の大気中で1000時間まで保持し、この間10
0時間毎に取り出して「(曲げ半径)/(板厚)=1」
の曲げ条件で90度曲げを往復一回行い、曲げ部のめっ
き剥離の有無を調べて評価した。なお、半田耐熱剥離性
の評価基準は、剥離開始時間が500時間を超える場合
は可(○)とし、500時間以下を否(×)とした。
用いメニスコグラフによる表面張力法でゼロクロス時間
を測定して評価した。なお、半田は 60%Sn-40%Pbを用
い、半田浴槽温度は230±5℃に設定したが、この
時、ゼロクロス時間が1秒未満を可(○)とし、1秒以
上を否(×)と評価した。"半田耐熱剥離性" は、試料
に約5μm厚の 90%Sn-10%Pb半田メッキを施してから1
50℃の大気中で1000時間まで保持し、この間10
0時間毎に取り出して「(曲げ半径)/(板厚)=1」
の曲げ条件で90度曲げを往復一回行い、曲げ部のめっ
き剥離の有無を調べて評価した。なお、半田耐熱剥離性
の評価基準は、剥離開始時間が500時間を超える場合
は可(○)とし、500時間以下を否(×)とした。
【0023】"銀めっき性" は、試料表面に厚さ約5μ
mの銀めっきを施し、この試料を大気中にて350℃で
3分間加熱した後、銀めっき表面の膨れの有無を観察し
て評価した。なお、銀めっき性の評価基準は、膨れの発
生しなかった場合を可(○)とし、膨れが発生した場合
を否(×)とした。そして、 "エッチング性" は試料を
塩化第二鉄でエッチングして最大介在物サイズを走査型
電子顕微鏡で測定する方法で評価した。なお、エッチン
グ性の評価基準は、最大介在物サイズが1μm未満を良
好(◎),1μm以上5μm未満を可(○),5μm以
上を否(×)とした。これらの評価結果を、表3及び表
4に示す。
mの銀めっきを施し、この試料を大気中にて350℃で
3分間加熱した後、銀めっき表面の膨れの有無を観察し
て評価した。なお、銀めっき性の評価基準は、膨れの発
生しなかった場合を可(○)とし、膨れが発生した場合
を否(×)とした。そして、 "エッチング性" は試料を
塩化第二鉄でエッチングして最大介在物サイズを走査型
電子顕微鏡で測定する方法で評価した。なお、エッチン
グ性の評価基準は、最大介在物サイズが1μm未満を良
好(◎),1μm以上5μm未満を可(○),5μm以
上を否(×)とした。これらの評価結果を、表3及び表
4に示す。
【0024】
【表3】
【0025】
【表4】
【0026】さて、表3及び表4に示される結果からは
次のことが明らかである。即ち、本発明合金1〜28は、
何れも65kgf/mm2 以上の引張強度,50%IACS以上の
導電性を有し、更に繰り返し曲げ性,半田付け性,半田
耐熱剥離性,Agめっき性及びエッチング性の全てに優れ
ていることが分かる。
次のことが明らかである。即ち、本発明合金1〜28は、
何れも65kgf/mm2 以上の引張強度,50%IACS以上の
導電性を有し、更に繰り返し曲げ性,半田付け性,半田
耐熱剥離性,Agめっき性及びエッチング性の全てに優れ
ていることが分かる。
【0027】これに対して、比較合金29はCr含有量が本
発明で規定する上限値を超えているため介在物が5μm
以上と粗大化しており、エッチング性及び繰り返し曲げ
性を劣化している。比較合金30は、Cr含有量が本発明で
規定する下限値を下回っているため、強度が65kgf/mm
2 未満と低い。比較合金31は、Zr含有量が本発明で規定
する上限値を超えているために繰り返し曲げ性が劣り、
また比較合金32はZr含有量が本発明で規定する下限値未
満であるために強度が低い。
発明で規定する上限値を超えているため介在物が5μm
以上と粗大化しており、エッチング性及び繰り返し曲げ
性を劣化している。比較合金30は、Cr含有量が本発明で
規定する下限値を下回っているため、強度が65kgf/mm
2 未満と低い。比較合金31は、Zr含有量が本発明で規定
する上限値を超えているために繰り返し曲げ性が劣り、
また比較合金32はZr含有量が本発明で規定する下限値未
満であるために強度が低い。
【0028】比較合金33は、Ti及びFeの各含有量が本発
明で規定する上限値を超えているため導電率が50%IA
CS未満に減少し、更に繰り返し曲げ性,Agめっき性及び
エッチング性が劣化している。比較合金35,38及び40
は、Fe/Ti重量比が本発明で規定する下限値未満である
ため導電率が50%IACS未満に低下しており、一方、比
較合金36,37及び39はFe/Ti重量比が本発明で規定する
上限値を上回っているので強度が65kgf/mm2 未満と低
い。
明で規定する上限値を超えているため導電率が50%IA
CS未満に減少し、更に繰り返し曲げ性,Agめっき性及び
エッチング性が劣化している。比較合金35,38及び40
は、Fe/Ti重量比が本発明で規定する下限値未満である
ため導電率が50%IACS未満に低下しており、一方、比
較合金36,37及び39はFe/Ti重量比が本発明で規定する
上限値を上回っているので強度が65kgf/mm2 未満と低
い。
【0029】また、比較合金42〜48は、Sn,In,Mn,
P,Mg及びSiの総量が本発明で規定する上限値を上回っ
ており、導電率が低下している。比較合金34は、結晶粒
径が60μmを超えていて本発明の規定範囲を外れてい
るため繰り返し曲げ性が劣化している。そして、比較例
41はZn含有量が本発明で規定する上限値を上回っている
ので、得られる板材の導電率が低くなっている。
P,Mg及びSiの総量が本発明で規定する上限値を上回っ
ており、導電率が低下している。比較合金34は、結晶粒
径が60μmを超えていて本発明の規定範囲を外れてい
るため繰り返し曲げ性が劣化している。そして、比較例
41はZn含有量が本発明で規定する上限値を上回っている
ので、得られる板材の導電率が低くなっている。
【0030】
【効果の総括】以上に説明した如く、この発明によれ
ば、引張強度,伸び,電気伝導性,曲げ加工性,エッチ
ング性,Agめっき性,半田付け性及び半田耐熱剥離性が
高く、表面特性や信頼性にも優れた“リ−ドフレ−ム材
等の電子機器用として好適な高力高導電性銅合金”を提
供することが可能となり、電子機器の性能向上に大きく
寄与し得るなど、産業上極めて有用な効果がもたらされ
る。
ば、引張強度,伸び,電気伝導性,曲げ加工性,エッチ
ング性,Agめっき性,半田付け性及び半田耐熱剥離性が
高く、表面特性や信頼性にも優れた“リ−ドフレ−ム材
等の電子機器用として好適な高力高導電性銅合金”を提
供することが可能となり、電子機器の性能向上に大きく
寄与し得るなど、産業上極めて有用な効果がもたらされ
る。
Claims (4)
- 【請求項1】 重量割合にて Cr:0.05〜0.40%, Zr:0.03〜0.25%, Fe:0.
10〜1.80%,Ti:0.10〜0.80% を含有すると共に、「0.10%≦Ti≦0.60%」ではFe/Ti
重量比が0.66〜2.6 を満足し、また「0.60%<Ti≦0.80
%」ではFe/Ti重量比が1.1 〜2.6 を満足していて残部
がCu及び不可避的不純物から成り、かつ平均結晶粒径が
60μm以下に調整されていることを特徴とする、電子
機器用高力高導電性銅合金。 - 【請求項2】 重量割合にて Cr:0.05〜0.40%, Zr:0.03〜0.25%, Fe:0.
10〜1.80%,Ti:0.10〜0.80%, Zn:0.05〜2.0 % を含有すると共に、「0.10%≦Ti≦0.60%」ではFe/Ti
重量比が0.66〜2.6 を満足し、また「0.60%<Ti≦0.80
%」ではFe/Ti重量比が1.1 〜2.6 を満足していて残部
がCu及び不可避的不純物から成り、かつ平均結晶粒径が
60μm以下に調整されていることを特徴とする、電子
機器用高力高導電性銅合金。 - 【請求項3】 重量割合にて Cr:0.05〜0.40%, Zr:0.03〜0.25%, Fe:0.
10〜1.80%,Ti:0.10〜0.80% を含み、更に Sn,In,Mn,P,Mg及びSiの1種以上:総量で0.01〜1
% を含有すると共に、「0.10%≦Ti≦0.60%」ではFe/Ti
重量比が0.66〜2.6 を満足し、また「0.60%<Ti≦0.80
%」ではFe/Ti重量比が1.1 〜2.6 を満足していて残部
がCu及び不可避的不純物から成り、かつ平均結晶粒径が
60μm以下に調整されていることを特徴とする、電子
機器用高力高導電性銅合金。 - 【請求項4】 重量割合にて Cr:0.05〜0.40%, Zr:0.03〜0.25%, Fe:0.
10〜1.80%,Ti:0.10〜0.80%, Zn:0.05〜2.0 % を含み、更に Sn,In,Mn,P,Mg及びSiの1種以上:総量で0.01〜1
% を含有すると共に、「0.10%≦Ti≦0.60%」ではFe/Ti
重量比が0.66〜2.6 を満足し、また「0.60%<Ti≦0.80
%」ではFe/Ti重量比が1.1 〜2.6 を満足していて残部
がCu及び不可避的不純物から成り、かつ平均結晶粒径が
60μm以下に調整されていることを特徴とする、電子
機器用高力高導電性銅合金。
Priority Applications (6)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP6075420A JPH07258775A (ja) | 1994-03-22 | 1994-03-22 | 電子機器用高力高導電性銅合金 |
KR1019950003410A KR0175968B1 (ko) | 1994-03-22 | 1995-02-22 | 전자기기용 고강도고도전성 구리합금 |
GB9505455A GB2287716B (en) | 1994-03-22 | 1995-03-17 | Copper alloy suited for electrical components and having high strength and high electric conductivity |
GB9713358A GB2311297B (en) | 1994-03-22 | 1995-03-17 | Copper alloy suited for electrical components and having high strength and high electric conductivity |
SG1995000140A SG30315A1 (en) | 1994-03-22 | 1995-03-22 | Copper alloy suited for electrical components and having high strength and high electric conductivity |
CN95103009A CN1042350C (zh) | 1994-03-22 | 1995-03-22 | 适用于电气元件、具有高强度和高导电性的铜合金 |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP6075420A JPH07258775A (ja) | 1994-03-22 | 1994-03-22 | 電子機器用高力高導電性銅合金 |
Publications (1)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
JPH07258775A true JPH07258775A (ja) | 1995-10-09 |
Family
ID=13575690
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
JP6075420A Pending JPH07258775A (ja) | 1994-03-22 | 1994-03-22 | 電子機器用高力高導電性銅合金 |
Country Status (1)
Country | Link |
---|---|
JP (1) | JPH07258775A (ja) |
Cited By (3)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
US6344171B1 (en) | 1999-08-25 | 2002-02-05 | Kobe Steel, Ltd. | Copper alloy for electrical or electronic parts |
JP2008057046A (ja) * | 2000-08-09 | 2008-03-13 | Olin Corp | 銀を含む銅合金 |
JP5668814B1 (ja) * | 2013-08-12 | 2015-02-12 | 三菱マテリアル株式会社 | 電子・電気機器用銅合金、電子・電気機器用銅合金薄板、電子・電気機器用部品、端子およびバスバー |
-
1994
- 1994-03-22 JP JP6075420A patent/JPH07258775A/ja active Pending
Cited By (5)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
US6344171B1 (en) | 1999-08-25 | 2002-02-05 | Kobe Steel, Ltd. | Copper alloy for electrical or electronic parts |
JP2008057046A (ja) * | 2000-08-09 | 2008-03-13 | Olin Corp | 銀を含む銅合金 |
JP5668814B1 (ja) * | 2013-08-12 | 2015-02-12 | 三菱マテリアル株式会社 | 電子・電気機器用銅合金、電子・電気機器用銅合金薄板、電子・電気機器用部品、端子およびバスバー |
JP2015036433A (ja) * | 2013-08-12 | 2015-02-23 | 三菱マテリアル株式会社 | 電子・電気機器用銅合金、電子・電気機器用銅合金薄板、電子・電気機器用部品、端子およびバスバー |
US10392680B2 (en) | 2013-08-12 | 2019-08-27 | Mitsubishi Materials Corporation | Copper alloy for electric and electronic devices, copper alloy sheet for electric and electronic devices, component for electric and electronic devices, terminal, and bus bar |
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