WO2015152162A1 - ドリル孔あけ用エントリーシート - Google Patents

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WO2015152162A1
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resin
drilling
entry sheet
resin composition
tungsten disulfide
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洋介 松山
尊明 小柏
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Mitsubishi Gas Chemical Co Inc
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Mitsubishi Gas Chemical Co Inc
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    • H05K2203/12—Using specific substances
    • H05K2203/127—Lubricants, e.g. during drilling of holes

Definitions

  • the present invention relates to an entry sheet for drilling holes.
  • a drilling method for a laminated board or multilayer board used for printed wiring board materials one or more laminated boards or multilayer boards are stacked, and a metal foil such as aluminum or the like as a backing plate on the uppermost part or A sheet having a resin composition layer formed on the surface of the metal foil (hereinafter, this sheet is generally referred to as “entry sheet for drilling” or simply referred to as “entry sheet”) is provided for drilling.
  • a method of processing is generally adopted.
  • a “copper-clad laminate” is often used as the laminate, but a “laminate” having no copper foil in the outer layer may be used.
  • Patent Document 1 proposes a drilling method using a sheet made of a water-soluble resin such as polyethylene glycol.
  • a drilling lubricant sheet in which a water-soluble resin layer is formed on a metal foil is proposed.
  • Patent Document 3 proposes an entry sheet for punching in which a water-soluble resin layer is formed on an aluminum foil on which a thermosetting resin thin film is formed.
  • Patent Document 4 proposes an entry sheet for drilling using a solid lubricant.
  • Patent Document 4 proposes an entry sheet for drilling in which zinc molybdate and molybdenum trioxide are added to a water-soluble resin layer.
  • the frictional heat between the drill bit and the laminated plate or the multilayer plate melts the resin composition including the water-soluble resin around the drill bit, thereby improving lubricity. Demonstrated.
  • the drill bit easily slips due to melting or thermal deformation of the resin composition. That is, the tip of the drill bit enters the layer containing the resin composition and is looking for a biting point while sliding, but at that time, if the resin composition around the drill bit is in a soft state, Since the working centripetal force is weak, it is difficult for the drill bit to slip sideways. For this reason, there is a limit in improving the hole position accuracy in the processing using the conventional entry sheet for drilling.
  • “centering force” means an external stress that improves the centering property of the drill bit. As the centering force, for example, with respect to the center of rotation when the drill bit rotates. The working stress can be mentioned.
  • an object of the present invention is to provide an entry sheet for drilling, which has excellent hole position accuracy and can reduce the breakage of a drill bit as compared with a conventional drilling entry sheet. is there.
  • the inventors of the present invention compounded tungsten disulfide as a solid lubricant in the resin composition constituting the drill hole entry sheet, It was found that by using a specific range, the centering property of the drill bit is improved and the hole position accuracy is improved. Furthermore, the lubricity of tungsten disulfide increases the lubricity, and the discharge of the chips is smooth, so that the chips are prevented from becoming damped, and the drill by contact between the damped chips and the drill bit is prevented. The inventors have found that the problem of bit breakage can be prevented and that the drilling life is improved by the lubricating action of tungsten disulfide, and the present invention has been completed.
  • centering property refers to straightness in the cutting direction during cutting.
  • resin composition layer a layer containing a resin composition
  • the cutting edge at the tip of the rotating drill bit is slippery. It bites on the surface of the resin composition layer while moving.
  • the entry sheet having only improved lubricity the cutting edge at the tip of the drill bit is liable to slide sideways, so that the centering property is impaired and the hole position accuracy is deteriorated.
  • a drill hole entry sheet comprising a metal foil and a layer containing a resin composition formed on at least one surface of the metal foil, the resin composition comprising a resin, a solid lubricant And the content of tungsten disulfide contained in the resin composition is 10 parts by mass to 200 parts by mass with respect to 100 parts by mass of the resin contained in the resin composition.
  • Entry sheet for drilling (2) The entry sheet for drilling according to (1), wherein the resin composition further includes a solid lubricant different from tungsten disulfide.
  • the resin composition includes graphite as a solid lubricant different from the tungsten disulfide.
  • the particle size distribution curve of the tungsten disulfide measured by using a laser diffraction particle size distribution analyzer has a maximum particle size of 1 to 20 ⁇ m, according to any one of (1) to (3) Entry sheet for drilling.
  • the resin composition includes a water-soluble resin (A).
  • the water-soluble resin (A) is polyethylene oxide, polypropylene oxide, sodium polyacrylate, polyacrylamide, polyvinyl pyrrolidone, cellulose derivative, polytetramethylene glycol and polyalkylene glycol polyester, polyethylene glycol, polypropylene glycol, poly One or more selected from the group consisting of monoethers of oxyethylene, polyoxyethylene monostearate, polyoxyethylene sorbitan monostearate, polyglycerin monostearate, and polyoxyethylene propylene copolymer
  • thermoplastic water-insoluble resin is an amide elastomer, butadiene elastomer, ester elastomer, olefin elastomer, urethane elastomer, styrene elastomer, polybutene, low density polyethylene, chlorinated polyethylene, metallocene polyolefin.
  • the entry sheet for drilling according to (8) which is one or more selected from the group consisting of a copolymer resin, an ionomer resin, and an ethylene / (meth) acrylate copolymer resin.
  • the water-insoluble lubricant that is not the solid lubricant is one selected from the group consisting of amide compounds, fatty acid compounds, fatty acid ester compounds, aliphatic hydrocarbon compounds, and higher aliphatic alcohols. Or the entry sheet for drilling
  • the excellent lubricity of the resin composition layer containing tungsten disulfide enables excellent hole position accuracy during drilling and the drill bit during drilling. Breakage can be reduced. As a result, it is possible to design a higher density, and to perform drilling with high quality and excellent productivity. Alternatively, the machining life of the drill bit is extended, and the number of stacked holes to be drilled at a time can be increased, contributing to productivity improvement and cost reduction.
  • the present embodiment a mode for carrying out the present invention (hereinafter simply referred to as “the present embodiment”) will be described with reference to the drawings as necessary.
  • the present invention is limited to the following embodiment. is not.
  • the present invention can be variously modified without departing from the gist thereof.
  • the same elements are denoted by the same reference numerals, and redundant description is omitted.
  • the positional relationship such as up, down, left and right is based on the positional relationship shown in the drawings unless otherwise specified.
  • the dimensional ratios in the drawings are not limited to the illustrated ratios.
  • “(meth) acryl” means “acryl” and “methacryl” corresponding thereto
  • “(meth) acrylate” means “acrylate” and “methacrylate” corresponding thereto.
  • the drill hole entry sheet of the present embodiment (hereinafter also referred to simply as “entry sheet”) includes a metal foil and a layer (hereinafter referred to as “resin”) formed on at least one surface of the metal foil. It is also referred to as a “composition layer”.).
  • the resin composition includes a resin and tungsten disulfide as a solid lubricant, and the content of tungsten disulfide contained in the resin composition is 100 parts by mass of the resin of the resin composition. On the other hand, it is 10 to 200 parts by mass.
  • the solid lubricant is a solid used as a thin film or powder in order to suppress the drill bit wear rate and reduce heat generation due to friction during drilling.
  • the solid lubricant preferably has a melting point of 300 ° C. or higher, which makes it more thermally stable even in air at a temperature (for example, 200 ° C.) higher than the operating temperature of the entry sheet during drilling.
  • a temperature for example, 200 ° C.
  • the operating temperature of the entry sheet at the time of drilling differs depending on the object to be processed, it is preferably 100 ° C or higher and lower than 200 ° C.
  • the resin composition contains tungsten disulfide as a solid lubricant.
  • Tungsten disulfide is a soft mineral next to talc with a Mohs hardness of 1 to 1.5, and is a solid lubricant that does not melt even at high temperatures and is stable up to 450 ° C. in the atmosphere.
  • tungsten disulfide has a higher oxidation temperature of about 100 ° C. than molybdenum disulfide, which can be used as a solid lubricant, and has excellent heat resistance and pressure resistance.
  • Tungsten disulfide also has a low coefficient of friction ( ⁇ ), and has a characteristic of exhibiting a stable coefficient of friction without being affected by humidity, particularly in a temperature range of 100 ° C. or higher and lower than 200 ° C. Furthermore, tungsten disulfide has low cohesion when dispersed in the resin composition, and the dispersibility in the resin composition is superior to molybdenum disulfide.
  • tungsten disulfide contains sulfur and metal tungsten, which are unreacted products during production, as impurities.
  • the purity of tungsten disulfide is preferably 85% by mass or more, more preferably 90% by mass or more, and particularly preferably 95% by mass or more.
  • the upper limit of the purity of tungsten disulfide is not specifically limited, 100 mass% may be sufficient and 99 mass% may be sufficient. If the tungsten disulfide has a purity of 85% by mass or more, the performance as a solid lubricant can be more effectively exhibited. Examples of such commercially available tungsten disulfide include Tanmic A and B (trade names) manufactured by Nippon Lubricant Co., Ltd.
  • the purity of tungsten disulfide is measured according to the difference method. That is, the value obtained by subtracting the mass of impurities such as sulfur and metallic tungsten contained in tungsten disulfide from the total mass is the purity of tungsten disulfide.
  • ICP Inductively Coupled
  • the resin composition according to the present embodiment contains 10 to 200 parts by mass of tungsten disulfide with respect to 100 parts by mass of the resin contained in the resin composition.
  • the content of tungsten disulfide is preferably 10 parts by mass to 150 parts by mass with respect to 100 parts by mass of the resin, and more preferably 10 parts by mass to 100 parts by mass.
  • the content of tungsten disulfide is 10 parts by mass or more, the lubricating effect and the effect of improving the centripetal property of the drill bit can be more effectively and reliably exhibited.
  • the content of tungsten disulfide is 200 parts by mass or less, the aggregation of tungsten disulfide in the resin composition can be suppressed. As a result, the drill bit can improve the centripetal property, and the hole position accuracy can be improved. It is also excellent in terms of economic rationality.
  • tungsten disulfide is preferably present in a dispersed state in the resin composition.
  • the average particle diameter of tungsten disulfide in the resin composition is preferably 1 ⁇ m to 20 ⁇ m, more preferably 1 ⁇ m to 15 ⁇ m, still more preferably 1 ⁇ m to 10 ⁇ m, and particularly preferably 3 ⁇ m to 8 ⁇ m.
  • Tungsten disulfide having an average particle diameter of 1 ⁇ m to 20 ⁇ m is a solid having an appropriate volume and an appropriate hardness, so that the characteristics of the layered structure as a lubricant can be more fully exhibited.
  • the average particle diameter is 1 ⁇ m or more, it is preferable because the feature as a lubricant called a layered structure can be fully exhibited. Moreover, if an average particle diameter is 20 micrometers or less, a hole position accuracy can be improved further and a chip
  • the average particle diameter of tungsten disulfide in this embodiment is measured as follows.
  • the soluble component contained in the resin composition constituting the entry sheet for drilling according to the present embodiment is dissolved in warm water of 60 ° C. or higher and / or a solvent.
  • the solution of the obtained resin composition is filtered and washed, and the liquid component is sufficiently removed by drying to collect a solid contained in the resin composition.
  • the obtained solid was dispersed in a solution consisting of a 0.2% hexametaphosphoric acid solution and a few drops of 10% Triton, and a laser diffraction particle size distribution measuring device (model number: SALD-2100, manufactured by Shimadzu Corporation) was used.
  • a particle size distribution curve (number basis) is created from the measurement results.
  • the range from the minimum value (minimum particle size) to the maximum value (maximum particle size) indicated by the curve is the particle size range of tungsten disulfide, and the particle size at the maximum peak of the particle size distribution curve (disulfide on a number basis)
  • the average particle size is defined as the particle size with the most tungsten.
  • the average particle size of the particle size of tungsten disulfide is more important than the maximum particle size. This is because the particle size of tungsten disulfide having a high content ratio in the resin composition has a greater influence on the hole position accuracy and lubricity, which are the characteristics of the entry sheet for drilling. Therefore, it is important to manage the average particle diameter of tungsten disulfide in order to improve the performance of the drill hole entry sheet of this embodiment.
  • the drill hole entry sheet according to the present embodiment includes a layer containing a resin composition containing a tungsten disulfide as a solid lubricant, and the tungsten disulfide content in the resin composition.
  • the hole position accuracy is excellent as compared with the conventional drill hole entry sheet.
  • the drill hole entry sheet of the present embodiment is excellent in drill bit breakage and drilling life.
  • FIGS. 10 and 11 are diagrams schematically showing how the drill bit enters the entry sheet when drilling, and the water-soluble resin (A) that has become a crystal indicated by the symbol B is used as the resin.
  • FIG. 11 shows a case where the resin composition contains no solid lubricant
  • FIG. 11 shows a case where the resin composition contains tungsten disulfide as a solid lubricant.
  • the tip of the drill bit A enters the resin composition layer and looks for a biting point while sliding. It will be.
  • the present inventors have found that tungsten disulfide is blended as a solid lubricant and the blending amount is optimized.
  • the effect of the entry sheet is not limited to the following.
  • tungsten disulfide has moderate hardness. And even at the use temperature at the time of drilling, it is a solid lubricant having a volume, that is, it maintains a solid state with a fixed shape, and its position is easily fixed.
  • the resin composition containing the water-soluble resin (A) B includes tungsten disulfide E as a solid lubricant, as shown in FIG.
  • the tip of the drill bit A bites into tungsten disulfide E, which is a solid lubricant whose shape and position are fixed, when entering the resin composition layer.
  • tungsten disulfide E which is a solid lubricant whose shape and position are fixed.
  • tungsten disulfide E suppresses thermal deformation of the resin composition and skidding of the drill bit A. Then, the drill bit A can obtain a sufficient centripetal force D, and the hole position accuracy is excellent even in the cumulative 6,000 hits where the wear of the drill bit has advanced.
  • tungsten disulfide E adheres to the groove of the drill bit A and can smoothly discharge chips by its lubricating action. As a result, it is possible to prevent the chips generated by drilling from becoming lumps, and to prevent breakage of the drill bit due to the drill bit A coming into contact with the damped chips.
  • the tungsten disulfide E adheres to the surface of the drill bit A, the groove, and the hole wall of the object to be drilled (for example, a printed wiring board material such as a laminated board or a multilayer board). It stays with bit A to improve lubricity. As a result, when the entry sheet of this embodiment is used, wear of the drill bit A is suppressed, and the drilling life is excellent.
  • the entry sheet by using the above-described tungsten disulfide is superior to molybdenum disulfide, zinc molybdate, or molybdenum trioxide used in the prior art.
  • the entry sheet for drilling using the tungsten disulfide of this embodiment as a solid lubricant is used for drilling using a conventional molybdenum disulfide, zinc molybdate, or molybdenum trioxide as a solid lubricant.
  • the hole position accuracy and the drilling service life are significantly improved.
  • tungsten disulfide is non-swelling. For this reason, it is not necessary to strictly manage the moisture retention as in the case of swellable solid lubricants such as synthetic mica and clay, which is industrially advantageous.
  • aqueous solution containing 90 parts by mass of water and 10 parts by mass of a solid lubricant is contained in a container having a constant inner diameter in the height direction, such as a beaker or a flask, and a flat inner bottom surface, and sufficiently mixed Stir.
  • the sedimentation height of the solid lubricant is measured, and the sedimentation height ratio (from the inner bottom surface to the upper surface of the solid lubricant sediment relative to the height from the inner bottom surface of the container to the liquid surface of the aqueous solution) (Height ratio) is less than 50% is defined as non-swelling.
  • the case where the sedimentation height ratio is 90% or more is defined as dispersion or swelling, and the case where the sedimentation height ratio is 50% or more and less than 90% is defined as swelling.
  • the height from the inner bottom surface to the liquid surface is 60 mm
  • the height from the inner bottom surface to the top surface of the tungsten disulfide sediment is 22 mm
  • the sedimentation height ratio is 36.7%.
  • Such characteristics are advantageous in that when tungsten disulfide is dispersed in a resin composition solution to be described later, it is easy to uniformly disperse and hardly aggregate. As a result, also in the resulting entry sheet, tungsten disulfide can be well dispersed throughout the entry sheet. Further, in the cleaning after drilling, tungsten disulfide is less likely to remain in the holes. However, when dispersing tungsten disulfide in the resin composition solution, it is preferable to sufficiently stir so as not to cause a concentration gradient of tungsten disulfide.
  • a water-soluble resin (A) is preferable.
  • the water-soluble resin (A) is a concept including not only a water-soluble resin described below but also a water-soluble lubricant that is not a solid lubricant.
  • the “non-solid lubricant” lubricant is a concept including a liquid lubricant and a semi-solid lubricant.
  • the water-soluble resin is not particularly limited, and includes, for example, a group consisting of polyethylene oxide; polypropylene oxide; sodium polyacrylate; polyacrylamide; polyvinyl pyrrolidone; cellulose derivative; polytetramethylene glycol; It is preferable that it is 1 type or 2 types or more selected more.
  • the polyester of polyalkylene glycol is a condensate obtained by reacting polyalkylene glycol and dibasic acid. Examples of the polyalkylene glycol include polyethylene glycol, polypropylene glycol, and polytetramethylene glycol, and glycols exemplified by these copolymers.
  • dibasic acid examples include partial esters of polyvalent carboxylic acids such as phthalic acid, isophthalic acid, terephthalic acid, sebacic acid and pyromellitic acid, and acid anhydrides. These are used alone or in combination of two or more.
  • the type of water-soluble lubricant that is not a solid lubricant is not particularly limited.
  • Polyoxyethylene monoethers exemplified by ether, polyoxyethylene nonylphenyl ether, and polyoxyethylene octylphenyl ether polyoxyethylene monostearate; polyoxyethylene sorbitan monostearate; hexaglycerin monostearate; And polyglycerin monostearates exemplified by decaglycerin monostearate; and polyoxyethylene propylene copolymers.
  • These can be used individually by 1 type or in mixture of 2 or more types as appropriate.
  • polyethylene oxide is preferable as the water-soluble resin
  • polyethylene glycol is preferable as the water-soluble lubricant that is not a solid lubricant.
  • the resin composition preferably contains a thermoplastic water-insoluble resin.
  • the resin composition layer becomes harder and the position of tungsten disulfide in the resin composition layer is more easily maintained.
  • the effects of improving the hole position accuracy and improving the lubricity due to the improvement of the centering property, which are the effects of the present invention are more effectively and reliably exhibited.
  • thermoplastic water-insoluble resins examples include thermoplastic water-insoluble resins as described above, and the type thereof is not particularly limited, and known ones can be used.
  • thermoplastic water-insoluble resins include amide elastomers, butadiene elastomers, ester elastomers, olefin elastomers, urethane elastomers, styrene elastomers, polybutenes, low-density polyethylene, chlorinated polyethylene, metallocene polyolefin resins.
  • Ethylene / acrylic acid ester / maleic anhydride copolymer Ethylene / acrylic acid ester / maleic anhydride copolymer, ethylene / glycidyl (meth) acrylate copolymer, ethylene / vinyl acetate copolymer resin, modified ethylene / vinyl acetate copolymer resin, ethylene / (meth) acrylic acid copolymer
  • Polymerized resins, ionomer resins, and ethylene / (meth) acrylic acid ester copolymer resins are exemplified.
  • a thermoplastic water-insoluble resin is used individually by 1 type or in combination of 2 or more types, and may be used in combination with the water-soluble resin (A).
  • water-insoluble means that the solubility in water at room temperature is 10 mg / dm 3 or less. That is, in this specification, “water-soluble” means that the solubility in water at room temperature exceeds 10 mg / dm 3 .
  • the resin composition in the present embodiment is not particularly limited except that the resin composition contains a resin and a predetermined amount of tungsten disulfide. It may contain at least one selected from agents.
  • the resin composition of the present embodiment contains tungsten disulfide as a solid lubricant, but it also contains a solid lubricant other than tungsten disulfide, so that the hole position accuracy (particularly the hole position accuracy at a high hit number), This is preferable from the viewpoint of suppressing the resin wrapping around the drill bit and reducing the wear of the drill bit tip.
  • solid lubricants other than tungsten disulfide include graphite, molybdenum disulfide, and molybdenum trioxide. From the same viewpoint as described above, graphite and molybdenum disulfide are preferable, and graphite is more preferable. More preferably, the graphite has a purity of 95% or more, or a particle size of 30 ⁇ m or less. These are used singly or in combination of two or more.
  • the content ratio of tungsten disulfide to other solid lubricant is expressed by mass ratio. It is preferably 10:90 to 90:10, and more preferably 20:80 to 80:20.
  • the content ratio is in the above range, the hole position accuracy (particularly the hole position accuracy at a high hit number) is further improved, and the resin wrapping around the drill bit is further suppressed, and the tip of the drill bit is worn. Can be further reduced.
  • the type of water-insoluble lubricant that is not a solid lubricant is not particularly limited, and a known substance can be used.
  • water-insoluble lubricants include amide compounds exemplified by ethylene bisstearamide, oleic acid amide, stearic acid amide, and methylene bisstearamide, lauric acid, stearic acid, and palmitic acid.
  • fatty acid compounds exemplified by oleic acid and the like fatty acid ester compounds exemplified by butyl stearate, butyl oleate, and glycolic laurate, liquid paraffin, and aliphatic hydrocarbons exemplified by polyethylene wax And higher aliphatic alcohols exemplified by olein alcohol and the like. These are used singly or in combination of two or more.
  • the resin composition contains a water-insoluble lubricant that is not a solid lubricant, the resin composition layer becomes harder and the position of tungsten disulfide in the resin composition layer is more easily maintained. As a result, the effects of improving the hole position accuracy and improving the lubricity due to the improvement of the centering property, which are the effects of the present invention, are more effectively and reliably exhibited.
  • Water-soluble resins that can be included in the above resin composition, water-soluble lubricants that are not solid lubricants, thermoplastic water-insoluble resins, and water-insoluble lubricants that are not solid lubricants are perforated by their lubricity. In addition to its original role of reducing friction during machining and drill wear, it also serves as a carrier for transporting tungsten disulfide to drill bits and printed wiring board materials.
  • the thickness of the resin composition layer in the present embodiment is the configuration of the drill bit diameter used when drilling or the drilling object to be processed (for example, a printed wiring board material such as a laminate or multilayer board). It is suitably selected depending on The thickness of the resin composition layer is preferably in the range of 0.02 to 0.3 mm, and more preferably in the range of 0.02 to 0.2 mm. When the thickness of the resin composition layer is 0.02 mm or more, a more sufficient lubrication effect is obtained and the load on the drill bit is reduced, so that breakage of the drill bit can be further suppressed. Moreover, the winding of the resin composition around a drill bit can be suppressed when the thickness of the resin composition layer is 0.3 mm or less.
  • the resin composition of the present embodiment can contain additives other than those described above as necessary, as long as the object of the present invention is not impaired.
  • the type of additive is not particularly limited, but for example, surface conditioner, leveling agent, antistatic agent, emulsifier, antifoaming agent, wax additive, coupling agent, rheology control agent, antiseptic, antifungal agent, oxidation Examples include inhibitors, light stabilizers, nucleating agents, organic fillers, inorganic fillers, heat stabilizers, and colorants.
  • the metal foil used for the drill hole entry sheet of the present embodiment is not particularly limited, but is preferably a metal material that has high adhesion to the resin composition layer and can withstand the impact of the drill bit.
  • species of metal foil aluminum is mentioned from a viewpoint of availability, cost, and workability, for example.
  • the material of the aluminum foil aluminum having a purity of 95% or more is preferable. Examples of such aluminum foil include 5052, 3004, 3003, 1N30, 1N99, 1050, 1070, 1085, as defined in JIS-H4160. 8021.
  • the impact of the drill bit is reduced and the biting property with the tip of the drill bit is improved, combined with the lubricating effect of the drill bit by the resin composition.
  • the hole position accuracy of the processed hole can be further increased.
  • the thickness of the metal foil is preferably 0.05 to 0.5 mm, more preferably 0.05 to 0.3 mm. If the thickness of the metal foil is 0.05 mm or more, the occurrence of burrs on the drilling object (for example, a laminate) during drilling can be suppressed. Moreover, if the thickness of the metal foil is 0.5 mm or less, it becomes easier to discharge chips generated during drilling.
  • the entry sheet can have an adhesive layer that is a resin film between the metal foil and the resin composition layer.
  • the thickness of the resin film is preferably 0.002 to 0.02 mm, and more preferably 0.002 to 0.01 mm.
  • the resin used for the resin film is not particularly limited as long as it can improve the adhesion with the resin composition layer, and may be any of a thermoplastic resin and a thermosetting resin, or an adhesive property. Resin may be used.
  • thermoplastic resin examples include urethane polymers, vinyl acetate polymers, vinyl chloride polymers, polyester polymers, acrylic polymers, and copolymers thereof.
  • thermosetting resin examples include epoxy resins and cyanate resins.
  • adhesive resin examples include synthetic resins such as melamine resin, urea resin, and phenol resin, and synthetic rubbers such as chloroprene rubber, nitrile rubber, styrene butadiene rubber, and silicone rubber, in addition to the above resins. These are used singly or in combination of two or more.
  • tungsten disulfide can be contained in the resin film as a solid lubricant. Inclusion of tungsten disulfide in the resin film also contributes to further improvement in hole position accuracy.
  • the content of tungsten disulfide in the resin film is preferably 1 part by mass to 50 parts by mass with respect to 100 parts by mass of the resin in the resin composition forming the resin film, and is 5 parts by mass to 30 parts by mass. It is more preferable. When the content of tungsten disulfide is 1 part by mass or more, the lubricating effect and the centripetal property of the drill bit are improved.
  • the adhesiveness of metal foil and a resin composition layer will become more enough.
  • the resin of the resin composition forming the resin film to which tungsten disulfide is added the above thermosetting resin, thermoplastic resin or adhesive resin can be used.
  • the thickness of the resin film may be appropriately selected according to the particle size of tungsten disulfide.
  • each layer constituting the entry sheet of this embodiment is measured as follows. First, using a cross section polisher (manufactured by JEOL Datum Co., Ltd., trade name “CROSS-SECTION POLISHER SM-09010”) or ultramicrotome (Leica, product number “EM UC7”) Cut in the stacking direction. Thereafter, using a scanning electron microscope (Scanning Electron Microscope, KEYENCE product number “VE-7800”), the cross-sections that were cut and observed were observed from the vertical direction, and each layer constituting the layers was observed. For example, the thickness of a metal foil, a resin film, and a resin composition layer is measured. The thickness of five places is measured for one visual field, and the average value is taken as the thickness of each layer.
  • the entry sheet for drilling according to the present embodiment is preferable when it is used for drilling a laminated board or a multilayer board because the object of the present invention is more effectively and reliably achieved.
  • the drilling process is a drilling process using a drill bit having a diameter (drill bit diameter) of 0.30 mm ⁇ or less
  • the object of the present invention can be achieved more effectively and reliably.
  • drill bits with a diameter of 0.05mm ⁇ to 0.30mm ⁇ , and small diameter drill bits with a diameter of 0.05mm ⁇ to 0.20mm ⁇ , where hole position accuracy is important the hole position accuracy and drill life are greatly improved. It is suitable at the point made to do.
  • the drill bit diameter of 0.05 mm ⁇ is the lower limit of the available drill bit diameter, and is not limited to the above as long as a drill bit having a smaller diameter becomes available. Moreover, there is no problem even if the entry sheet of the present embodiment is adopted for drilling using a drill bit having a diameter of more than 0.30 mm ⁇ .
  • the manufacturing method of the entry sheet for drilling according to this embodiment will be described.
  • the manufacturing method of the entry sheet for drilling of this embodiment is not specifically limited, For example, it can manufacture as follows.
  • a resin composition layer is formed on at least one side of a metal foil.
  • a heat-dissolved material in which the resin composition is appropriately melted or directly or indirectly on the metal foil, or a solution dissolved or dispersed in a solvent (hereinafter simply referred to as “resin composition solution”). ) Is applied by a method such as a coating method, and is further dried and / or cooled and solidified.
  • a hot melt method in which a sheet containing a resin composition is prepared in advance and bonded to the metal foil may be used. At that time, it is preferable to form a resin film in advance on the surface of the metal foil on which the resin composition layer is formed in order to integrate the metal foil and the resin composition layer.
  • the resin composition solution When the resin composition solution is applied onto a metal foil by a coating method or the like and dried, the resin composition solution is a solution containing a mixed solvent composed of water and a solvent having a boiling point lower than that of water. Is preferred. Using a mixed solvent composed of water and a solvent having a lower boiling point than water contributes to the formation of dense spherulites and the reduction of residual bubbles in the resin composition layer.
  • the kind of the solvent having a boiling point lower than that of water is not particularly limited, and examples thereof include alcohols such as ethanol, methanol and isopropyl alcohol, and low boiling point solvents such as methyl ethyl ketone and acetone can also be used.
  • the mixing ratio water / solvent having a low boiling point
  • the mixing ratio is preferably in the range of 90/10 to 50/50 on a mass basis, and 80/20 It is more preferably in the range of ⁇ 50 / 50, even more preferably in the range of 70/30 to 50/50, and particularly preferably in the range of 60/40 to 50/50.
  • the mixing ratio of the solvent having a boiling point lower than that of water is 10 or more, when the water-soluble resin (A) is used, dense spherulites are more easily generated.
  • the mixing ratio of the solvent having a boiling point lower than that of water is 50 or less, the entry sheet can be produced more stably industrially.
  • a drill hole for heat drying is used.
  • the temperature of the entry sheet is preferably 120 ° C. to 160 ° C.
  • the cooling and solidification is preferably room temperature, and it is preferably cooled to room temperature (for example, 30 ° C. or less) in 5 to 30 seconds.
  • the temperature of heat drying is 160 ° C. or lower, the entry sheet can be produced more stably industrially.
  • the cooling temperature is room temperature, it is possible to suppress the formation of condensation in a subsequent process.
  • the method for dispersing tungsten disulfide as a solid lubricant in the resin composition layer is not particularly limited.
  • Tungsten disulfide can be highly dispersed in the layer.
  • the entry sheet for drilling according to the present embodiment can be suitably used for drilling a printed wiring board material, more specifically, a laminated board or a multilayer board.
  • an entry sheet for drilling is arranged on at least the uppermost surface of one or a plurality of laminated boards or multilayer boards (printed wiring board material) so that the metal foil side is in contact with the printed wiring board material Then, drilling can be performed from the upper surface (surface of the resin composition layer) of the entry sheet.
  • the drill hole entry sheet of this embodiment can also reduce the breakage of the drill bit during drilling due to the excellent hole position accuracy during drilling and the excellent lubricity of the resin composition layer. . More specifically, the excellent lubricity of the resin composition layer containing tungsten disulfide improves the hole position accuracy during drilling and reduces the load on the drill bit during drilling. Can reduce breakage. As a result, a higher density design is possible, and drilling with high reliability (high quality) and excellent productivity is possible. Alternatively, the working life of the drill bit is extended, and the number of stacked holes to be drilled at a time can be increased, contributing to productivity improvement and cost reduction.
  • Tungsten disulfide is abbreviated as “WS2”, “molybdenum disulfide” as “MoS2”, “graphite” as “C”, “tungsten oxide” as “WO3”, and “molybdenum oxide” as “MoO3”.
  • Table 1 shows the specifications of raw materials such as resin compositions, solid lubricants, metal foils, etc. used in the manufacture of entry sheets for drilling holes in Examples and Comparative Examples.
  • Table 2 shows the specifications of the drill bit, the laminated plate, and the backing plate used for drilling holes in the examples and comparative examples.
  • Example 1 30 parts by mass of polyethylene oxide having a weight average molecular weight of 150,000 (manufactured by Meisei Chemical Co., Ltd., trade name: Altop MG-150) and polyethylene glycol having a weight average molecular weight of 20,000 (trade name, manufactured by Sanyo Chemical Industries, Ltd.) : PEG 20000) 70 parts by mass was dissolved in a water / MeOH (methanol) mixed solution so that the concentration of the resin was 30% by mass to obtain a water-soluble resin solution. The ratio of water and MeOH at this time was 60/40 by mass ratio.
  • tungsten disulfide manufactured by Nippon Lubricants Co., Ltd., average particle size: 2 ⁇ m, purity: 98%) as a solid lubricant is added to 100 parts by mass of the resin in the water-soluble resin solution. 10 parts by mass was added and sufficiently dispersed to obtain a resin composition solution.
  • the resin composition side of this resin composition solution is an aluminum foil (part number of used aluminum foil: 1N30, thickness 0.1 mm, manufactured by Mitsubishi Aluminum Co., Ltd.) on which an epoxy resin film having a thickness of 0.01 mm is formed on one side.
  • the resin composition layer after drying was applied to a thickness of 0.05 mm, dried at 120 ° C. for 5 minutes in a dryer, and then cooled to room temperature. An opening entry sheet was prepared. Note that a scanning electron micrograph (magnification: 5000 times) of a part of tungsten disulfide used in this example is shown in FIG.
  • Example 2 a resin composition solution was prepared with the types and content ratios of the respective materials shown in Table 4, and the drilled drilling entry sheet having a resin composition layer thickness of 0.05 mm after drying. was made.
  • FIG. 2 shows a scanning electron micrograph (magnification: 5000 times) of a part of molybdenum disulfide used in the examples.
  • Example 1 a resin composition solution was prepared with the types and content ratios of the respective materials shown in Table 5, and the drilled drilling entry sheet having a resin composition layer thickness of 0.05 mm after drying. Was made.
  • scanning electron micrographs (magnification: 5000 times) of part of tungsten trioxide and molybdenum trioxide used in the comparative example are shown in FIGS. 3 and 4, respectively.
  • the solid lubricant is 0.0, 2.0, 5.0, 10.0, 20.0, 25.0, 40.0, 50 per type for 100 parts by mass of the resin of the resin composition. Any amount of 0.0, 60.0, 80.0, 100.0, 150.0, 200.0 parts by mass was added.
  • Drill bit diameter 0.2 mm ⁇ (manufactured by Tungaloy Co., Ltd., trade name: C-CFU020S), Rotational speed: 200,000 rpm, Feed rate 13 ⁇ m / rev. , Ascending speed: 25.4 m / min, Processing substrate (laminated plate): product number: HL832, thickness 0.2 mm, copper foil thickness 12 ⁇ m, 6 layers,
  • Each sample of the drill hole entry sheet prepared in Examples and Comparative Examples was evaluated as follows. (1) Hole position accuracy On the stacked copper-clad laminate, an entry sheet for drilling was placed with the resin composition layer facing upward, and drilling was performed. A drill bit of 6,000 hits was drilled per drill bit, and the drill bit was repeated using four drill bits. For each drill bit, the hole position and specified coordinates on the back surface (bottom surface) of the bottom plate of the copper-clad laminate for 1 to 1,500 hits, 1 to 3,000 hits, and 1 to 6,000 hits was measured using a hall analyzer (model number: HA-1AM, manufactured by Hitachi Via Mechanics Co., Ltd.).
  • n indicates the number of drills used.
  • the particle size of the solid lubricant was measured as follows. First, a solid lubricant sample is dispersed in a solution consisting of a 0.2% hexametaphosphoric acid solution and a few drops of 10% Triton, and a laser diffraction particle size distribution analyzer (model number: SALD-2100, manufactured by Shimadzu Corporation) was used to measure the maximum length of each projected solid lubricant particle. Next, a particle size distribution curve (number basis) was created from the measurement results. The range from the maximum particle size to the minimum particle size indicated by the particle size distribution curve was defined as the particle size range of the solid lubricant. Further, the particle size at the maximum peak of the particle size distribution curve (particle size with the largest number of solid lubricants on the basis of the number) was taken as the average particle size.
  • Resin winding amount of drill bit (mm 3 ) 1/3 ⁇ (width of resin winding / 2) ⁇ (width of resin winding / 2) ⁇ 3.14 ⁇ (length of resin winding) / 2 ⁇ (drill bit Diameter / 2) x (diameter of drill bit / 2) x 3.14 x (length with resin wrap)
  • the results are shown in Tables 4 and 5.
  • the graph which compared the amount of resin winding of the drill bit of each example is shown in FIG.
  • Wear amount of drill bit tip (%) [(Area of drill bit cutting edge before drilling-Area of non-wearing cutting edge after drilling) / Drill bit cutting edge before drilling Area] ⁇ 100 The results are shown in Tables 4 and 5. Moreover, the graph which compared the amount of wear of the drill bit tip of each example is shown in FIG.
  • the hole position accuracy is significantly improved by adding 10 to 200 parts by mass of tungsten disulfide as a solid lubricant to 100 parts by mass of the resin of the resin composition.
  • the difference in hole position accuracy between Example 1 and Comparative Example 1 is in terms of drilling life, and the drilling life in Example 1 using tungsten disulfide is Comparative Example 1 in which tungsten disulfide is not added. It was found that this corresponds to more than four times the drilling life. Further, the drilling life in Example 1 using the tungsten disulfide is longer than that in Comparative Examples 8 to 13 using molybdenum disulfide and Comparative Examples 14 to 19 using molybdenum trioxide.
  • the drilling service life can be extended four times or more in Examples 10 to 24 using tungsten disulfide and molybdenum disulfide or graphite in combination as solid lubricants.
  • tungsten disulfide and graphite are used in combination as a solid lubricant, the drilling life can be further extended, and tungsten disulfide and graphite are used in a mass ratio of 10:90 to 90:10. In this case, it has been found that the drilling life can be further extended.
  • the entry sheets of Examples 1 to 24 have hole positions in both the stage where the drill bit wear has not progressed and the stage where wear has progressed, compared to the entry sheets of Comparative Examples 1 to 19. It was found that the accuracy was excellent.
  • the drilling entry sheet to which tungsten disulfide of the present invention is added is a conventional molybdenum disulfide, zinc molybdate, molybdenum trioxide. It was found that the hole position accuracy was remarkably superior to that of the drill hole entry sheet to which was added.
  • an entry sheet for drilling that has excellent hole position accuracy and reduced breakage of the drill bit as compared to a conventional drilling entry sheet.
  • A drill bit
  • B crystal of water-soluble resin (A)
  • C metal foil
  • D centripetal force
  • E solid lubricant

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Abstract

本発明は、従来のドリル孔あけ用エントリーシートに比べて、孔位置精度に優れたドリル孔あけ用エントリーシートを提供する。本発明は、金属箔と、その金属箔の少なくとも片面上に形成された樹脂組成物を含む層と、を備えるドリル孔あけ用エントリーシートであって、前記樹脂組成物は、樹脂と、固体潤滑剤としての二硫化タングステン（Ｅ）と、を含み、前記樹脂組成物に含まれる二硫化タングステンの含有量は、前記樹脂組成物に含まれる樹脂１００質量部に対して１０質量部～２００質量部である、ドリル孔あけ用エントリーシートである金属箔。

Description

ドリル孔あけ用エントリーシート
　本発明は、ドリル孔あけ用エントリーシートに関するものである。
　プリント配線板材料に使用される積層板又は多層板のドリル孔あけ加工方法としては、積層板又は多層板を、１枚又は複数枚重ね、その最上部に当て板としてアルミニウム等の金属箔単体又は金属箔表面に樹脂組成物層を形成したシート（以下、本明細書ではこのシートを、通常「ドリル孔あけ用エントリーシート」といい、単に「エントリーシート」ともいう。）を配置して孔あけ加工を行う方法が、一般的に採用されている。なお、積層板としては、一般に「銅張積層板」が使用されることが多いが、外層に銅箔のない「積層板」であってもよい。
　近年、プリント配線板材料である積層板又は多層板に対して、高密度化の進展、生産性向上、及びコスト低減、並びに信頼性向上が要求されており、孔位置精度の向上等の高品質な孔あけ加工が求められている。これらの要求に対応すべく、例えば、特許文献１では、ポリエチレングリコールなどの水溶性樹脂からなるシートを使用した孔あけ加工法が提案されている。また、特許文献２では、金属箔に水溶性樹脂層を形成した孔あけ用滑剤シートが提案されている。さらに、特許文献３では、熱硬化性樹脂薄膜を形成したアルミニウム箔に水溶性樹脂層を形成した孔あけ用エントリーシートが提案されている。
　さらには、固体潤滑剤を使用した孔あけ用エントリーシートも提案されている。例えば、特許文献４では、潤滑層と、（二硫化タングステンなどの）ナノ構造粉と高伝熱化合物である固体の耐磨耗潤滑層が含まれる複合材と、支持剤とからなる穴あけ用補助板材が提案されている。特許文献５では、水溶性樹脂層にモリブデン酸亜鉛、三酸化モリブデンを添加した孔あけ用エントリーシートが提案されている。
特開平４－９２４９４号公報 特開平５－１６９４００号公報 特開２００３－１３６４８５号公報 特開２００７－２８１４０４号公報 国際公開第２０１２／０９１１７９号
　ところが、半導体技術の進展に比して、プリント配線板技術のそれは遅く、半導体技術との乖離がある。そのため、プリント配線板に対する高密度化、及び信頼性向上の要求は、益々高度化している。例えば、量産における最小ドリルビット径は、０．２ｍｍφから、０．１８ｍｍφ、０．１５ｍｍφを経て、０．１０５ｍｍφに移行しつつある。また、レーザー孔あけ技術に対抗して、ごく一部では、０．０８ｍｍφ、０．０７５ｍｍφ、０．０５ｍｍφのドリル孔あけが試みられている。さらに、グローバル化による競争と新興国需要の取り込みのため、生産性向上、及びコスト低減要求もまた、とどまるところを知らない。よって、これらの要求に応える新たなドリル孔あけ用エントリーシートの開発が切望されている。
　従来のドリル孔あけ用エントリーシートを用いた加工では、ドリルビットと積層板又は多層板との摩擦熱によって、ドリルビット周囲の水溶性樹脂などを含む樹脂組成物が溶融することで、潤滑性が発揮される。しかし、その副作用として、樹脂組成物の溶融や熱変形により、ドリルビットが横滑りしやすくなる。すなわち、ドリルビットの先端は、樹脂組成物を含む層に進入し、横滑りしながら、食いつく点を探しているが、その際、ドリルビット周囲の樹脂組成物が柔らかい状態にあると、ドリルビットに働く求芯力が弱いので、ドリルビットの横滑りが止まりにくい。このため、従来のドリル孔あけ加工用エントリーシートを用いた加工においては、孔位置精度を向上させるには限界がある。なお、本明細書において、「求芯力」とは、ドリルビットの求芯性を向上させる外部応力を意味する、求芯力としては、例えば、ドリルビットが回転する際の回転中心に対して働く応力が挙げられる。
　本発明の目的は、こうした現状に鑑み、従来のドリル孔あけ用エントリーシートに比べて、孔位置精度に優れ、かつドリルビットの折損を減らすことができるドリル孔あけ用エントリーシートを提供することにある。
　本発明者らは、上記の課題を解決するため種々の検討を行った結果、ドリル孔あけ用エントリーシートを構成する樹脂組成物に、固体潤滑剤として二硫化タングステンを配合し、その配合量を特定の範囲にすることで、ドリルビットの求芯性が向上し、孔位置精度が向上することを見出した。さらに、二硫化タングステンの潤滑作用により潤滑性が高まり、切り粉の排出が円滑になることで、切り粉がダマになるのが防がれ、ダマ状の切り粉とドリルビットとの接触によるドリルビット折損の問題を防ぐことができること、二硫化タングステンの潤滑作用によりドリル加工寿命が向上することを見出し、本発明を完成させた。なお、本明細書において、「求芯性」とは、切削時の切削方向の直進性を指す。例えば、ドリルビットが、ドリル孔あけ用エントリーシートに備えられる樹脂組成物を含む層（以下、「樹脂組成物層」ともいう。）に接する点において、回転するドリルビット先端の切刃は、滑り動きながら樹脂組成物層表面に食いつく。この際、潤滑性を単に高めただけのエントリーシートでは、ドリルビット先端の切刃が横滑りしやすくなるので求芯性を損ない、孔位置精度を悪化させてしまう。
　すなわち、本発明は、以下のとおりである。
（１）金属箔と、その金属箔の少なくとも片面上に形成された樹脂組成物を含む層と、を備えるドリル孔あけ用エントリーシートであって、前記樹脂組成物は、樹脂と、固体潤滑剤としての二硫化タングステンと、を含み、前記樹脂組成物に含まれる二硫化タングステンの含有量は、前記樹脂組成物に含まれる樹脂１００質量部に対して１０質量部～２００質量部である、ドリル孔あけ用エントリーシート。
（２）前記樹脂組成物は、二硫化タングステンとは異なる固体潤滑剤を更に含む、（１）記載のドリル孔あけ用エントリーシート。
（３）前記樹脂組成物は、前記二硫化タングステンとは異なる固体潤滑剤として黒鉛を含む、（２）記載のドリル孔あけ用エントリーシート。
（４）レーザー回折式粒度分布測定装置を用いて測定した前記二硫化タングステンの粒度分布曲線の最大ピークにおける粒径が１～２０μｍである、（１）～（３）のいずれか一つに記載のドリル孔あけ用エントリーシート。
（５）前記樹脂組成物を含む層は、０．０２～０．３ｍｍの範囲の厚さを有する、（１）～（４）のいずれか一つに記載のドリル孔あけ用エントリーシート。
（６）前記樹脂組成物は、水溶性樹脂（Ａ）を含む、（１）～（５）のいずれか一つに記載のドリル孔あけ用エントリーシート。
（７）前記水溶性樹脂（Ａ）が、ポリエチレンオキサイド、ポリプロピレンオキサイド、ポリアクリル酸ソーダ、ポリアクリルアミド、ポリビニルピロリドン、セルロース誘導体、ポリテトラメチレングリコール及びポリアルキレングリコールのポリエステル、ポリエチレングリコール、ポリプロピレングリコール、ポリオキシエチレンのモノエーテル類、ポリオキシエチレンモノステアレート、ポリオキシエチレンソルビタンモノステアレート、ポリグリセリンモノステアレート類、及びポリオキシエチレンプロピレン共重合体からなる群より選択される１種又は２種以上である、（６）記載のドリル孔あけ用エントリーシート。
（８）前記樹脂組成物は、熱可塑性の非水溶性樹脂を含む、（１）～（７）のいずれか一つに記載のドリル孔あけ用エントリーシート。
（９）前記熱可塑性の非水溶性樹脂は、アミド系エラストマー、ブタジエン系エラストマー、エステル系エラストマー、オレフィン系エラストマー、ウレタン系エラストマー、スチレン系エラストマー、ポリブテン、低密度ポリエチレン、塩素化ポリエチレン、メタロセン系ポリオレフィン樹脂、エチレン・アクリル酸エステル・無水マレイン酸共重合体、エチレン・グリシジル（メタ）アクリレート共重合体、エチレン・酢酸ビニル共重合樹脂、変性エチレン・酢酸ビニル共重合樹脂、エチレン・（メタ）アクリル酸共重合樹脂、アイオノマー樹脂、及びエチレン・（メタ）アクリル酸エステル共重合樹脂からなる群より選択される１種又は２種以上である、（８）記載のドリル孔あけ用エントリーシート。
（１０）前記樹脂組成物は、固体潤滑剤ではない非水溶性潤滑剤を含む、（１）～（９）のいずれか一つに記載のドリル孔あけ用エントリーシート。
（１１）前記固体潤滑剤ではない非水溶性潤滑剤は、アマイド系化合物、脂肪酸系化合物、脂肪酸エステル系化合物、脂肪族炭化水素系化合物、及び高級脂肪族アルコールからなる群より選択される１種又は２種以上である、（１０）記載のドリル孔あけ用エントリーシート。
（１２）前記金属箔は、０．０５～０．５ｍｍの範囲の厚さを有する、（１）～（１１）のいずれか一つに記載のドリル孔あけ用エントリーシート。
（１３）前記金属箔と前記樹脂組成物を含む層との間に、樹脂皮膜である接着層を有し、前記樹脂皮膜は、０．００２～０．０２ｍｍの範囲の厚さを有する、（１）～（１２）のいずれか一つに記載のドリル孔あけ用エントリーシート。
（１４）前記樹脂皮膜は、固体潤滑剤として二硫化タングステンを、前記樹脂皮膜に含まれる樹脂１００質量部に対して、１質量部～５０質量部含有する、請求項１３記載のドリル孔あけ用エントリーシート。
（１５）直径０．３０ｍｍφ以下のドリルビットによる孔あけ加工に用いられる、（１）～（１４）のいずれか一つに記載のドリル孔あけ用エントリーシート。
（１６）積層板又は多層板のドリル孔あけ加工に用いられる、（１）～（１５）のいずれか一つに記載のドリル孔あけ用エントリーシート。
　本発明のドリル孔あけ用エントリーシートを使用することで、二硫化タングステンを含む樹脂組成物層の優れた潤滑性により、孔あけ加工時の優れた孔位置精度と孔あけ加工時におけるドリルビットの折損を減らすことができる。その結果、一層の高密度設計が可能となり、高品質で、生産性に優れる孔あけ加工が可能となる。あるいは、ドリルビットの加工寿命が延び、さらに一度に孔あけ加工する重ね枚数を増やすことが可能になり、生産性向上とコストダウンに寄与する。
二硫化タングステンの一例を示す走査型電子顕微鏡写真（×５，０００）である。 二硫化モリブデンの一例を示す走査型電子顕微鏡写真（×５，０００）である。 三酸化タングステンの一例を示す走査型電子顕微鏡写真（×５，０００）である。 三酸化モリブデンの一例を示す走査型電子顕微鏡写真（×５，０００）である 実施例、及び比較例の孔位置精度を比較するためのグラフである（１５００ｈｉｔｓ時）。 実施例、及び比較例の孔位置精度を比較するためのグラフである（３０００ｈｉｔｓ時）。 実施例、及び比較例の孔位置精度を比較するためのグラフである（６０００ｈｉｔｓ時）。 実施例、及び比較例のドリルビットへの樹脂巻き付き量を比較するためのグラフである（６０００ｈｉｔｓ時）。 実施例、及び比較例のドリルビット先端の摩耗量を比較するためのグラフである（６０００ｈｉｔｓ時）。 ドリルビットの求芯力を説明するための模式図である。 ドリルビットの求芯力を説明するための模式図である。
　以下、必要に応じて図面を参照しつつ、本発明を実施するための形態（以下、単に「本実施形態」という。）について説明するが、本発明は、下記本実施形態に限定されるものではない。本発明は、その要旨を逸脱しない範囲で様々な変形が可能である。なお、図面中、同一要素には同一符号を付すこととし、重複する説明は省略する。また、上下左右等の位置関係は、特に断らない限り、図面に示す位置関係に基づくものとする。更に、図面の寸法比率は図示の比率に限られるものではない。また、本明細書における「（メタ）アクリル」とは「アクリル」及びそれに対応する「メタクリル」を意味し、「（メタ）アクリレート」とは「アクリレート」及びそれに対応する「メタクリレート」を意味する。
　本実施形態のドリル孔あけ用エントリーシート（以下、単に「エントリーシート」ともいう。）は、金属箔と、その金属箔の少なくとも片面上に形成された樹脂組成物を含む層（以下、「樹脂組成物層」ともいう。）と、を備えるドリル孔あけ用エントリーシートである。本実施形態のエントリーシートにおいて、樹脂組成物は、樹脂と固体潤滑剤としての二硫化タングステンとを含み、樹脂組成物に含まれる二硫化タングステンの含有量は、樹脂組成物の樹脂１００質量部に対して１０質量部～２００質量部である。
　まず、本実施形態のドリル孔あけ用エントリーシートを構成する要素について説明する。本実施形態において、固体潤滑剤とは、ドリルビット摩耗速度を抑制させ、かつ、孔あけ加工時の摩擦による発熱を減少させるために、薄膜又は粉末として用いる固体である。固体潤滑剤は、その融点が３００℃以上のものであると好ましく、これにより、孔あけ加工時のエントリーシートの使用温度よりも高い温度（例えば２００℃）の空気中においても、熱的により安定し、溶融し難く、固体の状態を維持することができる。なお、孔あけ加工時のエントリーシートの使用温度は、加工対象によって異なるが、１００℃以上、２００℃未満であると好ましい。
　本実施形態においては、樹脂組成物が固体潤滑剤として二硫化タングステンを含むことを必須とする。二硫化タングステンは、モース硬度１～１．５の滑石に次ぐ柔らかい鉱物であり、高温であっても溶融せず大気中で４５０℃まで安定な固体潤滑剤である。二硫化タングステンは、同様に固体潤滑剤として用いられ得る二硫化モリブデンよりも酸化される温度が１００℃程度高く、耐熱性、及び耐圧性に優れるものである。また、二硫化タングステンは摩擦係数（μ）も低く、特に１００℃以上２００℃未満の温度領域において、湿度の影響を受けずに安定した摩擦係数を示す特徴がある。さらに、二硫化タングステンは、樹脂組成物に分散させる際の凝集性が低く、樹脂組成物への分散性は、二硫化モリブデンよりも優れている。
　一般的に、二硫化タングステンには、製造時の未反応物である硫黄や金属タングステンが不純物として含まれる。本実施形態においては、二硫化タングステンの純度は８５質量％以上であると好ましく、９０質量％以上であるとより好ましく、９５質量％以上であると特に好ましい。なお、二硫化タングステンの純度の上限は特に限定されず、１００質量％であってもよく、９９質量％であってもよい。二硫化タングステンは８５質量％以上の純度であれば、固体潤滑剤としての性能をより効果的に発揮することができる。このような二硫化タングステンの市販品としては、例えば、日本潤滑剤株式会社製のタンミックＡ、Ｂ（商品名）が挙げられる。二硫化タングステンの純度は差数法に準拠して測定される。すなわち、二硫化タングステンに含まれる硫黄や金属タングステンなどの不純物の質量を、全体質量から差し引いた数値を二硫化タングステンの純度とする。なお、その他の二硫化タングステンの純度測定方法としてＩＣＰ（ＩｎｄｕｃｔｉｖｅｌｙＣｏｕｐｌｅｄ Ｐｌａｓｍａ）質量分析法などが挙げられる。
　本実施形態に係る樹脂組成物は、二硫化タングステンを、樹脂組成物に含まれる樹脂１００質量部に対して１０質量部～２００質量部含む。二硫化タングステンの含有量は、樹脂１００質量部に対して、１０質量部～１５０質量部であると好ましく、１０質量部～１００質量部であるとより好ましい。二硫化タングステンの含有量が１０質量部以上であると、潤滑効果及びドリルビットの求芯性向上効果をより有効かつ確実に奏することができる。また、二硫化タングステンの含有量が２００質量部以下であると、樹脂組成物中での二硫化タングステンの凝集を抑制できる結果、ドリルビットの求芯性を向上することが可能となり、孔位置精度に優れ、また経済的合理性の点でも有利である。
　本実施形態において、二硫化タングステンは、樹脂組成物内に分散した状態で存在することが好ましい。樹脂組成物内における二硫化タングステンの平均粒径は、１μｍ～２０μｍであると好ましく、より好ましくは１μｍ～１５μｍであり、さらに好ましくは１μｍ～１０μｍであり、特に好ましくは３μｍ～８μｍである。平均粒径１μｍ～２０μｍの二硫化タングステンは、適度な体積と適度な硬度を有する固体であるので、層状構造という潤滑剤としての特徴をさらに十分に発揮できる。その平均粒径が１μｍ以上であれば、層状構造という潤滑剤としての特徴をより十分に発揮できるので好ましい。また、平均粒径が２０μｍ以下であれば、孔位置精度をさらに高めることができると共に切り粉をより良好に排出することができる。
　本実施形態における二硫化タングステンの平均粒径は、以下のようにして測定する。本実施形態のドリル孔あけ用エントリーシートを構成する樹脂組成物に含まれる可溶分を６０℃以上の温水、及び／又は溶剤に溶解させる。次いで、得られた樹脂組成物の溶液をろ過、洗浄し、十分に液体成分を乾燥除去して、樹脂組成物に含まれる固形物を採取する。この得られた固形物を０．２％ヘキサメタりん酸溶液と１０％トリトン数滴とからなる溶液に分散させ、レーザー回折式粒度分布測定装置（型番：ＳＡＬＤ－２１００、株式会社島津製作所製）を用いて、投影した二硫化タングステンの粒子それぞれの最大長さを測定する。次いで、測定結果から粒度分布曲線（個数基準）を作成する。その曲線の示す最小値（最小粒径）から最大値（最大粒径）までの範囲を二硫化タングステンの粒径の範囲とし、また、粒度分布曲線の最大ピークにおける粒径（個数基準で二硫化タングステンが最も多い粒径）を平均粒径とする。
　なお、二硫化タングステンの粒径は、最大粒径よりも平均粒径が重要である。なぜなら、樹脂組成物に占める含有割合の高い二硫化タングステンの粒径が、ドリル孔あけ用エントリーシートの特性である孔位置精度及び潤滑性に、より大きな影響を与えるからである。そのため、二硫化タングステンの平均粒径を管理することが、本実施形態のドリル孔あけ用エントリーシートの性能を向上させるために重要になる。
　上記のように、本実施形態のドリル孔あけ用エントリーシートは、樹脂組成物が固体潤滑剤として二硫化タングステンを含有する樹脂組成物を含む層を備え、樹脂組成物中の二硫化タングステンの含有量を上記特定の範囲にすることで、従来のドリル孔あけ用エントリーシートに比べて、孔位置精度に優れるものとなる。それに加えて、本実施形態のドリル孔あけ用エントリーシートは、ドリルビットの折損及びドリル加工寿命にも優れる。
　図１０、１１は、ドリル孔あけ時にエントリーシートにドリルビットが進入する様子を模式的に示す図であり、樹脂として符号Ｂで示される結晶となった水溶性樹脂（Ａ）を用い、図１０は樹脂組成物が固体潤滑剤を含まない場合、図１１は樹脂組成物が固体潤滑剤としての二硫化タングステンを含む場合を示している。水溶性樹脂（Ａ）Ｂを含む樹脂組成物が固体潤滑剤を含まない図１０に示すような場合、ドリルビットＡの先端は、樹脂組成物層に進入し、横滑りしながら、食いつく点を探すことになる。ドリルビットＡ周囲の樹脂組成物は、柔らかい状態にあるので、ドリルビットＡに働く求芯力Ｄが弱くなり、ドリルビットＡの横滑りを止めにくい。このため、孔位置精度の向上には限界がある。そこで、本発明者らは、固体潤滑剤として二硫化タングステンを配合し、その配合量を最適化することを見出した。
　以下に、本実施形態のドリル孔あけ用エントリーシートの主な作用効果について説明するが、そのエントリーシートの作用効果は下記のものに限定されない。
　第一に、二硫化タングステンは、適度な硬度がある。そして、ドリル孔あけ加工時の使用温度においても、体積のある固体潤滑剤であり、すなわち、形状の固定された固体の状態を維持し、その位置も固定されやすくなる。その結果、本実施形態のドリル孔明け加工用エントリーシートを用いた孔あけ加工において、水溶性樹脂（Ａ）Ｂを含む樹脂組成物が固体潤滑剤としての二硫化タングステンＥを含む図１１に示すような場合、ドリルビットＡの先端は、樹脂組成物層に進入する際、形状や位置が固定された固体潤滑剤である二硫化タングステンＥに食いつくことになる。そうすると、求芯性が良くなり求芯力Ｄが強まるので、従来のドリル孔あけ用エントリーシートを用いた孔あけ加工に比べて、特に初期から累積３，０００ｈｉｔｓにおける孔位置精度に優れるものとなる。
　第二に、二硫化タングステンＥは、樹脂組成物の熱変形とドリルビットＡの横滑りを抑制する。そうすると、ドリルビットＡは十分な求芯力Ｄを得ることができ、ドリルビットの摩耗が進んだ累積６，０００ｈｉｔｓにおいても、孔位置精度に優れるものとなる。
　第三に、二硫化タングステンＥは、ドリルビットＡの溝に付着し、その潤滑作用によって切り粉を円滑に排出できる。その結果、孔あけ加工により発生する切り粉がダマになることが抑制され、ダマ状の切り粉にドリルビットＡが接触することによるドリルビット折損を防ぐことができる。
　第四に、二硫化タングステンＥは、ドリルビットＡの表面、溝、及び孔あけ対象物（例えば積層板又は多層板などのプリント配線板材料）の孔壁に付着し、孔あけ対象物とドリルビットＡとの間に常在して潤滑性を高める。その結果、本実施形態のエントリーシートを用いると、ドリルビットＡの磨耗が抑制され、ドリル加工寿命に優れるものとなる。
　上記した二硫化タングステンを用いることによるエントリーシートの作用効果は、従来技術で用いられている二硫化モリブデン、モリブデン酸亜鉛、又は三酸化モリブデンよりも優れている。その結果、本実施形態の二硫化タングステンを固体潤滑剤として用いるドリル孔あけ用エントリーシートは、従来技術の二硫化モリブデン、モリブデン酸亜鉛、又は三酸化モリブデンを固体潤滑剤として用いたドリル孔あけ用エントリーシートに比して、孔位置精度、及びドリル加工寿命に顕著に優れるものとなる。
　さらに、二硫化タングステンは、非膨潤性である。このため、合成マイカや粘土などの膨潤性の固体潤滑剤のように、保湿度合いを厳密に管理する必要がなく、工業上有利である。ここで、非膨潤性の定義について説明する。水９０質量部に固体潤滑剤を１０質量部配合した水溶液を、ビーカーやフラスコなどの高さ方向に一定の内径を有し、かつ平坦な内底面を有する容器に収容し、十分に混合するまで撹拌する。その後、１時間静置してから固体潤滑剤の沈降高さを測り、沈降高さ比（容器の内底面から水溶液の液面までの高さに対する、内底面から固体潤滑剤の沈降物上面までの高さの比率）が５０％未満である場合を非膨潤と定義する。なお、沈降高さ比が９０％以上である場合を分散又は膨潤、沈降高さ比が５０％以上９０％未満である場合を膨潤と定義する。本実施形態において用いる二硫化タングステンでは、内底面から液面までの高さが６０ｍｍ、内底面から二硫化タングステンの沈降物上面までの高さが２２ｍｍ、沈降高さ比が３６．７％であり、明確に２層分離した例がある。
　このような特性は、後述する樹脂組成物の溶液に二硫化タングステンを分散させる際に、均一に分散しやすく、凝集しにくい長所となる。その結果、得られるエントリーシートにおいても、二硫化タングステンがエントリーシートの全体に亘って良好に分散することが可能となる。また、孔あけ加工後の洗浄において、二硫化タングステンが孔内に残留しにくくなる。ただし、二硫化タングステンを樹脂組成物の溶液に分散させる際、二硫化タングステンの濃度勾配が生じないよう、十分に撹拌することが好ましい。
　本実施形態に係る樹脂組成物に含まれる樹脂としては、水溶性樹脂（Ａ）が好ましい。ここで、水溶性樹脂（Ａ）とは、下記に述べる水溶性樹脂だけでなく、固体潤滑剤ではない水溶性潤滑剤をも包含する概念である。なお、本明細書において「固体潤滑剤ではない」潤滑剤は、液体潤滑剤及び半固体潤滑剤を包含する概念である。
　水溶性樹脂としては特に限定されるものではなく、例えば、ポリエチレンオキサイド；ポリプロピレンオキサイド；ポリアクリル酸ソーダ；ポリアクリルアミド；ポリビニルピロリドン；セルロース誘導体；ポリテトラメチレングリコール；及びポリアルキレングリコールのポリエステル；からなる群より選択される１種又は２種以上であることが好ましい。ポリアルキレングリコールのポリエステルとは、ポリアルキレングリコールと二塩基酸とを反応させて得られる縮合物のことである。ポリアルキレングリコールとしては、ポリエチレングリコール、ポリプロピレングリコール、及びポリテトラメチレングリコール、並びにこれらの共重合物で例示されるグリコール類が例示できる。二塩基酸としては、例えば、フタル酸、イソフタル酸、テレフタル酸、セバシン酸及びピロメリット酸などの多価カルボン酸の部分エステル、並びに酸無水物が挙げられる。これらは１種又は２種以上を組み合わせて用いられる。
　固体潤滑剤ではない水溶性潤滑剤の種類は特に限定されるものではなく、例えば、ポリエチレングリコール、ポリプロピレングリコール；ポリオキシエチレンオレイルエーテル、ポリオキシエチレンセチルエーテル、ポリオキシエチレンステアリルエーテル、ポリオキシエチレンラウリルエーテル、ポリオキシエチレンノニルフェニルエーテル、及びポリオキシエチレンオクチルフェニルエーテルなどで例示されるポリオキシエチレンのモノエーテル類；ポリオキシエチレンモノステアレート；ポリオキシエチレンソルビタンモノステアレート；ヘキサグリセリンモノステアレート、及びデカグリセリンモノステアレートなどで例示されるポリグリセリンモノステアレート類；並びにポリオキシエチレンプロピレン共重合体が挙げられる。これらは１種を単独で又は２種以上を適宜混合して用いることができる。
　上記のうち、本発明の目的をより有効かつ確実に達成する観点から、水溶性樹脂としてはポリエチレンオキサイドが好ましく、固体潤滑剤ではない水溶性潤滑剤としてはポリエチレングリコールが好ましい。
　樹脂組成物は、熱可塑性の非水溶性樹脂を含むことが好ましい。樹脂組成物が熱可塑性の非水溶性樹脂を含むことにより、樹脂組成物層がより硬くなり、樹脂組成物層における二硫化タングステンの位置が更に保持されやすくなる。その結果、本発明の効果である求芯性の向上による孔位置精度の向上や潤滑性の向上という効果が一層有効かつ確実に奏される。
　水溶性樹脂（Ａ）以外の樹脂としては、上述のように熱可塑性の非水溶性樹脂が挙げられ、その種類は、特に限定されるものではなく、公知のものを用いることができる。熱可塑性の非水溶性樹脂としては、例えば、アミド系エラストマー、ブタジエン系エラストマー、エステル系エラストマー、オレフィン系エラストマー、ウレタン系エラストマー、スチレン系エラストマー、ポリブテン、低密度ポリエチレン、塩素化ポリエチレン、メタロセン系ポリオレフィン樹脂、エチレン・アクリル酸エステル・無水マレイン酸共重合体、エチレン・グリシジル（メタ）アクリレート共重合体、エチレン・酢酸ビニル共重合樹脂、変性エチレン・酢酸ビニル共重合樹脂、エチレン・（メタ）アクリル酸共重合樹脂、アイオノマー樹脂、及びエチレン・（メタ）アクリル酸エステル共重合樹脂が挙げられる。熱可塑性の非水溶性樹脂は、１種を単独で又は２種以上を組み合わせて用いられ、上記の水溶性樹脂（Ａ）と併用してもよい。
　なお、本明細書において「非水溶性」とは、室温における水に対する溶解度が１０ｍｇ／ｄｍ３以下であることを意味する。つまり、本明細書において「水溶性」とは、室温における水に対する溶解度が１０ｍｇ／ｄｍ３を超えることを意味する。
　本実施形態における樹脂組成物は、樹脂と所定量の二硫化タングステンとを含む以外は特に限定されるものではなく、二硫化タングステンとは異なる固体潤滑剤、及び固体潤滑剤ではない非水溶性潤滑剤から選ばれる少なくとも１種以上のものを含んでいてもよい。
　本実施形態の樹脂組成物は、固体潤滑剤として二硫化タングステンを含有するが、二硫化タングステン以外の固体潤滑剤をも含有することが、孔位置精度（特に高いヒット数における孔位置精度）、ドリルビットに対する樹脂巻き付きの抑制、及びドリルビット先端の磨耗低減の観点から好ましい。二硫化タングステン以外の固体潤滑剤としては、例えば、黒鉛、二硫化モリブデン、及び三酸化モリブデンが挙げられ、上記と同様の観点から、黒鉛、及び二硫化モリブデンが好ましく、黒鉛がより好ましい。黒鉛は純度が９５%以上のもの、又は粒径が３０μｍ以下のものが更に好ましい。これらは１種を単独で又は２種以上を組み合わせて用いられる。
　樹脂組成物が、二硫化タングステンとそれ以外の固体潤滑剤を含む場合、二硫化タングステンとそれ以外の固体潤滑剤との含有比（二硫化タングステン：それ以外の固体潤滑剤）は、質量比で１０：９０～９０：１０であると好ましく、２０：８０～８０：２０であるとより好ましい。それらの含有比が上記範囲内にあることで、孔位置精度（特に高いヒット数における孔位置精度）がより優れたものになると共に、ドリルビットに対する樹脂巻き付きをさらに抑制し、ドリルビット先端の磨耗を一層低減することができる。
　固体潤滑剤ではない非水溶性潤滑剤の種類も特に限定されるものではなく、公知の物質を用いることができる。そのような非水溶性潤滑剤としては、例えば、エチレンビスステアロアミド、オレイン酸アミド、ステアリン酸アミド、及びメチレンビスステアルアミドなどで例示されるアマイド系化合物、ラウリン酸、ステアリン酸、パルミチン酸、及びオレイン酸などで例示される脂肪酸系化合物、ステアリン酸ブチル、オレイン酸ブチル、及びラウリン酸グリコールなどで例示される脂肪酸エステル系化合物、流動パラフィン、及びポリエチレンワックスなどで例示される脂肪族炭化水素系化合物、並びにオレインアルコールなどで例示される高級脂肪族アルコールが挙げられる。これらは１種を単独で又は２種以上を組み合わせて用いられる。樹脂組成物が固体潤滑剤ではない非水溶性潤滑剤を含むことにより、樹脂組成物層がより硬くなり、樹脂組成物層における二硫化タングステンの位置が更に保持されやすくなる。その結果、本発明の効果である求芯性の向上による孔位置精度の向上や潤滑性の向上という効果が一層有効かつ確実に奏される。
　上記の樹脂組成物に含まれ得る水溶性樹脂、固体潤滑剤ではない水溶性潤滑剤、熱可塑性の非水溶性樹脂、及び固体潤滑剤ではない非水溶性潤滑剤は、その潤滑性による孔あけ加工時の摩擦低減、及びドリル磨耗低減という本来の役割以外に、二硫化タングステンをドリルビットとプリント配線板材料に運ぶキャリアーの役割も果たしている。
　本実施形態における樹脂組成物層の厚さは、ドリル孔あけ加工する際に使用するドリルビット径や、加工する孔あけ対象物（例えば、積層板又は多層板などのプリント配線板材料）の構成などによって適宜選択される。樹脂組成物層の厚さは、０．０２～０．３ｍｍの範囲であると好ましく、０．０２～０．２ｍｍの範囲であることがより好ましい。樹脂組成物層の厚さが０．０２ｍｍ以上であることにより、より十分な潤滑効果が得られ、ドリルビットへの負荷が軽減されるので、ドリルビットの折損をさらに抑制することができる。また、樹脂組成物層の厚さが０．３ｍｍ以下であることにより、ドリルビットへの樹脂組成物の巻き付きを抑制することができる。
　また、本実施形態の樹脂組成物は、本発明の目的達成を阻害しない範囲で、必要に応じて上記以外の添加剤を含むことができる。添加剤の種類は、特に限定されないが、例えば、表面調整剤、レベリング剤、帯電防止剤、乳化剤、消泡剤、ワックス添加剤、カップリング剤、レオロジーコントロール剤、防腐剤、防黴剤、酸化防止剤、光安定剤、核剤、有機フィラー、無機フィラー、熱安定化剤、及び着色剤が挙げられる。
　本実施形態のドリル孔あけ用エントリーシートに使用される金属箔は、特に限定されないが、上記樹脂組成物層との密着性が高く、ドリルビットによる衝撃に耐え得る金属材料であると好ましい。金属箔の金属種としては、入手性、コスト、及び加工性の観点から、例えばアルミニウムが挙げられる。アルミニウム箔の材質としては、純度９５％以上のアルミニウムが好ましい、そのようなアルミニウム箔としては、例えば、ＪＩＳ－Ｈ４１６０に規定される、５０５２、３００４、３００３、１Ｎ３０、１Ｎ９９、１０５０、１０７０、１０８５、８０２１が挙げられる。金属箔にアルミニウム純度９５％以上のアルミニウム箔を用いることによって、ドリルビットによる衝撃の緩和、及びドリルビット先端部との食いつき性が向上し、樹脂組成物によるドリルビットの潤滑効果と相俟って、加工孔の孔位置精度を一層高めることができる。
　金属箔の厚さは、好ましくは０．０５～０．５ｍｍであり、より好ましくは０．０５～０．３ｍｍである。金属箔の厚さが０．０５ｍｍ以上であれば、ドリル孔あけ加工時の孔あけ対象物（例えば、積層板）のバリの発生を抑制することができる。また、金属箔の厚さが０．５ｍｍ以下であれば、ドリル孔あけ加工時に発生する切り粉の排出がより容易になる。
　また、樹脂組成物層との密着性の点から、予め、金属箔表面上に接着層の機能を有する樹脂皮膜が形成された金属箔を用いることが好ましい。これにより、エントリーシートは、金属箔と樹脂組成物層との間に樹脂皮膜である接着層を有することができる。密着性、コスト、及び孔あけ特性の観点から、樹脂皮膜の厚さは、０．００２～０．０２ｍｍであることが好ましく、０．００２～０．０１ｍｍであることがより好ましい。樹脂皮膜に用いられる樹脂については、樹脂組成物層との密着性を向上できるものであれば特に限定はされず、熱可塑性樹脂、及び熱硬化性樹脂のいずれであってもよく、あるいは接着性樹脂であってもよい。熱可塑性樹脂としては、ウレタン系重合体、酢酸ビニル系重合体、塩化ビニル系重合体、ポリエステル系重合体、及びアクリル系重合体並びにそれらの共重合体が例示される。熱硬化性樹脂としては、エポキシ系樹脂、及びシアネート系樹脂が例示される。接着性樹脂としては、上記樹脂以外に、メラミン樹脂、ユリア樹脂、及びフェノール樹脂などの合成樹脂やクロロプレンゴム、ニトリルゴム、スチレンブタジエンゴム、及びシリコーンゴムなどの合成ゴムが例示される。これらは１種を単独で又は２種以上を組み合わせて用いられる。
　本実施形態において、樹脂皮膜に、固体潤滑剤として二硫化タングステンを含有させることもできる。樹脂皮膜にも二硫化タングステンを含有させることは、孔位置精度の更なる向上に寄与する。樹脂皮膜における二硫化タングステンの含有量は、樹脂皮膜を形成する樹脂組成物における樹脂１００質量部に対して、１質量部～５０質量部であることが好ましく、５質量部～３０質量部であることがより好ましい。二硫化タングステンの含有量が１質量部以上であれば、潤滑効果やドリルビットの求芯性が向上する。また、二硫化タングステンの含有量が５０質量部未満であれば、金属箔と樹脂組成物層との接着性がより十分なものとなる。二硫化タングステンを添加する樹脂皮膜を形成する樹脂組成物の樹脂としては、上記熱硬化性樹脂、熱可塑性樹脂又は接着性樹脂を用いることができる。また、固体潤滑剤として二硫化タングステンを上記樹脂皮膜に添加する場合、樹脂皮膜の厚さは二硫化タングステンの粒径に応じて適宜選択されてもよい。
　本実施形態のエントリーシートを構成する各層の厚さは、次のようにして測定する。まず、クロスセクションポリッシャー（日本電子データム株式会社製、商品名「ＣＲＯＳＳ－ＳＥＣＴＩＯＮ　ＰＯＬＩＳＨＥＲ　ＳＭ－０９０１０」）、又はウルトラミクロトーム（Ｌｅｉｃａ社製、品番「ＥＭ　ＵＣ７」）を用いて、エントリーシートを、各層の積層方向に切断する。その後、ＳＥＭ（走査型電子顕微鏡（Ｓｃａｎｎｉｎｇ　Ｅｌｅｃｔｒｏｎ　Ｍｉｃｒｏｓｃｏｐｅ）、ＫＥＹＥＮＣＥ社製　品番「ＶＥ－７８００」）を用いて、切断して現れた断面に対して垂直方向からその断面を観察し、構成する各層、例えば、金属箔、樹脂皮膜、及び樹脂組成物層の厚さを測定する。１視野に対して、５箇所の厚さを測定し、その平均値を各層の厚さとする。
　本実施形態のドリル孔あけ用エントリーシートは、積層板又は多層板のドリル孔あけ加工に用いられると、本発明の目的をより有効かつ確実に奏するので好ましい。また、そのドリル孔あけ加工は、直径（ドリルビット径）０．３０ｍｍφ以下のドリルビットによるドリル孔あけ加工であると、本発明の目的を更に有効かつ確実に奏することができる。特に、直径０．０５ｍｍφ以上０．３０ｍｍφ以下、さらには孔位置精度が重要になる直径０．０５ｍｍφ以上０．２０ｍｍφ以下の小径のドリルビット用途であると、孔位置精度、及びドリル寿命を大きく向上させる点で好適である。なお、０．０５ｍｍφのドリルビット径は、入手可能なドリルビット径の下限であり、これよりも小径のドリルビットが入手可能になれば、上記の限りではない。また、直径０．３０ｍｍφ超のドリルビットを用いるドリル孔あけ加工に、本実施形態のエントリーシートを採用しても問題ない。
　以下に、本実施形態のドリル孔あけ用エントリーシートの製造方法について説明する。本実施形態のドリル孔あけ用エントリーシートの製造方法は特に限定されるものではないが、例えば、次のようにして製造することができる。
　まず、金属箔の少なくとも片面上に樹脂組成物層を形成する。その方法としては、上記金属箔上に、直接又は間接的に、樹脂組成物を適宜融解した熱溶解物、又は、溶媒に溶解もしくは分散させた液（以下、単に「樹脂組成物溶液」という。）を、コーティング法などの方法で塗工して、さらに乾燥させる、及び／又は冷却固化させる方法が挙げられる。あるいは、予め樹脂組成物を含むシートを作製しておき、上記金属箔と貼り合わせるホットメルト法であってもよい。その際、金属箔の樹脂組成物層を形成する面上に予め樹脂皮膜を形成しておくのが、金属箔と樹脂組成物層とを積層一体化させる上で好ましい。
　コーティング法などによって、樹脂組成物溶液を金属箔上に塗工して、乾燥させる場合、樹脂組成物溶液は、水と水よりも沸点が低い溶媒とからなる混合溶媒を含有する溶液であることが好ましい。水と水よりも沸点が低い溶媒からなる混合溶媒を用いることは、緻密な球晶の生成、及び樹脂組成物層中の残留気泡の低減に寄与する。水よりも沸点が低い溶媒の種類は、特に限定されないが、例えば、エタノール、メタノールやイソプロピルアルコールなどのアルコール類が挙げられ、メチルエチルケトンやアセトンなどの低沸点溶剤も用いることが可能である。その他の溶媒として、水やアルコール類に樹脂組成物との相溶性が高いテトラヒドロフランやアセトニトリルを一部混合させた溶媒などを用いることが可能である。水と水よりも沸点が低い溶媒との混合溶媒を用いる場合、それら混合比（水／沸点が低い溶媒）は、質量基準で９０／１０～５０／５０の範囲であると好ましく、８０／２０～５０／５０の範囲であるとより好ましく、７０／３０～５０／５０の範囲であるとさらに好ましく、６０／４０～５０／５０の範囲であると特に好ましい。水よりも沸点が低い溶媒の混合比が１０以上であると、水溶性樹脂（Ａ）を用いた場合に、その緻密な球晶をより生成しやすくなる。水よりも沸点が低い溶媒の混合比が５０以下であることにより、工業的に、より安定的にエントリーシートを生産することが可能となる。
　また、コーティング法又はホットメルト法などによって、樹脂組成物溶液や熱溶解物を金属箔上に塗工して、加熱乾燥し冷却固化させる方法を採用する場合、加熱乾燥の際のドリル孔あけ用エントリーシートの温度は、１２０℃～１６０℃であると好ましく、冷却固化は常温であると好ましく、５～３０秒で常温（例えば３０℃以下）に冷却することが好ましい。加熱乾燥の温度が１６０℃以下であると、工業的に、より安定的にエントリーシートを生産することができる。また、冷却温度が常温であることにより、後工程で結露を生じることを抑制することができる。
　固体潤滑剤としての二硫化タングステンを樹脂組成物層内に分散させる方法は、特に限定されない。例えば、ディゾルバーやプラネタリーミキサー、バタフライミキサーなどを用いて、高剪断力と高速回転により、樹脂組成物内に二硫化タングステンを均一に分散させることで、その樹脂組成物から形成される樹脂組成物層内に二硫化タングステンを高分散させることができる。
　本実施形態のドリル孔あけ用エントリーシートは、例えば、プリント配線板材料、より具体的には、積層板又は多層板をドリル孔あけ加工する際に好適に用いることができる。具体的には、積層板又は多層板を１枚又は複数枚重ねたもの（プリント配線板材料）の少なくとも最上面に、金属箔側がプリント配線板材料に接するようにドリル孔あけ用エントリーシートを配置し、そのエントリーシートの上面（樹脂組成物層の面）から、ドリル孔あけ加工を行うことができる。
　本実施形態のドリル孔あけ用エントリーシートは、孔あけ加工時の優れた孔位置精度と樹脂組成物層の優れた潤滑性とにより、孔あけ加工時におけるドリルビットの折損を低減することもできる。より詳細には、二硫化タングステンを含む樹脂組成物層の優れた潤滑性により、孔あけ加工時の優れた孔位置精度と孔あけ加工時におけるドリルビットへの負荷が低減することで、ドリルビットの折損を減らすことができる。その結果、一層の高密度設計が可能となり、高い信頼性（高品質）で、生産性に優れる孔あけ加工が可能となる。あるいは、ドリルビットの加工寿命が延び、さらに一度に孔あけ加工する重ね枚数を増やすことが可能となり、生産性向上とコストダウンにも寄与する。
　以上、本発明の実施するための形態について説明したが、本発明は上記実施形態に限定されるものではない。本発明は、その要旨を逸脱しない範囲で種々の変更を加えることができる。
　以下、実施例によって本発明による効果を、本発明の範囲から外れる比較例と比較して説明するが、本発明はこれらの実施例に限定されるものではない。なお、「二硫化タングステン」を「ＷＳ２」、「二硫化モリブデン」を「ＭｏＳ２」、「黒鉛」を「Ｃ」、「酸化タングステン」を「ＷＯ３」、「酸化モリブデン」を「ＭｏＯ３」と略記することがある。
　表１に、実施例及び比較例のドリル孔あけ用エントリーシートの製造に用いる、樹脂組成物、固体潤滑剤、金属箔等の原料仕様を示す。また、表２に、実施例及び比較例のドリル孔あけ加工に用いるドリルビット、積層板及び当て板の仕様を示す。
Figure JPOXMLDOC01-appb-T000001
  
Figure JPOXMLDOC01-appb-T000002
  
＜実施例１＞
　重量平均分子量１５０，０００のポリエチレンオキサイド（明成化学工業株式会社製、商品名：アルトップＭＧ－１５０）３０質量部と、重量平均分子量２０，０００のポリエチレングリコール（三洋化成工業株式会社製、商品名：ＰＥＧ２００００）７０質量部とを、樹脂の濃度が３０質量％になるように、水／ＭｅＯＨ（メタノール）混合溶液に溶解させて、水溶性樹脂溶液を得た。この時の水とＭｅＯＨとの比率を質量比で６０／４０とした。さらに、この水溶性樹脂溶液に、固体潤滑剤として二硫化タングステン（日本潤滑剤株式会社製、平均粒径：２μｍ、純度：９８％）を水溶性樹脂溶液中の樹脂１００質量部に対して、１０質量部添加し、十分に分散させて樹脂組成物溶液を得た。この樹脂組成物溶液を、片面上に厚さ０．０１ｍｍのエポキシ樹脂皮膜を形成したアルミニウム箔（使用アルミニウム箔の品番：１Ｎ３０、厚さ０．１ｍｍ、三菱アルミニウム株式会社製）の樹脂皮膜面側に、バーコーターを用いて、乾燥後の樹脂組成物層の厚さが０．０５ｍｍになるように塗布し、乾燥機にて１２０℃で５分間乾燥後、常温まで冷却することで、ドリル孔あけ用エントリーシートを作製した。なお、本実施例で用いた二硫化タングステンの一部の走査型電子顕微鏡写真（倍率：５０００倍）を、図１に示す。
＜実施例２～２４＞
　実施例１に準じて、表４に示す各材料の種類及び含有割合にて樹脂組成物溶液を調製し、乾燥後の樹脂組成物層の厚さが０．０５ｍｍであるドリル孔あけ用エントリーシートを作製した。なお、実施例で用いた二硫化モリブデンの一部の走査型電子顕微鏡写真（倍率：５０００倍）を、図２に示す。
＜比較例１～１９＞
　実施例１に準じて、表５に示す各材料の種類及び含有割合にて樹脂組成物溶液を調製し、乾燥後の樹脂組成物層の厚さが０．０５ｍｍであるドリル孔あけ用エントリーシートを作製した。なお、比較例で用いた三酸化タングステン及び三酸化モリブデンの一部の走査型電子顕微鏡写真（倍率：５０００倍）を、それぞれ図３、図４に示す。
　固体潤滑剤は、樹脂組成物の樹脂１００質量部に対して、１種類につき、０．０、２．０、５．０、１０．０、２０．０、２５．０、４０．０、５０．０、６０．０、８０．０、１００．０、１５０．０、２００．０質量部のいずれかの量を添加した。
　孔あけ加工条件は下記のとおりとした。
　ドリルビット径：０．２ｍｍφ（株式会社タンガロイ製、商品名：Ｃ－ＣＦＵ０２０Ｓ）、
　回転数：２００，０００ｒｐｍ、
　送り速度１３μｍ／ｒｅｖ．、
　上昇速度：２５．４ｍ／ｍｉｎ、
　加工基材（積層板）：品番：ＨＬ８３２、厚さ０．２ｍｍ、銅箔厚さ１２μｍ、６枚重ね、
＜評価方法＞
　１～１，５００ｈｉｔｓ、１～３，０００ｈｉｔｓ、１～６，０００ｈｉｔｓの孔位置精度、ドリルビットに対する樹脂の巻き付き、ドリルビット先端の摩耗の評価結果を基に、表３の評価基準に従って総合評価を行った。その結果をそれぞれ表４、５に示す。なお、総合評価は、各評価項目から判定される優、良、可及び不可のうち、最も下位のものを反映させた。
　実施例及び比較例で作製したドリル孔あけ用エントリーシートの各サンプルは、以下のようにして評価した。
（１）孔位置精度
　積み重ねた銅張積層板上に、ドリル孔あけ用エントリーシートをその樹脂組成物層を上にして配置し、ドリル孔あけ加工を行った。ドリルビット１本につき６，０００ｈｉｔｓの孔あけ加工をし、４本のドリルビットを用いて繰り返した。ドリルビット１本分ごとに、１～１，５００ｈｉｔｓ、１～３，０００ｈｉｔｓ、１～６，０００ｈｉｔｓの孔につき、積み重ねた銅張積層板の最下板の裏面（下面）における孔位置と指定座標とのズレを、ホールアナライザー（型番：ＨＡ－１ＡＭ、日立ビアメカニクス株式会社製）を用いて測定した。そのズレについて、平均値及び標準偏差（σ）を計算し、「平均値＋３σ」を算出した。その後、ドリル孔あけ加工全体の孔位置精度として、使用したｎ本のドリルビットについてそれぞれの「平均値＋３σ」の値に対する平均値を算出した。結果を表４及び５に示す。また、各例の孔位置精度を比較したグラフを図５～図７に示す。なお、孔位置精度の算出に用いた式は、下記のとおりである。
Figure JPOXMLDOC01-appb-M000003
 （ここで、ｎは使用したドリルの本数を示す。）
（２）固体潤滑剤の粒度
　固体潤滑剤の粒度は下記のようにして測定した。まず、固体潤滑剤の試料を０．２％ヘキサメタりん酸溶液と１０％トリトン数滴とからなる溶液に分散させ、レーザー回折式粒度分布測定装置（型番：ＳＡＬＤ－２１００、株式会社島津製作所製）を使用して、投影した固体潤滑剤の粒子それぞれの最大長さを測定した。次いで、測定結果から粒度分布曲線（個数基準）を作成した。粒度分布曲線の示す最大粒径から最小粒径の範囲を固体潤滑剤の粒径の範囲とした。また、粒度分布曲線の最大ピークにおける粒径（個数基準で固体潤滑剤が最も多い粒径）を平均粒径とした。
（３）ドリルビットの樹脂巻き付き量
　６，０００ｈｉｔｓの孔あけ加工後のドリルビットについて、ドリルビットの側面から、倍率２５倍のマイクロスコープ（型番ＶＨＫ－１００、株式会社キーエンス製）を用いて、ドリルビットへの樹脂の巻き付きの様子を観察した。ドリルビットの根元に付着した樹脂巻き付きの幅と長さを計測し、ドリルビットの樹脂巻き付き量を、下記式から算出した。なお、長さ、幅及び直径の単位はｍｍである。
　ドリルビットの樹脂巻き付き量（ｍｍ３）＝１／３×（樹脂巻き付きの幅／２）×（樹脂巻き付きの幅／２）×３．１４×（樹脂巻き付きの長さ）／２－（ドリルビットの直径／２）×（ドリルビットの直径／２）×３．１４×（樹脂巻き付きの長さ）
　結果を表４及び５に示す。また、各例のドリルビットの樹脂巻き付き量を比較したグラフを図８に示す。
（４）ドリルビット先端の磨耗量
　孔あけ加工前のドリルビットの刃先を、その先端側から、倍率２００倍で、Ｖ－ＬＡＳＥＲ顕微鏡（型番：ＶＫ－９７００、株式会社キーエンス製）にて観察し、ドリルビット先端の切刃の面積を計測した。次いで、６，０００ｈｉｔの孔あけ加工後のドリルビットの先端から加工屑などを取り除いた後、そのドリルビットの刃先を、上記と同様にして観察し、ドリルビット先端の磨耗していない切刃の面積を計測した。ドリルビット先端の摩耗量を、下記式から算出した。面積の単位は全て同じである。
　ドリルビット先端の磨耗量（％）＝［（孔あけ加工前のドリルビットの切刃の面積－孔あけ加工後の磨耗していない切刃の面積）／孔あけ加工前のドリルビットの切刃の面積］×１００
　結果を表４及び５に示す。また、各例のドリルビット先端の磨耗量を比較したグラフを図９に示す。
Figure JPOXMLDOC01-appb-T000004
  
Figure JPOXMLDOC01-appb-T000005
  
Figure JPOXMLDOC01-appb-T000006
  
　表４及び表５に示すとおり、樹脂組成物の樹脂１００質量部に対して、固体潤滑剤として二硫化タングステンを１０質量部～２００質量部添加することで、孔位置精度が格段に向上することがわかる。また、実施例１と比較例１の孔位置精度の違いは、ドリル加工寿命の点でみると、二硫化タングステンを用いた実施例１におけるドリル加工寿命は、二硫化タングステンを添加しない比較例１のドリル加工寿命の４倍以上に相当することがわかった。また、その二硫化タングステンを用いた実施例１におけるドリル加工寿命は、二硫化モリブデンを用いた比較例８～１３、三酸化モリブデンを用いた比較例１４～１９と比べても、ドリル加工寿命を４倍以上に延ばすことができることがわかった。また、固体潤滑剤として二硫化タングステンと二硫化モリブデン又は黒鉛とを併用した実施例１０～２４についても、ドリル加工寿命を４倍以上に延ばすことができることがわかった。特に固体潤滑剤として二硫化タングステンと黒鉛とを併用した場合は、ドリル加工寿命をさらに延ばすことができ、また、二硫化タングステンと黒鉛とをそれらの質量比で１０：９０～９０：１０で併用した場合は、ドリル加工寿命を一層延ばすことができることが分かった。これまで、孔位置精度をいかに１μｍ向上させるかという努力をしてきたが、このような格段の孔位置精度向上を果たす本発明の結果は、当業者といえども予測できるものではない。また、表４及び表５の結果に示すとおり、累積孔あけ数のいずれにおいても、二硫化タングステンを固体潤滑剤として用いたドリル孔あけ用エントリーシートは格段に優れた孔位置精度を実現することがわかった。
　表４及び表５の結果から、実施例１～２４のエントリーシートは、比較例１～１９のエントリーシートに比べて、ドリルビット磨耗が進行していない段階、及び磨耗が進行した段階ともに孔位置精度に優れていることがわかった。二硫化タングステンの添加量を本発明の範囲内に最適化することで、本発明の二硫化タングステンを添加したドリル孔あけ用エントリーシートは、従来技術の二硫化モリブデン、モリブデン酸亜鉛、三酸化モリブデンを添加したドリル孔あけ用エントリーシートに比して、孔位置精度が顕著に優れることがわかった。
　本出願は、２０１４年３月３１日出願の日本特許出願（特願２０１４－０７２３３７）に基づくものであり、その内容はここに参照として取り込まれる。
　本発明によれば、従来のドリル孔あけ用エントリーシートに比べて、孔位置精度に優れ、ドリルビットの折損を低減したドリル孔あけ用エントリーシートを提供できる。
　Ａ：ドリルビット、Ｂ：水溶性樹脂（Ａ）の結晶、Ｃ：金属箔、Ｄ：求芯力、Ｅ：固体潤滑剤。

Claims (16)

  1. 　金属箔と、その金属箔の少なくとも片面上に形成された樹脂組成物を含む層と、を備えるドリル孔あけ用エントリーシートであって、
    　前記樹脂組成物は、樹脂と、固体潤滑剤としての二硫化タングステンと、を含み、
    　前記樹脂組成物に含まれる二硫化タングステンの含有量は、前記樹脂組成物に含まれる樹脂１００質量部に対して１０質量部～２００質量部である、
    ドリル孔あけ用エントリーシート。
  2. 　前記樹脂組成物は、二硫化タングステンとは異なる固体潤滑剤を更に含む、請求項１記載のドリル孔あけ用エントリーシート。
  3. 　前記樹脂組成物は、前記二硫化タングステンとは異なる固体潤滑剤として黒鉛を含む、請求項２記載のドリル孔あけ用エントリーシート。
  4. 　レーザー回折式粒度分布測定装置を用いて測定した前記二硫化タングステンの粒度分布曲線の最大ピークにおける粒径が１～２０μｍである、請求項１～３のいずれか一項に記載のドリル孔あけ用エントリーシート。
  5. 　前記樹脂組成物を含む層は、０．０２～０．３ｍｍの範囲の厚さを有する、請求項１～４のいずれか一項に記載のドリル孔あけ用エントリーシート。
  6. 　前記樹脂組成物は、水溶性樹脂（Ａ）を含む、請求項１～５のいずれか一項に記載のドリル孔あけ用エントリーシート。
  7. 　前記水溶性樹脂（Ａ）が、ポリエチレンオキサイド、ポリプロピレンオキサイド、ポリアクリル酸ソーダ、ポリアクリルアミド、ポリビニルピロリドン、セルロース誘導体、ポリテトラメチレングリコール及びポリアルキレングリコールのポリエステル、ポリエチレングリコール、ポリプロピレングリコール、ポリオキシエチレンのモノエーテル類、ポリオキシエチレンモノステアレート、ポリオキシエチレンソルビタンモノステアレート、ポリグリセリンモノステアレート類、及びポリオキシエチレンプロピレン共重合体からなる群より選択される１種又は２種以上である、請求項６記載のドリル孔あけ用エントリーシート。
  8. 　前記樹脂組成物は、熱可塑性の非水溶性樹脂を含む、請求項１～７のいずれか一項に記載のドリル孔あけ用エントリーシート。
  9. 　前記熱可塑性の非水溶性樹脂は、アミド系エラストマー、ブタジエン系エラストマー、エステル系エラストマー、オレフィン系エラストマー、ウレタン系エラストマー、スチレン系エラストマー、ポリブテン、低密度ポリエチレン、塩素化ポリエチレン、メタロセン系ポリオレフィン樹脂、エチレン・アクリル酸エステル・無水マレイン酸共重合体、エチレン・グリシジル（メタ）アクリレート共重合体、エチレン・酢酸ビニル共重合樹脂、変性エチレン・酢酸ビニル共重合樹脂、エチレン・（メタ）アクリル酸共重合樹脂、アイオノマー樹脂、及びエチレン・（メタ）アクリル酸エステル共重合樹脂からなる群より選択される１種又は２種以上である、請求項８記載のドリル孔あけ用エントリーシート。
  10. 　前記樹脂組成物は、固体潤滑剤ではない非水溶性潤滑剤を含む、請求項１～９のいずれか一項に記載のドリル孔あけ用エントリーシート。
  11. 　前記固体潤滑剤ではない非水溶性潤滑剤は、アマイド系化合物、脂肪酸系化合物、脂肪酸エステル系化合物、脂肪族炭化水素系化合物、及び高級脂肪族アルコールからなる群より選択される１種又は２種以上である、請求項１０に記載のドリル孔あけ用エントリーシート。
  12. 　前記金属箔は、０．０５～０．５ｍｍの範囲の厚さを有する、請求項１～１１のいずれか一項に記載のドリル孔あけ用エントリーシート。
  13. 　前記金属箔と前記樹脂組成物を含む層との間に、樹脂皮膜である接着層を有し、前記樹脂皮膜は、０．００２～０．０２ｍｍの範囲の厚さを有する、請求項１～１２のいずれか一項に記載のドリル孔あけ用エントリーシート。
  14. 　前記樹脂皮膜は、固体潤滑剤として二硫化タングステンを、前記樹脂皮膜に含まれる樹脂１００質量部に対して、１質量部～５０質量部含有する、請求項１３記載のドリル孔あけ用エントリーシート。
  15. 　直径０．３０ｍｍφ以下のドリルビットによる孔あけ加工に用いられる、請求項１～１４のいずれか一項に記載のドリル孔あけ用エントリーシート。
  16. 　積層板又は多層板のドリル孔あけ加工に用いられる、請求項１～１５のいずれか一項に記載のドリル孔あけ用エントリーシート。
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Cited By (7)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
WO2018088267A1 (ja) * 2016-11-14 2018-05-17 三菱瓦斯化学株式会社 構成刃先形成用部材及び構成刃先形成方法
CN108290229A (zh) * 2015-11-26 2018-07-17 三菱瓦斯化学株式会社 纤维增强复合材料的切削加工方法
WO2018221440A1 (ja) * 2017-06-01 2018-12-06 三菱瓦斯化学株式会社 微細径用ドリル孔あけ用エントリーシート、及びそれを用いたドリル孔あけ加工方法
WO2019187670A1 (ja) * 2018-03-30 2019-10-03 三菱瓦斯化学株式会社 ドリル孔あけ用エントリーシート及びそれを用いたドリル孔あけ加工方法
US11225625B2 (en) 2017-05-25 2022-01-18 Mitsubishi Gas Chemical Company, Inc. Lubricant material for assisting machining process, lubricant sheet for assisting machining process, and machining method
US11325199B2 (en) 2016-02-17 2022-05-10 Mitsubishi Gas Chemical Company, Inc. Cutting work method and method for producing cut product
US11383307B2 (en) 2015-09-02 2022-07-12 Mitsubishi Gas Chemical Company, Inc. Entry sheet for drilling and method for drilling processing using same

Families Citing this family (3)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
US10774831B2 (en) * 2017-05-11 2020-09-15 Tenax Energy Solutions, LLC Method for impregnating the stator of a progressive cavity assembly with nanoparticles
JP2020004841A (ja) * 2018-06-28 2020-01-09 日本メクトロン株式会社 穴開け加工用エントリーシート、穴開け加工用エントリーシートの製造方法及び電子基板の製造方法
US11377614B2 (en) 2020-05-14 2022-07-05 Megaology Chemical Co., Ltd. Lubrication board

Citations (3)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
JP2010540260A (ja) * 2007-09-28 2010-12-24 トライ−スター ラミネーツ、 インク． プリント回路基板に孔を開けるための改善されたシステムおよび方法
WO2011158510A1 (ja) * 2010-06-18 2011-12-22 三菱瓦斯化学株式会社 ドリル孔あけ用エントリーシート
WO2013146612A1 (ja) * 2012-03-27 2013-10-03 三菱瓦斯化学株式会社 ドリル孔あけ用エントリーシート

Family Cites Families (88)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
US3608054A (en) * 1968-04-29 1971-09-21 Westinghouse Electric Corp Cast lubricating films and composites thereof
DE2723983C2 (de) 1977-05-27 1984-09-27 Rheinmetall GmbH, 4000 Düsseldorf Treibladungsanzünder für hülsenlose Kartuschen von getrennt zu ladender Munition
US4243434A (en) 1978-05-30 1981-01-06 Rocol Limited Composition for coating metal-working tools
US4329238A (en) * 1979-07-30 1982-05-11 Mitrofanova Alla K Antifriction paste and solid antifriction coating prepared from same
US4772496A (en) 1985-06-15 1988-09-20 Showa Denko Kabushiki Kaisha Molded product having printed circuit board
JPS62114245A (ja) 1985-11-14 1987-05-26 Oki Electric Ind Co Ltd 混成集積回路用基板の製造方法
US4875982A (en) 1987-02-06 1989-10-24 Velie Circuits, Inc. Plating high aspect ratio holes in circuit boards
JPS63277298A (ja) 1987-05-08 1988-11-15 Nikka Chem Ind Co Ltd 塑性加工用水溶性潤滑剤
JPH0674389B2 (ja) * 1988-12-09 1994-09-21 タカタ株式会社 潤滑用被覆組成物
US5427698A (en) 1988-12-09 1995-06-27 Takata Corporation Coating composition for lubrication
US4915550A (en) 1988-12-22 1990-04-10 Hitachi Seiko Ltd. Pressure foot of printed circuit board drilling apparatus
US5173204A (en) 1989-06-08 1992-12-22 Century Oils (Canada), Inc. Solid lubricant with high and positive friction characteristic
JP2855824B2 (ja) 1990-08-08 1999-02-10 三菱瓦斯化学株式会社 プリント配線板の孔明け加工法
CN1047716C (zh) 1991-02-07 1999-12-22 霍尔德斯科技有限公司 在印刷电路板钻孔过程中贴靠印刷电路板的引入板或垫板
JP3169026B2 (ja) 1991-12-18 2001-05-21 三菱瓦斯化学株式会社 小孔あけ用滑剤シート
JPH0617847U (ja) 1992-08-11 1994-03-08 株式会社オーエム製作所 プリント基板穴明け機におけるドリル冷却装置
JP3251082B2 (ja) 1992-12-17 2002-01-28 日本パーカライジング株式会社 アルミニウム板又はアルミニウム合金板の潤滑皮膜形成方法。
JPH0677920U (ja) 1993-04-19 1994-11-01 マツダ工業株式会社 穿孔メタル及びそれを用いた複層板
US5454161A (en) 1993-04-29 1995-10-03 Fujitsu Limited Through hole interconnect substrate fabrication process
CA2140117A1 (en) 1994-06-09 1995-12-10 Hiroyuki Tanabe Coated aluminum material
JPH08281508A (ja) 1995-04-11 1996-10-29 Bridgestone Cycle Co 自転車用フレ−ム
US5985080A (en) 1996-11-11 1999-11-16 Toyo Seikan Kaisha, Ltd. Process for producing a resin-metal laminate
JP3681848B2 (ja) * 1996-12-27 2005-08-10 株式会社松尾工業所 丸棒材及び旋盤加工製品
JP3193344B2 (ja) 1998-05-25 2001-07-30 東レ・デュポン株式会社 アラミド繊維用表面処理剤、表面処理されたアラミド繊維、アラミド繊維の表面処理方法および繊維強化複合材料
JP3019070B2 (ja) 1998-08-17 2000-03-13 皆見電子工業株式会社 穴あけ加工用の当て板
US6200074B1 (en) 1999-04-07 2001-03-13 James J. Miller Method for drilling circuit boards
JP2000334697A (ja) 1999-05-25 2000-12-05 Hitachi Via Mechanics Ltd プリント基板押え装置
JP2001328015A (ja) 2000-05-19 2001-11-27 Hitachi Tool Engineering Ltd ツイストドリル
JP4201462B2 (ja) 2000-06-05 2008-12-24 利昌工業株式会社 ドリル加工用エントリーボード
JP2002038255A (ja) * 2000-07-27 2002-02-06 Toshiba Tungaloy Co Ltd 耐摩耗性潤滑膜および被覆部材
JP5176192B2 (ja) 2000-12-25 2013-04-03 久米雄 臼田 繊維強化金属複合材料に用いられる繊維径が３０μｍ以下で繊維表面の炭素成分を除去したセラミックス繊維とその製法
JP4694702B2 (ja) 2001-01-17 2011-06-08 ダイジ▲ェ▼ット工業株式会社 耐熱金属用ドリル
JP2002292599A (ja) 2001-01-29 2002-10-08 Hitachi Chem Co Ltd 積層体穴あけ加工用シート
DE10131758A1 (de) 2001-06-30 2003-01-16 Sgl Carbon Ag Faserverstärkter, wenigstens im Randbereich aus einer Metall-Verbundkeramik bestehender Werkstoff
JP4968652B2 (ja) 2001-07-17 2012-07-04 日本合成化学工業株式会社 プリント配線基板穿孔用水分散性樹脂組成物、該組成物よりなるシート及びかかるシートを用いたプリント配線基板の穿孔方法
JP2003094217A (ja) 2001-09-26 2003-04-03 Mitsubishi Paper Mills Ltd 孔開け加工用当て板およびその製造方法
JP2003094389A (ja) 2001-09-26 2003-04-03 Mitsubishi Paper Mills Ltd 孔開け加工用当て板およびその製造方法
US6866450B2 (en) 2001-10-31 2005-03-15 Mitsubishi Gas Chemical Company, Inc. Entry sheet for drilling and method for drilling hole
JP4106518B2 (ja) 2001-10-31 2008-06-25 三菱瓦斯化学株式会社 孔明け用エントリーシート及びドリル孔明け加工法
JP4010142B2 (ja) 2001-12-13 2007-11-21 三菱瓦斯化学株式会社 ドリル孔明け用エントリーシート
US20030129030A1 (en) 2002-01-04 2003-07-10 Jja, Inc. Lubricant sheet and method of forming the same
JP2003225814A (ja) 2002-02-01 2003-08-12 Nippon Shokubai Co Ltd 基板孔あけ用潤滑剤および基板孔あけ用潤滑シート
JP2003301187A (ja) 2002-02-05 2003-10-21 Nippon Shokubai Co Ltd 基板孔あけ用潤滑剤および基板孔あけ用潤滑シート
US20050003169A1 (en) * 2003-01-28 2005-01-06 Nobuyuki Ikeguchi Lubricant sheet for drilling and method of drilling
JP4644414B2 (ja) 2003-01-28 2011-03-02 三菱瓦斯化学株式会社 着色された孔あけ用滑剤シート
JP2004338271A (ja) 2003-05-16 2004-12-02 Mitsubishi Rayon Co Ltd 穿孔加工に好適な繊維強化樹脂複合材及び穿孔繊維強化樹脂複合材の製造方法
JP2005028861A (ja) 2003-07-07 2005-02-03 Zenshi Okada 装飾用パネルおよびその製造方法
JP2005081508A (ja) 2003-09-09 2005-03-31 Noritake Co Ltd 配線基板の孔明け方法
JP4639329B2 (ja) 2004-12-01 2011-02-23 長崎県 チタン合金の水中におけるエンドミル切削加工法
JP2008183626A (ja) 2005-11-25 2008-08-14 Hamamatsu Kagaku Gijutsu Kenkyu Shinkokai 超音波振動切削方法及びそれにより得られる繊維強化樹脂
TWI298007B (en) 2006-04-03 2008-06-11 Uniplus Electronics Co Ltd Heat-dissipating accessory plate for high speed drilling
JP5011823B2 (ja) 2006-05-30 2012-08-29 三菱瓦斯化学株式会社 ドリル孔明け用エントリーシートの製造方法
JP5018226B2 (ja) 2006-06-30 2012-09-05 旭硝子株式会社 導電膜形成用インク
US7750650B2 (en) 2006-10-26 2010-07-06 Verigy (Singapore) Pte. Ltd. Solid high aspect ratio via hole used for burn-in boards, wafer sort probe cards, and package test load boards with electronic circuitry
JP5012100B2 (ja) 2007-03-09 2012-08-29 三菱瓦斯化学株式会社 ドリル孔明け用エントリーシート
TW200843591A (en) * 2007-04-23 2008-11-01 Uniplus Electronics Co Ltd Auxiliary material for prolonging durability of high-speed drill bits
TWM320275U (en) 2007-04-23 2007-10-01 Uniplus Electronics Co Ltd Heat-dissipation auxiliary board for high-speed drilling
JP5198809B2 (ja) 2007-07-12 2013-05-15 三菱瓦斯化学株式会社 ドリル穴明け用エントリーシート
JP2009039810A (ja) 2007-08-08 2009-02-26 Kumamoto Univ 繊維強化複合材の穴あけ方法
JP2009099624A (ja) 2007-10-12 2009-05-07 Fujitsu Ltd 配線基板およびその製造方法
JP2009127116A (ja) 2007-11-27 2009-06-11 Honda Motor Co Ltd 金属基炭素繊維強化複合材料の製造方法
TWI407854B (zh) 2007-12-26 2013-09-01 Mitsubishi Gas Chemical Co 鑽孔用蓋板之製造方法及蓋板
JP2009176605A (ja) 2008-01-25 2009-08-06 Asahi Glass Co Ltd 導電膜付基板の製造方法
JP2009241239A (ja) 2008-03-31 2009-10-22 Fuji Seiko Ltd ドリルおよび穴あけ加工方法
KR101346269B1 (ko) 2008-06-10 2013-12-31 미쯔비시 가스 케미칼 컴파니, 인코포레이티드 드릴링용 엔트리 시트
FR2937046B1 (fr) 2008-10-15 2012-10-19 Vallourec Mannesmann Oil & Gas Composition de lubrification a coefficient de frottement adaptable, pour un element filete d'un composant de joint filete tubulaire
JP5495571B2 (ja) 2009-01-07 2014-05-21 エヌシー産業株式会社 多孔薄状物の製造方法
JP2010179379A (ja) 2009-02-03 2010-08-19 Shigehiko Sakamoto 穴あけ加工方法
TW201031490A (en) 2009-02-27 2010-09-01 Foxnum Technology Co Ltd Cutting apparatus and cutting method thereof
TWI499690B (zh) 2009-03-13 2015-09-11 Ajinomoto Kk Paste metal laminates
JP3153156U (ja) 2009-05-29 2009-08-27 合正科技股▲ふん▼有限公司 高速孔開け用放熱補助板材
RU2534178C2 (ru) 2009-06-01 2014-11-27 Мицубиси Гэс Кемикал Компани, Инк. Трафарет для высверливания отверстий
JP4782222B2 (ja) 2009-08-03 2011-09-28 ユニオンツール株式会社 穴明け工具用非晶質炭素皮膜及び穴明け工具
JP5857741B2 (ja) * 2009-09-14 2016-02-10 三菱瓦斯化学株式会社 ポリアミド樹脂組成物
CN102049550B (zh) * 2009-10-29 2012-10-17 富葵精密组件(深圳)有限公司 用于辅助电路板钻孔的基板及其制作方法
DE102010031130A1 (de) 2010-07-08 2012-01-12 Msc Polymer Ag Mechanische Bearbeitung von flächigen Basismaterialien
JP5622463B2 (ja) 2010-07-09 2014-11-12 株式会社スギノマシン 穴あけ加工制御方法および穴あけ加工装置
JP5482546B2 (ja) 2010-07-28 2014-05-07 富士通株式会社 プリント配線板、プリント配線板の製造方法及び電子機器
JP5523260B2 (ja) 2010-09-21 2014-06-18 宗春 沓名 繊維強化複合材料のレーザ溶接方法
RU2526652C1 (ru) * 2010-12-28 2014-08-27 Мицубиси Гэс Кемикал Компани, Инк. Трафарет для высверливания отверстий
JP5750896B2 (ja) 2011-01-13 2015-07-22 富士通株式会社 回路基板及びその製造方法、並びに電子装置
JP5729554B2 (ja) 2011-03-31 2015-06-03 国立研究開発法人産業技術総合研究所 繊維強化型複合材料の加工方法及びその工具
US9826643B2 (en) 2012-03-21 2017-11-21 Mitsubishi Gas Chemical Company, Inc. Entry sheet for drilling and drilling method
CN103317791A (zh) * 2012-03-22 2013-09-25 叶云照 具有双面金属材的钻孔用盖板
JP5451831B2 (ja) 2012-08-16 2014-03-26 住友電気工業株式会社 繊維強化複合材の穴あけ工具と穴あけ方法
JP3181967U (ja) * 2012-12-18 2013-02-28 雲照 葉 多層式ドリルリング用蓋板
MY180144A (en) 2013-03-27 2020-11-23 Mitsubishi Gas Chemical Co Entry sheet for cutting fiber reinforced composite material or metal, and cutting method for cutting fiber reinforced material or metal
CN103554844B (zh) 2013-10-29 2016-02-17 广东生益科技股份有限公司 一种热固性树脂组合物及其用途

Patent Citations (3)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
JP2010540260A (ja) * 2007-09-28 2010-12-24 トライ−スター ラミネーツ、 インク． プリント回路基板に孔を開けるための改善されたシステムおよび方法
WO2011158510A1 (ja) * 2010-06-18 2011-12-22 三菱瓦斯化学株式会社 ドリル孔あけ用エントリーシート
WO2013146612A1 (ja) * 2012-03-27 2013-10-03 三菱瓦斯化学株式会社 ドリル孔あけ用エントリーシート

Cited By (17)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
US11383307B2 (en) 2015-09-02 2022-07-12 Mitsubishi Gas Chemical Company, Inc. Entry sheet for drilling and method for drilling processing using same
CN108290229A (zh) * 2015-11-26 2018-07-17 三菱瓦斯化学株式会社 纤维增强复合材料的切削加工方法
CN108290229B (zh) * 2015-11-26 2022-06-28 三菱瓦斯化学株式会社 纤维增强复合材料的切削加工方法
US11325199B2 (en) 2016-02-17 2022-05-10 Mitsubishi Gas Chemical Company, Inc. Cutting work method and method for producing cut product
WO2018088267A1 (ja) * 2016-11-14 2018-05-17 三菱瓦斯化学株式会社 構成刃先形成用部材及び構成刃先形成方法
US11819930B2 (en) 2016-11-14 2023-11-21 Mitsubishi Gas Chemical Company, Inc. Material for built-up edge formation and built-up edge formation method
JPWO2018088267A1 (ja) * 2016-11-14 2019-09-26 三菱瓦斯化学株式会社 構成刃先形成用部材及び構成刃先形成方法
JP7029113B2 (ja) 2016-11-14 2022-03-03 三菱瓦斯化学株式会社 構成刃先形成用部材及び構成刃先形成方法
US11225625B2 (en) 2017-05-25 2022-01-18 Mitsubishi Gas Chemical Company, Inc. Lubricant material for assisting machining process, lubricant sheet for assisting machining process, and machining method
JPWO2018221440A1 (ja) * 2017-06-01 2020-03-26 三菱瓦斯化学株式会社 微細径用ドリル孔あけ用エントリーシート、及びそれを用いたドリル孔あけ加工方法
JP7157931B2 (ja) 2017-06-01 2022-10-21 三菱瓦斯化学株式会社 微細径用ドリル孔あけ用エントリーシート、及びそれを用いたドリル孔あけ加工方法
WO2018221440A1 (ja) * 2017-06-01 2018-12-06 三菱瓦斯化学株式会社 微細径用ドリル孔あけ用エントリーシート、及びそれを用いたドリル孔あけ加工方法
CN111918752B (zh) * 2018-03-30 2022-02-25 三菱瓦斯化学株式会社 钻孔用盖板和使用其的钻孔加工方法
JPWO2019187670A1 (ja) * 2018-03-30 2021-05-13 三菱瓦斯化学株式会社 ドリル孔あけ用エントリーシート及びそれを用いたドリル孔あけ加工方法
CN111918752A (zh) * 2018-03-30 2020-11-10 三菱瓦斯化学株式会社 钻孔用盖板和使用其的钻孔加工方法
WO2019187670A1 (ja) * 2018-03-30 2019-10-03 三菱瓦斯化学株式会社 ドリル孔あけ用エントリーシート及びそれを用いたドリル孔あけ加工方法
JP7129030B2 (ja) 2018-03-30 2022-09-01 三菱瓦斯化学株式会社 ドリル孔あけ用エントリーシート及びそれを用いたドリル孔あけ加工方法

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