WO1997042844A1

WO1997042844A1 - Composition de conversion d'energie

Info

Publication number: WO1997042844A1
Application number: PCT/JP1997/001124
Authority: WO
Inventors: Yasuyuki Ohira; Mitsuo Hori
Original assignee: Shishiai-Kabushikigaisha
Priority date: 1996-05-10
Filing date: 1997-03-28
Publication date: 1997-11-20
Also published as: EP1574546A3; EP1564245A3; EP1574545A2; EP1564244A2; AU732307B2; IL125467A; RU2185765C2; EP1574546A2; KR100367888B1; NO983783D0; ATE372069T1; EP1564824A2; EP0897675B1; EP1564824A3; EP1564245A2; US20020037381A1; CN1217635A; TR199802266T2; NZ333119A; AU2044797A

Description

明細：発明の名称エネルギー変換組成物技術分野本発明は、力学的エネルギーや熱エネルギー、光エネルギーあるいは電気エネルギ一といつたエネルギーを吸収し、変換する機能を持つエネルギー変換組成物に関する。従来の技術従来、制振材のような振動エネルギーを吸収する材料として、塩化ビニル系樹脂に可塑剤を添加した钦質の塩化ビニル系樹脂力 <知られて L、る。この軟質塩化ビニル系樹脂は、振動エネルギーを樹脂内部において摩擦熱として消費することで、その減衰カ計られるようになつていた力十分な振動の吸収、減衰ができなかった。また、振動エネルギーを吸収し変換する液体材料としては、例えば特開平 5— 3 3 2 0 4 7号に示されているように、グリコール類などを主成分とする粘性流体があり、この粘性流体に電場を形成することで、当該粘性流体の粘度を震動態様に応じて適宜変化させることにより、最も効果的かつ確実に震動エネルギーを吸収するようにしたものである。ところがこの液体材料にあっては、大地震など巨大な震動エネルギー力構造物に加わったとき、これに対応するため、多量の液体材料が必要であった。しかも当該液体材料は、経時とともに酸化劣化して性能力 <低下するため、所定の期間の経過後、当該材料を入れ換えなければならないことから、その使用量は莫大な量となっていた。このような事情から、より効果的で少量でも十分な震動エネルギ一吸収性が得られる材料が求められていた。また、吸音材料のような音のエネルギーを吸収する材料としては、グラスウールよりなるもの力知られている。この吸音材にあっては、音が繊維表面に銜突しながら通り抜ける際に摩擦熱として消費することで、その減衰が計られるようになっていた。ところがこの吸音材料では、十分な吸音性を確保しょうとしたとき、ある程度の厚みを必要とし、更には 1 0 0 0 H z以下、特には 5 0 0 H z以下のような低周波の音を確実に吸音することはできなかった。また、衝撃吸収材のような衝撃エネルギーを吸収する材料としては、特開平 6 - 3 0 0 0 7 1号公報に示されているような発泡体中に短繊維を分散させたもの力提案されている。この衝撃吸収材は、衝撃に対し発泡体が徐々に崩壊していくときに衝撃の吸収がなされると共に、発泡体中に含まれる短繊維がバインダ一のように作用して該発泡体の引っ張り強度を高め、局部に集中する衝撃荷重による発泡体の割れを抑制するようになっている。ところ力く、この衝撃吸収材にあっては、十分な衝撃吸収性能を確保するためには一定の厚み、体積を必要とし、そのスペースが確保できない用途には使用できなかった。また、電磁波シールド材のような電磁波エネルギーを吸収する材料としては、例えば特開平 5— 2 5 5 5 2 1号公報に示されたものがある。この材料は、 2 5 0〜 4 0 0 n mの波長の紫外線を吸収し、一旦吸収した紫外線によつて材料を構成する分子が励起状態に励起して熱エネルギ一に変換して放出するといったシステムを持つ紫外線吸収性化合物よりなるものである。この材料を用いて紫外線吸収シ一トを作製するとき、一般には十分な吸収性を確保するため、少なくとも 1 0〜2 0ミリ程度の厚みとしていた。このため、可視光線の透過度が損なわれてしまい、十分な明るさが得られないという不具合があつナ：。このような事情から、業界間ではより薄く明るさを損なわないシート力求められていた。また防振材料としては、加工性、機械的強度、材料コス卜の面から優れるプチルゴムゃ N B Rなどのゴム材料が多く用いられている。ところがこれらのゴム材料は、一般の高分子の中では最も減衰性（振動ェネルギ一の伝達絶縁性能、あるいは伝達緩和性能）に優れてはいるものの、ゴム材料単独で防振材料として使用するには減衰性が低く、例えば建造物や機器類の防振構造には、ゴム材料と鋼板とを積層した積層体、あるいはこれに塑性変形して振動エネルギーを吸収する鉛コアゃォィルダンパーを組み合わせたものという複合形態で使用されていた。従来の防振材料としてのゴム材料は、上記の如く単独では使用できず、複合化を余儀なくされていたので、必然的にその防振構造も複雑なものとなってしまうことから、防振材料自身、ゴム材料自身の高減衰性が求められていた。また、例えばドッ卜ブリン夕などに適用されるァクチユエ一夕一を構成する電気エネルギーの変換材料としてはセラミックスなどがある。これらの材料によつて引き出される圧電効果（変位量）は、きわめて小さく、より高性能化が求められていた。また、吸熱繊維のような熱エネルギーを吸収し変換する材料としては、特開平 5— 5 2 1 5号公報に示されたものがある。この吸熱材料は、ポリエチレンアジベ一トゃポリペンタメチレンアジべ一ト、ポリテトラメチレングルタレ一トなどの直鎖 fl皆肪族力ルポン酸成分と直鎖脂肪族ジォール成分とからなる重合体であつて、当該重合体が融解するときに吸収する融解熱によって吸熱性が発現するようになっている。ところがこの吸熱材料にあっては、十分な吸熱性を確保するためには、多量の重合体を必要としていた。また、トランス冷却液、エンジンクーラント、金型冷却液などの高潜熱媒体には、グリコ一ノレ類などを主成分とする粘性流体力 <使用されている。これらの冷却液では、次式に示すように潜熱が高いほど冷却能力も高いとされている。

(ΔΗ - R T) /V = ( S P ) ² ΔΗ：潜熱、 S P ： S P値（溶解度パラメ一夕） S P値は極性を示し、双極子が多い程大きくなる。この S P値が最も大きいのが水であるが、水の使用はラジェ一夕を腐食させるという弊害を招くことから使用に適さない。一方、グリコール類は防鲭効果に優れてはいるものの、潜熱は低いといった課題があった。以上述べたように、従来のエネルギー変換組成物にあっては、性能が不十分、所定の性能を得るためには、ある程度の厚みや容積が必要などの不具合があった。本発明者は、力学的エネルギーや熱エネルギー、光エネルギーあるいは電気工ネルギ一といつたエネルギーを吸収し、変換する機能を持つエネルギ一変換組成物について、鋭意研究を重ねた結果、該組成物における双極子モーメント量が、当該組成物のエネルギー吸収、変換機能に深い関係を持っており、該組成物における双極子モーメント量を多くすることで、該組成物のエネルギー吸収性、変換機能を向上させることができることを見い出した。さらに発明者は、この研究を通して該組成物の持つ誘電損率とエネルギー吸収性、変換機能とについても相関があり、誘電損率が高いものほど、エネルギー吸収性、変換機能力高いということを見い出したのである。本発明は、このような事情に鑑みなされたものであり、力学的エネルギーや熱エネルギー、光エネルギーあるいは電気エネルギーといったエネルギーを吸収し、変換する機能を持ち、力つその性能力頗る良く、厚みや容積を薄くまたは小さくすることができるエネルギ一変換組成物を提供することを目的とするものである。発明の開示本発明のエネルギー変換組成物は、例えば非拘束型制振シート、拘束型制振シ —卜、制振塗料、制振紙、アスファルト系制振材（自動車フロアー）、ァスファルト道路（静音道路）などの用途に用いられる制振材料、吸音シート、吸音繊維 (ファイバー、ストランド）、吸音発泡体、吸音フィルム、吸音成型体などの用途に用いられる吸音材料、トレーニングシューズなどの靴ソ一ル、ブロテク夕一、へッドギア、ギプス、マツト、サポータ、自転車用またはバイク用のグリップやサドル、フロントフオーク、テニス用ラケット、バドミントン、野球のバッ卜、ゴルフクラブなどのスポーツ用具のグリップェンド、自転車ゃォ一卜バイなどのヽンドルのグリップェンド、あるいはハンマーなどの工具のグリップェンドなどに巻き付けて衝撃振動を緩和するテープ、スリツバ、銃底、肩パット、防弾チヨッキなど広範な用途に用いられる衝撃吸収材、免震ゴムや防振用成型品などの用途に用いられる防振ゴム材料、 X線吸収シ一トゃ紫外線吸収シートなどの用途に用いられる電磁波シールド材、モータゃドットプリンタなどの用途に用いられるァクチユエ一夕材料（圧電材料）、吸熱繊維、吸熱性べレツトなどの用途に用いられる吸熱材料、免震装置における粘性流体、エンジンマウント液、ショックァブソーバーオイル、電源トランス冷却液、エンジンクーラント、床暖房用熱媒体、ソーラー用熱媒体などの用途に用いられる極性液体などの材料として適用することができる。本発明のエネルギー変換組成物は、母材中に、前記母材における双極子モーメント量を增加させる活性成分を含まれていることを特徴としている。母材としては特に限定されないが、例えば該エネルギー変換組成物を制振材料に適用する場合、母材にはポリ塩化ビニル、ボリエチレン、ポリプロピレン、ェチレン一酢ビ共重合体、ポリメ夕クリル酸メチル、ポリフツイ匕ビニリデン、ボリイソプレン、ポリスチレン、スチレン一ブタジエン一アクリロニトリル共重合体、スチレン一アクリロニトリル共重合体、アクリロニトリル一ブタジエンゴム（N B R) 、スチレン一ブタジエンゴム（S B R) 、ブタジエンゴム（B R) 、天然ゴム（N R) 、イソプレンゴム（I R) などの高分子材料、これらをブレンドしたものなどを用いることができる。中でもポリ塩化ビニルは、成形性がよく、安価である点で好ましい。また、当該エネルギー変換組成物を吸音材料や衝撃吸収材、電磁波吸収材、吸熱材料、極性材料などに適用する場合、母材は、前記制振材料と同じく上述の高分子材料に加えて、ポリエステル、ポリウレタン、ポリアミド、ポリ塩化ビニリデン、ポリアクリロニトリル、ボリビニルアルコール、セルロースなどの高分子材料も用いることができる。特に吸音材料として用いる場合には、上述の高分子材料に発泡剤を加えて発泡させて連続気泡型発泡体、または発泡繊維とすることで、吸音性をより高めることができる。また、当該エネルギー変換組成物を防振ゴムなどに適用する場合、母材は、ァクリロニトリル一ブタジエンゴム（N B R) 、スチレン一ブタジエンゴム（S B R) 、ブタジエンゴム（B R) 、天然ゴム（N R) 、イソプレンゴム（I R) などのゴム類を用いることができる。また極性液体として適用する場合は、母材として、グリコール類や水を用いる。また母材中には、上述の成分の他、例えばマイ力鱗片、ガラス片、グラスファィバー、力一ボンファイバー、炭酸カルシウム、バライト、沈降硫酸バリウム等の物質や、腐食防止剤、染料、酸化防止剤、制電剤、安定剤、湿潤剤などを必要に応じて適宜加えることができる。上述の成分により構成される母材は、振動、音、衝撃、電気、圧力、光、熱などのエネルギーが加わることで、図 2に示すように母材 1 1内部の存在する双極子 1 2に変位力生じる。双極子 1 2に変位力《生じるとは、母材 1 1内部における各双極子 1 2力《回転したり、位相がズレれたりすることをいう。図 1に示すようなエネルギー力 <加わる前の母材 1 1内部における双極子 1 2の配置状態は安定な状態にあると言える。ところ力図 2に示すように、エネルギ一力加わることで、母材内部の存在する双極子 1 2に変位力《生じたとき、母材 1 1内部における各双極子 1 2は不安定な状態に置かれることになり、各双極子 1 2は、図 1に示す安定な状態に戻ろうとする。このとき、エネルギーの消費力生じるのである。こうした、母材内部における双極子の変位、双極子の復元作用によるエネルギー消費を通じて、振動減衰、吸音、衝撃吸収、防振、電磁波吸収、あるいは吸熱といった効果が生じるものと考えられる。このようなエネルギーの吸収、変換のメカニズムを考えるとき、図 1及び図 2 に示すような母材 1 1内部における双極子モ一メン卜の量が大きく関与していることが解る。すなわち母材 1 1内部における双極子モーメントの量力 <大きいとき、その母材トリックス 1 1の持つエネルギー吸収性、変換機能は高くなるのである。母材における双極子モ一メン卜の量は、上述した母材を構成する成分の種類により様々に異なっている。また、同一の母材成分を用いたとしても、エネルギー力加わったときの温度により、母材に生じる双極子モーメントの量は変わる。また、母材に加わるエネルギーの種類、大小によっても、双極子モーメントの量は変わる。このため、エネルギー変換組成物として適用するときの温度、エネルギ —の種類、大きさなどを考慮して、そのとき最も大きな双極子モーメント量となる母材成分を適宜選択して用いるの力《望ましい。ただ、母材を構成する成分の選択に際しては、母材における双極子モ一メント量だけに限らず、当該エネルギー変換組成物の適用される用途や使用形態に応じて、取り扱い性、成形性、入手容易性、温度性能（耐熱性や耐寒性）、耐候性、価格なども考慮するのが望ましい。この母材を構成する成分に、母材における双極子モーメント量を増加させる活性成分が配合されているのである。活性成分とは、母材における双極子モーメントの量を飛躍的に増加させる成分であり、当該活性成分そのものが双極子モーメン卜量が大きいもの、あるいは活性成分そのものの双極子モ一メント量は小さいが、当該活性成分を配合することで、母材における双極子モーメント量を飛躍的に増加させることができる成分をいう。例えば所定の温度条件、エネルギーの大きさとしたときの、母材 1 1に生じる双極子モーメントの量が、これに活性成分を配合することで、図 3に示すように、同じ条件の下で 3倍とか、 1 0倍と力 Λ、つた量に増加することになるのである。これに伴って、前述のエネルギーが加わったときの双極子の復元作用によるエネルギ一消費量も飛躍的に増大することになり、予測を遙かに超えたエネルギーの吸収、変換性能が生じることになると考えられる。このような作用効果を導く活性成分としては、例えば N、 N—ジシクロへキシルベンゾチアジルー 2—スルフェンアミド（D C H B S A)、 2—メルカプトべンゾチアゾ一ル（M B T) 、ジベンゾチアジルスルフィド（M B T S ) 、 N—シク口へキシルベンゾチアジルー 2—スルフェンァミド（C B S ) 、 N— t e r t —ブチルベンゾチアジルー 2—スルフェンアミド（B B S )、 N—ォキシジェチレンべンゾチアジルー 2—スルフェンアミド（OBS) 、 N、 N—ジイソプロビルベンゾチアジルー 2—スルフェンアミド（DPB S) などのメルカブ卜べンゾチアジル基を含む化合物、ベンゼン環にァゾール基が結合したべンゾトリアゾールを母核とし、これにフェニル基が結合した 2— {2' —ハイド口キシ一 3' — (3ガ， 4" ， 5 ， 6 " テトラハイドロフタリミデメチル）一5' —メチルフエ二ル} —ベンゾトリアゾール（2HPMMB) 、 2— {2' —ハイド口キシー 5' —メチルフエ二ル} 一べンゾトリアゾ一ル（2HMPB) 、 2— {2' —ハイド口キシー 3' — t一ブチル一5' —メチルフエ二ル} 一 5—クロ口べンゾトリアゾール（2HBMP CB) 、 2 - {2' —ハイド口キシ一 3' , 5' ージー t一ブチルフエ二ル} ― 5—クロ口べンゾトリアゾール（2HDBPCB) などのベンゾ卜リアゾ一ル基を持つ化合物、あるいは、ェチル一2—シァノー 3, 3—ジ一フエニルァクリレートなどのジフエ二ルァクリレート基を含む化合物の中から選ばれた 1種若しくは 2種以上を挙げることができる。活性成分における双極子モーメント量は、母材における双極子モーメント量と同様に活性成分の種類により様々に異なる。また、同一の活性成分を用いたとしても、エネルギーが加わったときの温度により、母材に生じる双極子モーメン卜の量も変わる。また、母材に加わるエネルギーの種類、大小によっても、双極子モーメントの量は変わる。このため、エネルギー変換組成物として適用するときの温度、エネルギーの種類、大きさを考慮して、そのとき最も大きな双極子モ一メント量となる活性成分を選択して用いるの力 <望ましい。尚、制振材料や吸音材料などのように高分子材料を母材とする場合には、この母材に配合する活性成分を決定するに際し、活性成分と母材を構成する成分との相溶し易さ、すなわち S P値を考慮し、その値の近いものを選択すると良い。本発明のエネルギー変換組成物は、上記母材成分及び活性成分、並びに必要に応じてフイラ一や染料などを配合することで、または配合物をフィルム状、繊維伏、あるいはブロック状などに成形または紡糸することで得ることができる。尚、上記母材成分及び活性成分などを配合し、この配合物をフィルム状、繊維状、あるいはブロック状などに成形または紡糸するときの成形方法または紡糸方法は従来公知の方法を用いることができる。図面の簡単な説明図 1は、母材における双極子を示した模式図である。

図 2は、エネルギーが加わったときの母材における双極子の状態を示した模式図である。

図 3は、活性成分が配合されたときの母材における双極子の状態を示した模式図である。

図 4は、母材における誘電率（£ ' ) と誘電損率（ε〃）との関係を示したグラフである。

図 5は、実施例 1及び比較例 1の温度と弾性正接（t a n 5 ) との関係を示したグラフである。

図 6は、実施例 2〜 5及び比較例 2の温度と弾性正接（t a n との関係を示したグラフである。

図 7は、実施例 6〜 9及び比較例 3の温度と弾性正接 ( t a n d ) との関係を示したグラフである。

図 8は、実施例 1 0〜1 2及び比較例 4の温度と弾性正接 ( t a n 5 ) との関係を示したグラフである。

図 9は、比較例 5〜 9の温度と弾性正接 ( t a n 5 ) との関係を示したグラフである。

図 1 0は、実施例 1 3及び 1 4並びに比較例 1 0の各試験片の各温度における損失係数 ( 7} ) を示したグラフである。

図 1 1は、サンブル 1〜6の各試験片の各温度における損失係数（）を示したグラフである。

図 1 2は、サンプル 7〜1 0の各試験片の各温度における損失係数（り）を示したグラフである。

図 1 3は、サンブル 1 1〜1 3の各試験片の各温度における損失係数（;?）を示したグラフである。

図 1 4は、サンプル 1 4〜1 7の各試験片の各温度における損失係数（）を示したグラフである。

図 1 5は、本発明の吸音材料よりなる吸音フィルムを示した模式図である。図 1 6は、本発明の吸音材料よりなる吸音繊維を含む吸音シートを示した模式図である。

図 1 7は、本発明の吸音材料を含む吸音発泡成形物を示した模式図である。図 1 8は、本発明の吸音材料よりなる吸音シートを吸音材内部に配置した状態を示す模式図である。

図 1 9は、本発明の吸音材料よりなる吸音繊維を含む連続気泡型発泡ポリウレ夕ン成形物を示す模式図である。

図 2 0は、本発明の吸音材料よりなる吸音繊維を構成繊維の一部として抄造した紙を示す模式図である。

図 2 1は、本発明の吸音材料よりなる吸音繊維を構成繊維の一部として織成した織物を示す模式図である。

図 2 2は、サンプル 4の各周波数における吸音率を示したグラフである。図 2 3は、サンブル 3の各周波数における吸音率を示したグラフである。図 2 4は、サンプル 2の各周波数における吸音率を示したグラフである。図 2 5は、サンブル 1の各周波数における吸音率を示したグラフである。図 2 6は、実施例 1 5〜1 7及び比較例 1 1 ~ 1 3の吸音シ一卜の各温度における力学的損失正接（t a n 5 ) を示したグラフである。

図 2 7は、実施例 1 5及び比較例 1 1の吸音シートの各周波数における吸音率を示したグラフである。

図 2 8は、実施例 1 6及び比較例 1 2の吸音シートの各周波数における吸音率を示したグラフである。図 2 9は、実施例 1 7及び比較例 1 3の吸音シ一卜の各周波数における吸音率を示したグラフである。

図 3 0は、実施例 1 8〜2 0及び比絞例 1 4の試験片の各周波数における吸音率を示したグラフである。

図 3 1は、実施例 2 1及び比蛟例 1 5の試験片の各周波数における吸音率を示したグラフである。

図 3 2は、衝撃吸収性に優れる衝撃吸収材を用いた靴を示す模式図である。図 3 3は、衝撃吸収性短繊維よりなる不織布層をを設けたギプスを示す模式図である。

図 3 4は、衝撃吸収部材で構成した自転車のサドルの上張りを示す模式図であ。

図 3 5は、衝撃吸収部材で構成した衝撃吸収性の自転車のグリッブを示す模式図である。

図 3 6は、実施例 2 2、並びに比較例 1 6、比铰例 1 7、比較例 1 8、比較例 1 9及び比較例 2 0の各サンブルの厚さと反発弾性との関係を示したグラフであ。

図 3 7は、反発弾性の測定装置を示した正面図である。

図 3 8は、同じく側面図である。

図 3 9は、反発弾性の測定装置の要部を示した正面図である。

図 4 0は、同じく側面図である。

図 4 1は、実施例 2 2、実施例 2 3、実施例 2 4、実施例 2 5及び比較例 2 1 の各サンプルの厚さと反発弾性率との関係を示したグラフである。

図 4 2は、銜撃吸収部材を示した拡大斜視図である。

図 4 3は、実施例 2 6、比較例 2 2、 2 3及び 2 4の各衝撃吸収部材の振動加速度レベルを測定する装置を模式的に示した模式図である。

図 4 4は、実施例 2 6、比較例 2 2、 2 3及び 2 4の各衝撃吸収部材の振動加速度レベルを示したグラフである。

図 4 5は、実施例 2 7、比較例 2 5、及び従来品 1〜5のグリッブテープの振動加速度レベル d Bを測定する装置を模式的に示した側面図である。図 4 6は、同じく平面図である。

図 4 7は、実施例 2 7、比較例 2 5、及び従来品 1〜 5のグリッブテープの振動加速度レベル d Bを示したグラフである。

図 4 8は、実施例 2 8〜 3 1、比較例 2 6〜 3 3の各衝撃吸収部材の振動加速度レベルを測定する装置を模式的に示した模式図である。

図 4 9は、図 4 8に示す装置により測定された実施例 2 8〜3 1、比較例 2 6 ~ 3 3の各街撃吸収部材の振動加速度レベルを示したグラフである。

図 5 0は、実施例 2 8〜 3 1、比較例 2 6〜 3 3の各衝撃吸収部材を安全靴

( J I S規格品）内に配置して、それらの振動加速度レベルを測定する装置を模式的に示した模式図である。

図 5 1は、図 5 0に示す装置により測定された実施例 2 8 ~ 3 1、比較例 2 6 〜 3 1の各衝撃吸収部材の振動加速度レベルを示したグラフである。

図 5 2は、実施例 3 2〜3 5及び比較例 3 4の試験片の各周波数における電磁波吸収性能を示したグラフである。

図 5 3は、実 ¾包例 3 6〜3 9及び比較例 3 5の電磁波吸収層の各周波数における電磁波吸収性能を示したグラフである。

図 5 4は、実施例 4 0〜4 2、並びに比較例 3 6の各圧電材料の圧電性能を測定する装置を模式的に示した模式図である。

図 5 5は、吸熱性ペレツトを示す模式図である。

図 5 6は、免震装置のケーシングとこのケ一シング内に充填された粘性流体とを示す模式図である。

図 5 7は、従来の非拘束型制振材と拘束型制振材の損失係数と振動エネルギー吸収率との関係を示したグラフである。

図 5 8は、シート伏に成形したものと波形に成形したものとを積層したコルゲ ―ト加工を施した衝撃吸収材の要部拡大正面図である。

図 5 9は、図 6 1に示す形態の衝撃吸収材の上下面にシ一ト状に成形した衝撃吸収材を重ねて一体化した衝撃吸収材の要部拡大正面図である。

図 6 0は、発泡成形した衝撃吸収材の要部拡大断面図である。

図 6 1は、筒状に成形し、これを多数並べて筒相互を連結した衝撃吸収材の要部拡大斜視図である。

図 6 2は、ハニカム状に成形した街撃吸収材の要部拡大斜視図である。

図 6 3は、本発明の衝撃吸収部材を内蔵したフロントフォークを模式的に示した模式図である。

図 6 4は、本発明の衝撃吸収部材を内蔵したフロントフォークの別例を模式的に示した模式図である。

図 6 5は、図 6 4に示すフロントフォークの別の状態を示した拡大断面図であ図 6 6は、本発明のグリッブテ一ブを示した拡大断面図である。

図 6 7は、本発明のグリップテープの別の態様を示した拡大断面図である。図 6 8は、本発明のダリッブテープのさらに別の態様を示した斜視図である。図 6 9は、本発明の靴ソールを使用した靴を模式的に示した模式図である。発明を実施するための最良の形態以下、本発明のエネルギー変換組成物について詳しく説明する。まず、本発明を制振材料に適用した場合の形態について説明する。本発明の制振材料は、母材中に活性成分が含まれているものである。母材としては特に限定されないが、具体的にはポリ塩化ビニル、ポリエチレン、ポリプロピレン、ェチレンー舴ビ共重合体、ポリメタクリル酸メチル、ポリフッ化ビニリデン、ポリイソプレン、ポリスチレン、スチレン一ブタジエン一ァクリロニトリル共重合体、スチレンーァクリロ二トリル共重合体、ァクリロ二トリル —ブタジエンゴム（N B R) 、スチレン一ブタジエンゴム（S B R) 、ブ夕ジェンゴム（B R) 、天然ゴム（N R) 、イソプレンゴム（I R) などの高分子材料、これらをブレンドしたものなどを挙げることができる。中でもポリ塩化ビニルは、成形性がよく、安価である点で好ましい。ここで、双極子モ一メント量と振動エネルギーの吸収性能との関係について説明する。図 1には振動エネルギーが伝達される前の母材 1 1内部における双極子 1 2の配置状態を示した。この双極子 1 2の配置状態は安定な状態にあると言える。ところ力振動エネルギー力《伝達されることで、母材 1 1内部の存在する双極子 1 2には変位力 <生じ、図 2に示すように、母材 1 1内部における各双極子 1 2は不安定な状態に置かれることになり、各双極子 1 2は、図 1に示すような安定な状態に戻ろうとする。このとき、エネルギーの消費力《生じることになる。こうした、母材 1 1内部における双極子の変位、双極子の復元作用によるエネルギー消費を通じて、振動ェネルギ一の吸収力 <生じるものと考えられる。このような振動減衰のメカニズムから、図 1及び図 2に示すような母材 1 1内部における双極子モーメン卜の量が大きくなればなる程、その母材 1 1の持つ減衰性も高くなると考えられる。このことから、母材を構成する成分として、分子内部における双極子モ一メン卜量がもともと大きなものを用いることは、より高い振動エネルギーの吸収性能を確保する上で大変有用なことである。分子内部における双極子モーメント量がもともと大きなものとしては、極性高分子を挙げること力できる。この極性高分子として、具体的にはポリ塩化ビニル、塩素化ポリエチレン、アクリルゴム（A C R) 、アクリロニトリル一ブタジエンゴム（N B R) 、スチレン一ブタジエンゴム（S B R) 、及びクロロプレンゴム (C R) などを挙げることカ《できる。またこれらの極性高分子は、機械的強度及び加工性にも優れている。また制振材料は、自動車、内装材、建材、家電機器などの広い分野で適用されるので、その振動の発生箇所における使用時の温度（以下使用温度域という。具体的には一 2 0 ° C〜4 0 ° C) において、振動エネルギーの減衰性が最も発揮されるようにすることは、制振材料を各分野の材料として上で重要な要素の一つ § Λ_ 。本発明の制振材料では、使用温度域において振動エネルギーの吸収性能力最も発揮されるようにするため、使用温度域にガラス転移点を有する高分子を母材として用いることを提案している。使用温度域にガラス転移点を有する高分子としては、具体的にはポリ塩化ビニル、ポリエチレン、ポリプロピレン、エチレン— 酢ビ共重合体、ポリメタクリル酸メチル、ポリフッ化ビニリデン、ボリイソブレン、ポリスチレン、スチレン一ブタジエンーァクリロ二トリノレ共重合体、スチレンーァクリロニトリル共重合体などの高分子に、ジ一 2—ェチルへキシルフタレ —ト（DOP) 、ジブチルフタレート（DBP) 、ジイソノニルフタレート（D I NP) などの可塑剤を添加して、 —20° C〜40° Cの使用温度域にガラス転移点 (Tg) を移動させたもの、あるいは高分子そのものがー 20° C~40 ° Cの使用温度域にガラス転移点 (Tg) を有するアクリルゴム（ACR) 、ァクリロニトリル一ブタジエンゴム（NBR) 、スチレン一ブタジエンゴム（SB R) 、ブタジエンゴム（BR) 、天然ゴム（NR) 、イソプレンゴム（I R) 、クロロプレンゴム（CR) 、塩素化ポリエチレンなどの高分子などを挙げることができる。尚、制振材料における母材の選択に際しては、使用温度域だけに限らず、当該制振材料の適用される用途や使用形態に応じて、取り扱い性、成形性、入手容易性、温度性能（耐熱性や耐寒性）、耐候性、価格なども考慮するの力《望ましい。この母材中に、母材における双極子モーメント量を增加させる活性成分が含まれているのであるが、活性成分については、前述したように、メルカブトべンゾチアジル基を含む化合物やべンゾトリァゾ一ル基を持つ化合物、あるいは、ェチルー 2—シァノー 3, 3—ジーフエ二ルァクリレー卜などのジフエ二ルァクリレ一ト基を含む化合物が好ましい。また、母材中には、振動エネルギー吸収性能を向上させる目的で、マイ力鱗片、ガラス片、グラスファイバー、力一ボンファイバー、炭酸カルシウム、バライト、沈降硫酸バリウム等のフイラ一を充填することもできる。制振材料は、上記母材成分及び活性成分、並びに必要に応じてフイラ一を配合することで得られる力《、その際には熱ロール、バンバリ一ミキサー、二軸混練機、押し出し機などの従来公知の溶融混合する装置を用いることができる。上記の如く、本発明の制振材料、すなわち母材中に活性成分が含まれる制振材料は、母材における双極子モーメントの量力 <飛躍的に増加し、もって優れた振動エネルギー吸収性能を発揮するに至るのであるが、制振材料における双極子モーメントの量は、図 4に示す A— B間における誘電率 (ε' ) の差として表される c すなわち図 4に示す Α— Β間における誘電率 (ε' ) の差が大きければ大きいほど、双極子モーメントの量が大きいということになる。さて、図 4は誘電率（£' ) と誘電損率（£" ) との関係を示したグラフであもが、このグラフに示す誘電率（£' ) と誘電損率（ε〃）との間には、誘電損率（ε〃 ) =誘電率 ( ε' ) X誘電正接（t a n 5) といった関係力《成り立っている。本発明者は、本発明を適用した制振材料についての研究を通して、ここでいう誘電損率（）力高ければ高いほど、振動エネルギー吸収性能も高いということを見い出したのである。換言すれば、高分子の電子物性を表す誘電正接 ( t a η δ) と力学的な弾性を示す弾性正接（t a n とがほぼイコールの関係にあることを見 L、だしたのである。この知見に基づいて、上述の制振材料における誘電損率（ε〃）を調べたところ、周波数 1 1 ΟΗ ζにおける誘電損率が 50以上であるとき、当該制振材料の弾性正接 (t a η <5) の値も高く、優れた振動エネルギー吸収性能を有していること力解った。本発明を適用した制振材料は、優れた振動エネルギー吸収性能を有しており、非拘束型制振材料として好適に用いることができる。制振材料には、非拘束型制振材と拘束型制振材の 2つの夕イブがある。非拘束型制振材とは、鉄板などの基板の加振応力による変形から生じる粘弾性層（高分子層）の伸縮、さらには高分子内部における摩擦によって、振動エネルギーを吸収するようにしたものと定義されているものである。従来の非拘束型制振材は、図 5 7に示すように、振動エネルギーの吸収性能、例えば損失係数（L o s s F a c t o r : り）を 0. 1以上とすることは難しく、それ以上の性能を要求される場合には、厚みを厚くするか、あるいは制振鋼板のように、粘弾性層（高分子層）の両側力《基板と拘束層の二界面で固定される拘束型制振材とするかのいずれかであつた。ところ力厚みを厚くした非拘束型制振材の場合、振動エネルギーの吸収性能を幾分向上させることができるものの限度があり、しかも適用箇所の大きさや形状に合わせて切ったり折り曲げたりする加工が困難となり、さらには当該制振材自体重く嵩張るようになるので、適用箇所への貼り付け作業も容易ではなかった。一方、拘束型制振材とした場合には、振動エネルギーの吸収性能を向上させること力《できるものの、粘弾性層（高分子層）の両側に基板と拘束層とを設けることから、重くなり加工にも手間力《掛かる上、コスト高ともなる。この非拘束型制振材料は、このような従来の非拘束型制振材料における技術的課題を見事に解決することができるものであり、軽量で薄く、加工が容易であり、しかも拘束型制振材にも匹敵するような優れた振動エネルギー吸収性能を有するものである。この非拘束型制振材料は、母材中に、双極子モ一メン卜量を增加させる活性成分が含まれて、るものである。まずここで、双極子モーメント量と振動エネルギーの吸収性能との関係について説明する。図 1には振動エネルギーが伝達される前の母材 1 1内部における双極子 1 2の配置状態を示した。この双極子 1 2の配置伏態は安定な状態にあると言える。ところ力振動エネルギーが伝達されることで、母材 1 1内部の存在する双極子 1 2には変位力 <生じ、図 2に示すように、母材 1 1内部における各双極子 1 2は不安定な状態に置かれることになり、各双極子 1 2は、図 1に示すような安定な状態に戻ろうとする。このとき、エネルギーの消費力 <生じることになる。こうした、母材 1 1内部における双極子の変位、双極子の復元作用によるエネルギー消費を通じて、振動ェネルギ一の吸収が生じるものと考えられる。このような振動減衰のメカニズムから、図 1及び図 2に示すような母材 1 1内部における双極子モ一メン卜の量が大きくなればなる程、その母材 1 1の持つ減衰性も高くなると考えられる。このことから、母材を構成する成分として、分子内部における双極子モーメント量がもともと大きなものを用いることは、より高い振動エネルギーの吸収性能を確保する上で大変有用なことである。分子内部における双極子モーメント量がもともと大きなものとしては、極性高分子を挙げることができる。この極性高分子として、具体的にはポリ塩化ビニル、塩素化ポリエチレン、アクリルゴム（A C R) 、アクリロニトリル一ブタジエンゴム（N B R) 、スチレン一ブタジエンゴム（S B R) 、及びクロロプレンゴム ( C R) などを挙げることができる。またこれらの極性高分子は、機械的強度及び加工性にも優れている。またこの非拘束型制振材料は、自動車、内装材、建材、家電機器などの広い分野で適用されるので、その振動の発生箇所における使用時の温度（以下使用温度域という。具体的には一 20° C〜40° C) において、振動エネルギーの減衰性が最も発揮されるようにすることは、非拘束型制振材を適用する上で重要な要素の一つと言える。この非拘束型制振材料では、使用温度域において振動エネルギーの吸収性能が最も発揮されるようにするため、使用温度域にガラス転移点を有する高分子を母材として用いることを提案している。使用温度域にガラス転移点を有する高分子としては、具体的にはボリ塩化ビニル、ポリエチレン、ポリプロピレン、ェチレン一舴ビ共重合体、ポリメタクリル酸メチル、ポリフッ化ビニリデン、ポリイソブレン、ポリスチレン、スチレン一ブタジエン一アクリロニトリル共重合体、スチレンーァクリロ二トリル共重合体などの高分子に、ジー 2—ェチルへキシルフ夕レート（DOP) 、ジブチルフ夕レート（DBP) 、ジイソノニルフタレート (D I NP) などの可塑剤を添加して、 —20° C~40° Cの使用温度域にガラス転移、 (Tg) を移動させたもの、あるいは高分子そのものが— 20° C~ 40° Cの使用温度域にガラス転移点（Tg) を有するアクリルゴム（ACR)、アクリロニトリル一ブタジエンゴム（NBR) 、スチレン一ブタジエンゴム（S BR) 、ブタジエンゴム（BR)、天然ゴム（NR) 、イソプレンゴム（I R；) 、クロロプレンゴム（CR) 、塩素化ポリエチレンなどの高分子などを挙げることができる。尚、母材を構成する成分の選択に際しては、前記分子内部における双極子モ一メント量ゃ使用温度域の他、当該非拘束型制振材の適用される用途や使用形態に応じて、取り扱い性、成形性、入手容易性、温度性能（耐熱性や耐寒性）、耐候性、価格なども考慮するのが望ましい。母材に含まれる活性成分としては、メルカブトべンゾチアジル基を含む化合物やべンゾ卜リアゾ一ル基を持つ化合物、あるいは、ェチルー 2—シァノ— 3, 3 —ジーフエ二ルァクリレートなどのジフエ二ルァクリレ一ト基を含む化合物の中から選ばれた 1種若しくは 2種以上を挙げることができる。活性成分の配合量としては、母材 100重量部に対して 101 ~500重量部の割合が好ましい。例えば活性成分の配合量が 101重量部を下回る場合、双極子モーメン卜の量を増大させるという活性成分を配合したことによる十分な効果力《得られず、活性成分の配合量が 500重量部を上回る場合には、十分に相溶しなかったりすることがある。尚、前記母材に配合する活性成分を決定するに当たり、活性成分と母材を構成する成分との相溶し易さ、すなわち SP値を考慮し、その値の近いものを選択すると良い。尚、双極子モ一メン卜の量は、前述の母材を構成する成分や活性成分の種類により様々に異なっている。また、同じ成分を用いたとしても、振動エネルギーが伝達されたときの温度により、その双極子モーメントの量は変わる。また、伝達される振動エネルギーの大小によっても、双極子モーメントの量は変わる。このため、非拘束型制振材として適用するときの温度や振動エネルギーの大きさなどを考慮して、そのとき最も大きな双極子モーメント量となるように、母材を構成する成分や活性成分を選択して用いるの力 <望ましい。上記活性成分は 1種に限らず、 2種以上配合することもできる。またこの場合、ガラス転移点の異なる少なくとも 2種以上の活性成分を前記母材中に配合して、制振性の発揮される温度領域を拡張することも可能である。例えば後述の実施例で示すポリ塩化ビニルを母材としたときの、 DCHPと DCHBSAの組み合わせや、同じくポリ塩化ビニルを母材としたときの、 DCHPと DCHBSAと E CDPAの組み合わせを挙げること力できる。また、上記母材中には活性成分の他に、吸収性能をさらに向上させる目的で、マイ力鱗片、ガラス片、グラスファイバー、カーボンファイバ一、炭酸カルシゥム、バライト、沈降硫酸バリウム等のフィラーが充填される。フイラ一の充填量としては、 2 0〜8 0重量％が好ましい。例えばフイラ一の充填量が 2 0重量％を下回る場合には、フィラーを充填しても十分な吸収性能の向上がみられず、反対にフィラーの充填量を 8 0重量％を上回る量としても、現実に充填できなかつたり、制振材の機械的力低下したりするといつた弊害を招くことになる。この非拘束型制振材料は、上記母材を構成する成分及び活性成分、並びにフィラ一を配合することで得られる力その際には熱ロール、バンバリ一ミキサー、二軸混練機、押し出し機などの従来公知の融混合する装置を用いることができ。上記の如く、母材に活性成分が配合された非拘束型制振材料は、母材における双極子モ一メン卜の量が飛躍的に増加し、もって優れた振動エネルギーの吸収性能力発揮されるに至るのである力^ この非拘束型制振材における双極子モ一メン卜の量は、図 4に示す A— B間における誘電率（£ ' ) の差として表される。すなわち図 4に示す A— B間における誘電率（£ ' ) の差が大きければ大きいほど、双極子モーメン卜の量が大きいということになる。さて、図 4は誘電率 ( ε ' ) と誘電損率（£ " ) との関係を示したグラフである力このグラフに示す誘電率（ε ' ) と誘電損率（£〃）との間には、誘電損率 ) =誘電率（£ ' ) X誘電正接（t a n といった関係力成り立っている。本発明者は、非拘束型制振材料についての研究を通して、ここでいう誘電損率 ( ε " ) が高ければ高いほど損失係数（）も高いということを見い出したのである。すなわち、高分子の電子物性を表す誘電損率（ε〃）と力学的性質を示す損失係数（）との間には相関関係があるということである。この知見に基づいて、上述の非拘束型制振材料における誘電損率（ε〃）を調ベたところ、周波数 1 1 O H ζにおける誘電損率が 5 0以上の非拘束型制振材料は、損失係数（7? ) の値力高く、優れた振動エネルギー吸収性能を有していることが解った。また本発明を適用した制振材料は、制振層を形成できる制振塗料にも適用することができる。従来より自動車、内装材、建材、家電機器などの振動の発生する箇所には、その振動エネルギーを吸収する部材としてシ一ト状に成形された制振シ一トが一般に用いられていた。ところ力制振シートの場合、まず、適用箇所に対応する大きさや形状に裁断しなければならない。また制振シートは、適用箇所に接着剤や粘着剤を用いて貼り付けるため、その貼り付け作業の多くは手作業となり、作業効率が悪いといつた問題があった。特に曲面部分や狭い隙間部分といった適用箇所にあっては、制振シートを貼り付けることができなかったり、貼ることはできても容易に剥がれてしまったり、あるいは貼り付け作業に多くの手間と時間とを要するといった不具合があった。このような不具合に鑑み、近年では、ゴム系、プラスチック系、アスファルト系といつた粘弾性高分子を主成分とする塗膜成分にマイ力鱗片などを添加した所謂制振塗料が提案されるに至っている。制振塗料は、適用箇所に当該制振塗料を吹き付けるだけで容易に制振層を形成でき、制振シートの場合のような裁断、貼り付けといつた作業が不要であり、し力、も例えば曲面部分や狭い隙間部分であつても、簡単に制振層を形成することができるといったメリツ卜を有している。更に制振塗料の場合は、当該制振塗料を適用部分に吹き付けるだけなので、ロボットなどを用 L、てその作業を行うことができ、作業効率を大幅に向上させることができるというメリッ卜がある。し力、しな力ら、この制振塗料にあっては、上述のようなメリットを有している反面、制振塗料により形成される制振層の膜厚は 2 mmが限度であり、高性能が要求される部分には適用できなかった。本発明の制振材料を用いた制振塗料は、このような技術的課題を見事に解決することができるものであり、優れた振動エネルギー吸収性能を有する制振層を形成できる。本発明の制振塗料は、塗膜成分中に、前記塗膜成分における双極子モ一メント量を増加させる活性成分が含まれているものである。まずここで、双極子モ一メント量と振動エネルギー吸収性能との関係について説明する。図 1には振動エネルギー力伝達される前の塗膜成分により形成された制振層（母材） 1 1内部における双極子 1 2の配置状態を示した。この双極子 1 2の配置状態は安定な状態にあると言える。ところ力振動エネルギーが伝達されることで、制振層（母材） 1 1内部の存在する双極子 1 2には変位力《生じ、図 2に示すように、制振層（母材） 1 1内部における各双極子 1 2は不安定な状態に置かれることになり、各双極子 1 2は、図 1に示すような安定な状態に戻ろうとする。このとき、エネルギーの消費力生じることになる。こうした、制振層 1 1内部における双極子の変位、双極子の復元作用によるエネルギー消費を通じて、振動エネルギーの吸収力《生じるものと考えられる。このような振動減衰のメ力ニズムから、図 1及び図 2に示すような塗膜成分により形成された制振層（母材） 1 1内部における双極子モーメン卜の量が大きくなればなる程、その制振層（母材） 1 1の持つ減衰性も高くなると考えられる。このことから、制振層を形成する塗膜成分として、分子内部における双極子モーメント量がもともと大きなものを用いることは、より高い振動エネルギー吸収性能を有する制振層を形成する上で大変有用なことである。分子内部における双極子モーメント量がもともと大きなものとしては、極性高分子を挙げることができる。この極性高分子としては、具体的にはポリ塩化ビニル、塩素化ポリエチレン、アクリルゴム（ACR) 、アクリロニトリル一ブタジェンゴム（NBR) 、スチレン一ブタジエンゴム（SBR) 、及びクロロブレンゴム（CR) などを挙げることができる。また本発明の制振塗料は、自動車、内装材、建材、家電機器などの広い分野で適用されるので、その振動の発生箇所における使用時の温度（以下使用温度域という。具体的には一 20° C〜40° C) において、振動エネルギーの減衰性が最も発揮される制振層を形成することは、制振塗料を適用する上で重要な要素の一^ ^とえる。本発明の制振塗料では、使用温度域において振動エネルギーの吸収性能が最も発揮されるようにするため、使用温度域にガラス転移点を有する高分子を塗膜成分として用いることを提案している。使用温度域にガラス転移点を有する高分子としては、具体的にはポリ塩化ビニル、ポリエチレン、ポリプロピレン、ェチレン— ビ共重合体、ポリメタクリル酸メチル、ポリフッ化ビニリデン、ポリイソプレン、ポリスチレン、スチレン一ブタジエン一アクリロニトリル共重合体、スチレンーァクリロニトリル共重合体などの高分子に、ジー 2—ェチルへキシルフ夕レート（DOP) 、ジブチルフタレート（DBP) 、ジイソノニルフタレート (D I NP) などの可塑剤を添加して、 —20。 C〜40。 Cの使用温度域にガラス転移点（Tg) を移動させたもの、あるいは高分子そのものが— 20° C〜 40。 Cの使用温度域にガラス転移点（Tg) を有するアクリルゴム（ACR) 、アクリロニトリル一ブタジエンゴム（NBR)、スチレン一ブタジエンゴム（S BR) 、ブタジエンゴム（BR)、天然ゴム（NR) 、イソプレンゴム（I R) 、クロロプレンゴム（CR) 、塩素化ポリエチレンなどの高分子などを挙げることができる。尚、塗膜成分としては、上述のものの他に、従来の制振塗料において塗膜成分として用いられているポリゥレ夕ン系ゃァスファル卜系の成分を用いても良い。尚、塗膜成分を構成する成分の選択に際しては、前記分子内部における双極子モ一メント量ゃ使用温度域の他、当該制振塗料の適用される用途や使用形態に応じて、取り扱い性、成形性、入手容易性、温度性能（耐熱性や耐寒性）、耐候性、価格なども考慮するの力《望まい、。活性成分としては、メルカブトべンゾチアジル基を含む化合物、ベンゾトリアゾール基を持つ化合物、あるいは、ェチルー 2—シァノー 3 , 3 —ジ—フエニルァクリレートなどのジフエ二ルァクリレート基を含む化合物の中から選ばれた 1 種若しくは 2種以上を挙げることができる。活性成分の含有量としては、塗膜成分 1 0 0重量部に対して 1 0〜： L 0 0重量部の割合が好ましい。例えば活性成分の含有量が 1 0重量部を下回る場合、双極子モーメン卜の量を增大させるという十分な効果が得られず、活性成分の含有量が 1 0 0重量部を上回る場合には、十分に相溶しなかったり、十分な膜強度が得られなかったりすることがある。尚、前記塗膜成分に含まれる活性成分を決定するに当たり、活性成分と塗膜成分との相溶し易さ、すなわち S P値を考慮し、その値の近いものを選択すると良い。尚、双極子モーメン卜の量は、前述の塗膜成分や活性成分の種類により様々に異なっている。また、同じ成分を用いたとしても、振動エネルギーが伝達されたときの温度により、その双極子モーメントの量は変わる。また、伝達される振動エネルギーの大小によっても、双極子モーメントの量は変わる。このため、制振塗料として適用するときの温度や振動エネルギ一の大きさなどを考慮して、そのとき最も大きな双極子モ一メント量となるように、塗膜成分や活性成分を選択して用いるのが望ましい。また上記活性成分は 1種に限らず、 2種以上配合することもできる。またこの場合、ガラス転移点の異なる少なくとも 2種以上の活性成分を前記塗膜成分中に含ませて、制振性の発揮される温度領域を拡張することも可能である。例えばポリ塩化ビニルを塗膜成分としたときの、 D C H Pと D C H B S Aの組み合わせや、同じくポリ塩化ビニルを塗膜成分としたときの、 D C H Pと D C H B S Aと E C D P Aの組み合わせを挙げることができる。また、上記塗膜成分中には活性成分の他に、吸収性能をさらに向上させる目的で、マイ力鱗片、ガラス片、グラスファイバ一、カーボンファイバー、炭酸カルシゥ厶、バライト、沈降硫酸バリウム等のフイラ一力充填される。フィラーの充填量としては、 1 0〜9 0重量％が好ましい。例えばフィラーの充填量が 1 0重量％を下回る場合には、フイラ一を充填しても十分な吸収性能の向上がみられず、反対にフイラ一の充填量を 9 0重量％を上回る量としても、現実に充填できなかつたり、塗膜成分により形成される制振層の機械的強度力低下したりするといつた弊害を招くことになる。本発明の制振塗料は、上記塗膜成分及び活性成分並びにフイラ一を配合したものを、水またはアルコールに分散させてェマルジヨンの形態として用いる力その場合、分散剤、湿潤剤、增粘剤、消泡剤あるいは着色剤といった他の成分も必要に応じて適宜添加される。またこの制振塗料を塗布する場合には、従来公知のエアスプレーガン、エアレススブレーガン、刷毛塗りなどの塗布手段を用いることができる。上記の如く、塗膜成分に活性成分が含まれる制振塗料は、塗膜成分における双極子モ一メントの量が飛躍的に増加し、もってこの塗膜成分により形成される制振層は優れた振動エネルギー吸収性能を発揮するに至るのである力《、この制振塗料における双極子モーメントの量は、図 4に示す A— B間における誘電率（£' ) の差として表される。すなわち図 4に示す A— B間における誘電率 (ε' ) の差が大きければ大きいほど、双極子モ一メン卜の量が大きいということになる。さて、図 4は誘電率 (ε' ) と誘電損率（£〃 ) との関係を示したグラフである力、このグラフに示す誘電率 (ε' ) と誘電損率（）との間には、誘電損率（ε' ) =誘電率 (ε' ) X誘電正接 (t a n d) といった関係が成り立っている。本発明者は、制振塗料についての研究を通して、ここでいう誘電損率（ε〃）力高ければ高いほど損失係数（）及び損失正接（t a n <5) も高いということを見い出したのである。すなわち、高分子の電子物性を表す誘電損率（ε〃）と力学的性質を示す損失係数（）及び損失正接 (t a n 5) との間には相関関係があるということである。この知見に基づいて、上述の制振塗料における誘電損率（£" ) を調べたところ、本発明の制振塗料を塗布することで形成される制振層は、周波数 1 1 OH z における誘電損率が 50以上のとき、損失係数（）及び損失正接（t a n <5) のいずれの値も高く、優れた振動エネルギー吸収性能を有していることカ解った。次に、本発明を吸音材料に適用した場合の形態について説明する。

従来、吸音材料としては、ロックウールやグラスウール、連続気泡型発泡ポリウレ夕ン成形物、あるいはこれらの材料表面に膜材を貼り付けたものなどが知られている。これらの吸音材料にあっては、音力表面または連続気泡内を衝突しながら通り抜ける際に摩擦熱として消費することで、その減衰力計られるようになっていた。これら従来の吸音材料にあっては、繊維表面または連続気泡内の表面抵抗を高めることで吸音性を高めていた。ところがこれらの吸音材料では、十分な吸音性を確保しょうとしたとき、ある程度の厚みを必要としていた。またこれらの吸音材料では、 1 0 0 0 H z以下、特には 5 0 O H z以下のような低周波の音を確実に吸音するには、その厚みを厚くする必要がある力現実には限度があり、低周波の音については十分な対策がなされてはいなかった。本発明の吸音材料は、優れた吸音性を有し、特には 1 0 0 O H z以下、特には 5 0 O H z以下のような低周波の音を確実に吸音することができるものである。本発明の吸音材料は、吸音フィルム、吸音繊維（ファイバー、ストランド）、吸音発泡体、吸音紙、吸音成型体などの用途に適用することができる材料である。この吸音材料は、当該吸音材料を構成する母材中に、双極子モーメント量を增加させる活性成分が含まれているものである。母材としては、例えばポリ塩化ビニル、ポリエチレン、ポリプロピレン、ェチレン一 g乍ビ共重合体、ポリメタクリル酸メチル、ポリフッ化ビニリデン、ポリイソブレン、ポリスチレン、スチレン一ブタジエンーァクリロ二トリノレ共重合体、スチレン一アクリロニトリル共重合体、ポリエステル、ポリウレタン、ポリアミド、ポリ塩化ビニリデン、ポリアクリロニトリル、ポリビニルァルコ一ル、セルロース、アクリロニトリル一ブタジエンゴム（N B R) 、スチレン一ブタジエンゴム（S B R) 、ブタジエンゴム（B R) 、天然ゴム（N R) 、イソプレンゴム

( I R) などの高分子材料、これらをブレンドしたものなどを挙げることができ

これらの高分子材料により構成される母材は、音のエネルギーが加わったとき、音力繊維表面または連続気泡内を衝突しながら通り抜ける際に摩擦熱として消費することで、その減衰が計られるようになつている。またこの母材に音が銜突すると振動が発生する。このとき、図 2に示すように母材 1 1内部の存在する双極子 1 2に変位力《生じる。双極子 1 2に変位力 <生じるとは、母材 1 1内部における各双極子 1 2が回転したり、位相がズレれたりすることをいう。図 1に示すような音のエネルギー力《加わる前の母材 1 1内部における双極子 1 2の配置伏態は安定な状態にあると言える。ところ力図 2に示すように、母材に音の衝突によりエネルギー力 <加わることで、母材内部の存在する双極子 1 2に変位が生じたとき、母材 1 1内部における各双極子 1 2は不安定な伏態に置かれることになり、各双極子 1 2は、図 1に示す安定な状態に戻ろうとする。このとき、エネルギーの消費が生じるのである。こうした、母材表面における摩擦熱の発生と、母材内部における双極子の変位、双極子の復元作用によるエネルギー消費とを通じて、吸音効果が生じるものと考えられる。このような吸音のメ力二ズムを考えるとき、従来の吸音材料のように母材における単位面積当たりの面抵抗と、図 1及び図 2に示すような母材 1 1内部における双極子モーメントの量が、吸音性に大きく関与していることが解る。本発明者らの実験によれば、母材 1 1内部における双極子モ一メント量は、その量が大きければ大きい程、その母材 1 1の音のエネルギーを吸収する性能（吸音性）は高くなること力解ったのである。これらの高分子材料により構成される母材における双極子モ一メントの量は、高分子材料の種類により様々に異なっている。また、母材に同一の高分子材料を用いたとしても、音が加わったときの温度や音の周波数により、母材に生じる双極子モーメントの量は変わる。また、母材に加わる音のエネルギーの大小によつても、双極子モーメントの量は変わる。このため、ある用途の吸音材料として適用するときの温度や周波数、エネルギーの大きさなどを考慮して、そのとき最も大きな双極子モーメント量となる高分子材料を選択して用いるのが望ましい。ただ、母材を構成する高分子材料の選択に際しては、母材における双極子モーメント量だけに限らず、当該吸音材料の適用される用途や使用形態に応じて、取り扱い性、成形性、入手容易性、温度性能（耐熱性や耐寒性）、耐候性、価格なども考慮するの力《望ましい。本発明の吸音材料は、この母材に、母材における双極子モーメント量を飛躍的に增加させることができる活性成分、例えばメルカブトベンゾチアジル基を含む化合物、ベンゾトリアゾール基を持つ化合物、あるいは、ェチルー 2—シァノー 3 , 3—ジ一フエ二ルァクリレートなどのジフエ二ルァクリレート基を含む化合物などが含まれているのである。本発明の吸音材料は、母材を構成する高分子材料及び活性成分、並びに必要に応じて腐食防止剤や染料などを配合することで、または配合物をフィルム状、繊維状、あるいはブロック状などに成形または紡糸することで得ることができる。尚、上記高分子材料及び活性成分などを配合し、この配合物をフィルム状、繊維状、あるいはブロック状などに成形または紡糸するときの成形方法または紡糸方法は従来公知の方法を用いることができる。母材に活性成分が配合された吸音材料は、母材における双極子モーメン卜の量が飛躍的に増加し、もって優れた音のエネルギーを吸収する性能（吸音性）を発揮するに至るのであるが、この吸音材料における双極子モーメントの量は、図 4 に示す A— B間における誘電率 ( ε ' ) の差として表される。すなわち図 4に示す Α _ Β間における誘電率（ε ' ) の差が大きければ大きいほど、双極子モーメントの量が大きいということになる。さて、図 4は誘電率（£ ' ) と誘電損率（ε " ) との関係を示したグラフである。このグラフに示すように、誘電率（ε ' ) と誘電損率（£ " ) との間には、誘電損率 ( * ) =誘電率 ( ε ' ) X誘電正接（t a n <5 ) といった関係が成り立っている。本発明者は、吸音材料についての研究を通して、ここでいう誘電損率 W ) 力 ί高ければ高いほど、エネルギー吸収性能（吸音性）も高いということを見い出したのである。この知見に基づいて、上述の吸音材料における誘電損率 ( ε " ) を調べたところ、周波数 1 1 Ο Η ζにおける誘電損率が 7以上であるとき、当該吸音材料は優れたエネルギー吸収性能（吸音性）を有していることが解った。本発明の吸音材料は、障子紙、襖紙、壁紙、天井用クロスなどに適用される吸音シートとして用いることができる。従来、吸音シートとしては、ロックウールやグラスウール、フェルトなどが知られている。これらの吸音シートにあっては、音がシートを構成する繊維表面を衝突しながら通り抜ける際に摩擦熱として消費することで、音のエネルギーの吸収がなされるようになつていた。これら従来の吸音シー卜にあっては、シートを構成する繊維表面の抵抗を高めることで吸音性能を高めていた。ところがこれらの吸音シートでは、十分な吸音性を確保しょうとしたとき、 5 mm、 1 0 mm、場合によっては 2 0〜3 O mmといった厚みを必要としていた _c このため、これらの吸音シートは、襖や壁、天井などの内側に配置する裏込め材として適用され、障子紙、襖紙、壁紙、天井用クロスなどにそのまま適用することはできなかった。本発明の吸音シ一トは、このような技術的課題を見事に解決することができるものであり、これにより薄く紙様のシートとして、障子紙、襖紙、壁紙、天井用クロスなどにそのまま適用することができる。この吸音シートは、繊維シートに高分子材料を付着したものであり、薄く紙様のシート状でありながら、しかも十分な吸音性能を有していて、障子紙、襖紙、壁紙、天井用クロスなどにそのまま適用することができるものである。繊維シートは、障子紙、襖紙、壁紙、天井用クロスなどに適用可能な薄く紙様の繊維により構成されたシ一ト状物であるならば何でも良く、例えば実際に障子紙、襖紙、壁紙、天井用クロスなどとして用いれられている紙（和紙や半紙）、布、不織布などを好まし t、例として挙げることができる。高分子材料（母材）は、同高分子材料における双極子モーメント量を增加させる活性成分を含むものである。ここで、双極子モーメント量と吸音性能との関係について説明する。図 1には空気伝播音（音のエネルギー）力《伝わる前の高分子材料（母材） 1 1内部における双極子 1 2の配置状態を示した。この双極子 1 2 の配置状態は安定な伏態にあると言える。ところ力空気伝播音（音のエネルギ一）力伝わることで、高分子材料（母材） 1 1内部の存在する双極子 1 2には変位が生じ、図 2に示すように、高分子材料（母材） 1 1内部における各双極子 1 2は不安定な状態に置かれることになり、各双極子 1 2は、図 1に示すような安定な状態に戻ろうとする。このとき、音のエネルギーの消費力《生じることになる。こうした、高分子材料 (母材） 1 1内部における双極子の変位、双極子の復元作用による音のエネルギ一消費を通じて、吸音性能が生じるものと考えられる。このような吸音のメカニズムから、図 1及び図 2に示すような高分子材料（母材） 1 1内部における双極子モーメントの量が大きくなればなる程、その高分子材料（母材） 1 1の持つ吸音性能も高くなると考えられる。このことから、高分子材料として、分子内部における双極子モーメント量がもともと大きなものを用いることは、より高い吸音性能を確保する上で大変有用なことである。分子内部における双極子モ一メント量がもともと大きなものとしては、極性高分子を挙げることができる。この極性高分子として、具体的にはポリ塩化ビニル、塩素化ポリエチレン、アクリルゴム（ACR) 、アクリロニトリル一ブタジエンゴム（NBR) 、スチレン一ブタジエンゴム（SBR) 、及びクロロプレンゴム (CR) などを挙げることができる。またこれらの極性高分子は、機械的強度及び加工性にも優れている。また本発明の吸音シ一卜は、障子紙、襖紙、壁紙、天井用クロスなど家屋室内で適用される力その適用場所における温度（以下使用温度域という。具体的には一20° C〜40° C) において、吸音性能が最も発揮されるようにすることは、当該吸音シートを適用する上で重要な要素の一つと言える。本発明の吸音シ一トでは、使用温度域において吸音性能力最も発揮されるようにするため、使用温度域にガラス転移点を有する高分子を高分子材料として用いている。使用温度域にガラス転移点を有する高分子としては、具体的にはポリ塩化ビニル、ポリエチレン、ポリプロピレン、エチレン一 g乍ビ共重合体、ポリメタクリル酸メチル、ポリフッ化ビニリデン、ポリイソプレン、ポリスチレン、スチレンーブ夕ジェン一ァクリロニトリル共重合体、スチレン一ァクリロニトリル共重合体などの高分子に、ジー 2—ェチルへキシルフ夕レート（DOP) 、ジブチルフタレート（DBP；) 、ジイソノニルフタレート（D INP) などの可塑剤を添加して、一20° C〜40。 Cの使用温度域にガラス転移点（Tg) を移動させたもの、あるいは高分子そのものがー 20° C〜40° Cの使用温度域にガラス転移点 (Tg) を有するアクリルゴム（ACR) 、アクリロニトリル一ブタジェンゴム（NBR) 、スチレン一ブタジエンゴム（SBR) 、ブタジエンゴム

(BR) 、天然ゴム（NR) 、イソプレンゴム（I R) 、クロロプレンゴム（C R) 、塩素化ポリエチレンなどの高分子などを挙げることができる。尚、高分子材料の選択に際しては、前記分子内部における双極子モ一メン卜の量や使用温度域の他、当該吸音シートの適用される用途や使用形態に応じて、取り扱い性、入手容易性、温度性能（耐熱性や耐寒性）、耐候性、価格なども考慮するのが望ましい。活性成分としては、メルカブ卜べンゾチアジル基を含む化合物、ベンゾトリアゾール基を持つィ匕合物、あるいは、ェチル—2—シァノー 3， 3—ジ一フエニルァクリレートなどのジフヱ二ルァクリレート基を含む化合物の中から選ばれた 1 種若しくは 2種以上を挙げることができる。活性成分の配合量としては、高分子材料 1 0 0重量部に対して 1 0〜3 0 0重量部の割合が好ましい。例えば活性成分の配合量が 1 0重量部を下回る場合、双極子モーメントの量を増大させるという活性成分を配合したことによる十分な効果が得られず、活性成分の配合量が 3 0 0重量部を上回る場合には、十分に相溶しなかったりすることがある。尚、前記高分子材料に含まれる活性成分を決定するに当たり、活性成分と高分子材料との相溶し易さ、すなわち S P値を考慮し、その値の近いものを選択すると良い。尚、双極子モーメン卜の量は、前述の高分子材料や活性成分の種類により様々に異なっている。また、同じ成分を用いたとしても、音のエネルギーが伝わったときの温度により、その双極子モーメントの量は変わる。また、音のエネルギーの大小によっても、双極子モーメントの量は変わる。このため、吸音シートとして適用するときの温度や音のエネルギーの大きさなどを考慮して、そのとき最も大きな双極子モーメント量となるように、高分子材料や活性成分を選択して用いるの力望ましい。本発明の吸音シ一トは、上記活性成分を配合した高分子材料をェマルジヨンの形態として、前記繊維シートに付与することで得ることができる。付与後の繊維シ一トにおける高分子材料の付着量としては特に限定されないが、好ましくは 2 0〜300gZm² 、より好ましくは 40〜200 gZm² である。高分子材料の付着量が 20gZm² を下回る場合、十分な吸音性能が得られなくなり、付着量が 300 g/m² を上回る場合には、十分な吸音性能は得られるものの、吸音シート自体がブラスチックライクになってしまい、暖かさ、柔らかさといつた紙様の外観、性質を損なうことになる。また吸音材料の分野では、一の素材における吸音性能は、音の種類、すなわち周波数によって様々に異なることが知られている。この吸音シー卜にあっては、その厚さを厚くしたり薄くしたりすることで、また大きさを大きくしたり、小さくしたりすることにより、音の種類に対応できるようになつている。例えば低周波（低い音）の場合にはシートの厚さを薄くしたり、シート面積を大きくしたりする。一方高周波（高い音）の場合にはシートの厚さを厚くしたり、シート面積を小さくしたりすることでこれに対応できるようになっているのである。上記の如く、繊維シートに活性成分を含む高分子材料を付着した吸音シートは、高分子材料における双極子モ一メントの量が飛躍的に増加し、もって優れた吸音性能を発揮するに至るのであるが、この吸音シートにおける双極子モ一メン卜の量は、図 4に示す A— B間における誘電率（£' ) の差として表される。すなわち図 4に示す A— B間における誘電率（ε' ) の差が大きければ大きいほど、高分子材料における双極子モーメントの量が大きいということになる。さて、図 4は誘電率 (ε' ) と誘電損率（ε〃 ) との関係を示したグラフである。このグラフに示すように、誘電率（ε' ) と誘電損率 (ε" ) との間には、誘電損率 (£* ) =誘電率（£' ) X誘電正接（t a n d) といった関係が成り立っている。本発明者は、吸音シートについての研究を通して、ここでいう誘電損率 (£' ) 力《高けれはいほど、音のエネルギー吸収性、吸音性能も高いということを見い出したのである。この知見に基づいて、上述の吸音シートにおける誘電損率 W ) を調べたところ、周波数 1 1 O H zにおける誘電損率が 7以上であるとき、当該吸音シートは優れた吸音性能を有していること力解った。また本発明の吸音材料は、自動車、内装材、建材、家電機器などに適用される発泡吸音材として用いることもできる。従来、発泡吸音材としては、ポリウレタンやポリエチレン、ボリ塩化ビニルなどの高分子よりなる発泡成形体が知られている。これらの発泡吸音材にあっては、当該発泡吸音材に音が当たると、その空気振動が吸音材内部の気泡部分の空気に伝わる。そしてこの気泡部分で空気の粘性摩擦が生じ、音のエネルギーの一部が熱エネルギ一に変換され、吸音性能が生じるという吸音メカ二ズムで吸音効果が導かれていた。ところがこれらの従来の発泡吸音材にあっては、 2 0 0 O H zを下回る周波数の音に対しては殆ど効果がないという技術的課題があつた。例えば 2 0 0 O H zを下回る周波数の音を完全に吸音しょうとする場合には、発泡吸音材の厚みを增やしてやればよいのであるが、 Ι Ο Κ Η ζの音の場合、 3. 4 c mの厚さで完全な音の吸収がなされるのに対し、 1 0 O H zの場合は 3. 4 mもの厚さカ《必要となり、現実的にはスペースゃコストなどの問題で実施することはできなかった。そこで、発泡成形体の密度や発泡倍率、気泡率を変えて、当該発泡吸音材の吸音性能のレベルを上げて高性能化する、つまり底上げをすることで、 2 0 0 0 H zを下回る周波数の音に対して吸音性能が発揮されるようにする試みもなされてはいるが、 2〜3割程度の改善がなされるだけであり、十分な吸音性能を得ることはできなかった。本発明の発泡吸音材は、このような技術的課題を見事に解決することができ、 2 0 0 0 H zを下回る周波数の音に対して十分な吸音性能が発揮される。この発泡吸音材は発泡成形体よりなる。発泡成形体は、ポリウレタン、ポリビニルアルコール、ポリ塩化ビニル、塩素化ポリエチレン、ポリエチレン、ポリブロビレン、エチレン一酢ビ共重合体、ポリメタクリル酸メチル、ポリスチレン、スチレン一ブタジエン一アクリロニトリル共重合体、ポリビニルホルマール、ェポキシ、フエノール、ユリア、シリコンなどの高分子、あるいはアクリルゴム (A C R) 、アクリロニトリル一ブタジエンゴム（N B R) 、スチレン一ブ夕ジェンゴム（S B R) 、ブタジエンゴム（B R) 、天然ゴム（N R ) 、イソプレンゴム（ I R) 、クロロプレンゴム（C R) などのゴム系高分子を素材としており、これらを従来公知の気泡発生手段、すなわち熱分解型発泡剤を用いた気泡発生手段、揮発性溶剤を用いた気泡発生手段、あるいは高圧下で不活性ガスを高分子中に吸収させ、常圧で発泡させる気泡発生手段などを用いて発泡成形することにより得られる。発泡成形体の発泡倍率としては任意であり、当該発泡吸音材の用途や適用箇所、対策が求められる性能の高低などにより適宜決定すればよいが、好ましくは 5〜 5 0倍、より好ましくは 1 0〜3 0倍である。というのは発泡倍率が 5倍を下回る場合には、後述する発泡体内部における気泡内でのエネルギー消費力 <少なくなり、吸音性能が著しく低下することになり、発泡倍率が 5 0倍を上回る場合には、発泡吸音材としての機械的強度が低下し各種用途への適用が困難となる恐れがあるからである。また、発泡成形体におけるセルの数やかさ密度についても、これらの値が大きくなればなるほど、エネルギー消費も多くなり、吸音性能も高くなることから、発泡成形体を成形する場合には、前記発泡倍率を合わせて適宜決定するとよい。また発泡成形体の構造は、原則として連続気泡型であるが、当該発泡吸音材の用途や適用箇所、吸音性能が求められる音の種類（高周波の音か低周波の音か）などによっては、独立気泡型の場合もあり得る。本発明の発泡吸音材は上述の発泡成形体における双極子モーメント量を增加させる活性成分を配合したものである。ここで、双極子モーメント量と吸音性能との関係について説明する。発泡吸音材における吸音のメカニズムは、当該発泡吸音材に音が当たると、その空気振動力《吸音材内部の気泡部分の空気に伝わる。この気泡部分で空気の粘性摩擦が生じ、音のエネルギーの一部が熱エネルギーに返還され、吸音性倉が生じる。つまり空気の動きに対する抵抗によって、その振動が減衰され、音が小さくなるということは知られている。本発明者らは、この従来より知られる吸音メ力ニズムに、さらに別の吸音メ力二ズムがあることを発見した。それは発泡吸音材を構成する発泡成形体における双極子に着目し、この双極子の変位、双極子の復元作用によって音のエネルギーが消費され吸音性能が生じるというものである。以下にその詳細を示す。図 1には空気伝播音（音のエネルギー）力《伝わる前の発泡成形体（母材） 1 1内部における双極子 1 2の配置状態を示した。この双極子 1 2の配置状態は安定な状態にあると言える。ところ力空気伝播音（音のェネルギー）力伝わることで、発泡成形体（母材） 1 1内部の存在する双極子 1 2 には変位が生じ、図 2に示すように、発泡成形体（母材） 1 1内部における各双極子 1 2は不安定な伏態に置かれることになり、各双極子 1 2は、図 1に示すような安定な状態に戻ろうとする。このとき、音のエネルギーの消費力 <生じることになる。こうした、発泡成形体 (母材） 1 1内部における双極子の変位、双極子の復元作用による音のエネルギ一消費を通じて、吸音性能が生じるものと考えられる。発泡成形体では、上述の気泡部分における空気の粘性摩擦による音のエネルギ一の消費と、発泡成形体内部における双極子の変位、双極子の復元作用による音のエネルギー消費とが共働して、優れた吸音性能力発揮されていると考えられる。このような吸音のメカニズムから、図 1及び図 2に示すような発泡成形体（母材） 11内部における双極子モ一メントの量が大きくなればなる程、その発泡成形体（母材） 11の持つ吸音性能も高くなると考えられる。このことから、発泡成形体として、分子内部における双極子モーメント量がもともと大きな素材を用いることは、より高 L、吸音性能を確保する上で大変有用なことである。分子内部における双極子モ一メント量がもともと大きなものとしては、極性高分子を挙げること力できる。この極性高分子として、具体的にはポリ塩化ビニル、塩素^:ポリエチレン、アクリルゴム（ACR) 、アクリロニトリル一ブタジエンゴム（NBR)、スチレン一ブタジエンゴム（SBR) 、及びクロロプレンゴム (CR) などを挙げることができる。またこれらの極性高分子は、機械的強度及び加工性にも優れている。また本発明の発泡吸音材は、自動車、内装材、建材、家電機器などに適用されるが、その適用場所における温度（以下使用温度域という。具体的には一 20。

C〜40° C) において、吸音性能が最も発揮されるようにすることは、当該発泡吸音材を適用する上で重要な要素の一つと言える。本発明の発泡吸音材では、使用温度域において吸音性能力《最も発揮されるようにするため、使用温度域にガラス転移点を有する高分子を発泡成形体として用いている。使用温度域にガラス転移点を有する高分子としては、具体的にはポリ塩化ビニル、塩素化ポリエチレン、ボリエチレン、ポリプロピレン、エチレン一酢ビ共重合体、ポリメタクリノレ酸メチル、ボリスチレン、スチレン一ブタジエン一ァクリロ二トリル共重合体などの高分子に、ジ一 2—ェチルへキシルフタレ一ト

(DO P) 、ジブチルフタレ一ト（DBP) 、ジイソノニルフタレート（D I N P) などの可塑剤を添加して、一 20° C~40° Cの使用温度域にガラス転移点（Tg) を移動させたもの、あるいは高分子そのものが— 20° C〜40° C の使用温度域にガラス転移点 (T g ) を有するアクリルゴム（A C R) 、ァクリロニトリル一ブタジエンゴム（N B R) 、スチレン一ブタジエンゴム（S B R) 、ブタジエンゴム（B R) 、天然ゴム（N R) 、イソプレンゴム（ I R) 、クロ口ブレンゴム（C R) などのゴム系高分子などを挙げることができる。尚、発泡成形体を構成する高分子の選択に際しては、前記分子内部における双極子モーメン卜の量や使用温度域の他、当該発泡吸音材の適用される用途や使用形態に応じて、取り扱い性、入手容易性、温度性能（耐熱性や耐寒性）、耐候性、価格なども考慮するのが望ましい。上記発泡成形体に含まれる活性成分としては、前述のメルカプ卜べンゾチアジル基を含む化合物、ベンゾトリァゾ一ル基を持つ化合物、あるいは、ェチルー 2 一シァノ一 3 , 3—ジーフヱニルァクリレートなどのジフエ二ルァクリレート基を含む化合物の中から選ばれた 1種若しくは 2種以上を挙げることができる。活性成分の配合量としては、発泡成形体 1 0 0重量部に対して 1 0〜2 0 0重量部の割合が好ましい。例えば活性成分の配合量が 1 0重量部を下回る場合、双極子モーメン卜の量を増大させるという活性成分を配合したことによる十分な効果が得られず、活性成分の配合量が 2 0 0重量部を上回る場合には、発泡成形体を構成する高分子と活性成分とが十分に相溶しなかったりすることがある。尚、前記発泡成形体に含まれる活性成分を決定するに当たり、活性成分と発泡成形体を構成する高分子との相溶し易さ、すなわち S P値を考慮し、その値の近いものを選択すると良い。尚、双極子モーメントの量は、前述の発泡成形体を構成する高分子や活性成分の種類により様々に異なっている。また、同じ成分を用いたとしても、音のエネルギ一が伝わったときの温度により、その双極子モーメントの量は変わる。また、音のエネルギーの大小によっても、双極子モーメントの量は変わる。このため、発泡吸音材として適用するときの温度や音のエネルギーの大きさなどを考慮して、そのとき最も大きな双極子モーメント量となるように、発泡成形体を構成する高分子や活性成分を選択して用いるの力《望ましい。また吸音材料の分野では、一の素材における吸音性能は、音の種類、すなわち周波数によつて様々に異なることが知られている。この発泡吸音材にあつては、その厚さを厚くしたり薄くしたりすることで、音の種類に対応できるようになつている。例えば低周波（低い音）の場合には厚さを厚くしたりする。一方高周波 (高い音）の場合には厚さを薄くしたりすることでこれに対応できるようになつているのである。上記の如く発泡成形体に活性成分を配合した発泡吸音材は、発泡成形体における双極子モ一メン卜の量が飛躍的に増加し、もって優れた吸音性能を発揮するに至るのであるが、この発泡吸音材（発泡成形体）における双極子モーメントの量は、図 4に示す A— B間における誘電率（£ ' ) の差として表される。すなわち図 4に示す A— B間における誘電率（£ ' ) の差力 <大きければ大きいほど、発泡成形体における双極子モーメン卜の量が大きいということになる。さて、図 4は誘電率（ε ' ) と誘電損率 ( ε " ) との関係を示したグラフである。このグラフに示すように、誘電率（£ ' ) と誘電損率 ( ε " ) との間には、誘電損率（ ) =誘電率 ( ε ' ) X誘電正接 ( t a n (5 ) といった関係が成り立っている。本発明者は、発泡吸音材についての研究を通して、ここでいう誘電損率（£ " ) が高ければ高いほど、音のエネルギー吸収性、吸音性能も高いということを見い出したのである。この知見に基づいて、上述の発泡吸音材における誘電損率（）を調べたところ、周波数 1 1 O H zにおける誘電損率が 1 0以上であるとき、当該発泡吸音材は優れた吸音性能を有していることが解った。尚、本発明の発泡吸音材は、単独でも優れた吸音性能を有しているが、用途や使用形態、吸音すべき音の種類により、例えばポリ塩化ビニル、ポリエチレン、ボリプロピレン、ポリエチレンなどの合成樹脂フィルムや紙、布、不織布などの繊維シートを貼り合わせた複合体として用いることもできる。これにより、前記発泡吸音材の吸音性能に、合成樹脂フィルムや繊維シ一卜の持つ吸音性能が付加されて、より効果的な吸音を行うことができるようになる。また本発明の吸音材料は、吸音繊維やそれを用いた吸音糸、吸音繊維体として適用すること力できる。従来、繊維を素材とする吸音材料としては、ロックウールやグラスウール、フエル卜など力《知られている。これらの吸音材料にあっては、音が材料を構成する繊維表面を衝突しながら通り抜ける際に摩擦熱として消費することで、音のエネルギ一の吸収がなされるようになっていた。従来の吸音材料は、上記のような吸音のメカニズムで吸音性能力《発揮されるようになつていたため、十分な吸音性を確保しょうとしたときには、厚みを厚くしたり、繊維径を太くしたり、繊維長を長くしたり、繊維密度を大きくしたりするなど、単位重量当たりの表面積を大きくして、空気との接触面積を増やさなければならなかった。このため、高性能な吸音材料としょうとすると、厚く嵩高なものとなつてしまい、例えば障子紙や壁紙、家電機器におけるケーシングゃカバーといった厚みやスペースの制限されるような用途には用いることはできなかった _c 本発明の吸音繊維及びそれを用いた吸音糸、吸音繊維体は、上述のような技術的課題を見事に解決することができるものであり、 ■自体が吸音性能を持っていて、単位重量当たりの表面積が小さくても、優れた吸音性能を有するものであるこの吸音繊維は、繊維を構成する高分子中に、同高分子における双極子モ一メント量を增加させる活性成分力 <配合されていることを特徴とするものである。繊維を構成する高分子としては、ポリエチレン、塩素化ポリエチレン、ポリブロビレン、ポリエステル、ボリウレタンなどのポリオレフイン、ナイロン 6、ナイ口ン 6 6、ナイロン 1 2などのポリアミド、ポリ塩化ビニル、ポリ塩化ビニリデン、ポリアクリロニトリル、ポリビニルアルコール、セルロースまたはその誘導体など従来より繊維原料として用いられているものを用いることができる。これらの高分子中に、同高分子における双極子モーメン卜量を増加させる活性成分が配合されているのである。まずここで、双極子モーメント量と吸音性能との関係について説明する。繊維を素材とする吸音材料における吸音のメ力ニズムは、前述のとおり、音が材料を構成する繊維表面を衝突しながら通り抜ける際に摩擦熱として消費することで、音のエネルギーの吸収がなされるということである力、本発明者らは、この従来より知られる吸音メカニズムに、さらに別の吸音メ力二ズムがあることを発見した。それは繊維を構成する高分子における双極子に着目し、この双極子の変位、双極子の復元作用によって音のエネルギーが消費され吸音性能力 ^Ϋ生じるというものである。以下にその詳細を示す。図 1には空気伝播音（音のエネルギー）力《伝わる前の高分子（母材） 1 1内部における双極子 1 2の配置状態を示した。この双極子 1 2の配置状態は安定な状態にあると言える。ところ力空気伝播音（音のェネルギー）が伝わることで、高分子（母材） 1 1内部の存在する双極子 1 2には変位力生じ、図 2に示すように、高分子（母材） 1 1内部における各双極子 1 2は不安定な状態に置かれることになり、各双極子 1 2は、図 1に示すような安定な状態に戻ろうとする。このとき、音のエネルギーの消費力 <生じることになる。こうした、高分子（母材） 1 1内部における双極子の変位、双極子の復元作用による音のエネルギー消費を通じて、吸音性能が生じるものと考えられる。このような吸音のメカニズムから、図 1及び図 2に示すような高分子（母材） 1 1内部における双極子モーメントの量力《大きくなればなる程、その高分子（母材） 1 1の持つ吸音性能も高くなると考えられる。このことから、繊維を構成する高分子として、分子内部における双極子モーメン卜量がもともと大きなものを用いることは、より高い吸音性能を確保する上で大変有用なことである。分子内部における双極子モーメント量がもともと大きなものとしては、ポリ塩化ビニル、塩素化ポリエチレン、ポリウレタン、ポリアミド、ポリ塩化ビニリデン、ポリアクリロニトリル、セルロースなどの極性高分子を挙げることができる。また本発明の吸音繊維は後述するように広範な用途に適用されるが、その適用場所における温度（以下使用温度域という。具体的には一 2 0 ° C〜4 0 ° C ) において、吸音性能が最も発揮されるようにすることは、当該吸音繊維を適用する上で重要な要素の一つと言える。本発明の吸音繊維では、使用温度域において吸音性能力 <最も発揮されるようにするため、使用温度域にガラス転移点を有する高分子を用いている。使用温度域にガラス転移点を有する高分子としては、具体的にはポリ塩化ビニル、ボリェチレン、ポリプロピレンなどの高分子に、ジ一 2—ェチルへキシルフタレ一ト（D O P) 、ジブチルフタレート（D B P ) 、ジイソノニルフタレート（D I N P ) などの可塑剤を添加して、 —2 0 ° C〜4 0 ° Cの使用温度域にガラス転移点

(T g ) を移動させたもの、あるいは高分子そのものがー 2 0 ° C〜4 0 ° じの使用温度域にガラス転移点 (T g ) を有する塩素化ポリエチレン、ポリウレタンなどの高分子などを挙げることカできる。尚、高分子の選択に際しては、前記分子内部における双極子モ一メン卜の量や使用温度域の他、当該吸音繊維の適用される用途や使用形態に応じて、取り扱い性、可紡性、入手容易性、温度性能（耐熱性や耐寒性）、耐候性、価格なども考慮するのが望ましい。繊維を構成する高分子中に含まれる活性成分としては、メルカブ卜べンゾチアジル基を含む化合物、ベンゾトリァゾ一ル基を持つ化合物、あるいは、ェチル— 2—シァノ一 3 , 3—ジ一フエ二ルァクリレ一トなどのジフエ二ルァクリレート基を含む化合物の中から選ばれた 1種若しくは 2種以上を挙げること力 <できる。活性成分の配合量としては、高分子 1 0 0重量部に対して 1 0〜2 0 0重量部の割合が好ましい。例えば活性成分の配合量が 1 0重量部を下回る場合、双極子モーメン卜の量を増大させるという活性成分を配合したことによる十分な効果が得られず、活性成分の配合量が 2 0 0重量部を上回る場合には、十分に相溶しなかったりすることがある。尚、前記高分子に配合される活性成分を決定するに当たり、活性成分と高分子との相溶し易さ、すなわち S P値を考慮し、その値の近いものを選択すると良い。尚、双極子モーメン卜の量は、前述の高分子や活性成分の種類により様々に異なっている。また、同じ成分を用いたとしても、音のエネルギー力《伝わったときの温度により、その双極子モーメントの量は変わる。また、音のエネルギーの大小によっても、双極子モーメントの量は変わる。このため、吸音繊維として種々の適用するときの温度や音のエネルギーの大きさなどを考慮して、そのとき最も大きな双極子モ一メント量となるように、高分子や活性成分を選択して用いるの力望ましい。また吸音材料の分野では、一の素材における吸音性能は、音の種類、すなわち周波数によって様々に異なることが知られている。この吸音繊維にあっては、繊維を構成する高分子の種類やこの高分子に配合される活性成分の種類を適宜変更することで、音の種類に対応できるようになつている。上記の如く活性成分を配合することで、繊維を構成する高分子における双極子モーメン卜の量は飛躍的に増加し、もって優れた吸音特性を発揮するに至るのであるが、この高分子における双極子モーメントの量は、図 4に示す A— B間における誘電率（ε ' ) の差として表される。すなわち図 4に示す Α— Β間における誘電率 ( ε ' ) の差が大きければ大きいほど、双極子モーメントの量力大きいということになる。さて、図 4は誘電率（ε ' ) と誘電損率（ ) との関係を示したグラフである。このグラフに示すように、誘電率（£ ' ) と誘電損率（£ " ) との間には、誘電損率 "、 =誘電率 ( ε ' ) X誘電正接 ( t a n 5 ) といった関係力《成り立っている。本発明者は、吸音繊維についての研究を通して、ここでいう誘電損率 ( ε ' ) 力《高ければ高いほど、吸音性能も高いということを見い出したのである。この知見に基づいて、上述の吸音繊維を構成する高分子の誘電損率 ( ε " ) を調べたところ、周波数 1 1 Ο Η ζにおける誘電損率が 1 0以上であるとき、当該吸音繊維 (高分子）は優れた吸音性能を有していることが解った。また、吸音材料には、用途によっては広い周波数領域で吸音特性が発揮されるようにしたいといつた要求もある。このような要求に対して本発明の吸音繊維は、異なる周波数領域に吸音特性を示す活性成分と高分子とを用いたり、繊維を構成する高分子に異なる周波数領域に吸音特性を示す複数種の活性成分を配合したり、あるいは異なる周波数領域に吸音特性を示す複数種の高分子に、異なる周波数領域に吸音特性を示す複数種の活性成分を配合したりすることでこれに対応できるようになつている。本発明の吸音繊維は、上記繊維を構成する高分子に活性成分を配合したもの紡糸原料とし、これを公知の紡糸法を用いることにより得ることができる。またこの吸音繊維は、活性成分を配合した高分子を紡糸原料とするとともに、従来公知の他の紡糸原料も併用することで、例えば芯鞘型、サイドバイサイド型、海島型、サンドィツチ型などの複合化された繊維形態も採り得る。本発明の吸音繊維は、例えば障子紙、澳紙、壁紙、天井用クロス、力一テン、マツト、カーぺッ卜などのインテリア用品、車室内における床材ゃ壁材などの車両用基材、冷蔵庫や洗濯機などの家電機器におけるケーシングゃカバ一、あるいは建築物における壁材ゃ床材、エアードームなどの膜面構造物における膜材、道路ゃ線路の下敷きなどに用いられる土木建築用吸音シートなど広範な分野に適用することができる。また、上記吸音繊維は、活性成分を配合した高分子が繊維の表層部分を構成しているという態様を採ることできる。この吸音繊維における繊維自体、その繊維原料、、繊維形態などは任意であり、用途や使用形態に応じて適宜決定すればよい。この吸音繊維は、表層部分が活性成分を配合した高分子によつて構成されているのである力繊維表層部分が高分子によって構成されるとは、繊維表面全体が活性成分を配合した高分子で覆われて、る状態、あるいは繊維表面が活性成分を配合した高分子で部分的に覆われて V、る状態をいう。繊維表面全体が活性成分を配合した高分子で覆われている伏態としては、例えば吸音繊維が芯鞘型や海島型の複合繊維であつて、その鞘成分や海成分を活性成分を配合した高分子によつて構成したもの、あるいは従来公知の繊維表面に活性成分を配合した高分子をコーティングしたものなどを挙げることができる。繊維表面力活性成分を配合した高分子で部分的に覆われている状態としては、例えば吸音繊維がサイドバイサイド型、海島型、サンドィツチ型の複合繊維であつて、その一のサイドゃ島成分、一の層を活性成分を配合した高分子によって構成したもの、あるいは従来公知の繊維表面に活性成分を配合した高分子を部分的に付着させたものなどを挙げることができる。上記吸音繊維のうち、従来公知の繊維表面に活性成分を配合した高分子をコ一ティングしたり、従来公知の繊維表面に活性成分を配合した高分子を部分的に付着させたりするものの場合、高分子には、例えばエチレン—酢ビ共重合体、ポリメタクリノレ酸メチル、ポリフッ化ビニリデン、ポリイソプレン、ポリスチレン、スチレン一ブタジエン一ァクリロニトリル共重合体、スチレンーァクリロニ卜リル共重合体などの高分子、アクリルゴム（A C R) 、アクリロニトリル一ブ夕ジェンゴム（N B R) 、スチレン一ブタジエンゴム（S B R) 、ブタジエンゴム ( B R) 、天然ゴム（N R) 、イソプレンゴム（I R) 、クロロプレンゴム（C R) などのゴム系高分子を用いることができる。この場合、高分子は、ェマルジヨンの形態で繊維表面に付与する。具体的には高分子に水、アルコールなどの分散媒、その他必要に応じて分散剤、増粘剤などを配合し、これをディゾルバ一、バンバリ一ミキサー、ブラネタリーミキサー、グレンミル、オーブン二一ダ、真空二一ダなどの従来公知の混合分散機によって分散混合する。この混合物を従来公知のエアスプレーガン、エアレススブレーガン、刷毛塗りなどの塗布手段を用いることで繊維表面に付与するのである。尚、上記高分子中には異なる周波数領域に吸音特性を示す複数種の活性成分を配合することもでき、これにより広、周波数領域で吸音特性が発揮されるようになる。また、異なる周波数領域に吸音特性を示す活性成分を配合した複数の高分子を繊維表面に部分的に付着させたり、異なる周波数領域に吸音特性を示す活性成分を配合した複数の高分子層で繊維表面を覆つたりすることでも、同じく広い周波数領域で吸音特性が発揮されるという効果を得ることができる。また、前述の吸音繊維を用いた吸音糸や吸音繊維体という形態を採ることもできる。この場合、吸音糸は、前述の吸音繊維であって、異なる周波数領域に吸音特性を有する複数の吸音繊維を組み合わせて用いたものである。この吸音糸は、フィラメント糸、スパン糸のいずれの形態も採り得る。フイラメント糸あるいはスパン糸を構成するフィラメントあるいはステ一ブルの長さや太さ、数、撚り数は、当該吸音糸の用途や使用伏態を考慮して適宜決定すればよい。ここで、異なる周波数領域に吸音特性を有する複数の吸音繊維を組み合わせるとは、例えば一の吸音繊維（フィラメントあるいはステーブル）に、 500~1 OOOH zの周波数領域に吸音特性を有するものを用い、他の（フィラメントあるいはステーブル）に、 1000~ 2000 H zの周波数領域に吸音特性を有するものを用い、これらを束ねて加撚することで 500〜200 OH zの周波数領域に吸音特性を有する糸としたり、あるいは 500〜： L OO OH zの周波数領域に吸音特性を有するものを用い、他の（フィラメントあるいはステーブル）に、 1000~2000H zの周波数領域に吸音特性を有するものを用い、さらに他の（フィラメントあるいはステーブル）に、 2000〜300 OH zの周波数領域に吸音特性を有するものを用い、これらを束ねて加撚することで 500〜30 00Hzの周波数領域に吸音特性を有する糸としたりすることをいう。またこの吸音糸は、吸音繊維以外に、用途に応じて高強度繊維、難燃性繊維、抗菌性繊維、脱臭繊維などの機能性繊維を含めて、多機能化を計ることもできる吸音繊維体は、前述の吸音繊維であって、特定の周波数領域に吸音特性を有する 1種の吸音繊維を用いたもの、あるいは前述の吸音繊維であって、異なる周波数領域に吸音特性を有する複数種の吸音繊維を組み合わせて用いたものである。吸音繊維体は、前記吸音繊維を用いて布、不織布、紙といったシート形態に加ェしたものの他、ブロック状、板状、球状、ハニカム状、プリーツ状など、用途に応じた任意の形態を採り得る。またこの吸音繊維体は、例えば不織布や紙に加ェする場合、前記吸音繊維をそのまま用いて加工し、布の場合には、まず前記吸音繊維を用いて吸音糸とした上でこれを織成または編成するといつた具合に、用途ゃ使用形態に応じて吸音繊維のまま、または吸音糸として、あるいは吸音繊維と吸音糸とを組み合わせて用いることで構成される。ここで、異なる周波数領域に吸音特性を有する複数の吸音繊維を組み合わせるとは、例えば布の場合、 500〜1000Hzの周波数領域に吸音特性を有する吸音繊維と、 1000〜 2000Hzの周波数領域に吸音特性を有する吸音繊維とを用い、これらを束ねて加撚することで 500〜 2000Hzの周波数領域に吸音特性を有する糸として、この糸を用いて織成または編成することにより得られる 500〜 200 OH zの周波数領域に吸音特性を有する織物や編物としたり、 500〜： L OOOHzの周波数領域に吸音特性を有する吸音繊維を用いた糸を経糸とし、 1000〜 200 OH zの周波数領域に吸音特性を有する吸音繊維を用いた糸を縦糸として、これらを織成することにより得られる織物としたり、あるいは 500〜100 OH zの周波数領域に吸音特性を有する吸音繊維を用いた糸と、 1000〜 200 OH zの周波数領域に吸音特性を有する吸音繊維を用いた糸と、 2000〜 300 OH zの周波数領域に吸音特性を有する吸音繊維を用いた糸を用い、これらを編成することで 500〜3000 H zの周波数領域に吸音特性を有する編物としたりすることをいう。一方、不織布の場合は、繊維をそのまま利用するので、異なる周波数領域に吸音特性を有する複数の吸音繊維を組み合わせるとは、 500〜1000Hzの周波数領域に吸音特性を有する吸音繊維と、 1000〜 2000Hzの周波数領域に吸音特性を有する吸音繊維とからなる繊維ゥェブを作製し、これら繊維間を結合させることで 500〜 2000Hzの周波数領域に吸音特性を有する不織布としたり、 500〜1000Hzの周波数領域に吸音特性を有する吸音繊維と、 1 000〜 2000Hzの周波数領域に吸音特性を有する吸音繊維糸と、 2000 〜 3000 H zの周波数領域に吸音特性を有する吸音繊維とで繊維ゥェブを作製し、これら繊維間を結合させることで、 500~2000Hzの周波数領域に吸音特性を有する不織布としたりすることをいう。紙も不織布の場合と同様に、異なる周波数領域に吸音特性を有する複数の吸音繊維を用いることで所望の周波数領域に吸音特性を有する紙を得ることができる。またこの吸音繊維体は、吸音繊維以外に、用途に応じて高繊維、難燃性繊維、抗菌性繊維、脱臭繊維などの機能性繊維を含めて、多機能化を計ることもできる。またこの吸音繊維体は、用途や使用形態によっては、例えば他の繊維シートと貼り合わせた複合体としたり、合成樹脂フィルムや段ボール、木板、あるいは金属板と貼り合わせた複合体としたりして用いることもできる。次に、本発明の衝撃吸収材について説明する。

従来、例えば運動場の壁ゃフヱンス、ヘルメッ卜の内張り、車両や航空機の内装材、バンパーなどには、ポリスチレン、ポリエチレン、ポリプロピレン、ボリウレタンなどの熱可塑性樹脂を素材とするフォームよりなる衝撃吸収材が多用されている。また、ガラスなどの割れ物を梱包する際にも、上述のボリスチレンやポリウレタンなどの合成樹脂フォームや、図 5 8に示すような平面状の合成樹脂シートまたは厚紙と波形状の合成樹脂シートまたは厚紙を積層した段ボール構造（コルゲート加工）を有する板材を緩衝材として、これを包装箱と割れ物との隙間に挿入し、運搬時などに生じる衝撃による破損を防止していた。壁材ゃ床材などの建材、あるいは爆風や水中衝撃などの衝撃荷重 Pが作用するような施設やロックシエツドなどには、上記合成樹脂フォームや図 5 9に示すようなハニカム構造に成形した合成樹脂成形物を単独でまたはこれらを複合して用いた例もある。一方、車両用エア一バックや靴底などの用途では、水等の液体や空気等の気体、あるいはゲル伏物を可撓性シート材よりなるケース内に封じ込めておき、当該ケ —スに加わった衝撃力を、ケース内に封じ込めた空気や水、あるいはゲル状物が変形することにより吸収するようにしたものも提案されている。ところ力従来の衝撃吸収材には以下のような欠点がある。すなわちハニカム構造やコルゲ一卜構造を有する衝撃緩街材ぁるいはポリウレタンフォームなどの合成樹脂フォームを素材とする衝撃吸収材の場合には、衝撃力が加わつたとき、該衝撃吸収材自体カ定の敵を保ちつつ、徐々に変形して崩壊する過程で衝撃の吸収が行われるようになつている。このため、一旦衝撃の吸収が行われた後には元に戻らないので、衝撃を受ける前の性能が保証されないという問題があつた。またこの衝撃吸収材は、それ自体が一定の強度を保ちつつ、徐々に変形して崩壊する過程で衝撃力の吸収が行われるようになっているので、衝撃力を受けた瞬間には十分な衝撃吸収性能が発揮されず、このため、例えばこの街撃吸収材を梱包用緩衝材として用いた場合には内容物が破損してしまうという不具合を招 L、ていた。またこれら衝撃吸収材のうち、ハニカム構造やコルゲ一ト構造を有する衝撃緩衝材は、加工が大変に煩雑であった。一方合成樹脂フォームは、製造や加工が容易で、取り扱い性に優れるという利点を有しているものの、脆く破損しやすく、しかも熱や光、溶剤との接触によつて容易に劣化してしまうという不具合があつた。空気や水、ゲル状物を利用した衝撃吸収材にあっては、復元性を有していて、衝撃が加わる毎に優れた衝撃吸収性能が発揮されるという利点を有している。反面、ケース内に空気や水、あるいはゲル状物を閉じこめた衝撃吸収材にあっては、所定の衝撃吸収性能を確保するためには、ある程度の厚さ、容積が必要であり、適用できる用途にも制限があつた。本発明の衝撃吸収材は、上述の技術的課題を見事に解決することができるものであり、従来の衝黧吸収材と対比したとき、予測を遙かに超えた優れた衝撃吸収性能を有していて、し力、も破損し難く、衝撃吸収材として十分な機械的強度を有し、衝撃力が加わった初期から優れた衝撃吸収性能が発揮され、さらには復元性を有していて、衝撃が加わる毎に衝撃吸収性能が発揮され、かつ薄く、小さな容積でも優れた衝撃吸収性能を有するものである。本発明の衝撃吸収材は、例えば運動場の壁ゃフヱンス、ヘルメットの内張り、車両や航空機の内装材、バンパー、サドル、グリッブ、梱包用緩衝材、壁材ゃ床材などの建材、あるいは爆風や水中衝撃などの銜撃荷重 Pが作用するような施設やロックシエツド、トレーニングシューズ、ブロテク夕一、グローブ、へッドギァなどのスポーツ用品、ギプス、マツト、サボ一夕などのメディカル用品、铳低、肩パット、防弾チョッキなどの銃器などに幅広い用途に適用することができる。この衝撃吸収材は、母材中に、前記母材における双極子モーメント量を增加させる活性成分を配合したことを特徴とするものである。母材を構成する樹脂成分としては特に限定されないが、衝撃力を受ける部分の適用時における温度において、良好な衝撃吸収性能が発揮されるものが好ましい。具体的にはボリ塩化ビニル、ボリエチレン、塩素化ポリエチレン、ポリプロビレン、エチレン一酢ビ共重合体、ボリメタクリノレ酸メチル、ボリフッ化ビニリデン、ポリイソプレン、ポリスチレン、スチレン一ブタジエン一ァクリロ二トリノレ共重合体、スチレン一ァクリロ二トリル共重合体、ァクリロ二トリル一ブ夕ジェンゴム（N B R) 、スチレン一ブタジエンゴム（S B R) 、ブタジエンゴム（B R) 、天然ゴム（N R) 、イソプレンゴム（I R) などの高分子材料、これらをプレンドしたものなどを挙げることができる。中でもポリ塩化ビニルは、成形性がよく、安価である点で好ましい。これらの樹脂成分により構成される母材は、街撃力が加わることで、図 2に示すように母材 1 1内部の存在する双極子 1 2に変位が生じる。双極子 1 2に変位が生じるとは、母材 1 1内部における各双極子 1 2力《回転したり、位相がズレれたりすることをいう。図 1に示すような衝撃力（衝撃エネルギー）カ《加わる前の母材 1 1内部における双極子 1 2の配置状態は安定な状態にあると言える。ところが、図 2に示すように、衝撃力（衝撃エネルギー）が加わることで、母材内部に存在する双極子 1 2に変位力生じ、これにより、母材 1 1内部における各双極子 1 2は不安定な状態に置かれることになり、各双極子 1 2は、図 1に示す安定な状態に戻ろうとす

このとき、エネルギーの消費が生じるのである。こうした、母材内部における双極子の変位、双極子の復元作用によるエネルギー消費を通じて、衝撃力の吸収といった効果力生じるものと考えられる。このような衝撃吸収のメ力二ズムを考えるとき、図 1及び図 2に示すような母材 1 1内部における双極子モーメントの量が、衝撃吸収に大きく関与していること力解る。すなわち母材 1 1内部における双極子モーメン卜の量力く大きいとき、その母材 1 1の衝撃吸収効果、衝撃吸収性能は高くなるのである。上述した樹脂成分における双極子モ一メン卜の量は、樹脂成分の種類により様々に異なっている。また、母材に同一の樹脂成分を用いたとしても、衝撃力（衝撃エネルギー）が加わったときの温度により、母材に生じる双極子モーメントの量は変わる。また、母材に加わる衝撃力（衝撃エネルギー）の大小によっても、双極子モーメントの量は変わる。このため、衝撃吸収材として適用する部分の温度、衝撃力（街撃エネルギー）の大きさなどを考慮して、そのとき最も大きな双極子モーメン卜量となる樹脂成分を選択して用いるの力《望ましい。ただ、母材を構成する樹脂成分の選択に際しては、母材における双極子モ一メント量だけに限らず、当該衝撃吸収材の適用される用途や使用形態に応じて、取り扱い性、成形性、入手容易性、温度性能（耐熱性や耐寒性）、耐候性、価格なども考慮するの力《望ましい。この母材を構成する樹脂成分に、母材における双極子モーメント量を増加させる活性成分が含まれているのである。活性成分としては、メルカブトべンゾチアジル基を含む化合物、ベンゾトリァゾ一ル基を持つ化合物、あるいはジフヱニルァクリレ一ト基を持つ化合物の中から選ばれた 1種若しくは 2種以上を挙げることができる。活性成分における双極子モーメント量は、母材における双極子モ一メン卜量と同様に活性成分の種類により様々に異なる。また、同一の活性成分を用いたとしても、衝撃力（街撃エネルギー）力加わったときの温度により、母材に生じる双極子モーメントの量も変わる。また、母材に加わる衝撃力（衝撃エネルギー）の大小によっても、双極子モーメントの量は変わる。このため、衝撃吸収材として適用する部分の温度、衝撃力（衝撃エネルギー）の大きさを考慮して、そのとき最も大きな双極子モ一メン卜量となる活性成分を選択して用いるの力 <望ましい。尚、母材に配合する活性成分を決定するに当たり、活性成分と母材を構成する樹脂成分との相溶し易さ、すなわち S P値を考慮し、その値の近いものを選択すると良い。本発明の衝撃吸収材は、上記樹脂成分及び活性成分、並びに必要に応じて染料、酸化防止剤、制電剤、安定剤、湿潤剤などを配合することで得られる力その際には熱ロール、バンバリ一ミキサー、二軸混練機、押し出し機などの従来公知の溶融混合する装置を用いることができる。上記の如く、母材に活性成分力 <配合された衝撃吸収材は、母材における双極子モ一メン卜の量力《飛躍的に増加し、もって優れた衝撃吸収性能を発揮するに至るのであるが、この衝撃吸収材における双極子モーメントの量は、図 4に示す A— B間における誘電率（£' ) の差として表される。すなわち図 4に示す A— B間における誘電率（ε' ) の差力《大きければ大きいほど、双極子モーメントの量が大きいということになる。さて、図 4は誘電率 (ε' ) と誘電損率 ( ε^β ) との関係を示したグラフであるが、このグラフに示す誘電率 (ε ' ) と誘電損率 ( ε^ν ) との間には、誘電損率 ) =誘電率（ε' ) X誘電正接（t a n S) といった関係力《成り立っている。本発明者は、衝撃吸収材についての研究を通して、ここでいう誘電損率（）力 <高ければ高いほど、衝撃吸収性能も高いということを見い出したのである。換言すれば、高分子の電気物性を表す誘電正接 (t a n <5) と力学的な性質を示す反発弾性（％) とがほぼ相関関係にあることを見いだしたのである。この知見に基づいて、上述の衝撃吸収材における誘電損率（e" ) を調べたところ、周波数 1 1 OH zにおける誘電損率が 50以上であるとき、当該衝撃吸収材の反発弾性率 (%) の値も高く、優れた衝撃吸収性能を有していることが解つた。上述の街撃吸収材の形態は、シート状に限らず、用途や使用状態に応じて自由に変更すること力 <できる。例えば図 60に示す形態は、上記樹脂マトリックス中に活性成分を配合し、さらにこれに気泡剤を充填するなどして発泡成形したものである。図 61に示す形態は、上記樹脂マトリックス中に活性成分を配合したものを筒状に成形し、これを多数並べて筒相互を連結したものである。図 62に示す形態は、ハニカム状に成形したものであり、図 58に示す形態は、シート状に成形したものと波形に成形したものとを積層したコルゲ一ト加工を施したものである。図 5 9に示す形態は、上記図 6 1に示す形態の衝撃吸収材の上下面にシート状に成形した衝撃吸収材を重ねて一体化した複合物である。本発明の衝撃吸収材は、車体と車軸間に介装して路面から入力された振動等の衝撃を吸収緩和するフロン卜フォークに適用することもできる。従来、フロントフォークとしては、車軸側アウターチューブと車体側インナ一チューブとの内部にスブリングを内蔵して、該スプリングのバネ力でクッシヨンを効かせ、路面からの振動等の街撃を吸収緩和するようにしたもの、車軸側ァゥ夕一チューブと車体側ィンナーチューブとの内部にオイルを封入してクッシヨン用の空気圧縮力を確保したダンパーを内蔵して、空気圧縮力によるパネ力でクッシヨンを効かせ、路面からの振動等の衝撃を吸収緩和するようにしたもの、上記スブリングとダンパーを併用したものなどが知られている。ところ力スブリングを内蔵したフロントフォークにあっては、繰り返し伸縮すると応力疲労する恐れがあり、長くその性能を保持することができないという欠点があった。一方、ダンパーを内蔵したフロントフォークは、十分な空気圧縮力を確保するために大量のオイルを封入しなければならず、その分コスト高となり、重量も重くなつていた。またフロントフォークは、オイル封入室や空気室、あるいはシリンダ一やシャフ卜といった多数の部材カ《必要で、複雑な構造となつていた。また前記スブリングとダンパーを併用したもの、例えばフロントフォークを構成する左右 2本のメンバ一の一方にスブリングを内蔵し、他方のメンバーにダンパーを内蔵したものにあっては、両方の欠点を補い合い、良好な衝撃吸収性が得られるものの、該フロントフォークを車体側及び車軸側に取り付けるときに左右のバランスを取らなければならず、それは大変に煩雑であり、かつ熟練を要する作業であった。また、前記スブリングゃダンパーに代えてゴムや発泡ウレタンなどの弾性体を内蔵したフロントフォークも提案されている。現在、このフロントフォークは自転車用として最も多用されている。それは、該フロントフォークの構造がきわめて単純なものとなり、しかも軽量化を計ることができるという理由からである。ところ力、弾性体を内蔵したフロン卜フォークは、弾性体自体の衝撃吸収性能力低く、十分な衝撃の吸収緩和ができなかった。本発明のフロントフォークは、上述の技術的課題を見事に解決することができるものであり、従来のフロントフォークにおける衝撃吸収部材と対比したとき、予測を遙かに超えた優れた衝撃吸収性能を有する。本発明のフロントフォークは、図 6 3に示すように、本発明のフロントフォーク 1 1は、車軸側アウターチューブ 1 2とアウターチューブ 1 2内に摺動自在に揷入した車体側インナ一チューブ 1 3とを備えており、前記アウターチューブ 1 2とインナ一チューブ 1 3との内部に、母材中に、前記母材における双極子モーメント量を増加させる活性成分が含まれている衝撃吸収部材 1 4を内蔵したものである。前記衝擎吸収部材における母材成分としては、ポリ塩化ビニル、ポリエチレン、塩素化ポリエチレン、ポリプロピレン、エチレン一酢ビ共重合体、ポリメタクリル酸メチル、ポリフツイ匕ビニリデン、ポリイソプレン、ポリスチレン、スチレン —ブタジエンーァクリロニトリル共重合体、スチレンーァクリロニトリル共重合体、アクリロニトリル一ブタジエンゴム（N B R) 、スチレン一ブタジエンゴム ( S B R ) 、ブタジエンゴム（B R) 、天然ゴム（N R) 、イソプレンゴム（ I R) などの高分子、これらをブレンドしたものなどを挙げることができる。中でもポリ塩化ビニルは、成形性がよく、安価である点で好ましい。このような高分子を母材成分とする衝撃吸収部材における双極子モーメント量と衝撃吸収性能との間には以下のような関係がある。一般に衝撃吸収部材における衝撃吸収のメ力ニズムは、当該衝撃吸収部材に振動等の銜撃が当たることで、そのエネルギーの一部が熱エネルギーに返還され、ここに衝撃吸収性能力生じる。つまり当該衝撃吸収部材に伝搬した振動がエネルギ一の変換によつて減衰され、衝撃吸収力《行われるということである。本発明者らは、この衝撃吸収のメカニズムを研究していく過程で、当該衝撃吸収部材（母材）における双極子の変位、双極子の復元作用によってエネルギーが吸収（変換）され、衝撃吸収性能が生じるということを発見した。以下にその詳細を示す。図 1には衝撃（例えば振動）力《伝わる前の当該衝撃吸収部材（母材） 1 1内部における双極子 1 2の配置状態を示した。この双極子 1 2の配置状態は安定な状態にあると言える。ところ力衝撃（例えば振動）力 <伝わることで、衝撃吸収部材母材 1 1内部に存在する双極子 1 2には変位が生じ、図 2に示すように、衝撃吸収部材 1 1内部（母材）における各双極子 1 2は不安定な状態に置かれることになり、各双極子 1 2は、図 1に示すような安定な状態に戻ろうとする。このとき、エネルギーの吸収（変換）力《生じることになる。こうした、衝撃吸収部材（母材） 1 1内部における双極子の変位、双極子の復元作用によるエネルギ一の吸収（変換）を通じて、衝撃吸収性能が生じているものと考えられる。上述の衝撃吸収のメ力ニズムから、図 1及び図 2に示すような衝撃吸収部材 (母材） 1 1内部における双極子モーメントの量が大きくなればなる程、その衝撃吸収部材 1の持つ衝撃吸収性能も高くなると考えられる。このこと力、ら、衝撃吸収部材を構成する母材成分として、分子内部における双極子モ一メント量がもともと大きな素材を用いることは、より高 L、衝撃吸収性能を確保する上で大変有用なことである。分子内部における双極子モ一メント量がもともと大きなものとしては、極性高分子を挙げることができる。この極性高分子として、具体的には、ポリ塩化ビニル、塩素化ポリエチレン、アクリルゴム（ACR) 、アクリロニトリル一ブタジェンゴム（NBR) 、スチレン一ブタジエンゴム（SBR) 、及びクロロブレンゴム（CR) などを挙げることができる。また本発明のフロントフォークは、路面からの振動などの衝撃を吸収緩和するものであり、その使用時における温度（以下使用温度域という。）は、おおよそ一 20° C〜40° Cの範囲である。その使用温度域においてガラス転移点を有する高分子を母材成分として用いることは大変に有用なことである。なぜならば、発明者らの実験によれば、高分子のガラス転移点付近で衝撃吸収性能が最も発揮されるからである。使用温度域にガラス転移点を有する高分子としては、具体的にはポリ塩化ビニル、ポリエチレン、ポリプロピレン、エチレンー詐ビ共重合体、ポリメ夕クリル酸メチル、ポリスチレン、スチレン一ブタジエン一ァクリロ二トリノレ共重合体などの高分子に、ジー 2—ェチルへキシルフ夕レート（DOP) 、ジブチルフタレート（DBP) 、ジイソノニルフタレート（D INP) などの可塑剤を添加して、使用温度域にガラス転移点 (Tg) を移動させたもの、あるいは高分子そのもの力使用温度域にガラス転移点 (Tg) を有するアクリルゴム（ACR) 、ァクリロニトリル一ブタジエンゴム（NBR) 、スチレン一ブタジエンゴム（SBR) 、ブタジエンゴム（BR) 、天然ゴム（NR) 、イソプレンゴム（I R) 、クロ口プレンゴム（CR) 、塩素化ポリエチレンなどの高分子などを挙げることができ。尚、母材成分の選択に際しては、前記分子内部における双極子モーメント量や使用温度域の他、取り扱い性、成形性、入手容易性、温度性能（耐熱性や耐寒性）耐候性、価格なども考慮するのが望ましい。活性成分としては、メルカプトべンゾチアジル基を含む化合物、ベンゾトリアゾ一ル基を持つ化合物、あるいは、ェチル一2—シァノー 3 , 3—ジーフエニルァクリレートなどのジフエ二ルァクリレート基を含む化合物の中から選ばれた 1 種若しくは 2種以上を挙げることができる。活性成分の含有量としては、母材 1 0 0重量部に対して 1 0〜2 0 0重量部の割合が好ましい。例えば活性成分の含有量が 1 0重量部を下回る場合、双極子モーメン卜の量を増大させるという十分な効果が得られず、活性成分の含有量が 2 0 0重量部を上回る場合には、十分に相溶しなかったり、十分な機械的強度が得られなかったりすることがある。尚、前記母材に配合する活性成分を決定するに当たり、前述の双極子モーメン卜の量以外に、活性成分と母材成分との相溶し易さ、すなわち S P値を考慮し、その値の近いものを選択すると良い。尚、双極子モーメン卜の量は、前述の母材成分や活性成分の種類により様々に異なっている。また、同じ成分を用いたとしても、エネルギーが伝達されたときの温度により、その双極子モーメントの量は変わる。また、伝達されるエネルギ一の大小によっても、双極子モーメントの量は変わる。このため、適用時の温度やエネルギーの大きさなどを考慮して、そのとき最も大きな双極子モ一メント量となるように、母材成分や活性成分を適宜選択して用いるのが望ましい。また、上記母材中には活性成分の他に、衝撃吸収性能をさらに向上させる目的で、また部材の機械的強度を高める目的で、マイ力鱗片、ガラス片、グラスファィバ一、カーボンファイバー、炭酸カルシウム、バライト、沈降硫酸バリウム等のフイラ一を充填することができる。この場合、フィラーの充填量は、 1 0〜8 0重量％カ《好ましい。例えばフィラーの充填量が 1 0重量％を下回る場合には、フイラ一を充填しても十分な吸収性能の向上がみられず、反対にフィラーの充填量を 8 0重量％を上回る量としても、現実に充填できなかったり、衝撃吸収部材の強度がかえって低下してしまったりするといつた弊害を招くことになる。本発明のフロントフォークにおける衝撃吸収部材は、上記母材成分に活性成分、その他必要に応じてフィラー、分散剤、增粘剤などを配合した配合物を、ディゾルバ一、バンバリ一ミキサー、ブラネタリ一ミキサー、グレンミル、オーブン二一ダ、真空二一ダなどの従来公知の混合分散機によつて分散混合して製造される。上記の如く母材中に活性成分を配合することで、双極子モーメン卜の量力《飛躍的に増加し、もつて衝撃吸収部材は高 L、衝撃吸収性能を発揮するに至るのであるが、母材に活性成分を配合した衝撃吸収部材における双極子モーメン卜の量は、図 4に示す A— B間における誘電率（£ ' ) の差として表される。すなわち図 4 に示す A— B間における誘電率 ( ε ' ) の差力《大きければ大きいほど、双極子モーメントの量カ大きいということになる。さて、図 4は誘電率 ( ε ' ) と誘電損率（ ) との関係を示したグラフであるが、このグラフに示す誘電率 ( ε ' ) と誘電損率（ε〃）との間には、誘電損率 " ) =誘電率 ( ε ' ) X誘電正接 ( t a n 6 ) といった関係力《成り立っている。本発明者らは、フロントフォークにおける衝撃吸収部材についての研究を通して、ここでいう誘電損率 ) 力《高ければ高いほど、エネルギー吸収性、衝撃吸収性能も高いということを見い出したのである。この知見に基づいて、上述の衝撃吸収部材における誘電損率（£〃）を調べたところ、周波数 1 1 O H zにおける誘電損率が 5 0以上であるとき、該衝撃吸収部材は優れた銜撃吸収性能を有していること力《解った。以上述べた衝撃吸収部材がァウタ一チューブとインナーチューブとの内部に内蔵されているのである。具体的には図 6 3に示すように、衝撃吸収部材 1 4はァウタ一チューブ 1 2とインナーチューブ 1 3との内部、例えば車軸 1 6側のァゥターチューブ 1 2底部と車体側のインナーチューブ 1 3下端部との間に内蔵されていて、路面から入力された振動等の衝撃を吸収緩和するようになっている。図 6 3において 1 5は、該フロントフォーク 1 1を車体側に固定するためのブラケットを示している。尚、図 6 3に示す態様は、車体側のインナ一チューブ 1 3が車軸側のアウターチューブ 1 2に侵入して収縮したときに、アウターチューブ 1 2底部とィンナーチューブ 1 3下端部との間に内蔵された衝撃吸収部材 1 4 が、路面からの衝撃を吸収緩和するようにしたものであり、該フロントフォーク 1 1の伸張時における衝撃を吸収緩和する手段は有していない。図 6 4及び図 6 5に示す態様は、該フロントフォーク 1 1力収縮時と伸張時とにおいて、その衝撃を吸収緩和できるようにしたものである。すなわち図 6 4に示すフロントフオーク 1 1は、車軸 1 6側のアウターチューブ 1 2と車体側にブラケット 1 5を介して固定されたィンナ一チューブ 1 3とを有しており、ィンナ —チューブ 1 3は前記アウターチューブ 1 2内に摺動自在に挿入されるようになつている。前記アウターチューブ 1 2底部中央には断面略 T字状の支持杆 1 7が起立しており、この支持杆 1 7の上端面とィンナーチューブ 1 3の上端部に取り付けられたキヤップ 2 0との間にはコィル状の懸架スプリング 1 9が介在し、ィンナーチューブ 1 3をアウターチューブ 1 2に対し非挿入方向（該フロントフォーク 1 1力 <伸張する方向）に付勢している。インナーチューブ 1 3の下端は前記支持杆 1 7の上端より下方まで延長しており、このインナーチューブ 1 3の下端内側にはストッパー 2 1を設けている。このストッパー 2 1と前記支持杆 1 7の上端との間にリング状の銜撃吸収部材 1 4 が介装されている。このフロントフオーク 1 1は、ィンナ一チューブ 1 3がアウターチューブ 1 2 内において懸架スプリング 1 9のバネ力によって収縮方向への衝撃力《吸収緩和されるようになっており、かつ伸張時にはストッパー 2 1と前記支持杆 1 7の上端との間に介装された衝撃吸収部材 1 4によってその衝撃力 <吸収緩和されるようになっている。尚、衝撃吸収部材の大きさや形状は任意であり、フロントフォークの大きさや形状、ィンナ一チューブとアウターチューブとの内部においてどのように用いられる力、、何処に用いられるかによつて適宜変更することができる。また、本発明の衝撃吸収材は、グリップテープに適用することもできる。近年、衝撃振動の緩和を目的として、テニス用ラケッ卜、バドミントン、野球のバット、ゴルフクラブなどのスポーツ用具のグリッブェンド、自転車ゃォートバイなどの二輪車のグリッブエンド、あるいはハンマ一などの工具のグリッブェンドなどには街撃吸収性能を有するテーブカ《巻き付けられている。これは、上記スポーツ用具、二輪車、あるいは工具などに用いられる材料自体の衝撃吸収性能が低く、残留振動のために使用者が不快感を覚えたり、肘を痛めたりするといつた問題を生じていたからである。また、この問題力《専業のプロ選手や職人のみならず、広く一般に認識されるにつれて、衝撃吸収性能を有するグリップテープは、さらにその需要を增しつつある。市販の衝撃吸収性能を有するグリップテープとしては、ポリ塩化ビニル、ポリゥレタンなどの発泡樹脂材料をテープ基材として用いたものが一般的である。ところが、このグリッブテープは、発泡樹脂材料の持つ衝撃吸収性そのものが低く、衝撃振動を十分に緩和吸収することができなかった。本発明のグリッブテープは、上述の技術的課題を見事に解決することができるものであり、従来のグリッブテープと対比したとき、予測を遙かに超えた優れた街撃吸収性能を有する。図 6 6に示すグリッブテープ 1 1は、テープ基材 1 2のみの単一層からなるものであり、図 6 7に示すグリッブテ一ブ 1 1は、テ一ブ基材 1 2の下側に粘着層 1 3を設けたものである。また図 6 8に示すダリッブテ一ブ 1 1は、テープ基材 1 2に多数の透孔 1 4を設けて通気性を付与し、汗による蒸れ、滑りを防いだものである。尚、本発明のグリッブテ一ブの態様としては、上記以外に例えば、テープ表面に凹凸を設けてグリッブ性を高めたり、テ一ブ基材の下側にクッシヨン性に富む粘着層を設けたりするなど、用途や使用状態に応じて自由に変更することができる。次に、本発明のグリップテープにおけるテープ基材について説明する。このテ —ブ基材に適用可能な基材成分としては、ボリ塩化ビニル、ボリエチレン、塩素化ポリエチレン、ボリプロピレン、エチレン一酢ビ共重合体、ポリメタクリル酸メチル、ポリフッ ί匕ビニリデン、ポリイソプレン、ポリスチレン、スチレン一ブ夕ジェンーァクリロ二トリル共重合体、スチレン一ァクリロ二トリル共重合体、アクリロニトリル一ブタジエンゴム（N B R) 、スチレン一ブタジエンゴム（S B R) 、ブタジエンゴム（B R) 、天然ゴム（N R) 、イソプレンゴム（I R) などの高分子、これらをブレンドしたものなどを挙げることができる。中でもポリ塩ィ匕ビニルは、成形性がよく、安価である点で好ましい。このような高分子を基材成分とするテープ基材における双極子モ一メン卜量と衝撃吸収性能との間には以下のような関係がある。一般にテープ基材における衝撃吸収のメカニズムは、当該グリップテープに街撃振動が伝わることで、そのェネルギ一の一部が熱エネルギーに返還され、ここに衝撃吸収性能が生じる。つまり当該グリッブテープに伝搬した衝撃振動がエネルギーの変換によって減衰され、衝撃吸収力行われるということである。本発明者らは、この衝撃吸収のメカニズムを研究していく過程で、テープ基材における双極子の変位、双極子の復元作用によってエネルギーが吸収（変換）され、衝撃吸収性能が生じるということを発見した。以下にその詳細を示す。図 1には衝撃振動が伝わる前のテープ基材（母材） 1 1内部における双極子 1 2の配置状態を示した。この双極子 2の配置状態は安定な伏態にあると言える。ところ力衝撃振動が伝わることで、テープ基材 1 1内部に存在する双極子 1 2には変位が生じ、図 2に示すように、テープ基材（母材） 1 1内部における各双極子 1 2は不安定な状態に置かれることになり、各双極子 1 2は、図 1に示すような安定な状態に戻ろうとする。このとき、エネルギーの吸収（変換）力 <生じることになる。こうした、テープ基材（母材） 1 1内部における双極子の変位、双極子の復元作用によるエネルギ一の吸収（変換）を通じて、衝撃吸収性能力《生じているものと考えられる。上述の衝撃吸収のメカニズムから、図 1及び図 2に示すようなテープ基材（母材） 1 1内部における双極子モ一メン卜の量が大きくなればなる程、そのテープ基材 1 1の持つ衝撃吸収性能も高くなると考えられる。このことから、テープ基材を構成する基材成分として、分子内部における双極子モーメント量がもともと大きな素材を用いることは、より高い衝撃吸収性能を確保する上で大変有用なことである。分子内部における双極子モーメン卜量がもともと大きなものとしては、極性高分子を挙げることカ<できる。この極性高分子として、具体的には、ポリ塩化ビニル、塩素化ポリエチレン、アクリルゴム（A C R) 、アクリロニトリル一ブ夕ジェンゴム（N B R) 、スチレン一ブタジエンゴム（S B R) 、及びクロ口プレンゴム（C R) などを挙げることができる。また本発明のグリッブテープは、使用時の衝撃振動を吸収緩和することを目的とするものであり、その使用時における温度（以下使用温度域という。）は、おおよそ一 20° C〜40° Cの範囲である。その使用温度域においてガラス転移点を有する高分子をテ一ブ基材の基材成分として用いることは大変に有用なことである。なぜならば、発明者らの実験によれば、高分子のガラス転移点付近で衝撃吸収性能が最も発揮されるからである。使用温度域にガラス転移点を有する高分子としては、具体的にはポリ塩化ビニル、ボリエチレン、ポリプロピレン、ェチレンー酢ビ共重合体、ポリメ夕クリル酸メチル、ポリスチレン、スチレン一ブタジエン一ァクリロ二トリノレ共重合体などの高分子に、ジ一 2—ェチルへキシルフ夕レート（DOP) 、ジブチルフタレ —ト（DBP) 、ジイソノニルフタレート（DINP) などの可塑剤を添加して、使用温度域にガラス転移点 (Tg) を移動させたもの、あるいは高分子そのもの力使用温度域にガラス転移点 (Tg)を有するアクリルゴム（ACR) 、ァクリロニトリル一ブタジエンゴム（NBR) 、スチレン一ブタジエンゴム（SBR) 、ブタジエンゴム（BR) 、天然ゴム（NR) 、イソプレンゴム（I R) 、クロ口プレンゴム（CR) 、塩素化ポリエチレンなどの高分子などを挙げることができ

尚、テ一ブ基材の基材成分の選択に際しては、前記高分子内部における双極子モーメント量ゃ使用温度域の他、取り扱い性、成形性、入手容易性、温度性能 (耐熱性や耐寒性）、耐候性、価格なども考慮するのが望ましい。このテープ基材に配合される活性成分としては、メルカブトべンゾチアジル基を含む化合物、ベンゾトリアゾール基を持つ化合物、あるいは、ェチルー 2—シァノ一 3， 3—ジ一フエ二ルァクリレートなどのジフエ二ルァクリレ一ト基を含む化合物の中から選ばれた 1種若しくは 2種以上を挙げることができる。活性成分の含有量としては、テープ基材 1 0 0重量部に対して 1 0〜2 0 0重量部の割合が好ましい。例えば活性成分の含有量が 1 0重量部を下回る場合、双極子モーメントの量を増大させるという十分な効果が得られず、活性成分の含有量が 2 0 0重量部を上回る場合には、十分に相溶しなかったり、十分な機械的強度力得られなかったりすることがある。尚、前記テープ基材に配合する活性成分を決定するに当たり、前述の双極子モ —メン卜の量以外に、活性成分とテ一ブ基材の基材成分との相溶し易さ、すなわち S P値を考慮し、その値の近いものを選択すると良い。尚、双極子モーメン卜の量は、前述のテープ基材の基材成分や活性成分の種類により様々に異なっている。また同じ成分を用いたとしても、エネルギーが伝達されたときの温度により、その双極子モーメントの量は変わる。また、伝達されるエネルギーの大小によっても、双極子モーメントの量は変わる。このため、適用時の温度やエネルギーの大きさなどを考慮して、そのとき最も大きな双極子モーメント量となるように、テ一ブ基材の基材成分や活性成分を適宜選択して用いるの力望ましい。また、上記テ一ブ基材中には前記活性成分の他に、衝撃吸収性能をさらに向上させる目的で、またテープの機械的強度を高める目的で、マイ力麟片、ガラス片、グラスファイバー、カーボンファイバ一、炭酸カルシウム、バライト、沈降硫酸ノリウム等のフイラ一を充填することができる。この場合、フイラ一の充填量は、 1 0〜8 0重量％が好ましい。例えばフイラ一の充填量が 1 0重量％を下回る場合には、フィラーを充填しても十分な吸収性能の向上がみられず、反対にフイラ一の充填量を 8 0重量％を上回る量としても、現実に充填できなかったり、テーブの強度がかえつて低下してしまったりするといつた弊害を招くことになる。本発明のグリッブテープは、上記テープ基材に活性成分、その他必要に応じてフイラ一、分散剤、增粘剤などを配合した配合物を、ディゾルバ一、バンバリ一ミキサー、ブラネタリーミキサー、グレンミル、オーブン二一ダ、真空ニーダなどの従来公知の混合分散機によって分散混合して製造される。上記の如くテープ基材中に活性成分を配合することで、双極子モ一メン卜の量力飛躍的に増加し、もって該テ一ブ基材は高い街撃吸収性能を発揮するに至るのである力テープ基材に活性成分を配合したテ一ブ基材における双極子モ一メン卜の量は、図 4に示す A— B間における誘電率（£' ) の差として表される。すなわち図 4に示す A— B間における誘電率 (ε' ) の差力大きければ大きいほど、双極子モ一メントの量が大きいということになる。さて、図 4は誘電率 ' ）と誘電損率（£〃）との関係を示したグラフである力、このグラフに示す誘電率 (ε' ) と誘電損率〃 ) との間には、誘電損率（ε' ) =誘電率 ' ） X誘電正接 ( t a n ^) といった関係力成り立っている。本発明者らは、グリップテープについての研究を通して、ここでいう誘電損率 (ε" ) 力《高ければ高いほど、エネルギー吸収性、衝撃吸収性能も高いということを見い出したのである。この知見に基づいて、上述のテープ基材における誘電損率（£" ) を調べたところ、周波数 11 ΟΗζにおける誘電損率が 50以上であるとき、該テープは優れた街撃吸収性能を有していることが解った。また、本発明の衝撃吸収部材は靴ソールに適用することもできる。従来、衝撃吸収性を有する靴としては、靴底を構成する靴ソ一ルに、ポリ塩化ビニル、ポリウレタンなどの発泡樹脂材料を用いたものがある。ところ力この靴ソールは、発泡樹脂材料の持つ衝撃吸収性そのもの力《低く、接地面からの衝撃を十分に緩和吸収すること力できなかった。また、二枚のシートを部分的に接着して多数の独立した ^室を形成し、この充填室内に液状シリコン、液状ポリウレタン、液状のゴムなど液状弾性体を充填したものを、靴ソ一ル、例えばミッドソールとして適用した靴もある。ところが、この靴ソールの場合、幾分衝撃吸収性は向上するものの、十分な衝撃吸収性を有するとは言えず、しかも構造が複雑で製造にも手間がかかりコスモ高となっていた。本発明の靴ソ一ルは、上述の技術的課題を見事に解決するものであり、従来の靴ソ一ルに使用されている衝撃吸収部材と対比したとき、予測を遙かに超えた優れた衝撃吸収性能を有する。図 6 9に示す靴 1 1は、甲革 1 2の下側に、薄手で柔らかい中底 1 3と、中底 1 3の下側に敷設した衝撃吸収部材よりなるミッドソール 1 4と、ミッドソール 1 4の下側に敷設した耐摩耗性に富むアウトソール 1 5からなる多層靴底 1 6を設けたものである。尚、本発明の靴ツールを使用した靴の態様としては、甲革の下側に、中底とその下側に敷設した靴ソ一ルとからなる靴底を設けたもの、図 6 9に示す靴において、中底とミッドソールとの間にヒールソ一ルを設けたものなど、その構造や形状は靴の種類やデザィンに応じて適宜変更することができる。また、例えば図 6 9に示す靴 1 1におけるアウトソ一ル 1 5にも、耐摩耗性であり、力、つ衝撃吸収性を有する材料を適用して、当該靴の衝撃吸収性能を高めるなど、機能の面でも該靴の使用状態や使用者の要求に応じて適宜変更が可能であ n 本発明の靴ツール（図 6 9に示す靴 1 1においてはミツドソール 1 4 ) には、母材中に、前記母材における双極子モーメン卜量を增加させる活性成分が配合されている衝搫吸収部材が適用されている。以下、本発明の靴ソ一ルとして適用される衝撃吸収部材について説明する。この衝撃吸収部材における母材成分としては、ボリ塩化ビニル、ポリエチレン、塩素化ポリエチレン、ポリプロピレン、エチレン一酢ビ共重合体、ポリメ夕クリル酸メチル、ポリフッ化ビニリデン、ポリイソプレン、ボリスチレン、スチレン一ブタジエン一ァクリロ二トリル共重合体、スチレンーァクリロ二トリル共重合体、アクリロニトリル一ブタジエンゴム（N B R) 、スチレン一ブタジエンゴム

( S B R) 、ブタジエンゴム（B R) 、天然ゴム（N R) 、イソプレンゴム（ I R) などの高分子、これらをブレンドしたものなどを挙げることができる。中でもポリ塩化ビニルは、成形性がよく、安価である点で好ましい。このような高分子を母材成分とする衝撃吸収部材における双極子モ一メント量と衝撃吸収性能との間には以下のような関係がある。一般に衝撃吸収部材における衝撃吸収のメカニズムは、当該靴ソール（衝撃吸収部材）に振動等の衝撃が当たることで、そのエネルギーの一部が熱エネルギーに返還され、ここに衝撃吸収性能力 <生じる。つまり当該靴ソ一ル（衝撃吸収部材）に伝搬した振動がエネルギ一の変換によって減衰され、衝撃吸収が行われるということである。本発明者らは、靴ソ一ルとして適用される街撃吸収部材の衝撃吸収のメカニズムを研究していく過程で、衝撃吸収部材（母材）における双極子の変位、双極子の復元作用によってエネルギーが吸収（変換）され、衝撃吸収性能力《生じるということを発見した。以下にその詳細を示す。図 1には衝撃（例えば振動）が伝わる前の衝撃吸収部材（母材） 1 1内部における双極子 1 2の配置状態を示した。この双極子 1 2の配置状態は安定な状態にあると言える。ところが、衝撃（例えば振動）力伝わることで、衝撃吸収部材（母材） 1 1内部に存在する双極子 1 2には変位が生じ、図 2に示すように、衝撃吸収部材（母材） 1 1内部における各双極子 1 2は不安定な状態に置かれることになり、各双極子 1 2は、図 1に示すような安定な伏態に戻ろうとする。このとき、エネルギーの吸収（変換）力《生じることになる。こうした、衝撃吸収部材（母材） 1 1内部における双極子の変位、双極子の復元作用によるエネルギ一の吸収（変換）を通じて、衝撃吸収性能が生じているものと考えられる。上述の衝撃吸収のメ力ニズムから、図 1及び図 2に示すような衝撃吸収部材 (母材） 1 1内部における双極子モーメントの量が大きくなればなる程、その衝撃吸収部材（母材） 1 1の持つ衝撃吸収性能も高くなると考えられる。このこと力、ら、衝撃吸収部材を構成する母材成分として、分子内部における双極子モ一メン卜量がもともと大きな素材を用いることは、より高い衝撃吸収性能を確保する上で大変有用なことである。分子内部における双極子モ一メント量がもともと大きなものとしては、極性高分子を挙げることができる。この極性高分子として、具体的には、ポリ塩化ビニル、塩素化ポリエチレン、アクリルゴム（A C R) 、アクリロニトリル一ブ夕ジェンゴム（N B R) 、スチレン一ブタジエンゴム（S B R) 、及びクロロブレンゴム（C R) などを挙げることができる。また本発明の靴ソール（図 6 9に示す態様ではミッドソール 1 4 ) は、接地面からの衝撃を吸収緩禾卩することを目的とするものであり、その使用時における温度（以下使用温度域という。）は、おおよそ一 2 0 ° C〜4 0 ° Cの範囲である _c その使用温度域においてガラス転移点を有する高分子を衝撃吸収部材の母材成分として用いることは大変に有用なことである。なぜならば、発明者らの実験によれば、高分子のガラス転移点付近で衝撃吸収性能が最も発揮されるからである。使用温度域にガラス転移点を有する高分子としては、具体的にはボリ塩化ビニル、ポリエチレン、ポリプロピレン、エチレン一酢ビ共重合体、ポリメタクリル酸メチル、ポリスチレン、スチレン一ブタジエン一ァクリロ二トリノレ共重合体などの高分子に、ジー 2—ェチルへキシルフタレ一ト（DOP) 、ジブチルフタレ一卜（D BP) 、ジィソノニルフタレ一ト（D I NP) などの可塑剤を添加して、使用温度域にガラス転移点 (Tg) を移動させたもの、あるいは高分子そのもの力《使用温度域にガラス転移点 (Tg) を有するアクリルゴム（ACR) 、ァクリロ二トリル一ブタジエンゴム（NBR) 、スチレン一ブタジエンゴム（SBR ) 、ブタジエンゴム（BR) 、天然ゴム（NR) 、イソプレンゴム（I R) 、クロロプレンゴム（CR)、塩素化ポリエチレンなどの高分子などを挙げることができる。尚、母材成分の選択に際しては、前記分子内部における双極子モーメント量ゃ使用温度域の他、取り扱い性、成形性、入手容易性、温度性能（耐熱性や耐寒性 ) 、耐候性、価格なども考慮するのが望ましい。靴ソ一ルとして適用される衝撃吸収部材における活性成分としては、メルカブトベンゾチアジル基を含む化合物、ベンゾトリァゾ一ル基を持つ化合物、あるいは、ェチルー 2—シァノー 3, 3—ジーフエ二ルァクリレー卜などのジフエニルァクリレート基を含む化合物の中から選ばれた 1種若しくは 2種以上を挙げることができる。活性成分の含有量としては、母材 100重量部に対して 10〜200重量部の割合が好ましい。例えば活性成分の含有量が 10重量部を下回る場合、双極子モーメン卜の量を増大させるという十分な効果が得られず、活性成分の含有量が 2 00重量部を上回る場合には、十分に相溶しなかったり、十分な機械的強度が得られなかったりすることがある。尚、前記母材に配合する活性成分を決定するに当たり、前述の双極子モーメン卜の量以外に、活性成分と母材成分との相溶し易さ、すなわち SP値を考慮し、その値の近いものを選択すると良い。尚、双極子モーメン卜の量は、前述の母材成分や活性成分の種類により様々に異なっている。また同じ成分を用いたとしても、エネルギーが伝達されたときの温度により、その双極子モーメントの量は変わる。また、伝達されるエネルギーの大小によっても、双極子モーメントの量は変わる。このため、適用時の温度やエネルギーの大きさなどを考慮して、そのとき最も大きな双極子モーメン卜量となるように、母材成分や活性成分を適宜選択して用いるの力《望ましい。また、上記母材中には活性成分の他に、衝撃吸収性能をさらに向上させる目的で、また部材の機械的強度を高める目的で、マイ力鱗片、ガラス片、グラスファィバー、カーボンファイバー、炭酸カルシウム、バライト、沈降硫酸バリウム等のフイラ一を充填することができる。この場合、フイラ一の充填量は、 1 0〜8 0重量％が好ましい。例えばフィラーの充填量が 1 0重量％を下回る場合には、フィラーを充填しても十分な吸収性能の向上がみられず、反対にフィラーの充填量を 8 0重量％を上回る量としても、現実に充填できなかったり、衝撃吸収部材のがかえつて低下してしまったりするといつた弊害を招くことになる。本発明の靴ソールとして適用される衝撃吸収部材は、上記母材成分に活性成分、その他必要に応じてフイラ一、分散剤、増粘剤などを配合した配合物を、ディゾルバー、バンバリ一ミキサー、プラネタリ一ミキサー、グレンミル、オーブンニーダ、真空ニーダなどの従来公知の混合分散機によって分散混合して製造される。上記の如く母材中に活性成分を配合することで、双極子モーメン卜の量が飛躍的に増加し、もって該衝撃吸収部材は高い衝撃吸収性能を発揮するに至るのであるが、母材に活性成分を配合した衝撃吸収部材における双極子モーメン卜の量は、図 4に示す A— B間における誘電率（£ ' ) の差として表される。すなわち図 4に示す A— B間における誘電率（£ ' ) の差が大きければ大きいほど、双極子モーメントの量が大きいということになる。さて、図 4は誘電率 ( ε ' ) と誘電損率 ( ε " ) との関係を示したグラフであるが、このグラフに示す誘電率 ( ε ' ) と誘電損率 W ) との間には、誘電損率（£ " ) =誘電率 ( ε ' ) X誘電正接 ( t a n 5 ) といった関係力成り立っている。本発明者らは、靴ソールとして適用される衝撃吸収部材についての研究を通して、ここでいう誘電損率（ε〃）が高ければ高いほど、エネルギー吸収性、衝撃吸収性能も高いということを見い出したのである。この知見に基づいて、上述の衝撃吸収部材における誘電損率〃 ) を調べたところ、周波数 1 1 0 H zにおける誘電損率が 5 0以上であるとき、該衝撃吸収部材は優れた衝撃吸収性能を有していること力 <解った。次に、本発明の電磁波吸収材について説明する。

従来、電子機器などにはハウジングとして電磁波を遮断する性質を有する板金力《使用されていた。ところ力電子機器などの量産化、低価格化に伴い、電磁波遮断性能を有しないブラスチックがハウジングとして採用されるようになり、電磁波の漏洩の問題が表面化し、その対策が求められていた。近年、電磁波の漏洩防止のため、種々の試みがなされている。例えばフェライト粉体を焼結して板状に成形加工した電磁波吸収材の採用もその一つである。し力、しながらこの電磁波吸収材は、電磁波吸収性能が不十分であり、しかも加工性及び成形性が悪く、大量生産に適しておらず、脆いという性質があるため、実用的ではなかった。斯る問題点を解決するため、フユライト粉体を樹脂と混合して成形加工し、これを電磁波吸収材として用いる試みもなされてはいる力電磁波吸収性能の不十分さは改善されず、しかもフヱライト粉体自体、比表面積が大きいので樹脂との相溶性が低く、これを電磁波吸収特性を発現させるために多量に配合することは不可能に近く、仮に十分に混合できたとしても得られる成形物のは著しく低いものとなってしまうという問題があった。また、フェライ卜粉体に代えてカーボン粉末やチタン酸アルカリ土類金属の粉末を用いる試みもなされてはいるが、その電磁波吸収特性は満足できるものではなかった。本発明の電磁波吸収材料は、このような従来の電磁波吸収材における技術的課題を見事に解決することができるものであり、優れた電磁波吸収特性を備えていて、しかも十分な強度と加工性とを有するものである。この電磁波吸収材における母材には、ポリ塩化ビニル、塩素化ポリェチレン、ポリエチレン、ポリプロピレン、エチレン一酢ビ共重合体、ポリメタクリル酸メチル、ポリスチレン、スチレン一ブタジエン一アクリロニトリル共重合体、ポリウレタン、ポリビニルホルマール、エポキシ、フエノール、ユリア、シリコンなどの高分子、あるいはアクリルゴム（A C R) 、アクリロニトリル一ブタジエンゴム（N B R) 、スチレン一ブタジエンゴム（S B R) 、ブタジエンゴム（B R) 天^^ゴム（N R) 、イソプレンゴム（I R) 、クロロプレンゴム（C R) などのゴム系高分子を用いることができる。この電磁波吸収材は、上述の母材における双極子モ一メント量を増加させる活性成分を配合したものである。ここで、双極子モーメント量と電磁波吸収性能との関係との関係について説明する。周知の如く電磁波とは、真空中または物質中を電磁場の振動が伝搬する現象である。この電磁波吸収材における電磁波吸収のメカニズムは、当該電磁波吸収材に電磁波が当たることで、そのエネルギーの一部が熱エネルギーに返還され電磁波吸収性能が生じる。つまり当該電磁波吸収材に伝搬した電磁場の振動がエネルギーの返還によつて減衰され、電磁波吸収が行われるということである。本発明者らは、この電磁波吸収のメカニズムを研究していく過程で、電磁波吸収材を構成する母材における双極子の変位、双極子の復元作用によってエネルギー力吸収（変換）され、電磁波吸収性能カ生じるということを発見した。以下にその詳細を示す。図 1には電磁波（電磁場の振動）力 <伝わる前の母材 1 1内部における双極子 1 2の配置状態を示した。この双極子 1 2の配置状態は安定な状態にあると言える。ところ力電磁波（電磁場の振動）が伝わることで、母材 1 1内部の存在する双極子 1 2には変位力《生じ、図 2に示すように、母材 1 1内部における各双極子 1 2は不安定な状態に置かれることになり、各双極子 1 2は、図 1に示すような安定な状態に戻ろうとする。このとき、エネルギーの吸収（変換）力《生じることになる。こうした、母材 1 1内部における双極子の変位、双極子の復元作用によるエネルギーの吸収（変換）を通じて、電磁波吸収性能が生じているものと考えられる。このような電磁波吸収のメカニズムから、図 1及び図 2に示すような母材 1 1 内部における双極子モ一メン卜の量が大きくなればなる程、その母材 1 1の持つ電磁波吸収性能も高くなると考えられる。このことから、母材として、分子内部における双極子モーメント量がもともと大きな素材を用いることは、より高い電磁波吸収性能を確保する上で大変有用なことである。分子内部における双極子モ一メン卜量がもともと大きなものとしては、極性高分子を挙げることができる。この極性高分子として、具体的にはポリ塩化ビニル、塩素化ポリエチレン、アクリルゴム（A C R) 、アクリロニトリル一ブタジエンゴム（N B R) 、スチレン一ブタジエンゴム（S B R) 、及びクロロプレンゴム ( C R) などを挙げることができる。またこれらの極性高分子は、 ^^及び加工性にも優れている。また本発明の電磁波吸収材は、電子機器などに適用されるが、その適用場所における温度（以下使用温度域という。具体的には一 20° C〜40° C) において、電磁波吸収特性が最も発揮されるようにすることは、当該電磁波吸収材を適用する上で重要な要素の一つと言える。本発明の電磁波吸収材では、使用温度域において電磁波吸収特性力最も発揮されるようにするため、使用温度域にガラス転移点を有する高分子を母材として用いている。使用温度域にガラス転移点を有する高分子としては、具体的にはボリ塩化ビニル、塩素化ポリエチレン、ポリエチレン、ポリプロピレン、エチレン一舴ビ共重合体、ポリメタクリル酸メチル、ポリスチレン、スチレン一ブタジエンーァクリロニ卜リル共重合体などの高分子に、ジー 2—ェチルへキシルフタレ一ト（DOP) 、ジブチルフタレ一ト（DBP) 、ジイソノニルフタレート（D I NP) などの可塑剤を添加して、 —20° C〜40° Cの使用温度域にガラス転移点 (Tg) を移動させたもの、あるいは高分子そのものが— 20。 C〜40。 Cの使用温度域にガラス転移点 (Tg) を有するアクリルゴム（ACR) 、ァクリロ二トリル一ブタジエンゴム（NBR) 、スチレン一ブタジエンゴム（SBR) ブタジエンゴム（BR) 、天然ゴム（NR) 、イソプレンゴム（I R) 、クロ口プレンゴム（CR) などのゴム系高分子などを挙げることができる。尚、母材を構成する高分子の選択に際しては、前記分子内部における双極子モーメン卜の量や使用温度域の他、当該電磁波吸収材の適用される用途や使用形態に応じて、強度や加工性、取り扱い性、入手容易性、温度性能（耐熱性や耐寒性）耐候性、価格なども考慮するの力ましい。上記母材に配合されて、る活性成分としては、メルカブトベンゾチアジル基を含む化合物、ベンゾトリアゾ一ル基を持つ化合物、あるいは、ェチル—2—シァノー 3, 3—ジ一フエ二ルァクリレートなどのジフヱ二ルァクリレ一ト基を含む化合物の中から選ばれた 1種若しくは 2種以上を挙げることができる。活性成分の配合量としては、母材 1 0 0重量部に対して 1 0〜2 0 0重量部の割合が好ましい。例えば活性成分の配合量が 1 0重量部を下回る場合、双極子モ —メン卜の量を増大させるという活性成分を配合したことによる十分な効果が得られず、活性成分の配合量が 2 0 0重量部を上回る場合には、母材を構成する高分子と活性成分とが十分に相溶しなかったりすることがある。尚、前記母材に含まれる活性成分を決定するに当たり、活性成分と母材を構成する高分子との相溶し易さ、すなわち S P値を考慮し、その値の近いものを選択すると良い。尚、双極子モーメントの量は、前述の母材を構成する高分子や活性成分の種類により様々に異なっている。また、同じ成分を用いたとしても、エネルギーが伝わったときの温度により、その双極子モーメントの量は変わる。また、エネルギ一の大小によっても、双極子モーメントの量は変わる。このため、電磁波吸収材として適用するときの温度やエネルギーの大きさなどを考慮して、そのとき最も大きな双極子モ一メント量となるように、母材を構成する高分子や活性成分を選択して用いるのか'望ましい。上記の如く母材に活性成分を配合した電磁波吸収材は、母材における双極子モーメン卜の量が飛躍的に増加し、もって優れた電磁波吸収特性を発揮するに至るのであるが、この電磁波吸収材料（母材）における双極子モーメントの量は、図 4に示す A— B間における誘電率 ( ε ' ) の差として表される。すなわち図 4に示す Α— Β間における誘電率 ( ε ' ) の差が大きければ大きいほど、母材における双極子モ一メン卜の量が大きいということになる。さて、図 4は誘電率 ( ε ' ) と誘電損率（£〃 ) との関係を示したグラフである。このグラフに示すように、誘電率（ε ' ) と誘電損率（£ " ) との間には、誘電損率（£ ' ) =誘電率 ( ε ' ) X誘電正接（t a n 5 ) といった関係が成り立っている。本発明者は、電磁波吸収材についての研究を通して、ここでいう誘電損率（£ * ) 力 <高ければ高いほど、エネルギー吸収性、電磁波吸収性能も高いということを見い出したのである。この知見に基づいて、上述の電磁波吸収材における誘電損率（£ " ) を調べたところ、周波数 1 1 O H zにおける誘電損率が 1 0 0以上であるとき、当該電磁波吸収材は優れた電磁波吸収性能を有していること力解った。また電磁波吸収材は、用途毎に吸収したい電磁波の周波数領域が異なり、その用途に応じた周波数領域で電磁波吸収特性が発揮されるようにしなければならない。このような要求に対し、本発明の電磁波吸収材では、前述の母材や活性成分の種類を適宜変更することによりこれに対応できるようになつている。すなわち、母材や活性成分は、それらの種類毎に電磁波吸収特性を示す周波数領域が異なつているので、吸収した V、電磁波の周波数領域に電磁波吸収特性を示す母材や活性成分を適宜選択し、これを採用するのである。また電磁波吸収材には、広い周波数領域で電磁波吸収特性が発揮されるようにしたいといった要求もある。このような要求に対しては、例えば異なる周波数領域に電磁波吸収特性を示す活性成分をぞれぞれ母材に配合した複数種の電磁波吸収材を組み合わせて用いたり、異なる周波数領域に電磁波吸収特性を示す複数種の活性成分と母材とを用いたり、あるいは異なる周波数領域に電磁波吸収特性を示す複数種の活性成分を母材に配合したりするのである。さらに具体的に述べると、例えば 5 0 0〜1 0 0 O MH zの周波数領域に電磁波吸収特性を示す活性成分を母材成分に配合し、これをシート状に成形する。同じく 1 0 0 0〜 2 0 0 O MH zの周波数領域に電磁波吸収特性を示す活性成分を母材成分に配合し、これをシート状に成形する。そして、これら電磁波吸収特性を示す周波数領域が異なる 2枚のシ一トを積層一体化するのである。こうすることにより 500〜200 OMH zの周波数領域に電磁波吸収特性を示す電磁波吸収材（シート）を得ることができる。また、 5 OO〜10 OOMHzの周波数領域に電磁波吸収特性を示す活性成分と、 1000〜 2000 MHzの周波数領域に電磁波吸収特性を示す活性成分とを一の母材成分に配合し、これをシート伏に成形するのである。これにより 50 0-200 OMH zの周波数領域に電磁波吸収特性を示す電磁波吸収材（シ一ト）を得ることができる。この場合シートは 1枚のシートであり、積層、接着といつた加工は不要となる。また本発明の電磁波吸収材は、用途や使用形態、吸収すべき電磁波の種類により、例えばポリ塩化ビニル、ボリエチレン、ボリプロピレン、ポリエチレンなどの合成樹脂フィルムや紙、布、不織布などの繊維シートを貼り合わせた複合体として用いることもできる。また本発明の電磁波吸収材は、電磁波吸収塗料という形態を採ることもできる。従来、電磁波吸収塗料としては、塗膜成分中に、フェライ卜やチタン酸アル力リ土類金属などの金属粉末あるいはカーボン粉末などの無機粉末を配合したもの力《あった。ところ力、従来の電磁波吸収塗料にあっては、電磁波吸収性能が不十分であり、電磁波吸収特性を発現させるためには多量の無機粉末を配合しなければならず、しかも十分な電磁波吸収性能を得るためには、基材に 20〜3 Ommもの膜厚となるように電磁波吸収層を形成しければならなかった。このため、基材表面に形成される電磁波吸収層は重く、剥がれやすくなり、さらには製品全体の重量も重くなつてしまうという欠点があった。特に電子機器や通信機、あるいは航空機と V、つた用途では上記欠点は致命的な欠陥となっていた。本発明の電磁波吸収塗料は、このような技術的課題を見事に解決することができ、薄く軽量であるにも拘わらず、高い電磁波吸収性能が発揮される電磁波吸収層を形成することができる。本発明の電磁波吸収塗料は、塗膜成分中に、前記塗膜成分における双極子モーメント量を增加させる活性成分が含まれているものである。ここで、双極子モーメント量と電磁波吸収性能との関係との関係について説明する。周知の如く電磁波とは、真空中または物質中を電磁場の振動力伝搬する現象である。この電磁波吸収塗料における電磁波吸収のメカニズムは、当該電磁波吸収塗料（塗膜成分）により形成された電磁波吸収層に電磁波が当たることで、そのエネルギ一の一部が熱エネルギーに返還され電磁波吸収性能が生じる。つまり当該電磁波吸収層に伝搬した電磁場の振動力《エネルギーの変換によって減衰され、電磁波吸収力 <行われるということである。本発明者らは、この電磁波吸収のメカニズムを研究していく過程で、当該電磁波吸収塗料（塗膜成分）における双極子の変位、双極子の復元作用によってエネルギーが吸収（変換）され、電磁波吸収性能が生じるということを発見した。以下にその詳細を示す。図 1には電磁波（電磁場の振動）が伝わる前の当該電磁波吸収塗料（塗膜成分）により形成された電磁波吸収層（母材） 1 1内部における双極子 1 2の配置状態を示した。この双極子 1 2の配置状態は安定な状態にあると言える。ところ力電磁波（電磁場の振動）力 <伝わることで、電磁波吸収層（母材） 1 1内部に存在する双極子 1 2には変位が生じ、図 2に示すように、電磁波吸収層（母材） 1 1内部における各双極子 1 2は不安定な状態に置かれることになり、各双極子 2は、図 1に示すような安定な状態に戻ろうとする。このとき、エネルギーの吸収（変換）力生じることになる。こうした、電磁波吸収層（母材） 1 1内部における双極子の変位、双極子の復元作用によるエネルギ一の吸収（変換）を通じて、電磁波吸収性能が生じているものと考えられる。塗膜成分としては、ポリ塩化ビニル、塩素化ポリエチレン、ポリエチレン、ポリブロビレン、エチレンー詐ビ共重合体、ポリメタクリル酸メチル、ポリスチレン、スチレン一ブタジエンーァクリロ二トリノレ共重合体、ポリウレタン、ポリビニルホルマール、エポキシ、フエノール、ユリア、シリコンなどの高分子、あるいはアクリルゴム（A C R) 、アクリロニトリル一ブタジエンゴム（N B R)、スチレン一ブタジエンゴム（S B R) 、ブタジエンゴム（B R) 、天然、ゴム（N R) 、イソプレンゴム（I R) 、クロロプレンゴム（C R) などのゴム系高分子を用いることができる。前述の電磁波吸収のメ力ニズムから、図 1及び図 2に示すような電磁波吸収層 (母材） 1 1内部における双極子モ一メン卜の量が大きくなればなる程、その電磁波吸収層（母材） 1 1の持つ電磁波吸収性能も高くなると考えられる。このことから、電磁波吸収層を構成する塗膜成分として、分子内部における双極子モーメント量がもともと大きな素材を用いることは、より高い電磁波吸収性能を確保する上で大変有用なことである。分子内部における双極子モ一メン卜量がもともと大きなものとしては、極性高分子を挙げることができる。この極性高分子として、具体的には、ポリ塩化ビニル、塩素化ポリエチレン、アクリルゴム（A C R) 、アクリロニトリル一ブタジェンゴム（N B R) 、スチレン一ブタジエンゴム（S B R) 、及びクロロブレンゴム（C R) などを挙げることができる。また本発明の電磁波吸収塗料は、電子機器や通信機、あるいは車両や航空機、内装材、家電機器などの幅広い分野に適用されるので、その電磁波の発生箇所あるいは電磁波の当たる箇所における使用時の温度（以下使用温度域という。具体的には一 2 0 ° C〜4 0 ° C) において、電磁波吸収性能が最も発揮される電磁波吸収層を形成することは、電磁波吸収塗料を適用する上で重要な要素の一つと日え w o 本発明の電磁波吸収塗料では、使用温度域において電磁波吸収性能力《最も発揮されるようにするため、使用温度域にガラス転移点を有する高分子を塗膜成分として用いることを提案している。使用温度域にガラス転移点を有する高分子としては、具体的にはポリ塩化ビニル、ボリエチレン、ポリプロピレン、エチレン一酢ビ共重合体、ポリメタクリノレ酸メチル、ポリスチレン、スチレン一ブタジエン —ァクリロ二卜リル共重合体などの高分子に、ジ一 2—ェチルへキシルフタレ一卜（DOP) 、ジブチルフタレート（DBP) 、ジイソノニルフタレート（D I NP) などの可塑剤を添加して、一 20° (：〜 40° Cの使用温度域にガラス転移、 (Tg) を移動させたもの、あるいは高分子そのものが— 20° C〜40° Cの使用温度域にガラス転移、 (Tg) を有するアクリルゴム（ACR) 、ァクリロ二トリル一ブタジエンゴム（NBR) 、スチレン一ブタジエンゴム（SBR ) 、ブタジエンゴム（BR)、天然ゴム（NR) 、イソプレンゴム（I R) 、クロロプレンゴム（CR) 、塩素化ポリエチレンなどの高分子などを挙げることができる。尚、塗膜成分の選択に際しては、前記分子内部における双極子モーメント量ゃ使用温度域の他、当該電磁波吸収塗料の適用される用途や使用形態に応じて、取り扱い性、成形性、入手容易性、温度性能（耐熱性や耐寒性）、耐候性、価格なども考慮するのが望ましい。活性成分としては、メルカブトベンゾチアジル基を含む化合物、ベンゾトリアゾール基を持つ化合物、あるいは、ェチル—2—シァノ一3, 3—ジ一フエニルァクリレートなどのジフヱ二ルァクリレート基を含む化合物の中から選ばれた 1 種若しくは 2種以上を挙げることができる。活性成分の含有量としては、塗膜成分 100重量部に対して 10~200重量部の割合が好ましい。例えば活性成分の含有量が 10重量部を下回る場合、双極子モーメントの量を増大させるという十分な効果力得られず、活性成分の含有量が 200重量部を上回る場合には、十分に相溶しなかったり、十分な膜強度力《得られなかったりすることがある。尚、前記塗膜成分に含まれる活性成分を決定するに当たり、活性成分と塗膜成分との相溶し易さ、すなわち S P値を考慮し、その値の近いものを選択すると良い。尚、双極子モ一メン卜の量は、前述の塗膜成分や活性成分の種類により様々に異なっている。また、同じ成分を用いたとしても、エネルギーが伝達されたときの温度により、その双極子モーメントの量は変わる。また、伝達されるエネルギ —の大小によっても、双極子モーメントの量は変わる。このため、電磁波吸収塗料として適用するときの温度やエネルギーの大きさなどを考慮して、そのとき最も大きな双極子モーメント量となるように、塗膜成分や活性成分を選択して用いるの力望ましい。また電磁波吸収塗料は、用途毎に吸収したい電磁波の周波数領域力異なり、その用途に応じた周波数領域で電磁波吸収特性が発揮されるようにしなければならない。このような要求に対し、本発明の電磁波吸収塗料では、前述の塗膜成分や活性成分の種類を適宜変更することによりこれに対応できるようになっている。すなわち、塗膜成分や活性成分は、それらの種類毎に電磁波吸収特性を示す周波数領域が異なつているので、吸収したい電磁波の周波数領域に電磁波吸収特性を示す塗膜成分や活性成分を適宜選択し、これを採用するのである。また電磁波吸収の分野では、広、周波数領域で電磁波吸収特性が発揮されるようにしたいといった要求もある。このような要求に対しては、例えば異なる周波数領域に電磁波吸収特性を示す複数の活性成分を塗膜膜成分中に配合したり、異なる周波数領域に電磁波吸収特性を示す塗膜成分と活性成分とを用いたりするのである。具体的に述べると、例えば 5 0 0〜1 0 0 O MH zの周波数領域に電磁波吸収特性を示す活性成分を、 1000〜 2000MHzの周波数領域に電磁波吸収特性を示す塗膜成分中に配合するのである。これにより当該電磁波吸収塗料により形成される電磁波吸収層は、 500〜 2000MHzの周波数領域に電磁波吸収特性を示すようになる。また、 500〜1000MHzの周波数領域に電磁波吸収特性を示す活性成分と、 1000〜 2000MHzの周波数領域に電磁波吸収特性を示す活性成分とを一の塗膜成分中に配合するのである。これにより当該電磁波吸収塗料により形成される電磁波吸収層は、 500〜 2000MHzの周波数領域に電磁波吸収特性を示すようになる。また、上記塗膜成分中には活性成分の他に、電磁波吸収性能をさらに向上させる目的で、また膜強度を高める目的で、マイ力鱗片、ガラス片、グラスファイバ ―、カーボンファイバ一、炭酸カルシウム、バライト、沈降硫酸バリウム等のフイラ一を充填することができる。この場合、フイラ一の充填量は、 10〜90重量％が好ましい。例えばフイラ一の充填量が 10重量％を下回る場合には、フィラーを充填しても十分な吸収性能の向上がみられず、反対にフィラーの充填量を 90重量％を上回る量としても、現実に充填できなかったり、塗膜成分により形成される電磁波吸収層の強度がかえつて低下してしまったりするといつた弊害を招くことになる。本発明の電磁波吸収塗料は、上記塗膜成分に活性成分、必要に応じてフィラーを西己合したものを、水またはアルコールに分散させてエマルジョンの形態として用いる力その場合、分散剤、湿潤剤、增粘剤、消泡剤あるいは着色剤といった他の成分も必要に応じて適宜添加される。またこの電磁波吸収塗料は、上述の塗膜成分及び活性成分、水、アルコールなどの分散媒、その他必要に応じてフィラー、分散剤、增粘剤などを配合した配合物を、ディゾルバ一、バンバリ一ミキサー、ブラネタリ一ミキサー、グレンミル、オーブンニーダ、真空二一ダなどの従来公知の混合分散機によって分散混合して製造される。またこの電磁波吸収塗料を塗布する場合には、従来公知のエアスプレーガン、エアレススプレーガン、刷毛塗りなどの塗布手段を用いることができる。上記の如く塗膜成分中に活性成分を配合することで、双極子モーメン卜の量が飛躍的に増加し、もってこの電磁波吸収塗料（塗膜成分）により形成される電磁波吸収層は高、電磁波吸収性能を発揮するに至るのである力活性成分を配合した塗膜成分による電磁波吸収層における双極子モ一メントの量は、図 4に示す A —B間における誘電率（ε ' ) の差として表される。すなわち図 4に示す A— B 間における誘電率 ( ε ' ) の差力 <大きければ大きいほど、双極子モーメントの量が大きいということになる。さて、図 4は誘電率 ( ε ' ) と誘電損率（ε〃 ) との関係を示したグラフである力このグラフに示す誘電率（£ ' ) と誘電損率、 ) との間には、誘電損率〃 ) =誘電率（£ ' ) X誘電正接（t a n 5 ) といった関係力《成り立っている。本発明者らは、電磁波吸収塗料についての研究を通して、ここでいう誘電損率 ( ε ' ) 力高ければ高いほど、エネルギー吸収性、電磁波吸収性能も高いということを見い出したのである。この知見に基づいて、上述の電磁波吸収塗料における誘電損率 ( " ) を調べたところ、周波数 1 1 Ο Η ζにおける誘電損率が 1 0 0以上であるとき、当該電磁波吸収塗料は優れた電磁波吸収性能を有していること力《解った。次に、本発明の防振材料について説明する。

従来、防振材料としては、加工性、機械的強度、材料コストの面から優れるブチルゴムや N B Rなどのゴム材料が多く用いられている。ところがこのゴム材料は、一般の高分子の中では最も減衰性（振動エネルギーの伝達絶縁性能、あるいは伝達緩和性能）に優れてはいるものの、ゴム材料単独で防振材料として使用するには減衰性が低く、例えば建造物や機器類の防振構造には、ゴム材料と鋼板とを積層した積層体、あるいはこれに塑性変形して振動ェネルギーを吸収する鉛コアやオイルダンパーを組み合わせたものという複合形態で使用されていた。従来の防振材料としてのゴム材料は、上記の如く単独では使用できず、複合化を余儀なくされていたので、必然的にその防振構造も複雑なものとなってしまうことから、防振材料自身、ゴム材料自身の高減衰性が求められていた。このような要望から鋭意研究がなされた結果、特開平 2— 3 0 8 8 3 5号公報ゃ特開平 2— 3 4 6 4 3号公報において高減衰性ゴム組成物力《提案されるに至つている。これらのゴム組成物は、ゴム材料にカーボンブラックを配合したものでめる。ところ力この高'减衰性ゴム組成物にあっては、高減衰性を確保するため、例えばゴム材料 1 0 0重量部に対して、 4 0〜5 0重量部といった多量の力一ボンブラックを配合するので、引張強度ゃ耐クリ一ブ性が大きく低下してしまうという新たな問題力生じていた。本発明の防振材料は、このような技術的課題を見事に解決することができるものであり、高減衰性を確保しながら、しかも機械的強度や加工性に優れたもので

¾»る o 本発明の防振材料は、母材中に、双極子モーメント量を増加させる活性成分を配合したものである。まずここで、双極子モーメント量と減衰性との関係について説明する。図 1には振動エネルギー力 ί伝達される前の母材 1 1内部における双極子 1 2の配置状態を示した。この双極子 1 2の配置状態は安定な状態にあると言える。ところ力振動エネルギーが伝達されることで、母材 1 1内部の存在する双極子 1 2には変位が生じ、図 2に示すように、母材 1 1内部における各双極子 1 2は不安定な状態に置かれることになり、各双極子 1 2は、図 1に示すような安定な状態に戻ろうとする。このとき、エネルギーの消費力《生じることになる。こうした、母材 1 1内部における双極子の変位、双極子の復元作用によるエネルギー消費を通じて、振動ェネルギーの伝達絶縁性能または伝達緩和性能、すなわち減衰性といつた効果が生じるものと考えられる。このような振動減衰のメカニズムから、図 1及び図 2に示すような母材 1 1内部における双極子モーメン卜の量が大きくなればなる程、その母材 1 1の持つ減衰性も高くなると考えられる。このことから、母材を構成する成分として、分子内部における双極子モーメント量がもともと大きなものを用いることは、より高、減衰性を確保する上で大変有用なことである。分子内部における双極子モ一メント量がもともと大きなものとしては、極性高分子を挙げることができる。この極性高分子として、具体的にはポリ塩ィ匕ビニル、塩素化ポリエチレン、アクリルゴム（A C R) 、アクリロニトリル一ブタジエンゴム（N B R) 、スチレン一ブタジエンゴム（S B R) 、及びクロロプレンゴム

( C R) などを挙げることができる。またこれらの極性高分子は、機械的強度及び加工性にも優れている。また本発明の防振材料は、自動車、内装材、建材、家電機器などの広い分野で適用されるので、その振動発生源からの振動伝達を絶縁または緩和する箇所における使用時の温度（以下使用温度域という。具体的には—20° C〜40° C) において、振動エネルギーの減衰性力《最も発揮されるようにすることは、防振材料を適用する上で重要な要素の一つと言える。本発明の防振材料では、使用温度域において振動エネルギーの減衰性力嘬も発揮されるようにするため、使用温度域にガラス転移点を有する高分子を母材として用いることを提案している。使用温度域にガラス転移点を有する高分子としては、具体的にはポリ塩化ビニル、ポリエチレン、ポリプロピレン、エチレン一酢ビ共重合体、ポリメタクリノレ酸メチル、ポリフッ化ビニリデン、ポリイソプレン、ポリスチレン、スチレン一ブタジエン一アクリロニトリル共重合体、スチレン一ァクリロ二卜リル共重合体などの高分子に、ジー 2—ェチルへキシルフ夕レート (DOP) 、ジブチルフタレート（DBP) 、ジイソノニルフタレート（DI N P) などの可塑剤を添加して、 —20° C〜40° Cの使用温度域にガラス転移点（Tg) を移動させたもの、あるいは高分子そのものが— 20° C〜40° C の使用温度域にガラス転移点 (Tg) を有するアクリルゴム（ACR) 、ァクリロニトリル一ブタジエンゴム（NBR) 、スチレン一ブタジエンゴム（SBR) 、ブタジエンゴム（BR)、天然ゴム（NR) 、イソプレンゴム（I R) 、クロ口プレンゴム（CR) 、塩素化ポリエチレンなどの高分子などを挙げることができる。尚、母材を構成する成分の選択に際しては、前記分子内部における双極子モーメン卜量や使用温度域の他、当該防振材料の適用される用途や使用形態に応じて、取り扱い性、成形性、入手容易性、温度性能（耐熱性や耐寒性）、耐候性、価格なども考慮するの力《望ましい。活性成分としては、メルカブトべンゾチアジル基を含む化合物、ベンゾトリアゾール基を持つ化合物、あるいは、ェチルー 2—シァノー 3， 3—ジーフエニルァクリレートなどのジフエ二ルァクリレ一ト基を含む化合物の中から選ばれた 1 種若しくは 2種以上を挙げることができる。活性成分の配合量としては、母材 1 0 0重量部に対して 1 0〜3 0 0重量部の割合が好ましい。例えば活性成分の配合量が 1 0重量部を下回る場合、双極子モ一メントの量を増大させるという活性成分を配合したことによる十分な効果が得られず、活性成分の配合量が 3 0 0重量部を上回る場合には、十分に相溶しなかつたりすることがある。尚、前記母材に配合する活性成分を決定するに当たり、活性成分と母材を構成する成分との相溶し易さ、すなわち S P値を考慮し、その値の近いものを選択すると良い。尚、双極子モ一メントの量は、前述の母材を構成する成分や活性成分の種類により様々に異なっている。また、同じ成分を用いたとしても、振動エネルギーが伝達されたときの温度により、その双極子モーメントの量は変わる。また、伝達される振動エネルギーの大小によっても、双極子モーメントの量は変わる。このため、防振材料として適用するときの温度や振動エネルギーの大きさなどを考慮して、そのとき最も大きな双極子モーメント量となるように、母材を構成する成分や活性成分を選択して用いるのが望ましい。また、上記母材中には活性成分の他に、減衰性をさらに向上させる目的で、マイカ鱗片、ガラス片、グラスファイバー、力一ボンファイバ一、炭酸カルシウム、バライト、沈降硫酸バリウム等のフイラ一を充填することもできる。本発明の防振材料は、上記母材を構成する成分及び活性成分、並びに必要に応じてフイラ一を配合することで得られるカ^ その形態は、シ一卜状、ブロック状、粒状、あるいは繊維状など、用途や使用形態に応じて様々な形態を採ることができる。またこの防振材料は、形状や大きさを変えることで共振周波数を変更することができるので、用途や使用形態に応じて形伏や大きさを適宜決定すると良い上記の如く、母材に活性成分力配合された防振材料は、母材における双極子モーメン卜の量が飛躍的に増加し、もって優れた減衰性力 <発揮されるに至るのであるが、この防振材料における双極子モーメントの量は、図 4に示す A— B間における誘電率（ε' ) の差として表される。すなわち図 4に示す Α— Β間における誘電率 (ε' ) の差が大きければ大きいほど、双極子モーメントの量が大きいといっことになる。さて、図 4は誘電率（ε' ) と誘電損率 ) との関係を示したグラフであるが、このグラフに示す誘電率（ε' ) と誘電損率（ε^Α ) との間には、誘電損率（） =誘電率 (ε' ) X誘電正接 ( t a η 5) といった関係力《成り立っている。また、本発明者は、防振材料についての研究を通して、ここでいう誘電損率 (ε* ) 力高ければ高いほど減衰性 (Γ) も高いということを見い出したのである。すなわち、高分子の電子物性を表す誘電正接（t a n と力学的な弾性を示す弾性正接（t a n <5) とはほぼイコールの関係にあり、さらに弾性正接（t a n 5) と減衰性の高低を示す減衰比（）とは、 f = t a n 5Z2の関係にあるのである。この知見に基づいて、上述の防振材料における誘電損率（£〃）を調べたところ、周波数 1 1 OH zにおける誘電損率が 50以上の防振材料は、弾性正接 ( t a n d) の値が高く、この弾性正接 ( t a n c5) と比例関係にある減衰比 (Γ) も高くなり、優れた減衰性を有していることが解った。次に、本発明の圧電材料について説明する。

従来、圧電材料としては、チタン酸ジルコン酸船 (P ZT) 、チタン酸バリウムなどの圧電セラミックスを焼成し、分極処理を行ったものがあった。ところがこの圧電材料は、大面積の加工力 <難しく脆いという欠点があり、しかも分極処理が必要であり、きわめて高価な材料となつていた。別の圧電材料としては、 P V D F等のフッ素系の樹脂を延伸し、これに分極処理を行った圧電ポリマーも提案されている。ところがこの圧電材料は、脆性の改善はみられるものの、前記圧電セラミックスに比べたときその性能は低く、しかも延伸、分極といった処理が必要で、これも高価な材料となっていた。さらに别の圧電材料として、前記圧電セラミックスと圧電ポリマ一とを組み合わせた複合材料も提案されている。ところがこの圧電材料にあっても、前述の圧電材料の欠点を解消し得るものではなかった。本発明者の圧電材料は、上述の技術的課題を見事に解決することができるものであり、延伸、分極といった処理を必要とせず、しかも優れた圧電性能を有する安価なものである。本発明の圧電材料は、母材中に、前記母材における双極子モーメント量を増加させる活性成分力《配合されていることを特徴とするものである。この圧電材料における母材成分としては、ポリ塩化ビニル、ポリエチレン、塩素化ポリエチレン、ポリプロピレン、エチレン一舴ビ共重合体、ポリメ夕クリル酸メチル、ポリフッ化ビニリデン、ポリイソプレン、ポリスチレン、スチレン一ブタジエン一ァクリロ二トリル共重合体、スチレン一ァクリロ二トリル共重合体、アクリロニトリル一ブタジエンゴム（N B R) 、スチレン一ブタジエンゴム（S B R) 、ブタジエンゴム（B R) 、天然ゴム（N R ) 、イソプレンゴム（I R) などの高分子、これらをブレンドしたものなどを挙げることができる。中でもポリ塩化ビニルは、成形性がよく、安価である点で好ましい。次に、このような高分子を母材成分とする圧電材料における双極子モーメント量と圧電性能との間の関係について説明する。一般に圧電材料は、該圧電材料に応力が加わると、それに比例して該圧電材料の両端面に反対符号の電荷が現れる、すなわち電気分極という現象を生じ、逆に該圧電材料を伝場に入れる（電界を加える）ことで、それに比例した歪みを生じるという性質（圧電性能）を有するものとして知られている。特に高分子よりなる圧電材料にあっては、高分子の主鎖や側鎖の双極子モ一メントの配向凍結による分極により圧電効果が生じることが知られている。上述の性質は、分極した圧電材料におけるエネルギー変換により生じているのである力本発明者らは、圧電材料における圧電性能のメカニズムを研究していく過程で、圧電材料における双極子がある程度の自由度をもって変位し、その後元の状態に復元するという作用によってエネルギー力変換され、ここに従来にな Iゝ優れた圧電性能が生じるということを発見した。以下にその詳細を示す。図 1にはエネルギー（応力）力 <伝わる前の圧電材料 1 内部における双極子 1 2の配置状態を示した。この双極子 2の配置状態は安定な伏態にあると言える。ところ力これにエネルギー（応力）力《伝わることで、圧電材料 1内部に存在する双極子 1 2には変位力《生じ、図 2に示すように、圧電材料（母材） 1 1内部における各双極子 1 2は不安定な状態に置かれることになり、各双極子 1 2は、図 1に示すような安定な状態に戻ろうとする。このとき、エネルギーの変換が生じることになる。こうした、圧電材料（母材） 1 1内部における双極子の変位、双極子の復元作用によるエネルギーの変換を通じて、圧電性能力《生じているものと考えられる。上述の圧電性能が生じるメ力ニズ厶から、図 1及び図 2に示すような圧電材料 (母材） 11内部における双極子モーメントの量が大きくなればなる程、その圧電材料（母材） 11の持つ圧電性能も高くなると考えられる。このことから、圧電材料を構成する母材成分として、分子内部における双極子モーメント量がもともと大きな素材を用いることは、より高い圧電性能を確保する上で大変有用なことである。分子内部における双極子モーメント量がもともと大きなものとしては、極性高分子を挙げること力《できる。この極性高分子として、具体的には、ポリ塩化ビニル、塩素化ポリエチレン、ァクリルゴム（ A C R) 、アクリロニトリルーブタジェンゴム（NBR) 、スチレン一ブタジエンゴム（SBR) 、及びクロ口プレンゴム（CR) などを挙げることができる。また本発明の圧電材料をセンサ一類ゃァクチユエ一夕一、ある、は超音波モー夕として適用したときの使用時の温度（以下使用温度域という。 ) は、おおよそ一 20° C〜40° Cの範囲である。その使用温度域においてガラス転移点を有する高分子を母材成分として用いることは大変に有用なことである。なぜならば、発明者らの実験によれば、高分子のガラス転移点付近で圧電性能カヾ最も発揮される力、らである。使用温度域にガラス転移点を有する高分子としては、具体的にはポリ塩化ビニル、ポリエチレン、ポリプロピレン、エチレン一舴ビ共重合体、ボリメタクリル酸メチル、ポリスチレン、スチレン一ブタジエン一アクリロニトリル共重合体などの高分子に、ジ一 2—ェチルへキシルフ夕レート（DOP；) 、ジブチルフタレ —ト（DBP) 、ジイソノニルフタレート（DINP) などの可塑剤を添加して、使用温度域にガラス転移点 (Tg) を移動させたもの、あるいは高分子そのもの力使用温度域にガラス転移点 (Tg) を有するアクリルゴム（ACR) 、ァクリロニトリル一ブタジエンゴム（NBR) 、スチレン一ブタジエンゴム（SBR) 、ブタジエンゴム（BR) 、天然ゴム（NR) 、イソプレンゴム（I R) 、クロ口プレンゴム（C R) 、塩素化ポリエチレンなどの高分子などを挙げることができる。尚、母材成分の選択に際しては、前記分子内部における双極子モーメント量や使用温度域の他、取り扱い性、成形性、入手容易性、温度性能（耐熱性や耐寒性）耐候性、価格なども考慮するのが望ましい。また本発明の圧電材料において、母材中に配合される活性成分としては、メルカブ卜べンゾチアジル基を含む化合物、ベンゾトリァゾ一ル基を持つ化合物、あるいは、ェチルー 2—シァノー 3 , 3—ジーフヱニルァクリレートなどのジフヱ二ルァクリレート基を含む化合物の中から選ばれた 1種若しくは 2種以上を挙げることができる。活性成分の含有量としては、母材 1 0 0重量部に対して 1 0〜2 0 0重量部の割合が好ましい。例えば活性成分の含有量が 1 0重量部を下回る場合、双極子モ一メントの量を増大させるという十分な効果が得られず、活性成分の含有量が 2 0 0重量部を上回る場合には、十分に相溶しなかったり、十分な機械的強度が得られなかったりすることがある。尚、前記母材に配合する活性成分を決定するに当たり、前述の双極子モーメン卜の量以外に、活性成分と母材成分との相溶し易さ、すなわち S P値を考慮し、その値の近 V、ものを選択すると良い。尚、双極子モーメン卜の量は、前述の母材成分や活性成分の種類により様々に異なっている。また同じ成分を用いたとしても、エネルギーが伝達されたときの温度により、その双極子モーメントの量は変わる。また、伝達されるエネルギーの大小によっても、双極子モーメントの量は変わる。このため、適用時の温度やエネルギーの大きさなどを考慮して、そのとき最も大きな双極子モ一メント量となるように、母材成分や活性成分を適宜選択して用いるのが望ましい。また、上記母材中には活性成分の他に、圧電材料の機械的強度を高める目的で、また増量剤として該圧電材料のコストの低減化を計るため、マイ力鱗片、ガラス片、グラスファイバ一、カーボンファイバ一、炭酸カルシウム、バライト、沈降硫酸バリウム等のフィラーを充填することもできる。この場合、フイラ一の充填量は、 1 0〜8 0重量％が好ましい。例えばフイラ一の充填量が 1 0重量％を下回る場合には、フイラ一を充填しても強度の向上がみられず、反対にフィラーの充填量を 8 0重量％を上回る量としても、現実に充填できなかったり、圧電材料の強度がかえつて低下してしまったりするといつた弊害を招くことになる。本発明の圧電材料は、上記母材成分に活性成分、その他必要に応じてフイラ一、分散剤、增粘剤などを配合した配合物を、ディゾルバー、バンバリ一ミキサー、ブラネ夕リーミキサー、グレンミル、オーブン二一ダ、真空二一ダなどの従来公知の混合分散機によつて分散混合して製造できる。上記の如く母材中に活性成分を配合することで、双極子モーメン卜の量力飛躍的に増加し、もって該圧電材料は高い圧電性能を発揮するに至るのである力、母材に活性成分を配合した圧電材料における双極子モ一メン卜の量は、図 4に示す A— B間における誘電率（）の差として表される。すなわち図 4に示す A— B間における誘電率 ( ε ' ) の差が大きければ大きいほど、双極子モーメントの量力《大きいということになる。さて、図 4は誘電率（£ ' ) と誘電損率（ ) との関係を示したグラフである力、このグラフに示す誘電率 ( ε ' ) と誘電損率（e〃 ) との間には、誘電損率（ε ' ) =誘電率 ( ε ' ) X誘電正接（t a n (5 ) といった関係が成り立っている。本発明者らは、圧電材料についての研究を通して、ここでいう誘電損率 ( ε " ) 力《高ければ高いほど、エネルギー吸収性、圧電性能も高いということを見い出したのである。この知見に基づいて、上述の圧電材料における誘電損率（ε〃）を調べたところ、周波数 11 ΟΗζにおける誘電損率が 50以上であるとき、該圧電材料は優れた圧電性能を有していることが解った。実施例以下、本発明のエネルギー変換組成物としての制振材料、吸音材料、衝撃吸収材、電磁波吸収材、防振材料、及び圧電材料について、各実施例を示し、これに従つて、本発明をさらに具体的に説明する。まず制振材料についての実施例を示す。ァクリルゴム（A R— 15 日本ゼォン株式会社製） 100重量部に対して DCHB SAを 0重量部（比較例 1)、 1 0重量部（実施例 1) の割合で各々配合し、これらを 160°Cに設定した混練口ールに投入してシ一ト化し、厚さ 1 mmのサンブルシートを得た。得られた実施例 1及び比較例 1のシ一卜について、各温度における弾性正接 (t a n (5) を測定した。弾性正接（t a n d) の測定は、レオバイブロン、 D DV— 25 FP、株式会社オリエンティック製の測定装置を用いて行った。この結果を図 5に示す。次に、 NBR (202 S (二卜リル量が 35重量％のもの）日本合成ゴム株式会社製）に対し、 DCHB SAを0重量部（比較例 2)、 10重量部（実施例 2)、 30重量部（実施例 3)、 50重量部（実施例 4)、 70重量部（実施例 5) の割合で各々配合し、実施例 1と同様にしてサンブルシートを得た。得られた実施例 2、実施例 3、実施例 4及び実施例 5並びに比較例 2のシートについて、実施例 1と同様にした各温度における弾性正接 (t a n (5) を測定した。その結果を図 6に示した。次に、 NBR (DN401 (二トリノレ量が 15重量％のもの）日本ゼオン株式会社製）に対し、 DCHB SAを0重量部（比較例 3)、 20重量部（実施例 6) 、 30重量部（実施例 7)、 40重量部（実施例 8)、 50重量部（実施例 9) の割合で各々配合し、実施例 1と同様にしてサンプルシートを得た。得られた実施例 6、実施例 7、実施例 8及び実施例 9並びに比較例 3のシートについて、実施例 1と同様にした各温度における弾性正接 (t a n d) を測定した。その結果を図 7に示した。次に、塩素化ボリエチレン（エラスレン 352NA 昭和電工株式会社製）に対し、 0じ？183八を0重量部（比較例 4)、 30重量部（実施例 10)、 50 重量部（実施例 11) 、 100重量部（実施例 12) の割合で各々配合し、実施例 1と同様にしてサンプルシ一卜を得た。得られた実施例 10、実施例 11及び実施例 1 2並びに比較例 4のシー卜について、実施例 1と同様にした各温度における弾性正接（t a n <5) を測定した。その結果を図 8に示した。イソプレンゴム（2200 日本ゼオン株式会社製）に対し、 DCHB SAを 0重量部（比較例 5) 、 20重量部（比較例 6) 、 30重量部（比較例 7)、 4 0重量部（比較例 8) 、 50重量部（比較例 9) の割合で各々配合し、実施例 1 と同様にしてサンブルシートを得た。得られた比較例 5〜9のシートについて、実施例 1と同様にした各温度における弾性正接（t a n <5) を測定した。その結果を図 9に示した。図 5〜図 9から明らかなように、 DCHB S Aが未配合の比較例 1〜4のサンブルシートの弾性正接（t an<5) に対して、 DCHBS Aを配合した実施例 1 〜12のサンブルシ一トは、いずれも制振レベルが格段に向上していること力解る。また、実施例 1〜12のサンブルシートにおける弾性正接 ( t a n 5) のビ ―クはいずれも常温付近にあり、使用温度域で優れた振動エネルギー吸収性能を有していることカ<確認された。特に実施例 1のシートにあっては、 20° C前後で弾性正接（t anS)が 3を上回っており、きわめて実用性に富むものと思われる。また、無極性高分子であるイソプレンゴムを用い、これに DCHBSAを配合した比較例 5〜 9についての弾性正接（t an<5) を見たとき、 DCHBSAの配合、未配合に拘わらず L、ずれも性能の向上は見られなかった。次に、非拘束型の制振材料についての実施例を示す。ポリ塩化ビニル 9重量部に対し、マイ力鱗片（クラライトマイ力、 30C、株式会社クラレ製） 65. 0 重量部、 DCHP13. 0重量部、 DCHBSA13. 0重量部の割合で配合し、これらを 160てに設定したロールに投入して混練し、次いで得られた混練物を、 180°Cに加熱した金型間に挟んで 180秒間加熱し、この後ブレス機で 80 k g - f /cm² の圧力で 30秒間加圧し、 1mmの厚さにシート化する。得られたシ一トを損失係数測定用として 67 mm X 9 mmの寸法に切断し、試験片（実施例 13) とする。ポリ塩化ビニル 9重量部に対し、マイ力鱗片（クラライトマイ力、 30C、株式会社クラレ製） 65. 0重量部、 DCHP10. 4重量部、 DCHBSA10. 4重量部、 ECDPA5. 2重量部の割合で配合し、これらを実施例 1と同様にして試験片（実施例 14) を得た。

DOPを添加したポリ塩化ビニル 50重量部に対し、マイ力鱗片（クラライトマイ力、 30C、株式会社クラレ製） 50. 0重量部を配合し、これらを実施例 1と同様にして試験片（比較例 10) を得た。上記実施例 1 4及び 1 3、並びに比較例 1 0の各試験片について、誘電損率 ( ) と損失係数（;?）及び弾性正接（t a n S) を測定した。損失係数（;?）及び弾性正接 ( t a n d) の測定は、動的粘弾性測定試験装置（レオバイブロン DDV— 25 F P、株式会社オリエンテック製）、誘電損率（ε〃）の測定は、インピーダンスノゲイン ·フェーズアナライザ一 4 1 94 Α、橫河ヒユーレツト •パッカ一ド株式会社製の測定装置を用いて各々行った。各試験片の誘電正接 (t a n d) 、誘電率 (ε' ) 及び誘電損率〃 ) の測定結果を表 1に、損失係数（?7) の測定結果を図 10に示した。

表 1及び図 1 0から、実施例 1 4及び 1 3の試験片は、比較例 1 0のものに比ベて、その振動エネルギーの吸収性能、すなわち損失係数（）は約 5倍から 7 倍の値を示しており、本発明の非拘束型制振材料が従来の非拘束型制振材料の吸収性能を遙かに超え、拘束型の制振材料に匹敵するような優れた振動エネルギー吸収性能を有していること力《解った。また実施例 1 4及び 1 3の試験片における誘電損率（ε〃）はいずれも 50を大きく上回っていた。次に、制振塗料についての実施例を示す。下記表 2に示す活性成分を含む塗膜成分を用いた制振塗料を基材に塗布し、基材表面に形成された制振層について、誘電損率 (ε' ) 、損失係数（）及び損失正接 ( t a n d) を測定した。その結果を表 2に示した。尚、誘電損率（）と損失係数 ) 及び弾性正接 ( t a n の測定は、損失係数（）及び弾性正接 ( t a n d) の測定に、動的粘弾性測定試験装置（レオバイブロン DDV— 25 F P、株式会社オリエンテック製）、誘電損率 (ε' ) の測定に、インピーダンス/ゲイン 'フェーズアナライザ一 41 94Α、横河ヒユーレツト ·パッカード株式会社製の測定装置を用いて各々行った。

(以下余白）

表 2

尚、表 2中、 E C 818は、大日本ィンキ化学工業株式会社製のァクリル系の塗膜成分（不揮発成分が 50%のもの）。 VN— 168は、同じく大日本インキ化学工業株式会社製で酢ビ Zァクリル共重合体の塗膜成分（不揮発成分が 44. 0〜46. 0%のもの）。 200HKはクラレ株式会社製のマイ力鱗片。次に、上記 EC818及び VN—168を用い、これに表 3に示す活性成分及びマイ力鱗片を配合した制振塗料を製造し、この制振塗料を基材に塗布し、基材表面に形成された制振層について損失係数（）を測定した。その結果を図 11 〜図 14に示した。尚、損失係数（）の測定は、動的粘弾性測定試験装置（レォバイブロン DDV— 25FP、株式会社ォリエンテック製）を用 L、て行つた。

サンブル制振層の組成（重量比（％) )

N o (塗膜成分/活性成分ノフイラ一）

1 EC 818ZDCHB S AZマイ力鱗片（200HK)

(28. 3/0/71. 7)

2 EC 818/DCHB S A/マイ力鱗片（200HK)

(25. 5/2. 8/71. 7)

3 EC 818ZDCHB S A/マイカ鳞片 (200HK)

(22. 6/5. 7/71. 7)

4 EC 818ZDCHB S Aノマイカ鱗片（200HK)

(19. 8/8. 5/71. 7) サンブル制振層の組成（重量比 (%) )

N o (塗膜成分 Z活性成分 Zフィラー）

5 EC 81 8ZDCHBSA/マイ力鱗片（200HK)

(17. 0/11. 3/71. 7)

6 EC 818ZDCHB S マイ力鱗片（200HK)

(14. 15/14. 15/71. 7)

7 EC818Z2HPMMBZマイカ麟片（200HK)

(28. 3/0/71. 7)

8 E C 81 8Z2HPMMBZマイカ鳞片（200HK)

(25. 5/2. 8/71. 7)

9 E C 81 8ノ 2HPMMBZマイ力鱗片（20 OHK)

(19. 8/8. 5/71. 7)

10 EC 81 8Z2HPMMBZマイ力鱗片 (200HK)

(14. 15/14. 15/71. 7)

11 VN 168ZDCHB S AZマイ力鱗片（200HK)

(28. 3/0/71. 7)

12 VN168ZDCHB SA/マイ力鱗片（200HK)

(25. 5/2. 8/71. 7) サンブル制振層の組成（重量比（％) )

N o (塗膜成分活性成分ノフィラー）

13 VN 168ZDCHB S マイ力鱗片 (20 OHK)

(19. 8/8. 5/71. 7)

14 VN 168/2HPMMB_/ /マイ力鱗片（200HK)

(28. 3/0/71. 7)

15 VN 168Z2HPMMBZマイ力鱗片（200HK)

(25. 5/2. 8/71. 7)

16 VN 168 2 HP MM BZマイ力鱗片（200HK)

(19. 8/8. 5/71. 7)

17 VN 16 δΖΖΗΡΜΜΒΖマイ力鱗片 (200ΗΚ)

(14. 15/14. 15/71. 7)

次に、吸音材料についての実施例を示す。図 15〜図 17は吸音材料を示し、図 15は塩化ビニル樹脂に DCHB S Αを 100重量部添加し、 1mmの厚さにシート化した吸音シート 30であり、図 16には、塩化ビニル樹脂に DCHB S Aを 100重量部添加したものを紡糸した吸音短繊維 41をシート内に含ませた吸音シート 40である。図 17は、 DCHBSAを 100重量部添加した連続気泡型発泡ポリウレタン成形物 50である。図 18に示すものは、図 15の吸音シート 30を、従来より用いられているガラス繊維 6 1からなる吸音材 6 0の内部に配置したものである。この場合、吸音材 6 0の厚さを大幅に薄くすることができ、しかも従来の吸音材では吸収できなかった 5 0 0 H Z以下の低周波の音も確実に捕らえて吸収することができた。図 1 9は、前記吸音短繊維 4 1を連続気泡型発泡ボリウレタン成形物内部に含ませたものである。図 2 0及び図 2 1は、前記吸音短繊維 4 1を構成繊維の一部として沙造または織成した紙 7 0または織物 8 0である。これらは優れた吸音性を有しており、壁材ゃ床材としてきわめて有用である。次に、下記表 4に示す樹脂マトリックス中に活性成分を配合した吸音材料と未配合の吸音材料とにおける吸音性（吸音率）を調べた。表 4

上記各サンブルについて、 Bアンド K社製垂直入射吸音率測定装置（J I S NoA1405に規定）を用い、各々吸音率を測定した。その結果を図 22 (サンブル 1) 、図 23 (サンブル 2) 、図 24 (サンブル 3)及び図 25 (サンブル 4) に示した。尚、各サンブルは^ 29、厚み 200 mの大きさとし、各サンブルの背後には 2 Ommの空気層を設けた。図 22〜図 25から、 PVCのみからなるサンブル 4の吸音率が、 1000H Z〜4000HZの間で 0. 1〜0. 3の吸音率を示し、 1000HZ以下の低周波数域における吸音率は 0. 1を大きく下回り、十分な吸音性、音のエネルギ —吸収がなされていないこと力《解る。また、活性成分を含まないサンブル 3については、 10001^2~2000ト12の間で最大約0. 5の吸音率を示し、幾分吸音率の改善は見られるものの、 1000 H Z以下では十分な吸音性、音のエネルギー吸収がなされていないことが解る。これに対して、サンブル 1及び 2は約 40 OH z〜l 20 OH zの範囲で 0. 3を超える吸音率を示し、その最大値はサンブル 1が 0. 9を上回る吸音率を、サンプル 2が 0. 8を上回る吸音率を示している点が注目される。また、表 4に示す各サンブルにおける力学的 t an5と図 22〜図 25の吸音率とを見たとき、力学的 t a が大きいほど吸音率も大きいこと力解る。次に、吸音シートの実施例を示す。繊維シートとして目付 12 gZm² の半紙 (つみ草半紙、 P100ハー 35) を用い、これを塩素化ポリエチレン 100重量部に対し DCHBSAを 100重量部を配合した高分子材料ェマルジョン中に浸潰し、乾燥することで目付 136 gZm² (このうち高分子材料の付着量は 1 24 g/m² ) の吸音シート（実施例 15) を得た。実施例 15の繊維シートをそのまま吸音シート（比較例 11) として用いた。繊維シートとして目付 32 gZm² の和紙を用い、これを塩素化ポリエチレン 100重量部に対し DCHB S Aを 100重量部を配合した高分子材料ェマルジヨン中に浸漬し、乾燥することで目付 73 gZm² (このうち高分子材料の付着量は 41 g/m² ) の吸音シート（実施例 16) を得た。実施例 16の繊維シートをそのまま吸音シート（比較例 12) として用いた。繊維シートとして目付 36 gZm² の絹織物を用い、これを塩素化ポリエチレン 100重量部に対し0じ1188 を100重量部を配合した高分子材料エマルジョン中に浸潰し、乾燥することで目付 204 gZm² (このうち高分子材料の付着量は 168 g/m² ) の吸音シート（実施例 1 7) を得た。実施例 17の繊維シートをそのまま吸音シート（比較例 13) として用いた。上記実施例 15〜17、並びに比較例 11〜13の各吸音シ一トについて、力学的損失正接 (t a n 5) , 誘電正接（ t a n 5) 、誘電損率（ £〃）及び誘電率（ε' ) を測定した。その結果を表 5並びに図 26に示した。

(以下余白）

表 5

またこれらの吸音シー卜について、 Βアンド Κ社製垂直入射吸音率測定装置 (J I S ΝοΑ1405に規定）を用い、各々吸音率を測定した。その結果を図 27 (実施例 15及び比較例 11) 、図 28 (実施例 16及び比較例 12) 、及び図 29 (実施例 17及び比較例 13) に示した。尚、各サンブルは？ 529、厚み 200〃 mの大きさとし、各サンブルの背後には 20 mmの空気層を設けた _c 次に、発泡吸音材についての実施例を示す。 A液（ポリオール MP— 923 三井東圧化学株式会社製）に DCHBSAを配合し、これをセラミックス 3本ローラで 5分間混練し、この混練物に B液（コスモネート MC— 71 三井東圧化学株式会社製）を加えて 10秒間拘束で攪梓し、これを直怪 10 Ommのパイブに注入して発泡させる（室温）。またパイプの上部開口には蓋をしてパイプの容積を超えて発泡しないようにした。尚、 A液と B液と DCHBSAは、 A液と B液が 100 47の重量比で配合され、 DCHBSA力 A液と B液の総重量 100に対し、 30重量部（実施例 18) 、 50重量部（実施例 19) 、 100重量部（実施例 20) の重量で配合された。また、 A液と B液と DCHBSAの総量は、前記パイブの容積から発泡倍率が 20倍となるように調整した。次いで、得られた発泡成形体を 2 Ommの厚さに切断して、吸音率測定用の試験片とした。尚、 DCHBSA未配合の試験片（比校例 14) も比較のため作製した。上記実施例 18〜20及び比較例 14の各試験片について、誘電正接 (t an δ 、誘電損率〃 ) 及び誘電率（£' ) を測定した。その結果を表 6に示し

表 6

またこれらの試験片について、 Βアンド Κ社製垂直入射吸音率測定装置（J I S No Al 405に規定）を用い、各々吸音率を測定した。その結果を図 30 に示した。図 30から、比較例 14の吸音率力周波数が 200 OH z以下において急激に低下し、 100 OH zでは 200 OH zにおける吸音率の 2分の 1となっているのに対し、実施例 18から実施例 20へと DCHBSAの配合量が多くなるにつれて、 1000Hz〜2000Hzにおける吸音率は、むしろ高くなる傾向が現れた。特に実施例 3のものにあっては、比較例のものに対して、 100 OH z 〜2000Hzにおける吸音率は、 2倍から 2. 5倍と予測を遙かに凌ぐ吸音率となっていることは注目すべきである。次に、吸音繊維についての実施例を示す。塩素化ポリエチレンに DCHBSA を配合し、この配合物を繊維原料として押し出し紡糸用紡糸機に投入する。尚、塩素化ポリエチレンと DCHBSAの配合割合（重量部）は、 100Z0 (比較例 15) 、 100/100 (実施例 21) とした。また、紡糸機のスクリュー径は 25mm、ノズル径は lmm、ノズル温度は 130° Cとした。押し出された繊維を 0. 4 mmの繊維怪となるように延伸し、延伸後 4 Ommの長さに切断した。次いでこの繊維をポリビニルアルコール 1%水溶液を入れた容器中に漬けて攪拌し、均一になったところでポリビニルアルコール 1%水溶液を捨て、容器底部に敷いたメッシュ上に 3次元に絡合した試験片（不織布）を得た。得られた実施例 21及び比較例 15の各試験片について誘電正接（t a n 5) 、誘電損率（ε" ) 及び誘電率（£' ) を測定した。その結果を表 7に示した。

表 7 試験片誘電正接 t a n 5 誘電率（£' ) 誘電損率（ ε ' ) 実施例 21 1. 71 25. 31 43. 28 比較例 15 0. 62 6. 38 3. 96

またこれらの試験片について、吸音率 (%) を測定した。この結果を図 31に示した。尚、吸音率 (%) の測定は、 Βアンド Κ社製垂直入射吸音率測定装置 (J I S No A1405に規定）を用い、各試験片は厚みが 2 Ommで、 φ 2 9 mmのものと ø 100mmのものとを用意した。図 31力、ら、塩素化ポリエチレンに DCHBS A未配合の吸音繊維からなる比較例 15の試験片の吸音率と、塩素化ポリエチレンに活性成分として DCHBS Aを配合してなる吸音繊維からなる実施例 21の試験片の吸音率との間には 2〜 35%の差があり、特に両者の周波数 2000〜630 OH zの間での差は大きく、 D C H B S Aの配合により吸音性能が著しく向上することが確認された。次に、衝撃吸収材についての実施例を示す。図 32には、塩化ビニル樹脂に D CHBSAを 100重量部添加したもので靴の底面 91及び踵部分 92を構成した靴 90を示したものである。これらの材料で底面 91及び踵部分 92を構成した靴 90は衝撃吸収性に優れていて、長時間歩行しても疲れ難いという効果があつた ₀ 図 33には、塩化ビニル樹脂に DCHBS Aを 100重量部添加したものを紡糸した短繊維 101よりなる不織布層 102を設けたギプス 100を示した。このギプス 100によれば、当該ギプス 100に力が加わっても、不織布層 102 を構成する街撃吸収性の短繊維 101がこれを確実に吸収するので、患部を衝撃から確実に保護することができる。図 34及び図 35は、塩化ビニル樹脂に DCHB S Aを 100重量部添加したものを自転車のサドル 110の上張りまたはグリップ 120として成形したものである。この場合、自転車のサドル 110の上張りまたはグリップ 120に加わる衝撃が確実に吸収除去される。次に、別の衝撃吸収材についての実施例を示す。塩素化ポリエチレン 100重量部に対して DCHB S Aを 100重量部配合したものを、直径が 29. Omm であって、厚さ力《2mm、 3mm、 5mm、 6mm、 9mm、 12. 7mmの 6 種の直円柱に成形した（実施例 22)。塩素化ポリエチレンに代えてウレタン樹脂を用い、これに D C H B S Aを配合しな t、で実施例 1と同じく厚さの異なる 6種の直円柱形に成形したもの（比較例 16) 、塩素化ポリエチレンに代えて NBRを用い、これに DCHB S Aを配合しな、で実施例 22と同じく厚さの異なる 6種の直円柱形に成形したもの（比較例 17) 、塩素化ポリエチレンに代えて BRを用い、これに DCHBSAを配合しな L、で実施例 22と同じく厚さの異なる 6種の直円柱形に成形したもの（比絞例 18) 、塩素化ポリエチレンに代えてアクリル樹脂を用い、これに DCHB S Aを配合しな L、で実施例 22と同じく厚さの異なる 6種の直円柱形に成形したもの（比較例 19) 、塩素化ポリエチレンに代えてソルボセイン（エーテル系ボリウレタン）を用い、これに DCHBSAを配合しないで実施例 22と同じく厚さの異なる 6種の直円柱形に成形したもの（比較例 20) の各サンプルについて、 J I S K 6301— 1975に規定された反発弾性試験に基づいて反発弾性を測定した。その結果を図 36に示す。尚、反発弾性の測定は、図 37〜図 40に示す試験装置を用いた。試験装置における鉄棒は、 4本の吊り糸により水平に懸垂され、その打撃端は 12. 7mm の直径を有する半球形をなし、他端には指針を設けた。鉄棒の長さは、約 356 mm、直径 12. 7mm、質量 350 gの丸棒を用いた。鉄棒の懸垂高さは 20 0 Omm、落下高さは垂直方向に 10 Ommとした。試験装置における目盛板は、水平長さ 625mm、円弧の半径 200 Ommとし、指針は前言己鉄棒を自由に懸垂させたとき、目盛が 0の位置にあり、打撃端がちょうど試験片の面に触れるように調整した。図 36から、実施例 22の衝撃吸収材の反発弾性が約 2%前後と、頗る良いのに対して、従来より衝撃吸収材として多用されている比較例 20の銜撃吸収材が約 8から 18%となり、その他の比較例 16〜19にあっては、約 30から 55 %と十分な衝撃吸収性能が発揮されていないことが明らかとなつた。またこの試験結果から、実施例 22の衝撃吸収材カ《厚さの変動に関わりなく、優れた銜撃吸収性能を発揮して、、ることから、薄くても厚くても優れた衝撃吸収性能力《確保できるので、幅広い用途、箇所に適用可能であることが予測される。次に、実施例 22における DCHBS Aの配合量を 70重量部（実施例 23)、 50重量部（実施例 24)、 30重量部（実施例 25)、 0重量部（比較例 21) としたこと以外は実施例 22と同様にして各々 6種のサンプルを得た。得られた各サンブルについて、前述の反発弾性を実施例 1と同様に測定し、その結果を前記実施例 22のサンプルの測定結果と共に図 41に示した。図 41から、 DCHBSAが未配合の比較例 21の衝撃吸収材か'約 13から 2 6%の反発弾性となっているのに対し、実施例 25の衝撃吸収材が約 6から 17 %、実施例 24の衝撃吸収材が約 4から 11 %、実施例 23の衝撃吸収材が約 3 から 8%、実施例 22の衝撃吸収材カ約 2から 3%と、 DCHBSAの配合量が多くなるにつれて性能力上がっていること力懈る。また、実施例 25から実施例 22と DCHBS Aの配合量が多くなるのに従って厚さの変動に関わりなく、優れた衝撃吸収性能を発揮されるようになっている。次に、本発明の衝撃吸収材をフロントフォークに適用した実施例について説明する。塩素化ボリエチレン 50重量％に対し DCHBSA (この時の試料温度は 22° C) を 50重量％の割合で配合し、これを図 42に示すような径 28mm、高さ 30 mmの円筒状であつて周囲に溝 14 bを有する形状に成形し、これを衝撃吸収部材（実施例 26) とした。

MCUエラス卜マー（TANGE CORPORET I ON製）を用いた以外は実施例 26と同様にして衝撃吸収部材（比較例 22) を成形した。塩素化ポリエチレン 100重量％とした以外は実施例 26と同様にして衝撃吸収部材（比較例 23) を成形した。

NBR (硬度 70° ) 100重量％とした以外は実施例 26と同様にして衝撃吸収部材（比較例 24) を成形した。上記実施例 26、比較例 22、 23及び 24の各衝撃吸収部材について、誘電正接（t a n <5) 、誘電損率 {ε" ) 及び誘電率（£' ) を測定したところ、表 8のような結果となった。

(以下余白）

表 8

また、上記各衝撃吸収部材について衝撃吸収試験を行った。試験は、図 43に示すように、各衝撃吸収部材 14を、アウターチューブ 12底部とィンナ一チュ —ブ 13下端部との間に内蔵させ、アウターチューブ 12側のブレート 24上に 12 k gの重りを 5 Ommの高さから落下させ、そのときの衝撃をィンナ一チューブ 13側に取り付けた振動ビックアップ 22 (NP-601.株式会社製）で測定し、これを FFTアナライザ一 23 (株式会社小野測器製）で増幅することで行った。その結果を図 44に示す。尚、比較のため、衝撃吸収部材を内蔵しないフロントフォーク（未対策）についても、衝撃吸収試験を行った。また試験は、暗振動： 44. 80 d B、温度： 17° Cの条件下で行い、試験結果は 50回の平均値として示した。図 44から明らかなように、未対策の振動加速度レベルが 65〜70 d Bであるのに対し、従来品である比較例 22の衝撃吸収部材を内蔵したものは 60 d B と、 5~10 dBだけ衝撃の吸収緩和がなされ、 NBRを母材とする比較例 24 の衝撃吸収部材を内蔵したものは 63〜65 d B、塩素化ボリエチレンを母材とする比較例 23の衝撃吸収部材を内蔵したものは 50〜55 d Bという衝撃の吸収効果がみられ、同じく塩素化ポリエチレンを母材とし、これに DCHBSAを配合した実施例 26に係る衝撃吸収部材を内蔵したものは、 45〜50dBと、未対策のフロントフォーク、従来の比較例 22のものに比べ、その衝撃吸収性能は 15〜20dBもの差として現れた。この結果から、実施例 26に係る衝撃吸収部材は、従来品からは予測を遙かに超えた優れた銜撃吸収性能を有することが確認された。次に、本発明の衝撃吸収材をグリッブテープに適用した実施例を示す。

塩素化ポリエチレン 50重量％に対し DCHBSA (この時の試料温度は 22 ° C) を 50重量％の割合で配合し、これを厚さ lmm、幅 25mm、長さ 12 00mmのテープ状に成形してグリップテープ（実施例 27) とした。塩素化ポリエチレン 100重量％とした以外は実施例 27と同様にしてグリッブテープ（比較伊 J25) を作製した。従米 αο 1

ウィルソン社のテニス用ラケット、「Lady U 1 t r a Jのグリップェンドに巻き付けられていたもの。従来品 2

株式会社ディャックの「G— 296」（NBR製）。従来品 3

ョネックス株式会社の「ゥエツトス一バーグリッブ」。従来品 4

プリンス社の「EXGRADE」、オーバ一グリップ。従来品 5 ミズノ株式会社の「マルチソフトグリップテープ」上記実施例 27、比較例 25、及び従来品 1〜5の各グリッブテープについて、誘電正接（t a n 5) 、誘電損率（£" ) 及び誘電率（£' ) を測定したところ、表 9のような結果となった。表 9

また、上記実施例 27、比較例 25、及び従来品 1 ~5の各グリッブテープについて衝撃吸収試験を行った。試験は、図 45及び図 46に示すように、ウィルソン社のテニス用ラケット、「L a d y U 1 t r a」のグリップェンドに上記各グリッブテ一ブを各々巻き付けたもの 20を基台 21上に載せ、固定板 22でボルト締めして固定した。固定板 22には FFTアナライザ一（株式会社小野測器製） 23に接続した振動加速度ピックアップ（NP— 601、株式会社製） 2 4を取り付けた。そして、ラケット 20のネッ卜上にテニスボール 25を lmの高さから落下させ、このとき固定板 22に生じた衝撃振動を振動加速度ビックアップ 24で測定し、 F FTアナライザ一 23 (株式会社小野測器製）で増幅するという方法で振動加速度レベル（dB) を測定した。この測定結果を図 47に示した。尚、測定時の温度は 20° C、暗振動は 49. 2 OdBであり、図 47に示す測定結果は 50回の平均値として示した。また比較のため、テープを巻き付けていないもの (未対策）についても、同様に衝撃吸収試験を行った。図 47から明らかなように、未対策の振動加速度レベルが 68 ~70 d Bであるのに対し、従来品 5は 66~68 d Bであり、未対策のものに比べて 2 d B程度の衝撃振動の緩和が見られただけであった。従来品 1〜4、並びに比較例 25 のものは、いずれも 60〜65 d Bと可成りの衝撃振動の緩和が確認された。一方、実施例 27のものは、 56~57 d Bと未対策のものと比べると、実に 11 〜14 d Bもの衝撃振動の緩和が確認され、優れた衝撃吸収性能を有していることが解った。次に、本発明の衝撃吸収材を靴ソールに適用した実施例を示す。

塩素化ポリエチレン 50重量％に対し DCHB S A (この時の試料温度は 22 。 C) を 50重量％の割合で配合し、これを厚さ lmm (実施例 28) 、厚さ 3 mm (実施例 29) 、厚さ 5mm (実施例 30) 、厚さ 10mm (実施例 31) の各厚さの板形状に成形し衝撃吸収部材とした。塩素化ポリエチレン 100重量％とした以外は実施例と同様にして厚さ lmm (比較例 26) 、厚さ 3mm (比較例 27) 、厚さ 5mm (比較例 28) 、厚さ 10mm (比較例 29) の各厚さの板形状に成形し衝撃吸収部材とした。従来品（ヒールパット、厚さ 4mmの板、インパルス製）を衝撃吸収部材とした（比較例 30) 。従来品（ジヱル、厚さ 4mmの板、インパルス製）を衝撃吸収部材とした（比蛟例 31) o 従来品（エア、厚さ 1 Ommの板、インパルス製）を衝撃吸収部材とした（比較例 32) o 従来品（スポーツジエル、厚さ 3mmの板、ウィルソン製）を衝撃吸収部材とした（比較例 33) 。上記実施例 28、比較例 26、 30、 31、 32、 33の各衝撃吸収部材について、誘電正接（t a n 、誘電損率 (ε^Μ ) 及び誘電率 ' ) を測定したところ、表 10のような結果となった。

(以下余白）

表 10

また、上記実施例 28〜 31、比較例 26〜 33の各衝撃吸収部材について衝撃吸収試験を行った。試験は、図 48に示すように、各衝撃吸収部材 1を基台 2 0上に載せ、この基台 20上に 12 k gの重し 21を 25 Ommの高さから落下させ、このときの振動加速度レベル（dB) を重し 21に接続した振動ビックァッブ 23 (NP— 601、株式会社製）で測定し、これを FFTアナライザー 2 2 (株式会社小野測器製）で增幅することで行った。この試験結果を図 49に示した。尚、測定時の温度は 20° C、暗振動は 49. 56 d Bであり、図 49に示す測定結果は 50回の平均値として示した。尚、比較のため、街撃吸収部材の載置しないもの（未対策）についても、同様に衝撃吸収試験を行った。図 49から明らかなように、未対策の振動加速度レベルが 73 d B前後であるのに対し、塩素化ボリエチレンを素材とする比較例 26のものが 80 d B、比較例 27、 28、 29と厚みが厚くなるに従って、 69dB、 65dB、 61 d B と次第に衝撃吸収性力向上していくこと力解った。また従来品を用いた比較例 3 0、 31、 32、 33がいずれも 55〜65 d Bという振動加速度レベルであるのに対し、厚みが lmmの実施例 28を除いて、実施例 29、 30、 31と厚み力厚くなるにした力い、性能が上がり、厚みが 1 Ommの実施例 31のものについては 52〜53 dBときわめて高いレベルを示した。次に、図 50に示すように、上記実施例 28-31,比較例 26-33の各衝撃吸収部材 1を安全靴 24 (J I S規格品）の中に入れ、同様にして振動加速度レベルを測定した。その結果を図 51に示した。尚、比較のため、衝撃吸収部材の載置しない安全靴（未対策）についても、同様に衝撃吸収試験を行った。図 51から、未対策の振動加速度レベルが 65 d B前後であるのに対し、塩素化ポリエチレンを素材とする比較例 26のものが 64 d B、比較例 27、 28、 29と厚みが厚くなるに従って、 60dB、 59dB、 54dBと次第に衝擎吸収性が向上していくこと力 <解った。また従来品を用いた比較例 30、 31、 32 が 55〜57 d B、比較例 33が 52 d Bという振動加速度レベルであるのに対し、厚みが lmmの実施例 28を除いて、実施例 29、 30、 31と厚み力厚くなるにした力い、 50〜55 d Bと性能が上がり、厚みが 1 Ommの実施例 31 のものについては 50〜52 d Bときわめて高いレベルを示した。次に、本発明の電磁波吸収材についての実施例を示す。

塩素化ポリエチレンに DCHB S Aを配合し、これを混練し、この混練物に口ーラ間で lmmの厚さのシ一ト状に成形する。得られたシ一トを 20 Omm X 2 00mmの大きさに裁断し、試験片とした。尚、塩素化ポリエチレンと DCHBS Aの配合割合（重量部）は、 100ノ0 (比較例 34)、 100/30 (実施例 32)、 100/50 (実施例 33)、 100 70 (実施例 34) 、 100/100 (実施例 35) とした。上記実施例 32〜35及び比較例 34の各試験片について、誘電正接 ( t a n δ) 、誘電損率 (ε' ) 及び誘電率 (ε' ) を測定した。その結果を表 1 1に示した。

またこれらの試験片について、電磁波吸収性能（d b) を測定した。この結果を図 52に示した。尚、電磁波吸収性能（d b) の測定は、電磁波シールド性評価器（TR— 1 7301 株式会社ァドバンテス卜製）を用いて行った。条件は電界 1 0M〜： L 00 OMH zを使用した。次に、本発明の電磁波吸収材を用いた電磁波吸収塗料の実施例について説明する。塩素化ポリエチレンに DCHB S Aを配合したものを、水に分散させてエマルジョンの形態とし、これをエアスプレイガンを用いて基材表面に塗布し、基材表面に形成された電磁波吸収層について、誘電正接（t a n 5) 、誘電損率（£ " ) 及び誘電率 (ε' ) を測定した。その結果を表 1 2に示した。尚、塩素化ポリエチレンと DCHB SAの配合割合（重量部）は、 1 00Z0 (比較例 35)、 1 00/30 (実施例 36)、 1 00/50 (実施例 37) 、 100/70 (実施例 38)、 1 00/100 (実施例 39) とした。表 1 2

またこれらの電磁波吸収層について、電磁波吸収性能 (d b) を測定した。この結果を図 53に示した。尚、電磁波吸収性能 (d b) の測定は、電磁波シールド性評価器（TR— 1 7301 株式会社ァドバンテスト製）を用いて行った。条件は電界 1 0M〜： L 00 OMH zを使用した。次に、本発明の防振材料についての実施例を示す。以下に示す表 1 3— 1、表 13— 2に各防振材料の組成、誘電的性質、機械的性質、減衰比を示した。尚、表 1 3— 1、表 1 3— 2に示す誘電損率（£" ) と弾性正接 ( t a n <5) の測定は、誘電損率 (ε' ) の測定にインビーダンスノゲイン 'フェーズアナライザー 41 94 Α、横河ヒューレット ·パッカ一ド株式会社製の測定装置を用い、弾性正接（t a n 5) の測定に、レオバイブロン、 DDV— 25 F P、株式会社オリェンティック製の測定装置を用いて行った。また、減衰比（）は t a η δ/2 であるので、単純に弾性正接 ( t a η 5) の 2分の 1として求めた。尚、測定は、 20° C、 40° C及び 60° Cの各温度で行い、その場合の周波数は 1 1 OH z、 TZPサイズは 02 OX' 1. Ommとした。

(以下余白）

表 13 防振材料機械的减比温度 (1匿）性質（

(°C) 110HZ) 母材活性成分配合量 c

c c Ldll C tan 5 r

20 2 1 12 · 8 0.01 0.005

40 7 L 11 1fi fl 0.02 0.010

60 0 n V n n 0.03 0.015

ΠΓΗ ΠΡι 20 1 ¾ 7 94 7 0.25 0.125

100

(ピ-ク 40 4 *t \A ¾0υ .11 2.00 1.000

phr

50°C) 60 11Q 4 1.80 0.900

L/V/ΠΟ η. 20 1 3 Ifi 1 0.01 0.005

1 00

(ビ-ク 40 O .9 L 9 L 0 0.02 0.010

phr

80°C) 60 Q fi 0 0 ¾ 9 o 1 0.55 0.275

2HP MR 20 11 Q 1 1 13 1 0.01 0.005

100

(ビ-ク 40 7.1 2.0 14 2 0.01 0.005

phr

100°C) 60 r ？ 1 u . u 0.02 0.010

PVC DPP 20 11 7 1 x · R υ 21 1 0.23 0.115

100

(tan 5 (ビ -ク 40 Qfi 4 ¾ 4 1.95 0.975 phr

ピ-ク 50°C) 60 1 U .0 ¾ . fiO R 1.20 0.600 105°C) CBS 20 10.2 1.8 18.4 0.20 0.100

100

(ビ-ク 40 28.8 3.7 106.6 1.65 0.825

phr

50°C) 60 18.1 5.3 95.9 1.40 0.700

BBS 20 5.9 1.7 10.0 0.15 0.075

100

(ピ-ク 40 29.4 3.7 108.8 1.50 0.750

phr

50°C) 60 32.6 4.0 130.4 1.85 0.925

MBTS 20 4.1 2.0 8.2 0.10 0.050

1 00

(ビ-ク 40 18.2 3.7 67.3 1.00 0.500

phr

50C) 60 25.1 3.9 97.9 1.05 0.525

ECDPA 20 9.5 2.0 19.0 0.30 0.150

100

40 37.9 3.5 132.7 2.05 1.025 phr

60 19.9 5.1 101.5 1.20 0.600 表 1 3— 2

次に、本発明の圧電材料についての実施例を示す。

ポリ塩化ビニル 100重量部に対し DCHBSA (この時の試料温度は 22。 C) を 100重量部の割合で配合し、これを厚さ lmm、縦 15 OmmX横 50 mmの板形状に成形し、その両表面に銀ペーストによる電極（株式会社アサヒ化学研究所、 LS— 506 J、縦 14 OmmX横 4 Omm) を形成してサンプル (実施例 40) とした。ポリ塩化ビニル 100重量部に対し 2HPMMBを 100重量部の割合で配合した以外は実施例 40と同様にしてサンプル（実施例 41) を作製した。ポリ塩化ビニル 100重量部に対し ECDPAを 100重量部の割合で配合した以外は実施例 40と同様にしてサンプル（実施例 42 ) を作製した。ボリ塩化ビニル単独で実施例 40と同様にしてサンプル（比較例 36) を作製した。まず、上記実施例 40〜423、並びに比較例 36の各サンプルについて、誘電正接（t anS) 、誘電損率 ) 及び誘電率 ) を測定したところ、表 14のような結果となった。尚、誘電正接（t a η <5) 、誘電損率（ε" ) 及び誘電率（£' ) は、各サンブルのガラス転移点で測定した。

(以下余白）

表 1 4

次に、上記実施例 4 0〜4 2、並びに比較例 3 6の各サンブルについて、その圧電性能を測定した。測定は、図 5 4に示すように、サンブル 1 1両面の電極と電圧計 1 2とを電気的に接続し、これを基台 1 0上に置き、このサンブル 1 1上に 2 0 0 mmの高さから、鉄球 1 3 (径 2 O mm、重さ 3 2 . 6 g ) を落下させ、そのときにサンプル 1 1に生じた最大電圧を電圧計 1 2により読みとるという操作を 5回行い、その平均値を圧電性能を表示する値として表 1 5に示した。尚、比較のため、上記実施例 4 0〜4 2、並びに比較例 3 6の各サンプルについてポ一リング処理（分極処理）を行い、これらについて同様に圧電性能を測定した。尚、ポーリング処理は、各サンブルを 1 0 0 ° Cのオイルバス中で 1 K Vの直流電流を 1時間印荷し、その状態のまま室温まで冷却し印荷を外すという方法で行つた。

(以下余白）表 15

表 15から、比較例 36のものが 1. 36mVまたは 1. 88mVと、分極の有無に拘わらず、低い値となっているのに対し、分極していない実施例 40〜 4 2のもの力、約 90から 11 OmVと桁外れの高い値を示した。また、ポーリング処理を行つた実施例 41のもの数値は、同じくポーリング処理を行つた比較例 36のものに比べて約 70倍となっており、該圧電材料における DCHB S Aや 2 H P M M Bなどの活性成分が圧電性能の向上に大きく寄与していること力《解つ

図 55に示すものは、塩化ビニル樹脂に DCHB S Aを 100重量部添加したものをべレツ卜状に成形したものであり、このべレツ卜 120を溶融紡糸することで吸熱性繊維を得ることができる。図 56は、免震装置のケーシングとこのケーシング内に充填された粘性流体とを示したものであり、エチレングリコールを主体とする粘性流体には DCHB S Aが 100重量部添加されている。この粘性流体を用いたことにより、 DCHB S A未添加の粘性流体よりも僅かな量で同程度の免震効果を得ることができた。また、エチレングリコールに DCHB S Aを 100重量部添加することで、トランス冷却液、エンジンクーラント、金型冷却液などに適用される高潜熱媒体を作製した。この高潜熱媒体にあっては DCHB S Aの添加により水に近い潜熱を持つことになり、銪難く、しかも優れた冷却効果を有する。このような高潜熱媒体を採用することで、ラジェ一夕などの冷却機構自体のコンパクト化を計ることができる。

Claims

請求の範囲

1. 母材中に、前記母材における双極子モーメント量を增加させる活性成分が含まれていることを特徴とするエネルギ一変換組成物。

2. 前記母材が、ポリ塩化ビニル、ボリエチレン、塩素化ポリエチレン、ポリプロピレン、エチレン一酢ビ共重合体、ポリメタクリル酸メチル、ポリフッ化ビニリデン、ポリイソプレン、ポリスチレン、スチレン一ブタジエン一ァクリロニ卜リル共重合体、スチレンーァクリロ二トリル共重合体、ポリエステル、ポリウレタン、ポリアミド、ボリ塩化ビニリデン、ポリアクリロニトリル、ポリビニルアルコール、セルロース、アクリロニトリル一ブタジエンゴム（NBR) 、スチレン一ブタジエンゴム（S BR) 、ブタジエンゴム（BR) 、天,然ゴム (N R) 、イソプレンゴム（I R) からなる高分子の群から選ばれる 1種若しくは 2 種以上であることを特徴とする請求項 1記載のエネルギー変換組成物。

3. 前記母材が、ポリ塩化ビニル、塩素化ポリエチレン、アクリルゴム、ァクリロ二トリル一ブタジエンゴム、スチレン一ブタジエンゴム、及びクロロブレンゴムからなる極性高分子の群から選ばれる 1種若しくは 2種以上であることを特徴とする請求項 1記載のエネルギー変換組成物。

4. 前記母材が、使用温度域にガラス転移、を有する高分子よりなることを特徴とする請求項 2記載のエネルギ一変換組成物。

5. 前記母材が、グリコール類であることを特徴とする請求項 1記載のェネルギー変換組成物。

6. 前記母材が、水であることを特徴とする請求項 1記載のエネルギー変換組成物。

7. 前記活性成分が、メルカプトべンゾチアジル基を含む化合物の中から選ばれた 1種若しくは 2種以上であることを特徴とする請求項 1記載のエネルギ —変換組成物 ₀

8. 前記メルカブトべンゾチアジルを含む化合物力 N、 N—ジシクロへキシルベンゾチアジルー 2—スルフェンァミドであることを特徴とする請求項 7 記載のエネルギ一変換組成物。

9. 前記メルカブトべンゾチアジル基を含む化合物が、 2—メルカブトべンゾチアゾ一ルであることを特徴とする請求項 7記載のエネルギ一変換組成物。

10. 前記メルカプトベンゾチアジル基を含む化合物が、ジベンゾチアジルスルフィドであることを特徴とする請求項 7記載のエネルギー変換組成物。

11. 前記活½¾分力ベンゾトリアゾール基を持つ化合物の中から選ばれた 1種若しくは 2種以上であることを特徴とする請求項 1記載のエネルギー変換組成物。

12. 前記べンゾトリアゾール基を持つ化合物が、 2— {2' 一ハイドロキシ一 3' — （3* , 4" , δ" , 6" テトラハイドロフタリミデメチル）一5' —メチルフヱ二ル} 一べンゾトリアゾ一ルであることを特徴とする請求項 11記載のエネルギー変換組成物。

13. 前記べンゾトリアゾール基を持つ化合物力、 2— {2' 一ハイドロキシ一 5' —メチルフヱニル} —ベンゾトリアゾールであることを特徴とする請求項 11記載のエネルギー変換組成物。

14. 前記べンゾトリアゾール基を持つ化合物が、 2— {2' —ハイドロキシー 3 ' —t—ブチルー 5 ' —メチルフエ二ル} 一 5—クロ口べンゾトリァゾ一ルであることを特徴とする請求項 1 1記載のエネルギー変換組成物。

1 5. 前記べンゾトリアブール基を持つ化合物が、 2— { 2 ' 一ハイドロキシ一3 ' , 5 ' —ジ一 t一ブチルフエ二ル} — 5—クロ口べンゾトリアゾ一ルであることを特徴とする請求項 1 1記載のエネルギー変換組成物。

1 6. 前言己活性成分が、ジフヱ二ルァクリレート基を持つ化合物の中から選ばれた 1種若しくは 2種以上であることを特徴とする請求項 1記載のエネルギー変換組成物。

1 7. 前記ジフエ二ルァクリレート基を持つ化合物力、ェチルー 2—シァノ一 3 , 3—ジーフエニルァクリレ一トであることを特徴とする請求項 1 6記載のエネルギー変換組成物。

1 8. 母材中に、前記母材における双極子モーメント量を増加させる活性成分が含まれていることを特徴とする制振材料。

1 9. 前記母材が、ボリ塩化ビニル、ポリエチレン、塩素化ポリエチレン、ポリプロピレン、エチレン一酢ビ共重合体、ポリメタクリル酸メチル、ポリフッ化ビニリデン、ポリイソプレン、ポリスチレン、スチレン一ブタジエン一ァクリロニトリル共重合体、スチレンーァクリロ二トリル共重合体、ァクリロ二トリル —ブタジエンゴム（N B R) 、スチレン一ブタジエンゴム（S B R) 、ブタジェンゴム（B R) 、天然ゴム（N R) 、イソプレンゴム（I R) からなる高分子の群から選ばれる 1種若しくは 2種以上であることを特徴とする請求項 1 8記載の制振材料。

2 0. 前言己母材が、ポリ塩化ビニル、塩素化ボリエチレン、アタリルゴム、アクリロニトリル一ブタジエンゴム、スチレン一ブタジエンゴム、及びクロロブレンゴムからなる極性高分子の群から選ばれる 1種若しくは 2種以上であることを特徴とする請求項 18記載の制振材料。

21. 前記母材が、使用温度域にガラス転移点を有する高分子よりなることを特徴とする請求項 18記載の制振材料。

22. 前記活性成分が、メルカプトベンゾチアジル基を含む化合物の中から選ばれた 1種若しくは 2種以上であることを特徴とする請求項 18記載の制振材料。

23. 前記メルカブトベンゾチアジルを含む化合物が、 N、 N—ジシクロへキシルベンゾチアジルー 2—スルフェンァミドであることを特徴とする請求項 2 2記載の制振材料。

24. 前記メルカブトベンゾチアジル基を含む化合物が、 2—メルカプトべンゾチアゾールであることを特徴とする請求項 22記載の制振材料。

25. 前記メルカプトべンゾチアジル基を含む化合物が、ジベンゾチアジルスルフィドであることを特徴とする請求項 22記載の制振材料。

26. 前記活性成分が、ベンゾトリアゾール基を持つ化合物の中から選ばれた 1種若しくは 2種以上であることを特徴とする請求項 18記載の制振材料。

27. 前記べンゾトリアゾール基を持つ化合物が、 2— {2' —ハイドロキシ _3' - (3" ， 4"， 5* , 6" テトラハイドロフ夕リミデメチル）一5' 一メチルフエ二ル} 一べンゾトリアゾールであることを特徴とする請求項 26記載の制振材料。

28. 前記べンゾトリァゾ一ル基を持つ化合物が、 2— {2' 一ハイドロキシー 5' —メチルフエ二ル} 一べンゾトリアゾ一ルであることを特徴とする請求項 26記載の制振材料。

29. 前記べンゾトリァゾ一ル基を持つ化合物が、 2— {2' 一ハイドロキシ一 3' — tーブチルー 5' —メチルフエ二ル} — 5—クロ口べンゾトリァゾールであることを特徴とする請求項 26記載の制振材料。

30. 前記べンゾトリアゾール基を持つ化合物が、 2— {2' 一ハイドロキシ一 3' ， 5' —ジ一 t—ブチルフエ二ル} 一 5—クロ口べンゾトリアゾ一ルであることを特徴とする請求項 26記載の制振材料。

31. 前記活性成分が、ジフエ二ルァクリレート基を持つ化合物の中から選ばれた 1種若しくは 2種以上であることを特徴とする請求項 18記載の制振材料。

32. 前記ジフヱ二ルァクリレート基を持つ化合物が、ェチル—2—シァノ一 3, 3—ジーフエ二ルァクリレ一卜であることを特徴とする請求項 31記載の制振材料。

33. 制振材料の周波数 11 OH zにおける誘電損率が 50以上であることを特徴とする請求項 18~32のいずれかに記載の制振材料。

34. 母材中に、前記母材における双極子モーメント量を増加させる活性成分が含まれていることを特徴とする非拘束型制振材料。

35. 前記母材が、ポリ塩化ビニル、ポリエチレン、塩素化ポリエチレン、ポリブロビレン、ェチレンー酢ビ共重合体、ポリメタクリノレ酸メチル、ポリフッ化ビニリデン、ポリイソプレン、ポリスチレン、スチレン一ブタジエン一ァクリロニトリル共重合体、スチレン一ァクリロ二トリル共重合体、アクリロニトリル一ブタジエンゴム（NBR) 、スチレン一ブタジエンゴム（SBR) 、ブタジェンゴム（B R) 、天然ゴム（N R) 、イソプレンゴム（I R) からなる高分子の群から選ばれる 1種若しくは 2種以上であることを特徴とする請求項 3 4言 S«Kの非拘束型制振材料。

3 6. 前記母材が、ポリ塩化ビニル、塩素化ポリエチレン、ァクリルゴム、アクリロニトリル一ブタジエンゴム、スチレン一ブタジエンゴム、及びクロロブレンゴムからなる極性高分子の群から選ばれる 1種若しくは 2種以上であることを特徴とする請求項 3 4記載の非拘束型制振材料。

3 7 . 前記母材が、使用温度域にガラス転移点を有する高分子よりなることを特徴とする請求項 3 4記載の非拘束型制振材料。

3 8. 前記活性成分が、母材 1 0 0重量部に対して 1 0 1〜 5 0 0重量部の割合で含まれていることを特徴とする請求項 3 4記載の非拘束型制振材料。

3 9. 前記活性成分が、メルカブトべンゾチアジル基を含む化合物の中から選ばれた 1種若しくは 2種以上であることを特徴とする請求項 3 4記載の非拘束型制振材料。

4 0. 前記メルカブトべンゾチアジルを含む化合物が、 N、 N—ジシクロへキシルベンゾチアジルー 2—スルフェンァミドであることを特徴とする請求項 3 9記載の非拘束型制振材料。

4 1 . 前記メルカブトべンゾチアジル基を含む化合物が、 2—メルカブトべンゾチアゾールであることを特徴とする請求項 3 9記載の非拘束型制振材料。

4 2. 前記メルカブトベンゾチァジル基を含む化合物が、ジベンゾチァジルスルフィドであることを特徴とする請求項 3 9記載の非拘束型制振材料。

43. 前記活性成分が、ベンゾ卜リアゾ一ル基を持つ化合物の中から選ばれた 1種若しくは 2種以上であることを特徴とする請求項 34記載の非拘束型制振材料。

44. 前記べンゾトリアゾール基を持つ化合物が、 2— {2' 一ハイドロキシー 3' — (3* ， 4" , 5" , 6" テトラハイド口フタリミデメチル）一5' —メチルフヱ二ル} —ベンゾトリアゾールであることを特徴とする請求項 43記載の非拘束型制振材料。

45. 前記べンゾトリァゾ一ル基を持つ化合物が、 2— {2' 一ハイドロキシー 5' —メチルフエ二ル} —ベンゾトリアブールであることを特徴とする請求項 43記載の非拘束型制振材料。

46. 前記べンゾトリァゾ一ル基を持つ化合物が、 2— {2' —ハイドロキシー 3' — t—ブチル一5' —メチルフエ二ル} 一 5—クロ口べンゾトリァゾ一ルであることを特徴とする請求項 43記載の非拘束型制振材料。

47. 前記べンゾトリァゾ一ル基を持つ化合物が、 2— {2' —ハイドロキシー 3' , 5' ージ一 t—ブチルフヱニル} —5—クロ口べンゾ卜リアゾールであることを特徴とする請求項 43記載の非拘束型制振材料。

48. 前記活性成分が、ジフエ二ルァクリレート基を持つ化合物の中から選ばれた 1種若しくは 2種以上であることを特徴とする請求項 44記載の非拘束型制振材料。

49. 前記ジフヱ二ルァクリレート基を持つ化合物が、ェチルー 2—シァノ —3, 3—ジ一フエ二ルァクリレートであることを特徴とする請求項 34記載の非拘束型制振材料。

5 0. 非拘束型制振材料の周波数 1 1 0 H zにおける誘電損率が 5 0以上であることを特徴とする請求項 3 4 - 4 9のいずれかに記載の非拘束型制振材料。

5 1 . 塗膜成分中に、前記塗膜成分における双極子モ一メント量を増加させる活性成分が含まれていることを特徴とする制振塗料。

5 2. 前言己塗膜成分が、ポリ塩化ビニル、塩素化ポリエチレン、アクリルゴム、アクリロニトリル一ブタジエンゴム、スチレン一ブタジエンゴム、及びクロロブレンゴムから選ばれる極性高分子よりなることを特徴とする請求項 5 1記載の制振塗料。

5 3. 前記塗膜成分力使用温度域にガラス転移点を有する高分子よりなることを特徴とする請求項 5 1記載の制振塗料。

5 4. 前言己活性成分が塗膜成分 1 0 0重量部に対して 1 0〜： L 0 0重量部の割合で含まれていることを特徴とする請求項 5 1記載の制振塗料。

5 5. 前記活性成分が、メルカプトべンゾチアジル基を含む化合物の中から選ばれた 1種若しくは 2種以上であることを特徴とする請求項 5 1記載の制振塗料。

5 6. 前記メルカブトべンゾチアジル基を含む化合物が、 N、 N—ジシクロへキシルベンゾチアジルー 2—スルフヱンアミドであることを特徴とする請求項 5 1記載の制振塗料。

5 7. 前記メルカブ卜べンゾチアジル基を含む化合物が、 2—メルカプトべンゾチアゾールであることを特徴とする請求項 5 5記載の制振塗料。

5 8. 前記メルカブ卜べンゾチアジル基を含む化合物が、ジベンゾチアジルスルフィドであることを特徴とする請求項 55記載の制振塗料。

59. 前記活性成分が、ベンゾトリァゾ一ル基を持つ化合物の中から選ばれた 1種若しくは 2種以上であることを特徴とする請求項 51記載の制振塗料。

60. 前記べンゾトリアゾール基を持つ化合物が、 2— {2' —ハイドロキシー 3' — （3" , A" , 5" , 6' テトラハイドロフタリミデメチル）一5' —メチルフヱ二ル} 一べンゾトリアゾ一ルであることを特徴とする請求項 59記載の制振塗料。

61. 前記べンゾトリアゾール基を持つ化合物が、 2— {2' 一ハイドロキシー 5' —メチルフヱニル} 一べンゾトリアゾ一ルであることを特徴とする請求項 59記載の制振塗料。

62. 前記べンゾトリアゾール基を持つ化合物力 2— {2' —ハイドロキシー 3' — t—ブチルー 5' —メチルフエ二ル} —5—クロ口べンゾトリァゾールであることを特徴とする請求項 59記載の制振塗料。

63. 前記べンゾトリァゾ一ル基を持つ化合物が、 2— {2' 一ハイドロキシー 3' , 5' —ジ _ t—ブチルフエ二ル} 一 5—クロ口べンゾトリアブールであることを特徴とする請求項 59記載の制振塗料。

64. 前記活性成分が、ジフエ二ルァクリレート基を持つ化合物の中から選ばれた 1種若しくは 2種以上であることを特徴とする請求項 51記載の制振塗料 c

65. 前記ジフエ二ルァクリレート基を持つ化合物力《、ェチル一2—シァノ —3, 3—ジ一フエ二ルァクリレー卜であることを特徴とする請求項 64記載の制振塗料。

6 6. 前記塗膜成分中にガラス転移点の異なる活性成分が少なくとも 2種以上配合されていて、制振性の発揮される温度領域が拡張されていることを特徴とする請求項 5 1記載の制振塗料。

6 7 . 塗膜の周波数 1 1 0 H zにおける誘電損率が 5 0以上であることを特徴とする請求項 5 1 ~ 6 6のいずれかに記載の制振塗料。

6 8. 母材中に、前記母材における双極子モーメン卜量を增加させる活性成分が含まれていることを特徴とする吸音材料。

6 9 . 前記母材が、ポリ塩化ビニル、塩素化ポリエチレン、アクリルゴム、アクリロニトリル一ブタジエンゴム、スチレン一ブタジエンゴム、及びクロロブレンゴムから選ばれる極性高分子よりなることを特徴とする請求項 6 8記載の吸

7 0. 前記母材が使用温度域にガラス転移点を有する高分子よりなることを特徴とする請求項 6 8記載の吸音材料。

7 1 . 前記活性成分が、メルカブトべンゾチアジル基を含む化合物の中から選ばれた 1種若しくは 2種以上であることを特徴とする請求項 6 8記載の吸音材料。

7 2. 前記メルカブトベンゾチアジル基を含む化合物力 N、 N—ジシクロへキシルベンゾチアジルー 2—スルフェンァミドであることを特徴とする請求項 7 1記載の吸音材料。

7 3. 前記メルカブトベンゾチァジル基を含む化合物が、 2—メルカプトべンゾチァゾールであることを特徴とする請求項 7 1記載の吸音材料。

74. 前記メルカブトべンゾチアジル基を含む化合物が、ジベンゾチアジルスルフィドであることを特徴とする請求項 71記載の吸音材料。

75. 前記活性成分が、ベンゾトリァゾ—ル基を持つ化合物の中から選ばれた 1種若しくは 2種以上であることを特徴とする請求項 68記載の吸音材料。

76. 前記べンゾトリァゾ一ル基を持つ化合物が、 2— {2' —ハイドロキシー 3' - (3" , 4" , 5* , 6* テトラハイドロフ夕リミデメチル）一 5' 一メチルフエ二ル} 一べンゾトリアゾ一ルであることを特徴とする請求項 75記載の吸音材料。

77. 前記べンゾトリァゾ一ル基を持つ化合物が、 2— {2' 一ハイドロキシ一 5' —メチルフエ二ル} 一べンゾ卜リアゾ一ルであることを特徴とする請求項 75記載の吸音材料。

78. 前記べンゾトリアゾール基を持つ化合物が、 2— {2' 一ハイドロキシー 3' — t—ブチルー 5' —メチルフエ二ル} 一 5—クロ口べンゾトリァゾ一ルであることを特徴とする請求項 75記載の吸音材料。

79. 前記べンゾトリアゾール基を持つ化合物力、 2— {2' —ハイドロキシー 3' , 5' ージー t一ブチルフエ二ル} —5—クロ口べンゾトリアゾールであることを特徴とする請求項 75記載の吸音材料。

80. 前記活性成分が、ジフヱ二ルァクリレート基を持つ化合物の中から選ばれた 1種若しくは 2種以上であることを特徴とする請求項 68記載の吸音材料 _c

81. 前記ジフエ二ルァクリレート基を持つ化合物力く、ェチルー 2—シァノ —3, 3—ジーフエ二ルァクリレ一トであることを特徴とする請求項 80記載の吸音材料。

8 2. 吸音材料の周波数 1 1 O H zにおける誘電損率が 7以上であることを特徴とする請求項 6 8〜8 1のいずれかに記載の吸音材料。

8 3 . 繊維シートに高分子材料力 <付着されている吸音シー卜であって、前記高分子材料中に、同高分子材料における双極子モーメント量を増加させる活性成分が含まれていることを特徴とする吸音シ一ト。

8 4. 前記高分子材料が、ポリ塩化ビニル、塩素化ポリエチレン、アクリルゴム、アクリロニトリル一ブタジエンゴム、スチレン一ブタジエンゴム、及びク口ロブレンゴムから選ばれる極性高分子であることを特徴とする請求項 8 3記載の吸音シート。

8 5. 前記高分子材料が使用温度域にガラス転移点を有する高分子よりなることを特徴とする請求項 8 3記載の吸音シート。

8 6. 前記高分子材料の付着量が 2 0〜3 0 0 ₂ π ² であることを特徴とする請求項 8 3記載の吸音シート。

8 7. 前記活性成分が高分子材料 1 0 0重量部に対して 1 0 ~ 3 0 0重量部の割合で含まれていることを特徴とする請求項 8 3記載の吸音シート。

8 8. 前記活性成分が、メルカブトべンゾチアジル基を含む化合物の中から選ばれた 1種若しくは 2種以上であることを特徴とする請求項 8 3記載の吸音シ —ト。

8 9. 前記メルカブ卜べンゾチアジル基を含む化合物が、 Ν、 Ν—ジシクロへキシルベンゾチアジルー 2—スルフヱンアミドであることを特徴とする請求項 8 8記載の吸音シ一ト。

90. 前記メルカブトベンゾチアジル基を含む化合物が、 2—メルカブトべンゾチアゾ一ルであることを特徴とする請求項 88記載の吸音シ一ト。

91. 前記メルカブトベンゾチアジル基を含む化合物が、ジべンゾチアジルスルフィドであることを特徴とする請求項 88記載の吸音シ一ト。

92. 前言己活性成分が、ベンゾトリアゾール基を持つ化合物の中から選ばれた 1種若しくは 2種以上であることを特徴とする請求項 83記載の吸音シート。

93. 前記べンゾトリァゾ一ル基を持つ化合物が、 2— {2' 一ハイドロキシー 3' - (3" ， 4" , 5" , 6" テトラハイドロフタリミデメチル）一 5' 一メチルフヱニル} 一ベンゾトリアゾ一ルであることを特徴とする請求項 92記載の吸音シート。

94. 前記べンゾ卜リアゾ一ル基を持つ化合物が、 2— {2' —ハイドロキシー 5' —メチルフヱニル} 一べンゾトリアゾ一ルであることを特徴とする請求項 92記載の吸音シート。

95. 前霧己べンゾトリァゾ一ル基を持つ化合物が、 2— { 2 ' —ハイドロキシ一 3' — t—ブチルー 5' —メチルフヱニル} —5—クロ口べンゾトリァゾ一ルであることを特徴とする請求項 92記載の吸音シート。

96. 前記べンゾトリァゾ一ル基を持つ化合物が、 2— {2' 一ハイドロキシー 3' , 5' —ジー t一ブチルフエ二ル} —5—クロ口べンゾトリアゾールであることを特徴とする請求項 92記載の吸音シ一卜。

97. 前言己活性成分が、ジフエ二ルァクリレート基を持つ化合物の中から選ばれた 1種若しくは 2種以上であることを特徴とする請求項 83言己載の吸音シー

98. 前記ジフエ二ルァクリレ一ト基を持つ化合物が、ェチルー 2—シァノ —3, 3—ジ一フエ二ルァクリレートであることを特徴とする請求項 97記載の吸音シート。

99. 吸音シートの周波数 11 OHzにおける誘電損率が 7以上であることを特徴とする請求項 83〜98のいずれかに記載の吸音シート。

100. 発泡成形体中に、同発泡成形体における双極子モーメント量を増加させる活性成分が含まれていることを特徴とする発泡吸音材。

101. 前記発泡成形体が、ポリ塩化ビニル、塩素化ポリエチレン、ァクリルゴム、アクリロニトリル一ブタジエンゴム、スチレン一ブタジエンゴム、及びク口ロブレンゴムから選ばれる極性高分子よりなることを特徴とする請求項 100 記載の発泡吸音材。

102. 前記発泡成形体が使用温度域にガラス転移点を有する高分子よりなることを特徴とする請求項 100記載の発泡吸音材。

103. 前記活性成分が発泡成形体 100重量部に対して 10〜200重量部の割合で含まれていることを特徴とする請求項 100記載の発泡吸音材。

104. 前記活性成分が、メルカブ卜ベンゾチアジル基を含む化合物の中から選ばれた 1種若しくは 2種以上であることを特徴とする請求項 100記載の発泡吸音材。

105. 前記メルカブトベンゾチアジル基を含む化合物が、 N、 N—ジシクロへキシルベンゾチアジル一 2—スルフヱンァミドであることを特徴とする請求項 104記載の発泡吸音材。

106. 前記メルカブトべンゾチアジル基を含む化合物が、 2—メルカプトべンゾチアゾールであることを特徴とする請求項 104記載の発泡吸音材。

107. 前記メルカブトベンゾチアジル基を含む化合物が、ジべンゾチアジルスルフィドであることを特徴とする請求項 104記載の発泡吸音材。

108. 前記活性成分が、ベンゾトリアゾ—ル基を持つ化合物の中から選ばれた 1種若しくは 2種以上であることを特徴とする請求項 100記載の発泡吸音材。

109. 前記べンゾトリァゾ一ル基を持つ化合物が、 2— {2' —ハイドロキシ一 3' — (3" , 4" , 5* , 6" テトラハイドロフタリミデメチル）一5' —メチルフエ二ル} 一べンゾトリアゾ一ルであることを特徴とする請求項 108 記載の発泡吸音材。

110. 前記べンゾトリァゾ一ル基を持つ化合物が、 2- {2' —ハイドロキシ一 5' —メチルフエ二ル} —ベンゾトリアゾールであることを特徴とする請求項 108記載の発泡吸音材。

111. 前記べンゾトリアゾール基を持つ化合物が、 2— {2' —ハイドロキシ一 3' —t—ブチルー 5' —メチルフエ二ル} 一 5—クロ口べンゾトリァゾールであることを特徴とする請求項 108記載の発泡吸音材。

112. 前記べンゾトリァゾ一ル基を持つ化合物が、 2— {2' —ハイドロキシー 3' , 5' —ジ一 t一ブチルフエ二ル} —5—クロ口べンゾトリアゾ一ルであることを特徴とする請求項 108記載の発泡吸音材。

113. 前記活性成分が、ジフヱニルァクリレ一ト基を持つ化合物の中から選ばれた 1種若しくは 2種以上であることを特徴とする請求項 100記載の発泡吸曰材

114. 前記ジフヱ二ルァクリレー卜基を持つ化合物が、ェチル—2—シァノ —3, 3—ジーフエ二ルァクリレートであることを特徴とする請求項 113記載の発泡吸音材。

115. 発泡吸音材の周波数 11 OH zにおける誘電損率が 10以上であることを特徴とする請求項 100〜114のいずれかに記載の発泡吸音材。

116. 繊維を構成する高分子中に、同高分子における双極子モ一メント量を增加させる活性成分が含まれていることを特徴とする吸音,。

117. 前記高分子が、ポリ塩化ビニル、塩素化ポリエチレン、ボリウレタン、ポリアミド、ポリ塩化ビニリデン、ポリアクリロニ卜リル、セルロースなどの極性高分子よりなることを特徴とする請求項 116記載の吸音繊維。

118. 前記高分子が使用温度域にガラス転移点を有する高分子であることを特徴とする請求項 116記載の吸音繊維。

119. 前記活性成分が前記繊維を構成する高分子 100重量部に対して 10 〜200重量部の割合で含まれていることを特徴とする請求項 116記載の吸音

120. 前記活性成分が、メルカブ卜ベンゾチアジル基を含む化合物の中から選ばれた 1種若しくは 2種以上であることを特徴とする請求項 116記載の吸音繊維。

121. 前記メルカプトべンゾチアジル基を含む化合物が、 N、 N—ジシクロへキシルベンゾチアジルー 2—スルフェンアミドであることを特徴とする請求項 120記載の吸音繊維。

122. 前記メルカブトべンゾチアジル基を含む化合物が、 2—メルカブトべンゾチアゾールであることを特徴とする請求項 120記載の吸音繊維。

123. 前記メルカブトべンゾチアジル基を含む化合物が、ジベンゾチアジルスルフィドであることを特徴とする請求項 120記載の吸音繊維。

124. 前記活性成分が、ベンゾトリアゾール基を持つ化合物の中から選ばれた 1種若しくは 2種以上であることを特徴とする請求項 1 16記載の吸音繊維。

125. 前記べンゾトリァゾ—ル基を持つ化合物が、 2— {2' —ハイドロキシー 3' - (3" , 4" , 5* , 6" テトラハイドロフタリミデメチル）一5' 一メチルフエ二ル} 一べンゾトリアゾールであることを特徴とする請求項 124 記載の吸音繊維。

126. 前記べンゾトリァゾ一ル基を持つ化合物が、 2— {2' —ハイドロキシ一 5' —メチルフエ二ル} 一べンゾトリアゾールであることを特徴とする請求項 124記載の吸音繊維。

127. 前記べンゾトリァゾ一ル基を持つ化合物が、 2— {2' —ハイドロキシー 3' — t—ブチル一 5' —メチルフエ二ル} —5—クロ口べンゾトリァゾールであることを特徴とする請求項 124記載の吸音繊維。

128. 前記べンゾトリアゾール基を持つ化合物が、 2— {2' —ハイドロキシ一 3' , 5' ージ一 t—ブチルフエ二ル} —5—クロ口べンゾトリアゾ一ルであることを特徴とする請求項 124記載の吸音繊維。

1 2 9. 前記活性成分が、ジフエ二ルァクリレート基を持つ化合物の中から選ばれた 1種若しくは 2種以上であることを特徴とする請求項 1 1 6記載の吸音繊 itto

1 3 0. 前記ジフエ二ルァクリレート基を持つ化合物が、ェチルー 2—シァノ —3 , 3 _ジーフヱニルァクリレートであることを特徴とする請求項 1 2 9記載の吸音繊維。

1 3 1 . 繊維を構成する高分子中に、異なる周波数領域に吸音特性を有する複数の活性成分が含まれていることを特徴とする請求項 1 1 6記載の吸音繊維。

1 3 2. 前記高分子力繊維の表層部分を構成していることを特徴とする請求項 1 1 6記載の吸音繊維。

1 3 3. 吸音繊維の周波数 1 1 0 H zにおける誘電損率が 1 0以上であることを特徴とする請求項 1 1 6〜1 3 2のいずれかに記載の吸音繊維。

1 3 4. 請求項 1 1 6〜1 3 2のいずれかに記載の吸音繊維であって、異なる周波数領域に吸音特性を有する複数の吸音繊維を組み合わせて用いたことを特徴とする吸音糸。

1 3 5. 請求項 1 1 6 ~ 1 3 2のいずれかに記載の吸音繊維であつて、異なる周波数領域に吸音特性を有する複数の吸音繊維を組み合わせて用いたことを特徴とする吸音繊維体。

1 3 6. 母材中に、前記母材における双極子モーメント量を增加させる活性成分が含まれていることを特徴とする衝撃吸収材。

1 3 7. 前記母材が、ポリ塩化ビニル、塩素化ポリエチレン、アクリルゴム、アクリロニトリル一ブタジエンゴム、スチレン一ブタジエンゴム、及びクロロブレンゴムから選ばれる極性高分子よりなることを特徴とする請求項 136記載の衝撃吸収材。

138. 前記母材力使用温度域にガラス転移点を有する高分子よりなることを特徴とする請求項 136記載の衝撃吸収材。

139. 前記活性成分力《前記母材 100重量部に対して 10〜 200重量部の割合で含まれていることを特徴とする請求項 136記載の衝撃吸収材。

140. 前記活性成分が、メルカブトべンゾチアジル基を含む化合物の中から選ばれた 1種若しくは 2種以上であることを特徴とする請求項 136記載の衝撃吸収材。

141. 前記メルカブトベンゾチアジル基を含む化合物が、 N、 N—ジシクロへキシルベンゾチアジルー 2—スルフェンアミドであることを特徴とする請求項 140記載の衝撃吸収材。

142. 前記メルカブトベンゾチアジル基を含む化合物が、 2—メルカブトべンゾチアゾ一ルであることを特徴とする請求項 140記載の衝撃吸収材。

143. 前記メルカブトべンゾチアジノレ基を含む化合物が、ジベンゾチアジルスルフィドであることを特徴とする請求項 140記載の衝撃吸収材。

144. 前記活性成分が、ベンゾトリァゾ一ル基を持つ化合物の中から選ばれた 1種若しくは 2種以上であることを特徴とする請求項 136記載の衝撃吸収材 _c

145. 前記べンゾトリァゾ一ル基を持つ化合物が、 2— {2' —ハイドロキシ一 3' — （3" 、 4" 、 5* 、 6 テトラハイドロフ夕リミデメチル）一5' —メチルフエ二ル} 一べンゾトリアゾールであることを特徴とする請求項 144 き;己載の衝撃吸収材 c

146. 前記べンゾトリアゾール基を持つ化合物が、 2— {2' 一ハイドロキシ一 5' — tーブチルー 5' —メチルフヱニル} 一 5—クロ口べンゾトリァゾ一ルであることを特徴とする請求項 144記載の衝撃吸収材。

147. 前記べンゾトリアゾール基を持つ化合物が、 2— {2' —ハイドロキシ一 3' 、 5' —ジ— t一ブチルフエ二ル} 一 5—クロ口べンゾトリアゾ一ルであることを特徴とする請求項 144記載の衝撃吸収材。

148. 前記活性成分が、ジフヱ二ルァクリレート基を持つ化合物の中から選ばれた 1種若しくは 2種以上であることを特徴とする請求項 136記載の衝撃吸収材。

149. 前記ジフエ二ルァクリレート基を持つ化合物が、ェチルー 2—シァノー3、 3—ジ一フヱニルァクリレートであることを特徴とする請求項 148記載の衝撃吸収材₀

150. 周波数 11 OH zにおける誘電損率が 50以上であることを特徴とする請求項 136~149のいずれかに記載の衝撃吸収材。

151. 車軸側アウターチューブとこのアウターチューブ内に摺動自在に挿入した車体側ィンナーチューブとを備えたフロントフォークにおいて、

前記アウターチューブとインナ一チューブとの内部に、母材中に、前記母材における双極子モーメント量を增加させる活性成分が含まれている衝撃吸収材を内蔵したことを特徴とするフロントフォーク。

152. 前記母材が、ポリ塩化ピニル、塩素化ポリエチレン、アクリルゴム、アクリロニトリル一ブタジエンゴム、スチレン一ブタジエンゴム、及びクロロブレンゴムから選ばれる極性高分子よりなることを特徴とする請求項 1 5 1記載のフロントフオーク。

1 5 3. 前記母材が使用温度域にガラス転移点を有する高分子よりなることを特徴とする請求項 1 5 1記載のフロントフォーク。

1 5 4. 前記活性成分が前記母材 1 0 0重量部に対して 1 0 ~ 2 0 0重量部の割合で含まれていることを特徴とする請求項 1 5 1記載のフロントフォーク。

1 5 5. 前記活性成分が、メルカプトべンゾチアジル基を含む化合物の中から選ばれた 1種若しくは 2種以上であることを特徴とする請求項 1 5 1記載のフロントフオーク。

1 5 6 . 前記メルカブトベンゾチアジル基を含む化合物が、 N、 N—ジンクロへキシルベンゾチアジルー 2—スルフヱンアミドであることを特徴とする請求項 1 5 5記載のフロントフオーク。

1 5 7 . 前記メルカブトべンゾチアジル基を含む化合物が、 2—メルカブトべンゾチアゾ一ルであることを特徴とする請求項 1 5 5記載のフロントフォーク。

1 5 8. 前記メルカブトべンゾチアジル基を含む化合物が、ジベンゾチアジルスルフィドであることを特徴とする請求項 1 5 5記載のフロントフォーク。

1 5 9. 前記活性成分が、ベンゾ卜リアゾ一ル基を持つ化合物の中から選ばれた 1種若しくは 2種以上であることを特徴とする請求項 1 5 1記載のフロントフオーク。

1 6 0. 前記べンゾトリアゾール基を持つ化合物が、 2— { 2 ' —ハイドロキシー 3' - (3ガ、 4' 、 5* 、 6" テトラハイドロフタリミデメチル）一5' —メチルフエ二ル} 一べンゾトリアゾ一ルであることを特徴とする請求項 159 記載のフロントフオーク。

161. 前記べンゾトリアゾール基を持つ化合物力 2— {2' —ハイドロキシ一 5' — t—ブチルー 5' —メチルフエ二ル} 一 5—クロ口べンゾトリァゾ一ルであることを特徴とする請求項 159記載のフロントフォーク。

162. 前記べンゾトリアゾール基を持つ化合物が、 2— {2' 一ハイドロキシー 3' 、 5' —ジ一 t—ブチルフエ二ル} 一 5—クロ口べンゾトリアゾ一ルであることを特徴とする請求項 159記載のフロントフォーク。

163. 前記活性成分が、ジフユ二ルァクリレート基を持つ化合物の中から選ばれた 1種若しくは 2種以上であることを特徴とする請求項 151記載のフロントフオーク。

164. 前記ジフエ二ルァクリレート基を持つ化合物力ェチル一2—シァノ一 3、 3—ジーフヱ二ルァクリレ一卜であることを特徴とする請求項 163記載のフロントフオーク。

165. 周波数 11 OH zにおける誘電損率が 50以上であることを特徴とする請求項 151〜164のいずれかに記載のフロントフオーク。

166. グリッブエンドに巻き付けて衝撃振動を緩和するテープであって、前記テープの基材中に、前記テープ基材における双極子モーメント量を增加させる活性成分が含まれていることを特徴とするグリップテーブ。

167. 前言己テ一ブ基材が、ポリ塩化ビニル、塩素化ポリエチレン、アクリルゴム、アクリロニトリル一ブタジエンゴム、スチレン一ブタジエンゴム、及びク口ロブレンゴムから選ばれる極性高分子よりなることを特徴とする請求項 166 記載のグリッブテープ。

168. 前記テープ基材カ <使用温度域にガラス転移点を有する高分子よりなることを特徴とする請求項 166記載のグリッブテープ。

169. 前記活性成分がテープ基材 100重量部に対して 10〜200重量部の割合で含まれていることを特徴とする請求項 166記載のグリッブテ一ブ。

170. 前記活性成分が、メルカプトべンゾチアジル基を含む化合物の中から選ばれた 1種若しくは 2種以上であることを特徴とする請求項 166記載のグリップア一ブ₀

171. 前記メルカブトべンゾチアジル基を含む匕合物が、 Ν、 Ν—ジシクロへキシルベンゾチアジル一 2—スルフェンアミドであることを特徴とする請求項 170記載のグリッブテープ。

172. 前記メルカブトべンゾチアジル基を含む化合物が、 2—メルカブトべンゾチアゾールであることを特徴とする請求項 170記載のグリッブテ一ブ。

173. 前記メルカブトべンゾチアジル基を含む化合物が、ジベンゾチアジルスルフィドであることを特徴とする請求項 170記載のダリッブテープ。

174. 前記活性成分が、ベンゾトリアゾール基を持つ化合物の中から選ばれた 1種若しくは 2種以上であることを特徴とする請求項 166記載のグリップテーブ。

175. 前記べンゾトリアゾール基を持つ化合物が、 2— {2' —ハイドロキシー 3' — （3* , 4" , 5" , 6' テトラハイドロフタリミデメチル）一 5' 一メチルフエ二ル} 一べンゾトリアゾールであることを特徴とする請求項 174 記載のグリッブテープ。

176. 前記べンゾトリアゾール基を持つ化合物力 2— {2' 一ハイドロキシー 5' —メチルフヱ二ル} 一べンゾトリアゾールであることを特徴とする請求項 174記載のグリッブテ一ブ。

177. 前記べンゾトリァゾ一ル基を持つ化合物力 2— {2' —ハイドロキシー 3' — tーブチルー 5' —メチルフエ二ル} —5—クロ口べンゾトリァゾールであることを特徴とする請求項 174記載のグリッブテープ。

178. 前記べンゾトリアゾール基を持つ化合物が、 2— {2' 一ハイドロキシ一 3' , 5' ージー t一ブチルフエ二ル} —5—クロ口べンゾトリアゾールであることを特徴とする請求項 175記載のグリップテープ。

179. 前記活性成分が、ジフユ二ルァクリレート基を持つ化合物の中から選ばれた 1種若しくは 2種以上であることを特徴とする請求項 166記載のグリッブテープ。

180. 前記ジフエ二ルァクリレート基を持つ化合物力ェチル一2—シァノ -3, 3—ジ一フエニルァクリレートであることを特徴とする請求項 179記載のグリッブテ一ブ。

181. 前記テ一ブ基材の周波数 110 H zにおける誘電損率が 50以上であることを特徴とする請求項 166〜180のいずれかに記載のグリップテープ。

182. 母材中に、前記母材における双極子モ一メント量を増加させる活性成分力《含まれている衝撃吸収部材を使用したことを特徴とする靴ソ一ル。

183. 前記母材が、ポリ塩ィ匕ビニル、塩素化ポリエチレン、ァクリルゴム、アクリロニトリル一ブタジエンゴム、スチレン一ブタジエンゴム、及びクロロブレンゴムから選ばれる極性高分子よりなることを特徴とする請求項 182記載の靴ソ一ル。

184. 前記母材力 <使用温度域にガラス転移点を有する高分子よりなることを特徴とする請求項 182記載の靴ソール。

185. 前記活性成分が母材 100重量部に対して 10〜 200重量部の割合で含まれていることを特徴とする請求項 182記載の靴ソール。

186. 前記活性成分が、メルカブトべンゾチアジル基を含む化合物の中から選ばれた 1種若しくは 2種以上であることを特徴とする請求項 182記載の靴ソ —ル。

187. 前記メルカブトベンゾチアジル基を含む化合物が、 N、 N—ジシクロへキシルベンゾチアジルー 2—スルフェンァミドであることを特徴とする請求項 186記載の靴ソ一ル。

188. 前記メルカブトベンゾチアジル基を含む化合物が、 2—メルカブトべンゾチアゾールであることを特徴とする請求項 186記載の靴ソール。

189. 前記メルカブトべンゾチアジル基を含む化合物が、ジベンゾチアジルスルフィドであることを特徴とする請求項 186記載の靴ソール。

190. 前記活性成分が、ベンゾ卜リアゾール基を持つ化合物の中から選ばれた 1種若しくは 2種以上であることを特徴とする請求項 182記載の靴ソ一ル。

191. 前記べンゾトリアゾール基を持つ化合物が、 2— {2' 一ハイドロキシー 3' — （3" , 4" , 5" , 6" テトラハイドロフ夕リミデメチル

) -5' —メチルフヱ二ル} 一べンゾトリアゾ一ルであることを特徴とする請求項 190記載の靴ソール。

192. 前記べンゾトリアゾール基を持つ化合物が、 2_ {2' 一ハイドロキシ一 5' —メチルフヱニル} —ベンゾトリアゾ一ルであることを特徴とする請求項 190記載の靴ソール。

193. 前記べンゾトリアゾール基を持つ化合物が、 2— {2' 一ハイドロキシ一 3' — t—ブチル一 5' —メチルフエ二ル} 一 5—クロ口べンゾトリァゾールであることを特徴とする請求項 190記載の靴ソール。

194. 前記べンゾトリアゾール基を持つ化合物が、 2— {2' —ハイドロキシー 3' , 5' ージー t—ブチルフエ二ル} —5—クロ口べンゾトリアゾ一ルであることを特徴とする請求項 190記載の靴ソール。

195. 前記活性成分が、ジフエ二ルァクリレート基を持つ化合物の中から選ばれた 1種若しくは 2種以上であることを特徴とする請求項 182記載の靴ソ一ル。

196. 前記ジフエ二ルァクリレート基を持つ化合物が、ェチルー 2—シァノ —3, 3—ジーフエ二ルァクリレートであることを特徴とする請求項 195記載の itソール。

197. 前記衝撃吸収部材の周波数 11 OH zにおける誘電損率が 50以上であることを特徴とする請求項 182〜196のいずれかに記載の靴ソール。

198. 母材中に、同母材における双極子モ一メント量を增加させる活性成分が含まれていることを特徴とする電磁波吸収材。

1 9 9 . 前記母材が、ポリ塩化ビニル、塩素化ポリエチレン、アクリルゴム、アクリロニトリル一ブタジエンゴム、スチレン一ブタジエンゴム、及びクロロブレンゴムから選ばれる極性高分子よりなることを特徴とする請求項 1 9 8記載の電磁波吸収材。

2 0 0 . 前記母材が使用温度域にガラス転移点を有する高分子よりなることを特徴とする請求項 1 9 8記載の電磁波吸収材。

2 0 1 . 前記活性成分が母材 1 0 0重量部に対して 1 0 ~ 2 0 0重量部の割合で含まれていることを特徴とする請求項 1 9 8記載の電磁波吸収材。

2 0 2 . 前記活性成分が、メルカブ卜ベンゾチアジル基を含む化合物の中から選ばれた 1種若しくは 2種以上であることを特徴とする請求項 1 9 8記載の電磁波吸収材。

2 0 3 . 前記メルカブトベンゾチ Ύジル基を含む化合物が、 N、 N—ジシクロへキシルベンゾチアジルー 2—スルフヱンアミドであることを特徴とする請求項 2 0 2記載の電磁波吸収材。

2 0 4 . 前記メルカブトべンゾチアジル基を含む化合物が、 2—メルカプトべンゾチアゾールであることを特徴とする請求項 2 0 2記載の電磁波吸収材。

2 0 5 . 前記メルカブトベンゾチァジル基を含む化合物が、ジべンゾチアジルスルフィドであることを特徴とする請求項 2 0 2記載の電磁波吸収材。

2 0 6 . 前記活性成分が、ベンゾトリアゾール基を持つ化合物の中から選ばれた 1種若しくは 2種以上であることを特徴とする請求項 1 9 8記載の電磁波吸収材。

207. 前記べンゾトリアゾール基を持つ化合物が、 2— {2' —ハイドロキシ一 3' — (3" , 4" ， 5" , 6" テトラハイド口フタリミデメチル）一5' 一メチルフエ二ル} 一べンゾトリアゾールであることを特徴とする請求項 206 記載の電磁波吸収材。

208. 前記べンゾ卜リアゾ一ル基を持つ化合物が、 2— {2' —ハイドロキシー 5' —メチルフエ二ル} —ベンゾトリアゾールであることを特徴とする請求項 206記載の電磁波吸収材。

209. 前記べンゾトリァゾ一ル基を持つ化合物が、 2— {2' 一ハイドロキシー 3' —t—ブチルー 5' —メチルフエ二ル} — 5—クロ口べンゾトリァゾールであることを特徴とする請求項 206記載の電磁波吸収材。

210. 前記べンゾ卜リアゾ一ル基を持つ化合物が、 2— {2' 一ハイドロキシ一 3' , 5' —ジー t—ブチルフエ二ル} —5—クロ口べンゾトリアゾ一ルであることを特徴とする請求項 206記載の電磁波吸収材。

211. 前記活性成分が、ジフヱニルァクリレー卜基を持つ化合物の中から選ばれた 1種若しくは 2種以上であることを特徴とする請求項 198記載の電磁波吸収材。

212. 前記ジフエ二ルァクリレー卜基を持つ化合物力ェチル一2—シァノ —3， 3—ジ一フエニルァクリレートであることを特徴とする請求項 211記載の電磁波吸収材。

213. 電磁波吸収材の周波数 11 OHzにおける誘電損率が 100以上であることを特徴とする請求項 198〜212のいずれかに記載の電磁波吸収材。

214. 請求項 198〜212のいずれかに記載の電磁波吸収材であって、異なる周波数領域に電磁波吸収特性を有する複数の活性成分力配合されていることを特徴とする電磁波吸収材。

2 1 5. 請求項 1 9 8〜2 1 2のいずれかに記載の電磁波吸収材であって、異なる周波数領域に電磁波吸収特性を有する複数の電磁波吸収材を組み合わせて成ることを特徴とする電磁波吸収材。

2 1 6. 塗膜成分中に、前記塗膜成分における双極子モーメント量を増加させる活性成分が含まれていることを特徴とする電磁波吸収塗料。

2 1 7. 前記塗膜成分が、ポリ塩化ビニル、塩素化ポリエチレン、アクリルゴム、アクリロニトリル一ブタジエンゴム、スチレン一ブタジエンゴム、及びクロロブレンゴムから選ばれる極性高分子よりなることを特徴とする請求項 2 1 6記載の電磁波吸収塗料。

2 1 8. 前記塗膜成分が使用温度域にガラス転移点を有する高分子よりなることを特徴とする請求項 2 1 6記載の電磁波吸収塗料。

2 1 9. 前記活性成分が塗膜成分 1 0 0重量部に対して 1 0〜 2 0 0重量部の割合で含まれていることを特徴とする請求項 2 1 6記載の電磁波吸収塗料。

2 2 0. 前記活性成分が、メルカブトべンゾチアジノレ基を含む化合物の中から選ばれた 1種若しくは 2種以上であることを特徴とする請求項 2 1 6記載の電磁波吸収塗料。

2 2 1 . 前記メルカブトべンゾチアジル基を含むィ匕合物力 N、 N—ジシクロへキシルベンゾチアジル一 2—スルフェンアミドであることを特徴とする請求項 2 2 0記載の電磁波吸収塗料。

222. 前記メルカブトべンゾチアジル基を含む化合物が、 2—メルカブトべンゾチアゾールであることを特徴とする請求項 220記載の電磁波吸収塗料。

223. 前記メルカブトべンゾチアジル基を含む化合物が、ジベンゾチアジルスルフィドであることを特徴とする請求項 220記載の電磁波吸収塗料。

224. 前記活性成分が、ベンゾトリアゾール基を持つ化合物の中から選ばれた 1種若しくは 2種以上であることを特徴とする請求項 216記載の電磁波吸収塗料。

225. 前記べンゾトリアゾール基を持つ化合物が、 2— {2' 一ハイドロキシー 3' — （3" ， 4" , 5" , 6" テトラハイドロフ夕リミデメチル）一5' 一メチルフエ二ル} —ベンゾトリアゾールであることを特徴とする請求項 224 記載の電磁波吸収塗料。

226. 前記べンゾ卜リアゾール基を持つ化合物が、 2— {2' —ハイドロキシ一 5' —メチルフエ二ル} —ベンブトリアゾールであることを特徴とする請求項 224記載の電磁波吸収塗料。

227. 前記べンゾトリアゾール基を持つ化合物が、 2— {2' —ハイドロキシ一 3' — t—ブチル一5' —メチルフエ二ル} — 5—クロ口べンゾトリァゾ一ルであることを特徴とする請求項 224記載の電磁波吸収塗料。

228. 前記べンゾトリァゾ一ル基を持つ化合物が、 2— {2' 一ハイドロキシー 3' ， 5' ージ一 t—ブチルフエ二ル} 一 5—クロ口べンゾトリアゾ一ルであることを特徴とする請求項 224記載の電磁波吸収塗料。

229. 前記活性成分が、ジフエ二ルァクリレート基を持つ化合物の中から選ばれた 1種若しくは 2種以上であることを特徴とする請求項 216記載の電磁波吸収塗料。

2 3 0. 前記ジフエ二ルァクリレート基を持つ化合物が、ェチルー 2—シァノ - 3 , 3—ジ一フヱニルァクリレートであることを特徴とする請求項 2 2 9記載の電磁波吸収塗料。

2 3 1 . 前記塗膜成分中に、異なる周波数領域に電磁波吸収特性を有する複数の活性成分が含まれていることを特徴とする請求項 2 1 6記載の電磁波吸収塗料。

2 3 2 . 塗膜の周波数 1 1 O H zにおける誘電損率が 1 0 0以上であることを特徴とする請求項 2 1 6〜2 3 1のいずれかに記載の電磁波吸収塗料。

2 3 3 . 防振材料を構成する母材中に、前記母材における双極子モ一メント量を増加させる活性成分を配合したことを特徴とする防振材料。

2 3 4 . 前記母材が、ボリ塩化ビニル、塩素化ボリエチレン、アクリルゴム、アクリロニトリル一ブタジエンゴム、スチレン一ブタジエンゴム、及びクロロプレンゴムから選ばれる極性高分子よりなることを特徴とする請求項 2 3 3記載の防振材料。

2 3 5 . 前記母材が使用温度域にガラス転移点を有する高分子よりなることを特徴とする請求項 2 3 3記載の防振材料。

2 3 6 . 前記活性成分が母材 1 0 0重量部に対して 1 0〜 3 0 0重量部の割合で配合されていることを特徴とする請求項 2 3 3記載の防振材料。

2 3 7 . 前記活性成分が、メルカブトベンゾチアジル基を含む化合物の中から選ばれた 1種若しくは 2種以上であることを特徴とする請求項 2 3 3記載の防振材料。

238. 前記メルカブトべンゾチアジン基を含む化合物が、 N、 N—ジシクロへキシルベンゾチアジルー 2—スルフユンァミドであることを特徴とする請求項 237記載の防振材料。

239. 前記メルカブトべンゾチアジン基を含む化合物が、 2—メルカプトべンゾチアゾールであることを特徴とする請求項 237記載の防振材料。

240. 前記メルカブトベンゾチアジン基を含む化合物が、ジベンゾチアジルスルフィドであることを特徴とする請求項 237記載の防振材料。

241. 前記活性成分が、ベンゾトリアゾール基を持つ化合物の中から選ばれた 1種若しくは 2種以上であることを特徴とする請求項 233記載の防振材料。

242. 前記べンゾ卜リアゾール基を持つ化合物力く、 2- {2' —ハイドロキシ一 3' — （3" , 4" , 5" , 6" テトラハイドロフタリミデメチル）一 5' 一メチルフエ二ル} 一べンゾトリアゾールであることを特徴とする請求項 241 記載の防振材料。

243. 前記べンゾトリァゾ一ル基を持つ化合物力 2- {2' 一ハイドロキシ一 5' —メチルフエ二ル} —ベンゾトリアゾ一ルであることを特徴とする請求項 241記載の防振材料。

244. 前記べンゾトリアゾール基を持つ化合物が、 2— {2' —ハイドロキシー 3' — tーブチルー 5' —メチルフエ二ル} 一 5—クロ口べンゾトリァゾールであることを特徴とする請求項 241記載の防振材料。

245. 前記べンゾトリアゾール基を持つ化合物力《、 2- {2' —ハイドロキシー 3' ， 5' —ジー t一ブチルフヱニル} 一 5—クロ口べンゾ卜リアブールであることを特徴とする請求項 2 4 1記載の防振材料。

2 4 6. 前記活性成分が、ジフユ二ルァクリレー卜基を持つ化合物の中から選ばれた 1種若しくは 2種以上であることを特徴とする請求項 2 3 3記載の防振材料。

2 4 7 . 前記ジフエ二ルァクリレート基を持つ化合物が、ェチルー 2—シァノ - 3 , 3—ジーフエ二ルァクリレ一卜であることを特徴とする請求項 2 4 6記載の防振材料。

2 4 8. 防振材料の周波数 1 1 O H zにおける誘電損率が 5 0以上であることを特徴とする請求項 2 3 3 - 2 4 7のいずれかに記載の防振材料。

2 4 9 . 母材中に、前記母材における双極子モーメント量を増加させる活性成分が含まれていることを特徴とする圧電材料。

2 5 0. 前記母材が、ポリ塩化ビニル、塩素化ポリエチレン、アクリルゴム、ァクリロニトリル一ブタジエンゴム、スチレン一ブタジエンゴム、及びクロロプレンゴムから選ばれる極性高分子よりなることを特徴とする請求項 2 4 9記載の圧電材料。

2 5 1 . 前記母材力《使用温度域にガラス転移点を有する高分子よりなることを特徴とする請求項 2 4 9記載の圧電材料。

2 5 2. 前記活性成分が母材 1 0 0重量部に対して 1 0〜2 0 0重量部の割合で含まれていることを特徴とする請求項 2 4 9記載の圧電材料。

2 5 3 . 前記活性成分が、メルカブトべンゾチアジル基を含む化合物の中から選ばれた 1種若しくは 2種以上であることを特徴とする請求項 2 4 9記載の圧電材料。

254. 前記メルカブトベンゾチアジル基を含む化合物が、 N、 N—ジシクロへキシルベンゾチアジルー 2—スルフェンアミドであることを特徴とする請求項 253記載の圧電材料。

255. 前記メルカブトべンゾチアジル基を含む化合物が、 2—メルカブトべンゾチアゾールであることを特徴とする請求項 253記載の圧電材料。

256. 前記メルカブトべンゾチアジル基を含む化合物が、ジベンゾチアジルスルフィドであることを特徴とする請求項 253記載の圧電材料。

257. 前記活性成分が、ベンゾトリアゾ一ル基を持つ化合物の中から選ばれた 1種若しくは 2種以上であることを特徴とする請求項 249記載の圧電材料。

258. 前記べンゾトリアゾール基を持つ化合物が、 2— {2' —ハイドロキシ一 3' — （3" , 4" , 5" , 6' テトラハイドロフタリミデメチル）一 5' 一メチルフヱニル} 一べンゾトリアゾールであることを特徴とする請求項 257 記載の圧電材料。

259. 前記べンゾトリアゾール基を持つ化合物が、 2— {2' 一ハイドロキシ一 5' —メチルフエ二ル} 一べンゾトリアゾ一ルであることを特徴とする請求項 257記載の圧電材料。

260. 前記べンゾトリアゾール基を持つ化合物が、 2— {2' 一ハイドロキシー 3' — tーブチルー 5' —メチルフエ二ル} 一 5—クロ口べンゾトリァゾ一ルであることを特徴とする請求項 257記載の圧電材料。

261. 前記べンゾトリアゾール基を持つィ匕合物が、 2— {2' —ハイドロキシ一 3 ' , 5 ' ージ一 t一ブチルフエ二ル} —5—クロ口べンゾトリアゾールであることを特徴とする請求項 2 5 7記載の圧電材料。

2 6 2. 前記活性成分が、ジフエニルァクリレート基を持つ化合物の中から選ばれた 1種若しくは 2種以上であることを特徴とする請求項 2 4 9記載の圧電材料。

2 6 3 . 前記ジフエ二ルァクリレー卜基を持つ化合物力^ ェチルー 2—シァノ —3 , 3—ジーフエ二ルァクリレー卜であることを特徴とする請求項 2 6 2記載の圧電材料。

2 6 4. 圧電材料の周波数 1 1 0 H zにおける誘電損率が 5 0以上であることを特徴とする請求項 2 4 9〜2 6 3のいずれかに記載の圧電材料。