TW201718357A - 撓性包裝體 - Google Patents

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Abstract

本發明提供一種提高保形性及座立性之撓性包裝體。撓性包裝體，係至少使第一側面膜及第二側面膜重疊，且對周緣部進行密封而形成收容部，該撓性包裝體係於第一及第二側面膜之兩側端的周緣部上被密封之區域即2個側緣部的一方或雙方，設置有由該被密封之區域所圍繞的未密封區域、即涵蓋既定長度上未被密封之區域，且於未密封區域形成有注入0℃、1atm下之定容比熱為0.67kJ/kg‧deg以上的氣體之氣體注入部，氣體注入部之直徑為3mm以上50mm以下，自第一側面膜側及第二側面膜側對整個氣體注入部進行挾持且壓扁至其挾持寬度成為氣體注入部之直徑的一半為止時之反作用力，於23℃、1atm下為4N以上30N以下。

Description

撓性包裝體
本發明係關於撓性包裝體。
作為用以包裝液體、黏性體、粉體、個體等之內容物之包裝體，已知有一種將膜重疊後對其周緣部進行密封而形成之撓性包裝體。
如專利文獻1、2所記載，撓性包裝體例如為對底面形狀或底面與側面的形狀進行改進以提高座立性之袋，其大多採用於表裏兩面之積層膜(胴構件)的底部夾入折疊而成之其他積層膜(底構件)，並將兩側緣部及底緣部熱封而製造之底擋片方式。充填內容物後將袋口密封而成之撓性包裝體，係可用於陳列及於桌上使用，作為一種用以代替剛性容器之節省資源的包裝材料，其使用範圍不斷擴大。
[先前技術文獻] [專利文獻]
[專利文獻1]日本特開平8-119294號公報
[專利文獻2]日本特開2004-256126號公報
底擋片方式之撓性包裝體的情況，例如，於大尺寸者及袋口部安裝有壺嘴等者中，其剛性不充分，於陳列時及桌上使用時，恐有袋上部彎折、外觀變差、喪失座立性以致倒塌之虞。此外，撓性包裝體當被拿起並倒出內容物時，由於容易折彎，因而還有不容易拿起或者不容易倒出之問題。因此，本發明之目的在於，藉由提高撓性包裝體之保形性並提高座立性，以改善上述問題點。
為了解決上述課題，本發明之撓性包裝體，係至少使第一側面膜及第二側面膜重疊，且對周緣部進行密封而形成收容部的撓性包裝體，該撓性包裝體係於第一側面膜及第二側面膜之兩側端的周緣部上分別被密封之區域即2個側緣部的一方或雙方，設置有由將第一側面膜及第二側面膜密封之密封區域所圍繞的未密封區域、即涵蓋既定長度上未被密封之區域，且於未密封區域形成有注入0℃、1atm下之定容比熱為0.67kJ/kg‧deg以上的氣體之氣體注入部，氣體注入部之直徑為3mm以上50mm以下，自第一側面膜側及第二側面膜側對整個氣體注入部進行挾持且壓扁至其挾持寬度成為氣體注入部之直徑的一半為止時之反作用力，於23℃、1atm下為4N以上30N以下。
此外，撓性包裝體也可具有底膜，其以一折為二之狀態自折痕側插入第一側面膜與第二側面膜之間 且其周緣部被密封，將底膜側作為底部使撓性包裝體座立時之相當於鉛直方向的方向上之第一側面膜及第二側面膜之環剛度為30mN以上1300mN以下，使撓性包裝體座立時之相當於水平方向的方向上之第一側面膜及第二側面膜之環剛度為20mN/25mm寬度以上1200mN/25mm寬度以下。
此外，未密封區域之氧氣滲透率也可為，在20℃、60%下，為30cc/(m2‧day‧atm)以下。
此外，側緣部之密封強度也可為30N/15mm以上。
此外，未密封區域也可為自其上端至撓性包裝體之上端為止的距離為撓性包裝體之高度的30%以下。
此外，於側緣部且靠近氣體注入部之位置自該位置朝向氣體注入部形成有切斷誘導部，該切斷誘導部係對第一側面膜及第二側面膜之切斷進行誘導。
根據本發明，藉由具有氣體注入部，可提供一種座立性及手持容易度俱佳之撓性收納袋。
10‧‧‧夾爪
11‧‧‧內容物
12、14‧‧‧密封部
13‧‧‧線密封部
15、16、18、21、22‧‧‧熱板
17‧‧‧氣體吹入噴嘴
19‧‧‧彈簧
100、300、400‧‧‧撓性包裝體
101‧‧‧第一側面膜
102‧‧‧第二側面膜
103‧‧‧底膜
104‧‧‧倒出部
105‧‧‧收容部
106‧‧‧未密封區域
107‧‧‧氣體注入部
108‧‧‧側緣部
111、113‧‧‧細縫
112‧‧‧夾具
120、200‧‧‧空袋體
130‧‧‧阻氣膜
131‧‧‧基材
132‧‧‧襯底層
133‧‧‧蒸鍍層
134‧‧‧阻氣塗布層
311、312‧‧‧切口
313‧‧‧孔
406‧‧‧未密封區域
407‧‧‧氣體注入部
411‧‧‧易切斷部
第1圖為撓性包裝體之俯視圖。
第2圖為撓性包裝體之剖視圖。
第3圖為撓性包裝體之空袋體之俯視圖。
第4圖為說明朝撓性包裝體充填氣體之方法之示意圖。
第5圖為說明朝撓性包裝體充填氣體之方法之示意圖。
第6圖為說明朝撓性包裝體充填氣體之方法之示意圖。
第7圖為說明朝撓性包裝體充填氣體之方法之放大示意圖。
第8圖為撓性包裝體之氣體注入部之剖視圖。
第9圖為用以說明環剛度之測量方法之示意圖。
第10圖為阻氣膜之層構成之剖面示意圖。
第11圖為撓性包裝體之俯視圖。
第12圖為顯示撓性包裝體之排氣方法之圖。
第13圖為撓性包裝體之局部放大圖。
第14圖為撓性包裝體之俯視圖。
第15圖為撓性包裝體之局部放大圖。
第16圖為撓性包裝體之局部放大圖。
第17圖為撓性包裝體之俯視圖。
第18圖為撓性包裝體之局部放大圖。
第19圖為撓性包裝體之局部放大圖。
[實施發明之形態]
(撓性包裝體之概要)
第1圖為顯示一實施形態之撓性包裝體100的俯視圖。撓性包裝體100係將第一側面膜101、第二側面膜102、及以既定之插入長度且於一折為二的狀態下自折痕側插入這些膜之間的底膜103重疊而形成。藉由對這些膜之 彼此接合的膜間之周緣部，對用以注入內容物之部位以外的周緣部進行密封，以形成收容部105。若將撓性包裝體100之插入有底膜103的端部朝向下方，則用以插入(注入)內容物之部位，即為例如第一側面膜101的(及)第二側面膜102的上端。
形成撓性包裝體100之第一側面膜101、第二側面膜102及底膜103的材質，例如包括樹脂或鋁在內，可使用最內面包含密封膠層且具有一定剛性之積層體。作為積層體之一例，可列舉自撓性包裝體100之外部朝內部具有聚對苯二甲酸乙二酯/鋁/尼龍/低密度聚乙烯的層構成之積層體。
於第一側面膜101及第二側面膜102之周緣部的被密封之區域中的左右方向之端部即側緣部108，沿上下方向且涵蓋既定之長度設置有被已密封之區域所圍繞之未密封區域106、即未被密封之區域。未密封區域106可只設於左右之側緣部108之一方，也可設於雙方。
此外，於撓性包裝體100設置有為了倒出內容物而預定有開口之倒出部104。作為一例，如第1圖所示，倒出部104係於第一側面膜101及第二側面膜102之間安裝壺嘴構件而形成。倒出部104之形狀及構造並不限於此，而且也可不設。
收容部105係於注入內容物之後，經對第一側面膜101及第二側面膜102之上端密封後而被封裝。撓性包裝體100係藉由將底膜103擴大，使第一側面膜101及第二側面膜102於底膜103被密封之側形成為筒形之形狀， 即可以底膜103作為底面而座立。第1圖為顯示此狀態之撓性包裝體100的俯視圖，第2圖為顯示第1圖中之X-X’線之剖視圖。
於未密封區域106形成有氣體注入部107，氣體注入部107係自細縫111注入氣體而成為第一側面膜101及第二側面膜102膨脹之形狀。此外，於形成有細縫111之區域，在形成氣體注入部107之後，藉由將第一側面膜101及第二側面膜102密封，防止氣體自細縫111漏出。於細縫111位於未密封區域106之上端附近的情況下，可於同一製程中進行用以封裝收容部105之密封及細縫111附近之密封。撓性包裝體100之製造方法的詳細內容，容待後述。
如此，藉由於撓性包裝體100之側緣部108設置氣體注入部107，第一側面膜101及第二側面膜102，於氣體注入部107及其附近不容易被折彎。因此，於使撓性包裝體100座立時，撓性包裝體100整體之形狀不容易塌垮，因而容易確保座立性。此外，於對撓性包裝體100進行搬運或將內容物取出時，氣體注入部107周圍之第一側面膜101及第二側面膜102，可作為把手使用，因此藉由握持該部分，即可容易拿起撓性包裝體100。於本實施形態之撓性包裝體100中，藉由利用氣體注入部107而賦予之優良的形態保持性，即使內容物為少量，取出時仍可使取出口之位置穩定，從而容易進行內容物之倒出。此外，於以隔水煮及微波爐對放入有內容物之撓性包裝體100進行加熱之情況下，由於內容物被加熱，撓性包裝 體100之收容部105會變熱，但藉由握持氣體注入部107，不會有熱的感覺熱而可拿起撓性包裝體100。
(撓性包裝體之製造方法)
其次，對本實施形態之撓性包裝體100之製造方法進行說明。
首先，將具有密封膠層之第一側面膜101及第二側面膜102以各密封膠層對向之方式配置。此外，將具有密封膠層之底膜103以密封膠層成為外側的方式一折為二，且以折痕部分成為第一側面膜101及第二側面膜102之內側的方式，將一折為二之底膜103插入第一側面膜101與第二側面膜102之間。
接著，對第一側面膜101及第二側面膜102之周緣部中的未密封區域106、用以安裝倒出部104之區域、及作為內容物充填用之開口部以外之區域的部分進行熱封。藉此，於插入有底膜103之部分，對第一側面膜101與底膜103進行密封，並對第二側面膜102與底膜103進行密封。此外，於未插入底膜103之部分中，不進行密封之區域(亦即，作為未密封區域106之區域、對倒出部104進行密封之區域、及作為內容物充填用之開口部的區域)以外，對第一側面膜101及第二側面膜102進行密封。於未密封區域106之上端部附近，與此熱封同時、或者熱封之前或後，於第一側面膜101及第二側面膜102之一方或雙方形成氣體注入用之細縫111。此外，與熱封同時、或者熱封之前或後，藉由對第一側面膜101、第二側面膜102及底膜103之周緣部進行裁切，將這些成形為所需之平面 形狀。
接著，於倒出部104之安裝區域，於第一側面膜101與第二側面膜102之間，夾入另外形成之倒出部104，並對第一側面膜101及第二側面膜102與倒出部104之重疊部分進行熱封。又，倒出部104之安裝可與第一側面膜101、第二側面膜102及底膜103之熱封同時進行。經過以上之製程，製造第3圖所示之空袋體120。
(氣體之充填方法)
第4至第6圖為用以對朝第3圖所示之空袋體120中充填內容物且於密封開口部的製程中同時將氣體充填於空袋體120之未密封區域106的方法進行說明之圖。空袋體120係由例如周知之間歇旋轉型迴轉式裝袋包裝機之夾爪把持兩側緣部108，且被懸吊而間歇移送，於各停止位置依序進行空袋體120之開口、內容物之充填及開口部之密封等之各個包裝製程。
如第4圖所示，由夾爪10所把持之空袋體120，於內容物之充填位置(第4圖(a))進行內容物11之充填，接著，經旋轉移動而停止於氣體充填位置(第4圖(b))，在這進行氣體充填製程。於氣體充填製程中，將後述之氣體吹入噴嘴17之前端對準於細縫111，通過細縫111朝未密封區域106內吹入氣體，接著對細縫111之正下方進行熱封(密封部12)，將未密封區域106封閉而封入加壓氣體。藉此，封入有加壓氣體之未密封區域106(氣體注入部107)，被形成於空袋體120之側緣部108。此外，於氣體充填製程中，在熱封細縫111之正下方的同時，對空袋體 120之上端進行線密封而形成線密封部13。接著，空袋體120旋轉移動而停止於密封位置(第4圖(c))，並在這進行密封製程。於此密封製程中，包括細縫111在內將袋口封口而形成密封部14。此時，藉由將細縫111之部分熔合以改善外觀。
又，本例中，作為氣體之吹入口，於未密封區域106形成細縫111，但也可形成孔以取代細縫111。但是，孔之情況下，由於熔化之膜會附著於密封用之熱板、或自孔朝周圍溢出，因此以能防止此現象之如細縫111之切口為較理想。此外，本例中，細縫111係形成於未密封區域106之上端附近，但對此位置並無特別限制。惟，藉由形成於上端附近，由於可藉由對其正下方一個部位進行密封而進行氣體的封入，並且，如後述之第5圖所示，未密封區域106之密封可與通常進行之線密封同時進行，且可利用線密封用之支承構件(熱板)，因此以形成於上端附近為較理想。又，本例中，於氣體充填製程及密封製程分別進行開口部之密封(共2次)，但也可適宜地選擇省去氣體充填製程中之密封而只進行密封製程中之密封，或者僅於氣體充填製程中進行密封而省去密封製程。
接著，參照第5、第6及第7圖，對第4圖所示之各製程更具體地進行說明。第5圖(a)、(b)、(c)及第6圖(d)為依序顯示對停止於氣體充填位置之空袋體120(已充填完內容物)進行之氣體充填製程、及對停止於密封位置之空袋體120進行之密封製程者。在氣體充填位置上， 於一側配置有袋口之線密封用的熱板15、未密封區域106之密封用的熱板16，及於其中間高度配置有氣體吹入噴嘴17，且隔著空袋體120，於另一側對向配置有作為支承構件之熱板18。熱板15、16及氣體吹入噴嘴17可同時進退，氣體吹入噴嘴17係藉由彈簧19被朝前方偏壓，而比熱板15、16略朝前方突出。
當空袋體120停在氣體充填位置時(第5圖(a))，如第5圖(b)所示，熱板15、16及氣體吹入噴嘴17前行，以使氣體吹入噴嘴17之圓筒形前端抵接於形成在未密封區域106的細縫111之周圍，另一方面，於其背面側，熱板18前行，以支持空袋體120之背面側(細縫111之背面側)，同時自氣體吹入噴嘴17吹出氣體。當開始噴吹氣體時，如第7圖所示，氣體吹入噴嘴17會因氣體壓力而對抗偏壓力而略微後退，於第一側面膜101與第二側面膜102之間形成間隙，然後通過細縫111將氣體吹入未密封區域106內，以使未密封區域106膨脹。若設偏壓力為F，氣體壓力為P，噴嘴開口面積為S，則偏壓力與氣體壓力之關係被設定為F<P×S。又，於氣體吹入噴嘴17與熱板18正好將空袋體120夾入，且第一側面膜101及第二側面膜102在細縫111之周圍全體相互密接之狀態下，則無法進行氣體之吹入。需要於細縫111之周圍全體或周圍之一部分，使第一側面膜101及第二側面膜102之間形成有間隙。
接著，如第5圖(c)所示，熱板15、16進一步前行，使熱板15抵接於空袋體120之袋口的上端部，並使熱板16抵接於未密封區域106之切口的正下方位置，分別 形成線密封部13及密封部12，同時停止氣體吹入噴嘴17之氣體吹出。接著，如第6圖(d)所示，熱板15、16及氣體吹入噴嘴17與熱板18分別後退，另一方面，空袋體120旋轉移動，移動至下一密封位置(第6圖(e))。於密封位置上，隔著空袋體120對向配置有一對熱板21、22，當空袋體120停在此位置上時，如第6圖(f)所示，熱板21、22前行，將包括細縫111在內之袋口封口，形成密封部14。於形成密封部14後，空袋體120旋轉移動，於未圖示之下一冷卻位置將袋口冷卻密封，再於排出位置放開夾爪而予排出。經過以上之製程，將氣體充填於未密封區域106而形成氣體注入部107。
(注入氣體注入部之氣體)
為了形成氣體注入部107而注入未密封區域106之氣體，並無限制，例如可使用在0℃、1atm(101.325kPa)下、定容比熱為0.67kJ/kg‧deg以上之氣體。藉由使用此種氣體，即使於內容物之溫度及外部空氣溫度高的情況下，氣體注入部107內部之溫度仍不容易上升，從而可控制壓力上升。藉此，可降低自氣體注入部107附近朝撓性包裝體100之側端緣產生剝離，造成氣體自第一側面膜101與第二側面膜102之間洩漏至外部的可能性。
(氣體注入部之反作用力)
撓性包裝體100之座立穩定性及倒出容易度，係隨氣體注入部107越不易折彎而越為提高。將氣體注入部107壓扁時之反作用力越大，則氣體注入部107越不容易折彎。發明者發現藉由以下之測量方法，可適宜地對氣體注 入部107之折彎難度進行評價，該測量方法係自第一側面膜101側及第二側面膜102側對氣體注入部107整體進行挾持，且壓扁至此挾持寬度成為氣體注入部107之直徑R的一半為止，然後對此時之反作用力進行測量。第8圖為顯示未壓扁之狀態(a)及壓扁後之狀態(b)時的氣體注入部107之放大剖視圖。如此，藉由以2個夾具112之平坦面對氣體注入部107整體進行挾持，並壓扁至直徑R的一半寬度為止，即可使氣體注入部107之體積減少率成為一定值而不再取決於其直徑R及長度。此外，此時夾具112所受到之反作用力，還可當作氣體注入部107整體欲恢復至原來之形狀的復原力。因此，可認為藉由此方法，不用過多地依靠氣體注入部107之尺寸，即可對其折彎難度進行評價。
若該反作用力，於23℃、1atm(101.325kPa)下為4N以上，由於可提高撓性包裝體100之座立狀態下的穩定性，因而較佳。此外，若反作用力為7N以上，由於倒出時之撓性包裝體100的形狀不會塌垮，可提高倒出容易度，因而更佳。此外，若反作用力為30N以下，則於23℃下，可防止氣體注入部107破損，氣體注入部107附近之密封部位發生剝離，以致氣體洩漏至外部的情形。若反作用力為26N以下，即使氣體注入部107成為50℃之高溫下，仍可防止此種氣體之洩漏，因而較佳。因此，以反作用力係於23℃、1atm下，為4N以上30N以下為較佳，若為4N以上26N以下則更佳，藉由於此範圍內對反作用力進行調整，即可提供一種具有氣體注入部的撓性包裝 體，該氣體注入部具有一定之折彎難度且可降低氣體漏洩的疑慮。此種反作用力之調整，可藉由調整吹入氣體注入部107內之氣體的壓力而進行。
(側面膜之剛性)
撓性包裝體100也可具備以下之特徵。亦即，撓性包裝體100之與座立時的上下方向對應之方向上的第一側面膜101及第二側面膜102之環剛度(loop stiffness)LSv，也可為30mN/25mm寬度以上1300mN/25mm寬度以下，且撓性包裝體100之與座立時的左右方向對應之方向上的第一側面膜101及第二側面膜102之環剛度LSh，也可為20mN/25mm寬度以上1200mN/25mm寬度以下。其中，如第9圖所示，環剛度係指使用切斷為既定尺寸之條狀的膜形成環，於以既定量將此環朝徑向壓扁之狀態下而測得之環的反作用力，其係表示膜之剛性的指標。環剛度之值越大，膜之剛性越高。對環剛度之測量方法之說明，容待後述。
若環剛度LSv及LSh之值小於上述範圍，於使撓性包裝體100座立時，由於無法僅以氣體注入部107之剛性保持撓性包裝體100之形態，撓性包裝體100之上部容易被折彎，且撓性包裝體100容易倒塌，因而較為不適。另一方面，若環剛度LSv及LSh之值超過上述範圍，由於第一側面膜101及第二側面膜102之韌性變得過強，製袋加工反而會變得困難，因而也不適當。
於上述範圍內，又以環剛度LSh之值為80mN/25mm寬度以上550mN/25mm寬度以下，且環剛度 LSv之值為80mN/25mm寬度以上480mN/25mm寬度以下為較佳。於此情況下，可穩定地維持撓性包裝體100之座立性，且製袋加工也變得容易。
於上述範圍內，若環剛度LSh之值為20mN/25mm寬度以上80mN/25mm寬度以下，且環剛度LSv之值為30mN/25mm寬度以上80mN/25mm寬度以下，則與構成不設置氣體注入部107之撓性包裝體的情況比較，可將更薄且低成本之膜作為第一側面膜101及第二側面膜102使用，因此，除上述撓性包裝體100之優良的座立性及製袋加工之容易度以外，還可降低撓性包裝體100之製造成本。
第一側面膜101及第二側面膜102之材質，並無特別限制，例如，可使用最內面包含密封膠層之多層膜。根據撓性包裝體100之用途，第一側面膜101及第二側面膜102係包含樹脂層、金屬箔層、金屬及無機氧化物之蒸鍍層等。提高撓性包裝體100之座立性及加工容易度之功效，係與第一側面膜101及第二側面膜102之層構成無關，而是可藉由將環剛度LSv及LSh之值形成於上述範圍內而獲得。
又，一般而言，將第一側面膜101及第二側面膜102之流動方向(MD方向：Machine Direction)與撓性包裝體100之座立時的左右方向設為一致，且將正交於第一側面膜101及第二側面膜102之流動方向的方向(TD方向：Transverse Direction)與撓性包裝體100之座立時的上下方向設為一致。這是為了無浪費地使用長條狀之膜， 且為了能高速地進行製袋加工。惟，即使於將第一側面膜101及第二側面膜102之MD方向與撓性包裝體之座立時的左右方向設為不一致，且將第一側面膜101及第二側面膜102之TD方向與撓性包裝體之座立時的上下方向設為不一致的情況下，只要上述環剛度LSv及環剛度LSh之值在上述範圍內，仍可同時兼顧撓性包裝體100之座立性的提高及製袋加工之容易度。
如此，藉由使設於撓性包裝體100之側緣部108的氣體注入部107與依上述方式最優化的第一側面膜101及第二側面膜102之剛性(環剛度)組合，第一側面膜101及第二側面膜102即變得於氣體注入部107及其附近不容易折彎。因此，於使撓性包裝體100座立時，撓性包裝體100整體之形狀不會塌垮，從而可容易確保座立性。此外，由於第一側面膜101及第二側面膜102之剛性適中，因此撓性包裝體100之製袋加工也變得容易。
(阻氣性)
撓性包裝體100也可具備以下之特徵。亦即，也可藉由至少對未密封區域106提供阻氣性，以抑制穿透未密封區域106之氣體量。具體而言，於本實施形態之撓性包裝體100中，未密封區域106之氧氣滲透率，於20℃、60%RH下，為0cc/(m2‧day‧atm)以上30cc/(m2‧day‧atm)以下[0cm3/(m2‧day‧MPa)以上296.08cm3/(m2‧day‧MPa)以下]。藉由使未密封區域106之氧氣滲透率於20℃、60%RH下，為30cc/(m2‧day‧atm)以下，以抑制將氣體封入未密封區域106而形成之氣體注入部107的內壓降低 。因此，可藉由氣體注入部107長期地維持撓性包裝體100之形態保持性及作為把手之功能。為了更進一步地抑制氣體注入部107的內壓降低，以未密封區域106之氧氣滲透率，於20℃、60%RH下，為0cc/(m2‧day‧atm)以上5cc/(m2‧day‧atm)以下[0cm3/(m2‧day‧MPa)以上49.34cm3/(m2‧day‧MPa)以下]為較佳，並且又以0cc/(m2‧day‧atm)以上1cc/(m2‧day‧atm)以下[0cm3/(m2‧day‧MPa)以上9.86cm3/(m2‧day‧MPa)以下]為更佳。
如上述，注入未密封區域106之氣體種類係任意，惟由於氧氣滲透率係通常作為表示膜之阻氣性的指標而使用之值，因此作為表示未密封區域106之阻氣性的值，可將氧氣滲透率作為代表值使用。若使用氧氣滲透率之值落在上述範圍內的膜，則與封入氣體之種類無關，可抑制氣體注入部107之內壓降低，從而可維持撓性包裝體100之形態保持性及作為把手之功能。
作為對未密封區域106提供阻氣性之方法，可列舉使用包含由具有阻氣性之材料所構成的阻氣性層之多層膜作為第一側面膜101及第二側面膜102的方法、及於設置未密封區域106之部位局部地設置阻氣性層的方法。作為阻氣性層，例如可利用鋁等之金屬箔、鋁等之金屬蒸鍍層、無機氧化物蒸鍍層、尼龍等的高阻氣性之樹脂所構成之樹脂膜、於樹脂膜之表面蒸鍍金屬或無機氧化物而成之阻氣膜、由阻氣塗布劑之塗布而形成的阻氣塗布層。作為無機氧化物蒸鍍層，例如可利用氧化矽、氧化鋁、氧化鎂、氧化鈦、氧化錫等之蒸鍍膜。
作為對未密封區域106局部地提供阻氣性之方法，可利用對包含作為第一側面膜101及第二側面膜102之未密封區域106的區域的部分，局部地蒸鍍金屬或無機氧化物的方法、局部地塗布阻氣塗布劑之方法、局部地黏貼包含阻氣層之膜的方法。於充填於撓性包裝體100之內容物不需要阻氣性的情況下，只要是塗布阻氣塗布劑之方法，皆可廉價且簡單地供給局部之阻氣性。
又，作為上述阻氣膜，可利用具有以下之構成的膜。
第10圖為阻氣膜之層構成的一例之剖面示意圖。
第10圖所示之阻氣膜130係將基材131、襯底層132、蒸鍍層133、及阻氣塗布層134依此順序積層而構成。
基材131係可使用延伸尼龍膜、延伸聚酯膜、及延伸聚丙烯膜等。
襯底層132係為了提高蒸鍍層133之密著性而設的層。以下，列舉襯底層132之形成方法的一例。首先，將1重量份γ-異氰酸酯丙基三甲氧基矽烷及5重量份丙烯基多元醇混合於醋酸乙酯等之稀釋溶劑中，並進行攪拌。接著，再將XDI(二異氰酸二甲苯酯)及IPDI(二異氰酸異佛爾酮)作為異氰酸化合物混合於此混合液中。異氰酸化合物之添加量係以異氰酸化合物之異氰酸基(NCO基)對於丙烯基多元醇之氫氧基(OH基)成為等莫耳之方式進行調整。將添加了異氰酸化合物之溶液以全固態量 為2重量%之方式進行稀釋，藉由凹版塗布法將稀釋液塗布於基材131之表面，即可形成襯底層132。
蒸鍍層133係藉由氧化矽、氧化鋁、氧化鎂、氧化鈦、氧化錫等之無機氧化物的蒸鍍而形成之阻氣層。
阻氣塗布層134係藉由阻氣塗布劑之塗布而形成的阻氣層。以下，列舉阻氣塗布層134之形成方法的一例。首先，將0.1N鹽酸89.6g添加於10.4g之四乙氧矽烷(Si(OC2H5)4)中，攪拌30分鐘後水解。接著，將藉由水解而得之固態量3.0重量%(SiO2之重量換算值)的水解溶液、與聚乙烯醇之3.0重量%的水-異丙醇溶液(水：異丙醇(重量比)=90：10)，以60：40之比例混合後，對阻氣塗布劑進行調整。藉由將調整後之阻氣塗布劑塗布於蒸鍍層133，即可形成阻氣塗布層134。
如以上說明，於設置氣體注入部107之撓性包裝體100中，藉由使未密封區域106之氧氣滲透率落於上述範圍內，可抑制氣體注入部107之內壓降低，其結果，可長期地維持撓性包裝體100之形態保持性及氣體注入部107之作為把手之功能。
(密封強度)
撓性包裝體100也可具備以下之特徵。亦即，也可將形成有未密封區域106之、或者進一步形成有氣體注入部107之側緣部108的密封強度設為30N/15mm以上。藉此，即使氣體注入部107之形成時的氣體壓力、及所形成之氣體注入部107內部的高溫時之壓力上升，密封也不會被剝 離，從而可降低氣體洩漏、內容物流入氣體注入部之可能性。其中，側緣部108係指至少第一側面膜101及第二側面膜102彼此被密封之部分，惟在這也可包括或不包括第一側面膜101及底膜103、或第二側面膜102及底膜103彼此被密封之部分。此外，只要密封強度為50N/15mm以上，即可更加充分地確保撓性包裝體100之強度，因而更佳。
此外，若此密封強度過強，則密封處理之溫度、時間、壓力等的處理成本會增高，此外，於未密封區域106及被密封之區域的邊界上，還有第一側面膜101及第二側面膜102假性黏著，未密封區域106、氣體注入部107之形狀發生塌垮之情況。若密封強度為100N/15mm以下，則可降低密封處理之成本，並可抑制假性黏著，且不發生形狀塌垮，而可形成未密封區域106、氣體注入部107，因而較佳。
(形狀)
撓性包裝體100或空袋體120，也可具備以下之各個特徵的任一特徵。
<空袋體之形狀：第一特徵>
如第3圖所示，自未密封區域106之上端至空袋體120的上端為止之距離a，係空袋體120之高度H的30%以下。此外，於在未密封區域106之上端形成有如細縫111之切口或孔的情況下，自切口或孔之下端至空袋體120的上端為止之距離a’，也為空袋體120之高度H的30%以下。於具有複數個未密封區域106之情況下，只要至少一個滿足 此條件即可。
<空袋體之形狀：第二特徵>
空袋體120之下端之沿第一側面膜101或第二側面膜102的左右方向之長度W(以下稱為寬度W)，與自空袋體120之下端至底膜103的折痕為止之距離B、即底膜103的插入長度B，滿足0.15≦(B/W)<0.5的關係。
<空袋體之形狀：第三特徵>
空袋體120之倒出部104的下端，係位於比未密封區域106之上端更下方的位置。此外，於在未密封區域106之上端形成有如細縫111之切口或孔的情況下，倒出部104的下端係位於比切口或孔之下端更下方的位置。
將內容物充填於具有以上之特徵的空袋體120內之撓性包裝體100，係具備以下之特徵。
<撓性包裝體之形狀：第四特徵>
如第1圖所示，自氣體注入部107之上端至撓性包裝體100的上端為止的距離A，係撓性包裝體100之高度H的30%以下。具有上述第一特徵之情況，於未密封區域106之上端沒有形成細縫111的情況，則具有此種特徵。又，於未密封區域106之上端形成有細縫111的情況下，藉由將細縫11附近之適宜範圍密封，也可具有此種特徵。為了更確實地防止氣體自細縫111漏出，於對包含比細縫111之下端更下側在內的廣闊範圍進行密封之情況下，可將細縫111之位置設於更上方。
<撓性包裝體之形狀：第五特徵>
內容物係注入至不超過氣體注入部107的上端之高 度為止。亦即，自內容物之上端至撓性包裝體100的上端為止的距離C、與自氣體注入部107的上端至撓性包裝體100的上端為止的距離A，滿足C≧A的關係。又，通常，為了不在倒出內容物時不小心使其自倒出部104溢出，內容物被注入收容部105中至不到達倒出部104之開口下端的高度為止，因此於具有上述第三特徵之情況，則通常也具有此特徵。即使於不具有第三特徵之情況，藉由以氣體注入部107之上端的高度為基準，對內容物之注入量進行調整以取代調整倒出部104之高度，則也可變得具有此特徵。因此，空袋體120也可不具有第三特徵。
於空袋體120具有第二特徵之情況下，撓性包裝體100也具有第二特徵，即寬度W與插入長度B滿足0.15≦(B/W)<0.5的關係。藉此，於撓性包裝體100中，可適宜地形成一收容部，其第一側面膜101及第二側面膜102之底部側被充分膨脹，底膜103被充分擴大，且容易座立。此外，藉由具有第四特徵及第五特徵，自內容物至上方設置氣體注入部107，可使撓性包裝體100之形狀不容易塌垮，容易維持座立狀態，並且可容易倒出內容物。此外，藉由第一特徵及第三特徵，分別可容易獲得第四特徵及第五特徵。
第11圖為顯示具有此種特徵之空袋體的變化例之空袋體200的俯視圖。於空袋體200中，倒出部104係作為安裝有壺嘴構件之替代案，藉由將第一側面膜101及第二側面膜102成型為噴嘴形狀而形成。如此，空袋體及撓性包裝體之倒出部104的構造，並無特別限制，例如 ，也可為作為開口之引子的切口。此外，空袋體及撓性包裝體，也可不具備上述所有之特徵。例如，可僅具有第二特徵，也可僅具有第四及第五特徵。
(切斷誘導部)
撓性包裝體100也可具備以下之特徵。亦即，於側緣部108且靠近氣體注入部107之位置自該位置朝向氣體注入部107形成十字形狀的細縫113，作為對第一側面膜101及第二側面膜102之切斷進行誘導之切斷誘導部。如第12及第13圖所示，細縫113係設於氣體注入部107之上端附近，其藉由貫穿第一側面膜101及第二側面膜102而朝左右方向其及上下方向延伸之2個切口所形成。
細縫113係於將取出內容物後之撓性包裝體100收攏時，為了排放氣體注入部107內之氣體而使用。參照第12圖，對排放氣體之操作步驟進行說明。首先，如第12圖(a)所示，沿朝細縫113之左右方向延伸的切口，將撓性包裝體100折彎。藉此，朝細縫113之上下方向延伸的切口露出於折痕上面。接著，如第12圖(b)所示，藉由以朝細縫113之上下方向延伸的切口作為引子，將第一側面膜101及第二側面膜102撕開，且使切口延伸至氣體注入部107為止，將氣體注入部107開放。藉此，可使氣體注入部107之氣體排放，從而可容易地將撓性包裝體100收攏，於廢棄時不會變得膨大。此外，由於需要將撓性包裝體100折彎後進行撕開，因此於通常之貨物處理時，不小心自細縫113將撓性包裝體100撕開之可能性較低。
為了使切口之延伸容易到達氣體注入部107，細縫113較佳為設置於自氣體注入部107之上端起朝上方15mm以內之位置。此外，為了使撓性包裝體100容易折彎，以細縫113之左右方向之切口長度為1mm以上為較佳，並且，為了容易成為撕開之引子，以上下方向之切口長度為1mm以上為較佳。
第一側面膜101及第二側面膜102之至少一方，係於細縫113或其附近，標有顯示其存在及位置等之標示。於第13圖所示之例子中，作為氣體排放點之細縫113的位置係藉由圓及文字所表示。此外，沿設於細縫113之左右方向的切口顯示有虛線，用以誘導沿虛線進行折彎。又，標示不限此例，也可藉由多種多樣之顏色、圖形及記號等實施。此外，除此表示以外，還可於撓性包裝體100之任意位置上，詳細地記載排放上述氣體之操作步驟。
於上述撓性包裝體100之製程中，藉由不對細縫111及其附近進行密封，以不加熔接而予保留之方式形成細縫113。
第14圖為具有其他切斷誘導部之撓性包裝體300的俯視圖。撓性包裝體300係與撓性包裝體100，在切斷誘導部上存在有差異。於撓性包裝體300中，切斷誘導部係於氣體注入部107之收容部105側的附近，貫穿第一側面膜101及第二側面膜102之切口311。切口311例如為朝向收容部105側而成為凸起形狀的曲線。第15圖(a)顯示切口之其他例子。第15圖(a)所示之例子中，切口312 係由以既定長度設於上下方向之直線、及自其兩端部朝氣體注入部107分別延伸之圓弧所構成的形狀。此外，如第15圖(b)所示，例如也可設置將第一側面膜101及第二側面膜102切穿成橢圓形之孔313以取代切口311、312。
參照第16圖，對第14圖所示之撓性包裝體300之氣體注入部107之氣體的排放步驟進行說明。如第16圖(a)所示，首先，以手指捏住切口311將第一側面膜101及第二側面膜102折彎。接著，如第16圖(b)所示，以切口311作為引子，將第一側面膜101及第二側面膜102撕開，且使切口延伸至氣體注入部107，藉此將氣體注入部107開放。設置第15圖(a)所示之切口312的情況亦同。藉此，可將氣體注入部107之氣體排放，從而可容易地將撓性包裝體100收攏，於廢棄時不會變得膨大。此外，由於需要將第一側面膜101及第二側面膜102折彎後進行撕開，因此於通常之貨物處理時，不小心自切口311將撓性包裝體300撕開之可能性低。此外，如第16圖(c)所示，也可進一步將切口延伸至撓性包裝體100之外緣，將包含撓性包裝體100之氣體注入部107的一部分在內之部分撕裂並分離。
於撓性包裝體300上設置有孔313之情況，藉由以手指扣住孔313，將第一側面膜101及第二側面膜102自孔313至少撕開至至少到達氣體注入部107為止，也可將氣體注入部107之氣體排放。
為了能更確實地撕開氣體注入部107，以切口311或切口312靠近形成於氣體注入部107之不包括上下 方向的端部之中間部為較佳。此外，第一側面膜101及第二側面膜102之至少一方，也可於切口311、312、孔313或這些之附近，標有顯示其存在及位置等之標示。
第17圖為更具有其他切斷誘導部之撓性包裝體400的俯視圖。撓性包裝體400係與撓性包裝體100，在未密封區域及切斷誘導部上存在有差異。於撓性包裝體400中，未密封區域406係於包括下端之既定範圍內，於左右方向具有3mm以上之寬度，且離第一側面膜101及第二側面膜102之外緣達5mm以上。此外，於撓性包裝體400中，切斷誘導部係自第一側面膜101及第二側面膜102之外緣朝形成於上述既定範圍內之氣體注入部407，藉由於既定範圍的表面設有多個微細傷口之易切斷部411而形成。
如第18圖所示，藉由沿易切斷部411將第一側面膜101及第二側面膜102撕開，使切口延伸至氣體注入部407，而將氣體注入部407開放，藉此可將氣體注入部407之氣體排放，從而可容易地將撓性包裝體400收攏，於廢棄時不會變得膨大。
未密封區域406係使易切斷部411之附近區域離外緣達5mm以上，因此可使氣體注入部407之膨脹遠離外緣，可容易進行用以形成易切斷部411的傷口加工，此外可容易捏持易切斷部411進行撕開。此外，未密封區域406係於易切斷部411之附近區域中，於左右方向具有3mm以上之寬度，因此，可防止於全寬度上被假熔接，從而可確實地形成氣體注入部407。又，如第17圖所示， 以未密封區域406之易切斷部411的附近區域以外之左右方向的寬度，係設為比附近區域之寬度大，以使氣體注入部407之膨脹形成為更大為較佳。
或者，如第19圖所示之例子，未密封區域406也可具備易切斷部412，其於左右方向具有相同之寬度，且設於自比氣體注入部407之下端更下方的外緣，朝向氣體注入部407之下端彎曲之形狀的區域。
以上，對本發明之撓性包裝體之特徵進行了說明。撓性包裝體可具備上述各特徵中所有的特徵，也可具備一部分特徵。顯然可以瞭解，藉由上述各特徵之任意組合，分別可獲得有益之實施形態。此外，本發明不僅可應用於具有底膜之可座立的撓性包裝體，也可應用於不具底膜，將第一側面膜及第二側面膜相互重疊而形成之撓性包裝體，並可提高撓性包裝體之手持容易度、倒出容易度、不易折彎度。
[實施例]
以下，對本發明實施例、比較例及評價結果進行說明。
(注入氣體注入部之氣體)
將以不同之比例使二氧化碳及氮混合，且注入以不同之定容比熱生成的20℃之各氣體而形成氣體注入部107之撓性包裝體100的比較例1-1、實施例1-2~1-5，於氣溫80℃之環境下放置30分鐘，並觀察其狀態。表1顯示觀察結果。
表1中之++表示評價結果良好，+表示與++相比略遜但在允許範圍內，-表示評價結果不良。此外，表1中，定容比熱之換算單位係以1cal=4.18J而進行。
比較例1-1中，發生氣體注入部107附近之密封部位的剝離，且剝離行進至撓性包裝體100之側端緣，氣體自第一側面膜101與第二側面膜102之間洩漏至外部。實施例1-2、1-3中，雖發生密封部位的剝離，但剝離未行進至撓性包裝體100之側端緣，且沒有氣體洩漏。此外，實施例1-4、1-5中，既沒有發生密封部位之剝離，亦無氣體洩漏。
根據以上評價確認，作為氣體注入部107內之氣體，若定容比熱為0.160kcal/kg‧deg以上，即大致為0.67kJ/kg‧deg以上，則不會發生氣體洩漏。此外，確認若定容比熱為0.170kcal/kg‧deg以上，即大致為0.71kJ/kg‧deg以上，即使放置於高溫下，也不會發生密封部位的剝離。
(氣體注入部之反作用力)
於撓性包裝體100中，設氣體注入部107之直徑R為6mm，製作使上述反作用力相異之比較例2-1、2-2、實施例2-3~2-15，於1atm且23℃(常溫)、40℃、50℃之各氣溫下保存一個月，對各比較例、實施例之座立穩定性及倒出容易度進行評價。各比較例、實施例係高度為282.5mm，寬度為178mm，容量為900ml。氣體注入部107係將氣體注入寬度為10mm之未密封區域106，作成直徑為6mm之圓柱形。此外，氣體注入部107附近之密封強度為110N/15mm。此外，各比較例、實施例係使用包含聚對苯二甲酸乙二酯、鋁、尼龍、聚乙烯之積層體而製作。表2顯示評價結果。
表2中之++意味著評價結果良好，且藉由氣體注入部107不容易被折彎，從而可穩定地座立，此外，倒出時容易手持氣體注入部107，且容易使注出部104之方向穩定，容易倒出內容物。此外，+意味著與++相比略遜，無法輕易倒出內容物，但可穩定地座立，且在允許範圍內。此外，-意味著評價結果不良，氣體注入部107容易折彎，或氣體會洩漏，對座立之穩定性及倒出容易度沒有貢獻，確認不到設置氣體注入部107之功效。
於在任意之溫度下保存之情況，實施例2-4~2-13(反作用力為7N以上26N以下)皆可獲得良好之結果，實施例2-3可獲得允許範圍內之結果。惟實施例2-14(反作用力為28N)，於在23℃及40℃下進行保存之情況下，評價結果良好，但於在50℃下進行保存之情況下，自氣體注入部107朝撓性包裝體100之側端緣，有密封剝離，並有氣體洩漏。此外，實施例2-15(反作用力為30N)係於在23℃下進行保存之情況下，評價結果良好，但於在40℃及50℃下進行保存之情況下，同樣有密封剝離及氣體洩漏。此外，於比較例2-1、2-2(反作用力為3N以下)中，氣體注入部107容易折彎，因而對座立之穩定性及倒出容易度沒有貢獻。
因此於在23℃之常溫下對撓性包裝體100進行保存之情況下，確認以反作用力為4N以上30N以下(實施例)為較佳，又，以7N以上30N以下為更佳。
此外，於注入高溫之內容物、或放置於高溫之環境下等氣體注入部107可能成為50℃以上的情況下，確認以反作用力為4N以上26N以下為較佳，又，以7N以上26N以下為更佳。
上述比較例2-1、2-2、實施例2-3~2-15中，分別將氣體注入部107之直徑R變更為3mm、20mm、50mm，於1atm且氣溫50℃下保存一個月，對各比較例、實施例之座立穩定性及倒出容易度進行評價。表3顯示評價結果。為了進行比較，表3對氣體注入部107之直徑R為6mm之情況之結果再次給予顯示。
表3中之++、+、-係與表2中之意思相同。無論是哪一直徑之情況，於反作用力為7N以上26N以下之情況下，結果皆良好。此外，於反作用力為28N、30N之情況下，若直徑R為3mm，其結果良好，但若直徑為6mm以上，有氣體洩漏，其結果為不良。此外，於反作用力為5N之情況下，若直徑R為3mm、6mm，其結果在允許範圍內，若R為20mm、50mm，其結果皆良好。此外，反作用力為1N、3N之情況下，結果皆不良。
此外，於注入高溫之內容物或放置於高溫之環境下等氣體注入部107可能成為50℃以上的情況下，設氣體注入部107之直徑R的範圍為3mm以上50mm以下的範圍，則確認以反作用力為4N以上26N以下為較佳，又，以7N以上26N以下為更佳。
(側面膜之剛性)
作為實施例3-2~3-8、比較例3-1、3-9，製作第1圖所示之附有壺嘴之撓性包裝體。撓性包裝體之寬度(相當於第3圖之W)為180mm，高度(相當於第3圖之H)為280mm 。於各實施例、比較例中，第一側面膜、第二側面膜及底膜，係使用具有以下之表4所示的環剛度之膜。
第9圖為用以說明環剛度之測量方法之示意圖。作為環剛度測量用之試樣，利用與用於製作各實施例、比較例之撓性包裝體相同之膜，裁切寬度25mm、長度120mm之長條狀的膜。此時，使長條狀膜之長度方向與測量對象之方向一致。將裁切之長條狀膜設定於東洋精機公司製環剛度測試器上並形成環，將裝置之接觸板擠壓於形成之環上並將環壓扁，測量環之反作用力。設壓扁距離為20mm，壓縮速度為3.5mm/秒。將測量得到之反作用力的值(mN)作為環剛度。
座立性及成型性之評價基準如下。
(1)座立性
++：無撓性包裝體之上部下垂、折彎之情況，維持著座立狀態。
+：撓性包裝體之上部略有變形，但維持著座立狀態。
-：撓性包裝體之上部下垂及折彎，無法維持座立狀態。
(2)成型性
++：製袋加工可順利進行，無產生任何問題。
+：因膜之韌性高，製袋加工之容易度降低，但尚未降低至製袋加工變得困難之程度。
-：膜之韌性過高，製袋加工變得困難。
表4顯示在實施例3-2~3-8、比較例3-1及3-9 中使用之膜的環剛度之值、及實施例3-2~3-8、比較例3-1及3-9之撓性包裝體的座立性及成型性之評價結果。
如表4所示，於使用撓性包裝體之座立時的上下方向之環剛度LSv為30mN以上1300mN以下，且撓性包裝體之座立時的左右方向之環剛度LSh為20mN以上1200mN以下之膜所製作的實施例3-2~3-8之撓性包裝體中，確認座立性及成型性之雙方皆優良。此外，於使用環剛度LSv為80mN以上480mN以下，且撓性包裝體之座立時的左右方向之環剛度LSh為80mN以上550mN以下之膜所製作的實施例3-3~3-7之撓性包裝體中，確認座立性及成型性之雙方更加優良。
相對於此，確認比較例3-1之撓性包裝體，其座立性不充分，比較例3-9之撓性包裝體，其成型性差。
(阻氣性)
作為實施例4-1~4-4及比較例4-5，製作第1圖所示之突出有壺嘴之撓性包裝體。撓性包裝體之寬度(相當於第3圖之W)為180mm，高度(相當於第3圖之H)為280mm。於 實施例4-1~4-4及比較例4-5中，使用於第一側面膜、第二側面膜及底膜之膜的層構成如下。於層構成中記載於括弧內之數值，表示各層之厚度。
實施例4-1：使用自外面側起依序積層有聚對苯二甲酸乙二酯(12μm)/鋁箔(9μm)/尼龍(15μm)/LLDPE：直鏈狀低密度聚乙烯(100μm)之膜。
實施例4-2：使用自外面側起依序積層有透明蒸鍍阻氣膜(12μm)/尼龍(15μm)/CPP：無延伸聚丙烯(70μm)之膜。作為實施例4-2之透明蒸鍍阻氣膜，使用於聚對苯二甲酸乙二酯膜之一面側具有無機氧化物(氧化鋁)之蒸鍍膜的膜。此無機氧化物之蒸鍍膜係以位於尼龍側之方式構成膜。
實施例4-3：使用自外面側起依序積層有尼龍(15μm)/鋁蒸鍍阻氣膜(12μm)/LLDPE：直鏈狀低密度聚乙烯(100μm)之膜。作為實施例4-3之鋁阻氣膜，使用在聚對苯二甲酸乙二酯膜之一面側具有鋁的蒸鍍膜之膜。並且以此鋁之蒸鍍膜位於尼龍側之方式構成膜。
實施例4-4：使用自外面側起依序積層有聚對苯二甲酸乙二酯(12μm)/尼龍(15μm)/LLDPE：直鏈狀低密度聚乙烯(100μm)之膜。
比較例4-5：使用自外面側起依序積層有聚對苯二甲酸乙二酯(12μm)/LLDPE：直鏈狀低密度聚乙烯(120μm)之膜。
使用上述膜，將空氣注入未密封區域106後進行密封，製作實施例4-1~4-4及比較例4-5之撓性包裝體 ，且於以下表5所示之條件下進行保存。
經過保存期間後，根據以下之評價基準，以++/+/-之任一項對氣體注入部之狀態進行評價。
++：無來自氣體注入部之空氣的排出、或者幾乎沒有空氣之排出，與剛注入空氣後比較，撓性包裝體之形態保持性及把手的手持容易度不變。
+：雖自氣體注入部排出有一些空氣，但與剛注入空氣後比較，撓性包裝體之形態保持性及把手的手持容易度仍可充分維持。
-：明顯有來自氣體注入部的空氣之排出，且氣體注入部被折彎，形態保持性及把手的功能受損。
表5顯示實施例4-1~4-4及比較例4-5之撓性包裝體的未密封區域之氧氣滲透率及每一保存條件之評價結果。
比較例4-5之撓性包裝體中，自氣體注入部的空氣之排出相當明顯，因內容物之重量，氣體注入部被折彎，並且撓性包裝體之上部下垂，無法維持撓性包裝體之形態。此外，因氣體注入部之內壓大幅降低，握持氣體注入部時會將氣體注入部折彎，其作為把手之功能不充分，內容物之倒出困難。
相對於此，如表5之評價結果所顯示，不論於實施例4-1~4-4之撓性包裝體的哪一者，皆沒有氣體注入部之內壓降低至發生撓性包裝體之上部下垂的程度之情況，而維持著形態保持性。此外，實施例4-1~4-4之撓性包裝體中，由於氣體注入部之內壓降低被抑制，因此氣體注入部之作為把手的功能也沒有受損，於保存期間後也維持著在握持氣體注入部及其附近之狀態下之內容物的抽出容易度。尤其是於未密封區域之氧氣滲透率為5cc/(m2‧day‧atm)之實施例4-1~4-3的撓性包裝體中，在對未密封區域注入空氣後實際上感覺不到氣體的排出，氣體注入部之內壓與剛注入空氣後維持於相同程度，藉此，形態保持性及作為把手之功能長期得到維持。
(密封強度)
於撓性包裝體100中，製作氣體注入部107之直徑R為8mm、長度為180mm之實施例5-2~5-5、5-7、5-8、5-10~5-12、比較例5-1、5-6、5-9。各比較例、實施例係作成高度為280mm，寬度為180mm，底膜103之插入長度為50mm。氣體注入部107係於側緣部108設置一條。形成有氣體注入部107之側緣部108的寬度為22mm。比較例5-1、實施例5-2~5-5，係由具有PET(聚對苯二甲酸乙二酯)12μm/鋁(Al)9μm/尼龍(NY)15μm/直鏈狀低密度聚乙烯(LLDPE)100μm之層構成的膜所製成。比較例5-6、實施例5-7、5-8係由具有透明蒸鍍PET12μm/NY15μm/無延伸聚丙烯(CPP)70μm之層構成的膜所製成。其中，透明蒸鍍PET係將氧化鋁、氧化矽等蒸鍍於PET膜上之具有阻氣 性的透明膜。此外，比較例5-9、實施例5-10~5-12係由具有NY15μm/Al蒸鍍PET12μm/LLDPE100μm之層構成的膜所製成。
形成有氣體注入部107之側緣部108的密封強度，於比較例5-1、5-6、5-9中為20N/15mm，於實施例5-2、5-7、5-10中為30N/15mm，於實施例5-3、5-8、5-11中為50N/15mm，於實施例5-12中為80N/15mm，於實施例5-4中為100N/15mm，於實施例5-5中為150N/15mm。各實施例、比較例中，於以上述反作用力在常溫、1atm下為10N、30N之方式分別形成氣體注入部107之氣體注入時、氣體注入部107之形成後於氣壓1atm下以95℃之熱水加熱60分鐘後之煮沸處理時、及於60℃、氣壓1atm之空氣中保管一週之高溫保管時，調查有無因密封剝落而引起之氣體洩漏。此外，以下之表6顯示其結果。
表6中，+表示沒有發生氣體洩漏，-表示有發生氣體洩漏。密封強度為20N/15mm之比較例5-1、5-6、5-9中，於反作用力為10N之情況下，雖沒有發生氣體注入時之氣體洩漏，但於煮沸處理時及高溫保管時發生有氣體洩漏。此外，於反作用力為30N之情況下，於氣體注入時即發生氣體洩漏，因而無法形成氣體注入部，並因此無法進行煮沸處理時及高溫保管時之評價(NA)。相對於此，密封強度為30N/15mm之各實施例中，無論反作用力為10N、30N之哪一種情況，於氣體注入時、煮沸處理時及高溫保管時之所有情況下，皆沒有發生氣體洩漏。
此外，於另外再使各實施例及比較例猛烈掉落之情況下，於密封強度為30N/15mm以下之比較例5-1、實施例5-2、比較例5-6、實施例5-7、比較例5-9、實施例5-10中，確認側緣部108之極少部分有密封剝離，但於密封強度為50N/15mm以上之實施例5-3、5-4、5-5、5-8、5-11、5-12中，確認沒有密封剝離，且具有充分之強度。
(形狀)
於第11圖所示之空袋體200中，製作寬度W及底膜103的插入長度B不同之複數個空袋體。於空袋體之收容部105內分別注入內容物，並將氣體注入未密封區域106而形成氣體注入部107，然後將收容部105及細縫111密封後，製成撓性包裝體之各試樣。對各試樣之座立容易度及底膜103之擴開狀態進行評價。以下之表7顯示評價結果。
表7中之對應實施例6-2~6-8之試樣群，皆具有上述第二特徵，但對應比較例6-1、6-9~6-11之試樣群，皆不具有上述第二特徵。表7中之++表示評價結果良好，+表示評價結果比++略遜，但在允許範圍內，-表示評價結果不良。於實施例6-2~6-8中，第一側面膜101與第二側面膜102充分膨脹成筒狀而可穩定座立，並且底膜103之折痕於中央部充分擴開而平坦地構成收容部105之底面，從而可充分確保收容部105之容積。此外，於0.20≦B/W<0.35的範圍內，此種座立之穩定性及底膜的擴開特別良好。相對於此，於比率B/W比實施例6-2~6-8小之比較例6-1的情況下，第一側面膜101與第二側面膜102未膨脹成筒狀，其穩定地進行座立有困難。此外，比率B/W比實施例6-2~6-8大之比較例6-9~6-11的情況下，由於折疊成二片之底膜103沒有充分擴開，因此收容部105之底面不平坦，從而無法充分確保收容部105之容積。
此外，於第3圖所示之空袋體120中，製作使自未密封區域106之上端至空袋體120的上端之距離相異之空袋體。分別於收容部105內注入水作為內容物，並將氣體注入未密封區域106而形成氣體注入部107，然後將收容部105及細縫111密封後，製成撓性包裝體之實施例7-1、7-2、7-5、比較例7-3、7-6、7-7。各實施例、比較例之高度H為280mm，寬度W為180mm。此外，底膜130之插入長度B為50mm，自各撓性包裝體之下端至氣體注入部107的下端之距離D為80mm。此外，自實施例7-1、7-2、比較例7-3之氣體注入部107的上端至撓性包裝體100之上端之距離A分別為60mm、80mm、100mm。此外，還製成雖在空袋體120中注入水並將收容部105密封，但未形成氣體注入部107之比較例7-4、7-8。於實施例7-1、7-2、比較例7-3、7-4中，注入900ml之水而使自液面至撓性包裝體100之上端之距離C為80mm。於實施例7-5、比較例7-6~7-8中，注入1000ml之水而使自液面至撓性包裝體100之上端之距離C為65mm。對各實施例、比較例之座立的維持容易度及倒出容易度進行評價。以下之表8顯示評價結果。
表8中之實施例7-1、7-2、7-5及比較例7-3、7-4、7-6~7-8，比率B/W皆為0.28，且具有第二特徵。實施例7-1、7-2、7-5皆具有第四特徵及第五特徵。此外，比較例7-6具有第四特徵，但不具有第五特徵。比較例7-3、7-4、7-7、7-8，不具有第四特徵及第五特徵。表8中之++表示評價結果良好，-表示評價結果不良。於實施例7-1、7-2、7-5中，確認將撓性包裝體100之上部折疊時會恢復至原來之形狀，且形狀不容易塌垮，可容易維持座立性。於比較例7-3、7-4、7-6~7-8中，成為被折彎且形狀塌垮之容易倒下的狀態，無法充分維持座立性。此外，於實施例7-1、7-2、7-5及比較例7-6中，當自倒出部104倒出水時，撓性包裝體100之上部不會被折彎，可使倒出部104穩定地朝向倒出方向，可獲得良好之倒出容易度，但於比較例7-3、7-4、7-6、7-8中，倒出時，撓性包裝體之上部被折彎，無法使倒出部104穩定地朝向倒出方向，進而無法獲得充分之倒出容易度。
[產業上之可利用性]
本發明對撓性包裝體等之利用有益。
100‧‧‧撓性包裝體
101‧‧‧第一側面膜
102‧‧‧第二側面膜
103‧‧‧底膜
104‧‧‧倒出部
105‧‧‧收容部
106‧‧‧未密封區域
107‧‧‧氣體注入部
108‧‧‧側緣部
111‧‧‧細縫
A‧‧‧氣體注入部之上端至撓性包裝體的上端為止的距離
C‧‧‧自內容物之上端至撓性包裝體的上端為止的距離

Claims (6)

  1. 一種撓性包裝體，係使第一側面膜、第二側面膜、及在第一側面膜與第二側面膜間以既定的插入長度且以一折為二的狀態自折痕側插入的底膜重疊，並對周緣部進行密封而形成收容部後前述底膜會成為前述收容部的下方底面之撓性包裝體，其中，於前述第一側面膜及前述第二側面膜之兩側端的周緣部上分別被密封之區域即2個側緣部的一方或雙方，設置有由將前述第一側面膜及前述第二側面膜密封之密封區域所圍繞的未密封區域、即涵蓋既定長度上未被密封之區域，且於前述未密封區域形成有注入0℃、1atm下之定容比熱為0.67kJ/kg‧deg以上的氣體之氣體注入部，前述氣體注入部之直徑為3mm以上50mm以下，自前述第一側面膜側及前述第二側面膜側對整個前述氣體注入部進行挾持且壓扁至其挾持寬度成為前述氣體注入部之前述直徑的一半為止時之反作用力，於23℃、1atm下為7N以上30N以下。
  2. 如請求項1之撓性包裝體，其中，前述未密封區域之氧氣滲透率，在20℃、60%RH下，為30cc/(m2‧day‧atm)以下，前述側緣部之密封強度為30N/15mm以上，使前述撓性包裝體座立時之相當於鉛直方向的方向上之前述第一側面膜及前述第二側面膜之環剛度為30mN/25mm寬度以上1300mN/25mm寬度以下， 使前述撓性包裝體座立時之相當於水平方向的方向上之前述第一側面膜及前述第二側面膜之環剛度為20mN/25mm寬度以上1200mN/25mm寬度以下。
  3. 如請求項1或2之撓性包裝體，其中，於前述側緣部且靠近前述氣體注入部之位置自該位置朝向前述氣體注入部對前述第一側面膜及前述第二側面膜之切斷進行誘導的切斷誘導部，是藉由貫通前述第一側面膜及前述第二側面膜之至少一個延伸於上下方向之切口所形成。
  4. 如請求項3之撓性包裝體，其中，在前述第一側面膜及前述第二側面膜當中至少一方，於前述切斷誘導部或其附近，設有顯示前述切斷誘導部的位置等之標示。
  5. 如請求項3之撓性包裝體，其中，前述切斷誘導部，係形成於自前述氣體注入部之上端起朝上方15mm以內之位置，且藉由延伸於前述上下方向之切口及貫通前述第一側面膜及前述第二側面膜之延伸於前述左右方向之切口所形成的十字形狀的細縫，延伸於前述上下方向之切口長度及延伸於前述左右方向之切口長度分別為1mm以上。
  6. 如請求項1或2之撓性包裝體，其中，更具備被包夾於前述第一側面膜及前述第二側面膜之間且被密封的壺嘴。
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