RU2644089C2 - Термомеханическая обработка высокопрочного немагнитного коррозионно-стойкого материала - Google Patents

Термомеханическая обработка высокопрочного немагнитного коррозионно-стойкого материала Download PDF

Info

Publication number
RU2644089C2
RU2644089C2 RU2015113825A RU2015113825A RU2644089C2 RU 2644089 C2 RU2644089 C2 RU 2644089C2 RU 2015113825 A RU2015113825 A RU 2015113825A RU 2015113825 A RU2015113825 A RU 2015113825A RU 2644089 C2 RU2644089 C2 RU 2644089C2
Authority
RU
Russia
Prior art keywords
workpiece
forging
temperature
press
per inch
Prior art date
Application number
RU2015113825A
Other languages
English (en)
Other versions
RU2015113825A (ru
Inventor
Робин М. ФОРБЗ ДЖОУНС
МЛ. Джорж Дж. СМИТ
Джейсон П. ФЛОУДЕР
Жан-Филипп А. ТОМА
Рамеш С. МИНИСАНДРАМ
Original Assignee
ЭйТиАй ПРОПЕРТИЗ ЭлЭлСи
Priority date (The priority date is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the date listed.)
Filing date
Publication date
Application filed by ЭйТиАй ПРОПЕРТИЗ ЭлЭлСи filed Critical ЭйТиАй ПРОПЕРТИЗ ЭлЭлСи
Publication of RU2015113825A publication Critical patent/RU2015113825A/ru
Application granted granted Critical
Publication of RU2644089C2 publication Critical patent/RU2644089C2/ru

Links

Images

Classifications

    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/18—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium
    • C22C38/40—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with nickel
    • C22C38/58—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with nickel with more than 1.5% by weight of manganese
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B21—MECHANICAL METAL-WORKING WITHOUT ESSENTIALLY REMOVING MATERIAL; PUNCHING METAL
    • B21J—FORGING; HAMMERING; PRESSING METAL; RIVETING; FORGE FURNACES
    • B21J1/00—Preparing metal stock or similar ancillary operations prior, during or post forging, e.g. heating or cooling
    • B21J1/02—Preliminary treatment of metal stock without particular shaping, e.g. salvaging segregated zones, forging or pressing in the rough
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B21—MECHANICAL METAL-WORKING WITHOUT ESSENTIALLY REMOVING MATERIAL; PUNCHING METAL
    • B21J—FORGING; HAMMERING; PRESSING METAL; RIVETING; FORGE FURNACES
    • B21J1/00—Preparing metal stock or similar ancillary operations prior, during or post forging, e.g. heating or cooling
    • B21J1/04—Shaping in the rough solely by forging or pressing
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B21—MECHANICAL METAL-WORKING WITHOUT ESSENTIALLY REMOVING MATERIAL; PUNCHING METAL
    • B21J—FORGING; HAMMERING; PRESSING METAL; RIVETING; FORGE FURNACES
    • B21J5/00—Methods for forging, hammering, or pressing; Special equipment or accessories therefor
    • B21J5/02—Die forging; Trimming by making use of special dies ; Punching during forging
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B21—MECHANICAL METAL-WORKING WITHOUT ESSENTIALLY REMOVING MATERIAL; PUNCHING METAL
    • B21J—FORGING; HAMMERING; PRESSING METAL; RIVETING; FORGE FURNACES
    • B21J5/00—Methods for forging, hammering, or pressing; Special equipment or accessories therefor
    • B21J5/02—Die forging; Trimming by making use of special dies ; Punching during forging
    • B21J5/022—Open die forging
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
    • C21D6/00—Heat treatment of ferrous alloys
    • C21D6/004—Heat treatment of ferrous alloys containing Cr and Ni
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
    • C21D7/00—Modifying the physical properties of iron or steel by deformation
    • C21D7/13—Modifying the physical properties of iron or steel by deformation by hot working
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
    • C21D8/00—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment
    • C21D8/005—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment of ferrous alloys
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/001—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing N
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/002—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing In, Mg, or other elements not provided for in one single group C22C38/001 - C22C38/60
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/02—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing silicon
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/06—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing aluminium
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/18—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium
    • C22C38/40—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with nickel
    • C22C38/42—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with nickel with copper
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/18—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium
    • C22C38/40—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with nickel
    • C22C38/44—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with nickel with molybdenum or tungsten
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/18—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium
    • C22C38/40—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with nickel
    • C22C38/46—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with nickel with vanadium
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/18—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium
    • C22C38/40—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with nickel
    • C22C38/48—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with nickel with niobium or tantalum
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/18—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium
    • C22C38/40—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with nickel
    • C22C38/50—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with nickel with titanium or zirconium
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/18—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium
    • C22C38/40—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with nickel
    • C22C38/52—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with nickel with cobalt
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/18—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium
    • C22C38/40—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with nickel
    • C22C38/54—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with nickel with boron
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B21—MECHANICAL METAL-WORKING WITHOUT ESSENTIALLY REMOVING MATERIAL; PUNCHING METAL
    • B21J—FORGING; HAMMERING; PRESSING METAL; RIVETING; FORGE FURNACES
    • B21J5/00—Methods for forging, hammering, or pressing; Special equipment or accessories therefor
    • B21J5/06—Methods for forging, hammering, or pressing; Special equipment or accessories therefor for performing particular operations
    • B21J5/08—Upsetting
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B21—MECHANICAL METAL-WORKING WITHOUT ESSENTIALLY REMOVING MATERIAL; PUNCHING METAL
    • B21J—FORGING; HAMMERING; PRESSING METAL; RIVETING; FORGE FURNACES
    • B21J7/00—Hammers; Forging machines with hammers or die jaws acting by impact
    • B21J7/02—Special design or construction
    • B21J7/14—Forging machines working with several hammers
    • Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
    • Y10—TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC
    • Y10T—TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER US CLASSIFICATION
    • Y10T428/00—Stock material or miscellaneous articles
    • Y10T428/12—All metal or with adjacent metals
    • Y10T428/1241—Nonplanar uniform thickness or nonlinear uniform diameter [e.g., L-shape]

Landscapes

  • Chemical & Material Sciences (AREA)
  • Engineering & Computer Science (AREA)
  • Mechanical Engineering (AREA)
  • Materials Engineering (AREA)
  • Metallurgy (AREA)
  • Organic Chemistry (AREA)
  • Crystallography & Structural Chemistry (AREA)
  • Physics & Mathematics (AREA)
  • Thermal Sciences (AREA)
  • Forging (AREA)
  • Heat Treatment Of Steel (AREA)
  • Soft Magnetic Materials (AREA)

Abstract

Изобретение относится к термомеханической обработке заготовок из немагнитного сплава. Заготовку нагревают до температуры теплой обработки давлением, которая находится в диапазоне от температуры, составляющей одну треть от температуры начала плавления немагнитного сплава, до температуры, составляющей две трети от указанной температуры плавления. Заготовку подвергают ковке на прессе в открытых штампах для получения требуемой деформации в поперечном сечении центральной зоны заготовки. Кроме того, осуществляют радиальную ковку заготовки для получения требуемой деформации по поперечному сечению поверхностной зоны. В результате каждая из деформаций в центральной и поверхностной зонах заготовки находится в диапазоне от 0,3 дюйма на дюйм до 1 дюйма на дюйм. Деформация в центральной зоне отличается от деформации в поверхностной зоне не более чем на 0,5 дюйма на дюйм. При обработке заготовки из немагнитной аустенитной нержавеющей стали ее нагревают до температуры от 950 до 1150°F. При ковке на прессе в открытых штампах обеспечивают деформацию в центральной зоне заготовки, а при радиальной ковке – в ее поверхностной зоне. В результате обеспечивается получение заготовки, имеющей в поперечном сечении постоянные механические характеристики. 2 н. и 25 з.п. ф-лы, 6 ил., 4 табл., 1 пр.

Description

УРОВЕНЬ ТЕХНИКИ
ОБЛАСТЬ ТЕХНИКИ
[0001] Настоящее изобретение относится к способам обработки высокопрочных немагнитных коррозионно-стойких сплавов. Предлагаемые способы могут быть применены, например, но не ограничиваясь этим, в обработке сплавов, предназначенных для применения в химической, горнодобывающей, нефтяной и газовой отраслях. Данное изобретение относится также к сплавам, изготовленным способами, включающими обработку, описанную в данном документе.
ОПИСАНИЕ УРОВНЯ ТЕХНИКИ
[0002] Детали из металлических сплавов, применяемые в химическом оборудовании, могут находиться при неблагоприятных условиях в контакте с коррозионно-активными и/или эрозивными соединениями. Эти условия могут, например, подвергать детали из металлических сплавов сильным (механическим) напряжениям и интенсивно стимулировать коррозию и эрозию. При необходимости замены поврежденных, изношенных или корродированных металлических деталей химического оборудования может потребоваться остановка работы установки на некоторое время. Следовательно, продление срока службы деталей из металлических сплавов, применяемых в химическом оборудовании, может снизить производственные затраты. Срок службы может быть продлен, например, посредством улучшения механических характеристик и/или коррозионной стойкости сплавов.
[0003] Аналогично, при бурении нефти и газа, компоненты буровых штанг могут разрушаться из-за неблагоприятных механических, химических и/или метеорологических условий. Компоненты буровых штанг могут подвергаться ударам, абразивному воздействию, трению, нагреву, износу, эрозии, коррозии и/или осадкам. Обычные сплавы могут иметь один или более недостатков, которые негативно влияют на их функционирование в качестве компонентов буровых штанг. Например, обычные материалы могут не иметь надлежащих механических характеристик (например, предел текучести, предел прочности на растяжение и/или усталостная прочность), проявлять недостаточную коррозионную стойкость (например, устойчивость к питтинговой коррозии и/или коррозионному растрескиванию под напряжением) или не иметь немагнитных характеристик, необходимых для продолжительной работы в среде, существующей внутри скважины. Кроме того, характеристики обычных сплавов могут ограничивать допустимый размер компонентов буровых штанг, изготовленных из этих сплавов. Эти ограничения могут сокращать срок службы компонентов, увеличивая затраты и усложняя процесс бурения нефтяных и газовых скважин.
[0004] Было обнаружено, что в процессе теплой обработки радиальная ковка некоторых высокопрочных немагнитных материалов приводит к появлению предпочтительной прочности, в поперечном сечении заготовки могут появляться неравномерные деформации или неравномерная степень деформации. Неравномерные деформации могут быть проявлением, например, различия между поверхностью и центром поковки в твердостных характеристиках и/или в прочности на разрыв. Например, наблюдаемая твердость, предел текучести и предел прочности на растяжение могут быть выше на поверхности, чем в центре поковки. Можно считать, что эти различия согласуются с различиями в степени деформации, возникающей в различных областях поперечного сечения заготовки в процессе радиальной ковки.
[0005] Один из способов получения одинаковой твердости вдоль поперечного сечения кованого прутка заключается в применении упрочняемого старением материала, такого как, например, суперсплав на основе никеля Alloy 718 (UNS N07718), состаренного непосредственно или с предварительной обработкой раствором. Другие способы включают применение холодной или горячей обработки для воздействия на твердость сплава. Этот конкретный способ был применен для повышения твердости сплава ATI Datalloy 2® (не зарегистрирован в UNS), представляющего собой высокопрочную немагнитную аустенитную нержавеющую сталь, который поставляет Allegheny Technologies Incorporated, Pittsburgh, Pennsylvania USA. Последний этап термомеханической обработки, применяемой для повышения твердости сплава ATI Datalloy 2®, включает теплую обработку материала при 1075°F до примерно 30-процентного обжатия площади поперечного сечения в процессе радиальной ковки. Другой процесс, в котором применяется высококачественная легированная сталь, известная под названием "Р-750 alloy" (не зарегистрирована в UNS), которую поставляет Schoeller-Bleckmann Oilfield Technology, Houston, Texas, в целом раскрыт в Патенте U.S. No. 6764647, полное описание которого включено в данный документ посредством ссылки. Сплав Р-750 подвергался холодной обработке до примерно 6-19-процентного обжатия площади поперечного сечения при температурах 680-1094°F, чтобы получить относительно однородную по поперечному сечению твердость конечной 8-дюймовой заготовки.
[0006] Другой способ получения равномерной твердости по поперечному сечению обработанной заготовки заключается в увеличении числа холодных или горячих обработок, которые применяются для изготовления прутка из заготовки. Однако этот способ оказывается непрактичным для производства прутка с конечным диаметром 10 дюймов или более, поскольку начальный размер может превышать практические ограничения для слитков, которые можно выплавлять без появления в них проблемных дефектов, связанных с выплавкой. Следует отметить, что если диаметр исходной заготовки достаточно мал, то градиент деформаций может отсутствовать, что приведет к равномерным профилям механических характеристик и твердости по поперечному сечению конечного прутка.
[0007] Представляется целесообразным создание термомеханического процесса, применимого к слиткам или заготовкам из высокопрочных немагнитных сплавов любого исходного размера, который приводил бы к относительно равномерной степени деформации по поперечному сечению прутка или другой катаной продукции, полученной в этом процессе. Создание относительно постоянного профиля деформаций в поперечном сечении обработанного прутка тоже может привести, в общем случае, к постоянным механическим характеристикам в поперечном сечении прутка.
СУЩНОСТЬ ИЗОБРЕТЕНИЯ
[0008] Согласно не имеющему ограничительного характера аспекту данного описания изобретения, способ обработки заготовки из немагнитного сплава включает нагрев заготовки до температуры в диапазоне температур теплой обработки; ковку заготовки на прессе в открытых штампах для придания желательных деформаций центральной зоне заготовки и радиальную ковку заготовки для придания желательных деформаций поверхностной зоне заготовки. В определенных неограничивающих вариантах реализации изобретения, диапазон температур теплой обработки охватывает температуры от одной трети температуры начала плавления немагнитного сплава до температуры, составляющей две трети температуры начала плавления немагнитного сплава. В неограничивающем варианте реализации изобретения, температурой теплой обработки является любая температура, вплоть до наивысшей температуры, при которой еще не происходит перекристаллизация (динамическая или статическая) немагнитного сплава.
[0009] В определенных неограничивающих вариантах реализации способа обработки заготовки из немагнитного сплава в соответствии с данным описанием изобретения, этап ковки на прессе в открытых штампах предшествует этапу радиальной ковки. В других неограничивающих вариантах реализации способа обработки заготовки из немагнитного сплава в соответствии с данным описанием изобретения, этап радиальной ковки предшествует этапу ковки на прессе в открытых штампах.
[0010] Не имеющие ограничительного характера примеры немагнитных сплавов, которые можно обрабатывать при реализации вариантов способов по данному изобретению, охватывают немагнитные нержавеющие стали, никелевые сплавы, кобальтовые сплавы и железные сплавы. В определенных неограничивающих вариантах реализации изобретения, варианты способов по данному изобретению применяются для обработки немагнитной аустенитной нержавеющей стали.
[0011] В определенных неограничивающих вариантах реализации способа по данному изобретению, после реализации этапов ковки на прессе в открытых штампах и радиальной ковки деформации в поверхностной зоне и в центральной зоне варьируются в конечном диапазоне от 0,3 дюйма на дюйм до 1 дюйма на дюйм каждая, с разницей в деформациях от центральной зоны к поверхностной зоне не более 0,5 дюйма на дюйм. В определенных неограничивающих вариантах реализации способа по данному изобретению, после реализации этапов ковки на прессе в открытых штампах и радиальной ковки деформации в поверхностной зоне и в центральной зоне варьируются в конечном диапазоне от 0,3 дюйма на дюйм до 0,8 дюйма на дюйм каждая. В других неограничивающих вариантах реализации данного изобретения, после реализации этапов ковки на прессе в открытых штампах и радиальной ковки деформация в поверхностной зоне практически эквивалентна деформации в центральной зоне, и в заготовке проявляется по меньшей мере одна механическая характеристика, практически однородная по поперечному сечению.
[0012] Согласно другому аспекту настоящего изобретения, определенные неограничивающие варианты способа обработки заготовок из немагнитной аустенитной нержавеющей стали включают нагрев заготовки до температуры в диапазоне от 950 до 1150°F; ковку заготовки на прессе в открытых штампах для придания центральной зоне заготовки конечной деформации в диапазоне от 0,3 дюйма на дюйм до 1 дюйма на дюйм; радиальную ковку заготовки для придания поверхностной зоне заготовки конечной деформации в диапазоне от 0,3 дюйма на дюйм до 1 дюйма на дюйм, с разницей в деформациях от центральной зоны к поверхностной зоне не более чем 0,5 дюйма на дюйм. В определенных неограничивающих вариантах реализации изобретения, способ включает ковку заготовки на прессе в открытых штампах для придания окончательной деформации в диапазоне от 0,3 дюйма на дюйм до 0,8 дюйма на дюйм.
[0013] В неограничивающем варианте реализации данного изобретения, этап ковки на прессе в открытых штампах предшествует этапу радиальной ковки. В других неограничивающих вариантах реализации данного изобретения, этап радиальной ковки предшествует этапу ковки на прессе в открытых штампах.
[0014] Другой аспект, в соответствии с данным изобретением, относится к поковкам из немагнитных сплавов. В определенных неограничивающих вариантах реализации данного изобретения, в соответствии с данным описанием, поковка из немагнитного сплава имеет круглое поперечное сечение диаметром более чем 5,25 дюйма, причем по меньшей мере одна механическая характеристика поковки из немагнитного сплава практически однородна по поперечному сечению поковки. В определенных неограничивающих вариантах реализации данного изобретения, механическая характеристика, которая практически однородна по поперечному сечению поковки, это по меньшей мере одна из следующих: твердость, предел прочности при растяжении, предел текучести, относительное удлинение и относительное обжатие (уменьшение площади).
[0015] В определенных неограничивающих вариантах реализации данного изобретения, термин поковка из немагнитного сплава, в соответствии с данным описанием, охватывает одну из немагнитных нержавеющих сталей, никелевый сплав, кобальтовый сплав и железный сплав. В определенных неограничивающих вариантах реализации данного изобретения, термин поковка из немагнитного сплава, в соответствии с данным описанием, охватывает поковки из немагнитной аустенитной нержавеющей стали.
КРАТКОЕ ОПИСАНИЕ ГРАФИЧЕСКИХ МАТЕРИАЛОВ
[0016] Отличительные признаки и преимущества описанных здесь устройств и способов будет легче понять, обращаясь к прилагаемым графическим материалам, в которых:
[0017] ФИГ. 1 иллюстрирует моделирование распределения деформаций в поперечном сечении заготовки из немагнитного сплава в процессе радиальной ковки;
[0018] ФИГ. 2 иллюстрирует моделирование распределения деформаций в поперечном сечении заготовки из немагнитного сплава в процессе ковки на прессе в открытых штампах;
[0019] ФИГ. 3 иллюстрирует моделирование распределения деформаций в заготовке, обработанной способом по данному изобретению, в неограничивающем варианте реализации данного изобретения в соответствии с данным описанием, включает этап деформационной обработки на прессе в открытых штампах и этап деформационной обработки радиальной ковкой;
[0020] ФИГ. 4 представляет собой схему последовательности операций, иллюстрирующую аспекты способа обработки немагнитного сплава в соответствии с данным описанием неограничивающего варианта реализации изобретения;
[0021] ФИГ. 5 представляет собой схематическую иллюстрацию расположений поверхностной зоны и центральной зоны заготовки в неограничивающем варианте реализации данного изобретения в соответствии с данным описанием; и
[0022] ФИГ. 6 представляет собой диаграмму последовательности технологических операций, иллюстрирующую этапы обработки образца №49FJ-1,2, описанного здесь в примере 1, включает этап ковки на прессе в открытых штампах и этап радиальной ковки в качестве конечных этапов обработки, а также иллюстрирует известную на современном уровне техники альтернативную последовательность операций, включающую, в качестве конечного этапа обработки, только этап радиальной ковки.
[0023] Читатель сможет лучше понять изложенные выше и другие подробности при рассмотрении изложенного ниже подробного описания определенных неограничивающих вариантов реализации данного изобретения в соответствии с данным описанием.
ПОДРОБНОЕ ОПИСАНИЕ ОПРЕДЕЛЕННЫХ НЕОГРАНИЧИВАЮЩИХ ВАРИАНТОВ РЕАЛИЗАЦИИ ДАННОГО ИЗОБРЕТЕНИЯ
[0024] Следует понимать, что описанные здесь определенные виды вариантов реализации данного изобретения были упрощены для иллюстрации только тех элементов, характеристик и аспектов, которые важны для ясного понимания описанных вариантов реализации данного изобретения, тогда как другие элементы, характеристики и аспекты были опущены из соображений ясности данного описания. Средние специалисты в данной области, рассматривая настоящее описание раскрытых вариантов реализации данного изобретения, поймут, что при конкретном осуществлении или применении описанных вариантов реализации данного изобретения могут потребоваться другие элементы и/или характеристики. Тем не менее, средние специалисты легко могут установить и применить другие такие элементы и/или характеристики при рассмотрении настоящего описания вариантов реализации данного изобретения, и, следовательно, в них нет необходимости для полного понимания описанных вариантов реализации данного изобретения, поэтому описание таких элементов и/или характеристик здесь не приведено. Поэтому следует понимать, что представленное здесь описание имеет иллюстративный характер, служит просто примером описанных вариантов реализации данного изобретения и не предназначено для ограничения объема изобретения, который определен только формулой изобретения.
[0025] Любой представленный здесь диапазон числовых значений предназначен для охвата всех поддиапазонов, имеющих отношение к данной теме. Например, диапазон "1 до 10" или "от 1 до 10" предназначен для охвата всех поддиапазонов между (и охватывая) указанное минимальное значение 1 и указанное максимальное значение 10, иными словами, имеющих минимальное значение, равное или превышающее 1, и максимальное значение, равное или менее 10. Любое представленное здесь численное ограничение максимума предназначено для охвата всех представленных здесь более низких численных ограничений, и любое представленное здесь численное ограничение минимума предназначено для охвата всех представленных здесь более высоких численных ограничений. Соответственно, заявители оставляют за собой право вносить поправки в настоящее описание изобретения, в том числе, в формулу изобретения, чтобы точно описать любой поддиапазон, входящий в точно описанные здесь диапазоны. Все такие диапазоны подлежат полному описанию ниже, так что внесение поправок для точного описания любых таких поддиапазонов будет соответствовать требованиям 35 U.S.C. §112, первый параграф и 35 U.S.C. §132(a).
[0026] Элементы, указанные в единственном числе, определены здесь как представляющие один или более соответствующих элементов. Например, "компонент" означает один или более компонентов, и, таким образом, предполагается, что, возможно, более чем один компонент может быть использован или применен в описанных вариантах реализации данного изобретения.
[0027] Если не указано иное, все процентные отношения и коэффициенты рассчитаны на основе общей массы компонентов сплава.
[0028] Любой патент, публикация или другие раскрывающие материалы, которые, как считается, должны быть включены в данном документе ссылками в целом или частично, включены здесь только в тех случаях, когда включенный материал не противоречит существующим определениям, утверждениям или другим материалам, изложенным в данном описании изобретения. Поэтому, в той мере, в которой это требуется, описание изобретения, представленное в данном документе, заменяет собой и отменяет любые противоречащие материалы, включенные в документ посредством ссылок. Любой материал или его часть, который, как считается, должен быть включен в данный документ посредством ссылок, но который противоречит существующим определениям, утверждениям или другим материалам, описанным в данном документе, вводится только в тех случаях, когда он не противоречит материалу, представленному в описании данного изобретения.
[0029] Данное описание изобретения охватывает описания различных вариантов реализации данного изобретения. Следует понимать, что все варианты реализации данного изобретения, описанные в данном документе, имеют иллюстративный характер примеров и не являются ограничивающими. Таким образом, изобретение не ограничено описанием различных примеров, имеющих иллюстративный характер, и неограничивающих вариантов реализации данного изобретения. Точнее, изобретение определяется только формулой изобретения, в которую могут быть внесены поправки для перечисления любых характеристик, точно или по сути описанных в или иным образом точно или по сути согласующихся с данным описанием изобретения.
[0030] В данном документе принято, что термины "формовка", "ковка", "ковка на прессе в открытых штампах" и "радиальная ковка" относятся к видам термомеханической обработки ("ТМР"), которая в данном документе может упоминаться так же как "термомеханическая деформация". "Термомеханическая деформация" в данном документе определена как термин, охватывающий, в общем случае, множество процессов формовки металла, объединяющих контролируемую теплую и деформирующую обработки для получения синергических эффектов, таких как, например, и без ограничений, улучшение прочности без потери жесткости. Это определение термомеханической деформации согласуется со значением, представленным, например, в ASM Materials Engineering Dictionary, J.R. Davis, ed., ASM International (1992), p. 480. Термин "ковка на прессе в открытых штампах" определен здесь как ковка металла или металлического сплава между штампами, в которых движение материала ограничено не полностью, при помощи механического и гидравлического давления, которая сопровождается одним рабочим ходом пресса для каждой сессии обжимки. Это определение ковки на прессе в открытых штампах согласуется со значением, представленным, например, в ASM Materials Engineering Dictionary, J.R. Davis, ed., ASM International (1992), pp. 298 and 343. Термин " радиальная ковка " определяет здесь процесс, использующий две или более движущихся наковальни или штампа для получения поковок с постоянным или переменным диаметром вдоль их длины. Это определение радиальной ковки согласуется со значением, представленным, например, в ASM Materials Engineering Dictionary, J.R. Davis, ed., ASM International (1992), p. 354. Средние специалисты в области металлургии легко поймут значение этих нескольких терминов.
[0031] Обычные сплавы, которые применяются в химических процессах, горнодобывающей промышленности и/или нефтегазовых технологиях, могут не соответствовать оптимальному уровню коррозионной стойкости и/или оптимальному уровню одной или более механических характеристик. Различные варианты реализации данного изобретения для сплавов, обработанных так, как описано в данном документе, могут иметь определенные преимущества, охватывая, но не ограничиваясь этим, улучшенную коррозионную стойкость и/или механические характеристики перед сплавами, обработанными по обычным методикам. Определенные варианты реализации данного изобретения для сплавов, обработанных так, как описано в данном документе, могут проявлять одну или более улучшенных механических характеристик без какого-либо снижения, например, коррозионной стойкости. Определенные варианты реализации данного изобретения для сплавов, обработанных так, как описано в данном документе, могут проявлять улучшенные ударные свойства, свариваемость, сопротивление коррозионной усталости, сопротивление истиранию и/или сопротивление водородной хрупкости по сравнению с определенными сплавами, обработанными по обычным методикам.
[0032] В различных вариантах реализации данного изобретения, сплавы, обработанные так, как описано в данном документе, могут проявлять повышенную коррозионную стойкость и/или полезные механические характеристики, подходящие для применения в определенных ответственных назначениях. Без намерения привязываться к какой-либо конкретной теории, можно утверждать, что некоторые из сплавов, обработанных так, как описано в данном документе, могут проявлять повышенный предел прочности на растяжение, например, за счет улучшенного отклика на деформационное упрочнение, сохраняя при этом высокую коррозионную стойкость. Деформационное упрочнение или холодную либо горячую обработку можно применять для упрочнения материалов, которые, в общем случае, плохо реагируют на теплую обработку. Тем не менее, точные свойства структуры, которая подверглась холодной или горячей обработке, могут зависеть от материала, приданных деформаций, скорости деформации и/или температуры деформации.
[0033] Современная производственная практика в производстве немагнитных материалов, предназначенных для применения в разведке и бурении, заключается в передаче в продукт специфической степени деформации в качестве одной из этапов термомеханической обработки. Термин "немагнитный" относится к материалу, на который магнитное поле не действует или действует пренебрежимо мало. В определенных неограничивающих вариантах реализации данного изобретения, немагнитные сплавы, обработанные так, как описано в данном документе, могут характеризоваться значением магнитной проницаемости (μr), которое находится в определенном диапазоне. В различных неограничивающих вариантах реализации данного изобретения, значение магнитной проницаемости сплава, обработанного способом по данному изобретению, может быть меньше чем 1,01, меньше чем 1,005 и/или меньше чем 1,001. В различных вариантах реализации данного изобретения, сплавы могут быть в значительной мере свободны от феррита.
[0034] Термины "теплая обработка" и "деформационная обработка" в данном документе относятся к термомеханической обработке и деформации металла или металлического сплава ковкой при температурах менее самой низкой температуры, при которой в материале начинается перекристаллизация (динамическая или статическая). В неограничивающем варианте реализации данного изобретения, деформационная обработка производится в температурном диапазоне теплой обработки, который охватывает область от одной трети температуры начала плавления сплава до двух третьих температуры начала плавления сплава. Следует учитывать, что нижний предел температурного диапазона теплой обработки ограничен только пригодностью к ковке на прессе в открытых штампах и способностью оборудования вращающегося ковочного пресса к деформированию заготовки из немагнитного сплава при желательной температуре ковки. В неограничивающем варианте реализации изобретения, температурой теплой обработки является любая температура, вплоть до самой высокой температуры, при которой еще не происходит перекристаллизация (динамическая или статическая) немагнитного сплава. В этом варианте реализации данного изобретения, термин теплая обработка, как принято в данном документе, охватывает и включает обработку при температурах, которые ниже одной трети температуры начала плавления материала, включая комнатную температуру или температуру окружающей среды, и температуры ниже, чем температура окружающей среды. В неограничивающем варианте реализации данного изобретения, теплая обработка, как принято в данном документе, включает ковку заготовки при температуре, находящейся в температурном диапазоне теплой обработки, который охватывает область от одной трети температуры начала плавления сплава до двух третьих температуры начала плавления сплава. В другом неограничивающем варианте реализации данного изобретения, температура теплой обработки охватывает любую температуру, вплоть до самой высокой температуры, при которой в немагнитном сплаве еще не происходит перекристаллизация (динамическая или статическая). В этом варианте реализации данного изобретения, термин теплая обработка, как принято в данном документе, охватывает и охватывает температуры ковки, которые ниже одной трети температуры начала плавления материала, охватывая комнатную температуру или температуру окружающей среды и температуры ниже, чем температура окружающей среды. Этап теплой обработки придает заготовке из сплава прочность, достаточную для целевого назначения. В современной производственной практике, теплая обработка и термомеханическая обработка сплава осуществляются на радиальном прессе для ковки в один этап. На одном этапе радиальной ковки заготовку подвергают теплой обработке от начального размера до конечного размера поковки путем многократного проведения через радиальный пресс, без удаления заготовки из ковочной аппаратуры и без отжига, перемежающего ковочные проводки отдельного этапа.
[0035] Авторы настоящего изобретения обнаружили, что в процессе деформационной обработки радиальная ковка высокопрочных немагнитных аустенитных материалов создает желательную прочность, часто это происходит в случае, когда заготовку подвергают деформации неравномерно и/или степень деформации, приданная заготовке, неравномерно распределена вдоль ее поперечного сечения. Неравномерную деформацию можно наблюдать как разницу в твердостных свойствах и свойствах растяжения между поверхностью и центром заготовки. Твердость, предел текучести и предел прочности на растяжение в поверхностной зоне заготовки оказывались, в общем случае, выше, чем в центре. Можно считать, что эти различия согласуются с различиями в степени деформации, возникающей в различных областях поперечного сечения заготовки в процессе радиальной ковки. Различия в механических свойствах и в твердости между поверхностью и центральными зонами заготовок из сплава, обработанных одной только радиальной ковкой, приведены в результатах тестирования, представленных в Таблице 1. Все тестируемые образцы представляли собой немагнитные аустенитные нержавеющие стали, а химический состав каждого образца указан в приведенной ниже Таблице 2. Все тестируемые образцы, перечисленные в Таблице 1, подвергались деформационной обработке радиальной ковкой при 1025°F в качестве последнего этапа термомеханической обработки, применявшейся к образцам перед измерением свойств, перечисленных в Таблице 1.
Figure 00000001
обозначения: Длина - MR = средний радиус по длине; поверхностная зона
Сечение = Сечение, длина базы измерения образца вдоль центральной зоны
Длина - NS = Продольный размер в окрестности поверхностной зоны
Длина - С = внутренняя длина; центральная зона
[0036] ФИГ. 1 демонстрирует результаты компьютерного моделирования, выполненного при помощи имеющейся в продаже программы, в которой дифференциальный метод конечных элементов применяется для моделирования термомеханической обработки металлов. Конкретно, на ФИГ. 1 представлено моделирование 10 распределений деформаций в поперечном сечении круглой заготовки из никелевого сплава после радиальной ковки в качестве конечного этапа обработки. ФИГ. 1 представлена в данном документе просто для иллюстрации способа по данному изобретению в неограничивающем варианте его реализации, когда комбинация ковки на прессе и радиальной ковки применяется для выравнивания или сближения определенных свойств (например, твердости и/или механических характеристик) вдоль поперечного сечения материала, подвергнутого деформационной обработке. На ФИГ. 1 видно, что в поверхностной зоне заготовки, обработанной радиальной ковкой, значительно больше деформаций, чем в центральной зоне. Таким образом, деформации в заготовке, обработанной радиальной ковкой, изменяются вдоль поперечного сечения, и в поверхностной зоне деформаций больше, чем в центральной.
[0037] Один из аспектов данного описания направлен на модификацию обычного способа обработки заготовки из немагнитного сплава, охватывающего деформационную обработку радиальной ковкой в качестве последнего термомеханического этапа, так, чтобы включить этап деформационной обработки ковкой на прессе в открытых штампах. На ФИГ. 2 показаны результаты компьютерного моделирования 20 распределений деформации в поперечном сечении заготовки из никелевого сплава после этапа ковки на прессе в открытых штампах. Распределение деформаций, возникших после ковки на прессе в открытых штампах, является, в общем случае, противоположным распределению деформаций, возникающему после операции радиальной ковки, которое показано на ФИГ. 1. На ФИГ. 2 показано, что в центральной зоне заготовки, кованой на прессе в открытых штампах, значительно больше деформаций, чем в поверхностной зоне. Поэтому деформации в заготовке, кованой на прессе в открытых штампах, различаются вдоль поперечного сечения, и в центральной зоне их больше, чем в поверхностной.
[0038] На ФИГ. 3 данного описания изобретения показаны результаты компьютерного моделирования 30 распределения деформаций вдоль поперечного сечения заготовки, которое иллюстрирует аспекты определенных неограничивающих вариантов реализации способа по данному изобретению в соответствии с данным описанием.
Результаты моделирования, показанные на ФИГ. 3, демонстрируют деформации, вызванные в поперечном сечении заготовки из никелевого сплава процессом термомеханической обработки, включает этап ковки на прессе в открытых штампах в качестве деформационной обработки и этап деформационной обработки радиальной ковкой. На ФИГ. 3 видно, что распределение деформаций, предсказанное моделированием, практически равномерно по поперечному сечению заготовки. Таким образом, процесс, включающий этап ковки на прессе в открытых штампах в качестве деформационной обработки и этап деформационной обработки радиальной ковкой, может приводить к получению кованого изделия, в котором деформации, в общем случае, одинаковы в центральной и поверхностной зонах изделия.
[0039] На ФИГ. 4, в соответствии с одним из аспектов данного описания изобретения, неограничивающий способ 40 для обработки заготовки из немагнитного сплава включает нагрев 42 заготовки до температуры, находящейся в температурном диапазоне теплой обработки, ковку заготовки на прессе в открытых штампах 44 для придания желаемых деформаций центральной зоне заготовки. В неограничивающем варианте реализации данного изобретения, производят ковку заготовки на прессе в открытых штампах для придания желаемых деформаций центральной зоне в диапазоне от 0,3 дюйма на дюйм до 1,0 дюйм на дюйм. В другом неограничивающем варианте реализации данного изобретения производят ковку заготовки на прессе в открытых штампах для придания желаемых деформаций центральной зоне в диапазоне от 0,3 дюйма на дюйм до 0,8 дюйма на дюйм.
[0040] Затем заготовку подвергают радиальной ковке 46 для придания желаемых деформаций поверхностной зоне заготовки. В неограничивающем варианте реализации данного изобретения, заготовку подвергают радиальной ковке для придания желаемых деформаций поверхностной зоне заготовки в диапазоне от 0,3 дюйма на дюйм до 1,0 дюйма на дюйм. В другом неограничивающем варианте реализации данного изобретения, заготовку подвергают радиальной ковке для придания желаемых деформаций поверхностной зоне в диапазоне от 0,3 дюйма на дюйм до 0,8 дюйма на дюйм.
[0041] В неограничивающем варианте реализации данного изобретения, после ковки на прессе в открытых штампах и радиальной ковки деформации, возникшие как в поверхностной, так и в центральной зонах, каждая находятся в диапазоне от 0,3 дюйма на дюйм до 1,0 дюйма на дюйм, и различие в деформациях от центральной зоны до поверхностной не превышает 0,5 дюйма на дюйм. В другом неограничивающем варианте реализации данного изобретения, после ковки на прессе в открытых штампах и радиальной ковки деформации, возникшие как в поверхностной, так и в центральной зонах, каждая находятся в диапазоне от 0,3 дюйма на дюйм до 0,8 дюйма на дюйм. Средним специалистам-практикам известны или они могут легко определить параметры ковки на прессе в открытых штампах и параметры радиальной ковки, необходимые для получения желаемых относительных деформаций, поэтому нет необходимости обсуждать в данном документе отдельные этапы ковки.
[0042] В определенных неограничивающих вариантах реализации данного изобретения, "поверхностная зона" заготовки охватывает объем материала от поверхности заготовки до глубины, составляющей около 30 процентов расстояния от поверхности до центра заготовки. В определенных других неограничивающих вариантах реализации данного изобретения, "поверхностная зона" заготовки охватывает объем материала от поверхности заготовки до глубины, составляющей около 40 процентов, или, в определенных вариантах реализации данного изобретения, около 50 процентов расстояния от поверхности до центра заготовки. Средним специалистам должно быть ясно, что та область, которая составляет "центр" заготовки, для отождествления с «поверхностной зоной» должна иметь конкретную форму. Например, удлиненная цилиндрическая заготовка будет иметь центральную продольную ось, а поверхностная зона заготовки будет простираться от внешней периферийной криволинейной поверхности заготовки в направлении центральной продольной оси. Также, например, удлиненная заготовка с квадратным или прямоугольным поперечным сечением, взятым поперек продольной оси заготовки, будет иметь четыре различных периферических "фасада" с центральными продольными осями, и поверхностная зона каждого фасада будет простираться от его поверхности внутрь заготовки в общем направлении к центральной оси и к противоположному фасаду. Также, например, заготовка плоской формы будет иметь два больших противоположных фасада, обычно равноудаленных от средней плоскости внутри заготовки, и поверхностная зона каждого первичного фасада будет простираться от его поверхности внутрь заготовки в направлении средней плоскости и противоположного первичного фасада.
[0043] В определенных неограничивающих вариантах реализации данного изобретения, "центральная зона" заготовки охватывает расположенный в центре объем материала, который составляет около 70 процентов объема материала заготовки. В определенных других неограничивающих вариантах реализации данного изобретения, "центральная зона" заготовки охватывает расположенный в центре объем материала, который составляет около 60 процентов или около 50 процентов объема материала заготовки. ФИГ. 5 схематически иллюстрирует вычерченное не в масштабе поперечное сечение удлиненного цилиндрического кованого прутка 50, где сечение берется под 90 градусов к центральной оси заготовки. В соответствии с настоящим описанием неограничивающего варианта реализации данного изобретения, в котором диаметр 52 кованого прутка 50 составляет около 12 дюймов, каждая из зон, поверхностная зона 56 и центральная зона 58, содержат около 50 объемных процентов материала в поперечном сечении (и в заготовке), и диаметр центральной зоны здесь составляет около 4,24 дюйма.
[0044] В другом неограничивающем варианте реализации способа по данному изобретению, после этапов ковки на прессе в открытых штампах и радиальной ковки деформации в поверхностной зоне заготовки по существу эквивалентны деформациям в центральной зоне. Как принято в данном документе, деформации в поверхностной зоне заготовки "по существу эквивалентны" деформациям в центральной зоне, когда деформации между зонами различаются менее чем на 20%, или менее чем на 15%, или менее чем на 5%. Комбинированное применение этапов ковки на прессе в открытых штампах и радиальной ковки в вариантах реализации способа по данному изобретению в соответствии с настоящим описанием может приводить к получению заготовки с деформациями, которые по существу эквивалентны вдоль всего поперечного сечения конечной кованой заготовки. Следствием распределения деформаций в таких кованых заготовках является то, что они могут иметь одну или более механических характеристик, которые по существу одинаковы вдоль всего поперечного сечения заготовки и/или между поверхностной и центральной зонами. Как принято в данном документе, одна или более механических характеристиками внутри поверхностной зоны является "по существу одинаковой" с одной или более характеристик в центральной зоне заготовки, когда одна или более механических характеристик между зонами различаются менее чем на 20%, или менее чем на 15%, или менее чем на 5%.
[0045] Можно полагать, что для распределения деформаций и связанных с ним механических свойств не является критичным, которая из этапов - деформационная обработка на прессе в открытых штампах 44 или деформационная обработка радиальной ковкой 46 - осуществляется первой. В определенных неограничивающих вариантах реализации данного изобретения этап ковки на прессе в открытых штампах 44 предшествует этапу радиальной ковки 46. В других неограничивающих вариантах реализации данного изобретения этап радиальной ковки 46 предшествует этапу ковки на прессе в открытых штампах 44. Следует понимать, что множественные циклы, состоящие из этапа ковки на прессе в открытых штампах 44 и радиальной ковки 46, могут применяться для достижения желательного распределения деформаций и желательных одной или более механических характеристик вдоль поперечного сечения конечного кованого продукта. Тем не менее, множественные циклы влекут за собой дополнительные издержки. Можно утверждать, что, в общем случае, нет необходимости проводить множественные циклы этапов радиальной ковки и ковки на прессе в открытых штампах для достижения по существу эквивалентного распределения деформаций вдоль поперечного сечения заготовки.
[0046] В определенных неограничивающих вариантах реализации способа по данному изобретению в соответствии с настоящим описанием, заготовка может быть перенесена из первой ковочной аппаратуры, т.е. одного из прессов для радиальной ковки и пресса для ковки в открытых штампах, непосредственно в другую ковочную аппаратуру, т.е. в другой пресс для радиальной ковки и пресс для ковки в открытых штампах. В определенных неограничивающих вариантах реализации данного изобретения, после первого ковочного этапа деформационной обработки (т.е. либо радиальной ковки, либо ковки на прессе в открытых штампах) заготовку можно охладить при комнатной температуре, а затем повторно нагреть до температуры теплой обработки перед вторым ковочным этапом деформационной обработки, или альтернативно, заготовку можно непосредственно переместить из первой ковочной аппаратуры в нагревательную печь, чтобы подогреть для второго ковочного этапа деформационной обработки.
[0047] В неограничивающих вариантах реализации данного изобретения, немагнитные сплавы, обработанные способом по данному изобретению в соответствии с настоящим описанием, являются немагнитной нержавеющей сталью. В определенных неограничивающих вариантах реализации данного изобретения, немагнитная нержавеющая сталь, обработанная способом по данному изобретению в соответствии с настоящим описанием, представляет собой немагнитную аустенитную нержавеющую сталь. В определенных неограничивающих вариантах реализации данного изобретения, когда способ применен для обработки немагнитной аустенитной нержавеющей стали, температурный диапазон, в котором проводятся этапы радиальной ковки и ковки на прессе в открытых штампах, составляет от 950 до 1150°F.
[0048] В определенных неограничивающих вариантах реализации данного изобретения, перед нагревом заготовки до температуры теплой обработки она может быть подвергнута отжигу или гомогенизации для содействия ковочным этапам деформационной обработки. В неограничивающем варианте реализации данного изобретения, когда заготовка состоит из немагнитной аустенитной нержавеющей стали, ее отжигают при температуре в диапазоне от 1850 до 2300°F и греют при температуре отжига в течение от 1 минуты до 10 часов. В определенных неограничивающих вариантах реализации данного изобретения, перед нагревом заготовки до температуры теплой обработки она может быть подвергнута отжигу или гомогенизации для содействия ковочным этапам деформационной обработки. Как известно средним специалистам, продолжительность отжига, необходимая для растворения вредных осадков сигма-фаз, которые могут образовываться в конкретной заготовки в течение горячей обработки, будет зависеть от температуры отжига; чем выше температура отжига, тем меньше времени требуется для растворения любых образовавшихся вредных осадков сигма-фаз.
Средние специалисты сумеют определить подходящие температуры отжига и его продолжительность для конкретной заготовки без чрезмерных усилий.
[0049] Как было указано, когда диаметр заготовки, которая подвергалась деформационной обработке ковкой в соответствии со способом по данному изобретению составляет около 5,25 дюйма или менее, может не наблюдаться значительного различия в деформациях и, как следствие, в механических характеристиках между материалом центральной зоны и материалом поверхностной зоны кованой заготовки (см. Таблицу 1). В определенных неограничивающих вариантах реализации данного изобретения, кованая заготовка, обработанная способом по данному изобретению, является, в общем случае, цилиндрической и имеет, в общем случае, круглое поперечное сечение. В определенных неограничивающих вариантах реализации данного изобретения, кованая заготовка, обработанная способом по данному изобретению, является, в общем случае, цилиндрической и имеет, в общем случае, круглое поперечное сечение с диаметром не более чем 5,25 дюйма. В определенных неограничивающих вариантах реализации данного изобретения, кованая заготовка, обработанная способом по данному изобретению, является, в общем случае, цилиндрической и имеет, в общем случае, круглое поперечное сечение с диаметром более 5,25 дюйма, или по меньшей мере 7,25 дюйма, или от 7,25 до 12 дюймов после деформирующей обработки ковкой в соответствии с данным описанием изобретения.
[0050] Другой аспект настоящего описания данного изобретения посвящен способу обработки заготовок из немагнитной аустенитной нержавеющей стали, включающему нагрев заготовки до температуры в диапазоне от 950 до 1150°F; ковку заготовки на прессе в открытых штампах для придания центральной зоне конечной деформации в диапазоне от 0,3 дюйма на дюйм до 1 дюйма на дюйм или от 0,3 дюйма на дюйм до 0,8 дюйма на дюйм и радиальную ковку заготовки для придания поверхностной зоне конечной деформации в диапазоне от 0,3 дюйма на дюйм до 1 дюйма на дюйм или от 0,3 дюйма на дюйм до 0,8 дюйма на дюйм. В определенных неограничивающих вариантах реализации данного изобретения, после реализации этапов ковки на прессе в открытых штампах и радиальной ковки различия конечных деформаций в поверхностной зоне и в центральной зоне не превышают 0,5 дюйма на дюйм. В других неограничивающих вариантах реализации данного изобретения различия деформаций в поверхностной зоне и в центральной зоне составляют менее 20%, или менее 15%, или менее 5%. В неограничивающих вариантах реализации способа по данному изобретению этап ковки на прессе в открытых штампах предшествует этапу радиальной ковки. В других неограничивающих вариантах реализации способа по данному изобретению этап радиальной ковки предшествует этапу ковки на прессе в открытых штампах.
[0051] Способ обработки заготовки из немагнитной аустенитной нержавеющей стали в соответствии с настоящим описанием данного изобретения может далее включать отжиг заготовки перед ее нагревом до температуры теплой обработки. В неограничивающем варианте реализации данного изобретения, заготовку из немагнитной аустенитной нержавеющей стали можно отжигать при температуре в диапазоне от 1850 до 2300°F, и продолжительность отжига может составлять от 1 минуты до 10 часов. В других неограничивающих вариантах реализации данного изобретения, этап нагрева заготовки из немагнитной аустенитной нержавеющей стали до температуры теплой обработки может включать ее охлаждение от температуры отжига до температуры теплой обработки.
[0052] Как было указано выше, когда диаметр заготовки, которая подвергалась деформационной обработке ковкой в соответствии со способом по данному изобретению, составляет, например, около 5,25 дюйма или менее, может не наблюдаться значительного различия в деформациях и, как следствие, в механических характеристиках между материалом центральной зоны и материалом поверхностной зоны кованой заготовки. В определенных неограничивающих вариантах реализации данного изобретения в соответствии с настоящим описанием, кованая заготовка, обработанная способом по данному изобретению, является, в общем случае, цилиндрической заготовкой из немагнитной аустенитной стали и имеет, в общем случае, круглое поперечное сечение. В определенных неограничивающих вариантах реализации данного изобретения, кованая заготовка, обработанная способом по данному изобретению, является, в общем случае, цилиндрической заготовкой из немагнитной аустенитной стали и имеет, в общем случае, круглое поперечное сечение с диаметром не более 5,25 дюйма. В определенных неограничивающих вариантах реализации данного изобретения, кованая заготовка, обработанная способом по данному изобретению, является, в общем случае, цилиндрической заготовкой из немагнитной аустенитной стали и имеет, в общем случае, круглое поперечное сечение с диаметром более 5,25 дюйма или по меньшей мере 7,25 дюйма, или от 7,25 дюйма до 12 дюймов после деформационной обработки ковкой в соответствии с данным описанием изобретения.
[0053] Другой аспект, в соответствии с данным описанием изобретения, относится к поковкам из немагнитных сплавов. В неограничивающих вариантах реализации данного изобретения, термин поковка из немагнитного сплава, в соответствии с данным описанием, имеет круглое поперечное сечение диаметром более 5,25 дюйма. По меньшей мере одна механическая характеристика поковки из немагнитного сплава является, по существу, однородной по поперечному сечению поковки. В неограничивающих вариантах реализации данного изобретения, механическая характеристика, которая по существу однородна, может включать одну или более из следующих: твердость, предел прочности при растяжении, предел текучести, относительное удлинение и относительное обжатие.
[0054] Следует учитывать, что хотя неограничивающие варианты реализации данного изобретения в соответствии с настоящим описанием направлены на способ для обеспечения по существу эквивалентных деформаций и по меньшей мере одной по существу одинаковой механической характеристики вдоль поперечного сечения кованой заготовки, для придания центральной зоне заготовки деформаций, которые в требуемой степени отличаются от деформаций, приданных данным способом поверхностной зоне, может применяться практика комбинирования радиальной ковки и ковки на прессе в открытых штампах. Например, как показано на ФИГ. 3, в неограничивающих вариантах реализации данного изобретения после этапов ковки на прессе в открытых штампах 44 и радиальной ковки 46 деформации в поверхностной зоне заготовки можно намеренно создать большими, чем деформации в центральной зоне. Способы по данному изобретению в соответствии с настоящим описанием, в которых относительные деформации, приданные данным способом, различаются таким образом, могут иметь большие преимущества для минимизации трудностей при механической обработке конечной детали, которые могут возникать, если твердость и/или механические характеристики различаются в разных зонах детали. В альтернативном варианте, в неограничивающих вариантах реализации данного изобретения после этапов ковки на прессе в открытых штампах 44 и радиальной ковки 46 деформации в поверхностной зоне заготовки можно намеренно создать меньшими, чем деформации в центральной зоне. Кроме того, в определенных неограничивающих вариантах реализации способа по данному изобретению в соответствии с настоящим описанием, после этапов ковки на прессе в открытых штампах 44 и радиальной ковки 46 в заготовке возникает градиент деформаций от поверхностной зоны заготовки до центральной зоны. В таком случае, приданные деформации могут увеличиваться или уменьшаться по мере увеличения расстояния от центра заготовки. Способ по данному изобретению в соответствии с настоящим описанием, в котором конечной кованой заготовки передается градиент деформаций, может иметь преимущества в различных применениях.
[0055] В различных неограничивающих вариантах реализации данного изобретения, термин поковка из немагнитного сплава, в соответствии с данным описанием, охватывает одну из немагнитных нержавеющих сталей, никелевый сплав, кобальтовый сплав и железный сплав. В определенных неограничивающих вариантах реализации данного изобретения, термин поковка из немагнитного сплава, в соответствии с данным описанием, охватывает поковки из немагнитной аустенитной нержавеющей стали.
[0056] Обширный химический состав одной из высокопрочных немагнитных аустенитных нержавеющих сталей, предназначенной для применений в разведке и производственном бурении в нефтегазовой отрасли, которая может быть обработана способом по данному изобретению и преобразована в кованое изделие в соответствии с настоящим описанием, раскрыт в патентной заявке US, находящейся на рассмотрении, с серийным номером 13/331,135, поданной 20 декабря 2011, которая полностью включена в данный документ посредством ссылки во всей ее полноте.
[0057] Один конкретный пример коррозионно-стойкого высокопрочного материала, предназначенного для применений в разведке и обнаружении (залежей) в нефтегазовой отрасли, которая может быть обработана способом по данному изобретению и преобразована в кованое изделие в соответствии с настоящим описанием, это сплав AL-6XN® (UNS N08367), представляющий собой произведенную на основе железа аустенитную нержавеющую сталь, которую поставляет Allegheny Technologies Incorporated, Pittsburgh, Pennsylvania USA. Двухступенчатый ковочный процесс деформационной обработки, в соответствии с настоящим описанием, можно применять для обработки сплава AL-6XN,® чтобы придать материалу высокую прочность.
[0058] Другой конкретный пример высокопрочного материала с высокой коррозионной стойкостью, предназначенного для применений в разведке и обнаружении (залежей) в нефтегазовой отрасли, который может быть обработан способом по данному изобретению и реализован в кованом изделии в соответствии с настоящим описанием, это сплав ATI Datalloy 2® (не внесен в UNS), представляющий собой высокопрочную немагнитную аустенитную нержавеющую сталь, которую поставляет Allegheny Technologies Incorporated, Pittsburgh, Pennsylvania USA. Номинальный состав сплава ATI Datalloy 2® в массовых процентах относительно суммарной массы сплава включает 0,03 углерода, 0,30 кремния, 15,1 марганца, 15,3 хрома, 2,1 молибдена, 2,3 никеля, 0,4 азота, а остальное составляют железо и случайные примеси.
[0059] В определенных неограничивающих вариантах реализации изобретения, сплав, который может быть обработан способом по данному изобретению и реализован в кованом изделии в соответствии с настоящим описанием, представляет собой аустенитный сплав, который состоит в основном из или состоит из хрома, кобальта, меди, железа, марганца, молибдена, никеля, углерода, азота, вольфрама и случайных примесей. В определенных неограничивающих вариантах реализации изобретения, аустенитный сплав необязательно содержит дополнительно один или более таких компонентов, как алюминий, кремний, титан, бор, фосфор, сера, ниобий, тантал, рутений, ванадий и цирконий, либо в следовых количествах, либо в качестве случайных примесей.
[0060] Кроме того, в различных неограничивающих вариантах реализации изобретения, аустенитный сплав, который может быть обработан способом по данному изобретению и реализован в кованом изделии в соответствии с настоящим описанием, представляет собой аустенитный сплав, который включает, состоит в основном из или состоит из, в массовых процентах относительно суммарной массы сплава, вплоть до 0,2 углерода, вплоть до 20 марганца, от 0,1 до 1,0 кремния, от 14,0 до 28,0 хрома, от 15,0 до 38,0 никеля, от 2,0 до 9,0 молибдена, от 0,1 до 3,0 меди, от 0,08 до 0,9 азота, от 0,1 до 5,0 вольфрама, от 0,5 до 5,0 кобальта, вплоть до 1,0 титана, вплоть до 0,05 бора, вплоть до 0,05 фосфора, вплоть до 0,05 серы, железа и случайных примесей.
[0061] Кроме того, в различных неограничивающих вариантах реализации изобретения, аустенитный сплав, который может быть обработан способом по данному изобретению и реализован в кованом изделии в соответствии с настоящим описанием включает, состоит в основном из или состоит из, в массовых процентах относительно суммарной массы сплава, вплоть до 0,05 углерода, от 1,0 до 9,0 марганца, от 0,1 до 1,0 кремния, от 18,0 до 26,0 хрома, от 19,0 до 37,0 никеля, от 3,0 до 7,0 молибдена, от 0,4 до 2,5 меди, от 0,1 до 0,55 азота, от 0,2 до 3,0 вольфрама, от 0,8 до 3,5 кобальта, вплоть до 0,6 титана, суммарный массовый процент ниобия и тантала не превышает 0,3, вплоть до 0,2 ванадия, вплоть до 0,1 алюминия, вплоть до 0,05 бора, вплоть до 0,05 фосфора, вплоть до 0,05 серы, железа и случайных примесей.
[0062] Кроме того, в соответствии с различными неограничивающими вариантами реализации изобретения, аустенитный сплав, который может быть обработан способом по данному изобретению и реализован в кованом изделии в соответствии с настоящим описанием, может включать, состоит в основном из или состоит из, в массовых процентах относительно суммарной массы сплава, вплоть до 0,05 углерода, от 2,0 до 8,0 марганца, от 0,1 до 0,5 кремния, от 19,0 до 25,0 хрома, от 20,0 до 35,0 никеля, от 3,0 до 6,5 молибдена, от 0,5 до 2,0 меди, от 0,2 до 0,5 азота, от 0,3 до 2,5 вольфрама, от 1,0 до 3,5 кобальта, вплоть до 0,6 титана, суммарный массовый процент ниобия и тантала не превышает 0,3, вплоть до 0,2 ванадия, вплоть до 0,1 алюминия, вплоть до 0,05 бора, вплоть до 0,05 фосфора, вплоть до 0,05 серы, железа и случайных примесей.
[0063] В различных неограничивающих вариантах реализации изобретения, аустенитный сплав, который может быть обработан способом по данному изобретению и реализован в кованом изделии в соответствии с настоящим описанием, включает углерод в любых из следующих диапазонов массовых концентраций: вплоть до 2,0; вплоть до 0,8; вплоть до 0,2; вплоть до 0,08; вплоть до 0,05; вплоть до 0,03; от 0,005 до 2,0; от 0,01 до 2,0; от 0,01 до 1,0; от 0,01 до 0,8; от 0,01 до 0,08; от 0,01 до 0,05 и от 0,005 до 0,01.
[0064] В различных неограничивающих вариантах реализации изобретения, аустенитный сплав, который может быть обработан способом по данному изобретению и реализован в кованом изделии в соответствии с настоящим описанием, включает марганец в любых из следующих диапазонов массовых концентраций: вплоть до 20,0; вплоть до 10,0; от 1,0 до 20,0; от 1,0 до 10,0; от 1,0 до 9,0; от 2,0 до 8,0; от 2,0 до 7,0; от 2,0 до 6,0; от 3,5 до 6,5 и от 4,0 до 6,0.
[0065] В различных неограничивающих вариантах реализации изобретения, аустенитный сплав, который может быть обработан способом по данному изобретению и реализован в кованом изделии в соответствии с настоящим описанием, включает кремний в следующих диапазонах массовых концентраций: вплоть до 1,0; от 0,1 до 1,0; от 0,5 до 1,0 и от 0,1 до 0,5.
[0066] В различных неограничивающих вариантах реализации изобретения, аустенитный сплав, который может быть обработан способом по данному изобретению и реализован в кованом изделии в соответствии с настоящим описанием, включает хром в любых из следующих диапазонов массовых концентраций: от 14,0 до 28,0; от 16,0 до 25,0; от 18,0 до 26,0; от 19,0 до 25,0; от 20,0 до 24,0; от 20,0 до 22,0; от 21,0 до 23,0 и от 17,0 до 21,0.
[0067] В различных неограничивающих вариантах реализации изобретения, аустенитный сплав, который может быть обработан способом по данному изобретению и реализован в кованом изделии в соответствии с настоящим описанием, включает никель в любых из следующих диапазонов массовых концентраций: от 15,0 до 38,0; от 19,0 до 37,0; от 20,0 до 35,0 и от 21,0 до 32,0.
[0068] В различных неограничивающих вариантах реализации изобретения, аустенитный сплав, который может быть обработан способом по данному изобретению и реализован в кованом изделии в соответствии с настоящим описанием, включает молибден в любых из следующих диапазонов массовых концентраций: от 2,0 до 9,0; от 3,0 до 7,0; от 3,0 до 6,5; от 5,5 до 6,5 и от 6,0 до 6,5.
[0069] В различных неограничивающих вариантах реализации изобретения, аустенитный сплав, который может быть обработан способом по данному изобретению и реализован в кованом изделии в соответствии с настоящим описанием, включает медь в любых из следующих диапазонов массовых концентраций: от 0,1 до 3,0; от 0,4 до 2,5; от 0,5 до 2,0 и от 1,0 до 1,5.
[0070] В различных неограничивающих вариантах реализации изобретения, аустенитный сплав, который может быть обработан способом по данному изобретению и реализован в кованом изделии в соответствии с настоящим описанием, включает азот в любых из следующих диапазонов массовых концентраций: от 0,08 до 0,9; от 0,08 до 0,3; от 0,1 до 0,55; от 0,2 до 0,5 и от 0,2 до 0,3. В определенных вариантах реализации изобретения, содержание азота в аустенитном сплаве может быть ограничено 0,35 массового процента или 0,3 массового процента, чтобы преодолеть его ограниченную растворимость в сплаве.
[0071] В различных неограничивающих вариантах реализации изобретения, аустенитный сплав, который может быть обработан способом по данному изобретению и реализован в кованом изделии в соответствии с настоящим описанием, включает вольфрам в любых из следующих диапазонов массовых концентраций: от 0,1 до 5,0; от 0,1 до 1,0; от 0,2 до 3,0; от 0,2 до 0,8 и от 0,3 до 2,5.
[0072] В различных неограничивающих вариантах реализации изобретения, аустенитный сплав, который может быть обработан способом по данному изобретению и воплощению в кованое изделие в соответствии с настоящим описанием, включает кобальт в любых из следующих диапазонов массовых концентраций: вплоть до 5,0; от 0,5 до 5,0; от 0,5 до 1,0; от 0,8 до 3,5; от 1,0 до 4,0; от 1,0 до 3,5 и от 1,0 до 3,0. В определенных неограничивающих вариантах реализации изобретения, относящихся к сплаву, обработанному способом по данному изобретению и реализованному в кованом изделии в соответствии с настоящим описанием, кобальт неожиданно улучшил механические характеристики. Например, в определенных неограничивающих вариантах реализации данного изобретения, относящихся к сплавам, добавки кобальта могут обеспечивать вплоть до 20% увеличения вязкости, вплоть до 20% увеличения растяжения и/или улучшение коррозионной стойкости. Без намерения привязываться к какой-либо конкретной теории, можно утверждать, что замена железа кобальтом может увеличить сопротивление выделению вредной сигма-фазы в сплаве, по сравнению с вариантами, не содержащими кобальт, в которых наблюдаются более высокие уровни сигма-фаз на границах зерен после горячей обработки.
[0073] В различных неограничивающих вариантах реализации изобретения, аустенитный сплав, который может быть обработан способом по данному изобретению и реализован в кованом изделии в соответствии с настоящим описанием, включает кобальт и вольфрам в соотношении массовых концентраций кобальт/вольфрам от 2:1 до 5:1 или от 2:1 до 4:1. Например, в определенных вариантах реализации изобретения, соотношение массовых концентраций кобальт/вольфрам может составлять около 4:1. Применение кобальта и вольфрама может придавать сплаву улучшенную твердым раствором прочность.
[0074] В различных неограничивающих вариантах реализации изобретения, аустенитный сплав, который может быть обработан способом по данному изобретению и реализован в кованом изделии в соответствии с настоящим описанием, включает титан в любых из следующих диапазонов массовых концентраций: вплоть до 1,0; вплоть до 0,6; вплоть до 0,1; вплоть до 0,01; от 0,005 до 1,0 и от 0,1 до 0,6.
[0075] В различных неограничивающих вариантах реализации изобретения, аустенитный сплав, который может быть обработан способом по данному изобретению и реализован в кованом изделии в соответствии с настоящим описанием, включает цирконий в любых из следующих диапазонов массовых концентраций: вплоть до 1,0; вплоть до 0,6; вплоть до 0,1; вплоть до 0,01; от 0,005 до 1,0 и от 0,1 до 0,6.
[0076] В различных неограничивающих вариантах реализации изобретения, аустенитный сплав, который может быть обработан способом по данному изобретению и реализован в кованом изделии в соответствии с настоящим описанием, включает ниобий и/или тантал в любых из следующих диапазонов массовых концентраций: вплоть до 1,0; вплоть до 0,5; вплоть до 0,3; от 0,01 до 1,0; от 0,01 до 0,5; от 0,01 до 0,1 и от 0,1 до 0,5.
[0077] В различных неограничивающих вариантах реализации изобретения, аустенитный сплав, который может быть обработан способом по данному изобретению и реализован в кованом изделии в соответствии с настоящим описанием, включает ниобий и тантал в любых из следующих диапазонов массовых концентраций: вплоть до 1,0; вплоть до 0,5; вплоть до 0,3; от 0,01 до 1,0; от 0,01 до 0,5; от 0,01 до 0,1 и от 0,1 до 0,5.
[0078] В различных неограничивающих вариантах реализации изобретения, аустенитный сплав, который может быть обработан способом по данному изобретению и реализован в кованом изделии в соответствии с настоящим описанием, включает ванадий в любых из следующих диапазонов массовых концентраций: вплоть до 1,0; вплоть до 0,5; вплоть до 0,2; от 0,01 до 1,0; от 0,01 до 0,5; от 0,05 до 0,2 и от 0,1 до 0,5.
[0079] В различных неограничивающих вариантах реализации изобретения, аустенитный сплав, который может быть обработан способом по данному изобретению и реализован в кованом изделии в соответствии с настоящим описанием, включает алюминий в любых из следующих диапазонов массовых концентраций: вплоть до 1,0; вплоть до 0,5; вплоть до 0,1; вплоть до 0,01; от 0,01 до 1,0; от 0,1 до 0,5 и от 0,05 до 0,1.
[0080] В различных неограничивающих вариантах реализации изобретения, реализован сплав, который может быть обработан способом по данному изобретению и реализован в кованом изделии в соответствии с настоящим описанием, включает бор в любых из следующих диапазонов массовых концентраций: вплоть до 0,05; вплоть до 0,01; вплоть до 0,008; вплоть до 0,001; вплоть до 0,0005.
[0081] В различных неограничивающих вариантах реализации изобретения, аустенитный сплав, который может быть обработан способом по данному изобретению и реализован в кованом изделии в соответствии с настоящим описанием, включает фосфор в любых из следующих диапазонов массовых концентраций: вплоть до 0,05; вплоть до 0,025; вплоть до 0,01 и вплоть до 0,005.
[0082] В различных неограничивающих вариантах реализации изобретения, аустенитный сплав, который может быть обработан способом по данному изобретению и реализован в кованом изделии в соответствии с настоящим описанием, включает серу в любых из следующих диапазонов массовых концентраций: вплоть до 0,05; вплоть до 0,025; вплоть до 0,01 и вплоть до 0,005.
[0083] В различных неограничивающих вариантах реализации изобретения, баланс аустенитного сплава, который может быть обработан способом по данному изобретению и реализован в кованом изделии в соответствии с настоящим описанием, может содержать, состоять в основном из или состоять из железа и случайных примесей. В различных неограничивающих вариантах реализации изобретения, аустенитный сплав, который может быть обработан способом по данному изобретению и реализован в кованом изделии в соответствии с настоящим описанием, включает железо в любых из следующих диапазонов массовых концентраций: вплоть до 60; вплоть до 50; от 20 до 60; от 20 до 50; от 20 до 45; от 35 до 45; от 30 до 50; от 40 до 60; от 40 до 50; от 40 до 45 и от 50 до 60.
[0084] В различных неограничивающих вариантах реализации изобретения, аустенитный сплав, который может быть обработан способом по данному изобретению и реализован в кованом изделии в соответствии с настоящим описанием, содержит один или более следовых элементов. Как принято в данном документе, термин "следовые элементы" относится к элементам, которые могут присутствовать в сплаве в результате использования (определенных) способов смешивания сырья и/или плавления и присутствующим в концентрациях, не оказывающих значительного негативного воздействия на важные свойства сплава, как те свойства, которые, в общем случае, описаны в данном документе. Термин следовые элементы может охватывать, например, один или более из следующих металлов: титан, цирконий, колумбий (ниобий), тантал, ванадий, алюминий и бор в любой из описанных в данном документе концентраций. В определенных неограничивающих вариантах реализации данного изобретения, в соответствии с настоящим описанием, следовые элементы в сплавах могут не присутствовать. Как известно в отрасли, в производстве сплавов следовые элементы обычно могут быть в большой мере или полностью исключены путем выбора конкретных исходных материалов и/или применения конкретных технологических процессов. В различных неограничивающих вариантах реализации изобретения, аустенитный сплав, который может быть обработан способом по данному изобретению и реализован в кованом изделии в соответствии с настоящим описанием, содержит общую концентрацию следовых элементов в любых из следующих диапазонов массовых концентраций: вплоть до 5,0; вплоть до 1,0; вплоть до 0,5; вплоть до 0,1; от 0,1 до 5,0; от 0,1 до 1,0 и от 0,1 до 0,5.
[0085] В различных неограничивающих вариантах реализации изобретения, аустенитный сплав, который может быть обработан способом по данному изобретению и реализован в кованом изделии в соответствии с настоящим описанием, включает общую концентрацию случайных примесей в любых из следующих диапазонов массовых концентраций: вплоть до 5,0; вплоть до 1,0; вплоть до 0,5; вплоть до 0,1; от 0,1 до 5,0; от 0,1 до 1,0 и от 0,1 до 0,5. Как правило, используемый здесь термин "случайные примеси" относится к элементам, присутствующим в сплаве в малых концентрациях. В число таких элементов могут входить один или более из следующих элементов: висмут, кальций, церий, лантан, свинец, кислород, фосфор, рутений, серебро, селен, сера, теллур, олово и цирконий. В различных неограничивающих вариантах реализации изобретения, индивидуальные случайные примеси в сплаве, который может быть обработан способом по данному изобретению и реализован в кованом изделии в соответствии с настоящим описанием, не превышают следующей максимальной массовой концентрации: 0,0005 висмут; 0,1 кальций; 0,1 церий; 0,1 лантан; 0,001 свинец; 0,01 олово, 0,01 кислород; 0,5 рутений; 0,0005 серебро; 0,0005 селен и 0,0005 теллур. В различных неограничивающих вариантах реализации изобретения, в сплаве, который может быть обработан способом по данному изобретению и реализован в кованом изделии в соответствии с настоящим описанием, совокупная массовая концентрация присутствующих в сплаве церия, лантана и кальция (если любой из них присутствует в сплаве) может составлять вплоть до 0,1. В различных неограничивающих вариантах реализации изобретения, совокупная массовая концентрация присутствующих в сплаве церия и/или лантана может составлять вплоть до 0,1. Другие элементы, которые могут присутствовать в качестве случайных примесей в сплавах, которые могут быть обработаны способом по данному изобретению и реализованы в кованом изделии в соответствии с настоящим описанием, средние специалисты смогут выявить, рассматривая настоящее описание. В различных неограничивающих вариантах реализации изобретения, аустенитный сплав, который может быть обработан способом по данному изобретению и реализован в кованом изделии в соответствии с настоящим описанием, содержит общую концентрацию следовых элементов случайных примесей в любых из следующих диапазонов массовых концентраций: вплоть до 10,0; вплоть до 5,0; вплоть до 1,0; вплоть до 0,5; вплоть до 0,1; от 0,1 до 10,0; от 0,1 до 5,0; от 0,1 до 1,0 и от 0,1 до 0,5.
[0086] В различных неограничивающих вариантах реализации изобретения, сплав, который может быть обработан способом по данному изобретению и реализован в кованом изделии в соответствии с настоящим описанием, может быть немагнитным. Эта характеристика может способствовать применению сплава в назначениях, в которых важны немагнитные свойства, включая, например, применение в компонентах буровых штанг в нефтегазовой отрасли. В определенных неограничивающих вариантах реализации данного изобретения, аустенитные сплавы, которые могут быть обработаны способами по данному изобретению и реализованы в кованых изделиях в соответствии с настоящим описанием, могут характеризоваться значением магнитной проницаемости (μr), которое находится в определенном диапазоне. В различных неограничивающих вариантах реализации данного изобретения, значение магнитной проницаемости меньше чем 1,01, меньше чем 1,005 и/или меньше чем 1,001. В различных вариантах реализации данного изобретения, сплавы могут быть в значительной мере свободны от феррита.
[0087] В различных неограничивающих вариантах реализации изобретения, сплав, который может быть обработан способом по данному изобретению и реализован в кованом изделии в соответствии с настоящим описанием, может характеризоваться эквивалентным коэффициентом питтинговой коррозии (PREN) внутри определенного диапазона. Как известно, PREN приписывает относительное значение ожидаемой устойчивости сплава к питтинговой коррозии в хлоридсодержащей среде. В общем случае, предполагается, что сплавы, имеющие более высокий PREN, будут иметь лучшую коррозионную стойкость, чем сплавы с более низким PREN. Одно из конкретных определений PREN дает возможность рассчитать значение PREN16 по следующей формуле, в которой проценты являются массовыми процентами, основанными на общей массе сплава:
PREN16=%Cr+3,3(%Мо)+16(%N)+1,65(%W)
В различных неограничивающих вариантах реализации изобретения, сплав, который может быть обработан способом по данному изобретению и реализован в кованом изделии в соответствии с настоящим описанием, может иметь значение PREN16 в любом из следующих диапазонов: вплоть до 60; вплоть до 58; более 30; более 40; более 45; более 48; от 30 до 60; от 30 до 58; от 30 до 50; от 40 до 60; от 40 до 58; от 40 до 50 и от 48 до 51. Без намерения привязываться к какой-либо конкретной теории, можно утверждать, что более высокое значение PREN16 может указывать на более высокую вероятность того, что сплав будет проявлять достаточную коррозионную стойкость в таких средах, как, например, коррозионно-агрессивные среды, высокотемпературные среды и низкотемпературные среды. Агрессивные коррозионные среды могут существовать, например, в химическом оборудовании и в среде внутри буровых скважин, воздействию которой подвергаются буровые штанги при бурении на нефть и газ. Агрессивные коррозионные среды могут подвергать сплавы воздействию, например, щелочных соединений, кислых хлоридных растворов, кислых сульфидных растворов, пероксидов и/или СО2, наряду с экстремальными температурами.
[0088] В различных неограничивающих вариантах реализации изобретения, аустенитный сплав, который может быть обработан способом по данному изобретению и реализован в кованом изделии в соответствии с настоящим описанием, можно характеризовать коэффициентом чувствительности, чтобы избежать значения выпадения (вторичных фаз) (CP) в определенном диапазоне. Концепция значения CP описана, например, в патенте U.S. 5494636, который называется "Austenitic Stainless Steel Having High Properties". В общем случае, значение CP является относительным показателем кинетики выпадения в сплав интерметаллических фаз. Значение CP можно рассчитать при помощи следующей формулы, в которой проценты являются массовыми процентами, основанными на общей массе сплава:
CP = 20(%Cr)+0,3(%Ni)+30(%Мо)+5(%W)+10(%Mn)+50(%С)-200(%N).
Без намерения привязываться к какой-либо конкретной теории, можно утверждать, что сплавы, имеющие значение CP меньше чем 710, будут проявлять полезную аустенитную стабильность, которая помогает минимизировать повышение чувствительности интерметаллических фаз в HAZ (зона воздействия тепла) в процессе сварки. В различных неограничивающих вариантах реализации изобретения, аустенитный сплав, который может быть обработан способом по данному изобретению и реализован в кованом изделии в соответствии с настоящим описанием, может иметь CP в любом из следующих диапазонов: вплоть до 800; вплоть до 750; менее 750; вплоть до 710; менее 710; вплоть до 680 и 660-750.
[0089] В различных неограничивающих вариантах реализации изобретения, аустенитный сплав, который может быть обработан способом по данному изобретению и воплощению в кованое изделие в соответствии с настоящим описанием, может характеризоваться критической температурой питтинга (Critical Pitting Temperature, СРТ) и/или критической температурой щелевой коррозии (Critical Crevice Corrosion Temperature, СССТ) внутри конкретных диапазонов. В конкретных применениях, значения СРТ и СССТ могут отображать коррозионную стойкость сплава более точно, чем значение PREN сплава. СРТ и СССТ можно измерить по методикам, описанным в ASTM G48-11, которые называются "Standard Test Methods for Pitting and Crevice Corrosion Resistance of Stainless Steels and Related Alloys by Use of Ferric Chloride Solution". В различных неограничивающих вариантах реализации изобретения, аустенитный сплав, который может быть обработан способом по данному изобретению и реализован в кованом изделии в соответствии с настоящим описанием, СРТ сплава составляет по меньшей мере 45°С или более, предпочтительно по меньшей мере 50°С, а СССТ составляет по меньшей мере 25°С или более предпочтительно составляет по меньшей мере 30°С.
[0090] В различных неограничивающих вариантах реализации изобретения, аустенитный сплав, который может быть обработан способом по данному изобретению и реализован в кованом изделии в соответствии с настоящим описанием, можно характеризовать значением сопротивления хлоридному коррозионному растрескиванию под напряжением (Chloride Stress Corrosion Cracking Resistance, SCC) внутри конкретного диапазона. Концепция значения SCC описана, например, в A.J. Sedricks, Corrosion of Stainless Steels (J. Wiley and Sons 1979). В различных неограничивающих вариантах реализации изобретения, значение SCC сплава, в соответствии с настоящим описанием, можно определить для конкретных применений по одной или более из следующих методик: ASTM G30-97 (2009), которая называется "Standard Practice for Making and Using U-Bend Stress-Corrosion Test Specimens"; ASTM G36-94 (2006), которая называется "Standard Practice for Evaluating Stress-Corrosion-Cracking Resistance of Metals and Alloys in a Boiling Magnesium Chloride Solution"; ASTM G39-99 (2011), "Standard Practice for Preparation and Use of Bent-Beam Stress-Corrosion Test Specimens"; ASTM G49-85 (2011), "Standard Practice for Preparation and Use of Direct Tension Stress-Corrosion Test Specimens"; и ASTM G123-00 (2011), "Standard Test Method for Evaluating Stress-Corrosion Cracking of Stainless Alloys with Different Nickel Content in Boiling Acidified Sodium Chloride Solution." В различных неограничивающих вариантах реализации изобретения, значение SCC аустенитного сплава, который может быть обработан способом по данному изобретению и реализован в кованом изделии в соответствии с настоящим описанием, является достаточно высоким, чтобы указывать, что сплав может должным образом выдерживать пребывание в кипящем кислом растворе хлорида натрия в течение 1000 часов, не проявляя неприемлемого растрескивания, вызванного коррозией под напряжением, согласно оценкам по ASTM G123-00 (2011).
[0091] Приведенные ниже примеры представлены для дальнейшего описания неограничивающих вариантов реализации изобретения, не ограничивая объем изобретения. Средние специалисты должны учитывать, что в пределах объема изобретения, который определяется только формулой изобретения, в приведенных ниже примерах возможны вариации.
ПРИМЕР 1
[0092] ФИГ. 6 схематически иллюстрирует аспекты способа 62 в соответствии с настоящим описанием для обработки немагнитной аустенитной стали (правая сторона ФИГ. 6) и сравнительного способа 60 (левая сторона ФИГ. 6). Был приготовлен слиток стали электрошлакового переплава (ESR) 64 диаметром 20 дюймов с химическим составом образца No. 49FJ-1,2, показан в приведенной ниже Таблице 2.
Figure 00000002
Figure 00000003
[0093] Слиток ESR 64 гомогенизировали при 2225°F в течение 48 часов с последующей обработкой на установке для радиальной ковки до получения заготовки 66 диаметром около 14 дюймов. Заготовку 66 диаметром 14 дюймов разрезали на первую заготовку 68 и вторую заготовку 70, после чего обрабатывали следующим образом.
[0094] Образцы диаметром 14 дюймов второй заготовки 70 обрабатывали по одному из вариантов реализации способа по данному изобретению в соответствии с настоящим описанием. Образцы второй заготовки 70 выдерживали при температуре 2225°F от 6 до 12 часов и обрабатывали радиальной ковкой до получения прутка диаметром 9,84 дюйма, включая ступенчатый вал 72 с длинным концом 74, затем закаливали в воде. Ступенчатый вал 72 был изготовлен в процессе радиальной ковки, чтобы получить концевую зону каждой из поковок 72, 74 с размером, подходящим для захвата заготовки манипулятором пресса для ковки в открытых штампах. Образцы поковок 72, 74 диаметром 9,84 дюйма отжигали при 2150°F от 1 до 2 часов и охлаждали при комнатной температуре. Образцы поковок 72, 74 диаметром 9,84 дюйма нагревали до 1025°F от 10 до 24 часов, после чего производили ковку на прессе в открытых штампах, чтобы получить поковки 76. Поковки 76 имели форму ступенчатого вала, при этом основная часть каждой из поковок 76 имела диаметр приблизительно 8,7 дюйма. После ковки на прессе в открытых штампах поковки охлаждали на воздухе. Образцы поковок 76 нагревали при 1025°F в течение от 3 до 9 часов и подвергали радиальной ковке до получения прутков 78 с диаметром приблизительно 7,25 дюйма. Образцы для тестирования брали из поверхностной зоны и центральной зоны прутков 78, в среднем сечении прутков 78 между концами, и оценивали их механические характеристики и твердость.
[0095] Образцы первой заготовки 68 диаметром 14 дюймов обрабатывали сравнительным способом, который не охватывается настоящим изобретением. Образцы первой заготовки 68 нагревали при 2225°F в течение от 6 до 12 часов и подвергали радиальной ковке до получения прутков 80 с диаметром приблизительно 9,84 дюйма, затем закаливали в воде. Поковки 80 с диаметром 9,84 дюйма отжигали при 2150°F от 1 до 2 часов и охлаждали при комнатной температуре. Отожженные и охлажденные 9,84 - дюймовые поковки 80 нагревали в течение от 10 до 24 часов при 1025°F или 1075°F и подвергали радиальной ковке до получения поковок 82 с диаметром приблизительно 7,25 дюйма. Образцы для тестирования на механические характеристики и твердость брали из поверхностной зоны и центральной зоны каждой из поковок 82, в среднем сечении поковок 82 между концами.
[0096] Обработка других образцов слитков проводилась аналогично образцу No. 49FJ-1,2, описанному выше, за исключением степени теплой обработки. Относительная деформация и тип теплой обработки, использованный для этих образцов, представлены в Таблице 3. Кроме того, в Таблице 3 представлено сопоставление профилей твердости в поковке 82 диаметром 7,25 дюйма и в поковке 78 диаметром 7,25 дюйма. Как описано выше, поковки 82 получены только деформационной обработкой при помощи радиальной ковки при температурах 1025°F или 1075°F в качестве конечного этапа обработки. И наоборот, поковки 78 были получены с использованием этапов деформационной обработки на прессе в открытых штампах при 1025°F с последующей деформационной обработкой при помощи радиальной ковки при 1025°F.
Figure 00000004
Figure 00000005
[0097] Из данных, представленных в Таблице 3, видно, что различие в твердости между поверхностью и центром у сравнительных образцов значительно больше, чем у образцов, обработанных способом по изобретению. Эти данные согласуются с представленными на ФИГ. 3 результатами моделирования процесса по изобретению с ковкой на прессе плюс пилигримовой прокатки. Процесс ковки на прессе придает деформацию главным образом центральной зоне заготовки, а обработка в пилигримовой установке придает деформацию главным образом поверхностной зоне. Поскольку твердость является индикатором степени деформации в этих материалах, она свидетельствует, что комбинация ковки на прессе с пилигримовой прокаткой приводит к получению прутка со сравнительно близкими степенями деформации от поверхности к центру. Из Таблицы 3 видно также, что образец 01FM-1, который является сравнительным, был подвергнут только деформационной обработке ковкой на прессе, но на прессе для деформационной обработки он был откован до меньшего диаметра 5,25 дюйма. Результаты для образца 01FM-1 свидетельствуют, что степень деформации, обеспеченная ковкой на прессе на заготовках меньшего диаметра, может приводить к сравнительно близким профилям твердости в поперечном сечении.
[0098] В представленной выше Таблице 1 показана прочность на растяжение при комнатной температуре для сравнительных образцов, для которых значения твердости приведены в Таблице 3. В Таблице 4 представлено прямое сравнение прочности на растяжение при комнатной температуре сравнительного образца No. 49-FJ-4, который был подвергнут только деформационной обработке ковкой на прессе, и образца по изобретению, который был подвергнут деформационной обработке ковкой на прессе с последующей радиальной ковкой.
Figure 00000006
обозначения: Сечение = Сечение, длина базы измерения образца вдоль центральной зоны
Длина - NS = Продольный размер в окрестности поверхностной зоны
Длина - С = внутренняя длина; центральная зона
[0099] Пределы текучести и прочности при растяжении в поверхностной зоне сравнительных образцов выше, чем в центре. Тем не менее, пределы прочности при растяжении и текучести для материала, обработанного способом по данному изобретению (образец по изобретению), указывают не только на то, что прочности в центре слитка и на его поверхности по существу одинаковы, но и на то, что образцы по изобретению значительно прочнее сравнительных образцов.
[0100] Следует учитывать, что настоящее описание иллюстрирует те аспекты изобретения, которые важны для ясного понимания изобретения. Определенные аспекты, которые будут понятны средним специалистам и которые, следовательно, не будут способствовать лучшему пониманию изобретения, не были представлены, чтобы упростить понимание данного описания. Хотя здесь потребовалось описать лишь ограниченное число вариантов реализации изобретения, средний специалист способен, рассматривая вышеизложенное описание, увидеть, что могут быть применены многие модификации и вариации изобретения. Все такие модификации и вариации изобретения предполагалось охватить вышеизложенным описанием и следующей формулой изобретения.

Claims (38)

1. Способ обработки заготовки из немагнитного сплава, включающий
нагрев заготовки до температуры теплой обработки давлением, которая находится в диапазоне от температуры, составляющей одну треть температуры начала плавления немагнитного сплава, до температуры, составляющей две трети температуры начала плавления немагнитного сплава,
ковку заготовки на прессе в открытых штампах для придания желаемой деформации по поперечному сечению заготовки ее центральной зоне и
радиальную ковку заготовки для придания желаемой деформации по поперечному сечению заготовки ее поверхностной зоне,
при этом после ковки на прессе в открытых штампах и радиальной ковки каждая из деформаций в центральной и поверхностной зонах заготовки находится в диапазоне от 0,3 дюйма на дюйм до 1,0 дюйма на дюйм,
при этом разница деформаций от центральной зоны заготовки до ее поверхностной зоны не превышает 0,5 дюйма на дюйм.
2. Способ по п. 1, в котором после ковки на прессе в открытых штампах и радиальной ковки каждая из деформаций в центральной и поверхностной зонах заготовки находится в диапазоне от 0,3 дюйма на дюйм до 0,8 дюйма на дюйм.
3. Способ по п. 1, в котором после ковки на прессе в открытых штампах и радиальной ковки деформация в поверхностной зоне, по существу, эквивалентна деформации в центральной зоне.
4. Способ по п. 1, в котором ковка на прессе в открытых штампах предшествует радиальной ковке.
5. Способ по п. 1, в котором радиальная ковка предшествует ковке на прессе в открытых штампах.
6. Способ по п. 1, в котором температура теплой обработки давлением включает любую температуру, вплоть до наивысшей температуры, при которой в немагнитном сплаве не происходит динамическая или статическая перекристаллизация.
7. Способ по п. 1, в котором заготовка выполнена из немагнитной нержавеющей стали, или из никелевого сплава, или из кобальтового сплава, или из железного сплава.
8. Способ по п. 1, в котором заготовка выполнена из немагнитной аустенитной нержавеющей стали.
9. Способ по п. 8, в котором температура теплой обработки давлением составляет от 950 до 1150°F.
10. Способ по п. 1, дополнительно включающий отжиг заготовки перед нагревом заготовки до температуры теплой обработки давлением.
11. Способ по п. 10, в котором заготовка выполнена из немагнитной нержавеющей стали, а отжиг заготовки включает ее нагрев при температуре от 1850 до 2300°F в течение от 1 минуты до 10 часов.
12. Способ по п. 10, в котором нагрев заготовки до температуры теплой обработки давлением дополнительно включает обеспечение возможности охлаждения заготовки от температуры отжига до температуры теплой обработки давлением.
13. Способ по п. 1, в котором заготовка имеет круглое поперечное сечение.
14. Способ по п. 13, в котором круглое поперечное сечение заготовки имеет диаметр более чем 5,25 дюйма.
15. Способ по п. 13, в котором круглое поперечное сечение заготовки имеет диаметр, больший или равный 7,25 дюйма.
16. Способ по п. 13, в котором круглое поперечное сечение заготовки имеет диаметр в диапазоне от 7,25 до 12,0 дюймов.
17. Способ обработки заготовки из немагнитной аустенитной нержавеющей стали, включающий
нагрев заготовки до температуры теплой обработки давлением в диапазоне от 950 до 1150°F,
ковку заготовки на прессе в открытых штампах для придания деформации от 0,3 дюйма на дюйм до 1,0 дюйма на дюйм центральной зоне заготовки и
радиальную ковку заготовки для придания деформации от 0,3 дюйма на дюйм до 1,0 дюйма на дюйм поверхностной зоне заготовки,
при этом разница деформаций от центральной до поверхностной зоны заготовки не превышает 0,5 дюйма на дюйм.
18. Способ по п. 17, в котором
ковкой заготовки на прессе в открытых штампах придают деформацию от 0,3 дюйма на дюйм до 0,8 дюйма на дюйм центральной зоне заготовки и
радиальной ковкой заготовки придают деформацию от 0,3 дюйма на дюйм до 0,8 дюйма на дюйм поверхностной зоне заготовки.
19. Способ по п. 17, в котором ковка на прессе в открытых штампах предшествует радиальной ковке.
20. Способ по п. 17, в котором радиальная ковка предшествует ковке на прессе в открытых штампах.
21. Способ по п. 17, дополнительно включающий отжиг заготовки перед нагревом заготовки до температуры теплой обработки давлением.
22. Способ по п. 21, в котором отжиг заготовки включает нагрев заготовки при температуре от 1850 до 2300°F в течение от 1 минуты до 10 часов.
23. Способ по п. 21, в котором нагрев заготовки до температуры теплой обработки давлением дополнительно включает обеспечение возможности охлаждения заготовки от температуры отжига до температуры теплой обработки давлением.
24. Способ по п. 17, в котором заготовка имеет круглое поперечное сечение.
25. Способ по п. 24, в котором круглое поперечное сечение заготовки имеет диаметр более чем 5,25 дюйма.
26. Способ по п. 24, в котором круглое поперечное сечение заготовки имеет диаметр, больший или равный 7,25 дюйма.
27. Способ по п. 24, в котором круглое поперечное сечение заготовки имеет диаметр в диапазоне от 7,25 до 12,0 дюймов.
RU2015113825A 2013-03-11 2014-02-17 Термомеханическая обработка высокопрочного немагнитного коррозионно-стойкого материала RU2644089C2 (ru)

Applications Claiming Priority (3)

Application Number Priority Date Filing Date Title
US13/792,285 US9192981B2 (en) 2013-03-11 2013-03-11 Thermomechanical processing of high strength non-magnetic corrosion resistant material
US13/792,285 2013-03-11
PCT/US2014/016665 WO2014163798A1 (en) 2013-03-11 2014-02-17 Thermomechanical processing of high strength non-magnetic corrosion resistant material

Related Child Applications (1)

Application Number Title Priority Date Filing Date
RU2018100941A Division RU2745050C2 (ru) 2013-03-11 2014-02-17 Термомеханическая обработка высокопрочного немагнитного коррозионностойкого материала

Publications (2)

Publication Number Publication Date
RU2015113825A RU2015113825A (ru) 2017-04-20
RU2644089C2 true RU2644089C2 (ru) 2018-02-07

Family

ID=50193617

Family Applications (2)

Application Number Title Priority Date Filing Date
RU2018100941A RU2745050C2 (ru) 2013-03-11 2014-02-17 Термомеханическая обработка высокопрочного немагнитного коррозионностойкого материала
RU2015113825A RU2644089C2 (ru) 2013-03-11 2014-02-17 Термомеханическая обработка высокопрочного немагнитного коррозионно-стойкого материала

Family Applications Before (1)

Application Number Title Priority Date Filing Date
RU2018100941A RU2745050C2 (ru) 2013-03-11 2014-02-17 Термомеханическая обработка высокопрочного немагнитного коррозионностойкого материала

Country Status (18)

Country Link
US (2) US9192981B2 (ru)
EP (1) EP2909349B1 (ru)
JP (2) JP6223541B2 (ru)
KR (1) KR102325496B1 (ru)
CN (2) CN107254627B (ru)
AU (3) AU2014249948B2 (ru)
BR (2) BR112015011226B1 (ru)
CA (1) CA2887217C (ru)
ES (1) ES2869436T3 (ru)
IL (2) IL238183B (ru)
IN (1) IN2015DN03008A (ru)
MX (1) MX353547B (ru)
NZ (1) NZ707005A (ru)
RU (2) RU2745050C2 (ru)
SG (2) SG10201606744YA (ru)
UA (1) UA117738C2 (ru)
WO (1) WO2014163798A1 (ru)
ZA (1) ZA201504566B (ru)

Cited By (1)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
RU2782370C1 (ru) * 2022-04-29 2022-10-26 Федеральное государственное автономное образовательное учреждение высшего образования "Белгородский государственный национальный исследовательский университет" (НИУ "БелГУ") Способ получения упрочненных заготовок из немагнитной коррозионностойкой аустенитной стали

Families Citing this family (24)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
US20040221929A1 (en) 2003-05-09 2004-11-11 Hebda John J. Processing of titanium-aluminum-vanadium alloys and products made thereby
US7837812B2 (en) 2004-05-21 2010-11-23 Ati Properties, Inc. Metastable beta-titanium alloys and methods of processing the same by direct aging
US10053758B2 (en) 2010-01-22 2018-08-21 Ati Properties Llc Production of high strength titanium
US9255316B2 (en) 2010-07-19 2016-02-09 Ati Properties, Inc. Processing of α+β titanium alloys
US8783078B2 (en) 2010-07-27 2014-07-22 Ford Global Technologies, Llc Method to improve geometrical accuracy of an incrementally formed workpiece
US9206497B2 (en) 2010-09-15 2015-12-08 Ati Properties, Inc. Methods for processing titanium alloys
US8613818B2 (en) 2010-09-15 2013-12-24 Ati Properties, Inc. Processing routes for titanium and titanium alloys
US10513755B2 (en) 2010-09-23 2019-12-24 Ati Properties Llc High strength alpha/beta titanium alloy fasteners and fastener stock
US8652400B2 (en) 2011-06-01 2014-02-18 Ati Properties, Inc. Thermo-mechanical processing of nickel-base alloys
US9869003B2 (en) 2013-02-26 2018-01-16 Ati Properties Llc Methods for processing alloys
US9192981B2 (en) 2013-03-11 2015-11-24 Ati Properties, Inc. Thermomechanical processing of high strength non-magnetic corrosion resistant material
US9777361B2 (en) 2013-03-15 2017-10-03 Ati Properties Llc Thermomechanical processing of alpha-beta titanium alloys
US11111552B2 (en) 2013-11-12 2021-09-07 Ati Properties Llc Methods for processing metal alloys
US10094003B2 (en) 2015-01-12 2018-10-09 Ati Properties Llc Titanium alloy
RU2611252C1 (ru) * 2015-10-13 2017-02-21 Федеральное государственное автономное образовательное учреждение высшего образования "Белгородский государственный национальный исследовательский университет" (НИУ "БелГУ") Способ получения высокопрочного проката аустенитной нержавеющей стали с наноструктурой
US10502252B2 (en) 2015-11-23 2019-12-10 Ati Properties Llc Processing of alpha-beta titanium alloys
EP3390679B1 (en) * 2015-12-14 2022-07-13 Swagelok Company Highly alloyed stainless steel forgings made without solution anneal
US20200232079A1 (en) * 2017-10-06 2020-07-23 Bio Dg, Inc. Fe-mn absorbable implant alloys with increased degradation rate
CN108856964A (zh) * 2018-06-29 2018-11-23 共享铸钢有限公司 一种防止铸钢件非相关磁痕显示的生产方法
WO2020251002A1 (ja) * 2019-06-14 2020-12-17 日鉄ステンレス株式会社 オーステナイト系ステンレス鋼およびその製造方法
CN110496828B (zh) * 2019-09-06 2023-08-15 中冶赛迪信息技术(重庆)有限公司 利用冷热形变差自破壳除垢方法、装置及打壳锤头
CN110835674B (zh) * 2019-10-14 2021-04-27 攀钢集团江油长城特殊钢有限公司 一种含钨高铬马氏体不锈钢锻造方法
CN110923569B (zh) * 2019-11-11 2021-06-15 南京工程学院 核级高强度高耐晶间腐蚀的大截面不锈钢锻管及其制造方法
CN115992330B (zh) * 2023-02-17 2024-04-19 东北大学 一种高氮低钼超级奥氏体不锈钢及其合金成分优化设计方法

Citations (4)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
US4919728A (en) * 1985-06-25 1990-04-24 Vereinigte Edelstahlwerke Ag (Vew) Method of manufacturing nonmagnetic drilling string components
JP2003334633A (ja) * 2002-05-16 2003-11-25 Daido Steel Co Ltd 段付き軸形状品の製造方法
RU2234998C1 (ru) * 2003-01-30 2004-08-27 Антонов Александр Игоревич Способ изготовления полой цилиндрической длинномерной заготовки (варианты)
RU2392348C2 (ru) * 2008-08-20 2010-06-20 Федеральное Государственное Унитарное Предприятие "Центральный Научно-Исследовательский Институт Конструкционных Материалов "Прометей" (Фгуп "Цнии Км "Прометей") Коррозионно-стойкая высокопрочная немагнитная сталь и способ ее термодеформационной обработки

Family Cites Families (390)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
US2974076A (en) 1954-06-10 1961-03-07 Crucible Steel Co America Mixed phase, alpha-beta titanium alloys and method for making same
GB847103A (en) 1956-08-20 1960-09-07 Copperweld Steel Co A method of making a bimetallic billet
US3025905A (en) 1957-02-07 1962-03-20 North American Aviation Inc Method for precision forming
US3015292A (en) 1957-05-13 1962-01-02 Northrop Corp Heated draw die
US2932886A (en) 1957-05-28 1960-04-19 Lukens Steel Co Production of clad steel plates by the 2-ply method
US2857269A (en) 1957-07-11 1958-10-21 Crucible Steel Co America Titanium base alloy and method of processing same
US2893864A (en) 1958-02-04 1959-07-07 Harris Geoffrey Thomas Titanium base alloys
US3060564A (en) 1958-07-14 1962-10-30 North American Aviation Inc Titanium forming method and means
US3082083A (en) * 1960-12-02 1963-03-19 Armco Steel Corp Alloy of stainless steel and articles
US3117471A (en) 1962-07-17 1964-01-14 Kenneth L O'connell Method and means for making twist drills
US3313138A (en) 1964-03-24 1967-04-11 Crucible Steel Co America Method of forging titanium alloy billets
US3379522A (en) 1966-06-20 1968-04-23 Titanium Metals Corp Dispersoid titanium and titaniumbase alloys
US3436277A (en) 1966-07-08 1969-04-01 Reactive Metals Inc Method of processing metastable beta titanium alloy
DE1558632C3 (de) 1966-07-14 1980-08-07 Sps Technologies, Inc., Jenkintown, Pa. (V.St.A.) Anwendung der Verformungshärtung auf besonders nickelreiche Kobalt-Nickel-Chrom-Molybdän-Legierungen
US3489617A (en) 1967-04-11 1970-01-13 Titanium Metals Corp Method for refining the beta grain size of alpha and alpha-beta titanium base alloys
US3469975A (en) 1967-05-03 1969-09-30 Reactive Metals Inc Method of handling crevice-corrosion inducing halide solutions
US3605477A (en) 1968-02-02 1971-09-20 Arne H Carlson Precision forming of titanium alloys and the like by use of induction heating
US4094708A (en) 1968-02-16 1978-06-13 Imperial Metal Industries (Kynoch) Limited Titanium-base alloys
US3615378A (en) 1968-10-02 1971-10-26 Reactive Metals Inc Metastable beta titanium-base alloy
US3584487A (en) 1969-01-16 1971-06-15 Arne H Carlson Precision forming of titanium alloys and the like by use of induction heating
US3635068A (en) 1969-05-07 1972-01-18 Iit Res Inst Hot forming of titanium and titanium alloys
US3649259A (en) 1969-06-02 1972-03-14 Wyman Gordon Co Titanium alloy
GB1501622A (en) 1972-02-16 1978-02-22 Int Harvester Co Metal shaping processes
US3676225A (en) 1970-06-25 1972-07-11 United Aircraft Corp Thermomechanical processing of intermediate service temperature nickel-base superalloys
US3686041A (en) 1971-02-17 1972-08-22 Gen Electric Method of producing titanium alloys having an ultrafine grain size and product produced thereby
DE2148519A1 (de) 1971-09-29 1973-04-05 Ottensener Eisenwerk Gmbh Verfahren und vorrichtung zum erwaermen und boerdeln von ronden
DE2204343C3 (de) 1972-01-31 1975-04-17 Ottensener Eisenwerk Gmbh, 2000 Hamburg Vorrichtung zur Randzonenerwärmung einer um die zentrische Normalachse umlaufenden Ronde
US3802877A (en) 1972-04-18 1974-04-09 Titanium Metals Corp High strength titanium alloys
JPS5025418A (ru) 1973-03-02 1975-03-18
FR2237435A5 (ru) 1973-07-10 1975-02-07 Aerospatiale
JPS5339183B2 (ru) 1974-07-22 1978-10-19
SU534518A1 (ru) 1974-10-03 1976-11-05 Предприятие П/Я В-2652 Способ термомеханической обработки сплавов на основе титана
US4098623A (en) 1975-08-01 1978-07-04 Hitachi, Ltd. Method for heat treatment of titanium alloy
FR2341384A1 (fr) 1976-02-23 1977-09-16 Little Inc A Lubrifiant et procede de formage a chaud des metaux
US4053330A (en) 1976-04-19 1977-10-11 United Technologies Corporation Method for improving fatigue properties of titanium alloy articles
US4121953A (en) * 1977-02-02 1978-10-24 Westinghouse Electric Corp. High strength, austenitic, non-magnetic alloy
US4138141A (en) 1977-02-23 1979-02-06 General Signal Corporation Force absorbing device and force transmission device
US4120187A (en) 1977-05-24 1978-10-17 General Dynamics Corporation Forming curved segments from metal plates
SU631234A1 (ru) 1977-06-01 1978-11-05 Karpushin Viktor N Способ правки листов из высокопрочных сплавов
US4163380A (en) 1977-10-11 1979-08-07 Lockheed Corporation Forming of preconsolidated metal matrix composites
US4197643A (en) 1978-03-14 1980-04-15 University Of Connecticut Orthodontic appliance of titanium alloy
US4309226A (en) 1978-10-10 1982-01-05 Chen Charlie C Process for preparation of near-alpha titanium alloys
US4229216A (en) 1979-02-22 1980-10-21 Rockwell International Corporation Titanium base alloy
JPS6039744B2 (ja) 1979-02-23 1985-09-07 三菱マテリアル株式会社 時効硬化型チタン合金部材の矯正時効処理方法
US4299626A (en) 1980-09-08 1981-11-10 Rockwell International Corporation Titanium base alloy for superplastic forming
JPS5762846A (en) 1980-09-29 1982-04-16 Akio Nakano Die casting and working method
JPS5762820A (en) 1980-09-29 1982-04-16 Akio Nakano Method of secondary operation for metallic product
CA1194346A (en) 1981-04-17 1985-10-01 Edward F. Clatworthy Corrosion resistant high strength nickel-base alloy
US4639281A (en) 1982-02-19 1987-01-27 Mcdonnell Douglas Corporation Advanced titanium composite
JPS58167724A (ja) 1982-03-26 1983-10-04 Kobe Steel Ltd 石油掘削スタビライザ−用素材の製造方法
JPS58210158A (ja) 1982-05-31 1983-12-07 Sumitomo Metal Ind Ltd 耐食性の優れた油井管用高強度合金
SU1088397A1 (ru) 1982-06-01 1991-02-15 Предприятие П/Я А-1186 Способ термоправки издели из титановых сплавов
EP0109350B1 (en) 1982-11-10 1991-10-16 Mitsubishi Jukogyo Kabushiki Kaisha Nickel-chromium alloy
US4473125A (en) * 1982-11-17 1984-09-25 Fansteel Inc. Insert for drill bits and drill stabilizers
FR2545104B1 (fr) 1983-04-26 1987-08-28 Nacam Procede de recuit localise par chauffage par indication d'un flan de tole et poste de traitement thermique pour sa mise en oeuvre
RU1131234C (ru) 1983-06-09 1994-10-30 ВНИИ авиационных материалов Сплав на основе титана
US4510788A (en) * 1983-06-21 1985-04-16 Trw Inc. Method of forging a workpiece
SU1135798A1 (ru) 1983-07-27 1985-01-23 Московский Ордена Октябрьской Революции И Ордена Трудового Красного Знамени Институт Стали И Сплавов Способ обработки заготовок из титановых сплавов
JPS6046358A (ja) 1983-08-22 1985-03-13 Sumitomo Metal Ind Ltd α＋β型チタン合金の製造方法
JPS6046358U (ja) 1983-09-01 1985-04-01 株式会社　富永製作所 給油装置
US4543132A (en) 1983-10-31 1985-09-24 United Technologies Corporation Processing for titanium alloys
JPS60100655A (ja) 1983-11-04 1985-06-04 Mitsubishi Metal Corp 耐応力腐食割れ性のすぐれた高Ｃｒ含有Νｉ基合金部材の製造法
US4554028A (en) 1983-12-13 1985-11-19 Carpenter Technology Corporation Large warm worked, alloy article
FR2557145B1 (fr) 1983-12-21 1986-05-23 Snecma Procede de traitements thermomecaniques pour superalliages en vue d'obtenir des structures a hautes caracteristiques mecaniques
US4482398A (en) 1984-01-27 1984-11-13 The United States Of America As Represented By The Secretary Of The Air Force Method for refining microstructures of cast titanium articles
DE3405805A1 (de) 1984-02-17 1985-08-22 Siemens AG, 1000 Berlin und 8000 München Schutzrohranordnung fuer glasfaser
JPS6160871A (ja) 1984-08-30 1986-03-28 Mitsubishi Heavy Ind Ltd チタン合金の製造法
US4631092A (en) 1984-10-18 1986-12-23 The Garrett Corporation Method for heat treating cast titanium articles to improve their mechanical properties
GB8429892D0 (en) 1984-11-27 1985-01-03 Sonat Subsea Services Uk Ltd Cleaning pipes
US4690716A (en) 1985-02-13 1987-09-01 Westinghouse Electric Corp. Process for forming seamless tubing of zirconium or titanium alloys from welded precursors
JPS61217564A (ja) 1985-03-25 1986-09-27 Hitachi Metals Ltd ＮｉＴｉ合金の伸線方法
JPH0686638B2 (ja) 1985-06-27 1994-11-02 三菱マテリアル株式会社 加工性の優れた高強度Ｔｉ合金材及びその製造方法
US4714468A (en) 1985-08-13 1987-12-22 Pfizer Hospital Products Group Inc. Prosthesis formed from dispersion strengthened cobalt-chromium-molybdenum alloy produced by gas atomization
US4668290A (en) 1985-08-13 1987-05-26 Pfizer Hospital Products Group Inc. Dispersion strengthened cobalt-chromium-molybdenum alloy produced by gas atomization
JPS62109956A (ja) 1985-11-08 1987-05-21 Sumitomo Metal Ind Ltd チタン合金の製造方法
JPS62127074A (ja) 1985-11-28 1987-06-09 三菱マテリアル株式会社 ＴｉまたはＴｉ合金製ゴルフシヤフト素材の製造法
JPS62149859A (ja) 1985-12-24 1987-07-03 Nippon Mining Co Ltd β型チタン合金線材の製造方法
EP0235075B1 (en) 1986-01-20 1992-05-06 Mitsubishi Jukogyo Kabushiki Kaisha Ni-based alloy and method for preparing same
JPH0744700B2 (ja) 1986-03-29 1995-05-15 株式会社東芝 立体視テレビジヨン装置
JPS62247023A (ja) 1986-04-19 1987-10-28 Nippon Steel Corp ステンレス厚鋼板の製造方法
DE3622433A1 (de) 1986-07-03 1988-01-21 Deutsche Forsch Luft Raumfahrt Verfahren zur verbesserung der statischen und dynamischen mechanischen eigenschaften von ((alpha)+ss)-titanlegierungen
JPS6349302A (ja) 1986-08-18 1988-03-02 Kawasaki Steel Corp 形鋼の製造方法
US4799975A (en) 1986-10-07 1989-01-24 Nippon Kokan Kabushiki Kaisha Method for producing beta type titanium alloy materials having excellent strength and elongation
JPS63188426A (ja) 1987-01-29 1988-08-04 Sekisui Chem Co Ltd 板状材料の連続成形方法
FR2614040B1 (fr) 1987-04-16 1989-06-30 Cezus Co Europ Zirconium Procede de fabrication d'une piece en alliage de titane et piece obtenue
GB8710200D0 (en) 1987-04-29 1987-06-03 Alcan Int Ltd Light metal alloy treatment
JPH0694057B2 (ja) 1987-12-12 1994-11-24 新日本製鐵株式會社 耐海水性に優れたオーステナイト系ステンレス鋼の製造方法
JPH01272750A (ja) 1988-04-26 1989-10-31 Nippon Steel Corp α＋β型Ｔｉ合金展伸材の製造方法
JPH01279736A (ja) 1988-05-02 1989-11-10 Nippon Mining Co Ltd β型チタン合金材の熱処理方法
US4851055A (en) 1988-05-06 1989-07-25 The United States Of America As Represented By The Secretary Of The Air Force Method of making titanium alloy articles having distinct microstructural regions corresponding to high creep and fatigue resistance
US4808249A (en) 1988-05-06 1989-02-28 The United States Of America As Represented By The Secretary Of The Air Force Method for making an integral titanium alloy article having at least two distinct microstructural regions
US4888973A (en) 1988-09-06 1989-12-26 Murdock, Inc. Heater for superplastic forming of metals
US4857269A (en) 1988-09-09 1989-08-15 Pfizer Hospital Products Group Inc. High strength, low modulus, ductile, biopcompatible titanium alloy
CA2004548C (en) 1988-12-05 1996-12-31 Kenji Aihara Metallic material having ultra-fine grain structure and method for its manufacture
US4957567A (en) * 1988-12-13 1990-09-18 General Electric Company Fatigue crack growth resistant nickel-base article and alloy and method for making
US5173134A (en) 1988-12-14 1992-12-22 Aluminum Company Of America Processing alpha-beta titanium alloys by beta as well as alpha plus beta forging
US4975125A (en) 1988-12-14 1990-12-04 Aluminum Company Of America Titanium alpha-beta alloy fabricated material and process for preparation
US4911884A (en) * 1989-01-30 1990-03-27 General Electric Company High strength non-magnetic alloy
JPH02205661A (ja) 1989-02-06 1990-08-15 Sumitomo Metal Ind Ltd β型チタン合金製スプリングの製造方法
US4943412A (en) 1989-05-01 1990-07-24 Timet High strength alpha-beta titanium-base alloy
US4980127A (en) 1989-05-01 1990-12-25 Titanium Metals Corporation Of America (Timet) Oxidation resistant titanium-base alloy
US5366598A (en) 1989-06-30 1994-11-22 Eltech Systems Corporation Method of using a metal substrate of improved surface morphology
US5256369A (en) 1989-07-10 1993-10-26 Nkk Corporation Titanium base alloy for excellent formability and method of making thereof and method of superplastic forming thereof
JPH0823053B2 (ja) 1989-07-10 1996-03-06 日本鋼管株式会社 加工性に優れた高強度チタン合金およびその合金材の製造方法ならびにその超塑性加工法
US5074907A (en) 1989-08-16 1991-12-24 General Electric Company Method for developing enhanced texture in titanium alloys, and articles made thereby
JP2536673B2 (ja) 1989-08-29 1996-09-18 日本鋼管株式会社 冷間加工用チタン合金材の熱処理方法
US5041262A (en) 1989-10-06 1991-08-20 General Electric Company Method of modifying multicomponent titanium alloys and alloy produced
JPH03134124A (ja) 1989-10-19 1991-06-07 Agency Of Ind Science & Technol 耐エロージョン性に優れたチタン合金及びその製造方法
US5026520A (en) 1989-10-23 1991-06-25 Cooper Industries, Inc. Fine grain titanium forgings and a method for their production
JPH03138343A (ja) 1989-10-23 1991-06-12 Toshiba Corp ニッケル基合金部材およびその製造方法
US5169597A (en) 1989-12-21 1992-12-08 Davidson James A Biocompatible low modulus titanium alloy for medical implants
KR920004946B1 (ko) 1989-12-30 1992-06-22 포항종합제철 주식회사 산세성이 우수한 오스테나이트 스테인레스강의 제조방법
JPH03264618A (ja) 1990-03-14 1991-11-25 Nippon Steel Corp オーステナイト系ステンレス鋼の結晶粒制御圧延法
US5244517A (en) 1990-03-20 1993-09-14 Daido Tokushuko Kabushiki Kaisha Manufacturing titanium alloy component by beta forming
US5032189A (en) 1990-03-26 1991-07-16 The United States Of America As Represented By The Secretary Of The Air Force Method for refining the microstructure of beta processed ingot metallurgy titanium alloy articles
US5094812A (en) * 1990-04-12 1992-03-10 Carpenter Technology Corporation Austenitic, non-magnetic, stainless steel alloy
JPH0436445A (ja) 1990-05-31 1992-02-06 Sumitomo Metal Ind Ltd 耐食性チタン合金継目無管の製造方法
KR920004946Y1 (ko) 1990-06-23 1992-07-25 장문숙 목욕 의자
JP2841766B2 (ja) 1990-07-13 1998-12-24 住友金属工業株式会社 耐食性チタン合金溶接管の製造方法
JP2968822B2 (ja) 1990-07-17 1999-11-02 株式会社神戸製鋼所 高強度・高延性β型Ｔｉ合金材の製法
JPH04103737A (ja) 1990-08-22 1992-04-06 Sumitomo Metal Ind Ltd 高強度高靭性チタン合金およびその製造方法
DE69107758T2 (de) 1990-10-01 1995-10-12 Sumitomo Metal Ind Verfahren zur Verbesserung der Zerspanbarkeit von Titan und Titanlegierungen, und Titanlegierungen mit guter Zerspanbarkeit.
JPH04143236A (ja) 1990-10-03 1992-05-18 Nkk Corp 冷間加工性に優れた高強度α型チタン合金
JPH04168227A (ja) 1990-11-01 1992-06-16 Kawasaki Steel Corp オーステナイト系ステンレス鋼板又は鋼帯の製造方法
EP0484931B1 (en) 1990-11-09 1998-01-14 Kabushiki Kaisha Toyota Chuo Kenkyusho Sintered powdered titanium alloy and method for producing the same
RU2003417C1 (ru) 1990-12-14 1993-11-30 Всероссийский институт легких сплавов Способ получени кованых полуфабрикатов из литых сплавов системы TI - AL
FR2675818B1 (fr) 1991-04-25 1993-07-16 Saint Gobain Isover Alliage pour centrifugeur de fibres de verre.
FR2676460B1 (fr) 1991-05-14 1993-07-23 Cezus Co Europ Zirconium Procede de fabrication d'une piece en alliage de titane comprenant un corroyage a chaud modifie et piece obtenue.
US5219521A (en) 1991-07-29 1993-06-15 Titanium Metals Corporation Alpha-beta titanium-base alloy and method for processing thereof
US5360496A (en) 1991-08-26 1994-11-01 Aluminum Company Of America Nickel base alloy forged parts
US5374323A (en) 1991-08-26 1994-12-20 Aluminum Company Of America Nickel base alloy forged parts
DE4228528A1 (de) 1991-08-29 1993-03-04 Okuma Machinery Works Ltd Verfahren und vorrichtung zur metallblechverarbeitung
JP2606023B2 (ja) 1991-09-02 1997-04-30 日本鋼管株式会社 高強度高靭性α＋β型チタン合金の製造方法
CN1028375C (zh) 1991-09-06 1995-05-10 中国科学院金属研究所 一种钛镍合金箔及板材的制取工艺
GB9121147D0 (en) 1991-10-04 1991-11-13 Ici Plc Method for producing clad metal plate
JPH05117791A (ja) 1991-10-28 1993-05-14 Sumitomo Metal Ind Ltd 高強度高靱性で冷間加工可能なチタン合金
US5162159A (en) 1991-11-14 1992-11-10 The Standard Oil Company Metal alloy coated reinforcements for use in metal matrix composites
US5201967A (en) 1991-12-11 1993-04-13 Rmi Titanium Company Method for improving aging response and uniformity in beta-titanium alloys
JP3532565B2 (ja) 1991-12-31 2004-05-31 ミネソタ マイニング アンド マニュファクチャリング カンパニー 再剥離型低溶融粘度アクリル系感圧接着剤
JPH05195175A (ja) 1992-01-16 1993-08-03 Sumitomo Electric Ind Ltd 高疲労強度βチタン合金ばねの製造方法
US5226981A (en) 1992-01-28 1993-07-13 Sandvik Special Metals, Corp. Method of manufacturing corrosion resistant tubing from welded stock of titanium or titanium base alloy
US5399212A (en) 1992-04-23 1995-03-21 Aluminum Company Of America High strength titanium-aluminum alloy having improved fatigue crack growth resistance
JP2669261B2 (ja) 1992-04-23 1997-10-27 三菱電機株式会社 フォーミングレールの製造装置
US5277718A (en) 1992-06-18 1994-01-11 General Electric Company Titanium article having improved response to ultrasonic inspection, and method therefor
JPH0693389A (ja) 1992-06-23 1994-04-05 Nkk Corp 耐食性及び延靱性に優れた高Ｓｉ含有ステンレス鋼およびその製造方法
CA2119022C (en) 1992-07-16 2000-04-11 Isamu Takayama Titanium alloy bar suited for the manufacture of engine valves
JP3839493B2 (ja) 1992-11-09 2006-11-01 日本発条株式会社 Ｔｉ−Ａｌ系金属間化合物からなる部材の製造方法
US5310522A (en) 1992-12-07 1994-05-10 Carondelet Foundry Company Heat and corrosion resistant iron-nickel-chromium alloy
FR2711674B1 (fr) 1993-10-21 1996-01-12 Creusot Loire Acier inoxydable austénitique à hautes caractéristiques ayant une grande stabilité structurale et utilisations.
US5358686A (en) 1993-02-17 1994-10-25 Parris Warren M Titanium alloy containing Al, V, Mo, Fe, and oxygen for plate applications
US5332545A (en) 1993-03-30 1994-07-26 Rmi Titanium Company Method of making low cost Ti-6A1-4V ballistic alloy
FR2712307B1 (fr) 1993-11-10 1996-09-27 United Technologies Corp Articles en super-alliage à haute résistance mécanique et à la fissuration et leur procédé de fabrication.
JP3083225B2 (ja) 1993-12-01 2000-09-04 オリエント時計株式会社 チタン合金製装飾品の製造方法、および時計外装部品
JPH07179962A (ja) 1993-12-24 1995-07-18 Nkk Corp 連続繊維強化チタン基複合材料及びその製造方法
JP2988246B2 (ja) 1994-03-23 1999-12-13 日本鋼管株式会社 （α＋β）型チタン合金超塑性成形部材の製造方法
JP2877013B2 (ja) 1994-05-25 1999-03-31 株式会社神戸製鋼所 耐摩耗性に優れた表面処理金属部材およびその製法
US5442847A (en) 1994-05-31 1995-08-22 Rockwell International Corporation Method for thermomechanical processing of ingot metallurgy near gamma titanium aluminides to refine grain size and optimize mechanical properties
JPH0859559A (ja) 1994-08-23 1996-03-05 Mitsubishi Chem Corp ジアルキルカーボネートの製造方法
JPH0890074A (ja) 1994-09-20 1996-04-09 Nippon Steel Corp チタンおよびチタン合金線材の矯直方法
US5472526A (en) 1994-09-30 1995-12-05 General Electric Company Method for heat treating Ti/Al-base alloys
AU705336B2 (en) 1994-10-14 1999-05-20 Osteonics Corp. Low modulus, biocompatible titanium base alloys for medical devices
US5698050A (en) 1994-11-15 1997-12-16 Rockwell International Corporation Method for processing-microstructure-property optimization of α-β beta titanium alloys to obtain simultaneous improvements in mechanical properties and fracture resistance
US5759484A (en) 1994-11-29 1998-06-02 Director General Of The Technical Research And Developent Institute, Japan Defense Agency High strength and high ductility titanium alloy
JP3319195B2 (ja) 1994-12-05 2002-08-26 日本鋼管株式会社 α＋β型チタン合金の高靱化方法
US5547523A (en) * 1995-01-03 1996-08-20 General Electric Company Retained strain forging of ni-base superalloys
KR100206504B1 (ko) 1995-04-14 1999-07-01 다나카 미노루 스테인레스강스트립제조장치
US6059904A (en) * 1995-04-27 2000-05-09 General Electric Company Isothermal and high retained strain forging of Ni-base superalloys
JPH08300044A (ja) 1995-04-27 1996-11-19 Nippon Steel Corp 棒線材連続矯正装置
US5600989A (en) 1995-06-14 1997-02-11 Segal; Vladimir Method of and apparatus for processing tungsten heavy alloys for kinetic energy penetrators
EP0852164B1 (en) 1995-09-13 2002-12-11 Kabushiki Kaisha Toshiba Method for manufacturing titanium alloy turbine blades and titanium alloy turbine blades
JP3445991B2 (ja) 1995-11-14 2003-09-16 Ｊｆｅスチール株式会社 面内異方性の小さいα＋β型チタン合金材の製造方法
US5649280A (en) 1996-01-02 1997-07-15 General Electric Company Method for controlling grain size in Ni-base superalloys
JP3873313B2 (ja) 1996-01-09 2007-01-24 住友金属工業株式会社 高強度チタン合金の製造方法
US5759305A (en) * 1996-02-07 1998-06-02 General Electric Company Grain size control in nickel base superalloys
JPH09215786A (ja) 1996-02-15 1997-08-19 Mitsubishi Materials Corp ゴルフクラブヘッドおよびその製造方法
US5861070A (en) 1996-02-27 1999-01-19 Oregon Metallurgical Corporation Titanium-aluminum-vanadium alloys and products made using such alloys
JP3838445B2 (ja) 1996-03-15 2006-10-25 本田技研工業株式会社 チタン合金製ブレーキローター及びその製造方法
DE69715120T2 (de) 1996-03-29 2003-06-05 Kobe Steel Ltd Hochfeste titanlegierung, verfahren zur herstellung eines produktes daraus und produkt
JPH1088293A (ja) 1996-04-16 1998-04-07 Nippon Steel Corp 粗悪燃料および廃棄物を燃焼する環境において耐食性を有する合金、該合金を用いた鋼管およびその製造方法
DE19743802C2 (de) 1996-10-07 2000-09-14 Benteler Werke Ag Verfahren zur Herstellung eines metallischen Formbauteils
RU2134308C1 (ru) 1996-10-18 1999-08-10 Институт проблем сверхпластичности металлов РАН Способ обработки титановых сплавов
JPH10128459A (ja) 1996-10-21 1998-05-19 Daido Steel Co Ltd リングの後方スピニング加工方法
IT1286276B1 (it) 1996-10-24 1998-07-08 Univ Bologna Metodo per la rimozione totale o parziale di pesticidi e/o fitofarmaci da liquidi alimentari e non mediante l'uso di derivati della
WO1998022629A2 (en) 1996-11-22 1998-05-28 Dongjian Li A new class of beta titanium-based alloys with high strength and good ductility
US6044685A (en) * 1997-08-29 2000-04-04 Wyman Gordon Closed-die forging process and rotationally incremental forging press
US5897830A (en) 1996-12-06 1999-04-27 Dynamet Technology P/M titanium composite casting
US5795413A (en) 1996-12-24 1998-08-18 General Electric Company Dual-property alpha-beta titanium alloy forgings
JP3959766B2 (ja) 1996-12-27 2007-08-15 大同特殊鋼株式会社 耐熱性にすぐれたＴｉ合金の処理方法
FR2760469B1 (fr) 1997-03-05 1999-10-22 Onera (Off Nat Aerospatiale) Aluminium de titane utilisable a temperature elevee
US5954724A (en) 1997-03-27 1999-09-21 Davidson; James A. Titanium molybdenum hafnium alloys for medical implants and devices
US5980655A (en) 1997-04-10 1999-11-09 Oremet-Wah Chang Titanium-aluminum-vanadium alloys and products made therefrom
JPH10306335A (ja) 1997-04-30 1998-11-17 Nkk Corp （α＋β）型チタン合金棒線材およびその製造方法
US6071360A (en) 1997-06-09 2000-06-06 The Boeing Company Controlled strain rate forming of thick titanium plate
JPH11223221A (ja) 1997-07-01 1999-08-17 Nippon Seiko Kk 転がり軸受
US6569270B2 (en) 1997-07-11 2003-05-27 Honeywell International Inc. Process for producing a metal article
KR100319651B1 (ko) 1997-09-24 2002-03-08 마스다 노부유키 고주파유도가열을이용하는자동판굽힘가공장치
US20050047952A1 (en) 1997-11-05 2005-03-03 Allvac Ltd. Non-magnetic corrosion resistant high strength steels
FR2772790B1 (fr) 1997-12-18 2000-02-04 Snecma ALLIAGES INTERMETALLIQUES A BASE DE TITANE DU TYPE Ti2AlNb A HAUTE LIMITE D'ELASTICITE ET FORTE RESISTANCE AU FLUAGE
ES2324063T3 (es) 1998-01-29 2009-07-29 Amino Corporation Aparato para conformado de materiales de lamina sin matriz.
US6258182B1 (en) 1998-03-05 2001-07-10 Memry Corporation Pseudoelastic β titanium alloy and uses therefor
KR19990074014A (ko) 1998-03-05 1999-10-05 신종계 선체 외판의 곡면가공 자동화 장치
JPH11309521A (ja) * 1998-04-24 1999-11-09 Nippon Steel Corp ステンレス製筒形部材のバルジ成形方法
US6032508A (en) * 1998-04-24 2000-03-07 Msp Industries Corporation Apparatus and method for near net warm forging of complex parts from axi-symmetrical workpieces
JPH11319958A (ja) 1998-05-19 1999-11-24 Mitsubishi Heavy Ind Ltd 曲がりクラッド管およびその製造方法
US20010041148A1 (en) 1998-05-26 2001-11-15 Kabushiki Kaisha Kobe Seiko Sho Alpha + beta type titanium alloy, process for producing titanium alloy, process for coil rolling, and process for producing cold-rolled coil of titanium alloy
CA2272730C (en) 1998-05-26 2004-07-27 Kabushiki Kaisha Kobe Seiko Sho .alpha. + .beta. type titanium alloy, a titanium alloy strip, coil-rolling process of titanium alloy, and process for producing a cold-rolled titanium alloy strip
FR2779155B1 (fr) 1998-05-28 2004-10-29 Kobe Steel Ltd Alliage de titane et sa preparation
US6632304B2 (en) 1998-05-28 2003-10-14 Kabushiki Kaisha Kobe Seiko Sho Titanium alloy and production thereof
JP3417844B2 (ja) 1998-05-28 2003-06-16 株式会社神戸製鋼所 加工性に優れた高強度Ｔｉ合金の製法
JP3452798B2 (ja) 1998-05-28 2003-09-29 株式会社神戸製鋼所 高強度β型Ｔｉ合金
JP2000153372A (ja) 1998-11-19 2000-06-06 Nkk Corp 施工性に優れた銅または銅合金クラッド鋼板の製造方法
US6334912B1 (en) 1998-12-31 2002-01-01 General Electric Company Thermomechanical method for producing superalloys with increased strength and thermal stability
US6409852B1 (en) 1999-01-07 2002-06-25 Jiin-Huey Chern Biocompatible low modulus titanium alloy for medical implant
US6143241A (en) 1999-02-09 2000-11-07 Chrysalis Technologies, Incorporated Method of manufacturing metallic products such as sheet by cold working and flash annealing
US6187045B1 (en) 1999-02-10 2001-02-13 Thomas K. Fehring Enhanced biocompatible implants and alloys
JP3681095B2 (ja) 1999-02-16 2005-08-10 株式会社クボタ 内面突起付き熱交換用曲げ管
JP3268639B2 (ja) 1999-04-09 2002-03-25 独立行政法人産業技術総合研究所 強加工装置、強加工法並びに被強加工金属系材料
RU2150528C1 (ru) 1999-04-20 2000-06-10 ОАО Верхнесалдинское металлургическое производственное объединение Сплав на основе титана
US6558273B2 (en) 1999-06-08 2003-05-06 K. K. Endo Seisakusho Method for manufacturing a golf club
KR100417943B1 (ko) 1999-06-11 2004-02-11 가부시키가이샤 도요다 쥬오 겐큐쇼 티탄 합금 및 이의 제조방법
JP2001071037A (ja) 1999-09-03 2001-03-21 Matsushita Electric Ind Co Ltd マグネシウム合金のプレス加工方法およびプレス加工装置
US6402859B1 (en) 1999-09-10 2002-06-11 Terumo Corporation β-titanium alloy wire, method for its production and medical instruments made by said β-titanium alloy wire
JP4562830B2 (ja) 1999-09-10 2010-10-13 トクセン工業株式会社 βチタン合金細線の製造方法
US7024897B2 (en) 1999-09-24 2006-04-11 Hot Metal Gas Forming Intellectual Property, Inc. Method of forming a tubular blank into a structural component and die therefor
RU2172359C1 (ru) 1999-11-25 2001-08-20 Государственное предприятие Всероссийский научно-исследовательский институт авиационных материалов Сплав на основе титана и изделие, выполненное из него
US6387197B1 (en) 2000-01-11 2002-05-14 General Electric Company Titanium processing methods for ultrasonic noise reduction
RU2156828C1 (ru) 2000-02-29 2000-09-27 Воробьев Игорь Андреевич СПОСОБ ИЗГОТОВЛЕНИЯ СТЕРЖНЕВЫХ ДЕТАЛЕЙ С ГОЛОВКАМИ ИЗ ДВУХФАЗНЫХ (α+β) ТИТАНОВЫХ СПЛАВОВ
US6332935B1 (en) 2000-03-24 2001-12-25 General Electric Company Processing of titanium-alloy billet for improved ultrasonic inspectability
US6399215B1 (en) 2000-03-28 2002-06-04 The Regents Of The University Of California Ultrafine-grained titanium for medical implants
JP2001343472A (ja) 2000-03-31 2001-12-14 Seiko Epson Corp 時計用外装部品の製造方法、時計用外装部品及び時計
JP3753608B2 (ja) 2000-04-17 2006-03-08 株式会社日立製作所 逐次成形方法とその装置
US6532786B1 (en) 2000-04-19 2003-03-18 D-J Engineering, Inc. Numerically controlled forming method
US6197129B1 (en) 2000-05-04 2001-03-06 The United States Of America As Represented By The United States Department Of Energy Method for producing ultrafine-grained materials using repetitive corrugation and straightening
JP2001348635A (ja) 2000-06-05 2001-12-18 Nikkin Material:Kk 冷間加工性と加工硬化に優れたチタン合金
US6484387B1 (en) 2000-06-07 2002-11-26 L. H. Carbide Corporation Progressive stamping die assembly having transversely movable die station and method of manufacturing a stack of laminae therewith
AT408889B (de) 2000-06-30 2002-03-25 Schoeller Bleckmann Oilfield T Korrosionsbeständiger werkstoff
RU2169204C1 (ru) 2000-07-19 2001-06-20 ОАО Верхнесалдинское металлургическое производственное объединение Сплав на основе титана и способ термической обработки крупногабаритных полуфабрикатов из этого сплава
RU2169782C1 (ru) 2000-07-19 2001-06-27 ОАО Верхнесалдинское металлургическое производственное объединение Сплав на основе титана и способ термической обработки крупногабаритных полуфабрикатов из этого сплава
UA40862A (ru) 2000-08-15 2001-08-15 Інститут Металофізики Національної Академії Наук України Способ термо-механической обработки высокопрочных бета-титановых сплавов
US6877349B2 (en) 2000-08-17 2005-04-12 Industrial Origami, Llc Method for precision bending of sheet of materials, slit sheets fabrication process
JP2002069591A (ja) 2000-09-01 2002-03-08 Nkk Corp 高耐食ステンレス鋼
UA38805A (ru) 2000-10-16 2001-05-15 Інститут Металофізики Національної Академії Наук України Сплав на основе титана
US6946039B1 (en) 2000-11-02 2005-09-20 Honeywell International Inc. Physical vapor deposition targets, and methods of fabricating metallic materials
JP2002146497A (ja) 2000-11-08 2002-05-22 Daido Steel Co Ltd Ｎｉ基合金の製造方法
US6384388B1 (en) 2000-11-17 2002-05-07 Meritor Suspension Systems Company Method of enhancing the bending process of a stabilizer bar
JP3742558B2 (ja) 2000-12-19 2006-02-08 新日本製鐵株式会社 高延性で板面内材質異方性の小さい一方向圧延チタン板およびその製造方法
RU2259413C2 (ru) 2001-02-28 2005-08-27 ДжФЕ СТИЛ КОРПОРЕЙШН Брусок из сплава титана и способ его изготовления
EP1375690B1 (en) 2001-03-26 2006-03-15 Kabushiki Kaisha Toyota Chuo Kenkyusho High strength titanium alloy and method for production thereof
US6539765B2 (en) 2001-03-28 2003-04-01 Gary Gates Rotary forging and quenching apparatus and method
US6536110B2 (en) 2001-04-17 2003-03-25 United Technologies Corporation Integrally bladed rotor airfoil fabrication and repair techniques
US6576068B2 (en) 2001-04-24 2003-06-10 Ati Properties, Inc. Method of producing stainless steels having improved corrosion resistance
CN1201028C (zh) 2001-04-27 2005-05-11 浦项产业科学研究院 具有优越热加工性能的高锰二联不锈钢及其制造方法
RU2203974C2 (ru) 2001-05-07 2003-05-10 ОАО Верхнесалдинское металлургическое производственное объединение Сплав на основе титана
DE10128199B4 (de) 2001-06-11 2007-07-12 Benteler Automobiltechnik Gmbh Vorrichtung zur Umformung von Metallblechen
RU2197555C1 (ru) 2001-07-11 2003-01-27 Общество с ограниченной ответственностью Научно-производственное предприятие "Велес" СПОСОБ ИЗГОТОВЛЕНИЯ СТЕРЖНЕВЫХ ДЕТАЛЕЙ С ГОЛОВКАМИ ИЗ (α+β) ТИТАНОВЫХ СПЛАВОВ
JP3934372B2 (ja) 2001-08-15 2007-06-20 株式会社神戸製鋼所 高強度および低ヤング率のβ型Ｔｉ合金並びにその製造方法
JP2003074566A (ja) 2001-08-31 2003-03-12 Nsk Ltd 転動装置
CN1159472C (zh) 2001-09-04 2004-07-28 北京航空材料研究院 钛合金准β锻造工艺
SE525252C2 (sv) 2001-11-22 2005-01-11 Sandvik Ab Superaustenitiskt rostfritt stål samt användning av detta stål
US6663501B2 (en) 2001-12-07 2003-12-16 Charlie C. Chen Macro-fiber process for manufacturing a face for a metal wood golf club
JP2005527699A (ja) 2001-12-14 2005-09-15 エイティーアイ・プロパティーズ・インコーポレーテッド ベータ型チタン合金を処理する方法
JP3777130B2 (ja) 2002-02-19 2006-05-24 本田技研工業株式会社 逐次成形装置
FR2836640B1 (fr) 2002-03-01 2004-09-10 Snecma Moteurs Produits minces en alliages de titane beta ou quasi beta fabrication par forgeage
JP2003285126A (ja) 2002-03-25 2003-10-07 Toyota Motor Corp 温間塑性加工方法
RU2217260C1 (ru) 2002-04-04 2003-11-27 ОАО Верхнесалдинское металлургическое производственное объединение СПОСОБ ИЗГОТОВЛЕНИЯ ПРОМЕЖУТОЧНОЙ ЗАГОТОВКИ ИЗ α- И (α+β)-ТИТАНОВЫХ СПЛАВОВ
US6786985B2 (en) 2002-05-09 2004-09-07 Titanium Metals Corp. Alpha-beta Ti-Ai-V-Mo-Fe alloy
US7410610B2 (en) 2002-06-14 2008-08-12 General Electric Company Method for producing a titanium metallic composition having titanium boride particles dispersed therein
US6918974B2 (en) 2002-08-26 2005-07-19 General Electric Company Processing of alpha-beta titanium alloy workpieces for good ultrasonic inspectability
JP4257581B2 (ja) 2002-09-20 2009-04-22 株式会社豊田中央研究所 チタン合金およびその製造方法
KR101014639B1 (ko) 2002-09-30 2011-02-16 유겐가이샤 리나시메타리 금속 가공 방법 및 그 금속 가공 방법을 이용한 금속체와그 금속 가공 방법을 이용한 금속 함유 세라믹체
JP2004131761A (ja) 2002-10-08 2004-04-30 Jfe Steel Kk チタン合金製ファスナー材の製造方法
US6932877B2 (en) 2002-10-31 2005-08-23 General Electric Company Quasi-isothermal forging of a nickel-base superalloy
FI115830B (fi) 2002-11-01 2005-07-29 Metso Powdermet Oy Menetelmä monimateriaalikomponenttien valmistamiseksi sekä monimateriaalikomponentti
US7008491B2 (en) 2002-11-12 2006-03-07 General Electric Company Method for fabricating an article of an alpha-beta titanium alloy by forging
AU2003295609A1 (en) 2002-11-15 2004-06-15 University Of Utah Integral titanium boride coatings on titanium surfaces and associated methods
US20040099350A1 (en) 2002-11-21 2004-05-27 Mantione John V. Titanium alloys, methods of forming the same, and articles formed therefrom
RU2321674C2 (ru) 2002-12-26 2008-04-10 Дженерал Электрик Компани Способ производства однородного мелкозернистого титанового материала (варианты)
US20050145310A1 (en) 2003-12-24 2005-07-07 General Electric Company Method for producing homogeneous fine grain titanium materials suitable for ultrasonic inspection
US7010950B2 (en) 2003-01-17 2006-03-14 Visteon Global Technologies, Inc. Suspension component having localized material strengthening
DE10303458A1 (de) 2003-01-29 2004-08-19 Amino Corp., Fujinomiya Verfahren und Vorrichtung zum Formen dünner Metallbleche
CA2502207C (en) 2003-03-20 2010-12-07 Sumitomo Metal Industries, Ltd. High-strength stainless steel, container and hardware made of such steel
JP4209233B2 (ja) 2003-03-28 2009-01-14 株式会社日立製作所 逐次成形加工装置
JP3838216B2 (ja) 2003-04-25 2006-10-25 住友金属工業株式会社 オーステナイト系ステンレス鋼
US7073559B2 (en) 2003-07-02 2006-07-11 Ati Properties, Inc. Method for producing metal fibers
US20040221929A1 (en) 2003-05-09 2004-11-11 Hebda John J. Processing of titanium-aluminum-vanadium alloys and products made thereby
JP4041774B2 (ja) 2003-06-05 2008-01-30 住友金属工業株式会社 β型チタン合金材の製造方法
US7785429B2 (en) 2003-06-10 2010-08-31 The Boeing Company Tough, high-strength titanium alloys; methods of heat treating titanium alloys
AT412727B (de) 2003-12-03 2005-06-27 Boehler Edelstahl Korrosionsbeständige, austenitische stahllegierung
WO2005060631A2 (en) 2003-12-11 2005-07-07 Ohio University Titanium alloy microstructural refinement method and high temperature, high strain rate superplastic forming of titanium alloys
US7038426B2 (en) 2003-12-16 2006-05-02 The Boeing Company Method for prolonging the life of lithium ion batteries
WO2005078148A1 (ja) 2004-02-12 2005-08-25 Sumitomo Metal Industries, Ltd. 浸炭性ガス雰囲気下で使用するための金属管
JP2005281855A (ja) 2004-03-04 2005-10-13 Daido Steel Co Ltd 耐熱オーステナイト系ステンレス鋼及びその製造方法
US7837812B2 (en) 2004-05-21 2010-11-23 Ati Properties, Inc. Metastable beta-titanium alloys and methods of processing the same by direct aging
US7449075B2 (en) 2004-06-28 2008-11-11 General Electric Company Method for producing a beta-processed alpha-beta titanium-alloy article
RU2269584C1 (ru) 2004-07-30 2006-02-10 Открытое Акционерное Общество "Корпорация Всмпо-Ависма" Сплав на основе титана
US20060045789A1 (en) 2004-09-02 2006-03-02 Coastcast Corporation High strength low cost titanium and method for making same
US7096596B2 (en) 2004-09-21 2006-08-29 Alltrade Tools Llc Tape measure device
US7601232B2 (en) 2004-10-01 2009-10-13 Dynamic Flowform Corp. α-β titanium alloy tubes and methods of flowforming the same
US7360387B2 (en) 2005-01-31 2008-04-22 Showa Denko K.K. Upsetting method and upsetting apparatus
US20060243356A1 (en) 2005-02-02 2006-11-02 Yuusuke Oikawa Austenite-type stainless steel hot-rolling steel material with excellent corrosion resistance, proof-stress, and low-temperature toughness and production method thereof
TWI276689B (en) 2005-02-18 2007-03-21 Nippon Steel Corp Induction heating device for a metal plate
JP5208354B2 (ja) 2005-04-11 2013-06-12 新日鐵住金株式会社 オーステナイト系ステンレス鋼
RU2288967C1 (ru) * 2005-04-15 2006-12-10 Закрытое акционерное общество ПКФ "Проммет-спецсталь" Коррозионно-стойкий сплав и изделие, выполненное из него
US7984635B2 (en) 2005-04-22 2011-07-26 K.U. Leuven Research & Development Asymmetric incremental sheet forming system
RU2283889C1 (ru) 2005-05-16 2006-09-20 ОАО "Корпорация ВСМПО-АВИСМА" Сплав на основе титана
JP4787548B2 (ja) 2005-06-07 2011-10-05 株式会社アミノ 薄板の成形方法および装置
DE102005027259B4 (de) 2005-06-13 2012-09-27 Daimler Ag Verfahren zur Herstellung von metallischen Bauteilen durch Halbwarm-Umformung
KR100677465B1 (ko) 2005-08-10 2007-02-07 이영화 판 굽힘용 장형 유도 가열기
US7531054B2 (en) 2005-08-24 2009-05-12 Ati Properties, Inc. Nickel alloy and method including direct aging
US8337750B2 (en) 2005-09-13 2012-12-25 Ati Properties, Inc. Titanium alloys including increased oxygen content and exhibiting improved mechanical properties
JP4915202B2 (ja) 2005-11-03 2012-04-11 大同特殊鋼株式会社 高窒素オーステナイト系ステンレス鋼
US7669452B2 (en) 2005-11-04 2010-03-02 Cyril Bath Company Titanium stretch forming apparatus and method
JP2009521660A (ja) 2005-12-21 2009-06-04 エクソンモービル リサーチ アンド エンジニアリング カンパニー ファウリングを抑制させるための耐食材料、改良された耐食性およびファウリング抵抗性を有する伝熱装置、およびファウリングを抑制させるための方法
US7611592B2 (en) 2006-02-23 2009-11-03 Ati Properties, Inc. Methods of beta processing titanium alloys
JP5050199B2 (ja) 2006-03-30 2012-10-17 国立大学法人電気通信大学 マグネシウム合金材料製造方法及び装置並びにマグネシウム合金材料
US20090165903A1 (en) 2006-04-03 2009-07-02 Hiromi Miura Material Having Ultrafine Grained Structure and Method of Fabricating Thereof
KR100740715B1 (ko) 2006-06-02 2007-07-18 경상대학교산학협력단 집전체-전극 일체형 Ｔｉ-Ｎｉ계 합금-Ｎｉ황화물 소자
US7879286B2 (en) 2006-06-07 2011-02-01 Miracle Daniel B Method of producing high strength, high stiffness and high ductility titanium alloys
JP5187713B2 (ja) 2006-06-09 2013-04-24 国立大学法人電気通信大学 金属材料の微細化加工方法
DE602007008420D1 (de) * 2006-06-23 2010-09-23 Jorgensen Forge Corp Austenitischer paramagnetischer korrosionsfreier stahl
WO2008017257A1 (en) 2006-08-02 2008-02-14 Hangzhou Huitong Driving Chain Co., Ltd. A bended link plate and the method to making thereof
US20080103543A1 (en) 2006-10-31 2008-05-01 Medtronic, Inc. Implantable medical device with titanium alloy housing
JP2008200730A (ja) 2007-02-21 2008-09-04 Daido Steel Co Ltd Ｎｉ基耐熱合金の製造方法
CN101294264A (zh) * 2007-04-24 2008-10-29 宝山钢铁股份有限公司 一种转子叶片用α+β型钛合金棒材制造工艺
DE202007006055U1 (de) 2007-04-25 2007-12-27 Hark Gmbh & Co. Kg Kamin- Und Kachelofenbau Kaminfeuerstelle
US20080300552A1 (en) 2007-06-01 2008-12-04 Cichocki Frank R Thermal forming of refractory alloy surgical needles
CN100567534C (zh) 2007-06-19 2009-12-09 中国科学院金属研究所 一种高热强性、高热稳定性的高温钛合金的热加工和热处理方法
US20090000706A1 (en) * 2007-06-28 2009-01-01 General Electric Company Method of controlling and refining final grain size in supersolvus heat treated nickel-base superalloys
DE102007039998B4 (de) 2007-08-23 2014-05-22 Benteler Defense Gmbh & Co. Kg Panzerung für ein Fahrzeug
RU2364660C1 (ru) 2007-11-26 2009-08-20 Владимир Валентинович Латыш Способ получения ультрамелкозернистых заготовок из титановых сплавов
JP2009138218A (ja) 2007-12-05 2009-06-25 Nissan Motor Co Ltd チタン合金部材及びチタン合金部材の製造方法
CN100547105C (zh) 2007-12-10 2009-10-07 巨龙钢管有限公司 一种x80钢弯管及其弯制工艺
EP2245202B1 (en) 2007-12-20 2011-08-31 ATI Properties, Inc. Austenitic stainless steel low in nickel containing stabilizing elements
KR100977801B1 (ko) 2007-12-26 2010-08-25 주식회사 포스코 강도 및 연성이 우수한 저탄성 티타늄 합금 및 그 제조방법
US8075714B2 (en) 2008-01-22 2011-12-13 Caterpillar Inc. Localized induction heating for residual stress optimization
RU2368695C1 (ru) 2008-01-30 2009-09-27 Федеральное государственное унитарное предприятие "Всероссийский научно-исследовательский институт авиационных материалов" (ФГУП "ВИАМ") Способ получения изделия из высоколегированного жаропрочного никелевого сплава
DE102008014559A1 (de) 2008-03-15 2009-09-17 Elringklinger Ag Verfahren zum bereichsweisen Umformen einer aus einem Federstahlblech hergestellten Blechlage einer Flachdichtung sowie Einrichtung zur Durchführung dieses Verfahrens
EP2281908B1 (en) 2008-05-22 2019-10-23 Nippon Steel Corporation High-strength ni-base alloy pipe for use in nuclear power plants and process for production thereof
JP2009299110A (ja) 2008-06-11 2009-12-24 Kobe Steel Ltd 断続切削性に優れた高強度α−β型チタン合金
JP5299610B2 (ja) 2008-06-12 2013-09-25 大同特殊鋼株式会社 Ｎｉ−Ｃｒ−Ｆｅ三元系合金材の製造方法
JP5315888B2 (ja) 2008-09-22 2013-10-16 Ｊｆｅスチール株式会社 α−β型チタン合金およびその溶製方法
CN101684530A (zh) 2008-09-28 2010-03-31 杭正奎 超耐高温镍铬合金及其制造方法
RU2378410C1 (ru) 2008-10-01 2010-01-10 Открытое акционерное общество "Корпорация ВСПМО-АВИСМА" Способ изготовления плит из двухфазных титановых сплавов
US8408039B2 (en) 2008-10-07 2013-04-02 Northwestern University Microforming method and apparatus
RU2383654C1 (ru) 2008-10-22 2010-03-10 Государственное образовательное учреждение высшего профессионального образования "Уфимский государственный авиационный технический университет" Наноструктурный технически чистый титан для биомедицины и способ получения прутка из него
US8430075B2 (en) 2008-12-16 2013-04-30 L.E. Jones Company Superaustenitic stainless steel and method of making and use thereof
KR20110103469A (ko) 2009-01-21 2011-09-20 수미도모 메탈 인더스트리즈, 리미티드 굽힘 가공 금속재 및 그 제조 방법
RU2393936C1 (ru) 2009-03-25 2010-07-10 Владимир Алексеевич Шундалов Способ получения ультрамелкозернистых заготовок из металлов и сплавов
US8578748B2 (en) 2009-04-08 2013-11-12 The Boeing Company Reducing force needed to form a shape from a sheet metal
US8316687B2 (en) 2009-08-12 2012-11-27 The Boeing Company Method for making a tool used to manufacture composite parts
CN101637789B (zh) 2009-08-18 2011-06-08 西安航天博诚新材料有限公司 一种电阻热张力矫直装置及矫直方法
RU2413030C1 (ru) * 2009-10-22 2011-02-27 Федеральное Государственное Унитарное Предприятие "Центральный научно-исследовательский институт черной металлургии им. И.П. Бардина" (ФГУП "ЦНИИчермет им. И.П. Бардина") Трубная заготовка из коррозионно-стойкой стали
JP2011121118A (ja) 2009-11-11 2011-06-23 Univ Of Electro-Communications 難加工性金属材料を多軸鍛造処理する方法、それを実施する装置、および金属材料
EP2503013B1 (en) * 2009-11-19 2017-09-06 National Institute for Materials Science Heat-resistant superalloy
RU2425164C1 (ru) 2010-01-20 2011-07-27 Открытое Акционерное Общество "Корпорация Всмпо-Ависма" Вторичный титановый сплав и способ его изготовления
US10053758B2 (en) 2010-01-22 2018-08-21 Ati Properties Llc Production of high strength titanium
DE102010009185A1 (de) 2010-02-24 2011-11-17 Benteler Automobiltechnik Gmbh Profilbauteil
US20130062003A1 (en) 2010-05-17 2013-03-14 Magna International Inc. Method and apparatus for forming materials with low ductility
CA2706215C (en) 2010-05-31 2017-07-04 Corrosion Service Company Limited Method and apparatus for providing electrochemical corrosion protection
US10207312B2 (en) 2010-06-14 2019-02-19 Ati Properties Llc Lubrication processes for enhanced forgeability
US9255316B2 (en) 2010-07-19 2016-02-09 Ati Properties, Inc. Processing of α+β titanium alloys
US8499605B2 (en) 2010-07-28 2013-08-06 Ati Properties, Inc. Hot stretch straightening of high strength α/β processed titanium
US9206497B2 (en) 2010-09-15 2015-12-08 Ati Properties, Inc. Methods for processing titanium alloys
US8613818B2 (en) 2010-09-15 2013-12-24 Ati Properties, Inc. Processing routes for titanium and titanium alloys
US20120067100A1 (en) 2010-09-20 2012-03-22 Ati Properties, Inc. Elevated Temperature Forming Methods for Metallic Materials
US20120076686A1 (en) 2010-09-23 2012-03-29 Ati Properties, Inc. High strength alpha/beta titanium alloy
US10513755B2 (en) 2010-09-23 2019-12-24 Ati Properties Llc High strength alpha/beta titanium alloy fasteners and fastener stock
US20120076611A1 (en) 2010-09-23 2012-03-29 Ati Properties, Inc. High Strength Alpha/Beta Titanium Alloy Fasteners and Fastener Stock
RU2447185C1 (ru) * 2010-10-18 2012-04-10 Владимир Дмитриевич Горбач Высокопрочная немагнитная коррозионно-стойкая литейная сталь и способ ее термической обработки
RU2441089C1 (ru) 2010-12-30 2012-01-27 Юрий Васильевич Кузнецов КОРРОЗИОННО-СТОЙКИЙ СПЛАВ НА ОСНОВЕ Fe-Cr-Ni, ИЗДЕЛИЕ ИЗ НЕГО И СПОСОБ ИЗГОТОВЛЕНИЯ ИЗДЕЛИЯ
JP2012140690A (ja) 2011-01-06 2012-07-26 Sanyo Special Steel Co Ltd 靭性、耐食性に優れた二相系ステンレス鋼の製造方法
JP5733857B2 (ja) * 2011-02-28 2015-06-10 国立研究開発法人物質・材料研究機構 非磁性高強度成形品とその製造方法
JP5861699B2 (ja) * 2011-04-25 2016-02-16 日立金属株式会社 段付鍛造材の製造方法
EP2702181B1 (en) 2011-04-29 2015-08-12 Aktiebolaget SKF Alloy for a Bearing Component
US8679269B2 (en) * 2011-05-05 2014-03-25 General Electric Company Method of controlling grain size in forged precipitation-strengthened alloys and components formed thereby
CN102212716B (zh) 2011-05-06 2013-03-27 中国航空工业集团公司北京航空材料研究院 一种低成本的α+β型钛合金
US8652400B2 (en) 2011-06-01 2014-02-18 Ati Properties, Inc. Thermo-mechanical processing of nickel-base alloys
US9034247B2 (en) 2011-06-09 2015-05-19 General Electric Company Alumina-forming cobalt-nickel base alloy and method of making an article therefrom
EP2721187B1 (en) 2011-06-17 2017-02-22 Titanium Metals Corporation Method for the manufacture of alpha-beta ti-al-v-mo-fe alloy sheets
US20130133793A1 (en) 2011-11-30 2013-05-30 Ati Properties, Inc. Nickel-base alloy heat treatments, nickel-base alloys, and articles including nickel-base alloys
US9347121B2 (en) 2011-12-20 2016-05-24 Ati Properties, Inc. High strength, corrosion resistant austenitic alloys
US9050647B2 (en) 2013-03-15 2015-06-09 Ati Properties, Inc. Split-pass open-die forging for hard-to-forge, strain-path sensitive titanium-base and nickel-base alloys
US9869003B2 (en) 2013-02-26 2018-01-16 Ati Properties Llc Methods for processing alloys
US9192981B2 (en) 2013-03-11 2015-11-24 Ati Properties, Inc. Thermomechanical processing of high strength non-magnetic corrosion resistant material
US9777361B2 (en) 2013-03-15 2017-10-03 Ati Properties Llc Thermomechanical processing of alpha-beta titanium alloys
JP6171762B2 (ja) * 2013-09-10 2017-08-02 大同特殊鋼株式会社 Ｎｉ基耐熱合金の鍛造加工方法
US11111552B2 (en) 2013-11-12 2021-09-07 Ati Properties Llc Methods for processing metal alloys
US10094003B2 (en) 2015-01-12 2018-10-09 Ati Properties Llc Titanium alloy
US20180195105A1 (en) 2015-06-24 2018-07-12 Hitachi, Ltd. Examination system, examination device, and examination method
US10502252B2 (en) 2015-11-23 2019-12-10 Ati Properties Llc Processing of alpha-beta titanium alloys

Patent Citations (4)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
US4919728A (en) * 1985-06-25 1990-04-24 Vereinigte Edelstahlwerke Ag (Vew) Method of manufacturing nonmagnetic drilling string components
JP2003334633A (ja) * 2002-05-16 2003-11-25 Daido Steel Co Ltd 段付き軸形状品の製造方法
RU2234998C1 (ru) * 2003-01-30 2004-08-27 Антонов Александр Игоревич Способ изготовления полой цилиндрической длинномерной заготовки (варианты)
RU2392348C2 (ru) * 2008-08-20 2010-06-20 Федеральное Государственное Унитарное Предприятие "Центральный Научно-Исследовательский Институт Конструкционных Материалов "Прометей" (Фгуп "Цнии Км "Прометей") Коррозионно-стойкая высокопрочная немагнитная сталь и способ ее термодеформационной обработки

Cited By (1)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
RU2782370C1 (ru) * 2022-04-29 2022-10-26 Федеральное государственное автономное образовательное учреждение высшего образования "Белгородский государственный национальный исследовательский университет" (НИУ "БелГУ") Способ получения упрочненных заготовок из немагнитной коррозионностойкой аустенитной стали

Also Published As

Publication number Publication date
RU2018100941A3 (ru) 2021-02-17
AU2014249948A1 (en) 2015-05-07
ES2869436T3 (es) 2021-10-25
US9192981B2 (en) 2015-11-24
IL257861B (en) 2020-04-30
SG11201504636SA (en) 2015-09-29
ES2869436T8 (es) 2022-07-14
MX353547B (es) 2018-01-18
BR122017003193A2 (pt) 2019-09-03
UA117738C2 (uk) 2018-09-25
JP6223541B2 (ja) 2017-11-01
JP2016518254A (ja) 2016-06-23
JP2018058120A (ja) 2018-04-12
KR20150127566A (ko) 2015-11-17
EP2909349B1 (en) 2021-04-21
ZA201504566B (en) 2021-09-29
BR112015011226A2 (pt) 2017-07-11
CA2887217A1 (en) 2014-10-09
CN107254627B (zh) 2019-12-27
SG10201606744YA (en) 2016-10-28
JP6861605B2 (ja) 2021-04-21
MX2015004966A (es) 2015-07-06
EP2909349A1 (en) 2015-08-26
BR112015011226B1 (pt) 2021-01-12
RU2018100941A (ru) 2019-02-20
KR102325496B1 (ko) 2021-11-12
US20160122851A1 (en) 2016-05-05
AU2014249948B2 (en) 2017-04-13
CA2887217C (en) 2021-06-29
BR122017003193B1 (pt) 2021-03-09
IN2015DN03008A (ru) 2015-10-02
IL238183B (en) 2018-04-30
CN104812917A (zh) 2015-07-29
NZ707005A (en) 2019-11-29
CN107254627A (zh) 2017-10-17
AU2017202040B2 (en) 2019-06-06
RU2745050C2 (ru) 2021-03-18
AU2019203964A1 (en) 2019-06-27
CN104812917B (zh) 2017-05-10
IL257861A (en) 2018-04-30
WO2014163798A1 (en) 2014-10-09
RU2015113825A (ru) 2017-04-20
AU2017202040A1 (en) 2017-04-20
US20140255719A1 (en) 2014-09-11
US10337093B2 (en) 2019-07-02

Similar Documents

Publication Publication Date Title
RU2644089C2 (ru) Термомеханическая обработка высокопрочного немагнитного коррозионно-стойкого материала
US10570469B2 (en) Methods for processing alloys
JP6278896B2 (ja) 高強度の耐腐食性オーステナイト系合金