KR20100063791A - 열가소성 핸드레일의 압출을 위한 방법 및 장치 - Google Patents

Abstract

본 발명에 따르면, 제품의 압출을 위한 방법 및 장치가 제공된다. 다이 조립체가 복합 압출물을 형성하기 위해 보강 케이블의 어레이에 열가소성 재료의 유동물을 적용할 수 있다. 활주 직물이 복합 압출물의 일측에 접합될 수 있다. 다이 조립체로부터 배출된 후에, 활주 직물은 활주 직물의 기부가 평탄형 프로파일로부터 제품의 최종 내부 프로파일로 형상을 변화시키게 할 수 있는 긴 맨드렐을 따라 압출물이 통과함에 따라 압출물을 지지하도록 작용할 수 있다. 그 다음에, 압출 제품이 재료를 응고시키도록 냉각될 수 있다. 다이는 활주 직물을 위한 냉각부 그리고 보강 케이블 내로의 열가소성 수지의 침투를 촉진시키는 수단을 포함할 수 있다.

Description

열가소성 핸드레일의 압출을 위한 방법 및 장치{METHOD AND APPARATUS FOR EXTRUSION OF THERMOPLASTIC HANDRAIL}

본 발명은 일반적으로 에스컬레이터(escalator), 이동 보도(moving walkway) 및 다른 운반 장치를 위한 열가소성 핸드레일에 관한 것으로, 특히 연속 압출 기술에 의한 핸드레일 또는 실질적으로 일정한 단면을 갖는 다른 제품의 제조를 위한 방법 및 장치에 관한 것이다.

다음의 문단들 내에서 논의되는 것은 종래 기술 또는 당업자의 지식의 일부인 것으로 간주되지 않아야 한다.

핸드레일은 임의의 에스컬레이터, 이동 램프(moving ramp), 이동 보도 또는 다른 유사한 운반 장치의 공지된 표준형 부품이다. 종래로부터, 이러한 핸드레일은 핸드레일의 외부 커버를 구성하고 사용자에 의해 파지되도록 편안한 외부 "C"자 형상을 형성하는 고무로 주로 형성되고, 핸드레일에 치수 안정성을 제공하도록 작용하는 보강 케이블(reinforcing cable) 및 직물 파일(fabric pile)을 또한 포함한다.

핸드레일을 위치시키고 핸드레일이 자유롭게 이동될 수 있게 하기 위해, 핸드레일에는 하부측 상에 T자-형상의 슬롯이 제공된다. 이러한 슬롯은 연마된 강철, 플라스틱 등으로부터 제작되고 에스컬레이터를 따라 제공되는 대응하는 T자-형상의 섹션 또는 안내부와 결합되고, 어느 한쪽 단부에서 큰 풀리 휠(pulley wheel), 곡면형 안내부 또는 롤러에 의해 결합된다. 에스컬레이터 아래에서, 적절한 구동 기구가 제공된다. 핸드레일이 자유롭게 활주될 수 있게 하기 위해, T자-형상의 슬롯에는 종래로부터 코튼 또는 합성 재료일 수 있는 직물이 덧대지며, 이러한 직물은 통상적으로 "활주물(slider)"로서 호칭된다.

추가로, 핸드레일에는 통상적으로 길이 방향으로 충분한 내인장성을 제공하기 위해 인장 억제물(stretch inhibitor)로서 강철 케이블 또는 다른 비교적 비신장성의 재료가 길이 방향으로 보강된다. 핸드레일은 핸드레일의 길이 방향 가요성을 손상시키지 않으면서 핸드레일이 안내부로부터의 우연한 탈선 및 의도적인 탈선의 양쪽 모두의 탈선에 저항할 정도로 적어도 측면 방향으로 충분히 강성이게 하기 위해 다수개의 보강 요소 또는 파일의 핸드레일의 본체 내에서의 합체를 요구한다. 이들 파일은 통상적으로 직립 성질을 갖는 직물이고, 즉 이들 파일은 하나의 방향으로는 어느 정도의 강성을 나타내지만 다른 방향으로는 더 가요성으로 남아 있다. 인장 억제물은 적어도 합리적으로 정확하게 위치되어야 하고, 더 중요하게는 대체로 핸드레일이 풀리 등의 주위를 통과함에 따라 자유롭게 굽혀질 수 있게 하기 위해 공통 중립 굽힘 축(common neutral bending axis) 상의 균일한 깊이에 위치되어야 한다. 핸드레일은 핸드레일에 단지 일측 상에서 접합되는 활주물 층이 추가로 제공되어야 하는 T자-형상의 슬롯의 형성을 요구한다. T자-형상의 슬롯은 핸드레일이 사용 중에 소정 위치에 견고하게 보유되는 것을 보장하도록 정확하게 형성되어야 한다.

이들 요건 때문에, 핸드레일은 전통적으로 단편 방식으로 제조되었다. 이것은 또한 고무 처리 직물(rubberized fabric)의 사용을 요구하였다. 고무 처리 직물, 코드(cord) 및 생고무(raw rubber)의 파일이 함께 적층되고, 주형 내에서 조립되고, 복합물을 경화시켜 특유한 핸드레일 C자-형상의 핸드레일로 복합물을 성형하기 위해 열 및 압력 하에서 압축 성형된다. 주형은 전형적으로 이러한 길이의 핸드레일이 한 번에 성형될 수 있게 하는 10 피트(304.8 ㎝) 내지 20 피트(609.6 ㎝)의 정도의 길이로 되어 있다. 각각의 섹션이 성형되면, 핸드레일은 주형의 길이만큼 전방으로 이동된다. 그 다음에, 다음의 섹션이 성형된다. 이러한 방식으로, 단일의 핸드레일의 전체 길이가 각각의 단부에서 대략 5 피트(152.4 ㎝)를 제외한 상태로 조립 및 경화되며; 그 다음에, 이들 단부들이 무단 핸드레일(endless handrail)을 형성하도록 함께 이어지고, 성형 및 경화된다. 이러한 제조 공정은 힘들고, 상당한 육체 노동을 요구하고, 제조 속도가 전형적으로 10분 정도인 고무의 경화 반응의 속도 그리고 주형의 길이에 의존되게 한다.

사용 중의 핸드레일은 T자-섹션 부재 상에 위치된다. 핸드레일이 우연한 또는 의도적인 변위를 견딜 수 있게 하는 능력은 핸드레일의 측면 방향 강성 또는 순부-강도(lip-strength)에 상당한 정도까지 의존한다. 압출물 핸드레일의 주요 성분은 탄성 중합체 재료이고, 주요 인자는 탄성 중합체 재료의 경도이다. 탄성 중합체 재료 그리고 또한 다른 재료의 경도의 선택은 측면 방향 강성과 길이 방향 가요성 사이의 절충 사항이다. 핸드레일은 에스컬레이터 또는 이동 보도의 단부에서의 역전부(turnaround) 주위에서 핸드레일이 핸드레일 안내부를 추종할 수 있을 정도로 충분한 길이 방향 가요성을 가져야 한다. 핸드레일은 또한 구동 기구를 통해 그리고 핸드레일 아래에서 후방으로 다양한 풀리를 추종할 수 있어야 한다.

이들 요건에도 불구하고, 핸드레일이 균일한 단면을 갖기 때문에, 핸드레일은 이론적으로 개개의 적용 분야를 위한 크기로의 후속의 절단을 위해 연속 길이로 형성될 수 있고; 그에 따라 핸드레일은 압출 기술에 의한 제조에 적합할 수 있다.

안졸레티(Angioletti) 등의 미국 특허 제4,087,223호는 압출 장치 그리고 단면이 C자로 성형된 탄성 중합체 재료의 핸드레일의 연속 제조를 개시하고 있다. 압출 장치에는 핸드레일의 다양한 요소의 도입을 위한 분리된 개별의 개구 그리고 이 요소를 연속적으로 성형하고 탄성 중합체 재료 내로의 상호 정확한 위치에 연속적으로 이 요소를 배열하는 수단이 제공된다.

웨더올(Weatherall) 등의 미국 특허 제6,237,740호는 에스컬레이터, 이동 보도 그리고 대체로 C자-형상의 단면을 갖고 내부의 대체로 T자-형상의 슬롯을 형성하는 다른 운반 장치를 위한 이동식 핸드레일 구조물을 도시하고 있다. 핸드레일은 압출에 의해 형성되고, T자-형상의 슬롯 주위에서 연장되는 열가소성 재료의 제1 층을 포함한다. 열가소성 재료의 제2 층이 제1 층의 외부측 주위에서 연장되고, 핸드레일의 외부 프로파일을 형성한다. 활주물 층이 T자-형상의 슬롯에 덧대지고, 제1 층에 접합된다. 인장 억제물이 제1 층 내에서 연장된다. 제1 층은 제2 층보다 경질의 열가소성 수지로부터 형성되고, 이것은 순부에 개선된 성질을 제공하고 선형 구동부에 대한 개선된 구동 특성을 제공하는 것으로 밝혀졌다.

일측 상에 제1 열가소성 재료, 인장 억제물 및 직물의 웨브를 포함하는 일정한 단면의 제품을 압출하는 방법이 제공된다. 이 방법은, 다이 조립체에 인장 억제물을 공급하는 단계와; 용융 상태로 다이 조립체에 제1 열가소성 재료를 공급하는 단계로서, 제1 열가소성 재료의 압출 온도는 인장 억제물의 융점 아래에 있는, 단계와; 인장 억제물과 제1 열가소성 재료를 합류시키고, 그에 의해 제1 열가소성 재료 내에 인장 억제물을 매설하는, 단계와; 일정한 폭의 긴 가요성 웨브 직물을 공급하는 단계로서, 제1 열가소성 재료의 압출 온도는 직물의 융점 아래에 있는, 단계와; 제1 열가소성 재료에 직물을 합류시키고, 그에 의해 제1 열가소성 재료, 인장 억제물 및 직물이 복합 압출물을 형성하는, 단계와; 압출물이 냉각 및 응고되게 하는 단계를 포함한다.

일측 상에 열가소성 재료 및 직물의 웨브를 포함하는 일정한 단면의 제품을 압출하는 또 다른 방법은, 용융 상태로 다이 조립체에 열가소성 재료를 공급하는 단계와; 일정한 폭의 직물의 긴 가요성 웨브를 공급하는 단계와; 열가소성 재료가 용융되지만 안정될 정도로 충분한 점성을 갖도록 열가소성 재료의 교차 온도 위의 온도에서 열가소성 재료를 유지하면서 중간 단면의 압출물을 형성하기 위해 다이 조립체의 외부로 열가소성 재료를 압출하는 단계와; 일정한 단면의 제품을 완성시키기 위해 열가소성 재료에 직물을 합류시키는 단계를 포함한다.

연속 압출에 의해 핸드레일을 형성하는 방법은, 요구 단면의 핸드레일을 형성하기 위해 용융 상태의 열가소성 탄성 중합체, 인장 억제물 및 보강 활주 직물을 함께 결합시키는 단계로서, 열가소성 재료는 초기의 용융 상태에 있지만 안정될 정도로 충분한 점성을 갖도록 탄성 중합체의 교차 온도 위에 있는, 단계와; 핸드레일의 외부 주위의 상당한 외부 층을 응고시키기 위해 외부로부터 핸드레일의 길이를 따라 핸드레일을 냉각시키고, 후속적으로 핸드레일에 사전 응력을 부여하여 개선된 순부 강도를 제공하기 위해 핸드레일의 내부를 냉각 및 응고시키는 단계를 포함한다.

균일한 단면의 제품을 압출하는 장치는, 열가소성 재료를 위한 제1 입구와; 열가소성 재료의 일측에 접합하도록 긴 직물을 도입시키는 진입 슬롯과; 적어도 중간 단면을 갖는 열가소성 재료를 포함하는 압출물을 형성하는 출구 다이와; 출구 다이로부터 연장되고 여전히 용융 상태에 있는 동안에 압출물을 지지하는 지지 표면을 갖는 1차 맨드렐(primary mandrel)로서, 이 때에 직물은 상대 활주 이동을 위해 맨드렐에 맞닿은 상태에 있고, 출구 다이에 인접한 일단부에서의 지지 표면은 중간 압출물의 일측의 프로파일에 대응하고 최종 프로파일로 1차 맨드렐의 길이를 따라 점진적으로 변화되고, 지지 표면의 타단부에서, 최종 프로파일은 압출물을 위한 요구 최종 단면에 대응하는, 1차 맨드렐을 갖는 다이 조립체를 포함한다.

또 다른 장치는, 인장 억제물을 도입시키는 진입부와; 열가소성 재료를 위한 제1 입구와; 열가소성 재료의 일측에 접합하도록 긴 직물을 도입시키는 진입 슬롯과; 결합 영역으로서, 결합 영역은 진입부가 결합 영역 내로 개방된 상태에서의 결합 압출 유동물을 위한 덕트, 그리고 결합 압출 유동물 내에 인장 억제물을 매설하기 위해 인장 억제물의 일측 상의 제1 주 매니폴드로부터의 제1 유동물로서 그리고 인장 억제물의 타측 상의 제2 주 매니폴드로부터의 제2 유동물로서 덕트 내로 열가소성 재료를 공급하도록 다이 조립체의 제1 입구와 덕트 사이에 연결되는 제1 및 제2 주 매니폴드를 포함하고, 직물은 결합 압출 유동물 내에 인장 억제물을 매설한 후에 결합 압출 유동물에 합류되는, 결합 영역과; 적어도 열가소성 재료 및 인장 억제물을 포함하는 압출물을 형성하는 출구 다이를 갖는 다이 조립체를 포함한다.

열가소성 재료 및 인장 억제물을 포함하는 일정한 단면의 제품을 압출하는 방법은, 다이 조립체에 인장 억제물을 공급하는 단계와; 인장 억제물의 용융 온도 아래의 온도에서 용융 상태로 다이 조립체에 열가소성 재료를 공급하는 단계와; 인장 억제물 내로의 열가소성 재료의 침투를 유발시키는 경향이 있는 배압을 발생시키기 위해 제한된 유동 단면적의 요소에 인장 억제물 및 열가소성 재료를 통과시키는 단계를 포함한다.

열가소성 탄성 중합체 및 인장 억제물을 포함하는 제품을 압출하는 다이 조립체는, 열가소성 탄성 중합체를 위한 제1 입구와; 인장 억제물을 위한 진입부와; 인장 억제물이 열가소성 탄성 중합체 내에 매설되는 결합 영역과; 열가소성 탄성 중합체 및 인장 억제물이 통과하는 제한된 유동 단면적의 요소로서, 그에 의해 제한된 유동 단면적의 요소는 인장 억제물 내로의 열가소성 탄성 중합체의 침투를 촉진시키기 위해 배압을 발생시키는, 제한된 유동 단면적의 요소를 포함한다.

열가소성 재료 및 인장 억제물을 포함하는 일정한 단면의 제품을 압출하는 방법은, 다이 조립체에 인장 억제물을 공급하는 단계와; 인장 억제물이 열가소성 재료 내에 매설되도록 인장 억제물의 용융 온도 아래의 온도에서 용융 상태로 다이 조립체에 열가소성 재료를 공급하는 단계와; 다이 조립체에 직물의 긴 웨브를 공급하고 직물이 열가소성 재료의 일측에 접합되게 하는 단계와; (ⅰ) 직물과 접촉되는 다이 조립체를 냉각시키는 단계와, (ⅱ) 직물로의 열 전달을 감소시키기 위해 직물과 접촉되는 다이 조립체의 요소의 적어도 일부의 단열부를 제공하는 단계 중 적어도 1개의 단계를 포함한다.

열가소성 재료 및 인장 억제물을 포함하는 제품을 압출하는 다이 조립체는, 열가소성 재료를 위한 제1 입구와; 인장 억제물을 위한 진입부와; 인장 억제물이 열가소성 탄성 중합체 내에 매설되는 결합 영역과; 직물의 긴 웨브를 위한 입구 슬롯과; 다이 조립체의 요소로서, 다이 조립체의 요소는 다이 조립체로의 통과 중에 직물과 접촉되고, (ⅰ) 요소를 위한 냉각부와, ⅱ) 직물로의 열 전달을 감소시키기 위해 다이 조립체의 다른 요소로부터의 열 분리부 중 적어도 1개를 포함하는, 다이 조립체의 요소를 포함한다.

열가소성 재료 그리고 인장을 억제하는 케이블 어레이를 포함하는 제품을 압출하는 다이 조립체는, 케이블을 공급하는 케이블 맨드렐과; 케이블 맨드렐에 고정되는 적어도 1개의 제1 러너 판으로서, 적어도 1개의 제1 러너 판은 제1 열가소성 재료의 공급물을 수용하는 제1 입구에 연결되고, 적어도 1개의 제1 러너 판은 케이블 맨드렐에 의해 공급된 케이블을 매설하기 위해 제1 열가소성 재료의 유동물을 안내하는 채널을 포함하는, 적어도 1개의 제1 러너 판과; 적어도 1개의 제1 러너 판에 고정되는 적어도 1개의 제2 러너 판으로서, 적어도 1개의 제2 러너 판은 제2 열가소성 재료의 공급물을 수용하는 제2 입구에 연결되고, 적어도 1개의 제2 러너 판은 제1 열가소성 재료 상으로 제2 열가소성 재료의 유동물을 안내하는 채널을 포함하는, 적어도 1개의 제2 러너 판을 포함한다.

본 발명의 이들 및 다른 태양은 핸드레일, 컨베이어 벨트 및 다양한 다른 제품에 적용 가능하다. 예컨대, 여기에서 설명된 압출 방법 및 장치는 열가소성 재료, 복합 표면 그리고 선택적으로 금속 층 등을 포함할 수 있는 차량을 위한 차문 및 다른 장식물의 제조에 적용될 수 있다. 여기에서 설명된 냉각 기술은 압출물 제품에 사전 응력을 부여하는 장점을 갖는다. 핸드레일에 대해, 이것은 개선된 순부 강도를 제공한다. 차문 장식물 등에 대해, 이 냉각 기술은 양호한 파지를 제공하기 위해 내향으로 측면들을 편의시킬 수 있다.

본 발명의 이들 및 다른 태양 또는 특징이 여기에 기재된다.

당업자라면 아래에서 설명되는 도면이 설명을 위한 것일 뿐이라는 것을 이해할 것이다. 도면은 본 발명의 범주를 제한하지 않는다.
도 1은 압출 장치의 사시도이다.
도 2a는 핸드레일을 위한 냉각 탱크 및 권취 조립체의 사시도이다.
도 2b는 물 커튼을 보여주는 냉각 탱크의 일단부의 수직 단면도이다.
도 3은 다이 조립체의 다른 요소가 일점쇄선으로 도시된 상태에서의 보강 케이블을 위한 튜브 조립체의 사시도이다.
도 4는 다이 내에서의 프로파일의 형성을 도시하는 개략 사시도이다.
도 5 및 도 6은 다이로부터의 배출 후의 핸드레일 프로파일의 점진적인 형성을 도시하고 있다.
도 7은 다이 출구에서의 압출물의 단면도이다.
도 8a 내지 도 8e는 상이하게 완성된 핸드레일 프로파일의 단면도이다.
도 9는 다이 출구를 향해 후방에서 관찰된 도면이다.
도 10은 핸드레일의 내부 프로파일을 형성하는 형성 맨드렐의 일부를 도시하는 사시도이다.
도 11은 다이 내의 다양한 통로를 점선으로 나타낸 측면도이다.
도 12는 다이 내의 통로를 점선으로 나타낸 평면도이다.
도 13은 다이 조립체의 요소의 사시도이다.
도 14는 접착제의 도포, 건조 및 예열을 보여주는 케이블 공급 유닛의 부분 측면도이다.
도 15a는 다이 조립체의 위 및 후방부로부터의 사시도이다.
도 15b는 다이 조립체의 위 및 전방부로부터의 사시도이다.
도 15c는 다이 조립체의 아래로부터의 사시도이다.
도 16a 내지 도 16f는 다이 조립체의 상이한 부품의 점진적인 조립을 도시하는 사시도이다.
도 17a 및 도 17b는 다이 조립체의 일부를 형성하는 케이블 맨드렐의 상이한 단부로부터의 사시도이다.
도 17c는 도 17a 및 도 17b의 케이블 맨드렐의 단부도이다.
도 17d 및 도 17e는 도 17c의 선 BB 및 선 AA를 각각 따르는 단면도이다.
도 18a는 일단부로부터의 빗살 유닛의 사시도이고, 도 18b는 또 다른 단부로부터의 빗살 유닛의 사시도이다.
도 18c는 빗살 유닛의 단부도이다.
도 18d는 도 18c의 선 DD를 따른 단면도이다.
도 19a, 도 19b 및 도 19c는 출구 다이 블록의 사시도이다.
도 20a 및 도 20b는 압출물 지지 블록의 사시도이다.
도 21b는 상부 다이 블록의 사시도이다.
도 21c는 도 21a 및 도 21b의 상부 다이 블록의 아래로부터의 도면이다.

다양한 장치 및 방법이 각각의 청구된 발명의 실시예의 예를 제공하기 위해 아래에서 설명될 것이다. 아래에서 설명되는 어떠한 실시예도 임의의 청구된 발명을 제한하지 않고, 임의의 청구된 발명은 아래에서 설명되지 않은 장치 또는 방법을 포함할 수 있다. 청구된 발명은 아래에서 설명되는 임의의 장치 또는 방법의 모든 특징을 갖는 장치 또는 방법에 또는 아래에서 설명되는 다수개 또는 모든 장치에 공통된 특징에 제한되지 않는다. 1개 이상의 발명이 아래에서 또는 본원의 다른 부분에서 설명되는 장치 요소 또는 방법 단계의 조합 또는 하위-조합으로 존재할 수 있다. 아래에서 설명되는 장치 또는 방법은 임의의 청구된 발명의 실시예와 상이할 수 있다. 출원인(들), 발명자(들) 및/또는 소유자(들)는 이러한 문서에서 청구되지 않은 아래에서 설명되는 장치 및 방법에 개시되어 있는 임의의 발명에 대한 모든 권리를 보유하고, 이러한 문서에서의 그 개시에 의해 임의의 이러한 발명을 포기하거나, 부인하거나, 공중에게 귀속시키고자 하지 않는다.

우선, 도 1을 참조하면, 예시의 장치(20)가 도면 부호(20)으로 지시된다. 이 장치(20)는 다이 조립체(22), 케이블 공급 유닛(100) 그리고 활주 직물(slider fabric)의 롤을 장착하기 위한 기구(60)를 포함한 다수개의 주요 부품을 포함한다.

핸드레일에 대한 열가소성 물질은 선택된 경도의 열가소성 탄성 중합체이다. 도시된 것과 같이, 다이 조립체(22)는 고온 용융 열가소성 수지를 위한 주 1차 입구(34) 및 2차 입구(70)를 갖는다. 입구(34, 70)는 종래의 나사 압출 기계(screw extrusion machine)로부터의 출구일 수 있다. 요구 온도 및 압력 조건에서 요구 재료를 제공할 수 있는 임의의 적절한 기계가 제공될 수 있다. 아래에서 상세하게 설명되는 것과 같이, 이 기계는 요구 유동 속도로 재료를 공급할 수 있어야 한다.

맨드렐(mandrel)(112, 134)이 다이 조립체(22)로부터 연장된다. 아래에서 상세하게 설명되는 것과 같이, 맨드렐(112, 134)은 함께 연결되는 다수개의 개별 섹션으로 되어 있을 수 있고, 아래에서 논의되는 것과 같이, 적어도 선행 부분에는 핸드레일이 적절한 내부 프로파일을 취하는 것을 보장하도록 진공 공급부(vacuum feed)가 제공된다.

도 2a를 참조하면, 맨드렐(112, 134)은 핸드레일을 냉각시키는 트로프(trough) 또는 탱크(132) 내로 통과한다. 탱크(132)로부터 배출된 후에, 핸드레일은 구동 유닛(150)을 통과하고, 그 다음에 권취 롤러(155) 상에 권취된다.

이제부터, 다이 조립체(22)의 상세한 설명이 도 3, 도 4, 도 7, 도 9, 도 11 및 도 12와 관련하여 설명될 것이다. 우선, 도 11 및 도 12에 가장 잘 도시된 것과 같이, 다이 조립체(22)는 다수개의 개별 영역들을 포함하고 완성된 다이 조립체를 형성한다.

입구 영역(24)에서, 입구(34)로부터의 중합체가 케이블 어레이 위 및 아래에서 2개의 스트림 또는 유동물로 분할된다. 그 다음으로, 2개의 스트림이 실질적으로 균등한 유동물을 갖도록 중합체 유동물을 협소화하고 균일한 배압(back pressure)을 제공하기 위해 비교적 좁은 통로가 제공되는 초크 영역(choke zone)(26)이 있다.

다음에, 케이블 결합 영역(28)이 있다. 이것은 중합체의 상부 및 하부 스트림이 케이블 어레이 위 및 아래에서 합류되는 상류 영역(28a) 그리고 중합체가 중합체 내에 케이블이 매설되도록 케이블 어레이를 균일하게 개재하는 하류 영역(28b)을 포함한다. 아래에서 설명되는 것과 같이, 빗살부는 중합체가 케이블 어레이 내로 침투하도록 조장하는 배압을 발생시키는 데 이용될 수 있다.

다음의 영역은 활주물 결합 영역(30)이다. 여기에서, 활주 직물의 층이 형성된 압출물 프로파일에 합류된다.

마지막으로, 중합체의 2차 유동물이 도입되어 핸드레일의 외부 층을 형성하도록 결합 압출 유동물과 결합되는 출구 영역(32)이 있다.

이제, 도 3을 참조하면, 제1 입구(34)는 종래의 축 압출기(screw extruder)의 출구에 연결되며; 요구 온도 및 압력 조건에서 선택된 탄성 중합체 또는 다른 열가소성 수지를 분배할 수 있는 임의의 적절한 압출 기계가 사용될 수 있다. 선택적으로, 용융물 펌프(melt pump)가 축 압출기에 추가하여 사용될 수 있다. 대체예에서, 이축 압출기(twin screw extruder)가 종래의 축 압출기 대신에 사용될 수 있고, 이축 압출기는 중합체 혼합물의 사용을 가능케 한다.

짧은 입구 덕트(36)가 분기되고, 하부 및 상부 분배 덕트(38, 39)에 연결된다. 도 11은 개별 덕트(38, 39)를 명확하게 도시하고 있으며, 한편 도 12는 덕트(38, 39)가 90˚만큼 굽혀지고 제1 또는 하부 매니폴드(40) 및 제2 또는 상부 매니폴드(41)에 연결되는 방식을 평면도로 도시하고 있다. 이와 같이, 입구(34)는 제1 입구 수단을 제공한다. 이러한 제1 입구 수단은 대체예에서 2개의 덕트(38, 39)에 개별적으로 연결되는 2개의 개별 압출기에 의해 제공될 수 있다는 것이 이해될 것이다.

매니폴드(40, 41)는 요구 폭을 횡단하여 균등하게 유동물을 분배하고, 제1 또는 하부 및 제2 또는 상부 초크(choke)(42, 43) 내로 계속된다. 초크(42, 43)는 일정한 폭을 가질 수 있지만, 도 11에 도시된 것과 같이, 이들의 깊이는 매니폴드(40, 41)에 비해 상당히 감소될 수 있다. 이는 상부 및 하부 채널을 통한 요구 유동을 보장하기 위해 각각의 상부 및 하부 채널 내에서의 제어식 유동 저항을 제공하기 위해서이다. 상부 초크(43)는 큰 유동물을 제공하기 위해 하부 초크(42)보다 큰 폭을 가질 수 있다. 이것은 필요에 따라 케이블 어레이를 결합 압출 유동물의 하부쪽에 효과적으로 유지한다.

초크(42, 43)는 하부 및 상부 결합 덕트(44, 45) 내로 계속된다. 이들 덕트(44, 45)는 도 11에 도시된 것과 같이 큰 깊이를 갖고, 이들의 폭은 활주 직물의 폭에 해당하는 폭까지 도 12에 도시된 것과 같이 내향으로 좁아진다.

이제, 도 3에 가장 잘 도시된 것과 같이, 중간의 웨지-형상의 블록(46)이 초크(42, 43)와 결합 덕트(44, 45)를 분리시킨다. 복수개의 튜브(48)가 블록(46) 내에 장착된다. 튜브(48)는 도 3에서 화살표 52에 의해 지시된 것과 같이 케이블(50)의 자유로운 활주 이동을 허용하면서 아래에서 상세하게 설명되는 것과 같이 핸드레일을 보강하기 위해 케이블(50)에 꼭 맞도록 된 치수로 형성된다.

튜브(48)는 하류 결합 영역(28b)에서 종료된다. 도시되어 있지 않지만, 튜브(48)의 단부에 인접하게, 덕트를 횡단하여 연장되는 빗살부가 있을 수 있다. 시험 목적을 위해, 비교적 낮은 제조 속도에서, 이러한 빗살부는 중합체가 케이블(50)에 침투되게 할 정도로 충분한 배압을 발생시키도록 제공될 수 있다. 높은 제조 속도에서, 다이 내에는 반드시 높은 압력이 있고 이들 압력은 중합체의 양호한 침투를 보장하기 위한 요구 내부 압력을 발생시킬 정도로 충분할 것으로 예측되고, 그에 따라 빗살부가 도시된 것과 같이 생략될 수 있다.

하류에서, 결합 영역(28b) 내에, 단일의 직사각형 단면의 덕트(56)가 있다. 이와 같이, 도 11에 도시된 것과 같이, 튜브(48)로부터 배출된 케이블(50)은 중합체의 상부 및 하부 유동물 사이에 개재되고, 덕트(56) 아래로 계속하여 함께 이동된다.

중합체가 2개의 측면으로부터 케이블에 합류되는 이러한 배열이 유리할 수 있다는 것이 이해되어야 한다. 이것은 케이블이 완성 제품 내에서 정확하게 그리고 일관되게 위치되고 케이블이 중합체의 임의의 교차 유동에 의해 변위되지 않는 것을 보장한다. 이러한 배열은 또한 다른 형태의 인장 억제물이 사용될 수 있게 한다. 예컨대, 강철 테이프 또는 중합체 내에 매설된 강철 케이블을 포함하는 테이프가 사용될 수 있다. 임의의 테이프[그리고 탄소 섬유 테이프(174)가 도 8b에 도시되어 있음]가 사용되는 경우에, 중합체가 핸들레일의 정확한 형성을 보장하도록 양쪽 측면으로부터 공급되는 것이 중요하다.

강철 케이블이 샌드위치 구조를 갖는 복합 테이프로 형성되는 것이 또한 가능하며, 여기에서 강철 케이블은 2개의 중합체 층들 사이에 매설되고 어느 한쪽에는 샌드위치 구조를 완성시키기 위해 2개의 직물 층이 있다. 이러한 복합 테이프는 여기에서 설명된 장치와 유사한 장치를 사용하여 형성될 수 있다. 이와 같이, 강철 케이블이 다이 내로 이송될 수 있고, 중합체가 케이블 위 및 아래에 공급될 수 있다. 복합 중합체 유동물 내에서의 케이블의 매설과 별개로 또는 그 후에, 요구 직물의 2개의 테이프가 활주 직물(62)에서와 같이 슬롯을 통해 다이 내로 합류된다. 더욱이, 이러한 배열은 다이 조립체(22)의 추가 단계로서 합체될 수 있다. 사실상, 복합 테이프는 케이블 결합 영역(28)의 상류에서 연속적으로 형성되고, 케이블 결합 영역 내로 이송된다. 이러한 기술의 장점은 상이한 등급의 폴리우레탄 또는 다른 중합체가 복합 샌드위치 구조로 그리고 케이블 바로 주위에 존재할 수 있게 한다는 것이다. 이러한 구조는 도 8c에 도시되어 있으며, 여기에서 추가의 테이프 또는 직물 층(190) 그리고 추가의 중합체 층(188)이 도시되어 있다.

핸드레일 구조 면에서 알려져 있는 문제점은 케이블의 접촉 진동(fretting)이다. 선형 구동부 등의 어떤 핸드레일 구동부에서, 케이블을 지지하는 핸드레일의 본체의 일부에는 구동 롤러의 쌍을 통과함에 따라 극심한 핀칭 하중(pinching load)이 적용된다. 이것은 케이블의 접촉 진동 그리고 주위의 중합체로부터의 케이블의 분리를 유발시킬 수 있다. 다른 종류의 구동부는 상이한 하중을 부여한다. 복합 테이프 내에 케이블을 개별적으로 매설함으로써 그리고 적절한 등급의 중합체를 선택함으로써, 핸드레일의 특성이 조정될 수 있다. 반-가요성 접착제와 결합된 고압 빗살부의 사용이 각각의 케이블 내의 와이어에 침투하고 접촉 진동을 방지하거나 적어도 감소시키도록 각각의 케이블을 보호하는 데 양호하게 작용한다는 것이 관찰되었다.

도 1 및 도 11을 참조하면, 활주 직물을 위한 릴(60)이 (도시되지 않은) 샤프트 상에 장착된다. 샤프트는 활주 직물 내에서의 요구 장력을 유지하는 구동 기구에 연결된다. 활주 직물(62)은 평탄형 밴드로서 릴(60)로부터 배출된다. 이러한 활주 직물(62)은 진입 슬롯(64)에 의해 상류 결합 영역(28a) 내로 진입된다. 슬롯(64)은 대략 70˚만큼 직물 밴드를 회전시키는 코너(64a) 그리고 활주물 밴드가 수평으로 연장되게 하는 추가의 코너(64b)를 갖는다. 코너(64a, 64b)에는 테플론™(TEFLON™)이 코팅될 수 있거나, 그렇지 않으면 마찰을 감소시키도록 구성된다. 과도한 마찰은 활주 직물을 인장시키는 경향이 있고, 그 결과 활주 직물의 사전 인장(pretensioning)을 가져온다. 이것은 구동 기구를 통과할 때에 그 결과로서 생긴 핸드레일이 후향으로 굽혀지는 것을 어렵게 할 수 있다. 코너(64) 후에, 활주 직물(62)은 복합 압출물(58)의 하부에 합류되고 복합 압출물(58)과 결합된다.

활주 직물(62)은 전형적으로 대체로 일정한 폭을 갖는 시트 재료의 긴 가요성 웨브이다. 비교적 낮은 마찰 계수의 활주 직물(62)은 핸드레일이 안내부 위에서 활주될 수 있게 한다. 활주 직물(62)의 폭은 핸드레일의 크기에 의존하고, 예컨대 125 내지 60 ㎜일 수 있다. 일부의 예에서, 활주 직물(62)은 직포 재료 즉 면 등의 천연 재료, 또는 폴리에스테르 또는 나일론 등의 합성 재료 중 어느 하나의 재료로 구성될 수 있다. 그러나, 여기에서 사용된 것과 같은 용어 "직물"은 적절한 성질을 갖는 다른 부직포 시트 재료일 수 있다는 것이 이해되어야 한다.

열가소성 탄성 중합체 및 직포 직물의 결합을 기초로 하는 압출물 제품의 굽힘 탄성 계수(bending modulus)는 직물의 성질에 크게 의존할 수 있다는 것이 밝혀졌다. 중립 굽힘 축이 직물로부터 상당한 거리의 고탄성 부재(예컨대, 케이블 어레이)에 의해 형성되는 경우의 핸드레일에서 특히 그렇다. 직물에는 직물의 비틀림 및 인장을 유발시킬 수 있는 크로스헤드 압출 공정(crosshead extrusion process)에서 길이 방향 견인력이 적용될 수 있다. 이러한 인장은 직물 성질, 인가된 힘 및 온도의 함수이다. 크로스헤드 압출 다이에서, 다이 및 용융 중합체의 온도는 합성 직포 직물을 약화시키는 수준일 수 있고, 이것은 비교적 낮은 하중에서도 상당한 인장을 초래할 수 있다. 직물이 인장 및 냉각되면, 성질이 변화되어 새로운 제품으로 되며, 이것은 제품의 성질에 악영향을 미칠 수 있다. 상당한 공정 인장을 경험한 직물은 일반적으로 처리 전의 직물보다 높은 탄성 계수 그리고 낮은 파괴점 신장률(elongation to break)을 갖는다.

활주 직물(62)은 방축 가공(preshrink)될 수 있다. 활주 직물(62)이 방축 가공되지 않으면, 활주 직물(62)은 장력 하에서 특히 핸드레일이 구동 기구 내에서 후향으로 굽혀져야 하는 경우에 제한된 성능을 제공할 수 있다는 것이 밝혀졌으며; 방축 가공된 직물은 일반적으로 장력 하에서 직물의 큰 인장을 가능케 한다. 방축 가공은 직물(62)이 다이 조립체(22) 내로 진입되기 직전에 가열된 판들 사이에 직물(62)을 통과시킴으로써 제공될 수 있다. 나아가, 예열이 열가소성 재료에 대한 직물의 부착을 촉진시킨다는 것이 밝혀졌다.

활주물 층 사전 처리를 위한 방법 및 장치의 예가 2007년 9월 10일자로 출원되고 발명의 명칭이 "압출물 복합 핸드레일을 위한 활주물 층의 사전 처리를 위한 방법 및 장치"인 본 출원인의 미국 가 특허 출원 제60/971,156호 그리고 2008년 9월 10일자로 출원된 대응하는 PCT 출원에 개시되어 있으며, 이들 양쪽 모두의 전체 내용은 참조로 본원에 포함되어 있다.

도 4에 도시된 것과 같이, 복합 압출물(58)은 초기에 활주물(62)의 전체 폭을 횡단하여 연장된다. 결합 영역(30)(도 11)에서, 활주물(62)의 모서리는 직사각형 단면으로서 도시되어 있는 압출물의 측면을 위로 연장시키도록 상향으로 절첩된다. 이것의 효과는 압출물 섹션 또는 결합 압출 유동물(58)의 폭을 감소시키는 것이고(도 4), 그 깊이가 일정한 단면적을 유지하도록 대응하여 증가된다.

도 13은 서로의 거울상인 다이 삽입체(160) 그리고 활주물 결합 영역(28)의 일부를 도시하고 있다. 다이 삽입체(160)는 활주 직물의 (도 5에 도시된) 모서리(63)를 위로 젖히는 역할을 한다. 각각의 다이 삽입체(160)는 일단부에서 평탄 또는 수평 상태로 도시되어 있다가 모서리를 위로 젖히기 위해 삽입체의 타단부에서 수직 위치로 점진적으로 회전되는 경사 표면(162)을 갖는다.

핸드레일 섹션 내로 브레이커 플라이(breaker ply) 또는 추가의 플라이(도 11, 164)를 삽입하는 것이 또한 가능하다. 사실상, 추가의 직물 플라이가 복합 압출물(58)과 입구(70)로부터의 2차 유동물 사이에 도입된다. 이와 같이, 도 11에 도시된 것과 같이, 슬롯(64)과 유사한 슬롯이 활주물 결합 영역과 출구 영역 사이에 제공될 수 있다. 직물의 어느 한쪽 측면 상에 개별적으로 중합체 또는 폴리우레탄의 2개의 유동물을 제공하는 이러한 기초 기술이 다양한 방식으로 적용될 수 있다는 것이 추가로 이해될 것이다. 예컨대, 추가의 플라이가 반드시 제1 및 제2 입구로부터의 2개의 유동물들 사이에 제공될 필요는 없다. 예컨대, 어느 한쪽 입구로부터의 유동물의 일부가 분기되어, 분기된 유동물과 주 유동물 사이에서의 추가의 플라이의 개재를 수행하는 것이 가능하다.

2차 입구(70)는 다른 입구와 같이 종래의 축 압출기에 연결될 수 있고, 재차 임의의 적절한 압출 기계가 선택적으로 용융물 펌프와 결합되어 사용될 수 있다. 입구(70)는 덕트(72)를 통해 출구 영역 또는 블록(32) 내로 계속된다. 덕트(72)는 복합 압출물(composite extrudate) 또는 압출 유동물(58)의 폭을 횡단하여 실질적으로 균일하게 유동물을 분배하는 코트-행거(coat-hanger) 형상의 매니폴드로서 알려져 있는 표준형 매니폴드(74)에 연결된다. 매니폴드(74)는 그 어느 한쪽 측면 아래로 연장되는 2개의 채널 그리고 상부로부터 하부로 폭 면에서 증가되는 2개의 채널들 사이의 비교적 좁은 섹션을 갖는다는 것이 단면도로 도시되어 있다.

도 9는 상류에서 관찰된 다이의 단부도이다. 도시된 것과 같이, 출구 영역(32)은 공지된 방식으로 보어(82) 내의 볼트에 의해 함께 고정되는 하부 다이 부재(80) 및 상부 다이 부재(81)를 갖는다. 코트-행거 형상의 매니폴드(74)는 점선으로 도시되어 있다.

하부 다이 부재(80)는 직물 활주물(62)이 복합 압출물 내에 수용되는 직사각형 채널(84)을 형성한다. 제2 입구(70)로부터 추가의 재료를 수용하고 요구된 핸드레일 프로파일을 형성하기 위해, 상부 다이 부재(81)는 이중-피크의 곡면형 프로파일(86)을 형성할 수 있다.

매니폴드(74) 상류의 복합 압출물(58)(도 4)을 위한 덕트의 프로파일의 라인(88)으로 도시되어 있다(도 7 및 도 9). 이러한 프로파일(88)의 형상은 압출되는 핸드레일의 형태에 의존한다. 이러한 예에서, 입구(70) 그리고 그와 관련된 압출 기계는 비교적 작은 용량을 갖고, 그에 따라 입구(70)로부터 충전될 수 있는 단면적 즉 프로파일(88)과 프로파일(86) 사이의 단면적은 제한된다.

작은 핸드레일 크기에 대해, 프로파일(88)은 매니폴드(74)의 상류의 복합 압출물(58)이 도 7에 도시된 것과 같이 단순한 직사각형이도록 직선일 것이다. 도 9에 도시된 것과 같이, 큰 핸드레일 크기에 대해, 라인(88)은 사다리꼴 중심 섹션을 포함하며; 바꿔 말하면, 압출물(58)은 사다리꼴이 중첩된 직사각형의 프로파일을 취하게 된다. 이것은 활주 직물(62)의 측면들이 위로 절첩될 때에 일어난다. 이것은 입구(70)로부터 충전될 유효 단면적을 감소시키는 효과를 갖는다. 도시된 것과 같이, 이 배열은 입구(70)로부터의 2차 재료가 항상 단면의 모서리까지 연장되도록 되어 있다. 2차 유동물만이 핸드레일의 외부를 형성하기 때문에 요구에 따른 색상으로 형성되고, 1차 유동물은 투명 또는 무색일 수 있다. 유색 및 투명 재료의 임의의 조합이 2개의 유동물에 대해 사용될 수 있다는 것이 이해될 것이다. 예컨대, 추가의 플라이(164)가 제공되는 경우에, 추가의 플라이 상의 패턴이 관찰 가능하게 하기 위해, 제1 유동물이 유색이고 제2 유동물이 투명할 수 있다. 2차 유동물의 추가는 도 4에서 화살표 90에 의해 개략적으로 도시되어 있다.

이제부터, 케이블 공급 유닛(100)이 도 1 및 도 14와 관련하여 설명된다. 각각이 단일의 다중-스트랜드 강철 케이블을 수용하는 복수개의 케이블 릴(102)이 제공되며, 이러한 강철 케이블은 핸드레일에 적절한 형태로 되어 있을 수 있다. 케이블 릴(100)이 케이블 내에서 적절한 장력을 유지하는 제동 수단을 포함하는 (도시되지 않은) 샤프트 상에 장착될 수 있다. 선택적으로, 케이블 릴(100)은 접착제 도포 전에 케이블의 부식을 방지하기 위해 온도 및 습도 제어 포위부 내에 수납될 수 있다. 케이블(50)이 역전 롤러(turnaround roller)(104) 주위를 통과하고, 그 다음에 접착제 도포기(106)를 통과할 수 있지만, 역전 롤러(104)는 선택 사항이다.

핸드레일은 일반적으로 시간의 경과에 따라 수축될 수 있으며 이것은 강철 케이블의 개개의 스트랜드의 마찰 및 마모에 기인한다는 것이 이해되어야 한다. 주로 강철일 수 있는 파편이 케이블 사이의 공간을 충전한다. 철의 산화는 이러한 재료가 성장되게 하며, 이것은 케이블이 단면적 면에서 팽창되게 하고 길이 면에서 감소되게 한다. 접착제로의 케이블의 완전한 함침은 그 우수한 내마모성을 가져서 이러한 효과를 방지하거나 적어도 감소시킬 수 있다.

접착제 도포기(106)는 액체 접착제 용액을 보유하는 용기(92)를 포함한다. 용기(92)는 입구 및 출구(94)를 가지며, 각각의 입구 및 출구(94)는 케이블(50)이 통과하고 케이블의 내부로의 접착제의 침투를 촉진시키도록 접착제 용액이 침윤되는 경질 섬유 또는 스펀지 패드를 갖는다. 패드는 또한 용기(92)를 밀봉하는 역할을 한다. 상당한 접착제 코팅을 제공하기 위해, 도포기(106)는 케이블(50)이 통과하는 튜브를 출구측에서 포함하며, 튜브는 접착제의 요구 두께를 제공하도록 된 크기로 형성된다. 접착제 도포기(106)는 또한 케이블에 장력을 인가하는 역할을 할 수 있다. 다이 조립체(22) 내로 진입되기 전에, 케이블은 용매를 배출시키는 팬(96) 위를 통과하여 케이블 상에 접착제를 남긴다. 그 다음에, 케이블(50)은 히터(98) 또는 다른 고온 공기 공급원을 갖는 팬에 연결되는 고온 공기 터널(108)을 통과한다. 이것이 약 149℃(300℉)의 온도 또는 접착제의 양호한 부착을 촉진시키는 다른 온도까지 코팅된 케이블(50)을 예열하는 역할을 한다. 적외선 패널 또는 다른 가열 장치가 대안적으로 제공될 수 있다. 명료화를 위해, 케이블은 롤러(104) 주위를 통과함에 따라 전개된 상태로 도시되어 있지만; 케이블은 팬(96) 위에서 그리고 터널(108)을 통해 접착제 도포기(106)를 통과함에 따라 실질적으로 평행하고 균일하게 이격될 수 있다.

이제부터, 다이 조립체(22)로부터 압출된 섹션이 도 7에 도시되어 있고, 중간 압출물(110)을 포함한다. 다이 내의 온도 조건은 다이로부터 배출될 때에 중합체가 여전히 용융 상태에 있도록, 즉 대체로 교차 온도 위에 있도록 되어 있다. 교차 온도 아래에서 전단 계수(shear modulus)는 재료의 손실 계수(loss modulus)보다 크고, 반면에 교차 온도 위에서 손실 계수는 전단 계수보다 크다. 전단 계수는 재료가 그 변형 전의 치수를 기억하려는 경향과 관련된 탄성-응답 성분이고, 반면에 손실 계수는 에너지-발산 응답 성분이고 변형 중의 유동과 관련된다["열가소성 폴리우레탄의 열성형", 엑스타인(Eckstein) 등, 플라스틱 엔지니어링, 1995년 5월, 페이지 29]. 온도는 중합체가 여전히 액체이지만 높은 점도를 갖도록 되어 있다. 따라서, 중합체는 어떤 기간 동안 이중-피크의 둥근 프로파일을 유지하고 평탄형 프로파일로 급감하지 않는다는 점에서 크게 안정적이다. 동시에, 중합체는 아래에서 상세하게 설명되는 것과 같이 그 형성 전의 형상으로 복귀하려는 경향을 갖지 않으면서 단면의 프로파일을 변화시키도록 성형 및 형성될 수 있다는 점에서 액체의 특성을 갖는다. 특히, 비교적 예리한 각도의 특징부가 어려움 없이 형성될 수 있다.

이러한 압출 기술이 채택될 수 있게 하는 핸드레일의 적어도 2개의 특성이 있다. 우선, 핸드레일은 활주물(62)을 포함한다. 맨드렐(112)을 따른 통과 중에, 활주물(62)은 여전히 용융된 TPU를 지지하기 위해 컨베이어 벨트로서 효과적으로 작용한다. 이러한 단계에서, TPU는 극히 점착이어서, 임의의 고체 표면과 접촉되는 경우, 고체 표면에 점착되려는 경향이 있고; 바꿔 말하면, 맨드렐(112)과 직접적으로 접촉되는 것이 허용될 수 없다. 사실상, 임의의 성형 롤러 등이 TPU와 접촉되어야 하는 경우에, 이것은 TPU는 냉각되어, TPU가 점착을 방지하기 위해 적어도 국부적으로 "외피가 형성(skinned)"된다.

제2 특성은 핸드레일이 단순한 둥근 외부 형상을 갖는다는 것이다. 이러한 형상은 맨드렐 상에서 용이하게 형성될 수 있다. 대조적으로, 돌출 부분, 홈 및 예리한 코너를 갖는 복잡한 형상의 외부 표면은 이러한 기술에 의해 형성될 수 없고, 적절하게 성형된 다이에 의해 형성될 필요가 있다.

최종 프로파일의 핸드레일(126)로 중간 압출물(110)을 성형하기 위해, 긴 1차 맨드렐(112)이 제공된다. 맨드렐(112)은 다수개의 섹션을 포함한다. 도 10에 도시된 것과 같이, 맨드렐은 기부(114) 그리고 지지 표면을 형성하는 상부 섹션(116)을 갖는다. 상부 섹션(116)의 프로파일은 핸드레일 프로파일을 형성하도록 점진적으로 그리고 매끄럽게 변화된다. 슬롯(120) 내로 개방되는 보어(118)가 상부 섹션(116)의 길이 방향으로 연장된다. 횡단 방향 포트(122)가 보어(118) 내로 개방된다. 포트(122)는 진공 공급원에 연결된다. 이것은 27 ㎪(8 수은 인치) 내지 41 ㎪(12 수은 인치)의 범위 내에서 보어(118) 내의 진공을 유지한다. 진공의 목적은 활주 직물(62) 그리고 그에 따라 압출물 섹션이 항상 맨드렐(112)을 정확하게 추종하는 것을 보장하는 것이다. 진공의 수준은 과도한 항력을 생성시킬 정도로 높지 않은 상태로 맨드렐(112) 프로파일의 양호하고 정확한 추종을 보장하는 데 필요한 수준에 의해 결정된다. 고도의 진공이 사용되면, 높은 장력이 맨드렐을 따라 핸드레일을 견인하는 데 인가되어야 하고, 이것은 활주 직물(62)을 인장시킬 수 있다.

도 5 및 도 6은 프로파일의 진행을 도시하고 있다. 도 5에 도시된 것과 같이, 압출물 프로파일의 모서리가 우선 하향으로 하강되어, 도 7에서의 최초 프로파일의 이중 피크를 감소시키는 효과를 갖는다. 도 5에서의 도면 부호 63으로 지시된 활주물 모서리는 맨드렐(112)의 측면 부분에 합류된다는 것을 주목하여야 한다. 도 5에서, 변형된 중간 압출물 프로파일은 도면 부호 110a에 도시되어 있다. 이들 측면 모서리(63)는 맨드렐(112)을 따라 연속적으로 지지된다. 프로파일(110a)의 측면은 수직 상태까지 점진적으로 아래로 하강되어 핸드레일의 C자-형상의 프로파일의 둥근 단부의 일부를 형성한다. 그 다음에, 이들 측면은 계속하여 내향 및 상향으로 회전되어 도 6에 도시된 것과 같이 핸드레일의 최종적인 C자-형상의 프로파일을 형성한다. 맨드렐(112)의 정확한 길이는 의도된 제조 속도에 의존한다.

맨드렐(112)은 이상적인 형성 온도로 압출물을 유지하도록 가열 및 냉각될 수 있다. 이것은 공정 전체에 걸쳐 고체로 남아 있는 직물 웨브가 접촉 표면을 형성하고 용융 재료가 접촉되지 않고 그에 따라 재료에 점착될 수 없기 때문에 수행될 수 있다. 압출물이 맨드렐(223)을 횡단하여 이동되는 제조 속도에 따라, 냉각이 사실상 적절한 공구 온도 예컨대 50℃로 맨드렐을 유지하는 데 필요할 수 있다.

맨드렐(112)의 단부에서, 완성된 핸드레일 프로파일(126)이 형성되며, 이러한 핸드레일 프로파일은 도 6 및 도 8a에 도시되어 있다. 언급된 것과 같이, 재료는 맨드렐을 따라 용융 상태로 유지된다. 공지된 것과 같이, 열가소성 탄성 중합체 구체적으로 열가소성 폴리우레탄은 규정된 융점을 갖지 않는다. 오히려, 재료는 탄성적으로 거동하고 그 변형 전의 치수를 기억하려는 경향과 관련된 탄성-응답 성분인 전단 계수 그리고 또한 에너지-발산-응답 성분이고 변형 중의 유동과 관련되는 손실 계수를 갖는다. 종종 tanδ(델타)로서 표현되는 이들 2개의 인자 또는 탄성 계수들 사이의 비율은 재료의 상태를 나타낸다. tanδ가 1보다 훨씬 작을 때에 재료가 고체로서 거동하고, tanδ가 1보다 클 때에 재료가 점성 유체로서 거동한다. 이들 2개의 탄성 계수는 상당한 온도에 걸쳐 점진적으로 변화되며; 예컨대, 152,000의 분자량을 갖는 폴리우레탄은 약 150℃ 내지 200℃ 위의 범위에 걸쳐 양쪽 모두의 탄성 계수의 수치 면에서의 점진적인 감소를 나타내며, 전단 계수는 손실 계수보다 급속하게 감소된다. 결국, 약 165℃의 온도에서, 수치 tanδ는 1을 초과하며, 이것은 점성이 지배적이라는 것을 지시한다. 일반적으로, 재료는 맨드렐의 전체 길이를 따라 1보다 큰 tanδ를 가져야 한다. 일부의 적용 분야에 대해, 맨드렐의 길이의 적어도 일부에 대해 이러한 수치보다 약간 낮은 재료를 갖는 것이 수용 가능할 수 있다. 또한, 외부로부터의 열 손실로 인해, 핸드레일의 외부측의 온도는 내부측 상의 온도보다 낮고, 이는 T자-형상의 슬롯 주위의 내부 온도이며, 이는 프로파일 면에서의 비교적 복잡한 변화가 일어나는 경우와 같이 중요하다. 외부 층에는 단지 비교적 완만한 굽힘이 적용된다. 그러므로, 외부측에 약간 "외피가 형성"되기 시작하는 것 즉 응고되기 시작하는 것을 수용 가능하다. 그러나, 맨드렐(112)의 단부에서, 중합체는 여전히 적절하게 응고되지 않는다. 도 7에서의 중간 압출물의 최초의 이중-피크형 프로파일은 맨드렐(112)의 타단부에서 요구된 최종 프로파일이 얻어지도록 선택된다.

따라서, 중합체를 냉각 및 응고시키기 위해, 중합체가 이제 냉각 트로프(cooling trough)(132)를 포함하는 냉각 유닛(130) 내로 통과된다(도 2a). 도 1에 도시된 것과 같이, 탱크(132)는 2차 맨드렐(134)을 포함한다. 이러한 2차 맨드렐은 완성된 핸드레일(126)의 프로파일을 갖는다. 이러한 맨드렐의 적어도 제1 부분은 맨드렐(112)과 같이 슬롯형이고 보어를 갖고, 또한 진공 공급원에 연결된다. 이러한 예에서, 냉각 탱크(132)는 366 ㎝(12 피트)의 길이를 갖고, 맨드렐(134)은 그에 대응하는 길이를 가지며; 정확한 길이는 제조 속도에 의존한다. 탱크(132) 내의 맨드렐(134)의 최초 91 ㎝(3 피트)는 슬롯형이고 진공 공급원에 연결된다. 이것의 이유는 핸드레일이 완전히 안정되고 적어도 부분적으로 응고되어 그 형상을 유지할 정도로 충분히 냉각될 때까지 맨드렐(134)을 정확하게 추종하는 것을 보장하기 때문이다.

도시된 것과 같이, 탱크(134)에는 입구(138) 그리고 복수개의 분무 노즐(140)을 갖는 분무 바(136)가 제공된다. 일부의 예에서, 도 2a 및 도 2b를 참조하면, 탱크(134)로의 진입부에서, 슬롯-형상의 노즐(142)이 물 나이프 또는 커튼을 제공할 수 있다. 이것은 이러한 지점에서 압출물에 외피가 형성되지 않는 경우에 압출물의 중간 및 균일한 외피 형성을 가능케 한다. 압출물에 여전히 외피가 형성되지 않고 분무가 적용되면, 개개의 액적이 표면에 자국을 남기는 경향이 있다. 균일한 물 커튼 또는 나이프를 적용함으로써, 이러한 문제점이 회피되고, 대체로 고체 재료의 외피가 형성된다. 이러한 외피가 형성되면, 핸드레일은 외관에 영향을 미치지 않는 상태로 무작위 분무로 용이하게 냉각될 수 있다. 노즐(142)은 핸드레일에 자국을 남기지 않도록 핸드레일에 약간의 각도로 내향으로 물 커튼을 유도할 수 있다. 대체로 원형의 요소 내의 공급 챔버(144)는 이러한 커튼(146)을 위해 입구(146)를 갖는다.

물 나이프 대신에, (도시되지 않은) 단일의 노즐 등의 물 공급원이 제1 상류 롤러(148)를 냉각수로 적시는 데 사용될 수 있다. 복수개의 롤러(148)가 압출물을 냉각시키고 압출물의 외부의 외피 형성 그리고 다이 라인의 제거를 수행하는 데 이용될 수 있다. 롤러(148)는 압출물에 의해 구동된다. 제1 상류 롤러(148)에 의해 압출물에 적용된 물은 제1 상류 롤러(148)와 제2 하류 롤러(148) 사이의 압출물 표면 상에서 수집될 수 있다. 제2 하류 롤러(148)는 또한 핸드레일의 외부측 표면을 성형하는 데 사용될 수 있다.

사용 시에, 물이 분무 노즐(140)을 통해 분무되어 핸드레일(126)을 냉각시킨다. 탱크(132)는 배출되거나 입구(138)로의 복귀를 위해 냉각 유닛에 통과되는 것 중 어느 하나인 물을 위한 배출부를 포함한다. 분무 노즐(140)로부터의 물이 핸드레일(126)을 냉각시켜 중합체를 응고시킬 수 있다. 이것은 핸드레일(126)의 순부 강도를 개선시키는 것으로 밝혀졌다. 이것의 이유는 완전히 이해되지 않지만, 하나의 가능한 설명이 아래에서 제공된다.

핸드레일(126)이 냉각됨에 따라, 외부측이 먼저 응고되고, 공지된 것과 같이, 응고 중에, 재료가 수축되거나 농밀해진다. 이와 같이, 초기에는, 응고 상태에 있는 외부 층이 있고, 내부는 여전히 용융 상태에 있다. 일부의 예에서 맨드렐(134) 자체는 냉각될 필요가 없다는 것이 주목되어야 한다. 핸드레일(126)의 내부가 냉각 및 응고될 때에, 핸드레일(126)은 수축되거나 농밀해지려고 한다. 이것은 핸드레일의 사전 응력 부여의 효과를 가져 도 8a, 도 8b 및 도 8c에서의 순부(129)가 서로를 향해 압박되는 것으로 여겨진다. 추가로, 핸드레일 프로파일은 활주 직물(62)에 의해 유지되는 것으로 여겨진다. 어느 경우에나, 소정 경도의 재료에 대해, 개선된 순부 강도가 얻어질 수 있다는 것이 밝혀졌다.

압출물로부터 제거된 열의 양 그리고 이러한 열의 제거 시기가 중요할 수 있다는 것이 또한 밝혀졌다. 효과적인 사전 응력 부여를 위해 열이 주로 핸드레일의 외부측으로부터 제거될 수 있고 이러한 열 제거는 잔류 열이 핸드레일로부터 제거되기 전에 일어나야 한다는 것이 밝혀졌다. 충분한 열이 제거되어 핸드레일의 외부측 주위의 상당한 층을 응고시킬 수 있고, 그에 따라 내부의 후속의 냉각 그에 따른 수축이 사전 응력 부여를 수행한다. 이러한 양의 열이 우선 외부로부터 제거되면, 핸드레일의 외부 층이 충분히 냉각 및 응고될 수 있고, 그에 따라 핸드레일의 내부 부분이 응고될 때에, 사전 응력 부여가 일어난다. 여기에서, 물 분무와 관련된 배열은 외부로부터 거의 배타적으로 열을 제거하며; 내부로부터 제거되는 소량의 열이 있을 수 있지만, 이것은 순전히 부수적이다. 도시된 예에서, 맨드렐(134)을 통해 열을 제거하려는 어떠한 시도도 수행되지 않고(도 2a), 한편 이러한 열 손실을 방지하도록 맨드렐(134)을 특히 단열시키려는 어떠한 조치도 취해지지 않는다. 그러나, 위에서 언급된 것과 같이, 냉각은 최고 속도로 동작되면서 적절한 공구 온도를 유지하는 데 필요할 수 있다.

통상적으로, 핸드레일이 표준 시험에 따르면 10 ㎏ 초과의 순부 강도를 가질 것이 요구되며, 이것은 소정량만큼 순부를 변위시키는 것이다. 여기에서, 핸드레일이 자연적으로 그리고 내부 및 외부의 양쪽 모두로부터 균등하게 냉각되게 되면 순부가 이러한 시험을 충족시키지 못할 정도로 취약할 수 있다는 것이 밝혀졌고; 반면에, 이러한 냉각 기술에 의해 수행되는 사전 응력 부여로, 10 ㎏보다 크고 10 내지 20 ㎏의 범위 내의 순부 강도가 성취될 수 있고, 이것은 종래의 핸드레일과 비교할 만하다.

여기에서 개시된 방법 및 장치에 의해 압출된 핸드레일의 순부 개방력은 전형적으로 15 ㎏일 수 있고, 경도 85 쇼어(Shore) 'A'의 열가소성 폴리우레탄에 대해 30 ㎜ 죠(jaw)로 측정될 때에 7 ㎜ 편향(deflection)에 대해 적어도 10 ㎏일 수 있다. 이것은 균등한 가열 및 냉각과 관련된 압축 성형에 의해 조립되는 균질 비-사전 응력 부여 샘플에 대한 대략 6 ㎏에 비교된다.

탱크(132)로부터 배출된 후에, 핸드레일(126)은 구동 유닛(150)을 통과한다. 구동 유닛(150)은 상부 및 하부 구동 조립체(151, 152)를 포함하며, 각각의 조립체는 롤러 상에 장착되는 밴드를 포함하며, 이러한 밴드는 핸드레일(126)과 결합된다. 하부 구동 조립체(152)는 핸드레일의 내부측 상의 활주물과 결합되도록 구성될 수 있다. 이러한 유닛은 압출 성형에 대해 통상적이다. 여기에서, 구동 유닛은 회전 속도계 피드백을 갖는 DC 모터를 갖고, 그에 따라 핸드레일의 속도에 대한 정확한 제어를 제공한다. 일부의 예에서, 이것은 0.1% 내로 정확한 속도 제어를 제공할 수 있다.

압출 업계에서 공지된 것과 같이, 압출 속도가 신중하게 제어되고 2개의 입구(34, 70)를 통한 유동 속도가 또한 신중하게 제어되면, 압출 핸드레일(126)의 프로파일 그리고 30 ㎝ (단위 피트) 당 그 중량이 요구 공차 내에서 일정할 수 있다. 양호한 제어로써, 단위 길이 당 1%보다 양호한 중량 공차가 성취될 수 있다. 압출 기계가 일정한 나사 속도로 동작되어 필요한 일정한 유동 속도를 제공하며, 이것은 다른 인자 예컨대 온도, 압력 등이 일정하면 성취된다. 용융물 펌프의 사용은 제어 및 서지 감소(surge reduction)를 추가로 개선시킬 수 있다.

완성된 핸드레일(126)을 권취하는 스풀(spool)(155)이 제공된다. 핸드레일의 루프를 형성하기 위해, 핸드레일의 선택된 길이가 예컨대 발명의 명칭이 "열가소성 제품을 잇는 방법"인 본 출원인의 미국 특허 제6,086,806호에 개시된 것과 같이 이어질 수 있으며, 이 특허의 전체 내용은 참조로 여기에 합체되어 있다.

도 8a는 케이블(50) 및 활주 직물(62)을 갖는 핸드레일(126)의 최종적으로 완성된 프로파일을 도시하고 있다. 열가소성 탄성 중합체는 2개의 층 즉 제1 입구(34)를 통해 공급되는 열가소성 수지인 내부 층(128) 그리고 제2 입구(70)를 통해 공급되는 열가소성 수지인 외부 층(127)으로서 형성된다. 케이블(50)은 동일 평면 배열로 내부 층(128) 내에 배치될 수 있고, 케이블(50)은 구조물(126)을 위한 중립 굽힘 축을 형성한다.

이제부터, 예시의 재료와 관련하여, 활주 직물(62)은 0.678 ㎏/㎡(20 oz/yd²)의 중량을 갖는 평직 방사 폴리에스테르일 수 있다.

케이블은 접착제가 와이어에 침투되게 하는 비교적 개방된 구조를 갖도록 선택될 수 있다. 예컨대, 각각의 적절한 강철 케이블은 0.20 +/- 0.01 ㎜의 3개의 스트랜드의 코어 그리고 0.36 +/- 0.01 ㎜의 6개의 외부 스트랜드를 포함할 수 있다. 적절한 세부 사항에 따라 황동 도금된 고장력 강철 코드는 벨기에 코르트레이크의 베카르트 SA(Bekaert SA)로부터 얻어질 수 있다.

사용된 접착제는 유성 접착제(solvent-based adhesive)일 수 있지만, 임의의 적절한 접착제 예컨대 반응성 핫-멜트 접착제(hot-melt adhesive)가 사용될 수 있다. 케이블에 도포된 접착제는 예컨대 모턴 인터내셔널 인크.(Morton International, Inc)의 계열사인 모턴 오토모티브 어드히시브즈(Morton Automotive Adhesives)에 의해 공급되는 딕슨™ 405(THIXON™ 405)일 수 있지만, 이것에 제한되지 않는다.

열가소성 탄성 중합체에 대해, 양쪽 모두의 층(127, 128)은 85 쇼어 'A' 경도를 갖는 루브리졸(Lubrizol)의 에스텐™ 58206(ESTANE™ 58206)으로 되어 있을 수 있다. 어떤 적용 분야에 대해, 경질의 열가소성 수지로 핸드레일의 외부측을 형성하는 것이 바람직할 수 있고, 이러한 목적을 위해, 45 쇼어 'D' 경도를 갖는 루브리졸의 에스텐™ 58277이 사용될 수 있으며; 그 다음에, 내부층(126)은 72 쇼어 'A' 경도를 갖는 루브리졸의 에스텐™ 58661 등의 연질 재료일 수 있다. 외부 적용 분야에 대해, 핸드레일이 비 등에 노출될 수 있는 경우에, 85 쇼어 'A'의 경도를 갖는 루브리졸의 에스텐™ 58300 등의 폴리에테르 종류의 방수 열가소성 수지가 외부 층(127)에 사용될 수 있다. 루브리졸의 에스텐™ 58226이 또한 일부의 적용 분야에 적절할 수 있다. 다른 열가소성 재료가 가능하다.

도 8b 및 도 8c는 핸드레일 섹션의 변형예를 도시하고 있다. 도 8b에서, 제2 핸드레일 섹션(170)은 활주물(62) 그리고 열가소성 수지의 내부 및 외부 층(171, 172)을 포함한다. 여기에서, 개개의 케이블(50)은 탄소 섬유 테이프(174)에 의해 교체된다.

도 8c에서의 제3 변형예의 핸드레일(180)에서, 활주물(62)이 또한 전과 같이 존재한다. 핸드레일(180)은 내부 층(181) 및 외부 층(182)을 갖는다. 여기에서, 인장 억제물은 열가소성 탄성 중합체(188)의 층 내에 매설되는 케이블(186)을 포함하는 매트릭스(184)에 의해 제공된다. 탄성 중합체(188)의 어느 한쪽 측면 상에, 샌드위치 구조물을 형성하기 위해 직물 플라이(190)가 있다. 위에서 논의된 것과 같이, 이러한 샌드위치 구조물은 전체의 핸드레일 형성 공정의 일체형 부분으로서 다이 조립체의 일체형 부분으로서 다이 조립체의 진입 부분에 형성될 수 있다.

변형된 핸드레일 프로파일(126a, 126b)이 도 8d 및 도 8e에 도시되어 있다. 핸드레일(126)에 비해, 핸드레일(126a, 126b)은 2007년 9월 10일자로 출원되고 발명의 명칭이 "변형된 핸드레일"인 본 출원인의 미국 가 특허 출원 제60/971,163호 그리고 2008년 9월 10일자로 출원된 대응하는 PCT 출원에 기재된 것과 같이 가혹한 굽힘 조건, 감소된 변형률 및 굽힘 응력 그리고 주기적인 하중 조건 하에서의 증가된 피로 파괴 하에서 작은 케이블 좌굴(bucking)을 나타낼 수 있으며, 이들 특허 및 출원의 전체 내용은 참조로 여기에 합체되어 있다.

곡선(86)의 프로파일은 맨드렐(112)을 따른 이동 후에 요구 프로파일이 얻어지도록 선택될 수 있다. 이러한 프로파일은 항상 정확하지는 않을 수 있다는 것이 이해될 것이다. 이것을 가능케 하기 위해, 도 2d에서의 1개 이상의 트리밍 또는 사이징 롤러(trimming or sizing roller)(147, 148)가 제공될 수 있다. 이와 같이, 적어도 1개의 세트의 롤러(147)가 전체 폭이 어떤 공차 내에 있는 것을 보장하도록 제공될 수 있다. 적어도 1개의 롤러(148)가 상부 두께가 요구 공차 내에 있는 것을 보장하도록 제공될 수 있다. 롤러와의 핸드레일의 접촉은 핸드레일이 외피를 가질 정도로 충분히 냉각되고 롤러가 핸드레일의 재료에 점착되는 경향이 없기 때문에 이러한 지점에서 수용 가능하다.

일부의 예에서, 롤러는 기본적으로 원통형일 수 있다. 그러나, 적어도 상부 롤러(148)는 핸드레일의 상부에 대한 요구 프로파일에 대응하는 프로파일을 가질 수 있고, 즉 핸드레일의 크라운형 상부 표면을 형성한다. 롤러의 직경 면에서의 변형은 롤러의 일부와 핸드레일 사이의 빠짐을 유발시키기 때문에 지나치게 과도하지 않아야 한다.

마찰을 감소시키기 위해, 다양한 부품에는 테플론™이 코팅될 수 있거나, 그렇지 않으면 낮은 마찰 계수를 제공하도록 처리될 수 있다. 이와 같이, 코너(64a, 64b)(도 11)에는 테플론™이 코팅될 수 있다. 유사하게, 맨드렐(112) 그리고 2차 맨드렐(134)의 적어도 제1 부분에는 테플론™이 코팅될 수 있다. 진공으로 인해, 맨드렐에 대해 활주 직물(62)을 가압하는 강력한 압력이 있을 수 있으며, 이것은 상당한 마찰 효과를 발생시킬 수 있다.

본 발명은 주로 에스컬레이터 등을 위한 핸드레일과 관련하여 설명되었지만, 본 발명은 일정한 단면의 다양한 긴 제품에 적용 가능하다는 것이 이해되어야 한다. 특히, 본 발명은 열가소성 탄성 중합체로부터 형성되는 본체를 가지며 보강 또는 인장 억제 수단이 본체를 통해 연장된 상태 그리고 직물 등의 어떤 추가의 시트 층이 일측에 결합된 상태에 있는 제품에 적용 가능하다. 이러한 구성은 종종 컨베이어 벨트에서 발견된다. 전형적으로, 컨베이어 벨트는 그 폭을 횡단하여 대략 균일한 성질을 갖는 상태로 대체로 직사각형 단면으로 되어 있다.

따라서, 핸드레일과 같이 임의의 복잡한 프로파일로 컨베이어 벨트를 형성하는 것이 통상적으로 반드시 필요하지는 않다. 그러므로, 맨드렐(112)에 대한 형성 공정이 생략될 수 있다. 그 다음에, 여기에서 설명된 방법은 보강 케이블 등이 컨베이어 벨트의 본체 내의 바람직한 깊이에서 공통 중립 굽힘 축 상에 정확하게 위치되고 벨트가 일측 상에 결합되는 직물 층을 가질 수 있는 컨베이어 벨트가 형성될 수 있게 한다. 재차, 이러한 컨베이어 벨트는 위에서 언급된 공동-계류 출원에서와 같이 이어질 수 있다.

사용된 중합체 재료는 임의의 적절한 열가소성 탄성 중합체일 수 있다. 실험 및 시험은 경도 85 쇼어 'A'의 열가소성 폴리우레탄(TPU)이 핸드레일 제조에 적절하다는 것을 보여준다. 이러한 재료가 핸드레일의 벌크를 형성하는 데 사용될 때에, 활주 직물에 대한 그 부착력이 접착제(adhesive or glue)에 대한 필요성 없이 수용 가능하다. 활주물 재료가 직포 방사 폴리에스테르 직물이면, 최종 제품 내에서의 TUP에 대한 부착력은 전형적으로 90˚ 박리 시험에서 1071 ㎏/m 폭[60 파운드/인치 폭(p.i.w.)]이다. 예컨대, 폴리에스테르 직물이 다이 온도가 200℃로 설정된 상태에서 다이를 통해 압출되고, 부착력은 357 ㎏/m 폭(20 파운드/인치 폭) 내지 536 ㎏/m 폭(30 파운드/인치 폭)으로 측정되며, 반면에 215℃에서의 다이와 관련하여, 부착력은 982㎏/m 폭(55 파운드/인치 폭) 내지 1071 ㎏/m 폭(60 파운드/인치 폭)이다.

이들 시험에 대해, 단섬유 위사(monofilament weft)를 갖는 경량 폴리에스테르가 사용된다. 일반적으로, 단섬유 재료는 양호한 부착력을 제공하는 데 큰 문제점을 유발시킨다. 가열된 프레스 내에서 TPU 상으로 직물을 성형하는 벤치 시험(bench test)이 수행된다. TPU는 110℃에서 사전 건조된다. 215℃의 프레스 온도에서, TPU는 직물을 완전히 함침시키지만, 이것에도 불구하고 박리 강도는 단지 357㎏/m 폭(20 파운드/인치 폭)이다. 반면에, 200℃까지의 직물의 예열, 215℃까지의 TPU의 예열 그리고 후속의 적층은 1160 ㎏/m 폭(65 파운드/인치 폭) 초과의 부착력을 갖는 샘플을 제공한다.

도 11에서와 같이 추가의 직물 플라이(164)가 보강과 관련하여 수행되는 것과 같이 다이 내의 유동물이 분리되는 경우에 핸드레일의 두께 내의 임의의 위치에 추가될 수 있기 때문에 제품 설계 유연성을 위해 추가될 수 있다는 것을 또한 주목하여야 한다.

본 발명은 2차 유동물의 색상을 변경함으로써, 또는 2차 유동물이 제공되는 외부 시트 층을 변경함으로써 중 어느 하나의 방법에 의해 핸드레일 또는 다른 제품의 색상이 신속하게 변경될 수 있게 하는 압출 기술을 제공할 수 있다는 것이 이해되어야 한다.

본 발명은 각각이 고유하게 간단한 다수개의 단계로 분리되는 압출 공정을 제공할 수 있고 그에 따라 동시에 다수개의 복잡한 압출 작업을 수행하려고 시도할 필요가 없다는 것이 또한 이해되어야 한다. 실제의 압출물 프로파일은 비교적 단순하고, 이 기술은 모든 요소가 압출물 프로파일 내의 정확한 위치에 정확하게 위치될 수 있도록 되어 있다. 핸드레일의 활주 직물은 최종의 핸드레일 형상의 형성 중에 압출물을 지지하기 위해 컨베이어 벨트로서 사용될 수 있다. 핸드레일 형상의 최종 형태는 내부 핸드레일이 되는 부분의 점진적인 변화에 의해 반드시 외부 프로파일과 접촉되지는 않는 상태로 형성될 수 있으며, 이것은 외부가 고광택 마무리 상태로 냉각 및 응고될 수 있게 한다. 외부는 순부에 사전-응력을 부여하여 충분한 순부 강도를 제공하도록 유체 예컨대 물로의 분무에 의해 냉각될 수 있다. 나아가, 활주 직물과 관련된 압출 다이 부품이 냉각될 수 있으며, 이것은 직물의 강도를 제한하고 가요성 핸드레일 제품을 가능케 한다.

본 발명은 종래의 핸드레일에 요구되는 광범위한 수동 설치 절차를 요구하지 않으면서 핸드레일이 연속적으로 그리고 간단하게 제조될 수 있게 한다. 중합체로서 사용되는 폴리우레탄으로써, 바람직한 고광택 마무리 상태를 제공하고 또한 절단 및 마모에 저항성이고 그에 따라 고광택 마무리 상태를 유지하는 등급이 선택될 수 있다.

핸드레일의 구조는 종래의 핸드레일과 달리 단순할 수 있고, 요구 강도 및 내구성 특성을 제공하는 데 정교한 파일의 결합을 요구하지 않는다. 오히려, 외부 냉각의 사용은 순부의 사전 응력 부여를 수행하고, 그에 따라 비교적 연질 등급의 폴리우레탄으로도 충분한 순부 강도가 얻어질 수 있다.

상승된 온도에서 활주 직물 및 폴리우레탄을 함께 결합시킴으로써 종래의 접합 기술보다 큰 박리 강도를 제공하는 우수한 접합 특성이 성취될 수 있다는 것이 또한 밝혀졌다.

핸드레일은 무한 길이로 제조될 수 있다. 완전한 루프의 핸드레일을 형성하기 위해, 핸드레일은 예컨대 본 출원인의 미국 특허 제6,086,806호에 개시된 것과 같이 함께 이어질 수 있다. 이러한 이음 기술은 일반 사용자에 의해 검출 불가능하고 핸드레일의 연속 고광택 마무리 상태 및 외관을 유지할 수 있는 이음부를 제공할 수 있다.

다이 조립체로의 2개의 개별 유동물의 제공은 상이한 중합체가 제공될 수 있게 한다. 외부 층을 형성하는 2차 유동물이 요구 외관 및 색상 특성을 갖는 것이 필요할 뿐이다. 주 유동물은 임의의 적절한 재료를 포함할 수 있고, 유색일 필요가 없다. 주 유동물은 다양한 상이한 색상에 속할 수 있는 재생 재료를 포함할 수 있다. 실외 용도를 위해, 제1 입구를 통한 주 유동물이 요구되지 않는 상태로 내후성 폴리우레탄을 갖는 외부 층을 제공하는 것이 가능하다.

본 발명의 추가의 태양은 핸드레일을 제조할 때에 활주물에서의 T자-형상의 슬롯에 대한 공차가 외부 프로파일에 대한 공차보다 훨씬 엄격할 수 있다는 것의 구현이다. 통상적으로, T자-형상의 슬롯은 0.5 ㎜의 공차를 가지며, 한편 외부 프로파일에 대해서는 1 ㎜의 공차가 있을 수 있다. T자-형상의 슬롯은 대응하여 성형된 안내부를 추종하여야 하고 그에 따라 공차가 중요할 수 있다는 것이 이해될 것이다. 반면에, 외부 프로파일은 구동 휠과 접촉될 뿐이며, 여기에서 큰 공차가 용이하게 수용될 수 있다. 또한, 핸드레일의 사용 가능한 상부 연장부의 단부에서, 핸드레일은 구멍으로부터 출현하고, 그 다음에 에스컬레이터 아래로 핸드레일을 가져가는 또 다른 구멍을 통과한다. 이들 구멍은 사용자의 손가락 등이 포획되는 것을 방지하도록 된 치수로 형성되지만, 재차, 이러한 목적을 위한 외부 프로파일에 대한 공차는 비교적 관대하다. 그러므로, 내부 표면의 크기를 조정하는 하드-툴링(hard-tooling)을 이용하는 것으로 충분할 수 있다.

이제부터, 다이 조립체(200)의 또 다른 예의 세부를 도시하는 도 15 내지 도 18을 참조하기로 한다. 다이 조립체(200)는 아래에서 상세하게 설명되는 케이블 맨드렐(300) 내에 다이 조립체의 후방부에서 제공되는 강철 케이블 또는 강철 테이프 등의 인장 억제물 또는 보강재를 위한 진입부 또는 입구(202)를 갖는다. 다이 조립체(200)의 전방부에서, 압출물을 위한 출구 개구(204)가 있다. 위에서 설명된 제1 예와 같이, 강철 케이블(50)은 온도 및 습도 제어식 포위부 내에 수납될 수 있는 케이블 공급 유닛(100)으로부터 공급될 수 있다.

1차 중합체를 위한 제1 입구(210)가 제공되고, 2차 중합체를 위한 제2 입구(212)가 제공된다. 아래에서 상세하게 설명되는 것과 같이, 다이 조립체(200)는 공지된 방식으로 함께 고정되는 다수개의 개별 요소를 포함한다. 이들 요소는 용융된 중합체의 누출을 방지하도록 함께 볼트 결합되거나 그렇지 않으면 적절한 밀봉부로 서로에 고정될 수 있다. 도 16a 내지 도 16f는 다이 조립체(200)의 개개의 부품이 조립되어 완성된 다이 조립체를 형성하는 방법을 보여주는 다이 조립체(200)의 개개의 부품을 상세하게 도시하고 있고; 추가로, 케이블 맨드렐(300)은 도 17a 내지 도 17e에 상세하게 도시되어 있고, 빗살 유닛(400)이 도 18a 내지 도 18d에 도시되어 있다.

우선, 도 16a를 참조하면, 제1 러너 판(runner plate)(220)이 도시되어 있다. 제1 러너 판(220)에는 공지된 방식으로 용융된 열가소성 수지 또는 중합체의 공급원에 입구(210)에 의해 연결되는 제1 입구 러너(222)가 형성되고; 전과 같이, 열가소성 수지 또는 중합체가 통상적으로 축 압출기 등으로부터 공급된다. 도시된 것과 같이, 제1 러너 판(220)은 대체로 원통형이고, 케이블 맨드렐(300)을 수용하는 원통형 보어(224)를 갖는다. 도 16a에 도시된 것과 같이, 케이블 맨드렐(300)은 원통형 보어(224)와 부합되는 원통형 플러그 부분(302)을 갖고, 제1 러너 판(220)에 케이블 맨드렐(300)을 볼트 결합시키는 원형 플랜지(304)를 또한 포함한다.

도 16a에 도시된 것과 같이, 제1 입구 러너(222)는 제1 러너 판(220)의 전방 표면(228) 상의 반원형 채널(226) 내로 개방되는 보어를 갖는다. 화살표에 의해 지시된 것과 같이, 채널(226)은 화살표 방향으로 용융된 중합체의 유동물을 안내한다.

도 16b를 참조하면, 또 다른 제1 러너 판(240)은 제1 러너 판(220)의 표면(228)에 대응하는 (도시되지 않은) 후방 표면을 갖고, 또 다른 제1 러너 판(240)에도 반원형 채널이 제공되어 러너 채널을 형성하며, 이러한 표면들은 장착되어 서로에 밀봉된다. 다른 제1 러너 판(240)은 그 후방 표면으로부터 전방 표면(244)으로 연장되는 개구(242)를 포함한다. 전방 표면(244)에는 전방 표면(244)의 중심을 향해 그리고 그에 따라 보강 또는 인장 억제 케이블(50) 주위로 중합체 유동물을 안내하는 채널 또는 매니폴드를 형성하는 리세스(246)가 제공된다.

도 16c를 참조하면, 빗살 판(250)이 다른 제1 러너 판(240)의 전방 표면(244)에 장착된다. 빗살 판(250)은 빗살 유닛(400)이 장착되는 긴 직사각형 슬롯(252)을 갖는다. 슬롯(252)은 도시된 것과 같이 빗살 유닛(400)을 위한 프로파일에 대응하는 프로파일을 갖는다. 빗살 유닛(400)의 목적은 정렬 상태로 강철 와이어 또는 케이블(50)을 유지하고 감소된 유동 단면적의 슬롯을 제공하여 중합체 유동물 내에 요구 배압을 생성시키고 그에 따라 중합체가 케이블(50)의 와이어의 개개의 스트랜드에 침투되게 하는 것이다.

빗살 유닛(400)은 또한 동일 평면의 보강 어레이의 제조를 가능케 하도록 구성된다. 이것은 케이블의 어레이를 비틀어지게 하는 경향이 있는 교차 유동을 제어 및 제한함으로써 성취된다. 특히, 빗살 유닛(400)은 교차 유동을 방지하는 발산 배출 채널(402)을 포함한다.

다른 제1 러너 판(240)과 빗살 판(250) 사이에, 케이블(50)이 제1 중합체 유동물과 결합되어 제1 중합체 유동물 내에 매설되는 제1 결합 챔버 또는 영역이 형성된다.

제2 중합체 유동물을 위한 입구 러너 배열의 세부가 도 16d 및 도 16e에 도시되어 있다. 제2 입구 러너(260)가 입구(212)로부터 한 쌍의 제2 러너 판(262, 264)들 사이에 형성되는 러너로의 제2 중합체의 유동물을 제공한다. 도 16d에 도시된 것과 같이, 제2 러너 판(262)은 1차 중합체 및 보강 와이어 또는 케이블(50)을 포함하는 압출물 섹션의 폭을 횡단하여 균일한 유동물을 제공하도록 발산되는 유동 면적 또는 매니폴드를 형성하는 전방 표면(268) 상의 리세스형 부분(266)을 갖는다. 제2 입구 러너(260)는 평면형 판인 제2 러너 판(264)에 의해 완성된다. 제2 입구 러너(260)는 제1 중합체와 같이 2차 중합체의 적절한 공급원 예컨대 나사 압출 기계 등에 연결된다.

제2 입구 러너 리세스 또는 매니폴드(266)는 하부 요소(272)에 의해 또한 형성되는 제2 결합 영역 또는 챔버(270) 내로 개방된다. 하부 요소(272)는 제1 및 제2 부분(274, 276)을 포함하며; 이들 부분(274, 276) 중 하나의 부분이 챔버(270)의 일부를 형성하기 때문에, 2개의 부분(274, 276)이 제공되어, 세척을 용이하게 한다.

도시된 것과 같이, 제2 부분(276)에는 도면 부호 278에서 홈이 형성되어 활주 직물(280)의 웨브가 인출될 수 있는 슬롯을 형성한다.

도 16e 및 도 16f를 참조하면, 그 다음에, 압출물이 제1 및 제2 하부 다이 블록(284, 286)을 포함하는 출구 영역(282)으로 통과한다. 이들 다이 블록(284, 286)은 압출물 지지 블록(290)이 장착되는 채널(288)을 형성한다. 이러한 블록(290)에는 냉매 유동을 위한 개구(292)가 제공된다. 냉매는 물 또는 오일일 수 있다. 추가로, 압출물 지지 블록(290)은 하부 다이 블록(284, 286)로부터 이격되어 하부 다이 블록(284, 286)으로부터 압출물 지지 블록(290)으로의 열 전달을 감소시키도록 장착될 수 있다. 세라믹 코팅이 또한 사용될 수 있다.

일부 실시예에서, 냉각 블록(290)은 강철로 형성될 수 있다. 다른 실시예에서, 냉각 블록(290)은 고온 플라스틱 예컨대 셀라졸™(CELAZOLE™) 또는 톨론™(TORLON™)으로 형성될 수 있지만, 이것들에 제한되지 않는다. 고온 플라스틱은 전형적으로 비교적 낮은 열 용량 및 열 전달 계수를 갖고, 그 결과 다이 내에서 활주 직물로 전달되는 열이 작아지게 한다. 그러나, 강철은 그 낮은 비용, 각각의 조립 및 마모 성질로 인해 냉각 블록(290)을 위한 양호한 재료일 수 있다.

압출물을 지지하는 활주물의 안내를 돕기 위해, 압출물 지지 블록(290)의 상부 표면에는 2개의 얕은 직사각형 슬롯 또는 안내부(294)가 제공될 수 있다. 도 16e에 도시된 것과 같이, 블록(290)의 측면 모서리가 내향으로 경사져 활주 직물(280)의 측면 모서리가 점진적으로 위로 절첩되게 하고 용융된 열가소성 수지의 모서리 주위에 감기게 한다.

도 16d는 2차 중합체 유동물 및 직물이 추가되는 다이의 위치를 도시하고 있다. 2차 중합체는 매니폴드 내의 1차 중합체 및 보강물 위에 전개된다. 직물(280)은 하부로부터 다이 내로 진입되고, 결합된 중합체 및 보강물 어레이 아래에서 합류된다. 직물은 용융물 또는 다이 온도 대략 50℃보다 낮거나 상당히 낮은 온도에서 다이에 공급된다. 이것은 직물이 공정에서 도달되는 최대 온도를 제한한다. 직물은 또한 다이 바로 외부측에 이송 장치를 제공함으로써 사전 수축 상태로 그리고 실질적으로 0의 장력 상태로 공급될 수 있다. 적절한 활주물 사전 처리의 추가의 세부 사항은 2007년 9월 10일자로 출원되고 발명의 명칭이 "압출물 복합 핸드레일을 위한 활주물 층의 사전 처리를 위한 방법 및 장치"인 본 출원인의 미국 가 특허 출원 제60/971,156호 그리고 2008년 9월 10일자로 출원된 대응하는 PCT 출원을 참조하여 제공된다.

도 16d 및 도 16f를 참조하면, 출구 영역(282)을 완성하기 위해, 상부 다이 블록(296)이 제1 출구 다이 블록(284) 위에 장착되고, 한 쌍의 상부 다이 블록(297, 298)이 제2 하부 다이 블록(286) 위에 장착된다.

상부 다이 블록(296, 297, 298)은 예컨대 간격이 제공됨으로써 하부 다이 블록(284, 286)으로부터 적어도 어느 정도까지 단열될 수 있고, 다음에 하부 다이 블록(284, 286)은 이격되거나 그렇지 않으면 압출물 지지 블록(290)에 대해 단열된다. 상부 다이 블록(296, 297, 298)은 요구 온도의 압출물 열가소성 중합체를 유지하기 위해 밴드 히터(band heater)에 의해 가열될 수 있다. 어떠한 단열도 완벽하지 않고 기껏해야 열 전달을 감소시킬 뿐이라는 것이 이해될 것이다.

케이블 맨드렐(300)이 도 17a 내지 도 17e에 도시되어 있다. 언급된 것과 같이, 케이블 맨드렐(300)은 원통형 플러그(302) 및 플랜지(304)를 포함한다. 플러그(302) 내에, 내부 보어(306)가 있다.

원통형 플러그(302)의 단부에서, 복수개의 작은 보어(308)가 공통 평면 내에 제공된다. 각각의 이들 보어(308)는 작은 직경 부분 그리고 큰 직경 부분을 갖는다. 얇은 벽의 피하 강철 튜브(310)가 보어(308)의 작은 직경 섹션 내에 장착된다. 강철 튜브(310)는 요구에 따라 개별적으로 교체될 수 있다.

도시된 것과 같이, 실린더 플러그(302)의 전방부는 약간 돌출된 리지 섹션(312)을 가지며, 튜브(310)의 단부는 이러한 리지 섹션(312)의 상부 상으로 개방된다.

다이 조립체(200)의 부품을 조립하기 위해, 나사가 형성되거나 나사가 형성되어 있지 않은 적절한 보어가 공지된 방식으로 조립 목적을 위해 제공될 수 있다.

빗살 유닛(400)은 도 18a 내지 도 18d에 상세하게 도시되어 있다. 빗살 유닛(400)은 기본적으로 제1 및 제2 직사각형 블록(404, 406)을 포함한다. 발산형 출구 채널(402)은 제2 직사각형 블록(406)의 상부 표면 상에 제공되며, 제공되지 않았다면 블록(404, 406)의 상부 표면은 동일 평면 상에 있게 된다.

제1 직사각형 블록(404)의 중간에 그리고 제1 직사각형 블록(404)의 상부 표면까지 연장된 상태로, 빗살 섹션(410)이 있다. 이러한 빗살 섹션(410)은 직사각형 슬롯(412, 414)에 의해 형성된다. 슬롯(412)은 빗살 섹션(410)의 외부 섹션을 향해 제공되고 빗살 섹션(410)의 전체 깊이를 통해 연장된다.

빗살 섹션(410)의 중간에서, 슬롯(414)은 빗살 섹션(410)을 통해 일부만큼 연장되고, 슬롯(414) 아래에서 도 18c 및 도 18d에 가장 잘 도시된 것과 같이 2개의 수평 슬롯 또는 개구(416)가 있다. 이러한 예에서, 총 28개의 슬롯에 대해 18개의 슬롯(414) 그리고 10개의 슬롯(412)이 있다. 이러한 예에서 20개의 강철 케이블 또는 와이어(50)가 있고, 이들 강철 케이블 또는 와이어(50)는 하나의 평면 내에서 이들을 유지시키기 위해 상부 수평 개구(416)를 통과한다.

제1 중합체는 제1 러너 판(220)을 통해 분배되고, 슬롯(412, 414) 그리고 그렇지 않다고 특정되지 않으면 강철 케이블(50)에 의해 점유되는 슬롯 개구(416)를 통과하도록 강제된다. 이것은 배압을 발생시켜 각각의 와이어의 개개의 스트랜드, 케이블 또는 인장 억제물(50) 사이의 공간 내로 중합체 또는 열가소성 수지를 압박하는 역할을 할 수 있다.

이러한 설명된 예에서 총 20개의 케이블 그리고 28개의 슬롯(412, 414)이 제공되지만 이들 개수는 요구에 따라 변동될 수 있다는 것이 주목되어야 한다. 추가로, 이러한 배열은 다른 종류의 인장 억제물을 수용하도록 변형될 수 있다. 예컨대, 강철 테이프 인장 억제물에 대해, 이러한 인장 억제물을 수용하는 단지 1개의 수평 슬롯을 가질 것이 필요하다. 일부의 적용 분야에 대해, 우선 압출 기계에 강철 케이블을 통과시켜 강철 케이블이 이미 매설된 성형 열가소성 스트립을 형성하는 것이 바람직할 수 있다. 이러한 열가소성 스트립은 대체로 직사각형의 단면으로 되어 있고, 강철 테이프 인장 억제물과 동일한 방식으로 완성된 핸드레일 단면을 압출하기 위해 적절한 압출 장치에 공급된다.

사용 시에, 강철 케이블(50)이 우선 도 14에 도시된 것과 같이 접착제 예컨대 개질된 에폭시 접착제로 또는 유사한 기술로 강철 케이블을 제공하도록 처리될 수 있다. 그 다음에, 강철 케이블(50)이 케이블 맨드렐(300)의 튜브(310)에 공급된다. 동시에, 제1 중합체가 제1 러너 판(220)에 공급되고, 제1 중합체가 열가소성 유동물 내에 케이블(50)을 매설하도록 케이블(50)의 어느 한쪽 측면 주위에서 유동되는 결합 챔버(234)로 채널(226)을 통해 분배된다.

그 다음에, 결합된 강철 케이블 및 열가소성 수지가 빗살 유닛(400)의 빗살 섹션(410)을 통과한다. 빗살 섹션(410)의 제한된 유동 단면적은 케이블(50)의 개개의 스트랜드 사이의 공간 또는 간극 내로 열가소성 수지를 압박 또는 가압하도록 역할을 할 수 있는 상당한 배압을 유발시킬 수 있다.

빗살 유닛(400)을 통과한 후에, 강철 케이블(50)을 갖는 제1 열가소성 수지 유동물이 제2 결합 챔버 또는 영역(270) 내로 진입되며, 여기에서 제2 중합체 유동물이 압출물 상에 상부 층을 형성하도록 공급되며, 이러한 제2 중합체 유동물은 제2 입구(212)로부터 그리고 제2 입구 러너(260)를 통해 공급된다.

유동물이 압출물 지지 블록(290) 위로 통과함에 따라, 유동물이 슬롯(278)을 통해 도입된 직물 웨브(280)를 만나고 이들은 출구 영역(282) 내에서 결합된다.

전체의 다이 조립체(200)는 표준형 밴드 히터로 균일하게 가열될 수 있고, 예컨대 175℃ 내지 210℃ 사이에서 제어된다. 냉각된 블록(290) 아래의 다이의 2개의 부분(284, 286)은 가열될 필요가 없고, 상부 다이 부분에 대한 이들의 접촉은 최소화될 수 있다. 열이 단지 상부로부터 다이의 최종 영역으로 적용될 수 있다. 이것은 용융 중합체와 접촉되는 다이의 부분과 직물과 접촉되는 냉각 블록 사이의 최대로 가능한 온도 차이를 가능케 한다. 도시된 것과 같은 구조의 사용은 냉각 블록(290)이 75℃ 이하의 온도로 그리고 다이의 잔여부가 200℃로 유지되게 한다. 용융 중합체와의 접촉은 여전히 온도 상승을 유발시키지만, 이것은 저온 영역이 없을 때보다 훨씬 작다. 이러한 장치를 사용하여, 4% 미만으로 다이 내에서의 직물 인장을 제어하는 것이 가능하다.

예시의 온도 및 다른 파라미터가 제공되었지만 이들 온도 및 다른 파라미터는 사용된 재료의 특성 및 다른 파라미터에 따라 변동될 수 있다는 것이 이해될 것이다.

완성된 압출물이 최종 개구(204)를 통해 다이로부터 배출되고, 그 다음에 앞쪽의 도면에 도시된 것과 같이 지지 맨드렐로 통과할 수 있다.

그 다음에, 요구 형상을 형성하기 위한 압출물의 추가의 처리 예컨대 맨드렐 상에서의 압출물 핸드레일로의 성형이 위에서 설명된 것과 같이 일어날 수 있다. 맨드렐 또는 형성부는 다이에 고정될 필요가 없고, 다이 조립체와 맨드렐 사이에서의 어떤 상대 변위를 제공하는 것이 가능하다.

도 19a, 도 19b 및 도 19c를 참조하면, 출구 다이 블록(284, 286)은 서로와 일체로 형성될 수 있다. 도시된 것과 같이, 다이 블록(284, 286)은 기부 부분(320) 그리고 서로의 거울상일 수 있는 측면 부분(321, 322)을 갖는다. 각각의 측면 부분(321, 322)은 상이한 높이의 2개의 외부 부분(324, 326)을 포함한다. 외부 부분(324, 326) 내부측에, 경사형 부분(328) 및 내부 부분(329)이 있다. 경사형 부분(328) 및 내부 부분(329)은 도 20a 및 도 20b와 관련하여 아래에서 상세하게 설명되는 압출물 지지 블록(290)의 프로파일에 부합하도록 구성된다.

도 20a 및 도 20b를 참조하면, 압출물 지지 블록(290)은 대체로 평면형이고, 활주 직물(280)을 지지하는 대체로 평탄형의 중심 표면(330)을 포함한다. 활주 직물(280)이 평탄형 상부 또는 중심 표면(330) 상으로 슬롯(278)을 자유롭게 통과할 수 있게 하는 둥근 모서리(332)가 제공될 수 있다.

지지 블록(290)은 출구 다이 블록(284, 286)의 부분(328, 330)에 부합하도록 된 측면 표면을 갖는다. 이와 같이, 압출물 지지 블록(290)은 제1의 짧은 평면형 측면 표면(334), 경사형 측면 표면 부분(336) 및 삽입용 평면형 측면 표면 부분(338)을 각각의 측면 상에 포함하며, 모든 평면형 측면 부분(334, 338)은 서로에 평행하다.

측면 표면 부분(334, 336, 338)은 상부 순부(340)를 각각의 측면 상에 형성하도록 상향으로 연장된다. 각각의 상부 순부(340)의 내부 표면(342)은 대체로 수직의 상부 부분 그리고 상부 표면(330) 내로 매끄럽게 합체되는 둥근 하부 부분을 포함한다. 평면도에서 관찰될 때에, 각각의 순부(340)는 경사형 섹션 그리고 다이의 축에 평행하게 정렬되는 직선형 섹션을 갖는다. 이러한 구조는 활주 직물(280)의 모서리가 압출물 주위에서 점진적으로 위로 절첩되게 한다.

도 20b에 가장 잘 도시된 것과 같이, 압출물 지지 블록(290)의 저부에는 일련의 좁은 리브(346)가 제공되고, 그에 따라 출구 다이 블록(284, 286) 상에 장착될 때에 접촉 면적이 최소화되어 적어도 다이의 다양한 요소들 사이에서의 전도에 의한 열 전달을 감소시키는 경향이 있다. 냉매 유동을 위한 개구(292)가 재차 도 20a에 도시되어 있다.

도 21a, 도 21b 및 도 21c를 참조하면, 다이 블록(296, 297, 298)은 유사한 유닛으로서 유사하게 형성된다. 도 21c에 가장 잘 도시된 것과 같이, 슬롯(350)이 블록(296, 297)들 사이에서 부분적으로 연장된다. 블록(284, 286)은 그 측면 및 저부 상의 슬롯에 의해 실질적으로 분리된다는 것이 여기에서 주목되어야 한다.

블록(296, 297, 298)의 상부 표면은 대체로 평면형이다. 측면을 따라, 최전방 블록(297, 298)은 대체로 유사한 단면의 돌출부(352, 353)를 가지며, 한편 최후방 블록(296)은 작은 깊이의 돌출부(354)를 갖는다. 돌출부(352, 353, 354)는 어느 한쪽 측면 상에서 서로의 거울상이라는 것이 이해될 것이다.

그 다음에, 블록(296, 297, 298)은 아래로 돌출되고 각각의 측면 상에 대체로 공통의 외부 측면 표면(356)을 제공하는 중심 부분(358)을 갖는다.

최후방 블록(296)의 중심 부분(358)은 압출물 지지 블록(290)의 후방 부분에 대응하는 프로파일을 갖는다. 중심 부분(358)은 경사형 모서리(360)를 포함한다. 중심 표면(362)이 중심 부분(358)의 전방부를 향해 상향으로 연장되고, 경사형 측면 표면(364)이 어떤 각도로 중심 표면(362)을 만난다. 외부 측면 표면(366)은 공통 평면 내에 있고, 중심 표면(362)보다 작은 각도로 상향으로 경사져 있다. 외부 측면 모서리 표면(368)이 제공된다. 얕은 홈(370)이 활주 직물의 상부 모서리의 안내를 돕도록 제공된다. 중심 표면(362) 내에, 그 프로파일이 도 21b에 가장 잘 도시된 둥근 표면(370)의 시작부(372)가 있다.

둥근 표면(370)은 블록(297)의 중심 부분 내로 도면 부호 374로 지시된 것과 같이 계속된다. 이러한 블록(297)은 하향으로 돌출되고 측면 표면(374)에 평행한 대체로 수직의 짧은 측면 표면(376) 그리고 각각의 측면 상의 돌출부(378)를 포함한다. 돌출부(378)는 재차 활주 직물의 측면 모서리의 안내를 돕는다.

최전방 다이 블록(298)은 재차 둥글고 모서리(372)에 의해 나타낸 형상을 따르는 중심 표면을 갖는다. 좁은 돌출부(378)는 다이 블록(298) 내로 계속되고, 다이 블록(298)으로부터의 출구 전에 종료되고, 그에 따라 압출물이 다이로부터 배출되기 전에 그 최종 프로파일을 취할 수 있다.

본 발명은 다양한 실시예와 연계하여 설명되었지만, 본 발명은 이러한 실시예에 제한되지 않는다. 본 발명은 당업자에 의해 이해되는 것과 같은 다양한 대체예, 변형예 및 등가예를 포함한다.

Claims (51)

1. 일측 상에 제1 열가소성 재료, 인장 억제물 및 직물의 웨브를 포함하는 일정한 단면의 제품을 압출하는 방법이며,
   a) 다이 조립체에 인장 억제물을 공급하는 단계와;
   b) 용융 상태로 다이 조립체에 제1 열가소성 재료를 공급하는 단계로서, 제1 열가소성 재료의 압출 온도는 인장 억제물의 융점 아래에 있는, 제1 열가소성 재료 공급 단계와;
   c) 인장 억제물과 제1 열가소성 재료를 합류시키고, 그에 의해 제1 열가소성 재료 내에 인장 억제물을 매설하는, 제1 열가소성 재료 합류 단계와;
   d) 일정한 폭의 긴 가요성 웨브 직물을 공급하는 단계로서, 제1 열가소성 재료의 압출 온도는 직물의 융점 아래에 있는, 웨브 직물 공급 단계와;
   e) 제1 열가소성 재료에 직물을 합류시키고, 그에 의해 제1 열가소성 재료, 인장 억제물 및 직물이 복합 압출물을 형성하는, 제1 열가소성 재료에 직물을 합류시키는 단계와;
   f) 압출물이 냉각 및 응고시키는 단계를 포함하는
   압출 방법.
2. 제1항에 있어서,
   단계 f)는 제1 열가소성 재료가 용융되지만 안정될 정도로 충분한 점성을 갖도록 중간 단면으로 그리고 제1 열가소성 재료의 교차 온도 위의 온도에서 다이 조립체로부터 압출물을 압출하는 단계를 추가로 포함하는
   압출 방법.
3. 제2항에 있어서,
   직물이 용융된 제1 열가소성 재료를 지지하도록 지지되고 압출물이 최종 요구 단면으로 점진적으로 성형되는 경로를 따라 중간 압출물을 통과시키는 추가 단계가 단계 f)와 단계 g) 사이에서 수행되는
   압출 방법.
4. 제3항에 있어서,
   상기 추가 단계는 압출물의 프로파일을 결정하는 긴 1차 맨드렐의 지지 표면 상에서 직물을 지지하는 단계를 포함하며, 일단부에서의 지지 표면은 중간 단면의 일측에 대응하는 프로파일을 갖고, 맨드렐의 프로파일은 지지 표면의 타단부가 최종 단면의 일측에 대응하는 프로파일을 갖는 상태로 맨드렐의 길이를 따라 점진적으로 변화되는
   압출 방법.
5. 제4항에 있어서,
   압출물 및 직물이 맨드렐의 지지 표면에 대해 가압되게 하기 위해 진공을 적용하는 단계를 포함하는
   압출 방법.
6. 제3항 내지 제5항 중 어느 한 항에 있어서,
   최종 단면의 형성 후에, 상기 방법은 압출물의 외부 주위에 상당한 외부 층을 응고시키기에 충분한 열을 제거하기 위해 압출물의 외부로부터 압출물을 냉각시키는 단계를 포함하는
   압출 방법.
7. 제3항 내지 제6항 중 어느 한 항에 있어서,
   상기 방법은 핸드레일을 형성하는 단계를 포함하며, 직물은 긴 활주 직물을 포함하고, 인장 억제물은 복수개의 보강 케이블을 포함하고, 제1 열가소성 재료는 열가소성 탄성 중합체를 포함하고, 상기 추가 단계에서 압출물은 사실상 C자-형상의 단면으로 형성되는
   압출 방법.
8. 제7항에 있어서,
   중간 단면은 평면형 기부 그리고 평면형 기부에 직각으로 연장되는 측면 모서리를 갖고, 다이 조립체 내에서, 상기 방법은 긴 기부를 따라 그리고 중간 단면의 측면 모서리 위로 연장되도록 직물을 절첩하는 단계를 포함하는
   압출 방법.
9. 제8항에 있어서,
   맨드렐은 수직 스템 및 수평 부분을 포함하는 핸드레일 내의 내부 T자-형상으로 최종의 C자-형상의 단면을 제공하도록 성형되고, 이때 수평 섹션의 단부에는 둥근 코너가 제공되고 스템과 수평 부분 사이에는 각진 코너가 제공되는
   압출 방법.
10. 제9항에 있어서,
    냉각 유닛에 핸드레일을 통과시키는 단계를 포함하고, 이때 핸드레일의 외부는 액체 냉매에 의해 냉각되어 외부 층의 냉각 및 응고를 수행하고, 액체 냉매는 물을 포함하고, 냉각 중에 상기 방법은 1차 맨드렐의 연장부인 2차 맨드렐 상에서 핸드레일을 지지하는 단계를 포함하여 물이 핸드레일의 외부만을 냉각시키는
    압출 방법.
11. 제1항 내지 제10항 중 어느 한 항에 있어서,
    단계 c)에서, 제1 열가소성 재료는 인장 억제물의 사실상 대향하는 측면들 상에 2개의 개별 유동물로서 공급되는
    압출 방법.
12. 제1항 내지 제11항 중 어느 한 항에 있어서,
    개별 유동물로서 용융 상태로 다이 조립체에 제2 열가소성 재료를 공급하는 단계와, 직물에 대한 대향 측면 상의 제1 열가소성 재료에 제2 열가소성 재료의 유동물을 합류시키는 추가 단계가 단계 c) 후에 수행되고, 제1 및 제2 열가소성 재료는 압출물 내에서 개별 층을 형성하는
    압출 방법.
13. 제12항에 있어서,
    제1 및 제2 열가소성 재료는 상이한 경도를 갖는
    압출 방법.
14. 일측 상에 열가소성 재료 및 직물의 웨브를 포함하는 일정한 단면의 제품을 압출하는 방법이며,
    a) 용융 상태로 다이 조립체에 열가소성 재료를 공급하는 단계와;
    b) 일정한 폭의 직물의 긴 가요성 웨브를 공급하는 단계와;
    c) 열가소성 재료가 용융되지만 안정될 정도로 충분한 점성을 갖도록 열가소성 재료의 교차 온도 위의 온도에서 열가소성 재료를 유지하면서 중간 단면의 압출물을 형성하기 위해 다이 조립체의 외부로 열가소성 재료를 압출하는 단계와;
    d) 일정한 단면의 제품을 완성시키기 위해 열가소성 재료에 직물을 합류시키는 단계를 포함하는
    압출 방법.
15. 제14항에 있어서,
    제품의 냉각 및 응고 전에 직물이 열가소성 재료를 지지하도록 지지되고 압출물이 중간 단면으로부터 최종 요구 단면으로 점진적으로 성형되는 경로를 따라 중간 압출물을 통과시키는 단계를 추가로 포함하는
    압출 방법.
16. 제15항에 있어서,
    압출물의 프로파일을 결정하는 긴 1차 맨드렐의 지지 표면상에서 직물을 지지하는 단계를 포함하며, 이때 일단부에서의 지지 표면은 중간 단면의 일측에 대응하는 프로파일을 갖고 최종 단면의 일측에 대응하는 프로파일로 맨드렐의 길이를 따라 점진적으로 변화되는
    압출 방법.
17. 제16항에 있어서,
    압출물이 맨드렐의 지지 표면에 대해 가압되도록 진공이 적용되는
    압출 방법.
18. 제17항에 있어서,
    냉각 유닛에 제품을 통과시키는 단계를 포함하고, 이때 제품의 외부는 액체 냉매에 의해 냉각되어 외부 층의 냉각 및 응고를 수행하는
    압출 방법.
19. 연속 압출에 의해 핸드레일을 형성하는 방법이며,
    a) 요구 단면의 핸드레일을 형성하기 위해 용융 상태의 열가소성 탄성 중합체, 인장 억제물 및 보강 활주 직물을 함께 결합시키는 단계로서, 열가소성 재료는 초기의 용융 상태에 있지만 안정될 정도로 충분한 점성을 갖도록 탄성 중합체의 교차 온도 위에 있는, 결합 단계와;
    b) 핸드레일의 외부 주위의 상당한 외부 층을 응고시키기 위해 외부로부터 핸드레일의 길이를 따라 핸드레일을 냉각시키고, 후속적으로 핸드레일에 사전 응력을 부여하여 향상된 순부 강도를 제공하기 위해 핸드레일의 내부를 냉각 및 응고시키는 단계를 포함하는
    압출 방법.
20. 제19항에 있어서,
    단계 b)는 핸드레일이 통과하는 맨드렐을 포함하는 긴 냉각 유닛에 핸드레일을 연속적으로 통과시키는 단계와, 핸드레일의 외부를 냉각시키기 위해 외부측으로부터 핸드레일에 냉각 유체를 적용하는 단계를 포함하며, 맨드렐은 핸드레일을 위한 내부 T자-형상의 슬롯을 형성하는
    압출 방법.
21. 균일한 단면의 제품을 압출하는 장치이며,
    열가소성 재료를 위한 제1 입구와; 열가소성 재료의 일측에 접합하도록 긴 직물을 도입시키는 진입 슬롯과; 적어도 중간 단면을 갖는 열가소성 재료를 포함하는 압출물을 형성하는 출구 다이와; 출구 다이로부터 연장되고 여전히 용융 상태에 있는 동안에 압출물을 지지하는 지지 표면을 갖는 1차 맨드렐로서, 직물은 상대 활주 이동을 위해 맨드렐에 맞닿은 상태에 있고, 출구 다이에 인접한 일단부에서의 지지 표면은 중간 압출물의 일측의 프로파일에 대응하고 최종 프로파일로 1차 맨드렐의 길이를 따라 점진적으로 변화되고, 지지 표면의 타단부에서, 최종 프로파일은 압출물을 위한 요구 최종 단면에 대응하는, 1차 맨드렐을 갖는 다이 조립체를 포함하는
    압출 장치.
22. 제21항에 있어서,
    맨드렐은 복수개의 개구 그리고 압출물이 맨드렐의 지지 표면에 대해 가압되게 하는 진공의 적용을 위해 상기 개구와 연통된 맨드렐의 길이를 따르는 보어를 포함하는
    압출 장치.
23. 균일한 단면의 제품을 압출하는 장치이며,
    인장 억제물을 도입시키는 진입부와; 열가소성 재료를 위한 제1 입구와; 열가소성 재료의 일측에 접합하도록 긴 직물을 도입시키는 진입 슬롯과; 결합 영역으로서, 결합 영역은 진입부가 결합 영역 내로 개방된 상태에서의 결합 압출 유동물을 위한 덕트, 그리고 결합 압출 유동물 내에 인장 억제물을 매설하기 위해 인장 억제물의 일측 상의 제1 주 매니폴드로부터의 제1 유동물로서 그리고 인장 억제물의 타측 상의 제2 주 매니폴드로부터의 제2 유동물로서 덕트 내로 열가소성 재료를 공급하도록 다이 조립체의 제1 입구와 덕트 사이에 연결되는 제1 및 제2 주 매니폴드를 포함하고, 직물은 결합 압출 유동물 내에 인장 억제물을 매설한 후에 결합 압출 유동물에 합류되는, 결합 영역과; 적어도 열가소성 재료 및 인장 억제물을 포함하는 압출물을 형성하는 출구 다이를 갖는 다이 조립체를 포함하는
    압출 장치.
24. 제23항에 있어서,
    열가소성 재료의 제2 유동물을 제공하는 제2 입구와, 진입 슬롯으로부터 먼 일측 상에서 압출물의 타측에 제2 유동물을 공급하기 위해 결합 영역의 하류의 덕트에 제2 입구를 연결하는 각각의 제2 매니폴드를 포함하는
    압출 장치.
25. 제23항 또는 제24항에 있어서,
    압출물의 프로파일을 결정하는 긴 1차 맨드렐을 포함하며, 일단부에서의 지지 표면은 출구 다이로부터의 배출 시에 압출물의 중간 단면에 대응하는 프로파일을 갖고, 맨드렐의 프로파일은 맨드렐의 길이를 따라 점진적으로 변화되며, 이 때에 지지 표면의 타단부는 압출물의 최종 단면의 일측에 대응하는 프로파일을 갖는
    압출 장치.
26. 제25항에 있어서,
    맨드렐은 맨드렐의 지지 표면 내의 복수개의 개구와 진공 공급원으로의 연결을 위해 상기 개구와 연통된 보어를 포함하며, 진공 공급원은 직물이 맨드렐의 지지 표면에 대해 가압되게 하도록 압출물에 진공을 적용하는
    압출 장치.
27. 제23항 내지 제26항 중 어느 한 항에 있어서,
    핸드레일이 1차 맨드렐로부터 배출된 후에 핸드레일의 외부를 급속 냉각시키는 냉각 유닛을 포함하는
    압출 장치.
28. 제27항에 있어서,
    냉각 유닛은 긴 탱크, 1차 맨드렐에 대해 동일 평면 내에서 핸드레일을 지지하는 2차 맨드렐, 및 핸드레일의 외부에 냉각 유체를 적용하는 유체 공급원을 포함하는
    압출 장치.
29. 제28항에 있어서,
    유체 공급원은 2차 맨드렐 위에 위치되는 복수개의 노즐을 포함하는
    압출 장치.
30. 제28항에 있어서,
    유체 공급원은 냉각 유닛의 진입부 근처에 위치되는 적어도 1개의 노즐을 포함하며, 노즐은 핸드레일이 냉각 유닛 내로 진입됨에 따라 핸드레일을 냉각시켜 핸드레일에 외피를 형성시키고, 유체 공급원은 핸드레일의 외부 프로파일을 성형하기 위해 노즐로부터 상류에 적어도 1개의 롤러와 노즐로부터 하류에 적어도 1개의 롤러를 추가로 포함하는
    압출 장치.
31. 열가소성 재료 및 인장 억제물을 포함하는 일정한 단면의 제품을 압출하는 방법이며,
    a) 다이 조립체에 인장 억제물을 공급하는 단계와;
    b) 인장 억제물의 용융 온도 아래의 온도에서 용융 상태로 다이 조립체에 열가소성 재료를 공급하는 단계와;
    c) 인장 억제물 내로의 열가소성 재료의 침투를 유발시키는 경향이 있는 배압을 발생시키기 위해 제한된 유동 단면적의 요소에 인장 억제물 및 열가소성 재료를 통과시키는 단계를 포함하는
    압출 방법.
32. 제31항에 있어서,
    제한된 유동 단면적의 요소는 복수개의 슬롯을 갖는 빗살 섹션을 포함하는
    압출 방법.
33. 제32항에 있어서,
    빗살부는 복수개의 수직 슬롯 및 적어도 1개의 수평 슬롯을 포함하고, 인장 억제물은 복수개의 케이블을 포함하고, 상기 방법은 빗살 조립체의 1개의 수평 슬롯에 복수개의 케이블을 통과시키는 단계를 포함하는
    압출 방법.
34. 제33항에 있어서,
    열가소성 재료의 유동물 그리고 인장 억제물 아래에서 다이 조립체에 직물의 긴 가요성 웨브를 공급하는 단계와, 그 융점 아래에서 직물의 온도를 유지하는 단계를 추가로 포함하는
    압출 방법.
35. 제34항에 있어서,
    직물로 압출물을 지지하는 압출물 지지 블록을 다이 조립체에 제공하는 단계와, 압출물 지지 블록을 냉각시키는 단계를 포함하는
    압출 방법.
36. 제35항에 있어서,
    압출물 지지 블록과 다이의 다른 요소 사이의 열적 분리부를 제공하는 단계와, 압출물 지지 블록 위에서 압출물을 가열하기 위해 다이에 열을 제공하는 단계를 추가로 포함하는
    압출 방법.
37. 열가소성 탄성 중합체 및 인장 억제물을 포함하는 제품을 압출하는 다이 조립체이며,
    a) 열가소성 탄성 중합체를 위한 제1 입구와;
    b) 인장 억제물을 위한 진입부와;
    c) 인장 억제물이 열가소성 탄성 중합체 내에 매설되는 결합 영역과;
    d) 열가소성 탄성 중합체 및 인장 억제물이 통과하는 제한된 유동 단면적의 요소로서, 제한된 유동 단면적의 요소는 인장 억제물 내로의 열가소성 탄성 중합체의 침투를 촉진시키기 위해 배압을 발생시키는, 제한된 유동 단면적의 요소를 포함하는
    다이 조립체.
38. 제37항에 있어서,
    제2 결합 영역 그리고 제2 열가소성 중합체를 위한 입구를 포함하며, 제2 결합 영역에서, 제2 열가소성 중합체는 그 일측에서 제1 열가소성 중합체의 유동물 그리고 인장 억제물과 결합되는
    다이 조립체.
39. 제38항에 있어서,
    열가소성 중합체의 일측에 접합하도록 직물의 긴 웨브를 위한 입구 슬롯을 포함하는
    다이 조립체.
40. 제39항에 있어서,
    압출물 지지 블록을 포함하며, 다이 조립체는 직물이 압출물 지지 블록 위를 통과하고 압출물을 지지하도록 구성되는
    다이 조립체.
41. 제40항에 있어서,
    a) 압출물 지지 블록을 위한 냉각부와, b) 압출물 지지 블록으로부터 원격에 다이 조립체의 요소를 위한 가열부 중 적어도 1개를 포함하는
    다이 조립체.
42. 제41항에 있어서,
    압출물 지지 블록은 유체를 냉각시키고 다이 조립체의 다른 요소로부터 냉매 지지 블록으로의 열 전달을 제한하는 적어도 1개의 입구 및 적어도 1개의 출구를 포함하는
    다이 조립체.
43. 열가소성 재료 및 인장 억제물을 포함하는 일정한 단면의 제품을 압출하는 방법이며,
    a) 다이 조립체에 인장 억제물을 공급하는 단계와;
    b) 인장 억제물이 열가소성 재료 내에 매설되도록 인장 억제물의 용융 온도 아래의 온도에서 용융 상태로 다이 조립체에 열가소성 재료를 공급하는 단계와;
    c) 다이 조립체에 직물의 긴 웨브를 공급하고 직물이 열가소성 재료의 일측에 접합되게 하는 단계와;
    d) ⅰ) 직물과 접촉되는 다이 조립체를 냉각시키는 단계와, ⅱ) 직물로의 열 전달을 감소시키기 위해 직물과 접촉되는 다이 조립체의 요소의 적어도 일부의 단열부를 제공하는 단계 중 적어도 1개의 단계를 포함하는
    압출 방법.
44. 제43항에 있어서,
    다이 조립체는 열가소성 재료로부터 형성되고 인장 억제물을 포함하는 압출물을 위한 출구를 포함하고, 직물은 압출물이 냉각 및 응고되는 동안에 압출물을 지지하기 위해 출구에 인접한 압출물에 합류되는
    압출 방법.
45. 열가소성 재료 및 인장 억제물을 포함하는 제품을 압출하는 다이 조립체이며,
    a) 열가소성 재료를 위한 제1 입구와;
    b) 인장 억제물을 위한 진입부와;
    c) 인장 억제물이 열가소성 탄성 중합체 내에 매설되는 결합 영역과;
    d) 직물의 긴 웨브를 위한 입구 슬롯과;
    e) 다이 조립체의 요소로서, 다이 조립체로의 통과 중에 직물과 접촉되고, ⅰ) 요소를 위한 냉각부와 ⅱ) 직물로의 열 전달을 감소시키기 위해 다이 조립체의 다른 요소로부터의 열 분리부 중 적어도 1개를 포함하는, 다이 조립체의 요소를 포함하는
    다이 조립체.
46. 제45항에 있어서,
    다이 조립체는 열가소성 재료로부터 형성되고 인장 억제물을 포함하는 압출물을 위한 출구를 포함하고, 입구 슬롯은 압출물이 냉각 및 응고되는 동안에 압출물을 지지하기 위해 직물이 압출물에 합류되도록 출구에 인접하게 위치되는
    다이 조립체.
47. 열가소성 재료 그리고 인장을 억제하는 케이블 어레이를 포함하는 제품을 압출하는 다이 조립체이며,
    a) 케이블을 공급하는 케이블 맨드렐과;
    b) 케이블 맨드렐에 고정되는 적어도 1개의 제1 러너 판으로서, 상기 적어도 1개의 제1 러너 판은 제1 열가소성 재료의 공급물을 수용하는 제1 입구에 연결되고, 상기 적어도 1개의 제1 러너 판은 케이블 맨드렐에 의해 공급된 케이블을 매설하기 위해 제1 열가소성 재료의 유동물을 안내하는 채널을 포함하는, 적어도 1개의 제1 러너 판과;
    c) 적어도 1개의 제1 러너 판에 고정되는 적어도 1개의 제2 러너 판으로서, 상기 적어도 1개의 제2 러너 판은 제2 열가소성 재료의 공급물을 수용하는 제2 입구에 연결되고, 상기 적어도 1개의 제2 러너 판은 제1 열가소성 재료 상으로 제2 열가소성 재료의 유동물을 안내하는 채널을 포함하는, 적어도 1개의 제2 러너 판을 포함하는
    다이 조립체.
48. 제47항에 있어서,
    적어도 1개의 제1 러너 판과 적어도 1개의 제2 러너 판 사이에 고정되는 빗살 판을 추가로 포함하며,
    빗살 판은 제1 열가소성 재료의 유동물 내에 배압을 생성시키기 위해 감소된 유동 단면적의 슬롯을 포함하는
    다이 조립체.
49. 제48항에 있어서,
    케이블 맨드렐, 적어도 1개의 제1 러너 판, 빗살 판 및 적어도 1개의 제2 러너 판 각각은 세척을 용이하게 하기 위해 서로로부터 분해되도록 구성되는
    다이 조립체.
50. 실질적으로 첨부 도면을 참조하여 이전에 설명된 것과 같은 또는 첨부 도면에 도시된 것과 같은 열가소성 핸드레일을 압출하는 압출 방법.
51. 실질적으로 첨부 도면을 참조하여 이전에 설명된 것과 같은 또는 첨부 도면에 도시된 것과 같은 열가소성 핸드레일을 압출하는 장치.

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