CZ386898A3 - Elektromagnetické zařízení - Google Patents
Elektromagnetické zařízení Download PDFInfo
- Publication number
- CZ386898A3 CZ386898A3 CZ983868A CZ386898A CZ386898A3 CZ 386898 A3 CZ386898 A3 CZ 386898A3 CZ 983868 A CZ983868 A CZ 983868A CZ 386898 A CZ386898 A CZ 386898A CZ 386898 A3 CZ386898 A3 CZ 386898A3
- Authority
- CZ
- Czechia
- Prior art keywords
- insulation
- electrical
- winding
- inner layer
- conductor
- Prior art date
Links
Classifications
-
- H—ELECTRICITY
- H02—GENERATION; CONVERSION OR DISTRIBUTION OF ELECTRIC POWER
- H02J—CIRCUIT ARRANGEMENTS OR SYSTEMS FOR SUPPLYING OR DISTRIBUTING ELECTRIC POWER; SYSTEMS FOR STORING ELECTRIC ENERGY
- H02J3/00—Circuit arrangements for ac mains or ac distribution networks
- H02J3/36—Arrangements for transfer of electric power between ac networks via a high-tension dc link
-
- H—ELECTRICITY
- H02—GENERATION; CONVERSION OR DISTRIBUTION OF ELECTRIC POWER
- H02K—DYNAMO-ELECTRIC MACHINES
- H02K15/00—Methods or apparatus specially adapted for manufacturing, assembling, maintaining or repairing of dynamo-electric machines
- H02K15/12—Impregnating, heating or drying of windings, stators, rotors or machines
-
- H—ELECTRICITY
- H01—ELECTRIC ELEMENTS
- H01F—MAGNETS; INDUCTANCES; TRANSFORMERS; SELECTION OF MATERIALS FOR THEIR MAGNETIC PROPERTIES
- H01F27/00—Details of transformers or inductances, in general
- H01F27/28—Coils; Windings; Conductive connections
- H01F27/288—Shielding
-
- H—ELECTRICITY
- H01—ELECTRIC ELEMENTS
- H01F—MAGNETS; INDUCTANCES; TRANSFORMERS; SELECTION OF MATERIALS FOR THEIR MAGNETIC PROPERTIES
- H01F27/00—Details of transformers or inductances, in general
- H01F27/28—Coils; Windings; Conductive connections
- H01F27/32—Insulating of coils, windings, or parts thereof
- H01F27/323—Insulation between winding turns, between winding layers
-
- H—ELECTRICITY
- H01—ELECTRIC ELEMENTS
- H01F—MAGNETS; INDUCTANCES; TRANSFORMERS; SELECTION OF MATERIALS FOR THEIR MAGNETIC PROPERTIES
- H01F27/00—Details of transformers or inductances, in general
- H01F27/34—Special means for preventing or reducing unwanted electric or magnetic effects, e.g. no-load losses, reactive currents, harmonics, oscillations, leakage fields
-
- H—ELECTRICITY
- H01—ELECTRIC ELEMENTS
- H01F—MAGNETS; INDUCTANCES; TRANSFORMERS; SELECTION OF MATERIALS FOR THEIR MAGNETIC PROPERTIES
- H01F29/00—Variable transformers or inductances not covered by group H01F21/00
- H01F29/14—Variable transformers or inductances not covered by group H01F21/00 with variable magnetic bias
-
- H—ELECTRICITY
- H01—ELECTRIC ELEMENTS
- H01F—MAGNETS; INDUCTANCES; TRANSFORMERS; SELECTION OF MATERIALS FOR THEIR MAGNETIC PROPERTIES
- H01F3/00—Cores, Yokes, or armatures
- H01F3/10—Composite arrangements of magnetic circuits
-
- H—ELECTRICITY
- H01—ELECTRIC ELEMENTS
- H01F—MAGNETS; INDUCTANCES; TRANSFORMERS; SELECTION OF MATERIALS FOR THEIR MAGNETIC PROPERTIES
- H01F3/00—Cores, Yokes, or armatures
- H01F3/10—Composite arrangements of magnetic circuits
- H01F3/14—Constrictions; Gaps, e.g. air-gaps
-
- H—ELECTRICITY
- H02—GENERATION; CONVERSION OR DISTRIBUTION OF ELECTRIC POWER
- H02H—EMERGENCY PROTECTIVE CIRCUIT ARRANGEMENTS
- H02H3/00—Emergency protective circuit arrangements for automatic disconnection directly responsive to an undesired change from normal electric working condition with or without subsequent reconnection ; integrated protection
- H02H3/02—Details
- H02H3/025—Disconnection after limiting, e.g. when limiting is not sufficient or for facilitating disconnection
-
- H—ELECTRICITY
- H02—GENERATION; CONVERSION OR DISTRIBUTION OF ELECTRIC POWER
- H02K—DYNAMO-ELECTRIC MACHINES
- H02K15/00—Methods or apparatus specially adapted for manufacturing, assembling, maintaining or repairing of dynamo-electric machines
-
- H—ELECTRICITY
- H02—GENERATION; CONVERSION OR DISTRIBUTION OF ELECTRIC POWER
- H02K—DYNAMO-ELECTRIC MACHINES
- H02K3/00—Details of windings
- H02K3/04—Windings characterised by the conductor shape, form or construction, e.g. with bar conductors
- H02K3/12—Windings characterised by the conductor shape, form or construction, e.g. with bar conductors arranged in slots
- H02K3/14—Windings characterised by the conductor shape, form or construction, e.g. with bar conductors arranged in slots with transposed conductors, e.g. twisted conductors
-
- H—ELECTRICITY
- H02—GENERATION; CONVERSION OR DISTRIBUTION OF ELECTRIC POWER
- H02K—DYNAMO-ELECTRIC MACHINES
- H02K3/00—Details of windings
- H02K3/04—Windings characterised by the conductor shape, form or construction, e.g. with bar conductors
- H02K3/28—Layout of windings or of connections between windings
-
- H—ELECTRICITY
- H02—GENERATION; CONVERSION OR DISTRIBUTION OF ELECTRIC POWER
- H02K—DYNAMO-ELECTRIC MACHINES
- H02K3/00—Details of windings
- H02K3/32—Windings characterised by the shape, form or construction of the insulation
- H02K3/40—Windings characterised by the shape, form or construction of the insulation for high voltage, e.g. affording protection against corona discharges
-
- H—ELECTRICITY
- H02—GENERATION; CONVERSION OR DISTRIBUTION OF ELECTRIC POWER
- H02K—DYNAMO-ELECTRIC MACHINES
- H02K3/00—Details of windings
- H02K3/46—Fastening of windings on the stator or rotor structure
- H02K3/48—Fastening of windings on the stator or rotor structure in slots
-
- H—ELECTRICITY
- H01—ELECTRIC ELEMENTS
- H01F—MAGNETS; INDUCTANCES; TRANSFORMERS; SELECTION OF MATERIALS FOR THEIR MAGNETIC PROPERTIES
- H01F27/00—Details of transformers or inductances, in general
- H01F27/28—Coils; Windings; Conductive connections
- H01F27/32—Insulating of coils, windings, or parts thereof
- H01F2027/329—Insulation with semiconducting layer, e.g. to reduce corona effect
-
- H—ELECTRICITY
- H01—ELECTRIC ELEMENTS
- H01F—MAGNETS; INDUCTANCES; TRANSFORMERS; SELECTION OF MATERIALS FOR THEIR MAGNETIC PROPERTIES
- H01F29/00—Variable transformers or inductances not covered by group H01F21/00
- H01F29/14—Variable transformers or inductances not covered by group H01F21/00 with variable magnetic bias
- H01F2029/143—Variable transformers or inductances not covered by group H01F21/00 with variable magnetic bias with control winding for generating magnetic bias
-
- H—ELECTRICITY
- H02—GENERATION; CONVERSION OR DISTRIBUTION OF ELECTRIC POWER
- H02K—DYNAMO-ELECTRIC MACHINES
- H02K2203/00—Specific aspects not provided for in the other groups of this subclass relating to the windings
- H02K2203/15—Machines characterised by cable windings, e.g. high-voltage cables, ribbon cables
-
- H—ELECTRICITY
- H02—GENERATION; CONVERSION OR DISTRIBUTION OF ELECTRIC POWER
- H02K—DYNAMO-ELECTRIC MACHINES
- H02K9/00—Arrangements for cooling or ventilating
- H02K9/19—Arrangements for cooling or ventilating for machines with closed casing and closed-circuit cooling using a liquid cooling medium, e.g. oil
-
- Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
- Y10—TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC
- Y10S—TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
- Y10S174/00—Electricity: conductors and insulators
- Y10S174/13—High voltage cable, e.g. above 10kv, corona prevention
-
- Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
- Y10—TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC
- Y10S—TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
- Y10S174/00—Electricity: conductors and insulators
- Y10S174/13—High voltage cable, e.g. above 10kv, corona prevention
- Y10S174/14—High voltage cable, e.g. above 10kv, corona prevention having a particular cable application, e.g. winding
-
- Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
- Y10—TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC
- Y10S—TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
- Y10S174/00—Electricity: conductors and insulators
- Y10S174/13—High voltage cable, e.g. above 10kv, corona prevention
- Y10S174/14—High voltage cable, e.g. above 10kv, corona prevention having a particular cable application, e.g. winding
- Y10S174/19—High voltage cable, e.g. above 10kv, corona prevention having a particular cable application, e.g. winding in a dynamo-electric machine
- Y10S174/20—Stator
-
- Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
- Y10—TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC
- Y10S—TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
- Y10S174/00—Electricity: conductors and insulators
- Y10S174/13—High voltage cable, e.g. above 10kv, corona prevention
- Y10S174/14—High voltage cable, e.g. above 10kv, corona prevention having a particular cable application, e.g. winding
- Y10S174/24—High voltage cable, e.g. above 10kv, corona prevention having a particular cable application, e.g. winding in an inductive device, e.g. reactor, electromagnet
-
- Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
- Y10—TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC
- Y10S—TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
- Y10S174/00—Electricity: conductors and insulators
- Y10S174/13—High voltage cable, e.g. above 10kv, corona prevention
- Y10S174/14—High voltage cable, e.g. above 10kv, corona prevention having a particular cable application, e.g. winding
- Y10S174/24—High voltage cable, e.g. above 10kv, corona prevention having a particular cable application, e.g. winding in an inductive device, e.g. reactor, electromagnet
- Y10S174/25—Transformer
-
- Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
- Y10—TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC
- Y10S—TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
- Y10S174/00—Electricity: conductors and insulators
- Y10S174/13—High voltage cable, e.g. above 10kv, corona prevention
- Y10S174/26—High voltage cable, e.g. above 10kv, corona prevention having a plural-layer insulation system
Landscapes
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Power Engineering (AREA)
- Manufacturing & Machinery (AREA)
- Chemical & Material Sciences (AREA)
- Composite Materials (AREA)
- Coils Of Transformers For General Uses (AREA)
- Insulation, Fastening Of Motor, Generator Windings (AREA)
- Windings For Motors And Generators (AREA)
- Coils Or Transformers For Communication (AREA)
- Transformer Cooling (AREA)
- Dc-Dc Converters (AREA)
- Organic Insulating Materials (AREA)
- Insulating Of Coils (AREA)
- Rectifiers (AREA)
- Shielding Devices Or Components To Electric Or Magnetic Fields (AREA)
- Vehicle Body Suspensions (AREA)
- Power Steering Mechanism (AREA)
- Surgical Instruments (AREA)
- Manufacture Of Motors, Generators (AREA)
- Permanent Magnet Type Synchronous Machine (AREA)
- Regulation Of General Use Transformers (AREA)
- Housings And Mounting Of Transformers (AREA)
- Transformers For Measuring Instruments (AREA)
- Discharge Heating (AREA)
- Control Of Direct Current Motors (AREA)
- Thermistors And Varistors (AREA)
- Communication Cables (AREA)
Description
Oblast techniky
Vynález se týká elektromagnetického zařízení pro zpracování elektrické energie, přičemž toto zařízení zahrnuje elektrický obvod pro generování magnetického pole, přičemž tento obvod zahrnuje alespoň jeden elektrický vodič mající izolační systém. Toto elektromagnetické zařízení muže najít uplatnění v elektrotechnické oblasti. Uvedené zařízení má výkon spadající do rozsahu od několika VA do tisíců MVA. Horní mez tohoto výkonového rozmezí dosahuje nejvyšších hodnot přenosových napětí používaných v současné době.
Vynález se zejména týká rotačního elektrického stroje. Tento elektrický stroj je tvořen synchronním strojem, který se zejména používá jako generátor pro spojení s distribuční a přenosovou sítí, přičemž tyto sítě jsou v dalším textu společně označovány jako energetická sítí. Tento synchronní stroj je rovněž používán jako motor nebo jako zařízení pro kompenzaci fáze a regulaci napětí v případě, že tento stroj pracuje mechanicky naprázdno. Oblast techniky, do které spadá uvedený stroj, zahrnuje rovněž stroje s dvojitým napájením, asynchronní stroje, asynchronní kaskádové konvertory, stroje s vnějším polem a synchronní proudové stroj e.
Vynález se zejména rovněž týká silového transformátoru nebo reaktoru. Transformátory jsou používány ve všech oblastech techniky, které se zabývají přenosem a distribucí elektrické energie. Tyto transformátory jsou především používány pro výměnu elektrické energie mezi dvěma nebo více elektrickými systémy. Jak je to dobře známé, pro tento účel je využívána elektromagnetická indukce. Transformátor podle vynálezu patří do skupiny tzv. silových transformátorů s jmenovitými výkony od několika stovek kVA až k hodnotám přes 1000 MVA a s jmenovitými napětími od 3-4 kV
až k hodnotám odpovídajícím velmi vysokým přenosovým napětím, t j . 40 0 kV až 8 00 kV nebo více.
Ačkoliv následující popis stavu techniky se týká zejména silových transformátorů, předmětem vynálezu rovněž mohou být reaktory, které jsou, jak je to dobře známé, tvořeny bud' jednofázovými nebo třífázovými reaktory. Izolační a chladící systém těchto reaktorů je v principu stejný jako u transformátorů. Tudíž jsou dostupné vzduchem-izolované nebo olejem-izolované, samochladící, tlakovým olejem-chlazené, apod., reaktory. Ačkoliv reaktory mají jedno vinutí (na jednu fázi) a mohou být tvořeny reaktory s magnetickým jádrem, popis dosavadního stavu techniky se ve velkém rozsahu rovněž týká reaktorů.
Uvedený elektrický obvod pro indukci magnetického pole může v některých provedení zahrnovat vinutí bez jádra, avšak zpravidla zahrnuje magnetické jádro z navrštvených normálních nebo orientovaných plechů nebo magnetické jádro z amorfního materiálu nebo materiálu na bázi prášku. Jak je to obecně řečeno, uvedený elektrický obvod je proveden tak, aby zajistil střídavý tok magnetického pole. Tento obvod obvykle zahrnuje různé druhy chladícího systému. V případě rotačního elektrického stroje vinutí může být uspořádáno ve statoru nebo v rotoru stroje, nebo jak ve statoru tak i v rotoru.
Předmětem vynálezu je rovněž způsob regulace elektrického pole v elektromagnetickém poli a způsob výroby magnetického obvodu.
Dosavadní stav techniky
Za účelem vymezení vynálezu vůči stavu techniky bude v následujícím textu popsán dosavadní stav techniky, pokud jde o jak rotační elektrický stroj tak i silový transformátor.
Rotační elektrický stroj
Rotační elektrický stroj bude popsán na příkladu synchronního stroje. Nejdříve bude popsán magnetický obvod tohoto stroje a jeho konvenční konstrukce. Poněvadž tento magnetický obvod je nej častěji umístěn ve statoru stroje, magnetický obvod bude v následujícím textu nazýván statorem s vrstveným jádrem, vinutí bude nazýváno statorovým vinutím a drážky ve vrstveném jádru pro vinutí budou nazývány statorovými drážkami nebo prostě drážkami.
Synchronní stroje mají obvykle budící vinutí v rotoru, ve kterém je hlavní magnetický tok generován stejnosměrným proudem, a střídavé vinutí ve statoru. Synchronní stroje mají obvykle třífázové provedení. V některých případech jsou synchronní stroje provedeny s vyniklými póly. Tyto stroje mají střídavé vinutí umístěné v rotoru.
Těleso statoru u velkých synchronních strojů je často vyrobeno z ocelových plechů vzájemně svařených. Vrstvené jádro je obvykle vyrobeno z lakovaných elektricky vodivých plechů o tloušťce 0,35 nebo 0,5 mm. V případě rozměrnějších strojů je plech proražen do segmentů, které jsou připevněny k tělesu statoru pomocí klínů/rybinových drážek. Vrstvené jádro je uchyceno přítlačnými prsty a přítlačnými deskami.
Pro chlazení vinutí synchronního stroje jsou k dispozici tři rozdílné chladící systémy.
V případě chlazení vinutí vzduchem jak statorové vinutí tak i rotorové vinutí jsou chlazena proudem vzduchu vedeným skrze uvedená vinutí. K tomuto účelu jsou jak ve statorových plechách tak i v rotoru vytvořeny chladící vzduchové kanálky. Pro radiální ventilaci a chlazení vzduchem je jádro ze železných plechů alespoň v případě středně velikých a velikých strojů rozděleno do svazků s radiálními a axiálními kanálky uspořádanými uvnitř jádra. Jako chladící
vzduch může být použit vzduch z okolí stroje, avšak při vysokých výkonech stroje je v podstatě použít uzavřený chladící systém s tepelnými výměníky. Vodíkové chlazení je používáno u turbogenerátorů a u velkých synchronních kompenzátorů. Způsob chlazení probíhá stejně jako při vzduchovém chlazení s tepelnými výměníky s tím rozdílem, Že vzduch působící jako chladivo je nahrazen vodíkovým plynem. Vodíkový plyn má vyšší chladící kapacitu než vzduch, avšak dochází k problémům spočívajícím v obtížném utěsnění chladícího systému a monitorování úniku vodíkového plynu. V případě turbogenerátorů o výkonech spadajících do horní části uvedeného výkonového rozmezí jsou známé způsoby chlazení vodou jak statorového vinutí tak i rotorového vinutí. Chladící kanály jsou tvořeny potrubími, které jsou uspořádány uvnitř vodičů ve statorovém vinutí. V souvislosti s chlazením velkých strojů vyvstává problém spočívající v nerovnoměrném chlazení, které způsobuje vznik teplotních rozdílů uvnitř stroje.
Statorové vinutí je uloženo v drážkách vytvořených v jádře z kovových plechů, přičemž tyto drážky obvykle mají obdélníkový nebo lichoběžníkový průřez. Každé vinutí fáze zahrnuje množinu cívkových skupin zapojených do série, přičemž každá cívková skupina zahrnuje množinu cívek zapojených do série. Část cívky, která se nalézá ve statoru, je pojmenována jako strana cívky, a část cívky, která se nachází vně statoru, je pojmenována jako čelo cívky. Cívka zahrnuje jeden nebo více vodičů seskupených do výsky a/nebo šířky cívky. Mezi každým vodičem a k němu přilehlým vodičem existuje tenká izolace tvořená, např. z epoxidových/ skleněných vláken.
Uvedená cívka je izolována vůči drážce pomocí cívkové izolace, tj . izolace, která snese jmenovité napětí stroje vůči zemnímu potenciálu. Jako izolační materiál mohou být použity různé plastické, lakované materiály nebo materiály ze • · skleněných vláken. Pro tento účel jsou obvykle rovněž používány tzv. slídové pásky, které jsou tvořeny směsí slídy a tvrdé plastické hmoty, přičemž tyto slídové pásky poskytují zejména ochranu před částečnými výboji, které mohou rychle porušit dotyčnou izolaci. Izolace je aplikována na cívku navinutím slídových pásků kolem cívky v několika vrstvách. Tato izolace je impregnována a nato je strana cívky natřena barvou na bázi grafitu, což zlepšuje kontakt s obklopujícím statorem, který je spojen se zemním potenciálem.
Vodičová plocha vinutí je určena požadovanou intenzitou proudu a metodou použitého chlazení. 2a účelem maximalizování vodičového materiálu v drážce jsou vodič a cívka obvykle tvarovány do obdélníkového tvaru. Typická cívka je tvořena tzv. Roebelovými tyčemi, z nichž některé mohou mít duté provedení pro vedení chladivá. Roebelova tyč zahrnuje množinu obdélníkových, měděných vodičů zapojených paralelně, přičemž se tyto vodiče kříží po 360° podél drážky. Je možné rovněž použít Ringlandovi tyče s křížením 540° a další typy křížení. Toto křížení je provedeno za účelem zamezení výskytu cirkulačních proudu, které jsou generovány v průřezu vodičového materiálu (uvažováno při pohledu od magnetického pole) .
Z mechanických a elektrických důvodů elektrický stroj nemůže mít libovolnou velikost. Výkon stroje je určen v podstatě třemi faktory.· vodičovou plochou vinutí, která má za běžné provozní teploty, např. u měděných vodičů, maximální hodnotu 3 až 3,5 A/mm2, maximální hustotou toku (magnetickým tokem) ve statorovém a rotorovém materiálu, a maximální intenzitou elektrického pole materiálu, tzv. dielektrickou pevností.
v izolačním • · ·♦«·
Vícefázové střídavá vinutí jsou provedeny buď jako jednovrstvé nebo dvouvrstvé. V případě jednovrstvých vinutí připadá na jednu drážku pouze jedna strana cívky a v případě dvouvrstvých vinutí připadají dvě strany na jednu drážku. Dvouvrstvá vinutí jsou obvykle provedena jako vinutí se stejnými cívkami, zatímco jednovrstvá vinutí, která jsou v této souvislosti relevantní, mohou být provedeny jako vinutí se stejnými cívkami nebo jako soustředné vinutí. V případě vinutí se stejnými cívkami se vyskytuje pouze jeden cívkový krok (nebo případně dva cívkové kroky), zatímco plochá vinutí jsou provedena jako soustředná vinutí, tj . vinutí se značně proměnným cívkovým krokem. Cívkovým krokem je myšlena vzdálenost v obloukové míře mezi dvěma cívkovými stranami náležícími ke stejné cívce v relaci k relevantní pólové rozteči nebo počtu mezilehlých drážkových roztečí. Obvykle jsou používány různé varianty vinutí s prodlouženým nebo zkráceným krokem za účelem získání vinutí s požadovanými vlastnostmi. Z typu vinutí je v podstatě zřejmý způsob vzájemného spojení cívek v drážkách, tj . stran cívek, vně statoru, tj. při koncích vinutí.
Vně navršených plechů statoru cívka není opatřena nabarvenou polovodičovou vrstvou se zemním potenciálem. Konec vinutí je obvykle opatřen prostředkem pro regulaci elektrického pole tvořeným tzv. lakem pro ochranu před koronovým jevem, přičemž tento prostředek je určen k přeměně radiálního pole na axiální pole, což znamená, že k izolování konců vinutí dochází při vysokém potenciálu vůči zemi. Tento vysoký potenciál v některých případech způsobuje v oblasti konce cívky koronový jev, který může mít destruktivní charakter. Tzv. pole-regulující body při koncích vinutí přinášejí problémy pro rotační elektrické stroje.
Všechny velké stroje jsou běžně provedeny v konfiguraci s dvouvrstvým vinutím a stejnou velikostí cívek. Jedna strana každé cívky je umístěna v jedné z vrstev a druhá • ·· ·
Ί strana této cívky je umístěna v druhé z vrstev. To znamená, že se všechny cívky vzájemně kříží v koncích vinutí. V případě, že je použito více než dvou vrstev, potom křížení dělá navíjení vinutí obtížným a způsobuje zhoršení kvality konce vinutí.
Je všeobecně známé, že připojení synchronního stroje/generátoru k energetické síti musí být provedeno přes tzv. zvyšující transformátor se zapojením trojúhelník/hvězda, poněvadž napětí energetické sítě obvykle leží při vyšší úrovni než napětí rotačního elektrického stroje. Tento transformátor tudíž společně se synchronním strojem tvoří celistvou jednotku elektrárny. Uvedený transformátor vyvolává dodatečné náklady a má rovněž nevýhodu, která spočívá ve snížení celkové účinnosti systému. V případě, že by bylo možné vyrobit stroje pro výrazně vyšší napětí, potom by uvedený zvyšovací transformátor mohl být vynechán.
V posledních několika desetiletích se objevily požadavky na zvýšení napětí rotačních elektrických strojů. Maximální napětí, které mohlo být podle dosavadního stavu techniky dosaženo pro synchronní stroje s dobrou výtěžností v cívkové produkcí, je napětí kolem 25-30 kV.
Některá řešení týkající se nových konstrukcí synchronních strojů jsou, mimo jiné, popsány v článku s titulem Vodou a olejem chlazené turbogenerátory TVM 300 v publikaci J. Elektrotechnika, č. 1, 1970, str. 6-8, v patentu US 4,429,244 pod názvem Stator generátoru a v ruském patentu č. 955369.
Vodou a olejem chlazený synchronní stroj popsaný ve výše uvedené publikaci J. Elektrotechnika je určen pro napětí až k 20 kV. Článek popisuje nový izolační systém zahrnující olejovou/papírovou izolaci, která umožňuje ponořit stator úplně do oleje. Olej může být potom použit jako chladivo a současně jako izolant. Za účelem zamezení úniku oleje ze ·
statoru ven do rotoru uvedený stroj zahrnuje dielektrický olej-separující prstenec uspořádaný na vnitřním povrchu jádra. Statorové vinutí je zhotoveno z oválných dutých vodičů opatřených olejovou a papírovou izolací. Strany cívek s jejich izolacemi jsou zajištěny ve drážkách o obdélníkovém průřezu pomocí klínů. Olej je použit jako chladivo jak v dutých vodičích tak i otvorech ve statorových stěnách. Avšak tento chladící systém má za následek velký počet spojení jak olejového vedení tak i elektrického vedení v koncích cívek. Kromě toho silná izolace způsobuje zvýšený poloměr zakřivení vodičů, což zase vede ke zvýšené velikosti přesahu vinutí.
Výše uvedený US patent popisuje statorovou část synchronního stroje, který zahrnuje magnetické jádro z navrstvených plechů s lichoběžníkovými drážkami pro statorové vinutí. Tyto drážky jsou zúženy, poněvadž potřeba izolace statorového vinutí se zmenšuje směrem k vnitřku rotoru, přičemž v části vinutí, která je nejblíže k rotoru, se nalézá neutrální bod. Mimoto statorová část zahrnuje dielektrický olej-oddělující válec uspořádaný nejblíže k vnitřnímu povrchu jádra. Tato část může zlepšit magnetizační podmínky vzhledem ke stroji bez uvedeného prstence. Statorové vinutí je vytvořeno z kabelů ponořených do oleje, přičemž každá cívková vrstva má stejný průměr. Cívkové vrstvy jsou vzájemně odděleny pomocí distančních prvků ve drážkách a zajištěny klíny proti posunutí. Zvláštním znakem tohoto vinutí je to, že zahrnuje tzv. poloviční vinutí zapojené do série. Jedno z polovičních vinutí je umístěno a vystředěno uvnitř izolační objímky. Vodiče statorového vinutí jsou chlazeny obklopujícím olejem. Nevýhodou systému s velkým množstvím olejem je riziko úniku tohoto oleje do okolního prostředí a obtížného odstraňování následků tohoto úniku. Části izolační objímky, které jsou uspořádány vně drážek, mají válcovitou část a kónické zakončení zesílené vrstvami pro vedení proudu. Účelem tohoto opatření je regulování intenzity elektrického pole v oblasti, ve které je kabel ukončen koncem vinutí.
· · · « · • fc
Patent SSSR č. 955369 popisuje další řešení vedoucí ke zvýšení jmenovitého napětí synchronního stroje, jehož olejem-chlazené statorové vinutí, zahrnuje konvenční vysokonapěfový kabel se stejnými rozměry pro všechny vrstvy. Tento kabel je umístěn ve statorových drážkách tvořené kruhovými, radiálně uspořádanými otvory odpovídajícími průřezu kabelu a žádoucímu prostoru pro upevnění tohoto kabele a pro proudění chladivá. Rozdílné radiálně uspořádané vrstvy vinutí jsou obklopeny izolačními trubicemi a upevněny těmito izolačními trubicemi. Tyto trubice jsou upevněny v statorové drážce pomocí izolačních distančních členů. Kvůli chlazení pomocí oleje stator rovněž zahrnuje vnitřní dielektrický prstenec pro utěsnění prostoru s olejovým chladivém vůči vnitřní vzduchové mezeře. Nevýhodou výše uvedeného systému s olejovým chlazení je rovněž jeho konfigurace, která se vyznačuje velmi úzkými pásy mezi rozdílnými statorovými drážkami, což způsobuje velké rozptylové toky v drážkách, které negativně ovlivňují magnetizační podmínky stroje.
Zpráva výzkumného ústavu pro elektrickou energii, EL-3391, z roku 1984 popisuje vývojové koncepce vysokonapěfových rotačních elektrických strojů, které mohou být připojeny k energetické síti, aniž by bylo nutné použít transformátoru. K vývoji těchto strojů vedla snaha dosáhnout vyšší účinnost u těchto strojů, a tudíž lepší ekonomické parametry. Hlavním důvodem pro zahájení vývoje generátorů pro přímé spojení k energetické síti v roce 1984 byla skutečnost, že v téže době již byly produkovány supravodičcvé rotory. Velká magnetizační kapacita supravodičového pole umožňuje použití vinutí se vzduchovou mezerou a s dostatečnou tloušfkou izolace odolné vůči elektrickému namáhání. Byl učiněn předpoklad, že kombinací nejslibnějsí koncepce, podle uvedeného projektu, magnetického obvodu s vinutím tvořeného tzv. monolitickou válcovou armaturou, s koncepcí, ve které vinutí zahrnuje dva válce vodičů soustředně uložených ve
0«
0 · 0 0 * • 0 · 0
0 0 · · třech válcových izolačních pouzdrech a celá tato struktura je připevněna k železnému jádru bez zubů, rotační elektrický stroj pro vysoké napětí může být přímo připojen k energetické síti. Toto řešení předpokládá dostatečně tlustou hlavní izolaci, která snesla spojení typu síú k síti a síú k zemnímu potenciálu. Po posouzení všech dosud známých izolačních technik byl pro vysokonapěťový rotační stroj zvolen izolační systém, který je běžně používán u silových transformátorů a který zahrnuje dielektrickou tekutinou-impregnovanou celulózovou lesklou lepenku. Navržené řešení má kromě potřeby supravodičového rotoru další nevýhodu, která spočívá v tom, že toto řešení vyžaduje velmi tlustou izolaci, která zvyšuje rozměry stroje. Kromě toho konce vinutí musí být izolovány a chlazeny olejem nebo freony za účelem regulace velkých elektrických polí při těchto koncích a celý stroj musí být hermeticky uzavřen za účelem zamezení tvorby kapalného dielektrika z vlhkosti absorbované z atmosféry.
V případě výroby rotačních elektrických strojů spadajících do oblasti dosavadního stavu techniky je výroba vinutí tvořeného z vodičů a izolačních systémů provedena v několika stupních, přičemž vinutí musí být předtvarováno před sestavením na magnetickém obvodě. Impregnování pro vytvoření izolačního systému je provedena po sestavení vinuti na magnetickém obvodě.
Silový transformátor/reaktor
Za účelem vymezení silového transformátoru/reaktcru podle vynálezu vůči dosavadnímu stavu techniky a tudíž popisu nového přístupu k dané problematice vedle výhod poskytovaných vynálezem je v tomto odstavci této přihlášky učiněn relativně úplný popis silového transformátoru jaký je v současné době používán vedle omezení a problémů, ke kterým dochází při výpočtech, návrhu provedení, izolování, uzemňování, výrobě, • · • · * • · použití, testování, přepravě, apod., těchto transformátorů.
Z čistě obecného hlediska hlavním úkolem silového transformátoru je umožnit výměnu elektrické energie mezi dvěma nebo více elektrickými systémy obvykle s rozdílnými napětími a se stejnými frekvencemi.
Konvenční transformátorové nazýváno jádrem, silový transformátor zahrnuje jádro, které bude v následujícím textu přičemž toto jádro je často vytvořeno z
Tento transformátor transformátorem počet vinutí, sekundárním a je uspořádán určitý nazývána primárním, o silové vrstvených orientovaných plechů, obvykle z křemíkové oceli. Jádro zahrnuje určitý počet sloupců vzájemně spojených jhy, přičemž tyto sloupce spolu tvoří jedno nebo více vinutí.
je obvykle nazýván jádrovým
Kolem sloupců jádra která jsou normálně řídicím vinutím. Pokud jde transformátory, tyto vinutí jsou prakticky vždy soustředně uspořádány a distribuovány podél délky sloupců jádra. Jádro transformátoru obvykle má kruhové cívky rovněž i sloupce jádra se zužujícím průřezem za účelem pokud možno co nejtěsnejšího vyplnění prostoru mezi sloupci jádra těmito cívkami.
Kromě jádrového transformátoru existuje tzv. plástový transformátor. Tento transformátor má obvykle obdélníkové cívky a sloupce jádra s obdélníkovým průřezem.
Konvenční silové transformátory s výkonem ve spodní části výše uvedeného výkonového rozmezí mají někdy provedení se vzduchovým chlazením pro rozptýlení tepla vyvinutého v důsledku nevyhnutelných vlastních ztrát transformátoru. Za účelem zamezení kontaktu se silovým transformátorem a případného omezení externího magnetického pole transformátoru je tento transformátor často opatřen vnějším krytem s ventilačními otvory.
Avšak většina konvenčních silových transformátorů je chlazena olejem. Jedním z důvodů použití oleje jako chladícího media je to, že olej má dodatečnou velmi důležitou funkci jako izolační médium. Olejem-chlazený a olejem izolovaný silový transformátor je tudíž obklopen vnější nádrží, na kterou, jak to bude zřejmé z níže uvedeného popisu, jsou kladeny velmi vysoké požadavky. Transformátor často zahrnuje prostředky pro chlazení oleje vodou.
Následující část popisu bude z převážné části věnována olejem-plněnému silovému transformátoru.
Vinutí transformátoru jsou tvořena jednou nebo více cívkami zapojenými do série, přičemž tyto cívky zahrnují určitý počet sériové spojených závitů. Kromě toho cívky jsou opatřeny speciálním zařízením pro sepnutí mezi vývody cívek, V případe použití tohoto zařízení může být přepnutí provedeno pomocí šroubových spojů nebo Častěji pomocí speciálního přepínače, který působí v blízkosti nádrže. Jestliže je uvedené přepnutí realizováno u transformátoru pod napětím, přepínač je nazýván přepínačem odboček při zatížení, zatímco v ostatních případech je nazýván přepínačem odboček bez zatížení.
Pokud jde o olejem-chlazené a olejem-izolované výkonové transformátory s výkonem v horní oblasti uvedeného výkonového rozmezí, vypínací členy přepínače odboček pod zatížením jsou umístěny ve speciálních olejem-naplněných nádobách s přímým spojením s transformátorovou nádrží. Funkce vypínacích členů je čistě mechanická a je zajišťována motorem poháněným rotační hřídelí, přičemž tyto kontakty jsou uspořádány tak, aby byl dosažen rychlý pohyb během spínání v případě, že kontakt je otevřen, a pomalejší pohyb v případě, že kontakt má být uzavřen. Avšak samotné přepínače odboček pod zatížením jsou umístěny ve skutečné transformátorové nádrži. V průběhu provozu transformátoru dochází k hoření oblouku a jiskření. To vede k degradaci oleje v uvedených
nádobách. Za účelem dosažení menšího počtu oblouků a tudíž rovněž nižší tvorby sazí na uvedených kontaktech a nižšího opotřebení těchto kontaktů přepínače odboček při zatíženi obvykle působí na vysokonapěťové straně transformátoru. To je kvůli skutečnosti, že proudy, které mají být přepnuty jsou nižší na vysokonapěťové straně než, v případě, že přepínače odboček pod zatížením jsou zapojeny na nízkonapěťové straně transformátoru. Poruchové statistiky konvenčních olejem-plněných silových transformátorů ukázaly, že tyto přepínače odboček pod zatížením jsou často těmi prvky transformátoru, které způsobují poruchy transformátorů.
U olejem-chlazených a olejem-izolovaných silových transformátorů s výkonem v horní oblasti uvedeného výkonového rozmezí, jak přepínače odboček pod napětím tak i jejich vypínací členy jsou umístěny uvnitř nádrže. To znamená, že výše uvedené problémy spočívající v degradaci oleje v důsledku hoření oblouku během provozu transformátoru, apod., ovlivňují celý olejový systém.
Z hlediska přiloženého nebo indukovaného napětí může být obecně konstatováno, že napětí, které je stacionární ve vinutí, je distribuováno stejnou měrou na každý závit vinutí, tj . napětí na závitu je stejné na všech závitech.
Avšak z hlediska elektrického potenciálu je situace úplně odlišná. Jeden konec vinutí je obvykle spojen se zemi. Avšak to znamená, že se elektrický potenciál každého závitu zvyšuje prakticky od nuly v závitu, který je nejblíže k zemnímu potenciálu, až k potenciálu v závitech, které se nacházejí při ostatním konci vinutí, který odpovídá přiloženému napětí.
Tato distribuce potenciálu stanovuje konfiguraci izolačního systému, poněvadž je žádoucí mít dostatečnou izolaci jak mezi přilehlými závity vinutí tak i mezi každým závitem a zemí.
Závity v samostatné cívce jsou obvykle sloučeny do geometrické koherentní jednotky fyzicky vymezené vůči ostatním cívkám. Vzdálenost mezi cívkami je rovněž určena dielektrickým namáhání, ke kterému dochází mezi cívkami. To tudíž znamená, že žádoucí, aby cívky byly vzájemně odsazeny o jistou danou izolační vzdálenost. Vzhledem k výše uvedenému je rovněž žádoucí, aby i ostatní elektricky vodivé prvky transformátoru, které se nacházejí uvnitř elektrického pole, byly od elektrického potenciálu, který se lokálně vyskytuje v cívkách, odsazeny o dostatečné izolační vzdálenosti.
Z výše uvedeného popisu je tudíž zřejmé, že, pokud jde o individuální cívky, napěťový rozdíl interně mezi fyzicky přilehlými vodičovými členy je relativně nízký, zatímco napěťový rozdíl externě vzhledem k ostatním kovovým předmětům, např. ostatním cívkám zahrnutým v transformátoru, může být relativně vysoký. Tento napěťový rozdíl je určen napětím indukovaným magnetickou indukcí rovněž i kapacitně distribuovanými napětími, které mohou vzniknout na externích spojích transformátoru v důsledku přítomnosti vnějšího elektrického systému připojeného k transformátoru. Napětí, která mohou být externě přiložena k transformátoru, zahrnují vedle provozního napětí bleskové přepětí a spínací přepětí.
V proudových vodičích cívek vznikají dodatečné ztráty v důsledku magnetického rozptylového pole kolem vodiče. Za účelem udržení těchto ztrát na pokud možno co nejnižší úrovni, zejména v případě silových transformátorů s výkonem v horním výkonovém rozmezí, tyto vodiče jsou rozděleny do množiny dílčích vodičů, které jsou často nazývány prameny, přičemž tyto dílčí vodiče jsou zapojeny paralelně běhen provozu transformátoru. Tyto prameny musí být překříženy podle určitého vzoru, který zajišťuje, že indukované napětí v každém pramenu se stává pokud možno co nejvíce rovné indukovanému napětí v každém jiném pramenu, v důsledku čehož se rozdíl indukovaných napětí mezi dvěma prameny stává pokud · ·* · mošno do nejnižší pro interně cirkulující proudové složky za účelem udržení těchto složek při dostatečné úrovni z hlediska ztrát transformátoru.
V případě transformátorů spadajících do oblasti stavu techniky je hlavním cílem, aby transformátor měl pokud možno co největší počet vodičového materiálu uvnitř dané plochy vymezené tzv. transformátorovým oknem, jinými slovy řečeno, aby měl pokud možno co nejvyšší faktor plnění. Dostupný prostor v transformátoru je vyplněn vedle vodičového materiálu rovněž izolačním materiálem sdruženým s cívkami částečně interně mezi cívkami a částečně mezi cívkami a ostatními kovovými členy zahrnutými v magnetickém jádru.
Izolační systém uspořádaný částečně uvnitř cívky/vinutí a částečně mezi cívkami/vinutími a ostatními kovovými částmi je obvykle proveden v místě nejbližším k samostatnému vodičovému Členu jako izolace na bázi celulózy a laku a vně tohoto vodiče jako pevná izolace na bázi celulózy a jako kapalná, případě rovněž plynná, izolace. V tomto případě vinutí s izolací a případnými výztužnými částmi představuje velký objem materiálu, který je vystaven vysoké intenzitě elektrického pole, které vzniká v Činných Částí transformátoru a kolem těchto částí. 2a účelem stanovení dielektrického namáhání, ke kterému dochází v transformátoru, a dimenzování izolace s minimální rizikem pozdějšího proražení izolace jsou potřebné získat dostatečné znalosti o vlastnostech izolačních materiálů. Je rovněž důležité vytvořit takové prostředí obklopující izolaci, které by neměnilo nebo neomezovalo izolační vlastnosti této izolace.
V současné době převážně používané izolační systémy pro vysokonapětové silové transformátory zahrnují celulózový materiál jako pevná izolace a transformátorový olej jako kapalná izolace. Tento transformátorový olej je založen na tzv. minerálním oleji.
Transformátorový olej má dvojí funkci, poněvadž vedle izolační funkce aktivně přispívá k chlazení jádra, vinutí, apod., odvedením ztrátového tepla transformátoru. Systém olejového chlazení zahrnuje olejové čerpadlo, vnější chladící člen, dilatační spojku, apod..
mezi
Elektrické spojeni transformátoru a bezprostředně připojenými cívkami/vinutími se nazývá průchodkou pro vodivé spojení skrze nádrž, která v případě olejem-naplněných silových transformátorů obklopuje skutečný transformátor. Tato průchodka je obvykle tvořena samostatnou komponentou připevněnou ke stěně nádrže, přičemž je provedena tak, aby splňovala izolační požadavky kladené jak na vnější část tak i vnitřní část nádrže a současně odolala proudové zátěži a rezultujícím proudovým silám. Je nutné poznamenat, že stejné požadavky kladené na výše popsaný izolační systém, pokud jde o vinutí transformátoru, jsou rovněž uplatňované pro nutná spojení mezi cívkami, mezi a pro externími spoj i průchodkami a cívkami průchodek jako takových.
rozdílné typy přepínačů uvnitř silového s daným zemním
Tímto způsobem
Všechny kovové komponenty transformátoru jsou obvykle spojené potenciálem s výjimkou proud-vodících vodičů je vyloučeno riziko nežádoucího a obtížně regulovatelného nárůstu potenciálu v důsledku kapacitní napěťové distribuce mezi proudovými vedeními při vysokém potenciálu a zemí. Tento nežádoucí přírůstek potenciálu může způsobit částečné výboje, tzv. korónové výboje, které mohou být objeveny v průběhu běžných přejímacích testů srovnáním zvýšeného napětí a frekvence s jmenovitými hodnotami transformátoru. Tyto korónové výboje mohou způsobit poškození transformátoru během jeho provozu.
Individuální cívky v transformátoru musí být mechanicky dimenzovány takovým způsobem, aby odolaly napětím, ke kterým dochází v důsledku proudů generovaných v cívkách a ···* proudových sil vyplývajících z těchto proudů během spojení nakrátko. Cívky jsou obvykle provedeny tak, aby síly působící v cívkách byly absorbovány uvnitř každé samostatné cívky, což zase znamená, že cívku nelze optimálně dimenzovat pro její normální funkci během normálního chodu.
Uvnitř úzkého napěťového a výkonového rozmezí olejem-plněných transformátorů jsou vinutí tvořena tzv. páskovými vinutími. To znamená, že individuální výše uvedené vodiče jsou nahrazeny tenkými plechy. Silové transformátory s páskovým vinutím jsou vyrobeny pro napětí až k 20 - 30 kv a pro výkony až k 20 - 30 MW.
Pro izolační systém silových transformátorů s výkony uvnitř horního výkonového rozmezí jsou žádoucí vedle relativně komplikovaného provedení rovněž speciální výrobní opatření, které vedou k nej lepšímu možnému využití vlastností izolačního systému. Za účelem dosažení žádoucí izolace izolační systém měl by mít nízký obsah vlhkosti, pevná část izolace měla by být dobře impregnována obklopujícím olejem, a riziko zbylých plynových kapes v pevné Části izolace musí být minimální. Za účelem zajištění výše uvedeného speciální sušení a impregnování je provedeno na kompletním jádru s vinutími před tím, než je toto jádro s vinutími vloženo do nádrže. Po tomto sušení a impregnování je transformátor umístěn do nádrže, která je nato utěsněna. Před naplněním olejem musí být z nádrže s ponořeným transformátorem odveden všechen vzduch. To je provedeno speciální podtlakovou technikou. Po provedení této operace je nádrž naplněna olej em.
Za účelem dosažení žádoucí životnosti transformátoru, apod., je nutné odvedením vzduchu za použití uvedené podtlakové techniky dosáhnout téměř úplného vakua. To tudíž předpokládá, že nádrž, která obklopuje transformátor je dimenzována pro úplné vakuum, což způsobuje značnou spotřebu materiálu pro vyrobení této nádrže a výrazně dlouhou dobu « «« « • ·
výroby této nádrže.
V případě, že v olejem-naplněným silovým transformátoru dojde k elektrickým výbojům nebo že v libovolné části transformátoru dojde k lokálnímu značnému přírůstku teploty, potom se v oleji, který má dezintegrující účinky, rozloží plynné produkty vytvořené výše uvedenými jevy. Transformátory jsou proto obvykle opatřeny monitorovacími zařízeními pro detekci plynu rozpuštěného v oleji.
Z důvodu velké hmotnosti nádrže naplněné olejem a zahrnující transformátor jsou nádrže s transformátory přepravovány bez oleje. Potom, co je transformátor instalován na místě použití tohoto transformátoru, je nutné z nádrže znovu odčerpat vzduch uvedenou podtlakovou technikou. Kromě toho je nutné tuto operaci opakovat vždy v rámci opravy nebo kontroly transformátoru.
Je zřetelné, že tyto procesy jsou velmi časově náročné a nákladné a tvoří značnou část celkové doby nutné pro výrobu a opravu transformátoru, přičemž po stejnou dobu je nutné zajistit náhradní zdroje.
Izolační transformátorech transformátoru.
materiál v konvenčních silových tvoří velkou část celkového objemu Je běžnou skutečností, že silový transformátor s výkonem v horní části uvedeného výkonového rozmezí vyžaduje řádově transformátorového oleje, vlastnosti jako motorová několik set kubických metrů Tento olej, který má podobné nafta, je řídkou tekutinou a vykazuje relativně nízký bod vzplanuti. Je tudíž zřejmé, že olej spolu s celulózou představuje nezanedbatelné nebezpečí vzniku požáru v případě neúmyslného vývinu tepla v transformátoru způsobeného, např. interním přeskokem jiskry, a následného rozlití oleje do okolí.
Je rovněž očividné, že zejména v případě olejem-plněných transformátorů vyvstává velmi závažný problém • ·
spočívající v transportu těchto transformátoru. Tento transformátor s výkonem v horní části uvedeného výkonového rozmezí může celkovou hmotnost až k 1000 tunám. Kromě toho je nutné si uvědomit, že vnější provedení transformátoru musí být někdy uzpůsobeno obvyklým transportním profilům, to znamená, že musí být uzpůsobeno daným podmínkám transportu transformátoru, např. průjezdu mosty, tunely, apod..
V následujícím textu bude uveden krátký výčet znaků olejem-plněných silových transformátorů spadajících do oblasti stavu techniky, přičemž z tohoto výčtu budou zřejmé jak některá omezení pro tyto transformátory tak i problémy, ke kterým dochází v souvislosti s použitím těchto transformátorů.
Olejem-naplněný konvenční silový transformátor zahrnuje vnější nádrž, která obklopuje transformátor zahrnující transformátorové jádro s cívkami, olej pro izolaci a chlazení transformátoru, různá mechanická výztužná zařízení, apod.. Velké požadavky jsou kladeny na nádrž, poněvadž z této nádrže s uloženým transformátorem před jejím naplněním olejem musí být odčerpán vzduch podtlakovou technikou za účelem dosažení v podstatě úplného vakua. Výroba nádrže a její následné zkoušky jsou velmi rozsáhlé, přičemž velké externí rozměry nádrže rovněž obvykle způsobují značné transportní problémy;
obvykle zahrnuje systém tlakového chlazení olejem. Tento chladící systém zahrnuje olejové čerpadlo, externí chladící člen, expanzní nádobu a dilatační spojku, apod.;
zahrnuje elektrické spojení mezi vnějšími vývody transformátoru a cívkami/vínutími bezprostředně připojenými k těmto vývodům, přičemž toto spojení je tvořeno průchodkou připevněnou k nádrži. Tato průchodka je provedena tak, aby její izolace byla odolná vůči podmínkám převládajícím uvnitř a vně transformátoru;
• 0 zahrnuje cívky/vinutí, jejichž vodiče jsou rozděleny do množiny vodivých členů, pramenů, které musí být překříženy takovým způsobem, aby napětí indukované v každém pramenu bylo pokud možno co nejvíce rovné s napětím každého jiného pramenu a tudíž aby rozdíl indukovaných napětí mezi dvojicí pramenů byl pokud možnó co nejnižší;
zahrnuje izolační systém uspořádaný částečně uvnitř cívky/vinutí a částečně mezi cívkami/vinutími a ostatními kovovými částmi, přičemž tento systém v místě nalézající se nejblíže samostatnému vodiči je tvořen pevnou izolací z celulózy nebo izolací na bázi laku a v externí oblasti tohoto vodiče je tvořen pevnou izolací z celulózy a kapalnou, případně rovněž plynnou, izolací. Kromě toho je velmi důležité, aby tento .izolační systém obsahoval velmi nízké množství vlhkosti;
zahrnuje přepínač odboček pod zatížením, který je integrován do transformátoru, obklopen olejem a obvykle připojen k. vysoko-napěťovému vinutí za účelem napěťové kontroly;
obsahuje olej, který může způsobit nezanedbatelné nebezpečí požáru ve spojení s vnitřními částečnými výboji, tzv. koronóvými výboji, jiskřením v přepínačích odboček pod zatížením a ostatními poruchovými spojeními;
zahrnuje obvykle monitorovací zařízení pro monitorování plynu rozpuštěného v oleji a vyvinutého v důsledku elektrických výbojů uvnitř oleje nebo lokálních přírůstků teploty, zahrnuje olej, který v případě poruchy nebo poškození transformátoru může uniknout do okolního prostředí a toto prostředí závažně znečistit.
Podstata vynálezu
Předmětem vynálezu je primárně elektromagnetické zařízení, které nemá alespoň jednu nebo několik nevýhod relevantních elektromagnetických zařízení, které jsou součástí dosavadního stavu techniky. Kromě toho předmětem vynálezu je sekundárně způsob regulace elektrického pole v elektromagnetickém zařízení pro zpracování elektrické energie a způsob výroby magnetického obvodu pro rotační elektrický stroj.
Předmět vynálezu je definován v následujících patentových nárocích, především v charakteristické části některého z nároků 1 až 5.
V širším slova smyslu vynález omezuje ztráty, ke kterým dochází v uvedeném elektromagnetickém zařízení, takže toto zařízení má vyšší účinnost v důsledku skutečnosti, že vynález umožňuje v podstatě uzavřít elektrické pole, které vzniká následkem uvedeného elektrického vodiče v izolačním systému. Toto omezeni ztrát vede zase ke snížení teploty v zařízení, což snižuje potřebu chlazení a umožňuje použití chladícího systému s provedením jednodušším než provedení chladících systémů použitých v konvenčních elektromagnetických zařízení.
Vodič/izolacní systém podle vynálezu může být tvořen pružným kabelem, který představuje podstatnou výhodu pro výrobu a montáž tohoto systému ve srovnáním s konvenčními prefabrikovanými pevnými vinutími. Izolační systém podle vynálezu způsobuje absenci plynných a tekutých izolačních materiálů.
Co se týče rotačního elektrického stroje, je možné provozovat stroj při tak vysokém napětí, že výše uvedený zvyšující transformátor se zapojením troj úhelník/hvězda může být vyloučen. To znamená, že stroj podle vynálezu může pracovat pod napětím výrazně vyšším než napětí, pod kterým • *·· • « * « »· ♦* »·
mohou pracovat stroje podle dosavadního stavu techniky, které jsou přímo připojeny k energetické síti. To způsobuje výraznou úsporu investičních nákladů na systém s rotačním elektrickým strojem a zvýšení celkové účinnosti tohoto systému. Vynález eliminuje potřebu konkrétních opatření pro regulaci pole v jistých oblastech vinutí, která jsou nutná u zařízení podle dosavadního stavu techniky. Další výhoda spočívá v tom, že vynález zjednodušuje opatření vedoucí k podmagnetizaci a přemagnetizaci za účelem omezení reaktančních účinků, které jsou důsledkem vzájemného fázového posunu mezi napětím a proudem.
Pokud je o silový transformátor/reaktor, vynález především vylučuje potřebu naplnění silových transformátorů olejem a problémy a nevýhody spojené s tímto naplněním.
Co se týče provedení vinutí, toto vinutí zahrnuje podél alespoň části jeho délky izolaci vyrobenou z pevného izolačního materiálu, přičemž uvnitř této izolace je uspořádána vnitřní vrstva a vně uvedené izolace je umístěna vnější vrstva, přičemž tyto vrstvy, které jsou vyrobeny z polovodičového materiálu umožňují uzavřít elektrické pole v celém zařízení dovnitř vinutí. Termínem pevný izolační materiál uvedeným v tomto textu je myšleno to, že vinutí nezahrnuje plynnou nebo kapalnou izolaci, jakou je např. olej. Namísto plynné nebo kapalné izolace je tento pevný izolační materiál tvořen polymemím materiálem. Rovněž uvedená vnitřní vrstva a vnější vrstva jsou tvořeny polymemím materiálem, avšak tento materiál má vlastnosti polovodičů.
Vnitřní vrstva a pevná izolace jsou vzájemně pevně spojeny v podstatě v celé jejich styčné ploše. Rovněž vnější vrstva a pevná izolace jsou vzájemně pevně spojeny v podstatě v celé jejich styčné ploše. Funkce vnitřní vrstvy spočívá ve vyrovnání potenciálu na stejnou úroveň a tudíž ve vyrovnání elektrického pole vně této vnitřní vrstvy v důsledku • · · * ♦ »
polovodičových vlastností této vnitřní vrstvy.
Rovněž vnější vrstva je vyrobena z polovodičového materiálu, přičemž má alespoň elektrickou vodivost vyšší než elektrická vodivost izolace, což způsobí, že tato vnější vrstva spojením se zemí nebo jiným relativně nízkým potenciálem vyrovnává potenciál na stejnou úroveň a v podstatě uzavírá elektrické pole, které vzniká v důsledku působení uvedeného elektrického vodiče uvnitř vnější vrstvy. Na druhou stranu vnější vrstva by měla mít rezistivitu dostatečnou k omezení elektrických ztrát v uvedené vnější vrstvě na minimálním hodnotu.
Pevné spojení mezi izolačním materiálem a vnější a vnitřní polovodičovou vrstvou by mělo být rovnoměrné v podstatě v celých jejich styčných plochách, takže v těchto styčných plochách by se neměly objevovat žádné dutiny, póry, apod.. Při vysokých napěťových úrovní dochází k elektrické a tepelné zátěži, která klade na izolační materiál nadměrné nároky. Je známé, že tzv. částečné výboje obecně představují vážný problém pro izolační materiál ve vysokonapěťových instalacích. V případě výskytu dutin, pórů, apod,, v izolační vrstvě, může dojít k vnitřním koróným výbojům pod vysokými napětími, čímž izolační materiál postupně degraduje a v důsledku toho může nato dojít k elektrickému průrazu skrze izolaci. To může vést k závažným poruchám elektromagnetického zařízení. Tudíž izolace by měla být homogenní.
Vnitřní vrstva uspořádaná uvnitř izolace by měla mít elektrickou vodivost nižší než elektrická vodivost elektrického vodiče, avšak dostatečnou k tomu, aby vnitřní vrstva vyrovnávala potenciál na stejnou úroveň a tudíž vyrovnávala elektrické pole působící vně vnitřní vrstvy. To v kombinaci se vzájemným pevným spojením vnitřní vrstvy a elektrické izolace v podstatě v celé jejich styčné plose, tj . spojením bez výskytu dutin, znamená v podstatě rovnoměrné elektrické pole vně vnitřní vrstvy a minimální riziko vzniku • · ···· částečných výbojů.
Je výhodné, že vnitřní vrstva a pevná elektrická izolace jsou vytvořeny z materiálů, které mají v podstatě rovné tepelné koeficienty roztažnosti. To je stejně výhodné, pokud jde o vnější vrstvu a pevnou izolaci. To znamená, že vnitřní a vnější vrstva a pevná elektrická izolace tvoří izolační systém, který se v závislosti na teplotních změnách roztahuje a stahuje rovnoměrně, jako by tento systém byl zhotoven z jednoho kusu, aniž by uvedené teplotní změny způsobily porušení uvedeného spojení ve styčných plochách. Tudíž je zajištěn těsný kontakt mezi vnitřní a vnější vrstvou a pevnou izolací a jsou vytvořeny podmínky pro udržení tohoto těsného kontaktu během prodlouženého provozu elektromagnetického zařízení.
V důsledku skutečnosti, že vnitřní a vnější vrstva polovodičového materiálu kolem izolace má sklon tvořit v podstatě ekvipotenciální plochy, takže elektrické pole v izolaci je výhodně distribuováno relativně rovnoměrně v tlouštce izolace, elektrická zátěž izolačního systému se snižuje.
Konstrukce vodičů s izolací z pevného izolačního materiálu a vnitřní a vnější vrstvou polovodičového materiálu je známá u přenosových kabelů pro vysoké napětí a pro přenos elektrické energie. V oblasti techniky týkající se přenosu elektrické energie byl dlouhou dobu uplatňován požadavek, aby izolace byla prostá závad. Avšak ve vysokonapětových kabelech pro přenos elektrické energie se nemění elektrický potenciál podél délky kabele, nýbrž je v podstatě na stejné úrovní. Avšak rovněž ve vysokonapětových kabelech pro přenos elektrické energie může dojít k okamžitým potenciálním rozdílům v důsledku přechodových jevů, např. blesku. Podle vynálezu pružný kabel podle přiložených patentových nároků je použit jako vinutí v elektromagnetickém zařízení.
«' ···· • •3 3 • 3
3*
Dalšího zlepšení může být dosaženo tím, že elektrický vodič ve vinutí je sestaven z menších tzv. pramenů, z nichž alespoň některé jsou vzájemně izolovány. Tím, že tyto prameny mají relativně malý průřez, výhodně přibližně kruhový, magnetické pole v pramenech má konstantní konfiguraci, čímž je výskyt vířivých proudů omezen na minimum.
Podle vynálezu vinutí/vinutí je/jsou tudíž výhodně vyrobeny ve formě kabelu zahrnujícího alespoň jeden vodič a výše popsaný izolační systém, jehož vnitřní vrstva probíhá kolem uvedených pramenů vodiče. Vně této vnitřní polovodičové vrstvy je uspořádána hlavní izolace kabelu ve formě pevného izolačního materiálu.
Vnější polovodičová vrstva podle vynálezu má takové elektrické vlastnosti, že je zajištěno vyrovnání potenciálu na stejnou úroveň podél vodiče. Tato vnější vrstva však nemá takovou vodivost, aby indukovaný proud protékal podél povrchu této vrstvy, což by způsobilo ztráty, které by zase měly za následek nežádoucí tepelné zatížení. Pro odpory vnitřní a vnější vrstvy (při 2Q°C) platí údaje uvedené v přiložených patentových nárocích 8 a 9. Co se týče vnitřní polovodičové vrstvy, tato vrstva musí mít elektrickou vodivost dostatečnou pro zajištění vyrovnání potenciálu pro elektrické pole, avšak současně tato vrstva musí mít odpor dostatečný pro zajištění uzavření elektrického pole. Je důležité, že vnitřní vrstva vyrovnává nepravidelnosti v povrchu vodiče a tvoří ekvípotenciální plochy s vysokou jakostí povrchu ve styčné plose s pevnou izolací. Vnitřní vrstva může mít proměnnou tloušťku, avšak za účelem zajištění hladkého povrchu, pokud jde o vodič a pevnou izolaci, tloušťka je výhodně mezi 0,5 a 1 mm.
Pružný kabel, který je použit podle vynálezu jako vinutí elektromagnetického zařízení, je tvořen zlepšeným kabelem ze zesítěného polyethylenu nebo zlepšeným kabelem s izolací z kaučuku na bázi ethylenpropylenu nebo jiného fcfcfcfc fcfcfc fcfcfcfc fcfcfc fc· fc · kaučuku, např. silikonového kaučuku. Zlepšení, mimo jiné, spočívá v novém provedení pramenů vodičů a v tom, že kabel, alespoň v některých provedeních, nemá žádný plášť pro mechanickou ochranu kabele. Nicméně je možné podle vynálezu, vnější plášť.
Toto kovové a elektrická že vnitřní aby kabel zahrnoval vodivé kovové stínění a uspořádaný vně vnější polovodičové vrstvy, stínění potom působí jako vnější mechanická ochrana, např. vůči bleskům. Je výhodné, polovodičová vrstva má potenciál elektrického vodiče. Za tímto účelem alespoň jeden z pramenů elektrického vodiče je neizolován a uspořádán tak, aby byl dosažen dobrý elektrický kontakt s vnitřní polovodičovou vrstvou. Případně rozdílné prameny mohou být střídavě uvedeny do elektrického kontaktu s vnitřní polovodičovou vrstvou.
Výroba vinutí transformátoru nebo reaktoru z výše uvedeného kabele způsobuje značné rozdíly, pokud jde o distribuci elektrického pole, mezi konvenčními silovými transformátory/reaktory a silovým transformátorem podle vynálezu. Rozhodující výhoda vinutí tvořeného kabelem podle vynálezu spočívá v tom, že elektrické pole je uzavřeno ve vinutí a tudíž neexistuje žádné elektrické pole vně vnější polovodičové vrstvy. Elektrické pole vyvolané proud-vedoucím vodičem působí pouze v pevné hlavní izolaci. Z hlediska provedení transformátoru/reaktoru a z hlediska jeho výroby uvedená skutečnost přináší značné výhody:
Při konstrukci vinutí nemusí být uvažována distribuce elektrického pole a překřížení pramenů uvedené v odstavci popisujícím stav techniky je vynecháno.
Při konstrukci jádra transformátoru nemusí být uvažována distribuce elektrického pole.
Pro elektrickou izolaci vinutí není nutný žádný olej, to znamená, že médiem obklopujícím vinutí může být vzduch.
Pro elektrické spojení mezi vnějšími vývody ···♦
• 4 4 4 * • » 4 4 4 4 • · * 4 · ·· · 444 4444 transformátoru a cívkami/vinutími bezprostředně připojenými k těmto vývodům nejsou potřebná žádná speciální spojení, poněvadž elektrické spojení oproti konvenčním zařízením je s vinutím spojeno v jeden celek.
Výroba a kontrola silového transformátoru podle vynálezu je mnohem jednodušší než výroba a kontrola konvenčního silového transformátoru/reaktoru, poněvadž impregnace, sušení a odvedení vzduchu podtlakovou technikou popsané v odstavci popisující stav techniky nejsou žádoucí. To vede ke značnému zkrácení doby produkce transformátoru.
Použitím izolačního systému podle vynálezu se objevily nové možnosti pro vývoj magnetického obvodu transformátoru podle dosavadního stavu techniky.
Pokud jde o další předmět vynálezu tvořený rotačním elektrickým strojem, je dosaženo podstatné omezení tepelné zátěže statoru. Přechodné přetížení stroje není tudíž rozhodující a je možné pohánět stroj při přetížení po delší dobu, aniž by hrozilo riziko poškození stroje. To znamená značné výhody pro uživatele silových zařízení, které jsou v případě provozních poruch nuceni rychle vypnout ostatní příslušenství tohoto zařízení za účelem zajištění dodacích podmínek stanovených zákonem.
Použitím rotačního elektrického stroje podle vynálezu udržovací náklady mohou být výrazně omezeny, poněvadž transformátory a přerušovače obvodů nemusí být zahrnuty v systému pro spojení stroje s energetickou sítí.
Jak to již bylo výše uvedeno, vnější polovodičová vrstva kabele vinutí je spojena se zemním potenciálem. Toto opatření je učiněno kvůli tomu, aby tato vrstva měla v podstatě zemní potenciál podél celé délky kabele vinutí. Je možné rozdělit vnější polovodičovou vrstvu rozřezáním této vrstvy na množinu částí distribuovaných podél délky kabele vinutí, přičemž každá individuální část vnější polovodičové
i «
vrstvy je připojitelná přímo k zemnímu potenciálu. Tímto způsobem je dosaženo lepší rovnoměrnosti podél délky kabele vinutí.
Jak to bylo výše uvedeno, pevná izolace a vnitřní a vnější vrstva mohou být získány, např. vytlačením. Avšak ostatní techniky jsou rovněž možné. Tak např. vnější a vnitřní vrstva a izolace mohou být vytvořeny rozprášením dotyčného materiálu na vodiči/vinutí.
Je výhodné, že kabel vinutí má kruhový průřez. Avšak mohou být použity i jiné průřezy v případě, že jsou žádoucí pro dosaženi lepší hustoty plnění.
Za účelem vytvoření elektrického napětí v rotačním elektrickém stroji kabel je uložen v několika po sobě jdoucích závitech v drážkách magnetického jádra. Vinutí může být tvořeno vícevrstvým soustředným kabelovým vinutím za účelem omezení počtu křížení čel cívek. Kabel může být tvořen kabelem se zužující se izolací za účelem lepšího využití magnetického jádra, přičemž v tomto případě tvar štěrbin může být uzpůsoben zužující se izolaci vinutí.
Významná výhoda rotačního elektrického stroje podle vynálezu spočívá v tom, že elektrické pole je blízké nule v oblasti čel cívek vně vnější polovodičové vrstvy, a že při použití vnějšího pláště při zemním potenciálu elektrické pole nemusí být regulováno. To znamená, že nevznikají žádné koncentrace elektrického pole ani uvnitř plechů v oblasti čel cívek ani v přechodových oblastech mezi těmito plechy.
Předmětem vynálezu je rovněž způsob regulace elektrického pole v silovém elektromagnetickém zařízení podle připojeného nároku 40.
Předmětem vynálezu je rovněž způsob výroby magnetického jádra podle přiloženého nároku 41, pružného kabelu, který je zaveden do otvorů ve štěrbinách v • · · fl fl · α λ · ·*««·*· • « * · · ♦ · · « + · flfl* ···· ·· ·♦ magnetickém jádru rotačního elektrického stroje a použit jako vinutí. Poněvadž kabel je pružný, může být ohnut, což umožňuje, aby kabel ve své délce byl uspořádán do formy cívky s několika závity. Čela cívek potom zahrnují oblasti ohnutí kabelu. Kabel může být rovněž spojen takovým způsobem, že jeho vlastnosti zůstávají konstantní v jeho délce. Tento způsob vede ke značnému zjednodušení ve srovnání se stavem techniky. Tzv. Roebelovi tyče nejsou pružné, avšak musí být předtvarovány do žádoucího tvaru. Rovněž impregnace cívek představuje nesmírně komplikovanou a nákladnou techniku při současné výrobě rotačních elektrických strojů.
Za účelem shrnutí výše uvedeného rotační elektrický stroj podle vynálezu má značný počet důležitých výhod oproti odpovídajícím strojům z oblasti dosavadního stavu techniky. Prvá výhoda spočívá v tom, že stroj může být přímo připojen k energetické síti se všemi druhy vysokého napětí. Za vysoké napětí se v této souvislosti považuje napětí překračující 10 k.V a napětí až k napěťovým úrovním, které se objevují v energetické síti. Další výhoda spočívá v tom, že podél celého vinutí je nepřetržitě veden zvolený potenciál, jakým je např. zemní potenciál, což znamená, že oblasti konců vinutí mohou být kompaktní a že nosné prostředky při oblastech konců vinutí mohou být aplikovány při prakticky zemním potenciálu nebo libovolně zvoleném jiném potenciálu. Ještě další výhoda spočívá v tom, že v rotačním elekrickém stroji není použit izolační a chladící systém na bázi oleje stejně, jako tomu je u výše uvedeného transformátoru/reaktoru. To znamená, že nevznikají žádné problémy související s utěsněním tohoto systému a že není nutný výše uvedený dielektrický prstenec. Jednou z dalších výhod je to, že veškeré nucené chlazení může být uskutečněno při zemním potenciálu.
* 0 0
Stručný seznam obrázků
V následujícím odstavci přihlášky vynálezu bude vynález popsán pomocí příkladných provedení, přičemž v tomto popisu budou dělány odkazy na přiložené výkresy, na kterých obr. 1 zobrazuje proudový modifikovaný kabel, obr. 2 zobrazuje čelní pohled na výseč/pólovou rozteč magnetického obvodu podle vynálezu, obr. 3 zobrazuje distribuci elektrického pole kolem vinutí konvenčního silového transformátoru/reaktoru, obr. 4 zobrazuje perspektivní pohled na jedno provedení silového transformátoru podle vynálezu, obr. 5 zobrazuje průřez modifikovaným provedením kabelu z obr. 1, přičemž v tomto provedení kabel zahrnuje několik vodičů, a obr. 6 zobrazuje průřez dalším modifikovaným provedením, v kterém kabel zahrnuje několik vodičů, které jsou však jinak uspořádány než vodiče kabelu na obr. 5.
Příklady vynálezu
Rotační elektrický stroj podle obr. 1 a 2
Důležitá podmínka pro výrobu magnetického obvodu podle popisu vynálezu spočívá v použití vodičového kabelu pro vinutí, přičemž tento vodičový kabel zahrnuje pevnou elektrickou izolaci, vnitřní polovodičovou vrstvu uspořádanou mezi touto izolací a jedním nebo vice elektrickými vodiči umístěnými uvnitř uvedené izolace a vnější polovodičovou vrstvu nalézající se vně uvedené izolace. Tento kabel je dostupný jako standardní kabely pro ostatní oblasti techniky týkající se zpracování elektrické energie, zejména přenosu
·· * elektrické energie. Za účelem popisu příkladného provedení vynálezu je nejdříve učiněn krátký popis standardního kabelu. Vnitřní proud-vedoucí vodič zahrnuje množinu neizolovaných pramenů. Kolem těchto pramenů je uspořádána polovodičová vnitřní vrstva. Kolem této polovodičové vnitřní vrstvy se nachází izolační vrstva z pevné izolace. Pevná izolace je vyrobena z polymerního materiálu, který má nízké elektrické ztráty a vysokou odolnost proti prasknutí. Tento polymerní materiál může být tvořen, např. polyethylenem, zejména zesítěným polyethylenem a ethylenpropylenem. Kolem vnější polovodičové' vrstvy může být umístěno kovové stínění a vnější izolační plášť. Polovodičové vrstvy jsou vyrobeny z polymerního materiálu, např. kopolymerů ethylenu, s elektricky vodivými složkami, např. vodivými sazemi nebo sazemi. Kabel, který bude v následujícím textu popsán, bude nazýván silovým kabelem.
Z obr. 1 je zřejmé výhodné provedení kabele určeného pro vinuti v rotačním elektrickém stroji. Kabel i zahrnuje proud-vedoucí vodič 2., který je sestaven z překřížených jak neizolovaných tak i izolovaných pramenů. Kromě těchto pramenů je možné použít elektromechanicky překřížené, vytlačené izolované prameny. Tyto prameny mohou být spleteny/překříženy v množině vrstev. Kolem uvedeného vodiče je uspořádána vnitřní polovodičová vrstva 3, která je zase obklopena homogenní vrstvou pevného izolačního materiálu. Izolace 4 je zcela prostá kapalného nebo plynného izolačního materiálu. Uvedená vrstva 4. je obklopena vnější polovodičovou vrstvou .5. Kabel použitý jako vinutí ve výhodném provedení může být opatřen kovovým stíněním a vnějším pláštěm, avšak nemusí být tomu tak. Za účelem zamezení proudů indukovaných ve vnější polovodičové vrstvě 5 a problémů souvisejících s těmito proudy je tento polovodič přerušen výhodně při čelech cívek, tj . v přechodech ze stohu plechů do konců vinutí. Toto přerušení je provedeno tak, že vnější polovodičová vrstva 5. je rozdělena do několika částí distribuovaných podél kabelu a • · » ·
úplně nebo částečně vzájemně oddělených. Každá samostatná část tohoto vnějšího polovodiče je nato připojena k zemnímu potenciálu, přičemž tato vnější polovodičová vrstva 5. bude udržován při zemním potenciálu nebo v blízkosti zemního potenciálu v celé délce uvedeného kabelu. To znamená, že kolem vinutí s pevnou izolací při čelech cívek kontaktu-schopné povrchy a povrchy, které jsou znečištěny po určité době používání uvedeného stroje, mají zanedbatelné potenciály vůči zemi, a tudíž mohou způsobit zanedbatelná elektrická pole.
Pro optimalizaci funkce rotačního elektrického stroje má rozhodující význam provedení drážek resp. zubů v magnetickém obvodě. Jak to bylo výše uvedeno, povrchy drážek by pokud možno co nej těsněji měly doléhat na pláště stran cívek. Je rovněž žádoucí, aby zuby při každé radiální úrovni byly pokud možno co nejširší. To je důležité pro minimalizaci ztrát, dosažení žádoucích magnetizačních podmínek uvedeného stroj e, apod. .
Použitím výše uvedeného kabelu pro vinutí je možné optimalizovat magnetické jádro podle několika hledisek. V následujícím textu je popsán magnetický obvod ve statoru rotačního elektrického stroje, přičemž v tomto popisu budou činěny odkazy na obr. 2, který znázorňuje koncový osový pohled na provedení výseku/polové rozteče stroje podle vynálezu. V konvenčním stroji je stator tvořen vrstveným jádrem z elektricky vodivých plechů postupně sestavených z plechů ve tvaru výseků. Ze zadní části 8. jádra uspořádaného v místě nejvzdálenějsím od středu rotoru množina zubů radiálně vybíhá do středu rotoru. Mezi těmito zuby se nachází odpovídající počet drážek 10 . Použití výše uvedených kabelů 11 mimo jiné umožňuje učinit hloubku drážek pro vysokonapěťové stroje vyšší než hloubku drážek, která je možná u strojů spadající do oblasti dosavadního stavu techniky. Uvedené drážky mají průřez zužující se ve směru k • 4 rotoru, poněvadž potřeba kabelové izolace se stává pro každou vrstvu vinutí nižší směrem ke vzduchové mezeře. Jak je to zřejmé z obrázku, drážka má kolem každé vrstvy vinutí v podstatě kruhový průřez 12 se střední zúženou částí 13 mezi těmito vrstvami vinutí. S určitým zjednodušením lze průřez drážky statoru přirovnat ke tvaru cyklického řetězce. V provedení zobrazeném na obr. 2 jsou použity kabely se třemi rozdílnými rozměry kabelové izolace, přičemž tyto kabely jsou uspořádány ve třech odpovídájícím způsobem dimenzovaných sekcí 14 . 15 a 16 , to znamená, že ve statoru uvedeného stroje jsou vytvořeny drážky ve tvaru modifikovaného cyklického řetězce. Z obrázku je rovněž zřejmé, že zuby statoru mohou mít v podstatě konstantní radiální šířku podél hloubky celé drážky.
V alternativním provedení kabel, který je použít pro vinutí může tvořen výše uvedeným konvenčním silovým kabelem. Uzemnění vnějšího polovodičového pláště je potom provedeno sloupnutím kovového pláště a krytu kabele na vhodných místech.
Do rozsahu vynálezu spadá velký počet alternativních provedení, což je dáno velkým počtem dostupných kabelů o různých rozměrech izolace a vnější polovodičové vrstvy, apod. . Rovněž provedení s tzv. drážkami ve tvaru cyklického řetězce mohou být modifikována větší měrou něž výše uvedené provedení s drážkami ve tvaru cyklického řetězce.
Jak to bylo výše uvedeno, magnetický obvod může být umístěn ve statoru a/nebo v rotoru rotačního elektrického stroje. Avšak provedení magnetického obvodu bude velmi odpovídat výše popsanému provedení nezávisle na tom, zda magnetický obvod je umístěn ve statoru a/nebo v rotoru.
Pokud jde o vinutí, je výhodně použito vícevrstvé soustředné kabelové vinutí. Toto vinutí způsobuje, že počet křížení čel cívek je minimalizován umístěním všech cívek
• · « ···· uvnitř stejné skupiny radiálně vně jeden k druhému. To rovněž umožňuje jednodušší způsob výroby a zavádění statorového vinutí do rozdílných drážek. Poněvadž kabel použitý podle vynálezu je relativně snadno ohebný, vinutí může být vytvořeno srovnatelně jednoduchým způsobem, při kterém pružný kabel je zaveden do otvorů 12 nalézající se ve štěrbinách 10.
Silový transformátor/reaktor (obr. 3 a 4)
Obr. 3 znázorňuje zjednodušený a fundamentální pohled na distribuci elektrického pole kolem vinutí konvenčního silového transformátoru/reaktoru, přičemž vztahová značka 17 označuje vinutí, vztahová značka 18 označuje jádro a vztahová značka 19 označuje ekvipotenciální čáry, tj . linie, podél kterých elektrické pole má stejnou velikost. Předpokládá se, že spodní Část tohoto vinutí má zemní potenciál.
Distribuce potenciálů určuje konstrukci izolačního systému, poněvadž je žádoucí mít dostatečnou izolaci jak mezi přilehlými závity vinutí tak i mezi každým závitem a zemí. Z obrázku je zřejmé, že v horní části vinutí působí na izolaci nejvyšší zatížení. Provedení vinutí a poloha tohoto vinutí vůči jádru jsou stanoveny v podstatě distribucí elektrického pole v oknu jádra.
Kabel, který může být použit ve vinutí zahrnutých v suchých silových transformátorech/reaktorech podle vynálezu byl popsán s pomocí obr. 1. Jak to bylo výše uvedeno, kabel může zahrnovat jiné dodatečné vnější vrstvy pro speciální účely, např. pro zamezení příliš vysokého elektrického napětí v jiných oblastech transformátoru/reaktoru. Z hlediska geometrických rozměrů dotyčné kabely mají vodíčovou plochu mezi 30 a 3000 mm2 a vnější průměr mezi 20 a 250 mm.
Vinutí silového transformátoru/reaktoru vyrobené z kabelu výše popsaného v odstavci podstaty vynálezu může být
použito jak pro jednofázové tak i třífázové a vícefázové transformátory/reaktory, a to nezávisle na tvaru jádra. Jedno z provedení je znázorněno na obr. 4, který zobrazuje třífázový transformátor s vrstveným jádrem. Toto jádro zahrnuje, stejně jako je tomu u konvenčních transformátorů, tři jádrové sloupce 20 , 21 a 22 a jádro-uzavíraj ící jha 23 a 24 . V tomto zobrazeném provedení jak jádrové sloupce tak i jha mají zužující se průřez.
Soustředně kolem jádrových sloupců je uspořádáno vinutí tvořené kabelem. Jak je to zřejmé z obr. 4, zobrazené provedení má tři soustředné závity 25, 26 a 27 vinutí. Ne jvnitřnější závit 25 vinutí může představovat primární vinutí a ostatní dva závity 26 a 27 vinutí mohou reprezentovat sekundární vinutí. Z důvodu lepší přehlednosti obrázek nezobrazuje vývody jednotlivých vinutí. Jinak obrázek zobrazuje, že se v zobrazeném provedení v jistých místech kolem vinutí nacházejí distanční tyče 28 a 29 s několika rozdílnými funkcemi. Tyto distanční tyče mohou být vyrobeny z izolačního materiálu a poskytují jistý prostor mezi soustřednými závity vinuti za účelem chlazení, vyztužení, apod., těchto závitů. Uvedené distanční tyče mohou být vyrobeny rovněž z elektricky vodivého materiálu za účelem vytvoření části zemnícího systému vinutí.
Alternativní provedení kabelu
Obr. 5 zobrazuje další příkladné provedení kabelu, přičemž prvky tohoto kabelu shodné s prvky kabelu zobrazeném na obr. 1 jsou označeny stejnými vztahovými značkami doplněnými o písmeno a. V tomto provedení kabel zahrnuje několik elektrických vodičů 2a, které jsou vzájemně odděleny izolaci 4a. Jak je to jinými slovy řečeno, izolace 4a slouží jak pro izolaci mezi samostatnými přilehlými elektrickými vodiči 2a tak i mezi těmito vodiči a jejich okolí. Různé • · ♦ v · · elektrické vodiče 2a mohou být uspořádány různým způsobem, přičemž tyto různé konfigurace vodičů mohou být použity pro rozličné průřezy kabelu jako celku. V provedení kabelu na obr. 5 jsou vodiče 2a uspořádány v přímce, což způsobuje relativně plochý průřez kabelu. Z toho lze usoudit, že průřez kabelu se bude měnit v rámci jeho šířky.
U provedení kabelu na obr. 5 se předpokládá mezi přilehlými elektrickými vodici výskyt napětí menšího než fázové napětí. Předpokládá se, že vodiče 2a na obr. 5 jsou vytvořeny rozličnými otáčkami ve vinutí, což znamená, že napětí mezi těmito přilehlými vodiči je srovnatelně nízké.
Jak to již bylo výše uvedeno, vně izolace 4a vyrobené z pevného elektrického izolačního materiálu je uspořádána polovodičová vnější vrstva 5a. Kolem každého z elektrických vodičů 2a se nachází vnitřní vrstva 3a z polovodičového materiálu, tj . každý z těchto vodičů má obklopující vnitřní vrstvu 3a. Tato vrstva 3a slouží k vyrovnáni potenciálu na stejnou úroveň, pokud jde o individuální elektrický vodič.
Obr. 6 zobrazuje další příkladné provedení kabelu, přičemž prvky kabelu stejné jako prvky kabelu zobrazeném na obr. 1 jsou označeny stejnou vztahovou značkou doplněnou o písmeno b. Rovněž i v tomto provedení kabel zahrnuje několik elektrických vodičů 2b, zejména tři elektrické vodiče 2b. Mezi těmito vodiči se předpokládá fázové napětí, nj . napětí podstatně vyšší než napětí mezi vodiči 2a v provedení kabelu podle obr. 5. Jak je to zřejmé z obr. 6, kabel zahrnuje vnitřní polovodičovou vrstvu 3b, uvnitř které jsou uspořádány elektrické vodiče 2b, Avšak každý z elektrických vodičů 2b je obklopen dodatečnou vrstvou 3 0 s vlastnostmi odpovídej ícími vlastnostem již popsaným v souvislosti s vnitřní vrstvou 3b. Prostor mezi každou dodatečnou vrstvou 3 0 a vrstvou 3b je vyplněn izolačním materiálem. Vrstva 3b působí jako vrstva pro vyrovnání potenciálu v oblasti vně dodatečných vrstev 30 z polovodičového materiálu patřícího mezi elektrické vodiče,
přičemž dodatečné vrstvy 3 0 jsou spojeny s příslušným elektrickým vodičem 2b za účelem získání jeho potenciálu.
Možné modifikace
Je evidentní, že vynález není pouze omezen na výše popsaná provedení. Pro odborníka v daném oboru je zřejmé, že existuje libovolný počet detailněji popsaných modifikací vynálezu, jejichž podstata se neodchyluje od vynálezecké myšlenky definované přiloženými patentovými nároky. Jako příklad může být uvedeno, že vynález není pouze omezen na výše uvedený výčet specifických materiálů. Tudíž mohou být použity materiály, které působí stejným způsobem. Co se týče výroby izolačního systému podle vynálezu, je nutné poukázat na to, že jsou možné i jiné techniky než uvedené vytlačení a rozprašování, avšak za podmínky, že bude dosaženo těsné spojení mezi rozličnými vrstvami kabelu. Kromě toho je nutné uvést, že kabel může zahrnovat dodatečné vrstvy pro vyrovnání potenciálu. Tak např. jedna nebo více těchto dodatečných vrstev z polovodičového materiálu může být uspořádáno v izolaci mezi výše uvedenou vnitřní a vnější polovodičovou vrstvou.
ING,
• · · ·
2M - //
Claims (3)
- PATENTOVÉ NÁROKY1. Elektromagnetické zařízení zahrnující elektrický obvod pro generování magnetického pole, přičemž tento obvod zahrnuje alespoň jeden elektrický vodič (2), který má izolační systém, vyznačené tím, že izolační systém zahrnuje elektrickou izolaci (4) tvořenou pevným izolačním materiálem, vnější vrstvu (5) uspořádanou vně elektrické izolace (4), přičemž tato vnější vrstva (5) má elektrickou vodivost, která je vyšší než elektrická vodivost izolace tak, aby vnější vrstva (5) byla schopna, spojením se zemí nebo jiným relativně nízkým potenciálem, vyrovnat potenciál a v podstatě uzavřít elektrické pole vzniklé v důsledku působení elektrického vodiče (2), a vnitřní vrstvu ¢3), která je uspořádána uvnitř izolace (4), přičemž uvnitř vnitřní vrstvy (3) se nachází alespoň jeden elektrický vodič (2) a vnitřní vrstva (3) má elektrickou vodivost, která je nižší než elektrická vodivost elektrického vodiče (2) avšak dostatečná k tomu, aby vnitřní vrstva (3) byla schopna vyrovnat potenciál a tudíž schopna vyrovnat elektrické pole vně vnitřní vrstvy (3).
- 2. Elektromagnetické zařízení zahrnující alespoň jeden elektrický vodič (2) mající izolační systém, vyznače né t i m, že tento izolační systém zahrnuje alespoň dvě potenciálové vrstvy (3,5), přičemž mezi těmito vrstvami je uspořádána elektrická izolace (4) tvořená pevným izolačním materiálem, přičemž potenciálové vrstvy a pevná izolace mají v podstatě stejné tepelné vlastnosti.Zařízení podle nároku 1 nebo 2, vy.značené • 0 « tím, že uvedený alespoň jeden vodič (2) tvoří alespoň jeden indukční závit.4. Zařízení pod.le některého z předcházejících nároků, vyznačené tím, že vnitřní a/nebo vnější vrstva (3,5} zahrnuje polovodičový materiál.5. Zařízení podle některého z předcházejících nároků, vyznačený tím, že vnitřní vrstva (3) a/nebo vnější vrstva (5) má měrný odpor v rozmezí ΙΟ'6 Ω, cm až 100 kO.cm, vhodně 10'3Q.cm až 1000 Ω-cm, výhodně 1 Ω.ογώ-500 Ω. cm.6. Zařízení podle některého z předcházejících nároků, vyznačené tím, že vnitřní vrstva (3) a/nebo vnější vrstva (5) má odpor, který v délce vrstvy rovné jednomu metru spadá do rozmezí 5 0 μΩ až 5 ΜΩ.7. Zařízení podle některého z předcházejících nároků, vyznačené tím, že pevná izolace (4) a vnitřní vrstva (3) a/nebo vnější vrstva (5) jsou tvořeny polymerním materiálem.8. Zařízení podle některého z předcházejících nároků, vyznačené tím, že vnitřní vrstva (3) a/nebo vnější vrstva (5) a pevná izolace (4) jsou pevně vzájemně spojeny v podstatě v celých jejich styčných plochách.9. Zařízení podle některého z předcházejících nároků, vyznačené tím, že vnitřní vrstva (3) a/nebo vnější vrstva (5)' a pevná izolace (4) jsou tvořeny materiály v ·· · ·· podstatě s rovným tepelným koeficientem roztažnosti.10. Zařízení podle některého z předcházejících nároků, vyznačené tím, že pevná izolace (4) je vytvořena vytlačením.11. Zařízení podle nároku 10, vyznačené tím, že vnitřní vrstva (3) a/nebo vnější vrstva (5) je vytvořena vytlačením provedeným současně s vytlačením pevné izolace (4) .12. Zařízení podle některého z předcházejících nároků, vyznačené tím, že vodič (2) a jeho izolační systém tvoří vinutí tvořené pružným kabelem (1).13. Zařízení podle nároku 12, vyznačené tím, že plocha uvedeného alespoň jednoho elektrického vodiče kabele leží v rozmezí 2 až 3000 mm2, přičemž vnější průměr kabele je mezi 20 a 250 mm.14. Zařízení podle některého z předcházejících nároků, vyznačené tím, že vnitřní vrstva (3) a/nebo vnější vrstva (5) zahrnuje polymerní materiál obsahující elektricky vodivé složky.15. Zařízení podle některého z předcházejících, nároků, vyznačené tím, že vnitřní vrstva (3) je v elektrickém kontaktu s alespoň jedním elektrickým vodičem (2) .• · · · »16. Zařízení podle nároku 15, vyznačené tím, ze uvedený alespoň jeden elektrický vodič (2) zahrnuje množinu pramenů, přičemž alespoň jeden pramen elektrického vodiče (2) je alespoň částečně neizolován a uveden do elektrického kontaktu s vnitřní vrstvou (3).17. Zařízení podle některého z předcházejících nároků, vyznačené tím, že uvnitř vnitřní vrstvy (3b) je uspořádáno několik elektrických vodičů (2b), které jsou vzájemně izolovány.18. Zařízení podle nároku 17, vyznačené tím, že vnitřní vrstva (3a) podle některého z předcházejících nároků je uspořádána kolem každého elektrického vodice z uvedené množiny elektrických vodičů.19. Zařízení podle nároku 17, vyznačené tím, že se uvnitř vnitřní vrstvy (3b) nacházejí dodatečné vrstvy (30) uspořádané kolem každého elektrického vodiče z uvedené množiny elektrických vodičů (2b), přičemž tyto dodatečné vrstvy (30) mají vlastnosti odpovídající vlastnostem vnitřní vrstvy.20. Zařízení podle některého z předcházejících nároků, vyznačené tím, že vodič (2) a jeho izolační systém jsou konstruovány pro vysoké napětí, vhodně napětí větší než 10 kV, zejména napětí nad 36 kV a výhodně napětí větší než 72,5 kV..Zařízení podle některého z předcházejících nároků, *· *»· φφΜ· « • ·Φ Φ 4 vyznačené tím, že vnější vrstva (5) je rozdělena do množiny částí, které jsou odděleně spojeny se zemí nebo jiným nízkým potenciálem.22. Zařízení podle některého z předcházejících nároků, vyznačené tím, že toto zařízení je tvořeno rotačním elektrickým strojem.23. Stroj podle nároku 22, vyznačený tím, že jeho elektrický obvod pro generování magnetického pole je uspořádán ve statoru a/nebo rotoru stroje.24. Stroj podle některého z nároků 22-23, vyznače n ý t í m, že elektrický obvod pro generování magnetického pole zahrnuje jedno nebo více magnetických jader (8) majících drážky (10) pro vinutí (1).25. Stroj podle některého z nároků 22-24, vyznače n ý t í m, že v případě spojení vnější vrstvy (5) se zemním potenciálem elektrické pole stroje vně vnější vrstvy je blízké nule v drážkách (10) a v oblastech čel cívek.26. Stroj podle některého z nároků 22-25, vyznače n ý t í m, že drážky (10) jsou tvořeny množinou válcovitých otvorů (12) oddělených střední zúženou částí (13) mezi válcovitými otvory.27. Stroj podle nároku 26, vyznačený tím, že se průřez otvorů drážek (10) snižuje ve směru od zadní části (8) magnetického jádra do vnitřní části rotoru stroje.Stroj podle nároku 27, vyznačený tím, že se průřez drážek (10) snižuje přetržitě nebo nepřetržitě.29. Stroj podle některého z nároků 22 až 28, vyznačený t í m, že je tvořen generátorem, motorem nebo synchronním kompenzátorem.30. Stroj podle nároku 29, vyznačený tím, že generátor je tvořen hydrogenerátorem nebo turbogenerátorem.31. Stroj podle některého z nároků 22 až 30, v y z n a č e n ý t í m, že je přímo připojen k energetické síti vysokého napětí, vhodně napětí 3 6 kV a více, aniž by bylo nutné použít mezilehlého transformátoru.32. Zařízení podle některého z nároků 1 až 21, vyznačené t í m, že je tvořeno silovým transformátorem/ reaktorem.33. Silový transformátor/reaktor podle nároku 32, vy značený tím, že zahrnuje magnetické jádro.34. Silový transformátor/reaktor podle nároku 32 nebo 33, vyznačený tím, že je tvořen vzduchovým transformátorem/reaktorem, tudíž že je prostý magnetického j ádra.35. Silový transformátor/reaktor podle některého z nároku až 34, zahrnující alespoň dvě galvanicky oddělená vinutí, tím, že vinutí (25,26,27) j sou ·· · vyznačený soustředně navinuta.36. Elektrárna vysokého napětí nebo energetická sítí vysokého napětí zahrnující jedno nebo více elektromagnetických zařízení podle některého z nároků 1 až 35 .37. Způsob regulace elektrického pole v elektromagnetickém zařízením zahrnující obvod pro generování magnetického pole, přičemž tento obvod má alespoň jedno vinutí (1) s alespoň jedním elektrickým vodičem (2) a elektrickou izolací (4) uspořádanou vně elektrického vodiče (2) ,vyznačený tím, že izolace (4) je tvořena pevným izolačním materiálem a vně izolace (4) je uspořádána vnější vrstva (5), která je spojena se zemí nebo jiným relativně nízkým potenciálem a má elektrickou vodivost, která je vyšší než vodivost izolace (4), avšak nižší než elektrická vodivost elektrického vodiče (2) tak, že vnější vrstva (5) je schopna vyrovnat potenciál a způsobit, že elektrické pole je v podstatě uzavřeno ve vinutí uvnitř vnější vrstvy (5) , přičemž uvnitř pevné izolace (4) je uspořádána vnitřní vrstva (3) , uvnitř které se nachází alespoň jeden uvedený elektrický vodič (2) , přičemž vnitřní vrstva (3) má elektrickou vodivost, která je nižší než elektrická vodivost elektrického vodiče, avšak dostatečná k tomu, aby vnitřní vrstva byla schopna vyrovnat elektrické pole vně vnitřní vrstvy (3).38. Způsob výroby magnetického obvodu pro rotační elektrický stroj, přičemž magnetický obvod je uspořádán ve statoru a/nebo rotoru rotačního elektrického stroje a zahrnuje magnetické jádro (8) mající drážky (10) pro vinutí,Β Β • Β Β • ' • · Β · φ • Β · • β Β ► · ΒΒΒ · · Β Β • · Β • Β ΒΒ přičemž tyto drážky jsou tvořeny drážkami s otvory (12), v yznačený tím, že jako vinutí je použit vysokonapěťový kabel (1) a tento vysokonapěťový kabel je zaveden do otvorů (12) .. vodič potenciálové vrstvy a vrstvami a vyrobenouPoužití kabelu zahrnujícího alespoň jeden elektrický (2) s izolačním systémem zahrnujícím alespoň dvě izolaci uspořádanou mezi těmito z pevného elektricky izolačního materiálu, přičemž potenciálového vrstvy a pevná izolace mají v podstatě stejné tepelné vlastnosti, jako vinutí pro generování magnetického pole v elektromagnetickém zařízení.w 3; (i - tf a * *
- 3·· /3
Applications Claiming Priority (2)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
SE9602079A SE9602079D0 (sv) | 1996-05-29 | 1996-05-29 | Roterande elektriska maskiner med magnetkrets för hög spänning och ett förfarande för tillverkning av densamma |
SE9700335A SE508556C2 (sv) | 1997-02-03 | 1997-02-03 | Krafttransformator/reaktor |
Publications (1)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
CZ386898A3 true CZ386898A3 (cs) | 1999-02-17 |
Family
ID=26662650
Family Applications (3)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
CZ983879A CZ387998A3 (cs) | 1996-05-29 | 1997-05-27 | Transformátor/reaktor |
CZ983868A CZ386898A3 (cs) | 1996-05-29 | 1997-05-27 | Elektromagnetické zařízení |
CZ983881A CZ388198A3 (cs) | 1996-05-29 | 1997-05-27 | Stejnosměrný transformátor/reaktor |
Family Applications Before (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
CZ983879A CZ387998A3 (cs) | 1996-05-29 | 1997-05-27 | Transformátor/reaktor |
Family Applications After (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
CZ983881A CZ388198A3 (cs) | 1996-05-29 | 1997-05-27 | Stejnosměrný transformátor/reaktor |
Country Status (32)
Country | Link |
---|---|
US (3) | US6822363B2 (cs) |
EP (4) | EP0906651A2 (cs) |
JP (4) | JP2000511387A (cs) |
KR (3) | KR20000016123A (cs) |
CN (4) | CN1105413C (cs) |
AP (3) | AP1083A (cs) |
AR (3) | AR007342A1 (cs) |
AT (2) | ATE266244T1 (cs) |
AU (4) | AU731065B2 (cs) |
BG (3) | BG63415B1 (cs) |
BR (3) | BR9709489A (cs) |
CA (4) | CA2255742A1 (cs) |
CO (4) | CO4600012A1 (cs) |
CZ (3) | CZ387998A3 (cs) |
DE (3) | DE69727917T2 (cs) |
EA (4) | EA001096B1 (cs) |
EE (1) | EE03461B1 (cs) |
GE (1) | GEP20022779B (cs) |
ID (3) | ID19546A (cs) |
IL (3) | IL127316A (cs) |
IS (3) | IS1798B (cs) |
NO (4) | NO985499D0 (cs) |
NZ (4) | NZ333017A (cs) |
OA (2) | OA10927A (cs) |
PE (3) | PE73398A1 (cs) |
PL (4) | PL330234A1 (cs) |
SK (2) | SK164098A3 (cs) |
TR (4) | TR199802474T2 (cs) |
TW (2) | TW366503B (cs) |
UA (1) | UA44857C2 (cs) |
WO (4) | WO1997045847A1 (cs) |
YU (1) | YU54498A (cs) |
Families Citing this family (77)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
ATE250816T1 (de) * | 1996-05-29 | 2003-10-15 | Abb Ab | Isolierter leiter für eine hochspannungswicklung |
GB2331854A (en) * | 1997-11-28 | 1999-06-02 | Asea Brown Boveri | Transformer |
GB2331861A (en) * | 1997-11-28 | 1999-06-02 | Asea Brown Boveri | Traction motor winding having a conductor with semi-conductor insulation layers |
GB2331856B (en) * | 1997-11-28 | 2002-02-27 | Asea Brown Boveri | Electricity supply system |
NL1010664C2 (nl) * | 1998-11-27 | 2000-05-30 | Belden Wire & Cable Bv | Elektrische geleider. |
JP2000173836A (ja) | 1998-12-01 | 2000-06-23 | Mitsubishi Electric Corp | 静止誘導機器 |
FR2793599B1 (fr) * | 1999-05-10 | 2001-07-06 | Transfix Toulon Soc Nouv | Transformateur mt/bt a isolement sec, a champ electrique lineairement reparti, pour la distribution de l'energie electrique en milieu rural |
GB2350486A (en) * | 1999-05-28 | 2000-11-29 | Asea Brown Boveri | A power transformer / reactor |
GB2350488A (en) * | 1999-05-28 | 2000-11-29 | Asea Brown Boveri | Winding construiction in a high voltage rotating electrical machine |
GB2350485A (en) * | 1999-05-28 | 2000-11-29 | Asea Brown Boveri | A fault current limiter |
SE9904753L (sv) * | 1999-12-23 | 2001-06-24 | Abb Ab | Användning av HVDC-isolerad ledare i magnetiska flödesbärare |
US20050030140A1 (en) | 2000-04-03 | 2005-02-10 | Mikael Dahlgren | Multiphase induction device |
GB2361109A (en) * | 2000-04-03 | 2001-10-10 | Abb Ab | Inductive device with a magnetic field bias arrangement |
SE0002093L (sv) * | 2000-06-06 | 2001-12-07 | Abb Ab | Anordning för likspänningsgenerering samt anläggning för generering av elektrisk effekt |
JP2002027693A (ja) | 2000-07-10 | 2002-01-25 | Mitsubishi Electric Corp | 回転電機用巻線導体 |
KR20020007098A (ko) * | 2000-07-15 | 2002-01-26 | 박선순 | 완전결합 변압기를 이용한 고주파 전원 장치 |
SE520332C2 (sv) * | 2001-02-09 | 2003-06-24 | Abb Ab | Förfarande för montering av statorlindning |
DE10132718A1 (de) | 2001-07-05 | 2003-02-13 | Abb T & D Tech Ltd | Verfahren zum Bewickeln eines Dreiphasen-Kabeltransformators mit Koaxialkabel und Wickelvorrichtung hierzu |
US6670721B2 (en) | 2001-07-10 | 2003-12-30 | Abb Ab | System, method, rotating machine and computer program product for enhancing electric power produced by renewable facilities |
DE10137270A1 (de) | 2001-07-31 | 2003-02-20 | Aloys Wobben | Windenergieanlage mit Ringgenerator |
SE520942C2 (sv) | 2002-01-23 | 2003-09-16 | Abb Ab | Elektrisk maskin samt användning av sådan |
JP4162191B2 (ja) * | 2002-04-05 | 2008-10-08 | 住友電気工業株式会社 | 超電導ケーブル線路の冷却方法 |
MXPA05004088A (es) * | 2002-10-17 | 2005-06-08 | Ambient Corp | Arreglo de acoplador de datos para comunicaciones en linea de energia. |
KR20040037857A (ko) * | 2002-10-30 | 2004-05-08 | 한국전력공사 | 보조회로를 이용한 다-펄스 hvdc 시스템 |
US7078843B2 (en) * | 2003-09-05 | 2006-07-18 | Black & Decker Inc. | Field assemblies and methods of making same |
JP4390546B2 (ja) * | 2003-12-19 | 2009-12-24 | トヨタ自動車株式会社 | 回転電機 |
DE102005012371A1 (de) | 2005-03-09 | 2006-09-14 | Siemens Ag | Zwölfpuls-Hochspannungsgleichstromübertagung |
KR100882856B1 (ko) * | 2007-03-16 | 2009-02-10 | 김선호 | 노이즈필터가 구비된 전원안정화회로 |
DE102007053685A1 (de) * | 2007-11-10 | 2009-05-14 | Abb Technology Ag | Herstellungsverfahren für eine mehrlagige Transformatorwicklung mit Isolationsschicht |
GB2462257B (en) * | 2008-07-29 | 2010-09-29 | Clean Current Power Systems | Electrical machine with dual insulated coil assembly |
EP2169692B1 (en) * | 2008-09-26 | 2011-07-06 | Bruker Biospin SA | High voltage step-up dry power transformer and power supply unit comprising at least one such transformer |
US8089332B2 (en) * | 2009-03-27 | 2012-01-03 | Korea Polytechnic University Industry Academic Cooperation Foundation | Superconducting power transforming apparatus |
CN102187561A (zh) | 2009-06-30 | 2011-09-14 | 特科-西屋发动机公司 | 用于逆变器和提供模块化功率转换的可插入功率单元 |
CN102082021B (zh) * | 2009-11-30 | 2012-02-22 | 成都深蓝高新技术发展有限公司 | 六孔铁心的三相电抗器 |
KR101034989B1 (ko) * | 2010-07-23 | 2011-05-17 | 김선호 | 전원품질개선장치 |
US8492662B2 (en) | 2011-02-28 | 2013-07-23 | Abb Inc. | Arc-resistant dry type transformer enclosure having arc fault damper apparatus |
US8456838B2 (en) | 2011-02-28 | 2013-06-04 | Abb Inc. | Arc-resistant dry type transformer enclosure having arc channels |
US8375566B2 (en) | 2011-02-28 | 2013-02-19 | Abb Inc. | Method of providing arc-resistant dry type transformer enclosure |
KR101293240B1 (ko) * | 2011-04-07 | 2013-08-09 | 티에스 주식회사 | 전기 자동차용 멀티 와이어 모터 |
KR101129158B1 (ko) * | 2011-04-14 | 2012-03-23 | 엘에스산전 주식회사 | Hvdc 송전 시스템의 직류 리액터의 절연 레벨 설계 방법 |
WO2012162435A2 (en) * | 2011-05-23 | 2012-11-29 | Active Power, Inc. | Insulation system for prevention of corona discharge |
US8391938B2 (en) * | 2011-06-15 | 2013-03-05 | Electric Power Research Institute, Inc. | Transportable rapid deployment superconducting transformer |
US8901790B2 (en) | 2012-01-03 | 2014-12-02 | General Electric Company | Cooling of stator core flange |
JP6212114B2 (ja) * | 2012-06-29 | 2017-10-11 | ヴィコー ホールディング アクチェンゲゼルシャフト | 高電圧分野における電気絶縁のための絶縁要素 |
EP2885865A1 (en) * | 2012-08-16 | 2015-06-24 | ABB Technology Ltd. | Power converter assembly |
JP2014052119A (ja) * | 2012-09-06 | 2014-03-20 | Chiyoda Corp | 空冷式熱交換装置 |
ES2532363T3 (es) * | 2012-09-12 | 2015-03-26 | Abb Technology Ag | Transformador |
EP2711934B1 (en) * | 2012-09-25 | 2018-07-11 | Nexans | Silicone multilayer insulation for electric cable |
JP2014087141A (ja) * | 2012-10-23 | 2014-05-12 | Hitachi Ltd | 回転機およびそのドライブシステム |
BR112015014339B1 (pt) * | 2012-12-20 | 2021-08-10 | Cargill, Incorporated | Processo para a produção de um fluido dielétrico |
US9199327B2 (en) * | 2013-01-29 | 2015-12-01 | Shenzhen Jasic Technology Co., Ltd. | Portable IGBT arc welding machine |
FR3006099B1 (fr) * | 2013-05-22 | 2015-05-08 | Nexans | Cable electrique comprenant au moins une couche electriquement isolante |
CN103996490B (zh) * | 2014-04-30 | 2017-02-22 | 东莞市光华实业有限公司 | 共轭式三相电抗器的设计方法 |
TW201621093A (zh) | 2014-08-07 | 2016-06-16 | 亨克爾股份有限及兩合公司 | 用於電陶瓷塗布金屬線圈或金屬線之連續塗布裝置 |
US10147523B2 (en) * | 2014-09-09 | 2018-12-04 | Panasonic Avionics Corporation | Cable, method of manufacture, and cable assembly |
CN105680706A (zh) * | 2014-11-18 | 2016-06-15 | 台达电子工业股份有限公司 | 直流供电装置 |
US10867731B2 (en) * | 2015-08-19 | 2020-12-15 | Shuki Wolfus | Hybrid superconducting magnetic device |
US10714939B2 (en) * | 2015-12-21 | 2020-07-14 | Siemens Aktiengesellschaft | Longitudinal voltage source and direct current transmission system with a longitudinal voltage source |
CN108886276B (zh) * | 2016-04-06 | 2021-01-12 | 三菱电机株式会社 | 电动机、送风机、压缩机及空气调节装置 |
RU168615U1 (ru) * | 2016-05-11 | 2017-02-13 | федеральное государственное бюджетное образовательное учреждение высшего образования "Нижегородский государственный технический университет им. Р.Е. Алексеева" (НГТУ) | Автономная электростанция переменного тока |
DE202016105638U1 (de) * | 2016-10-08 | 2016-11-03 | Faurecia Autositze Gmbh | Kraftfahrzeuginnenraumanordnung |
US11063486B2 (en) * | 2017-01-30 | 2021-07-13 | Kesatoshi Takeuchi | Coreless electric machine with magnet coils having trapezoidal shape and angle less than 90 degrees with circumferentially aligned legs |
US10608830B2 (en) | 2017-02-06 | 2020-03-31 | Mh Gopower Company Limited | Power over fiber enabled sensor system |
EP3379548B1 (en) * | 2017-03-24 | 2019-11-13 | ABB Schweiz AG | High voltage winding and a high voltage electromagnetic induction device |
WO2018233833A1 (en) | 2017-06-22 | 2018-12-27 | Abb Schweiz Ag | METHOD OF OPERATING AN ELECTRIC ARC OVEN, ELECTRONIC POWER CONVERTER, AND ELECTRIC ARC OVEN SYSTEM |
JP7170389B2 (ja) * | 2017-11-28 | 2022-11-14 | 住友重機械工業株式会社 | ギヤモータ |
US10910916B2 (en) | 2017-11-30 | 2021-02-02 | General Electric Company | Fluid cooled and fluid insulated electric machine |
CN110091758B (zh) * | 2018-01-31 | 2022-02-08 | 株洲中车时代电气股份有限公司 | 一种油箱式地面过分相装置 |
JP7326312B2 (ja) | 2018-03-21 | 2023-08-15 | カーギル インコーポレイテッド | 安定度を高めた天然生物由来油を含む誘電流体 |
CA3102648C (en) * | 2018-06-07 | 2023-10-31 | Siemens Aktiengesellschaft | Shielded coil assemblies and methods for dry-type transformers |
CN109167478A (zh) * | 2018-07-27 | 2019-01-08 | 广州顺途信息科技有限公司 | 无刷电机 |
RU2703287C1 (ru) * | 2018-10-08 | 2019-10-16 | Акционерное общество "Корпорация "Стратегические пункты управления" АО "Корпорация "СПУ - ЦКБ ТМ" | Токоограничивающее устройство с разделенным фидерным групповым реактором по числу потребителей |
CN110473698A (zh) * | 2019-08-02 | 2019-11-19 | 全球能源互联网研究院有限公司 | 一种直流隔离变压器的绝缘套管及其制备方法 |
RU196814U1 (ru) * | 2020-02-08 | 2020-03-17 | Общество с ограниченной ответственностью "Росэнерготранс" (ООО "Росэнерготранс") | Провод обмоточный реакторный |
US11640861B2 (en) * | 2021-05-10 | 2023-05-02 | Te Connectivity Solutions Gmbh | Power cable which reduces skin effect and proximity effect |
CN113310635B (zh) * | 2021-05-26 | 2023-01-13 | 广西电网有限责任公司南宁供电局 | 一种cvt油箱缺陷检测及处理装置 |
CN114268175B (zh) * | 2021-12-27 | 2023-03-28 | 西安交通大学 | 一种超高压多相永磁风力发电机及发电系统 |
Family Cites Families (532)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
DE523047C (de) | 1931-04-18 | Brown Boveir & Cie Ag | Verfahren zur Herstellung von Nutenkeilen mit quer zur Laengsrichtung des Keiles geschichteten Eisenblechten fuer elektrische Maschinen | |
DE568508C (de) | 1933-01-20 | Bbc Brown Boveri & Cie | Wechselstrom-Hochspannungsgenerator mit mindestens zwei elektrisch getrennten Wicklungen | |
DE336418C (de) | 1921-05-02 | Stanislaus Berger | Traeger fuer an Waenden zu fuehrende elektrische Leitungen | |
DE426793C (de) | 1926-03-18 | Bbc Brown Boveri & Cie | Einrichtung zum magnetischen Verschluss offener Nuten in elektrischen Maschinen | |
DE386561C (de) | 1923-12-13 | Bergmann Elek Citaets Werke Ak | Maschine zur Umformung oder zur gleichzeitigen Erzeugung von Wechselstroemen verschiedener Frequenz | |
DE435608C (de) | 1926-10-18 | Bbc Brown Boveri & Cie | Unterteilter Leiter fuer elektrische Maschinen | |
US295699A (en) | 1884-03-25 | Machine for cutting grain | ||
DE406371C (de) | 1924-11-21 | Bergmann Elek Citaets Werke Ak | Maschine zur Umformung oder zur gleichzeitigen Erzeugung von Wechselstroemen verschiedener Frequenz mit zweckmaessig auf einem Induktor vereinigten Feldern verschiedenerPolzahl und diesen Feldern zugeordneten, gegebenenfalls zu einer gemeinsamen Wicklung zusamengefassten induzierten Wicklungen | |
US1304451A (en) | 1919-05-20 | Locke h | ||
DE425551C (de) | 1926-02-20 | Bbc Brown Boveri & Cie | Einrichtung zum magnetischen Verschluss offener Nuten in elektrischen Maschinen | |
DE572030C (de) | 1933-03-09 | Bbc Brown Boveri & Cie | Kuehleinrichtung fuer die Wicklungskoepfe von Hochspannungsmaschinen | |
US681800A (en) | 1901-06-18 | 1901-09-03 | Oskar Lasche | Stationary armature and inductor. |
US847008A (en) | 1904-06-10 | 1907-03-12 | Isidor Kitsee | Converter. |
DE372390C (de) | 1915-12-09 | 1923-03-27 | Bergmann Elek Citaets Werke Ak | Maschine zur Umformung oder zur gleichzeitigen Erzeugung von Wechselstroemen verschiedener Frequenz bei gleicher oder verschiedener Phasenzahl |
GB123906A (en) | 1918-05-31 | 1919-03-13 | Brush Electrical Eng | Improvements in or pertaining to Windings in Electrical Apparatus. |
US1418856A (en) | 1919-05-02 | 1922-06-06 | Allischalmers Mfg Company | Dynamo-electric machine |
DE443011C (de) | 1919-07-19 | 1927-04-13 | Bbc Brown Boveri & Cie | Einrichtung an Hochspannungswicklungen elektrischer Maschinen |
US1481585A (en) | 1919-09-16 | 1924-01-22 | Electrical Improvements Ltd | Electric reactive winding |
DE387973C (de) | 1921-06-04 | 1924-01-09 | Hellmuth Beyer | Anordnung der Spulen zur Verringerung der Streuung bei Transformatoren mit scheibenartigem Wicklungsaufbau |
DE482506C (de) | 1921-07-09 | 1929-09-14 | Bbc Brown Boveri & Cie | Einrichtung zur kurzschlusssicheren Befestigung von evolventenfoermig ausgebildeten Staenderwicklungskoepfen luftgekuehlter elektrischer Maschinen |
DE460124C (de) | 1922-10-10 | 1928-05-22 | Bbc Brown Boveri & Cie | Lamellierter magnetischer Keil zum Abschluss der Wicklungsnuten elektrischer Maschinen |
US1756672A (en) | 1922-10-12 | 1930-04-29 | Allis Louis Co | Dynamo-electric machine |
DE433749C (de) | 1923-11-25 | 1926-09-07 | Bbc Brown Boveri & Cie | Spulenwicklung von Wechselstrommaschinen, die sehr starke Stroeme fuehren, mit ringfoermigen Verbindungsleitern |
US1508456A (en) * | 1924-01-04 | 1924-09-16 | Perfection Mfg Co | Ground clamp |
DE432169C (de) | 1924-01-15 | 1926-07-26 | Bbc Brown Boveri & Cie | Einrichtung zum magnetischen Verschluss offener Nuten in elektrischen Maschinen |
DE435609C (de) | 1924-03-02 | 1926-10-18 | Bbc Brown Boveri & Cie | Unterteilter Leiter fuer elektrische Maschinen |
DE441717C (de) | 1924-03-02 | 1927-03-11 | Bbc Brown Boveri & Cie | Unterteilter Leiter fuer elektrische Maschinen |
GB268271A (en) | 1926-06-12 | 1927-03-31 | Pirelli & C | Improvements in or relating to joints for high tension electric cables |
DE468827C (de) * | 1926-08-07 | 1928-11-23 | Friedrich Pfaffenberger | Inhalator |
DE501181C (de) | 1927-02-19 | 1930-07-03 | Felten & Guilleaume Carlswerk | Verfahren zur Herstellung von Seilen fuer elektrische Freileitungen |
GB292999A (en) | 1927-06-29 | 1929-04-11 | Siemens Ag | Arrangement of core segments in the casings of dynamo electric machines, rotary transformers and the like |
GB293861A (en) | 1927-07-15 | 1928-11-08 | Westinghouse Electric & Mfg Co | Improvements in or relating to radio coupling devices and conductors therefor |
US1728915A (en) | 1928-05-05 | 1929-09-24 | Earl P Blankenship | Line saver and restrainer for drilling cables |
US1781308A (en) | 1928-05-30 | 1930-11-11 | Ericsson Telefon Ab L M | High-frequency differential transformer |
US1762775A (en) | 1928-09-19 | 1930-06-10 | Bell Telephone Labor Inc | Inductance device |
GB319313A (en) | 1928-09-20 | 1929-07-18 | Siemens Ag | The regulation of the electric potential of long lines |
DE629301C (de) | 1929-02-28 | 1936-04-27 | Hartstoff Metall Akt Ges Hamet | Eisenkern fuer elektrische Maschinen |
US1747507A (en) | 1929-05-10 | 1930-02-18 | Westinghouse Electric & Mfg Co | Reactor structure |
US1742985A (en) | 1929-05-20 | 1930-01-07 | Gen Electric | Transformer |
DE584639C (de) | 1929-12-28 | 1933-09-27 | Aeg | Glimmschutz fuer Wicklungen elektrischer Maschinen |
US1861182A (en) | 1930-01-31 | 1932-05-31 | Okonite Co | Electric conductor |
US1904885A (en) * | 1930-06-13 | 1933-04-18 | Western Electric Co | Capstan |
US1974406A (en) | 1930-12-13 | 1934-09-25 | Herbert F Apple | Dynamo electric machine core slot lining |
DE604972C (de) | 1931-02-27 | 1934-10-12 | Otis Aufzugswerke Ges M B H | Tuerantrieb fuer Aufzuege |
DE586121C (de) | 1932-05-01 | 1933-10-18 | Felix Kleiss Dipl Ing | Verfahren zum Durchfuehren von Draehten und Baendern durch Baeder |
US2006170A (en) | 1933-05-11 | 1935-06-25 | Gen Electric | Winding for the stationary members of alternating current dynamo-electric machines |
DE719009C (de) | 1935-05-30 | 1942-03-26 | Aeg | Einrichtung zum Betrieb von elektrischen Bahnspeisewerken |
FR805544A (fr) | 1936-04-29 | 1936-11-21 | Travail Electr Des Metaux Soc | Procédé et dispositif de réglage des tensions dans un transformateur statique |
DE673545C (de) | 1936-07-30 | 1939-03-24 | Siemens Schuckertwerke Akt Ges | Aus Einsphasentransformatoren bestehender mehrphasiger Streutransformator |
NL54036C (cs) | 1937-09-15 | |||
FR847899A (fr) | 1937-12-23 | 1939-10-18 | Lignes Telegraph Telephon | Transformateur |
FR841351A (fr) | 1938-01-19 | 1939-05-17 | Procédé de fabrication de circuits magnétiques feuilletés ou divisés | |
US2217430A (en) | 1938-02-26 | 1940-10-08 | Westinghouse Electric & Mfg Co | Water-cooled stator for dynamoelectric machines |
US2206856A (en) | 1938-05-31 | 1940-07-02 | William E Shearer | Transformer |
US2305153A (en) | 1938-11-26 | 1942-12-15 | Fries Eduard | Adjustable transformer with high reactance |
FR864380A (fr) | 1939-12-01 | 1941-04-25 | Entpr Chemin | Perfectionnements aux treuils à vapeur pour le battage des pilotis et analogues |
GB540456A (en) | 1940-04-17 | 1941-10-17 | Austin Walters & Son Ltd | Improvements in or relating to self-regulating electric transformers |
US2241832A (en) | 1940-05-07 | 1941-05-13 | Hugo W Wahlquist | Method and apparatus for reducing harmonics in power systems |
US2256897A (en) | 1940-07-24 | 1941-09-23 | Cons Edison Co New York Inc | Insulating joint for electric cable sheaths and method of making same |
US2295415A (en) | 1940-08-02 | 1942-09-08 | Westinghouse Electric & Mfg Co | Air-cooled, air-insulated transformer |
US2251291A (en) | 1940-08-10 | 1941-08-05 | Western Electric Co | Strand handling apparatus |
GB589071A (en) | 1942-03-27 | 1947-06-11 | Gen Electric Co Ltd | Improvements in protective shields in high-voltage apparatus |
US2415652A (en) | 1942-06-03 | 1947-02-11 | Kerite Company | High-voltage cable |
US2462651A (en) | 1944-06-12 | 1949-02-22 | Gen Electric | Electric induction apparatus |
DE975999C (de) | 1944-09-16 | 1963-01-10 | Siemens Ag | Verfahren und Einrichtung zum Betrieb von Einphasenbahnfahrleitungen, die von mindestens zwei Speisepunkten aus gespeist werden |
US2424443A (en) | 1944-12-06 | 1947-07-22 | Gen Electric | Dynamoelectric machine |
US2459322A (en) | 1945-03-16 | 1949-01-18 | Allis Chalmers Mfg Co | Stationary induction apparatus |
US2409893A (en) | 1945-04-30 | 1946-10-22 | Westinghouse Electric Corp | Semiconducting composition |
US2436306A (en) | 1945-06-16 | 1948-02-17 | Westinghouse Electric Corp | Corona elimination in generator end windings |
FR916959A (fr) | 1945-07-03 | 1946-12-20 | Perfectionnements aux transformateurs pour soudure électrique et applications analogues | |
US2446999A (en) | 1945-11-07 | 1948-08-17 | Gen Electric | Magnetic core |
US2498238A (en) | 1947-04-30 | 1950-02-21 | Westinghouse Electric Corp | Resistance compositions and products thereof |
NL143510B (nl) | 1947-12-04 | Wiese Hans Holger | Bakkentransporteur. | |
CH266037A (de) | 1948-02-13 | 1950-01-15 | Sip Karel | Zusammenlegbare Leiter. |
US2650350A (en) | 1948-11-04 | 1953-08-25 | Gen Electric | Angular modulating system |
DE875227C (de) | 1948-12-31 | 1953-04-30 | Siemens Ag | Drehfeldmaschine mit konzentrierten Wicklungen und ausgepraegten, mit Polschuhen versehenen Polen |
DE846583C (de) | 1949-02-18 | 1952-08-14 | Siemens Ag | Eisenkern fuer elektrische Geraete, insbesondere Transformatoren, Drosseln od. dgl. |
US2721905A (en) | 1949-03-04 | 1955-10-25 | Webster Electric Co Inc | Transducer |
FR1011924A (fr) | 1949-04-23 | 1952-07-01 | Perfectionnements aux machines électriques tournantes | |
GB685416A (en) | 1950-04-08 | 1953-01-07 | Westinghouse Electric Int Co | Improvements in or relating to stationary electrical induction apparatus |
DE1638176U (de) | 1952-02-12 | 1952-05-15 | Bosch & Speidel | Manschette fuer blutdruckmessung. |
GB702892A (en) | 1952-02-14 | 1954-01-27 | Asea Ab | Electric railway system |
GB715226A (en) | 1952-04-07 | 1954-09-08 | Dowty Equipment Ltd | Improvements relating to electro-magnetic coils |
US2749456A (en) | 1952-06-23 | 1956-06-05 | Us Electrical Motors Inc | Waterproof stator construction for submersible dynamo-electric machine |
GB723457A (en) | 1952-07-07 | 1955-02-09 | Standard Telephones Cables Ltd | Joint for an electric cable |
GB739962A (en) | 1953-03-23 | 1955-11-02 | Standard Telephones Cables Ltd | Improvements in coaxial conductor electric cables |
BE527512A (cs) | 1953-03-23 | |||
US2780771A (en) | 1953-04-21 | 1957-02-05 | Vickers Inc | Magnetic amplifier |
NL99252C (cs) | 1954-03-11 | |||
GB827600A (en) | 1954-12-13 | 1960-02-10 | Shiro Sasaki | Electric transformers and the like |
US2962679A (en) | 1955-07-25 | 1960-11-29 | Gen Electric | Coaxial core inductive structures |
GB805721A (en) | 1955-10-29 | 1958-12-10 | Comp Generale Electricite | Improvements in or relating to three-phase magnetic circuits |
US2846599A (en) | 1956-01-23 | 1958-08-05 | Wetomore Hodges | Electric motor components and the like and method for making the same |
US2947957A (en) | 1957-04-22 | 1960-08-02 | Zenith Radio Corp | Transformers |
US2885581A (en) | 1957-04-29 | 1959-05-05 | Gen Electric | Arrangement for preventing displacement of stator end turns |
CA635218A (en) | 1958-01-02 | 1962-01-23 | W. Smith John | Reinforced end turns in dynamoelectric machines |
US2943242A (en) | 1958-02-05 | 1960-06-28 | Pure Oil Co | Anti-static grounding device |
US2975309A (en) | 1958-07-18 | 1961-03-14 | Komplex Nagyberendezesek Expor | Oil-cooled stators for turboalternators |
GB854728A (en) | 1958-09-29 | 1960-11-23 | British Thomson Houston Co Ltd | Improvements relating to electrical transformers |
GB870583A (en) | 1958-12-01 | 1961-06-14 | Okonite Co | Method of making electric cables |
FR1238795A (fr) | 1959-07-06 | 1960-08-19 | Fournitures Pour L Electrolyse | Perfectionnements apportés aux transformateurs électriques |
DE1807391U (de) | 1959-08-29 | 1960-03-03 | Heinrich Ungruhe | Unterlegring fuer fitschenbaender. |
CH395369A (de) | 1959-09-18 | 1965-07-15 | Asea Ab | Glimmschutzschirm an einer mit einer Isolierung versehenen Induktionsspule in einem Vakuumofen und Verfahren zur Herstellung eines Glimmschutzschirmes |
US3014139A (en) * | 1959-10-27 | 1961-12-19 | Gen Electric | Direct-cooled cable winding for electro magnetic device |
US3157806A (en) | 1959-11-05 | 1964-11-17 | Bbc Brown Boveri & Cie | Synchronous machine with salient poles |
US3158770A (en) | 1960-12-14 | 1964-11-24 | Gen Electric | Armature bar vibration damping arrangement |
US3098893A (en) | 1961-03-30 | 1963-07-23 | Gen Electric | Low electrical resistance composition and cable made therefrom |
US3130335A (en) | 1961-04-17 | 1964-04-21 | Epoxylite Corp | Dynamo-electric machine |
US3197723A (en) | 1961-04-26 | 1965-07-27 | Ite Circuit Breaker Ltd | Cascaded coaxial cable transformer |
GB992249A (en) | 1961-08-23 | 1965-05-19 | Urho Leander Wertanen | Electrical impedance devices |
GB1024583A (en) | 1961-10-26 | 1966-03-30 | Ass Elect Ind | Improvements in and relating to electric transformers |
US3143269A (en) | 1961-11-29 | 1964-08-04 | Crompton & Knowles Corp | Tractor-type stock feed |
CH391071A (de) | 1962-03-01 | 1965-04-30 | Bbc Brown Boveri & Cie | Ständerblechkörper für elektrische Maschinen, insbesondere Turbogeneratoren |
GB965741A (en) | 1962-03-02 | 1964-08-06 | Core Mfg Company | Transformer core |
SE305899B (cs) | 1962-06-15 | 1968-11-11 | O Andersson | |
NL297703A (cs) | 1962-09-25 | |||
DE1465719A1 (de) | 1963-03-15 | 1969-05-22 | Ibm | Transformatorkabel mit mehreren koaxialen Leitern und Verfahren zu ihrer Herstellung |
US3268766A (en) | 1964-02-04 | 1966-08-23 | Du Pont | Apparatus for removal of electric charges from dielectric film surfaces |
US3372283A (en) | 1965-02-15 | 1968-03-05 | Ampex | Attenuation control device |
SE318939B (cs) | 1965-03-17 | 1969-12-22 | Asea Ab | |
US3304599A (en) | 1965-03-30 | 1967-02-21 | Teletype Corp | Method of manufacturing an electromagnet having a u-shaped core |
US3333044A (en) | 1965-04-23 | 1967-07-25 | William A Toto | Passageway structure for liquid coolant at gun and transformer ends of welding cable having novel internal surface bearing for alternate polarity strands |
DE1488353A1 (de) | 1965-07-15 | 1969-06-26 | Siemens Ag | Permanentmagneterregte elektrische Maschine |
CA812934A (en) | 1965-07-19 | 1969-05-13 | Cuny Robert | Rotary transformer for coupling multi-phase systems having a small frequency difference |
GB1135242A (en) | 1965-09-13 | 1968-12-04 | Ass Elect Ind | Improvements in or relating to packing means for conductors in stator slots of dynamo-electric machines |
US3365657A (en) | 1966-03-04 | 1968-01-23 | Nasa Usa | Power supply |
GB1117433A (en) | 1966-06-07 | 1968-06-19 | English Electric Co Ltd | Improvements in alternating current generators |
GB1103098A (en) | 1966-06-24 | 1968-02-14 | Phelps Dodge Copper Prod | Improvements in or relating to shielded electric cable |
GB1103099A (en) | 1966-06-24 | 1968-02-14 | Phelps Dodge Copper Prod | Improvements in or relating to shielded electric cable |
US3444407A (en) | 1966-07-20 | 1969-05-13 | Gen Electric | Rigid conductor bars in dynamoelectric machine slots |
US3484690A (en) | 1966-08-23 | 1969-12-16 | Herman Wald | Three current winding single stator network meter for 3-wire 120/208 volt service |
US3418530A (en) | 1966-09-07 | 1968-12-24 | Army Usa | Electronic crowbar |
US3354331A (en) | 1966-09-26 | 1967-11-21 | Gen Electric | High voltage grading for dynamoelectric machine |
GB1147049A (en) | 1966-09-28 | 1969-04-02 | Parsons C A & Co Ltd | Improvements in and relating to transformer windings |
US3392779A (en) * | 1966-10-03 | 1968-07-16 | Certain Teed Prod Corp | Glass fiber cooling means |
US3437858A (en) | 1966-11-17 | 1969-04-08 | Glastic Corp | Slot wedge for electric motors or generators |
AT272436B (de) | 1967-04-10 | 1969-07-10 | Peter Dipl Ing Dr Techn Klaudy | Verfahren zum Überlastschutz unter Verwendung von Supraleitern |
GB1174659A (en) | 1967-04-21 | 1969-12-17 | Elektromat Veb | Mechanism for Inserting Coils into Grooves of the Stators of Electric Machines |
SU469196A1 (ru) * | 1967-10-30 | 1975-04-30 | Двигатель-генератор установки дл электроснабжени пассажирских вагонов | |
FR1555807A (cs) * | 1967-12-11 | 1969-01-31 | ||
GB1226451A (cs) | 1968-03-15 | 1971-03-31 | ||
CH479975A (de) | 1968-08-19 | 1969-10-15 | Oerlikon Maschf | Wickelkopfbandage für eine elektrische Maschine |
GB1268770A (en) | 1968-11-21 | 1972-03-29 | Kenneth Grundy | Electrical connector |
US3651402A (en) | 1969-01-27 | 1972-03-21 | Honeywell Inc | Supervisory apparatus |
US3813764A (en) | 1969-06-09 | 1974-06-04 | Res Inst Iron Steel | Method of producing laminated pancake type superconductive magnets |
US3651244A (en) * | 1969-10-15 | 1972-03-21 | Gen Cable Corp | Power cable with corrugated or smooth longitudinally folded metallic shielding tape |
SE326758B (cs) | 1969-10-29 | 1970-08-03 | Asea Ab | |
US3614692A (en) | 1970-06-02 | 1971-10-19 | Magnetech Ind Inc | Variable induction device |
US3666876A (en) | 1970-07-17 | 1972-05-30 | Exxon Research Engineering Co | Novel compositions with controlled electrical properties |
FR2108171A1 (en) | 1970-09-29 | 1972-05-19 | Sumitomo Electric Industries | Insulated electric cable - incorporating an insulating layer and an easily strippable semiconductor layer |
DE2050312A1 (de) | 1970-10-13 | 1972-04-20 | Siemens Ag | Mehrfachdrossel mit Dämpfung von symmetrischen Störströmen |
US3631519A (en) | 1970-12-21 | 1971-12-28 | Gen Electric | Stress graded cable termination |
US3675056A (en) | 1971-01-04 | 1972-07-04 | Gen Electric | Hermetically sealed dynamoelectric machine |
US3644662A (en) | 1971-01-11 | 1972-02-22 | Gen Electric | Stress cascade-graded cable termination |
GB1395152A (en) | 1971-02-01 | 1975-05-21 | Int Research & Dev Co Ltd | Altering current dynamo-electric machine windings |
US3660721A (en) | 1971-02-01 | 1972-05-02 | Gen Electric | Protective equipment for an alternating current power distribution system |
DE2111086A1 (de) | 1971-03-09 | 1972-09-14 | Siemens Ag | Staenderblechschnitt elektrischer Maschinen |
GB1340983A (en) | 1971-03-10 | 1973-12-19 | Siemens Ag | Superconductor cables |
US3684906A (en) * | 1971-03-26 | 1972-08-15 | Gen Electric | Castable rotor having radially venting laminations |
US3684821A (en) | 1971-03-30 | 1972-08-15 | Sumitomo Electric Industries | High voltage insulated electric cable having outer semiconductive layer |
US3716719A (en) | 1971-06-07 | 1973-02-13 | Aerco Corp | Modulated output transformers |
JPS4831403A (cs) | 1971-08-27 | 1973-04-25 | ||
US3746954A (en) | 1971-09-17 | 1973-07-17 | Sqare D Co | Adjustable voltage thyristor-controlled hoist control for a dc motor |
US3727085A (en) | 1971-09-30 | 1973-04-10 | Gen Dynamics Corp | Electric motor with facility for liquid cooling |
DE2155371C2 (de) | 1971-11-08 | 1982-06-24 | Appt, geb. Kirschmann, Emma, 7000 Stuttgart | Vorrichtung zum Formen der Wickelköpfe von Elektromaschinen |
US3740600A (en) | 1971-12-12 | 1973-06-19 | Gen Electric | Self-supporting coil brace |
US3743867A (en) * | 1971-12-20 | 1973-07-03 | Massachusetts Inst Technology | High voltage oil insulated and cooled armature windings |
DE2164078A1 (de) | 1971-12-23 | 1973-06-28 | Siemens Ag | Antriebsanordnung mit einem nach art einer synchronmaschine ausgebildeten linearmotor |
BE793731A (fr) | 1972-01-05 | 1973-05-02 | English Electric Co Ltd | Electrogenerateurs |
US3699238A (en) | 1972-02-29 | 1972-10-17 | Anaconda Wire & Cable Co | Flexible power cable |
SU425268A1 (ru) | 1972-02-29 | 1974-04-25 | желого электромашиностроени при Лысьвенском турбогенераторном | Статор электрической машины |
FR2175579B1 (cs) | 1972-03-14 | 1974-08-02 | Thomson Brandt | |
US3758699A (en) | 1972-03-15 | 1973-09-11 | G & W Electric Speciality Co | Apparatus and method for dynamically cooling a cable termination |
US3716652A (en) | 1972-04-18 | 1973-02-13 | G & W Electric Speciality Co | System for dynamically cooling a high voltage cable termination |
US3748555A (en) | 1972-05-01 | 1973-07-24 | Westinghouse Electric Corp | Protective circuit for brushless synchronous motors |
US3787607A (en) | 1972-05-31 | 1974-01-22 | Teleprompter Corp | Coaxial cable splice |
US3968388A (en) | 1972-06-14 | 1976-07-06 | Kraftwerk Union Aktiengesellschaft | Electric machines, particularly turbogenerators, having liquid cooled rotors |
US3801843A (en) | 1972-06-16 | 1974-04-02 | Gen Electric | Rotating electrical machine having rotor and stator cooled by means of heat pipes |
CH547028A (de) | 1972-06-16 | 1974-03-15 | Bbc Brown Boveri & Cie | Glimmschutzfolie, verfahren zu ihrer herstellung sowie ihre verwendung bei hochspannungswicklungen. |
US3792399A (en) | 1972-08-28 | 1974-02-12 | Nasa | Banded transformer cores |
US3778891A (en) | 1972-10-30 | 1973-12-18 | Westinghouse Electric Corp | Method of securing dynamoelectric machine coils by slot wedge and filler locking means |
US3932791A (en) | 1973-01-22 | 1976-01-13 | Oswald Joseph V | Multi-range, high-speed A.C. over-current protection means including a static switch |
US3995785A (en) | 1973-02-12 | 1976-12-07 | Essex International, Inc. | Apparatus and method for forming dynamoelectric machine field windings by pushing |
CA1028440A (en) | 1973-02-26 | 1978-03-21 | Uop Inc. | Polymer compositions with treated filler |
FR2222738B1 (cs) | 1973-03-20 | 1976-05-21 | Unelec | |
SE371348B (cs) | 1973-03-22 | 1974-11-11 | Asea Ab | |
US3781739A (en) | 1973-03-28 | 1973-12-25 | Westinghouse Electric Corp | Interleaved winding for electrical inductive apparatus |
CH549467A (de) | 1973-03-29 | 1974-05-31 | Micafil Ag | Verfahren zur herstellung eines schichtpressstoffes. |
US3881647A (en) | 1973-04-30 | 1975-05-06 | Lebus International Inc | Anti-slack line handling device |
CH560448A5 (cs) * | 1973-07-06 | 1975-03-27 | Bbc Brown Boveri & Cie | |
US4084307A (en) | 1973-07-11 | 1978-04-18 | Allmanna Svenska Elektriska Aktiebolaget | Method of joining two cables with an insulation of cross-linked polyethylene or another cross linked linear polymer |
US3828115A (en) | 1973-07-27 | 1974-08-06 | Kerite Co | High voltage cable having high sic insulation layer between low sic insulation layers and terminal construction thereof |
DE2351340A1 (de) | 1973-10-12 | 1975-04-24 | Siemens Ag | Band-spule fuer transformatoren |
GB1433158A (en) | 1973-11-19 | 1976-04-22 | Pirelli General Cable Works | Electric cable installations |
US3947278A (en) | 1973-12-19 | 1976-03-30 | Universal Oil Products Company | Duplex resistor inks |
US3912957A (en) | 1973-12-27 | 1975-10-14 | Gen Electric | Dynamoelectric machine stator assembly with multi-barrel connection insulator |
DE2400698A1 (de) | 1974-01-08 | 1975-07-10 | Krim Samhalov Izmail | Selbsterregende elektrische maschine mit zwei getrennten staenderwicklungen |
US4109098A (en) * | 1974-01-31 | 1978-08-22 | Telefonaktiebolaget L M Ericsson | High voltage cable |
SE384420B (sv) | 1974-01-31 | 1976-05-03 | Ericsson Telefon Ab L M | Elektrisk kabel med syntetisk isolering och ett yttre halvledande skikt |
CA1016586A (en) | 1974-02-18 | 1977-08-30 | Hubert G. Panter | Grounding of outer winding insulation to cores in dynamoelectric machines |
US4039740A (en) | 1974-06-19 | 1977-08-02 | The Furukawa Electric Co., Ltd. | Cryogenic power cable |
DE2430792C3 (de) * | 1974-06-24 | 1980-04-10 | Siemens Ag, 1000 Berlin Und 8000 Muenchen | Starkstromkabel mit Kunststoffisolierung und äußerer Leitschicht |
GB1525745A (en) | 1974-09-19 | 1978-09-20 | Matsushita Electric Ind Co Ltd | Synthetic resin encapsulated coil assembly |
GB1479904A (en) | 1974-10-15 | 1977-07-13 | Ass Elect Ind | Alternating current power transmission systems |
US3902000A (en) | 1974-11-12 | 1975-08-26 | Us Energy | Termination for superconducting power transmission systems |
US3943392A (en) | 1974-11-27 | 1976-03-09 | Allis-Chalmers Corporation | Combination slot liner and retainer for dynamoelectric machine conductor bars |
CH579844A5 (cs) * | 1974-12-04 | 1976-09-15 | Bbc Brown Boveri & Cie | |
US3965408A (en) | 1974-12-16 | 1976-06-22 | International Business Machines Corporation | Controlled ferroresonant transformer regulated power supply |
DE2600206C2 (de) | 1975-01-06 | 1986-01-09 | The Reluxtrol Co., Seattle, Wash. | Vorrichtung zur zerstörungsfreien Materialprüfung nach der Wirbelstrommethode |
US4091138A (en) | 1975-02-12 | 1978-05-23 | Sumitomo Bakelite Company Limited | Insulating film, sheet, or plate material with metallic coating and method for manufacturing same |
AT338915B (de) | 1975-02-18 | 1977-09-26 | Dukshtau Alexandr Antonovich | Stander fur elektrische maschinen |
JPS51113110A (en) | 1975-03-28 | 1976-10-06 | Mitsubishi Electric Corp | Drive system for inductor type synchronous motor |
US4008409A (en) | 1975-04-09 | 1977-02-15 | General Electric Company | Dynamoelectric machine core and coil assembly |
US3971543A (en) | 1975-04-17 | 1976-07-27 | Shanahan William F | Tool and kit for electrical fishing |
US4132914A (en) | 1975-04-22 | 1979-01-02 | Khutoretsky Garri M | Six-phase winding of electric machine stator |
DE2520511C3 (de) | 1975-05-07 | 1978-11-30 | Siemens Ag, 1000 Berlin Und 8000 Muenchen | Vorrichtung zum Abstützen der Läuferwicklung eines Schenkelpolläufers einer vier- oder höherpoiigen elektrischen Maschine |
ZA753046B (en) | 1975-05-12 | 1976-09-29 | Gec South Africa Pty | Transformer cooling |
SE7605754L (sv) | 1975-05-22 | 1976-11-23 | Reynolds Metals Co | Elektrisk kabel |
US4031310A (en) | 1975-06-13 | 1977-06-21 | General Cable Corporation | Shrinkable electrical cable core for cryogenic cable |
US3993860A (en) | 1975-08-18 | 1976-11-23 | Samuel Moore And Company | Electrical cable adapted for use on a tractor trailer |
US4091139A (en) | 1975-09-17 | 1978-05-23 | Westinghouse Electric Corp. | Semiconductor binding tape and an electrical member wrapped therewith |
US4258280A (en) | 1975-11-07 | 1981-03-24 | Bbc Brown Boveri & Company Limited | Supporting structure for slow speed large diameter electrical machines |
US4085347A (en) | 1976-01-16 | 1978-04-18 | White-Westinghouse Corporation | Laminated stator core |
AT340523B (de) | 1976-04-27 | 1977-12-27 | Hitzinger & Co Dipl Ing | Burstenloser synchrongenerator |
HU175494B (hu) | 1976-04-29 | 1980-08-28 | Magyar Kabel Muevek | Ehkranirovannyj silovoj kabel' |
US4047138A (en) | 1976-05-19 | 1977-09-06 | General Electric Company | Power inductor and transformer with low acoustic noise air gap |
DE2622309C3 (de) | 1976-05-19 | 1979-05-03 | Siemens Ag, 1000 Berlin Und 8000 Muenchen | Schutzeinrichtung für eine bürstenlose Synchronmaschine |
JPS5325886A (en) | 1976-08-21 | 1978-03-10 | Sumitomo Electric Ind Ltd | Brid ged polyolefine insulating hightension cable having outer semiconductor layers which can be treated off easily |
US4064419A (en) | 1976-10-08 | 1977-12-20 | Westinghouse Electric Corporation | Synchronous motor KVAR regulation system |
US4103075A (en) | 1976-10-28 | 1978-07-25 | Airco, Inc. | Composite monolithic low-loss superconductor for power transmission line |
US4041431A (en) | 1976-11-22 | 1977-08-09 | Ralph Ogden | Input line voltage compensating transformer power regulator |
SU625290A1 (ru) | 1976-11-30 | 1978-09-25 | Специальное Конструкторское Бюро "Энергохиммаш" | Электрическа машина |
US4099227A (en) | 1976-12-01 | 1978-07-04 | Square D Company | Sensor circuit |
DE2656389C3 (de) | 1976-12-13 | 1979-11-29 | Siemens Ag, 1000 Berlin Und 8000 Muenchen | Synchroner Linearmotor |
FR2376542A1 (fr) | 1976-12-30 | 1978-07-28 | Aroshidze Jury | Stator de machine electrique |
US4200817A (en) | 1977-01-20 | 1980-04-29 | Bbc Brown Boveri & Company Limited | Δ-Connected, two-layer, three-phase winding for an electrical machine |
IT1113513B (it) | 1977-03-16 | 1986-01-20 | Pirelli | Perfezionamento relativo ai cavi per energia |
JPS53120117A (en) | 1977-03-30 | 1978-10-20 | Hitachi Ltd | Excitation control system for generator |
US4149101A (en) | 1977-05-12 | 1979-04-10 | Lesokhin Albert Z | Arrangement for locking slot wedges retaining electric windings |
DE2721905C2 (de) | 1977-05-14 | 1986-02-20 | Thyssen Industrie Ag, 4300 Essen | Verfahren zur Herstellung einer dreiphasigen Wechselstrom-Wicklung für einen Linearmotor |
US4134036A (en) | 1977-06-03 | 1979-01-09 | Cooper Industries, Inc. | Motor mounting device |
US4152615A (en) | 1977-06-14 | 1979-05-01 | Westinghouse Electric Corp. | End iron axial flux damper system |
DE2729067A1 (de) | 1977-06-28 | 1979-01-11 | Kabel Metallwerke Ghh | Elektrisches mittel- oder hochspannungskabel |
US4177418A (en) | 1977-08-04 | 1979-12-04 | International Business Machines Corporation | Flux controlled shunt regulated transformer |
US4164672A (en) | 1977-08-18 | 1979-08-14 | Electric Power Research Institute, Inc. | Cooling and insulating system for extra high voltage electrical machine with a spiral winding |
US4184186A (en) | 1977-09-06 | 1980-01-15 | General Electric Company | Current limiting device for an electric power system |
US4160193A (en) | 1977-11-17 | 1979-07-03 | Richmond Abraham W | Metal vapor electric discharge lamp system |
PL123224B1 (en) | 1977-11-30 | 1982-09-30 | Inst Spawalnictwa | Welding transformer of dropping external characteristic |
US4134146A (en) | 1978-02-09 | 1979-01-09 | General Electric Company | Surge arrester gap assembly |
US4177397A (en) | 1978-03-17 | 1979-12-04 | Amp Incorporated | Electrical connections for windings of motor stators |
SU792302A1 (ru) | 1978-04-04 | 1980-12-30 | Предприятие П/Я В-8833 | Трансформатор |
US4164772A (en) | 1978-04-17 | 1979-08-14 | Electric Power Research Institute, Inc. | AC fault current limiting circuit |
DE2824951A1 (de) | 1978-06-07 | 1979-12-20 | Kabel Metallwerke Ghh | Verfahren zur herstellung eines stators fuer einen linearmotor |
CH629344A5 (de) | 1978-06-08 | 1982-04-15 | Bbc Brown Boveri & Cie | Vorrichtung zum abstuetzen der feldwicklung eines polrades mit ausgepraegten polen. |
US4321426A (en) * | 1978-06-09 | 1982-03-23 | General Electric Company | Bonded transposed transformer winding cable strands having improved short circuit withstand |
SU694939A1 (ru) | 1978-06-22 | 1982-01-07 | Научно-Исследовательский Сектор Всесоюзного Ордена Ленина Проектно-Изыскательского И Научно-Исследовательского Института "Гидропроект" Им.С.Я.Жука | Статор генератора |
US4208597A (en) | 1978-06-22 | 1980-06-17 | Westinghouse Electric Corp. | Stator core cooling for dynamoelectric machines |
DE2925934A1 (de) | 1978-07-06 | 1980-01-24 | Vilanova Luis Montplet | Magnetvorrichtung, insbesondere zum aufspueren von fehlern bei unterirdischen elektrokabeln |
US4200818A (en) | 1978-08-01 | 1980-04-29 | Westinghouse Electric Corp. | Resin impregnated aromatic polyamide covered glass based slot wedge for large dynamoelectric machines |
DE2835386A1 (de) | 1978-08-12 | 1980-02-21 | Kabel Metallwerke Ghh | Verfahren zur herstellung der wicklung fuer einen linearmotor |
DE2836229C2 (de) | 1978-08-17 | 1983-12-15 | Siemens AG, 1000 Berlin und 8000 München | Ständerwicklung einer elektrischen Maschine |
CA1095601A (en) | 1978-08-28 | 1981-02-10 | Alfred M. Hase | Regulating transformer with magnetic shunt |
DE2839517C2 (de) | 1978-09-11 | 1986-05-07 | Thyssen Industrie Ag, 4300 Essen | Verfahren zur Herstellung einer vorgefertigten Wicklung für Linearmotoren |
JPS6028226B2 (ja) | 1978-09-20 | 1985-07-03 | 株式会社日立製作所 | 突極形回転子 |
JPS6044764B2 (ja) | 1978-11-09 | 1985-10-05 | 株式会社フジクラ | ケ−ブル導体製造方法 |
US4207482A (en) | 1978-11-14 | 1980-06-10 | Westinghouse Electric Corp. | Multilayered high voltage grading system for electrical conductors |
US4238339A (en) | 1978-11-27 | 1980-12-09 | Fridman Vladimir M | Arrangement for supporting stator end windings of an electric machine |
JPS5579676A (en) | 1978-12-13 | 1980-06-16 | Toshiba Corp | Harmonic filter for electric power |
DE2854520A1 (de) | 1978-12-16 | 1980-06-26 | Bbc Brown Boveri & Cie | Elektrische spule |
CH651975A5 (de) | 1979-01-10 | 1985-10-15 | Bbc Brown Boveri & Cie | Schutzeinrichtung an einer turbogruppe gegen subsynchrone resonanzen. |
US4317001A (en) | 1979-02-23 | 1982-02-23 | Pirelli Cable Corp. | Irradiation cross-linked polymeric insulated electric cable |
US4281264A (en) | 1979-02-26 | 1981-07-28 | General Electric Company | Mounting of armature conductors in air-gap armatures |
US4262209A (en) * | 1979-02-26 | 1981-04-14 | Berner Charles A | Supplemental electrical power generating system |
SE416693B (sv) | 1979-03-08 | 1981-01-26 | Elmekano I Lulea Ab | Anordning for faskompensering och magnetisering av en asynkronmaskin vid drift som generator |
SU873370A1 (ru) | 1979-03-11 | 1981-10-15 | Предприятие П/Я М-5113 | Система возбуждени дл синхронной машины |
FR2452167A1 (fr) | 1979-03-20 | 1980-10-17 | Aerospatiale | Procede pour la realisation d'une armature magnetique a structure divisee et armature ainsi obtenue |
GB2100998B (en) | 1979-03-22 | 1984-02-01 | Oriental Metal Meg Co Ltd | Process and apparatus for the distillation of water |
CH641599A5 (de) | 1979-03-27 | 1984-02-29 | Streiff Mathias Ag | Verfahren und vorrichtung fuer die verlegung und befestigung schwerer elektrischer kabel in einem kabelkanal. |
DE2913697C2 (de) | 1979-04-05 | 1986-05-22 | kabelmetal electro GmbH, 3000 Hannover | Vorgefertigte Wicklung für einen Linearmotor |
DE2917717A1 (de) | 1979-05-02 | 1980-11-27 | Kraftwerk Union Ag | Kuehlsegment zur fluessigkeitskuehlung des staenderblechpaketes elektrischer maschinen, insbesondere von turbogeneratoren |
DE2920478C2 (de) | 1979-05-21 | 1986-06-26 | kabelmetal electro GmbH, 3000 Hannover | Vorgefertigte dreiphasige Wechselstromwicklung für einen Linearmotor |
DE2920477A1 (de) * | 1979-05-21 | 1980-12-04 | Kabel Metallwerke Ghh | Vorgefertigte dreiphasige wechselstromwicklung fuer einen linearmotor |
DE2921114A1 (de) | 1979-05-25 | 1980-12-04 | Bosch Gmbh Robert | Wickelverfahren fuer einen elektrischen generator und danach hergestellter drehstromgenerator |
US4357542A (en) | 1979-07-12 | 1982-11-02 | Westinghouse Electric Corp. | Wind turbine generator system |
US4255684A (en) | 1979-08-03 | 1981-03-10 | Mischler William R | Laminated motor stator structure with molded composite pole pieces |
US4292558A (en) | 1979-08-15 | 1981-09-29 | Westinghouse Electric Corp. | Support structure for dynamoelectric machine stators spiral pancake winding |
DE2939004A1 (de) | 1979-09-26 | 1981-04-09 | Siemens AG, 1000 Berlin und 8000 München | Synchroner linearmotor |
US4320645A (en) | 1979-10-11 | 1982-03-23 | Card-O-Matic Pty. Limited | Apparatus for fabricating electrical equipment |
FR2467502A1 (en) | 1979-10-11 | 1981-04-17 | Ducellier & Cie | Electric starter motor rotor winding for vehicle - has minimal depth slots with offset conductors to minimise flux distortion |
JPS5675411U (cs) | 1979-11-15 | 1981-06-19 | ||
SU961048A1 (ru) * | 1979-12-06 | 1982-09-23 | Научно-Исследовательский Сектор Всесоюзного Ордена Ленина Проектно-Изыскательского И Научно-Исследовательского Института "Гидропроект" Им.С.Я.Жука | Статор генератора |
DE3002945A1 (de) | 1980-01-29 | 1981-07-30 | Anton Piller Kg, 3360 Osterode | Umformersystem |
CS258107B2 (en) | 1980-02-11 | 1988-07-15 | Siemens Ag | Turbo-set with hydraulic propeller turbine |
DE3006382C2 (de) | 1980-02-21 | 1985-10-31 | Thyssen Industrie Ag, 4300 Essen | Dreiphasige Wechselstrom-Wicklung für einen Linearmotor |
DE3008212C2 (de) | 1980-03-04 | 1985-06-27 | Robert Bosch Gmbh, 7000 Stuttgart | Verfahren zur Herstellung von Statorwicklungen für Dreiphasen-Drehstromgeneratoren |
DE3008818A1 (de) | 1980-03-05 | 1981-09-10 | Siemens AG, 1000 Berlin und 8000 München | Verbindungsmuffe fuer kuehlbares hochspannungskabel mit hohlrohrfoermiger isolierung |
US4411710A (en) | 1980-04-03 | 1983-10-25 | The Fujikawa Cable Works, Limited | Method for manufacturing a stranded conductor constituted of insulated strands |
FR2481531A1 (fr) | 1980-04-23 | 1981-10-30 | Cables De Lyon Geoffroy Delore | Procede d'epissurage et epissure pour cable coaxial a isolation massive |
DE3016990A1 (de) | 1980-05-02 | 1981-11-12 | Kraftwerk Union AG, 4330 Mülheim | Vorrichtung zum fixieren von wicklungsstaeben in nuten elektrischer maschinen, insbesondere turbogeneratoren |
CA1140198A (en) * | 1980-05-23 | 1983-01-25 | National Research Council Of Canada | Laser triggered high voltage rail gap switch |
US4594630A (en) | 1980-06-02 | 1986-06-10 | Electric Power Research Institute, Inc. | Emission controlled current limiter for use in electric power transmission and distribution |
US4353612A (en) | 1980-06-06 | 1982-10-12 | The National Telephone Supply Company | Shield connector |
DE3031866A1 (de) | 1980-08-23 | 1982-04-01 | Brown, Boveri & Cie Ag, 6800 Mannheim | Leiterstab fuer elektrische maschine |
US4384944A (en) * | 1980-09-18 | 1983-05-24 | Pirelli Cable Corporation | Carbon filled irradiation cross-linked polymeric insulation for electric cable |
US4330726A (en) * | 1980-12-04 | 1982-05-18 | General Electric Company | Air-gap winding stator construction for dynamoelectric machine |
WO1982002123A1 (en) | 1980-12-18 | 1982-06-24 | Nikitin Pavel Z | Joint for connecting two multilayer cables of the stator winding of a high-voltage generator |
US4404486A (en) | 1980-12-24 | 1983-09-13 | General Electric Company | Star connected air gap polyphase armature having limited voltage gradients at phase boundaries |
DE3101217C2 (de) | 1981-01-16 | 1984-08-23 | Smit Transformatoren B.V., Nijmegen | Wicklung für einen Trockentransformator mit Abstandshalteanordnung |
AT378287B (de) | 1981-01-30 | 1985-07-10 | Elin Union Ag | Hochspannungswicklung fuer elektrische maschinen |
US4361723A (en) | 1981-03-16 | 1982-11-30 | Harvey Hubbell Incorporated | Insulated high voltage cables |
SU955369A1 (ru) | 1981-03-26 | 1982-08-30 | Научно-Исследовательский Сектор Всесоюзного Ордена Ленина Проектно-Изыскательского И Научно-Исследовательского Института "Гидропроект" Им.С.Я.Жука | Статор электрической машины |
US4368418A (en) | 1981-04-21 | 1983-01-11 | Power Technologies, Inc. | Apparatus for controlling high voltage by absorption of capacitive vars |
US4401920A (en) * | 1981-05-11 | 1983-08-30 | Canadian Patents & Development Limited | Laser triggered high voltage rail gap switch |
GB2099635B (en) | 1981-05-29 | 1985-07-03 | Harmer & Simmons Ltd | Ransformers for battery charging systems |
US4367425A (en) | 1981-06-01 | 1983-01-04 | Westinghouse Electric Corp. | Impregnated high voltage spacers for use with resin filled hose bracing systems |
US4365178A (en) | 1981-06-08 | 1982-12-21 | General Electric Co. | Laminated rotor for a dynamoelectric machine with coolant passageways therein |
SE426895B (sv) | 1981-07-06 | 1983-02-14 | Asea Ab | Skyddsanordning for en seriekondensator i ett hogspenningsnet |
US4449768A (en) | 1981-07-23 | 1984-05-22 | Preformed Line Products Company | Shield connector |
AU557924B2 (en) | 1981-07-28 | 1987-01-15 | Pirelli General Plc | Heat shielding electric cables |
DE3129928A1 (de) | 1981-07-29 | 1983-02-24 | Anton Piller GmbH & Co KG, 3360 Osterode | Rotierende umformermaschine |
US4470884A (en) | 1981-08-07 | 1984-09-11 | National Ano-Wire, Inc. | High speed aluminum wire anodizing machine and process |
CA1164851A (en) | 1981-08-17 | 1984-04-03 | Ali Pan | Reeling of cable |
US4368399A (en) | 1981-08-17 | 1983-01-11 | Westinghouse Electric Corp. | Rotor end turn winding and support structure |
US4387316A (en) | 1981-09-30 | 1983-06-07 | General Electric Company | Dynamoelectric machine stator wedges and method |
US4475075A (en) | 1981-10-14 | 1984-10-02 | Munn Robert B | Electric power generator and system |
US4426771A (en) | 1981-10-27 | 1984-01-24 | Emerson Electric Co. | Method of fabricating a stator for a multiple-pole dynamoelectric machine |
US4520287A (en) * | 1981-10-27 | 1985-05-28 | Emerson Electric Co. | Stator for a multiple-pole dynamoelectric machine and method of fabricating same |
US4431960A (en) | 1981-11-06 | 1984-02-14 | Fdx Patents Holding Company, N.V. | Current amplifying apparatus |
US4437464A (en) * | 1981-11-09 | 1984-03-20 | C.R. Bard, Inc. | Electrosurgical generator safety apparatus |
US4469267A (en) | 1982-01-15 | 1984-09-04 | Western Gear Corporation | Draw-off and hold-back cable tension machine |
SU1019553A1 (ru) | 1982-02-23 | 1983-05-23 | Харьковский Ордена Ленина Авиационный Институт Им.Н.Е.Жуковского | Статор электрической машины |
CA1222788A (en) * | 1982-05-14 | 1987-06-09 | Roderick S. Taylor | Uv radiation triggered rail-gap switch |
US4425521A (en) | 1982-06-03 | 1984-01-10 | General Electric Company | Magnetic slot wedge with low average permeability and high mechanical strength |
US4546210A (en) | 1982-06-07 | 1985-10-08 | Hitachi, Ltd. | Litz wire |
US4443725A (en) | 1982-06-14 | 1984-04-17 | General Electric Company | Dynamoelectric machine stator wedge |
JPS5928852A (ja) | 1982-08-06 | 1984-02-15 | Hitachi Ltd | 突極形回転電機 |
DE3229480A1 (de) | 1982-08-06 | 1984-02-09 | Transformatoren Union Ag, 7000 Stuttgart | Trockentransformator mit in giessharz eingegossenen wicklungen |
US4481438A (en) | 1982-09-13 | 1984-11-06 | Electric Power Research Institute, Inc. | High voltage electrical generator and windings for use therein |
JPS5956825A (ja) | 1982-09-21 | 1984-04-02 | 三菱電機株式会社 | 交流限流装置 |
US4473765A (en) | 1982-09-30 | 1984-09-25 | General Electric Company | Electrostatic grading layer for the surface of an electrical insulation exposed to high electrical stress |
US4508251A (en) * | 1982-10-26 | 1985-04-02 | Nippon Telegraph And Telephone Public Corp. | Cable pulling/feeding apparatus |
JPS5986110A (ja) | 1982-11-09 | 1984-05-18 | 住友電気工業株式会社 | 架橋ポリエチレン絶縁ケ−ブル |
GB2140195B (en) | 1982-12-03 | 1986-04-30 | Electric Power Res Inst | Cryogenic cable and method of making same |
CH659910A5 (de) | 1983-01-27 | 1987-02-27 | Bbc Brown Boveri & Cie | Luftdrosselspule und verfahren zu ihrer herstellung. |
DE3305225A1 (de) | 1983-02-16 | 1984-08-16 | BBC Aktiengesellschaft Brown, Boveri & Cie., Baden, Aargau | Hgue-kraftwerkstation in blockschaltung |
GB2136214B (en) | 1983-03-11 | 1986-05-29 | British Aerospace | Pulse transformer |
DE3309051C2 (de) | 1983-03-14 | 1986-10-02 | Thyssen Industrie Ag, 4300 Essen | Dreiphasige Wechselstromwicklung für einen Linearmotor |
EP0120154A1 (en) * | 1983-03-25 | 1984-10-03 | TRENCH ELECTRIC, a Division of Guthrie Canadian Investments Limited | Continuously transposed conductor |
US4619040A (en) | 1983-05-23 | 1986-10-28 | Emerson Electric Co. | Method of fabricating stator for a multiple pole dynamoelectric machine |
US4510476A (en) | 1983-06-21 | 1985-04-09 | The United States Of America As Represented By The Administrator Of The National Aeronautics And Space Administration | High voltage isolation transformer |
DE3323696A1 (de) | 1983-07-01 | 1985-01-10 | Thyssen Industrie Ag, 4300 Essen | Verfahren und vorrichtung zum verlegen einer vorgefertigten wicklung eines linearmotors |
US4523169A (en) * | 1983-07-11 | 1985-06-11 | General Electric Company | Dry type transformer having improved ducting |
US4590416A (en) | 1983-08-08 | 1986-05-20 | Rig Efficiency, Inc. | Closed loop power factor control for power supply systems |
US4565929A (en) | 1983-09-29 | 1986-01-21 | The Boeing Company | Wind powered system for generating electricity |
US4510077A (en) | 1983-11-03 | 1985-04-09 | General Electric Company | Semiconductive glass fibers and method |
US4503284A (en) | 1983-11-09 | 1985-03-05 | Essex Group, Inc. | RF Suppressing magnet wire |
IT1195482B (it) | 1983-11-18 | 1988-10-19 | Meccanica Di Precisione Spa | Robot programmabile in grado di gestire l alimentazione e lo scarico rispettivamente delle bobine vuote e delle bobine piene in e da macchine adibite alla bobinatura di fili metallici e o d altro materiale a venti caratteristiche operative u guali o diverse ed allineate su un lato della guida lungo la quale scorre lo stesso robot di cui trat |
US4622116A (en) | 1983-11-25 | 1986-11-11 | General Electric Company | Process for electrodepositing mica on coil or bar connections and resulting products |
US4724345A (en) | 1983-11-25 | 1988-02-09 | General Electric Company | Electrodepositing mica on coil connections |
US4723083A (en) * | 1983-11-25 | 1988-02-02 | General Electric Company | Electrodeposited mica on coil bar connections and resulting products |
GB2150153B (en) * | 1983-11-25 | 1986-09-10 | Gen Electric | Electrodeposition of mica on coil or bar connections |
FR2556146B1 (fr) | 1983-12-05 | 1988-01-15 | Paris & Du Rhone | Dispositif de montage et d'isolation de conducteurs sur les rotors de machines tournantes electriques |
SE452823B (sv) | 1984-03-07 | 1987-12-14 | Asea Ab | Seriekondensatorutrustning |
DE3444189A1 (de) | 1984-03-21 | 1985-09-26 | Kraftwerk Union AG, 4330 Mülheim | Einrichtung zur indirekten gaskuehlung der staenderwicklung und/oder zur direkten gaskuehlung des staenderblechpaketes dynamoelektrischer maschinen, vorzugsweise fuer gasgekuehlte turbogeneratoren |
US4488079A (en) | 1984-03-30 | 1984-12-11 | Westinghouse Electric Corp. | Dynamoelectric machine with stator coil end turn support system |
US4650924A (en) | 1984-07-24 | 1987-03-17 | Phelps Dodge Industries, Inc. | Ribbon cable, method and apparatus, and electromagnetic device |
US5036165A (en) * | 1984-08-23 | 1991-07-30 | General Electric Co. | Semi-conducting layer for insulated electrical conductors |
US4853565A (en) * | 1984-08-23 | 1989-08-01 | General Electric Company | Semi-conducting layer for insulated electrical conductors |
US5066881A (en) | 1984-08-23 | 1991-11-19 | General Electric Company | Semi-conducting layer for insulated electrical conductors |
US5067046A (en) | 1984-08-23 | 1991-11-19 | General Electric Company | Electric charge bleed-off structure using pyrolyzed glass fiber |
AU575681B2 (en) | 1984-09-13 | 1988-08-04 | Utdc Inc. | Linear induction motor |
US4560896A (en) | 1984-10-01 | 1985-12-24 | General Electric Company | Composite slot insulation for dynamoelectric machine |
DE3438747A1 (de) | 1984-10-23 | 1986-04-24 | Standard Elektrik Lorenz Ag, 7000 Stuttgart | Elektronisch kommutierter, kollektorloser gleichstrommotor |
JPH0123900Y2 (cs) | 1984-11-08 | 1989-07-20 | ||
DE3441311A1 (de) | 1984-11-12 | 1986-05-15 | Siemens AG, 1000 Berlin und 8000 München | Spleissschutzeinlage fuer kabelmuffen aus schrumpfbarem material |
US4607183A (en) | 1984-11-14 | 1986-08-19 | General Electric Company | Dynamoelectric machine slot wedges with abrasion resistant layer |
JPS61121729A (ja) | 1984-11-14 | 1986-06-09 | Fanuc Ltd | 液冷モ−タ |
EP0246377A1 (en) | 1986-05-23 | 1987-11-25 | Royal Melbourne Institute Of Technology Limited | Electrically-variable inductor |
EP0185788B1 (de) | 1984-12-21 | 1988-08-24 | Audi Ag | Kabeltransporteinrichtung in einer Kabelabläng- und Kabelabisoliervorrichtung |
US4761602A (en) | 1985-01-22 | 1988-08-02 | Gregory Leibovich | Compound short-circuit induction machine and method of its control |
US4588916A (en) | 1985-01-28 | 1986-05-13 | General Motors Corporation | End turn insulation for a dynamoelectric machine |
US4868970A (en) | 1985-03-08 | 1989-09-26 | Kolimorgen Corporation | Method of making an electric motor |
EP0198535B1 (en) | 1985-04-04 | 1990-02-07 | Koninklijke Philips Electronics N.V. | Composite wire for hf applications, coil wound from such a wire, and deflection unit comprising such a coil |
US4618795A (en) | 1985-04-10 | 1986-10-21 | Westinghouse Electric Corp. | Turbine generator stator end winding support assembly with decoupling from the core |
US4654551A (en) * | 1985-05-20 | 1987-03-31 | Tecumseh Products Company | Permanent magnet excited alternator compressor with brushless DC control |
US4723104A (en) | 1985-10-02 | 1988-02-02 | Frederick Rohatyn | Energy saving system for larger three phase induction motors |
FR2589017B1 (fr) | 1985-10-17 | 1990-07-27 | Alsthom | Machine synchrone a enroulements supraconducteurs |
DE3543106A1 (de) | 1985-12-06 | 1987-06-11 | Kabelmetal Electro Gmbh | Elektrisches kabel zur verwendung als wicklungsstrang fuer linearmotoren |
US4656379A (en) * | 1985-12-18 | 1987-04-07 | The Garrett Corporation | Hybrid excited generator with flux control of consequent-pole rotor |
FR2594271A1 (fr) | 1986-02-13 | 1987-08-14 | Paris & Du Rhone | Rotor de machine tournante electrique, avec encoches logeant deux conducteurs superposes |
IT1190077B (it) | 1986-02-28 | 1988-02-10 | Pirelli Cavi Spa | Cavo elettrico con schermo perfezionato e procedimento per la costruzione di tale schermo |
US5403120A (en) | 1986-03-31 | 1995-04-04 | Nupipe, Inc. | Method of installing a substantially rigid thermoplastic pipe in existing main and lateral conduits |
US5244624B1 (en) | 1986-03-31 | 1997-11-18 | Nu Pipe Inc | Method of installing a new pipe inside an existing conduit by progressive rounding |
DE3612112A1 (de) | 1986-04-10 | 1987-10-15 | Siemens Ag | Verspannung der zaehne des staenders eines turbogenerators |
US4687882A (en) | 1986-04-28 | 1987-08-18 | Stone Gregory C | Surge attenuating cable |
US4963695A (en) | 1986-05-16 | 1990-10-16 | Pirelli Cable Corporation | Power cable with metallic shielding tape and water swellable powder |
GB8617004D0 (en) | 1986-07-11 | 1986-08-20 | Bp Chem Int Ltd | Polymer composition |
JPS63110939A (ja) | 1986-10-25 | 1988-05-16 | Hitachi Ltd | 誘導電動機の回転子 |
JPH0687642B2 (ja) | 1986-12-15 | 1994-11-02 | 株式会社日立製作所 | 回転電機の回転子巻線異常診断装置 |
US4924342A (en) | 1987-01-27 | 1990-05-08 | Teledyne Inet | Low voltage transient current limiting circuit |
DE3787798D1 (de) | 1987-03-06 | 1993-11-18 | Groh Heinrich | Anordnung für elektrische Energieversorgungsleitungen zum Schutz gegen Explosionen von Gas- und/oder Staub-Luft-Gemischen, vorzugsweise des Untertagebetriebes. |
JPH07108074B2 (ja) | 1987-03-10 | 1995-11-15 | 株式会社三ツ葉電機製作所 | 回転電機におけるロータコアのスロット構造 |
CA1258881A (fr) | 1987-04-15 | 1989-08-29 | Leonard Bolduc | Transformateur-inducteur auto-regule a entrefers |
US4771168A (en) | 1987-05-04 | 1988-09-13 | The University Of Southern California | Light initiated high power electronic switch |
SU1511810A1 (ru) | 1987-05-26 | 1989-09-30 | Ленинградское Электромашиностроительное Объединение "Электросила" Им.С.М.Кирова | Способ ремонта шихтованного сердечника статора мощной электрической машины |
US4890040A (en) | 1987-06-01 | 1989-12-26 | Gundersen Martin A | Optically triggered back-lighted thyratron network |
US5012125A (en) | 1987-06-03 | 1991-04-30 | Norand Corporation | Shielded electrical wire construction, and transformer utilizing the same for reduction of capacitive coupling |
SE457792B (sv) | 1987-06-12 | 1989-01-30 | Kabmatik Ab | Kabelvaexlingsanordning foer anvaendning vid vaexling fraan en foersta roterbar trumma till en andra roterbar trumma |
US4845308A (en) | 1987-07-20 | 1989-07-04 | The Babcock & Wilcox Company | Superconducting electrical conductor |
DE3726346A1 (de) | 1987-08-07 | 1989-02-16 | Vacuumschmelze Gmbh | Ringkern fuer stromsensoren |
US4800314A (en) | 1987-08-24 | 1989-01-24 | Westinghouse Electric Corp. | Deep beam support arrangement for dynamoelectric machine stator coil end portions |
US4801832A (en) | 1987-11-04 | 1989-01-31 | General Electric Company | Stator and rotor lamination construction for a dynamo-electric machine |
DE3737719A1 (de) | 1987-11-06 | 1989-05-24 | Thyssen Industrie | Verfahren und vorrichtung zum einbringen einer wicklung in den induktor eines linearmotors |
US4810919A (en) | 1987-11-16 | 1989-03-07 | Westinghouse Electric Corp. | Low-torque nuts for stator core through-bolts |
CA1318948C (en) | 1987-11-18 | 1993-06-08 | Takayuki Nimiya | Cable closure |
US4859989A (en) | 1987-12-01 | 1989-08-22 | W. L. Gore & Associates, Inc. | Security system and signal carrying member thereof |
US4994952A (en) | 1988-02-10 | 1991-02-19 | Electronics Research Group, Inc. | Low-noise switching power supply having variable reluctance transformer |
NL8800832A (nl) | 1988-03-31 | 1989-10-16 | Lovink Terborg Bv | Werkwijze voor het tegen vochtinvloeden beveiligen van door een huis omsloten elementen, alsmede vulmassa ten gebruike bij die werkwijze. |
US4914386A (en) | 1988-04-28 | 1990-04-03 | Abb Power Distribution Inc. | Method and apparatus for providing thermal protection for large motors based on accurate calculations of slip dependent rotor resistance |
US4864266A (en) | 1988-04-29 | 1989-09-05 | Electric Power Research Institute, Inc. | High-voltage winding for core-form power transformers |
DE3816652A1 (de) | 1988-05-16 | 1989-11-30 | Magnet Motor Gmbh | Elektrische maschine mit fluessigkeitskuehlung |
JPH0721078Y2 (ja) | 1988-07-21 | 1995-05-15 | 多摩川精機株式会社 | 電動機 |
CH677549A5 (cs) | 1988-08-02 | 1991-05-31 | Asea Brown Boveri | |
US4847747A (en) | 1988-09-26 | 1989-07-11 | Westinghouse Electric Corp. | Commutation circuit for load-commutated inverter induction motor drives |
US5083360A (en) | 1988-09-28 | 1992-01-28 | Abb Power T&D Company, Inc. | Method of making a repairable amorphous metal transformer joint |
GB2223877B (en) | 1988-10-17 | 1993-05-19 | Pirelli General Plc | Extra-high-voltage power cable |
US4926079A (en) | 1988-10-17 | 1990-05-15 | Ryobi Motor Products Corp. | Motor field winding with intermediate tap |
US5168662A (en) | 1988-12-28 | 1992-12-08 | Fanuc Ltd. | Process of structuring stator of built-in motor |
JPH02179246A (ja) | 1988-12-28 | 1990-07-12 | Fanuc Ltd | ビルトインモータのステータ構造 |
US4982147A (en) | 1989-01-30 | 1991-01-01 | State Of Oregon Acting By And Through The State Board Of Higher Education On Behalf Of Oregon State University | Power factor motor control system |
US5091609A (en) | 1989-02-14 | 1992-02-25 | Sumitomo Electric Industries, Ltd. | Insulated wire |
US5136459A (en) | 1989-03-13 | 1992-08-04 | Electric Power Research Institute, Inc. | High speed current limiting system responsive to symmetrical & asymmetrical currents |
US4942326A (en) | 1989-04-19 | 1990-07-17 | Westinghouse Electric Corp. | Biased securement system for end winding conductor |
US5124607A (en) | 1989-05-19 | 1992-06-23 | General Electric Company | Dynamoelectric machines including metal filled glass cloth slot closure wedges, and methods of making the same |
JPH0351968A (ja) | 1989-07-19 | 1991-03-06 | Toshiba Corp | 直線化判別方式 |
US4949001A (en) * | 1989-07-21 | 1990-08-14 | Campbell Steven R | Partial discharge detection method and apparatus |
DE3925337A1 (de) | 1989-07-31 | 1991-02-07 | Loher Ag | Elektromotor |
SE465343B (sv) * | 1989-11-20 | 1991-08-26 | Olof Magnus Lalander | Anordning foer transformering av hoega elektriska effekter fraan en likspaenningsnivaa till en annan likspaenningsnivaa |
US5355046A (en) | 1989-12-15 | 1994-10-11 | Klaus Weigelt | Stator end-winding system and a retrofitting set for same |
SE465240B (sv) | 1989-12-22 | 1991-08-12 | Asea Brown Boveri | Oeverspaenningsskydd foer seriekondensatorutrustning |
US5097241A (en) | 1989-12-29 | 1992-03-17 | Sundstrand Corporation | Cooling apparatus for windings |
YU48139B (sh) | 1990-01-25 | 1997-05-28 | Branimir Jakovljević | Laminirana magnetna jezgra |
EP0440865A1 (en) | 1990-02-09 | 1991-08-14 | Asea Brown Boveri Ab | Electrical insulation |
US5030813A (en) | 1990-02-06 | 1991-07-09 | Pulsair Anstalt Corporation | Welding apparatus and transformer therefor |
CA2010670C (en) | 1990-02-22 | 1997-04-01 | James H. Dymond | Salient pole rotor for a dynamoelectric machine |
TW215446B (cs) | 1990-02-23 | 1993-11-01 | Furukawa Electric Co Ltd | |
US5171941A (en) | 1990-03-30 | 1992-12-15 | The Furukawa Electric Co., Ltd. | Superconducting strand for alternating current |
JP2814687B2 (ja) | 1990-04-24 | 1998-10-27 | 日立電線株式会社 | 水密型ゴム・プラスチック絶縁ケーブル |
DE4022476A1 (de) | 1990-07-14 | 1992-01-16 | Thyssen Industrie | Elektrisches kabel |
DE4023903C1 (en) | 1990-07-27 | 1991-11-07 | Micafil Ag, Zuerich, Ch | Planar insulator for electrical machine or appts. - is laminated construction withstanding high mechanical loading and with curved edges for fitting into grooves |
NL9002005A (nl) | 1990-09-12 | 1992-04-01 | Philips Nv | Transformator. |
DE4030236C2 (de) | 1990-09-25 | 1999-01-07 | Thyssen Industrie | Vorrichtung zum Ausbauen der Wicklung eines Linearmotors |
US5111095A (en) * | 1990-11-28 | 1992-05-05 | Magna Physics Corporation | Polyphase switched reluctance motor |
US5175396A (en) | 1990-12-14 | 1992-12-29 | Westinghouse Electric Corp. | Low-electric stress insulating wall for high voltage coils having roebeled strands |
DE4100135C1 (cs) | 1991-01-04 | 1992-05-14 | Loher Ag, 8399 Ruhstorf, De | |
US5187428A (en) | 1991-02-26 | 1993-02-16 | Miller Electric Mfg. Co. | Shunt coil controlled transformer |
ES2025518A6 (es) | 1991-03-08 | 1992-03-16 | Huarte Frances Domingo | Grupo convertidor electromecanico rotativo. |
US5153460A (en) | 1991-03-25 | 1992-10-06 | The United States Of America As Represented By The Secretary Of The Army | Triggering technique for multi-electrode spark gap switch |
DE4112161C2 (de) | 1991-04-13 | 1994-11-24 | Fraunhofer Ges Forschung | Gasentladungseinrichtung |
FR2677802B1 (fr) | 1991-06-14 | 1994-09-09 | Alsthom Gec | Bobinage electrique et son procede d'enroulement. |
US5246783A (en) | 1991-08-15 | 1993-09-21 | Exxon Chemical Patents Inc. | Electrical devices comprising polymeric insulating or semiconducting members |
SE469361B (sv) | 1991-11-04 | 1993-06-21 | Asea Brown Boveri | Foerfarande och anordning foer reduktion av stoerningar i kraftnaet |
US5499178A (en) | 1991-12-16 | 1996-03-12 | Regents Of The University Of Minnesota | System for reducing harmonics by harmonic current injection |
US5264778A (en) | 1991-12-31 | 1993-11-23 | Westinghouse Electric Corp. | Apparatus protecting a synchronous machine from under excitation |
CA2086897A1 (en) | 1992-01-13 | 1993-07-14 | Howard H. Bobry | Toroidal transformer and method for making |
US5343139A (en) | 1992-01-31 | 1994-08-30 | Westinghouse Electric Corporation | Generalized fast, power flow controller |
US5235488A (en) | 1992-02-05 | 1993-08-10 | Brett Products, Inc. | Wire wound core |
US5327637A (en) | 1992-02-07 | 1994-07-12 | Kabelmetal Electro Gmbh | Process for repairing the winding of an electrical linear drive |
JP3135338B2 (ja) | 1992-02-21 | 2001-02-13 | 株式会社日立製作所 | 転流式直流遮断器 |
WO1993018528A1 (de) | 1992-03-05 | 1993-09-16 | Siemens Aktiengesellschaft | Spule für einen hochspannungstransformator |
JP3245748B2 (ja) | 1992-03-09 | 2002-01-15 | 久光製薬株式会社 | p−メンタン誘導体並びにこれを含有する冷感剤 |
JPH05328681A (ja) | 1992-05-18 | 1993-12-10 | Mitsuba Electric Mfg Co Ltd | 電装品用モータにおけるアーマチユアコアのコーテイング材 |
DE4218969A1 (de) | 1992-06-10 | 1993-12-16 | Asea Brown Boveri | Verfahren zur Fixierung von Wickelköpfen elektrischer Maschinen und Mittel zur Durchführung des Verfahrens |
FR2692693A1 (fr) | 1992-06-23 | 1993-12-24 | Smh Management Services Ag | Dispositif de commande d'un moteur asynchrone. |
GB2268337B (en) | 1992-07-01 | 1996-06-05 | Gec Alsthom Ltd | Electrical machine slot wedging system |
US5304883A (en) | 1992-09-03 | 1994-04-19 | Alliedsignal Inc | Ring wound stator having variable cross section conductors |
AT399790B (de) | 1992-09-10 | 1995-07-25 | Elin Energieversorgung | Hochspannungswicklung |
DE4233558C2 (de) | 1992-09-30 | 1995-07-20 | Siemens Ag | Elektrische Maschine |
DE69308737T2 (de) | 1992-11-05 | 1997-06-19 | Gec Alsthom Electromec | Supraleitende Wicklung, insbesondere für Strombegrenzer und Strombegrenzer mit einer solchen Wicklung |
US5325008A (en) | 1992-12-09 | 1994-06-28 | General Electric Company | Constrained ripple spring assembly with debondable adhesive and methods of installation |
GB9226925D0 (en) | 1992-12-24 | 1993-02-17 | Anglia Electronic Tech Ltd | Transformer winding |
US5449861A (en) | 1993-02-24 | 1995-09-12 | Vazaki Corporation | Wire for press-connecting terminal and method of producing the conductive wire |
EP0620630A1 (en) | 1993-03-26 | 1994-10-19 | Ngk Insulators, Ltd. | Superconducting fault current limiter |
EP0620570B1 (en) | 1993-03-26 | 1997-02-12 | Ngk Insulators, Ltd. | Superconducting fault current limiter |
US5399941A (en) | 1993-05-03 | 1995-03-21 | The United States Of America As Represented By The Secretary Of The Navy | Optical pseudospark switch |
US5455551A (en) * | 1993-05-11 | 1995-10-03 | Abb Power T&D Company Inc. | Integrated temperature sensing duct spacer unit and method of forming |
US5341281A (en) | 1993-05-14 | 1994-08-23 | Allen-Bradley Company, Inc. | Harmonic compensator using low leakage reactance transformer |
US5365132A (en) | 1993-05-27 | 1994-11-15 | General Electric Company | Lamination for a dynamoelectric machine with improved cooling capacity |
JP3355700B2 (ja) | 1993-06-14 | 2002-12-09 | 松下電器産業株式会社 | 回転電機の固定子 |
FR2707448B1 (fr) | 1993-07-06 | 1995-09-15 | Cableco Sa | Générateur d'alimentation électrique d'une lampe à arc . |
US5321308A (en) | 1993-07-14 | 1994-06-14 | Tri-Sen Systems Inc. | Control method and apparatus for a turbine generator |
US5545853A (en) | 1993-07-19 | 1996-08-13 | Champlain Cable Corporation | Surge-protected cable |
FR2708157B1 (fr) | 1993-07-22 | 1995-09-08 | Valeo Equip Electr Moteur | Elément de machine tournante et démarreur de véhicule automobile comportant un tel élément. |
DE4329382A1 (de) | 1993-09-01 | 1995-03-02 | Abb Management Ag | Verfahren und Vorrichtung zur Erfassung von Erdfehlern auf den Leitern einer elektrischen Maschine |
GB2283133B (en) | 1993-10-20 | 1998-04-15 | Gen Electric | Dynamoelectric machine and method for manufacturing same |
SE502417C2 (sv) | 1993-12-29 | 1995-10-16 | Skaltek Ab | Styranordning vid upp- eller avrullning av en sträng, t ex en kabel på eller från en trumma |
DE4402184C2 (de) | 1994-01-26 | 1995-11-23 | Friedrich Prof Dr Ing Klinger | Vielpol-Synchrongenerator für getriebelose Horizontalachsen-Windkraftanlagen mit Nennleistungen bis zu mehreren Megawatt |
JP3468817B2 (ja) | 1994-02-25 | 2003-11-17 | 株式会社東芝 | 界磁地絡検出器 |
DE4409794C1 (de) | 1994-03-22 | 1995-08-24 | Vem Elektroantriebe Gmbh | Halterung von Ausgleichsverbindungssträngen |
US5530307A (en) | 1994-03-28 | 1996-06-25 | Emerson Electric Co. | Flux controlled permanent magnet dynamo-electric machine |
DE4412412C2 (de) | 1994-04-11 | 1996-03-28 | Siemens Ag | Lokomotivtransformator und Wicklungsanordnung hierzu |
DE4412761C2 (de) | 1994-04-13 | 1997-04-10 | Siemens Ag | Leiterdurchführung für ein Wechselstromgerät mit Supraleitung |
JP3623269B2 (ja) | 1994-04-15 | 2005-02-23 | コールモージェン・コーポレーション | アキシャル・エアギャップ・モータ |
US5500632A (en) | 1994-05-11 | 1996-03-19 | Halser, Iii; Joseph G. | Wide band audio transformer with multifilar winding |
GB2289992B (en) | 1994-05-24 | 1998-05-20 | Gec Alsthom Ltd | Improvements in or relating to cooling arrangements in rotating electrical machines |
FI942447A0 (fi) | 1994-05-26 | 1994-05-26 | Abb Stroemberg Kojeet Oy | Foerfarande foer eliminering av stoerningar i ett elkraftoeverfoeringsnaet samt koppling i ett elkraftoeverfoeringsnaet |
DE4420322C2 (de) | 1994-06-13 | 1997-02-27 | Dresden Ev Inst Festkoerper | YBa¶2¶Cu¶3¶O¶X¶-Hochtemperatur-Supraleiter und Verfahren zu dessen Herstellung |
IT1266896B1 (it) | 1994-07-27 | 1997-01-21 | Magneti Marelli Spa | Rotore di macchina elettrica, in particolare di un motore elettrico per l'avviamento del motore a combustione interna di una autoveicolo e |
US5550410A (en) * | 1994-08-02 | 1996-08-27 | Titus; Charles H. | Gas turbine electrical power generation scheme utilizing remotely located fuel sites |
US5612510A (en) | 1994-10-11 | 1997-03-18 | Champlain Cable Corporation | High-voltage automobile and appliance cable |
DE4438186A1 (de) | 1994-10-26 | 1996-05-02 | Abb Management Ag | Anordnung zum Betrieb einer Synchronmaschine |
US5533658A (en) | 1994-11-10 | 1996-07-09 | Production Tube, Inc. | Apparatus having replaceable shoes for positioning and gripping tubing |
US5510942A (en) | 1994-12-19 | 1996-04-23 | General Electric Company | Series-capacitor compensation equipment |
DE69610451T2 (de) | 1995-01-17 | 2001-02-08 | Thomas & Betts Corp | Kabelspleissgehäuse mit Zwangsverguss sowie Behälter für austretende Vergussmasse |
EP0729217B1 (de) * | 1995-02-21 | 2000-01-12 | Siemens Aktiengesellschaft | Hybriderregte elektrische Maschine |
GB9507391D0 (en) | 1995-04-10 | 1995-05-31 | Switched Reluctance Drives Ltd | Method and apparatus for reducing winding failures in switched reluctance machines |
CA2170686A1 (en) | 1995-04-21 | 1996-10-22 | Mark A. Runkle | Interconnection system for electrical systems having differing electrical characteristic |
US5742515A (en) | 1995-04-21 | 1998-04-21 | General Electric Co. | Asynchronous conversion method and apparatus for use with variable speed turbine hydroelectric generation |
DE19515003C2 (de) | 1995-04-24 | 1997-04-17 | Asea Brown Boveri | Supraleitende Spule |
US5663605A (en) * | 1995-05-03 | 1997-09-02 | Ford Motor Company | Rotating electrical machine with electromagnetic and permanent magnet excitation |
JPH08340661A (ja) | 1995-06-13 | 1996-12-24 | Matsushita Electric Ind Co Ltd | 樹脂モールド回転電機の資源回収方法およびモールド用樹脂 |
US5691589A (en) | 1995-06-30 | 1997-11-25 | Kaman Electromagnetics Corporation | Detachable magnet carrier for permanent magnet motor |
US5607320A (en) | 1995-09-28 | 1997-03-04 | Osram Sylvania Inc. | Cable clamp apparatus |
GB2308490A (en) | 1995-12-18 | 1997-06-25 | Oxford Instr Ltd | Superconductor and energy storage device |
DE19547229A1 (de) | 1995-12-18 | 1997-06-19 | Asea Brown Boveri | Seitenfüllstreifen |
IT1281651B1 (it) | 1995-12-21 | 1998-02-20 | Pirelli Cavi S P A Ora Pirelli | Terminale per collegare un cavo polifase superconduttivo ad un impianto elettrico a temperatura ambiente |
FR2745117B1 (fr) | 1996-02-21 | 2000-10-13 | Whitaker Corp | Cable flexible et souple a helices espacees |
DK0802542T3 (da) | 1996-03-20 | 2002-04-22 | Nkt Cables As | Højspændingskabel |
DE19620906C2 (de) | 1996-05-24 | 2000-02-10 | Siemens Ag | Windenergiepark |
US5807447A (en) | 1996-10-16 | 1998-09-15 | Hendrix Wire & Cable, Inc. | Neutral conductor grounding system |
DE19747968A1 (de) | 1997-10-30 | 1999-05-06 | Abb Patent Gmbh | Verfahren zur Reparatur von Blechpaketen einer elektrischen Maschine |
GB2332557A (en) | 1997-11-28 | 1999-06-23 | Asea Brown Boveri | Electrical power conducting means |
-
1997
- 1997-05-27 AP APAP/P/1998/001404A patent/AP1083A/en active
- 1997-05-27 IL IL12731697A patent/IL127316A/en not_active IP Right Cessation
- 1997-05-27 US US08/952,993 patent/US6822363B2/en not_active Expired - Fee Related
- 1997-05-27 EP EP97924462A patent/EP0906651A2/en not_active Withdrawn
- 1997-05-27 EA EA199801048A patent/EA001096B1/ru not_active IP Right Cessation
- 1997-05-27 WO PCT/SE1997/000875 patent/WO1997045847A1/en not_active Application Discontinuation
- 1997-05-27 PL PL97330234A patent/PL330234A1/xx unknown
- 1997-05-27 CA CA002255742A patent/CA2255742A1/en not_active Abandoned
- 1997-05-27 CN CN97196554A patent/CN1105413C/zh not_active Expired - Fee Related
- 1997-05-27 JP JP09542198A patent/JP2000511387A/ja not_active Ceased
- 1997-05-27 GE GEAP19974610A patent/GEP20022779B/en unknown
- 1997-05-27 IL IL12709897A patent/IL127098A0/xx unknown
- 1997-05-27 KR KR1019980709690A patent/KR20000016123A/ko not_active Application Discontinuation
- 1997-05-27 AT AT97925364T patent/ATE266244T1/de not_active IP Right Cessation
- 1997-05-27 JP JP9542194A patent/JP3051905B2/ja not_active Expired - Fee Related
- 1997-05-27 IL IL12730797A patent/IL127307A0/xx unknown
- 1997-05-27 EP EP97925364A patent/EP0888628B1/en not_active Expired - Lifetime
- 1997-05-27 BR BR9709489A patent/BR9709489A/pt not_active IP Right Cessation
- 1997-05-27 UA UA98126934A patent/UA44857C2/uk unknown
- 1997-05-27 EA EA199801071A patent/EA001488B1/ru not_active IP Right Cessation
- 1997-05-27 CN CN97195037A patent/CN1220026A/zh active Pending
- 1997-05-27 DE DE69727917T patent/DE69727917T2/de not_active Expired - Fee Related
- 1997-05-27 AU AU30521/97A patent/AU731065B2/en not_active Ceased
- 1997-05-27 CZ CZ983879A patent/CZ387998A3/cs unknown
- 1997-05-27 EP EP97924471A patent/EP0888627A1/en not_active Withdrawn
- 1997-05-27 CA CA002256535A patent/CA2256535A1/en not_active Abandoned
- 1997-05-27 CN CNB971965455A patent/CN1158680C/zh not_active Expired - Fee Related
- 1997-05-27 BR BR9709385A patent/BR9709385A/pt not_active IP Right Cessation
- 1997-05-27 NZ NZ333017A patent/NZ333017A/xx unknown
- 1997-05-27 NZ NZ333600A patent/NZ333600A/xx unknown
- 1997-05-27 BR BR9709391A patent/BR9709391A/pt not_active IP Right Cessation
- 1997-05-27 EE EE9800410A patent/EE03461B1/xx not_active IP Right Cessation
- 1997-05-27 CZ CZ983868A patent/CZ386898A3/cs unknown
- 1997-05-27 US US08/952,990 patent/US20020047268A1/en not_active Abandoned
- 1997-05-27 TR TR1998/02474T patent/TR199802474T2/xx unknown
- 1997-05-27 NZ NZ333014A patent/NZ333014A/xx unknown
- 1997-05-27 PL PL97330800A patent/PL185200B1/pl not_active IP Right Cessation
- 1997-05-27 WO PCT/SE1997/000878 patent/WO1997045907A2/en not_active Application Discontinuation
- 1997-05-27 JP JP09542204A patent/JP2000511349A/ja active Pending
- 1997-05-27 AU AU29884/97A patent/AU718706B2/en not_active Ceased
- 1997-05-27 WO PCT/SE1997/000879 patent/WO1997045921A2/en not_active Application Discontinuation
- 1997-05-27 CA CA002256469A patent/CA2256469A1/en not_active Abandoned
- 1997-05-27 YU YU54498A patent/YU54498A/sh unknown
- 1997-05-27 NZ NZ333016A patent/NZ333016A/xx not_active IP Right Cessation
- 1997-05-27 US US08/973,210 patent/US6940380B1/en not_active Expired - Fee Related
- 1997-05-27 KR KR10-1998-0709688A patent/KR100382963B1/ko not_active IP Right Cessation
- 1997-05-27 EA EA199801072A patent/EA000993B1/ru not_active IP Right Cessation
- 1997-05-27 EP EP97925366A patent/EP0888662B1/en not_active Expired - Lifetime
- 1997-05-27 CA CA002256347A patent/CA2256347A1/en not_active Abandoned
- 1997-05-27 TR TR1998/02465T patent/TR199802465T2/xx unknown
- 1997-05-27 AU AU29875/97A patent/AU714564B2/en not_active Ceased
- 1997-05-27 EA EA199801073A patent/EA001181B1/ru not_active IP Right Cessation
- 1997-05-27 SK SK1640-98A patent/SK164098A3/sk unknown
- 1997-05-27 DE DE19781786T patent/DE19781786T1/de not_active Withdrawn
- 1997-05-27 PL PL97330216A patent/PL330216A1/xx unknown
- 1997-05-27 AP APAP/P/1998/001408A patent/AP936A/en active
- 1997-05-27 PL PL97330288A patent/PL182736B1/pl not_active IP Right Cessation
- 1997-05-27 SK SK1641-98A patent/SK164198A3/sk unknown
- 1997-05-27 CZ CZ983881A patent/CZ388198A3/cs unknown
- 1997-05-27 KR KR1019980709689A patent/KR20000016122A/ko not_active Application Discontinuation
- 1997-05-27 DE DE69728972T patent/DE69728972T2/de not_active Expired - Lifetime
- 1997-05-27 JP JP09542197A patent/JP2000515357A/ja active Pending
- 1997-05-27 CN CNB971966427A patent/CN1257593C/zh not_active Expired - Fee Related
- 1997-05-27 AU AU30523/97A patent/AU729780B2/en not_active Ceased
- 1997-05-27 TR TR1998/02475T patent/TR199802475T2/xx unknown
- 1997-05-27 AT AT97925366T patent/ATE261203T1/de not_active IP Right Cessation
- 1997-05-27 AP APAP/P/1998/001398A patent/AP843A/en active
- 1997-05-27 TR TR1998/02479T patent/TR199802479T2/xx unknown
- 1997-05-27 WO PCT/SE1997/000889 patent/WO1997045848A1/en not_active Application Discontinuation
- 1997-05-28 ID IDP971798A patent/ID19546A/id unknown
- 1997-05-28 ID IDP971797A patent/ID19692A/id unknown
- 1997-05-28 ID IDP971792A patent/ID18779A/id unknown
- 1997-05-29 PE PE1997000440A patent/PE73398A1/es not_active Application Discontinuation
- 1997-05-29 CO CO97029869A patent/CO4600012A1/es unknown
- 1997-05-29 PE PE1997000437A patent/PE73098A1/es not_active Application Discontinuation
- 1997-05-29 AR ARP970102321A patent/AR007342A1/es not_active Application Discontinuation
- 1997-05-29 CO CO97029935A patent/CO4600011A1/es unknown
- 1997-05-29 CO CO97029905A patent/CO4650244A1/es unknown
- 1997-05-29 AR ARP970102316A patent/AR007337A1/es unknown
- 1997-05-29 PE PE1997000445A patent/PE67998A1/es not_active Application Discontinuation
- 1997-05-29 AR ARP970102320A patent/AR007341A1/es not_active Application Discontinuation
- 1997-05-29 CO CO97029868A patent/CO4600757A1/es unknown
- 1997-06-10 TW TW086107937A patent/TW366503B/zh active
- 1997-06-10 TW TW086107938A patent/TW443024B/zh active
-
1998
- 1998-02-27 OA OA9800227A patent/OA10927A/en unknown
- 1998-11-17 IS IS4895A patent/IS1798B/is unknown
- 1998-11-17 IS IS4896A patent/IS4896A/is unknown
- 1998-11-20 IS IS4903A patent/IS4903A/is unknown
- 1998-11-23 BG BG102944A patent/BG63415B1/bg unknown
- 1998-11-25 OA OA9800226A patent/OA11018A/en unknown
- 1998-11-25 NO NO985499A patent/NO985499D0/no not_active Application Discontinuation
- 1998-11-27 NO NO985582A patent/NO985582L/no unknown
- 1998-11-27 BG BG102964A patent/BG63442B1/bg unknown
- 1998-11-27 NO NO985583A patent/NO985583L/no not_active Application Discontinuation
- 1998-11-27 NO NO985581A patent/NO985581L/no not_active Application Discontinuation
- 1998-12-11 BG BG103009A patent/BG63413B1/bg unknown
Also Published As
Similar Documents
Publication | Publication Date | Title |
---|---|---|
CZ386898A3 (cs) | Elektromagnetické zařízení | |
AP907A (en) | Rotating electric machines with magnetic circuit for high voltage and method for manufacturing the same. | |
US6417456B1 (en) | Insulated conductor for high-voltage windings and a method of manufacturing the same | |
NO320183B1 (no) | Isolert leder for hoyspenningsviklinger | |
US11145455B2 (en) | Transformer and an associated method thereof | |
EP1034607B1 (en) | Insulated conductor for high-voltage machine windings | |
JP2001525654A (ja) | 開閉所 | |
SE513493C2 (sv) | Transformator, reaktor | |
MXPA98009955A (en) | Electromagnet device | |
SE520890C2 (sv) | Elektromagnetisk anordning och metod för högspänningstillämpningar |
Legal Events
Date | Code | Title | Description |
---|---|---|---|
PD00 | Pending as of 2000-06-30 in czech republic |