JPS5956825A - 交流限流装置 - Google Patents
交流限流装置Info
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- JPS5956825A JPS5956825A JP57165532A JP16553282A JPS5956825A JP S5956825 A JPS5956825 A JP S5956825A JP 57165532 A JP57165532 A JP 57165532A JP 16553282 A JP16553282 A JP 16553282A JP S5956825 A JPS5956825 A JP S5956825A
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- current
- series
- transformer
- capacitor
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- H02—GENERATION; CONVERSION OR DISTRIBUTION OF ELECTRIC POWER
- H02H—EMERGENCY PROTECTIVE CIRCUIT ARRANGEMENTS
- H02H9/00—Emergency protective circuit arrangements for limiting excess current or voltage without disconnection
- H02H9/02—Emergency protective circuit arrangements for limiting excess current or voltage without disconnection responsive to excess current
- H02H9/028—Current limitation by detuning a series resonant circuit
-
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- Y10—TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC
- Y10S—TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
- Y10S174/00—Electricity: conductors and insulators
- Y10S174/13—High voltage cable, e.g. above 10kv, corona prevention
- Y10S174/14—High voltage cable, e.g. above 10kv, corona prevention having a particular cable application, e.g. winding
- Y10S174/17—High voltage cable, e.g. above 10kv, corona prevention having a particular cable application, e.g. winding in an electric power conversion, regulation, or protection system
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- Emergency Protection Circuit Devices (AREA)
- Supply And Distribution Of Alternating Current (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
本発明は変流配電線路、交流送電線路等の電力系統内、
あるいは別の電力系統相互において線路におげろ地絡、
短絡等の故障時に発生ｊる過渡的な故障過電流を限流さ
せる装置に係り、特に上記故障時に発電機の加速を抑え
過渡安定度の同上や電力系統内の機器の保護、あるいは
遮断すべき電流を制限することで遮断器の所要遮断容量
を軽減させ送配電機器の責務の軽減等を図る変流限流装
置（以下、限流装置という）に関する。
あるいは別の電力系統相互において線路におげろ地絡、
短絡等の故障時に発生ｊる過渡的な故障過電流を限流さ
せる装置に係り、特に上記故障時に発電機の加速を抑え
過渡安定度の同上や電力系統内の機器の保護、あるいは
遮断すべき電流を制限することで遮断器の所要遮断容量
を軽減させ送配電機器の責務の軽減等を図る変流限流装
置（以下、限流装置という）に関する。
従来、この種の限流装置として、第１図及び第２図に図
示の回路方式が提案されている。すなわち、図示の夫々
の回路は２種の系統Ｓ１およびＳ！の連系点ａ、ｂ間に
限流装置１を挿入した状態を１相について示したもので
ある。まず第１図において限流装置１は空心形または、
鉄心形のりアクドル１１、および前記リアクトル１１と
直列に接続されたコンデンサ１２、そして前記コンデン
サ１２と並列に接続された投入装置１ろ、および第２抵
抗１４とで構成されている。ここで投入装置１６はギャ
ップ、あるいは半導体素子、または非線形抵抗素子等で
構成される。
示の回路方式が提案されている。すなわち、図示の夫々
の回路は２種の系統Ｓ１およびＳ！の連系点ａ、ｂ間に
限流装置１を挿入した状態を１相について示したもので
ある。まず第１図において限流装置１は空心形または、
鉄心形のりアクドル１１、および前記リアクトル１１と
直列に接続されたコンデンサ１２、そして前記コンデン
サ１２と並列に接続された投入装置１ろ、および第２抵
抗１４とで構成されている。ここで投入装置１６はギャ
ップ、あるいは半導体素子、または非線形抵抗素子等で
構成される。
次に第１図の回路について以下動作を説明する。
定常時、系統ＳＩとＳ２とは略同電位にあるのでコンデ
ンサ１２の端子電圧が極めて低い状態にある。
ンサ１２の端子電圧が極めて低い状態にある。
従って投入装置１３は開放状態にありリアクトル１１と
コンデンサ１２は直列共振回路を形成し系統内の交流周
波数に対して共振している。この時、限流装置１のイン
ピーダンスは零の状態で系統Ｓ。
コンデンサ１２は直列共振回路を形成し系統内の交流周
波数に対して共振している。この時、限流装置１のイン
ピーダンスは零の状態で系統Ｓ。
ｇ ８２は連系されている。次に事故が発生し２種の系
統Ｓ、、Ｓ、間に過渡電流が流れるとコンデンサ１２の
端子間電圧が急上昇してギャップの場合には自動的に放
電するが機械的スイッチあるいは半導体スイッチの場合
には外部からの制御により閉路、または非線形抵抗素子
の場合には目動的にインピーダンスが零となって閉路さ
れる。そして投入装置１６の作動によって系統Ｓ、と８
７間がリアクトル１１を介して連系されリアクトル１１
のインピーダンスを大きくしておけばＳ、と８２の系統
間に流れる過電流は抑圧される。
統Ｓ、、Ｓ、間に過渡電流が流れるとコンデンサ１２の
端子間電圧が急上昇してギャップの場合には自動的に放
電するが機械的スイッチあるいは半導体スイッチの場合
には外部からの制御により閉路、または非線形抵抗素子
の場合には目動的にインピーダンスが零となって閉路さ
れる。そして投入装置１６の作動によって系統Ｓ、と８
７間がリアクトル１１を介して連系されリアクトル１１
のインピーダンスを大きくしておけばＳ、と８２の系統
間に流れる過電流は抑圧される。
また、第２図は前記第１図が１組のりアクドルとコンデ
ンサとの組合せより成立したのに対して２組のりアクド
ルとコンデンサとをブリッジ型処回路構成しブリッジＣ
，（１間に投入装置１６と第２抵抗１４とを挿入して構
成している。この場合の動作は下記の通りである。
ンサとの組合せより成立したのに対して２組のりアクド
ルとコンデンサとをブリッジ型処回路構成しブリッジＣ
，（１間に投入装置１６と第２抵抗１４とを挿入して構
成している。この場合の動作は下記の通りである。
すなわち、定常時はＳｌとＳ、の系統間の電位は略同電
位で、従ってブリッジＯ，ｄ間の電位差は低い。よって
投入装置１３は開放状態にあり、リアクトル１１とコン
デンサ１２、およびリアクトル１１Ａとコンデンサ１２
Ａの各々２組の直列共振回路を形成し夫々の系統におい
て系統内の変流周波数に対して共振が行われている。こ
の時、２組の直列共振回路は共にインピーダンス零の近
傍にあって系統８１．８２は連系されている。次に事故
が発生して系統８．．８．Ｉｃ過渡大電流が流れるとブ
リッジｃ、ｄ間の電位差が急上昇するので、投入装ｆｉ
１３が作動してブリッジｃ、ｄ間を橋絡しリアクトル１
１とコンデンサ１２Ａ１ リアクトル１１Ａとコンデン
サ１２０２組が並列共振回路を構成することになり、系
統Ｓ、と８２とはインピーダンスが犬なる状態（ただし
、投入装置１６に抵抗が含まれ１よい時には無限大とな
る）で連系され、系統Ｓ。
位で、従ってブリッジＯ，ｄ間の電位差は低い。よって
投入装置１３は開放状態にあり、リアクトル１１とコン
デンサ１２、およびリアクトル１１Ａとコンデンサ１２
Ａの各々２組の直列共振回路を形成し夫々の系統におい
て系統内の変流周波数に対して共振が行われている。こ
の時、２組の直列共振回路は共にインピーダンス零の近
傍にあって系統８１．８２は連系されている。次に事故
が発生して系統８．．８．Ｉｃ過渡大電流が流れるとブ
リッジｃ、ｄ間の電位差が急上昇するので、投入装ｆｉ
１３が作動してブリッジｃ、ｄ間を橋絡しリアクトル１
１とコンデンサ１２Ａ１ リアクトル１１Ａとコンデン
サ１２０２組が並列共振回路を構成することになり、系
統Ｓ、と８２とはインピーダンスが犬なる状態（ただし
、投入装置１６に抵抗が含まれ１よい時には無限大とな
る）で連系され、系統Ｓ。
とＳ７間に流れる過電流は抑制される。
しかし、従来の限流装置において第１図の直列共振形の
場合には構成が単純で廉価に製作できる長所をｆｆ し
ていろが、特性的に下記の欠点を有していた。すなわち
、第１には限流電流が誘導性（インダクタンス）である
ため電圧に対して遅れ位相の電流となり、遮断時の再起
電圧が高くなるため耐再起電圧特性の良好な遮断器、あ
るいは再起電圧抑制装置の付加等が必要になる。第２に
は限流効果を上げるためにリアクトル１１のインダクタ
ンスを大きくすると、定常時あるいは故障時のりアクド
ル１１の端子電圧が高くなり、リアクトル１１の絶縁強
度等を上げなければならない。また、更に耐再起電圧特
性の良い遮断器、あるいは再起電圧抑制装置の付加等が
必要になる。第８には投入装置１６が非線形抵抗素子で
構成されている場合はコンデンサ１２に電荷が残留し場
合によっては放電用抵抗、あるいはりアクドル等の設置
が必要になる。
場合には構成が単純で廉価に製作できる長所をｆｆ し
ていろが、特性的に下記の欠点を有していた。すなわち
、第１には限流電流が誘導性（インダクタンス）である
ため電圧に対して遅れ位相の電流となり、遮断時の再起
電圧が高くなるため耐再起電圧特性の良好な遮断器、あ
るいは再起電圧抑制装置の付加等が必要になる。第２に
は限流効果を上げるためにリアクトル１１のインダクタ
ンスを大きくすると、定常時あるいは故障時のりアクド
ル１１の端子電圧が高くなり、リアクトル１１の絶縁強
度等を上げなければならない。また、更に耐再起電圧特
性の良い遮断器、あるいは再起電圧抑制装置の付加等が
必要になる。第８には投入装置１６が非線形抵抗素子で
構成されている場合はコンデンサ１２に電荷が残留し場
合によっては放電用抵抗、あるいはりアクドル等の設置
が必要になる。
次に第２図の直並列共振形においては、前述の直列共振
形とは特徴が逆になって特性的には限流電流が抵抗性で
電圧に対して同位相の電流となるので系統の過渡安定度
に好結果をもたらすと共に、遮断時の両起電圧が低いた
めに遮断器の遮断責務が容易になる等の長所を有してい
る反面、回路構成が複雑になるので直列共振膨圧比して
高価となる。また、リアクトル１１と１１Ａとが同一の
インダクタンス値、またコンデンサ１２と１２Ａとが同
一のキャパシタンス値であるときは問題ないが夫々に定
数誤差があるので、その誤差が大きい場合には限流器内
に大きな循環電流が流れる共振条件が阻害される。更に
、投入装置１３が非線形抵抗素子で構成されている場合
にはコンデンサ１２．１２八に電荷が残留し、場合によ
っては放電用抵抗、あるいはりアクドル等の設置が必要
になる等の欠点があった。
形とは特徴が逆になって特性的には限流電流が抵抗性で
電圧に対して同位相の電流となるので系統の過渡安定度
に好結果をもたらすと共に、遮断時の両起電圧が低いた
めに遮断器の遮断責務が容易になる等の長所を有してい
る反面、回路構成が複雑になるので直列共振膨圧比して
高価となる。また、リアクトル１１と１１Ａとが同一の
インダクタンス値、またコンデンサ１２と１２Ａとが同
一のキャパシタンス値であるときは問題ないが夫々に定
数誤差があるので、その誤差が大きい場合には限流器内
に大きな循環電流が流れる共振条件が阻害される。更に
、投入装置１３が非線形抵抗素子で構成されている場合
にはコンデンサ１２．１２八に電荷が残留し、場合によ
っては放電用抵抗、あるいはりアクドル等の設置が必要
になる等の欠点があった。
本発明は上記のような従来の欠点を除去するためになさ
れたもので、異種の系統Ｓ、、Ｓ２間に変圧器とコンデ
ンサとを直列に接続して構成した第１回路と、前記第１
回路に対して並列にリアクトルと第１抵抗とを直列に接
続して構成した第８回路を接続し、上記変圧器の２次巻
線に第２抵抗と投入装置とを直列に接続して構成した第
２回路とを接続し、定常時には上記第２回路は開路状態
にあり、２次巻線側が開路状態の上記変圧器と前記コン
デンサとが丁度、直列共振回路を形成し、前記第１回路
の合成インピーダンスが零の状態で系統を連系させ、系
統に故障が発生した時には上記第２回路の投入装置を作
動させ閉路させることによって、上記変圧器の１次巻線
側から見たインピーダンスを零の状ＰｊＫ切換え、上記
直列共振回路の共振点をずらし、上記コンデンサと第８
回路のりアクドルとの間で並列共振回路を形成すること
によって、上記第８回路の第１抵抗値が零の場合にはイ
ンピーダンスは大きい状態で連系することによって系統
Ｓ１と８２との間に流れる過電流を極度に抑制する限流
装置を提供することを目的とする。
れたもので、異種の系統Ｓ、、Ｓ２間に変圧器とコンデ
ンサとを直列に接続して構成した第１回路と、前記第１
回路に対して並列にリアクトルと第１抵抗とを直列に接
続して構成した第８回路を接続し、上記変圧器の２次巻
線に第２抵抗と投入装置とを直列に接続して構成した第
２回路とを接続し、定常時には上記第２回路は開路状態
にあり、２次巻線側が開路状態の上記変圧器と前記コン
デンサとが丁度、直列共振回路を形成し、前記第１回路
の合成インピーダンスが零の状態で系統を連系させ、系
統に故障が発生した時には上記第２回路の投入装置を作
動させ閉路させることによって、上記変圧器の１次巻線
側から見たインピーダンスを零の状ＰｊＫ切換え、上記
直列共振回路の共振点をずらし、上記コンデンサと第８
回路のりアクドルとの間で並列共振回路を形成すること
によって、上記第８回路の第１抵抗値が零の場合にはイ
ンピーダンスは大きい状態で連系することによって系統
Ｓ１と８２との間に流れる過電流を極度に抑制する限流
装置を提供することを目的とする。
以下、本発明の実施例を図について説明する。
図中第１図及び第２図と同一の部分は同一の符号をもっ
て図示した第８図において、１１０は１次側巻線Ｎ、と
２次側巻線Ｎ、とｔ備えた変圧器、１２は変圧器１１０
と直列に接続されたコンデンサで第１回路を形成する。
て図示した第８図において、１１０は１次側巻線Ｎ、と
２次側巻線Ｎ、とｔ備えた変圧器、１２は変圧器１１０
と直列に接続されたコンデンサで第１回路を形成する。
次にＩＩＡはリアクトルでそのリアクトル１１Ａと直列
に第１抵抗１５が接続され第８回路を形成し、第１回路
と第８回路とは並列に接続されている。１３はギャップ
、あるいは半導体素子、あるいは非線形抵抗素子等で構
成される投入装置、１４は前記投入装置１６に直列接続
された抵抗で第２回路を形成し変圧器１１０の２へ側巻
線回路に前記第２回路は接続されている。
に第１抵抗１５が接続され第８回路を形成し、第１回路
と第８回路とは並列に接続されている。１３はギャップ
、あるいは半導体素子、あるいは非線形抵抗素子等で構
成される投入装置、１４は前記投入装置１６に直列接続
された抵抗で第２回路を形成し変圧器１１０の２へ側巻
線回路に前記第２回路は接続されている。
この様な構成からなる本発明において以下、動作につい
て説明する。まず、第８図において、２種の系統Ｓ１及
び８２間の電位は常時は略同電位にあるため変圧器１１
０の２次側巻線Ｎ２の端子電圧は低く投入装置１６は開
放状態にある。従って変圧器１１０とコンデンサ１２と
は直列共振回路を形成し系統内の反流周波数に対して共
振動作を行っている。この時、限流装置１の総合インピ
ーダンスは略、零の状態で系統ＳＨ，８２は連系されて
いることになる。
て説明する。まず、第８図において、２種の系統Ｓ１及
び８２間の電位は常時は略同電位にあるため変圧器１１
０の２次側巻線Ｎ２の端子電圧は低く投入装置１６は開
放状態にある。従って変圧器１１０とコンデンサ１２と
は直列共振回路を形成し系統内の反流周波数に対して共
振動作を行っている。この時、限流装置１の総合インピ
ーダンスは略、零の状態で系統ＳＨ，８２は連系されて
いることになる。
次に事故が発生して、系統Ｓ、、Ｓ、間に過渡大電流が
流れると、変圧器１１００２次側巻線Ｎ、の端子間電圧
は急上昇する。そしてギャップの場合は自動的に放電し
、機械的スイッチまたは半導体スイッチの場合には外部
からの制御により閉路さｉζまた非線形抵抗素子の場合
は自動的にインピーダンスが零となって閉路される投入
装置１乙の作動によって変圧器１１０の１次巻線側から
見たインピーダンスを零の状態にして、上記直列共振回
路の共振点をはずしコンデンサ１２と、第３回路が構成
するりアクドル１１Ａとの間で並列共振回路を形成する
。従って抵抗１４．１５の抵抗値が略、零の場合には限
流装置１の総合インピーダンスを無限大の形で、また夫
々の抵抗値が零でない場合はインピーダンスは大の形で
連系することによって系統Ｓ、とＳ、との間に流れる過
電流を抑制することができる。
流れると、変圧器１１００２次側巻線Ｎ、の端子間電圧
は急上昇する。そしてギャップの場合は自動的に放電し
、機械的スイッチまたは半導体スイッチの場合には外部
からの制御により閉路さｉζまた非線形抵抗素子の場合
は自動的にインピーダンスが零となって閉路される投入
装置１乙の作動によって変圧器１１０の１次巻線側から
見たインピーダンスを零の状態にして、上記直列共振回
路の共振点をはずしコンデンサ１２と、第３回路が構成
するりアクドル１１Ａとの間で並列共振回路を形成する
。従って抵抗１４．１５の抵抗値が略、零の場合には限
流装置１の総合インピーダンスを無限大の形で、また夫
々の抵抗値が零でない場合はインピーダンスは大の形で
連系することによって系統Ｓ、とＳ、との間に流れる過
電流を抑制することができる。
この現象を理論式を用いて更に詳述する。すなわち、今
、変圧器１１ の１次及び２次巻線内の抵抗と、漏洩磁
束とによる漏洩インダクタンスを無視し、また変圧器１
１０の鉄心の磁気抵抗を線形回路と見なすと定常時にお
ける限流装置１の端子ａ、ｂ間のインピーダンスＺａ、
ｂ及び変圧器１１０の１次巻線Ｎ１からみたインピーダ
ンスＺＴは２次側の回路が開放状態であるから ただし、ω；線路電源の角周波数、 ｎ＋ｙ変圧器１１０の１次巻線Ｎ、の巻数、ｒｍａｇ；
ｃ圧器１１０の鉄心の磁気抵抗、となり限流装置１の
端子ａ、ｂ間のインピーダンスＺａ ｂは ただし、Ｃ；コンデンサ１２の容量、 ｒ３ｊ抵抗１５の抵抗値 り、：リアクトル１１Ａのインダクタンスで与えられる
。ここで のとき、すなわち第１回路の変圧器１１０とコンデンサ
１２とが直列共振回路を形成しているときには Ｚａｂ”０ ・・・・・・・・・・・（
４）となり限流装置１の端子ａ、ｂ間の総合インピーダ
ンスは零の状態で系統Ｓ、、Ｓ、は連系される。次に事
故が発生し系統Ｓ、、Ｓ、間に過渡大電流が流れ変圧器
１１００２次側巻線の端子間電圧が急上昇して投入装置
１６が作動し第２回路が閉路されたときの限流装置１の
端子ａ、ｂ間のインピーダンスＺａ、ｂ及び変圧器１１
００１次側巻線Ｎ、から見たインピーダンスｚＴ は ただし、ｎ、：変圧器１１０の２次巻線Ｎ、の巻数、ｒ
２ｊ抵抗１４の抵抗値、 であるから、 ■ ・・・・・・・（６） ただし、 で与えられ、（３）式及び（６）式よりの条件が満足さ
れるとき ω・Ｌ３ ＞＞ｒｓ ・・・・・・・
（８）このとき（７）式は ω・Ｌ、・Ｃごｌ ・・・・・・・（９）
となり、コンデンサ１２と第８回路のりアクドル１１Ａ
との間で並列共振状態を形成し、（３）式と（６）式及
び（７）式とより その分母は ｒ３ｒ２・Ｃ □＋□ ・・・・・・・（１１） ｒ３＋ω・Ｌ３ ｎ。
、変圧器１１ の１次及び２次巻線内の抵抗と、漏洩磁
束とによる漏洩インダクタンスを無視し、また変圧器１
１０の鉄心の磁気抵抗を線形回路と見なすと定常時にお
ける限流装置１の端子ａ、ｂ間のインピーダンスＺａ、
ｂ及び変圧器１１０の１次巻線Ｎ１からみたインピーダ
ンスＺＴは２次側の回路が開放状態であるから ただし、ω；線路電源の角周波数、 ｎ＋ｙ変圧器１１０の１次巻線Ｎ、の巻数、ｒｍａｇ；
ｃ圧器１１０の鉄心の磁気抵抗、となり限流装置１の
端子ａ、ｂ間のインピーダンスＺａ ｂは ただし、Ｃ；コンデンサ１２の容量、 ｒ３ｊ抵抗１５の抵抗値 り、：リアクトル１１Ａのインダクタンスで与えられる
。ここで のとき、すなわち第１回路の変圧器１１０とコンデンサ
１２とが直列共振回路を形成しているときには Ｚａｂ”０ ・・・・・・・・・・・（
４）となり限流装置１の端子ａ、ｂ間の総合インピーダ
ンスは零の状態で系統Ｓ、、Ｓ、は連系される。次に事
故が発生し系統Ｓ、、Ｓ、間に過渡大電流が流れ変圧器
１１００２次側巻線の端子間電圧が急上昇して投入装置
１６が作動し第２回路が閉路されたときの限流装置１の
端子ａ、ｂ間のインピーダンスＺａ、ｂ及び変圧器１１
００１次側巻線Ｎ、から見たインピーダンスｚＴ は ただし、ｎ、：変圧器１１０の２次巻線Ｎ、の巻数、ｒ
２ｊ抵抗１４の抵抗値、 であるから、 ■ ・・・・・・・（６） ただし、 で与えられ、（３）式及び（６）式よりの条件が満足さ
れるとき ω・Ｌ３ ＞＞ｒｓ ・・・・・・・
（８）このとき（７）式は ω・Ｌ、・Ｃごｌ ・・・・・・・（９）
となり、コンデンサ１２と第８回路のりアクドル１１Ａ
との間で並列共振状態を形成し、（３）式と（６）式及
び（７）式とより その分母は ｒ３ｒ２・Ｃ □＋□ ・・・・・・・（１１） ｒ３＋ω・Ｌ３ ｎ。
で表わされる。そこでｊ、＝ｊ、＝Ｑ のときはｚａ
ｂ′：ｏＣ となり限流装置１の総合インピーダンスに無限大の形で
、また（８）式及びｒ０°０／２＝ ｏのときは２ Ｚａ、ｂ＞＞０ ・・・・・・・・・・・
（６）となり、インピーダンスが大の形で連系すること
によって系統ＳＩと８２との間に流れる過電流を抑制す
ることがわかる。この抑制された限流電流Ｉ ’ａ、ｂ
は系統ＳＩとＳ１間の電位差をｔａｂとすると００式か
ら となる。この限流電流Ｉ’ａｂ は（至）式から判る
ように、電位差Ｖａｂと同位相の抵抗性の電流となる。
ｂ′：ｏＣ となり限流装置１の総合インピーダンスに無限大の形で
、また（８）式及びｒ０°０／２＝ ｏのときは２ Ｚａ、ｂ＞＞０ ・・・・・・・・・・・
（６）となり、インピーダンスが大の形で連系すること
によって系統ＳＩと８２との間に流れる過電流を抑制す
ることがわかる。この抑制された限流電流Ｉ ’ａ、ｂ
は系統ＳＩとＳ１間の電位差をｔａｂとすると００式か
ら となる。この限流電流Ｉ’ａｂ は（至）式から判る
ように、電位差Ｖａｂと同位相の抵抗性の電流となる。
前記抵抗性の電流は前述のように系統の過渡安定度に好
結果をもたらすと共に遮断時の再起電圧が低いために遮
断器の遮断責務が容易になるという効果を及ぼす。
結果をもたらすと共に遮断時の再起電圧が低いために遮
断器の遮断責務が容易になるという効果を及ぼす。
次に第２及び第８回路に挿入されている第２抵抗１４と
ｍｌ抵抗１５の効果について以下説明する。前述のよう
にｒ、÷０＋ｒｓ”：’０のときα９式のように限流装
置１の総合のインピーダンスＺ’ａｂは無限大になり、
従ってα１式で判るように限流電流Ｉａｂ ＝ Ｏとな
る。これは定常現象（過渡現象に対して）における解か
らの結果で過渡的な解、または電子計算機によるシミュ
レーションからｒ。
ｍｌ抵抗１５の効果について以下説明する。前述のよう
にｒ、÷０＋ｒｓ”：’０のときα９式のように限流装
置１の総合のインピーダンスＺ’ａｂは無限大になり、
従ってα１式で判るように限流電流Ｉａｂ ＝ Ｏとな
る。これは定常現象（過渡現象に対して）における解か
らの結果で過渡的な解、または電子計算機によるシミュ
レーションからｒ。
÷０．ｒ３÷０のときは次の様な不具合が生じることが
判る。すなわち、故障発生時に限流装置１の変圧器１１
０とコンデンサ１２とでなる第１回路、および第１抵抗
１５とリアクトル１１Ａとでなる第８回路、更には投入
装置１６の作動によって第２抵抗１４と投入装置１６と
が直列に接続されている第２回路との間に相互に過大な
電気的エネルギーが注入され、例えば変圧器１１０及び
リアクトル１１Ａにはインダクタンスによる誘導性のエ
ネルギーが、またコンデンサ１２には容量性のエネルギ
ーが蓄積され回路のインダクタンスとキャパシタンスの
定数に対応した周波数の直流成分を含む電流が流れる。
判る。すなわち、故障発生時に限流装置１の変圧器１１
０とコンデンサ１２とでなる第１回路、および第１抵抗
１５とリアクトル１１Ａとでなる第８回路、更には投入
装置１６の作動によって第２抵抗１４と投入装置１６と
が直列に接続されている第２回路との間に相互に過大な
電気的エネルギーが注入され、例えば変圧器１１０及び
リアクトル１１Ａにはインダクタンスによる誘導性のエ
ネルギーが、またコンデンサ１２には容量性のエネルギ
ーが蓄積され回路のインダクタンスとキャパシタンスの
定数に対応した周波数の直流成分を含む電流が流れる。
そのため抵抗１４．１５の値が小なる場合には上記注入
エネルギーが熱エネルギーとなって消費されるのに時間
がかかり、従って、上記電流の減衰尤も時間を要するこ
とになる。
エネルギーが熱エネルギーとなって消費されるのに時間
がかかり、従って、上記電流の減衰尤も時間を要するこ
とになる。
すなわち、こ・こで高周波電流が流れると、系統に挿入
されている事故検出の保護継電器に誤動作の原因を与え
ろ。また直流成分が大きく減衰時間が長い場合はＳ、
、Ｓ、の系統を切り離す場合に限流電流に零点電流が来
るまでの時間が遅くなるため零電圧遮断のための待時間
が長（なる。系統間がしゃ断された後も限流装置１の閉
回路に電流が流れ続ける。また、投入装置１６の作動時
、第２抵抗１４が小さいときは突入電流が流入し投入装
置１６０通電時の電気的、機械的責務が太き（なる。更
に、系統Ｓ、と８．を系統通電する際、限流装置１の第
１回路と第８回路で形成される閉回路に電気エネルギー
が蓄積されてインダクタンスとキャパシタンスの定数に
対応した周波数の直流成分を含む電流が流れ、そのため
第１抵抗１５の抵抗値が小さいと上記注入エネルギーが
熱エネルギーとなって消費されるのに時間がかかるため
、上記電流の減衰に時間が掛り、結果として限流装置１
の端子ａ、ｂ間に唸（ビート）電圧が長（続く等の不具
合が生じるため限流効果は若干低下するが抵抗１４．１
５に適な値をもたせて回路構成している。
されている事故検出の保護継電器に誤動作の原因を与え
ろ。また直流成分が大きく減衰時間が長い場合はＳ、
、Ｓ、の系統を切り離す場合に限流電流に零点電流が来
るまでの時間が遅くなるため零電圧遮断のための待時間
が長（なる。系統間がしゃ断された後も限流装置１の閉
回路に電流が流れ続ける。また、投入装置１６の作動時
、第２抵抗１４が小さいときは突入電流が流入し投入装
置１６０通電時の電気的、機械的責務が太き（なる。更
に、系統Ｓ、と８．を系統通電する際、限流装置１の第
１回路と第８回路で形成される閉回路に電気エネルギー
が蓄積されてインダクタンスとキャパシタンスの定数に
対応した周波数の直流成分を含む電流が流れ、そのため
第１抵抗１５の抵抗値が小さいと上記注入エネルギーが
熱エネルギーとなって消費されるのに時間がかかるため
、上記電流の減衰に時間が掛り、結果として限流装置１
の端子ａ、ｂ間に唸（ビート）電圧が長（続く等の不具
合が生じるため限流効果は若干低下するが抵抗１４．１
５に適な値をもたせて回路構成している。
第４図は本発明の第２の実施例を示すもので前記第８図
の変圧器１１０を単巻変圧器とした場合、更に第５図は
前記第４図の単巻変圧器の１次巻線Ｎ、と２次巻線Ｎ２
とを共用してリアクトルとした第８の実施例である。第
７図及び第８図は本発明による限流装置を第６図で示す
ような接縦回路に使用した場合の特性を電子計算機によ
ってシミュレーションした結果の特性図で、第７図は投
入装置１６がギャップ方式、第８図は非線形抵抗素子を
使用した場合である。図中第６図においてＳａｃは反流
電源、ＣＢは遮断器、１は限流装置、Ｒｏ、Ｌｏは線路
の抵抗及びインダクタンス、Ｚｒ、は負荷、Ｆｌ、Ｆ２
は短絡事故発生点、Ｉｏは定常時の電流、Ｉｓは短絡電
流、またＳＡは通電開始点、ＳＢは短絡発生点、Ｓｏは
遮断完了点である。更に第７図及び第８図において■ｓ
は電源Ｓａｃの電圧波形、ｖＴ、 、 ｖＴ２は変圧器
１１００１次巻線及び第２次巻線側の端子電圧、■ｃは
コンデンサー１２の端子電圧、■、は限流装置内の第８
回路の端子電圧、ＶＯＢは遮断器ＣＢの電極間の電圧の
波形、ΦＴは変圧器１１００鉄心磁路の磁束波形、Ｉｏ
は定常時の電流波形、Ｉｓは限流装置が挿入されていな
い時の短絡電流の波形、ＩＴは限流装置を挿入した場合
の限流電流の波形、Ｉ、 、Ｉ、 、Ｉ、は限流装置内
の第１．第２．第８回路に流れる電流の波形である。
の変圧器１１０を単巻変圧器とした場合、更に第５図は
前記第４図の単巻変圧器の１次巻線Ｎ、と２次巻線Ｎ２
とを共用してリアクトルとした第８の実施例である。第
７図及び第８図は本発明による限流装置を第６図で示す
ような接縦回路に使用した場合の特性を電子計算機によ
ってシミュレーションした結果の特性図で、第７図は投
入装置１６がギャップ方式、第８図は非線形抵抗素子を
使用した場合である。図中第６図においてＳａｃは反流
電源、ＣＢは遮断器、１は限流装置、Ｒｏ、Ｌｏは線路
の抵抗及びインダクタンス、Ｚｒ、は負荷、Ｆｌ、Ｆ２
は短絡事故発生点、Ｉｏは定常時の電流、Ｉｓは短絡電
流、またＳＡは通電開始点、ＳＢは短絡発生点、Ｓｏは
遮断完了点である。更に第７図及び第８図において■ｓ
は電源Ｓａｃの電圧波形、ｖＴ、 、 ｖＴ２は変圧器
１１００１次巻線及び第２次巻線側の端子電圧、■ｃは
コンデンサー１２の端子電圧、■、は限流装置内の第８
回路の端子電圧、ＶＯＢは遮断器ＣＢの電極間の電圧の
波形、ΦＴは変圧器１１００鉄心磁路の磁束波形、Ｉｏ
は定常時の電流波形、Ｉｓは限流装置が挿入されていな
い時の短絡電流の波形、ＩＴは限流装置を挿入した場合
の限流電流の波形、Ｉ、 、Ｉ、 、Ｉ、は限流装置内
の第１．第２．第８回路に流れる電流の波形である。
従って本発明によれば上述の如く限流電流が抵抗性であ
るため系統の過渡安冗度に好結果をもたらすと共に遮断
時の再起電圧が低いために遮断器の責務が軽減する。ま
た、抵抗ｉ４，１５の機能説明で既述の通り遮断後の限
流装置の循環電流が短時間で減衰するためコンデンサ１
２に放電用すアクドル、または抵抗等の挿入が不用とな
る効果がある。また他の効果としては変圧器１１０の２
次ＩＩｌ！Ｉ Ｙ低圧回路とすることができ、従って投
入装置１５を低圧制御することが可能となる。また、第
２図に示す様な従来の直並列共振形に比較しコンデンサ
１２−Ａが省略できＬ 、 Ｃ共振形の限流装置におい
ては装置全体でコンデンサの占める価格的比重が大きい
ので安価となる効果がある。第４図に示す第２の実施例
は第８図で示す実施例の変圧器に比べ巻線の銅重尉、磁
路短絡による鉄量等の節約、廉価となるなどの効果があ
る。更に第５図で示す第８の実施例ではりアクドル１１
の仕様を第８回路のりアクドルＩＩＡと同一にすること
が出来るので製造原価を安価となし５る効果がある。
るため系統の過渡安冗度に好結果をもたらすと共に遮断
時の再起電圧が低いために遮断器の責務が軽減する。ま
た、抵抗ｉ４，１５の機能説明で既述の通り遮断後の限
流装置の循環電流が短時間で減衰するためコンデンサ１
２に放電用すアクドル、または抵抗等の挿入が不用とな
る効果がある。また他の効果としては変圧器１１０の２
次ＩＩｌ！Ｉ Ｙ低圧回路とすることができ、従って投
入装置１５を低圧制御することが可能となる。また、第
２図に示す様な従来の直並列共振形に比較しコンデンサ
１２−Ａが省略できＬ 、 Ｃ共振形の限流装置におい
ては装置全体でコンデンサの占める価格的比重が大きい
ので安価となる効果がある。第４図に示す第２の実施例
は第８図で示す実施例の変圧器に比べ巻線の銅重尉、磁
路短絡による鉄量等の節約、廉価となるなどの効果があ
る。更に第５図で示す第８の実施例ではりアクドル１１
の仕様を第８回路のりアクドルＩＩＡと同一にすること
が出来るので製造原価を安価となし５る効果がある。
第１図および第２図は従来のり、Ｃ共振形の限流装置を
示す構成図、第８図は本発明の一実施例による限流装置
を示す構成図、第４図及び第５図は第２．第３の実施例
による限流装置を示す構成図、第６図は本発明の接縦回
路図、第７図、第８図は第６図の特性を電子計算機によ
−ってシミュレーションした特性図である。 １１．１１Ａ・・・リアクトル、１２ 、１２Ａ・・・
コンデンサ、１ろ・・・投入装置。 なお、図中同一符号は同−又は相当部分を示す。 代 理 人 葛 野 信 −（ほか１名）第 １
図 第４図 第 ６ 図 手続補正書（自発） ｆ”ｌｊｉ’「Ｉ’Ｈ長１′１”１１１隻１４１目′１
の表小 ｆ！ＩＱ（Ｆ昭５７−１６５５３２号２
発明の名（ｊ、 反流限流装置 ３′を由１「をする台 シｊζｆ’ｌとの関係 ｆ−冒′「出１９（１人ｆ
Ｉ 所 東京都千代ＩＩＩ区丸の内皿丁ロ２
番３号名 称（（３０１） モ菱電機株式会社代表
者片由仁八部 ４代理人 （Ｉ−所 東ｊ；一部丁・代（１１区九０内皿
ｊ−１−１２計３シＪ５、補正の対象 明細■の発明の詳細な説明の欄 ６、補正の内容 （１）明細１第４頁第１３杓（二「押子」とあるのを「
抑制」と補正する。 （２１明細書第６頁末杓Ｃ二「両起電圧」とあるのを「
古起電圧」と補正する。 （３）明細１第７頁第７杓に「流ｎる共振」とあるのを
「流するたの共振」と補正する。 （４）明細１第１４頁下から３行目の０３式を下記の通
り補正する。 記 （５１明却ｊ１第１６頁第１４杓に「電圧遮断」とある
のを「電流遮断」と補正する。 （６）明細１第１９頁第１０豹（二「磁路短絡」とある
のを「磁路短縮」と補正する。
示す構成図、第８図は本発明の一実施例による限流装置
を示す構成図、第４図及び第５図は第２．第３の実施例
による限流装置を示す構成図、第６図は本発明の接縦回
路図、第７図、第８図は第６図の特性を電子計算機によ
−ってシミュレーションした特性図である。 １１．１１Ａ・・・リアクトル、１２ 、１２Ａ・・・
コンデンサ、１ろ・・・投入装置。 なお、図中同一符号は同−又は相当部分を示す。 代 理 人 葛 野 信 −（ほか１名）第 １
図 第４図 第 ６ 図 手続補正書（自発） ｆ”ｌｊｉ’「Ｉ’Ｈ長１′１”１１１隻１４１目′１
の表小 ｆ！ＩＱ（Ｆ昭５７−１６５５３２号２
発明の名（ｊ、 反流限流装置 ３′を由１「をする台 シｊζｆ’ｌとの関係 ｆ−冒′「出１９（１人ｆ
Ｉ 所 東京都千代ＩＩＩ区丸の内皿丁ロ２
番３号名 称（（３０１） モ菱電機株式会社代表
者片由仁八部 ４代理人 （Ｉ−所 東ｊ；一部丁・代（１１区九０内皿
ｊ−１−１２計３シＪ５、補正の対象 明細■の発明の詳細な説明の欄 ６、補正の内容 （１）明細１第４頁第１３杓（二「押子」とあるのを「
抑制」と補正する。 （２１明細書第６頁末杓Ｃ二「両起電圧」とあるのを「
古起電圧」と補正する。 （３）明細１第７頁第７杓に「流ｎる共振」とあるのを
「流するたの共振」と補正する。 （４）明細１第１４頁下から３行目の０３式を下記の通
り補正する。 記 （５１明却ｊ１第１６頁第１４杓に「電圧遮断」とある
のを「電流遮断」と補正する。 （６）明細１第１９頁第１０豹（二「磁路短絡」とある
のを「磁路短縮」と補正する。
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 （１）２組の異種の系統線路間に跨設した変圧器とコン
デンサとを直列接続した第１回路と、前記第１回路と並
列にリアクトルと第１抵抗とを直列接続して構成した第
８回路と、前記変圧器の２次巻線側に第２抵抗と投入装
置とを直列に接続して構成した第２回路とを備え、定常
時は前記第２回路の投入装置を開路状態に保持して前記
変圧器と前記コンデンサとが直列共振回路を形成し、前
記第１回路の合成インピーダンスが零の状態で系統を連
系すると共に、系統の故障時には前記第２回路の投入装
置を閉成し、前記変圧器の１次巻線側から見たインピー
ダンスを零の状態に切替え前記直列共振回路の共振点を
はずし、前記コンデンサと前記第８回路のりアクドルと
の間で並列共振回路を形成して系統線路の総合インピー
ダンス値を大にして連系し系統間の過電流を抑制するこ
とを特徴とする変流限流装置。 （２ン前記コンデンサと直列に接続された第１回路の前
記変圧器が単巻変圧器からなり、前記単巻変圧器の出力
端子間に前記第２抵抗と投入装置とを直列に接続した第
１回路を並列に接続したことを特徴とする特許請求の範
囲第１項記載の又流限流装置。 （３）前記コンデンサと直列に接続された第１回路の前
記変圧器がリアクトルからなり、前記リアクトルの端子
間に前記第２抵抗と投入装置とヲ直列に接続した第１回
路とを並列に接続したことを特徴とする特許請求の範囲
第１項記載の交流限流装置。
Priority Applications (4)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP57165532A JPS5956825A (ja) | 1982-09-21 | 1982-09-21 | 交流限流装置 |
| US06/531,644 US4523249A (en) | 1982-09-21 | 1983-09-13 | Alternating current limiting apparatus |
| DE19833333768 DE3333768A1 (de) | 1982-09-21 | 1983-09-19 | Vorrichtung zur begrenzung von wechselstroemen |
| GB08324979A GB2128424B (en) | 1982-09-21 | 1983-09-19 | Alternating current limiting apparatus |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP57165532A JPS5956825A (ja) | 1982-09-21 | 1982-09-21 | 交流限流装置 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS5956825A true JPS5956825A (ja) | 1984-04-02 |
Family
ID=15814175
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP57165532A Pending JPS5956825A (ja) | 1982-09-21 | 1982-09-21 | 交流限流装置 |
Country Status (4)
| Country | Link |
|---|---|
| US (1) | US4523249A (ja) |
| JP (1) | JPS5956825A (ja) |
| DE (1) | DE3333768A1 (ja) |
| GB (1) | GB2128424B (ja) |
Families Citing this family (26)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS59185118A (ja) * | 1983-03-31 | 1984-10-20 | 三菱電機株式会社 | 交流限流装置 |
| US4819120A (en) * | 1986-07-24 | 1989-04-04 | S&C Electric Company | Impedance arrangement for limiting transients |
| FI80812C (fi) * | 1988-11-04 | 1990-07-10 | Nokia Oy Ab | System foer tvaongsdiggering av gnistgap. |
| GB9224602D0 (en) * | 1992-11-24 | 1993-01-13 | Welding Inst | Charged particle generation |
| SE9602079D0 (sv) | 1996-05-29 | 1996-05-29 | Asea Brown Boveri | Roterande elektriska maskiner med magnetkrets för hög spänning och ett förfarande för tillverkning av densamma |
| EP1016185A1 (en) | 1996-05-29 | 2000-07-05 | Abb Ab | Insulated conductor for high-voltage windings and a method of manufacturing the same |
| ES2208904T3 (es) | 1996-05-29 | 2004-06-16 | Abb Ab | Conductor para arrollamientos de alta tension y una maquina electrica rotativa que comprende un arrollamiento que incluye el conductor. |
| SE510192C2 (sv) | 1996-05-29 | 1999-04-26 | Asea Brown Boveri | Förfarande och kopplingsarrangemang för att minska problem med tredjetonsströmmar som kan uppstå vid generator - och motordrift av växelströmsmaskiner kopplade till trefas distributions- eller transmissionsnät |
| DE69727917T2 (de) | 1996-05-29 | 2005-01-27 | Abb Ab | Elektromagnetisches gerät |
| SE515843C2 (sv) | 1996-11-04 | 2001-10-15 | Abb Ab | Axiell kylning av rotor |
| SE512917C2 (sv) | 1996-11-04 | 2000-06-05 | Abb Ab | Förfarande, anordning och kabelförare för lindning av en elektrisk maskin |
| SE510422C2 (sv) | 1996-11-04 | 1999-05-25 | Asea Brown Boveri | Magnetplåtkärna för elektriska maskiner |
| SE509072C2 (sv) | 1996-11-04 | 1998-11-30 | Asea Brown Boveri | Anod, anodiseringsprocess, anodiserad tråd och användning av sådan tråd i en elektrisk anordning |
| EP1008220A1 (en) * | 1996-12-17 | 2000-06-14 | Asea Brown Boveri Ab | Device and method relating to protection of an object against over-currents comprising over-current reduction and current limitation |
| SE508544C2 (sv) | 1997-02-03 | 1998-10-12 | Asea Brown Boveri | Förfarande och anordning för montering av en stator -lindning bestående av en kabel. |
| SE508543C2 (sv) | 1997-02-03 | 1998-10-12 | Asea Brown Boveri | Hasplingsanordning |
| SE9704422D0 (sv) | 1997-02-03 | 1997-11-28 | Asea Brown Boveri | Ändplatta |
| SE9704421D0 (sv) | 1997-02-03 | 1997-11-28 | Asea Brown Boveri | Seriekompensering av elektrisk växelströmsmaskin |
| SE9704431D0 (sv) | 1997-02-03 | 1997-11-28 | Asea Brown Boveri | Effektreglering av synkronmaskin |
| SE9704423D0 (sv) | 1997-02-03 | 1997-11-28 | Asea Brown Boveri | Roterande elektrisk maskin med spolstöd |
| HUP0101186A3 (en) | 1997-11-28 | 2002-03-28 | Abb Ab | Method and device for controlling the magnetic flux with an auxiliary winding in a rotaing high voltage electric alternating current machine |
| GB2331867A (en) | 1997-11-28 | 1999-06-02 | Asea Brown Boveri | Power cable termination |
| US6801421B1 (en) | 1998-09-29 | 2004-10-05 | Abb Ab | Switchable flux control for high power static electromagnetic devices |
| US6873236B2 (en) * | 2001-10-24 | 2005-03-29 | General Electric Company | Fault current limiter |
| CN103840442B (zh) * | 2014-03-12 | 2016-08-17 | 中国科学院电工研究所 | 一种短路故障限流器 |
| CN108512211B (zh) * | 2018-05-25 | 2023-06-27 | 长江勘测规划设计研究有限责任公司 | 组合柜体式阻抗型巨型发电机组中性点接地装置 |
Family Cites Families (16)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US2202716A (en) * | 1939-09-12 | 1940-05-28 | Gen Electric | Electric circuit |
| US2310066A (en) * | 1941-04-28 | 1943-02-02 | Gen Electric | Electrical regulating apparatus |
| DE1227129B (de) * | 1964-02-03 | 1966-10-20 | Licentia Gmbh | Einrichtung zur Begrenzung ueber UEberstroemen |
| DE1244931B (de) * | 1964-07-21 | 1967-07-20 | Licentia Gmbh | Einrichtung zur Begrenzung von UEberstroemen |
| GB1108784A (en) * | 1965-05-31 | 1968-04-03 | Licentia Gmbh | Improvements in and relating to interconnecting circuits for a.c. networks |
| GB1108608A (en) * | 1965-09-22 | 1968-04-03 | Ass Elect Ind | Improvements in and relating to alternating current circuits |
| GB1108609A (en) * | 1965-11-01 | 1968-04-03 | Ass Elect Ind | Improved resonant circuit coupling between alternating current power networks |
| GB1131504A (en) * | 1965-11-03 | 1968-10-23 | Ass Elect Ind | Improved alternating current power network interconnection |
| DE1588475A1 (de) * | 1967-07-29 | 1971-02-04 | Licentia Gmbh | Anordnung zur Begrenzung von UEberstroemen |
| GB1333380A (en) * | 1969-10-21 | 1973-10-10 | Ass Elect Ind | Ac power system couplings |
| GB1450931A (en) * | 1973-01-17 | 1976-09-29 | Ass Elect Ind | Frequency selective damping circuits for use in ac power systems |
| JPS5421949B2 (ja) * | 1973-11-01 | 1979-08-03 | ||
| SU604078A1 (ru) * | 1976-03-29 | 1978-04-25 | Новочеркасский Ордена Трудового Красного Знамени Политехнический Институт Имени Серго Орджоникидзе | Токоограничивающее устройство дл цепи переменного ока |
| US4158864A (en) * | 1977-07-05 | 1979-06-19 | Electric Power Research Institute, Inc. | Fault current limiter |
| US4165527A (en) * | 1978-01-11 | 1979-08-21 | Electric Power Research Institute, Inc. | Current limiting circuit arrangement |
| JPS5681045A (en) | 1979-11-30 | 1981-07-02 | Mitsubishi Electric Corp | Bus interlocking device |
-
1982
- 1982-09-21 JP JP57165532A patent/JPS5956825A/ja active Pending
-
1983
- 1983-09-13 US US06/531,644 patent/US4523249A/en not_active Expired - Fee Related
- 1983-09-19 GB GB08324979A patent/GB2128424B/en not_active Expired
- 1983-09-19 DE DE19833333768 patent/DE3333768A1/de active Granted
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| DE3333768C2 (ja) | 1987-05-21 |
| GB2128424A (en) | 1984-04-26 |
| US4523249A (en) | 1985-06-11 |
| GB2128424B (en) | 1986-02-26 |
| GB8324979D0 (en) | 1983-10-19 |
| DE3333768A1 (de) | 1984-03-22 |
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