JP5870090B2 - ベルト - Google Patents

Description

本発明は、動力伝達用、搬送用等に利用されるベルト（歯付ベルトを除く）に関し、より詳しくは、ベルト本体の全部又は一部が特定の熱可塑性樹脂組成物により形成されているベルトに関する。

搬送用ベルトや伝動ベルトは、例えば、平ベルト、Ｖベルト等として、耐屈曲疲労性、耐摩耗性、耐熱性、耐久性等が要求される。通常はベルトに張力を与え、伸長状態で使用される。また高速回転する樹脂製や金属製のプーリーと組み合わせて用いられ、ベルトとプーリーとの接触、巻き付きや摺合せが生じたり、搬送物との衝突、擦れなどにも晒されることになる。

特開２００９−１９７８９６号公報、特開２０１１−１２１６８９号公報には、ベルト本体が熱可塑性ポリウレタンエラストマー等の熱可塑性エラストマーにより形成された搬送用の平ベルトが開示されている。

しかしながら、従来の熱可塑性ポリウレタンエラストマー等の熱可塑性エラストマーにより形成されたベルト本体を有する平ベルトやＶベルトを高負荷動力伝達用ベルト等として用いると、早期にベルト本体が摩耗したり、クラックが入り、ベルトの耐久性が十分でない場合がある。

特開２００９−１９７８９６号公報 特開２０１１−１２１６８９号公報

従って、本発明の目的は、動力伝達用等として高負荷で使用しても、早期にベルト本体に摩耗、損傷、クラック、破断等が生じない耐久性に極めて優れたベルト（歯付ベルトを除く）を提供することにある。

本発明者らは、上記目的を達成するため鋭意検討した結果、熱可塑性樹脂に変性エチレン共重合体を分散含有させた熱可塑性樹脂組成物を用いて平ベルトやＶベルト等のベルトのベルト本体を形成すると、耐摩耗性及び耐屈曲疲労性が著しく向上し、耐久性に極めて優れたベルトが得られることを見出し、本発明を完成した。

すなわち、本発明は、ベルト本体の全部又は一部が、熱可塑性樹脂（Ａ）に変性エチレン共重合体（Ｂ）を分散含有させた熱可塑性樹脂組成物（Ｃ）により形成されていることを特徴とするベルト（但し、歯付ベルトを除く）を提供する。

前記変性エチレン共重合体（Ｂ）としては、不飽和カルボン酸又はその誘導体により変性された、エチレンと、（ｉ）エチレン以外のオレフィン成分、（ｉｉ）ジエン成分、及び（ｉｉｉ）エチレン性不飽和基を有するエステル成分から選択された少なくとも１種のモノマー成分との共重合体であるのが好ましい。

前記熱可塑性樹脂（Ａ）としては、ポリアミド系樹脂、ポリエステル系樹脂、ポリカーボネート系樹脂及びポリアセタール樹脂から選択された少なくとも１種であるのが好ましい。

また、前記熱可塑性樹脂（Ａ）としては、熱可塑性エラストマー（ＴＰＥ）（Ａ１）であるのも好ましい。前記熱可塑性エラストマー（Ａ１）としては、ポリウレタン系熱可塑性エラストマー（Ａ１１）、ポリエステル系熱可塑性エラストマー（Ａ１２）及びポリアミド系熱可塑性エラストマー（Ａ１３）から選択された少なくとも１種であるのが好ましい。

前記変性エチレン共重合体（Ｂ）としては、不飽和カルボン酸又はその誘導体により変性されたエチレン−プロピレン−ジエン共重合ゴムが特に好ましい。

前記変性エチレン共重合体（Ｂ）と熱可塑性樹脂（Ａ）との重量割合［（Ｂ）／（Ａ）］は、例えば０．１／９９．９〜６０／４０の範囲である。

前記熱可塑性樹脂組成物（Ｃ）の硬度（ＪＩＳ Ｋ６２５３ デュロメータタイプＡ）が６０以上であるのが好ましい。

なお、本明細書において、硬度は、ＪＩＳ Ｋ６２５３（デュロメータタイプＡ）に準拠して測定された値である。但し、実施例においては、デュロメータタイプＤを用いて測定した場合もある（その旨明記している）。

本発明のベルトは、ベルト本体が特定の熱可塑性樹脂組成物により形成されているので、耐摩耗性に優れるだけでなく、耐屈曲疲労性にも優れ、高負荷で長時間使用しても、早期にベルト本体に摩耗、損傷、クラック、破断等が生じにくく、耐久性に極めて優れている。

比較例４で得られた熱可塑性エラストマーアロイ（ＥＰＤＭとエーテル系ＴＰＵのアロイ）のペレット断面のＳＥＭ写真である。 実施例４で得られた熱可塑性エラストマーアロイ（無水マレイン酸変性ＥＰＤＭとエーテル系ＴＰＵのアロイ）のペレット断面のＳＥＭ写真である。 比較例６で得られた熱可塑性エラストマーアロイ（ＥＰＤＭとエステル系ＴＰＵのアロイ）のペレット断面のＳＥＭ写真である。 実施例７で得られた熱可塑性エラストマーアロイ（無水マレイン酸変性ＥＰＤＭとエステル系ＴＰＵのアロイ）のペレット断面のＳＥＭ写真である。 熱可塑性樹脂組成物における変性エチレン共重合体の配合比と耐屈曲疲労性との関係を示すグラフである。 実施例１４で得られた樹脂組成物のシート断面のＴＥＭ写真である。 実施例１９で得られた樹脂組成物のシート断面のＴＥＭ写真である。 比較例１１で得られた樹脂組成物のシート断面のＴＥＭ写真である。 実施例４で得られた熱可塑性エラストマーアロイ（無水マレイン酸変性ＥＰＤＭとエーテル系ＴＰＵのアロイ）のペレット断面のＡＦＭ写真である。 実施例７で得られた熱可塑性エラストマーアロイ（無水マレイン酸変性ＥＰＤＭとエステル系ＴＰＵのアロイ）のペレット断面のＡＦＭ写真である。 本発明のベルトを製造する方法の一例を模式的に示す概略斜視図である。

本発明のベルトは、ベルト本体の全部又は一部が、熱可塑性樹脂（Ａ）に変性エチレン共重合体（Ｂ）を分散含有させた熱可塑性樹脂組成物（Ｃ）により形成されている。なお、本発明のベルトは歯付ベルトを含まない。

本発明において、ベルトとしては、歯付ベルト以外のものであれば特に限定されず、平ベルト、Ｖベルト、Ｖリブドベルトなど公知のベルトが挙げられる。ベルトは、通常、ベルト本体と、該ベルト本体の内部に埋設されている心線（抗張体）とで構成される。なお、心線は無くてもよい。ベルトは、必要に応じて、他の部材や部品、被覆層などを有していてもよい。また、ベルト本体は単層であってもよく、２層以上の積層体であってもよい。

［熱可塑性樹脂（Ａ）］
本発明において、熱可塑性樹脂（Ａ）としては、公知の熱可塑性樹脂を使用できる。熱可塑性樹脂（Ａ）は、単独で又は２種以上を組み合わせて使用できる。なお、熱可塑性樹脂（Ａ）には変性エチレン共重合体（Ｂ）に該当するものは含まれない。

熱可塑性樹脂（Ａ）として、例えば、ポリウレタン系樹脂、ポリエステル系樹脂、ポリアミド系樹脂、ポリイミド系樹脂、ポリスチレン系樹脂、ポリカーボネート系樹脂、ポリオレフィン系樹脂、アクリル系樹脂、メタクリル系樹脂、フッ素系樹脂、シリコーン系樹脂、ポリアセタール樹脂（ポリオキシメチレン）、ポリアリレート樹脂、ポリフェニレンエーテル、ポリフェニレンスルフィド、ポリサルホン、ポリエーテルサルホン、ポリエーテルエーテルケトン、塩化ビニル樹脂、ポリビニル系樹脂などが挙げられるが、変性エチレン共重合体（Ｂ）を分散含有可能であればよく、これらに限定されない。また熱可塑性樹脂（Ａ）としては単独でも複数でもよいし、共重合、添加、ブレンド、アロイなどの多成分系を単独で用いても複数で用いてもよい。熱可塑性樹脂（Ａ）の重量平均分子量は、例えば５，０００〜１，０００，０００、好ましくは１０，０００〜５００，０００である。

熱可塑性樹脂（Ａ）のより具体的な例としては、例えば、ポリアミド１１、ポリアミド１２、ポリアミド６、ポリアミド６６、ポリアミド６１０、ポリアミド６１２、ポリアミド６６６、ポリアミド４６、ポリアミド１０Ｔ、ポリアミド６Ｔ、アラミド樹脂（全芳香族ポリアミド）等のポリアミド系樹脂；ポリエチレンテレフタレート、ポリブチレンテレフタレート、ポリエチレンナフタレート等のポリエステル系樹脂；ポリイミド；ポリスチレン；ポリカーボネート；ポリエチレン、ポリプロピレン等のポリオレフィン系樹脂；ポリフッ化ビニリデン、ポリテトラフルオロエチレン、ポリフッ化ビニル、ポリクロロトリフルオロエチレン、ペルフルオロアルコキシフッ素樹脂、四フッ化エチレン・六フッ化プロピレン共重合体、エチレン・四フッ化エチレン共重合体、エチレン・クロロトリフルオロエチレン共重合体等のフッ素系樹脂；ポリアセタール樹脂；ポリエーテルサルホン；ポリエーテルエーテルケトン；ポリビニルアルコール、エチレンビニルアルコール等のポリビニル系樹脂などを挙げることができる。これらの熱可塑性樹脂（Ａ）には、ガラス繊維などの補強フィラーなどの添加物が入っていてもよい。また、明確な融点を持たない非晶質系の材料（熱可塑性樹脂）も、熱可塑性樹脂成形機により成形できる場合は含むことができる。化石原料から得られる樹脂や天然系樹脂などでもよい。

上記の中でも、熱可塑性樹脂（Ａ）として、ポリアミド系樹脂、ポリエステル系樹脂、ポリカーボネート系樹脂及びポリアセタール樹脂からなる群より選択された少なくとも１種が好ましい。

［熱可塑性エラストマー（Ａ１）］
熱可塑性樹脂（Ａ）として、熱可塑性エラストマー（ＴＰＥ）（Ａ１）を用いることも好ましい。熱可塑性エラストマー（Ａ１）は、硬質相（ハードセグメント）と軟質相（ソフトセグメント）からなり、常温でゴムとしての性質を示すが、高温で熱可塑性を示すポリマーである。熱可塑性エラストマー（Ａ１）を用いることにより、熱可塑性樹脂組成物の耐摩耗性、機械的強度、成形加工性を向上させることができる。

また、熱可塑性エラストマー（Ａ１）は単独で用いてもよく、２種以上を混合して用いてもよい。熱可塑性樹脂（Ａ）として、熱可塑性エラストマー（Ａ１）と熱可塑性エラストマー以外の樹脂とを併用してもよい。

熱可塑性エラストマー（Ａ１）として、例えば、ポリウレタン系熱可塑性エラストマー（Ａ１１）、ポリエステル系熱可塑性エラストマー（Ａ１２）、ポリアミド系熱可塑性エラストマー（Ａ１３）、ポリスチレン系熱可塑性エラストマー（Ａ１４）、フッ素ポリマー系熱可塑性エラストマー（Ａ１５）、ポリ塩化ビニル系熱可塑性エラストマー（Ａ１６）、ポリオレフィン系熱可塑性エラストマー（Ａ１７）、ポリイミド系エラストマー（Ａ１８）などが挙げられるが、これらに限定されない。熱可塑性エラストマー（Ａ１）としては、樹脂とエラストマーやオリゴマー成分をブレンドした熱可塑性エラストマーであってもよい。熱可塑性エラストマー（Ａ１）も、単独で用いてもよいし、複数を組み合わせたものでもよい。上記の熱可塑性エラストマー（Ａ１）の中でも、ポリウレタン系熱可塑性エラストマー（Ａ１１）、ポリエステル系熱可塑性エラストマー（Ａ１２）、ポリアミド系熱可塑性エラストマー（Ａ１３）が好ましく、特に好ましいのはポリウレタン系熱可塑性エラストマー（Ａ１１）である。

［ポリウレタン系熱可塑性エラストマー（Ａ１１）］
ポリウレタン系熱可塑性エラストマー（Ａ１１）としては、公知の熱可塑性ポリウレタン（ＴＰＵ）を使用できる。熱可塑性ポリウレタンは１種単独で又は２種以上を組み合わせて使用できる。熱可塑性ポリウレタンは、通常、ポリイシソアネートと、長鎖ポリオールと、鎖伸長剤と、必要に応じて他のイソシアネート反応性化合物とを反応させることにより得られる。

前記ポリイソシアネートとしては、分子内に少なくとも２つのイソシアネート基を有する化合物であれば特に制限されない。ポリイソシアネートには、例えば、脂肪族ポリイソシアネート、脂環式ポリイソシアネート、芳香族ポリイソシアネート、芳香脂肪族ポリイソシアネートなどが含まれる。ポリイソシアネートは単独で又は２種以上を組み合わせて使用できる。

脂肪族ポリイソシアネートとしては、例えば、１，３−トリメチレンジイソシアネート、１，４−テトラメチレンジイソシアネート、１，５−ペンタメチレンジイソシアネート、１，６−ヘキサメチレンジイソシアネート、１，２−プロピレンジイソシアネート、１，２−ブチレンジイソシアネート、２，３−ブチレンジイソシアネート、１，３−ブチレンジイソシアネート、２−メチル−１，５−ペンタメチレンジイソシアネート、３−メチル−１，５−ペンタメチレンジイソシアネート、２，４，４−トリメチル−１，６−ヘキサメチレンジイソシアネート、２，２，４−トリメチル−１，６−ヘキサメチレンジイソシアネート等の脂肪族ジイソシアネートなどが挙げられる。

脂環式ポリイソシアネートとしては、例えば、１，３−シクロペンタンジイソシアネート、１，４−シクロヘキサンジイソシアネート、１，３−シクロヘキサンジイソシアネート、３−イソシアネートメチル−３，５，５−トリメチルシクロヘキシルイソシアネート（イソホロンジイソシアネート）、４，４´−メチレンビス（シクロヘキシルイソシアネート）、メチル−２，４−シクロヘキサンジイソシアネート、メチル−２，６−シクロヘキサンジイソシアネート、１，３−ビス（イソシアネートメチル）シクロヘキサン、１，４−ビス（イソシアネートメチル）シクロヘキサン、ノルボルナンジイソシアネート等の脂環式ジイソシアネートなどが挙げられる。

芳香族ポリイソシアネートとしては、例えば、ｍ−フェニレンジイソシアネート、ｐ−フェニレンジイソシアネート、２，４−トリレンジイソシアネート、２，６−トリレンジイソシアネート、ナフチレン−１，４−ジイソシアネート、ナフチレン−１，５−ジイソシアネート、４，４´−ジフェニルジイソシアネート、４，４´−ジフェニルメタンジイソシアネート、２，４´−ジフェニルメタンジイソシアネート、２，２´−ジフェニルメタンジイソシアネート、４，４´−ジフェニルエーテルジイソシアネート、２，２´−ジフェニルプロパン−４，４´−ジイソシアネート、３，３´−ジメチルジフェニルメタン−４，４´−ジイソシネート、４，４´−ジフェニルプロパンジイソシアネート等の芳香族ジイソシアネートなどが挙げられる。

芳香脂肪族ポリイソシアネートとしては、例えば、１，３−キシリレンジイソシアネート、１，４−キシリレンジイソシアネート、ω，ω´−ジイソシアネート−１，４−ジエチルベンゼン、１，３−ビス（１−イソシアネート−１−メチルエチル）ベンゼン、１，４−ビス（１−イソシアネート−１−メチルエチル）ベンゼン、１，３−ビス（α，α−ジメチルイソシアネートメチル）ベンゼン等の芳香脂肪族ジイソシアネートなどが挙げられる。

ポリイソシアネートとしては、１，６−ヘキサメチレンジイソシアネート、４，４´−メチレンビス（シクロヘキシルイソシアネート）、１，３−ビス（イソシアネートメチル）シクロヘキサン、１，４−ビス（イソシアネートメチル）シクロヘキサン、イソホロンジイソシアネート、２，４−トリレンジイソシアネート、２，６−トリレンジイソシアネート、４，４´−ジフェニルメタンジイソシアネート、１，３−キシリレンジイソシアネート、１，４−キシリレンジイソシアネート、ノルボルナンジイソシアネート、１，３−ビス（α，α−ジメチルイソシアネートメチル）ベンゼンを好適に用いることができる。

なお、ポリイソシアネートとして、前記例示の脂肪族ポリイソシアネート、脂環式ポリイソシアネート、芳香族ポリイソシアネート、芳香脂肪族ポリイソシアネートによる二量体や三量体、反応生成物又は重合物（例えば、ジフェニルメタンジイソシアネートの二量体や三量体、トリメチロールプロパンとトリレンジイソシアネートとの反応生成物、トリメチロールプロパンとヘキサメチレンジイソシアネートとの反応生成物、ポリメチレンポリフェニルイソシアネート、ポリエーテルポリイソシアネート、ポリエステルポリイソシアネートなど）なども用いることができる。

前記長鎖ポリオールとしては、例えば、ポリエーテルポリオール、ポリエステルポリオール、ポリカーボネートポリオール、ポリオレフィンポリオール、ポリアクリルポリオールなどが挙げられる。長鎖ポリオールの数平均分子量は、通常、５００以上であり、好ましくは５００〜１００００、より好ましくは６００〜６０００、さらに好ましくは８００〜４０００である。長鎖ポリオールは単独で又は２種以上を組み合わせて使用できる。

ポリエーテルポリオールとしては、例えば、ポリエチレンエーテルグリコール、ポリプロピレンエーテルグリコール、ポリテトラメチレンエーテルグリコール（ＰＴＭＧ）などのポリアルキレンエーテルグリコールの他、エチレンオキシド−プロピレンオキシド共重合体などのモノマー成分として複数のアルキレンオキシドを含む（アルキレンオキサイド−他のアルキレンオキサイド）共重合体などが挙げられる。ポリエーテルポリオールの中でも、ポリテトラメチレンエーテルグリコール（ＰＴＭＧ）が特に好ましい。

ポリエステルポリオールとしては、例えば、多価アルコールと多価カルボン酸との縮合重合物；環状エステル（ラクトン）の開環重合物；多価アルコール、多価カルボン酸及び環状エステルの３種類の成分による反応物などを用いることができる。多価アルコールと多価カルボン酸との縮合重合物において、多価アルコールとしては、例えば、エチレングリコール、ジエチレングリコール、プロピレングリコール、ジプロピレングリコール、１，３−プロパンジオール、１，３−ブタンジオール、１，４−ブタンジオール、２−メチル−１，３−プロパンジオール、１，５−ペンタンジオール、ネオペンチルグリコール、１，６−ヘキサンジオール、３−メチル−１，５−ペンタンジオール、２，４−ジエチル−１，５−ペンタンジオール、１，９−ノナンジオール、１，１０−デカンジオール、グリセリン、トリメチロールプロパン、トリメチロールエタン、シクロヘキサンジオール類（１，４−シクロヘキサンジオールなど）、シクロヘキサンジメタノール類（１，４−シクロヘキサンジメタノールなど）、ビスフェノール類（ビスフェノールＡなど）、糖アルコール類（キシリトールやソルビトールなど）などを用いることができる。一方、多価カルボン酸としては、例えば、マロン酸、マレイン酸、コハク酸、グルタル酸、アジピン酸、スベリン酸、アゼライン酸、セバシン酸、ドデカンジオン酸等の脂肪族ジカルボン酸；１，４−シクロヘキサンジカルボン酸等の脂環式ジカルボン酸；テレフタル酸、イソフタル酸、オルトフタル酸、２，６−ナフタレンジカルボン酸、パラフェニレンジカルボン酸、トリメリット酸等の芳香族ジカルボン酸などが挙げられる。また、環状エステルの開環重合物において、環状エステルとしては、例えば、プロピオラクトン、β−メチル−δ−バレロラクトン、ε−カプロラクトンなどが挙げられる。３種類の成分による反応物において、多価アルコール、多価カルボン酸、環状エステルとしては、前記例示のものなどを用いることができる。ポリエステルポリオールの中でも、アジピン酸と多価アルコール（例えば、エチレングリコール、１，４−ブタンジオール、ネオペンチルグリコール、１，６−ヘキサンジオール等の炭素数２〜６のアルカンジオールの一種又は二種以上）との縮合重合物であるアジペート系ポリエステルポリオール［例えば、ポリ（エチレンアジペート）、ポリ（ジエチレンアジペート）、ポリ（プロピレンアジペート）、ポリ（テトラメチレンアジペート）、ポリ（ヘキサメチレンアジペート）、ポリ（ネオペンチレンアジペート）などの、ポリ（Ｃ２−６アルキレンアジペート）等］、ε−カプロラクトンを開環重合させて得られるカプロラクトンポリオール、β−メチル−δ−バレロラクトンをエチレングリコール等の多価アルコールを用いて開環重合させて得られるポリエステルポリオールなどが好ましい。

ポリカーボネートポリオールとしては、例えば、多価アルコールとホスゲン、クロロギ酸エステル、ジアルキルカーボネート又はジアリールカーボネートとの反応物；環状炭酸エステル（アルキレンカーボネートなど）の開環重合物などが挙げられる。具体的には、多価アルコールとホスゲンとの反応物において、多価アルコールとしては、前記例示の多価アルコール（例えば、エチレングリコール、プロピレングリコール、１，３−ブタンジオール、１，４−ブタンジオール、ネオペンチルグリコール、１，５−ペンタンジオール、１，６−ヘキサンジオール、１，９−ノナンジオール等）を用いることができる。また、環状炭酸エステルの開環重合物において、アルキレンカーボネートとしては、例えば、エチレンカーボネート、トリメチレンカーボネート、テトラメチレンカーボネート、ヘキサメチレンカーボネートなどが挙げられる。なお、ポリカーボネートポリオールは、分子内にカーボネート結合を有し、末端がヒドロキシル基である化合物であればよく、カーボネート結合とともにエステル結合を有していてもよい。ポリカーボネートポリオールの代表的な例として、ポリヘキサメチレンカーボネートジオール、ポリヘキサメチレンカーボネートジオールにラクトンを開環付加重合して得られるジオール、ポリヘキサメチレンカーボネートジオールとポリエステルジオール又はポリエーテルジオールとの共縮合物などが挙げられる。

ポリオレフィンポリオールは、オレフィンを重合体又は共重合体の骨格（又は主鎖）の成分とし且つ分子内に（特に末端に）ヒドロキシル基を少なくとも２つ有するポリオールである。前記オレフィンとしては、末端に炭素−炭素二重結合を有するオレフィン（例えば、エチレン、プロピレン等のα−オレフィンなど）であってもよく、また末端以外の部位に炭素−炭素二重結合を有するオレフィン（例えば、イソブテンなど）であってもよく、さらにはジエン（例えば、ブタジエン、イソプレンなど）であってもよい。ポリオレフィンポリオールの代表的な例として、ブタジエンホモポリマー、イソプレンホモポリマー、ブタジエン−スチレンコポリマー、ブタジエン−イソプレンコポリマー、ブタジエン−アクリロニトリルコポリマー、ブタジエン−２−エチルヘキシルアクリレートコポリマー、ブタジエン−ｎ−オクタデシルアクリレートコポリマーなどのブタジエン若しくはイソプレン系ポリマーの末端をヒドロキシル基に変性したものが挙げられる。

ポリアクリルポリオールは、（メタ）アクリレートを重合体又は共重合体の骨格（又は主鎖）の成分とし且つ分子内に（特に末端に）ヒドロキシル基を少なくとも２つ有するポリオールである。（メタ）アクリレートとしては、（メタ）アクリル酸アルキルエステル［例えば、（メタ）アクリル酸Ｃ_１−２０アルキルエステルなど］が好適に用いられる。また、ポリオールに関しては、ここに挙げられたもの以外のあらゆる材料を使用することができる。

前記鎖伸長剤としては、熱可塑性ポリウレタンの製造に通常用いられる鎖伸長剤を使用でき、その種類は特に制限されないが、低分子量のポリオール、ポリアミン等を用いることができる。鎖伸長剤の分子量は、通常、５００未満であり、好ましくは３００以下である。鎖伸長剤は単独で又は２種以上を組み合わせて使用できる。

鎖伸長剤の代表的な例として、例えば、エチレングリコール、ジエチレングリコール、プロピレングリコール、１，３−プロパンジオール、１，３−ブタンジオール、１，４−ブタンジオール、１，５−ペンタンジオール、１，２−ペンタンジオール、２，３−ペンタンジオール、ネオペンチルグリコール、１，６−ヘキサンジオール、３−メチル−１，５−ペンタンジオール、１，４−シクロヘキサンジオール、１，４−シクロヘキサンジメタノールなどのポリオール（特に、ジオール）；ヘキサメチレンジアミン、３，３′−ジメチル−４，４′−ジアミノジシクロヘキシルメタン、４，４′−メチレンビス−２−クロロアニリンなどのポリアミン（特に、ジアミン）などが挙げられる。これらの中でも、ジオールが特に好ましい。

熱可塑性ポリウレタンとしては、ポリイシソアネート、長鎖ポリオール、鎖伸長剤とを、ポリイソシアネートのイソシアネート基のモル数と、長鎖ポリオール及び鎖伸長剤が有するイソシアネート反応性基（水酸基、アミノ基等）のモル数との比（ＮＣＯ／イソシアネート反応性基）が、０．９〜１．３、特に０．９５〜１．１となる範囲で反応させて得られたものが好ましい。長鎖ポリオールと鎖伸長剤との割合［前者／後者（モル比）］は、熱可塑性ポリウレタンの物性等に応じて、例えば０．１〜１０、好ましくは０．２〜２の範囲から適宜選択できる。上記反応には、反応を促進するため、必要に応じて、第３級アミン、有機金属化合物、スズ化合物等の触媒を用いてもよい。

熱可塑性ポリウレタンは、重量平均分子量Ｍｗが、通常５，０００〜１，０００，０００であり、明確な融点を示さないものもあるが熱可塑性を有しており、押出成形、射出成形、熱プレス成形などの一般的な熱可塑性樹脂用成形機にて成形加工できる。

また、熱可塑性ポリウレタンの硬度は特に限定されないが、本発明の熱可塑性樹脂組成物（熱可塑性エラストマーアロイ等）の機械的特性を高くする観点から、ＪＩＳ Ｋ６２５３（デュロメータタイプＡ）での硬度６０以上（例えば、６０〜９６）が好ましく、より好ましくは７８以上（例えば、７８〜９６）、さらに好ましくは８９以上（例えば、８９〜９５）、特に好ましくは９１以上（例えば、９１〜９４）である。また、熱可塑性樹脂組成物（熱可塑性エラストマーアロイ等）に適度な柔軟性を持たせ、耐屈曲疲労性を高めるという点からは、熱可塑性ポリウレタンの硬度は、例えば６０〜９３、特に７８〜９１（中でも７８〜８８）の範囲が好ましい。

熱可塑性ポリウレタンとしては、長鎖ポリオールとして、ポリエステルポリオール、ポリエーテルポリオールを用いたものが好ましい。中でも、長鎖ポリオールとしてアジペート系ポリエステルポリオールを用いたアジペート系ＴＰＵ、長鎖ポリオールとしてカプロラクトンポリオールを用いたカプロラクトン系ＴＰＵ、長鎖ポリオールとしてポリテトラメチレンエーテルグリコール（ＰＴＭＧ）を用いたＰＴＭＧ系ＴＰＵが特に好ましい。

熱可塑性ポリウレタンとしては、市販品を使用できる。市販品として、例えば、硬度８０のアジペート系ＴＰＵ、硬度９０のアジペート系ＴＰＵ、硬度９０のカプロラクトン系ＴＰＵ、硬度９２のＰＴＭＧ系ＴＰＵ、硬度９２のアジペート系ＴＰＵなどが挙げられる。

［ポリエステル系熱可塑性エラストマー（Ａ１２）］
ポリエステル系熱可塑性エラストマー（Ａ１２）としては、公知のポリエステル系熱可塑性エラストマーを使用できる。ポリエステル系熱可塑性エラストマー（Ａ１２）は１種単独で又は２種以上を組み合わせて使用できる。ポリエステル系熱可塑性エラストマー（Ａ１２）は、エステル化反応、エステル交換反応等の公知の方法により製造できる。

ポリエステル系熱可塑性エラストマー（Ａ１２）としては、例えば、芳香族ポリエステル単位からなるハードセグメントと脂肪族ポリエーテル単位及び／又は脂肪族ポリエステル単位からなるソフトセグメントを主たる構成単位とするポリエステル系熱可塑性エラストマーが好ましい。

前記芳香族ポリエステル単位は、主として、芳香族ジカルボン酸又はそのエステル形成性誘導体（Ｃ_１−４アルキルエステル、酸ハロゲン化物等）と、ジオール又はそのエステル形成性誘導体（アセチル化物、アルカリ金属塩等）とから形成される単位である。芳香族ジカルボン酸の具体例としては、テレフタル酸、イソフタル酸、フタル酸、ナフタレン−２，６−ジカルボン酸、ナフタレン−２，７−ジカルボン酸、アントラセンジカルボン酸、ジフェニル−４，４’−ジカルボン酸、ジフェノキシエタンジカルボン酸、４，４’−ジフェニルエーテルジカルボン酸、５−スルホイソフタル酸、３−スルホイソフタル酸ナトリウムなどが挙げられる。ジオールの具体例としては、分子量４００以下のジオール、例えば、１，４−ブタンジオール、エチレングリコール、トリメチレングリコール、ペンタメチレングリコール、ヘキサメチレングリコール、ネオペンチルグリコール、デカメチレングリコールなどの脂肪族ジオール；１，１−シクロヘキサンジメタノール、１，４−ジシクロヘキサンジメタノール、トリシクロデカンジメタノールなどの脂環族ジオール；キシリレングリコール、ビス（ｐ−ヒドロキシ）ジフェニル、ビス（ｐ−ヒドロキシ）ジフェニルプロパン、２，２’−ビス［４−（２−ヒドロキシエトキシ）フェニル］プロパン、ビス［４−（２ヒドロキシエトキシ）フェニル］スルホン、１，１−ビス［４−（２−ヒドロキシエトキシ）フェニル］シクロヘキサン、４，４’−ジヒドロキシ−ｐ−ターフェニルなどの芳香族ジオールが挙げられる。これらの芳香族ジカルボン酸又はそのエステル形成性誘導体、ジオール又はそのエステル形成性誘導体は、それぞれ、２種以上併用してもよい。好ましい芳香族ポリエステル単位には、テレフタル酸及び／又はジメチルテレフタレートと１，４−ブタンジオールから誘導されるポリブチレンテレフタレート単位、テレフタル酸及び／又はジメチルテレフタレートから誘導されるポリブチレンテレフタレート単位とイソフタル酸及び／又はジメチルイソフタレートと１，４−ブタンジオールから誘導されるポリブチレンイソフタレート単位とからなるものなどが含まれる。

前記脂肪族ポリエーテル単位を構成する脂肪族ポリエーテルとしては、ポリ（エチレンオキシド）グリコール、ポリ（プロピレンオキシド）グリコール、ポリ（テトラメチレンオキシド）グリコール、ポリ（ヘキサメチレンオキシド）グリコール、エチレンオキシドとプロピレンオキシドの共重合体、ポリ（プロピレンオキシド）グリコールのエチレンオキシド付加重合体、エチレンオキシドとテトラヒドロフランの共重合体グリコールなどが挙げられる。これらの中でも、ポリ（テトラメチレンオキシド）グリコール、ポリ（プロピレンオキシド）グリコールのエチレンオキシド付加物、エチレンオキシドとテトラヒドロフランの共重合体グリコールが好ましい。また、脂肪族ポリエステル単位を構成する脂肪族ポリエステルとしては、ポリ（ε−カプロラクトン）、ポリエナントラクトン、ポリカプリロラクトン、ポリブチレンアジペート、ポリエチレンアジペートなどが挙げられる。これらの中でも、ポリ（ε−カプロラクトン）、ポリブチレンアジペート、ポリエチレンアジペートなどが好ましい。

脂肪族ポリエーテル単位及び／又は脂肪族ポリエステル単位からなるソフトセグメントの数平均分子量としては、共重合された状態において、３００〜６０００が好ましく、５００〜４０００が特に好ましい。

ポリエステル系熱可塑性エラストマーにおける芳香族ポリエステル単位からなるハードセグメントと脂肪族ポリエーテル単位及び／又は脂肪族ポリエステル単位からなるソフトセグメントとの比率は、特に制限はないが、例えば、前者／後者（重量比）＝１／９９〜９９．５／０．５であり、好ましくは５０／５０〜９９／１である。

［ポリアミド系熱可塑性エラストマー（Ａ１３）］
ポリアミド系熱可塑性エラストマー（Ａ１３）としては、公知のポリアミド系熱可塑性エラストマーを使用できる。ポリアミド系熱可塑性エラストマー（Ａ１３）は１種単独で又は２種以上を組み合わせて使用できる。

ポリアミド系熱可塑性エラストマー（Ａ１３）としては、例えば、ポリアミド単位からなるハードセグメントと脂肪族ポリエーテル単位及び／又は脂肪族ポリエステル単位からなるソフトセグメントを主たる構成単位とするポリアミド系熱可塑性エラストマーが好ましい。

前記ポリアミド単位を構成するポリアミドとしては、例えば、ナイロン６、ナイロン６６、ナイロン１１、ナイロン１２などが挙げられる。また、前記脂肪族ポリエーテル単位を構成する脂肪族ポリエーテルとしては、前記ポリエステル系熱可塑性エラストマーの項で例示した脂肪族ポリエーテルと同様のものが挙げられる。中でも、ポリ（テトラメチレンオキシド）グリコール、ポリ（プロピレンオキシド）グリコールのエチレンオキシド付加物、エチレンオキシドとテトラヒドロフランの共重合体グリコールが好ましい。前記脂肪族ポリエステル単位を構成する脂肪族ポリエステルとしては、前記ポリエステル系熱可塑性エラストマーの項で例示した脂肪族ポリエステルと同様のものが挙げられる。中でも、ポリ（ε−カプロラクトン）、ポリブチレンアジペート、ポリエチレンアジペートなどが好ましい。

［他の熱可塑性エラストマー］
ポリスチレン系熱可塑性エラストマー（Ａ１４）、フッ素ポリマー系熱可塑性エラストマー（Ａ１５）、ポリ塩化ビニル系熱可塑性エラストマー（Ａ１６）、ポリオレフィン系熱可塑性エラストマー（Ａ１７）、ポリイミド系エラストマー（Ａ１８）としては、それぞれ公知の熱可塑性エラストマーを使用することができる。

熱可塑性樹脂（Ａ）としては、変性エチレン共重合体（Ｂ）との密着性の点で、該変性エチレン共重合体（Ｂ）が有する変性基（例えば、後述するカルボキシル基又はその塩、カルボン酸エステル基、酸無水物基、カルボン酸ハライド基、アミド基、イミド基、グリシジル基（エポキシ基）、ハロゲン原子、アミノ基、イミド基、ホスフィノ基、チオキシ基、ケイ素含有基）と加熱混合時に反応しうる官能基（又は、親和性を有する官能基）を分子内（例えば、ポリマーの主鎖、末端又は側鎖）に有する樹脂が好ましい。このような樹脂として、ポリマー主鎖の末端にヒドロキシル基、カルボキシル基、アミノ基、チオール基等の官能基を有している熱可塑性樹脂、例えば、ポリアミド系樹脂、ポリエステル系樹脂、ポリカーボネート系樹脂、ポリアセタール樹脂、ポリフェニレンエーテル、ポリフェニレンスルフィド；ポリウレタン系熱可塑性エラストマー（Ａ１１）、ポリエステル系熱可塑性エラストマー（Ａ１２）、ポリアミド系熱可塑性エラストマー（Ａ１３）などが挙げられる。

［変性エチレン共重合体（Ｂ）］
本発明において、変性エチレン共重合体（Ｂ）としては、公知の変性エチレン共重合体を使用できる。変性エチレン共重合体（Ｂ）は１種単独で又は２種以上を組み合わせて使用できる。変性エチレン共重合体（Ｂ）の重量平均分子量は、例えば５，０００〜１，０００，０００、好ましくは１０，０００〜５００，０００である。

変性エチレン共重合体（Ｂ）としては、エチレン共重合体を不飽和カルボン酸若しくはその誘導体又はその他の官能基で変性したものである。エチレン共重合体としては、エチレンと、（ｉ）エチレン以外のオレフィン成分、（ｉｉ）ジエン成分、及び（ｉｉｉ）エチレン性不飽和基を有するエステル成分から選択された少なくとも１種のモノマー成分との共重合体が挙げられる。エチレン以外のオレフィン成分としては、例えば、プロピレン、１−ブテン、１−ペンテン、１−ヘキセン、１−ヘプテン、１−オクテン、１−デセン等の炭素数３〜１２のα−オレフィンが挙げられる。ジエン成分としては、例えば、エチリデンノルボルネン、ジシクロペンタジエン、１，４−ヘキサジエンなどの非共役ジエンが挙げられる。エチレン性不飽和基を有するエステル成分としては、例えば、（メタ）アクリル酸メチル、（メタ）アクリル酸エチル等の（メタ）アクリル酸アルキルエステル；酢酸ビニル、プロピオン酸ビニル等のカルボン酸ビニルエステルなどが挙げられる。

前記エチレン共重合体の代表的な例として、エチレン−プロピレン−ジエン共重合体（エチレン−プロピレン−ジエンゴム；ＥＰＤＭ）、エチレン−プロピレン共重合体（エチレン−プロピレンゴム；ＥＰＭ）、エチレン−（メタ）アクリル酸メチル共重合体、エチレン−（メタ）アクリル酸エチル共重合体、エチレン−酢酸ビニル共重合体などが挙げられる。これらの中でも、エチレン−プロピレン−ジエン共重合体（エチレン−プロピレン−ジエンゴム；ＥＰＤＭ）、エチレン−プロピレン共重合体（エチレン−プロピレンゴム；ＥＰＭ）が特に好ましい。

前記エチレン共重合体の変性に用いる不飽和カルボン酸としては、例えば、アクリル酸、メタクリル酸、マレイン酸、フマル酸、テトラヒドロフタル酸、イタコン酸、シトラコン酸、クロトン酸、イソクロトン酸、ノルボルネンジカルボン酸などが挙げられる。不飽和カルボン酸の誘導体としては、不飽和カルボン酸のエステル［例えば、（メタ）アクリル酸グリシジル、マレイン酸エステル等］、酸無水物（無水マレイン酸等）、塩、酸ハライド、アミド、イミドなどが挙げられる。不飽和カルボン酸若しくはその誘導体で変性されたエチレン共重合体は、分子内に、カルボキシル基又はその塩、カルボン酸エステル基、酸無水物基、カルボン酸ハライド基、アミド基、イミド基等を有している。

前記エチレン共重合体の変性に用いるその他の官能基としては、エチレン共重合体を化学的修飾できるものであれば特に限定されることなく用いることができる。例えば、グリシジル基（エポキシ基）、ハロゲン原子、アミノ基、イミド基、ホスフィノ基、チオキシ基、ケイ素原子含有基などを挙げることができる。これらの官能基を１種あるいは２種類以上を有していてもよい。

エチレン共重合体の変性は、例えば、エチレン共重合体と不飽和カルボン酸又はその誘導体とを、グラフト重合開始剤［例えば、１，３−ビス（ｔ−ブチルパーオキシイソプロピル）ベンゼン、ジクミルペルオキシド等の過酸化物系開始剤等］の存在下で加熱、混練することにより行うことができる。また、エチレン共重合体の変性は、エチレンと、エチレン性不飽和結合を有するエステル［（メタ）アクリル酸メチル、（メタ）アクリル酸エチル、酢酸ビニル等］等のコモノマーとを共重合させる際、不飽和カルボン酸（アクリル酸、メタクリル酸等）をさらに他のコモノマーとして用いることにより行うこともできる。さらに、エチレン共重合体の前記その他の官能基による変性も公知の方法により行うことができる。変性は、ランダム共重合、交互共重合、ブロック共重合、グラフト共重合のように化学的反応によるものでもよいし、反応中間体のような状態でもよいし、添加、共存、発生などの物理的なものでもよい。

変性エチレン共重合体（Ｂ）における、不飽和カルボン酸若しくはその誘導体又は前記その他の官能基による変性率は、不飽和カルボン酸若しくはその誘導体に由来する基を含む構造単位又は前記その他の官能基を含む構造単位の含有率として、例えば、変性エチレン共重合体全体に対して、０．１〜２０重量％、好ましくは０．５〜１０重量％、さらに好ましくは１〜８重量％程度である。この含有率が少なすぎると、熱可塑性樹脂（Ａ）と配合した際の耐摩耗性、耐屈曲疲労性の改善効果が小さくなりやすい。一方、この含有率が多すぎると、エチレン共重合体の本来の共重合体としての特性が低下しやすくなり、共重合体を維持することが難しくなり、特性の調整も困難となる。

エチレン共重合体の変性は、熱可塑性樹脂とブレンドする前にエチレン共重合体単独に対して行ってもよく、また、変性前のエチレン共重合体を熱可塑性樹脂とブレンドする段階において同時に変性処理してもよい。また、未反応のカルボン酸又はその誘導体を除去してもよいし、残存したまま使用してもよい。

変性エチレン共重合体（Ｂ）としては、不飽和カルボン酸又はその誘導体により変性された、エチレンと、（ｉ）エチレン以外のオレフィン成分（特に、少なくともプロピレンを含むα−オレフィン）、（ｉｉ）ジエン成分、及び（ｉｉｉ）エチレン性不飽和基を有するエステル成分から選択された少なくとも１種のモノマー成分との共重合体が好ましい。なかでも、エチレンと、エチレン以外のオレフィン（特に、少なくともプロピレンを含むα−オレフィン）及び／又はジエンとの共重合体を、不飽和カルボン酸若しくはその誘導体（特に、無水マレイン酸）により変性したポリマーが特に好ましい。

また、好ましい変性エチレン共重合体（Ｂ）には、変性エチレン−プロピレン−ジエン共重合ゴム（変性ＥＰＤＭ）（Ｂ１）、変性エチレン−プロピレンゴム（変性ＥＰＭ）（Ｂ２）、カルボン酸変性エチレンアクリルゴム（酸変性エチレンアクリルエラストマー）（Ｂ３）が含まれる。これらの中でも、変性エチレン−プロピレン−ジエン共重合ゴム（変性ＥＰＤＭ）（Ｂ１）が好ましい。

［変性エチレン−プロピレン−ジエン共重合ゴム（Ｂ１）］
本発明において、変性エチレン−プロピレン−ジエン共重合ゴム（Ｂ１）（変性ＥＰＤＭ）としては、公知の変性エチレン−プロピレン−ジエン共重合ゴムを使用できる。変性エチレン−プロピレン−ジエン共重合ゴム（Ｂ１）は１種単独で又は２種以上を組み合わせて使用できる。

エチレン−プロピレン−ジエン共重合体（ＥＰＤＭ）は、エチレンとプロピレンと非共役ジエンとの共重合体である。ジエンとしては、例えば、５−エチリデン−２−ノルボルネン、ジシクロペンタジエン、１，４−ヘキサジエンなどが挙げられる。本発明で用いられる変性エチレン−プロピレン−ジエン共重合ゴム（変性ＥＰＤＭ）（Ｂ１）は、このＥＰＤＭを、例えば、不飽和カルボン酸又はその誘導体（エステル、酸無水物、塩、酸ハライド、アミド、イミド等）又はその他の官能基で変性することにより得られる。不飽和カルボン酸又はその誘導体としては、上記と同様、例えば、アクリル酸、メタクリル酸、マレイン酸、フマル酸、テトラヒドロフタル酸、イタコン酸、シトラコン酸、クロトン酸、イソクロトン酸、ノルボルネンジカルボン酸、（メタ）アクリル酸グリシジル、マレイン酸エステル、無水マレイン酸などが挙げられ、それらのエステル塩、金属塩等の構造でもよい。これらの中でも、アクリル酸、メタクリル酸、無水マレイン酸が好ましく、特に、無水マレイン酸が好ましい。前記その他の官能基として、例えば、グリシジル基、ハロゲン原子、アミノ基、イミド基、ホスフィノ基、チオキシ基などを挙げることができる。

ＥＰＤＭの変性は、例えば、ＥＰＤＭと不飽和カルボン酸又はその誘導体とを、グラフト重合開始剤［例えば、１，３−ビス（ｔ−ブチルパーオキシイソプロピル）ベンゼン、ジクミルペルオキシド等の過酸化物系開始剤等］の存在下で加熱、混練することにより行うことができる。原料として用いるＥＰＤＭにおけるエチレンとプロピレンの比率は、エラストマーとしての特性等の観点から、例えば、前者／後者（重量比）＝１０／９０〜９５／５、好ましくは５０／５０〜８５／１５程度である。また、ＥＰＤＭにおけるジエン成分由来の構成単位の含有率は、例えば、ＥＰＤＭ全体の０．１〜２５重量％、好ましくは１〜２０重量％、さらに好ましくは２〜１０重量％程度である。

変性エチレン−プロピレン−ジエン共重合ゴム（Ｂ１）における不飽和カルボン酸又はその誘導体による変性率は、不飽和カルボン酸又はその誘導体に由来する構造単位の含有率として、例えば、変性ＥＰＤＭ全体に対して、０．１〜２０重量％、好ましくは０．５〜１０重量％、さらに好ましくは１〜８重量％程度である。この含有率が少なすぎると、熱可塑性樹脂（Ａ）［例えば、ポリウレタン系熱可塑性エラストマー（Ａ１）］と配合した際の耐摩耗性、耐屈曲疲労性の改善効果が小さくなりやすい。一方、この含有率が多すぎると、エラストマーとしての機能が低下しやすくなる。

ＥＰＤＭの変性は、ＴＰＵとブレンドする前にＥＰＤＭ単独に対して行ってもよく、また、変性前のＥＰＤＭをＴＰＵとブレンドする段階において同時に変性処理してもよい。また、未反応のカルボン酸又はその誘導体を除去してもよいし、残存したまま使用してもよい。

変性エチレン−プロピレン−ジエン共重合ゴム（Ｂ１）のメルトフローレート（ＡＳＴＭ Ｄ１２３８ ２８０℃／２．１６ｋｇ）は、例えば、５〜８０ｇ／１０ｍｉｎ、好ましくは１０〜４０ｇ／１０ｍｉｎである。

変性エチレン−プロピレン−ジエン共重合ゴム（Ｂ１）としては、市販品を使用することもできる。市販品として、例えば、商品名「フサボンド Ｎ４１６」（無水マレイン酸変性ＥＰＤＭ、デュポン社製）などが挙げられる。

また、樹脂組成物としては分散体となる変性エチレン−プロピレン−ジエン共重合ゴム（Ｂ１）は、架橋していてもよいし、未架橋であってもよい。例えば、熱可塑性を保ったまま架橋する動的架橋手法も用いることができる。

変性エチレン−プロピレン−ジエン共重合ゴム（Ｂ１）は、これまでは架橋して工業用ゴム製品として利用することが多く、他の樹脂の改質剤としてはあまり用いられていなかったが、本発明により、熱可塑性樹脂に分散含有させることで、熱可塑性樹脂の特性を著しく改質できることが明らかとなった。

なお、変性エチレン−プロピレン共重合ゴム（変性ＥＰＭ）（Ｂ２）としても、公知の変性エチレン−プロピレン共重合ゴムを使用できる。変性エチレン−プロピレン共重合ゴムは１種単独で又は２種以上を組み合わせて使用できる。エチレン−プロピレン共重合体（ＥＰＭ）はエチレンとプロピレンとの共重合体であり、該ＥＰＭの変性は、前記ＥＰＤＭの変性と同様にして行うことができる。また、酸変性エチレンアクリルエラストマー（Ｂ３）としても、公知の酸変性エチレンアクリルエラストマーを使用できる。酸変性エチレンアクリルエラストマー（Ｂ３）は１種単独で又は２種以上を組み合わせて使用できる。

［熱可塑性樹脂組成物（Ｃ）］
本発明における熱可塑性樹脂組成物（Ｃ）は、前記のように、前記熱可塑性樹脂（Ａ）に前記変性エチレン共重合体（Ｂ）を分散含有させた樹脂組成物である。

本発明において、前記（Ｂ）と（Ａ）の重量割合［（Ｂ）／（Ａ）］は、成分（Ａ）及び（Ｂ）の種類によっても異なるが、一般に、０．１／９９．９〜６０／４０の範囲である。この割合（比率）の下限は、好ましくは１／９９、より好ましくは３／９７、特に好ましくは７．５／９２．５であり、上限は、好ましくは５５／４５、より好ましくは５０／５０、さらに好ましくは３０／７０、特に好ましくは２５／７５（とりわけ２２／７８）である。より具体的には、前記（Ｂ）と（Ａ）の重量割合［（Ｂ）／（Ａ）］は、好ましくは０．１／９９．９〜３０／７０、より好ましくは１／９９〜２５／７５、さらに好ましくは３／９７〜２２／７８（特に、７．５／９２．５〜２２／７８）である。この割合が小さすぎると、耐摩耗性、耐屈曲疲労性の耐久性改善効果が小さくなる。一方、この割合が大きすぎると、熱可塑性樹脂本来の特性（機械的強度等）が低下しやすくなる。

なお、本発明者等は、前記熱可塑性樹脂（Ａ）に前記変性エチレン共重合体（Ｂ）を分散含有させた樹脂組成物においては、該樹脂組成物の成形品の耐屈曲疲労性などの耐久性が、各材料単体から期待される値よりも向上することを見出した。すなわち、熱可塑性樹脂（Ａ）と変性エチレン共重合体（Ｂ）とをブレンドした場合に加成性が成り立つとして計算される値よりも、実際に得られる耐屈曲疲労性は高くなり、相乗効果が得られることを見出した。例えば、図５［後述の実施例、比較例のデータをもとに、変性エチレン共重合体（ＭＡＨ−ＥＰＤＭ）の配合比（ｗｔ％）と耐屈曲疲労性との関係を示したグラフである］において、ＭＡＨ−ＥＰＤＭの配合比が０ｗｔ％と１００ｗｔ％の場合での屈曲回数値を直線で結んだ線（図５の点線）が、加成性が成り立つとされる各配合比での屈曲回数の値を示している。これに対して樹脂組成物の結果（図５の実線）は、点線よりもはるかに多い屈曲回数結果であり、この結果を相乗効果であるとしている。この相乗効果は、熱可塑性樹脂（Ａ）として熱可塑性エラストマー（Ａ１）（例えば、ポリウレタン系熱可塑性エラストマー）を用いた場合に大きく、特に、変性エチレン共重合体（Ｂ）として、変性エチレン−プロピレン−ジエン共重合ゴムを用いたときに顕著である。

前記熱可塑性樹脂組成物（Ｃ）は、上記の成分（Ａ）、（Ｂ）のほか、必要に応じて添加剤を配合できる。添加剤としては、例えば、酸化防止剤、紫外線吸収剤、可塑剤、安定剤、離型剤、界面活性剤、帯電防止剤、導電材、着色剤（顔料、染料）、難燃剤、発泡剤、滑剤、潤滑剤、充填剤、架橋剤、溶剤、展開液、増量剤、ワックス、オイル、グリース、加工助剤、加工剤、補強材、フィラー、ブロッキング防止剤、老化防止剤等が挙げられる。

前記熱可塑性樹脂組成物（Ｃ）は、上記の成分（Ａ）、（Ｂ）のほか、必要に応じて補強成分を組み合わせることができる。補強成分としては、例えば、繊維、粉末、クロス、基材、長繊維、短繊維、ガラスクロス、布、カーボンナノチューブ、フラーレン、グラファイト、カーボンブラック、シリカ、発泡体、ビーズ、無機フィラー、放熱フィラー、導電フィラー、セラミックス、ファインセラミックス、炭素繊維等が挙げられる。

前記熱可塑性樹脂組成物（Ｃ）において、熱可塑性樹脂（Ａ）と変性エチレン共重合体（Ｂ）の総含有量は、例えば、６０重量％以上、好ましくは８０重量％以上、さらに好ましくは９０重量％以上である。

前記熱可塑性樹脂組成物（Ｃ）中における前記変性エチレン共重合体（Ｂ）の平均分散粒子アスペクト比（＝長径／短径）は、好ましくは１〜３．５であり、より好ましくは１〜３、さらに好ましくは１〜２である。平均分散アスペクト比が１に近いということは、実際の熱可塑性樹脂組成物では分散する前記（Ｂ）の分散形状が真球に近いということを意味する。ここで、平均分散アスペクト比は、熱可塑性樹脂組成物の任意の場所での材料の分散状態を、公知の手段（ＳＥＭ、ＴＥＭ、ＡＦＭなど）で観察した場合に、平面化される可視域での島相（分散相）の長径／短径より算出される。また、前記熱可塑性樹脂組成物（Ｃ）中における前記変性エチレン共重合体（Ｂ）の平均分散粒子径は、好ましくは３μｍ以下であり、より好ましくは１μｍ以下である。平均分散粒子アスペクト比は１に近いほど、すなわち真球に近いほど好ましい。また、平均分散粒子径は小さいほど好ましい。平均分散粒子アスペクト比が上記範囲にあると、異方性の度合いが極めて小さく方向性を持たないため、どの方向からの応力に対しても高い剛性を示す。その結果、分散粒子が補強フィラーとしてどの方向に対しても効果を発揮する。

なお、前記平均分散粒子アスペクト比及び平均分散粒子径は走査型電子顕微鏡（ＳＥＭ）および透過型電子顕微鏡（ＴＥＭ）さらに原子間力顕微鏡（ＡＦＭ）などにより測定することができる。

前記熱可塑性樹脂組成物（Ｃ）の硬度は特に限定されないが、ＪＩＳ Ｋ６２５３（デュロメータタイプＡ）での硬度６０以上（例えば、６０〜９５）が好ましく、より好ましくは７８以上（例えば、７８〜９５）、さらに好ましくは８９以上（例えば、８９〜９５）、特に好ましくは９１以上（例えば、９１〜９５）である。また、適度な柔軟性を有し、耐屈曲疲労性を高めるという点からは、前記熱可塑性樹脂組成物（Ｃ）の硬度は、例えば６０〜９３、特に７７〜９１（中でも７７〜８８）の範囲が好ましい。熱可塑性樹脂組成物（Ｃ）の硬度は、熱可塑性樹脂（Ａ）の硬度、前記変性エチレン共重合体（Ｂ）と熱可塑性樹脂（Ａ）の重量割合、添加剤の種類及び量などにより調整できる。

また、前記熱可塑性樹脂組成物（Ｃ）の破断強度（ＪＩＳ Ｋ７３１１）は連続相（海成分）となる樹脂に強く依存するが、例えば、２５〜１００ＭＰａ、好ましくは３０〜８０ＭＰａ、さらに好ましくは３５〜７５ＭＰａであり、破断伸び（ＪＩＳ Ｋ７３１１）は、例えば、３００〜１０００％）、好ましくは３５０〜８００％、さらに好ましくは４００〜７００％である。

前記熱可塑性樹脂組成物（Ｃ）は、上記の熱可塑性樹脂（Ａ）、変性エチレン共重合体（Ｂ）、及び必要に応じて用いられる前記添加剤を、通常のポリマーアロイ或いはポリマーブレンドを調製する場合と同様の方法で混合することにより製造できる。例えば、熱可塑性樹脂（Ａ）、変性エチレン共重合体（Ｂ）、及び必要に応じて用いられる添加剤を所定の割合で予備混合した後、単軸押出機、二軸押出機、ミキシングロール、バンバリーミキサー、バッチ式混練機、反応機、反応成形機、射出成形機などを用いて、加熱下、加圧下や溶媒存在下などで混練することにより製造できる。押出機を用いて加熱混練を行う場合には、ストランド状に押し出し、適当な長さに切断してペレットなどの粒状物としてもよい。また、前記方法のほか、熱可塑性樹脂（Ａ）の製造中に、変性エチレン共重合体（Ｂ）及び／又は添加剤を入れ、混合することで、前記熱可塑性樹脂組成物（Ｃ）を得ることもできる。熱可塑性樹脂（Ａ）として、熱可塑性ポリウレタン（ポリウレタン系熱可塑性エラストマー）等の熱可塑性エラストマー（Ａ１）を用いた場合には、熱可塑性エラストマーアロイが得られる。

前記熱可塑性樹脂組成物（Ｃ）中における前記変性エチレン共重合体（Ｂ）の平均分散粒子アスペクト比及び平均分散粒子径は、熱可塑性樹脂（Ａ）及び変性エチレン共重合体（Ｂ）の種類や架橋度合い、熱可塑性樹脂（Ａ）と変性エチレン共重合体（Ｂ）の粘度比及び体積比、及び、熱可塑性樹脂（Ａ）と変性エチレン共重合体（Ｂ）を含む混合物を混練する際に加える剪断力の大きさ等により調整できる。より詳しくは、熱可塑性樹脂（Ａ）および変性エチレン共重合体（Ｂ）が例えば共に流動可能になる温度および剪断速度において、熱可塑性樹脂（Ａ）および変性エチレン共重合体（Ｂ）のそれぞれの量（体積％）やせん断粘度そして成形方法等を調整することで、その組成物における分散状態を制御することができる。基本的には完全に相溶しないブレンド系では、一方の体積％が他方より高い場合もしくは一方のせん断粘度が他方よりも低い場合に海島構造をとり、体積％の高い、及び／又はせん断粘度の低い方が海側（連続相）を形成する。そしてそれぞれの体積％やせん断粘度が近接した場合に、両方が微小な連続相となる構造が得られる。一方、混練中に成分が反応するなど海成分のせん断粘度が島成分のせん断粘度より高くなる場合に、混練中に海島構造が逆転するような場合があり、その相転換途中にも非常に複雑な構造であるが両連続相は現れる。ここでいう反応は一方成分の架橋（硬化）であったり、エステル交換や加水分解などの他方成分の分子量低下現象による粘度減少であってもよい。そして両連続相の時は平均分散粒子アスペクト比は大きくなるが、最も両成分に剪断力を伝えることができるため、このプロセスを経て混練すると微小分散を得ることができる。そして、海島構造において、島側の形状は両成分のせん断粘度が近接するよりも、むしろ島側に比べて相対的に低いせん断粘度の海側樹脂中で、強く、早く島側樹脂を混練した場合に球状に近い形状が得られることになる。例えば、前述の樹脂混練装置を用い、材料等に合わせた適当な時間（例えば、３０秒〜１５分）、適宜な剪断力をもって混練することにより、前記変性エチレン共重合体（Ｂ）の平均分散粒子アスペクト比及び平均分散粒子径を前記範囲とすることができる。さらにこれらの分散状態を崩さないように、なるべく急冷に近く常温に戻してやる。これにより所望の分散状態を固定化した熱可塑性樹脂組成物が得られることになる。以上のように、球状分散と微分散の両立は難しい。しかし、前記熱可塑性樹脂組成物の成分の粘度、量、種類、混練方法や成形条件を設計することにより、その両立を達成して、より耐久性に優れる熱可塑性樹脂組成物を得ることができる。

前記熱可塑性樹脂組成物（Ｃ）は、溶融成形、加熱加工、プレス成形等が可能であり、押出成形、射出成形、ブロー成形、カレンダー成形、注型、塗工、シーティング、ラミネート、などの任意の成形法により、種々の成形品を得ることができる。

また、前記熱可塑性樹脂組成物（Ｃ）の成形品の製造方法に特に制限はなく、あらかじめ熱可塑性樹脂組成物を作製してから成形を行ってもよいし、成形を行うのと同時に前記熱可塑性樹脂組成物（Ｃ）を製造する（例えば、サイドフィード方式、ドライブレンド方式など）ことも可能である。サイドフィーダ方式とは、ポリマーブレンドにおいてブレンドする互いの溶融状態を調整するために、例えば二成分を別のフィーダから押出機に投入する方法である。またドライブレンド方式とは、ブレンドに供する樹脂材料などをペレットなどの形態であらかじめ混ぜて、その状態で成形加工機（押出機、射出成形機などの樹脂成形機）に投入するものである。そして前記熱可塑性樹脂組成物（Ｃ）は、組成物作製時に熱可塑性を保っていればよく、作製後は熱可塑性を有していても、なくしていてもよい。例えば架橋剤を添加することで、最終製品が熱可塑性のない樹脂組成物になっている場合もある。

［ベルトの製造］
搬送用ベルトや伝動ベルトは、例えば、平ベルト、Ｖベルト等として、耐屈曲疲労性、耐摩耗性、耐熱性、耐久性等が要求される。通常はベルトに張力を与え、伸長状態で使用される。また高速回転する樹脂製や金属製のプーリーと組み合わせて用いられ、ベルトとプーリーとの接触、巻き付きや摺合せが生じたり、搬送物との衝突、擦れなどにも晒されることになる。前記熱可塑性樹脂組成物（Ｃ）は、特に耐屈曲疲労性に優れることから複数のプーリの組み合わされたレイアウト、小プーリ径のレイアウト等、ベルトの曲げ疲労の激しいレイアウトなどに使用されるベルトとして効果的に使用できる。ベルトは柔らか過ぎてもクリープ変形などを起こして寿命が短くなるし、かた過ぎても摩耗量が多くなるなどでやはり寿命が短くなる。適度な柔軟性と耐摩耗性や耐屈曲疲労性を有することが最もベルトとして高性能になる。ベルトは、一般に、樹脂やエラストマーを押出成形等の熱可塑性成形機にて繊維や織物などと積層されて長尺状に製造される。そのままで製品として用いられることもあるが、通常はエンドレス加工を行い、ベルト背面が連続している状態で使用される。

前記熱可塑性樹脂組成物（Ｃ）（熱可塑性エラストマーアロイ等）は、溶融成形、加熱加工が可能であるため、本発明のベルトは、押出成形、射出成形、ブロー成形、カレンダー成形、注型などの任意の成形法を利用して製造することができる。

図１１は本発明のベルトを製造する方法の一例を模式的に示す概略斜視図である。この例では、前記熱可塑性樹脂組成物（Ｃ）（熱可塑性エラストマーアロイ等）を、押し出し機４にて、先端ダイ（Ｔダイ）よりシート状に連続的に溶融押し出しし、前記ダイ付近で、目的とするベルト（平ベルト等）１の成形用金型ロール５の表面とスチールバンド９との間に形成されたキャビティに、溶融樹脂２０（熱可塑性樹脂）を流し込みとともに、心線３（アラミドコード、ガラスコード、スチールコード等）を引き込んで成形する。成形用金型ロール５の周りに、押し付けロール６、ロール７、ロール８が配設され、前記スチールバンド９は各ロール６〜８間に張設されており、成形用金型ロール５と協働してともに回動するようになっている。成形用金型ロール５とスチールバンド９の圧力により心線３は溶融樹脂中に埋め込まれ、長尺状のベルト（平ベルト等）１が成形される。

こうして得られた長尺状のベルトから、以下のようにしてエンドレスベルトを製造できる。すなわち、上記で得られた長尺状のベルトを一定幅のフィンガー（Ｗ）形状の刃物にて必要長さにカットし、カットされたベルト両端部を突き合わせてベルト歯形に適合する凹凸形状を表面に有する金型にセットし、熱プレスにて突き合わせ部を溶着して継ぎ手を形成し、エンドレスベルトとすることができる。なお、心線（スチールコード等）はカット部で分断されるが、樹脂部分が溶着にて一体化されベルトとして必要な強度が保たれる。なお、エンドレスベルトとしては、継ぎ手のないシームレスベルトであってもよい。継ぎ手のないシームレスベルトでは、更に高耐久なベルトとなる。

本発明のベルトは、耐摩耗性に優れるだけでなく、耐屈曲疲労性にも優れ、高負荷で連続的あるいは断続的に長時間使用しても、摩耗、損傷、クラック、破断等が生じにくく、耐久性に極めて優れ、長寿命である。

以下、本発明について実施例及び比較例を挙げてさらに具体的に説明する。本発明はこれらにより何ら限定されるものではない。なお、熱可塑性樹脂組成物（熱可塑性エラストマーアロイ等）中の分散粒子の平均分散粒子アスペクト比及び平均分散粒子径は、走査型電子顕微鏡（ＳＥＭ）、透過型電子顕微鏡（ＴＥＭ）、原子間力顕微鏡（ＡＦＭ）により測定した。

実施例等で用いた材料を下記に示す。

＜熱可塑性樹脂（Ａ）＞
（１）ＴＰＵ−１：硬度９０のアジペート系ＴＰＵ（熱可塑性ポリウレタン）
（２）ＴＰＵ−２：硬度９０のカプロラクトン系ＴＰＵ（熱可塑性ポリウレタン）
（３）ＴＰＵ−３：硬度９２のＰＴＭＧ系ＴＰＵ（熱可塑性ポリウレタン）
（４）ＴＰＵ−４：硬度９２のアジペート系ＴＰＵ（熱可塑性ポリウレタン）
（５）ＴＰＵ−５：硬度８０のアジペート系ＴＰＵ（熱可塑性ポリウレタン）
（６）ＴＰＥＥ：商品名「ハイトレル ４７７７」（熱可塑性ポリエステルエラストマー、東レ・デュポン社製）
（７）ＴＰＡＥ：商品名「ＵＢＥＳＴＡ ＸＰＡ ９０４０Ｘ１」（熱可塑性ポリアミドエラストマー、宇部興産製）
（８）ＰＯＭ：商品名「ジュラコン Ｍ９０−４４」（ポリアセタール樹脂、ポリプラスチックス社製）
（９）ＰＥＮ：商品名「テオネックス ＴＮ８０６５Ｓ」（ポリエチレンナフタレート樹脂、帝人化成社製）

＜変性エチレン共重合体（Ｂ）＞
（１）ＭＡＨ−ＥＰＤＭ：商品名「フサボンド Ｎ４１６」（無水マレイン酸変性エチレン−プロピレン−ジエン共重合ゴム、デュポン社製）
（２）Ｘ−ＥＡ：商品名「ベイマック」（酸変性エチレンアクリルエラストマー、デュポン社製）
（３）ＭＡＨ−ＥＰＭ：商品名「タフマー ＭＰ０６１０」（無水マレイン酸変性エチレン−プロピレン共重合ゴム、三井化学社製）

＜エチレン−プロピレン−ジエン共重合ゴム＞
ＥＰＤＭ：商品名「ＥＰ２１」（エチレン−プロピレン−ジエン共重合ゴム、ＪＳＲ社製）

実施例１
ＴＰＵ−１ １００重量部と、ＭＡＨ−ＥＰＤＭ １０重量部とを、二軸押出機（テクノベル社製、商品名「ＫＺＷ２０ＴＷ−３０」）を用いて混練した。押出機はバレル温度２００℃（但し、フィーダー部１６０℃）に設定し、スクリュー回転数を３００ｒｐｍとして、前記樹脂を溶融混練し、ペレタイザーを通してペレットを作製した。得られたペレットを射出成形機（日精樹脂工業社製、商品名「ＮＥＸ１１０−１８Ｅ」）を用いて射出成形し、試験片［１００ｍｍ×１００ｍｍ×厚み２ｍｍ（摩耗試験用）、１２０ｍｍ×１０ｍｍ×厚み４ｍｍ（デマチャ屈曲試験用）］を作製した。

比較例１
原料樹脂を、ＴＰＵ−１ １００重量部のみとした以外は実施例１と同様の操作を行い、ペレット及び試験片を作製した。

実施例２
原料樹脂を、ＴＰＵ−２ １００重量部と、ＭＡＨ−ＥＰＤＭ １０重量部とした以外は実施例１と同様の操作を行い、ペレット及び試験片を作製した。

比較例２
原料樹脂を、ＴＰＵ−２ １００重量部のみとした以外は実施例１と同様の操作を行い、ペレット及び試験片を作製した。

実施例３
原料樹脂を、ＴＰＵ−３ １００重量部と、ＭＡＨ−ＥＰＤＭ ５重量部とした以外は実施例１と同様の操作を行い、ペレット及び試験片を作製した。得られた熱可塑性エラストマーアロイにおけるＭＡＨ−ＥＰＤＭ粒子の平均分散粒子アスペクト比は１．２３、平均分散粒子径は０．３５μｍであった。

実施例４
原料樹脂を、ＴＰＵ−３ １００重量部と、ＭＡＨ−ＥＰＤＭ １０重量部とした以外は実施例１と同様の操作を行い、ペレット及び試験片を作製した。得られた熱可塑性エラストマーアロイにおけるＭＡＨ−ＥＰＤＭ粒子の平均分散粒子アスペクト比は１．１１、平均分散粒子径は０．４２μｍであった。

実施例５
原料樹脂を、ＴＰＵ−３ １００重量部と、ＭＡＨ−ＥＰＤＭ ２０重量部とした以外は実施例１と同様の操作を行い、ペレット及び試験片を作製した。得られた熱可塑性エラストマーアロイにおけるＭＡＨ−ＥＰＤＭ粒子の平均分散粒子アスペクト比は１．０８、平均分散粒子径は０．５２μｍであった。

比較例３
原料樹脂を、ＴＰＵ−３ １００重量部のみとした以外は実施例１と同様の操作を行い、ペレット及び試験片を作製した。

比較例４
原料樹脂を、ＴＰＵ−３ １００重量部と、ＥＰＤＭ １０重量部とした以外は実施例１と同様の操作を行い、ペレット及び試験片を作製した。得られた熱可塑性エラストマーアロイにおけるＥＰＤＭ粒子の平均分散粒子アスペクト比は１．１、平均分散粒子径は５．８μｍであった。

実施例６
原料樹脂を、ＴＰＵ−４ １００重量部と、ＭＡＨ−ＥＰＤＭ ５重量部とした以外は実施例１と同様の操作を行い、ペレット及び試験片を作製した。得られた熱可塑性エラストマーアロイにおけるＭＡＨ−ＥＰＤＭ粒子の平均分散粒子アスペクト比は１、平均分散粒子径は０．６２μｍであった。

実施例７
原料樹脂を、ＴＰＵ−４ １００重量部と、ＭＡＨ−ＥＰＤＭ １０重量部とした以外は実施例１と同様の操作を行い、ペレット及び試験片を作製した。得られた熱可塑性エラストマーアロイにおけるＭＡＨ−ＥＰＤＭ粒子の平均分散粒子アスペクト比は１．０８、平均分散粒子径は０．５２μｍであった。

実施例８
原料樹脂を、ＴＰＵ−４ １００重量部と、ＭＡＨ−ＥＰＤＭ ２０重量部とした以外は実施例１と同様の操作を行い、ペレット及び試験片を作製した。得られた熱可塑性エラストマーアロイにおけるＭＡＨ−ＥＰＤＭ粒子の平均分散粒子アスペクト比は１．８５、平均分散粒子径は０．７７μｍであった。

実施例９
原料樹脂を、ＴＰＵ−５ １００重量部と、ＭＡＨ−ＥＰＤＭ １０重量部とした以外は実施例１と同様の操作を行い、ペレット及び試験片を作製した。

比較例５
原料樹脂を、ＴＰＵ−４ １００重量部のみとした以外は実施例１と同様の操作を行い、ペレット及び試験片を作製した。

比較例６
原料樹脂を、ＴＰＵ−４ １００重量部と、ＥＰＤＭ １０重量部とした以外は実施例１と同様の操作を行い、ペレット及び試験片を作製した。得られた熱可塑性エラストマーアロイにおけるＥＰＤＭ粒子の平均分散粒子アスペクト比は１．１、平均分散粒子径は３．２μｍであった。

評価試験Ａ
＜テーバー（Ｔａｂｅｒ）摩耗試験＞
ＪＩＳ Ｋ７３１１に準じ、テーバー摩耗試験機を使用して、１００ｍｍ×１００ｍｍ×厚み２ｍｍの試験片について、摩耗輪Ｈ−２２、荷重９．８Ｎにて１０００回の回転後の摩耗量（ｍｇ）を測定した。結果を表１に示す。

＜屈曲疲労試験（屈曲亀裂成長試験）＞
ＪＩＳ Ｋ６２６０に準じてデマチャ屈曲試験を実施した。１２０ｍｍ×１０ｍｍ×厚み４ｍｍの短冊状の試験片に対して、長辺の中間部分（長手方向の端から６０ｍｍの位置）に、幅方向のほぼ全長に亘って深さ０．５ｍｍの切り欠き（切れ込み）を入れたものを試験に供した。つかみ具間の最大距離８０ｍｍ、つかみ具間の運動距離７０ｍｍ、屈曲速度９７回／ｍｉｎの条件で試験を行い、試験片の切り欠きからの亀裂の深さが３．５ｍｍに達するまでの屈曲回数（屈曲疲労回数）を測定した。結果を表１に示す。

＜硬度＞
ＪＩＳ Ｋ６２５３（デュロメータタイプＡ）に準じて硬度を測定した。ペレットを射出成形機（日精樹脂工業社製、商品名「ＮＥＸ１１０−１８Ｅ」）を用いて射出成形し、試験片１００ｍｍ×１００ｍｍ×厚み２ｍｍを作製し、それを三枚重ねた６ｍｍの厚さの試験片を用いて硬度の測定を実施した。結果を表１に示す。

＜引張試験＞
ＪＩＳ Ｋ７３１１に準じて引張試験を実施し、破断強度（ＭＰａ）及び破断伸び（％）等を求めた。結果を表１に示す。なお、引張試験用試験片は、摩耗試験用試験片を打ち抜いて作製した。

＜分散状態確認試験（ＳＥＭ観察及びＡＦＭ観察）＞
二軸押出機で得られたペレットの断面を凍結ミクロトームで切り出し、走査型電子顕微鏡（株式会社日立テクノロジー社製、商品名「Ｓ−４３００」）を用いて、２０００倍で前記断面を観察した。比較例４で得られたペレットの断面のＳＥＭ写真を図１に、実施例４で得られたペレットの断面のＳＥＭ写真を図２に、比較例６で得られたペレットの断面のＳＥＭ写真を図３に、実施例７で得られたペレットの断面のＳＥＭ写真を図４に示す。また、上記ペレットの断面を原子間力顕微鏡（ＡＦＭ）を用いて観察した。実施例４で得られたペレットの断面のＡＦＭ写真を図９に、実施例７で得られたペレットの断面のＡＦＭ写真を図１０に示す。

上記実施例で得られた熱可塑性樹脂組成物（熱可塑性エラストマーアロイ）の成形品断面を走査型電子顕微鏡（ＳＥＭ）で観察すると、熱可塑性ポリウレタンからなるマトリックス中に、変性エチレン共重合体（変性エチレン−プロピレン−ジエン共重合ゴム）が高度に微分散していることが分かる（図２、図４参照）。例えば、２０００倍のＳＥＭ写真によれば、変性ＥＰＤＭとエーテル系ＴＰＵからなる熱可塑性エラストマーアロイでは、凹凸はかすかに見られるものの、粒子形状は確認できず、変性ＥＰＤＭとエステル系ＴＰＵからなる熱可塑性エラストマーアロイでは、凹凸もほとんど観察されない。一方、変性ＥＰＤＭの代わりに無変性のＥＰＤＭを用いた場合には、ＥＰＤＭの粒子がはっきりと確認でき、特に、ＥＰＤＭとエステル系ＴＰＵからなる熱可塑性エラストマーアロイでは、ＥＰＤＭの球状の粒子がエステル系ＴＰＵのマトリックス中に分散しているのが明確に観察される。その際に観察される粒子の平均粒子径は３μｍを超える値となっている。変性ＥＰＤＭとＴＰＵ（特に、エステル系ＴＰＵ）からなる熱可塑性エラストマーアロイにおいて分散性が著しく向上するのは、変性ＥＰＤＭにおける変性部位の極性がＴＰＵの極性部位と親和性を有するためと推測される。

さらに、上記実施例で得られた熱可塑性樹脂組成物（熱可塑性エラストマーアロイ）の成形品断面を原子間力顕微鏡（ＡＦＭ）を用いて観察すると、ＳＥＭでは観察されなかったマトリックス（熱可塑性ポリウレタン）中の変性ＥＰＤＭの粒子が観察され、高度に微分散していることが分かる（図９、図１０参照）。これらのＡＦＭ写真によれば、変性ＥＰＤＭとエーテル系ＴＰＵからなる熱可塑性エラストマーアロイや変性ＥＰＤＭとエステル系ＴＰＵからなる熱可塑性エラストマーアロイのいずれも平均分散粒子径が１μｍ以下で分散していることが分かる。これらの結果と前述のＳＥＭ写真での結果を合わせると、変性部位によるマトリックスとの親和性が分散に及ぼす効果は明確である。

表１に示す評価結果から、本発明において用いる熱可塑性樹脂組成物（熱可塑性エラストマーアロイ）から形成された成形品は、熱可塑性樹脂（熱可塑性ポリウレタン）のみから形成された成形品、熱可塑性樹脂（熱可塑性ポリウレタン）と無変性のエチレン−プロピレン−ジエン共重合ゴムからなる熱可塑性エラストマーアロイから形成された成形品と比較して、テーバー摩耗量だけでなく、耐屈曲疲労性に著しく優れることが分かる。変性のエチレン−プロピレン−ジエン共重合ゴムを添加した場合、熱可塑ポリウレタンの材料特性を損なわず、耐摩耗性と屈曲疲労性を改善できている。無変性のエチレン−プロピレン−ジエン共重合ゴムを添加した場合でも屈曲疲労性の改善効果がある程度見られることがあるが、耐摩耗性と屈曲疲労性を共に大幅に改善できるのは変性のエチレン−プロピレン−ジエン共重合ゴムにてアロイ化した場合である。また、分散状態確認試験の結果から、分散状態は、エステル系ＴＰＵ−ＥＰＤＭ＜エーテル系ＴＰＵ−ＥＰＤＭ＜エーテル系ＴＰＵ−無水マレイン酸変性ＥＰＤＭ＜エステル系ＴＰＵ−無水マレイン酸変性ＥＰＤＭの順に良好になっていることが分かる。さらに、ＡＦＭ写真によれば、変性ＥＰＤＭとエーテル系ＴＰＵからなる熱可塑性エラストマーアロイや変性ＥＰＤＭとエステル系ＴＰＵからなる熱可塑性エラストマーアロイのいずれも平均分散粒子径が１μｍ以下で分散していることが分かる。

テーバー摩耗及び屈曲回数における著しい改善が見られた理由は、エネルギー吸収効果を有する変性エチレン共重合体成分の微分散化によるクラック伸長の遅延効果により、ＴＰＵの凝着摩耗と呼ばれるシビアな摩耗進行からマイルドな進行へと状態変化したことなどが考えられる。これは、ＴＰＵ中に変性エチレン共重合体成分（エラストマー成分）がミクロ相分離構造の様に球状に近く且つ微分散する組合せとして得られたためである。通常、相溶化やせん断粘度を考慮せずに単にブレンドした状態では、島（分散体）の形状がいびつであったり、機械的に粉砕した様な形状であることが多く、島層（分散相）と海層（連続相）の間の接着力が弱く、成形物に応力がかかると界面で剥離を生じ易くなり、また島形状からもクラック発生に対する耐性に乏しくなる。これらが原因となり耐久性に劣ることがある。しかし、前記熱可塑性樹脂組成物では、島層（分散相）と海層（連続相）の接着面積の増大化と接着力を高めることにより、島層（分散相）の微分散化と真球に近い形状での分散形態が得られ、繰返し荷重、応力、変形などがかかる運動条件下での耐久性を著しく向上することができている。このような特性を発現させ、効果を確認した者は今まで無く、本発明者らが鋭意工夫することにより見出したものである。

実施例１０
原料樹脂を、ＴＰＵ−４ １００重量部と、ＭＡＨ−ＥＰＤＭ １５０重量部とした以外は実施例１と同様の操作を行い、ペレット及び試験片を作製した。

比較例Ａ
原料樹脂を、ＭＡＨ−ＥＰＤＭ １００重量部のみとした以外は実施例１と同様の操作を行い、ペレット及び試験片を作製した。

実施例１１（ポリエステル系熱可塑性エラストマーを用いた例）
原料樹脂を、ＴＰＥＥ １００重量部と、ＭＡＨ−ＥＰＭ １０重量部とした以外は実施例１と同様の操作を行い、ペレット及び試験片を作製した。

比較例７
原料樹脂を、ＴＰＥＥ １００重量部のみとした以外は実施例１と同様の操作を行い、ペレット及び試験片を作製した。

実施例１２（ポリアミド系熱可塑性エラストマーを用いた例）
原料樹脂を、ＴＰＡＥ １００重量部と、ＭＡＨ−ＥＰＤＭ １０重量部とした以外は実施例１と同様の操作を行い、ペレット及び試験片を作製した。

比較例８
原料樹脂を、ＴＰＡＥ １００重量部のみとした以外は実施例１と同様の操作を行い、ペレット及び試験片を作製した。

実施例１３（ポリアセタール樹脂を用いた例）
原料樹脂を、ＰＯＭ １００重量部と、ＭＡＨ−ＥＰＤＭ １０重量部とした以外は実施例１と同様の操作を行い、ペレット及び試験片を作製した。

比較例９
原料樹脂を、ＰＯＭ １００重量部のみとした以外は実施例１と同様の操作を行い、ペレット及び試験片を作製した。

上記実施例１０〜１３、比較例Ａ、比較例７〜９で得られた試験片を用い、上記の評価試験を行った。なお、実施例１１、比較例７においては、硬度は、ＪＩＳ Ｋ６２５３（デュロメータタイプＤ）に準拠して測定された値である。結果を表２に示す。

上記で得られた比較例５（ＭＡＨ−ＥＰＤＭ：０重量％）、実施例７（ＭＡＨ−ＥＰＤＭ：９重量％）、実施例８（ＭＡＨ−ＥＰＤＭ：１７重量％）、実施例１０（ＭＡＨ−ＥＰＤＭ：６０重量％）、比較例Ａ（ＭＡＨ−ＥＰＤＭ：１００重量％）の各評価結果（屈曲回数）を用いて、熱可塑性樹脂組成物（熱可塑性エラストマーアロイ）における変性エチレン共重合体（ＭＡＨ−ＥＰＤＭ）の配合比（重量％）と耐屈曲疲労性との関係をグラフ（片対数グラフ）に表した（図５参照）。図５において、横軸はＭＡＨ−ＥＰＤＭの配合比（重量％）、縦軸は屈曲回数である。図５の（ａ）は、比較例５と比較例Ａのデータをプロットし、この２点を直線（破線）で結んだグラフである。図５の（ｂ）は、比較例５、実施例７、実施例８、実施例１０、比較例Ａのデータをプロットし、各点を直線（実線）で結んだグラフである。図５の（ｃ）は、図５の（ａ）と（ｂ）とを重ね合わせたグラフである。

図５に示されるように、熱可塑性樹脂（Ａ）に前記変性エチレン共重合体（Ｂ）を分散含有させた樹脂組成物においては、該樹脂組成物の成形品の耐屈曲疲労性は、各材料単体から期待される値よりも向上し、相乗効果が得られる。

実施例１４〜２０および比較例１０〜１１（他の変性エチレン共重合体を用いた例）
熱可塑性樹脂としてポリエチレンナフタレート樹脂（ＰＥＮ）、変性エチレン共重合体としてＸ−ＥＡを用い、この合計を１００重量部として（両成分の比率は表３参照）、そこに硬化剤として脂肪酸金属塩（ステアリン酸マグネシウム）、フェノール樹脂、金属酸化物（酸化マグネシウム）を表３の通り、可変量加え、さらに老化防止剤（２，２，４−トリメチル−１，２−ジヒドロキノリン重合体）１重量部を添加して、ラボプラストミル（東洋精機社製、商品名「４Ｃ１５０」）を用いて混練した。まず樹脂同士を十分に溶融混練した後で硬化剤を加え、その硬化（架橋）反応後に老化防止剤を加えている。反応は混練トルク値の変化挙動で確認した。混練温度は２６０℃に設定し、合計１０分間混練した。その後プレス成形により、試験片［１００ｍｍ×１００ｍｍ×厚み２ｍｍ（摩耗試験用）］を作製した。その試験片より引張試験サンプル等の各種評価試験片を打ち抜いている。また屈曲疲労試験片も射出成形により作製している。なお、比較例１０は老化防止剤以外の添加剤を加えていないＰＥＮ樹脂そのものであり、射出成形によりシートを得ている。また比較例１１は、ＰＥＮ樹脂と変性していないＥＰＤＭをラボプラストミルでＰＥＮの融点近傍の温度で混練したものである。実施例１９及び２０はＰＥＮとＸ−ＥＡの配合割合を変えて、ラボプラストミルの代わりに二軸押出機で混練している。それ以外は実施例１５と同じである。得られた熱可塑性樹脂組成物の特性および分散粒子（Ｘ−ＥＡ粒子等）の平均分散粒子アスペクト比を前記と同様の方法で測定、評価した。その結果を表３に示す。なお、引張弾性率、２０％伸長時のモジュラス強度、引張強度、引張伸度（引張伸び）、永久伸びは、ＪＩＳ Ｋ７３１１に準じた引張試験により測定した。また、表３中の硬度（ショアーＡ）は、ＪＩＳ Ｋ６２５３（デュロメータタイプＡ）に準拠して測定された値、硬度（ショアーＤ）は、ＪＩＳ Ｋ６２５３（デュロメータタイプＤ）に準拠して測定された値である。

実施例１４で得られた樹脂組成物のシート断面のＴＥＭ写真を図６に示す［１万倍の写真（１１２ｍｍ×１６１ｍｍのサイズで）］。実施例１９で得られた樹脂組成物のシート断面のＴＥＭ写真を図７に示す［１万倍の写真（１１２ｍｍ×１６１ｍｍのサイズで）］。また、比較例１１で得られた樹脂組成物のシート断面のＴＥＭ写真を図８に示す［１万倍の写真（１１２ｍｍ×１６１ｍｍのサイズで）］。実施例１４、１９で得られた樹脂組成物は、比較例１１と比べ、分散粒子が非常に細がい分散状態にあることがわかる。

実施例２１
実施例１で得られたペレット［熱可塑性樹脂組成物（熱可塑性エラストマーアロイ）］を用いて平ベルトを製造した（図１１参照）。すなわち、前記熱可塑性樹脂組成物（熱可塑性エラストマーアロイ）を、押し出し機４にて、先端ダイ（Ｔダイ）よりシート状に連続的に溶融押し出しし、前記ダイ付近で、目的とする平ベルト１の成形用金型ロール５の表面とスチールバンド９との間に形成されるキャビティに、溶融樹脂（熱可塑性樹脂組成物）２０を流し込むとともに、心線３（アラミドコード、ガラスコード、スチールコード等）を引き込んで成形する。成形用金型ロール５の周りに、押し付けロール６、ロール７、ロール８が配設され、前記スチールバンド９は各ロール６〜８間に張設されており、成形用金型ロール５と協働してともに回動するようになっている。成形用金型ロール５とスチールバンド９の圧力により心線３は溶融樹脂中に埋め込まれ、長尺状の平ベルト１が成形される。
得られた長尺状の平ベルトを一定幅のフィンガー（Ｗ）形状の刃物にて必要長さにカットし、カットされたベルト両端部を突き合わせてベルト歯形に適合する凹凸形状を表面に有する金型にセットし、熱プレスにて突き合わせ部を溶着して継ぎ手を形成し、エンドレスのベルト（ベルト幅２５ｍｍ、ベルト長さ：１２００ｍｍ、ベルト厚み：２．５ｍｍ）を得た。得られた平ベルトにおいて、１インチ幅当たりのスチールコードの打ち込み本数は１５本である。

比較例１２
比較例１で得られたペレット（熱可塑性エラストマー）を用いた以外は、実施例２１と同様の操作を行い、エンドレスの平ベルトを製造した。

評価試験Ｂ
＜ベルト寿命試験＞
実施例２１及び比較例１２で得られたエンドレスの平ベルトについて、過負荷走行試験機を用いてベルト寿命試験を行った。走行試験の条件は、以下の通りである。ベルトの回転伝達能力が無くなった時点で試験を終了した。
レイアウト：単純２軸
ベルトサイズ：３０Ｗｘ１０００Ｌ
プーリ：φ９０
回転数：１５００ｒｐｍ
初期張力：４００Ｎ／３０Ｗ
その結果、比較例１２の平ベルトはベルトの屈曲回数が９．０×１０^６回でクラック等の損傷がベルトに発生したのに対し、実施例２１の平ベルトは屈曲回数が１．２×１０^８回に達してもクラック等の損傷が見られなかった。
上記の試験結果より、平ベルトの寿命は、熱可塑性樹脂組成物（熱可塑性エラストマー（アロイ））のテーバー摩耗試験における摩耗量やデマチャ屈曲試験における屈曲回数と相関があると考えられる（表１）。

本発明のベルトは、耐摩耗性に優れるだけでなく、耐屈曲疲労性にも優れ、高負荷で長時間使用しても、早期にベルト本体に摩耗、損傷、クラック、破断等が生じにくく、耐久性に極めて優れている。そのため、動力伝達用、搬送用等のベルトとして好適に利用できる。

１ ベルト
２ ベルト本体
３ 心線
４ 押し出し機
５ 成形用金型ロール
６ 押し付けロール
７ ロール
８ ロール
９ スチールバンド
２０ 溶融樹脂（熱可塑性エラストマーアロイ等）

Claims (6)

1. ベルト本体の全部又は一部が、熱可塑性樹脂（Ａ）に変性エチレン共重合体（Ｂ）を分散含有させた熱可塑性樹脂組成物（Ｃ）により形成されているベルトであって、
   前記変性エチレン共重合体（Ｂ）は、不飽和カルボン酸又はその誘導体により変性されたエチレン−プロピレン−ジエン共重合ゴムであり、
   前記熱可塑性樹脂組成物（Ｃ）において、前記変性エチレン共重合体（Ｂ）と前記熱可塑性樹脂（Ａ）との重量割合［（Ｂ）／（Ａ）］は０．１／９９．９〜３０／７０の範囲にあって、前記熱可塑性樹脂（Ａ）は連続相をなし且つ前記変性エチレン共重合体（Ｂ）は分散相をなす、ベルト（但し、歯付ベルトを除く）。
2. 前記熱可塑性樹脂（Ａ）は、ポリアミド系樹脂、ポリエステル系樹脂、ポリカーボネート系樹脂及びポリアセタール樹脂から選択された少なくとも１種である、請求項１に記載のベルト。
3. 前記熱可塑性樹脂（Ａ）は熱可塑性エラストマー（Ａ１）である、請求項１に記載のベルト。
4. 前記熱可塑性エラストマー（Ａ１）は、ポリウレタン系熱可塑性エラストマー（Ａ１１）、ポリエステル系熱可塑性エラストマー（Ａ１２）及びポリアミド系熱可塑性エラストマー（Ａ１３）から選択された少なくとも１種である、請求項３に記載のベルト。
5. 前記熱可塑性樹脂組成物（Ｃ）の硬度（ＪＩＳ Ｋ６２５３ デュロメータタイプＡ）は６０以上である、請求項１〜４のいずれか一項に記載のベルト。
6. 前記熱可塑性樹脂組成物（Ｃ）中における前記変性エチレン共重合体（Ｂ）の平均分散粒子アスペクト比は１〜３．５であり且つ平均分散粒子径は３μｍ以下である、請求項１〜５のいずれか一項に記載のベルト。