DE19701771A1 - Melaminborat-Teilchen, Verfahren zu deren Herstellung und ihre Verwendung sowie Verfahren zum Herstellen von hexagonalem Bornitrid-Pulver - Google Patents
Melaminborat-Teilchen, Verfahren zu deren Herstellung und ihre Verwendung sowie Verfahren zum Herstellen von hexagonalem Bornitrid-PulverInfo
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Description
Die vorliegende Erfindung bezieht sich auf Melaminbo
rat-Teilchen, ein Verfahren zu deren Herstellung, hexagona
le Bornitrid-Teilchen und hexagonales Bornitrid-Pulver, das
unter Einsatz solcher Melaminborat-Teilchen hergestellt
ist, ein Harz/oder Kautschuk-Verbundmaterial, das das hexa
gonale Bornitrid-Pulver enthält, ein Pulvermaterial zur
Herstellung eines Sinterkörpers aus hexagonalem Bornitrid,
einen Sinterkörper aus hexagonalem Bornitrid, erhalten
durch Sintern eines solchen Pulvermaterials zur Herstellung
eines Sinterkörpers aus hexagonalem Bornitrid sowie ein
Verfahren zum Herstellen eines hexagonalen Bornitrid-Pul
vers.
Teilchen aus hexagonalem Bornitrid (im folgenden als
"hBN" bezeichnet) haben eine graphitähnliche Schichtstruktur,
und hBN-Pulver, als Aggregate solcher Teilchen, hat
ausgezeichnete Eigenschaften, wie Wärmeleitfähigkeit, Iso
lationseigenschaften, chemische Stabilität, Eigenschaften
zum Einsatz als Festschmierstoff und Beständigkeit gegen
thermische Schocks, und es wird als ein Festschmierstoff
oder Entformungsmittel, als ein Füllstoff für ein Harz oder
einen Kautschuk oder als ein Material zur Herstellung eines
Sinterkörpers aus hBN benutzt. Das hBN-Pulver ist kaum sin
terbar. Um daher einen Sinterkörper daraus herzustellen,
ist es üblich, ein Sinterhilfsmittel hinzuzugeben, gefolgt
vom Sintern mittels eines Heißpreß-Verfahrens oder eines
Verfahrens zum drucklosen Sintern. Der hBN-Sinterkörper ist
eine der seltenen, maschinell bearbeitbaren Keramiken, er
wird eingesetzt als ein Tiegel zum Sintern von Keramiken,
eine hitzebeständige Bohr- bzw. Einspannvorrichtung, als
ein bei hoher Temperatur isolierendes Material oder ähnli
ches.
Als konventionelle Verfahren zum Herstellen von hBN-Pulvern
sind die folgenden Verfahren verfügbar. Bei jedem
Verfahren fällt das Produkt jedoch als schuppenförmige
Teilchen an, und wenn es als solches als ein Füllstoff für
ein Harz oder einen Kautschuk oder als ein Ausgangsmaterial
für einen Sinterkörper benutzt wird, dann neigen die Teil
chen zur Ausrichtung in eine gewisse Richtung (im folgenden
als "Orientierung" bezeichnet), wodurch bei den Eigenschaf
ten des resultierenden Harz- oder Kautschuk-Formproduktes
oder im hBN-Sinterkörper eine Anisotropie beobachtet wird.
- (1) Ein Verfahren, bei dem eine Bor und Sauerstoff enthaltende Verbindung, wie Borsäure, Boroxid oder Borax, auf einen Füllstoff, wie Calciumphosphat, aufgebracht wird, gefolgt vom Erhitzen in einer Ammoniak-Atmosphäre.
- (2) Ein Verfahren, bei dem eine Mischung, die eine Borverbindung und eine stickstoffhaltige Verbindung, wie Dicyandiamid, Melamin oder Harnstoff, umfaßt, erhitzt wird.
- (3) Ein Verfahren, bei dem Wasser aus einer Mischung, umfassend Borsäure, Melamin und Wasser, nach einem Verfah ren, wie Filtration, Zentrifugentrennung oder Trocknen, entfernt wird, gefolgt vom Erhitzen in einer nicht oxidie renden Gas-Atmosphäre.
Um von einem elektronischen Teil erzeugte Wärme wirk
sam zu entfernen, wird eine elektrisch isolierende, wärme
leitende Folie (im folgenden einfach als "eine isolierende
Wärmestrahlungsfolie" bezeichnet) zwischen dem elektroni
schen Teil und einer Strahlungsrippe angeordnet. Als eine
solche isolierende Wärmestrahlungsfolie wird eine aus Sili
conkautschuk mit darin dispergiertem hBN-Pulver eingesetzt,
und um die Wärmeleitfähigkeit weiter zu verbessern, wird
versucht, den Füllungsanteil des hBN-Pulvers zu erhöhen. In
einem solchen Falle ergibt sich jedoch das Problem, daß die
Flexibilität verloren geht oder sich mechanische Eigen
schaften, wie Zugfestigkeit, verschlechtern. Es gibt daher
eine Grenze bei der Verbesserung der Wärmeleitfähigkeit
durch Erhöhen des Füllungsanteils des hBN-Pulvers.
Übliche hBN-Teilchen sind schuppenförmig, und die Wär
meleitfähigkeit ist größer in Richtung der Ebene (Richtung
der a-Achse) als in der Dickenrichtung (Richtung der c-Ach
se). In einer solches hBN-Pulver enthaltenden, isolierenden
Wärmestrahlungsfolie richtet sich die a-Achse der hBN-Teil
chen senkrecht zur Dickenrichtung der isolierenden Wärme
strahlungsfolie aus, wodurch die Wärmeleitfähigkeit in der
Dickenrichtung, verglichen mit der Richtung der Ebene der
isolierenden Wärmestrahlungsfolie, dürftig ist.
Um ein solches Problem zu lösen, wurde ein Versuch ge
macht, ein hBN-Pulver mit einer anderen als schuppenförmi
gen Gestalt einzusetzen. Ein solches hBN-Pulver sind, z. B.,
hBN-Blöcke, in denen die Kristalle unterentwickelt sind,
ein, z. B., durch Sprühtrocknen granuliertes hBN-Pulver oder
ein durch Pulverisieren eines hBN-Sinterkörpers hergestell
tes hBN-Pulver.
Die hBN-Blöcke, bei denen die Kristalle unterentwickelt
sind, sind jedoch hinsichtlich solcher Eigenschaften,
wie Reinheit und Wärmeleitfähigkeit, schlechter als das
schuppenförmige hBN-Pulver, wodurch nicht nur die Wärme
leitfähigkeit in der Dickenrichtung der isolierenden Wärme
strahlungsfolie nicht verbessert wird, sondern auch die Zu
verlässigkeit der Feuchtigkeits-Beständigkeit verschlech
tert wird. Das granulierte hBN-Pulver wird beim Einkneten
in Kautschuk zerteilt, woraufhin sich die a-Achse der hBN-Teilchen
senkrecht zur Dickenrichtung der isolierenden Wär
mestrahlungsfolie ausrichtet. Im Falle des durch Pulveri
sieren eines hBN-Sinterkörpers hergestellten Pulvers neigen
die hBN-Teilchen beim Heißpressen oder vorherigen Formen in
den Verfahren zum Herstellen eines hBN-Sinterkörpers zum
Ausrichten, und der Anteil der Teilchen, bei dem Primär
teilchen in einem orientierten Zustand zusammengeballt bzw.
aggregiert sind, ist groß, wodurch sich die a-Achse der
hBN-Teilchen senkrecht zur Dickenrichtung der isolierenden
Wärmestrahlungsfolie ausrichtet, obwohl eine gewisse Ver
besserung beobachtet werden kann. Außerdem ist ein solches
Pulver teuer.
Im folgenden wird ein hBN-Sinterkörper beschrieben.
Als ein Verfahren zum Herstellen eines hBN-Sinterkörpers
ist ein Verfahren zum Heißpressen eines hBN-Pulvers mit ei
ner geringen Kristallinität, das eine beträchtliche Menge
an B₂O₃ enthält, verfügbar (JP-B-49-37093). Bei diesem Ver
fahren verbleibt das B₂O₃ in dem hBN-Sinterkörper, und um
es zu entfernen, ist weiter eine Wärmebehandlung unter ei
ner Atmosphäre verringerten Druckes erforderlich, die zu
den Kosten beiträgt. Als ein Sinterverfahren, das keine Be
handlung zur Reinigung erfordert, wurde ein bei Atmosphä
rendruck ausgeführtes Sinterverfahren vorgeschlagen (JP-A-3-115109,
JP-A-6-48839), bei einem solchen Verfahren unter
liegt das hBN während des Sinterns jedoch einer Volumenaus
dehnung, wodurch die Dichte des Sinterkörpers gering ist.
Um einen hBN-Sinterkörper einer hohen Reinheit und ho
hen Dichte herzustellen, wurde ein Verfahren vorgeschlagen,
bei dem ein großer Füllungsanteil von hBN-Pulver zum druck
losen Sintern eingesetzt wird (JP-A-7-315937). Das für die
ses Verfahren eingesetzte hBN-Pulver ist jedoch ein schup
penförmiges, grobes Pulver mit einer großen Teilchengröße,
wie in der JP-B-62-27002 oder JP-A-7-41311 offenbart. Die
hBN-Teilchen werden daher zur Zeit des Heißpressens oder
vorherigen Formens orientiert, wodurch sich eine beträcht
liche Anisotropie in der Festigkeit des hBN-Sinterkörpers
ergibt. Bei der Endbearbeitung der Oberfläche in einer
Richtung parallel zu der Richtung, in der die Festigkeit
bei der maschinellen Bearbeitung gering ist (die Richtung
der c-Achse der hBN-Teilchen), ergibt sich daher das Pro
blem des Abspaltens. Weiter ist ein durch Sprühtrocknen
granuliertes hBN-Pulver als ein Ausgangsmaterial zur Her
stellung eines hBN-Sinterkörpers nicht geeignet, weil es
eine geringe Dichte hat.
In einem Falle, bei dem es erwünscht ist, die Festig
keit zu einem gewissen Ausmaß selbst auf Kosten der ausge
zeichneten Eigenschaften von hBN zu verbessern, kann ein
Verfahren benutzt werden, bei dem ein Sinterhilfsmittel zu
einem hBN-Pulver hinzugegeben wird, gefolgt vom Heißpressen
(JP-B-49-40124). Beim Verfahren zum Heißpressen ist die Ge
stalt des Produktes jedoch beschränkt, und der Verarbei
tungsverlust ist beträchtlich. Weiter sind die Verarbei
tungskosten hoch, da das Produkt ein Sinterkörper hoher
Festigkeit ist.
Durch das Verfahren zum drucklosen Sintern von hBN un
ter Einsatz eines Sinterhilfsmittels (JP-A-1-131065) ist es
möglich, ein großes Produkt oder ein Produkt komplizierter
Gestalt herzustellen, doch ist die Dichte des Sinterkörpers
gering. Um eine solche Schwierigkeit zu überwinden, wurde
vorgeschlagen, das Sintern in einer desoxidierenden Atmo
sphäre auszuführen (JP-B-5-32349, JP-B-7-53614), doch ist
die Kontrolle der Atmosphäre mühsam.
Unter diesen Umständen ist es für den hBN-Sinterkörper
erwünscht, eine Technik zum Herstellen eines hBN-Sinterkör
pers mit einer hohen Dichte und einer großen Festigkeit zu
entwickeln, der eine Gestalt nahe der Gestalt des Endpro
duktes aufweist.
Es ist eine Aufgabe der vorliegenden Erfindung, ein
geformtes Harz- oder Kautschuk-Produkt mit weniger Aniso
tropie zu schaffen.
Eine andere Aufgabe der vorliegenden Erfindung ist es,
einen hBN-Sinterkörper hoher Reinheit, hoher Dichte und
großer Festigkeit zu schaffen.
Eine weitere Aufgabe der vorliegenden Erfindung ist
es, einen hBN-Sinterkörper hoher Dichte, großer Festigkeit
und geringerer Anisotropie zu schaffen, dessen Gestalt nahe
der Gestalt des Endproduktes liegt.
Diese Aufgaben der vorliegenden Erfindung können ge
löst werden durch Herstellen neuer Melaminborat
(C₃N₆H₆·2H₃BO₃)-Teilchen, die gebildet sind durch Halten
einer Mischung aus Borsäure und Melamin in einer Dampf ent
haltenden Atmosphäre oder einer solche Teilchen enthalten
den Mischung und Kristallisieren der Teilchen oder einer
Mischung zur Herstellung von hBN-Teilchen, die jeweils aus
aggregierten, schuppenförmigen Primärteilchen bestehen oder
eines solche hBN-Teilchen enthaltenden hBN-Pulvers.
Die vorliegende Erfindung schafft:
- 1. Melaminborat-Teilchen, die jeweils aus Primärteilchen von Melaminborat (C₃N₆H₆·2H₃BO₃) in Form von Nadelkristal len bestehen, die zusammengeballt bzw. aggregiert sind.
- 2. Ein Verfahren zum Herstellen von Melaminborat-Teil chen, umfassend das Halten einer Mischung aus Borsäure und Melamin bei einer Temperatur (T) von 0 bis 200°C in einer Dampf enthaltenden Atmosphäre, so daß die relative Feuchte (Ψ) für eine Haltezeit (t) von 1 bis 100 Stunden minde stens 5% beträgt und unter Bedingungen, die die Formel (T-60)-20log₁₀(t/4)+(Ψ-100)²/20 erfüllen, um die im obigen Absatz 1. definierten Melaminborat-Teilchen oder ei ne sie enthaltende Mischung zu bilden.
- 3. Hexagonale Bornitrid-Teilchen, die jeweils im wesent lichen aus schuppenförmigen Primärteilchen aus hexagonalem Bornitrid bestehen, die ohne Orientierung zusammengeballt sind.
- 4. Hexagonale Bornitrid-Teilchen gemäß dem obigen Punkt 3., worin die Primärteilchen ohne einen Binder in Form ei nes Kiefernzapfens zusammengeballt sind.
- 5. Ein hexagonales Bornitrid-Pulver, das eine Mischung von 20 bis 100 Gew.-% hexagonaler Bornitrid-Teilchen, wie sie in den obigen Punkten 3. oder 4. definiert sind, und von 80 bis 0 Gew.-% anderer Bornitrid-Teilchen umfaßt, und das einen Graphitisierungs-Index (GI) von 1,0 bis 2,5 gemäß Pulver-Röntgenbeugung und ein Verhältnis von I₀₀₂/I₁₀₀ von 6 bis 20 aufweist, worin I₀₀₂ die Intensität der (002)-Beugungslinie und I₁₀₀ die Intensität der (100)-Beugungs linie ist.
- 6. Ein Verfahren zum Herstellen eines hexagonalen Borni trid-Pulvers, wie oben unter Punkt 5. definiert, das das Mischen von Melaminborat-Teilchen oder einer sie enthalten den Mischung, hergestellt nach dem Verfahren gemäß Anspruch 2, und einen Kristallisations-Katalysator umfaßt, so daß das molare Verhältnis des Melaminborats zum Kristallisati ons-Katalysator, berechnet als B₂O₃, d. h. C₃N₆H₆·2H₃BO₃/B₂O₃, von 5 bis 100 beträgt, und Erhitzen der resultieren den Mischung in einer nicht oxidierenden Gas-Atmosphäre bei einer Temperatur von 1.700 bis 2.200°C.
- 7. Ein Verfahren zum Herstellen eines hexagonalen Borni trid-Pulvers, wie oben unter Punkt 5. definiert, das das Calcinieren von Melaminborat-Teilchen oder einer sie ent haltenden Mischung, hergestellt durch das Verfahren gemäß Anspruch 2, in einer nicht oxidierenden Gas-Atmosphäre bei einer Temperatur von nicht weniger als 500°C und weniger als 1.700°C umfaßt, um amorphes Bornitrid oder hexagonales Bornitrid mit einem Graphitisierungs-Index (GI) von mehr als 2,5 zu bilden, Vermischen eines Kristallisations-Kata lysators damit, so daß das molare Verhältnis von Stickstoff (N) des Bornitrids zum Kristallisations-Katalysator, be rechnet als B₂O₃, d. h. N/B₂O₃, von 10 bis 300 ist, und Er hitzen der resultierenden Mischung in einer nicht oxidie renden Gas-Atmosphäre bei einer Temperatur von 1.700 bis 2.200°C.
- 8. Ein Verbundmaterial, umfassend ein Harz und/oder ei nen Kautschuk und ein darin enthaltenes, hexagonales Borni trid-Pulver, wie es oben unter Punkt 5. definiert ist.
- 9. Ein Pulvermaterial zur Herstellung eines Sinterkör pers aus hexagonalem Bornitrid, das hexagonales Bornitrid-Pulver enthält, wie es oben unter Punkt 5. definiert ist, und einen Sauerstoffgehalt von 0,5 bis 2,5 Gew.-% aufweist.
- 10. Ein hexagonales Bornitrid-Pulvermaterial zur Herstel lung eines drucklos gesinterten Körpers, das ein hexago nales Bornitrid-Pulver, wie es oben unter Punkt 5. defi niert ist, und mindestens ein Material umfaßt, ausgewählt aus der Gruppe bestehend aus Boroxiden, Erdalkalimetall oxiden und Erdalkalimetallboraten, das in einer Menge von 1 bis 20 Gew.-% in das Pulver eingearbeitet ist.
- 11. Einen Sinterkörper aus hexagonalem Bornitrid, erhal ten durch Sintern eines hexagonalen Bornitrid-Pulvers, wie es oben unter Punkt 9. definiert ist.
- 12. Einen drucklos gesinterten Körper aus hexagonalem Bornitrid, erhalten durch druckloses Sintern eines hexago nalen Bornitrid-Pulvers, wie es oben unter Punkt 10. defi niert ist.
In der beigefügten Zeichnung zeigen:
Fig. 1(a) die Molekülstruktur von Borsäure,
Fig. 1(b) die Molekülstruktur von Melamin,
Fig. 1(c) die Kristallstruktur von Melaminborat,
Fig. 2 eine REM-Aufnahme mit 1.000-facher Vergröße
rung einer Melaminborat-Teilchen enthaltenden Mischung,
Fig. 3 eine Simulation von Fig. 2,
Fig. 4 eine REM-Aufnahme mit 1.000-facher Vergröße
rung einer Mischung, die konventionelle Melaminborat-Teil
chen enthält, die aus Nadelkristallen zusammengesetzt sind,
Fig. 5 eine Simulation von Fig. 4,
Fig. 6 eine REM-Aufnahme mit 350-facher Vergrößerung
eines hBN-Pulvers, das hBN-Teilchen der vorliegenden Erfin
dung enthält,
Fig. 7 eine REM-Aufnahme mit 350-facher Vergrößerung
eines hBN-Pulvers, das konventionelle hBN-Teilchen enthält,
bei denen Primärteilchen nicht zusammengeballt sind,
Fig. 8 eine REM-Aufnahme mit 350-facher Vergrößerung
eines hBN-Pulvers, das konventionelle hBN-Blöcke enthält,
worin die Kristalle unentwickelt sind,
Fig. 9 eine REM-Aufnahme mit 350-facher Vergrößerung
eines hBN-Pulvers, das konventionelle, granulierte hBN-Teilchen
enthält, und
Fig. 10 eine REM-Aufnahme mit 350-facher Vergrößerung
eines hBN-Pulvers, das konventionelle hBN-Teilchen enthält,
die durch Pulverisieren eines hBN-Sinterkörpers erhalten
wurden.
Im folgenden wird die vorliegende Erfindung detail
liert unter Bezugnahme auf die bevorzugten Ausführungsfor
men beschrieben.
Fig. 1(c) zeigt die Kristallstruktur von Melaminbo
rat-Teilchen der vorliegenden Erfindung. Fig. 2 zeigt eine
Sekundärelektronen-Aufnahme (REM-Aufnahme) einer solche
Teilchen enthaltenden Mischung, und Fig. 3 zeigt eine Si
mulation von Fig. 2. Weiter zeigt Fig. 4 eine REM-Aufnah
me einer konventionelle Melaminborat-Teilchen enthaltenden
Mischung, und Fig. 5 zeigt eine Simulation der Fig. 4.
Weiter sind die Molekülstrukturen von Borsäure und Melamin
in den Fig. 1(a) bzw. 1(b) gezeigt.
Wie sich aus einem Vergleich der obigen Figuren er
gibt, unterscheiden sich die Melaminborat-Teilchen der vor
liegenden Erfindung von konventionellen Melaminborat-Teil
chen dadurch, daß die Nadelkristalle der Primärteilchen des
Melaminborats zusammengeballt sind, obwohl sich die Kri
stallstruktur des Melaminborats, verglichen mit der konven
tioneller Melaminborat-Teilchen nicht unterscheidet.
Das Verfahren zum Herstellen von Melaminborat-Teilchen
der vorliegenden Erfindung wird weiter unten beschrieben.
Nun werden die hBN-Teilchen der vorliegenden Erfindung
beschrieben. Unter Bezugnahme auf Fig. 6, die eine REM-Aufnahme
eines hBN-Pulvers zeigt, das die hBN-Teilchen ent
hält, sind die hBN-Teilchen der vorliegenden Erfindung da
durch charakterisiert, daß die Primärteilchen, vorzugsweise
schuppenförmige Primärteilchen, des hBN ohne einen Binder
ohne Orientierung zusammengeballt sind, z. B. in einer Kie
fernzapfenform. Hier wird der Begriff "aggregiert" bzw.
"zusammengeballt" unterschieden von "agglomeriert" durch
Granulieren, und er bezeichnet einen Zustand, bei dem par
tiell eine schwache chemische Bindung (wie Kohäsion oder
Adhäsion) zwischen den Primärteilchen vorhanden ist, wo
durch die zusammengeballten Teilchen nicht getrennt werden,
wenn sie mit Harz und/oder Kautschuk geknetet werden.
Konventionelle hBN-Teilchen sind nicht zusammengeball
te, schuppenförmige Teilchen (Fig. 7 zeigt eine REM-Auf
nahme eines hBN-Pulvers, das solche hBN-Teilchen enthält),
hBN-Blöcke, in denen Kristalle unterentwickelt sind (Fig.
8 zeigt eine REM-Aufnahme eines hBN-Pulvers, das solche
hBN-Teilchen enthält), granulierte Teilchen (Fig. 9 zeigt
eine REM-Aufnahme eines hBN-Pulvers, das solche hBN-Teil
chen enthält) oder Teilchen, erhalten durch Pulverisieren
eines hBN-Sinterkörpers (Fig. 10 zeigt eine REM-Aufnahme
eines hBN-Pulvers, das solche hBN-Teilchen enthält). Diese
konventionellen Teilchen und die hBN-Teilchen der vorlie
genden Erfindung unterscheiden sich in folgender Hinsicht.
- (i) Bei den nicht zusammengeballten, schuppenförmigen Teilchen sind die Primärteilchen diskret und nicht zusam mengeballt.
- (ii) Die hBN-Blöcke, in denen Kristalle unterentwickelt sind, haben eine geringere Kristallinität als die hBN-Teilchen der vorliegenden Erfindung.
- (iii) In den granulierten hBN-Teilchen sind schuppen förmige Primärteilchen nicht zusammengeballt bzw. aggre giert.
- (iv) Die hBN-Teilchen, die durch Pulverisieren eines hBN-Sinterkörpers erhalten werden, sind Aggregate schuppen förmiger Primärteilchen, doch sind die Primärteilchen ori entiert oder mittels eines Binders in dem Falle von Aggre gaten zusammengeballt, bei denen Primärteilchen nicht ori entiert sind.
Demgemäß ergeben sich, wenn hBN-Pulver, die solche
konventionellen Teilchen enthalten, zum Herstellen von ge
formten Harz- und/oder Kautschuk-Produkten oder hBN-Sinter
körpern eingesetzt werden, die folgenden Probleme.
Das die nicht zusammengeballten, schuppenförmigen
Teilchen enthaltende hBN-Pulver neigt zur Orientierung in
dem geformten Harz- und/oder Kautschuk-Produkt. Das die
hBN-Blöcke, in denen Kristalle unterentwickelt sind, ent
haltende hBN-Pulver hat eine schlechte Reinheit oder Wär
meleitfähigkeit, wodurch die Eigenschaften des geformten
Harz- und/oder Kautschuk-Produktes beeinträchtigt sind. Bei
dem granulierte hBN-Teilchen enthaltenden hBN-Pulver werden
die granulierten Teilchen während des Knetens mit einem
Harz und/oder Kautschuk zerstört und dann orientiert. Wei
ter ist es ein Pulver geringer Dichte, wodurch die Dichte
eines hBN-Sinterkörpers, der durch Sintern derselben er
hältlich ist, ebenfalls gering sein wird. Bei dem hBN-Pul
ver, das durch Pulverisieren eines hBN-Sinterkörpers erhal
tene Teilchen enthält, sind die hBN-Teilchen in einem ori
entierten Zustand zusammengeballt, und sie werden in dem
geformten Harz- und/oder Kautschuk-Produkt orientiert blei
ben. Weiter ist die Wärmeleitfähigkeit gering, da ein Bin
der eingesetzt wird.
Demgegenüber bleiben bei dem hBN-Pulver der vorliegen
den Erfindung, selbst wenn es in ein Harz und/oder einen
Kautschuk geknetet wird, die Primärteilchen des hBN im zu
sammengeballten Zustand, ohne orientiert zu sein, wodurch
sich bei den Eigenschaften des geformten Harz- und/oder
Kautschuk-Produktes keine oder nur eine sehr geringe Aniso
tropie ergibt. Bei den hBN-Teilchen der vorliegenden Erfin
dung sind die Primärteilchen ohne einen Binder zusammenge
ballt, wodurch die hohe Wärmeleitfähigkeit, die hBN inhä
rent ist, erhalten werden kann, und die Teilchenform ist
stabil, selbst im Falle einer darauf angewendeten Säurebe
handlung zur Reinigung.
Das hBN-Pulver der vorliegenden Erfindung ist eine Mi
schung, die vorzugsweise von 20 bis 100 Gew.-% der hBN-Teilchen
der vorliegenden Erfindung und von 80 bis 0 Gew.-%
anderer hBN-Teilchen als erfindungsgemäße hBN-Teilchen um
faßt.
Die anderen hBN-Teilchen als die erfindungsgemäßen
hBN-Teilchen können, z. B., konventionelle, nicht zusammen
geballte, schuppenförmige Teilchen, hBN-Blöcke, bei denen
Kristalle unterentwickelt sind, granulierte Teilchen oder
Teilchen sein, die durch Pulverisieren eines hBN-Sinterkör
pers erhalten sind.
Bei dem hBN-Pulver der vorliegenden Erfindung ist es
erwünscht, daß die Kristallinität hoch ist und der Graphi
tisierungs-Index (GI) gemäß Pulver-Röntgenbeugung vorzugs
weise von 1 bis 2,5, bevorzugter von 1,4 bis 1,6, beträgt.
Der GI kann erhalten werden durch Berechnen des integrier
ten Intensitätsverhältnisses, d. h. des Flächenverhältnisses
der (100)-, (101)- und (102)-Beugungslinien im Röntgenbeu
gungsmuster [J. Thomas et al., J. Am. Chem. Soc. 84, 4619
(1962)].
Bei dem hBN-Pulver der vorliegenden Erfindung ist es
erwünscht, daß seine Orientierung gering ist und das Ver
hältnis von I₀₀₂/I₁₀₀ (im folgenden als "OI", d. h. einer
Abkürzung von Orientierungsindex, bezeichnet) vorzugsweise
von 6 bis 20 ist, worin I₀₀₂ die Intensität der (002)-Beu
gungslinie und I₁₀₀ die Intensität der (100)-Beugungslinie
der Pulver-Röntgenbeugung ist. Dieser OI-Wert ist dadurch
charakterisiert, daß er geringer ist als der OI konventio
neller, stark kristalliner hBN-Pulver, der üblicherweise 20
überstieg.
Weiter ist es bei dem hBN-Pulver der vorliegenden Er
findung erwünscht, daß seine BN-Reinheit mindestens 90
Gew.-% beträgt.
Im folgenden wird das Verfahren zum Herstellen des
hBN-Pulvers der vorliegenden Erfindung beschrieben.
Ein Merkmal des Verfahrens zum Herstellen des hBN-Pul
vers der vorliegenden Erfindung ist es, daß Melaminborat
(C₃N₆H₆·2H₃BO₃)-Teilchen mit einer neuen Struktur, gebildet
durch Halten einer Mischung aus Borsäure und Melamin in ei
ner eine richtige Menge Dampf enthaltenden Atmosphäre, oder
einer solche Teilchen enthaltenden Mischung als das Aus
gangsmaterial eingesetzt wird. Die in der vorliegenden Er
findung einzusetzenden Melaminborat-Teilchen haben eine
Kristallstruktur, bei der zwei Moleküle Borsäure durch Was
serstoffbindungen an ein Molekül Melamin gebunden sind, wie
in Fig. 1(c) gezeigt, und sie sind diejenigen, bei denen
nadelkristallförmige Primärteilchen zusammengeballt sind
(siehe Fig. 2 und 3). Konventionelle Melaminborat-Teil
chen oder eine sie enthaltende Mischung werden gebildet
durch Vermischen von Borsäure, Melamin und Wasser, und sie
werden als ein Ausgangsmaterial zur Herstellung eines hBN-Pulvers
eingesetzt (US-PS 4,241,918; JP-A-60-151202, JP-A-61-191505,
JP-A-61-286207 usw.). Bei diesem Verfahren wird
jedoch flüssiges Wasser eingesetzt, wodurch die Nadelkri
stalle des Melaminborats nicht zusammengeballt sind (siehe
Fig. 4 und 5). Das unter Einsatz eines solchen Ausgangs
materials hergestellte hBN-Pulver sind daher schuppenför
mige Teilchen, bei denen die schuppenförmigen Primärteil
chen nicht zusammengeballt sind (siehe Fig. 7).
Die in der vorliegenden Erfindung einzusetzende Bor
säure ist eine,die mit Melamin unter Bildung von Melaminbo
rat reagiert, und es kann, z. B., eine oder mehrere Verbin
dungen sein, repräsentiert durch die Formel (B₂O₃)·(H₂O)x,
worin x von 0 bis 3 ist, wie Orthoborsäure (H₃BO₃), Meta
borsäure (HBO₂), Tetraborsäure (H₂B₄O₇) und Borsäureanhy
drid (B₂O₃). Von diesen ist Orthoborsäure besonders geeig
net für die vorliegende Erfindung, da es leicht erhältlich
ist und leicht mit Melamin vermischt werden kann. Die Bor
säure und das Melamin sind vorzugsweise so rein wie mög
lich.
Die Borsäure und das Melamin können mit einer üblichen
Mischvorrichtung, wie einer Kugelmühle, einem Bandmischer
oder einem Henschelmischer, vermischt werden. Die Mischan
teile sind vorzugsweise derart, daß das Atomverhältnis von
B/N von 1/1 bis 1/6, vorzugsweise von 1/2 bis 1/4 ist, wo
rin B Boratome in der Borsäure und N Stickstoffatome im
Melamin sind. Übersteigt das Verhältnis von B/N 1/1, dann
verbleibt eine bemerkenswerte Restmenge unumgesetzter Bor
säure, und eine solche Borsäure wirkt als ein zu starker
Kristallisations-Katalysator, wodurch das resultierende
hBN-Pulver schuppenförmige Teilchen sind, die kaum zusam
mengeballt sind. Ist das Atomverhältnis von B/N kleiner als
1/6, dann ist die Sublimation des unumgesetzten Melamins
während des Erhitzens merklich, wodurch die Ausbeute ab
nimmt.
Hinsichtlich der Bedingungen zum Halten der Mischung
aus Borsäure und Melamin in einer Dampf enthaltenden Atmo
sphäre ist die Atmosphäre eine, die Dampf bei einer relati
ven Feuchte von mindestens 5% bei einer Temperatur von 0
bis 200°C, vorzugsweise von 40 bis 100°C, enthält. Ist die
Temperatur geringer als 0°C, dann wird die Reaktionsge
schwindigkeit sehr gering sein, und die resultierenden Na
delkristalle aus Melaminborat sind kaum zusammengeballt.
Übersteigt die Temperatur andererseits 200°C, dann schmilzt
die Borsäure zu einem glasartigen Zustand, wodurch die
Oberfläche abnimmt und die Umwandlung nicht zunimmt. Die
relative Feuchte der Atmosphäre zur Bildung von Melaminbo
rat ist auf mindestens 5% festgesetzt, da bei einer Atmo
sphäre mit einer relativen Feuchte von weniger als 5% die
Reaktionsgeschwindigkeit sehr gering ist, und die resultie
renden Nadelkristalle des Melaminborats kaum zusammenge
ballt sind. Die Haltezeit beträgt üblicherweise von 1 bis
100 Stunden.
Selbst unter den obigen Bedingungen sind Bedingungen
am meisten bevorzugt, bei der die Temperatur T (°C) die
relative Feuchte Ψ (%) und die Haltezeit (t) die Gleichung
erfüllen (T-60)-20·log₁₀(t/4)+(Ψ-100)²/20. Eine solche
Atmosphäre kann leicht unter Einsatz einer thermostatischen
Befeuchtungsvorrichtung, eines Dampfofens, gebildet werden.
Hinsichtlich eines anderen Atmosphärengases als Dampf gibt
es keine besondere Einschränkung, und es können, z. B., Luft,
Stickstoffgas oder Inertgas benutzt werden.
In der vorliegenden Erfindung können Melaminborat-Teilchen
der vorliegenden Erfindung erhalten werden durch
Abtrennen von Melaminborat-Teilchen von den wie oben herge
stellten Melaminborat-Teilchen oder aus einer sie enthal
tenden Mischung.
Bei dem Verfahren zum Herstellen des hBN-Pulvers der
vorliegenden Erfindung werden die wie oben hergestellten
Melaminborat-Teilchen oder eine sie enthaltende Mischung
mittels eines konventionellen Kristallisations-Katalysators
kristallisiert. Der in der vorliegenden Erfindung einzuset
zende Kristallisations-Katalysator ist vorzugsweise billig,
und die katalytische Fähigkeit wird beim Erhitzen nicht
verändert. Ein solcher Katalysator kann, z. B., Borsäure,
ein Borat eines Alkalimetalls oder Erdalkalimetalls oder
eine Alkalimetall- oder Erdalkalimetall-Verbindung sein,
die zur Bildung eines Borates eines Alkalimetalls oder Erd
alkalimetalls durch Umsetzung mit Borsäure in der Lage ist.
Spezifischer kann das Borat eines Alkalimetalls oder Erd
alkalimetalls, z. B., wasserfreier Borax (Na₂B₄O₇) oder Cal
ciumborat (CaO·B₂O₃, worin von 0,5 bis 3 ist) sein, und
die zur Bildung eines Borates eines Alkalimetalls oder Erd
alkalimetalls durch Umsetzung mit Borsäure fähige Alkali
metall- oder Erdalkalimetall-Verbindung kann, z. B., Natri
umcarbonat (Na₂CO₃) oder Calciumcarbonat (CaCO₃) sein.
Der Zeitpunkt für die Zugabe des Kristallisations-Ka
talysators kann während des Vermischens der Ausgangsmate
rialien, in dem Stadium, nach dem Melaminborat gebildet
wurde, oder in dem Stadium nach dem Bilden amorphen BN oder
hBN mit geringer Kristallinität und einem GI, der 2,5 über
steigt, in einem Falle, wo eine Calcinierung ausgeführt
wird, liegen. Wird eine Calcinierung ausgeführt, dann kann
er sowohl vor als auch nach dem Calcinieren hinzugegeben
werden.
Wird er während des Vermischens der Ausgangsmateria
lien hinzugegeben, dann wird der Kristallisations-Katalysa
tor in einer solchen Menge eingesetzt, daß das molare Ver
hältnis (C₃N₆H₆·2H₃BO₃/B₂O₃) des Melaminborats
(C₃N₆H₆ 2H₃BO₃) zum Kristallisations-Katalysator, berechnet
als B₂O₃, von 5 bis 100 beträgt. Wird er nach dem Calcinie
ren der Ausgangsmaterialien zum Herstellen von amorphem BN
oder hBN mit geringer Kristallinität und einem 2,5 über
steigenden GI hinzugegeben, dann wird der Kristallisations-Katalysator
in einer solchen Menge eingesetzt, daß das mo
lare Verhältnis (N/B₂O₃) des Stickstoffes (N) des hBN zum
Kristallisations-Katalysator, berechnet als B₂O₃, von 10
bis 300 beträgt. Ist das molare Verhältnis größer als der
obige Bereich (d. h. ist die Katalysatormenge geringer),
dann neigt das resultierende hBN-Pulver zu einer geringen
Kristallinität, und ist es geringer (d. h. die Katalysator
menge ist größer), dann neigt das resultierende hBN-Pulver
dazu, aus schuppenförmigen Teilchen zu bestehen, die kaum
zusammengeballt sind.
Das Erhitzen bzw. Glühen wird in einer solchen Weise
ausgeführt, daß die Melaminborat-Teilchen oder eine diese
enthaltende Mischung und der Kristallisations-Katalysator
vermischt und die Mischung in einer nicht oxidierenden Gas-
Atmosphäre bei einer Temperatur von 1.700 bis 2.200°C ge
glüht wird oder in einer solchen Weise, daß die Melaminbo
rat-Teilchen oder eine diese enthaltende Mischung vorher in
einer nicht oxidierenden Gas-Atmosphäre bei einer Tempera
tur von mindestens 500°C und weniger als 1.700°C calciniert
wird, um amorphes BN oder hBN mit einem 2,5 übersteigenden
GI zu erhalten, woraufhin der Kristallisations-Katalysator
hinzugegeben und die Mischung in einer nicht oxidierenden
Gas-Atmosphäre bei einer Temperatur von 1.700 bis 2.200°C
geglüht wird. Ist die Glühtemperatur geringer als 1.700°C,
dann hat das hBN-Pulver eine geringe Kristallinität, über
steigt sie 2.200°C, dann tritt eine merkliche Zersetzung
des hBN-Pulvers ein. Das nicht oxidierende Gas kann, z. B.,
Stickstoffgas, Wasserstoffgas, Ammoniakgas, ein Kohlenwas
serstoffgas, wie Methan oder Propan, ein Edelgas, wie Heli
um oder Argon, oder Kohlenmonoxidgas sein. Von diesen ist
Stickstoffgas am meisten geeignet, da es leicht erhältlich
und billig ist und eine große Wirkung hinsichtlich der Un
terdrückung der Zersetzung des hBN bei einer hohen Tempera
tur von 2.000 bis 2.200°C aufweist. Die Glühzeit liegt vor
zugsweise von 0,5 bis 24 Stunden, bevorzugter von 2 bis 10
Stunden.
Der Glühofen kann, z. B., ein Ofen zum ansatzweisen
Glühen, wie ein Muffleofen, ein Rohrofen oder ein Atmo
sphärengas-Ofen oder ein kontinuierlicher Ofen, wie ein
Drehofen, Förderschneckenofen, Tunnelofen, Bandofen, Stoß
ofen oder ein vertikaler, kontinuierlicher Ofen sein. Diese
Öfen können in Abhängigkeit von den speziellen Zwecken zum
Gebrauch ausgewählt werden. Werden, z. B., verschiedene Ar
ten von hBN-Pulvern in geringen Mengen hergestellt, dann
kann ein Ofen für ansatzweisen Betrieb benutzt werden, und
wenn eine gewisse vorbestimmte Art des Produktes in einer
großen Menge hergestellt wird, dann kann ein kontinuierli
cher Ofen benutzt werden.
In dem hBN-Pulver der vorliegenden Erfindung können
die Anteile der hBN-Teilchen der vorliegenden Erfindung und
anderen hBN-Teilchen, z. B. durch die Menge des Kristallisa
tions-Katalysators und der Glühtemperatur, eingestellt wer
den. Wird, z. B., die Menge des Kristallisations-Katalysa
tors erhöht, dann nimmt der Anteil der nicht zusammenge
ballten, schuppenförmigen hBN-Teilchen zu, und wenn die
Glühtemperatur gering ist, nimmt der Anteil der hBN-Blöcke,
in denen Kristalle unentwickelt sind, zu.
Das wie oben hergestellte hBN-Pulver der vorliegenden
Erfindung kann einer Nachbehandlung unterworfen werden, wie
Pulverisieren, Klassieren, Entfernen des übrigen Kristalli
sations-Katalysators durch Säurebehandlung (Reinigung),
Waschen oder Trocknen, wie es der Fall erfordert, und es
kann dann für praktische Anwendungen benutzt werden.
Im folgenden werden die Anwendungen des hBN-Pulvers
der vorliegenden Erfindung beschrieben.
Zuerst wird das Harz- und/oder Kautschuk-Verbundmate
rial der vorliegenden Erfindung beschrieben. Der Gehalt an
hBN-Pulver der vorliegenden Erfindung in dem Harz- und/oder
Kautschuk-Verbundmaterial der vorliegenden Erfindung vari
iert in Abhängigkeit von der Art des Harzes und/oder Kaut
schukes und des speziellen Einsatzzweckes des Verbundmate
rials. Üblicherweise sind es jedoch von 20 bis 97 Vol.-%,
vorzugsweise von 40 bis 90 Vol.-%. Ist der Gehalt geringer
als 20 Vol.-%, dann ist die Beständigkeit gegen Wärmeschock
oder die Feuchtigkeitsbeständigkeit des Harz- und/oder
Kautschuk-Verbundmaterials gering, obwohl die Formbarkeit
ausgezeichnet sein wird. Übersteigt er 97 Vol.-%, dann ist
die Formbarkeit dürftig, und es bilden sich nicht gefüllte
Teile oder Hohlräume, wodurch die elektrische Isolations
fähigkeit oder Zuverlässigkeit beeinträchtigt wird.
Das in der vorliegenden Erfindung einzusetzende Harz
kann, z. B., ein Epoxyharz, wie ein Bisphenol-Epoxyharz, ein
Phenolnovolak-Epoxyharz, ein alicyclisches Epoxyharz, ein
heterocyclisches Epoxyharz, ein Glycidylester-Epoxyharz,
ein Glycidylamin-Epoxyharz oder ein halogeniertes Epoxy
harz; ein Polybenzimidazol, Polybenzoxazol, Polybenzthia
zol, Polyoxadiazol, Polypyrazol, Polychinoxalin, Polychina
zolindion, Polybenzoxadinon, Polyindolon, Polychinazolon,
Polyindoxyl, Siliconharz, Silicon-Epoxyharz, Phenolharz,
Melaminharz, Harnstoffharz, ein ungesättigter Polyester,
ein Polyaminobismaleimid, Diallylphthaltharz, Fluorharz,
Methylpentenpolymer, ein Polyimid, Polyamidimid, Polyether
imid, ein Polyamid, wie 66-Nylon, MXD-Nylon oder amorphes
Nylon, ein Polyester, wie Polybutylenterephthalat oder Po
lyethylenphthalat, ein Polyphenylensulfid, ein modifizier
ter Polyphenylenether, ein Polyallylat, ein vollständig
aromatischer Polyester, ein Polysulfon, ein Flüssigkri
stall-Polymer, ein Polyetheretherketon, ein Polyether
sulfon, ein Polycarbonat, ein maleimid-modifiziertes Harz,
ein ABS-Harz, ein AAS (Acrylnitril/Acrylkautschuk/Styrol)-
Harz oder ein AES(Acrylnitril-Ethylen/Propylen/Dienkaut
schuk-Styrol)-Harz sein.
Das Härtungsmittel für das Epoxyharz kann, z. B., ein
phenolartiges Härtungsmittel, wie Phenolnovolak oder Kre
solnovolak, oder ein anhydridartiges Härtungsmittel, wie
Tetrahydrophthalsäureanhydrid, Hexahydrophthalsäureanhydrid
oder Methylhexahydrophthalsäureanhydrid, sein. Es wird vor
zugsweise in einer Menge von 30 bis 90 Gewicht steilen auf
100 Gewichtsteile des Epoxyharzes eingesetzt.
Der in der vorliegenden Erfindung einzusetzende Kaut
schuk kann, z. B., ein natürlicher oder ein synthetischer
Kautschuk sein, wie Butylkautschuk, Acrylkautschuk, Ethy
lenpropylenkautschuk, Siliconkautschuk, Polyesterelastomer
oder Polybutadien.
Weiter können nach den Erfordernissen des Falles Här
tungsbeschleuniger, Katalysator, Vulkanisationsmittel,
Schmier/Entformungs-Mittel, Stabilisator, Photostabilisa
tor, Färbemittel, Entflammungshemmer, Kupplungsmittel usw.
in das Harz- und/oder Kautschuk-Verbundmaterial der vorlie
genden Erfindung eingearbeitet werden.
Der Härtungs-Beschleuniger kann, z. B., ein stickstoff
haltiger Härtungs-Beschleuniger, wie Benzoguanamin, 2,4-Di
hydrazino-6-methylamino-S-triazin; ein Imidazol-Derivat,
wie 2-Methylimidazol, 2-Ethyl-4-methylimidazol oder 1-Cyan
ethyl-2-ethyl-4-methylimidazol; verschiedene Aminkomplexe
von Borfluorid; ein tertiäre Aminverbindung, wie Trisdime
thylaminomethylphenol, 1,8-Diazobicyclo(5,4,0)-undecen-7
oder Benzyldimethylamin, Dicyandiamid; eine Aminoalkohol-
Verbindung, erhalten durch eine Umsetzung eines Bisphenol-
Epoxyharzes oder eines Cresolnovolak-Epoxyharzes mit Ammo
niak oder Adipinsäurehydrazid oder ein Härtungs-Beschleuni
ger aus einem organischen Phosphin, wie Triphenylphosphin,
Tricyclohexylphosphin, Methyldiphenylphosphin, Tritolyl
phosphin, 1,2-Bis(diphenylphosphino)ethan oder Bis(diphe
nylphosphino)ethan, sein.
Der Katalysator kann, z. B., ein Härtungs-Katalysator,
wie Bis(tributylzinn)oxid, Zinndioctenat, Antimonoctanoat,
Zinnbutyrat, Bleimonoxid, Bleisulfid oder Bleicarbonat,
oder ein Polymerisations-Katalysator, wie eine Platin-Ver
bindung, sein.
Das Vulkanisationsmittel kann, z. B., Benzoylperoxid
oder Dicumylperoxid sein.
Das Schmier/Entformungs-Mittel kann, z. B., Carnauba
wachs, Montanwachs, Polyesteroligomer, Siliconöl, nieder
molekulares Polyethylen, Paraffin, ein Metallsalz einer
linearen Fettsäure, ein Säureamid oder ein Ester sein.
Der Stabilisator kann, z. B., 2,6-Di-t-butyl-4-methyl
phenol, 1,3,5-Tris(2-methyl-4-hydroxy-5-t-butylphenol)-
butan, Distearylthiodipropionat, Trinonylphenylphosphit
oder Tridecylphosphit sein.
Der Photostabilisator kann, z. B., 2,2′-Dihydroxy-4-
methoxybenzophenon, 2(2′-Hydroxy-5-methylphenyl)benzo
triazol, 4-t-Butylphenylsalicylat oder ethyl-2-cyan-3,3-
diphenylacrylat sein.
Das Färbemittel kann, z. B., Eisenoxidrot oder Ruß
sein.
Das Entflammungsmittel kann, z. B., Antimontrioxid, An
timontetraoxid, Triphenylstilben, hydratisiertes Aluminium
oxid, Ferrocen, Phosphagen, Hexabrombenzol, Tetrabrom
phthalsäureanhydrid, Tricresylphosphat, Tetrabrombisphenol
A oder ein bromiertes Epoxyderivat sein.
Das Kupplungsmittel kann, z. B., ein Silan-Kupplungs
mittel, wie Vinyltrimethoxysilan, γ-Glycidoxypropyltrimeth
oxysilan, γ-Ureidopropyltrimethoxysilan, N-β-(Aminoethyl)-γ-aminopropyltrimethoxysilan
oder β-(3,4-Epoxycyclohexyl)-
ethyltrimethoxysilan; ein Titan-Kupplungsmittel, wie Iso
propyltristearoyltitanat, Dicumylphenyloxyacetattitanat,
Bis(dioctylpyrophosphat)oxyacetattitanat oder Isopropyl
tridecylbenzolsulfonyltitanat, oder ein Aluminium-Kupp
lungsmittel, wie Acetalkoxyaluminiumdiisopropylat, sein.
Nun wird der hBN-Sinterkörper und das Ausgangsmate
rial-Pulver zur Herstellung des hBN-Sinterkörpers der vor
liegenden Erfindung beschrieben.
Das Ausgangsmaterial-Pulver zum Herstellen eines hBN-Sinterkörpers
hoher Reinheit und großer Festigkeit mit aus
gezeichneten mechanischen Eigenschaften ist vorzugsweise
eines mit einem Sauerstoffgehalt von 0,5 bis 2,5 Gew.-%,
das hergestellt ist durch Vermischen mit dem hBN-Pulver der
vorliegenden Erfindung, ein hBN-Pulver, das sich im Sauer
stoffgehalt unterscheidet. Ist der Sauerstoffgehalt gerin
ger als 0,5 Gew.-%,dann ist die Festigkeit des Sinterkör
pers gering. Die Obergrenze des Sauerstoffgehaltes ist vor
zugsweise 1,5 Gew.-% in dem Falle, bei dem Sintern durch
Heißpressen ausgeführt wird, oder 2,5 Gew.-%, wenn das Sin
tern durch eindruckloses Sinterverfahren ausgeführt wird.
Nimmt der Sauerstoffgehalt zu, dann nimmt die Reinheit des
Sinterkörpers ab.
Das in das hBN-Pulver der vorliegenden Erfindung ein
zuarbeitenden hBN-Pulver mit einem anderen Sauerstoffgehalt
ist vorzugsweise eines mit einer spezifischen Oberfläche
von mindestens 20 m²/g, bevorzugter mindestens 30 m²/g, ge
messen nach einem BET-Verfahren, und mit einem Sauerstoff
gehalt von 1,5 bis 4,0 Gew.-%. Das Vermischen kann nach ei
nem üblichen Verfahren mittels eines Bandmischers oder ei
ner Kugelmühle ausgeführt werden. Es ist jedoch notwendig,
die erforderliche Sorgfalt walten zu lassen, um die Form
der hBN-Teilchen der vorliegenden Erfindung nicht zu zer
stören.
Das Verfahren zum Sintern des Ausgangsmaterial-Pulvers
kann entweder ein Verfahren zum Heißpressen oder ein Ver
fahren zum drucklosen Sintern sein. Bei dem Heißpress-Ver
fahren beträgt der Oberflächendruck vorzugsweise mindestens
100 kg/cm², und die Sinter-Temperatur ist vorzugsweise min
destens 1.600°C. Diese Bedingungen können in geeigneter
Weise in Abhängigkeit von den für den Sinterkörper erfor
derlichen Eigenschaften eingestellt werden. Im Falle des
drucklosen Sinterverfahrens wird das Bilden des Preßlings
durch ein Formen in einer Metallform, ein CIP-Formen oder
eine Kombination davon, ausgeführt, und dann wird der Preß
ling in einer inerten Gas-Atmosphäre bei einer Temperatur
von mindestens 1.800°C gesintert. Um einen Sinterkörper
einer hohen Dichte zu erhalten, beträgt der Druck zum For
men des Preßlings vorzugsweise mindestens 2.000 kg/cm².
Das Ausgangsmaterial-Pulver zum Herstellen eines hBN-Sinterkörpers
einer hohen Dichte und einer großen Festig
keit mit einer geringen Anisotropie ist eines, bei dem ein
oder mehrere Materialien, ausgewählt aus der Gruppe beste
hend aus Boroxid und Oxiden und Boriden von Erdalkalimetal
len, in das hBN-Pulver der vorliegenden Erfindung in einer
Menge von 1 bis 20 Gew.-%, vorzugsweise von 3 bis 15 Gew.-%,
eingearbeitet werden. Ist die Menge geringer als 1 Gew.-%,
dann ist die Festigkeit des Sinterkörpers gering, über
steigt sie 20 Gew.-%, dann nimmt die Reinheit ab. Ein sol
cher Zusatz kann nach einem üblichen Verfahren eingemischt
werden, um ihn jedoch gleichmäßig zu dispergieren, ist es
bevorzugt, daß der Zusatz vorher fein pulverisiert wird.
Für den obigen Zusatz ist es bevorzugt, Boroxid und
ein Erdalkalimetalloxid in Kombination oder ein Borat eines
Erdalkalimetalles zu benutzen. Der Anteil eines solchen Zu
satzes ist vorzugsweise der Art, daß das molare Verhältnis
des Erdalkalimetalles/B₂O₃ von 1/10 bis 2,5/1 liegt. Ist
das molare Verhältnis geringer als 1/10, dann ist die Fe
stigkeit des Sinterkörpers gering, übersteigt sie 2,5/1,
dann hat der Sinterkörper eine andere Farbe als weiß.
Hinsichtlich des Sinterverfahrens für ein solches Aus
gangsmaterial-Pulver ist das Verfahren zum drucklosen Sin
tern am geeignetsten, wobei das Bilden eines Preßlings
durch Formen in einer Metallform, ein CIP-Formen oder einer
Kombination davon ausgeführt wird, und der dabei erhaltene
Preßling wird in einer inerten Gas-Atmosphäre bei einer
Temperatur von mindestens 1.400°C geglüht. Um einen Sinter
körper einer hohen Dichte zu erhalten, ist der zum Formen
des Preßlings benutzte Druck vorzugsweise mindestens 2.000
kg/cm².
Im folgenden wird die vorliegende Erfindung detail
liert unter Bezugnahme auf Beispiele und Vergleichsbeispie
le beschrieben.
20 kg Orthoborsäure (H₃BO₃), 19 kg Melamin (C₃N₆H₆)
und 1 kg Calciumcarbonat (CaCO₃) wurden mit einem Henschel-Mischer
vermischt und die Mischung 6 Stunden unter Luft bei
einer Temperatur von 90°C in einer dampfhaltigen Atmosphäre
mit einer relativen Feuchte von 90% mittels einer thermo
statischen Befeuchtungsvorrichtung gehalten. Die erhaltene
Mischung war zu einem solchen Ausmaß zusammengeballt, daß
sie bei einem sanften Pressen mit den Fingern leicht aus
einanderfiel. Die Mischung wurde zerkleinert und danach
durch Röntgenbeugung bestätigt, daß Malaminborat
(C₃N₆H₆·2H₃BO₃) gebildet wurde, und durch eine REM-Aufnahme
wurde festgestellt, daß das Melaminborat eine Mischung war,
die Teilchen enthielt, wobei nadelförmige Primärteilchen,
wie in Fig. 2 gezeigt, zusammengeballt waren. Das molare
Verhältnis (C₃N₆H₆·2H₃BO₃/B₂O₃) des Melaminborats zum Bor
oxid (B₂O₃), das im unumgesetzten H₃BO₃-Rest verblieb, be
trug 14.
Die wie oben beschrieben erhaltene, die Melaminborat-Teilchen
enthaltende Mischung wurde kontinuierlich mittels
eines vertikalen, kontinuierlichen Ofens geglüht, so daß
sie sich über eine Dauer von 2 Stunden durch eine Heizzone
bei einer Temperatur von 1.800°C in einer Stickstoff-Atmo
sphäre bewegte. Die Probe wurde nach dem Glühen zu höch
stens 150 um pulverisiert und der Pulver-Röntgenbeugung un
terworfen, wobei festgestellt wurde, daß es eine Mischung
aus hBN und Calciumborat (3CaO·B₂O₃) war. Die Probe wurde
mit einer verdünnten, wässerigen Salpetersäure-Lösung ver
mischt, gefolgt vom Filtrieren und Trocknen, um das Cal
ciumborat zu entfernen, woraufhin die REM-Aufnahme unter
sucht wurde, wobei festgestellt wurde, daß das Pulver ein
hBN-Pulver war, umfassend hBN-Teilchen, die aus Zusammen
ballungen bzw. Aggregaten schuppenförmiger Primärteilchen
und anderen hBN-Teilchen bestanden.
Das Produkt wurde dann mittels einer Trocken-Vibrati
onssieb-Vorrichtung ("Powder Tester PT-E Model", hegestellt
durch Hosokawa Micron K.K.) unter den Bedingungen Zeit: 1
Stunde, Art: VIB und RHEOSTAT-Skala: 4 zu oberhalb und un
terhalb 45 µm klassiert. Nach dem Klassieren wurde das Pro
dukt oberhalb 45 µm der REM-Beobachtung unterworfen, wobei
bestätigt wurde, daß im wesentlichen die gesamte Menge ein
hBN-Pulver, zusammengesetzt aus den hBN-Teilchen der vor
liegenden Erfindung, wie in Fig. 6 gezeigt, war. Der An
teil der hBN-Teilchen der vorliegenden Erfindung, die das
hBN-Pulver vor der obigen Klassierung bildeten, betrug 26
Gew.-%.
An dem hBN-Pulver der vorliegenden Erfindung, das wie
oben erhalten und nicht klassiert worden war, wurde die
Pulver-Röntgenbeugung (Vorrichtung: "GF-201 3", Handelsname,
hergestellt durch Rigaku K.K.) unter den in Tabelle 1 ange
gebenen Bedingungen ausgeführt, wobei der GI 1,28 und der
OI 16,5 war.
Der GI wurde nach der oben erwähnten Formel nach dem
Bestimmen der Flächen, die durch die (100)-, (101)- und
(102)-Beugungslinien und eine zur Grundlinie komplementäre
lineare Linie definiert wurden, errechnet. Der OI wurde
nach der oben erwähnten Formel nach dem Bestimmen des Peak-Intensitätsverhältnisses
der (002)- und (100)-Beugungsli
nien nach dem Substrahieren des Hintergrundes errechnet.
50 kg von H₃BO₃ und 50 kg von Melamin wurden mit einem
Bandmischer vermischt und die Mischung 24 Stunden unter
Luft bei einer Temperatur von 80°C in einer dampfhaltigen
Atmosphäre mit einer relativen Feuchte von 80% mittels ei
ner thermostatischen Befeuchtungsvorrichtung gehalten. Die
erhaltene Mischung war zu einem solchen Ausmaß zusammenge
ballt, daß sie bei einem sanften Pressen mit den Fingern
leicht zerfiel, und bei der REM-Inspektion wurde festge
stellt, daß sie eine Mischung war, die Teilchen enthielt,
worin die nadelförmigen Primärteilchen aus Melaminborat zu
sammengeballt waren.
Diese Mischung wurde mittels eines Förderschnecken
ofens kontinuierlich calciniert, so daß sie eine Heizzone
bei einer Temperatur von 800°C in einer Ammoniak-Atmosphäre
über eine Dauer von 2 Stunden passierte. Das erhaltene,
calcinierte Produkt wurde der Pulver-Röntgenbeugung in der
gleichen Weise wie in Beispiel 1 unterworfen, wobei festge
stellt wurde, daß es amorphes BN war. Der Stickstoffgehalt
und der Sauerstoffgehalt in dem calcinierten Produkt wurden
gemessen und zu 49,5 Gew.-% bzw. 6,5 Gew.-% bestimmt. Unter
der Annahme, daß der gesamte Sauerstoffgehalt B₂O₃ war,
wurde das molare Verhältnis von N/B₂O₃ zu 26 bestimmt.
Dann wurden 3 Gew.-% Natriumcarbonat (Na₂CO₃) zu dem
calcinierten Produkt hinzugegeben und die Mischung 2 Stun
den bei 2.000°C in einer Stickstoff-Atmosphäre mittels ei
nes atmosphärischen Gasofens geglüht. An dem geglühten Pro
dukt wurde die Pulver-Röntgenbeugung in der gleichen Weise
wie in Beispiel 1 ausgeführt, wobei festgestellt wurde, daß
das Produkt hBN war. Das geglühte Produkt wurde mit ver
dünnter Salpetersäure gemischt, gefolgt vom Filtrieren und
Trocknen, woraufhin die REM-Aufnahme untersucht wurde, wo
bei festgestellt wurde, daß das Produkt ein hBN-Pulver mit
der gleichen Gestalt wie in Beispiel 1 war. Der Anteil von
hBN-Teilchen oberhalb 45 µm betrug 40 Gew.-%, und der GI
und der OI waren 1,41 bzw. 9,8.
Es wurden hBN-Pulver hergestellt, wobei die Bedingun
gen zum Vermischen der Ausgangsmaterialien in Tabelle 2,
die Bedingungen zum Halten in der Dampfatmosphäre in Tabel
le 3, die Calcinierungsbedingungen in Tabelle 4 und die
Glühbedingungen in Tabelle 5 gezeigt sind. Die erhaltenen
hBN-Pulver enthielten hBN-Teilchen, bei denen schuppenför
mige Primärteilchen zusammengeballt waren.
Ein hBN-Pulver wurde in der gleichen Weise wie in Bei
spiel 1 oder 2 zubereitet, ausgenommen, daß die Mischung
aus Borsäure und Melamin nicht in der dampfhaltigen Atmo
sphäre gehalten wurde. Bei der REM-Inspektion wurde festge
stellt, daß das erhaltene hBN-Pulver aus schuppenförmigen
Teilchen zusammengesetzt war, die nicht zusammengeballt wa
ren.
Eine Aufschlämmung, zubereitet durch Vermischen von 50
kg H₃BO₃, 50 kg Melamin und 100 kg Wasser, wurde durch eine
Filterpresse filtriert und dann 48 Stunden lang in einem
Trockenofen bei einer Temperatur von 100°C getrocknet. Das
erhaltene, getrocknete Produkt war ein massiges Pulver, und
durch Pulver-Röntgenbeugung wurde bestätigt, daß Melaminbo
rat gebildet worden war. Die Ergebnisse der REM-Beobachtung
waren, wie in Fig. 4 gezeigt, d. h., das Produkt waren
nicht zusammengeballte Nadelkristalle. Unter Einsatz dieser
Melaminborat enthaltenden Mischung wurde die Calcinierung,
die Zugabe des Katalysators und das Glühen in der gleichen
Weise wie in Beispiel 2 ausgeführt, um ein hBN-Pulver zu
erhalten, wobei das Produkt ein hBN-Pulver einer Teilchen
form war, bei der schuppenförmige Teilchen nicht zusammen
geballt waren.
Eine Melaminborat-Teilchen, die in der gleichen Weise
wie in Beispiel 5 hergestellt waren, enthaltende Mischung
wurde bei einer Temperatur von 1.600°C 2 Stunden lang in
einer Stickstoff-Atmosphäre calciniert. Bei der Pulver-Röntgenbeugung
wurde festgestellt, daß das calcinierte Pro
dukt ein hBN-Pulver mit einem GI-Wert von 2,8 war. Dann gab
man 0,5 Gew.-% Boroxid (B₂O₃) hinzu und vermischte damit,
woraufhin der Stickstoffgehalt und der Sauerstoffgehalt ge
messen und unter der Annahme, daß der gesamte Sauerstoffge
halt als B₂O₃ vorlag, das molare Verhältnis von N/B₂O₃ zu
400 ermittelt wurde, was außerhalb des Bereiches der vor
liegenden Erfindung liegt. Diese Mischung wurde dann in der
gleichen Weise wie in Beispiel 5 behandelt, um ein hBN-Pul
ver zu erhalten, wobei das Produkt eine blockartige Teil
chenform aufwies.
Die experimentellen Bedingungen der obigen Beispiele 1
bis 5 und der Vergleichsbeispiele 1 bis 4 sind in den Ta
bellen 2 bis 5 zusammengefaßt. Ihre experimentellen Ergeb
nisse sind in Tabelle 6 gezeigt.
Geeignete Mengen von Toluol und einem Vulkanisations
mittel wurden zu einer Mischung, umfassend 100 Gewichts
teile des hBN-Pulvers vor dem Klassieren, wie in Beispiel 1
erhalten, und 50 Gewichtsteile flüssigen Siliconkautschuks
("CF-3110", Handelsname, hergestellt durch Toray Dow Cor
ning Silicone K.K.), um eine Aufschlämmung zu erhalten, die
nach dem Abstreichmesser-Verfahren zu einer ungesinterten
Platte verarbeitet wurde, gefolgt vom Erhitzen und Vulkani
sieren, um eine isolierende Wärmestrahlungsfolie zu erhal
ten, deren Dicke 0,20 mm (0,0002 m) betrug.
Diese Folie wurde sandwicheartig zwischen einer Kup
ferplatte und einem Kupfergehäuse einer Heizvorrichtung Mo
dell TO-3 angeordnet und mit einem Klemm-Drehmoment von 5
kgf-cm festgelegt. Dann wurde eine elektrische Leistung von
15 W 5 Minuten lang an die Heizvorrichtung gelegt, worauf
hin der Temperatur-Unterschied zwischen dem Gehäuse der
Heizvorrichtung und der Kupferplatte gemessen wurde. Die
Wärmewiderstand in der Dickenrichtung der isolierenden Wär
mestrahlungsfolie wurden errechnet gemäß: thermischer Wi
derstand (°C/W) = Temperatur-Unterschied (°C) /elektrische
Leistung (W), und zu 7,00 × 10-2°C/W bestimmt.
Unter der Annahme, daß die wärmeleitenden Fläche des
Gehäuses der Heizvorrichtung und der Kupferplatte 6 cm² (=
0,0006 m²) betrug, wurde die Wärmeleitfähigkeit in der Dickenrichtung
der isolierenden Wärmestrahlungsfolie errechnet
gemäß: Wärmeleitung (W/m/°C) = [elektrische Leistung (W) ×
Dicke der Folie (0,0002 m) + wärmeleitende Fläche (0,0006
m²)] + Temperatur-Unterschied (°C) und zu 4,76 W/m·K be
stimmt.
Der Querschnitt der erhaltenen, isolierenden Wärme
strahlungsfolie wurde gemäß REM beobachtet, wobei die Anwe
senheit der hBN-Teilchen der vorliegenden Erfindung bestä
tigt wurde.
Eine isolierende Wärmestrahlungsfolie wurde in der
gleichen Weise wie in Beispiel 6 hergestellt, ausgenommen,
daß das hBN-Pulver vor dem Klassieren, wie in Vergleichs
beispiel 1 oder 4 hergestellt, eingesetzt wurde (Ver
gleichsbeispiel 5 repräsentiert den Fall, bei dem das hBN-Pulver
des Vergleichsbeispiels 1 benutzt wurde, und Ver
gleichsbeispiel 6 repräsentiert den Fall, bei dem das hBN-Pulver
des Vergleichsbeispiels 4 benutzt wurde). Die Wärme
leitfähigkeit der isolierenden Wärmestrahlungsfolie des
Vergleichsbeispiels 5 betrug 2,39 W/m·K und die des Ver
gleichsbeispiels 6 betrug 1,76 W/m·K.
Der Querschnitt jeder isolierenden Wärmestrahlungsfo
lie wurde gemäß REM beobachtet, wobei in Vergleichsbeispiel
5 bestätigt wurde, daß die Dickenrichtung der schuppenför
migen hBN-Teilchen in Ausrichtung mit der Dickenrichtung
der Folie orientiert war. Die hBN-Teilchen hatten eine ge
ringe Wärmeleitfähigkeit in der Dickenrichtung, und es wird
davon ausgegangen, daß die Wärmeleitfähigkeit in der Dickenrichtung
der Folie des Vergleichsbeispiels 5 wegen der
Orientierung geringer war als die von Beispiel 6. In Ver
gleichsbeispiel 6 wurde keine solche Orientierung beobach
tet, und es wird angenommen, daß die Wärmeleitfähigkeit ge
ringer war als die von Beispiel 6, weil die hBN-Teilchen
des Vergleichsbeispiels 4 eine geringe Kristallinität und
eine geringe Wärmeleitfähigkeit aufwiesen.
Ein hBN-Pulver mit einem Sauerstoffgehalt von 1,5
Gew.-% und einer spezifischen Oberfläche von 50 m²/g, ge
messen nach BET, wurde vor dem Klassieren mit dem hBN-Pul
ver, wie es in Beispiel 2 hergestellt war, mittels eines
Bandmischers vermischt, um ein Ausgangsmaterial-Pulver zur
Herstellung eines hBN-Sinterkörpers mit einem Sauerstoffge
halt von 1,0 Gew.-% zu erhalten. Dieses Pulver wurde durch
Heißpressen unter einem Oberflächendruck von 150 kg/cm² bei
einer Temperatur von 1.900°C für 1 Stunde gesintert, um ei
nen hBN-Sinterkörper zu erhalten. An dem erhaltenen hBN-Sinterkörper
wurden die Dichte, die Dreipunkt-Biegefestig
keit und die BN-Reinheit gemessen, und gleichzeitig wurde
die Oberfläche, die parallel zur Preßrichtung lag, einer
maschinellen Bearbeitung unterworfen, woraufhin die Anwe
senheit oder Abwesenheit von Spänen bzw. Splittern auf der
bearbeiteten Oberfläche ermittelt wurde. Die Ergebnisse
sind in Tabelle 7 gezeigt.
Ein hBN-Sinterkörper wurde in der gleichen Weise wie
in Beispiel 7 hergestellt und bewertet, ausgenommen, daß
das hBN-Pulver, wie es im Vergleichsbeispiel 2 hergestellt
wurde, vor dem Klassieren eingesetzt wurde. Die Ergebnisse
sind in Tabelle 7 gezeigt.
Das Sintern durch Heißpressen wurde in der gleichen
Weise wie in Beispiel 7 ausgeführt, ausgenommen, daß der
Sauerstoffgehalt des Ausgangsmaterial-Pulvers zum Herstel
len eines hBN-Sinterkörpers zu 0,3 Gew.-% geändert wurde,
wodurch das Sintern nicht stattfand.
90 Gewichtsteile des hBN-Pulvers vor dem Klassieren,
wie es in Beispiel 2 erhalten wurde, 0,8 Gewichtsteile Cal
ciumoxid und 9,2 Gewichtsteile Boroxid wurden mit einem
Bandmischer vermischt, um ein Ausgangsmaterial-Pulver zum
Herstellen eines drucklos gesinterten hBN-Körpers zu erhal
ten. Dieses Pulver wurde in einer Metallform unter einem
Oberflächendruck von 200 kg/cm² geformt und dann einem CIP-Formen
unter einem Oberflächendruck von 2.700 kg/cm² unter
worfen, und das gebildete Produkt wurde einem drucklosen
Sintern bei einer Temperatur von 1.600°C in einer Argongas-Atmosphäre
1 Stunde lang unterworfen. Der erhaltene, druck
los gesinterte Körper hatte eine Dichte von 1,96 g/cm³ und
eine Dreipunkt-Biegefestigkeit von 75 MPa.
Ein drucklos gesinterter Körper aus hBN wurde in der
gleichen Weise wie in Beispiel 8 hergestellt, ausgenommen,
daß das hBN-Pulver, wie es im Vergleichsbeispiel 2 erhalten
wurde, vor dem Klassieren eingesetzt wurde. Dieser Sinter
körper hatte eine Dichte von 1,75 g/cm³ und eine Dreipunkt-Biegefestigkeit
von 43 MPa.
Wie im vorstehenden beschrieben, ist es durch die Mel
aminborat-Teilchen der vorliegenden Erfindung möglich, hBN-Teilchen,
bei denen schuppenförmige Primärteilchen zusam
mengeballt sind, oder ein solche hBN-Teilchen enthaltendes
hBN-Pulver herzustellen.
Durch die hBN-Teilchen oder das solche hBN-Teilchen
der vorliegenden Erfindung enthaltende hBN-Pulver ist es
möglich, ein Harz- oder Kautschuk-Produkt oder einen hBN-Sinterkörper
mit einer geringen Anisotropie herzustellen,
ohne die ausgezeichneten Eigenschaften von hBN zu beein
trächtigen.
Gemäß dem Verfahren zum Herstellen eines hBN-Pulvers
der vorliegenden Erfindung ist es möglich, ein hBN-Pulver
mit den oben erwähnten Eigenschaften in guter Ausbeute und
zu geringen Kosten herzustellen.
Durch das Ausgangsmaterial-Pulver zum Herstellen eines
hBN-Sinterkörpers oder den hBN-Sinterkörper der vorliegen
den Erfindung ist es möglich, einen hBN-Sinterkörper einer
großen Reinheit und einer hohen Dichte mit ausgezeichneten
mechanischen Eigenschaften oder einen drucklos gesinterten
Körper aus hBN einer hohen Dichte und hoher Festigkeit mit
geringer Anisotropie zu erhalten.
Claims (12)
1. Melaminborat-Teilchen, die jeweils aus zusammenge
ballten Nadelkristall-Primärteilchen von Melaminborat
(C₃N₆H₆·2H₃BO₃) bestehen.
2. Verfahren zum Herstellen von Melaminborat-Teilchen,
umfassend das Halten einer Mischung aus Borsäure und Mel
amin bei einer Temperatur (T) von 0 bis 200°C in einer
Dampfenthaltenden Atmosphäre, bei der die relative Feuchte
(Ψ) mindestens 5% beträgt, für eine Haltezeit (t) inner
halb eines Bereiches von 1 bis 100 Stunden unter Bedingun
gen, die die Gleichung erfüllen
(T-60)≧-20·log₁₀(t/4)+(Ψ-100)²/20,um Melaminborat-Teilchen, wie in Anspruch 1 definiert, oder
eine sie enthaltende Mischung zu bilden.
3. Hexagonale Bornitrid-Teilchen, die jeweils im wesent
lichen aus schuppenförmigen Primärteilchen von hexagonalem
Bornitrid bestehen, die ohne Orientierung zusammengeballt
sind.
4. Hexagonale Bornitrid-Teilchen nach Anspruch 3, worin
die Primärteilchen ohne einen Binder in einer Kiefernzap
fenform zusammengeballt sind.
5. Hexagonales Bornitrid-Pulver, das eine Mischung, um
fassend von 20 bis 100 Gew.-% der hexagonalen Bornitrid-Teilchen,
wie sie Anspruch 3 oder 4 definiert sind, und von
80 bis 0 Gew.-% anderer Bornitrid-Teilchen, ist, und das
einen Graphitisierungs-Index (GI) von 1,0 bis 2,5 gemäß
Pulver-Röntgenbeugung und ein Verhältnis von I₀₀₂/I₁₀₀ von
6 bis 20 aufweist, worin I₀₀₂ die Intensität der (002)-Beugungslinie
und I₁₀₀ die Intensität der (100)-Beugungs
linie ist.
6. Verfahren zum Herstellen eines hexagonalen Bornitrid-Pulvers
nach Anspruch 5, umfassend das Vermischen von Mel
aminborat-Teilchen oder einer diese enthaltenden Mischung,
hergestellt nach dem Verfahren gemäß Anspruch 2, und einen
Kristallisations-Katalysator, so daß das molare Verhältnis
des Melaminborats zum Kristallisations-Katalysator, berech
net als B₂O₃, d. h. C₃N₆H₆·2H₃BO₃/B₂O₃, von 5 bis 100 be
trägt, und Glühen der resultierenden Mischung in einer
nicht oxidierenden Gas-Atmosphäre bei einer Temperatur von
1.700 bis 2.200°C.
7. Verfahren zum Herstellen eines hexagonalen Bornitrid-Pulvers
nach Anspruch 5, umfassend das Calcinieren von Mel
aminborat-Teilchen oder einer diese enthaltenden Mischung,
hergestellt nach dem Verfahren gemäß Anspruch 2, in einer
nicht oxidierenden Gas-Atmosphäre bei einer Temperatur von
nicht weniger als 500°C und weniger als 1.700°C, um amor
phes Bornitrid oder hexagonales Bornitrid mit einem Graphi
tisierungs-Index (GI) von mehr als 2,5 zu bilden, Vermi
schen eines Kristallisations-Katalysators damit, so daß das
molare Verhältnis des Stickstoffs (N) des Bornitrids zum
Kristallisations-Katalysator, berechnet als B₂O₃, d. h.
N/B₂O₃, von 10 bis 300 beträgt, und Glühen der resultieren
den Mischung in einer nicht oxidierenden Gas-Atmosphäre bei
einer Temperatur von 1.700 bis 2.200°C.
8. Verbundmaterial, umfassend ein Harz und/oder einen
Kautschuk und ein darin eingearbeitetes, hexagonales Borni
trid-Pulver nach Anspruch 5.
9. Pulvermaterial zur Herstellung eines Sinterkörpers
aus hexagonalem Bornitrid, das ein hexagonales Bornitrid-Pulver,
wie in Anspruch 5 definiert, enthält und einen Sau
erstoffgehalt von 0,5 bis 2,5 Gew.-% aufweist.
10. Hexagonales Bornitrid-Pulvermaterial zur Herstellung
eines drucklos gesinterten Körpers, umfassend ein hexagona
les Bornitrid-Pulver, wie in Anspruch 5 definiert, und min
destens ein Material, ausgewählt aus der Gruppe bestehend
aus Boroxiden, Erdalkalimetalloxiden und Erdalkalimetall
boraten, das in einer Menge von 1 bis 20 Gew.-% in das Pul
ver eingearbeitet ist.
11. Sinterkörper aus hexagonalem Bornitrid, erhalten
durch Sintern eines hexagonalen Bornitrid-Pulvers, wie es
in Anspruch 9 definiert ist.
12. Drucklos gesinterter Körper aus hexagonalem Borni
trid, erhalten durch druckloses Sintern eines hexagonalen
Bornitrid-Pulvers, wie es in Anspruch 10 definiert ist.
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