DE1520461B1 - Verfahren und Vorrichtung zur Polymerisation mindestens eines 1-Olefins - Google Patents
Verfahren und Vorrichtung zur Polymerisation mindestens eines 1-OlefinsInfo
- Publication number
- DE1520461B1 DE1520461B1 DE19611520461D DE1520461DA DE1520461B1 DE 1520461 B1 DE1520461 B1 DE 1520461B1 DE 19611520461 D DE19611520461 D DE 19611520461D DE 1520461D A DE1520461D A DE 1520461DA DE 1520461 B1 DE1520461 B1 DE 1520461B1
- Authority
- DE
- Germany
- Prior art keywords
- zone
- diluent
- reaction vessel
- receiving zone
- loop
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Pending
Links
Classifications
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B01—PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES OR APPARATUS IN GENERAL
- B01J—CHEMICAL OR PHYSICAL PROCESSES, e.g. CATALYSIS OR COLLOID CHEMISTRY; THEIR RELEVANT APPARATUS
- B01J19/00—Chemical, physical or physico-chemical processes in general; Their relevant apparatus
- B01J19/18—Stationary reactors having moving elements inside
- B01J19/1812—Tubular reactors
- B01J19/1837—Loop-type reactors
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B62—LAND VEHICLES FOR TRAVELLING OTHERWISE THAN ON RAILS
- B62M—RIDER PROPULSION OF WHEELED VEHICLES OR SLEDGES; POWERED PROPULSION OF SLEDGES OR SINGLE-TRACK CYCLES; TRANSMISSIONS SPECIALLY ADAPTED FOR SUCH VEHICLES
- B62M7/00—Motorcycles characterised by position of motor or engine
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C08—ORGANIC MACROMOLECULAR COMPOUNDS; THEIR PREPARATION OR CHEMICAL WORKING-UP; COMPOSITIONS BASED THEREON
- C08F—MACROMOLECULAR COMPOUNDS OBTAINED BY REACTIONS ONLY INVOLVING CARBON-TO-CARBON UNSATURATED BONDS
- C08F10/00—Homopolymers and copolymers of unsaturated aliphatic hydrocarbons having only one carbon-to-carbon double bond
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B01—PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES OR APPARATUS IN GENERAL
- B01J—CHEMICAL OR PHYSICAL PROCESSES, e.g. CATALYSIS OR COLLOID CHEMISTRY; THEIR RELEVANT APPARATUS
- B01J2219/00—Chemical, physical or physico-chemical processes in general; Their relevant apparatus
- B01J2219/00049—Controlling or regulating processes
- B01J2219/00051—Controlling the temperature
- B01J2219/00074—Controlling the temperature by indirect heating or cooling employing heat exchange fluids
- B01J2219/00087—Controlling the temperature by indirect heating or cooling employing heat exchange fluids with heat exchange elements outside the reactor
- B01J2219/00094—Jackets
-
- Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
- Y10—TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC
- Y10S—TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
- Y10S159/00—Concentrating evaporators
- Y10S159/10—Organic
Landscapes
- Chemical & Material Sciences (AREA)
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Organic Chemistry (AREA)
- Chemical Kinetics & Catalysis (AREA)
- Combustion & Propulsion (AREA)
- Health & Medical Sciences (AREA)
- Polymers & Plastics (AREA)
- Medicinal Chemistry (AREA)
- Transportation (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Polymerisation Methods In General (AREA)
- Addition Polymer Or Copolymer, Post-Treatments, Or Chemical Modifications (AREA)
- Organic Low-Molecular-Weight Compounds And Preparation Thereof (AREA)
Description
1 2
Ein kontinuierliches Verfahren zur Polymerisation haltes des Reaktionsgefäßes mit einer Geschwindigvonniederen
Olefinen nach dem Niederdruckverfahren keit im turbulenten Strömungsbereich, einer Aufin
einem schleifenförmigen Reaktionsgefäß war be- nahmezone, die in offener Verbindung mit diesem
reits aus der deutschen Auslegeschrift 1 060 598 be- Reaktionsgefäß steht und geeignet zur kontinuierlichen
kannt. Die Polymerisatdispersion wird durch einen 5 Aufnahme von Teilchenform-Polymerem, das sich
Überlauf abgezogen, ohne daß sie vorher durch Ab- daraus auf Grund der Schwere absetzt, und Einrichsetzenlassen
der Polymerisatteilchen auf Grund der tungen zum Abziehen dieses Polymeren aus der AufSchwerkraft in einer Aufnahmezone konzentriert wird. nahmezone besteht.
Weiterhin war aus der belgischen Patentschrift 558 641 In einer Ausbildungsform der Erfindung wird ein
ein Verfahren zur Polymerisation von Olefinen be- ίο Verdünnungsmittel in die Aufnahmezone eingeleitet,
kannt, das in einem Reaktionsgefäß mit einer Auf- um die Temperatur des gewonnenen polymeren Pronahmezone
durchgeführt wird. Das Polymerisations- duktes unterhalb dessen Erweichungspunkt zu halten,
gefäß hat im allgemeinen eine kegelstumpf artige Form. wodurch die Möglichkeit des Schmelzens des PoIy-Von
einem schleifenförmigen Reaktor ist nicht die Rede. meren vermindert wird und das Verstopfen und Ver-
Die Erfindung betrifft daher ein Verfahren zur 15 schmieren der Aufnahmezone vermieden wird.
Polymerisation mindestens eines 1-Ölefins mit einem In einer anderen Ausbildungsform der Erfindung
Katalysator in Gegenwart eines Verdünnungsmittels wird die Geschwindigkeit der Reaktionspartner innerin
einem schleifenförmigen Reaktionsgefäß unter halb der schleifenförmigen Reaktionszone proportional
solchen Polymerisationsbedingungen von Hitze und zu der Menge der Teilchenform-Feststoffe in der Auf-Druck,
daß praktisch das gesamte erzeugte Polymeri- 20 nahmezone variiert.
sat in diesem Verdünnungsmittel unlöslich und in Nach der USA-Patentschrift 2 825 721 können einForm
eines festen, teilchenförmigen Polymeren mit heitliche Polymeren und Copolymeren durch Koneiner
größeren Dichte als dieses Verdünnungsmittel taktieren von einem oder mehreren Olefinen mit
vorhanden ist, daß die Strömungsgeschwindigkeit einem Katalysator, der als Hauptbestandteil Chromvon
Verdünnungsmittel, Katalysator und Olefin in 25 oxyd, vorzugsweise mit einer wesentlichen Menge an
dem Reaktionsgefäß im turbulenten Strömungsbe- sechswertigem Chrom, enthält, hergestellt werden,
reich und der Inhalt des Reaktors in einem kontinuier- Das Chromoxyd ist mit mindestens einem anderen
liehen Strömungsumlauf gehalten wird, dadurch ge- Oxyd vereinigt, insbesondere mit Siliziumdioxyd, Alukennzeichnet,
daß man diese Polymerisatfestteilchen miniumoxyd, Zirkonoxyd und Thoriumoxyd. Die zur
aus dem schleifenförmigen Reaktionsgefäß entfernt, 30 Polymerisation verwendete Olefinbeschickung beindem
man sie auf Grund der Schwerkraft aus diesem steht aus mindestens einem Olefin, besonders 1-Oleschleif
enf örmigen Reaktionsgefäß in eine mit diesem finen mit einem maximalen Kohlenstoffgehalt von
in offener Verbindung stehenden Aufnahmezone sich 8 Kohlenstoffatomen je Molekül und keiner Verzweiabsetzen
läßt, wobei die Länge dieser Aufnahmezone, gung näher an der Doppelbindung als in der 4-Stellung.
ausgehend von dem Reaktionsgefäß, zumindest das 35 Beispiele für Olefine, die nach der beschriebenen Me-Dreifache,
vorzugsweise das Vier- bis Vierzigfache thode polymerisiert werden können, sind Äthylen,
ihres Durchmessers beträgt, und daß man in dieser Propylen, 1-Buten, 1-Penten und 1,3-Butadien. Copoly-Aufnahmezone
eine an Polymerisatfestteilchen konzen- meren, wie z. B. Äthylen-Copolymeren und Äthylentrierte
Fraktion sammelt, praktisch das gesamte Ver- Butadien-Copolymeren, können ebenso unter Verdünnungsmittel,
1-Olefin und Katalysator über den 40 Wendung des chromoxydhaltigen Katalysators herge-Eintrittin
diese Aufnahmezone weiterfiießen und inner- stellt werden. Die Olefine werden in Gegenwart eines
halb des schleifenförmigen Reaktors verbleiben läßt Kohlenwasserstoffverdünnungsmittels, beispielshalber
und die Fraktion aus der Aufnahmezone abzieht. einer acyclischen, alicyclischen oder aromatischen Ver-
Der technische Fortschritt des erfindungsgemäßen bindung, die inert sind, polymerisiert. Unlängst wurde
Verfahrens gegenüber dem bekannten Verfahren zur 45 festgestellt, daß innerhalb des breiten in der vorher-Polymerisation
von Olefinen in einem schleifenförmi- gehend erwähnten Patentschrift aufgeführten Tempegen
Reaktor besteht vor allem darin, daß eine konzen- raturbereichs ein kritischer Polymerisationstemperatrierte
Polymerisatdispersion abgezogen wird. Wäh- turbereich vorliegt, innerhalb dessen es möglich ist,
rend beim bekannten Verfahren eine Dispersion mit gesteigerte Ausbeuten an Polymeren mit hohem MoIeeinem
Gehalt an Polymerisat von höchstens 20°/0 an- 50 kulargewicht des Äthylens zu erzeugen, welche in dem
fällt, erhöht sich bei dem erfindungsgemäßen Ver- Kohlenwasserstoffverdünnungsmittel unlöslich sind,
fahren die Polymerisatkonzentration der Dispersion Dieses Polymere wird in Verbindung mit dem PoIybis
auf etwa 55 %. merisationskatalysator gebildet und ist in dem flüssigen
Es muß außerdem als überraschend angesehen Verdünnungsmittel in fester Teilchenform suspendiert,
werden, daß erfindungsgemäß bei der hohen Strö- 55 In der folgenden Beschreibung wird der Ausdruck
mungsgeschwindigkeit in einem schleifenförmigen »Teilchenform-Polymeres« __ angewandt, um derartige
Reaktor die gebildete Polymerisatdispersion mit einem unlösliche Polymeren des Äthylens zu bezeichnen.
Feststoffgehalt bis etwa 200/0 durch Sedimentation in Das Teilchenform-Polymere kann aus Äthylen und
einer Aufnahmezone bis zu einem Gehalt von etwa aus Mischungen von Äthylen mit anderen nicht ge-55
%> also um mehr als das 21/2fache, sich so schnell 60 sättigten Kohlenwasserstoffen, beispielshalber Mikonzentrieren
läßt, daß eine kontinuierliche Polymeri- schungen von Äthylen mit niedrigeren Anteilen
sation technisch durchführbar ist. höherer 1-Olefine, wie Propylen, 1-Buten, 1-Penten
Erfindungsgemäß ist ebenso eine Vorrichtung zur und 1-Hexen, hergestellt werden. Beispiele für Copolymerisation
mindestens eines 1-Olefins vorgesehen, monomeren, die mit Äthylen verwendet werden könwelche
aus einem schleifenförmigen Reaktionsgefäß, 65 nen, sind 1-Olefine, die keine Verzweigung naher der
das praktisch frei von inneren Widerständen ist, Ein- Doppelbindung als in der 4-Stellung aufweisen, und
richtungen zur Einführung der Reaktionsteilnehmer konjugierte und nicht konjugierte Diolefine. Die PoIy-
und Verdünnungsmittel und zur Bewegung des In- merisationsreaktion wird in Gegenwart eines flüssigen
3 4
Kohlenwasserstoffes als Verdünnungsmittel durch- gang dazu groß genug ist, um das Darüberhinweggeführt,
welches bei der Polymerisationsreaktion inert springen des Polymeren zu vermeiden, und nicht so
ist und in welchem die Hauptmenge des Polymeren groß, daß sich daraus eine übermäßig große Menge an
unter den Reaktionsbedingungen unlöslich ist. Ge- leichterem Verdünnungsmittel und Reaktionsteileignete
Verdünnungsmittel sind Paraffine, z. B. solche 5 nehmern, die in die Aufnahmezone aufgenommen
mit 3 bis 12 und vorzugsweise 3 bis 8 Kohlenstoff- werden, ergibt. Es wurde gefunden, daß die PoIyatomen
je Molekül, z. B. η-Butan, n-Pentan, Isopen- merenproduktionsgeschwindigkeit eine Funktion des
tan, η-Hexan und n-Decan, gesättigte cyclische Absetzbezirkes ist, d. h. des Durchmessers des EinKohlenwasserstoffe,
wie Cyclohexan, Cyclopentan, gangs zu der Aufnahmezone. Die erforderliche Länge Methylcyclopentan und Methylcyclohexan. Die Tem- ίο der Aufnahmezone ist ebenfalls eine Funktion der Geperatur
der Polymerisationsreaktion hängt von dem schwindigkeit als auch der Menge Polymeren innerspeziellen
flüssigen Verdünnungsmittel ab, das ange- halb der Aufnahmezone. Wenn z. B. ein Reaktionswandt
wird, und von den Olefmreaktionsteilnehmern. gefäß mit 25,4 cm innerem Durchmesser, eine Auf-Gewöhnlich
wird jedoch die Polymerisation bei HO0C nahmezone mit 3,17 cm und eine Reaktionsgefäßge-
und darunter durchgeführt, vorzugsweise zwischen 15 schwindigkeit von etwa 2,43 m/Sek. verwendet wird,
etwa 107 und etwa 66° C. Die olefinischen Reaktions- erstreckt sich die turbulente Zone etwa 51I2 Durchpartner
werden in der Polymerisationszone mit einer messer der Aufnahmezone in diese hinein, so daß die
Suspension von feinzerteiltem Chromoxydkatalysator Länge sich bis unterhalb dieses Punktes erstrecken
in dem flüssigen Kohlenwasserstoffverdünnungsmittel muß, um eine Zone von relativer Ruhe zu ergeben,
unter den vorhergehend erwähnten Temperaturen 20 Wenn die Polymerenfeststoff konzentration 20 bis 25 °/o
und bei geeigneten Drücken, um das Verdünnungs- innerhalb des Reaktionsgefäßes bei Anwendung einer
mittel in flüssiger Phase zu erhalten, in Berührung ge- linearen Geschwindigkeit von 3,04 bis 4,26 m/Sek.
bracht. Die Konzentration des Katalysators in der beträgt, baut sich das Polymere in der Zone etwa mit
Reaktionszone kann innerhalb weiter Grenzen vari- einer Geschwindigkeit von 0,30 bis 0,61 m/Min, auf.
ieren; sie liegt jedoch im allgemeinen im Bereich von 25 Wie in der Zeichnung wiedergegeben ist, kann die
0,001 bis 5 Gewichtspiozent, bezogen auf den flüssigen Aufnahmezone aus einem einfachen Rohr bestehen,
Kohlenwasserstoff als Verdünnungsmittel. welches an der unteren Seite der Reaktionszone ange-
Mittels der erfindungsgemäßen Verfahren und Vor- hängt ist. Im Fall eines Schleifenreaktionsgefäßes mit
richtung kann das polymere Produkt kontinuierlich einem inneren Durchmesser von 25,4 cm kann der
aus dem Schleifenreaktionsgefäß mit einer minimalen 30 Eintritt zu der Aufnahmezone etwa 3,17 cm Durch-Menge
an begleitendem flüssigem Verdünnungsmittel messer aufweisen. Die Länge der Zone soll mindestens
und Kohlenwasserstoffreaktionsteilnehmern gewonnen das 3fache des Durchmessers der Aufnahmezone, bewerden.
Dadurch wird die Notwendigkeit der Zurück- vorzugterweise jedoch das 4- bis 40fache betragen,
führung von Olefin und der Zurückführung des Ver- Der Eingangsdurchmesser ist eine Funktion der gedünnungsmittels
aus der Produktgewinnungszone zu 35 wünschten Produktionsgesehwindigkeit. Im allgeder
Reaktionszone auf ein Minimum gebracht. Weiter- meinen ist es vorteilhafter, eine vielfache Anzahl von
hin ergibt sich aus der Einrichtung der Aufnahmezone Aufnahmezonen mit kleinem Durchmesser zu vereine
Steigerung der Polymerenkonzentration vor der wenden, als eine einzelne Einheit mit großem Durch-Polymerenproduktgewinnungszone,
wodurch die Be- messer, um bei der Regelung der Produktionsgeschwinlastung
dieser Zone erniedrigt wird. Indem es ermög- 40 digkeit beweglich zu sein.
licht wird, die Reaktionspartner in der Reaktionszone Beim normalen Betrieb der Aufnahmezone liegen
während eines längeren Zeitraums vor der Abziehung die darin gesammelten Teilchen in Form von Teilchenzu
belassen, wird die Olefinumwandlung beträchtlich f orm-Feststoffen vor. Am unteren Ende der Auf nahmegesteigert,
wodurch sich eine verbesserte wirtschaftliche zone kann ein Ventil angebracht ssin, welches sich
Lage ergibt. Ein weiterer Vorteil dieses Systems besteht 45 periodisch öffnet und vollständig schließt, so daß die
darin, daß weniger neues Verdünnungsmittel in das Entfernung des Polymerenproduktes gewährleistet ist.
Reaktionsgefäß eingeführt wird, wodurch die Mög- In Anbetracht der Tatsache, daß das Schleifenlichkeit
sich vermindert, Katalysatorgifte in das Re- reaktionsgefäß unter Überatmosphärendruck beaktionssystem
einzuschleppen. Die Katalysatorpro- trieben wird und sich das Ventil in eine Leitung von
duktivität wird ebenso allgemein verbessert, wodurch 50 etwa Atmosphärendruck öffnet, verdampfen Kohlensich
ein dementsprechend niedrigerer Aschegehalt des Wasserstoffverdünnungsmittel und Reaktionspartner
Produktes ergibt. rasch, und die Gase dehnen sich aus, so daß das PoIy-
Entsprechend dem erfindungsgemäßen Verfahren merenprodukt durch die Leitung zu der Produktpolyist
eine Anhängung an dem schieifenförmigen Re- meren-Gewinnungszone getrieben wird. Es können
aktionsgefäß in der Weise angebracht, daß die strö- 55 zwei Ventile in die Aufnahmezone eingebaut werden,
menden Reaktionsteilnehmer und das Verdünnungs- wodurch es ermöglicht wird, einen Teil des abgesetzten
mittel den Eingang dieses Anhanges passieren, der polymeren Produktes abzutrennen. Periodisch wird
hier als Aufnahmezone bezeichnet wird, und zwar in das Bodenventil geschlossen und das obere Ventil
der Weise, daß sich die schwereren Teilchen kontinu- geöffnet, wodurch die Einführung des Polymerenierlich
auf Grund der Schwerkraft aus den strömenden 60 produkts in die Schleuse ermöglicht wird, wenn das
Reaktionspartnern und Verdünnungsmittel in die Auf- obere Ventil geschlossen wird und das Bodenventil genahmezone
absetzen, während das leichtere Verdün- öffnet wird, entströmt das Polymere mit einer geringen
nungsmittel und die leichteren Reaktionspartner Menge an begleitendem Verdünnungsmittel und Rekontinuierlich
über den Eingang dieser Aufnahme- aktionspartner. Das Ventil oder die Ventilserie sind
zone wegfließen, wodurch sich in dieser eine Fraktion 65 normalerweise völlig geöffnet oder völlig geschlossen
ergibt, die konzentriert an Teilchenform-Polymeren- und können in einem Zeitkreislauf betrieben werden,
feststoffen ist. Diese Aufnahmezone kann von irgend- Wie bereits vorstehend erwähnt, besteht das in der
einer beliebigen Art sein, vorausgesetzt, daß der Ein- Aufnahmezone angehäufte Polymerenprodukt nor-
5 6
malerweise aus festem Teilchenform-Polymerem, wel- darin, daß die Geschwindigkeit der Reaktionspartner
ches aus der Aufnahmezone mittels der oder den vor- und des Verdünnungsmittels innerhalb des Schleifenhergehend
beschriebenen Methoden leicht entfernt reaktionsgefäßes in direktem Verhältnis zu dem Vowird.
Wenn jedoch der Zeitpunkt oder die Entfernung lumen Feststoffe innerhalb der Aufnahmezone variiert
des Polymeren aus der Aufnahmezone nicht sorgfältig S wird. Wenn die Geschwindigkeit von Verdünnungsgeregelt
ist, haben die Reaktionsteilnehmer, welche mittel und Reaktionspartnern innerhalb des Schleifendas
Polymere in die Aufnahmezone begleiten, eine reaktionsgefäßes gesteigert wird, wird die Menge an
ideale Umgebung zur weiteren Polymerisation. Im Teilchenform-Feststoffen, die sich aus dieser ReHinblick
auf die Tatsache, daß die Olefinpolymeri- aktionszone auf Grund der Schwerkraft in die Aufsationsreaktion
normalerweise exotherm verläuft, er- io nahmezone absetzt, erniedrigt, und umgekehrt. Deshalb
gibt sich durch die entwickelte Wärme ein Schmelzen kann irgendeine gebräuchliche Meßeinrichtung verdes
angehäuften Polymerenproduktes, wodurch sich wendet werden, um das Volumen an Feststoffen innerdieses
Produkt zu einer Masse agglomerisiert, die halb der Aufnahmezone zu bestimmen, von welcher
aus der Aufnahmezone schwierig zu entfernen sein dann ein Signal zu der Antriebseinrichtung überkann.
Bei einer Ausführungsform der Erfindung wird 15 mittelt wird, um die Geschwindigkeit zu regeln. Wenn
die in der Aufnahmezone entwickelte Wärme kon- eine Aufnahmezone mit einem konstanten Volumen
tinuierlich entfernt, um so eine Temperaturerhöhung verwendet wird, kann eine einfache Vorrichtung zur
innerhalb der Aufnahmezone über den Schmelzpunkt Messung der Höhe der Feststoffe innerhalb der Aufdes
Polymerenproduktes zu vermeiden. Jede beliebige nahmezone angewandt werden, z. B. ein y-Strahlengebräuchliche
Methode zur Wärmeabführung kann 20 dichtemeßgerät oder durch Fokussieren eines Lichtangewandt werden, wie direkte oder indirekte Wärme- Strahls durch das Reaktionsgefäß bei den maximalen
austauschsysteme. Das Schmelzproblem kann ebenso und minimalen gewünschten Höhen, Jede Vorrichdurch
Entfernung der Reaktionsteilnehmer aus der tung zeigt an, wenn die Feststoffhöhe außerhalb des
Aufnahmezone, bevor sie Gelegenheit zur weiteren gewünschten Bereiches liegt. Bei Verwendung eines
Polymerisation hatten, gelöst werden. Ein geeignetes 25 Motors mit variabler Geschwindigkeit, mit Propellern
Verfahren besteht darin, ein Verdünnungsmittel an zum Antreiben der Flüssigkeit in dem Schleifendem
Boden der Aufnahmezone einzuleiten und da- reaktionsgefäß ergibt sich bei einem Anstieg der Höhe
durch diese Aufnahmezone zu kühlen. Das Ver- der Feststoffe innerhalb der Aufnahmezone eine
dünnungsmittel kann im Temperaturbereich von Signalübertragung zu dem Motor mit variierbarer GeRaumtemperatur
bis geringfügig unterhalb der Re- 30 schwindigkeit, so daß die Moiorgeschwmdigkeit geaktionszonentemperatur
hegen; d. h. für Polyäthylen steigert wird, wodurch die Höhe des abgesetzten Mazwischen
Raumtemperatur und etwa 1070C, Vorzugs- terials in der Aufnahmezone erniedrigt wird. Wenn die
weise etwa 21 bis etwa 93°C. Wenn die Geschwindig- Feststoff höhe den minimalen gewünschten Punkt
keit des Verdünnungsmittels, welches die Aufnahme- erreicht, erfolgt das umgekehrte,
zone nahe dem Boden betritt, über der Geschwindig- 35 Der Ort der Anbringung der Aufnahmezone im
keit liegt, mit der die Reaktionspartner in die Auf- Hinblick auf das Schleifenreaktionsgefäßsystem ist
nahmezone aus dem Schleifenreaktionsgefäß ein- nicht besonders wichtig, soweit sich die erzeugten
treten, werden die Reaktionsteilnehmer zurück in den Teilchenform-Feststoffe auf Grund der Schwerkraft in
Schleifenreaktor gespült. Natürlich ist es wesentlich, die Aufnahmezone absetzen können. Bei der bevordaß
das Volumen an Verdünnungsmittel nicht über- 40 zugten Arbeitsweise ist die Aufnahmezone an der
mäßig groß ist und daß die Geschwindigkeit so ist, unteren Seite eines der horizontalen Schenkel des Redaß
die Reaktionsteilnehmer aus der Aufnahmezone aktionsgefäßes angebracht, so daß die Richtung der
entfernt werden, daß jedoch die teilchenförmigen Fest- Strömung innerhalb des Reaktionsgefäßes senkrecht
stoffe sich darin absetzen können. Diese Einführung zur Aufnahmezone verläuft.
eines Verdünnungsmittel, z. B. des in dem Schleifen- 45 Es ist überraschend, daß bei Verwendung der Aufreaktionsgefäß
verwendeten Verdünnungsmittels, in nahmezone in Verbindung mit dem Schleif enreaktionsden
Boden der Aufnahmezone kann entsprechend system sich bezüglich der Konzentrierung des PoIyeinem
Signal von einem Thermoelement innerhalb der meren von den innerhalb des Reaktionsgefäßes ge-Aufnahmezone
variiert werden, welches die Tempe- fundenen 18 bis 20% eine Steigerung auf etwa 55%
ratur der Aufnahmezone mißt. Wenn die Temperatur 50 innerhalb der Aufnahmezone ergibt. Diese Konzenin
der Aufnahmezone ansteigt, wird die Menge des in trationen variieren natürlich mit den Reaktionsdiese
Aufnahmezone eingeleiteten Verdünnungsmittels partnern und den Reaktionsbedingungen innerhalb
gesteigert, und umgekehrt. Dazu kann jede beliebige der Reaktionszone. Weiterhin ist überraschend, daß
Art von gebräuchlichem Temperaturkontrollsystem die Umwandlung der Reaktionsteilnehmer gesteigert
verwendet werden. __ 55 wird. Zum Beispiel wurde gefunden, daß es möglich
Bei einer anderen Ausbildungsform der Erfindung ist, die Äthylenumwandlung von 50 bis 70 % auf etwa
wird diese sekundäre Polymerisationsreaktion kon- 85 bis 95% zu steigern. Wenn ein Copolymeres aus
trolliert, indem die Verweilzeit des Polymerenproduktes Äthylen und 1-Buten gebildet wird, wurde gefunden,
innerhalb der Aufnahmezone geregelt wird. Dies kann daß die Steigerung der Butenumwandlung von 25 auf
erreicht werden durch Steigerung der Abzugsgeschwin- 60 etwa 50 % erfolgt. Die Umwandlung wird bestimmt,
digkeit aus der Polymerisationszone. Jedoch ist dies indem die Produktmenge durch die in den Schleifengewöhnlich unerwünscht, da dadurch ebenfalls der reaktor eingeführte Monomerenmenge geteilt wird.
Abzug einer gesteigerten Menge Reaktionspartner Zur weiteren Erläuterung der Erfindung wird im
und Verdünnungsmittel aus der Reaktionszone ver- folgenden ein Beispiel unter Bezugnahme auf die
ursacht wird und dadurch einige Vorteile der Auf- 65 Zeichnung gebracht.
nahmezone verlorengehen. Das Reaktionsgefäß 1 besteht aus geflanschten
Ein bevorzugtes Verfahren zur Einregelung der geraden Rohrstücken und Bögen, die verbunden sind,
Verweilzeit innerhalb der Aufnahmezone besteht um eine kontinuierliche Strömungsbahn, die praktisch
7 8
frei von Widerständen ist, zu ergeben. Das Reaktions- nähme ein Rohr von 3,17 cm innerem Durchmesser
gefäß ist durch den Abschnitt 9 ummantelt, welcher von etwa 109 cm Länge sein, welches an das Reakeinen
kreisförmigen Zwischenraum 10 mit dem Re- tionsgefäß geschweißt ist. Die Größe der Öffnung, die
aktionsgefäß 1 bildet. Mittels eines Einlasses 13 und Größe des Rohres und die Kapazität der Aufnahmeeines
Auslasses 14 ist es möglich, eine Wärmeaus- 5 zone kann innerhalb beträchtlicher Grenzen variiert
tauschflüssigkeit durch den kreisförmigen Zwischen- werden, um die Arbeitsbedingungen festzulegen. An
raum 10 zu leiten und die Temperatur des Reaktions- dem Ende der Aufnahmezone 17 ist ein Ventil 18 angegefäßes
zu regeln. Leitung 2 ist vorgesehen zur Ein- bracht, welches periodisch vollständig geöffnet oder
führung von Katalysator und Verdünnungsmittel in vollständig geschlossen ist. Die Ventilöffnung kann
das Reaktionsgefäß, und Leitung 3 ist vorgesehen zur io ein Schlitz sein, beispielshalber 9,5 · 31 mm oder eine
Einführung von Äthylen in das Reaktionsgefäß. Lei- einfache runde Öffnung, z. B. mit 9,5 mm Durchtung
11 und Ventil 12 sind zur periodischen Entnahme messer, sein. Ein geeignetes Verfahren zum Betreiben
von Reakticnsproben vorgesehen, um die Bedingungen des Ventils besteht in der Verwendung eines Rivettinnerhalb
des Reaktionsgefäßes zu prüfen. Thermo- Luftzylinders mit 14,6 cm Hub. Aus dem Ventil 18
elemente können zur Temperaturmessung in dem Re- 15 werden Produkt und Verdünnungsmittel und Reaktionsgefäß
angebracht sein. Es kann eine Vorrich- aktionsteilnehmer durch die sich ausdehnenden Gase
tung getroffen werden, um die Messung der Reaktions- über Leitung 19 zu der Produktgewinnungsanlage
gefäßtemperatur auf einen Temperaturregisterregler überführt.
(nicht zu sehen) zu übertragen, welcher zur Regelung Innerhalb der Aufnahmezone 17 wird die Tempe-
der Reaktionsgefäßtemperatur verwendet werden kann. 20 ratur durch ein Thermoelement 23 gemessen, welches
Verschiedene Regelverfahren können verwendet wer- ein Signal zum Temperaturregistrierregler 22 überden,
einschließlich Regelung der Wärmeaustausch- mittelt, welcher das Motorventil 21 in Leitung 20
flüssigkeit zum Mantel 9, Regelung der Menge und/ betreibt, um die Einführung von Verdünnungsmittel
oder der Temperatur der Reaktionsteilnehmer, die in die Aufnahmezone 17 zu ermöglichen, wodurch
in das Reaktionsgefäß eintreten oder Regelung der 25 der Inhalt derselben abgekühlt wird und gegebenenin
das Reaktionsgefäß eingeleiteten Katalysatormenge. falls die Reaktionsteilnehmer zurück in das Reaktions-Eine
senkrecht angebrachte Treibwelle 4 ist mit den gefäß 1 gespült werden.
Propellern 5 und 6 verbunden. Außerhalb des Reak- Mittels der Feststoffhöhenmeßvorrichtung 24 und
tionsgefäßes können geeignete Vorrichtungen, z. B. 25, welche aus Vorrichtungen vom photoelektrischen
ein Motor mit variierbarer Geschwindigkeit 8, vorge- 30 Typ oder aus y-Strahldichtemeßgeräten bestehen
sehen sein, um die Treibwelle 4 und die Propeller 5 können, wird ein Signal zum Höhenregler 26 über-
und 6 zu betreiben. Es wird eine beträchtliche Bewegung mittelt, wenn die Höhe der Feststoffe außerhalb des
durch die Propeller 5 und 6 erzeugt, und diese wird gewünschten Bereichs ist, was vorhergehend durch die
teilweise in Strömungsenergie umgewandelt durch die Anordnung der Meßvorrichtungen 24 und 25 bevorgesehenen
Richtscheiben 7, die aus Metallplatten 35 stimmt wurde. Dieses Signal wird dann auf den Motor
gebildet sind, die senkrecht von der inneren Wand des mit variierbarer Geschwindigkeit 8 zum Antreiben
Reaktionsgefäßes vorspringen und anschließend an die der Propellers und 6 übertragen, wodurch die GePropeller
5 und 6 gelagert sind. Jedoch kann irgend- schwindigkeit der Strömung innerhalb des Reaktionseine
geeignete Vorrichtung gebraucht werden, um gefäßes gesteigert oder gesenkt wird. Wenn die Höhe
die Rotationsenergie in Strömungsenergie zu über- 40 in der Aufnahmezone 17 auf oberhalb einer vorbefuhren.
stimmten Höhe ansteigt, wird ein Signal an den
Bei der gezeigten Apparatur ist der senkrechte Motor 8 mit variierbarer Geschwindigkeit überSchenkel,
in welchem die Propeller angebracht sind, mittelt, so daß die Rotationsenergie, die den Propraktisch von demselben Querschnitt wie der übrige pellern 5 und 6 mitgeteilt wird, gesteigert wird, wo-Teil
des Reaktionsgefäßes; jedoch kann gewünschten- 45 durch sich die Geschwindigkeit der Flüssigkeit innerfalls
der senkrechte Schenkel von größerem oder halb des Reaktionsgefäßes erhöht, und umgekehrt,
kleinerem Durchmesser als das übrige Reaktions- Ein Sicherheitsventil kann in der Aufnehmzone 17
gefäß sein. Die verschiedenen Teile, aus denen das oberhalb des Ventils 18 angebracht werden, wobei
Reaktionsgefäß zusammengesetzt ist, sind so kon- dieses Sicherheitsventil normalerweise offen ist, so daß
tsruiert, daß sich eine glatte kontinuierliche innere 50 bei einem Fehler des Ventils 18, sich geeignet zu
Oberfläche ergibt, die ein Minimum an Strcmungs- schließen, das Sicherheitsventil in Betrieb gesetzt wird
widerstand bietet. Die einzigen Widerstände von und sich schließt, so daß ein Verlust an Reaktionsteileiniger
Bedeutung in dem Reaktionsgefäß sind die nehmern und Verdünnungsmittel vermieden wird.
Propeller 5 und 6 und die Leitscheiben 7. Das Reak- Die von dem Druckabfall von Überatmosphären-
Propeller 5 und 6 und die Leitscheiben 7. Das Reak- Die von dem Druckabfall von Überatmosphären-
tionsgefäß kam aus geflanschten Abschnitten be- 55 druck auf praktisch Atmosphärendruck herstammenster
en cc'er Isarn teilweise cder völlig geschweißt sein. den, sich in Leitung 19 ausdehnenden Gase transpor-
Die Aufnahmezone, wie sie in der Zeichnung ge- tieren Reaktionsteilnehmer und Verdünnungsmittel
zeigt ist, besteht aus einem Rohr, das direkt an die und Produkt zu der Produktgewinnungszone. Diese
äußere Wand des Reaktionsgefäßes geschweißt ist Produktgewinnungszone kann aus einem Trockner
und sich durch den Wärmeaustauschmantel erstreckt, 60 bestehen, der ein Schnelltrockner zur hauptsächlichen
wodurch sich eine offene Verbindung mit dem Re- Entfernung von Gasen, ein Fließbetttrockner oder
aktionsgefäß bei 15 ergibt. Dieses Stück endet in einem eine andere geeignete Vorrichtung sein kann. Wenn
Flansch 16, durch welchen sich die Aufnahmezone 17 beispielsweise ein Copolymeres von Äthylen und 1-Buvon
dem Reaktionsgefäß tis zu einem bestimmten ten erzeugt wird unter Verwendung von Pentan als
Abstand unterhalb des Reaktionsgefäßes erstreckt, 65 Verdünnungsmittel mit Chromoxyd als Katalysator,
wodurch eine Aufnahmekammer oder -zone gebildet besteht der Inhalt der Leitung 19 aus Polymerenprowird.
Im Fall eines 360-1-Reaktionsgefäßes mit einem dukt, gasförmigem Pentan und gasförmigem Äthylen
inneren Durchmesser von 25,4 cm kann diese Auf- und 1-Buten. Der Katalysator ist innig mit dem PoIy-
nieren verbunden und .-wird gewöhnlich .davon nicht
abgetrennt. Bei diesen praktisch atmosphärischen Bedingungen
hegt nur eine minimale Menge Flüssigkeit vor. Aus dem Trockner 27 wird trockenes Polymeres
durch Leitung 28 zur Verpackung oder weiteren Verarbeitung entfernt. Durch Leitung 29 werden die
abgetrennten Gase transportiert, die »Fein-Polymeres« enthalten, welches in einem Filter, z. B. einem Beutelfilter
30, entfernt werden kann. Dieses Fein-Polymere kann dann weiter verarbeitet werden, zu dem Trockner
zurückgeführt werden oder durch Leitung 45 verworfen werden. Die durch das Filter gehenden Gase werden
durch Leitung 40 zu einem -Kondenser 41 geführt, der
mindestens einen Teil der gasförmigen Bestandteile kondensiert. Das Kondensat wird durch Leitung 43
entfernt oder zu dem Reaktionsgefäß 9 oder zur weiteren Verarbeitung zurückgeführt. Die Gase werden
durch die Leitung 42 zu einem Brennfeuer geführt oder zu dem Reaktionsgefäß 9 zurückgeführt.
Obwohl in der Zeichnung Vorrichtungen mit Propeller zur Erteilung von Strömung an den Reaktorinhalt
gezeigt wurden, können erfindungsgemäß andere Arten Bewegungsenergie verwendet werden. Beispielsweise
können die Propeller durch eine Pumpe vom Kreiseltyp ersetzt werden. Mit einer entsprechend bemessenen
Pumpe, nämlich einer, die maximale Strömungsenergie vermittelt, ist es möglich, die Anwendung
von Leitscheiben in dem Reaktionsgefäß zu vermindern
oder völlig zu vermeiden.
B ei spi el
Monomeren von Äthylen und Buten-1 wurden in ein Schleifenreaktionsgefäß der in der Zeichnung gezeigten
Art eingeleitet. ■ Das Schleifenreaktionsgefäß hatte einen einheitlichen inneren Durchmesser von
25,4 cm, ausgenommen das Stück, das die Antriebsvorrichtung enthielt und welches 30,5 cm inneren
Durchmesser hatte. Die Aufnahmezone, die an dem unteren Teil des unteren horizontalen Schenkels des
Reaktionsgefäßes angebracht war, bestand aus einem Rohr mit 3,17 cm inneren Durchmesser von etwa
109 cm Länge, das direkt an das Reaktionsgefäß geschweißt war und in offener Verbindung mit dessen
Innerem stand. Es wurden zwei Ansätze durchgeführt, um die Wirksamkeit des Schleifenreaktionsgefäßes
ohne einen Absetzschenkel oder Aufnahmezone unter Verwendung von Ventil 12 und Leitung 11 zur kontinuierlichen
Abziehung des Polymeren und unter Verwendung einer Aufnahmezone 17 zu vergleichen. In
der folgenden Aufstellung sind die Arbeitsbedingungen
und die Ergebnisse dieser beiden Ansätze verglichen und dienen zur Erläuterung der Erfindung.
Schleifenreaktions- ■ ·
gefäßbedingungen:
gefäßbedingungen:
Kapazität
Druck
. Reaktionstempe- ■
ratur (44)
Kühlöltemperatur,
innen (13)
außen (14).....
' Mit
Aufnahmezone
Aufnahmezone
3601
31,6 atü
31,6 atü
97°C
88PC
900C .
900C .
Ohne
Aüfnahmezone
Aüfnahmezone
(Fortsetzung der Tabelle)
Mit | Ohne | ■ 14,4% | |
Aufnahmezone | Aufnahmezone | ||
Schleif enreaktions- | 51% | ||
gefäßzuleitung: | |||
Äthylen (3) | 9,5 kg/Std. | 17,7 kg/Std. | 25% |
Buten-1 (3) | 0,22 kg/Std. | 0,36 kg/Std. | |
Pentan (2) Chromoxyd katalysator (2) |
7,14 kg/Std. | 44,9 kg/Std. | |
0,0036 kg/Std. | 0,0036 kg/Std. | ||
Trockner | 16,863 kg/Std. | 62,963 kg/Std. | 308,5 |
zuleitung (19) | |||
Äthylen | |||
Buten-1 | 0,56 kg/Std. | 8,6 kg/Std. | |
Pentan | 0,11 kg/Std. | 0,32 kg/Std. | 1,99 |
Katalysator | 7,14 kg Std. | 44,9 kg/Std. | 0,951 |
Polymeres | 0,0036 kg/Std. | 0,0036 kg/Std. | |
9,07 kg/Std. | 9,07 kg/Std. | 0,04 | |
Wirksamkeit | 16,863 kg/Std. | 62,963 kg/Std. | |
Feststoffe in der | - | ||
Trockner | |||
zuleitung (19) .. | |||
Äthylenumwand | 53,7% | ||
lung | |||
Butylen-1-Um- | 94% | ||
wandlung ..... | -^ * /0 | ||
Trockner- | 50% | ||
Leistung (27), | |||
kcal/kg Poly | |||
meres | |||
Polymereneigen | 48,92 | ||
schaften | |||
Hochleistungs | |||
schmelzindex* | |||
Dichte g/ccm** .. | 5,28 | ||
Asche, Gewichts | 0,937 | ||
prozent ....... | |||
0,04 |
60
3601
31,6 atü
31,6 atü
970C
8I0C.
840C
840C
*) Es wurde das Verfahren nach ASTM D-1238-52T angewandt
mit der Ausnahme, daß die Polymerenprobe aus der Testapparatur für 9 Minuten ausgepreßt wurde,
zu welchem Zeitpunkt das ausgepreßte Stück mit einem Spachtel abgeschnitten wurde. Das- ausgepreßte Stück
wurde erneut am Ende von 11 Minuten abgeschnitten. Der Schnitt von der 9. bis zur 11. Minute wurde gewogen. Dieses Gewicht wurde mit 5 multipliziert und
als Schmelzindexwert angegeben. Dieser Versuch wurde unter hohen Belastungsbedingungen vorgenommen
(21 600 g).
**) Die hier angegebene Dichte wurde bestimmt durch Preßverformung einer Probe des Polymeren, durch Abkühlung
dieses Preßstückes mit einer Temperaturerniedrigungsgeschwindigkeit
von 9 bis 11°C je Minute auf Raumtemperatur, Abschneiden eines erbsengroßen
Probestückes davon und Einbringung dieses Probestückes in einen 50 ml Meßkolben mit Glasverschluß.
Tetrachlorkohlenstoff und Methylcyclohexan wurden zu dem Meßkolben aus Büretten in solchem Verhältnis
zugegeben, daß das Probestück in der Lösung suspendiert wurde. Während der Zugabe der Flüssigkeiten
wurde der Meßkolben geschüttelt, um gründliche Durchmischung sicherzustellen.'Wenn in der--Mischung das
Probestück gerade suspendiert ist, wird ein Teil der
Flüssigkeit in ein kleines Reagenzglas überbracht und auf die Schale einer Westphal-Waage gebracht und der
Glasschwimmer darin eingetaucht. Wenn die Temperatur auf dem Thermometer in dem Schwimmer im
Bereich von 22,8 bis 25,6° C ist, wird die Waage eingeregelt,
bis der Zeiger auf TSTuE steht. Der auf der Skala ersichtliche Wert "wird als spezifisches Gewicht
• genommen,
Wie sich aus der obigen Aufstellung ergibt, wird die Wirksamkeit des Schleifenreaktionsgefäßes sehr stark
durch die Verwendung des Absetzschenkels oder der Aufnahmezone nach der Erfindung verbessert.
Claims (14)
1. Verfahren zur Polymerisation mindestens eines 1-Olefins mit einem Katalysator in Gegenwart
eines Verdünnungsmittels in einem schleifenförmigen Reaktionsgefäß unter solchen Polymerisationsbedingungen
von Hitze und Druck, daß praktisch das gesamte erzeugte Polymerisat in diesem Verdünnungsmittel unlöslich und in Form
eines festen, teilchenförmigen Polymeren mit einer größeren Dichte als dieses Verdünnungsmittel vorhanden
ist, daß die Strömungsgeschwindigkeit von Verdünnungsmittel, Katalysator und Olefin in dem
Reaktionsgefäß im turbulenten Strömungsbereich und der Inhalt des Reaktors in einem kontinuierlichen
Strömungsumlauf gehalten wird, dadurch gekennzeichnet, daß man diese Polymerisatfestteilchen
aus dem schleifenförmigen Reaktionsgefäß entfernt, indem man sie auf Grund der Schwerkraft aus diesem schleifenförmigen Reaktionsgefäß
in eine mit diesem in offener Verbindung stehenden Aufnahmezone sich absetzen läßt,
wobei die Länge dieser Aufnahmezone, ausgehend von dem Reaktionsgefäß, zumindest das Dreifache,
vorzugsweise das Vier- bis Vierzigfache ihres Durchmessers beträgt, und daß man in dieser Aufnahmezone
eine an Polymerisatfestteilchen konzentrierte Fraktion sammelt, praktisch das gesamte
Verdünnungsmittel, !-Olefin und Katalysator über den Eintritt in diese Aufnahmezone
weiter fließen und innerhalb des schleifenförmigen Reaktors verbleiben läßt und die Fraktion aus
der Aufnahmezone abzieht.
2. Verfahren nach Anspruch 1, dadurch gekennzeichnet, daß ein Verdünnungsmittel in die Aufnahmezone
eingeleitet wird, wobei die Temperatur in derselben unterhalb der Temperatur gehalten
wird, bei der die Polymerisatfestteilchen schmelzen, vorzugsweise unterhalb des Erweichungspunktes
derselben.
3. Verfahren nach Anspruch 2, dadurch gekennzeichnet,
daß das Volumen des in die Aufnahmezone eingeführten Verdünnungsmittels entsprechend
den vorbestimmten Änderungen der Temperatur innerhalb der Zone variiert wird.
4. Verfahren nach Anspruch 2 oder 3, dadurch gekennzeichnet, daß dieses Verdünnungsmittel am
Boden der Aufnahmezone eingeleitet wird und dieses in dieser Zone mit einer ausreichenden Geschwindigkeit
aufwärtsfließt, um mindestens einen Teil der darin enthaltenen Reaktionsteilnehmer
zurück in das Schleifenreaktionsgefäß zu spülen, jedoch mit einer solchen Geschwindigkeit, daß das
Absetzen der Polymerisatfestteilchen verhindert wird.
5. Verfahren nach Anspruch 1 bis 4, dadurch gekennzeichnet, daß die Geschwindigkeit der Reaktionsteilnehmer in dem schleifenförmigen Reaktionsgefäß
im Verhältnis zu der Menge an Polymerisatfestteilchen
in der Aufnahmezone variiert wird, um eine praktisch konstante Verweilzeit für das Polymere in dieser Zone aufrechtzuerhalten.
6. Verfahren nach Anspruch 5, dadurch gekennzeichnet, daß die Strömungsgeschwindigkeit der
Reaktionsteilnehmer im Verhältnis zu der Höhe an Polymerisatfestteilchen innerhalb der Aufnahmezone
variiert wird.
7. Verfahren nach Anspruch 1 bis 6, dadurch gekennzeichnet, daß die Reaktionsteilnehmer und
Verdünnungsmittel an einer Öffnung in einer Wand des schleifenförmigen Reaktionsgefäßes so
.vorbeigeführt werden, daß die schwereren Polymerisatfestteilchen
sich in diese Öffnung und in die Aufnahmezone absetzen können und die leichteren Verdünnungs- und Reaktionsteilnehmermaterialien
an dieser Öffnung vorbeifließen.
8. Verfahren nach Anspruch 1 bis 7, dadurch gekennzeichnet, daß das Olefin aus Äthylen oder
einer Mischung von Äthylen mit einem höheren 1-Olefin besteht und dieses bei einer Temperatur
nicht oberhalb von HO0C, vorzugsweise im Bereich
von 66 bis 1070C, einem aus Chromoxyd, das mit
mindestens einem zusätzlichem Oxyd, insbesondere mit Siliciumdioxyd, Aluminiumoxyd, Zirkoniumoxyd
oder Thoriumoxyd, verbunden ist, bestehenden Katalysators in Berührung gebracht wird,
daß als Verdünnungsmittel ein paraffinischer Kohlenwasserstoff mit 3 bis 12, vorzugsweise mit
3 bis 8 Kohlenstoffatomen im Molekül oder ein gesättigter naphthenischer Kohlenwasserstoff eingesetzt
wird und daß ein ausreichender Druck innerhalb der Reaktionszone aufrechterhalten wird,
um das Verdünnungsmittel während der Berührung im flüssigen Zustand zu halten.
9. Vorrichtung zur Durchführung des Verfahrens nach Anspruch 1, gekennzeichnet durch ein
schleifenförmiges Reaktionsgefäß, durch eine Aufnahmezone, die in offener Verbindung mit dem
Reaktionsgefäß steht und durch Vorrichtungen zur Abziehung des Polymeren aus der Aufnahmezone.
10. Vorrichtung nach Anspruch 9, dadurch gekennzeichnet, daß eine Kühlvorrichtung in der
Aufnahmezone angebracht ist.
11. Vorrichtung nach Anspruch 10, dadurch gekennzeichnet,
daß diese Kühlvorrichtungen aus einer Einrichtung zur Messung der Temperatur
innerhalb der Aufnahmezone und aus entsprechend hiermit betriebenen Flüssigkeitsströmungsregelvorrichtungen
zur Einführung von Verdünnungsmittel in diese Zone bestehen, wobei vorzugsweise diese Meßvorrichtung aus einem Thermoelement
und diese Flüssigkeitsregelvorrichtung vorzugsweise aus einem Motorventil, welches zur Regelung der
Strömung des flüssigen Verdünnungsmittels zu dieser Zone eingerichtet ist, besteht.
12. Vorrichtung nach Anspruch 9, 10 oder 11, dadurch gekennzeichnet, daß Vorrichtungen zur
Messung des Volumens des Polymeren in der Aufnahmezone und zur Variierung der Strömungsgeschwindigkeit
von Reaktionsteilnehmern und Verdünnungsmittel in dem schleifenförmigen Reaktionsgefäß
angebracht sind.
13. Vorrichtung nach Anspruch 12, dadurch gekennzeichnet,
daß diese Meßvorrichtung aus einer Meßeinrichtung für die Feststoffhöhe besteht.
14. Vorrichtung nach Anspruch 9 bis 13, dadurch gekennzeichnet, daß Ventilvorrichtungen in
dem unteren Teil der Aufnahmezone zur periodischen Entnahme von Polymeren! daraus angebracht
sind, wobei eine Leitung diese Ventilvorrichtung mit den Polymeren-Trocknungs- und
-Abtrennvorrichtungen verbindet.
Hierzu 1 Blatt Zeichnungen
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
US19007A US3242150A (en) | 1960-03-31 | 1960-03-31 | Method and apparatus for the recovery of solid olefin polymer from a continuous path reaction zone |
Publications (1)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
DE1520461B1 true DE1520461B1 (de) | 1971-09-09 |
Family
ID=21790919
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
DE19611520461D Pending DE1520461B1 (de) | 1960-03-31 | 1961-03-24 | Verfahren und Vorrichtung zur Polymerisation mindestens eines 1-Olefins |
Country Status (3)
Country | Link |
---|---|
US (1) | US3242150A (de) |
DE (1) | DE1520461B1 (de) |
GB (1) | GB899156A (de) |
Families Citing this family (231)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
US3451785A (en) * | 1961-07-06 | 1969-06-24 | Phillips Petroleum Co | Pressure relief system for pressure vessels |
US3374211A (en) * | 1964-07-27 | 1968-03-19 | Phillips Petroleum Co | Solids recovery from a flowing stream |
US3544540A (en) * | 1968-11-12 | 1970-12-01 | Phillips Petroleum Co | Temperature control system |
US3666736A (en) * | 1969-03-24 | 1972-05-30 | Phillips Petroleum Co | Low density ethylene-butene copolymers |
JPS4985176A (de) * | 1972-12-19 | 1974-08-15 | ||
JPS4985177A (de) * | 1972-12-20 | 1974-08-15 | ||
US4121029A (en) * | 1976-12-06 | 1978-10-17 | Phillips Petroleum Company | Polyolefin reactor system |
DE2735355A1 (de) * | 1977-08-05 | 1979-02-15 | Basf Ag | Verfahren zum herstellen von homo- und copolymerisaten des aethylens |
US4395523A (en) * | 1978-03-16 | 1983-07-26 | Chemplex Company | Method of making and recovering olefin polymer particles |
US4199546A (en) * | 1978-03-16 | 1980-04-22 | Chemplex Company | Manufacture and recovery of olefin polymer particles |
US4252928A (en) | 1978-08-19 | 1981-02-24 | Bp Chemicals Limited | Process for polymerizing 1-olefins with a chromium catalyst and a catalyst modifier comprising an aliphatic diene and a trihydrocarbyl boron |
US4252927A (en) | 1978-08-19 | 1981-02-24 | Bp Chemicals Limited | Process for polymerizing 1-olefins with a chromium-containing catalyst and a modifier comprising a trihydrocarbyl aluminum and an α-ω |
US4448929A (en) * | 1981-08-26 | 1984-05-15 | Stauffer Chemical Company | Encapsulation process |
US4613484A (en) * | 1984-11-30 | 1986-09-23 | Phillips Petroleum Company | Loop reactor settling leg system for separation of solid polymers and liquid diluent |
JPS61242636A (ja) * | 1985-03-29 | 1986-10-28 | Hitachi Ltd | 反応装置 |
DE3612376A1 (de) * | 1986-04-12 | 1987-10-15 | Basf Ag | Verfahren zum herstellen kleinteiliger homo- und copolymerisate des ethens unter verwendung eines fluessigen alkans als reaktionsmedium |
DE3841436A1 (de) * | 1988-12-09 | 1990-06-13 | Basf Ag | Verfahren zum herstellen von homo- sowie copolymerisaten des ethens durch phillips-katalyse |
DE4008735A1 (de) * | 1990-03-19 | 1991-09-26 | Basf Ag | Uebergangsmetall-katalysatorkomponente fuer ein ziegler-katalysatorsystem und dessen verwendung |
DE4008734A1 (de) * | 1990-03-19 | 1991-09-26 | Basf Ag | Uebergangsmetall-katalysatorkomponente fuer ein ziegler-katalysatorsystem und dessen verwendung |
DE4008732A1 (de) * | 1990-03-19 | 1991-09-26 | Basf Ag | Uebergangsmetall-katalysatorkomponente fuer ein ziegler-katalysatorsystem und dessen verwendung |
FI89929C (fi) * | 1990-12-28 | 1993-12-10 | Neste Oy | Foerfarande foer homo- eller sampolymerisering av eten |
DE4344672C1 (de) * | 1993-12-27 | 1995-06-14 | Basf Ag | Verfahren zur Herstellung von Polymerisaten des Ethylens durch Suspensionspolymerisation |
DE19606166A1 (de) | 1996-02-20 | 1997-08-21 | Basf Ag | Verfahren zur Herstellung von Polymerisaten von Alkenen durch Suspensionspolymerisation |
US5977251A (en) * | 1996-04-01 | 1999-11-02 | The Dow Chemical Company | Non-adiabatic olefin solution polymerization |
ATE210688T1 (de) * | 1996-04-01 | 2001-12-15 | Dow Chemical Co | Olefin-lösungspolymerisation |
US6239235B1 (en) | 1997-07-15 | 2001-05-29 | Phillips Petroleum Company | High solids slurry polymerization |
US20020111441A1 (en) | 1998-03-20 | 2002-08-15 | Kendrick James Austin | Continuous slurry polymerization volatile removal |
KR100531628B1 (ko) * | 1998-03-20 | 2005-11-29 | 엑손모빌 케미칼 패턴츠 인코포레이티드 | 연속적인 슬러리 중합반응의 휘발물질 제거 |
US7268194B2 (en) * | 1998-03-20 | 2007-09-11 | Exxonmobil Chemical Patents Inc. | Continuous slurry polymerization process and apparatus |
US6281300B1 (en) * | 1998-03-20 | 2001-08-28 | Exxon Chemical Patents, Inc. | Continuous slurry polymerization volatile removal |
US6214944B1 (en) | 1999-02-02 | 2001-04-10 | Fina Technology, Inc. | Method for pressurizing a propylene polymerization reactor |
KR20020034156A (ko) * | 1999-07-15 | 2002-05-08 | 린다 에스 잘리 | 슬로팅 슬러리 테이크 오프 |
BR0013271A (pt) | 1999-08-13 | 2002-04-16 | Basell Polyolefine Gmbh | Copolìmeros de etileno com c3-ci2, alfa-olefinas, processo de prepraração de copolìmeros de etileno, mistura de polìmeros, utilização de copolìmeros de etileno com c3-ci2 alfa-olefinas, e, fibras, lâminas e corpos moldados |
DE10028432A1 (de) * | 2000-06-13 | 2001-12-20 | Basell Polyolefine Gmbh | Auf calciniertes Hydrotalcit geträgerter Katalysatorfeststoff zur Olefinpolymerisation |
DE50103415D1 (de) * | 2000-07-05 | 2004-09-30 | Basell Polyolefine Gmbh | Geträgerter, titanisierter chrom-katalysator und seine verwendung zur herstellung von ethylenhomopolymerisaten und -copolymerisaten |
US6566460B1 (en) | 2000-08-04 | 2003-05-20 | Equistar Chemicals, Lp | Continuous recovery of polymer from a slurry loop reactor |
DE10042403A1 (de) | 2000-08-30 | 2002-03-14 | Basell Polyolefine Gmbh | Katalysatorsysteme vom Typ der Ziegler-Natta-Katalysatoren und ein Verfahren zu deren Herstellung |
BR0212317A (pt) | 2001-09-14 | 2004-09-21 | Basell Polyolefine Gmbh | Processo para a polimerização de olefinas na presença de um sistema de catalisador, uso do mesmo, e, polìmero |
DE10145453A1 (de) * | 2001-09-14 | 2003-06-05 | Basell Polyolefine Gmbh | Monocyclopentadienylkomplexe mit einem kondensierten Heterocyclus |
US6884867B2 (en) * | 2002-02-21 | 2005-04-26 | Norchem Industries | Precondition for inverting, mixing, and activating polymers |
WO2003074167A1 (en) * | 2002-02-28 | 2003-09-12 | Exxonmobile Chemical Patents Inc. | Continuous slurry polymerization process in a loop reactor |
US20060089253A1 (en) * | 2002-08-13 | 2006-04-27 | Shahram Mihan | Monocyclopentadienyl complexes |
WO2004018489A1 (en) | 2002-08-22 | 2004-03-04 | Basell Polyolefine Gmbh | Monocyclopentadienyl complexes |
AU2003272448A1 (en) * | 2002-09-17 | 2004-04-08 | Chevron Phillips Chemical Company Lp | Improved pumping apparatus and process for slurry polymerization in loop reactors |
ATE461946T1 (de) * | 2002-12-10 | 2010-04-15 | Basell Polyolefine Gmbh | Geträgerter chromkatalysator und dessen verwendung für die herstellung von ethylen- homopolymeren und copolymeren |
JP2006511607A (ja) * | 2002-12-20 | 2006-04-06 | バーゼル、ポリオレフィン、ゲゼルシャフト、ミット、ベシュレンクテル、ハフツング | モノシクロペンタジエニル錯体 |
MXPA05006583A (es) * | 2002-12-20 | 2005-12-14 | Basell Polyolefine Gmbh | Copolimeros de etileno con alfa-olefinas. |
WO2004104052A1 (en) | 2003-05-21 | 2004-12-02 | Basell Polyolefine Gmbh | Transition-metal complexes with tridentate, nitrogen-containing ligands |
ATE425172T1 (de) * | 2003-12-16 | 2009-03-15 | Basell Polyolefine Gmbh | Monocyclopentadienylkomplexe |
US7629464B2 (en) * | 2003-12-19 | 2009-12-08 | Basell Polyolefine Gmbh | Monocyclopentadienyl complexes |
DE102004006104A1 (de) * | 2004-02-06 | 2005-08-25 | Basell Polyolefine Gmbh | Verfahren zur Herstellung von geträgerten Katalysatoren für die Polymerisation |
US20050272891A1 (en) * | 2004-02-13 | 2005-12-08 | Atofina Research S.A. | Double loop technology |
EP1563898A1 (de) * | 2004-02-13 | 2005-08-17 | Total Petrochemicals Research Feluy | Verfahren zur Olefinpolymerisation mit optimisierter Produktentladung |
DE102004020524A1 (de) | 2004-04-26 | 2005-11-10 | Basell Polyolefine Gmbh | Polyethylen und Katalysatorzusammensetzung zu dessen Herstellung |
DE102004020525A1 (de) | 2004-04-26 | 2005-11-10 | Basell Polyolefine Gmbh | Katalysatorsystem zur Olefinpolymerisation, dessen Herstellung und Verwendung |
DE102004028779A1 (de) * | 2004-06-16 | 2006-01-05 | Basell Polyolefine Gmbh | Chrom und Zink enthaltenden Katalysator für die Olefinpolymerisation und Verfahren zu seiner Herstellung |
DE102004028765A1 (de) | 2004-06-16 | 2006-01-05 | Basell Polyolefine Gmbh | Chrom und Zirkon enthaltender Katalysator für die Polymerisation und/oder Copolymerisation von Olefinen |
KR20070028393A (ko) * | 2004-06-16 | 2007-03-12 | 바젤 폴리올레핀 게엠베하 | 올레핀의 중합 및/또는 공중합용 크롬계 촉매의 제조 방법 |
DE102004039877A1 (de) * | 2004-08-17 | 2006-02-23 | Basell Polyolefine Gmbh | Silylhalogenidsubstituierte Cyclopentadienylkomplexe der Gruppe 6 |
GB0426057D0 (en) | 2004-11-26 | 2004-12-29 | Solvay | Chemical process |
GB0426058D0 (en) | 2004-11-26 | 2004-12-29 | Solvay | Chemical process |
GB0426059D0 (en) * | 2004-11-26 | 2004-12-29 | Solvay | Chemical process |
DE102004061618A1 (de) * | 2004-12-17 | 2006-06-22 | Basell Polyolefine Gmbh | Monocyclopentadienylkomplexe |
DE102005014395A1 (de) * | 2005-03-24 | 2006-09-28 | Basell Polyolefine Gmbh | Monocyclopentadienylkomplexe |
DE102005019395A1 (de) * | 2005-04-25 | 2006-10-26 | Basell Polyolefine Gmbh | Formmasse aus Polyethylen zur Folienherstellung und Verfahren zum Herstellen der Formmasse in Gegenwart eines Mischkatalysators |
DE102005019393A1 (de) | 2005-04-25 | 2006-10-26 | Basell Polyolefine Gmbh | Polyethylenformmassen für Spritzgussanwendungen |
DE102005035477A1 (de) * | 2005-07-26 | 2007-02-01 | Basell Polyolefine Gmbh | Verfahren zur Steuerung der relativen Aktivität der unterschiedlichen aktiven Zentren von Hybridkatalysatoren |
JP2009511681A (ja) * | 2005-10-14 | 2009-03-19 | バーゼル・ポリオレフィン・ゲーエムベーハー | ハロゲン化マグネシウム上に担持された複合触媒系 |
EP1787712A1 (de) * | 2005-11-17 | 2007-05-23 | Sika Technology AG | Mischvorrichtung für Flüssigkeiten |
CN101316889B (zh) | 2005-11-28 | 2012-09-05 | 巴塞尔聚烯烃股份有限公司 | 适用于制备膜的聚乙烯组合物及其制备方法 |
DE102006001959A1 (de) | 2006-01-13 | 2007-07-19 | Basell Polyolefine Gmbh | Verfahren zur Herstellung von unsymmetrischen Bis(imino)verbindungen |
DE102006004705A1 (de) * | 2006-01-31 | 2007-08-02 | Basell Polyolefine Gmbh | Verfahren zur Herstellung von Ethylenpolymerisaten für Blasfolien |
DE102006020486A1 (de) | 2006-04-28 | 2007-10-31 | Basell Polyolefine Gmbh | Geträgerte Metallalkylverbindung und Verfahren zur Polymerisation von Olefinen in deren Gegenwart |
DE102006022256A1 (de) * | 2006-05-11 | 2007-11-15 | Basell Polyolefine Gmbh | Verfahren zur Dosierung von Prozessadditiven, insbesondere Antistatika, in Polymerisationsreaktoren |
DE102006022255A1 (de) * | 2006-05-11 | 2007-11-15 | Basell Polyolefine Gmbh | Antistatikum für die Olefinpolymerisation und Verfahren zu dessen Herstellung |
EP2156886A3 (de) | 2006-05-26 | 2011-12-14 | INEOS Manufacturing Belgium NV | Polymerisationsprozess in der Schlammphase |
EP2102282B1 (de) * | 2006-12-22 | 2011-02-09 | Basell Polyolefine GmbH | Multimodale polyethylenzusammensetzung, mischkatalysaotr und verfahren zur herstellung der zusammensetzung |
ATE467647T1 (de) | 2007-02-01 | 2010-05-15 | Basell Polyolefine Gmbh | Einmodus-copolymer von ethylen zum spritzgiessen und verfahren zu dessen herstellung |
KR101523783B1 (ko) | 2007-03-06 | 2015-05-28 | 바젤 폴리올레핀 게엠베하 | 철 착물 및 중합 방법에서의 이의 용도 |
DE102007017903A1 (de) * | 2007-04-13 | 2008-10-16 | Basell Polyolefine Gmbh | Polyethylen und Katalysatorzusammensetzung und Verfahren zu dessen Herstellung |
US20100093953A1 (en) * | 2007-05-04 | 2010-04-15 | Basell Polyolefine Gmbh | Polyethylene, process and catalyst composition for the preparation thereof |
WO2009015804A1 (en) * | 2007-07-27 | 2009-02-05 | Basell Polyolefine Gmbh | Catalyst system for polymerization of olefinic monomers, process for preparing polymers and polymers prepared by the process |
ATE522550T1 (de) * | 2007-12-19 | 2011-09-15 | Basell Polyolefine Gmbh | Ethylenterpolymere |
US8247587B2 (en) | 2007-12-19 | 2012-08-21 | Basell Polyolefine Gmbh | Mono-hydroindacenyl complexes |
WO2009103516A2 (en) | 2008-02-18 | 2009-08-27 | Basell Polyolefine Gmbh | Adhesive polymer composition |
EP2110173A1 (de) | 2008-04-16 | 2009-10-21 | INEOS Manufacturing Belgium NV | Polymerstromübertragung |
EP2130863A1 (de) | 2008-06-02 | 2009-12-09 | Borealis AG | Hochdichte Polymerzusammensetzungen, Verfahren für ihre Herstellung und daraus hergestellte druckfeste Rohre |
EP2130862A1 (de) | 2008-06-02 | 2009-12-09 | Borealis AG | Polymerzusammensetzung und daraus hergestellte druckfeste Rohre |
EP2130859A1 (de) | 2008-06-02 | 2009-12-09 | Borealis AG | Polymerzusammensetzungen mit verbesserter Homogenität und verbessertem Geruch, Verfahren zu deren Herstellung und daraus hergestellte Rohre |
EP2182526A1 (de) | 2008-10-31 | 2010-05-05 | Borealis AG | Kabel und Polymerzusammensetzung enthaltend ein multimodales Ethylen-Copolymer |
EP2182525A1 (de) | 2008-10-31 | 2010-05-05 | Borealis AG | Kabel und Polymerzusammensetzung enthaltend ein multimodales Ethylen-Copolymer |
EP2182524A1 (de) | 2008-10-31 | 2010-05-05 | Borealis AG | Kabel und Polymerzusammensetzung enthaltend ein multimodales Ethylen-Copolymer |
ATE551369T1 (de) | 2008-11-17 | 2012-04-15 | Borealis Ag | Mehrstufiger prozess zur herstellung von polyethylen mit reduzierter gelbildung |
JP5752043B2 (ja) | 2008-12-17 | 2015-07-22 | バーゼル・ポリオレフィン・ゲーエムベーハー | オレフィン重合用の触媒系、その製造、及び使用 |
JP2012515239A (ja) | 2009-01-13 | 2012-07-05 | バーゼル・ポリオレフィン・イタリア・ソチエタ・ア・レスポンサビリタ・リミタータ | ポリマー組成物 |
US8907035B2 (en) | 2009-01-13 | 2014-12-09 | Basell Polyolefine Gmbh | Polyethylene Copolymers |
EP2228395A1 (de) | 2009-02-24 | 2010-09-15 | Borealis AG | Mehrstufiges Verfahren zur Herstellung von multi-modalem Polyethylen mit niederer Dichte |
EP2228394B1 (de) | 2009-02-24 | 2013-09-04 | Borealis AG | Mehrstufiges Verfahren zur Herstellung von multi-modalem Polyethylen mit niederer Dichte |
EP2223943B1 (de) | 2009-02-25 | 2011-10-19 | Borealis AG | Multimodales Polymer aus Propylen, Zusammensetzung damit und Verfahren zur Herstellung davon |
EP2223944A1 (de) | 2009-02-26 | 2010-09-01 | Borealis AG | Verfahren zur Herstellung von Semikristallin-Propylenpolymeren |
EP2246368A1 (de) | 2009-04-30 | 2010-11-03 | Borealis AG | Verbesserte Ethylenpolymerisationskatalysatorzusammensetzung |
EP2246372A1 (de) | 2009-04-30 | 2010-11-03 | Borealis AG | Verbessertes mehrstufiges Verfahren zur Herstellung von multimodalem, geradkettigem Polyethylen niedriger Dichte |
EP2246369B1 (de) | 2009-04-30 | 2012-09-05 | Borealis AG | Geradkettiges Polyethylen niedriger Dichte mit gleichmäßiger oder umgekehrter Comonomerzusammensetzungsverteilung |
PL2256158T3 (pl) | 2009-05-26 | 2014-09-30 | Borealis Ag | Kompozycja polimerowa do usieciowanych wyrobów |
EP2256159A1 (de) | 2009-05-26 | 2010-12-01 | Borealis AG | Polymerzusammensetzung für vernetzte Rohre |
US8471050B2 (en) | 2009-07-27 | 2013-06-25 | Basell Polyolefine Gmbh | Organometallic transition metal compound, catalyst system and preparation of polyolefins |
EP2289950B1 (de) | 2009-08-25 | 2014-03-05 | Borealis AG | Verbesserte Ethylenpolymerisationskatalysatorzusammensetzung |
EP2316863A1 (de) | 2009-10-30 | 2011-05-04 | INEOS Manufacturing Belgium NV | Polymerisationsprozess in der Schlammphase |
ES2424958T3 (es) | 2009-11-13 | 2013-10-10 | Borealis Ag | Proceso para polimerización de olefinas |
EP2499169B1 (de) | 2009-11-13 | 2014-04-02 | Borealis AG | Verfahren zur wiederherstellung einer übergangsmetallverbindung |
EP2322568B1 (de) | 2009-11-13 | 2013-05-15 | Borealis AG | Verfahren zur Herstellung eines Olefin-Polymerisationskatalysatoren |
WO2011058089A1 (en) | 2009-11-13 | 2011-05-19 | Borealis Ag | Process for producing a polymerization catalyst |
WO2011072850A1 (en) | 2009-12-16 | 2011-06-23 | Basell Polyolefine Gmbh | Polymerization process in the presence of an antistatic agent |
EP2519549A1 (de) | 2009-12-29 | 2012-11-07 | Basell Poliolefine Italia S.r.l. | Verfahren zur herstellung von polyolefinfolien |
EP2357035A1 (de) | 2010-01-13 | 2011-08-17 | Ineos Europe Limited | Polymerpulveraufbewahrungs- und/oder -transport- und/oder -entgasungsgefäßen |
WO2011085951A1 (en) | 2010-01-15 | 2011-07-21 | Basell Polyolefine Gmbh | Oligomerization of olefins |
KR101959473B1 (ko) | 2010-03-17 | 2019-03-18 | 보레알리스 아게 | 유리한 전기적 특성을 갖는 와이어 및 케이블 용도의 중합체 조성물 |
EP2548208A1 (de) | 2010-03-17 | 2013-01-23 | Borealis AG | Polymerzusammensetzung für draht- und kabelanwendung mit vorteilhaften elektrischen eigenschaften |
EP2374823A1 (de) | 2010-04-07 | 2011-10-12 | Borealis AG | Herstellung von Alpha-Olefincopolymeren in einem Schlaufenreaktor mit variabler Comonomerzuführung |
EP2383298A1 (de) | 2010-04-30 | 2011-11-02 | Ineos Europe Limited | Polymerisierungsverfahren |
EP2383301A1 (de) | 2010-04-30 | 2011-11-02 | Ineos Europe Limited | Polymerisierungsverfahren |
US8999875B2 (en) | 2010-05-28 | 2015-04-07 | Basell Polyolefine Gmbh | Process for preparing a supported catalyst system for olefin polymerization, the catalyst system and its use |
EP2397221B1 (de) | 2010-06-17 | 2017-04-12 | Borealis AG | Steuerungssystem für einen Gasphasenreaktor, Gasphasenreaktor für katalytische Herstellung von Polyolefinen, Verfahren zur katalytischen Herstellung von Polyolefinen und zur Verwendung des Steuerungssystems |
WO2011160828A1 (en) | 2010-06-25 | 2011-12-29 | Basell Polyolefine Gmbh | Process for the production of high-strength polyolefin compositions and polyolefin compositions produced by this process |
EP2399943A1 (de) | 2010-06-28 | 2011-12-28 | Borealis AG | Verfahren zur Herstellung von Polyethylen |
EA023740B1 (ru) * | 2010-07-30 | 2016-07-29 | Тотал Рисерч Энд Текнолоджи Фелюй | Способ получения полиэтилена |
EP2428526A1 (de) | 2010-09-13 | 2012-03-14 | Borealis AG | Verfahren zur Herstellung von Polyethylen mit verbesserter Homogenität |
WO2012055943A2 (en) | 2010-10-28 | 2012-05-03 | Basell Polyolefine Gmbh | Oligomerization of olefins |
EP2452959B1 (de) | 2010-11-12 | 2015-01-21 | Borealis AG | Verfahren zur Herstellung von statistischen Propylencopolymeren und deren Verwendung |
EP2452976A1 (de) | 2010-11-12 | 2012-05-16 | Borealis AG | Heterophasische Propylencopolymere mit verbesserten Steifheits-/Stoßfestigkeits-/Fließfähigkeitsverhältnis |
EP2452957A1 (de) | 2010-11-12 | 2012-05-16 | Borealis AG | Verbessertes Verfahren zur Herstellung heterophasischer Propylencopolymere |
EP2452960B1 (de) | 2010-11-12 | 2015-01-07 | Borealis AG | Verfahren zur Herstellung von Propylencopolymeren mit einer extrem hohen Schmelzflussrate |
CN103347910B (zh) | 2010-12-22 | 2016-01-20 | 巴塞尔聚烯烃股份有限公司 | 控制包含至少一种后过渡金属催化剂组分和至少一种Ziegler催化剂组分的催化剂体系的活性中心的相对活性的工艺 |
CN103534075B (zh) | 2011-05-10 | 2016-08-31 | 巴塞尔聚烯烃股份有限公司 | 用于均化和粒化聚乙烯组合物的方法 |
ES2605429T3 (es) | 2011-06-15 | 2017-03-14 | Borealis Ag | Mezcla del reactor in situ de un polipropileno nucleado catalizado por Ziegler-Natta y un polipropileno catalizado por metaloceno |
EP2570455A1 (de) | 2011-09-16 | 2013-03-20 | Borealis AG | Polyethylenzusammensetzung mit breiter Molekulargewichtsverteilung und verbesserter Homogenität |
SG11201400866RA (en) | 2011-10-17 | 2014-10-30 | Ineos Europe Ag | Polymer degassing process control |
EP2599828A1 (de) | 2011-12-01 | 2013-06-05 | Borealis AG | Multimodale Polyethylenzusammensetzung zur Herstellung von Rohren mit verbesserter Beständigkeit gegen langsames Risswachstum |
EP2607391A1 (de) | 2011-12-21 | 2013-06-26 | Basell Polyolefine GmbH | Verfahren zur Steuerung der Polymerzusammensetzung eines Ethylen-Copolymers, das von einem Katalysator-System, umfassend eine Übergangsmetall-Katalysatorkomponente und eine Ziegler-Katalysatorkomponente, erhalten wird |
EP2617741B1 (de) | 2012-01-18 | 2016-01-13 | Borealis AG | Verfahren zur polymerisierung von olefinpolymeren in gegenwart eines katalysators und verfahren zur steuerung des verfahrens |
BR112014025805B1 (pt) | 2012-04-19 | 2021-05-11 | Ineos Europe Ag | catalisador para a polimerização de olefinas, processo para a sua produção e uso relacionado |
EP2730612B1 (de) | 2012-11-09 | 2016-09-14 | Abu Dhabi Polymers Company Limited (Borouge) | Polymerzusammensetzung mit einer Mischung aus multimodalem Polyethylen und weiteres Ethylenpolymer, das für die Produktion eines Tropfenbewässerungsrohres geeignet ist |
ES2613070T3 (es) | 2012-11-09 | 2017-05-22 | Abu Dhabi Polymers Company Limited (Borouge) | Tubería de riego por goteo que comprende una composición polimérica que comprende una resina base de polietileno multimodal |
CN102962121A (zh) * | 2012-11-30 | 2013-03-13 | 大连隆星新材料有限公司 | 工艺品蜡成型机用温湿度自动控制装置 |
EP2740761B1 (de) | 2012-12-05 | 2016-10-19 | Borealis AG | Polyethylenzusammensetzung mit verbessertem gleichgewicht zwischen beständigkeit gegen langsames risswachstum, einflussleistung und rohrdruckbeständigkeit für rohranwendungen |
EP2740748B1 (de) | 2012-12-07 | 2015-06-10 | Borealis AG | Verfahren zur Polymerisierung von Olefinen in Suspensionsreaktoren |
EP2743278A1 (de) | 2012-12-11 | 2014-06-18 | Basell Polyolefine GmbH | Verfahren zur Entgasung und zur Zwischenlagerung von Polyolefinpartikeln, die aus der Olefinpolymerisation erhalten wurden |
EP2743000A1 (de) | 2012-12-13 | 2014-06-18 | Basell Poliolefine Italia S.r.l. | Katalysatorsystem zur Herstellung von Polyolefinen |
EP2749580B1 (de) | 2012-12-28 | 2016-09-14 | Borealis AG | Verfahren zum herstellen von copolymeren aus propylen |
EP2767542A1 (de) | 2013-02-18 | 2014-08-20 | Basell Polyolefine GmbH | Oligomerisierungskatalysator |
PL2796500T3 (pl) | 2013-04-22 | 2018-12-31 | Abu Dhabi Polymers Company Limited (Borouge) | Kompozycja kopolimeru przypadkowego propylenu do zastosowań do rur |
PL2796498T3 (pl) | 2013-04-22 | 2019-03-29 | Abu Dhabi Polymers Company Limited (Borouge) | Multimodalna kompozycja polipropylenowa do zastosowania w rurach |
ES2569078T3 (es) | 2013-04-22 | 2016-05-06 | Abu Dhabi Polymers Company Limited (Borouge) | Composición de polipropileno multimodal para aplicaciones de tuberías |
ES2628082T3 (es) | 2013-04-22 | 2017-08-01 | Borealis Ag | Procedimiento con múltiples etapas para producir composiciones de polipropileno resistentes a baja temperatura |
EP2796472B1 (de) | 2013-04-22 | 2017-06-28 | Borealis AG | Zweistufiges Verfahren zur Herstellung von Polypropylenzusammensetzungen |
EP2796474B1 (de) | 2013-04-22 | 2018-01-10 | Borealis AG | Mehrstufenverfahren zur Herstellung von Polypropylenzusammensetzungen |
TR201808436T4 (tr) | 2013-04-22 | 2018-07-23 | Abu Dhabi Polymers Co Ltd Borouge | Boru uygulamaları için geliştirilmiş darbe dayanımına sahip polipropilen kompozisyonu. |
EP2813520A1 (de) | 2013-06-11 | 2014-12-17 | Basell Polyolefine GmbH | Polymerisationsverfahren in Gegenwart einer antistatisch wirkenden Zusammensetzung |
EP2853562A1 (de) | 2013-09-27 | 2015-04-01 | Borealis AG | Zweistufiges Verfahren zur Herstellung von Polypropylenzusammensetzungen |
EP2860203B1 (de) | 2013-10-10 | 2016-12-14 | Borealis AG | Mehrstufenverfahren zur herstellung von polyethylenzusammensetzungen |
EP2860200B1 (de) | 2013-10-10 | 2017-08-02 | Borealis AG | Polyethylenzusammensetzung für Rohre und Rohrbeschichtungsanwendungen |
EP2860201A1 (de) | 2013-10-10 | 2015-04-15 | Borealis AG | Hochtemperaturbeständiges Polyethylen und Verfahren zu seiner Herstellung |
EP2860202B1 (de) | 2013-10-10 | 2018-05-30 | Borealis AG | Hochtemperaturbeständiges Polyethylen und Verfahren zu seiner Herstellung |
EP2860204B1 (de) | 2013-10-10 | 2018-08-01 | Borealis AG | Polyethylenzusammensetzung für Rohranwendungen |
US9353196B2 (en) | 2013-11-20 | 2016-05-31 | Equistar Chemicals, Lp | Bimodal polymerization process utilizing chromium/silica catalysts |
EP2883887A1 (de) | 2013-12-13 | 2015-06-17 | Borealis AG | Mehrstufenverfahren zur Herstellung von Polyethylenzusammensetzungen |
EP2883885A1 (de) | 2013-12-13 | 2015-06-17 | Borealis AG | Mehrstufenverfahren zur Herstellung von Polyethylenzusammensetzungen |
EP2907829B1 (de) | 2014-02-13 | 2020-08-19 | Borealis AG | Mit Ziegler-Natta-Katalysator hergestelltes, entwirrtes Polyethylen mit hohem oder ultrahohem Molekulargewicht |
CN107075018B (zh) | 2014-09-30 | 2020-08-11 | 博里利斯股份公司 | 用于聚合超高分子量聚乙烯的方法 |
EP3037436B2 (de) | 2014-12-22 | 2020-11-18 | Borealis AG | Verfahren zur Herstellung von multimodalen In-situ-Mischungen mit Fraktionen mit ultrahohem Molekulargewicht |
EP3037471B1 (de) | 2014-12-22 | 2019-05-01 | Borealis AG | Verfahren zur Herstellung von multimodalen Polyethylenzusammensetzungen |
ES2944941T3 (es) | 2015-02-05 | 2023-06-27 | Borealis Ag | Procedimiento para producir polietileno |
EP3274376B1 (de) | 2015-03-26 | 2018-06-20 | Basell Polyolefine GmbH | Polymerisierungsverfahren in gegenwart eines antistatischen wirkstoffs |
ES2765193T3 (es) | 2015-06-10 | 2020-06-08 | Borealis Ag | Copolímero multimodal de polietileno |
EP3307814B1 (de) | 2015-06-10 | 2019-07-03 | Borealis AG | Multimodale copolymere aus ethylen und mindestens zwei alpha-olefincopolymeren und daraus hergestellte artikel |
ES2707391T3 (es) | 2015-06-23 | 2019-04-03 | Borealis Ag | Procedimiento para la producción de resinas de LLDPE |
EP3178853B1 (de) | 2015-12-07 | 2018-07-25 | Borealis AG | Verfahren zur polymerisierung von alpha-olefin-monomeren |
EP3238938A1 (de) | 2016-04-29 | 2017-11-01 | Borealis AG | Maschinenlaufrichtungorientierte folie enthaltend multimodal ethylen-copolymer und mindestens zwei alpha-olefin comonomeren |
EP3252085B1 (de) | 2016-05-31 | 2022-11-09 | Borealis AG | Kabelmantel mit verbesserten eigenschaften |
WO2017207493A1 (en) | 2016-05-31 | 2017-12-07 | Borealis Ag | Polymer composition and a process for production of the polymer composition |
US10005861B2 (en) * | 2016-06-09 | 2018-06-26 | Chevron Phillips Chemical Company Lp | Methods for increasing polymer production rates with halogenated hydrocarbon compounds |
CN109415448B (zh) | 2016-06-22 | 2021-04-13 | 北欧化工公司 | 聚合物组合物以及制备聚合物组合物的方法 |
CN109923168B (zh) | 2016-11-25 | 2023-01-24 | 博里利斯股份公司 | 组合物和方法 |
GB201620525D0 (en) | 2016-12-02 | 2017-01-18 | Ineos Europe Ag | Process |
US10029230B1 (en) | 2017-01-24 | 2018-07-24 | Chevron Phillips Chemical Company Lp | Flow in a slurry loop reactor |
EP3418330B2 (de) | 2017-06-21 | 2023-07-19 | Borealis AG | Polymerzusammensetzung und verfahren zur herstellung einer polymerzusammensetzung |
CN109135067A (zh) | 2017-06-27 | 2019-01-04 | 阿布扎比聚合物有限责任公司(博禄) | 用于制造高压管的聚丙烯组合物 |
PL3567061T3 (pl) | 2018-05-09 | 2024-02-26 | Borealis Ag | Kompozycja polipropylenowa dla rur |
WO2019229209A1 (en) | 2018-05-30 | 2019-12-05 | Borealis Ag | Process for the preparation of multimodal high density polyethylene |
WO2020016370A1 (en) | 2018-07-19 | 2020-01-23 | Borealis Ag | Process for the preparation of an uhmwpe homopolymer |
EP3647645A1 (de) | 2018-10-31 | 2020-05-06 | Borealis AG | Polyethylenzusammensetzung für hochdruckresistente rohre |
US20210317290A1 (en) | 2018-10-31 | 2021-10-14 | Borealis Ag | Polyethylene composition for high pressure resistant pipes with improved homogeneity |
WO2020099566A1 (en) | 2018-11-15 | 2020-05-22 | Borealis Ag | Propylene butene copolymer |
CN113227173B (zh) | 2018-11-15 | 2023-04-28 | 博里利斯股份公司 | 丙烯-丁烯共聚物 |
US11873397B2 (en) | 2018-11-15 | 2024-01-16 | Borealis Ag | Heterophasic polyolefin composition |
SG11202102809UA (en) | 2018-11-28 | 2021-04-29 | Abu Dhabi Polymers Co Ltd Borouge | Polyethylene composition for film applications |
EP4004066A1 (de) | 2019-07-22 | 2022-06-01 | Abu Dhabi Polymers Co. Ltd (Borouge) Llc. | Single-site-katalysierte multimodale polyethylenzusammensetzung |
WO2021045889A1 (en) | 2019-09-05 | 2021-03-11 | Exxonmobil Chemical Patents Inc. | Processes for producing polyolefins and impact copolymers with broad molecular weight distribution and high stiffness |
WO2021150377A1 (en) | 2020-01-24 | 2021-07-29 | Exxonmobil Chemical Patents Inc. | Methods for producing bimodal polyolefins and impact copolymers |
US20230077569A1 (en) | 2020-02-17 | 2023-03-16 | Exxonmobil Chemical Patents Inc. | Propylene-based polymer compositions having a high molecular weight tail |
CN113368724A (zh) * | 2020-02-25 | 2021-09-10 | 侯瑜 | 一种石油化工用的循环混合装置 |
ES2928002T3 (es) | 2020-03-24 | 2022-11-14 | Borealis Ag | Película soplada rígida |
EP3974052A1 (de) | 2020-09-23 | 2022-03-30 | Basell Polyolefine GmbH | Behältersystem |
CN116547313A (zh) | 2020-11-23 | 2023-08-04 | 博里利斯股份公司 | 齐格勒-纳塔催化的成核聚丙烯和茂金属催化的聚丙烯的原位反应器共混物 |
US20230416428A1 (en) | 2020-11-27 | 2023-12-28 | Borealis Ag | Process |
EP4019583B1 (de) | 2020-12-28 | 2024-04-10 | ABU DHABI POLYMERS CO. LTD (BOROUGE) - Sole Proprietorship L.L.C. | Polyethylenzusammensetzung für filmanwendungen mit verbesserter zähigkeit und steifigkeit |
EP4029914A1 (de) | 2021-01-14 | 2022-07-20 | Borealis AG | Heterophasische polyolefinzusammensetzung |
BR112023023848A2 (pt) | 2021-05-18 | 2024-02-20 | Basell Polyolefine Gmbh | Processo para preparar um polímero de olefina, vaso, e, método para controlar um processo de polimerização de olefinas |
CN113289565B (zh) * | 2021-06-22 | 2022-06-24 | 浙江辽想新材料科技有限公司 | 一种反应釜 |
KR20240023652A (ko) | 2021-06-24 | 2024-02-22 | 보레알리스 아게 | 다단계 폴리올레핀 제조에서 1-헥센의 이용 |
CA3223013A1 (en) | 2021-06-24 | 2022-12-29 | Borealis Ag | Process for producing polyethylene polymers |
WO2022268961A2 (en) | 2021-06-24 | 2022-12-29 | Borealis Ag | Process for polymerising olefins having narrow particle size distribution |
KR20240025007A (ko) | 2021-06-24 | 2024-02-26 | 보레알리스 아게 | 다-단계 폴리올레핀 제조에서의 팽윤제의 용도 |
WO2022268959A1 (en) | 2021-06-24 | 2022-12-29 | Borealis Ag | Improving catalyst performance in multi-stage polyolefin production |
EP4151677A1 (de) | 2021-09-21 | 2023-03-22 | Borealis AG | Biaxial orientierte folie |
WO2023046573A1 (en) | 2021-09-23 | 2023-03-30 | Borealis Ag | Process for producing a propylene copolymer |
EP4155328A1 (de) | 2021-09-23 | 2023-03-29 | Borealis AG | Statistisches propylen-buten-copolymer mit geringem extrahierbarem gehalt |
EP4163323B1 (de) | 2021-10-07 | 2024-05-29 | Borealis AG | Biaxial orientierte folie |
EP4163309A1 (de) | 2021-10-07 | 2023-04-12 | Borealis AG | Hdpe |
EP4239014A1 (de) | 2022-03-02 | 2023-09-06 | Borealis AG | Folie mit einer polyethylenzusammensetzung |
EP4239015B1 (de) | 2022-03-02 | 2024-05-22 | Borealis AG | Monoaxial orientierte folie mit einer polyethylenzusammensetzung |
EP4245805A1 (de) | 2022-03-18 | 2023-09-20 | Borealis AG | Polyethylenmischung für eine folienschicht |
EP4257640A1 (de) | 2022-04-04 | 2023-10-11 | Borealis AG | Rohr aus einer polypropylenzusammensetzung |
WO2023217750A1 (en) | 2022-05-12 | 2023-11-16 | Borealis Ag | Polyethylene copolymer for a film layer |
WO2023217751A1 (en) | 2022-05-12 | 2023-11-16 | Borealis Ag | Composition for a film layer |
EP4275889A1 (de) | 2022-05-12 | 2023-11-15 | Borealis AG | Ausgerichteter mehrschichtiger film |
EP4296289A1 (de) | 2022-06-23 | 2023-12-27 | Borealis AG | Polyethylencopolymer für eine folienschicht |
WO2024003206A1 (en) | 2022-07-01 | 2024-01-04 | Borealis Ag | Polyethylene copolymer for a film layer |
EP4306442A1 (de) | 2022-07-14 | 2024-01-17 | Borealis AG | Zusammensetzung |
EP4306444A1 (de) | 2022-07-14 | 2024-01-17 | Borealis AG | Zusammensetzung |
WO2024025741A1 (en) | 2022-07-27 | 2024-02-01 | Exxonmobil Chemical Patents Inc. | Polypropylene compositions with enhanced strain hardening and methods of producing same |
Citations (2)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
BE558641A (de) * | 1956-06-25 | |||
DE1060598B (de) * | 1955-08-04 | 1959-07-02 | Hoechst Ag | Verfahren zur kontinuierlichen Polymerisation von niederen Olefinen |
Family Cites Families (6)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
US2330118A (en) * | 1937-01-27 | 1943-09-21 | Phillips Petroleum Co | Hydrocarbon conversion and polymerization |
US2285389A (en) * | 1940-07-09 | 1942-06-09 | Akron Standard Mold Co | Press |
US2376833A (en) * | 1941-02-19 | 1945-05-22 | Sinclair Refining Co | Art of cracking hydrocarbons |
DE1051004B (de) * | 1953-01-27 | 1959-02-19 | Phillips Petroleum Company, Bartlesville, OkIa. (V. St. A.) | Verfahren zur Herstellung von hochmolekularen Olefinpolymeren oder Olefinmischpolymeren |
BE550584A (de) * | 1955-08-25 | |||
NL215122A (de) * | 1956-03-10 |
-
1960
- 1960-03-31 US US19007A patent/US3242150A/en not_active Expired - Lifetime
-
1961
- 1961-03-22 GB GB10409/61A patent/GB899156A/en not_active Expired
- 1961-03-24 DE DE19611520461D patent/DE1520461B1/de active Pending
Patent Citations (2)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
DE1060598B (de) * | 1955-08-04 | 1959-07-02 | Hoechst Ag | Verfahren zur kontinuierlichen Polymerisation von niederen Olefinen |
BE558641A (de) * | 1956-06-25 |
Also Published As
Publication number | Publication date |
---|---|
GB899156A (en) | 1962-06-20 |
US3242150A (en) | 1966-03-22 |
Similar Documents
Publication | Publication Date | Title |
---|---|---|
DE1520461B1 (de) | Verfahren und Vorrichtung zur Polymerisation mindestens eines 1-Olefins | |
DE932634C (de) | Verfahren zur Herstellung von harzartigen Copolymerisaten | |
DE602004001391T2 (de) | Verfahren und Vorrichtung zur Herstellung von Olefinpolymeren | |
DE2409839C2 (de) | Verfahren zum Herstellen kleinteiliger Olefinpolymerisate | |
DE3833445A1 (de) | Vermeidung von farbigen verunreinigungen bei der herstellung von ultrahochmolekularen ethylenpolymerisaten mittels eines titan enthaltenden katalysatorsystems | |
EP1910430B1 (de) | Verfahren zur herstellung von polyisobuten hoher qualität | |
DE1900112B2 (de) | Verfahren zur kontinuierlichen Polymerisation von Vinylmonomeren | |
EP0394794B1 (de) | Polyethylen sowie Copolymerisate aus überwiegenden Anteilen von Ethylen | |
DE2540278A1 (de) | Verfahren zum herstellen von olefinpolymerisaten | |
EP0096794B1 (de) | Kontinuierliches Emulsionspolymerisationsverfahren | |
DE69833412T2 (de) | Kontinuierliches Verfahren zur Polymerisation eines Vinylmonomers gekühlt durch überhitztes Wasser | |
DE3046802A1 (de) | Ethylen-alkin-copolymerisate, deren herstellung und verwendung als zusatz zu erdoeldestillaten | |
DE3712265A1 (de) | Verfahren zur herstellung von copolymerisaten mit hohem polymerisationsgrad | |
EP0137934B1 (de) | Verfahren zum Herstellen von Polymerisaten des Ethylens mittels eines Kieselsäure-Xerogel/Chromtrioxid-Katalysators | |
DE1520461C (de) | Verfahren und Vorrichtung zur Polymerisation mindestens eines 1-Olefins | |
DE2120624B2 (de) | Verfahren zur Hochdruckpolymerisation von Xthylen | |
DE1445292B2 (de) | Verfahren zur kontinuierlichen polymerisation von vinylchlorid in masse | |
DE852304C (de) | Verfahren und Vorrichtung zur Herstellung von Mischpolymerisationsprodukten | |
DE2117364C3 (de) | Verfahren zur Abführung der Reaktionswärme bei der diskontinuierlichen Homo- oder Copolymerisation von Vinylchlorid | |
DE2524204C2 (de) | Verfahren zur Herstellung von Hochdruckpolyäthylen | |
DE2216888C3 (de) | Verfahren zum Substanzhomo- oder -copolymerisieren von Vinylchlorid | |
DE2839435C2 (de) | Zweistufiges Verfahren zur Herstellung von Vinylchloridpolymerisaten oder -copolymerisaten mittels Polymerisation in Masse | |
DE1255313B (de) | Verfahren zur Verhinderung einer Zunahme des Schmelzindex von AEthylen-Homo- oder Mischpolymerisaten | |
DE1078546B (de) | Verfahren und Vorrichtung zur Zufuehrung einer Aufschlaemmung von Feststoffen in einReaktionssystem, insbesondere zur Einfuehrung fester Katalysatorteilchen in ein Polymerisationssystem | |
DE2539103C2 (de) | Verfahren zur Wärmeabfuhr bei der Homo- oder Mischpolymerisation von Äthylen in der Gasphase |