CN111304803A - 低渗透性和高强度织造织物及其制造方法 - Google Patents

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Abstract

本发明题为“低渗透性和高强度织造织物及其制造方法”。本发明提供了一种用于产生织造织物的方法，该方法包括沿经向和纬向编织纤维以形成具有顶部表面和底部表面的织物，其中经向纤维和纬向纤维各自包括一根或多根合成聚合物长丝，该一根或多根合成聚合物长丝具有基本上均匀的横截面组分。然后在熔合步骤期间添加或在织物产生过程的先前步骤中添加并被长丝保留的热传递液体或蒸气存在的情况下，将织物的顶部表面和/或底部表面上的纤维中的长丝的至少一部分熔合在一起。该熔合步骤产生经处理的织物，该经处理的织物在经向和纬向上均具有1000N或更大的拉伸强度并且在不存在任何涂层的情况下具有3l/dm2/min或更低的静态透气性(SAP)。

Description

低渗透性和高强度织造织物及其制造方法
本申请是申请日为2018年4月26日、国际申请号为PCT/US2018/029504、中国国家阶段申请号为201880026634.0且发明名称为《低渗透性和高强度织造织物及其制造方法》的发明申请的分案申请。
技术领域
本发明涉及合成纤维纱线的织造织物以及用于生产和使用此类织物生产产品的方法，所述产品诸如但不限于气囊、帆布、充气滑梯、帐篷、管道、服装、过滤器、覆盖物和印刷介质。
背景技术
具有高拉伸强度的织物和纺织品具有许多工业应用。许多工业应用要求织物满足许多要求以便有用。这些要求可包括拉伸强度、透气性、表面光洁度、刚度和可包装性。这些应用的示例包括气囊、帆布、充气滑梯、帐篷、管道、覆盖物和印刷介质。
充气气囊是车辆安全系统的关键组成部分。如本文所用，“气囊”是指用于汽车和许多其他形式运输(包括军事和航空应用)的充气被动安全约束装置。气囊是一种形式的充气被动安全约束装置，现在是汽车用的标准配置。近年来，气囊的数量以及这些气囊在各种类型的车辆车厢内的覆盖面积有所增加。使用中的多个气囊配置包括用于前座区域、用于侧面冲击保护、用于后座用途、用于车顶内衬区域充气帘的气囊以及用于充气座椅安全带或行人气囊。
此外，随着机动车趋势转向更小更轻的车辆，有时可用于气囊等强制性安全项目的空间变小，而一些气囊需要体积更大以满足不断发展的汽车安全标准。这导致一些气囊模块需要较小而一些气囊需要更大的问题。已经开发出在较高的压力和/或温度下包装气囊的方法。虽然此类方法导致模块内气囊的可包装性的改进，但它们也趋于昂贵并且增加了气囊模块制造过程的复杂性。
为了满足有效充气的要求，气囊织物必须满足一定的拉伸强度要求，并且具有抵抗空气穿过的能力，其通过透气性的度量来定义。因此，希望织造尼龙或聚酯气囊具有非常低的孔隙率和对应低的透气性。虽然诸如纱线的线密度、加捻系数、编织构造以及厚度和重量的织物特性均会影响透气性，但通常需要在气囊织物上添加涂层或附加层以满足工业标准。
传统上，使用各种形式的经涂覆的织物来实现空气和液体不可渗透的结构，所述织物通过诸如凹版涂布、浸没、刮刀辊涂布、帘式涂布、刮刀涂布、逆转辊、旋转筛、转移、挤出、热熔融、层压、浸渍和计量杆等工艺产生。所有这些方法均显著增加了基础织物的成本。
已知具有各种涂层以降低渗透性的聚酯和聚酰胺织物。美国专利No.5,897,929描述了一种聚酯或聚酰胺织物，该聚酯或聚酰胺织物涂覆有聚酰胺材料的孔隙阻挡层。美国专利No.5,110,666描述了一种织物衬底，该织物衬底通常涂覆有提供一定渗透性、柔韧性、韧性和耐热性有益效果的聚碳酸酯-聚醚聚氯酯。美国专利No.5,076,975描述了一种用于形成具有限定形状的弹性体涂覆织物的模塑操作。美国专利No.5,763,330描述了一种将聚乙烯树脂挤压涂覆到尼龙织物上的方法。传统上制造气囊的织造织物也可涂覆有弹性材料，尤其是硅橡胶，以管理织物的透气性。
然而，不仅涂覆工艺缓慢且费力，而且涂层本身也很昂贵，因此使得这些气囊非常昂贵。此外，涂层会妨碍这些织物的可折叠性，而这是气囊的必要特征。
因此，已寻求用于气囊织物的涂层的另选方案。例如，过去曾尝试形成低渗透性结构，其需要减少的量或不依赖于单独的纱线收缩的涂层来产生必要致密的结构。例如，美国专利No.4,921,735和No.5,540,965教导了收缩并随后热定形织物以改善不透气性。美国专利No.RE38,769 E1还讨论了在可延展带和加热辊的帮助下压缩织物，但随后允许织物反冲以改善织物的可折叠性同时不会对透气性产生不利影响。
美国专利No.5,073,418、加拿大专利No.2014249C和中国专利No.CN101033569B描述了在两侧将气囊织物压延到其软化温度以下，从而由于压下织物的高点而产生非永久性、低渗透性结构。本发明公开了由于回潮所观察到的渗透性下降对于尼龙6，6织物是非永久性的。
所公布的美国专利申请No.2013/0035014公开了一种在织物洗涤后能够保持低透气性的织物。高密度织物包括纹理化合成纤维，其细度为28分特或更低，总覆盖系数在1700至2200的范围内。该织物的公开用途包括羽绒服的侧布、羽绒夹克、蒲团(即日式床上用品)和睡袋。
WO 2015/130882公开了一种用于气囊的织造织物，其包括基础纱线和次级纱线，其中次级纱线交织到基础纱线中，并且其中次级纱线的熔点低于基础纱线的熔点。本发明还公开了一种制造基础纱线和次级纱线的方法，其中次级纱线交织到基础纱线中，并且其中次级纱线的熔点低于基础纱线的熔点。
美国专利No.8,733,788B2公开了一种织造织物，该织造织物用添加剂预处理然后将其活化和压缩以形成较低渗透性织物。这种压缩被公开为特定于纺线束，其中存在添加剂以将粘结压缩构型的纺线。
WO2017/079499(其全部内容以引用方式并入本文)公开了一种适用于诸如但不限于气囊的产品的织物，该织物包括：由沿经向和纬向编织以形成顶部表面和底部表面的合成纤维形成的纱线；其中顶部表面上的纱线的至少一部分或底部表面上的纱线的至少一部分具有熔合在一起以便具有永久习性改变的横截面的纤维；其中当织物未老化时，该织物的静态透气性(SAP)为3l/dm2/min或更低；并且其中当织物未老化时，该织物在经向和纬向两者上的拉伸强度为1000N或更大。
本公开提供了制备具有永久性改变和熔合的表面长丝的高强度可折叠织物的改进方法，该长丝需要减少的涂层量或根本不需要涂层，并且仍然满足诸如但不限于气囊的用途所需的关键性能标准，诸如永久性低透气性和高拉伸强度。
发明内容
本公开涉及一种用于增加产生具有永久性低渗透性的包括合成纤维纱线的未涂覆织造织物的过程的处理速度和生产率的方法以及包括此类织物的制品。具体地，已令人惊奇地发现，在处理织物以永久地改变横截面并将织物的顶部表面或底部表面上的纤维中的长丝的至少一部分熔合期间包括热传递液体或蒸气导致产生具有永久性低渗透性的未涂覆的织造织物的过程更快。
因此，本公开的一个方面涉及一种用于产生具有永久性低渗透性的织造织物的方法，该方法包括：
(a)沿经向和纬向编织纤维以形成具有顶部表面和底部表面的织物，其中经向纤维和纬向纤维各自包括一根或多根合成聚合物长丝，该一根或多根合成聚合物长丝具有基本上均匀的横截面组分；
(b)将织物的顶部表面上的纤维中的长丝的至少一部分或织物的底部表面上的纤维中的长丝的至少一部分熔合在一起，其中在熔合步骤期间添加或在织物产生过程的先前步骤中添加并被长丝保留的热传递液体或蒸气存在的情况下将长丝熔合在一起，并且其中熔合步骤产生在经向和纬向上均具有1000N或更大的拉伸强度并且在没有任何涂层的情况下具有3l/dm2/min或更低的静态透气性(SAP)的经处理的织物。
本公开的另一方面涉及一种用于产生具有永久性低渗透性的织造织物的方法，该方法包括：
(a)沿经向和纬向编织纤维以形成具有顶部表面和底部表面的织物，其中经向纤维和纬向纤维各自包括一根或多根合成聚合物长丝，该一根或多根合成聚合物长丝具有基本上均匀的横截面组分；
(b)在压延步骤期间添加或在织物产生过程的先前步骤中添加并被织物保留的热和热传递液体或蒸气存在的情况下压延织物，其中压延步骤永久性地改变织物的顶部表面上的纤维中的长丝的至少一部分或织物的底部表面上的纤维中的长丝的至少一部分的横截面，以产生在经向和纬向上均具有1000N或更大的拉伸强度并且在没有任何涂层的情况下具有3l/dm2/min或更低的静态透气性(SAP)的经处理的织物。
在一个非限制性实施方案中，热传递液体或蒸气的存在是通过用喷水织机编织、洗涤或染色引入的残余水分的携带而产生的。
在一个非限制性实施方案中，通过在足以熔合并永久性地改变纤维中长丝的至少一部分的横截面尺寸的温度和/或压力下处理织造纤维来进行熔合。在一个非限制性实施方案中，与在不存在热传递液体或蒸气的情况下熔合并永久性地改变长丝的所述部分的横截面尺寸所需的温度和/或压力相比，该处理温度和/或压力降低。在一个非限制性实施方案中，与在相同的温度和压力下但在不存在热传递液体或蒸气的情况下熔合并永久性地改变长丝的所述部分的横截面尺寸所需的处理速度相比，该处理以提高的速度进行。
本公开的另一方面涉及根据本文所述的方法产生的织物。
根据本发明方法产生的织物具有低的动态透气性。在一个非限制性实施方案中，当织物未老化时，根据该方法产生的织物表现出500mm/s或更低的动态透气性(DAP)。
本公开的一个方面涉及一种由织物制得的制品。此类制品的非限制性示例包括气囊、帆布、充气滑梯、帐篷、管道、服装、过滤器、覆盖物和印刷介质。
本公开的又一方面涉及一种用于加速执行织造织物的热辊压延以获得所选择的透气性值的处理速度的方法，其中织物在经向或纬向上具有≥1000N的拉伸强度，该方法包括在存在所添加的热传递液体或蒸气的情况下热辊压延织物的步骤，其中与在不存在所添加的热传递液体或蒸气的情况下压延以获得所选择的透气性值的相同织物的物理属性相比，该织物的除透气性之外的至少一种物理属性得到改善。
在一个非限制性实施方案中，通过在存在所添加的热传递液体或蒸气的情况下热辊压延织物而改善的物理属性包括以下中的至少一者：织物韧度、断裂伸长率、织物韧性、抗撕强度和滑脱阻力。
附图说明
图1是SAP相对于高温高压(HTHP)处理速度的线图，其示出了在不存在热传递介质的情况下在处理实施例1(比较例)的尼龙6，6织物时SAP随着处理速度的增加而增加的问题。
图2是SAP相对于HTHP处理速度的线图，其示出了在不存在热传递介质的情况下在处理实施例2(比较例)的PET织物时SAP随着处理速度的增加而增加的问题。
图3A和图3B是在存在和不存在热传递介质的情况下处理实施例3的尼龙6，6织物时SAP(图3A)和DAP(图3B)相对于HTHP处理速度的线图。
图4A至图4F是实施例3中所述织物在干法和湿法HTHP处理之后的SEM图像。图4A和图4B示出了以5m/min的处理速度经干法HTHP处理的织物在2种不同放大倍数下的表面结构。图4C和图4D示出了以30m/min的处理速度经干法HTHP处理的织物在2种不同放大倍数下的表面结构。图4E和图4F示出了以30m/min的处理速度经湿法HTHP处理的织物在2种不同放大倍数下的表面结构。
图5A和图5B是在存在和不存在热传递液体或蒸气的情况下处理实施例4的PET织物时SAP(图5A)和DAP(图5B)相对于HTHP处理速度的线图。
图6A至图6F是实施例4中所述织物在干法和湿法HTHP处理之后的SEM图像。图6A和图6B示出了以5m/min的处理速度经干法HTHP处理的织物在2种不同放大倍数下的表面结构。图6C和图6D示出了以30m/min的处理速度经干法HTHP处理的织物在2种不同放大倍数下的表面结构。图6E和图6F示出了以30m/min的处理速度经湿法HTHP处理的织物在2种不同放大倍数下的表面结构。
图7A至7D是SEM图像，其示出了实施例5中所述的织物在两种不同温度和压力条件下经湿法HTHP处理之后的2种不同放大倍数下的表面结构。
图8是比较实施例6中所述的干法和湿法压延后的一系列尼龙6，6织物的平均织物韧度的箱线图。
图9是比较实施例6中所述的干法和湿法压延后的一系列尼龙6，6织物的平均织物断裂延伸的箱线图。
图10是比较实施例6中所述的干法和湿法压延后的一系列尼龙6，6织物的平均织物韧性或断裂功的箱线图。
图11是比较实施例6中所述的干法和湿法压延后的一系列尼龙6，6织物的平均织物滑脱阻力强度的箱线图。
图12是比较实施例6中所述的干法和湿法压延后的一系列尼龙6，6织物的平均织物抗撕强度的箱线图。
图13是比较实施例6中所述的干法和湿法压延后的一系列尼龙6，6织物的平均织物静态透气性的箱线图。
图14是比较实施例6中所述的干法和湿法压延后的一系列尼龙6，6织物的平均织物动态透气性的箱线图。
具体实施方式
本公开涉及一种由合成纤维产生织造织物的方法，其中与由相同合成纤维以相同的织物构造形成的常规未涂覆织物相比，该未涂覆形式的织物具有永久性降低的透气性和孔隙率。
本发明的方法包括沿经向和纬向编织合成纤维以形成具有顶部表面和底部表面的织造织物，其中经向纤维和纬向纤维各自包括一根或多根合成聚合物长丝，该一根或多根合成聚合物长丝具有基本上均匀的横截面组分。然后在熔合步骤期间添加或在织物产生过程的先前步骤中添加并被长丝保留的热传递液体或蒸气存在的情况下，将织物的顶部表面上的纤维中的长丝的至少一部分和/或织物的底部表面上的纤维中的长丝的至少一部分熔合在一起。熔合步骤产生经处理的织物，该经处理的织物在经向和纬向上均具有1000N或更大的拉伸强度并且在不存在任何涂层的情况下具有3l/dm2/min或更低的静态透气性(SAP)。
在一个非限制性实施方案中，熔合步骤导致经处理的织物的顶部表面上的长丝的至少一部分和/或底部表面上的长丝的至少一部分具有永久性改变的横截面。在另一个非限制性实施方案中，熔合步骤导致经处理的织物的顶部表面上的长丝的大部分(至少一半)或经处理的织物的底部表面上的长丝的大部分具有永久性改变的横截面。在另一个非限制性实施方案中，熔合步骤导致经处理的织物的顶部表面上的长丝的大部分(至少一半)和经处理的织物的底部表面上的长丝的大部分具有永久性改变的横截面并熔合在一起。
表面长丝的平坦化和熔合的组合导致织物具有减小的表面粗糙度。在本公开的一个非限制性实施方案中，通过本文所述的方法产生的经处理的织物具有在约2至约70μm、优选地约5至约60μm范围内的均方根(RMS)表面粗糙度。
在本公开的一个非限制性实施方案中，当织物未老化时，经处理的织物具有500mm/s或更低的动态透气性(DAP)。本文提及的所有DAP值均根据下文所述的ISO 9237的修改型式进行测量。本文提及的所有SAP值均根据下文所述的ASTM D6476的修改型式进行测量。
如本文所用，术语“永久性改变的横截面”是指未经处理的织物中所用的长丝的至少一部分的横截面的经修改或压缩型式的长丝横截面。未经处理的织物的纤维内的长丝可具有本领域已知的任何横截面，包括但不限于圆形、多叶形、三叶形、六角形或矩形。在一个非限制性实施方案中，未经处理的织物的纤维中的长丝具有圆形横截面。在一个非限制性实施方案中，永久性改变的横截面导致纤维的至少一部分为基本上平坦的。参见图4A至图4F。
如本文所用，术语“永久性的”或“永久性地”意指改变的横截面不会恢复到其初始形状。
如本文所用，术语“高温高压(HTHP)”处理是指在所选择的温度和/或所选择的压力下处理织物，使得经处理的织造织物的顶部表面上的长丝的至少一部分或底部表面上的长丝的至少一部分具有永久性改变的横截面并且被熔合在一起，使得与由相同的合成纤维形成但没有热处理的织造织物相比，该经处理的织物的透气性和孔隙率降低。先前已据信，织物的HTHP处理(例如通过在接近纱线熔点的高温下压延织物)将导致织物的热致机械退化、织物拉伸和抗撕强度降低，结果导致尺寸稳定性差并且刚度显着增加。例如，先前尝试用高温和高压压延织造织物可导致纸状刚性产品，并且不会产生用于诸如气囊织物之类的应用的期望的织物特性。
本发明人惊奇地发现，在存在热传递液体或蒸气的情况下进行HTHP处理，优选与改进的HTHP处理条件(诸如与在不存在热传递液体或蒸气的情况下足以永久性地改变横截面并将纤维中的长丝的至少一部分熔合的温度和/或压力相比降低的温度和/或压力)相结合，能够改善传热递，这足以改变表面长丝的横截面并将这些长丝熔合，以在增加的处理速度下得到永久性的低渗透性，但不会以降低织物强度的方式损坏优选的结构。使用本公开的方法，可以显著更高的处理速度产生先前所公开的低渗透性织物。
另外，与在不存在热传递液体或蒸气的情况下进行HTHP处理相比，在存在热传递液体或蒸气的情况下进行HTHP处理导致织物物理属性的改善，该物理属性包括以下中的至少一者：织物韧度、断裂伸长率、织物韧性、抗撕强度和滑脱阻力强度。
术语“热传递液体或蒸气”是指在HTHP处理期间包括在纤维或长丝中并且用作处理促进剂以使产量增加的液体或蒸气。在一个非限制性实施方案中，热传递液体主要为水。
如本文所用，术语“未老化”是指直接在经受导致织物的顶部表面和/或底部表面上的纤维中的长丝的至少一部分熔合并且优选地永久性变形的一个或多个步骤后的经处理的织物。
如本文所用，与经向纤维和纬向纤维中的每一者的长丝关联使用的术语“基本上均匀的横截面组分”意指在长丝的中心线处测量的长丝的组分(沿长丝的长度方向延伸)与在相对于中心线增加的半径处测量的组分基本上相同。在一个非限制性实施方案中，在织物的经向上使用的纤维的大部分(超过一半)是由一根或多根由单一合成聚合物制成的长丝形成的。在另一个非限制性实施方案中，在织物的纬向上使用的纤维的大部分(超过一半)是由单一合成聚合物形成的。在另一个非限制性实施方案中，在织物的经向和纬向上使用的纤维的大部分是由一根或多根由单一合成聚合物制成的长丝形成的。在一个非限制性实施方案中，在织物的经向上使用的所有纤维是由一根或多根由单一合成聚合物制成的长丝形成的。在另一个非限制性实施方案中，在织物的纬向上使用的所有纤维是由一根或多根由单一合成聚合物制成的长丝形成的。在另一个非限制性实施方案中，在织物的经向和纬向上使用的所有纤维是由一根或多根由单一合成聚合物制成的长丝形成的。
用于产生本公开所用的长丝和纤维的合成聚合物的示例包括但不限于聚酰胺、聚酯、聚烯烃以及它们的共混物或共聚物。
在一个非限制性实施方案中，本文所用的纤维的线密度在约150至约1000分的特范围内，优选在约150至约750分特的范围内。
合适的聚酰胺纤维的线性质量密度在100至1000分特诸如200至950分特、150至750分特、200至900分特、250至850分特、300至850分特、350至850分特、400至850分特、400至800分特和450至800分特的范围内。合适的聚酰胺纤维包括由以下物质形成的那些：尼龙6，6、尼龙6、尼龙6，12、尼龙7、尼龙12、尼龙4，6、或它们的共聚物或共混物。在本公开的一个非限制性实施方案中，基础纱线由尼龙6，6纤维形成。
合适的聚酯纤维的线性质量密度在100至950分特诸如150至750分特、300至900分特、300至850分特、350至850分特、400至850分特、400至800分特、450至800分特和500至800分特的范围内。合适的聚酯纤维包括由聚对苯二甲酸乙二醇酯(PET)、聚对苯二甲酸丁二醇酯、聚萘二甲酸乙二醇酯、聚萘二甲酸丁二醇酯，聚乙烯-1，2-双(苯氧基)乙烷-4，4＇-二羧酸酯、聚(1，4-亚环己基-对苯二甲酸二亚甲酯)和包括至少一种上述聚合物重复单元的共聚物，例如聚对苯二甲酸乙二醇酯/间苯二甲酸酯共聚酯、聚对苯二甲酸丁二醇酯/萘二甲酸酯共聚酯、聚对苯二甲酸丁二醇酯/癸二羧酸酯共聚酯或它们的共聚物或共混物。在本公开的一个非限制性实施方案中，基础纱线由PET纤维形成。
用于本公开的纤维还可包括用于纤维生产和加工的各种添加剂。合适的添加剂包括但不限于热稳定剂、抗氧化剂、光稳定剂、平滑剂、抗静电剂、增塑剂、增稠剂、颜料、阻燃剂、填料、粘合剂、固定剂、软化剂或它们的组合。
在一个非限制性实施方案中，用于产生本文所用纤维的长丝具有在约1至约25分特/长丝(DPF)范围内(诸如在约2至约12分特/长丝(DPF)的范围内)的线密度。
本公开的织造织物可使用本领域已知的编织技术由经向和纬向纤维形成。合适的编织技术包括但不限于平纹编织、斜纹编织、缎纹编织、这些类型的改进编织、单件织造(OPW)编织或多轴编织。可用于编织的合适的织机包括喷水织机、喷气织机或剑杆织机。这些织机也可与提花机一起使用以形成OPW结构。本公开的合适的织造织物可具有在80至4500克/平方米范围内的总基重。在某些实施方案中，织造织物的总基重可在100至4500克/平方米、100至4000克/平方米、100至3500克/平方米、150至4500克/平方米、150至4000克/平方米、150至3500克/平方米、200至4500克/平方米、200至4000克/平方米、200至3500克/平方米、250至4500克/平方米、250至4000克/平方米、250至3500克/平方米的范围内。
在本公开的一个非限制性实施方案中，当根据本文所述的测试方法测量时，未经处理的织造织物具有大于3l/dm2/min、诸如大于5l/dm2/min、例如大于10l/dm2/min的静态透气性(SAP)。
在本公开的一个非限制性实施方案中，当根据本文所述的测试方法测量时，未经处理的织造织物具有大于500mm/s、例如大于750mm/s、例如大于1000mm/s的动态透气性(DAP)。
在本公开的一个非限制性实施方案中，当织物未老化时，未经处理的织造织物在经向和纬向上均具有1000N或更大的织物拉伸强度。在本公开的另一个非限制性实施方案中，当织物未老化时，织物在经向和纬向上均具有1500N或更大的拉伸强度。在本公开的另一个非限制性实施方案中，当织物未老化时，织物在经向和纬向上均具有2000N或更大的拉伸强度。在本公开的一个非限制性实施方案中，当织物未老化时，织物在经向和纬向上均具有2500N或更大的拉伸强度。在本公开的又一个非限制性实施方案中，当织物未老化时，织物在经向和纬向上均具有3000N或更大的拉伸强度。
在一个非限制性实施方案中，织物的基重在约80至约500gm-2的范围内。
根据本公开，在上述纤维沿经向和纬向编织以形成具有顶部表面和底部表面的织物之后，在存在热传递介质的情况下处理所得的织物，以永久地改变横截面并将织物的顶部表面上的纤维中的长丝的至少一部分或织物的底部表面上的纤维中的长丝的至少一部分熔合。在一个非限制性实施方案中，与在不存在热传递介质的情况下用于熔合并永久地改变长丝横截面的条件相比，对永久性改变横截面并将织物的顶部表面上的长丝的至少一部分或织物的底部表面上的长丝的至少一部分熔合的处理条件进行了修改。在一个非限制性实施方案中，与在不存在热传递介质的情况下永久性地改变横截面并且将织物中的长丝的至少一部分熔合所需的温度相比，加工温度降低。在一个非限制性实施方案中，与在不存在热传递介质的情况下永久性地改变横截面并且将织物中的长丝的至少一部分熔合所需的压力相比，加工压力降低。在一个非限制性实施方案中，与在不存在热传递介质的情况下永久性地改变横截面并且将织物中的长丝的至少一部分熔合所需的温度和压力相比，加工温度和压力降低。在一个非限制性实施方案中，处理织物以永久性地改变横截面并且将织物的顶部表面上的长丝的至少一部分和织物的底部表面上的纤维中的长丝的至少一部分熔合。在另一个非限制性实施方案中，处理织物以便永久性地改变横截面并且将织物的顶部表面上的长丝的至少大部分或织物的底部表面上的长丝的大部分熔合。在另一个非限制性实施方案中，处理织物以永久性地改变横截面并且将织物的顶部表面上的长丝的大部分和织物的底部表面上的长丝的大部分熔合。
选择HTHP处理中所用的温度和压力，以便永久性地改变横截面并且将织物中的长丝的至少一部分熔合，但不损坏长丝和降低织物的强度。在非限制性实施方案中，所用温度高于纤维的软化温度。在另一个非限制性实施方案中，温度低于常规的干燥聚合物软化点。在一个非限制性实施方案中，由尼龙6，6纤维形成的织物可在约130℃至约240℃范围内的温度下进行HTHP处理。在另一个非限制性实施方案中，由PET纤维形成的织物可在约130℃至约240℃范围内的温度下进行HTHP处理。在非限制性实施方案中，HTHP处理所用的压力在约28Mpa至约115MPa、诸如约35MPa至约70MPa的范围内。在通过热辊压延实现HTHP处理的情况下，压力由压延机辊隙点处的织物面积上的总施加力计算。织物可通过本领域已知的施加永久性改变横截面并将织物中的长丝的至少一部分熔合所需的温度和压力的任何方法来进行HTHP处理。在一个非限制性实施方案中，HTHP处理包括热辊压延织物。在通过热辊压延实现HTHP处理的情况下，压延机辊隙点上的织物速度可在约5m/min至约80m/min、诸如约10m/min至约70m/min、例如约12m/min至约50m/min的范围内。
在一个非限制性实施方案中，织物在存在热传递介质的情况下进行HTHP处理，该热传递介质以按干织物的重量计约5至约30重量％、例如约10至约20重量％、诸如约12至约18重量％的量存在。在非限制性实施方案中，热传递液体或蒸气可由织物产生过程中的前一步骤携带而存在，不限于来自喷水织机的残余液体或来自洗涤或擦洗过程或来自染色过程。在一个非限制性实施方案中，该组分为液体，在另一个非限制性实施方案中为蒸气。在另一个非限制性实施方案中，液体或蒸气可通过浴槽、或通过薄软液体施加系统或通过液体喷雾系统或通过气相施加系统施加。热传递液体或蒸气应为惰性或良性的，以免损坏织物，并且可以是符合该描述的任何液体或蒸气。在一个非限制性实施方案中，热传递液体包括水，或者热传递蒸气包括蒸汽。
在本公开的一个非限制性实施方案中，当织物未老化时以及当根据本文所述的测试方法测量时，所公开的经HTHP处理的织造织物具有3l/dm2/min或更低、诸如2l/dm2/min或更低、例如1l/dm2/min或更低的静态透气性(SAP)。
在本公开的一个非限制性实施方案中，当织物未老化时并且当根据本文所述的测试方法测量时，经HTHP处理的织造织物具有500mm/s或更低、诸如200mm/s或更低、例如100mm/s或更低的动态透气性(DAP)。
在本公开的一个非限制性实施方案中，当织物未老化时，经HTHP处理的织造织物在经向和纬向上均具有1000N或更大的织物拉伸强度。在本公开的另一个非限制性实施方案中，当织物未老化时，织物在经向和纬向上均具有1500N或更大的拉伸强度。在本公开的另一个非限制性实施方案中，当织物未老化时，织物在经向和纬向上均具有2000N或更大的拉伸强度。在本公开的一个非限制性实施方案中，当织物未老化时，织物在经向和纬向上均具有2500N或更大的拉伸强度。在本公开的又一个非限制性实施方案中，当织物未老化时，织物在经向和纬向上均具有3000N或更大的拉伸强度。
在本公开的一个非限制性实施方案中，通过本文所述方法产生的经处理的织物具有在织物未老化时1l/dm2/min或更低的静态透气性(SAP)、在织物未老化时500mm/s或更低的动态透气性(DAP)以及在织物未老化时1000N或更大的经向和纬向两者上的拉伸强度。
在一个非限制性实施方案中，当织物未老化时，所公开的经HTHP处理的织物在经向和纬向两者上的抗撕强度为60N或更大。在另一个非限制性实施方案中，当织物未老化时，织物在经向和纬向两者上的抗撕强度为120N或更大。本文提及的所有抗撕强度值均根据下文所述的ISO 13937-2的修改型式进行测量。
在一个非限制性实施方案中，当织物未老化时，所公开的经HTHP处理的织物在经向和纬向两者上的滑脱阻力为150或更大。在另一个非限制性实施方案中，当织物未老化时，织物在经向和纬向两者上的滑脱阻力为175N或更大。本文提及的所有滑脱阻力值均根据下文所述的ASTM D6479的修改型式进行测量。
在本公开的一个非限制性实施方案中，通过本文所述的方法产生的经处理的织物具有在约2至约70μm、优选地约5至约60μm范围内的均方根(RMS)表面粗糙度。本文提及的所有RMS值均根据测试方法部分中所述的方法进行测量。
在一个非限制性实施方案中，经处理的织物中的长丝的一部分具有约1.2∶1至约10∶1的长径比。其中长径比为1∶1描述了从其中心到其外表面具有共同半径的长丝横截面。例如，具有圆形横截面的长丝具有1∶1的长径比。本发明织物表面上的长丝在至少1个维度上具有平坦的横截面，并因此具有≥1.2∶1的长径比。
本公开的又一方面涉及一种用于加速执行织造织物的热辊压延以获得所选择的透气性值的处理速度的方法，其中织物在经向或纬向上具有≥1000N的拉伸强度，该方法包括在存在所添加的热传递液体或蒸气的情况下热辊压延织物的步骤，其中与在不存在所添加的热传递液体或蒸气的情况下压延以获得所选择的透气性值的相同织物的物理属性相比，该织物的除透气性之外的至少一种物理属性得到改善。
在一个非限制性实施方案中，通过在存在所添加的热传递液体或蒸气的情况下热辊压延织物而改善的物理属性包括以下中的至少一者：织物韧度、断裂伸长率、织物韧性、抗撕强度和滑脱阻力。
在一个非限制性实施方案中，所得的织物的拉伸强度为热辊压延步骤之前织物的拉伸强度的至少85％。
在一个非限制性实施方案中，该方法还包括向经HTHP处理的织物施加任选的涂层或膜以进一步降低透气性。如果织物被涂覆，则可使用本领域技术人员已知的任何涂层、幅材、网、层合物或薄膜来实现透气性的降低。合适的涂层的示例包括但不限于聚氯丁二烯、有机硅类涂层、聚二亚甲基硅氧烷、聚氯酯和橡胶组合物。合适的幅材、网和膜的示例包括但不限于聚氯酯、聚丙烯酸酯、聚酰胺、聚酯、聚烯烃、聚烯烃弹性体以及它们的共混物和共聚物。薄膜可为单层或多层的，并且可由幅材、网或膜的任何组合构成。在这些实施方案中，本发明的织物可用作比具有涂覆有常规量的涂层、膜或层合物的相同构造的织物更低的渗透性和更平坦的衬底。这将允许施加较低重量的涂层、或更轻或简化的幅材、网、层合物或膜结构，并且仍然满足非常低的渗透性规格。
根据本文所述方法产生的织物满足机械和性能标准，同时限制整个织物的重量和成本。本发明所公开的织物结构使得能够施加重量更轻的涂层，并且仍然获得与用常规的非HTHP处理的织物可实现的织物类似的不可渗透的织物。
此外，与HTHP处理之前的初始织物相比，预期根据本发明的方法产生的织物具有不需要添加剂而是由HTHP处理产生的改善的耐热性。这种增强的耐热性部分地补偿了通过用常规的气囊涂层(诸如但不限于硅氧烷)以常规涂层重量涂覆织物而赋予的耐热性改善。与未涂覆的织物相比，增强的耐热性改善了织物对热气囊模块充气机的弹性。
此外，与未经HTHP处理的织物相比，本公开的织物表现出良好的可包装性。如本公开的实施例中所示，对于广泛的处理条件，经HTHP处理的织物与其未经处理的对应物相比具有改善的可包装性。
更具体地，与HTHP处理之前的初始织物相比，预期本公开的织物在整个织物宽度上表现出改善的透气性均匀度。未被涂覆、不包括添加剂或具有粘附到它们的膜、网或幅材的常规织造织物在整个织物宽度上表现出不均匀的透气特性，具有织物中心的渗透性降低并且朝向织物边缘和在织物边缘处的渗透性升高的趋势。必须在织物和气囊的整体设计中补偿这种渗透性的不均匀性使得可能需要使用更大构造和更重的织物，或者可能需要添加涂层。这两个因素均使得织物更不易包装。本公开的织物可以较低的构造和重量使用，因为在整个织物宽度上具有低且均匀的渗透性，因此没有涂层或涂层的量减少。这导致更可包装的织物。
本公开还提供了由织造织物形成的制品以及本文所公开的用于其生产的方法。在本公开的一个非限制性实施方案中，织物用于生产诸如汽车气囊、帆布、充气滑梯、临时掩体、帐篷、管道、覆盖物和印刷介质的产品。如本文所用，术语“气囊”包括气囊衬垫。气囊衬垫通常由多个织物板形成并且可快速充气。本公开的织物可用于由多片织物或单片织造(OPW)织物缝制的气囊中。单片织造(OPW)织物可由本领域技术人员已知的任何方法制成。
本文所引用的所有专利、专利申请、测试工序、优先权文件、文章、出版物、手册和其他文件均以引用方式全文并入，只要此类公开内容与本发明和允许此类并入的所有管辖范围不矛盾。
缩写
DAP-动态透气性
dtx-分特
N66-尼龙6，6
PET-聚对苯二甲酸乙二醇酯
SAP-静态透气性
SEM-扫描电镜
HTHP-高温高压
OPW-单件编织
实施例
以下实施例示出了本公开及其使用能力。此外，本发明能够具有其他和不同的实施例，并且在不脱离本公开的范围和实质的情况下，其若干细节能够在各种明显的方面进行修改。因此，实施例被认为是本质上例示性的和非限制性的。
测试方法
本文所用的所有测试标准和方法均为具有特定修改的ASTM或ISO方法。
动态透气性(DAP或ADAP)被定义为在30-70kPa的所选择的测试压力范围内转换为100kPa(14.2psi)的压力和20℃的温度时空气或气体的平均速度(mm/s)。另一个参数(透气性曲线的)曲线指数E也在动态透气性测试期间自动测量，但其没有单位。动态透气性根据测试标准ASTM D6476进行测试，但具有以下修正：
1.所测量的压力范围的限值(如测试仪器上所设定)为30-70kPa
2.应调节起始压力(如测试仪器上所设定)以达到100+/-5kPa的峰值压力。
3.测试头容积将为400cm3，除非用该头不能达到规定的起始压力，在这种情况下，应使用发现适用于待测织物的其他可互换测试头(体积100、200、800和1600cm3)中的一者。
4.对每种织物样本进行了至少六次(6)测试，并且所报告的结果为以mm/s为单位的平均值。
静态透气性(SAP-以l/dm2/min为单位)根据测试标准ISO 9237进行测试，但修正如下：
1.测试区域为100cm2
2.测试压力(部分真空)为500Pa。
3.针对边缘渗漏，校正每个单独测试值。
4.对每种织物样本进行了至少六次(6)测试，并且所报告的静态透气性结果为以l/dm2/min为单位的平均值。
织物拉伸测试(测量最大力(N)和最大力下的伸长率(％))根据标准ISO 13934-1进行测试，但修正如下：
1.Instron张力检验器上设定的初始规格(夹具)长度为200mm
2.Instron夹头速度设定为200mm/min
3.最初将织物样品切割成350×60mm的尺寸，然后通过将长边缘纺线展开至50mm的测试宽度以进行磨损。
4.对从每种测试织物上切下的5个样品进行拉伸测试，避免织物布边200mm内的任何区域。
5.所报告的最大力(也称为断裂力或断裂载荷)的结果为所有测试的最大力结果的平均值，以牛顿(N)为单位。
撕裂力(也称为抗撕强度)-以牛顿(N)为单位根据标准ISO 13937-2进行测试，但修正如下：
1.织物样品尺寸为150mm×200mm(具有从窄端的中点延伸到中心的100mm狭缝)。
2.对从每种测试织物切下的5个样品进行撕裂测试，避免织物布边200mm内的任何区域。所报告的值是所有测试的平均值。
3.经向撕裂结果是由其中跨经向撕裂的测试样本获得的(即经向纺线被撕裂)，而纬向结果是由跨纬线撕裂的测试样品获得的(即纬向纺线被撕裂)。
4.根据ISO 13937-2附录D/D.2，将样品的每个腿部对折，以固定在Instron夹具夹持件中
5.测试结果的评估根据ISO 13937-2第10.2节“使用电子设备计算”进行。
滑脱阻力测试(也称为边缘拉拔测试)-以牛顿(N)为单位，根据标准ASTM D6479进行，但修正如下：
1.边缘距离为5mm-这是试样端部(在测试期间被定位在试样保持器中加工的窄边缘上)与执行“拉拔”的销线之间的距离，即这是在测试期间拉出的纺线区段的长度。
6.对每种测试织物上切下的5个样品进行滑脱阻力测试，避免织物布边200mm内的任何区域。所报告的值是所有测试的平均值。
均方根(RMS)织物表面粗糙度测试如下进行。
a.使用激光轮廓曲线仪器械测定织物的表面粗糙度。在20mm×20mm的区域上收集数据集，其中在X和Y方向上的扫描分辨率为10um。使用Talor Hobson-Talysurf CLI 1000扫描激光轮廓曲线仪(v 2.5.3)利用Keyence LK 030激光器收集数据。使用TalymapPlatinum 4.0(Mountains v 4.0.5.3985)进行分析。在脱模(5阶多项式)和拉平(最小二乘法)之后，根据EUR 15178 EN计算RMS粗糙度。
实施例1-比较例
将具有以下特性的尼龙6，6聚合物纤维沿经向和纬向编织：470分特、136长丝和81cN/tex韧度，以产生3种不同构造和重量(即178gm-2、198gm-2和207gm-2)的织物。通过在不存在热传递介质的情况下穿过具有热辊的压延机两次，在顶部表面和底部表面两者上处理织物。处理条件如下：经由压延轧辊施加57MPa的压力，其中力为400N/mm织物宽度，加热辊为225℃，处理速度在5至25m/min的范围内。结果汇总于图1中，其显示随着处理速度的增加，所得的每种织物的渗透性增加。
实施例2-比较例
将高韧度470分特PET聚合物纤维在喷水织机上沿经向和纬向以185×185纺线/dm构造编织，以产生188gm-2重量的织物。干燥织物，然后通过两次穿过具有加热辊的压延机，在顶部表面和底部表面两者上进行HTHP处理。处理条件如下：经由压延轧辊施加43MPa的压力，其中力为300N/mm织物宽度，加热辊为220℃，处理速度在5至30m/min的范围内。结果汇总于图2中，其显示随着处理速度的增加，所得织物的渗透性增加。
实施例3
将具有以下特性的尼龙6，6聚合物纤维在喷水织机上沿经向和纬向编织：470分特、高韧度纤维，以产生180×170纺线/dm构造和181gm-2重量的织物。用干法和湿法压延法处理织物。在两种情况下，通过两次穿过具有加热辊的压延机，在顶部表面和底部表面两者上处理织物。对于干法处理，条件如下：经由压延轧辊施加43MPa的压力，其中力为300N/mm织物宽度，加热辊为225℃，处理速度在5至30m/min的范围内。对于湿法处理，通过喷水系统预处理相同的织物，以在织物的顶部表面和底部表面上获得均匀的15重量％的水浓度。对于湿法处理，条件如下：经由压延轧辊施加43MPa的压力，其中力为300N/mm织物宽度，加热辊为168℃，处理速度在5至30m/min的范围内。结果汇总于图3A和图3B中，其显示随着处理速度的增加，所得的干织物渗透性增加，而湿织物保持较低的渗透性。
表1示出了实施例3中所述的织物中的一些的物理属性结果。样本1是以5m/min的处理速度经干法HTHP处理的织物。样本2是以30m/min经干法处理的相同织物。样本3是以30m/min经湿法处理的相同织物。至少保持样本3的织物物理属性，并且渗透性保持较低。
表1
样本 SAP DAP 权重 拉伸 抗撕强度 滑脱
(l/dm<sup>2</sup>/min) (mm/s) (g/m<sup>2</sup>) (N/50mm) (N) (N)
1 0.46 173 181 2670 158 289
2 3.3 614 181 3008 206 231
3 0.86 248 181 3124 177 349
图4A至图4F是实施例3中所述织物在干压延和湿压延之后的SEM图像。图4A和图4B示出了以5m/min的处理速度经干法HTHP处理的织物在2种不同放大倍数下的表面结构。图4C和图4D示出了以30m/min的处理速度经干法HTHP处理的织物在2种不同放大倍数下的表面结构。图4E和图4F示出了以30m/min的处理速度经湿法HTHP处理的织物在2种不同放大倍数下的表面结构。虽然不受任何特定理论的束缚，但图4A和图4B所示的织物可具有表面，该表面具有永久性平坦的长丝，其中长丝的至少一部分熔合在一起。跨经向和纬向的交集和裂缝存在重叠，这导致织物具有非常低的渗透性。图4C和图4D示出了以更快处理速度经干法HTHP处理的织物具有与图4A和图4B中的织物类似的一些特征，但长丝平坦化、长丝融合以及在经向和纬向交集处重叠的程度较低。因此，织物的渗透性虽然低于初始对照织物，但高于图4A和图4B中所示的织物。图4E和图4F的表面特征更接近于图4A和图4B中的织物的表面特征。据信这是由于在HTHP处理期间加入的水所赋予的增强的热传递。这导致图4E和图4F中所示的织物的渗透性非常低并且更接近于图4A和图4B中所示的织物的渗透性，即使图4E和图4F所示的织物的处理速度比图4A和图4B中所示的织物的处理速度快得多。
实施例4
将高韧度470分特PET聚合物纤维在喷水织机上沿经向和纬向以185×185纺线/dm构造编织，以产生188gm-2重量的织物。干燥织物，然后通过两次穿过具有加热辊的压延机，在顶部表面和底部表面两者上进行HTHP处理。处理条件如下：经由压延轧辊施加43MPa的压力，其中力为300N/mm织物宽度，加热辊为220℃，处理速度在5至30m/min的范围内。对于湿法处理，通过喷水系统预处理相同的织物，以在织物的顶部表面和底部表面上获得均匀的15重量％的水浓度。HTHP条件如下：经由压延轧辊施加43MPa的压力，其中力为300N/mm织物宽度，加热辊为190℃，处理速度在5至30m/min的范围内。结果汇总于图5A和图5B中，其显示随着处理速度的增加，所得的干织物渗透性增加，而湿织物在所有处理速度下保持较低的渗透性。
表2示出了实施例4中所述的织物中的一些的物理属性结果。样本1是以5m/min的处理速度经干法HTHP处理的织物。样本2是以30m/min经干法处理的相同织物。样本3是以30m/min经湿法处理的相同织物。至少保持样本3的织物物理属性，并且渗透性保持较低。
表2
样本 SAP DAP 权重 拉伸 抗撕强度 滑脱
(l/dm<sup>2</sup>/min) (mm/s) (g/m<sup>2</sup>) (N/50mm) (N) (N)
1 1.6 104 188 3001 135 339
2 4.6 452 188 2875 156 266
3 2.2 318 188 3065 123 337
图6A至图6F是实施例4中所述织物在干法压延和湿法压延之后的SEM图像。图6A和图6B示出了以5m/min的处理速度经干法HTHP处理的织物在2种不同放大倍数下的表面结构。图6C和图6D示出了以30m/min的处理速度经干法HTHP处理的织物在2种不同放大倍数下的表面结构。图6E和图6F示出了以30m/min的处理速度经湿法HTHP处理的织物在2种不同放大倍数下的表面结构。虽然不受任何特定理论的束缚，但图6A和图6B所示的织物可具有表面，所述表面具有永久性平坦的长丝，其中长丝的至少一部分熔合在一起。跨经向和纬向的交集和裂缝存在重叠-这导致织物具有非常低的渗透性。图6C和图6D示出了以更快处理速度经干法HTHP处理的织物具有与图6A和图6B中的织物类似的一些特征，但长丝平坦化、长丝融合以及在经向和纬向交集处重叠的程度较低。因此，织物的渗透性虽然低于初始对照织物，但高于图6A和图6B中所示的织物。图6E和图6F的表面特征接近于图6A和图6B中的织物的表面特征。据信这是由于在HTHP处理期间加入的水所赋予的增强的热传递。这导致图6E和图6F中所示的织物的渗透性非常低并且接近于图6A和图6B中所示的织物的渗透性，即使图6E和图6F所示的织物的处理速度比图6A和图6B中所示的织物的处理速度快得多。
实施例5
将具有以下特性的尼龙6，6聚合物纤维在剑杆织机上沿经向和纬向编织：470分特、高韧度纤维，以产生170×170纺线/dm构造和173gm-2重量的织物。在2种不同的温度和压力下对织物进行湿法压延处理。在这两种情况下，通过喷水系统对织物进行预处理，以在织物的顶部表面和底部表面上获得均匀的15重量％的水浓度。通过两次穿过具有加热辊的压延机，在顶部表面和底部表面两者上处理织物。对于非优化处理，条件如下：经由压延轧辊施加57MPa的压力，其中力为400N/mm织物宽度，加热辊为225℃，处理速度为15m/min。对于优化处理，织物条件如下：经由压延轧辊施加43MPa的压力，其中力为300N/mm织物宽度，加热辊为175℃，处理速度为15m/min。结果汇总于表3中，并且显示为了获得最佳结果，湿法HTHP处理条件应该从干法HTHP处理中通常使用的高温改变，以便实现低渗透性和高拉伸强度的期望平衡。
表3
Figure BDA0002393868190000221
图7A和图7B是SEM图像，其示出了在非优化的湿法压延之后实施例5中所述的织物的2种不同放大倍数下的表面结构。图7C和图7D示出了在优化的湿法压延之后实施例2中所述的织物的5种不同放大倍数下的表面结构。对于非优化的方法，高温和高压的组合使表面长丝熔化并将结构转化为部分膜，该部分膜虽然具有低渗透性，但具有降低的机械性能。对于优化条件，使用较低的温度和压力产生优选的结构，其中表面纤维具有永久性改变的横截面并且纤维中的表面长丝的至少一部分熔合。这导致织物具有永久低渗透性和高拉伸强度。虽然不受任何特定理论的束缚，但据推测，当与湿法一起使用时并且由于增加的热传递，使用高于聚合物软化点的温度(这对于干法处理产生期望的织物结构是必要的)倾向于完全熔化表面长丝，从而提供非常低的渗透性但显著降低织物的拉伸强度。通过降低辊隙处的热辊温度和压力，可容易地发现一组优化的提供期望织物结构的处理条件，从而导致低渗透性和高拉伸强度的组合。
实施例6
通过常规的织造和精加工途径产生由尼龙6，6 470分特、136长丝和81cN/tex韧度纤维编织的5种织物。织物处理细节列于表4中。在每种情况下，通过湿法和干法工艺在压延机上对织物进行HTHP处理以产生2种织物。HTHP处理后的织物构造示于表4中。通过两次穿过具有加热辊的压延机，在顶部表面和底部表面两者上进行处理。处理条件如下：对于干法处理，经由压延轧辊施加57MPa的压力，其中力为400N/mm织物宽度，加热辊在223℃至225℃之间，处理速度为5m/min。对于湿法处理，经由压延轧辊施加43MPa的压力，其中力为300N/mm织物宽度，加热辊为168℃，处理速度为15m/min。湿法处理产生的织物构造略高于干法处理。这是由于在湿法处理期间在压延机上发生略微更多的织物收缩。
表4.
Figure BDA0002393868190000231
表5示出了干法和湿法压延处理之后每种织物的物理属性。就机械性能而言，在每种情况下，测试在经向上的5个样本和在纬向上的5个样本。因此，表5中显示的机械性能结果中的每一者为10个样品的算术平均值。就渗透性而言，对每种织物测试6个样品，因此，表5中显示的渗透性结果中的每一者为6个样品的算术平均值。
表5
Figure BDA0002393868190000232
当比较与织物强度的各个方面有关的机械性能时，湿法处理产生比干法处理更高的值。这种比较通过对织物构造的断裂强度进行归一化从而产生织物的韧性而考虑了湿法织物的略高构造。
如SAP和DAP所测量的织物的渗透性是等同的，但湿法处理织物的产生速度是干法处理织物的3倍。
图8至图14是箱线图，其显示并比较了经湿法和干法处理的5种织物的每种织物物理属性的算术平均值。
图8绘制了5种织物的织物韧度的平均值-这考虑了湿处理织物的略微更高的构造。湿法处理的相同织物的韧度高于干法处理的织物的韧度。
图9绘制了织物断裂延伸的5种织物的平均值。湿法处理的相同织物的断裂延伸高于干法处理的织物。
图10绘制了5种织物的织物韧性的平均值-织物韧性或断裂功近似为(韧性×√断裂延伸)。湿法处理的相同织物的织物韧性高于干法处理的织物。这意味着在典型的气囊展开期间，湿法处理的织物比干法处理的织物更有弹性或更坚固。
图11绘制了5种织物的织物滑脱阻力强度的平均值。湿法处理的相同织物的滑脱阻力强度高于干法处理的织物的滑脱阻力强度。这意味着与干法处理的等同织物相比由湿法处理的织物制得的气囊的接缝强度将得到改善。注意到，与等同的非压延对照织物相比，干法压延已经导致滑脱阻力的显著增加，而湿法压延导致进一步的改善。
图12绘制了5种织物的织物抗撕强度的平均值。湿法处理的相同织物的抗撕强度高于干法处理的织物的抗撕强度。这意味着与干法处理的织物相比由湿法处理的织物制得的气囊在展开期间将更耐撕裂。
图13和图14绘制了织物渗透率(SAP和DAP)的平均值。通过湿法和干法产生的织物的渗透性是等同的-然而湿法处理的织物是以3倍的压延处理速度产生的。
应当指出的是，比率、浓度、量和其他数值数据可在本文中以范围格式表示。应当理解，使用这种范围格式是为了方便和简洁，并且因此，应当以灵活的方式来解释为不仅包括明确列举为范围限制的数值，而且包括涵盖在该范围内的所有单个数值或子范围，如同明确列举每个数值和子范围一样。为了举例说明，“约0.1％至约5％”的浓度范围应被解释为不仅包括明确列举的约0.1重量％至约5重量％的浓度，而且还包括在该指定范围内的各个浓度(例如，1％、2％、3％和4％)和子范围(例如，0.5％、1.1％、2.2％、3.3％和4.4％)。术语“约”可包括被修饰的一个或多个数值的±1％、±2％、±3％、±4％、±5％、±8％或±10％。此外，短语“约‘x’至‘y’”包括“约‘x’至约‘y’”。虽然已具体描述了本发明的示例性实施方案，但应当理解，本发明能够具有其他和不同的实施例，并且在不脱离本发明的实质和范围的情况下，各种其他修改对本领域的技术人员将是显而易见的并且是可容易地作出的。因此，不旨在将本发明权利要求的范围限于本文所述的实施例和描述，而是将权利要求书解释为涵盖存在于本公开中的具有可申请专利新颖性的所有特征，包括本发明所属领域的技术人员将其视为其等同物的所有特征。

Claims (6)

1.一种用于增加执行织造织物的热辊压延以获得所选择的透气性值的处理速度的方法，其中所述织物在所述经向或所述纬向上具有≥1000N的拉伸强度，所述方法包括在存在所添加的热传递液体或蒸气的情况下热辊压延所述织物的步骤，其中与在不存在所添加的热传递液体或蒸气的情况下压延以获得所选择的透气性值的相同织物的物理属性相比，所述织物的除透气性之外的至少一种物理属性得到改善。
2.根据权利要求1所述的方法，其中通过所述热辊在存在所添加的热传递液体或蒸气的情况下压延所述织物而改善的所述物理属性包括以下中的至少一者：织物韧度、断裂伸长率、织物韧性、抗撕强度和滑脱阻力。
3.根据权利要求1或权利要求2所述的方法，其中所述热传递液体包括水，或者所述热传递蒸气包括蒸汽。
4.根据权利要求1至3中任一项所述的方法，其中与在不存在所述热传递液体或蒸气的情况下热辊压延的温度相比，所述热辊的所述温度降低。
5.根据权利要求1至4中任一项所述的方法，其中与在不存在所述热传递液体或蒸气的情况下热辊压延的加工压力相比，所述加工压力降低。
6.根据权利要求1至5中任一项所述的方法，其中所得织物的拉伸强度为所述热辊压延步骤之前的所述织物的所述拉伸强度的至少85％。
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