WO2002061200A1

WO2002061200A1 - Etoffe et sac gonflable a revetement de silicone

Info

Publication number: WO2002061200A1
Application number: PCT/JP2001/008834
Authority: WO
Inventors: Hideaki Ishii; Toshirou Nagaoka
Original assignee: Asahi Kasei Kabushiki Kaisha
Priority date: 2001-02-01
Filing date: 2001-10-05
Publication date: 2002-08-08
Also published as: CN1518620A; US7309666B2; JPWO2002061200A1; EP1365059A1; TW521051B; CN100507142C; US20060194007A1; KR100497927B1; KR20030074769A; ATE362561T1; US20040077236A1; DE60128491T2; EP1365059B1; DE60128491D1; EP1365059A4; JP3727310B2

Description

明細書

シリコーンコーティング布帛およびエアバッグ

発明の技術分野

本発明は、耐燃焼性と機械的特性に優れた、柔軟で、軽いシリコーンコーティング布帛、その製造方法及び前記布帛からなるエアパッグに関するものである。

従来の技術

自動車の衝突時に、乗員の安全を確保するために設置されるエアバッグは、通常、インフレ一ター、エアバッグをともに内蔵して収納するモジュールの形態で乗用車のステアリングホイールゃィンストルメントパネルなどの狭い場所に装着される。最近、乗用車には車両側面からの衝突に対応すべく、サイドパッグゃサイドカーテンの形態のエアバッグが装着されつつあるが、これらバリエーションにおいてもカーシートのサイド部ゃルーフ · ビラ一部などの狭い場所に格納されている。このような事情の下で、車内の居住空間を圧迫せず広く確保するために、エアパッグの収納容積を極力小さくして、エアバッグ装備をいっそう軽量化することが要求されるようになってきた。

この要請に応じてエアバッグをコンパクト化、軽量化するために

、より軽い織物に改良されたエアパッグ用基布が求められ^:きてい

¾、る。，

エアバッグの収納容積をコンパクトにするために織物に使用する繊維として小さい繊度の織り糸を使用することや、エアバッグの気密性保持のために基布織物に塗布するェラストマ一の種類および量を変更することなどが行われてきた。例えば、織物に使用する糸の繊度は、 9 4 0 d t e x力ら 4 7 0 d t e xの糸を用いる織物へと変更されている。また、エラストマ一およびその塗布量は、クロ口プレンを 9 0〜： 1 2 0 g Zm²塗布することから、シリコーンを 4 0〜 6 0 g /m²塗布することに変更されている。現在では、 4 7 0 d t e X の糸を用いた基布織物にシリコーン樹脂を塗布したタイプのコ一ティング布帛が用いられている。

最近の市場では、更なるエアバッグの軽量化、コンパクト化が求められている。そこで、エアバッグ用織物の軽量化のためにいっそう小さい繊度の織り糸（ 6 7〜2 5 0 d t e x ) を用いたり、コンパクト化ゃ風合いのソフト化のために個々のフィラメント当たりの繊度が小さい（単糸繊度が 0. 5〜4. 5 d t e x ) 織り糸を用いることが WO 0 1 / 0 9 4 1 6号公報などに開示されている。

一方、コーティング布帛の軽量化のためには塗布量を減らしたい。しかし、シリコーンの塗布量を減少すると燃焼速度が大きくなり、 F MV S S 3 0 2が要求する燃焼速度の上限界レベルを超えてしまうという問題が発生する。例えば、特開平 7— 3 0 0 7 7 4号公報には、シリコーンにアセチレンブラックや F e ₂ O ₃などの固体粉末を加えて塗布することにより、難燃性に合格するコーティング布帛を製造することが記載されている。しかしながら、開示された塗膜は、 5〜2 0 μ πι膜厚の塗膜をもつものであるから軽量の塗布布帛ではない。さらには、アセチレンブラックや F e ₂0₃のような固体粉末をシリコーン組成物中に固形分換算で 5〜 1 0質量部も加えると、固体粉末をシリコーンで十分に固定できないので、コーティング布帛の取り扱い時に作業者や周囲が脱落した固体粉末で汚染されるし、またエアバッグの縫製時に固体粉末が飛散してミシン針の針穴などに詰まって、ミシンの補修が頻繁に行われなければならないという問題が発生する。ミシン針の糸穴などの縫い糸走行部に固体粉末が堆積すると、工業用の高速ミシン工程では縫い糸の供給張力の変動によって、致命的な問題になりかねない。縫い糸の供給張力が変動することにより、上糸と下糸の張力パランスが崩れて縫い目が目剥きになり、エアバッグ製品の厚みが変動するばかり力、糸走張力の変動により、縫い糸の損傷や縫い糸切れが発生して、エアバッグの展開性能の信頼度も損ないかねないという問題を引き起こす。

特開 2 0 0 1— 1 3 8 8 4 9号公報には、ガスリークを防止できる繊度 1 0 0〜2 5 0 dの糸からなる織物の表面に 5〜 3 5 g /m ²のシリコーンゴムコーティングを施した、軽量で収納性がよいコ一ティング布帛が記載されている。しかしながら、軽量のシリコーンコーティングで燃焼速度を十分に抑制したり、軽量織物であってエアパッグの展開耐圧を保証するための機械特性を十分に備えるコ一ティング布帛の設計について開示されてはいない。

基布織物へのシリコーンの付与方法によつてエアパッグの柔軟性を改良しょうとする試みが特開平 5— 3 1 9 1 9 4号広報に開示されている。この試みは、 4 2 0 d〜8 4 0 dの織り糸からなるエアバッグ基布で、柔軟剤であるァミノ変性シリコーンゃ撥水処理剤剤であるメチノレハイドロジェンシリコーンを含浸させて（ 0. 1 1〜 0. 4 9 w t % ) 通気性織物層を形成し、さらにシリコーンエラストマ一をコーティングして非通気の皮膜層（ 3 5〜6 5 g /m²) を設けることにより、エアパッグ膨張による人体衝撃を小さくできるとしている。しかしながら、この方法による軽量化したエアバッグを狙いとした 2 7 0 d t e x以下の細繊度の糸からなる基布織物の 2 5 g /m²以下の軽量コーティングでは FMV S S 3 0 2燃焼試験には合格しない。 2層のシリコーンエラストマ一を 4 2 0 dの織物糸からなる袋織り基布にコーティングすることでエアバッグの圧力維持を図る例が、特開平 1 1一 1 8 7 6号広報に開示されている。第 1層が分子鎖伸張剤ハイドロジヱンシリコーンと補強充填材フュームドシリカによる高破断点伸びシリコーンであり、第 2層が 3官能以上のビュルシリコーンで架橋した高引裂強度シリコーンであり、 6 0〜 2 2 0 g / m ²のコーティング量で圧力保持の機能を有するとしている。しかしながら、エアバッグを軽量化しながら圧力保持することができるコーティング布帛の設計については記載されていない。

エアバッグ展開の際には、ガス発生装置（インフレ一'ター）の火薬残渣に由来するホットパーティクルで、パッグにバーンスルーと呼ばれる溶融孔が生じることがある。合成繊維織物では、構成するエアパッグ布の熱容量が少ない場合、溶融孔が生成する可能性が高まるため、これを起点とするエアバッグの破裂を防止する手だてが要求される。また、エアバッグは、衝突時にいち早く展開して乗員を拘束することが理想であり、展開時間が短いエアパッグの要求もある。図面の簡単な説明

図 1 ( A ) は、エアバッグのコンパクト性を評価する方法において、エアバッグの折り畳み方を説明する図である。

図 1 ( B ) は、エアバッグを折り畳む中間の状態の説明図である図 2は、折り畳まれたエアパッグの厚みを測定する方法の説明図である

図 3は、比較例 7 4 のシリコーンコーティング布帛の基布織物における織り糸重なり部の断面電子顕微鏡（ S E M ) 写真と断面部位における XMA元素（ S i ) 分布を示すチヤ一トである。 X軸（たて方向）が織物表から裏へ向かう方向で Y軸（よこ方向）が S i 分析カウント数である。

図 4は、実施例 7 3シリコーンコーティング布帛の基布織物における織り糸重なり部の断面電子顕微鏡（ S EM) 写真と断面部位における XMA元素（ S i ) 分布を示すチヤ一トである。

図 5は、実施例 7 3のシリコーンコーティング布帛のコ一ティング膜面の断面及び表面形状を斜視的に示す電子顕微鏡写真（ S EM ) である。発明の開示

本発明の目的は、軽量性、柔軟性、コンパクト性に優れ、 FMV S S 3 0 2燃焼試験に合格することができる耐燃焼性を有するシリコーンコーティング布帛の提供にある。

本発明のより具体的な目的は、エアバッグの展開時にその展開圧力に耐える機械特性を有し、展開時のバーンスルー孔による破袋が抑制され、展開時間の短縮にる優れた拘束性能を有し、搭乗者への加害性の低減されたエアパッグの製造に好適なシリコーンコーティング布帛の提供にある。

本発明者等は、全繊度が 2 7 0 d t e x以下の織り糸からなる柔軟な緻密織物基布に、特定の塗膜膜構成を有するシリコーンコーテイングを設けることで、少量の塗布量でなる軽量コーティング布帛でありながらも高水準の燃焼抑制特性（FMV S S 3 0 2燃焼試験パス）を有し、バーンスルー孔による破袋が抑制された軽量バッグを得ることできるシリコーンコーティング布帛が得られることを見出した。このシリコーンコーティング布帛は、少量のシリコーン塗布量でなる軽量コーティング布帛であって、特に布帛の柔軟性と改良された摩擦特性を有しながらも、高圧下でも非通気性が確保されることから、展開時間が短縮されたコンパクトなエアバッグの製造が可能となることを見出し本発明を完成するに至った。

本発明は、全繊度が 1 0 0〜2 7 0 d t e xの合成繊維の織り糸からなり、織り糸の全繊度と織物密度（本 / 2. 5 4 c m) の積で表わされる織繊度が経方向、緯方向いずれも 1 0， 0 0 0〜 2 5， 0 0 0 ( d t e x * 本/ 2. 5 4 c m) である基布織物を含み、該織物にシリコーンが 5〜 2 5 g /m²で付与されているシリコーンコーティング布帛であって、かつ該布帛のコーン力口リーメーターを用いた輻射燃焼試験で最大燃焼速度が 7 0〜 1 5 0 kW/m ² であるシリコーンコーティング布帛である。

本発明のシリコーンコーティング布帛は、全繊度が 1 0 0〜 2 7 0 d t e Xの合成繊維織り糸からなり、全繊度と織物密度（本 Z 2 . 5 4 c m) の積で表される織繊度が経方向、緯方向いずれも 1 0 ， 0 0 0〜 2 5， 0 0 0 ( d t e x *本 / 2. 5 4 c m) である基布織物に、下記（ 1 ) 及び（ 2 ) に示す 2種の塗布の組み合わせによりシリコーンを 5〜 2 5 g Zm²塗布し架橋処理することを特徴とするシリコーンコーティング布の製造方法、

( 1 ) シリコーン組成物からなるドープを固形分で 1〜 2 1 g

Zm²付与すること

( 2 ) 液状シリコーン組成物を 4〜2 4 gノ m²コーティングすること、

によって調製することができる。

以下に、本発明のシリコーンコーティング布帛について詳述する

<基布織物の構成 >

軽量エアバッグの製袋には、製袋材料としてのコーティング布帛の単位面積当たりの質量が軽量であることが求められる。

本発明のコーティング布帛の基布織物を構成する経糸、緯糸それぞれの全繊度は 1 0 0〜2 7 0 d t e x、好ましくは 1 1 0〜 2 5 O d t e xである。ここで、全繊度とは、織物を構成する織り糸、すなわち経糸（および緯糸）それぞれにおける単糸フィラメントすベての繊度を合計した値をいう（糸の繊度に同じ）。経糸または緯糸を構成する糸は、複数の糸の燃糸、合糸、引き揃え糸であることもできる。つまり基布織物は、この意味での全繊度が 2 7 0 d t e x以下の織り糸で織られた織物である。

本発明における基布織物は、更に、経方向および緯方向の各々において、織物を構成する糸の全繊度と織物密度（本 / 2. 5 4 c m ) との積で表される織繊度が 1 0， 0 0 0〜 2 5 , 0 0 0 ( d t e χ · 本 2. 5 4 c m) 、好ましくは 1 2， 0 0 0〜 2 0， 0 0 0 ( (1 1： 6 '本/ 2. 5 4 c m) 、更に好ましくは 1 3， 0 0 0〜 1 9， 0 0 0 ( d t e X ·本/ 2. 5 4 c m) である。上記の範囲の織繊度において、細繊度の織り糸で構成される織物は、高密度織物でなる軽量布となる。

<コ一ティング布帛の燃焼速度 >

コーティング布帛において、シリコーンの塗布量を低減した場合、可燃物である合成繊維に対して燃焼抑制剤となるシリコーンの量が低減されると、燃焼速度が上昇し、それにつれて燃焼抑制挙動が不安定になる傾向が認められる。

本発明のシリコーンコーティング布帛は、基布織物へのシリコーンの塗布量が 5〜 2 5 g / より好ましくは 7〜 1 8 g / m ² である。さらに、このコーティング布帛は、コーンカロリーメータ一を用いた輻射燃焼試験で最大燃焼速度が 7 0〜 1 5 0 kW/m² 、より好ましくは 1 0 0〜 1 3 0 k W/m² の最大燃焼速度を示す。最大燃焼速度が小さければ小さいほど、 F M V S S 3 0 2燃焼評価のような水平燃焼評価に合格することができ、インフレ一ター火薬残渣に由来するホットパーティクルがシリコーン布帛帛を溶融しても、布帛の燃焼の拡大が抑制される。かくして、本発明のコーティング布帛を用いるエアパッグ袋体は、パーンスル一孔が生じて、これを起点とするエアパッグの破袋に発展することがない。

合成繊維からなる基布織物を用いたエアパッグにおいて、軽量のエアバッグを得るためには、細繊度の織り糸からなる基布織物を用いる。その際、織物の単位面積当たりの熱容量が減少することになる。ホットパーティクノレは、通常、展開後のエアバッグの内側に合成繊維を溶融するようにこびりついた灰として観察され、時折、ェァバッグ展開時に、溶融貫通孔（バーンスルー）が生ずることがあつた。織物の目付けをさらに小さくしていくと、貫通孔の大きさが拡大する傾向があって、エアバッグの破袋した破れ部分に貫通孔の痕跡が観察され、破袋の起点となることがあった。一方、シリコーンは溶融することがないものの、高温では燃焼するので、同様に、従来の軽量のシリコーンコ一ティング布帛によるエアバッグでは、バーンスルーが形成されて破袋の起点となっているケースもあった。本発明によるシリコーンコーティング布帛では、輻射燃焼速度が遅いシリコーン塗膜によってパーンスル一孔の貫通が抑制され破袋に至らなレ、。

コーンカロリーメーター法（A D T M E 1 3 5 4 , I S O 5 6 6 0 ) は、コーンヒータ一を用いた輻射燃焼法であって、樹脂成型品等の難燃性評価に用いられる方法である。コ一ンヒーターを用いた輻射熱により試料の燃焼条件を一定にし、燃焼挙動を再現性良く評価するのに適した方法である。コーンカロリーメーター法による燃焼速度測定試験法については後述するが、本発明では、布帛試料に特定の金網を乗せることで熱変形による反り返りを押さえて、燃焼発熱挙動を計測し、最大燃焼速度を求めた。

本発明のシリコーンコーティング布帛は、 FMV S S 3 0 2燃焼試験法において、 a ) 燃焼時間 6 0秒以内、かつ燃焼距離 5 0 mm 以下で消火し、さもなければ、 b ) 燃焼距離（最長で 2 5 4 mm地点）における燃焼速度が 8 0 mmZ分以内である。ここで、燃焼評価は、シリコーンコーティング布帛を経、緯、バイアス方向でいずれも n = 1 0以上サンプリングし評価した際の最大値もって示す。まず、 ' a ) はシリコーンコーティング布帛の燃焼試験において、いずれの評価サンプルも、着火端から 3 8 mmに位置する計測開始点から以降で、消火に至った燃焼距離が 5 0 mm以下かつ燃焼時間が 6 0秒以内のものであり、自己消火判定となるものである。次に、 b ) は a ) の範囲を超える場合で、いずれの評価サンプルにおいても、消火に至った燃焼距離において燃焼時間から算出される燃焼速度が 8 0 mmZ分以内である力、、または、計測開始点から 2 5 4 m mの地点まで燃焼した際の時間から算出される燃焼速度が 8 0 mm /分以内であり、遅燃性判定となるものである。

従来のシリコーンコーティング布帛において、シリコーン組成物の塗布量を低減した場合は、 FMV S S 3 0 2燃焼試験に完全には合格することができなかった。すなわち燃焼時に燃焼炎が大きくなり、さらにシリコーンの灰化皮膜の割れが生じて燃焼炎が吹き上がることにより伝え燃えするなど、燃焼抑制挙動が不安定になる様子が観察できた。そのため、燃焼時間、燃焼距離の値は大きくなるとともにばらつきが大きくなり、自己消火の範疇を外れるサンプルが出てきたり、さらには、燃焼速度の上限要求である 1 0 2 mm/分の値も越えるサンプルが出てくるという問題があった。本発明のコ一ティング布では、コーンカロリーメ一ター法で評価される最大燃焼速度が抑制されることにより燃焼炎の大きさが小さくなり、燃焼抑制効果が安定化することで水平燃焼評価においても燃焼速度が抑制され、 FMV S S 3 02燃焼試験で繰り返しサンプル評価しても安定して自消または高度の遅燃性の評価が得られる。

<コ一ティング布帛の機械特性 >

エアパッグには、展開時のガス圧や乗員拘束時の内圧上昇に耐えることが要求される。軽量エアパッグであって平準的な運転席用途のバッグにおける耐圧力をも充たすためには、特定の機械特性をもつていることが必要である。

本発明のシリコーンコーティング布帛は、引裂強力 (シングルタング法）織り糸強力の比が 8〜 1 5、より好ましくは 9〜 1 3である。この比は、引裂先端の引裂生成領域（d e l ) において織り糸が集束することで引裂力に抵抗する集束本数、すなわち引裂集束率である。引裂集束率が 8以上有れば、エアバッグがモジュールに固定して取り付けられるボルト穴のように、展開時に引裂的な負荷が急峻にかかる部分で、糸の集束プロセスがエネルギーをマイルドに吸収するため、破損に至ることにならない。一方、引裂集束率が高過ぎると、袋体の縫い目における引張目開きが大きくなつてくるため、インフレ一ターガスによる縫い目リークパーストが生ずるが、引裂集束率が 1 5以下であれば、袋体の熱パーストが抑制できる本発明のシリコーンコーティング布帛は、 2軸引張破断強力が 4 , 0 0 0〜8， 0 0 0 NZ2 0 c m、より好ましくは 4， 5 0 0〜 7， 0 0 0 NZ 2 0 c mである。 2軸引張試験においてその破断強力が 4， 0 0 0 N/ 2 0 c m以上あれば、エアバッグ基布が破損することがない。 2軸引張破断強力が高ければ高いほど展開耐圧性は高まるが、軽量エアバッグにおいては織り糸の全繊度と織密度に由来して限度がある。

2軸引張試験は、コーティング布の経糸方向と緯糸方向を把持して両方向に同時伸張して引張破断試験を行ったものである。エアパッグが展開し乗員を拘束する際、エアバッグは圧力容器として展開圧力に耐えねばならない。この場合のコーティング布に対する応力は 2軸応力として発生する。 1軸引張試験では直交方向に自由度を有し収縮要素が混在してしまうのに対して、 2軸で引張試験をする方がエアパッグ展開に対して実態的な機械特性を表している。

<シリコーンコーティングの構造 >

本発明のシリコーンコーティング布帛は、布帛の断面において特定のシリコーン分布を有する。すなわち、シリコーン布帛の断面の S E M観測において、経糸と緯糸が織物の表裏で織り重なる箇所の重なりの中心 5 0 %部分で、 S E M / X M Aによる S i元素分布が最大ピークと該ピークカウントの 1 / 2 0から 2 Z 3のカウントのピークとを有する。本発明では、基布織物に付与されたシリコーンは、織物の織り糸の構成単糸繊維間に薄く満遍なく分布し、一部が織物表面などに偏析して分布す'る。そしてさらに、織物の表面の片側にシリコーンが皮膜層を形成して存在している。本発明のシリコ一ンコーティング布帛の断面を S E Mで観察すると、織物断面の表面上に被着してシリコーン皮膜層が形成されている断面構造の存在が観察される（図 5、図 6参照）。さらに、 S E M Z X M Aにより S i の元素分布分析を行うと、 S i が被着シリコーン皮膜に相当する部分で最大量力ゥントされ、繊維間にも僅かに S i が分布が存在しており、被着シリコーン皮膜層のない織物表面すなわち皮膜裏面などで偏析シリコーンの存在が観測される（図 5、図 6参照）。

こうした S i元素分析に示されるシリコーンの分布構造が特徴的に現れるのは、織物断面で経糸、緯糸が表裏で織り重なる箇所である。本発明では、基布織物の経糸と緯糸による織り糸の重なり中心部分における S i 分布がこうした構造を有していることが必要である。 S i分布の分析は、経糸、緯糸が表裏で織り重なる重なり中心を通るコーティング布断面試料を作成し、 S E M / X M Aで S i元素分析を行うことで行なわれる。織り糸の織り構成繰り返し単位ごとに観察し、織り糸の重なり中心から繰り返し単位長の 5 0 %までで分布分析を行う。 S i分布量を Y軸に、織物の表（コーティング面）から裏へ向かう方向を X軸にグラフにすると、まず、シリコーン皮膜に相当する部分に最大力ゥントピークが観察される。さらに、繊維間にも僅かに S i の分布があり、また、シリコーン皮膜のない織物表面すなわち皮膜裏面などでは織物表面の偏析シリコーンのピークが観測でき、場合によつて織物表裏の中間に存在するものも含めた複数の偏析ピークが観測される。

本発明において、シリコーン皮膜状部分の S i元素分布最大ピーク高さにする偏析シリコーンのピーク高さは 1 / 2 0〜 2 Z 3、好ましく 1 / 1 0〜 1 / 2である。ピーク高さ比が 1 / 2 0以下であると皮膜シリコーン以外のシリコーンが燃焼抑制に対する寄与が小さく、バーンスルー生成の際に織り糸合成繊維が燃焼拡大することを抑制できない。一方、 2 Z 3以上では織物両側にシリコーン皮膜が形成された重量塗布になる力、または軽量であってもシリコーン皮膜が不均一となってしまい、燃焼抑制挙動が不安定になり、高圧下での非通気性も確保できない。

<エアバッグの展開とエアバッグ袋体の展開摩擦 >

エアパッグは衝突時にいち早くエアパッグが展開して乗員を拘束することを理想として、短時間に展開が完了して乗員拘束態勢を整えることが要求されている。

軽量エアバッグは、重心移動ェネルギ一が小さいという意味で展開時間が短くて済むポテンシャルを有している。この長所を生かすためには、まず、展開時に小さく折り畳まれた状態から袋体を形成している布帛同士が擦れ合って拡展して行く際の抵抗を軽減することが望まれる。

本発明のシリコーンコーティング布帛は、 K E S計測における経、緯方向の摩擦係数（M I U) がコーティング布帛の表裏いずれの面においても、 0. 0 5〜0. 3を示す。摩擦係数（M I U) をこの範囲にすることにより、低摩擦化によるエアパッグ展開の高速化に寄与できる。さらには、乗員からみて肌触りもソフトで、ェアバック展開時の擦過傷の原因になるようなことがないェアバッグを提供することができる。

Κ ϋ S 十測 fe (Kawabata s evaluation system for fabric) とは、布帛の「風合い」、すなわち人体が感ずる触感を物理特性で数値化することを目的として、布帛の力学的基本特性の計測方法として文默、丄' ne standardization and Analysis of Hand Evaluation, 2^{n d} ed. , S. Kawabata , The Textile Machinery Society of Japan ， July 1980) で計測方法を定めている。

布帛の各種機械特性を計測する K E S計測法のうちで、布表面摩擦特性を評価するための K E S計測法は、前記文献記載の摩擦子を用い、一定張力で台上に水平保持された試料布帛を経方向および緯方向に移動させることで、鉛直荷重となっている摩擦子表面に水平方向に掛かる張力すなわち摩擦力から摩擦係数（M I U) が測定できる。 K E Sの摩擦係数の測定により、本発明のコーティング布帛の表面すベり状態を評価することができる。本発明では、コーティング布帛同士の摩擦抵抗を明らかにするために、 K E S指定摩擦子の表面にコーティング布帛試料を貼付して計測したが、測定条件は後に詳述する。シリコーンコーティング布帛において，摩擦係数が上記範囲であれば人体の角質損傷性が改良され、展開拡展時のエアパッグ袋体に人体が触れた場合や、展開したエアパッグに人体が突入するするような事態が起った場合でも、搭乗者に対するエアバッグによる擦過傷などの加害の恐れを少なくすることができる。

くエアパッグの高速展開と袋体の高圧非通気性 >

本発明のシリコーンコーティング布帛は、 3 0 0 k P a圧力での通気度が 1 . O c m³ c m²/秒以下、好ましくは 0. l c m³Z c m ² /秒以下である。エアバッグの展開ガス圧は、瞬間的に 2 0 0 k P aを超える程度まで達する。本発明のシリコーンコーティング布帛は、こうした高圧下でも非通気性を保持することによって、インフレ一ターガスの発生エネルギーを十分有効に生かして高速でエアバッグ展開させることができる。エアバッグがィンフレーターガスにより高圧で瞬間的に展開する際に、非通気性が保たれ、その後にさらに 5 0 k P a保圧で 1 0秒間保持した後でもエアバッグの圧力保持がよく、エアパッグを拡張状態で保持することができるので、車両横転（ロールオーパー）などの際の乗員保護にも効果を発揮できる。

<基布織物を構成する織り糸の構成単糸の繊度 >

本発明のシリコーンコーティング布帛は、基布織物を構成する織り糸の構成単糸の繊度が 0. 5〜 4. 5 d t e x、好ましくは 1 . 0〜 3. 5である。単糸繊度が小さいことによって、第 1にはコーティング布の曲げ剛性が低減されコンパクトな折り畳みのエアパッグが得られる。第 2に、小さい単糸繊度では、コーティング布の曲げのヒステリシスも小さく、曲げ癖が付きにくいため、コンパクトな折り畳み状態からエアパッグが拡展しゃすいことから、展開時間の短縮に寄与する。第 3に、細い単糸が織物の織り糸目合い部の穴となるべき部分の表裏を覆い隠した形態となり、織物表面が比較的滑らかで軽量の均一コーティングされた布帛の調製が可能となる。滑らかで微細な凹凸を有する塗膜面は、摩擦抵抗が少なく、展開時間の短縮に寄与する。第 4に、シリコーンの均一な皮膜形態は、燃焼時の皮膜割れが改善されて燃焼抑制となる。第 5に、織物目合い穴などの巨視的な凹凸のない織物に、細い単糸群の表層にミクロにも比較的均一に塗膜が形成されるために、高圧力下での布帛の変形の際に、皮膜がミクロに破壊されず、ガスリークが抑制できることにも寄与している。第 6に、細繊度の単糸間に浸透したシリコーンが燃焼抑制効果を増長してバーンスルーの燃焼拡大の抑制効果も増大する。

<織物の構成繊維素材および基布織物の製織 >

本発明において、シリコーンコーティング布帛の基布織物を構成する合成繊維は特に限定されないが、高融点で高熱容量のポリへキサメチレンアジパミドゃポリテトラメチレンアジパミドが好ましい。また、ポリへキサメチレンアジパミドを主体とする繊維も好ましく用いられる。なかでも、融点が 2 1 5 °C以上であるポリへキサメチレンアジパミド（以下単に、ナイロン 6 6 という）繊維、ナイ口ン 6 6 コポリマー (ナイロン 6 6 / 6 、ナイロン 6 6 / 6 1 、ナイロン 6 6 Z 6 1 0 ) 繊維、及びナイロン系ポリマー（ナイロン 6 、ナイロン 6 1 0等）をブレンドしたナイロン 6 6繊維が耐熱性の点で特に好ましい。また、これらの繊維には、原糸の製造工程や加工工程での生産性あるいは特性改善のために通常使用されている各種添加剤を含んでもよい。たとえば、熱安定剤、酸化防止剤、光安定剤、平滑剤、帯電防止剤、可塑剤、増粘剤、顔料、難燃剤などを含有せしめることができる。

本発明のシリコーンコーティング布を構成する繊維の引張強度は、 5. 7 c N/ d t e x以上が好ましく、より好ましくは 6. 2 c N/ d t e x以上、特に好ましくは 6. 2 - 1 1 c N/ d t e xである。引張強度が 5 . 7 c NZ d t e x以上であると、織物の織り密度と相まってコーティング布の強力が確保できる。

本発明のシリコーンコーティング布帛に用いられる基布織物は、例えば、平織、格子織、斜子織などの組織の織物であればよく、既存のエアージェット織機、ウォータージヱット織機、レビア織機、多相織機等を使用して製織することができ、製織方法には特に制限を受けない。

くシリコーンコーティングの付与方法 >

本発明のシリコーンコーティング布帛は、所定の基布織物に、下記（ 1 ) 及び（ 2 ) の塗布工程を適用して、基布織物に対して塗布量が合計で 5〜 2 5 gZm²のシリコーンを付与して、塗布シリコーンを架橋させることによって調製される。

( 1 ) シリコーン組成物からなるドープを固形分で 1〜 2 1 g

Zm²付与する塗布工程

( 2 ) 液状シリコーン組成物を 4〜 2 4 g /m²コーティングする塗布工程

すなわち本発明のシリコーンコーティングは、基布織物に別々の塗布工程によって付与される 2種の塗膜によって形成され、そしてそれぞれの塗膜は別別の機能を有する。塗布工程（ 1 ) は比較的に低粘度シリコーンドープが付与するコーティング（以下、ドープ付与という）であり、一方、塗布工程（ 2 ) は比較的高分子量のシリコ一ンを基布織物の片面に付与して基布織物面に被着した皮膜層を形成させるコーティング（以下、皮膜コーティングという）である塗布工程（ 1 ) においてドープとは、溶液粘度が好ましくは 0. l〜5 P a · s ( 2 5 °Cにおいて、以下同じ）の低粘度シリコーンの希釈液である。

ここでドープ付与に使用するシリコーン組成物の構成は、付加架橋型のシリコーンを主とした物である。例えば、（ _a ) 分子鎖末端にアルケニル基（ビニル基を含む）を有するオルガノポリシロキサン、（ b ) S i に結合した水素原子すなわち S i _H官能基を少なくとも 3個を有するオルガノポリシロキサン、（ c ) 脂肪族多重結合への S i — H官能基の付加を促進する触媒、（ d ) シリコーンと合成繊維ポリマーの付着助剤として適当な有機ケィ素化合物、を含有していることが好ましい。

特に、主剤シリコーンの粘度（ a ) は 0. 1〜： L 0 P a · sが好ましい。低粘度シリコーンを用いて加硫すなわち架橋したエラストマーは、架橋間分子量が小さく、結果として架橋密度が高い。架橋密度の高いシリコーンは、シリコーンエラストマ一自身の燃焼速度が半減しており、シリコーンコーティング布帛の燃焼においては、燃焼炎が小さくなることにより遅燃効果をもたらす。

シリコーン耝成物のエラストマ一物性は、組成物を希釈無しで原液のまま真空脱泡し、熱プレス成型架橋（ 1 7 0 °C X 5分間）することで引張試験片を作成し、膜形成のエラストマ一物性を計測する ( J I S K - 6 2 5 1 ダンベル状 3号形) ことができる。ドープ付与に用いられるシリコーン組成物のエラストマ一物性は、引張強度で 0. 5〜4 N/mm²、引張破断伸度 2 0〜 2 0 0 %のエラストマー物性が望ましい。

低粘度シリコーン組成物の粘度が前記粘度の範囲にあれば、低粘度シリコーンを非希釈のままドープとして用いることもできる。ドープは、通常、低粘度シリコーンの有機溶媒の希釈液もしくは低粘度シリコーンの水系ェマルジヨンである。 7i 系ェマルジヨンは、固形分濃度 1〜6 0 t %とすることができる。

塗布方法は、浸漬塗工、ナイフ塗工、フアウンテン塗工、ロール塗工などから適宜選択することができるが、好ましくは浸漬塗工などでシリコーンが基布織物組織内へ浸透する方法が好ましい。ドープの粘性は前記粘度の範囲で塗布方法により適宜調整すればよい。

こうしたシリコーンドープ付与によって、シリコ一ンは基布織物組織内に満遍なく分布し、さらに、水や溶媒の乾燥過程によって、シリコーンは基布織物表面などに一部偏析した形態となる。

シリコーンドープ付与では、低分子シリコーンが基布織物を構成する合成繊維の糸の単糸までよく浸透して分布するようにする事が肝要で、ドープが浸漬塗工などで十分に織物の構成繊維間に浸透するよう付与されることが好ましい。このようにシリコーンが基布織物を構成する実質的に全ての合成繊維に接して分布して付与されていることによって燃焼速度が抑制される。また、シリコーンの作用は基布織物表面にわずかでも存在すれば、皮膚に対する加害性は著しく低減できるため、ドープ付与による基布織物表面でも皮膚加害性は低減されている。

ドープ付与に用いられるシリコーン組成物の塗布量は固形分で 1 〜2 1 g / m ²であり、好ましくは 3〜 1 5 g / m ²である。この範囲であると、 2種の塗布後にコーティング布の軽量性、難燃性が満足される。

塗布工程（ 2 ) の皮膜コーティングは、基布織物の片側に適用され、基布織物の表面に織り糸による繊維の畝の凹凸形状が発現した厚さ均一な被着皮膜コーティング層面を形成する工程である。この被着皮膜コーティング層は、シリコーンが燃焼時に強固な灰化皮膜を形成して燃焼ガスが吹き出すことを抑止し、伝え燃えを抑止するため、燃焼距離を短くする機能を有する。ドープ付与のみのコーティング布帛は輻射燃焼速度が比較的大きいが、皮膜塗布との複合で輻射燃焼速度は遅くなり、水平燃焼距離も短くなる。また、皮膜の凹凸形状によって、シリコーンのタック性がなくなり、摩擦挙動が改良されてエアパッグの展開時間を短縮させる。

塗布工程（ 2 ) で塗布される液状シリコーン組成物は、粘度が 5 〜 1， O O O P a · s、好ましくは 10〜5 0 0 P a · sである。この液状シリコーン組成物が有機溶媒で希釈されないままで、無溶媒法でと塗布されることが望ましい。この粘度の範囲の液状シリコーンは、樹脂が基布織物の組織内に浸透してしまわず表面に堆積しやすくなる。コーティング樹脂を基布織物の構造内にしみ込ませず、できるだけ織物表面に樹脂を存在させることが肝要である。かくして、シリコーンコーティング布帛は、 FMV S S 3 0 2の燃焼試験パスに改質することができる。すなわち片面のシリコーン塗膜が均一であって最低膜厚を充分に確保することで、燃焼時に樹脂の薄い部分から膜が破れて燃焼ガスが吹き出すといった膜形成を排して、燃焼距離を安定的に短くすることが可能になる'。液状シリコーン組成物の粘度が 1， O O O P a · s以下であれば、塗工加工時における樹脂の流動が安定であり、ドープ付与のシリコーンとの接着性も良好である。皮膜塗布に用いられる液状シリコーン組成物の塗布量は固形分で 4〜 2 4 g Zm²、好ましくは 5〜 1 5 g /m²である。この範囲であると、 2種の塗布後にシリコーンコーティング布帛の軽量性、難燃性が満足される。

皮膜塗布で使用する液状シリコーン組成物は、例えば、（A) 主として分子鎖末端にアルケニル基（ビュル基を含む）を有するオルガノポリシロキサン、（B) S i に結合した水素原子すなわち S i _H官能基を分子中に少なくとも 3個を有するオルガノポリシロキサン、（C) 脂肪族多重結合への S i一 H官能墓の付加を促進する触媒、（D) シリコーン樹脂と合成繊維ポリマーの付着助剤として適当な有機ケィ素化合物、（E) シリカなどの補強充填剤を含有していることが好ましい。特に、主剤シリコーンの粘度（A) は 1〜 1， 0 0 0 P a · s、さらに好ましくは 2〜： L O O P a · s である。シリコーン皮膜が必要な機械的強度を有するために前記した粘度すなわち分子量が必要である。さらに、シリカ充填剤などによって架橋皮膜の強靱性が高められ、また、コーティング液として 5〜 1 , 0 0 0 P a . s 、好ましくは 10〜 5 0 0 P a · s に增粘されていることが好ましい。

皮膜コーティングに用いられるシリコーン組成物のエラストマー物性は、前述の成型片の引張試験法により、引張強度で 2〜 1 0 N /mm² , 引張破断伸度 1 5 0〜 6 0 0 %のエラストマ一物性をもつことが望ましい。

塗布方法としては、接圧型のコーティングが用いられる。汎用の各種ナイフコート、ロールコート、リパースコートなどを用いることができる。織物とコーティングへッドの間に間隙を設けるコーテイング法（ギャップ法）は、塗布量を少なく制御することが困難なばかり力、織りによる繊維構成の畝の凹凸が発現したコーティング面が得られない。ナイフコーティングにおける接圧条件は、線圧で 1〜 5 0 0 k g f /mが好ましく、より好ましくは 2 0〜 3 0 0 k g f /mである。線圧が高い方がより軽量塗布となる。また、織り構成の畝の凹凸形状を活かしたコーティング面を得ることができる。本発明では、コーティングヘッド（ナイフ刃先など）がコーティングの瞬間に織物の凹凸を平らにし、コーティング皮膜が均一膜厚で塗られ、コーティングヘッドが通過した後に織物表面の凹凸が回復するために、織物表面の凹凸形状をなぞったコーティング面が形成される。線圧条件は、塗布ドープの粘性、すなわち液状シリコーン組成の粘性や、コーティングへッド形状などによって適宜設定することができる。コーティングヘッドが布帛に接する部分は、実質の接触圧力に係っており、例えば、ナイフではその先端厚みを 4 m m程度から 1 0 μ m程度まで適宜選択すればよい。厚みが薄いほど実質の接触圧力が高まり、いっそう軽量の凹凸塗布が可能である。コーティングナイフ先端の形状は、半円形状、直角状、凹形状でもよく、半円状の半径は 0. 0 0 5〜 2 mm、直角状の角部ではが 1 . 0 mm未満等を選択すればよい。コーティング速度は 1 〜 1 0 0 m/m i nが好ましく、より好ましくは 1 0〜 5 O m/m i nである。基布織物の表面の凹凸形状をなぞったコーティング面は、通常のシリコーン表面のようなタック性を有さず、摩擦抵抗が低減された皮膜状態となる。従って、エアバッグ展開時間の短縮に寄与する。

それぞれのシリコーン塗布に引続いて、または一括して架橋処理を適用する。架橋処理は、エラストマ一の架橋システムに応じた処理を行えばよい。たとえば、付加型シリコーンエラストマ一で架橋反応の触媒インヒビターを熱失活させて架橋開始させる場合は、 1 5 0〜 2 3 0で程度の加熱処理を 0. 1〜 5分間程度適用すればよレヽ

本発明で用いられるいずれのシリコーン組成物も、合成繊維との接着性を改良するようなカツプリング剤が添加されていることが好ましい。例えば、エポキシ基を具備するアルコキシランなどを、 1 〜 1 5重量％添加することが好ましい。また、ハイドロジェンシリコンを有する架橋剤シリコーンを S i — HZビニル（ァルケニル）の官能基比で 5〜 2 0 0の過剰添加する事が好ましい、こうして接着性改良することで引裂強力の向上に寄与する。

さらに、本発明で用いる上記いずれのシリコーン組成物にも、本発明の効果を損なわない範囲で、公知の増粘剤、難燃剤、及び安定剤等を添加しても良い。この際、シリコーン組成物中に顔料等の非溶解性の固体添加剤は 5 w t %未満であることが好ましく、より好ましくは 1 w t %未満であり、最も好ましくは、顔料等を無添加にすることである。発明の実施の形態

以下、実施例により本発明を具体的に説明する。次に、実施例によつて本発明を具体的に説明する。

なお、「部」は、 w t部を表す。シリコーンコーティング布帛の評価方法は次の通りである。

( 1 ) 織密度

J I S L - 1 0 9 6 8. 6. 1に従い測定した。

( 2 ) コーティング総重量

シリコーンコーティング布帛から 0. 3 m角相当の面積（A) を採取精秤し、 1 0 5 °Cで 2時間以上乾燥する。次に、ジクロロメタンで脱脂し乾燥する。これを、 9 0 %蟻酸 2 0 0 gで常温 3時間溶解し、ガラス焼結フィルター（（株）ビードレックス製ガラス濾過器 1 7 G _ 3 ) で不溶解分を濾別し、十分に蟻酸洗浄、水洗を行い、乾燥し、不溶解分の 1 0 5 °C、 2時間後の乾燥質量を測定する

(M) 。コーティング総重量（ g Zm² ) は、蟻酸不要分（M) をコーティング布試料の面積（A) で割って得た。

( 3 ) コ一ンカロリーメーター最大燃焼速度

シリコーンコーティング布帛を j I S L 0 1 0 5に従って標準状態に調整し、 9 4 X 9 4 mmの矩形にサンプリングした。測定機の試料台に、皮膜コーティング面を上部とし、その上に 0. 2 5 πιιη φの-クロム線にて 1 0 mmの格子を編んだ 1 0 0 X 1 0 0 m mの金網を載せてセットした。 A S TM E 1 3 5 4、 I S O 5 6 6 0に準拠したコーンカロリーメーター I I I 一 C 3 ( (株）東洋精機製作所製）を用い、大気雰囲気下でコーンヒーターで加熱した。コーンヒーターは、ヒーター中心の下面から 2 5 mmの位置で 5 0 k W/m ² の輻射熱量となる設定をした。得られた燃焼発熱速度チャートから最大燃焼速度を求めた。

( 4 ) コンパクト性（エアバッグの折り畳み厚さ）

WO 9 9 / 2 8 1 6 4号明細書の記載に基づき縫製した運転手用エアバッグ 1 ( 6 0 リットル）を、図 1 ( A ) に示すように、 a縁と b縁とを c _ dの中央線に合わせて、 α、 j8及び Τ/線（均等間隔配置）に沿って均等幅に折山と折谷が形成されるように、蛇腹状に折り畳んで中間折り畳み片 2 0を形成する（図 1 ( Β ) 参照、図中、 e 、 f 、 _gは折り畳み縁周縁）。中間折り畳み片 2 0は、 c縁と d縁を中央線 a — bで突き合わせて線ひ ' 、 β ' 及びに沿って折山と折谷が形成されるように、蛇腹状に折り畳むことで 1 5 0 m m角の折り畳みパッケージ 2が調製される（図 2参照）。

次に、図 2に示すように、折り畳んだエアバッグ 2を平面台 4上に置き、その上に 3 0 0 m m角のガラス板 3を置き、 1 k gの重り 5により荷重をかけ、 3 0分後の平均厚さ X (m m) を測定した。

( 5 ) 展開試験（高速 V T R観察）およびバッグバースト評価 WO 9 9 / 2 8 1 6 4号明細書に記載の運転席用エアパッグ（ 6

0 リツトル）を縫製し、インフレ一ター（ハイブリッド型で最高タンク圧 1 9 5 k P a ) を取り付けたモジュールとし、室温で n = 3 の展開試験を行った。

展開状況を高速 V T Rにて記録し、正面から観て、全周方向で 5 0 m s e cの時点で達している外周辺の中心からの距離すなわち展開距離に対しての外周辺が 9 8 %の距離まで達した時刻を展開の完了とし、展開開始から展開完了までの時間を展開時間とした。

また、展開後のバッグを観察し、展開試験で 1袋でも破れが認められた場合を破袋と判定した。破袋した場合は、損傷の場所を確認し、破袋しない場合は、 'パーンスル一孔の有無を目視確認した。

( 6 ) 引張強力

シリコーンコーティング布帛の引張強力を j I s L一 1 0 9 6 8. 1 2. 1 ( Aストリップ法）に従い、測定した。

( 7 ) 引裂き強力

シリコーンコーティング布帛の引き裂き強力を J I S L一 0

9 6 6. 1 5. 1 (シングルタンダ法）に従い、測定した。

( 8 ) 2軸引張試験

シリコーンコーティング布帛を j I S L 0 1 0 5に従って標準状態に調整し、 2 7 0 X 2 7 0 mmの矩形にサンプリングした。試料は経方向、緯方向を測定機の X方向、 Y方向に方向を揃えて把持し、試料の 2 0 0 X 2 0 0 mm部分のそれぞれの方向について計測した。引張試験機は商品名「二軸引張試験機 2 A T— 5 0 0 0 」（（株）島津製作所製）を用い、両軸 2 0 0 m/m i nの同時引張にて試験した。

( 9 ) シリコーンコーティング布帛断面観察（ S EM) と S i元素分析 ( S EMZXMA)

シリコーンコーティング布帛の織り糸に沿って織り糸中心でカツトし、最も織り糸重なりが大きい断面を得た。シリコーンコーティング布帛を垂直に立てるように試料台に取り付け、真上から断面が観察できるようにした。試料にはコーティングゃスパッタリングを施さずそのまま観察を行った。観察に用いた走査電子顕微鏡（ S E M) は商品名「走査電子顕微鏡 S— 3 5 0 0 N」（（株）日立製作所製）を用い、真空度 5 0 P a、加速電圧 2 0 k Vで観察した。 S i の元素分析は、上記装置に取り付けた X線マイクロ

ザ一（XMA) の商品名 ΓΕΜΑΧ 7 0 0 0」（（株）堀場製作所製）を用い、 S i — の観測を行い、 2 0回の領域積算を行つた。観測積算領域は、シリコーンコーティング布帛断面試料の織り糸の織り構成繰り返し単位のなかで、織り糸の重なり中心から繰り返し単位長の 5 0 %までの領域を織物の表から裏へ向かう方向で実施し、 S i 分布量（カウント）を Y軸とし、織物の表から裏へ向かう方向を X軸としてグラフ化した。 S i ピークの高さから最大ピークとその他のピークの高さ比を求めた。

( 1 0 ) 摩擦係数（M I U)

K E Sの摩擦係数（M I U)

表面試験機（K E S— 6. F B 4 ) で、シリコーンコーティング布帛（幅 2 0 c m、長さ 2 0 c m) を KE S標準条件（The Standa rdizat ion and Analysis of Hand Eva丄 uat ion, 7.2nd Ed. S. Ka abat a, 8. The Textile Machinery Society of Japan, 9.1980) で測定した。

ただし、 K E S指定の摩擦子表面には試料布帛を張り付け、水平保持した同一の試料布帛上を移動させて計測した。布帛の張り付け方向は、水平保持の試料布帛の経方向、緯方向に対して、その都度それぞれ方向を合致させた。測定は試料中の 5個所で行い、その平均値を求めた。

( 1 1 ) FMV S S 3 0 2燃焼速度

F MV S S 3 0 2法（水平法）に従い測定した。

( 1 2 ) 通気度

J I S L— 1 0 9 6 8. 2 7 A法（フラジール法）に従い測定した。

( 1 3 ) 高圧通気度 J I S L一 1 0 9 6 8 . 2 7 A法（フラジール法）に準じ、高圧型の装置を作成して測定した。加圧有効口径 5 2 mm ψを有するフランジを用いてシリコーン皮膜面を下にしてシリコーンコーティング布帛試料を測定部にボルトで取り付け、調圧弁を介した圧縮空気 3 0 0 k P aを試料下部の加圧室から一気に導入した。試料上部の捕集室では通過気体を捕集してローターメーターにより通気量を計測した。 3 0 0 k P a加圧を 1 0秒間印加した後、加圧室を 5 0 k P aに調圧して閉鎖し、その後 1 0秒間の後に保持圧力を計測して保持率を求めた。

( 1 4 ) 角質損傷

特開平 1 1 一 3 4 4 4 8 8号公報の記載に準じ実施した。同公報記載の皮膚摩擦装置を用い'、 1 0 mm φの摩擦面積で試料のシリコ —ンコーティング布帛を貼付し、 2 0 0 gの荷重で 6 0 r p m 5 0 0回の摩擦を被験者に行った後、同じく同公報記載の計測器で角質水分量の変化を電気抵抗値（ S ) で評価した。

実施例 1 1〜 1 3および比較例 1 1〜 1 2

特願 2 0 0 1 — 0 5 0 1 7 7号に記載された、ナイロン 6 6をェクストルダ一型紡糸機で溶融紡糸し、紡糸油剤を付着後、熱延伸して各繊度のナイロン糸を得た。この糸は、引張強度 8 . 5 c N/ d t e X、伸度 2 1 %、油剤の付着量 1 . 0 w t %であった。

紡糸油剤は、「ジアルキルチオジプロピネート 4 0部、 P O/ E Oアルキルポリエーテル 3 0部、 P O E硬化ヒマシ油トリアルキルエステル 3 0部」の 3 0 w t %ハイド口カーボン溶液として、ノズルオイリング方法で給油した。

この糸を整経する時に、整経油剤として商品名「 S 1 7 0 0」（互応化学工業株式会社製）をキスロール方式で 1 . 0 w t %付与し、経糸原糸の油剤の総付着量が 2 . 0 w t %になるようにして、ビ一ミング等の経糸準備を行い、エアージェットルーム製織機（A J L ) で製織し各織物を得た。

この織物を精練せず、ヒートセットも実施しなかった。

次に、コーティングは、まず、ディップコーターにより水系のシリコーン組成物ドープを固形分で 3 _g m²コーティングし、 1 8 0 Z 2 0 0 °Cの乾燥機内で 2分間熱処理した。ここで、シリコーン組成物ド一プは、シリコーン水性ェマルジヨンである商品名「D E H E S I V E 3 8 1 9 7 V P」（ドイツヮッカーケミ一社製 ) 2 3. 5部、 S i結合した水素原子を少なくとも 3個を有するォルガノポリシロキサンである商品名「 C r o s s L i n k e r V 2 0」（ドイツヮッカーケミ一社製） 3部、接着助剤として適当な有機ケィ素化合物として商品名「A d h e s i o n P r o m o t o r H F 8 6」（ドイツヮッ力一ケミ一社製） 1 . 5部、水 7 4. 0部を攪拌混合したものを用いた。

引続いて、フローティングナイフコーターにより液状シリコ一ン組成物を固形分で 1 0 g /m²コーティングし、 1 8 0 / 2 0 0 °C の乾燥機内で 1分間熱処理して、コーティング布を得た。ここで、液状シリコーン組成物は、付加型架橋タイプで架橋剤や付加反応触媒を含む商品名「E l a s t o s i l L R L R 6 2 0 0 AZB 」（ドイツヮッカーケミ一社製） 9 8部、さらに一般に付加型架橋剤である S i結合した水素原子を少なくとも 3個を有するオルガノポリシロキサンを追添する意味で商品名「C r o s s L i n k e r W」（ドイツヮッカーケミ一社製） 3部、接着助剤として適当な有機ケィ素化合物として商品名「 A d h e s i o n P r o m o t o r H F 8 6」（ドイツヮッカーケミ一社製） 3部の混合物を用いた。コーティングナイフの刃先は 0. 1 mmの厚みで 1 O k g f Zmから l O O k g f / mの織物張力をかけてコーティング塗布量を調節した。

繊度、織り構成の異なる試料について、また、得られたコーティング布を用いてエアパッグを作成した結果を表 1に示す。

実施 11 実施 12 実施 13 比較 11 比較 12 経緯経緯経経緯経全繊度（dtex) 115 115 155 155 235 235 78 78 350 350 単糸繊度（dtex) 3.2 3.2 3.2 3.2 2.9 2.9 3.3 3.3 5.9 5.9 織密度 (本 /2.54cm) 107 107 91 91 75 75 140 140 60 60 織繊度（本 'dtex/2.54cm) 12305 12305 14105 14105 17625 17625 10920 10920 21000 21000 基布織物の目付 (g/m² ) 107 121 147 97 173 総塗布量 (g/m² ) 13 13 13 13 13

(ド- 付与 +皮膜コ-テインク") (3+10) (3+10) (3+10) (3+10) (3+10) 輻射燃焼最大速度 (kW/m² ) 81 101 124 63 138 ハ°ッ ΓΛ° -スト評価破れなし ■ 破れなし破れなし破袋破れなしハ'ック"損傷観察問題なし問題なし問題なし基布破れ問題なしハ、、 -ンスル -孔観察無し無し Mし無し展開時間（msec) 27 28 32 37 折り畳み性 (匪） 21 22 27 20 29

比較例 1 1では、織物の全繊度が細すぎて、エアバッグ展開に耐えずコーティング布そのものが破れた基布破れとなっている。比較例 1 2では、織物の全繊度が太すぎるため、狙いとするコンパクトなエアバッグと成らないし、展開時間も長い。実施例 1 1〜 2 3は、コンパクトなエアパッグで、展開性に全く問題ないと共にパ一ンスルー孔も無く、展開時間も短い。

実施例 2 1 〜 2 7及び比較例 3 1〜 3 8

実施例 1 1 と同様にコーティング布を作成し、引張強力、引裂強力の評価を実施した結果を、表 2、 3に示した。

表 2

実施例 21 実施例 22 実施例 23 実施例 24 実施例 25 実施例 26 実施例 27 経緯経緯 mk 緯経緯経緯経経緯全繊度（dtex) 115 115 155 155 155 155 235 235 235 235 235 235 235 235 単糸繊度（dtex/Filament) 3.2 3.2 3.2 3.2 3.2 3.2 3.2 3.2 3.2 3.2 3.2 3.2 2.9 2.9 基布織物の目付 (g/m² ) 107 106 121 117 147 128 147 総塗布量 (g/m² ) 13 13 13 13 13 13 13

(ド- 付与 +皮膜コ-テインク"） (3+10) (3+10) (3+10) (3+10) (3+10) (3+10) (3+10) 輻射燃焼最大速度 (kW/m² ) 81 89 101 132 132 102 124 繊維強度（cN/dtex) 8.5 8.5 8.5 8.5 8.5 8.5 8.5 8.5 8.5 8.5 8.5 8.5 8.5 8.5 シリコ-ン組成ド- 付与 HF- 3部 HF- 3部 HF- 3部添加剤なし HF - 3部 HF- 3部 HF- 3部添加剤皮膜³-テインク" HF-3部： W- 3部 HF-3部： W-3部 HF - 3部： W- 3部添加剤なし W-3部 HF - 3部： W-3部 HF- 3部： W-3部織物密度 (本 /2.54cm) 107 107 78 78 91 91 58 58 75 75 64 64 75 75 織繊度（dtex.本 /2.54cm) 12305 12305 12090 12090 14105 14105 13630 13630 17625 17625 15040 15040 17625 17625 織物強力（N/5cm) 1935 1950 1860 1890 2150 2170 2670 2710 2670 2710 2310 2330 2680 2690 織糸強力 (N) 9.2 9.3 12.1 12.3 12.0 12.1 23.4 23.7 18.1 18.4 18.3 18.5 18.2 18.2 シン Γルタンク"引裂強力（N) 82 88 136 145 131 139 188 193 165 172 202 208 183 187 シン Γルタン引裂強力/織糸強力 8.9 9.5 11.2 11.8 10.9 11.5 8.0 8.1 9.1 9.4 11.0 11.2 10.1 10.3 ハ°ッハ ° -スト評価破れなし破れなし破れなし破れなし破れなし破れなし破れなしハ'ック"損傷観察問題なし問題なし問題なし問題なし問題なし問題なし問題なし / -ンスル -孔観察 ^ftfl 1 無し無し無し無し無し無し展開時間（msec) 27 28 28 32 32 32 32 折り畳み高さ 21 21 22 27 27 23 27

表 3

比較例 31 比較例 32 比較例 33 比較例 34 比較例 35 比較例 36 比較例 37 比較例 38 経緯経 fe 経緯経緯経緯経経緯経緯全繊度 (dtex) 78 78 155 155 155 155 155 155 235 235 235 235 235 235 470 470 単糸繊度（dtex/Filament) 3.2 3.2 3.2 3.2 3.2 3.2 3.2 3.2 3.2 3.2 3.2 3.2 3.2 3.2 6.7 6.7 基布織物の目付 (g/m² ) 97 85 121 85 87 147 87 174 総塗布量 (g/m² ) 13 0 0 13 0 0 13 13

(ド-フ'付与 +皮膜コ-テインク'） (3+10) (0+0) (0+0) (3+10) (0+0) (0+0) (3+10) (3+10) 輻射燃焼最大速度 (kW/in² ) 63 108 153 68 117 212 63 173 繊維強度（cN/dtex) 8.5 8.5 8.5 8.5 8.5 8.5 8.5 8.5 8.5 8.5 8.5 8.5 8.5 8.5 8.5 8.5 シリコ-ン組成ド-フ'付与 HF - 3部添加剤なし添加剤なし HF-3部添加剤なし添加剤なし HF - 3部 HF - 3部添加剤皮膜コ-ティン ' HF-3部： W- 3部添加剤なし添加剤なし HF - 3部： W-3部添加剤なし添加剤なし HF - 3部： W-3部 HF - 3部： W-3部織物密度（本 /2.54cm) 140 140 60 60 91 91 60 60 41 41 75 75 41 41 45 46 織繊度（dtex'本 /2.54cm) 10920 10920 9300 9300 14105 14105 9300 9300 9635 9635 17625 17625 9635 9635 21150 21620 織物強力（N/5cm) 1718 1725 1440 1460 2180 2230 1430 1440 1440 1450 2180 2190 1480 1510 3120 3080 織糸強力（N) 6.2 6.3 12.2 12.4 12.2 12.4 12.1 12.2 17.8 18.0 14.8 14.8 18.3 18.7 35.2 34.0 シンク"ルタンク-'引裂強力（N) 82 88 83 91 59 64 142 149 176 185 93 98 314 321 210 226 シンク'、ルタンク-、引裂強力/織糸強力 13.2 14.1 6.8 7.4 4.8 5.1 11.7 12.2 9.9 10.3 6.3 5.6 17.1 17.2 6.0 6.6 ハ'ック、' -スト評価破袋破袋破袋破袋破袋破れなし破袋破袋ハ'ッ '損傷観察基布破れ基布破れハンスル-破れ基布破れ基布破れ ^ルト部破れ縫製部目開き問題なし ^ -ンスル-孔観察有り無し展開時間（msec) 35

折り畳み高さ（mm) 20 19 22 19 20 27 20 32

また、表 2、 3に示すようにドープ付与のシリコーン組成において、接着助剤として適当な有機ケィ素化合物として商品名「A d h e s i o n P r o m o t o r H F 8 6」（ドイツヮッカーケミー社製）の添加の有無を変え、さらに、皮膜コーティングのシリコ一ン組成において、 S i結合した水素原子を少なくとも 3個を有するオルガノポリシロキサンである商品名「C r 0 s s L i n k e r W」（ドイツヮッカーケミ一社製）、そして、接着助剤として適当な有機ケィ素化合物として商品名「 A d h e s i o n P r o m o t o r H F 8 6」（ドイツヮッカーケミ一社製）の添加の有無を変えて実施した。

比較例 3 1、 3 2、 3 4、 3 5では織り糸の全繊度が小さいか織り密度が低く基布破れによって破袋している。また、比較例 3 3では、バーンスルー孔を伴った破袋が認められた。しかし、破袋にいたらない比較例 3 6では、エアバッグをポルト取り付けしている個所において取り付け穴から引きちぎられるように破れが発生しており、安全性が保てない。これらは、接着助剤成分の添加が無く、また、皮膜コーティングでは一般に付加型架橋剤である S i に結合した水素原子を少なくとも 3個を有するオルガノポリシロキサンの追添加も無い場合で引裂集束率が低く、引裂応力の急峻な負荷に耐えられなかったためである。比較例 3 7はシリコーン組成中に接着助剤や架橋剤の追添があるとともに織り密度が低いために引裂集束率が高くなりすぎ、破袋の様子には縫製部で熱ガスがリークして縫い目部分が溶融状態となった部分が認められた。比較例 3 8は織り糸全繊度が大きいためコンパクトではなく、エアバッグ展開時間も長いものであった。

実施例 2 1〜 2 3、 2 6、 2 7は、シリコーン組成に接着助剤や架橋剤の追添が有る場合で引裂集束率の値も良好な範囲で、ェアバッグ展開に問題がなく良好である。実施例 2 5は皮膜コーティングのシリコーン組成に接着助剤を含まないが、それでも問題ない。実施例 2 4は、シリコーン組成に接着助剤や架橋剤の追添を行っていないが、織り密度が比較的低く引裂集束率が良好な値となり、エアバッグ展開も問題ない。

実施例 4 1 〜 4 3および比較例 4 1〜 4 3

実施例 1 1 と同様にコーティング布を作成し評価した。使用する繊維の繊度と織り構成を変えて 2軸引張試験を実施し、これを表 4 に示す。

表 4

実施例 41 実施例 42 実施例 43 実施例 43 比較例 41 比較例 42 比較例 43 経経緯経緯経緯経緯経経緯全繊度（dtex) 115 115 155 155 235 235 235 235 78 78 470 470 940 940 i]¾¾ix.、 i exノ 3.2 3.2 3.2 3.2 2.9 2.9 2.9 2.9 3.2 3.2 6.7 6.7 6.7 6.7 繊度強度、 cN/dtex) 8.5 8.5 8.5 8.5 8.5 8.5 7.0 7.0 8.5 8.5 8.5 8.5 8.5 8.5 職 ^ B度 /2.54cmJ 107 107 91 91 75 75 75 75 140 140 46 46 32 32

iD4cmノ 12305 12305 14105 14105 17625 17625 17625 17625 10920 10920 21620 21620 30080 30080 —

織物—軸伸長強力 (N/20cm) 3830 4020 4790 4880 6740 6820 5630 5650 2890 3180 8850 9210 13090 14090

CO ¾ 繊日 1可 g/m ) 107 121 147 147 97 177 300 cn

堡^ fj g/m 13 13 13 13 13 13 30

( フ。付与 +皮膜コ-テインク" ) (3+10) (3+10) (3+10) (3+10) (3+10) (3+10) (0+30) 輻射燃焼最大速度（kW/m² ) 81 101 124 123 63 173 298 ンリコ-ン組成添加剤 HF3部 HF3部 HF3部 HF3部 HF3部 HF3部 HF3部

( -フ'付与/皮膜コ-ティン） ' HF3部： W3部 HF3部： W3部 HF3部： W3部 HF3部： W3部 HF3部： W3部 HF3部： W3部 HF3部： W3部ハ。ック'、ハ。 -スト評価破れなし破れなし破れなし破れなし破袋破れなし破れなし問題なし問題なし問題なし問題なし縫製部目開き問題なし問題なしハ、 -ーンスルー孑し無し無し無し無し無し無し展開時間（msec) 27 28 32 32 37 39 折り畳み高さ 21 22 27 27 20 32 45

比較例 4 1は基布自体が破れて耐圧が持たず、 2軸伸張強力が不足していることを示している。比較例 4 2， 4 3は 2軸伸張強力も非常に高くエアパッグとして問題なかったが狙いとするコンパクトなエアバッグと成らず展開時間も長かった。

実施例 4 1から 4 3は 2軸伸張強力十分でェアバッグ展開に問題はない。実施例 4 3はナイロン 6 6原糸を作る際に熱延伸比を低減し、織り糸強度が低い事例であるが、コーティング布としての 2軸伸張強力は十分であり、エアパッグ展開に問題がない。

実施例 5 1〜 5 7および比較例 5 1〜 5 6

ナイロン 6 6織物をウォータージエツト織機で織り、整経時に整経油剤の代わりにアクリル糊剤を用い、アルカリ精練、水洗、乾燥、 1 7 0 °Cの熱セットを実施ししてコ一ティング用生機を得た以外は実施例 1 と同様にコーティング布を作成し評価した。使用する繊維の繊度と織り構成および塗布量を変えて実施したものを表 5に示した。

表 5

実施例 51 実施例 52 実施例 53 実施例 54 実施例 55 実施例 56 実施例 57 経緯経経糸経経緯経緯経全繊度 (dtex) 110 110 155 155 155 155 155 155 155 155 235 235 235 235 単糸繊度 (dtex) 3.2 3.2 2.9 2.9 2.9 2.9 2.9 2.9 2.9 2.9 2.9 2.9 2.9 2.9 織密度 (本 /2.54cm) 107 107 91 91 91 91 91 91 91 91 75 75 75 75 織繊度 (本 'dtex/2.54cm) 11770 11770 14105 14105 14105 14105 14105 14105 14105 14105 17625 17625 17625 17625 基布織物の目付 (g/m² ) 103 121 121 121 121 147 147 総塗布量 (g/m² ) 10 5 13 21 25 10 25

CO

(ド-フ '付与 +皮膜コ-テインク") (3+7) (1+4) (3+10) (3+18) (3+23) (3+7) (3+23) 輻射燃焼最大速度 ( ² ) 88 129 101 93 86 124 107 摩擦係数非皮膜 3-ト面 0.10 0.17 0.13 0.19 0.12 0.18 0.12 0.18 0.12 0.18 0.13 0.17 0.13 0.17

(MIU) 皮膜コ-ト面 0.11 0.15 0.12 0.13 0.12 0.12 0.13 0.21 0.15 0.25 0.12 0.20 0.18 0.28 ハ'ック'、ハ ° -スト評価破れなし破れなし破れなし破れなし破れなし破れなし破れなしハ'ッ損傷観察問題なし問題なし問題なし問題なし問題なし問題なし問題なしハ -ンスル -孔観察無し Mし無し無し無し無し無し展開性（msec) 27 29 28 29 30 31 33 折り畳み性 (薩） 21 22 22 22 23 23 23

表 5 その 2

比較例 51 比較例 52 比較例 53 比較例 54 比較例 55 比較例 56 経緯 (i¾ 緯経経緯全繊度（dtex) 78 78 155 155 235 235 350 350 350 350 155 155 単糸繊度（dtex) 3. 3 3. 3 2. 9 2. 9 2. 9 2. 9 5. 9 5. 9 5. 9 5. 9 2. 9 2. 9 織密度（本 /2. 54cm) 140 140 91 91 75 75 60 60 60 60 91 91 織繊度（本 ' dtex/2. 54cm) 10920 10920 14105 14105 17625 17625 21000 21000 21000 21000 14105 14105 基布織物の目付 (g/m² ) 97 121 147 173 173 121 総塗布量 (g/m² ) 30 30 30 10 30 0

(ド -フ°付与 +皮膜コ-ティンク"） (3+27) · (3+27) (3+27) (3+7) (3+27) (0+0) 輻射燃焼最大速度（kW/m² ) 49 82 101 178 151 153 摩擦係数非皮膜コ-ト面 0. 10 0. 17 0. 12 0. 18 0. 13 0. 17 0. 17 0. 20 0. 17 0. 20 0. 17 0. 25

(MIU) 皮膜コ-ト面 0. 39 0. 45 0. 32 0. 40 0. 31 0. 39 0. 10 0. 20 0. 40 0. 43

ック "ハ。 -スト評価破袋破れなし破れなし破れなし破れなし破袋基布破れ問題なし問題なし問題なし問題なし ' ハ一ンスルー ¾れ

'、" -ンスル-孔観察無し無し無し無し

展開性（msec) 34 36 37 39

折り畳み性 (腿） 19 23 23 29 30 22

塗布総量が多い比較例 5 1、 5 2、 5 3、 5 5では皮膜コート面に光沢があって凹凸感に乏しく、触った感触もタック性を感じるし、摩擦係数も高いものであった。これらはエアバッグ展開において展開時間が長くなつていた。比較例 5 4は、織り糸全繊度が高く、摩擦係数は低減されているがコンパクトなエアパッグではない。

比較例 5 6で、コーティングが全く無い場合には、バッグパースト試験で破袋したが、摩擦係数（M I U ) も経、緯それぞれ 0 . 1 7、 0 . 2 5であり実施例 5 2から 5 5 の非皮膜コート面（裏面）にくらべやや高めであった。また、人体の皮膚に対する接触損傷程度を角質損傷評価で調べると 6 2〜 7 0 /z Sの値で損傷程度が大きいことが判つた。

実施例 5 1〜 5 7においては、皮膜コート面ばかりでなくその裏側である非皮膜コート面においても摩擦抵抗が低減されており、展開時間がそれぞれに短くなつていた。また、角質損傷評価は、皮膜コ一ト面で 3 . 8 _μ Sであり、非皮膜コート面（裏側）で 4 . 2 μ S という低い値であった。シリコーン皮膜が無くてもディップシリコ一ンによって著しく皮膚損傷が抑制されることが判った。比較例 5 4は、全繊度が大き過ぎ、摩擦抵抗は低くなるものの、狙いとするコンパクトなエアバッグとならないし、展開時間も長かった。実施例 6 1 〜 6 2および比較例 6 1 〜 6 2

ナイロン 6 6織物をレビア織機で織る以外は実施例 1 1 と同様に、シリコーンコーティング布帛を作成し評価した。塗布量および塗布の仕方を変えて通気度評価を実施したものを表 6に示した。表 6

実施例 61 実施例 62 比較例 61 比較例 62 経経緯経緯経緯全繊度 (dtex) 155 155 155 155 155 155 155 155 単糸繊度 (dtex) 2.9 2.9 2.9 2.9 2.9 2.9 2.9 2.9 織密度 (本 /2.54cm) 91 91 91 91 91 91 91 91 織繊度（本 'dtex/2.54cm) 14105 14105 14105 14105 14105 14105 14105 14105 基布織物の目付 (g/m² ) 121 121 121 121 総塗布量 (g/m² ) 13 18 3 4 ひ"-フ '付与 +皮膜コ-テインク"） (3+10) (3+15) (3+0) (0+4) 輻射燃焼最大速度 (kW/m² ) 101 84 171 143 フラシ、 --) V通気度（cm³ /cm² /sec) 0.1以下 0.1以下 0.1以下 0.1以下

300kPa高圧通気度（cm³ /cm² /sec) 1以下 1以下 50 2 ハ。ック'、ハ。 -スト評価破れなし破れなし破れなし破れなし問題なし問題なし問題なし問題なしハ"-ンスル -孔観察無し無し有り有り展開性（sec) 28 29 33 30 高圧保持性 90%以上 90%以上 50%以下 80〜90%

(300kpa*10sec→50kpa*10sec)

実施例 6 1、 6 2はフラジール法による微差圧通気が読み取り限界以下の非通気であり、さらには、 3 0 0 k P aの高圧下でも非通気であった。また、一旦 3 0 0 k P aの高圧で 1 0秒間保持した後、 5 0 k P aの圧力下で 1 0秒間保持した後の圧力保持は 9 0 %以上であった。

一方、比較例 6 1 はディップコ一ティング 3 g /m²のみであり、フラジール法では非通気となったが、高圧下で通気量があって展開時間も長めとなった。比較例 6 2は皮膜コーティング 4 g /m² のみであり、高圧下での通気量は少なかったが、高圧後の圧力保持は維持できなかった。

実施例 7 1〜 7 4および比較例 7 1〜 7 5

実施例 1 1 と同様にコーティング布を作成して評価した。シリコーンの塗布量、塗布手段、塗布組成を変化させてひかくした。結果を表 7に示す。ただし、皮膜コー'ティングには表裏の見分け着色剤として商品名「E l a s t o s i l P i g m e n t P a s t e s F L R e d」（ドイツヮッカーケミ一社製）を 2部さらに加えた。

表 7

実施例 71 実施例 72 実施例 73 実施例 74 比較例 71 比較例 72 比較例 73 比較例 74 比較例 75 経緯経緯経緯経 f <*# 経緯経緯経緯経緯全繊度 (dtex) 175 175 175 175 175 175 175 175 175 175 175 175 175 175 175 175 175 175 単糸繊度（dtex) 3. 2 3. 2 3. 2 3. 2 3. 2 3. 2 3. 2 3. 2 3. 2 3. 2 3. 2 3. 2 3. 2 3. 2 3. 2 3. 2 3. 2 3. 2 織物密度 (本 /2. 54cm) 83 83 83 83 83 83 83 83 83 83 83 83 83 83 83 83 83 83 織繊度（dtex'本 2. 54cm) 14525 14525 14525 14525 14525 14525 14525 14525 14525 14525 14525 14525 14525 14525 14525 14525 14525 14525 基布織物の目付 (g/m² ) 124 124 124 124 124 124 124 124 124 総塗布量 (g/m² ) 7 9 13 18 3 4 30 7 10

(ド-フ '付与 +皮膜コ-ティン） (3+4) (3+6) (3+10) (7+11) (3+0) (0+4) (0+30) (0+7) (3+7) 変性シリコ-ン Dip 輻射燃焼最大速度 (kW/m² ) 136 129 113 102 198 165 91 155 161 シリコ-ン耝成ド-フ'付与 HF3部 HF3部 HF3部 HF3部 HF3部 HF3部 HF3部 HF3部添加剤無し添加剤皮膜コ-テインク" HF3部： W3部 HF3部： W3部 HF3部： IF3部 HF3部： W3部 HF3部： W3部 HF3部： W3部 HF3部： W3部 HF3部： W3部 HF3部：部。ック、。 -スト評価破れ無し破れ無し破れ無し破れ無し破れ無し破れ無し破れ無し破れ無し破れ無しハ'ック'損傷観察問題なし問題なし問題なし問題なし問題なし問題なし問題なし問題なし問題なしハ" -ンスル -孔観察無し無し無し無し有り有り無し有り有り展開時間（sec) 28 29 29 30 33 32 34 29 29

FMVSS燃焼速度（mn/min) 自消自消自消自消 120 154 自消 131 148 燃焼距離 43 39 35 25 254 254 27 254 254 燃焼時間（sec) 40 37 29 23 127 99 21 116 103

実施例 7 1〜 7 4では 2種のシリコーン塗布が行われ、展開時間が短く改善され、バーンスルー孔も抑えられている。比較例 7 1 はディップコーティングのみ、比較例 7 2はナイフコーティングのみの各 1種のシリコーン塗布で、塗布量も少なく FMV S S 3 0 2燃焼評価に合格できない。比較例 7 3は塗布量が多すぎて展開時間が長くなつている。比較例 7 4はナイフコーティングのみで 1種のシリコーン塗布で燃焼抑制効果が不合格であるとともにバーンスルー孔が観察されている。比較例 7 5はディップコ一ティングで柔軟剤として用いられる変性シリコーンを付与した例である。変性シリコ一ンはァミノ変性シリコーンで商品名「C T 9 5 E」（ドイツヮッカーケミ一社製）を用いた。燃焼抑制効果が不十分で FMV S S 3 0 2燃焼評価に不合格であるとともにバーンスルー孔が観察された。

実施例 7 3について、シリコーンコーティング布帛の断面試料を、その断面とシリコーン皮膜表面が見えるように斜視的に写し取つた電子顕微鏡（ S EM) 写真を図 5に示す。図 5から理解できるように、まず、基布織物は経糸と緯糸の間に隙間が無く、単糸が織り重なり部分で広がることでそれぞれの織り糸上にかぶるように密集した緻密な織物である。次に、シリコーン皮膜の表面は、織物の織り糸の畝を写し取ったような凹凸形状である。さらに、シリコーン皮膜は厚みが非常に薄く均一である。また、繊維間のシリコーンディップコ一ティングは、 S E M観察ではほとんど判明しなかった。シリコーンコーティング布帛に塗布されたシリコーンの S i 元素分布を分析するため、実施例 7 3の試料を、織り糸の中心で断面をカットし、 XMAで S i — Kひの分析を行ったチャートを図 4に示した。 S i の分布は、皮膜コーティング部に最大ピークを示し、さらに、小さなピークが皮膜コーティングの裏表面に認められた。この小ピークのピーク比は 0. 4 4であり、ディップコーティングの偏析部分に相当した。

同様に、比較例 7 4について電子顕微鏡（ S EM) 写真と、 XM A元素分析のチャートを図 3に示した。皮膜コーティングのみの試料であり、 S i 分布はシリコーン皮膜部のみの単一ピークが観察された。産業上の利用可能性

繊度の小さい合成繊維からなる高密度基布織物にシリコーンコーティングを特定の構造で被着して調製された柔らかで軽いシリコーンコーティング布帛であって、特に耐燃焼性（FMV S S燃焼試験パス）、耐熱性、柔軟性、低摩擦性について特筆される改質効果を有する。本発明のシリコーンコーティング布帛を用いて、パーンスルー孔を起点とする破袋が抑制され、バッグの展開時間が短縮された、軽くコンパクトなエアパッグを製作することができる。

Claims

請求の範囲

1. 全繊度が 1 0 0〜 2 7 0 d t e xの合成繊維の織り糸からなり、織り糸の全繊度と織物密度（本 Z 2. 5 4 c m) の積で表わされる織繊度が経方向、緯方向いずれも 1 0， 0 0 0〜 2 5 , 0 0

0 ( d t e x *本 / 2. 5 4 c m) である基布織物を含み、該織物にシリコーンが 5〜 2 5 g /m²で付与されているシリコーンコーティング布帛であって、かつ該布帛のコーン力口リーメーターを用いた輻射燃焼試験で最大燃焼速度が 7 0〜 1 5 0 kW/m² であるシリコーンコーティング布帛。

2. シングルタンダ法による引裂強力 Z織糸強力の比が経方向

、緯方向いずれも 8〜 1 5であることを特徴とする請求項 1記載のシリコーンコーティング布帛。

3. 2軸引張破断強力が経方向、緯方向ともに 4， 0 0 0〜 8

, 0 0 0 NZ 2 0 c mであることを特徴とする請求項 1から 2のいずれかに記載のシリコーンコーティング布帛。

4. シリコーン布帛の断面 S EM観測において、経糸、緯糸が表裏で織り重なる箇所の重なりの中心 5 0 %部分で S EM/XMA による S i元素分布が、最大ピークと該ピークカウントの 1 / 2 0 から 2 / 3のカウントのピークとを有することを特徴とする請求項 1から 3のいずれかに記載のシリコーンコーティング布帛。

5. K E S計測における経方向、緯方向の摩擦係数（M I U) が、シリコーンコーティング布帛の表裏いずれにおいても、 0. 0 5〜 0. 3であることを特徴とする請求項 1から 4のいずれかに記載のシリコーンコーティング布帛。

6. 3 0 0 k P a圧力での通気度が 1 . 0 c m³/ c m²/秒以下であることを特徴とするの請求項 1から 5のいずれかに記载のシリコ一ンコーティング布帛。

7. FMV S S 3 0 2燃焼試験において、 a ) 燃焼時間 6 0秒以内、かつ燃焼距離 5 0 mm以下で消火し、さもなければ、 b ) 燃焼距離（最長で 25 4 mm地点）における燃焼速度が 8 0 m m /分以内であることを特徴とする請求項 1から 6のいずれかに記载のシリコ一ンコーティング布帛。

8. 合成繊維の織り糸が主としてポリへキサメチレンアジパミドからなり、織糸の単糸繊度がフィラメント当たり 0 . 5〜 4. 5 d t e xであることを特徴とする請求項 1から 7のいずれかに記載のコーティング布帛。

9. 全繊度が 1 0 0〜 2 7 0 d t e xの合成繊維織り糸からなり、全繊度と織物密度（本 2. 5 4 c m) の積から求められる織繊度が 1 0， 0 0 0〜 2 5， 0 0 0 ( d t e x .本 Z2. 5 4 c m ) である織物に、下記（ 1 ) 及び（ 2 ) に示す 2種の塗布の組み合わせによりシリコーンを 5〜 2 5 g Zm²塗布し架橋処理することを特徴とするシリコーンコ一ティング布帛の製造方法。

( 1 ) シリコーン組成物からなるドープを固形分で 1〜 2 1 g / m²付与すること

( 2 ) 液状シリコーン組成物を 4〜 2 4 g /m² コーティングすること

1 0. 請求項 1から 8のいずれかに記載のシリコーンコーティング布を用いたエアパッグ。

1 1. 請求項 9記載の製造方法により得られたシリコーンコーティング布帛からなるエアバッグ。