CN100507142C - 涂硅酮布及气囊 - Google Patents

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Abstract

本发明提供一种涂硅酮布，包括底布织物，所述的底布织物由总细度为100～270dtex的合成纤维织丝构成，用织丝的总细度和织物密度(根/2.54cm)的积表示的织物经向、纬向上的细度均是10000～25000(dtex·根/2.54cm)，该织物被附加了5～25g/m2的硅酮，在该织物的单面均匀地被覆有由上述硅酮的一部分形成的涂膜层。本发明涉及的涂硅酮布是耐燃烧性得到了大幅度提高，同时耐热性、柔软性、低摩擦性被改进了的轻量涂布布，所以能够用于制造气囊，其中，该气囊可以抑制以烧穿孔为起因的破袋，缩短展开时间，轻且紧凑。

Description

涂硅酮布及气囊
技术领域
本发明涉及一种耐燃性和机械特性良好、轻而柔软的涂硅酮布、其制造方法以及由上述布构成的气囊。
背景技术
为确保乘客在汽车发生冲撞时的安全而设置的气囊通常以把增压泵、气囊均内置存放的嵌装形式，安装在汽车的方向盘和仪表盘等狭窄场所。最近，为应对来自汽车侧面的冲撞，开始在汽车上安装侧气囊和侧帘形式的气囊，但是这些变动也是被存放在汽车座席的侧部和车顶支柱等狭窄场所。在这种情况下，为了确保车内的宽阔居住空间，要求尽量缩小气囊的存放体积，使气囊装置更趋轻量化。
为适应这种要求，使气囊紧凑化、轻量化，开始寻求改良成更轻织物的气囊用底布。
为了使气囊的存放体积紧凑化，织物用纤维开始使用细度小的织丝，为了保持气囊的气密性，开始变更涂布在底布织物上的弹性体的种类和涂布量。例如，织物使用的丝的细度被从940dtex(分特)变更为使用470dtex丝的织物。另外，弹性体及其涂布量从涂布90～120g/m2氯丁橡胶，变更为涂布40～60g/m2硅酮。现在，向使用470dtex丝的底布织物上涂布了硅酮树脂的涂布布开始被使用。
最近，市场上要求气囊进一步轻量化、紧凑化。因此，WO01/09416号公报等公开了为使气囊用织物轻量化而使用细度更小的织丝(67～250dtex)，为了做到紧凑和手感柔软而使用每个单丝的细度小(单丝细度为0.5～4.5dtex)的织丝的技术。
另一方面，为了使涂布的布轻量化而减少涂布量。但是，硅酮的涂布量一旦减少，燃烧速度会增大，产生超过了FMVSS302要求的燃烧速度的上限水平的问题。例如，根据特开平7-300774号公报的记载，向硅酮中添加乙炔黑或Fe2O3等固体粉末进行涂布，从而制造符合阻燃性的涂布布。但是，所公开的涂膜是具有5～20μm膜厚的涂膜，所以不是轻量的涂布布。另外，按照固体换算如果向硅酮组合物中添加5～10质量部的乙炔黑或Fe2O3等固体粉末，固体粉末在硅酮中不能充分固定，所以在使用涂硅酮布时，脱落的固体粉末会污染使用者及周围环境，在缝制气囊时固体粉末飞散堵塞缝纫机针的针孔等，产生必须频繁维修缝纫机的问题。缝纫机针的丝孔等缝丝行走部如果有固体粉末堆积，在工业用快速缝制工序中，可能会因缝丝的供给张力的变动产生致命问题。由于缝丝的供给张力的变动，会破坏上行丝和下行丝的张力平衡，致使针脚剥离，不仅使气囊制品的厚度发生变动，因丝行走张力的变动，还会产生缝丝损伤和断丝，引发可能有损气囊展开性能的可靠度问题。
特开2001-138849号公报记载的轻量存放性好的涂布布，在由可防止漏气的细度100～250d的丝制成的织物表面实施了5～35g/m2硅橡胶涂布。但是，对通过轻量的硅橡胶涂布充分抑制燃烧速度，对作为轻量织物充分具备保证气囊的展开耐压所需的机械特性的涂布布的设计未做公开。
特开平5-319194号公报公开了利用向底布织物附加硅酮的方法来改良气囊柔软性的尝试。该尝试用由420d～840d织丝构成的气囊底布，浸渍柔软剂即改性硅酮和防水处理剂即甲基含氢硅酮(0.11～0.49重量％)，形成通气性织物层，然后涂布硅酮弹性体以设置不通气的被膜层(35～65g/m2)，由此来缩小气囊膨胀对人体的冲击。但是，由利用该方法来实现轻量气囊为目标的270dtex以下细度的丝制成的底布织物的25g/m2以下的轻量涂布，不符合FMVSS302燃烧试验的要求。
特开平11-1876号公报公开的示例是，通过在由420d织丝制成的袋织底布上涂布两层硅酮弹性体，来实现气囊的压力维持。第1层是使用分子链拉伸剂含氢硅酮和补强填充材料煅制二氧化硅获得的高断裂点拉伸硅酮，第2层是用3官能团以上的乙烯基硅酮交联的高撕裂强度硅酮，利用60～220g/m2的涂布量实现压力保持功能。但是，对能够使气囊轻量化又能保持压力的涂布布的设计未做记述。
气囊展开时，从气体产生装置(增压泵)的火药残渣产生的热颗粒，有时会使气囊产生称为烧穿的熔融孔。如果是合成纤维织物，当要构成的气囊布的热容量少时，生成熔融孔的可能性大，所以要求有防止以此为起因的气囊破裂的方法。另外，气囊在冲撞时快速展开并固定乘客是最理想的，所以也要求气囊的展开时间短。
发明内容
本发明的目的是，提供一种具有耐燃性的涂硅酮布，轻量性、柔软性、紧凑性良好，符合FMVSS302燃烧试验的要求。
本发明的更具体的目的是，提供一种适合气囊制造的涂硅酮布，在气囊展开时，具有承受其展开压力的机械特性，抑制因展开时的烧穿孔造成的破袋，缩短了展开时间，具有良好的固定性能，降低了对乘客的危害性。
本发明者等发现通过在由总细度为270dtex以下的织丝构成的柔软致密织物底布上设置具有特定涂膜构成的硅酮涂层，从而获得涂硅酮布，该布是涂布量少的轻量涂布布，且具有高水准的抑制燃烧特性(符合FMVSS302燃烧试验要求)，并能获得抑制了因烧穿孔而产生破袋的轻量气囊。本发明者等还发现该涂硅酮布是硅酮涂布量少的轻量涂布布，具有布特有的柔软性和改良后的摩擦特性，而且在高压下也能确保不通气性，所以能够制造缩短了展开时间的紧凑气囊，从而完成了本发明。
本发明的涂硅酮布包括底布织物，由总细度为100～270dtex的合成纤维织丝构成，用织丝的总细度和织物密度(根/2.54cm)的积表示的织物经向、纬向上的细度均是10,000～25,000(dtex·根/2.54cm)，在该织物上附加了5～25g/m2的硅酮，并且使用锥形量热器进行辐射燃烧试验时，该布的最大燃烧速度是70～150kW/m2。
本发明的涂硅酮布可以通过涂硅酮布的制造方法来调制，该涂硅酮布的制造方法的特征是，在底布织物上通过以下两种涂布组合来涂布5～25g/m2的硅酮，并进行交联处理，其中，该底布织物由总细度为100～270dtex的合成纤维织丝构成，用总细度和织物密度(根/2.54cm)的积表示的织物经向、纬向上的细度均是10,000～25,000(dtex·根/2.54cm)，
(1)以固体成分量1～21g/m2附加由硅酮组合物构成的纺丝原液，；
(2)涂布4～24g/m2的液状硅酮组合物。
附图说明
图1(A)是气囊紧凑性评价方法中的气囊折叠方法的说明图。
图1(B)是折叠气囊时的中间状态说明图。
图2是折叠后的气囊厚度测定方法的说明图。
图3是表示比较例74的涂硅酮布的底布织物的织丝重叠部位的截面电子显微镜(SEM)照片和截面部位的XMA元素(Si)分布图。X轴(纵向)是从织物表面到里面的方向，Y轴(横向)是Si分析计数。
图4是实施例73涂硅酮布的底布织物的织丝重叠部位的截面电子显微镜(SEM)照片和截面部位的XMA元素(Si)分布图。
图5是立体表示实施例73涂硅酮布的涂布膜面的截面及表面形状的电子显微镜(SEM)照片。
具体实施方式
下面，详细说明本发明的涂硅酮布。
<底布织物的构成>
在制造轻量气囊袋时，要求作为制袋材料的涂布布的每单位面积的质量轻。
构成本发明的涂硅酮布的底布织物的经丝、纬丝各自的总细度是100～270dtex，优选110～250dtex。其中，总细度是指构成织物的织丝、即经丝(及纬丝)的各单丝的所有细度的合计值(与丝的细度相同)。构成经丝或纬丝的丝可以是多根丝的捻丝、合丝、股丝。即，底布织物是由该意义上的总细度为270dtex以下的织丝织成的织物。
本发明的底布织物的经向及纬向上分别用构成织物的丝的总细度和织物密度(根/2.54cm)的积表示的织物细度(織繊度)是10000～25000(dtex·根/2.54cm)，优选12000～20000(dtex·根/2.54cm)，更优选13000～19000(dtex·根/2.54cm)。上述范围的织物细度中，由细度细的织丝构成的织物是高密度织物即轻量布。
<涂布布的燃烧速度>
降低了涂布布的硅酮涂布量时，作为可燃物即合成纤维的燃烧抑制剂的硅酮量被降低，结果发现具有燃烧速度上升，及随之产生的燃烧抑制效果不稳定的倾向。
本发明的涂硅酮布的底布织物中的硅酮涂布量为5～25g/m2，优选7～18g/m2。使用锥形量热器进行辐射燃烧试验时，该涂布布的最大燃烧速度是70～150kW/m2，优选100～130kW/m2的最大燃烧速度。最大燃烧速度越小，越符合FMVSS302燃烧评价等水平燃烧评价要求，即使从增压泵的火药残渣产生的热颗粒把硅酮布熔融了，也能抑制布的燃烧扩大。因此，使用本发明的涂布布的气囊袋体不会产生烧穿孔，不会发展到以此为起因的气囊破袋。
使用由合成纤维构成的底布织物的气囊，为了获得轻量气囊而使用由细度细的织丝构成的底布织物。这样来减少织物每单位面积的热容量。所观察到的热颗粒通常是附着在展开后的气囊内侧并使合成纤维熔融的灰，有时在气囊展开时会形成熔融贯通孔(烧穿)。如果进一步缩小织物的单位重量(目付け)，贯通孔的大小就会有扩大的倾向，在气囊破袋后的破裂部分能观察到贯通孔的痕迹，有时会成为破袋的起因。另一方面，尽管硅酮没有熔融，但由于在高温下燃烧，使用以往的轻量涂硅酮布制成的气囊同样有形成烧穿孔并导致破袋的情形。本发明的涂硅酮布利用辐射燃烧速度慢的硅酮涂膜，能够抑制烧穿孔的贯通，不会导致破袋。
锥形量热器法(ASTM E 1354，ISO 5660)是使用了量热器的辐射燃烧法，是用于评价树脂成型品等的难燃性的方法，利用使用了锥形加热器的辐射热使试料的燃烧条件一定，良好地再现燃烧行为并进行评价，是非常合适的方法。利用锥形量热器法进行的燃烧速度测定试验方法将在后面进行叙述，本发明通过在布试料上放置特定的金属网来抑制因热变形产生的翘曲，测试燃烧放热行为，求出最大燃烧速度。
本发明的涂硅酮布的FMVSS302燃烧试验结果是，a)在燃烧时间60秒以内、且燃烧距离50mm以下灭火，否则，b)燃烧距离(最长254mm地点)的燃烧速度控制在80mm/分以内。其中，燃烧评价表示的是按经、纬、斜纹方向均是以n＝10以上来对涂硅酮布进行抽样评价时的最大值。首先，a)涂硅酮布的燃烧试验，各评价试料均在距着火端38mm的测试开始点以后，达到灭火时的燃烧距离为50mm以下，并且燃烧时间在60秒以内，均判定为自行灭火品。然后，b)超过a)的范围时，各评价试料在达到灭火时的燃烧距离内，根据燃烧时间算出的燃烧速度在80mm/分以内，或者根据从测试开始点燃烧到254mm位置时的时间算出的燃烧速度在80mm/分以内，均判定为迟燃品。
以往的涂硅酮布在降低了硅酮组合物的涂布量时，完全不能符合FMVSS302燃烧试验要求。即，能观察到燃烧时燃烧火焰变大，硅酮灰化膜产生裂纹，燃烧火药喷出造成蔓延燃烧等，燃烧抑制变得不稳定。所以，出现了燃烧时间、燃烧距离的值变大，同时偏差也变大，超出自行灭火范畴的试料，另外，还出现了超出燃烧速度的上限要求值102mm/分的试料。本发明的涂布布通过抑制用锥形量热器法评价时的最大燃烧速度来缩小燃烧火焰的大小，通过稳定燃烧抑制效果，即使水平燃烧评价时也能抑制燃烧速度，即使用FMVSS302燃烧试验反复进行试料评价时，也能获得稳定自灭或高度迟燃性的评价结果。
<涂布布的机械特性>
气囊要求能够承受展开时的气压和固定乘客时的内压上升。为了具有均衡的驾驶席用气囊的耐压力，轻量气囊需要具有特定的机械特性。
本发明的涂硅酮布的撕裂强度(单舌式试验法)/织丝强度的比是8～15，优选9～13。该比值是在撕裂前端的撕裂生成区域(del)，通过织丝集束来抗拒撕裂力的集束根数，即撕裂集束率。如果撕裂集束率为8以上，气囊就会象固定安装在嵌装件上的螺栓孔那样，展开时急剧遭受撕裂负荷的部分，由于丝的集束过程温和地吸收了该撕裂能量，所以不会导致破损。另一方面，如果撕裂集束率过高，袋体针脚处的拉伸网眼变大，由于增压气体产生针脚泄漏爆发，但如果撕裂集束率为15以下，就能够抑制袋体的热爆发。
本发明的涂硅酮布的双轴拉伸断裂强度是4000～8000N/20cm，优选4.500～7000N/20cm。如果双轴拉伸试验时的该破裂强度为4000N/20cm以上，则不会产生气囊底布破损。双轴拉伸试验破裂强度越大，则展开耐压性越强，但轻量气囊的织丝的总细度和织物密度是有限度的。
双轴拉伸试验是把持涂布布的经丝方向和纬丝方向，同时向两方向拉伸进行的拉伸断裂试验。气囊展开并固定乘客时，气囊作为压力容器必须能够承受展开压力，产生相对此时的涂布布的应力作为双轴应力。单轴拉伸试验在垂直方向具有自由度，并混有收缩因素，与此相对，用双轴进行拉伸试验时，相对气囊的展开，显示了实际的机械特性。
<硅酮涂层的结构>
本发明的涂硅酮布的布截面具有特定的硅酮分布。即，通过对涂硅酮布截面的SEM观测可知，经丝和纬丝在织物的表面、里面重叠纺织部位的重叠中心50％的部分，运用SEM/XMA观测的Si元素分布具有最大峰和从该峰计数的1/20到2/3计数的峰。本发明中附加在底布织物上的硅酮薄薄地均匀地分布在构成织物织丝的单丝纤维间，一部分偏析分布在织物表面等。硅酮形成被膜层存在于织物表面的单侧。如果用SEM观察本发明的涂硅酮布截面，可以观察到被覆在织物截面的表面上并形成硅酮被膜层的截面结构的存在(参照图5)。如果用SEM/XMA进行Si的元素分布分析，可以观测到Si在相当于被覆硅酮被膜的部分的计数量最大，在纤维间也存在着极少的Si分布，在没有被覆硅酮被膜层的织物表面即被膜里面等存在有偏析硅酮(参照图5)。
显示出这种Si元素分析的硅酮分布结构特征的是，织物截面中经丝、纬丝在表里面重叠纺织的部位。在本发明中，由底布织物的经丝和纬丝形成的织丝重叠中心部分的Si分布需要具有这种结构。Si分布的分析是作成经丝、纬丝经过在表里面重叠纺织的重叠中心的涂布布截面试料，利用SEM/XMA进行Si元素分析的。观察每个织丝的织物构成重复单位，对从织丝的重叠中心到反复单位长度的50％之间进行分布分析。根据以Si分布量为Y轴、从织物表面(涂布面)到里面的方向为X轴的曲线，可以在相当于硅酮被膜的部分观察到最大计数峰。另外，在纤维间有极少的Si分布，在没有硅酮被膜的织物表面即被膜里面等可以观测到织物表面的偏析硅酮的峰，根据情况还可观测到包含了存在于织物表里面中间的多个偏析峰。
本发明中，作为硅酮被膜状部分的Si元素分布最大峰高度的偏析硅酮的峰高为1/20～2/3，优选1/10～1/2。如果峰高比为1/20以下，被膜硅酮以外的硅酮对抑制燃烧的作用小，不能抑制产生烧穿时织丝合成纤维的扩大燃烧。另一方面，如果峰高比为2/3以上，就会成为在织物两侧形成硅酮被膜的重量涂布，或即使是轻量的，硅酮被膜也是不均匀的，燃烧抑制效果不稳定，不能确保高压时的不通气性。
<气囊展开和气囊袋体的展开摩擦>
气囊在出现冲撞时快速展开并固定乘客是最理想的，因此要求气囊能在短时间内完成展开并形成固定乘客的形态。
轻量气囊从重心移动能量小这一意义上讲，具有短时间就能展开的潜势。为了发挥该优点，要求在展开时降低从小的折叠状态形成袋体的布之间互相摩擦着扩展开时的阻力。
本发明的涂硅酮布经过KES测试的经、纬向的摩擦系数(MIU)在涂布布的表里面均是0.05～0.3。通过把摩擦系数(MIU)设定在该范围内，有助于通过低摩擦来使气囊快速展开。此外，从乘客的角度看，可以提供一种手感柔软，气囊展开时不会产生摩擦擦伤的气囊。
KES测试法(Kawabata′s evaluation system for fabric)的目的在于用物理特性把布的“触感”即人体感受到的触感数值化，作为布的力学基本特性的测试方法，文献(The Standardization and Analysis ofHand Evaluation，2nd ed.，S.Kawabata，The Textile Machinery Society ofJapan，July 1980)对测试方法做了规定。
测试布的各种机械特性的KES测试法中，用于评价布表面摩擦特性的KES测试法使用上述文献记载的摩擦器，按一定张力使水平保持在台上的试料布向经向及纬向移动，根据变成垂直荷重的摩擦器表面承受的水平方向的张力即摩擦力来测定摩擦系数(MIU)。通过测定KES摩擦系数，可以评价本发明的涂布布的表面光滑状态。本发明为了明确涂布布之间的摩擦阻力，把涂布布试料贴付在KES指定摩擦器的表面进行了测试，测试条件将在后面详细叙述。
涂硅酮布的摩擦系数如果在上述范围内，可以改良对人体的角质损伤性，即使在人体接触扩展开时的气囊袋体和人体被推入已展开的气囊里时，也能减少气囊对乘客的摩擦擦伤等危害。
<气囊的快速展开和袋体的高压不通气性>
本发明的涂硅酮布在300kPa压力下的通气度是1.0cm3/cm2/秒以下，优选0.1cm3/cm2/秒以下。气囊的展开气压在瞬间约超过200kPa。本发明的涂硅酮布在这种高压下也能保持不通气性，从而可以充分有效利用增压气体产生的能量，能够快速展开气囊。气囊通过增压气体高压下瞬间展开时，保持不通气性，然后以50kPa保压保持10秒钟之后，气囊的压力保持依然很好，能够使气囊保持在扩展状态下，在车辆翻滚等时也能发挥保护乘客安全的效果。
<构成底布织物的织丝的构成单丝的细度>
本发明的涂硅酮布构成底布织物的织丝的构成单丝的细度为0.5～4.5dtex，优选1.0～3.5。单丝细度小，第一可以降低涂布布的弯曲刚性，获得紧凑折叠的气囊。第二，小的单丝细度可以减轻涂布布的弯曲滞后，使不易产生弯曲缺陷，所以气囊能容易从紧凑的折叠状态展开，因此有助于缩短展开时间。第三，细单丝形成覆盖遮掩应成为织物的织丝网眼孔部分的表里面的形态，能够调制出织物表面光滑、轻量均匀涂布的布。光滑并具有细微凹凸的涂膜面有助于减小摩擦阻力，缩短展开时间。第四，硅酮均匀的被膜形态能改善燃烧时的被膜开裂，抑制燃烧。第五，在没有织物网眼孔等宏观凹凸的织物的细单丝组的表层，形成微观上比较均匀地形成涂膜，所以在布因高压力而变形时，被膜不会出现微观破损，也有助于抑制漏气。第六，渗透在细度细的单丝间的硅酮增加了抑制燃烧效果，也增大了抑制烧穿燃烧扩大的效果。
<织物的构成纤维材料和底布织物的织造>
本发明对构成涂硅酮布的底布织物的合成纤维没有特别限定，但优选高熔点高热容量的聚己二酰己二胺和聚亚丁基己二酰胺。另外，还优选使用以聚己二酰己二胺为主体的纤维。其中，共混了熔点215℃以上的聚己二酰己二胺(以下称为尼龙66)纤维、尼龙66共聚物(尼龙66/6、尼龙66/6I、尼龙66/610)、及尼龙系聚合物(尼龙6、尼龙610等)的尼龙66纤维，从耐热的角度考虑是特别优选品。这些纤维中也可以含有在原丝制造工序和加工工序中为了改善生产性或特性而通常使用的各种添加剂。例如，可以含有热稳定剂、防氧化剂、光稳定剂、平滑剂、防带电剂、可塑剂、增稠剂、颜料、阻燃剂等。
构成本发明的涂硅酮布的纤维拉伸强度优选5.7cN/dtex以上，更优选6.2cN/dtex以上，特别优选6.2～11cN/dtex以上。拉伸强度如果在5.7cN/dtex以上，可以确保织物密度及涂布布的强度。
本发明的涂硅酮布使用的底布织物可以是，例如平织、交错织、斜织等组织的织物，可以使用已有的喷气织机、喷水织机、剑杆织机、多相织机等进行制造，对制造方法没有特别限定。
<硅酮涂层的附加方法>
本发明的涂硅酮布通过把下述(1)及(2)涂布工序应用于规定的底布织物，对底布织物附加合计涂布量为5～25g/m2的硅酮，通过使涂布硅酮交联进行调制。
(1)以固体成分量1～21g/m2附加由硅酮组合物构成的纺丝原液的涂布工序
(2)涂布4～24g/m2的液状硅酮组合物的涂布工序
即，本发明的硅酮涂层是由通过各涂布工序附加到底布织物上的两种涂膜而形成，各涂膜分别具有各自的功能。涂布工序(1)是附加了较低粘度硅酮纺丝原液的涂布(以下称为纺丝原液附加)，另一方面，涂布工序(2)是在底布织物的单面附加较高分子量的硅酮，并形成被覆在底布织物表面上的被膜层的涂布(以下称为被膜涂布)。
涂布工序(1)的纺丝原液是指溶液粘度优选0.1～5Pa·s(25℃，以下相同)的低粘度硅酮的稀释液。
其中，纺丝原液附加所使用的硅酮组合物的构成是以加成交联型硅酮为主。例如，优选含有(a)分子链末端具有链烯基(包括乙烯基)的有机聚硅酮氧烷，(b)至少具有3个结合Si的氢原子即Si—H官能团的有机聚硅酮氧烷，(c)促进Si—H官能团向脂肪族多重键附加的催化剂，(d)适合作硅酮和合成纤维聚合物的附着助剂的有机硅化合物。
特别地，主剂硅酮的粘度(a)优选0.1～10Pa·s。使用低粘度硅酮硫化即交联的弹性体的交联间分子量小，结果交联密度高。交联密度高的硅酮将硅酮弹性体自身的燃烧速度减半，在涂硅酮布燃烧时，通过减小燃烧火焰，产生迟燃效果。
硅酮组合物的弹性体物性，通过在不稀释组合物、原液状态下进行真空脱泡及热压成型交联(170℃×5分钟)来作成拉伸试验片，测试形成膜的弹性体物性(JIS K—6251/哑铃状3号形状)。纺丝原液附加所使用的硅酮组合物的弹性体物性的期望值是拉伸强度0.5～4N/mm2，拉伸断裂伸度20～200％。
低粘度硅酮组合物的粘度如果在上述粘度范围内，可以把低粘度硅酮不稀释直接用作纺丝原液。纺丝原液通常是低粘度硅酮的有机溶剂的稀释液或低粘度硅酮的水性乳液。水性乳液可以作成固体浓度1～60重量％。
涂布方法可以从浸渍涂布、滚刀涂布、喷涂、滚压涂布等中适当选择，但优选通过浸渍涂布等使硅酮渗透到底布织物组织内的方法。纺丝原液的粘性可以在上述粘度范围内通过涂布方法进行适当调整。
通过这种硅酮纺丝原液附加，硅酮均匀分布在底布织物组织内，再经过水和溶剂的干燥过程，硅酮形成一部分在底布织物表面上等偏析的形态。
硅酮纺丝原液附加的关键是使低分子硅酮良好地渗透分布到构成底布织物的合成纤维丝的单丝中，优选纺丝原液通过浸渍工序等被附加成充分渗透到织物的构成纤维间的状态。这样，硅酮被附加成接触分布在构成底布织物的实质上所有合成纤维中，从而能够抑制燃烧速度。硅酮在底布织物表面的作用即使极小，也能明显降低对皮肤的危害性，所以通过纺丝原液附加形成的底布织物表面也能降低对皮肤的危害性。
纺丝原液附加所使用的硅酮组合物的涂布量以固体成分计为1～21g/m2，优选3～15g/m2。如果能控制在该范围内，在进行两种涂布后可以满足涂布布的轻量性、难燃性。
涂布工序(2)的被膜涂布适用于底布织物的单侧，是形成在底布织物表面表现出由织丝构成的纤维棱纹凹凸形状的厚度均匀的被覆被膜涂布层面的工序。该被覆膜涂布层在硅酮燃烧时形成牢固的灰化被膜，抑制燃烧气体喷出，抑制蔓延燃烧，所以具有缩短燃烧距离的功能。仅进行纺丝原液附加的涂布布的辐射燃烧速度比较大，但通过与被膜涂布进行复合，辐射燃烧速度变慢，水平燃烧距离也变短。另外，利用被膜的凹凸形状，使硅酮的粘性消失，改良摩擦现象，缩短气囊的展开时间。
在涂布工序(2)被涂布的液状硅酮组合物的粘度是5～1000Pa·s，优选10～500Pa·s。该液状硅酮组合物最好在不用有机溶剂稀释的状态下直接用无溶剂法进行涂布。该粘度范围的液状硅酮树脂不会渗透到底布织物的组织内，容易堆积在表面。关键是使硅酮树脂不渗透到底布织物的结构内，尽量使其存在于织物表面。这样，涂硅酮布通过改性可以符合FMVSS302燃烧试验的要求。即，通过使单面硅酮涂膜均匀，并充分确保最低膜厚，在燃烧时可以排除膜从树脂薄的部分破裂致使燃烧气体喷出的膜形成，稳定地缩短燃烧距离。液状硅酮组合物的粘度如果在1000Pa·s以下，涂布加工时的树脂流动稳定，与纺丝原液附加的硅酮的粘接性良好。被膜涂布所使用的液状硅酮组合物的涂布量以固体成分计为4～24g/m2，优选5～15g/m2。如果能控制在该范围内，在进行两种涂布后可以满足涂布布的轻量性、难燃性。
被膜涂布所使用的液状硅酮组合物，例如，优选含有(a)分子链末端主要具有链烯基(包括乙烯基)的有机聚硅酮氧烷，(b)分子中至少具有3个结合Si的氢原子即Si—H官能团的有机聚硅酮氧烷，(c)促进Si—H官能团向脂肪族多重键附加的催化剂，(d)适合作硅酮和合成纤维聚合物的附着助剂的有机硅化合物，(e)氧化硅等补强填充剂。特别地，主剂硅酮的粘度(a)为1000Pa·s，优选2～100Pa·s。为了使硅酮被膜具有必要的机械强度，而需要上述的粘度即分子量。另外，利用氧化硅填充剂等提高交联被膜的强韧性，涂布液优选被增粘到5～1000Pa·s，更优选10～500Pa·s。
被膜涂布所使用的硅酮组合物弹性体的物性，利用上述的成型片的拉伸试验法，期望拉伸强度为2～10N/mm2，拉伸断裂伸度为150～600％。
涂布方法使用接触加压型涂布。可以使用通用的各种滚刀涂布、滚压涂布、纬面涂布等。在织物和涂布头之间设置间隙的涂布方法(间隙法)，很难把涂布量抑制得很少，而且不能获得表现出纺织时形成的纤维构成的棱纹凹凸的涂布面。滚刀涂布的接压条件是优选线压1～500kgf/m，更优选20～300kgf/m。线压高时形成更轻量的涂布，而且能够获得活用了构成织物的棱纹凹凸的涂布面。本发明中，涂布头(滚刀刃等)在涂布瞬间使织物的凹凸平坦，涂布被膜被按照均匀膜厚进行涂布，在涂布头通过后恢复织物的凹凸，所以形成描画了织物表面的凹凸形状的涂布面。线压条件可以根据涂布纺丝原液的粘性即液状硅酮组合物的粘性、涂布头形状等适当设定。涂布头接触布的部分受到了实质的接触压力，例如，滚刀前端厚度可从约4mm到10μm范围内适当选择。厚度越薄，实质接触压力变高，可以进行更轻量的凹凸涂布。涂布刀前端的形状可以是半圆形、直角形、凹形，半圆形的半径可以选择0.005～2mm，直角形的角部R可选择不足1.0mm等。涂布速度优选1～100m/min，更优选10～50m/min。描画底布织物的表面凹凸形状的涂布面不具有普通硅酮表面那样的粘性，形成降低了摩擦阻力的被膜状态。因此，有助于缩短气囊展开时间。
在进行各硅酮涂布之后，或者应用一并交联处理。交联处理进行与弹性体的交联体系相适应的处理即可。例如，利用加成型硅酮弹性体对交联反应的催化阻聚剂进行热失活反应使开始交联时，150～230℃左右的加热处理进行0.1～5分钟左右即可。
本发明使用的各硅酮组合物均优选添加用于改良与合成纤维的粘接性的偶联剂。例如，优选添加具有环氧基的烷氧基硅烷等1～15重量％。另外，优选按Si—H/乙烯基(链烯基)的官能团比过剩添加5～200具有含氢硅酮的交联剂硅酮，这样通过改良粘接性，有助于提高拉伸强度。
此外，本发明使用的上述各硅酮组合物在不破坏本发明效果的范围内，也可以添加公知的增稠剂、阻燃剂、及稳定剂等。此时，硅酮组合物中的颜料等非溶解性固体添加剂优选不足5重量％，更优选不足1重量％，最优选不添加颜料等。
以下，通过实施例具体说明本发明。
“份”表示重量份。涂硅酮布的评价方法如下。
(1)织物密度
根据JIS L—1096 8.6.1进行测定。
(2)涂层总重量
从涂硅酮布上精确称取相当于0.3m见方的面积(A)，在105℃干燥2小时以上。然后，用二氯甲烷进行脱脂干燥。将所得物用90％甲酸200g在常温下溶解3小时，用玻璃烧结过滤器(ビ—ドレツクス株式会社制玻璃过滤器17G—3)滤出不溶解成分，用甲酸充分清洗、并水洗、干燥，测定不溶解成分在105℃、2小时后的干燥质量(M)。涂层总重量(g/m2)是用甲酸不溶部分(M)除以涂布布试料的面积(A)所得。
(3)锥形量热器最大燃烧速度
根据JIS L 0105把涂硅酮布调整为标准状态，作成94×94mm的矩形试样。在测定机的试料台上，以被膜涂布面为上部，在其上放置用φ0.25rmm镍铬合金丝编织了10mm网格的100×100mm的金属网。使用根据ASTM E 1354、ISO5660的锥形量热器III—C3((株)东洋精机制作所制)，在大气氛围下用锥形加热器进行了加热。锥形加热器是在距加热器中心下面25mm位置处设定50kW/m2的辐射热量。根据所得的燃烧放热速度图线求出最大燃烧速度。
(4)紧凑性(气囊的折叠厚度)
把根据WO99/28164号说明书的记载所缝制的驾驶员用气囊1(60立升)按图1(A)所示，使其a边和b边对准c—d中央线，沿α、β及γ线(均等间隔配置)以均等宽度形成折叠山和折叠谷，从而形成折叠为蛇腹状的中间折叠片20(参照图1(B)，图中的e、f、g为折叠边周边)。通过将中间折叠片20的c边和d边沿中央线a—b对接，沿α’、β’及γ’线形成折叠山和折叠谷，折叠为蛇腹状，调制成150mm见方的折叠包2(参照图2)。
然后，如图2所示，把所折叠的气囊2放置在平面台4上，在其上放置300mm见方的玻璃板3，用1kg的锤5施加荷重，测定30分钟后的平均厚度X(mm)。
(5)展开试验(快速VTR观察)及气囊爆发评价
缝制WO99/28164号说明书记载的驾驶员用气囊(60立升)，将春作为安装了增压泵(混合型，最高容器压力195kPa)的模件，在室温下进行了n＝3的展开试验。
用快速VTR记录展开状况，把从表面观察时，在全圆周方向距达到50msec时的外周边中心的距离，即外周边相对展开距离达到98％距离时的时刻作为展开完成时刻，把从展开开始到展开完成时的时间作为展开时间。
另外，观察展开后的气囊，即使在展开试验中有1个袋破裂时也判定为破袋。出现破袋时，确认损坏部位，没有出现破袋时，目视确认有无烧穿孔。
(6)拉伸强度
根据JIS L—10968.12.1(A条带法，Aストリツプ法)测定了涂硅酮布的拉伸强度。
(7)撕裂强度
根据JIS L—10966.15.1(单舌式试验法)测定了涂硅酮布的撕裂强度。
(8)双轴拉伸试验
根据JIS L 0105把涂硅酮布调整为标准状态，作成了270×270mm的矩形试样。把持试料使其经向、纬向对齐测定机的X方向、Y方向，对试料的200×200mm部分的各个方向进行了测定。拉伸试验机使用商品名为“双轴拉伸试验机2AT—5000”((株)岛津制作所制)的机器，进行了双轴200m/min的同时拉伸试验。
(9)涂硅酮布截面观察(SEM)和Si元素分析(SEM/XMA)
沿涂硅酮布的织丝在织丝中心剪断，获得了织丝重叠最大的截面。把涂硅酮布垂直立放安装在试料台上，以便可以从上面观察截面。不对试料实施涂布和溅射，而直接进行了观察。观察用的扫描电子显微镜(SEM)使用商品名为“扫描电子显微镜S—3500N”((株)日立制作所制)的仪器，在真空度50Pa、加速电压20kV的条件下进行了观察。
Si元素分析使用的是安装在上述装置上的X线微观分析器(XMA)，其商品名为“EMAX 7000”((株)堀场制作所制)，进行了Si—Kα观测及20次的区域积分。观测积分区域是在涂硅酮布截面试料的织丝的织物构成重复单位中，对从织丝的重叠中心到重复单位长度的50％的区域沿从织物的表面到里面的方向进行实施，以Si分布量(计数)为Y轴，从织物的表面到里面的方向为X轴绘制曲线图。根据Si峰的高度求出最大峰和其他峰的高度比。
(10)摩擦系数(MIU)
KES的摩擦系数(MIU)
根据KES标准条件(The Standardization and Analysis of HandEvaluation，7.2nd Ed.S.Kawabata，8.The Textile Machinery Society ofJapan，9.1980)，利用表面试验机(KES—6.FB4)对涂硅酮布(宽20cm、长20cm)进行了测定。
但是，是以向KES规定的摩擦器表面粘贴试料布，使在水平保持的同一试料布上进行移动的方式来测定的。使布的粘贴方向相对水平保持的试料布的经向、纬向随时分别一致。在试料的5处进行了测定，求出其平均值。
(11)FMVSS302燃烧速度
根据FMVSS302法(水平法)进行了测定。
(12)通气度
根据JIS L—1096 8.27A法(弗雷泽法，フラジ—ル法)进行了测定。
(13)高压通气度
根据JIS L—1096 8.27A法(弗雷泽法)作成高压型装置进行了测定。使用具有加压有效口径φ52mm的法兰，用螺栓把涂硅酮布试料安装在测定部位，并使其硅酮被膜面朝下，从试料下部的加压室一次导入已通过调压阀的压缩空气300kPa。在试料上部的捕集室捕集所通过的气体，利用转子流量计测定通气量。施加300kPa压力10秒钟后，把加压室调节为50kPa并封闭，经过10秒后测定保持压力，求出保持率。
(14)角质损伤
根据特开平11—344488号公报的记载进行。使用该公报记载的皮肤摩擦装置，沿φ10mm的摩擦面积粘贴试料涂硅酮布，以200g荷重向被验者实施60rpm500次摩擦后，利用该公报记载的测试仪器根据电阻值(μS)评价角质水分量的变化。
实施例11～13及比较例11～12
用挤出型(エクストルダ—)纺丝机熔融纺丝特愿2001—050177号记载的尼龙66，附着纺丝油剂后，进行热拉伸，制得各细度的尼龙丝。该丝的拉伸强度是8.5cN/dtex、拉伸度21％、油剂附着量1.0重量％。
用喷嘴注油法加注纺丝油剂，作为“硫代二丙酸二烷基酯(ジアルキルチオジプロピネ—ト)40份、PO/EO烷基聚醚30份、POE硬化蓖麻油三烷基酯30份”的30重量％烃溶液。
整经该丝时，用给油辊方式附加1.0重量％的整经油剂，其商品名为“S1700”(互应化学工业株式会社制)，进行集束等经丝准备，以使经丝原丝的油剂总附着量达到2.0重量％，用喷气织机(AJL)制得各织物。
对该织物不进行精练，不实施热定形。
然后，通过浸渍涂布方式涂布水性硅酮组合物纺丝原液，达到固体成分量为3g/m2，在180/200℃干燥机内进行2分钟热处理。其中，硅酮组合物纺丝原液使用的是以下物质的搅拌混合物，即，商品名为“DEHESIVE 38197 VP”(德国威凯(ヮツカ—)化学公司制)的硅酮水性乳液23.5份；商品名为“Cross Linker V20”(德国威凯化学公司制)的具有至少3个Si结合氢原子的有机聚硅氧烷3份；商品名为“Adhesion Promotor HF86”(德国威凯化学公司制)的有机硅化合物粘接助剂1.5份；和水74.0份。
之后，利用浮刀涂布机涂布液状硅酮组合物，达到固体成分量为10g/m2，在180/200℃干燥机内进行1分钟热处理，获得了涂布的布。其中，液状硅酮组合物使用的是以下物质的搅拌混合物，即，商品名为“Elastosil LR 6200AB”(德国威凯化学公司制)、含有交联剂和附加反应催化剂的附加交联型物质98份；商品名为“Cross Linker W”(德国威凯化学公司制)的具有至少3个普通加成型交联剂即Si结合氢原子的有机聚硅氧烷3份；和商品名为“Adhesion Promotor HF86”(德国威凯化学公司制)的有机硅化合物粘接助剂3份。涂布刀的刀刃前端厚0.1mm，施加从10kgf/m到100kgf/m的织物张力，调节涂布量。
关于细度、织物构成不同的试料，以及使用所得的涂布布作成气囊，结果如表1所示。
Figure C01822399D00251
比较例11的织物的总细度过细，不能承受气囊展开，形成涂布的布自身破裂了的底布破裂。比较例12的织物的总细度过粗，不能形成所希望的紧凑气囊，展开时间也长。实施例11～23的气囊紧凑，展开性完全没有问题，同时也没有烧穿，展开时间也短。
实施例21～27及比较例31～38
作成和实施例11相同的涂布的布，进行了拉伸强度、撕裂强度评价，结果如表2、3所示。
Figure C01822399D00271
Figure C01822399D00281
如表2、3所示，附加纺丝原液的硅酮组合物中，作为粘接助剂，分别实施了添加和不添加商品名为“Adhesion Promotor HF86”(德国威凯化学公司制)的有机硅化合物的试验，另外，被膜涂布的硅酮组合物中，分别实施了添加和不添加商品名为“Cross Linker W”(德国威凯化学公司制)的具有至少3个Si结合氢原子的有机聚硅氧烷，然后实施了添加和不添加商品名为“Adhesion Promotor HF86”(德国威凯化学公司制)的有机硅化合物的试验。
比较例31、32、34、35的织丝的总细度小或织物密度低，由于底布破裂形成了破袋。另外，比较例33确认到了伴随烧穿孔的破袋。但是，未造成破袋的比较例36在螺栓安装气囊的部位，安装孔撕裂而产生破裂，不能保证安全性。这些是因为，在没有添加粘接助剂成分，或者没有添加具有至少3个普通加成型交联剂即Si结合氢原子的有机聚硅氧烷时，被膜涂层中的撕裂集束率低，不能承受撕裂应力的急剧负荷。比较例37在硅酮组合中添加了粘接助剂和交联剂，同时由于织物密度低，撕裂集束率变得过高，从破袋状态确认到有热气泄漏、针脚部分变成熔融状态的部分。比较例38的织丝的总细度大，不紧凑，气囊展开时间也长。
实施例21～23、26、27的硅酮组合中添加了粘接助剂和交联剂，撕裂集束率的值处于良好的范围，气囊也能没有问题地良好展开。实施例25的被膜涂层的硅酮组成中不含粘接助剂，尽管如此也没有问题。实施例24的硅酮组合中没有添加粘接助剂和交联剂，但织物密度较低，撕裂集束率的值良好，气囊展开也没有问题。
实施例41～43及比较例41～43
作成和实施例11相同的涂布的布，并进行了评价。改变所使用的纤维细度和织物构成，进行双轴拉伸试验，结果如表4所示。
比较例41显示出底布自身破裂，不具备耐压，双轴拉伸强度不足。比较例42、43的双轴拉伸强度非常高，作为气囊没有问题，但得不到所希望的紧凑型气囊，展开时间也长。
实施例41～43具有充分的双轴拉伸强度，气囊展开也没有问题。实施例43在制作尼龙66原丝时，降低了热拉伸比，织丝强度低，但作为涂布的布时的双轴拉伸强度足够，所以气囊展开没有问题。
实施例51～57及比较例51～56
用喷水织机制造尼龙66织物，在整经时用丙烯酸浆剂取代整经油剂，进行丙烯酸精练、水洗、干燥、170℃热定形，除获得涂布用生机外，还作成和实施例1相同的涂布的布，进行了评价。改变所使用的纤维细度和织物构成及涂布量进行试验的结果如表5所示。
Figure C01822399D00321
Figure C01822399D00331
涂布布总量多的比较例51、52、53、55中，被膜涂布面有光泽，缺乏凹凸感，触摸能感觉到发粘，摩擦系数也高。这些在展开气囊时会使展开时间变长。比较例54的织丝总细度高，摩擦系数降低，但不是紧凑型气囊。
比较例56在完全没有涂布的场合，在进行气囊爆发试验时破袋，但经、纬向摩擦系数(MIU)分别是0.17、0.25，和实施例52～55的非被膜涂布面(里面)相比略高。另外，用角质损伤评价调查对人体皮肤的接触损伤程度，结果评价值为62～70μS，判定损伤程度大。
实施例51～57不仅被膜涂布面，其里面侧的非被膜涂布面的摩擦阻力也降低，展开时间均变短。另外，角质损伤评价值低，被膜涂布面为3.8μS，非被膜涂布面(里侧)为4.2μS。判定即使没有硅酮被膜，通过浸渍硅酮也能明显抑制皮肤损伤。比较例54的总细度过大，摩擦阻力降低，但未形成所希望的紧凑型气囊，展开时间也长。
实施例61～62及比较例61～62
用剑杆织机制造尼龙66织物，并作成和实施例11相同的涂硅酮布，进行了评价。改变涂布量及涂布方式并进行通气度评价的结果如表6所示。
Figure C01822399D00351
实施例61、62的不通气度在弗雷泽法微差压通气的读取界限以下，即使在300kPa的高压下也不通气。另外，一旦在300kPa的高压下保持10秒后，再在50kPa压力下保持10秒后的压力保持在90％以上。
另一方面比较例61仅浸渍涂布3g/m2，用弗雷泽法时是不通气的，但在高压下有通气量，展开时间也长。比较例62仅有涂膜4g/m2，虽然在高压下的通气量少，但不能维持高压后的压力保持。
实施例71～74及比较例71～75
作成和实施例11相同的涂布的布，进行了评价。改变硅酮的涂布量、涂布方式及涂布组成进行了比较，结果如表7所示。但是，在被膜涂层中又添加了2份商品名为“Elastosil Pigment Pastes FL Red”(德国威凯公司制)的物质，作为区分表里面的着色剂。
Figure C01822399D00371
实施例71～74进行了两种硅酮涂布，把展开时间缩短，也抑制了烧穿孔。比较例71仅进行一种浸渍涂布，比较例72仅进行一种滚刀涂布，涂布量也少，不符合FMVSS302燃烧评价要求。比较例73的涂布量过多，展开时间变长。比较例74仅进行一种滚刀涂布，燃烧抑制效果不合格，同时也观察到了烧穿孔。比较例75进行了浸渍涂布，附加了用作柔软剂的改性硅酮。改性硅酮使用的是商品名为“CT95E”(德国威凯公司制)的氨基改性硅酮。燃烧抑制效果不充分，FMVSS302燃烧评价不合格，同时也观察到了烧穿孔。
实施例73为了能看清布截面及硅酮被膜表面，用图5立体表示摄取的涂硅酮布的截面试料的电子显微镜(SEM)照片。从图5可以得知，首先，底布织物在经丝和纬丝间没有间隙，单丝在织物重叠部分扩展，从而形成能覆盖在各织丝上的密集的致密织物。硅酮被膜的表面是复制了织物织丝的棱纹的凹凸形状。硅酮被膜的厚度非常薄且均匀。通过SEM观察，基本未判明纤维间的硅酮浸渍涂布。
为了分析涂布在涂硅酮布上的硅酮的Si元素，把实施例73的试料在织丝中心剪断截面，用XMA进行的Si—Kα分析图如图4所示。Si的分布在被膜涂布部分显示最大峰，在被膜涂布的里侧表面确认到小峰。该小峰的峰比是0.44，相当于浸渍涂布的偏析部分。
同样，图3表示比较例74的电子显微镜(SEM)照片和XMA元素分析图。比较例74是仅进行了被膜涂布的试料，Si分布观察到仅硅酮被膜部分的单一峰。
工业实用性
以特定结构把硅酮被覆在由细度小的合成纤维构成的高密度底布织物上而调制出的柔软且轻的涂硅酮布，其耐燃性(FMVSS燃烧试验合格)、耐热性、柔软性、低摩擦性，具有前面特别叙述的改进效果。使用本发明的涂硅酮布制造的轻且紧凑的气囊，能够抑制以烧穿孔为起因的破袋，缩短气囊的展开时间。

Claims (12)

1.一种制造涂硅酮布的方法，其特征在于，通过下述(1)及(2)所示的两种涂布组合，在织物上涂布5～25g/m2硅酮并进行交联处理，其中，该织物由总细度为100～270dtex的合成纤维织丝构成，根据总细度和由每2.54cm的根数表示的织物密度的积求出的织物细度是10000～25000dtex。根/2.54cm，
(1)以固体成分量1～21g/m2附加由粘度为0.1～5Pa·s的低粘度硅酮组合物构成的纺丝原液；
(2)附加4～24g/m2的粘度为10～500Pa·s的液状硅酮组合物。
2.根据权利要求1所述的制造涂硅酮布的方法，其特征在于，合成纤维织丝主要由聚己二酰己二胺构成，织丝的单丝细度为每单丝0.5～4.5dtex。
3.根据权利要求1或2所述的制造涂硅酮布的方法，其特征在于，液状硅酮组合物是无溶剂的。
4.由权利要求1或2所述的制造方法得到的涂硅酮布。
5.根据权利要求4所述的涂硅酮布，其特征在于，在使用锥形量热器的辐射燃烧试验中，该布的最大燃烧速度是70～150kW/m2。
6.根据权利要求4或5所述的涂硅酮布，其特征在于，利用单舌式试验法得到的撕裂强度/织丝强度的比在经向、纬向上均是8～15。
7.根据权利要求4或5所述的涂硅酮布，其特征在于，双轴拉伸断裂强度在经向、纬向上均是4000～8000N/20cm。
8.根据权利要求4或5所述的涂硅酮布，其特征在于，在涂硅酮布的截面SEM观测中，从经丝、纬丝在表里面重叠纺织部位的重叠中心到重复单元长度的50％的部分中由SEM/XMA得到的Si元素分布，具有最大峰和从该峰计数的1/20到2/3的计数的峰。
9.根据权利要求4或5所述的涂硅酮布，其特征在于，通过KES测定的经向、纬向的摩擦系数MIU在涂硅酮布的表里面均是0.05～0.3。
10.根据权利要求4或5所述的涂硅酮布，其特征在于，在300kPa压力下的通气度为1.0cm3/cm2/秒以下。
11.根据权利要求4或5所述的涂硅酮布，其特征在于，在FMVSS302燃烧试验中，a)在燃烧时间60秒以内、且燃烧距离50mm以下灭火，否则，b)由燃烧距离和燃烧时间计算的燃烧速度、或者自测定开始点至254mm地点的燃烧时间计算的燃烧速度在80mm/分以内。
12.一种气囊，使用了权利要求4或5所述的涂硅酮布。
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