TWI547565B - α／β鈦合金之加工 - Google Patents

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TWI547565B TW100125003A TW100125003A TWI547565B TW I547565 B TWI547565 B TW I547565B TW 100125003 A TW100125003 A TW 100125003A TW 100125003 A TW100125003 A TW 100125003A TW I547565 B TWI547565 B TW I547565B
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Description

α/β鈦合金之加工
本發明係關於一種製造高強度α/β(α+β)鈦合金之方法，及藉由本發明方法所製得之產品。
由於鈦及鈦基合金之相對高強度、低密度及良好的耐腐蝕性，所以此等材料被用於多種應用中。例如，由於鈦及鈦基合金之高強度對重量比及耐腐蝕性，因此該材料被廣泛用於航空航天工業中。一組已知被廣泛用於多種應用中之鈦合金係α/β(α+β) Ti-6Al-4V合金，其包含6重量%鋁、4重量%釩、少於0.20重量%氧及鈦之標稱組成。
Ti-6Al-4V合金係一種最常見的鈦基製造材料，其據估計佔總鈦基材料市場的50%以上。Ti-6Al-4V合金係用於諸多獲益於該合金在低溫至中溫下之高強度、輕重量、及耐腐蝕性之組合之諸多應用中。例如，Ti-6Al-4V合金係用於生產飛機引擎組件、飛機結構組件、緊固件、高性能汽車組件、用於醫學裝置之組件、運動器材、用於航海應用之組件、及用於化學處理設備之組件。
一般使用呈軋製退火狀態或固溶處理及老化(STA)狀態之Ti-6Al-4V合金軋製成品。可提供呈軋製退火狀態之強度相對較低的Ti-6Al-4V合金軋製成品。本文使用之「軋製退火狀態」係指鈦合金在「軋製退火」熱處理(其中在高溫(例如1200至1500℉/649至816℃)下使工件退火約1至8小時並在靜止空氣中冷卻)之後之狀態。在於α+β相場中熱加工工件之後，進行軋製退火熱處理。呈軋製退火狀態之Ti-6Al-4V合金在室溫下具有130 ksi(896 MPa)之最小指定極限抗拉強度及120 ksi(827 MPa)之最小指定屈服強度。參見(例如)Aerospace Material Specifications(AMS) 4928及6931A，其以引用的方式併入本文中。
為了提高Ti-6Al-4V合金之強度，通常使該等材料接受STA熱處理。通常在於α+β相場中熱加工工件之後，進行STA熱處理。STA係指在低於β轉變溫度之高溫(例如，1725至1775℉/940至968℃)下，將工件熱處理相對短暫的定溫時間(例如約1小時)，且隨後用水或等效介質使該工件快速淬火。在高溫(例如，900至1200℉/482至649℃)下，使該淬火工件老化約4至8小時，且在靜止空氣中冷卻。呈STA狀態之Ti-6Al-4V合金在室溫下具有150至165 ksi(1034至1138 MPa)之最小指定極限抗拉強度及140至155 ksi(965至1069 MPa)之最小指定屈服強度，其取決於該STA加工物件之直徑或厚度尺寸。參見(例如)AMS 4965及AMS 6930A，其以引用的方式併入本文中。
然而，在利用STA熱處理實現Ti-6Al-4V合金之高強度時存在諸多限制。例如，該材料之固有物理性質及對STA處理期間快速淬火之要求限制可實現高強度的物件大小及尺寸，且可顯示相對較大的熱應力、內應力、翹曲、及尺寸變形。本發明係關於一種加工某些鈦合金之方法，其提供相當於或優於呈STA狀態之Ti-6Al-4V合金之性質，但不受STA加工限制之機械特性。
本文所揭示之實施例係關於一種自α+β鈦合金形成物件之方法。該方法包括在周圍溫度至500℉(260℃)範圍內之溫度下，冷加工該α+β鈦合金，且在該冷加工步驟之後，在700℉至1200℉(371至649℃)範圍內之溫度下，使該α+β鈦合金老化。該α+β鈦合金包含2.90重量%至5.00重量%鋁、2.00重量%至3.00重量%釩、0.40重量%至2.00重量%鐵、及0.10重量%至0.30重量%氧、偶然雜質及鈦。
應瞭解，本文所揭示及描述之本發明不限於本發明內容中所揭示之實施例。
藉由參考附圖，可更好地理解本文所揭示及描述之多項非限制性實施例之特徵。
讀者在考慮以下根據本發明之多項非限制性實施例之詳細描述後，將瞭解上述細節及其他內容。讀者在實施或使用本文所述之實施例後，亦可理解其他細節。
應瞭解，已將所揭示之實施例之描述簡化至僅說明彼等與清楚瞭解所揭示之實施例相關之特徵及特性，同時為便於闡明，略去其他特徵及特性。一般技藝者在考慮所揭示實施例之此描述之後，將認識到可希望在該等所揭示實施例之特定實施或應用中出現其他特徵及特性。然而，因為該等其他特徵及特性可容易由一般技藝者在考慮所揭示實施例之此描述之後確定並實施，且因此其對於完全理解所揭示之實施例並不必要，所以本文未提供此等特徵、特性及類似物之描述。因此，應瞭解，本文之描述內容僅示例說明所揭示之實施例且無意限制由申請專利範圍所限定之本發明之範圍。
在本發明中，除非另有說明，否則所有數值參數應被理解為在所有情況下皆由術語「約」開頭及修飾，其中該等數值參數具有用於測定參數數值之基本測量技術的固有可變性特徵。至少而非試圖限制申請專利範圍等效物之教義之應用，本發明中所述之各數值參數應至少根據所記錄之有效數字之數值且藉由應用普通的四捨五入技術來解釋。
此外，本文所述之任何數值範圍意欲包括所述範圍內所含之所有子範圍。例如，「1至10」之範圍意欲包括介於(及包括)所述之最小值1與所述之最大值10之間的所有子範圍，即，具有等於或大於1之最小值且等於或小於10之最大值者。本文所述之任何最大數值限制係意欲包括其中所含之所有更低數值限制且本文所述之任何最小數值限制係意欲包括其中所含之所有更高數值限制。因此，申請人保留修正本發明(包括申請專利範圍)以明確描述本文所明確描述之範圍內所包含之任何子範圍的權利。所有此等範圍係意欲固有地揭示於本文中，以使得修正至明確描述任何此等子範圍將符合35 U.S.C. § 112第一段及35 U.S.C. § 132(a)之要求。
除非另外說明，否則本文使用之語法冠詞「一個」、「一」、及「該」意欲包括「至少一個」或「一或多個」。因此，該等冠詞在文中係用於指示一個或多於一個(即，「至少一個」)該冠詞之語法目標。舉例而言，「一組件」意指一或多個組件，且因此可涵蓋多於一個組件且可應用於或使用於所述實施例之實施中。
除非另外說明，否則據稱以引用方式併入之任何專利案、公開案、或其他揭示材料係以全文引用的方式併入本文中，但引用的程度僅為所併入之材料不與此描述中明確所述之現有定義、聲明、或其他揭示材料矛盾。因此，且在必要情況下，本文所述之明確揭示內容取代以引用方式併入本文中之任何相矛盾之材料。據稱以引用方式併入本文中，但與本文所述之現有定義、聲明、或其他揭示材料相矛盾之任何材料或其部份係僅以在併入材料與現有揭示材料之間不出現矛盾之程度併入。申請人保留修正本發明，以明確引述以引用的方式併入本文中之任何標的物或其部份之權利。
本發明包括多項實施例之描述。應瞭解，本文所述之多項實施例係示例性、說明性且非限制性。因此，本發明不限於多項示例性、說明性及非限制性實施例之描述。相反地，本發明係由申請專利範圍所限定，且可修正該申請專利範圍以描述本發明中明確或內在描述或本發明所另外明確或內在支持之任何特徵或特性。此外，申請人有權修正申請專利範圍，以明確放棄對可存在於先前技術中之特徵或特性之權利。因此，任何該等修正將符合35 U.S.C. § 112第一段及35 U.S.C. § 132(a)之要求。本文所揭示及描述之多項實施例可包括本文所述之多種特徵及特性、由其組成、或基本上由其組成。
本文所揭示之各項實施例係關於自具有與Ti-6Al-4V合金不同的化學組成之α+β鈦合金形成物件之熱機械方法。在多項實施例中，該α+β鈦合金包含2.90至5.00重量%鋁、2.00至3.00重量%釩、0.40至2.00重量%鐵、及0.20至0.30重量%氧、偶然雜質及鈦。此等α+β鈦合金(其在本文被稱為「小坂(Kosaka)合金」)係描述於頒予Kosaka之美國專利第5,980,655號中，該案以引用的方式併入本文中。小坂合金之標稱商業組成包括4.00重量%鋁、2.50重量%釩、1.50重量%鐵、及0.25重量%氧、偶然雜質、及鈦，且可稱為Ti-4Al-2.5V-1.5Fe-0.25O合金。
美國專利第5,980,655號(「該'655專利」)描述α+β熱機械加工於自小坂合金鑄錠形成板之用途。小坂合金被開發為Ti-6Al-4V合金之較低成本替代物，以用於彈道裝甲板應用。該'655專利中所述之α+β熱機械加工包括：
(a)形成具有小坂合金組成之鑄錠；
(b)在高於該合金之β轉變溫度之溫度下(例如，在高於1900℉(1038℃)之溫度下)，β鍛造該鑄錠，以形成中間片板；
(c)在低於該合金之β轉變溫度，但是處於α+β相場中之溫度下(例如，在1500至1775℉(815至968℃)之溫度下)，α+β鍛造該中間片板；
(d)在低於該合金之β轉變溫度，但是處於α+β相場中之溫度下(例如，在1500至1775℉(815至968℃)之溫度下)，將該片板α+β軋製至最終板厚度；及
(e)在1300至1500℉(704至815℃)之溫度下，軋製退火。
根據該'655專利中所揭示之方法形成之板顯示相當於或優於Ti-6Al-4V板之彈道特性。然而，根據該'655專利中所揭示之方法形成之板所顯示之室溫抗拉強度低於由Ti-6Al-4V合金在STA加工後所實現之高強度。
呈STA狀態Ti-6Al-4V合金可在室溫下顯示約160至177 ksi(1103至1220 MPa)之極限抗拉強度，及約150至164 ksi(1034至1131 MPa)之屈服強度。然而，由於Ti-6Al-4V之某些物理性質(如相對較低之導熱率)，Ti-6Al-4V合金可經由STA加工實現之極限抗拉強度及屈服強度係取決於該進行STA加工之Ti-6Al-4V合金物件之尺寸。就此而言，Ti-6Al-4V合金之相對較低之導熱率限制可使用STA加工完全硬化/強化之物件之直徑/厚度，因為較大直徑或厚截面合金物件之內部在淬火期間冷卻速率不夠快，而形成α基本相(α'相)。以此方式，大直徑或厚截面Ti-6Al-4V合金之STA加工產生具有圍繞無相同沉澱強化程度之相對較弱核心之沉澱強化外殼之物件，其可顯著降低該物件之整體強度。例如，Ti-6Al-4V合金物件之強度對於具有大於約0.5英寸(1.27 cm)之小尺寸(例如直徑或厚度)之物件而言開始下降，且STA加工未提供任何效益給具有大於約3英寸(7.62 cm)之小尺寸之Ti-6Al-4V合金物件。
對於材料規格(如AMS 6930A，其中呈STA狀態之Ti-6Al-4V合金之最高強度最小值對應於具有小於0.5英寸(1.27 cm)之直徑或厚度之物件)而言，呈STA狀態之Ti-6Al-4V合金之抗拉強度之尺寸依賴性係明顯，因為增加物件尺寸對應於減小強度最小值。例如，對於呈STA狀態且直徑或厚度小於0.5英寸(1.27 cm)之Ti-6Al-4V合金物件而言，AMS 6930A指定最小極限抗拉強度係165 ksi(1138 MPa)，且最小屈服強度係155 ksi(1069 MPa)。
此外，STA加工可引起相對較大的熱應力及內應力且造成鈦合金物件在淬火步驟期間翹曲。儘管有其局限性，但是STA加工係獲得Ti-6Al-4V合金之高強度之標準方法，因為Ti-6Al-4V合金一般不可冷變形，且因此不能經有效冷加工以提高強度。雖然不希望受限於理論，但一般據信冷變形性/可加工性之缺乏係可歸因於Ti-6Al-4V合金中之滑移帶現象。
Ti-6Al-4V合金之α相(α-相)使共格Ti3Al(α-2)顆粒沉澱。此等共格α-2(α2)沉澱物提高合金之強度，但是因為塑性變形期間的運動位錯剪切該等共格沉澱物，所以該等沉澱物造成在該等合金之微結構內形成明顯的平面滑移帶。此外，已顯示Ti-6Al-4V合金晶體形成鋁及氧原子之短程有序之局部區域，即，自該結晶結構內之鋁及氧原子之均勻分佈之局部偏離。已顯示此等熵降低之局部區域促進在Ti-6Al-4V合金之微結構內形成明顯的平面滑移帶。此等Ti-6Al-4V合金內之微結構及熱力學特徵之存在可導致在變形期間滑移位錯之纏結或另外阻止位錯滑移。當此情況發生時，滑移係定位於合金中稱為滑移帶之明顯的平面區域。滑移帶造成延展性損失、裂紋成核及裂紋擴展，其導致Ti-6Al-4V合金在冷加工期間之破壞。
因此，一般係在高溫(通常係高於α2溶線溫度)下，加工(例如，鍛造、軋製、拉拔等等)Ti-6Al-4V合金。因為冷變形期間破裂(即，工件破壞)之高發生率，故無法有效冷加工Ti-6Al-4V合金，以提高強度。然而，出乎意料地發現，小坂合金具有實質程度之冷變形性/可加工性，如美國專利申請公開案第2004/0221929號中所述，其以引用的方式併入本文中。
已確定小坂合金在冷加工期間不顯示滑移帶，且因此在冷加工期間顯示比Ti-6Al-4V合金顯著更少之破裂。雖然不希望受限於理論，但據信小坂合金中不含滑移帶之原因可能係由於鋁及氧短程有序之最小化所致。此外，α2相安定性於小坂合金中比Ti-6Al-4V更低，例如，如α2相溶線溫度(對於Ti-6Al-4V(最大0.15重量%氧)而言係1305℉/707℃及對於Ti-4Al-2.5V-1.5Fe-0.25O而言係1062℉/572℃，使用Pandat軟體，CompuTherm LLC,Madison,Wisconsin,USA測定)之平衡模型所證實。因此，可冷加工小坂合金以獲得高強度且保留可加工程度之延展性。此外，已發現可冷加工及老化小坂合金以獲得比單獨冷加工增強的強度及增強的延展性。因此，小坂合金可實現相當於或優於在STA狀態中之Ti-6Al-4V合金之強度及延展性，但是無需STA加工及無其限制。
一般而言，「冷加工」係指在低於該材料之流動應力明顯減弱時之溫度之溫度下，加工合金。在本文中與本發明方法結合使用之「冷加工」、「經冷加工」、「冷成形」、及類似術語或與特定的加工或成形技術結合使用之「冷」係指在不高於約500℉(260℃)之溫度下加工或已經加工之特徵(視情況而定)。因此，例如，在周圍溫度至500℉(260℃)範圍內之溫度下，在小坂合金工件上進行之拉拔操作在本文中可被視為冷加工。此外，術語「加工」、「成形」、及「變形」在本文中一般可互換使用，術語「可加工性」、「可成形性」、「可變形性」、及類似術語亦如此。應瞭解，應用至與本發明申請案相關之「冷加工」、「經冷加工」、「冷成形」、及類似術語之含義無意且不會限制此等術語在其他文中或與其他發明相關之含義。
在多項實施例中，本文所揭示之方法可包括在周圍溫度至最高500℉(260℃)範圍內之溫度下，冷加工α+β鈦合金。在該冷加工操作之後，可在700℉至1200℉(371至649℃)範圍內之溫度下，使該α+β鈦合金老化。
當在本文中描述在指定溫度或指定溫度範圍內執行、進行或類似地實施機械操作(例如，冷拉操作)時，該機械操作係在工件上進行，該工件在該機械操作開始時係在該指定溫度或指定溫度範圍內。在機械操作過程中，工件溫度可自該工件在機械操作開始時之初始溫度變化。例如，在加工操作期間，工件溫度可由於絕熱加熱而增加或由於傳導、對流、及/或輻射冷卻而降低。自開始該機械操作時之初始溫度之溫度變化的大小及方向可取決於多個參數，例如，對該工件進行加工之程度、進行加工之應變速率、該工件在該機械操作開始時之初始溫度、及周圍環境之溫度。
當在本文中描述在指定溫度下進行熱操作(例如，老化熱處理)且持續指定時間或在指定溫度範圍內進行該熱操作且持續指定時間範圍時，則在將工件保持在溫度下的同時進行該操作達指定時間。本文所述之熱操作(如老化熱處理)之時間不包括加熱及冷卻時間，其可取決於(例如)該工件之尺寸及形狀。
在多項實施例中，可在周圍溫度至最高500℉(260℃)之範圍或其任何子範圍(例如，周圍溫度至450℉(232℃)、周圍溫度至400℉(204℃)、周圍溫度至350℉(177℃)、周圍溫度至300℉(149℃)、周圍溫度至250℉(121℃)、周圍溫度至200℉(93℃)、或周圍溫度至150℉(65℃))內之溫度下，冷加工α+β鈦合金。在多項實施例中，在周圍溫度下，冷加工α+β鈦合金。
在多項實施例中，可使用成形技術(包括(但不一定限於)拉拔、深拉拔、軋製、輥壓成形、鍛造、擠壓、皮爾格式軋製、擺碾、強力旋壓、剪切旋轉、液壓成形、膨脹成形、旋鍛、衝擊擠壓、爆炸成形、橡膠成形、反向擠壓、衝孔、旋壓、拉伸成形、壓力彎曲、電磁成形、鐓鍛、模壓及其任何組合)，進行α+β鈦合金之冷加工。就本文所揭示之方法而言，當此等成形技術在不高於500℉(260℃)之溫度下進行時，其將冷加工賦予α+β鈦合金。
在多項實施例中，可將α+β鈦合金冷加工至面積減少20%至60%。例如，可在冷拉、冷軋製、冷擠壓、或冷鍛造操作中，使工件(例如，鑄錠、坯錠、棒、桿、管、片板、或板)塑性變形，以使得該工件之橫截面面積減少20%至60%之百分比。對於圓柱形工件(例如圓鑄錠、坯錠、棒、桿、及管)而言，測量該工件之圓形或環形橫截面之面積減少率，該橫截面一般係垂直於該工件在拉拔模、擠壓模或類似物中移動之方向。類似地，軋製工件之面積減少率係測量該工件之橫截面，其一般係垂直於該工件在軋製裝置或類似物之輥中移動之方向。
在多項實施例中，可將α+β鈦合金冷加工至面積減少20%至60%或其任何子範圍，例如，30%至60%、40%至60%、50%至60%、20%至50%、20%至40%、20%至30%、30%至50%、30%至40%、或40%至50%。可將α+β鈦合金冷加工至面積減少20%至60%，而無可觀察到之邊緣破裂或其他表面破裂。可在無任何中間應力消除退火之情況下，進行該冷加工。以此方式，本文所揭示之方法之多項實施例可實現面積減少至多60%，而在連續的冷加工操作(例如，在冷拉裝置通過兩次或多次)之間無任何中間應力消除退火。
在多項實施例中，冷加工操作可包括至少兩次變形循環，其中各變形循環包括將α+β鈦合金冷加工至面積減少至少10%。在多項實施例中，冷加工操作可包括至少兩次變形循環，其中各變形循環包括將α+β鈦合金冷加工至面積減少至少20%。該至少兩次變形循環可實現面積減少至多60%，而無任何中間應力消除退火。
例如，在冷拉操作中，可在周圍溫度下，於第一拉拔操作中將棒冷拉至面積減少大於20%。隨後，可在周圍溫度下，於第二拉拔操作中將該大於20%冷拉棒冷拉至第二次面積減少大於20%。可在該兩次操作之間無任何中間應力消除退火之情況下，進行該兩次冷拉操作。以此方式，可使用至少兩次變形循環冷加工α+β鈦合金，以實現更大整體面積減少。在冷加工操作之特定實施中，α+β鈦合金冷變形所需之力將取決於以下參數，其包括(例如)該工件之尺寸及形狀、該合金材料之屈服強度、變形程度(例如，面積減少率)、及特定的冷加工技術。
在多項實施例中，在冷加工操作之後，可在700℉至1200℉(371至649℃)範圍或其任何子範圍(例如，800℉至1150℉、850℉至1150℉、800℉至1100℉、或850℉至1100℉(即，427至621℃、454至621℃、427至593℃、或454至593℃))內之溫度下，使冷加工之α+β鈦合金老化。可在某溫度下進行該老化熱處理達一段足以提供機械特性之特定組合(例如，特定的極限抗拉強度、特定的屈服強度、及/或特定的伸長率)之時間。在多項實施例中，例如，可在某溫度下，進行老化熱處理達至多50小時。在多項實施例中，可在某溫度下，進行老化熱處理達0.5至10小時或其任何子範圍，例如，1至8小時。可在溫度控制爐(例如，露天氣體爐)中，進行該老化熱處理。
在多項實施例中，本文所揭示之方法可另外包括在該冷加工操作之前進行之熱加工操作。可在α+β相場中進行熱加工操作。例如，可在比該合金之β轉變溫度低300℉至25℉(167至15℃)之溫度下，進行熱加工操作。一般而言，小坂合金具有約1765℉至1800℉(963至982℃)之β轉變溫度。在多項實施例中，可在1500℉至1775℉(815至968℃)範圍或其任何子範圍(例如，1600℉至1775℉、1600℉至1750℉、或1600℉至1700℉(即，871至968℃、871至954℃、或871至927℃))內之溫度下，熱加工α+β鈦合金。
在該冷加工操作之前包括熱加工操作之實施例中，本文所揭示之方法可另外在該熱加工操作與該冷加工操作之間的視需要之退火或應力消除熱處理。可在1200℉至1500℉(649至815℃)範圍或其任何子範圍(例如，1200℉至1400℉或1250℉至1300℉(即，649至760℃或677至704℃))內之溫度下，使熱加工之α+β鈦合金退火。
在多項實施例中，本文所揭示之方法可包括視需要之在α+β相場中進行熱加工操作之前，在β相場中進行之熱加工操作。例如，可在β相場中熱加工鈦合金鑄錠，以形成中間物件。可在α+β相場中熱加工該中間物件，以發展α+β相微結構。在熱加工之後，可使該中間物件應力消除退火，且隨後在周圍溫度至500℉(260℃)範圍內之溫度下冷加工。可在700℉至1200℉(371至649℃)範圍內之溫度下，使該冷加工之物件老化。在高於該合金之β轉變溫度之溫度下，例如，在1800℉至2300℉(982至1260℃)範圍或其任何子範圍(例如，1900℉至2300℉或1900℉至2100℉(即，1038至1260℃或1038至1149℃))內之溫度下，進行視需要之在β相場中之熱加工。
在多項實施例中，本文所揭示之方法特徵可為形成在周圍溫度下具有155 ksi至200 ksi(1069至1379 MPa)之極限抗拉強度及8%至20%之伸長率之α+β鈦合金物件。此外，在多項實施例中，本文所揭示之方法特徵可為形成在周圍溫度下具有160 ksi至180 ksi(1103至1241 MPa)之極限抗拉強度及8%至20%之伸長率之α+β鈦合金物件。此外，在多項實施例中，本文所揭示之方法特徵可為形成在周圍溫度下具有165 ksi至180 ksi(1138至1241 MPa)之極限抗拉強度及8%至17%之伸長率之α+β鈦合金物件。
在多項實施例中，本文所揭示之方法特徵可為形成在周圍溫度下具有140 ksi至165 ksi(965至1138 MPa)之屈服強度及8%至20%之伸長率之α+β鈦合金物件。此外，在多項實施例中，本文所揭示之方法特徵可為形成在周圍溫度下具有155 ksi至165 ksi(1069至1138 MPa)之屈服強度及8%至15%之伸長率之α+β鈦合金物件。
在多項實施例中，本文所揭示之方法特徵可為形成在周圍溫度下具有包括在155 ksi至200 ksi(1069至1379 MPa)內之任何子範圍內之極限抗拉強度、包括在140 ksi至165 ksi(965至1138 MPa)內之任何子範圍內之屈服強度、及包括在8%至20%內之任何子範圍內之伸長率之α+β鈦合金物件。
在多項實施例中，本文所揭示之方法特徵可為形成在周圍溫度下具有大於155 ksi之極限抗拉強度、大於140 ksi之屈服強度、及大於8%之伸長率之α+β鈦合金物件。根據多項實施例形成之α+β鈦合金物件可在周圍溫度下具有大於166 ksi、大於175 ksi、大於185 ksi、或大於195 ksi之極限抗拉強度。根據多項實施例形成之α+β鈦合金物件可在周圍溫度下具有大於145 ksi、大於155 ksi、或大於160 ksi之屈服強度。根據多項實施例形成之α+β鈦合金物件可在周圍溫度下具有大於8%、大於10%、大於12%、大於14%、大於16%、或大於18%之伸長率。
在多項實施例中，本文所揭示之方法特徵可為形成在周圍溫度下具有至少與由呈固溶處理及老化(STA)狀態的Ti-6Al-4V合金組成之另外相同物件在周圍溫度下之極限抗拉強度、屈服強度、及伸長率一樣大之極限抗拉強度、屈服強度、及伸長率之α+β鈦合金物件。
在多項實施例中，本文所揭示之方法可用於熱機械加工α+β鈦合金，該α+β鈦合金包括2.90重量%至5.00重量%鋁、2.00重量%至3.00重量%釩、0.40重量%至2.00重量%鐵、0.10重量%至0.30重量%氧、偶然元素及鈦，由其組成，或基本上由其組成。
根據本文所揭示之方法熱機械加工之α+β鈦合金中之鋁濃度可在2.90至5.00重量%之範圍或其任何子範圍內，例如，3.00%至5.00%、3.50%至4.50%、3.70%至4.30%、3.75%至4.25%、或3.90%至4.50%。根據本文所揭示之方法熱機械加工之α+β鈦合金中之釩濃度可在2.00至3.00重量%之範圍或其任何子範圍內，例如，2.20%至3.00%、2.20%至2.80%、或2.30%至2.70%。根據本文所揭示之方法熱機械加工之α+β鈦合金中之鐵濃度可在0.40至2.00重量%之範圍或其任何子範圍內，例如，0.50%至2.00%、1.00%至2.00%、1.20%至1.80%、或1.30%至1.70%。根據本文所揭示之方法熱機械加工之α+β鈦合金中之氧濃度可在0.10至0.30重量%之範圍或其任何子範圍內，例如，0.15%至0.30%、0.10%至0.20%、0.10%至0.15%、0.18%至0.28%、0.20%至0.30%、0.22%至0.28%、0.24%至0.30%、或0.23%至0.27%。
在多項實施例中，本文所揭示之方法可用於熱機械加工α+β鈦合金，該α+β鈦合金包括4.00重量%鋁、2.50重量%釩、1.50重量%鐵、及0.25重量%氧、鈦、及偶然雜質之標稱組成(Ti-4Al-2.5V-1.5Fe-0.25O)，s由其組成，或基本上由其組成。具有標稱組成Ti-4Al-2.5V-1.5Fe-0.25O之α+β鈦合金可以ATI 合金購自Allegheny Technologies Incorporated。
在多項實施例中，本文所揭示之方法可用於熱機械加工α+β鈦合金，該α+β鈦合金包括鈦、鋁、釩、鐵、氧、偶然雜質、及少於0.50重量%之任何其他有意合金元素，由其組成，或基本上由其組成。在多項實施例中，本文所揭示之方法可用於熱機械加工α+β鈦合金，該α+β鈦合金包括鈦、鋁、釩、鐵、氧、及少於0.50重量%之任何其他元素(包括有意合金元素及偶然雜質)，由其組成，或基本上由其組成。在多項實施例中，除鈦、鋁、釩、鐵、及氧以外之總元素(偶然雜質及/或有意的合金添加物)之最大含量可係0.40重量%、0.30重量%、0.25重量%、0.20重量%、或0.10重量%。
在多項實施例中，如本文所述般加工之α+β鈦合金可包含根據AMS 6946A章節3.1之組成，基本上由其組成或由其組成，該標準係以引用的方式併入本文中且指定表1中所提供之組成(重量百分比)。
在多項實施例中，如本文所述般加工之α+β鈦合金可包括除鈦、鋁、釩、鐵、及氧以外之多種元素。例如，此等其他元素及其重量百分比可包括(但不一定限於)下列中之一或多者：(a)鉻，最多0.10%，一般係0.0001%至0.05%，或至多約0.03%；(b)鎳，最多0.10%，一般係0.001%至0.05%，或至多約0.02%；(c)鉬，最多0.10%；(d)鋯，最多0.10%；(e)錫，最多0.10%；(f)碳，最多0.10%，一般係0.005%至0.03%，或至多約0.01%；及/或(g)氮，最多0.10%，一般係0.001%至0.02%，或至多約0.01%。
本文所揭示之方法可用於形成諸如坯錠、棒、桿、金屬線、管、管道、片板、板、結構元件、緊固件、鉚釘、及類似物之物件。在多項實施例中，本文所揭示之方法產生在周圍溫度下具有155 ksi至200 ksi(1069至1379 MPa)之極限抗拉強度、140 ksi至165 ksi(965至1138 MPa)之屈服強度、及8%至20%之伸長率，且具有大於0.5英寸、大於1.0英寸、大於2.0英寸、大於3.0英寸、大於4.0英寸、大於5.0英寸、大於10.0英寸(即，大於1.27 cm、2.54 cm、5.08 cm、7.62 cm、10.16 cm、12.70 cm、或24.50 cm)之最小尺寸(例如直徑或厚度)之物件。
此外，本文所揭示之方法之實施例之多個優點之一係可在無尺寸限制(其係STA加工之固有限制)下形成高強度α+β鈦合金物件。因此，本文所揭示之方法可製造在周圍溫度下具有大於165 ksi(1138 MPa)之極限抗拉強度、大於155 ksi(1069 MPa)之屈服強度、及大於8%之伸長率之物件，且對該物件之小尺寸(例如直徑或厚度)之最大值無固有限制。因此，最大尺寸限制係僅受用於根據本文所揭示之實施例進行冷加工之冷加工設備的尺寸限制影響。相比而言，STA加工對可獲得高強度之物件之小尺寸的最大值具有固有限制，例如，對於在室溫下顯示至少165 ksi(1138 MPa)極限抗拉強度及至少155 ksi(1069 MPa)屈服強度之物件而言，最大值係0.5英寸(1.27 cm)。參見AMS 6930A。
此外，本文所揭示之方法可製造具有高強度與低熱應力或零熱應力且尺寸容限比使用STA加工製造之高強度物件更佳之α+β鈦合金物件。根據本文所揭示之方法冷拉及直接老化不產生有問題的內部熱應力，不造成物件翹曲，且不造成物件之尺寸變形，而已知α+β鈦合金物件之STA加工會發生上述問題。
本文所揭示之方法亦可用於形成機械特性在取決於冷加工量及老化處理之時間/溫度之寬廣範圍內之α+β鈦合金物件。在多項實施例中，極限抗拉強度可在約155 ksi至超過180 ksi(約1069 MPa至超過1241 MPa)之範圍內，屈服強度可在約140 ksi至約163 ksi(965至1124 MPa)之範圍內，及伸長率可在約8%至超過19%之範圍內。可經由冷加工及老化處理之不同組合，獲得不同的機械特性。在多項實施例中，較高之冷加工量(例如減少率)可與較高強度及較低延展性相關，而較高的老化溫度可與較低強度及較高延展性相關。以此方式，可根據本文所揭示之實施例指定冷加工及老化循環，以實現α+β鈦合金物件之控制及可再現程度之強度及延展性。此允許製造具有可定製機械特性之α+β鈦合金物件。
以下說明性及非限制性實例意欲進一步描述各種非限制性實施例，而不限制該等實施例之範圍。一般技藝者將瞭解，在由申請專利範圍所限定之本發明範圍內，可改變該等實例。
實例 實 例1
在1600℉(871℃)之溫度下，於α+β相場中熱軋製由具有表2中所示之平均化學組成(不包含偶然雜質)之兩種不同熱度形成之合金的5.0英寸直徑的圓柱形坯錠，以形成1.0英寸直徑的圓形棒。
在1275℉之溫度下，使該1.0英寸之圓形棒退火1小時，並空氣冷卻至周圍溫度。在周圍溫度下，使用拉拔操作冷加工該退火棒，以縮小該等棒之直徑。將在該冷拉操作期間對該等棒進行之冷加工量量化為該等圓形棒在冷拉期間之圓形橫截面積減少之百分比。所實現之冷加工百分比係20%、30%、或40%之面積減少率(RA)。在無中間退火之情況下，使用單次拉拔操作進行拉拔操作，以使面積減少20%，及使用兩次拉拔操作，以使面積減少30%及40%。
在周圍溫度下，測量各冷拉棒(20%、30%、及40% RA)及未經冷拉之1英寸直徑棒(0% RA)之極限抗拉強度(UTS)、屈服強度(YS)、及伸長率(%)。平均值結果係示於表3及圖1及2中。
極限抗拉強度一般隨冷加工量之增加而增加，而伸長率一般隨著冷加工量增加至最多約20-30%冷加工而降低。冷加工至30%及40%之合金保持約8%之伸長率，且極限抗拉強度大於180 ksi且接近190 ksi。冷加工至30%及40%之合金亦顯示150 ksi至170 ksi之屈服強度。
實 例2
如實例1中所述，熱機械加工具有表1中所示之熱度X之平均化學組成之5英寸直徑的圓柱形坯錠(1790℉之β轉變溫度)，以形成具有20%、30%、或40%面積減少率之冷加工百分比之圓形棒。冷拉之後，使用表4中所示之老化循環中之一者，使該等棒直接老化，接著空氣冷卻至周圍溫度。
在周圍溫度下，測量各冷拉及老化棒之極限抗拉強度、屈服強度、及伸長率。原始數據係示於圖3中，且數據平均值係示於圖4及表5中。
該等經冷拉及老化之合金顯示一系列取決於冷加工量及老化處理之時間/溫度循環之機械特性。極限抗拉強度範圍係約155 ksi至超過180 ksi。屈服強度範圍係約140 ksi至約163 ksi。伸長率範圍係約11%至超過19%。因此，可經由冷加工量及老化處理之不同組合，獲得不同的機械特性。
較高之冷加工量一般與較高的強度及較低的延展性相關。較高的老化溫度一般與較低的強度相關。此係示於圖5、6、及7中，該等圖分別係針對面積減少20%、30%、及40%之冷加工百分比之強度(平均UTS及平均YS)相對於溫度之圖示。較高的老化溫度一般與較高的延展性相關。此係示於圖8、9、及10中，該等圖分別係針對面積減少20%、30%、及40%之冷加工百分比之平均伸長率相對於溫度之圖示。如圖11及12所示，老化處理之持續時間對機械特性沒有顯著影響，該等圖分別係針對面積減少20%之冷加工百分比之強度及伸長率相對於時間之圖示。
實例3
根據NASM 1312-13(Aerospace Industries Association，2003年2月1日，其以引用的方式併入本文中)，雙剪切測試冷拉圓形棒，該等棒具有表1中所示之熱度X之化學組成，且如實例1及2中所述在拉拔操作期間加工至面積減少2至40%。雙剪切測試提供此合金化學及熱機械加工之組合用於製造高強度緊固件材料之適用性之評估。在拉拔態條件下測試第一組圓形棒，且在於850℉下老化1小時並空氣冷卻至周圍溫度之後(850/1/AC)，測試第二組圓形棒。雙剪切強度結果係連同極限抗拉強度、屈服強度、及伸長率之平均值示於表6中。就比較目的而言，Ti-6Al-4V緊固件材料之此等機械特性之最小指定值亦示於表6中。
該等經冷拉及老化之合金顯示優於Ti-6Al-4V緊固件材料應用之最小指定值之機械特性。因此，本文所揭示之方法可更有效地代替使用STA加工方法製造Ti-6Al-4V物件。
對於多種應用(包括(例如)一般航空航天應用及緊固件應用)而言，根據本文所揭示之多項實施例冷加工及老化包含2.90至5.00重量%鋁、2.00至3.00重量%釩、0.40至2.00重量%鐵、0.10至0.30重量%氧、及鈦之α+β鈦合金產生機械特性超過Ti-6Al-4V合金之機械特性最小指定值之合金物件。如上所述，Ti-6Al-4V合金需要STA加工，以實現關鍵應用(例如，航空航天應用)所需之必需強度。因此，高強度Ti-6Al-4V合金由於該材料之固有物理性質及在STA加工期間之快速淬火要求而受限於物件尺寸。相比而言，本文所述之高強度冷加工及老化α+β鈦合金不受物件大小及尺寸限制。此外，本文所述之高強度冷加工及老化α+β鈦合金未經歷較大的熱-及內應力或翹曲，而此可係較厚截面之Ti-6Al-4V合金物件在STA加工期間之特徵。
已參考多項示例性、說明性及非限制性實施例描述本發明。然而，一般技藝者應認識到，在不偏離本發明之範圍的情況下，可對任何所揭示之實施例(或其部份)進行多種取代、改良、或組合。因此，應預期及瞭解，本發明包括本文中未明確描述之其他實施例。可藉由(例如)組合、修改、或重組本文所述實施例之任何所揭示之步驟、組分、元素、特徵、態樣、特性、限值等等，獲得此等實施例。就此而言，申請人保留在執行期間修正申請專利範圍以添加如本文所述之各種特徵之權利。
圖1係對於呈拉拔狀態之冷拉α+β鈦合金棒而言，平均極限抗拉強度及平均屈服強度相對於量化成面積減少百分比(%RA)之冷加工之圖示；
圖2係對於呈拉拔狀態之冷拉α+β鈦合金棒而言，量化成拉伸伸長百分比之平均延展性之圖示；
圖3係對於根據本文所揭示之方法之實施例冷加工及直接老化後之α+β鈦合金棒而言，極限抗拉強度及屈服強度相對於伸長百分比之圖示；
圖4係對於根據本文所揭示之方法之實施例冷加工及直接老化後之α+β鈦合金棒而言，平均極限抗拉強度及平均屈服強度相對於平均伸長率之圖示；
圖5係對於冷加工至面積減少20%且在不同溫度下老化1小時至8小時之α+β鈦合金棒而言，平均極限抗拉強度及平均屈服強度相對於老化溫度之圖示；
圖6係對於冷加工至面積減少30%且在不同溫度下老化1小時至8小時之α+β鈦合金棒而言，平均極限抗拉強度及平均屈服強度相對於老化溫度之圖示；
圖7係對於冷加工至面積減少40%且在不同溫度下老化1小時至8小時之α+β鈦合金棒而言，平均極限抗拉強度及平均屈服強度相對於老化溫度之圖示；
圖8係對於冷加工至面積減少20%且在不同溫度下老化1小時至8小時之α+β鈦合金棒而言，平均伸長率相對於老化溫度之圖示；
圖9係對於冷加工至面積減少30%且在不同溫度下老化1小時至8小時之α+β鈦合金棒而言，平均伸長率相對於老化溫度之圖示；
圖10係對於冷加工至面積減少40%且在不同溫度下老化1小時至8小時之α+β鈦合金棒而言，平均伸長率相對於老化溫度之圖示；
圖11係對於冷加工至面積減少20%且在850℉(454℃)或1100℉(593℃)下老化之α+β鈦合金棒而言，平均極限抗拉強度及平均屈服強度相對於老化時間之圖示；及
圖12係對於冷加工至面積減少20%且在850℉(454℃)或1100℉(593℃)下老化之α+β鈦合金棒而言，平均伸長率相對於老化時間之圖示。
(無元件符號說明)

Claims (31)

  1. 一種自α+β鈦合金形成物件之方法，其包括：在周圍溫度至500℉範圍內之溫度下，冷加工該α+β鈦合金；及在該冷加工之後，在700℉至1200℉範圍內之溫度下，使該α+β鈦合金老化；其中該方法在冷加工與老化之間不包括固溶處理；該α+β鈦合金包含2.90至5.00重量%鋁、2.00至3.00重量%釩、0.40至2.00重量%鐵、0.10至0.30重量%氧、鈦、及偶然雜質。
  2. 如請求項1之方法，其中該冷加工及老化形成在周圍溫度下具有155ksi至200ksi之極限抗拉強度及8%至20%之伸長率之α+β鈦合金物件。
  3. 如請求項1之方法，其中該冷加工及老化形成在周圍溫度下具有165ksi至180ksi之極限抗拉強度及8%至17%之伸長率之α+β鈦合金物件。
  4. 如請求項1之方法，其中該冷加工及老化形成在周圍溫度下具有140ksi至165ksi之屈服強度及8%至20%之伸長率之α+β鈦合金物件。
  5. 如請求項1之方法，其中該冷加工及老化形成在周圍溫度下具有155ksi至165ksi之屈服強度及8%至15%之伸長率之α+β鈦合金物件。
  6. 如請求項1之方法，其中該冷加工及老化形成在周圍溫度下具有至少與由呈固溶處理及老化狀態的Ti-6Al-4V合 金組成之另外相同物件在周圍溫度下之極限抗拉強度、屈服強度、及伸長率一樣大之極限抗拉強度、屈服強度、及伸長率之α+β鈦合金物件。
  7. 如請求項1之方法，其包括將該α+β鈦合金冷加工至面積減少20%至60%。
  8. 如請求項1之方法，其包括將該α+β鈦合金冷加工至面積減少20%至40%。
  9. 如請求項1之方法，其中該α+β鈦合金之冷加工包括至少兩次變形循環，其中各循環包括將該α+β鈦合金冷加工至面積減少至少10%。
  10. 如請求項1之方法，其中該α+β鈦合金之冷加工包括至少兩次變形循環，其中各循環包括將該α+β鈦合金冷加工至面積減少至少20%。
  11. 如請求項1之方法，其包括在周圍溫度至400℉範圍內之溫度下冷加工該α+β鈦合金。
  12. 如請求項1之方法，其包括在周圍溫度下冷加工該α+β鈦合金。
  13. 如請求項1之方法，其包括在該冷加工之後，在800℉至1150℉範圍內之溫度下使該α+β鈦合金老化。
  14. 如請求項1之方法，其包括在該冷加工之後，在850℉至1100℉範圍內之溫度下使該α+β鈦合金老化。
  15. 如請求項1之方法，其包括使該α+β鈦合金老化至多50小時。
  16. 如請求項15之方法，其包括使該α+β鈦合金老化0.5至10 小時。
  17. 如請求項1之方法，其另外包括在比該α+β鈦合金之β轉變溫度低300℉至25℉之溫度下，熱加工該α+β鈦合金，其中該熱加工係在該冷加工之前進行。
  18. 如請求項17之方法，其另外包括在1200℉至1500℉範圍內之溫度下使該α+β鈦合金退火，其中該退火係在該熱加工與該冷加工之間進行。
  19. 如請求項17之方法，其包括在1500℉至1775℉範圍內之溫度下熱加工該α+β鈦合金。
  20. 如請求項1之方法，其中該α+β鈦合金係由2.90至5.00重量%鋁、2.00至3.00重量%釩、0.40至2.00重量%鐵、0.10至0.30重量%氧、偶然雜質、及鈦組成。
  21. 如請求項1之方法，其中該α+β鈦合金基本上係由3.50至4.50重量%鋁、2.00至3.00重量%釩、1.00至2.00重量%鐵、0.10至0.30重量%氧、及鈦組成。
  22. 如請求項1之方法，其中該α+β鈦合金基本上係由3.70至4.30重量%鋁、2.20至2.80重量%釩、1.20至1.80重量%鐵、0.22至0.28重量%氧、及鈦組成。
  23. 如請求項1之方法，其中冷加工該α+β鈦合金包括藉由至少一種選自由軋製、鍛造、擠壓、皮爾格式軋製(pilgering)、擺碾、及拉拔組成之群之操作進行冷加工。
  24. 如請求項1之方法，其中冷加工該α+β鈦合金包括冷拉該α+β鈦合金。
  25. 一種α+β鈦合金物件，其係藉由如請求項1之方法形成。
  26. 如請求項25之物件，其中該物件係選自由坯錠、棒、桿、管、片板、板及緊固件組成之群。
  27. 如請求項25之物件，其中該物件具有大於0.5英寸之直徑或厚度、大於165ksi之極限抗拉強度、大於155ksi之屈服強度、及大於12%之伸長率。
  28. 如請求項25之物件，其中該物件具有大於3.0英寸之直徑或厚度、大於165ksi之極限抗拉強度、大於155ksi之屈服強度、及大於12%之伸長率。
  29. 如請求項1之方法，其中該老化直接在該冷加工後施行。
  30. 一種自α+β鈦合金形成物件之方法，其包括：在周圍溫度至500℉範圍內之溫度下，冷加工該α+β鈦合金；及在該冷加工之後，在700℉至1200℉範圍內之溫度下，使該α+β鈦合金老化；其中該方法在該冷加工與該老化之間不包含熱處理；且該α+β鈦合金包含2.90至5.00重量%鋁、2.00至3.00重量%釩、0.40至2.00重量%鐵、0.10至0.30重量%氧、鈦、及偶然雜質。
  31. 如請求項30之方法，其中該老化直接在該冷加工後施行。
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TW105124199A TWI602935B (zh) 2010-07-19 2011-07-14 α／β鈦合金之加工

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US (3) US9255316B2 (zh)
EP (1) EP2596143B1 (zh)
JP (2) JP6084565B2 (zh)
KR (1) KR101758956B1 (zh)
CN (2) CN103025906B (zh)
AU (1) AU2011280078B2 (zh)
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ES (1) ES2670297T3 (zh)
HU (1) HUE037563T2 (zh)
IL (1) IL223713A (zh)
MX (1) MX350363B (zh)
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NZ (1) NZ606371A (zh)
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UA (1) UA112295C2 (zh)
WO (1) WO2012012102A1 (zh)
ZA (1) ZA201300191B (zh)

Families Citing this family (63)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
US20040221929A1 (en) 2003-05-09 2004-11-11 Hebda John J. Processing of titanium-aluminum-vanadium alloys and products made thereby
US7837812B2 (en) 2004-05-21 2010-11-23 Ati Properties, Inc. Metastable beta-titanium alloys and methods of processing the same by direct aging
US10053758B2 (en) * 2010-01-22 2018-08-21 Ati Properties Llc Production of high strength titanium
US9255316B2 (en) 2010-07-19 2016-02-09 Ati Properties, Inc. Processing of α+β titanium alloys
US8783078B2 (en) 2010-07-27 2014-07-22 Ford Global Technologies, Llc Method to improve geometrical accuracy of an incrementally formed workpiece
US8499605B2 (en) 2010-07-28 2013-08-06 Ati Properties, Inc. Hot stretch straightening of high strength α/β processed titanium
US8613818B2 (en) 2010-09-15 2013-12-24 Ati Properties, Inc. Processing routes for titanium and titanium alloys
US9206497B2 (en) 2010-09-15 2015-12-08 Ati Properties, Inc. Methods for processing titanium alloys
US10513755B2 (en) 2010-09-23 2019-12-24 Ati Properties Llc High strength alpha/beta titanium alloy fasteners and fastener stock
US20120076686A1 (en) * 2010-09-23 2012-03-29 Ati Properties, Inc. High strength alpha/beta titanium alloy
US8652400B2 (en) 2011-06-01 2014-02-18 Ati Properties, Inc. Thermo-mechanical processing of nickel-base alloys
US20150119166A1 (en) * 2012-05-09 2015-04-30 Acushnet Company Variable thickness golf club head and method of manufacturing the same
US9050647B2 (en) 2013-03-15 2015-06-09 Ati Properties, Inc. Split-pass open-die forging for hard-to-forge, strain-path sensitive titanium-base and nickel-base alloys
US9869003B2 (en) 2013-02-26 2018-01-16 Ati Properties Llc Methods for processing alloys
US9192981B2 (en) 2013-03-11 2015-11-24 Ati Properties, Inc. Thermomechanical processing of high strength non-magnetic corrosion resistant material
US9777361B2 (en) 2013-03-15 2017-10-03 Ati Properties Llc Thermomechanical processing of alpha-beta titanium alloys
RU2549804C1 (ru) * 2013-09-26 2015-04-27 Открытое Акционерное Общество "Корпорация Всмпо-Ависма" Способ изготовления броневых листов из (альфа+бета)-титанового сплава и изделия из него
US11111552B2 (en) 2013-11-12 2021-09-07 Ati Properties Llc Methods for processing metal alloys
RU2544333C1 (ru) * 2013-12-13 2015-03-20 Открытое Акционерное Общество "Корпорация Всмпо-Ависма" Способ изготовления холоднокатаных труб из альфа- и псевдо-альфа-сплавов на основе титана
US10066282B2 (en) * 2014-02-13 2018-09-04 Titanium Metals Corporation High-strength alpha-beta titanium alloy
US10094003B2 (en) * 2015-01-12 2018-10-09 Ati Properties Llc Titanium alloy
JP6548423B2 (ja) * 2015-03-30 2019-07-24 新光産業株式会社 真空断熱容器
CN105063426B (zh) * 2015-09-14 2017-12-22 沈阳泰恒通用技术有限公司 一种钛合金及其加工列车连接件的应用
US10502252B2 (en) * 2015-11-23 2019-12-10 Ati Properties Llc Processing of alpha-beta titanium alloys
CN105525142B (zh) * 2016-01-26 2017-09-19 北京百慕航材高科技股份有限公司 一种低成本钛合金及其均匀化制备方法
US10287824B2 (en) 2016-03-04 2019-05-14 Baker Hughes Incorporated Methods of forming polycrystalline diamond
US9989923B2 (en) * 2016-05-02 2018-06-05 Seiko Epson Corporation Electronic timepiece
CN106180251B (zh) * 2016-08-16 2018-05-08 西部超导材料科技股份有限公司 一种tc20钛合金细晶棒材的制备方法
CN106583719B (zh) * 2016-08-23 2018-11-20 西北工业大学 一种能同时提高增材制造钛合金强度和塑性的制备方法
TWI607603B (zh) 2016-09-06 2017-12-01 品威電子國際股份有限公司 軟性排線結構和軟性排線電連接器固定結構
CN106269981A (zh) * 2016-09-22 2017-01-04 天津钢管集团股份有限公司 适用于钻杆料的钛合金无缝管的生产方法
RU2681040C1 (ru) * 2017-02-17 2019-03-01 Хермит Эдванст Технолоджиз ГмбХ СПОСОБ ИЗГОТОВЛЕНИЯ ПРОВОЛОКИ ИЗ (α+β) - ТИТАНОВОГО СПЛАВА ДЛЯ АДДИТИВНОЙ ТЕХНОЛОГИИ С ИНДУКЦИОННЫМ НАГРЕВОМ
RU2682071C1 (ru) * 2017-02-17 2019-03-14 Хермит Эдванст Технолоджиз ГмбХ СПОСОБ ИЗГОТОВЛЕНИЯ ПРОВОЛОКИ ИЗ (α+β) -
RU2682069C1 (ru) * 2017-02-17 2019-03-14 Хермит Эдванст Технолоджиз ГмбХ СПОСОБ ИЗГОТОВЛЕНИЯ ПРОВОЛОКИ ИЗ (α+β)-
RU2655482C1 (ru) * 2017-02-17 2018-05-28 Хермит Эдванст Технолоджиз ГмбХ СПОСОБ ИЗГОТОВЛЕНИЯ ПРОВОЛОКИ ИЗ (α+β) - ТИТАНОВОГО СПЛАВА ДЛЯ АДДИТИВНОЙ ТЕХНОЛОГИИ С ИНДУКЦИОННЫМ НАГРЕВОМ И КОНТРОЛЕМ ПРОЦЕССА МЕТОДОМ АКУСТИЧЕСКОЙ ЭМИССИИ
RU2681038C1 (ru) * 2017-02-17 2019-03-01 Хермит Эдванст Технолоджиз ГмбХ СПОСОБ ИЗГОТОВЛЕНИЯ ПРОВОЛОКИ (α+β)-ТИТАНОВОГО СПЛАВА ДЛЯ АДДИТИВНОЙ ТЕХНОЛОГИИ
US20190045907A1 (en) * 2017-04-20 2019-02-14 Rafael A. Rodriguez Smart bags
US11396688B2 (en) 2017-05-12 2022-07-26 Baker Hughes Holdings Llc Cutting elements, and related structures and earth-boring tools
US11292750B2 (en) 2017-05-12 2022-04-05 Baker Hughes Holdings Llc Cutting elements and structures
CN107297450B (zh) * 2017-06-26 2019-05-28 天津钢管集团股份有限公司 一种高强韧性钛合金钻杆料的墩粗方法
CN107345290B (zh) * 2017-07-07 2018-11-27 安徽同盛环件股份有限公司 一种tc4钛合金薄壁环件的制造方法
RU2751066C2 (ru) * 2018-03-05 2021-07-07 Хермит Эдванст Технолоджиз ГмбХ Способ изготовления проволоки из (α+β)-титанового сплава для аддитивной технологии
RU2690264C1 (ru) * 2018-03-05 2019-05-31 Хермит Эдванст Технолоджиз ГмбХ СПОСОБ ИЗГОТОВЛЕНИЯ ПРОВОЛОКИ ИЗ (α+β) - ТИТАНОВОГО СПЛАВА ДЛЯ АДДИТИВНОЙ ТЕХНОЛОГИИ С УДАЛЕНИЕМ ПОВЕРХНОСТНОГО СЛОЯ
RU2690263C1 (ru) * 2018-03-05 2019-05-31 Хермит Эдванст Технолоджиз ГмбХ СПОСОБ ИЗГОТОВЛЕНИЯ ПРОВОЛОКИ ИЗ (α+β) - ТИТАНОВОГО СПЛАВА ДЛЯ АДДИТИВНОЙ ТЕХНОЛОГИИ С ВЫСОКОЙ СКОРОСТЬЮ И СТЕПЕНЬЮ ДЕФОРМАЦИИ
RU2751067C2 (ru) * 2018-03-05 2021-07-07 Хермит Эдванст Технолоджиз ГмбХ СПОСОБ ИЗГОТОВЛЕНИЯ ПРОВОЛОКИ ИЗ (α+β)-ТИТАНОВОГО СПЛАВА ДЛЯ АДДИТИВНОЙ ТЕХНОЛОГИИ
RU2751070C2 (ru) * 2018-03-05 2021-07-07 Хермит Эдванст Технолоджиз ГмбХ СПОСОБ ИЗГОТОВЛЕНИЯ ПРОВОЛОКИ ИЗ (α+β)-ТИТАНОВОГО СПЛАВА ДЛЯ АДДИТИВНОЙ ТЕХНОЛОГИИ
RU2751068C2 (ru) * 2018-03-05 2021-07-07 Хермит Эдванст Технолоджиз ГмбХ СПОСОБ ИЗГОТОВЛЕНИЯ ПРОВОЛОКИ ИЗ (α+β)-ТИТАНОВОГО СПЛАВА ДЛЯ АДДИТИВНОЙ ТЕХНОЛОГИИ
RU2690262C1 (ru) * 2018-03-05 2019-05-31 Хермит Эдванст Технолоджиз ГмбХ СПОСОБ ИЗГОТОВЛЕНИЯ ПРОВОЛОКИ ИЗ (a+b)- ТИТАНОВОГО СПЛАВА ДЛЯ АДДИТИВНОЙ ТЕХНОЛОГИИ
CN108385046B (zh) * 2018-04-23 2021-01-19 江苏理工学院 一种TiAl-V合金的热处理方法
CN108787750B (zh) * 2018-05-24 2019-04-23 青岛理工大学 一种β凝固TiAl合金板材的一步大变形轧制方法
CN108396270B (zh) * 2018-05-29 2020-05-26 陕西华西钛业有限公司 一种生产α、近α或α+β钛合金棒材的方法
US11536091B2 (en) 2018-05-30 2022-12-27 Baker Hughes Holding LLC Cutting elements, and related earth-boring tools and methods
EP3822376A4 (en) * 2018-10-09 2022-04-27 Nippon Steel Corporation ?+? TYPE TITANIUM ALLOY WIRE AND METHOD OF PRODUCTION OF ?+? TYPE TITANIUM ALLOY WIRE
CN109207892B (zh) * 2018-11-05 2020-08-25 贵州大学 一种变形双相钛合金的组织控制工艺
CN109518108B (zh) * 2018-12-24 2020-09-29 洛阳双瑞精铸钛业有限公司 一种ta5钛合金板及其制备方法与应用
CN110484758B (zh) * 2019-07-31 2021-05-07 洛阳双瑞精铸钛业有限公司 一种高强度t9s钛合金板材的制备方法
GB2594573B (en) * 2020-03-11 2022-09-21 Bae Systems Plc Thermomechanical forming process
EP3878997A1 (en) * 2020-03-11 2021-09-15 BAE SYSTEMS plc Method of forming precursor into a ti alloy article
CN111455161B (zh) * 2020-04-08 2021-11-16 山西太钢不锈钢股份有限公司 奥氏体耐热不锈钢无缝管的组织性能调控方法
CN111763850B (zh) * 2020-07-13 2021-05-07 西北有色金属研究院 一种细晶超塑性ta15钛合金中厚板材的加工方法
CN112662974A (zh) * 2020-12-18 2021-04-16 陕西宏远航空锻造有限责任公司 一种tc21合金锻件的热处理方法
CN112899526B (zh) * 2021-01-19 2022-04-29 中国航空制造技术研究院 航空发动机风扇叶片用的α+β型两相钛合金及制备方法
CN113857786A (zh) * 2021-10-21 2021-12-31 西安赛特思迈钛业有限公司 一种tc4钛合金管材及其制备方法

Citations (1)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
CN1816641A (zh) * 2003-05-09 2006-08-09 Ati资产公司 钛－铝－钒合金的加工及由其制造的产品

Family Cites Families (382)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
US2974076A (en) * 1954-06-10 1961-03-07 Crucible Steel Co America Mixed phase, alpha-beta titanium alloys and method for making same
GB847103A (en) 1956-08-20 1960-09-07 Copperweld Steel Co A method of making a bimetallic billet
US3025905A (en) 1957-02-07 1962-03-20 North American Aviation Inc Method for precision forming
US3015292A (en) 1957-05-13 1962-01-02 Northrop Corp Heated draw die
US2932886A (en) 1957-05-28 1960-04-19 Lukens Steel Co Production of clad steel plates by the 2-ply method
US2857269A (en) 1957-07-11 1958-10-21 Crucible Steel Co America Titanium base alloy and method of processing same
US2893864A (en) 1958-02-04 1959-07-07 Harris Geoffrey Thomas Titanium base alloys
US3060564A (en) 1958-07-14 1962-10-30 North American Aviation Inc Titanium forming method and means
US3082083A (en) 1960-12-02 1963-03-19 Armco Steel Corp Alloy of stainless steel and articles
US3117471A (en) 1962-07-17 1964-01-14 Kenneth L O'connell Method and means for making twist drills
US3313138A (en) 1964-03-24 1967-04-11 Crucible Steel Co America Method of forging titanium alloy billets
US3379522A (en) 1966-06-20 1968-04-23 Titanium Metals Corp Dispersoid titanium and titaniumbase alloys
US3436277A (en) 1966-07-08 1969-04-01 Reactive Metals Inc Method of processing metastable beta titanium alloy
DE1558632C3 (de) 1966-07-14 1980-08-07 Sps Technologies, Inc., Jenkintown, Pa. (V.St.A.) Anwendung der Verformungshärtung auf besonders nickelreiche Kobalt-Nickel-Chrom-Molybdän-Legierungen
US3489617A (en) 1967-04-11 1970-01-13 Titanium Metals Corp Method for refining the beta grain size of alpha and alpha-beta titanium base alloys
US3469975A (en) 1967-05-03 1969-09-30 Reactive Metals Inc Method of handling crevice-corrosion inducing halide solutions
US3605477A (en) 1968-02-02 1971-09-20 Arne H Carlson Precision forming of titanium alloys and the like by use of induction heating
US4094708A (en) 1968-02-16 1978-06-13 Imperial Metal Industries (Kynoch) Limited Titanium-base alloys
US3615378A (en) 1968-10-02 1971-10-26 Reactive Metals Inc Metastable beta titanium-base alloy
US3584487A (en) 1969-01-16 1971-06-15 Arne H Carlson Precision forming of titanium alloys and the like by use of induction heating
US3635068A (en) 1969-05-07 1972-01-18 Iit Res Inst Hot forming of titanium and titanium alloys
US3649259A (en) 1969-06-02 1972-03-14 Wyman Gordon Co Titanium alloy
GB1501622A (en) 1972-02-16 1978-02-22 Int Harvester Co Metal shaping processes
US3676225A (en) 1970-06-25 1972-07-11 United Aircraft Corp Thermomechanical processing of intermediate service temperature nickel-base superalloys
US3686041A (en) 1971-02-17 1972-08-22 Gen Electric Method of producing titanium alloys having an ultrafine grain size and product produced thereby
DE2148519A1 (de) 1971-09-29 1973-04-05 Ottensener Eisenwerk Gmbh Verfahren und vorrichtung zum erwaermen und boerdeln von ronden
DE2204343C3 (de) 1972-01-31 1975-04-17 Ottensener Eisenwerk Gmbh, 2000 Hamburg Vorrichtung zur Randzonenerwärmung einer um die zentrische Normalachse umlaufenden Ronde
US3802877A (en) 1972-04-18 1974-04-09 Titanium Metals Corp High strength titanium alloys
JPS5025418A (zh) 1973-03-02 1975-03-18
FR2237435A5 (zh) 1973-07-10 1975-02-07 Aerospatiale
JPS5339183B2 (zh) 1974-07-22 1978-10-19
SU534518A1 (ru) 1974-10-03 1976-11-05 Предприятие П/Я В-2652 Способ термомеханической обработки сплавов на основе титана
US4098623A (en) 1975-08-01 1978-07-04 Hitachi, Ltd. Method for heat treatment of titanium alloy
FR2341384A1 (fr) 1976-02-23 1977-09-16 Little Inc A Lubrifiant et procede de formage a chaud des metaux
US4053330A (en) 1976-04-19 1977-10-11 United Technologies Corporation Method for improving fatigue properties of titanium alloy articles
US4138141A (en) 1977-02-23 1979-02-06 General Signal Corporation Force absorbing device and force transmission device
US4120187A (en) 1977-05-24 1978-10-17 General Dynamics Corporation Forming curved segments from metal plates
SU631234A1 (ru) 1977-06-01 1978-11-05 Karpushin Viktor N Способ правки листов из высокопрочных сплавов
US4163380A (en) 1977-10-11 1979-08-07 Lockheed Corporation Forming of preconsolidated metal matrix composites
US4197643A (en) 1978-03-14 1980-04-15 University Of Connecticut Orthodontic appliance of titanium alloy
US4309226A (en) 1978-10-10 1982-01-05 Chen Charlie C Process for preparation of near-alpha titanium alloys
US4229216A (en) 1979-02-22 1980-10-21 Rockwell International Corporation Titanium base alloy
JPS6039744B2 (ja) 1979-02-23 1985-09-07 三菱マテリアル株式会社 時効硬化型チタン合金部材の矯正時効処理方法
JPS5762820A (en) 1980-09-29 1982-04-16 Akio Nakano Method of secondary operation for metallic product
JPS5762846A (en) 1980-09-29 1982-04-16 Akio Nakano Die casting and working method
CA1194346A (en) 1981-04-17 1985-10-01 Edward F. Clatworthy Corrosion resistant high strength nickel-base alloy
US4639281A (en) 1982-02-19 1987-01-27 Mcdonnell Douglas Corporation Advanced titanium composite
JPS58167724A (ja) 1982-03-26 1983-10-04 Kobe Steel Ltd 石油掘削スタビライザ−用素材の製造方法
JPS58210158A (ja) 1982-05-31 1983-12-07 Sumitomo Metal Ind Ltd 耐食性の優れた油井管用高強度合金
SU1088397A1 (ru) 1982-06-01 1991-02-15 Предприятие П/Я А-1186 Способ термоправки издели из титановых сплавов
DE3382433D1 (de) 1982-11-10 1991-11-21 Mitsubishi Heavy Ind Ltd Nickel-chromlegierung.
US4473125A (en) 1982-11-17 1984-09-25 Fansteel Inc. Insert for drill bits and drill stabilizers
FR2545104B1 (fr) 1983-04-26 1987-08-28 Nacam Procede de recuit localise par chauffage par indication d'un flan de tole et poste de traitement thermique pour sa mise en oeuvre
RU1131234C (ru) 1983-06-09 1994-10-30 ВНИИ авиационных материалов Сплав на основе титана
US4510788A (en) 1983-06-21 1985-04-16 Trw Inc. Method of forging a workpiece
SU1135798A1 (ru) 1983-07-27 1985-01-23 Московский Ордена Октябрьской Революции И Ордена Трудового Красного Знамени Институт Стали И Сплавов Способ обработки заготовок из титановых сплавов
JPS6046358A (ja) * 1983-08-22 1985-03-13 Sumitomo Metal Ind Ltd α＋β型チタン合金の製造方法
JPS6046358U (ja) 1983-09-01 1985-04-01 株式会社　富永製作所 給油装置
US4543132A (en) 1983-10-31 1985-09-24 United Technologies Corporation Processing for titanium alloys
JPS60100655A (ja) 1983-11-04 1985-06-04 Mitsubishi Metal Corp 耐応力腐食割れ性のすぐれた高Ｃｒ含有Νｉ基合金部材の製造法
US4554028A (en) 1983-12-13 1985-11-19 Carpenter Technology Corporation Large warm worked, alloy article
FR2557145B1 (fr) 1983-12-21 1986-05-23 Snecma Procede de traitements thermomecaniques pour superalliages en vue d'obtenir des structures a hautes caracteristiques mecaniques
US4482398A (en) 1984-01-27 1984-11-13 The United States Of America As Represented By The Secretary Of The Air Force Method for refining microstructures of cast titanium articles
DE3405805A1 (de) 1984-02-17 1985-08-22 Siemens AG, 1000 Berlin und 8000 München Schutzrohranordnung fuer glasfaser
JPS6160871A (ja) 1984-08-30 1986-03-28 Mitsubishi Heavy Ind Ltd チタン合金の製造法
US4631092A (en) 1984-10-18 1986-12-23 The Garrett Corporation Method for heat treating cast titanium articles to improve their mechanical properties
GB8429892D0 (en) 1984-11-27 1985-01-03 Sonat Subsea Services Uk Ltd Cleaning pipes
US4690716A (en) 1985-02-13 1987-09-01 Westinghouse Electric Corp. Process for forming seamless tubing of zirconium or titanium alloys from welded precursors
JPS61217564A (ja) 1985-03-25 1986-09-27 Hitachi Metals Ltd ＮｉＴｉ合金の伸線方法
AT381658B (de) 1985-06-25 1986-11-10 Ver Edelstahlwerke Ag Verfahren zur herstellung von amagnetischen bohrstrangteilen
JPH0686638B2 (ja) 1985-06-27 1994-11-02 三菱マテリアル株式会社 加工性の優れた高強度Ｔｉ合金材及びその製造方法
US4668290A (en) 1985-08-13 1987-05-26 Pfizer Hospital Products Group Inc. Dispersion strengthened cobalt-chromium-molybdenum alloy produced by gas atomization
US4714468A (en) 1985-08-13 1987-12-22 Pfizer Hospital Products Group Inc. Prosthesis formed from dispersion strengthened cobalt-chromium-molybdenum alloy produced by gas atomization
US4639231A (en) 1985-09-23 1987-01-27 The Singer Company Retainer for electrically fired getter
JPS62109956A (ja) 1985-11-08 1987-05-21 Sumitomo Metal Ind Ltd チタン合金の製造方法
JPS62127074A (ja) 1985-11-28 1987-06-09 三菱マテリアル株式会社 ＴｉまたはＴｉ合金製ゴルフシヤフト素材の製造法
JPS62149859A (ja) 1985-12-24 1987-07-03 Nippon Mining Co Ltd β型チタン合金線材の製造方法
EP0235075B1 (en) 1986-01-20 1992-05-06 Mitsubishi Jukogyo Kabushiki Kaisha Ni-based alloy and method for preparing same
JPS62227597A (ja) 1986-03-28 1987-10-06 Sumitomo Metal Ind Ltd 固相接合用２相系ステンレス鋼薄帯
DE3622433A1 (de) 1986-07-03 1988-01-21 Deutsche Forsch Luft Raumfahrt Verfahren zur verbesserung der statischen und dynamischen mechanischen eigenschaften von ((alpha)+ss)-titanlegierungen
JPS6349302A (ja) 1986-08-18 1988-03-02 Kawasaki Steel Corp 形鋼の製造方法
US4799975A (en) 1986-10-07 1989-01-24 Nippon Kokan Kabushiki Kaisha Method for producing beta type titanium alloy materials having excellent strength and elongation
JPS63188426A (ja) 1987-01-29 1988-08-04 Sekisui Chem Co Ltd 板状材料の連続成形方法
FR2614040B1 (fr) 1987-04-16 1989-06-30 Cezus Co Europ Zirconium Procede de fabrication d'une piece en alliage de titane et piece obtenue
JPH0694057B2 (ja) 1987-12-12 1994-11-24 新日本製鐵株式會社 耐海水性に優れたオーステナイト系ステンレス鋼の製造方法
JPH01272750A (ja) 1988-04-26 1989-10-31 Nippon Steel Corp α＋β型Ｔｉ合金展伸材の製造方法
JPH01279736A (ja) 1988-05-02 1989-11-10 Nippon Mining Co Ltd β型チタン合金材の熱処理方法
US4851055A (en) 1988-05-06 1989-07-25 The United States Of America As Represented By The Secretary Of The Air Force Method of making titanium alloy articles having distinct microstructural regions corresponding to high creep and fatigue resistance
US4808249A (en) 1988-05-06 1989-02-28 The United States Of America As Represented By The Secretary Of The Air Force Method for making an integral titanium alloy article having at least two distinct microstructural regions
US4888973A (en) 1988-09-06 1989-12-26 Murdock, Inc. Heater for superplastic forming of metals
US4857269A (en) 1988-09-09 1989-08-15 Pfizer Hospital Products Group Inc. High strength, low modulus, ductile, biopcompatible titanium alloy
CA2004548C (en) 1988-12-05 1996-12-31 Kenji Aihara Metallic material having ultra-fine grain structure and method for its manufacture
US4957567A (en) 1988-12-13 1990-09-18 General Electric Company Fatigue crack growth resistant nickel-base article and alloy and method for making
US5173134A (en) 1988-12-14 1992-12-22 Aluminum Company Of America Processing alpha-beta titanium alloys by beta as well as alpha plus beta forging
US4975125A (en) 1988-12-14 1990-12-04 Aluminum Company Of America Titanium alpha-beta alloy fabricated material and process for preparation
JPH02205661A (ja) 1989-02-06 1990-08-15 Sumitomo Metal Ind Ltd β型チタン合金製スプリングの製造方法
US4943412A (en) 1989-05-01 1990-07-24 Timet High strength alpha-beta titanium-base alloy
US4980127A (en) 1989-05-01 1990-12-25 Titanium Metals Corporation Of America (Timet) Oxidation resistant titanium-base alloy
US5366598A (en) 1989-06-30 1994-11-22 Eltech Systems Corporation Method of using a metal substrate of improved surface morphology
US5256369A (en) 1989-07-10 1993-10-26 Nkk Corporation Titanium base alloy for excellent formability and method of making thereof and method of superplastic forming thereof
US5074907A (en) 1989-08-16 1991-12-24 General Electric Company Method for developing enhanced texture in titanium alloys, and articles made thereby
JP2536673B2 (ja) 1989-08-29 1996-09-18 日本鋼管株式会社 冷間加工用チタン合金材の熱処理方法
US5041262A (en) 1989-10-06 1991-08-20 General Electric Company Method of modifying multicomponent titanium alloys and alloy produced
JPH03134124A (ja) 1989-10-19 1991-06-07 Agency Of Ind Science & Technol 耐エロージョン性に優れたチタン合金及びその製造方法
US5026520A (en) 1989-10-23 1991-06-25 Cooper Industries, Inc. Fine grain titanium forgings and a method for their production
JPH03138343A (ja) 1989-10-23 1991-06-12 Toshiba Corp ニッケル基合金部材およびその製造方法
US5169597A (en) 1989-12-21 1992-12-08 Davidson James A Biocompatible low modulus titanium alloy for medical implants
KR920004946B1 (ko) 1989-12-30 1992-06-22 포항종합제철 주식회사 산세성이 우수한 오스테나이트 스테인레스강의 제조방법
JPH03264618A (ja) 1990-03-14 1991-11-25 Nippon Steel Corp オーステナイト系ステンレス鋼の結晶粒制御圧延法
US5244517A (en) 1990-03-20 1993-09-14 Daido Tokushuko Kabushiki Kaisha Manufacturing titanium alloy component by beta forming
US5032189A (en) 1990-03-26 1991-07-16 The United States Of America As Represented By The Secretary Of The Air Force Method for refining the microstructure of beta processed ingot metallurgy titanium alloy articles
US5094812A (en) 1990-04-12 1992-03-10 Carpenter Technology Corporation Austenitic, non-magnetic, stainless steel alloy
JPH0436445A (ja) 1990-05-31 1992-02-06 Sumitomo Metal Ind Ltd 耐食性チタン合金継目無管の製造方法
JP2841766B2 (ja) 1990-07-13 1998-12-24 住友金属工業株式会社 耐食性チタン合金溶接管の製造方法
JP2968822B2 (ja) 1990-07-17 1999-11-02 株式会社神戸製鋼所 高強度・高延性β型Ｔｉ合金材の製法
JPH04103737A (ja) 1990-08-22 1992-04-06 Sumitomo Metal Ind Ltd 高強度高靭性チタン合金およびその製造方法
KR920004946A (ko) 1990-08-29 1992-03-28 한태희 Vga의 입출력 포트 액세스 회로
DE69107758T2 (de) 1990-10-01 1995-10-12 Sumitomo Metal Ind Verfahren zur Verbesserung der Zerspanbarkeit von Titan und Titanlegierungen, und Titanlegierungen mit guter Zerspanbarkeit.
JPH04143236A (ja) 1990-10-03 1992-05-18 Nkk Corp 冷間加工性に優れた高強度α型チタン合金
JPH04168227A (ja) 1990-11-01 1992-06-16 Kawasaki Steel Corp オーステナイト系ステンレス鋼板又は鋼帯の製造方法
DE69128692T2 (de) 1990-11-09 1998-06-18 Toyoda Chuo Kenkyusho Kk Titanlegierung aus Sinterpulver und Verfahren zu deren Herstellung
RU2003417C1 (ru) 1990-12-14 1993-11-30 Всероссийский институт легких сплавов Способ получени кованых полуфабрикатов из литых сплавов системы TI - AL
FR2675818B1 (fr) 1991-04-25 1993-07-16 Saint Gobain Isover Alliage pour centrifugeur de fibres de verre.
FR2676460B1 (fr) 1991-05-14 1993-07-23 Cezus Co Europ Zirconium Procede de fabrication d'une piece en alliage de titane comprenant un corroyage a chaud modifie et piece obtenue.
US5219521A (en) 1991-07-29 1993-06-15 Titanium Metals Corporation Alpha-beta titanium-base alloy and method for processing thereof
US5374323A (en) 1991-08-26 1994-12-20 Aluminum Company Of America Nickel base alloy forged parts
US5360496A (en) 1991-08-26 1994-11-01 Aluminum Company Of America Nickel base alloy forged parts
DE4228528A1 (de) 1991-08-29 1993-03-04 Okuma Machinery Works Ltd Verfahren und vorrichtung zur metallblechverarbeitung
JP2606023B2 (ja) 1991-09-02 1997-04-30 日本鋼管株式会社 高強度高靭性α＋β型チタン合金の製造方法
CN1028375C (zh) 1991-09-06 1995-05-10 中国科学院金属研究所 一种钛镍合金箔及板材的制取工艺
GB9121147D0 (en) 1991-10-04 1991-11-13 Ici Plc Method for producing clad metal plate
JPH05117791A (ja) 1991-10-28 1993-05-14 Sumitomo Metal Ind Ltd 高強度高靱性で冷間加工可能なチタン合金
US5162159A (en) 1991-11-14 1992-11-10 The Standard Oil Company Metal alloy coated reinforcements for use in metal matrix composites
US5201967A (en) 1991-12-11 1993-04-13 Rmi Titanium Company Method for improving aging response and uniformity in beta-titanium alloys
JP3532565B2 (ja) 1991-12-31 2004-05-31 ミネソタ マイニング アンド マニュファクチャリング カンパニー 再剥離型低溶融粘度アクリル系感圧接着剤
JPH05195175A (ja) 1992-01-16 1993-08-03 Sumitomo Electric Ind Ltd 高疲労強度βチタン合金ばねの製造方法
US5226981A (en) 1992-01-28 1993-07-13 Sandvik Special Metals, Corp. Method of manufacturing corrosion resistant tubing from welded stock of titanium or titanium base alloy
JP2669261B2 (ja) 1992-04-23 1997-10-27 三菱電機株式会社 フォーミングレールの製造装置
US5399212A (en) 1992-04-23 1995-03-21 Aluminum Company Of America High strength titanium-aluminum alloy having improved fatigue crack growth resistance
US5277718A (en) 1992-06-18 1994-01-11 General Electric Company Titanium article having improved response to ultrasonic inspection, and method therefor
KR0148414B1 (ko) 1992-07-16 1998-11-02 다나카 미노루 티타늄 합금제 엔진밸브 및, 그것의 제조방법
JP3839493B2 (ja) 1992-11-09 2006-11-01 日本発条株式会社 Ｔｉ−Ａｌ系金属間化合物からなる部材の製造方法
US5310522A (en) 1992-12-07 1994-05-10 Carondelet Foundry Company Heat and corrosion resistant iron-nickel-chromium alloy
FR2711674B1 (fr) 1993-10-21 1996-01-12 Creusot Loire Acier inoxydable austénitique à hautes caractéristiques ayant une grande stabilité structurale et utilisations.
US5358686A (en) 1993-02-17 1994-10-25 Parris Warren M Titanium alloy containing Al, V, Mo, Fe, and oxygen for plate applications
US5332545A (en) 1993-03-30 1994-07-26 Rmi Titanium Company Method of making low cost Ti-6A1-4V ballistic alloy
US5483480A (en) 1993-07-22 1996-01-09 Kawasaki Steel Corporation Method of using associative memories and an associative memory
FR2712307B1 (fr) 1993-11-10 1996-09-27 United Technologies Corp Articles en super-alliage à haute résistance mécanique et à la fissuration et leur procédé de fabrication.
JP3083225B2 (ja) 1993-12-01 2000-09-04 オリエント時計株式会社 チタン合金製装飾品の製造方法、および時計外装部品
JPH07179962A (ja) 1993-12-24 1995-07-18 Nkk Corp 連続繊維強化チタン基複合材料及びその製造方法
JP2988246B2 (ja) 1994-03-23 1999-12-13 日本鋼管株式会社 （α＋β）型チタン合金超塑性成形部材の製造方法
JP2877013B2 (ja) 1994-05-25 1999-03-31 株式会社神戸製鋼所 耐摩耗性に優れた表面処理金属部材およびその製法
US5442847A (en) 1994-05-31 1995-08-22 Rockwell International Corporation Method for thermomechanical processing of ingot metallurgy near gamma titanium aluminides to refine grain size and optimize mechanical properties
JPH0859559A (ja) 1994-08-23 1996-03-05 Mitsubishi Chem Corp ジアルキルカーボネートの製造方法
JPH0890074A (ja) 1994-09-20 1996-04-09 Nippon Steel Corp チタンおよびチタン合金線材の矯直方法
US5472526A (en) 1994-09-30 1995-12-05 General Electric Company Method for heat treating Ti/Al-base alloys
AU705336B2 (en) 1994-10-14 1999-05-20 Osteonics Corp. Low modulus, biocompatible titanium base alloys for medical devices
US5698050A (en) 1994-11-15 1997-12-16 Rockwell International Corporation Method for processing-microstructure-property optimization of α-β beta titanium alloys to obtain simultaneous improvements in mechanical properties and fracture resistance
US5759484A (en) 1994-11-29 1998-06-02 Director General Of The Technical Research And Developent Institute, Japan Defense Agency High strength and high ductility titanium alloy
JP3319195B2 (ja) 1994-12-05 2002-08-26 日本鋼管株式会社 α＋β型チタン合金の高靱化方法
US5547523A (en) 1995-01-03 1996-08-20 General Electric Company Retained strain forging of ni-base superalloys
JPH08300044A (ja) 1995-04-27 1996-11-19 Nippon Steel Corp 棒線材連続矯正装置
US6059904A (en) 1995-04-27 2000-05-09 General Electric Company Isothermal and high retained strain forging of Ni-base superalloys
US5600989A (en) 1995-06-14 1997-02-11 Segal; Vladimir Method of and apparatus for processing tungsten heavy alloys for kinetic energy penetrators
WO1997010066A1 (fr) 1995-09-13 1997-03-20 Kabushiki Kaisha Toshiba Procede de fabrication de pales de turbine en alliage de titane et pales de turbines en alliage de titane
JP3445991B2 (ja) 1995-11-14 2003-09-16 Ｊｆｅスチール株式会社 面内異方性の小さいα＋β型チタン合金材の製造方法
US5649280A (en) 1996-01-02 1997-07-15 General Electric Company Method for controlling grain size in Ni-base superalloys
JP3873313B2 (ja) 1996-01-09 2007-01-24 住友金属工業株式会社 高強度チタン合金の製造方法
US5759305A (en) 1996-02-07 1998-06-02 General Electric Company Grain size control in nickel base superalloys
JPH09215786A (ja) 1996-02-15 1997-08-19 Mitsubishi Materials Corp ゴルフクラブヘッドおよびその製造方法
US5861070A (en) 1996-02-27 1999-01-19 Oregon Metallurgical Corporation Titanium-aluminum-vanadium alloys and products made using such alloys
JP3838445B2 (ja) 1996-03-15 2006-10-25 本田技研工業株式会社 チタン合金製ブレーキローター及びその製造方法
DE69715120T2 (de) 1996-03-29 2003-06-05 Kobe Steel Ltd Hochfeste titanlegierung, verfahren zur herstellung eines produktes daraus und produkt
JPH1088293A (ja) 1996-04-16 1998-04-07 Nippon Steel Corp 粗悪燃料および廃棄物を燃焼する環境において耐食性を有する合金、該合金を用いた鋼管およびその製造方法
DE19743802C2 (de) 1996-10-07 2000-09-14 Benteler Werke Ag Verfahren zur Herstellung eines metallischen Formbauteils
RU2134308C1 (ru) 1996-10-18 1999-08-10 Институт проблем сверхпластичности металлов РАН Способ обработки титановых сплавов
JPH10128459A (ja) 1996-10-21 1998-05-19 Daido Steel Co Ltd リングの後方スピニング加工方法
IT1286276B1 (it) 1996-10-24 1998-07-08 Univ Bologna Metodo per la rimozione totale o parziale di pesticidi e/o fitofarmaci da liquidi alimentari e non mediante l'uso di derivati della
US6310300B1 (en) 1996-11-08 2001-10-30 International Business Machines Corporation Fluorine-free barrier layer between conductor and insulator for degradation prevention
WO1998022629A2 (en) 1996-11-22 1998-05-28 Dongjian Li A new class of beta titanium-based alloys with high strength and good ductility
US5897830A (en) 1996-12-06 1999-04-27 Dynamet Technology P/M titanium composite casting
US6044685A (en) 1997-08-29 2000-04-04 Wyman Gordon Closed-die forging process and rotationally incremental forging press
US5795413A (en) 1996-12-24 1998-08-18 General Electric Company Dual-property alpha-beta titanium alloy forgings
JP3959766B2 (ja) 1996-12-27 2007-08-15 大同特殊鋼株式会社 耐熱性にすぐれたＴｉ合金の処理方法
FR2760469B1 (fr) 1997-03-05 1999-10-22 Onera (Off Nat Aerospatiale) Aluminium de titane utilisable a temperature elevee
US5954724A (en) 1997-03-27 1999-09-21 Davidson; James A. Titanium molybdenum hafnium alloys for medical implants and devices
US5980655A (en) 1997-04-10 1999-11-09 Oremet-Wah Chang Titanium-aluminum-vanadium alloys and products made therefrom
JPH10306335A (ja) 1997-04-30 1998-11-17 Nkk Corp （α＋β）型チタン合金棒線材およびその製造方法
US6071360A (en) 1997-06-09 2000-06-06 The Boeing Company Controlled strain rate forming of thick titanium plate
ES2130077B1 (es) 1997-06-26 2000-01-16 Catarain Arregui Esteban Maquina automatica suministradora de zumos naturales.
JPH11223221A (ja) 1997-07-01 1999-08-17 Nippon Seiko Kk 転がり軸受
US6569270B2 (en) 1997-07-11 2003-05-27 Honeywell International Inc. Process for producing a metal article
NO312446B1 (no) 1997-09-24 2002-05-13 Mitsubishi Heavy Ind Ltd Automatisk plateböyingssystem med bruk av höyfrekvent induksjonsoppvarming
US20050047952A1 (en) 1997-11-05 2005-03-03 Allvac Ltd. Non-magnetic corrosion resistant high strength steels
FR2772790B1 (fr) 1997-12-18 2000-02-04 Snecma ALLIAGES INTERMETALLIQUES A BASE DE TITANE DU TYPE Ti2AlNb A HAUTE LIMITE D'ELASTICITE ET FORTE RESISTANCE AU FLUAGE
EP0970764B1 (en) 1998-01-29 2009-03-18 Amino Corporation Apparatus for dieless forming plate materials
WO1999045161A1 (en) 1998-03-05 1999-09-10 Memry Corporation Pseudoelastic beta titanium alloy and uses therefor
KR19990074014A (ko) 1998-03-05 1999-10-05 신종계 선체 외판의 곡면가공 자동화 장치
JPH11309521A (ja) 1998-04-24 1999-11-09 Nippon Steel Corp ステンレス製筒形部材のバルジ成形方法
US6032508A (en) 1998-04-24 2000-03-07 Msp Industries Corporation Apparatus and method for near net warm forging of complex parts from axi-symmetrical workpieces
JPH11319958A (ja) 1998-05-19 1999-11-24 Mitsubishi Heavy Ind Ltd 曲がりクラッド管およびその製造方法
CA2272730C (en) 1998-05-26 2004-07-27 Kabushiki Kaisha Kobe Seiko Sho .alpha. + .beta. type titanium alloy, a titanium alloy strip, coil-rolling process of titanium alloy, and process for producing a cold-rolled titanium alloy strip
US20010041148A1 (en) 1998-05-26 2001-11-15 Kabushiki Kaisha Kobe Seiko Sho Alpha + beta type titanium alloy, process for producing titanium alloy, process for coil rolling, and process for producing cold-rolled coil of titanium alloy
JP3417844B2 (ja) 1998-05-28 2003-06-16 株式会社神戸製鋼所 加工性に優れた高強度Ｔｉ合金の製法
FR2779155B1 (fr) 1998-05-28 2004-10-29 Kobe Steel Ltd Alliage de titane et sa preparation
JP3452798B2 (ja) 1998-05-28 2003-09-29 株式会社神戸製鋼所 高強度β型Ｔｉ合金
US6632304B2 (en) 1998-05-28 2003-10-14 Kabushiki Kaisha Kobe Seiko Sho Titanium alloy and production thereof
JP2000153372A (ja) 1998-11-19 2000-06-06 Nkk Corp 施工性に優れた銅または銅合金クラッド鋼板の製造方法
US6334912B1 (en) 1998-12-31 2002-01-01 General Electric Company Thermomechanical method for producing superalloys with increased strength and thermal stability
US6409852B1 (en) 1999-01-07 2002-06-25 Jiin-Huey Chern Biocompatible low modulus titanium alloy for medical implant
US6143241A (en) 1999-02-09 2000-11-07 Chrysalis Technologies, Incorporated Method of manufacturing metallic products such as sheet by cold working and flash annealing
US6187045B1 (en) 1999-02-10 2001-02-13 Thomas K. Fehring Enhanced biocompatible implants and alloys
JP3681095B2 (ja) 1999-02-16 2005-08-10 株式会社クボタ 内面突起付き熱交換用曲げ管
JP3268639B2 (ja) 1999-04-09 2002-03-25 独立行政法人産業技術総合研究所 強加工装置、強加工法並びに被強加工金属系材料
RU2150528C1 (ru) 1999-04-20 2000-06-10 ОАО Верхнесалдинское металлургическое производственное объединение Сплав на основе титана
US6558273B2 (en) 1999-06-08 2003-05-06 K. K. Endo Seisakusho Method for manufacturing a golf club
JP2001071037A (ja) 1999-09-03 2001-03-21 Matsushita Electric Ind Co Ltd マグネシウム合金のプレス加工方法およびプレス加工装置
JP4562830B2 (ja) 1999-09-10 2010-10-13 トクセン工業株式会社 βチタン合金細線の製造方法
US6402859B1 (en) 1999-09-10 2002-06-11 Terumo Corporation β-titanium alloy wire, method for its production and medical instruments made by said β-titanium alloy wire
US7024897B2 (en) 1999-09-24 2006-04-11 Hot Metal Gas Forming Intellectual Property, Inc. Method of forming a tubular blank into a structural component and die therefor
RU2172359C1 (ru) 1999-11-25 2001-08-20 Государственное предприятие Всероссийский научно-исследовательский институт авиационных материалов Сплав на основе титана и изделие, выполненное из него
US6387197B1 (en) 2000-01-11 2002-05-14 General Electric Company Titanium processing methods for ultrasonic noise reduction
RU2156828C1 (ru) 2000-02-29 2000-09-27 Воробьев Игорь Андреевич СПОСОБ ИЗГОТОВЛЕНИЯ СТЕРЖНЕВЫХ ДЕТАЛЕЙ С ГОЛОВКАМИ ИЗ ДВУХФАЗНЫХ (α+β) ТИТАНОВЫХ СПЛАВОВ
US6332935B1 (en) 2000-03-24 2001-12-25 General Electric Company Processing of titanium-alloy billet for improved ultrasonic inspectability
US6399215B1 (en) 2000-03-28 2002-06-04 The Regents Of The University Of California Ultrafine-grained titanium for medical implants
JP2001343472A (ja) 2000-03-31 2001-12-14 Seiko Epson Corp 時計用外装部品の製造方法、時計用外装部品及び時計
JP3753608B2 (ja) 2000-04-17 2006-03-08 株式会社日立製作所 逐次成形方法とその装置
US6532786B1 (en) 2000-04-19 2003-03-18 D-J Engineering, Inc. Numerically controlled forming method
US6197129B1 (en) 2000-05-04 2001-03-06 The United States Of America As Represented By The United States Department Of Energy Method for producing ultrafine-grained materials using repetitive corrugation and straightening
JP2001348635A (ja) * 2000-06-05 2001-12-18 Nikkin Material:Kk 冷間加工性と加工硬化に優れたチタン合金
US6484387B1 (en) 2000-06-07 2002-11-26 L. H. Carbide Corporation Progressive stamping die assembly having transversely movable die station and method of manufacturing a stack of laminae therewith
AT408889B (de) 2000-06-30 2002-03-25 Schoeller Bleckmann Oilfield T Korrosionsbeständiger werkstoff
RU2169782C1 (ru) 2000-07-19 2001-06-27 ОАО Верхнесалдинское металлургическое производственное объединение Сплав на основе титана и способ термической обработки крупногабаритных полуфабрикатов из этого сплава
RU2169204C1 (ru) 2000-07-19 2001-06-20 ОАО Верхнесалдинское металлургическое производственное объединение Сплав на основе титана и способ термической обработки крупногабаритных полуфабрикатов из этого сплава
UA40862A (uk) 2000-08-15 2001-08-15 Інститут Металофізики Національної Академії Наук України Спосіб термо-механічної обробки високоміцних бета-титанових сплавів
US6877349B2 (en) 2000-08-17 2005-04-12 Industrial Origami, Llc Method for precision bending of sheet of materials, slit sheets fabrication process
JP2002069591A (ja) 2000-09-01 2002-03-08 Nkk Corp 高耐食ステンレス鋼
UA38805A (uk) 2000-10-16 2001-05-15 Інститут Металофізики Національної Академії Наук України Сплав на основі титану
US6946039B1 (en) 2000-11-02 2005-09-20 Honeywell International Inc. Physical vapor deposition targets, and methods of fabricating metallic materials
JP2002146497A (ja) 2000-11-08 2002-05-22 Daido Steel Co Ltd Ｎｉ基合金の製造方法
US6384388B1 (en) 2000-11-17 2002-05-07 Meritor Suspension Systems Company Method of enhancing the bending process of a stabilizer bar
JP3742558B2 (ja) 2000-12-19 2006-02-08 新日本製鐵株式会社 高延性で板面内材質異方性の小さい一方向圧延チタン板およびその製造方法
WO2002070763A1 (fr) 2001-02-28 2002-09-12 Jfe Steel Corporation Barre d'alliage de titane et procede de fabrication
DE60209880T2 (de) 2001-03-26 2006-11-23 Kabushiki Kaisha Toyota Chuo Kenkyusho Hochfeste titanlegierung und verfahren zu ihrer herstellung
US6539765B2 (en) 2001-03-28 2003-04-01 Gary Gates Rotary forging and quenching apparatus and method
US6536110B2 (en) 2001-04-17 2003-03-25 United Technologies Corporation Integrally bladed rotor airfoil fabrication and repair techniques
US6576068B2 (en) 2001-04-24 2003-06-10 Ati Properties, Inc. Method of producing stainless steels having improved corrosion resistance
CN1201028C (zh) 2001-04-27 2005-05-11 浦项产业科学研究院 具有优越热加工性能的高锰二联不锈钢及其制造方法
RU2203974C2 (ru) 2001-05-07 2003-05-10 ОАО Верхнесалдинское металлургическое производственное объединение Сплав на основе титана
DE10128199B4 (de) 2001-06-11 2007-07-12 Benteler Automobiltechnik Gmbh Vorrichtung zur Umformung von Metallblechen
RU2197555C1 (ru) 2001-07-11 2003-01-27 Общество с ограниченной ответственностью Научно-производственное предприятие "Велес" СПОСОБ ИЗГОТОВЛЕНИЯ СТЕРЖНЕВЫХ ДЕТАЛЕЙ С ГОЛОВКАМИ ИЗ (α+β) ТИТАНОВЫХ СПЛАВОВ
JP3934372B2 (ja) 2001-08-15 2007-06-20 株式会社神戸製鋼所 高強度および低ヤング率のβ型Ｔｉ合金並びにその製造方法
JP2003074566A (ja) 2001-08-31 2003-03-12 Nsk Ltd 転動装置
CN1159472C (zh) 2001-09-04 2004-07-28 北京航空材料研究院 钛合金准β锻造工艺
US6663501B2 (en) 2001-12-07 2003-12-16 Charlie C. Chen Macro-fiber process for manufacturing a face for a metal wood golf club
BR0214771A (pt) 2001-12-14 2004-12-14 Ati Properties Inc Método para processamento de ligas de titânio beta
JP3777130B2 (ja) 2002-02-19 2006-05-24 本田技研工業株式会社 逐次成形装置
FR2836640B1 (fr) 2002-03-01 2004-09-10 Snecma Moteurs Produits minces en alliages de titane beta ou quasi beta fabrication par forgeage
JP2003285126A (ja) 2002-03-25 2003-10-07 Toyota Motor Corp 温間塑性加工方法
RU2217260C1 (ru) 2002-04-04 2003-11-27 ОАО Верхнесалдинское металлургическое производственное объединение СПОСОБ ИЗГОТОВЛЕНИЯ ПРОМЕЖУТОЧНОЙ ЗАГОТОВКИ ИЗ α- И (α+β)-ТИТАНОВЫХ СПЛАВОВ
US6786985B2 (en) 2002-05-09 2004-09-07 Titanium Metals Corp. Alpha-beta Ti-Ai-V-Mo-Fe alloy
JP2003334633A (ja) 2002-05-16 2003-11-25 Daido Steel Co Ltd 段付き軸形状品の製造方法
US7410610B2 (en) 2002-06-14 2008-08-12 General Electric Company Method for producing a titanium metallic composition having titanium boride particles dispersed therein
US6918974B2 (en) 2002-08-26 2005-07-19 General Electric Company Processing of alpha-beta titanium alloy workpieces for good ultrasonic inspectability
JP4257581B2 (ja) 2002-09-20 2009-04-22 株式会社豊田中央研究所 チタン合金およびその製造方法
AU2003299073A1 (en) 2002-09-30 2004-04-19 Zenji Horita Method of working metal, metal body obtained by the method and metal-containing ceramic body obtained by the method
JP2004131761A (ja) 2002-10-08 2004-04-30 Jfe Steel Kk チタン合金製ファスナー材の製造方法
US6932877B2 (en) 2002-10-31 2005-08-23 General Electric Company Quasi-isothermal forging of a nickel-base superalloy
FI115830B (fi) 2002-11-01 2005-07-29 Metso Powdermet Oy Menetelmä monimateriaalikomponenttien valmistamiseksi sekä monimateriaalikomponentti
US7008491B2 (en) 2002-11-12 2006-03-07 General Electric Company Method for fabricating an article of an alpha-beta titanium alloy by forging
JP2006506525A (ja) 2002-11-15 2006-02-23 ユニバーシティ・オブ・ユタ・リサーチ・ファウンデーション チタン表面上の一体型ホウ化チタンコーティングおよび関連方法
US20040099350A1 (en) 2002-11-21 2004-05-27 Mantione John V. Titanium alloys, methods of forming the same, and articles formed therefrom
US20050145310A1 (en) 2003-12-24 2005-07-07 General Electric Company Method for producing homogeneous fine grain titanium materials suitable for ultrasonic inspection
RU2321674C2 (ru) 2002-12-26 2008-04-10 Дженерал Электрик Компани Способ производства однородного мелкозернистого титанового материала (варианты)
US7010950B2 (en) 2003-01-17 2006-03-14 Visteon Global Technologies, Inc. Suspension component having localized material strengthening
DE10303458A1 (de) 2003-01-29 2004-08-19 Amino Corp., Fujinomiya Verfahren und Vorrichtung zum Formen dünner Metallbleche
RU2234998C1 (ru) 2003-01-30 2004-08-27 Антонов Александр Игоревич Способ изготовления полой цилиндрической длинномерной заготовки (варианты)
KR100617465B1 (ko) 2003-03-20 2006-09-01 수미도모 메탈 인더스트리즈, 리미티드 고압 수소 가스용 스테인레스강, 그 강으로 이루어지는 용기 및 기기
JP4209233B2 (ja) 2003-03-28 2009-01-14 株式会社日立製作所 逐次成形加工装置
JP3838216B2 (ja) 2003-04-25 2006-10-25 住友金属工業株式会社 オーステナイト系ステンレス鋼
US7073559B2 (en) 2003-07-02 2006-07-11 Ati Properties, Inc. Method for producing metal fibers
JP4041774B2 (ja) 2003-06-05 2008-01-30 住友金属工業株式会社 β型チタン合金材の製造方法
US7785429B2 (en) 2003-06-10 2010-08-31 The Boeing Company Tough, high-strength titanium alloys; methods of heat treating titanium alloys
DE10355670B4 (de) 2003-11-28 2005-12-08 Infineon Technologies Ag Verfahren zur Ansteuerung eines Schalters in einer Leistungsfaktorkorrekturschaltung und Ansteuerschaltung
AT412727B (de) 2003-12-03 2005-06-27 Boehler Edelstahl Korrosionsbeständige, austenitische stahllegierung
CN101080504B (zh) 2003-12-11 2012-10-17 俄亥俄州大学 钛合金显微结构细化方法及钛的高温-高应变速率超塑性成形
US7038426B2 (en) 2003-12-16 2006-05-02 The Boeing Company Method for prolonging the life of lithium ion batteries
DK1717330T3 (en) 2004-02-12 2018-09-24 Nippon Steel & Sumitomo Metal Corp METAL PIPES FOR USE IN CARBON GASA MOSPHERE
JP2005281855A (ja) 2004-03-04 2005-10-13 Daido Steel Co Ltd 耐熱オーステナイト系ステンレス鋼及びその製造方法
US7837812B2 (en) 2004-05-21 2010-11-23 Ati Properties, Inc. Metastable beta-titanium alloys and methods of processing the same by direct aging
US7449075B2 (en) 2004-06-28 2008-11-11 General Electric Company Method for producing a beta-processed alpha-beta titanium-alloy article
RU2269584C1 (ru) 2004-07-30 2006-02-10 Открытое Акционерное Общество "Корпорация Всмпо-Ависма" Сплав на основе титана
US20060045789A1 (en) 2004-09-02 2006-03-02 Coastcast Corporation High strength low cost titanium and method for making same
US7096596B2 (en) 2004-09-21 2006-08-29 Alltrade Tools Llc Tape measure device
US7601232B2 (en) 2004-10-01 2009-10-13 Dynamic Flowform Corp. α-β titanium alloy tubes and methods of flowforming the same
US7360387B2 (en) 2005-01-31 2008-04-22 Showa Denko K.K. Upsetting method and upsetting apparatus
US20060243356A1 (en) 2005-02-02 2006-11-02 Yuusuke Oikawa Austenite-type stainless steel hot-rolling steel material with excellent corrosion resistance, proof-stress, and low-temperature toughness and production method thereof
TWI276689B (en) 2005-02-18 2007-03-21 Nippon Steel Corp Induction heating device for a metal plate
JP5208354B2 (ja) 2005-04-11 2013-06-12 新日鐵住金株式会社 オーステナイト系ステンレス鋼
RU2288967C1 (ru) 2005-04-15 2006-12-10 Закрытое акционерное общество ПКФ "Проммет-спецсталь" Коррозионно-стойкий сплав и изделие, выполненное из него
EP1899089B1 (en) 2005-04-22 2012-06-13 K.U. Leuven Research and Development Asymmetric incremental sheet forming system
RU2283889C1 (ru) 2005-05-16 2006-09-20 ОАО "Корпорация ВСМПО-АВИСМА" Сплав на основе титана
JP4787548B2 (ja) 2005-06-07 2011-10-05 株式会社アミノ 薄板の成形方法および装置
DE102005027259B4 (de) 2005-06-13 2012-09-27 Daimler Ag Verfahren zur Herstellung von metallischen Bauteilen durch Halbwarm-Umformung
KR100677465B1 (ko) 2005-08-10 2007-02-07 이영화 판 굽힘용 장형 유도 가열기
US7531054B2 (en) 2005-08-24 2009-05-12 Ati Properties, Inc. Nickel alloy and method including direct aging
US8337750B2 (en) 2005-09-13 2012-12-25 Ati Properties, Inc. Titanium alloys including increased oxygen content and exhibiting improved mechanical properties
JP4915202B2 (ja) 2005-11-03 2012-04-11 大同特殊鋼株式会社 高窒素オーステナイト系ステンレス鋼
US7669452B2 (en) 2005-11-04 2010-03-02 Cyril Bath Company Titanium stretch forming apparatus and method
MY180753A (en) 2005-12-21 2020-12-08 Exxonmobil Res & Eng Co Corrosion resistant material for reduced fouling, heat transfer component with improved corrosion and fouling resistance, and method for reducing fouling
US7611592B2 (en) 2006-02-23 2009-11-03 Ati Properties, Inc. Methods of beta processing titanium alloys
JP5050199B2 (ja) 2006-03-30 2012-10-17 国立大学法人電気通信大学 マグネシウム合金材料製造方法及び装置並びにマグネシウム合金材料
US20090165903A1 (en) 2006-04-03 2009-07-02 Hiromi Miura Material Having Ultrafine Grained Structure and Method of Fabricating Thereof
KR100740715B1 (ko) * 2006-06-02 2007-07-18 경상대학교산학협력단 집전체-전극 일체형 Ｔｉ-Ｎｉ계 합금-Ｎｉ황화물 소자
US7879286B2 (en) 2006-06-07 2011-02-01 Miracle Daniel B Method of producing high strength, high stiffness and high ductility titanium alloys
JP5187713B2 (ja) 2006-06-09 2013-04-24 国立大学法人電気通信大学 金属材料の微細化加工方法
ATE477349T1 (de) 2006-06-23 2010-08-15 Jorgensen Forge Corp Austenitischer paramagnetischer korrosionsfreier stahl
WO2008017257A1 (en) 2006-08-02 2008-02-14 Hangzhou Huitong Driving Chain Co., Ltd. A bended link plate and the method to making thereof
US20080103543A1 (en) 2006-10-31 2008-05-01 Medtronic, Inc. Implantable medical device with titanium alloy housing
JP2008200730A (ja) 2007-02-21 2008-09-04 Daido Steel Co Ltd Ｎｉ基耐熱合金の製造方法
CN101294264A (zh) 2007-04-24 2008-10-29 宝山钢铁股份有限公司 一种转子叶片用α+β型钛合金棒材制造工艺
US20080300552A1 (en) 2007-06-01 2008-12-04 Cichocki Frank R Thermal forming of refractory alloy surgical needles
CN100567534C (zh) 2007-06-19 2009-12-09 中国科学院金属研究所 一种高热强性、高热稳定性的高温钛合金的热加工和热处理方法
US20090000706A1 (en) 2007-06-28 2009-01-01 General Electric Company Method of controlling and refining final grain size in supersolvus heat treated nickel-base superalloys
DE102007039998B4 (de) 2007-08-23 2014-05-22 Benteler Defense Gmbh & Co. Kg Panzerung für ein Fahrzeug
RU2364660C1 (ru) 2007-11-26 2009-08-20 Владимир Валентинович Латыш Способ получения ультрамелкозернистых заготовок из титановых сплавов
JP2009138218A (ja) 2007-12-05 2009-06-25 Nissan Motor Co Ltd チタン合金部材及びチタン合金部材の製造方法
CN100547105C (zh) 2007-12-10 2009-10-07 巨龙钢管有限公司 一种x80钢弯管及其弯制工艺
BRPI0820586B1 (pt) 2007-12-20 2018-03-20 Ati Properties Llc Aço inoxidável austenítico e artigo de fabricação incluindo o aço inoxidável austenítico
KR100977801B1 (ko) 2007-12-26 2010-08-25 주식회사 포스코 강도 및 연성이 우수한 저탄성 티타늄 합금 및 그 제조방법
US8075714B2 (en) 2008-01-22 2011-12-13 Caterpillar Inc. Localized induction heating for residual stress optimization
RU2368695C1 (ru) 2008-01-30 2009-09-27 Федеральное государственное унитарное предприятие "Всероссийский научно-исследовательский институт авиационных материалов" (ФГУП "ВИАМ") Способ получения изделия из высоколегированного жаропрочного никелевого сплава
DE102008014559A1 (de) 2008-03-15 2009-09-17 Elringklinger Ag Verfahren zum bereichsweisen Umformen einer aus einem Federstahlblech hergestellten Blechlage einer Flachdichtung sowie Einrichtung zur Durchführung dieses Verfahrens
WO2009142228A1 (ja) 2008-05-22 2009-11-26 住友金属工業株式会社 原子力用高強度Ni基合金管及びその製造方法
JP2009299110A (ja) 2008-06-11 2009-12-24 Kobe Steel Ltd 断続切削性に優れた高強度α−β型チタン合金
JP5299610B2 (ja) 2008-06-12 2013-09-25 大同特殊鋼株式会社 Ｎｉ−Ｃｒ−Ｆｅ三元系合金材の製造方法
RU2392348C2 (ru) 2008-08-20 2010-06-20 Федеральное Государственное Унитарное Предприятие "Центральный Научно-Исследовательский Институт Конструкционных Материалов "Прометей" (Фгуп "Цнии Км "Прометей") Коррозионно-стойкая высокопрочная немагнитная сталь и способ ее термодеформационной обработки
JP5315888B2 (ja) 2008-09-22 2013-10-16 Ｊｆｅスチール株式会社 α−β型チタン合金およびその溶製方法
CN101684530A (zh) 2008-09-28 2010-03-31 杭正奎 超耐高温镍铬合金及其制造方法
RU2378410C1 (ru) 2008-10-01 2010-01-10 Открытое акционерное общество "Корпорация ВСПМО-АВИСМА" Способ изготовления плит из двухфазных титановых сплавов
US8408039B2 (en) 2008-10-07 2013-04-02 Northwestern University Microforming method and apparatus
RU2383654C1 (ru) 2008-10-22 2010-03-10 Государственное образовательное учреждение высшего профессионального образования "Уфимский государственный авиационный технический университет" Наноструктурный технически чистый титан для биомедицины и способ получения прутка из него
US8430075B2 (en) 2008-12-16 2013-04-30 L.E. Jones Company Superaustenitic stainless steel and method of making and use thereof
BRPI1007220A8 (pt) 2009-01-21 2017-09-12 Nippon Steel & Sumitomo Metal Corp membro de metal dobrado e método para sua fabricação
RU2393936C1 (ru) 2009-03-25 2010-07-10 Владимир Алексеевич Шундалов Способ получения ультрамелкозернистых заготовок из металлов и сплавов
US8578748B2 (en) 2009-04-08 2013-11-12 The Boeing Company Reducing force needed to form a shape from a sheet metal
US8316687B2 (en) 2009-08-12 2012-11-27 The Boeing Company Method for making a tool used to manufacture composite parts
CN101637789B (zh) 2009-08-18 2011-06-08 西安航天博诚新材料有限公司 一种电阻热张力矫直装置及矫直方法
JP2011121118A (ja) 2009-11-11 2011-06-23 Univ Of Electro-Communications 難加工性金属材料を多軸鍛造処理する方法、それを実施する装置、および金属材料
JP5696995B2 (ja) 2009-11-19 2015-04-08 独立行政法人物質・材料研究機構 耐熱超合金
RU2425164C1 (ru) 2010-01-20 2011-07-27 Открытое Акционерное Общество "Корпорация Всмпо-Ависма" Вторичный титановый сплав и способ его изготовления
US10053758B2 (en) 2010-01-22 2018-08-21 Ati Properties Llc Production of high strength titanium
DE102010009185A1 (de) 2010-02-24 2011-11-17 Benteler Automobiltechnik Gmbh Profilbauteil
EP2571637B1 (en) 2010-05-17 2019-03-27 Magna International Inc. Method and apparatus for forming materials with low ductility
CA2706215C (en) 2010-05-31 2017-07-04 Corrosion Service Company Limited Method and apparatus for providing electrochemical corrosion protection
US9255316B2 (en) * 2010-07-19 2016-02-09 Ati Properties, Inc. Processing of α+β titanium alloys
US8499605B2 (en) 2010-07-28 2013-08-06 Ati Properties, Inc. Hot stretch straightening of high strength α/β processed titanium
US9206497B2 (en) 2010-09-15 2015-12-08 Ati Properties, Inc. Methods for processing titanium alloys
US8613818B2 (en) 2010-09-15 2013-12-24 Ati Properties, Inc. Processing routes for titanium and titanium alloys
US20120067100A1 (en) 2010-09-20 2012-03-22 Ati Properties, Inc. Elevated Temperature Forming Methods for Metallic Materials
US20120076611A1 (en) 2010-09-23 2012-03-29 Ati Properties, Inc. High Strength Alpha/Beta Titanium Alloy Fasteners and Fastener Stock
US10513755B2 (en) 2010-09-23 2019-12-24 Ati Properties Llc High strength alpha/beta titanium alloy fasteners and fastener stock
US20120076686A1 (en) 2010-09-23 2012-03-29 Ati Properties, Inc. High strength alpha/beta titanium alloy
RU2441089C1 (ru) 2010-12-30 2012-01-27 Юрий Васильевич Кузнецов КОРРОЗИОННО-СТОЙКИЙ СПЛАВ НА ОСНОВЕ Fe-Cr-Ni, ИЗДЕЛИЕ ИЗ НЕГО И СПОСОБ ИЗГОТОВЛЕНИЯ ИЗДЕЛИЯ
JP2012140690A (ja) 2011-01-06 2012-07-26 Sanyo Special Steel Co Ltd 靭性、耐食性に優れた二相系ステンレス鋼の製造方法
JP5861699B2 (ja) 2011-04-25 2016-02-16 日立金属株式会社 段付鍛造材の製造方法
WO2012146653A2 (en) 2011-04-29 2012-11-01 Aktiebolaget Skf Heat-treatment of an alloy for a bearing component
US8679269B2 (en) 2011-05-05 2014-03-25 General Electric Company Method of controlling grain size in forged precipitation-strengthened alloys and components formed thereby
CN102212716B (zh) 2011-05-06 2013-03-27 中国航空工业集团公司北京航空材料研究院 一种低成本的α+β型钛合金
US8652400B2 (en) 2011-06-01 2014-02-18 Ati Properties, Inc. Thermo-mechanical processing of nickel-base alloys
US9034247B2 (en) 2011-06-09 2015-05-19 General Electric Company Alumina-forming cobalt-nickel base alloy and method of making an article therefrom
CA2839303C (en) 2011-06-17 2018-08-14 Titanium Metals Corporation Method for the manufacture of alpha-beta ti-al-v-mo-fe alloy sheets
US20130133793A1 (en) 2011-11-30 2013-05-30 Ati Properties, Inc. Nickel-base alloy heat treatments, nickel-base alloys, and articles including nickel-base alloys
US9347121B2 (en) 2011-12-20 2016-05-24 Ati Properties, Inc. High strength, corrosion resistant austenitic alloys
US9050647B2 (en) 2013-03-15 2015-06-09 Ati Properties, Inc. Split-pass open-die forging for hard-to-forge, strain-path sensitive titanium-base and nickel-base alloys
US9869003B2 (en) 2013-02-26 2018-01-16 Ati Properties Llc Methods for processing alloys
US9192981B2 (en) 2013-03-11 2015-11-24 Ati Properties, Inc. Thermomechanical processing of high strength non-magnetic corrosion resistant material
US9777361B2 (en) 2013-03-15 2017-10-03 Ati Properties Llc Thermomechanical processing of alpha-beta titanium alloys
JP6171762B2 (ja) 2013-09-10 2017-08-02 大同特殊鋼株式会社 Ｎｉ基耐熱合金の鍛造加工方法
US11111552B2 (en) 2013-11-12 2021-09-07 Ati Properties Llc Methods for processing metal alloys
US10094003B2 (en) 2015-01-12 2018-10-09 Ati Properties Llc Titanium alloy
US10502252B2 (en) 2015-11-23 2019-12-10 Ati Properties Llc Processing of alpha-beta titanium alloys

Patent Citations (1)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
CN1816641A (zh) * 2003-05-09 2006-08-09 Ati资产公司 钛－铝－钒合金的加工及由其制造的产品

Non-Patent Citations (1)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Title
Joseph D. Beal etc., "Forming of Titanium and Titanium Alloy", ASM Handbook, vol.14B, 2006, page:656~669. *

Also Published As

Publication number Publication date
TW201224162A (en) 2012-06-16
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