CN103025906A - α/β钛合金的加工 - Google Patents

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Abstract

公开了用于从α+β钛合金形成制品的工艺。所述α+β钛合金包含按重量百分比从2.90至5.00的铝、从2.00至3.00的钒、从0.40至2.00的铁和从0.10至0.30的氧。将所述α+β钛合金在环境温度至500°F范围内的温度冷加工，并且随后在700°F至1200°F范围内的温度时效。

Description

α/β钛合金的加工
发明人
David J.Bryan
技术领域
本公开涉及用于生产高强度α/β(α+β)钛合金的工艺并且涉及通过所公开的工艺生产的产品。
背景
钛和钛基合金用于多种应用中，原因在于这些材料相对高的强度、低密度和良好的耐蚀性。例如，钛和钛基合金因为这种材料的高强度-重量比和耐蚀性而广泛地用于航天工业中。已知广泛用于多种应用中的一组钛合金是α/β(α+β)Ti-6Al-4V合金，其包含以重量计6%的铝、4%的钒、小于0.20%的氧和钛的名义成分。
Ti-6Al-4V合金是最常见的钛基制造的材料之一，据估计占据超过50%的总钛基材料市场。Ti-6Al-4V合金用于众多应用中，这些应用得益于该合金在低温至中等温度下的高强度、轻重量和耐蚀性的组合。例如，Ti-6Al-4V合金用来生产飞行器发动机组件、飞行器结构性组件、紧固件、高性能汽车组件、医疗器械的组件、运动装备、海洋应用的组件和化学加工设备的组件。
Ti-6Al-4V合金轧制产品一般上在轧制退火条件下或在经固溶处理和时效(STA)条件下使用。可在轧制退火条件下提供相对较低强度的Ti-6Al-4V合金轧制产品。如本文所用，“轧制退火条件”指在“轧制退火”热处理后钛合金的条件，在“轧制退火”热处理中，工件在升高的温度(例如，1200-1500°F/649-816°C)下退火约1-8小时并且在静止空气中冷却。在工件于α+β相场中热加工后，对其进行轧制退火热处理。在室温下，在轧制退火条件下的Ti-6Al-4V合金具有130ksi(896MPa)的最低规定的极限拉张强度和120ksi(827MPa)的最低规定的屈服强度。参见例如航天材料规范(AMS)4928和6931A，这些文献通过引用的方式并入本文。
为增加Ti-6Al-4V合金的强度，这些材料通常经过STA热处理。STA热处理通常在工件于α+β相场中被热加工后进行。STA指在低于β转变温度的升高温度(例如，1725-1775°F/940-968°C)下热处理工件持续相对短暂的保温时间(例如，约1小时)并且随后用水或等同介质快速地对工件进行淬火。淬火的工件在升高的温度(例如，900-1200°F/482-649°C)下时效约4-8小时并且在静止空气中冷却。在室温下，根据STA加工制品的直径或厚度尺度，在STA条件下的Ti-6Al-4V合金具有150-165ksi(1034-1138MPa)的最低规定的极限拉张强度和140-155ksi(965-1069MPa)的最低规定的屈服强度。参见例如AMS4965和AMS6930A，这些文献通过引用的方式并入本文。
然而，在使用STA热处理来实现Ti-6Al-4V合金的高强度时存在众多限制。例如，材料的固有物理特性和在STA加工期间对快速淬火的要求限制了可以实现高强度的制品大小和尺寸，并且可能展现出相对较大的热应力、内应力、翘曲和维度扭曲。本公开涉及用于加工某些α+β钛合金以提供可媲美或优于STA条件下的Ti-6Al-4V合金的特性但又不遭受STA加工的限制的机械特性的方法。
发明简述
本文中公开的实施方案涉及用于从α+β钛合金形成制品的工艺。所述工艺包括将所述α+β钛合金在环境温度至500°F(260°C)范围内的温度冷加工，并且在冷加工步骤后，在700°F至1200°F(371-649°C)范围内的温度时效所述α+β钛合金。所述α+β钛合金包含按重量百分比从2.90%至5.00%的铝、从2.00%至3.00%的钒、从0.40%至2.00%的铁、从0.10%至0.30%的氧、附带杂质和钛。
可以理解，公开和本文所述的本发明不限于在此简述中所公开的实施方案。
附图简述
本文公开和描述的多个非限制性实施方案的特征可以通过参考附图更好地理解，其中：
图1是平均极限拉张强度和平均屈服强度对冷加工的图，所述冷加工量化为冷拉态条件下冷拉α+β钛合金棒的断面收缩率%(%RA)；
图2是平均延性的图，所述平均延性量化为冷拉态条件下冷拉α+β钛合金棒的拉张伸长%；
图3是在根据本文中公开的工艺的实施方案冷加工和直接时效后，极限拉张强度和屈服强度对α+β钛合金棒的延伸%的图；
图4是在根据本文中公开的工艺的实施方案冷加工和直接时效后，平均极限拉张强度和平均屈服强度对α+β钛合金棒的平均伸长率的图；
图5是平均极限拉张强度和平均屈服强度对α+β钛合金棒的图，所述α+β钛合金棒经冷加工至20%断面收缩率和在温度下时效1小时或8小时；
图6是平均极限拉张强度和平均屈服强度对α+β钛合金棒的图，所述α+β钛合金棒经冷加工至30%断面收缩率和在温度下时效1小时或8小时；
图7是平均极限拉张强度和平均屈服强度对α+β钛合金棒的图，所述α+β钛合金棒经冷加工至40%断面收缩率和在温度下时效1小时或8小时；
图8是平均伸长率对α+β钛合金棒的时效温度的图，所述α+β钛合金棒经冷加工至20%断面收缩率和在温度下时效1小时或8小时；
图9是平均伸长率对α+β钛合金棒的时效温度的图，所述α+β钛合金棒经冷加工至30%断面收缩率和在温度下时效1小时或8小时；
图10是平均伸长率对α+β钛合金棒的时效温度的图，所述α+β钛合金棒经冷加工至40%断面收缩率和在温度下时效1小时或8小时；
图11是平均极限拉张强度和平均屈服强度对α+β钛合金棒的时效时间的图，所述α+β钛合金棒经冷加工至20%断面收缩率和在850°F(454°C)或1100°F(593°C)时效；并且
图12是平均伸长率对α+β钛合金棒的时效时间的图，所述α+β钛合金棒经冷加工至20%断面收缩率和在850°F(454°C)或1100°F(593°C)时效。
当考虑对本公开的多个非限制性实施方案的以下详细描述时，读者将理解前述细节以及其他。当实施或使用本文所述的实施方案时，读者也可以理解额外的细节。
非限制性实施方案的详述
应当理解对所公开实施方案的描述已经简化，以便仅显示与清晰理解所公开实施方案有关的那些特点和特征，同时出于清晰性目的，消除特点和特征。当考虑所公开实施方案的这种描述时，本领域普通技术人员会认识到其他特点和特征可能在所公开实施方案的具体实施或应用中是合乎需要的。然而，因为这类其他特点和特征可以由本领域普通技术人员在考虑所公开实施方案的这种描述时轻易地确定并实施，并且因此对于完全理解所公开的实施方案而言不是必需的，所以本文中没有提供这类特点、特征等的描述。因而，应当理解，本文中所述的描述仅是所公开实施方案的示例和说明，并且不意在限制由权利要求书限定的本发明范围。
在本公开中，除非另外指明，全部数字参数应理解为在全部情况下前置有术语“约”并受其修饰，其中所述数字参数拥有固有变异性，所述固有变异性是用来测定参数数值的潜在测量技术的特征。最低限度地并且不企图限制等同物原则适用于权利要求书的范围，本发明描述中所述的每个数字参数应当至少根据所报道的有效数字的数目并且通过普通修约技术加以解释。
另外，本文中描述的任何数字范围意在包括隶属于所述范围内的全部子范围。例如，范围“1至10”意在包括在所述最小值1和所述最大值10之间(并且包括最小值和最大值)的全部子范围，即，具有等于或大于1的最小值和等于或小于10的最大值。本文中描述的任何最大数字限制意在包括隶属于其中的全部较低数字限制并且本文中描述的任何最小数字限制意在包括隶属于其中的全部较高数字限制。因此，申请人保留修订本公开(包括权利要求书)的权利以明确地描述隶属于本文中明确所述的范围内部的任何子范围。全部这类范围意在本文中内在地公开，从而明确描述任何这类子范围的修订将符合35U.S.C.§112,第一段和35U.S.C.§132(a)的要求。
除非另外说明，否则语法冠词“a(一个)”、“an(一个)”和“the(该)”意在包括“至少一个”或“一个或多个”。因此，这些冠词在本文中用来指该冠词的语法对象的一个或多于一个(即指“至少一个”)。以举例方式，“一个组件”意指一个或多个组件，并且因此，可能构思多于一个组件并且可以在所述实施方案的实施中采用或使用之。
除非另外说明，否则将所称通过引用方式并入本文中的任何专利、出版物或其他披露材料完整并入本文，但是仅至这样的程度，从而所并入的材料不与本说明书中明确所述的现有定义、声明或其他披露材料矛盾。因此并且至必需程度，如本文中所述的明确披露内容优先于通过引用方式并入本文中的任何矛盾性材料。仅将所称通过引用方式并入本文中，但是与本文中所述的现有定义、声明或其他披露材料矛盾的任何材料或其部分以如此程度并入，从而在所并入的材料和现有的披露材料之间不发生矛盾。申请人保留修订本公开的权利以明确地描通过引用方式并入本文中的任何主题或其部分。
本公开包括对多种实施方案的描述。应当理解本文所述的多种实施方案是示例性、说明性和非限制性的。因此，本公开不受对多种示例性、说明性和非限制性实施方案的描述限制。相反，本发明由权利要求书限定，其中可以修订权利要求书以描述在本公开中明确或内在描述或由本公开明确或内在支持的任何特点或特征。另外，申请人保留修订权利要求书的权利以明确放弃可能在现有技术中存在的特点或特征。因此，任何这类修订将符合35U.S.C.§112,第一段和35U.S.C.§132(a)的要求。本文公开和描述的多种实施方案可以包含如本文多样描述的特点和特征、由其组成或基本上由其组成。
本文中公开的多种实施方案涉及用于从具有与Ti-6Al-4V合金不同的化学成分的α+β钛合金形成制品的热机械工艺。在多个实施方案中，α+β钛合金包含按重量百分比从2.90至5.00的铝、从2.00至3.00的钒、从0.40至2.00的铁、从0.20至0.30的氧、附带杂质和钛。在授予Kosaka的美国专利号5,980,655（其通过引用方式并入本文）中描述了这些α+β钛合金(在本文中称作“Kosaka合金”)。Kosaka合金的名义商业成分包含按重量百分比4.00的铝、2.50的钒、1.50的铁、0.25的氧、附带杂质和钛，并且可以称作Ti-4Al-2.5V-1.5Fe-0.25O合金。
美国专利号5,980,655(“′655专利”)描述了使用α+β热机械加工方法从Kosaka合金铸锭形成板材。Kosaka合金被研发作为Ti-6Al-4V合金的较低成本替代物，用于防弹装甲板应用。'655专利中所述的α+β热机械加工方法包括：
(a)形成具有Kosaka合金成分的铸锭；
(b)在高于所述合金的β转变温度的温度(例如，在高于1900°F(1038°C)的温度)下β锻造所述铸锭以形成中间板坯；
(c)在低于所述合金的β转变温度但处于α+β相场内的温度(例如，在1500-1775°F(815-968°C)的温度)下α+β锻造所述中间板坯；
(d)在低于所述合金的β转变温度但处于α+β相场内的温度(例如，在1500-1775°F(815-968°C)的温度)下α+β滚压所述板坯至最终板材厚度；以及
(e)在1300-1500°F(704-815°C)的温度下轧制退火。
根据'655专利中所公开的工艺形成的板材展现出可媲美或优于Ti-6Al-4V板材的防弹特性。然而，根据'655专利中所公开的工艺形成的板材展现出低于经STA加工后Ti-6Al-4V合金实现的高强度的室温拉张强度。
在室温下，在STA条件下的Ti-6Al-4V合金可以展现出约160-177ksi(1103-1220MPa)的极限拉张强度和约150-164ksi(1034-1131MPa)的屈服强度。然而，因为Ti-6Al-4V的某些物理特性（如相对低的导热性），所以可以通过STA加工用Ti-6Al-4V合金实现的极限拉张强度和屈服强度取决于经历STA加工的Ti-6Al-4V合金制品的大小。就这个方面而言，Ti-6Al-4V合金的相对低的导热性限制了可以使用STA加工充分硬化/强化的制品的直径/厚度，因为大直径或厚截面合金制品的内在部分在淬火期间不以足以形成α'相(α'-相)的速率冷却。以这种方式，大直径或厚截面Ti-6Al-4V合金的STA加工产生一种具有包围不具有相同水平的析出强化的相对较弱的核心的析出强化壳体（这可以显著降低制品的总强度）的制品。例如，对于具有大于约0.5英寸(1.27cm)的小尺度(例如，直径或厚度)的制品，Ti-6Al-4V合金制品的强度开始下降，并且STA加工对于具有大于约3英寸(7.62cm)的小尺度的Ti-6Al-4V合金制品不提供任何益处。
在STA条件下的Ti-6Al-4V合金的拉张强度的尺寸依赖性在材料规范(如AMS6930A)的与增加的制品尺寸相对应的下降的强度最小值中是明显的，其中在STA条件下的Ti-6Al-4V合金的最高强度最小值对应于具有小于0.5英寸(1.27cm)的直径或厚度的制品。例如，对于在STA条件下且具有小于0.5英寸(1.27cm)的直径或厚度的Ti-6Al-4V合金制品，AMS6930A规定了165ksi(1138MPa)的最小极限拉张强度和155ksi(1069MPa)的最小屈服强度。
另外，STA加工可导致相对大的热应力和内应力并且在淬火步骤期间可造成钛合金制品的翘曲。尽管有其限制性，但STA加工仍是在Ti-6Al-4V合金中实现高强度的标准方法，因为Ti-6Al-4V合金通常不是可冷变形的并且因此不能被有效地冷加工以提高强度。不意图受理论约束，通常认为冷可变形性/可加工性的缺乏可归因于Ti-6Al-4V合金中的滑移成带(slip banding)现象。
Ti-6Al-4V合金的α相(α-相)使共格的Ti3Al(α-2)粒子析出。这些共格的α-2(α2)析出物增加了合金的强度，但是因为共格析出物在塑性变形期间因移动位错而被剪切，所以沉淀物导致明显的平面滑移带在合金的微结构内部形成。另外，已经显示Ti-6Al-4V合金晶体形成铝和氧原子的短程有序的局部区域，即，局部偏离于铝和氧原子在晶体结构内部的均匀分布。已经显示熵减少的这些局部区域促进明显的平面滑移带在Ti-6Al-4V合金的微结构内部的形成。这些微结构和热力学特征在Ti-6Al-4V合金内的存在可以在变形期间造成滑移位错的纠缠或以其它方式防止位错滑移。当这种情况出现时，滑移被定位至合金中明显的平面区域（称作滑移带）。滑移带造成延性损失、裂纹形核和裂纹扩展，这导致冷加工期间Ti-6Al-4V合金的失效。
因此，Ti-6Al-4V合金通常在通常高于α2溶线温度的升高的温度下被加工(例如，锻造、滚压、拉延等)。Ti-6Al-4V合金不能被有效地冷加工以增加强度，原因在于冷变形期间开裂(即工件失效)的高发生率。然而，出乎意料地发现了Kosaka合金具有相当大的冷可变形/可加工度，如美国专利申请公开号2004/0221929（其通过引用方式并入本文）中所述。
已经确定，Kosaka合金在冷加工期间不展现出滑移成带，并且因此在冷加工期间展现出比Ti-6Al-4V合金明显更少的开裂。不意图受理论约束，据信Kosaka合金中滑移带的缺少可以归因于铝和氧短程有序的最小化。此外，α2-相稳定性在Kosaka合金中相对于Ti-6Al-4V较低，例如，如α2-相溶线温度(对于Ti-6Al-4V是1305°F/707°C(最大0.15重量百分比的氧)且对于Ti-4Al-2.5V-1.5Fe-0.25O是1062°F/572°C，使用美国威斯康星州麦迪逊的CompuTherm LLC的Pandat软件测定)的平衡模型所展示。因此，Kosaka合金可以被冷加工以实现高强度并且保留可加工水平的延性。此外，已经发现可以将Kosaka合金冷加工和时效以实现胜过仅仅冷加工的增强的强度和增强的延性。如此，Kosaka合金可以实现可媲美或优于在STA条件下的Ti-6Al-4V合金的强度和延性，但是不需要STA加工并且没有STA加工的限制。
通常。“冷加工”指在显著削弱材料流变应力的温度加工合金。如本文中关于所公开的方法所用，“冷加工”、“冷加工的”、“冷成型”和类似术语或与其中特定加工或形成技术相联系使用的“冷”，指不高于500°F(260°C)的温度加工或(依情形而定)已经在这个温度加工的特征。因此，例如，在环境温度至500°F(260°C)范围内的温度对Kosaka合金工件进行拉延操作在本文中视为冷加工。另外，术语“加工”、“成型”和“变形”在本文中总体上可互换地使用，术语“可加工性”、“可成型性”、“可变形性”和类似术语也是如此。应当理解，与本申请有关的适用于“冷加工”、“冷加工”、“冷成型”和类似术语的意思不意在并且没有限制这些术语在其他语境下或与其他发明相关情况下的意思。
在多个实施方案中，本文中公开的工艺可以包括在环境温度至直至500°F(260°C)范围内的温度冷加工α+β钛合金。在冷加工操作后，α+β钛合金可以在700°F至1200°F(371-649°C)范围内的温度时效。
当一种机械操作(例如冷拉伸展)在本文中描述为在指定温度或在指定温度范围内实施、进行等时，这种机械操作是对这种机械操作开始时处于该指定温度或处于该指定温度范围内的工件进行。在机械操作过程期间，工件的温度可能从机械操作开始时工件的初始温度变动。例如，工件的温度可以因加工操作期间的绝热加热而提高或因加工操作期间的传导性、对流性和/或辐射性冷却而下降。偏离机械操作开始时的初始温度的温度变动的幅度和方向可取决于多种参数，例如，对工件进行的加工水平、进行加工时的应变率、机械操作开始时工件的初始温度和周围环境的温度。
当一种热操作(如时效热处理)在本文中描述为在指定温度和指定时间段或在指定的温度范围和时间范围内实施时，将这种操作进行指定的时间，同时维持工件处于所述温度。本文对热操作(如时效热处理)所述的时间段不包括加热时间和冷却时间，这可以取决于例如工件的尺寸和形状。
在多个实施方案中，α+β钛合金可以在环境温度直至500°F(260°C)范围或其中任何子范围（例如，环境温度至450°F(232°C)、环境温度至400°F(204°C)、环境温度至350°F(177°C)、环境温度至300°F(149°C)、环境温度至250°F(121°C)、环境温度至200°F(93°C)或环境温度至150°F(65°C)）内的温度被冷加工。在多个实施方案中，α+β钛合金在环境温度被冷加工。
在多个实施方案中，α+β钛合金的冷加工可以使用成型技术进行，所述成型技术包括但不必然限于拉延、深拉延、滚压、滚压成型、锻造、挤压、皮尔格式轧管(pilgering)、摆辗、变薄旋压、剪切-旋压、液压成型、挤胀成型、模锻、冲击挤压、爆炸成型、橡胶成型、反挤压、冲孔、旋压、拉伸成型、压弯、电磁成型、镦制(heading)、压印(coining)及其任意组合。就本文中公开的工艺而言，在不大于500°F(260°C)的温度进行时，这些成型技术对α+β钛合金提供冷加工。
在多个实施方案中，可以将α+β钛合金冷加工至20%至60%的断面收缩率。例如，可以将α+β钛合金工件(例如，铸锭、钢坯、棒、杆、管件、板坯或板材)塑性变形（例如，在冷拉、冷轧、冷挤或冷锻操作中），从而使工件的横截面面积收缩达20%至60%范围内的百分比。对于圆柱形工件，例如，圆形铸锭、钢坯、棒、杆和管件，针对工件的圆形或环形截面测量断面收缩率，所述截面大体上垂直于工件穿过拉延模、挤压模等运动的方向。同样，针对工件的大体上垂直于工件穿过滚压设备等的轧辊运动的方向的截面测量被滚压的工件的断面收缩率。
在多个实施方案中，可以将α+β钛合金冷加工至20%至60或其中的任何子范围（例如，30%至60%、40%至60%、50%至60%、20%至50%、20%至40%、20%至30%、30%至50%、30%至40%或40%至50%）的断面收缩率。可以将α+β钛合金冷加工至20%至60%的断面收缩率，而没有可观察到的边裂或其他表面开裂。可以在没有任何中间应力消除退火的情况下进行冷加工。以这种方式，本文中公开的工艺的多种实施方案可以在没有任何中间应力消除退火的情况下在连续的冷加工操作(例如两次或更多次通过冷拉设备)之间实现达60%的断面收缩率。
在多个实施方案中，冷加工操作可以包括至少两个变形循环，其中每个变形循环包括冷加工α+β钛合金到至少10%的断面收缩率。在多个实施方案中，冷加工操作可以包括至少两个变形循环，其中每个变形循环包括冷加工α+β钛合金到至少20%的断面收缩率。这至少两个变形循环可以在没有任何中间应力消除退火的情况下实现达60%的断面收缩率。
例如，在冷拉操作中，可以将棒在环境温度下在第一次拉伸中冷拉至大于20%的断面收缩率。可以随后将大于20%冷拉的棒在环境温度下在第二次拉伸中冷拉至大于20%的第二断面收缩率。两次冷拉伸可以在其间没有任何中间应力消除退火的情况下进行。以这种方式，可以使用至少两个变形循环冷加工α+β钛合金，以实现较大的总体断面收缩率。在给定的冷加工操作的实施中，使α+β钛合金冷变形所需的力将取决于多种参数，包括例如工件的尺寸和形状、合金材料的屈服强度、变形程度(例如，断面收缩率)和特定的冷加工技术。
在多种实施方案中，在冷加工操作后，冷加工的α+β钛合金可以在700°F至1200°F(371-649°C)范围或其任何子范围(例如，800°F至1150°F、850°F至1150°F、800°F至1100°F或850°F至1100°F(即，427-621°C、454-621°C、427-593°C或454-593°C))内的温度被时效。时效热处理可在足以提供规定的机械特性(例如，规定的极限拉张强度、规定的屈服强度和/或规定的伸长率)组合的温度下和时间长度内进行。例如，在多个实施方案中，时效热处理可以在某个温度下进行达50小时。在多个实施方案中，时效热处理可以在某个温度下进行0.5至10小时或其中的任何子范围，例如在该温度下进行1至8小时。时效热处理可以在温控炉(例如，户外煤气炉(open-air gas furnace))中进行。
在多个实施方案中，本文中公开的工艺还可以包括在冷加工操作之前进行的热加工操作。热加工操作可以在α+β相场内进行。例如，热加工操作可以在低于α+β钛合金的β转变温度300°F至25°F(167-15°C)范围内的温度下进行。通常，Kosaka合金具有约1765°F至1800°F(963-982°C)的β转变温度。在多种实施方案中，α+β钛合金可以在1500°F至1775°F(815-968°C)范围或其中的任何子范围(例如，1600°F至1775°F、1600°F至1750°F或1600°F至1700°F(即，871-968°C、871-954°C或871-927°C))内的温度下被热加工。
在冷加工操作之前包括热加工操作的实施方案中，本文中公开的工艺还可以包括在热加工操作和冷加工操作之间的任选的退火或应力消除热处理。热加工的α+β钛合金可以在1200°F至1500°F(649-815°C)范围或其中的任何子范围(例如，1200°F至1400°F或1250°F至1300°F(即，649-760°C或677-704°C))内的温度下被退火。
在多个实施方案中，本文中公开的工艺可以包括在α+β相场内进行的热加工操作之前，在β相场内进行的任选的热加工操作。例如，可以在β相场内热加工钛合金铸锭以形成中间制品。这种中间制品可以在α+β相场内被热加工以形成α+β相微结构。在热加工后，中间制品可以被应力消除退火并且随后在环境温度至500°F(260°C)范围内的温度被冷加工。冷加工的制品可以在700°F至1200°F(371-649°C)范围内的温度被时效。在高于合金的β转变温度的温度，例如，在1800°F至2300°F(982-1260°C)范围或其中的任何子范围(例如，1900°F至2300°F或1900°F至2100°F(即，1038-1260°C或1038-1149°C))内的温度，进行β相场内的任选的热加工。
在多种实施方案中，本文中公开的工艺可以以形成α+β钛合金制品为特征，所述α+β钛合金制品在环境温度下具有155ksi至200ksi(1069-1379MPa)范围内的极限拉张强度和8%至20%范围内的伸长率。另外，在多种实施方案中，本文中公开的工艺可以以形成α+β钛合金制品为特征，所述α+β钛合金制品在环境温度下具有160ksi至180ksi(1103-1241MPa)范围内的极限拉张强度和8%至20%范围内的伸长率。此外，在多种实施方案中，本文中公开的工艺可以以形成α+β钛合金制品为特征，所述α+β钛合金制品在环境温度下具有165ksi至180ksi(1138-1241MPa)范围内的极限拉张强度和8%至17%范围内的伸长率。
在多种实施方案中，本文中公开的工艺可以以形成α+β钛合金制品为特征，所述α+β钛合金制品在环境温度下具有140ksi至165ksi(965-1138MPa)范围内的屈服强度和8%至20%范围内的伸长率。此外，在多种实施方案中，本文中公开的工艺可以以形成α+β钛合金制品为特征，所述α+β钛合金制品在环境温度下具有155ksi至165ksi(1069-1138MPa)范围内的屈服强度和8%至15%范围内的伸长率。
在多种实施方案中，本文中公开的工艺可以以形成α+β钛合金制品为特征，所述α+β钛合金制品在环境温度下具有在包括于155ksi至200ksi(1069-1379MPa)内的任何子范围内的极限拉张强度、在包括于140ksi至165ksi(965-1138MPa)内的任何子范围内的屈服强度和在包括于8%至20%内的任何子范围内的伸长率。
在多种实施方案中，本文中公开的工艺可以以形成α+β钛合金制品为特征，所述α+β钛合金制品在环境温度下具有大于155ksi的极限拉张强度、大于140ksi的屈服强度和大于8%的伸长率。根据多种实施方案形成的α+β钛合金制品可以在环境温度下具有大于166ksi、大于175ksi、大于185ksi或大于195ksi的极限拉张强度。根据多种实施方案形成的α+β钛合金制品可以在环境温度下具有大于145ksi、大于155ksi或大于160ksi的屈服强度。根据多种实施方案形成的α+β钛合金制品可以在环境温度下具有大于8%、大于10%、大于12%、大于14%、大于16%或大于18%的伸长率。
在多种实施方案中，本文中公开的工艺可以以形成α+β钛合金制品为特征，所述α+β钛合金制品在环境温度下具有与由经固溶处理和时效(STA)条件下的Ti-6Al-4V合金组成的其它相同制品在环境温度下的极限拉张强度、屈服强度和伸长率至少同样大的极限拉张强度、屈服强度和伸长率。
在多种实施方案中，本文中公开的工艺可以用来热机械地加工α+β钛合金，所述α+β钛合金包含、其成分为或其成分基本为按重量百分比从2.90%至5.00%的铝、从2.00%至3.00%的钒、从0.40%至2.00%的铁、从0.10%至0.30％的氧、附带元素和钛。
根据本文所公开的工艺热机械地加工的α+β钛合金中的铝浓度可以是在按重量百分比从2.90至5.00的范围或其任何子范围（例如，3.00%至5.00%、3.50%至4.50%、3.70%至4.30%、3.75%至4.25%或3.90%至4.50%）内。根据本文所公开的工艺热机械地加工的α+β钛合金中的钒浓度可以是在按重量百分比从2.00至3.00的范围或其任何子范围（例如，2.20%至3.00%、2.20%至2.80%或2.30%至2.70%）内。根据本文所公开的工艺热机械地加工的α+β钛合金中的铁浓度可以是在按重量百分比从0.40至2.00的范围或其任何子范围（例如，0.50%至2.00%、1.00%至2.00%、1.20%至1.80%或1.30%至1.70%）内。根据本文所公开的工艺热机械地加工的α+β钛合金中的氧浓度可以是在按重量百分比从0.10至0.30的范围或其任何子范围（例如，0.15%至0.30%、0.10%至0.20%、0.10%至0.15%、0.18%至0.28%、0.20%至0.30%、0.22%至0.28%、0.24%至0.30%或0.23%至0.27%）内。
在多种实施方案中，本文中公开的工艺可以用来热机械地加工α+β钛合金，所述α+β钛合金名义上包含、其成分为或其成分基本为4.00%重量的铝、2.50%重量的钒、1.50%重量的铁和0.25%重量的氧、钛和附带杂质(Ti-4Al-2.5V-1.5Fe-0.25O)。具有名义成分Ti-4Al-2.5V-1.5Fe-0.25O的α+β钛合金是可从Allegheny Technologies Incorporated作为ATI
Figure BDA00002757600600121
合金可商业获得的。
在多种实施方案中，本文中公开的工艺可以用来热机械地加工α+β钛合金，所述α+β钛合金包含、其成分为或其成分基本为钛、铝、钒、铁、氧、附带杂质和按重量计小于0.50%的任何其它有意添加的合金成分。在多种实施方案中，本文中公开的工艺可以用来热机械地加工α+β钛合金，所述α+β钛合金包含、其成分为或其成分基本为钛、铝、钒、铁、氧和按重量计小于0.50%的任何其它成分(包括有意添加的合金成分和附带杂质)。在多种实施方案中，除钛、铝、钒、铁和氧之外的总成分(附带杂质和/或有意添加的合金添加物)的最大水平可以是按重量计0.40%、0.30%、0.25%、0.20%或0.10%。
在多种实施方案中，如本文所述那样加工的α+β钛合金可以包含、其成分基本为或其成分为根据AMS6946A的3.1部分的成分（该文献通过引用方式并入本文中并且其规定了在表1中提供的成分(以重量计的百分比)）。
表1
在多种实施方案中，如本文所述那样加工的α+β钛合金可以包括除钛、铝、钒、铁和氧之外的多种元素。例如，这类其它元素及其重量百分比可以包括但不必然地限于以下中的一个或多个：(a)铬，0.10%最大值，通常从0.0001%至0.05%或达约0.03%；(b)镍，0.10%最大值，通常从0.001%至0.05%或达约0.02%；(c)钼，0.10%最大值；(d)锆，0.10%最大值；(e)锡，0.10%最大值；(f)碳，0.10%最大值，通常从0.005%至0.03%或达约0.01%；和/或(g)氮，0.10%最大值，通常从0.001%至0.02%或达约0.01%。
本文中公开的工艺可以用来形成制品，例如，钢坯、棒、杆、线、管件、管材、板坯、板材、结构件、紧固件、铆钉等。在多种实施方案中，本文中公开的工艺产生在环境温度下具有155ksi至200ksi(1069-1379MPa)范围内的极限拉张强度、140ksi至165ksi(965-1138MPa)范围内的屈服强度和8%至20%范围内的伸长率并且具有大于0.5英寸、大于1.0英寸、大于2.0英寸、大于3.0英寸、大于4.0英寸、大于5.0英寸、或大于10.0英寸(即，大于1.27cm、2.54cm、5.08cm、7.62cm、10.16cm、12.70cm或24.50cm)的最小尺度(例如，直径或厚度)的制品。
另外，本文中所公开的工艺的实施方案的各种优势之一是可以不受尺寸限制地形成高强度α+β钛合金制品（尺寸限制是STA加工的一个固有限制）。因此，本文中公开的工艺可以产生在环境温度下具有大于165ksi(1138MPa)的极限拉张强度、大于155ksi(1069MPa)的屈服强度和大于8%的伸长率的制品，同时对制品的小尺度(例如，直径或厚度)的最大值没有固有的限制。因此，根据本文中公开的实施方案，最大尺寸限制仅由用来进行冷加工的冷加工设备的尺寸限制决定。相反，STA加工对可以实现高强度的制品的小尺度的最大值具有固有的限制，例如对于在室温下展现出至少165ksi(1138MPa)的极限拉张强度和至少155ksi(1069MPa)的屈服强度的Ti-6Al-4V制品，最大值为0.5英寸(1.27cm)。参见AMS6930A。
此外，本文中公开的工艺可以产生具有高强度和低或零热应力以及比使用STA加工产生的高强度制品更好的尺寸容差的α+β钛合金制品。根据本文中公开的工艺冷拉和直接时效不产生成问题的内部热应力、不引起制品的翘曲，并且不引起制品的维度扭曲（已知对于α+β钛合金制品的STA加工会出现这种现象）。
本文中公开的工艺也可以用来形成α+β钛合金制品，所述α+β钛合金制品具有落入取决于冷加工水平和时效处理的时间/温度的宽范围内的机械特性。在多种实施方案中，极限拉张强度可以是在从约155ksi至超过180ksi(约1069MPa至超过1241MPa)的范围内，屈服强度可以是在从约140ksi至约163ksi(965-1124MPa)的范围内，并且伸长率可以是在从约8%至超过19%的范围内。可以通过冷加工和时效处理的不同组合实现不同的机械特性。在多种实施方案中，较高水平的冷加工(例如，收缩)可以与较高的强度和较低的延性相关，而较高的时效温度可以与较低的强度和较高的延性相关。以这种方式，可以根据本文中公开的实施方案规定冷加工和时效循环，以在α+β钛合金制品中实现受控和可再现水平的强度和延性。这允许生产具有可定制机械特性的α+β钛合金制品。
以下的说明性和非限制性实施例意在进一步描述多种非限制性实施方案，而不限制实施方案的范围。本领域普通技术人员将理解在权利要求书限定的本发明的范围内实施例的变型是可能的。
实施例
实施例1
将来自两次不同加热的5.0英寸直径圆柱形合金的钢坯在α+β相场内在1600°F(871°C)的温度热轧以形成1.0英寸直径的圆棒，其中所述合金的钢坯具有表2中呈现的平均化学成分(不包括附带杂质)。
表2
加热 Al V Fe O N C Ti
X 4.36 2.48 1.28 0.272 0.005 0.010 平衡
Y 4.10 2.31 1.62 0.187 0.004 0.007 平衡
将1.0英寸的圆棒在1275°F的温度退火1小时并且空气冷却至环境温度。将退火的棒在环境温度下使用拉延操作进行冷加工以缩减棒的直径。将冷拉操作期间对棒进行的冷加工的量量化为冷拉期间圆棒的圆形截面面积的收缩百分比。实现的冷加工百分比是20%、30%或40%的断面收缩率(RA)。对于20%的断面收缩率，通过单次拉伸进行拉延操作，并且对于30%和40%的断面收缩率，通过两次拉伸进行拉延操作，没有中间退火。
在环境温度下测量每根冷拉棒(20%、30%和40%RA)和未冷拉的1英寸直径的棒(0%RA)的极限拉张强度(UTS)、屈服强度(YS)和伸长率(%)。在表3和图1和图2中呈现了平均化的结果。
表3
Figure BDA00002757600600151
极限拉张强度通常随增加的冷加工水平而增加，而伸长率通常随增加的冷加工水平（直至约20-30%冷加工）而下降。冷加工至30%和40%的合金保留约8%的伸长率，同时极限拉张强度大于180ksi并且逼近190ksi。冷加工至30%和40%的合金也展现出在150ksi至170ksi范围内的屈服强度。
实施例2
将具有表1中所呈现的平均化学成分的加热X(β转变温度为1790°F)的5英寸直径圆柱形钢坯如实施例1中所述那样进行热机械地加工以形成具有冷加工百分比20%、30%或40%的断面收缩率的圆棒。在冷拉后，使用表4中呈现的时效循环之一将棒直接时效，随后空气冷却至环境温度。
表4
时效温度(°F) 时效时间(小时)
850 1.00
850 8.00
925 4.50
975 2.75
975 4.50
975 6.25
1100 1.00
1100 8.00
在环境温度下测量每根冷拉和时效的棒的极限拉张强度、屈服强度和伸长率。图3中呈现了原始数据并且在图4和表5中呈现了平均化的数据。
表5
Figure BDA00002757600600161
冷拉和时效的合金展现出取决于冷加工水平和时效处理的时间/温度循环的机械特性的范围。极限拉张强度的范围是从约155ksi至超过180ksi。屈服强度的范围是从约140ksi至约163ksi。伸长率的范围是从约11%至超过19%。因此，可以通过冷加工水平和时效处理的不同组合实现不同的机械特性。
较高水平的冷加工大体上与较高的强度和较低的延性相关。较高的时效温度大体上与较低的强度相关。这在图5、6和7中示出，这些图分别是对于冷加工百分比为20%、30%和40%的断面收缩率而言强度(平均UTS和平均YS)对温度的图。较高的时效温度大体上与较高的延性相关。这在图8、9和10中示出，这些图分别是对于冷加工百分比为20%、30%和40%的断面收缩率而言平均伸长率对温度的图。时效处理的持续期似乎对机械特性没有明显影响，如图11和12中所示（这两个图分别是对于冷加工百分比为20%的断面收缩率而言强度和伸长率对时间的图）。
实施例3
根据NASM1312-13(宇航工业学会，2003年2月1日，通过引用方式将该文献并入本文中)将冷拉的圆棒进行双剪切测试，所述圆棒具有表1中所呈现的加热X的化学成分、0.75英寸的直径并且如实施例1和2中所述那样在拉延操作期间被加工至40%的断面收缩率。双剪切测试提供了对这种合金化学和热机械加工组合生产高强度紧固件材料的适用性的评价。第一组圆棒在冷拉态条件下测试并且第二组圆棒在在850°F下时效1小时并且空气冷却至环境温度(850/1/AC)后测试。在表5中呈现了双剪切强度结果以及极限拉张强度、屈服强度和伸长率的平均值。出于比较目的，还在表6中呈现了Ti-6Al-4V紧固件材料的的这些机械特性的最小规定值。
表6
Figure BDA00002757600600171
冷拉和时效的合金展现出优于Ti-6Al-4V紧固件材料应用的最小规定值的机械特性。因此，本文中公开的工艺可以对使用STA加工生产Ti-6Al-4V制品提供更有效的替代方式。
根据本文中公开的多种实施方案冷加工和时效α+β钛合金(其按重量百分比包含从2.90至5.00的铝、从2.00至3.00的钒、从0.40至2.00的铁、从0.10至0.30的氧和钛)产生具有超过Ti-6Al-4V合金相对于多种应用（包括例如一般航天应用和紧固件应用）而言的最小规定机械特性的机械特性的合金制品。如上文指出，Ti-6Al-4V合金需要STA加工以实现关键应用(例如，航天应用)所要求的必需强度。因此，高强度Ti-6Al-4V合金因材料的固有物理特性和在STA加工期间快速淬火的要求而受制品的尺寸限制。相反，就制品尺寸和尺度而言，如本文所述的冷加工和时效的高强度α+β钛合金不受限制。另外，如本文所述的冷加工和时效的高强度α+β钛合金没有经历可以作为STA加工期间较厚截面Ti-6Al-4V合金制品之特征的巨大热应力和内应力或翘曲。
已经参考多种示例性、说明性和非限制性实施方案来撰写本公开。然而，本领域普通技术人员将认识到，可以进行所公开的实施方案(或其部分)中的任一个的各种替换、修改或组合而不脱离本发明的范围。因此，应考虑到并理解，本公开包括本文中没有明确阐述的额外的实施方案。这类实施方案可以例如通过组合、修改或重新组织任何本文所述实施方案的所公开的步骤、部件、元件、特征、方面、特点、限制等而获得。就此而言，申请人保留在审查答辩期间修订权利要求书以添加如本文多样化地描述的特征的权利。
权利要求书(按照条约第19条的修改)
1.一种用于从α+β钛合金形成制品的工艺，其包括：
在环境温度至500°F范围内的温度冷加工所述α+β钛合金；并且
在所述冷加工后，在700°F至1200°F范围内的温度时效所述α+β钛合金；
所述α+β钛合金包含按重量百分比从2.90至5.00的铝、从2.00至3.00的钒、从0.40至2.00的铁、从0.10至0.30的氧、钛和附带杂质。
2.根据权利要求1所述的工艺，其中所述冷加工和时效形成α+β钛合金制品，其在环境温度下具有155ksi至200ksi范围内的极限拉张强度和8%至20%范围内的伸长率。
3.根据权利要求1所述的工艺，其中所述冷加工和时效形成α+β钛合金制品，其在环境温度下具有165ksi至180ksi范围内的极限拉张强度和8%至17%范围内的伸长率。
4.根据权利要求1所述的工艺，其中所述冷加工和时效形成α+β钛合金制品，其在环境温度下具有140ksi至165ksi范围内的屈服强度和8%至20%范围内的伸长率。
5.根据权利要求1所述的工艺，其中所述冷加工和时效形成α+β钛合金制品，其在环境温度下具有155ksi至165ksi范围内的屈服强度和8%至15%范围内的伸长率。
6.根据权利要求1所述的工艺，其中所述冷加工和时效形成α+β钛合金制品，其在环境温度下具有与由经固溶处理和时效条件下的Ti-6Al-4V合金组成的其它相同制品环境温度下的极限拉张强度、屈服强度和伸长率至少同样大的极限拉张强度、屈服强度和伸长率。
7.根据权利要求1所述的工艺，其包括冷加工所述α+β钛合金至20%至60%的断面收缩率。
8.根据权利要求1所述的工艺，其包括冷加工所述α+β钛合金至20%至40%的断面收缩率。
9.根据权利要求1所述的工艺，其中所述α+β钛合金的所述冷加工包括至少两个变形循环，其中每个循环包括冷加工所述α+β钛合金至至少10%的断面收缩率。
10.根据权利要求1所述的工艺，其中所述α+β钛合金的所述冷加工包括至少两个变形循环，其中每个循环包括冷加工所述α+β钛合金至至少20%的断面收缩率。
11.根据权利要求1所述的工艺，其包括在环境温度至400°F范围内的温度冷加工所述α+β钛合金。
12.根据权利要求1所述的工艺，其包括在环境温度下冷加工所述α+β钛合金。
13.根据权利要求1所述的工艺，其包括在所述冷加工后在800°F至1150°F范围内的温度时效所述α+β钛合金。
14.根据权利要求1所述的工艺，其包括在所述冷加工后在850°F至1100°F范围内的温度时效所述α+β钛合金。
15.根据权利要求1所述的工艺，其包括将所述α+β钛合金时效达50小时。
16.根据权利要求15所述的工艺，其包括将所述α+β钛合金时效达0.5至10小时。
17.根据权利要求1所述的工艺，其还包括在低于所述α+β钛合金的β转变温度300°F至25°F范围内的温度热加工所述α+β钛合金，其中所述热加工在所述冷加工之前进行。
18.根据权利要求17所述的工艺，其还包括在1200°F至1500°F范围内的温度使所述α+β钛合金退火，其中所述退火在所述热加工和所述冷加工之间进行。
19.根据权利要求17所述的工艺，其包括在1500°F至1775°F范围内的温度热加工所述α+β钛合金。
20.根据权利要求1所述的工艺，其中所述α+β钛合金由按重量百分比从2.90至5.00的铝、从2.00至3.00的钒、从0.40至2.00的铁、从0.10至0.30的氧、附带杂质和钛组成。
21.根据权利要求1所述的工艺，其中所述α+β钛合金基本上由按重量百分比从3.50至4.50的铝、从2.00至3.00的钒、从1.00至2.00的铁、从0.10至0.30的氧和钛组成。
22.根据权利要求1所述的工艺，其中所述α+β钛合金基本上由按重量百分比从3.70至4.30的铝、从2.20至2.80的钒、从1.20至1.80的铁、从0.22至0.28的氧和钛组成。
23.根据权利要求1所述的工艺，其中冷加工所述α+β钛合金包括通过选自滚压、锻造、挤压、皮尔格式轧管、摆辗和拉延中的至少一种操作进行冷加工。
24.根据权利要求1所述的工艺，其中冷加工所述α+β钛合金包括冷拉延所述α+β钛合金。
25.一种α+β钛合金制品，其由根据权利要求1所述的工艺形成。
26.根据权利要求25所述的制品，其中所述制品选自钢坯、棒、杆、管件、板坯、板材和紧固件。
27.根据权利要求25所述的制品，其中所述制品具有大于0.5英寸的直径或厚度、大于165ksi的极限拉张强度、大于155ksi的屈服强度和大于12%的伸长率。
28.根据权利要求25所述的制品，其中所述制品具有大于3.0英寸的直径或厚度、大于165ksi的极限拉张强度、大于155ksi的屈服强度和大于12%的伸长率。

Claims (28)

1.一种用于从α+β钛合金形成制品的工艺，其包括：
在环境温度至500°F范围内的温度冷加工所述α+β钛合金；并且
在所述冷加工后，在700°F至1200°F范围内的温度时效所述α+β钛合金；
所述α+β钛合金包含按重量百分比从2.90至5.00的铝、从2.00至3.00的钒、从0.40至2.00的铁、从0.10至0.30的氧、钛和附带杂质。
2.根据权利要求1所述的工艺，其中所述冷加工和时效形成α+β钛合金制品，其在环境温度下具有155ksi至200ksi范围内的极限拉张强度和8%至20%范围内的伸长率。
3.根据权利要求1所述的工艺，其中所述冷加工和时效形成α+β钛合金制品，其在环境温度下具有165ksi至180ksi范围内的极限拉张强度和8%至17%范围内的伸长率。
4.根据权利要求1所述的工艺，其中所述冷加工和时效形成α+β钛合金制品，其在环境温度下具有140ksi至165ksi范围内的屈服强度和82%至20%范围内的伸长率。
5.根据权利要求1所述的工艺，其中所述冷加工和时效形成α+β钛合金制品，其在环境温度下具有155ksi至165ksi范围内的屈服强度和8%至15%范围内的伸长率。
6.根据权利要求1所述的工艺，其中所述冷加工和时效形成α+β钛合金制品，其在环境温度下具有与由经固溶处理和时效条件下的Ti-6Al-4V合金组成的其它相同制品环境温度下的极限拉张强度、屈服强度和伸长率至少同样大的极限拉张强度、屈服强度和伸长率。
7.根据权利要求1所述的工艺，其包括冷加工所述α+β钛合金至20%至60%的断面收缩率。
8.根据权利要求1所述的工艺，其包括冷加工所述α+β钛合金至20%至40%的断面收缩率。
9.根据权利要求1所述的工艺，其中所述α+β钛合金的所述冷加工包括至少两个变形循环，其中每个循环包括冷加工所述α+β钛合金至至少10%的断面收缩率。
10.根据权利要求1所述的工艺，其中所述α+β钛合金的所述冷加工包括至少两个变形循环，其中每个循环包括冷加工所述α+β钛合金至至少20%的断面收缩率。
11.根据权利要求1所述的工艺，其包括在环境温度至400°F范围内的温度冷加工所述α+β钛合金。
12.根据权利要求1所述的工艺，其包括在环境温度下冷加工所述α+β钛合金。
13.根据权利要求1所述的工艺，其包括在所述冷加工后在800°F至1150°F范围内的温度时效所述α+β钛合金。
14.根据权利要求1所述的工艺，其包括在所述冷加工后在850°F至1100°F范围内的温度时效所述α+β钛合金。
15.根据权利要求1所述的工艺，其包括将所述α+β钛合金时效达50小时。
16.根据权利要求15所述的工艺，其包括将所述α+β钛合金时效达0.5至10小时。
17.根据权利要求1所述的工艺，其还包括在低于所述α+β钛合金的β转变温度300°F至25°F范围内的温度热加工所述α+β钛合金，其中所述热加工在所述冷加工之前进行。
18.根据权利要求17所述的工艺，其还包括在1200°F至1500°F范围内的温度使所述α+β钛合金退火，其中所述退火在所述热加工和所述冷加工之间进行。
19.根据权利要求17所述的工艺，其包括在1500°F至1775°F范围内的温度热加工所述α+β钛合金。
20.根据权利要求1所述的工艺，其中所述α+β钛合金由按重量百分比从2.90至5.00的铝、从2.00至3.00的钒、从0.40至2.00的铁、从0.10至0.30的氧、附带杂质和钛组成。
21.根据权利要求1所述的工艺，其中所述α+β钛合金基本上由按重量百分比从3.50至4.50的铝、从2.00至3.00的钒、从1.00至2.00的铁、从0.10至0.03的氧和钛组成。
22.根据权利要求1所述的工艺，其中所述α+β钛合金基本上由按重量百分比从3.70至4.30的铝、从2.20至2.80的钒、从1.20至1.80的铁、从0.22至0.28的氧和钛组成。
23.根据权利要求1所述的工艺，其中冷加工所述α+β钛合金包括通过选自滚压、锻造、挤压、皮尔格式轧管、摆辗和拉延中的至少一种操作进行冷加工。
24.根据权利要求1所述的工艺，其中冷加工所述α+β钛合金包括冷拉延所述α+β钛合金。
25.一种α+β钛合金制品，其由根据权利要求1所述的工艺形成。
26.根据权利要求25所述的制品，其中所述制品选自钢坯、棒、杆、管件、板坯、板材和紧固件。
27.根据权利要求25所述的制品，其中所述制品具有大于0.5英寸的直径或厚度、大于165ksi的极限拉张强度、大于155ksi的屈服强度和大于12%的伸长率。
28.根据权利要求25所述的制品，其中所述制品具有大于3.0英寸的直径或厚度、大于165ksi的极限拉张强度、大于155ksi的屈服强度和大于12%的伸长率。
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Cited By (6)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
CN105063426A (zh) * 2015-09-14 2015-11-18 沈阳泰恒通用技术有限公司 一种钛合金及其加工列车连接件的应用
CN105525142A (zh) * 2016-01-26 2016-04-27 北京百慕航材高科技股份有限公司 一种低成本钛合金及其均匀化制备方法
CN106103757A (zh) * 2014-02-13 2016-11-09 钛金属公司 高强度α/β 钛合金
CN107109541A (zh) * 2015-01-12 2017-08-29 冶联科技地产有限责任公司 钛合金
CN112888799A (zh) * 2018-10-09 2021-06-01 日本制铁株式会社 α+β型钛合金线材及α+β型钛合金线材的制造方法
CN115786832A (zh) * 2022-10-31 2023-03-14 西安交通大学 一种改善高强亚稳β钛合金强塑性匹配的方法及钛合金

Families Citing this family (58)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
US20040221929A1 (en) 2003-05-09 2004-11-11 Hebda John J. Processing of titanium-aluminum-vanadium alloys and products made thereby
US7837812B2 (en) 2004-05-21 2010-11-23 Ati Properties, Inc. Metastable beta-titanium alloys and methods of processing the same by direct aging
US10053758B2 (en) * 2010-01-22 2018-08-21 Ati Properties Llc Production of high strength titanium
US9255316B2 (en) 2010-07-19 2016-02-09 Ati Properties, Inc. Processing of α+β titanium alloys
US8783078B2 (en) 2010-07-27 2014-07-22 Ford Global Technologies, Llc Method to improve geometrical accuracy of an incrementally formed workpiece
US8499605B2 (en) 2010-07-28 2013-08-06 Ati Properties, Inc. Hot stretch straightening of high strength α/β processed titanium
US9206497B2 (en) 2010-09-15 2015-12-08 Ati Properties, Inc. Methods for processing titanium alloys
US8613818B2 (en) 2010-09-15 2013-12-24 Ati Properties, Inc. Processing routes for titanium and titanium alloys
US20120076686A1 (en) * 2010-09-23 2012-03-29 Ati Properties, Inc. High strength alpha/beta titanium alloy
US10513755B2 (en) 2010-09-23 2019-12-24 Ati Properties Llc High strength alpha/beta titanium alloy fasteners and fastener stock
US8652400B2 (en) 2011-06-01 2014-02-18 Ati Properties, Inc. Thermo-mechanical processing of nickel-base alloys
US20150119166A1 (en) * 2012-05-09 2015-04-30 Acushnet Company Variable thickness golf club head and method of manufacturing the same
US9050647B2 (en) 2013-03-15 2015-06-09 Ati Properties, Inc. Split-pass open-die forging for hard-to-forge, strain-path sensitive titanium-base and nickel-base alloys
US9869003B2 (en) 2013-02-26 2018-01-16 Ati Properties Llc Methods for processing alloys
US9192981B2 (en) 2013-03-11 2015-11-24 Ati Properties, Inc. Thermomechanical processing of high strength non-magnetic corrosion resistant material
US9777361B2 (en) 2013-03-15 2017-10-03 Ati Properties Llc Thermomechanical processing of alpha-beta titanium alloys
RU2549804C1 (ru) * 2013-09-26 2015-04-27 Открытое Акционерное Общество "Корпорация Всмпо-Ависма" Способ изготовления броневых листов из (альфа+бета)-титанового сплава и изделия из него
US11111552B2 (en) 2013-11-12 2021-09-07 Ati Properties Llc Methods for processing metal alloys
RU2544333C1 (ru) * 2013-12-13 2015-03-20 Открытое Акционерное Общество "Корпорация Всмпо-Ависма" Способ изготовления холоднокатаных труб из альфа- и псевдо-альфа-сплавов на основе титана
JP6548423B2 (ja) * 2015-03-30 2019-07-24 新光産業株式会社 真空断熱容器
US10502252B2 (en) * 2015-11-23 2019-12-10 Ati Properties Llc Processing of alpha-beta titanium alloys
US10287824B2 (en) 2016-03-04 2019-05-14 Baker Hughes Incorporated Methods of forming polycrystalline diamond
US9989923B2 (en) * 2016-05-02 2018-06-05 Seiko Epson Corporation Electronic timepiece
CN106180251B (zh) * 2016-08-16 2018-05-08 西部超导材料科技股份有限公司 一种tc20钛合金细晶棒材的制备方法
CN106583719B (zh) * 2016-08-23 2018-11-20 西北工业大学 一种能同时提高增材制造钛合金强度和塑性的制备方法
TWI607603B (zh) 2016-09-06 2017-12-01 品威電子國際股份有限公司 軟性排線結構和軟性排線電連接器固定結構
CN106269981A (zh) * 2016-09-22 2017-01-04 天津钢管集团股份有限公司 适用于钻杆料的钛合金无缝管的生产方法
RU2655482C1 (ru) * 2017-02-17 2018-05-28 Хермит Эдванст Технолоджиз ГмбХ СПОСОБ ИЗГОТОВЛЕНИЯ ПРОВОЛОКИ ИЗ (α+β) - ТИТАНОВОГО СПЛАВА ДЛЯ АДДИТИВНОЙ ТЕХНОЛОГИИ С ИНДУКЦИОННЫМ НАГРЕВОМ И КОНТРОЛЕМ ПРОЦЕССА МЕТОДОМ АКУСТИЧЕСКОЙ ЭМИССИИ
RU2681040C1 (ru) * 2017-02-17 2019-03-01 Хермит Эдванст Технолоджиз ГмбХ СПОСОБ ИЗГОТОВЛЕНИЯ ПРОВОЛОКИ ИЗ (α+β) - ТИТАНОВОГО СПЛАВА ДЛЯ АДДИТИВНОЙ ТЕХНОЛОГИИ С ИНДУКЦИОННЫМ НАГРЕВОМ
RU2682071C1 (ru) * 2017-02-17 2019-03-14 Хермит Эдванст Технолоджиз ГмбХ СПОСОБ ИЗГОТОВЛЕНИЯ ПРОВОЛОКИ ИЗ (α+β) -
RU2681038C1 (ru) * 2017-02-17 2019-03-01 Хермит Эдванст Технолоджиз ГмбХ СПОСОБ ИЗГОТОВЛЕНИЯ ПРОВОЛОКИ (α+β)-ТИТАНОВОГО СПЛАВА ДЛЯ АДДИТИВНОЙ ТЕХНОЛОГИИ
RU2682069C1 (ru) * 2017-02-17 2019-03-14 Хермит Эдванст Технолоджиз ГмбХ СПОСОБ ИЗГОТОВЛЕНИЯ ПРОВОЛОКИ ИЗ (α+β)-
US20190045907A1 (en) * 2017-04-20 2019-02-14 Rafael A. Rodriguez Smart bags
US11292750B2 (en) 2017-05-12 2022-04-05 Baker Hughes Holdings Llc Cutting elements and structures
US11396688B2 (en) 2017-05-12 2022-07-26 Baker Hughes Holdings Llc Cutting elements, and related structures and earth-boring tools
CN107297450B (zh) * 2017-06-26 2019-05-28 天津钢管集团股份有限公司 一种高强韧性钛合金钻杆料的墩粗方法
CN107345290B (zh) * 2017-07-07 2018-11-27 安徽同盛环件股份有限公司 一种tc4钛合金薄壁环件的制造方法
RU2751067C2 (ru) * 2018-03-05 2021-07-07 Хермит Эдванст Технолоджиз ГмбХ СПОСОБ ИЗГОТОВЛЕНИЯ ПРОВОЛОКИ ИЗ (α+β)-ТИТАНОВОГО СПЛАВА ДЛЯ АДДИТИВНОЙ ТЕХНОЛОГИИ
RU2751068C2 (ru) * 2018-03-05 2021-07-07 Хермит Эдванст Технолоджиз ГмбХ СПОСОБ ИЗГОТОВЛЕНИЯ ПРОВОЛОКИ ИЗ (α+β)-ТИТАНОВОГО СПЛАВА ДЛЯ АДДИТИВНОЙ ТЕХНОЛОГИИ
RU2690263C1 (ru) * 2018-03-05 2019-05-31 Хермит Эдванст Технолоджиз ГмбХ СПОСОБ ИЗГОТОВЛЕНИЯ ПРОВОЛОКИ ИЗ (α+β) - ТИТАНОВОГО СПЛАВА ДЛЯ АДДИТИВНОЙ ТЕХНОЛОГИИ С ВЫСОКОЙ СКОРОСТЬЮ И СТЕПЕНЬЮ ДЕФОРМАЦИИ
RU2690262C1 (ru) * 2018-03-05 2019-05-31 Хермит Эдванст Технолоджиз ГмбХ СПОСОБ ИЗГОТОВЛЕНИЯ ПРОВОЛОКИ ИЗ (a+b)- ТИТАНОВОГО СПЛАВА ДЛЯ АДДИТИВНОЙ ТЕХНОЛОГИИ
RU2690264C1 (ru) * 2018-03-05 2019-05-31 Хермит Эдванст Технолоджиз ГмбХ СПОСОБ ИЗГОТОВЛЕНИЯ ПРОВОЛОКИ ИЗ (α+β) - ТИТАНОВОГО СПЛАВА ДЛЯ АДДИТИВНОЙ ТЕХНОЛОГИИ С УДАЛЕНИЕМ ПОВЕРХНОСТНОГО СЛОЯ
RU2751070C2 (ru) * 2018-03-05 2021-07-07 Хермит Эдванст Технолоджиз ГмбХ СПОСОБ ИЗГОТОВЛЕНИЯ ПРОВОЛОКИ ИЗ (α+β)-ТИТАНОВОГО СПЛАВА ДЛЯ АДДИТИВНОЙ ТЕХНОЛОГИИ
RU2751066C2 (ru) * 2018-03-05 2021-07-07 Хермит Эдванст Технолоджиз ГмбХ Способ изготовления проволоки из (α+β)-титанового сплава для аддитивной технологии
CN108385046B (zh) * 2018-04-23 2021-01-19 江苏理工学院 一种TiAl-V合金的热处理方法
CN108787750B (zh) * 2018-05-24 2019-04-23 青岛理工大学 一种β凝固TiAl合金板材的一步大变形轧制方法
CN108396270B (zh) * 2018-05-29 2020-05-26 陕西华西钛业有限公司 一种生产α、近α或α+β钛合金棒材的方法
US11536091B2 (en) 2018-05-30 2022-12-27 Baker Hughes Holding LLC Cutting elements, and related earth-boring tools and methods
CN109207892B (zh) * 2018-11-05 2020-08-25 贵州大学 一种变形双相钛合金的组织控制工艺
CN109518108B (zh) * 2018-12-24 2020-09-29 洛阳双瑞精铸钛业有限公司 一种ta5钛合金板及其制备方法与应用
CN110484758B (zh) * 2019-07-31 2021-05-07 洛阳双瑞精铸钛业有限公司 一种高强度t9s钛合金板材的制备方法
GB2594573B (en) * 2020-03-11 2022-09-21 Bae Systems Plc Thermomechanical forming process
EP3878997A1 (en) * 2020-03-11 2021-09-15 BAE SYSTEMS plc Method of forming precursor into a ti alloy article
CN111455161B (zh) * 2020-04-08 2021-11-16 山西太钢不锈钢股份有限公司 奥氏体耐热不锈钢无缝管的组织性能调控方法
CN111763850B (zh) * 2020-07-13 2021-05-07 西北有色金属研究院 一种细晶超塑性ta15钛合金中厚板材的加工方法
CN112662974A (zh) * 2020-12-18 2021-04-16 陕西宏远航空锻造有限责任公司 一种tc21合金锻件的热处理方法
CN112899526B (zh) * 2021-01-19 2022-04-29 中国航空制造技术研究院 航空发动机风扇叶片用的α+β型两相钛合金及制备方法
CN113857786A (zh) * 2021-10-21 2021-12-31 西安赛特思迈钛业有限公司 一种tc4钛合金管材及其制备方法

Citations (3)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
US2974076A (en) * 1954-06-10 1961-03-07 Crucible Steel Co America Mixed phase, alpha-beta titanium alloys and method for making same
JPS62109956A (ja) * 1985-11-08 1987-05-21 Sumitomo Metal Ind Ltd チタン合金の製造方法
CN1816641A (zh) * 2003-05-09 2006-08-09 Ati资产公司 钛－铝－钒合金的加工及由其制造的产品

Family Cites Families (380)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
GB847103A (en) 1956-08-20 1960-09-07 Copperweld Steel Co A method of making a bimetallic billet
US3025905A (en) 1957-02-07 1962-03-20 North American Aviation Inc Method for precision forming
US3015292A (en) 1957-05-13 1962-01-02 Northrop Corp Heated draw die
US2932886A (en) 1957-05-28 1960-04-19 Lukens Steel Co Production of clad steel plates by the 2-ply method
US2857269A (en) 1957-07-11 1958-10-21 Crucible Steel Co America Titanium base alloy and method of processing same
US2893864A (en) 1958-02-04 1959-07-07 Harris Geoffrey Thomas Titanium base alloys
US3060564A (en) 1958-07-14 1962-10-30 North American Aviation Inc Titanium forming method and means
US3082083A (en) 1960-12-02 1963-03-19 Armco Steel Corp Alloy of stainless steel and articles
US3117471A (en) 1962-07-17 1964-01-14 Kenneth L O'connell Method and means for making twist drills
US3313138A (en) 1964-03-24 1967-04-11 Crucible Steel Co America Method of forging titanium alloy billets
US3379522A (en) 1966-06-20 1968-04-23 Titanium Metals Corp Dispersoid titanium and titaniumbase alloys
US3436277A (en) 1966-07-08 1969-04-01 Reactive Metals Inc Method of processing metastable beta titanium alloy
DE1558632C3 (de) 1966-07-14 1980-08-07 Sps Technologies, Inc., Jenkintown, Pa. (V.St.A.) Anwendung der Verformungshärtung auf besonders nickelreiche Kobalt-Nickel-Chrom-Molybdän-Legierungen
US3489617A (en) 1967-04-11 1970-01-13 Titanium Metals Corp Method for refining the beta grain size of alpha and alpha-beta titanium base alloys
US3469975A (en) 1967-05-03 1969-09-30 Reactive Metals Inc Method of handling crevice-corrosion inducing halide solutions
US3605477A (en) 1968-02-02 1971-09-20 Arne H Carlson Precision forming of titanium alloys and the like by use of induction heating
US4094708A (en) 1968-02-16 1978-06-13 Imperial Metal Industries (Kynoch) Limited Titanium-base alloys
US3615378A (en) 1968-10-02 1971-10-26 Reactive Metals Inc Metastable beta titanium-base alloy
US3584487A (en) 1969-01-16 1971-06-15 Arne H Carlson Precision forming of titanium alloys and the like by use of induction heating
US3635068A (en) 1969-05-07 1972-01-18 Iit Res Inst Hot forming of titanium and titanium alloys
US3649259A (en) 1969-06-02 1972-03-14 Wyman Gordon Co Titanium alloy
GB1501622A (en) 1972-02-16 1978-02-22 Int Harvester Co Metal shaping processes
US3676225A (en) 1970-06-25 1972-07-11 United Aircraft Corp Thermomechanical processing of intermediate service temperature nickel-base superalloys
US3686041A (en) 1971-02-17 1972-08-22 Gen Electric Method of producing titanium alloys having an ultrafine grain size and product produced thereby
DE2148519A1 (de) 1971-09-29 1973-04-05 Ottensener Eisenwerk Gmbh Verfahren und vorrichtung zum erwaermen und boerdeln von ronden
DE2204343C3 (de) 1972-01-31 1975-04-17 Ottensener Eisenwerk Gmbh, 2000 Hamburg Vorrichtung zur Randzonenerwärmung einer um die zentrische Normalachse umlaufenden Ronde
US3802877A (en) 1972-04-18 1974-04-09 Titanium Metals Corp High strength titanium alloys
JPS5025418A (zh) 1973-03-02 1975-03-18
FR2237435A5 (zh) 1973-07-10 1975-02-07 Aerospatiale
JPS5339183B2 (zh) 1974-07-22 1978-10-19
SU534518A1 (ru) 1974-10-03 1976-11-05 Предприятие П/Я В-2652 Способ термомеханической обработки сплавов на основе титана
US4098623A (en) 1975-08-01 1978-07-04 Hitachi, Ltd. Method for heat treatment of titanium alloy
FR2341384A1 (fr) 1976-02-23 1977-09-16 Little Inc A Lubrifiant et procede de formage a chaud des metaux
US4053330A (en) 1976-04-19 1977-10-11 United Technologies Corporation Method for improving fatigue properties of titanium alloy articles
US4138141A (en) 1977-02-23 1979-02-06 General Signal Corporation Force absorbing device and force transmission device
US4120187A (en) 1977-05-24 1978-10-17 General Dynamics Corporation Forming curved segments from metal plates
SU631234A1 (ru) 1977-06-01 1978-11-05 Karpushin Viktor N Способ правки листов из высокопрочных сплавов
US4163380A (en) 1977-10-11 1979-08-07 Lockheed Corporation Forming of preconsolidated metal matrix composites
US4197643A (en) 1978-03-14 1980-04-15 University Of Connecticut Orthodontic appliance of titanium alloy
US4309226A (en) 1978-10-10 1982-01-05 Chen Charlie C Process for preparation of near-alpha titanium alloys
US4229216A (en) 1979-02-22 1980-10-21 Rockwell International Corporation Titanium base alloy
JPS6039744B2 (ja) 1979-02-23 1985-09-07 三菱マテリアル株式会社 時効硬化型チタン合金部材の矯正時効処理方法
JPS5762846A (en) 1980-09-29 1982-04-16 Akio Nakano Die casting and working method
JPS5762820A (en) 1980-09-29 1982-04-16 Akio Nakano Method of secondary operation for metallic product
CA1194346A (en) 1981-04-17 1985-10-01 Edward F. Clatworthy Corrosion resistant high strength nickel-base alloy
US4639281A (en) 1982-02-19 1987-01-27 Mcdonnell Douglas Corporation Advanced titanium composite
JPS58167724A (ja) 1982-03-26 1983-10-04 Kobe Steel Ltd 石油掘削スタビライザ−用素材の製造方法
JPS58210158A (ja) 1982-05-31 1983-12-07 Sumitomo Metal Ind Ltd 耐食性の優れた油井管用高強度合金
SU1088397A1 (ru) 1982-06-01 1991-02-15 Предприятие П/Я А-1186 Способ термоправки издели из титановых сплавов
EP0109350B1 (en) 1982-11-10 1991-10-16 Mitsubishi Jukogyo Kabushiki Kaisha Nickel-chromium alloy
US4473125A (en) 1982-11-17 1984-09-25 Fansteel Inc. Insert for drill bits and drill stabilizers
FR2545104B1 (fr) 1983-04-26 1987-08-28 Nacam Procede de recuit localise par chauffage par indication d'un flan de tole et poste de traitement thermique pour sa mise en oeuvre
RU1131234C (ru) 1983-06-09 1994-10-30 ВНИИ авиационных материалов Сплав на основе титана
US4510788A (en) 1983-06-21 1985-04-16 Trw Inc. Method of forging a workpiece
SU1135798A1 (ru) 1983-07-27 1985-01-23 Московский Ордена Октябрьской Революции И Ордена Трудового Красного Знамени Институт Стали И Сплавов Способ обработки заготовок из титановых сплавов
JPS6046358A (ja) * 1983-08-22 1985-03-13 Sumitomo Metal Ind Ltd α＋β型チタン合金の製造方法
JPS6046358U (ja) 1983-09-01 1985-04-01 株式会社　富永製作所 給油装置
US4543132A (en) 1983-10-31 1985-09-24 United Technologies Corporation Processing for titanium alloys
JPS60100655A (ja) 1983-11-04 1985-06-04 Mitsubishi Metal Corp 耐応力腐食割れ性のすぐれた高Ｃｒ含有Νｉ基合金部材の製造法
US4554028A (en) 1983-12-13 1985-11-19 Carpenter Technology Corporation Large warm worked, alloy article
FR2557145B1 (fr) 1983-12-21 1986-05-23 Snecma Procede de traitements thermomecaniques pour superalliages en vue d'obtenir des structures a hautes caracteristiques mecaniques
US4482398A (en) 1984-01-27 1984-11-13 The United States Of America As Represented By The Secretary Of The Air Force Method for refining microstructures of cast titanium articles
DE3405805A1 (de) 1984-02-17 1985-08-22 Siemens AG, 1000 Berlin und 8000 München Schutzrohranordnung fuer glasfaser
JPS6160871A (ja) 1984-08-30 1986-03-28 Mitsubishi Heavy Ind Ltd チタン合金の製造法
US4631092A (en) 1984-10-18 1986-12-23 The Garrett Corporation Method for heat treating cast titanium articles to improve their mechanical properties
GB8429892D0 (en) 1984-11-27 1985-01-03 Sonat Subsea Services Uk Ltd Cleaning pipes
US4690716A (en) 1985-02-13 1987-09-01 Westinghouse Electric Corp. Process for forming seamless tubing of zirconium or titanium alloys from welded precursors
JPS61217564A (ja) 1985-03-25 1986-09-27 Hitachi Metals Ltd ＮｉＴｉ合金の伸線方法
AT381658B (de) 1985-06-25 1986-11-10 Ver Edelstahlwerke Ag Verfahren zur herstellung von amagnetischen bohrstrangteilen
JPH0686638B2 (ja) 1985-06-27 1994-11-02 三菱マテリアル株式会社 加工性の優れた高強度Ｔｉ合金材及びその製造方法
US4668290A (en) 1985-08-13 1987-05-26 Pfizer Hospital Products Group Inc. Dispersion strengthened cobalt-chromium-molybdenum alloy produced by gas atomization
US4714468A (en) 1985-08-13 1987-12-22 Pfizer Hospital Products Group Inc. Prosthesis formed from dispersion strengthened cobalt-chromium-molybdenum alloy produced by gas atomization
US4639231A (en) 1985-09-23 1987-01-27 The Singer Company Retainer for electrically fired getter
JPS62127074A (ja) 1985-11-28 1987-06-09 三菱マテリアル株式会社 ＴｉまたはＴｉ合金製ゴルフシヤフト素材の製造法
JPS62149859A (ja) 1985-12-24 1987-07-03 Nippon Mining Co Ltd β型チタン合金線材の製造方法
EP0235075B1 (en) 1986-01-20 1992-05-06 Mitsubishi Jukogyo Kabushiki Kaisha Ni-based alloy and method for preparing same
JPS62227597A (ja) 1986-03-28 1987-10-06 Sumitomo Metal Ind Ltd 固相接合用２相系ステンレス鋼薄帯
DE3622433A1 (de) 1986-07-03 1988-01-21 Deutsche Forsch Luft Raumfahrt Verfahren zur verbesserung der statischen und dynamischen mechanischen eigenschaften von ((alpha)+ss)-titanlegierungen
JPS6349302A (ja) 1986-08-18 1988-03-02 Kawasaki Steel Corp 形鋼の製造方法
US4799975A (en) 1986-10-07 1989-01-24 Nippon Kokan Kabushiki Kaisha Method for producing beta type titanium alloy materials having excellent strength and elongation
JPS63188426A (ja) 1987-01-29 1988-08-04 Sekisui Chem Co Ltd 板状材料の連続成形方法
FR2614040B1 (fr) 1987-04-16 1989-06-30 Cezus Co Europ Zirconium Procede de fabrication d'une piece en alliage de titane et piece obtenue
JPH0694057B2 (ja) 1987-12-12 1994-11-24 新日本製鐵株式會社 耐海水性に優れたオーステナイト系ステンレス鋼の製造方法
JPH01272750A (ja) 1988-04-26 1989-10-31 Nippon Steel Corp α＋β型Ｔｉ合金展伸材の製造方法
JPH01279736A (ja) 1988-05-02 1989-11-10 Nippon Mining Co Ltd β型チタン合金材の熱処理方法
US4851055A (en) 1988-05-06 1989-07-25 The United States Of America As Represented By The Secretary Of The Air Force Method of making titanium alloy articles having distinct microstructural regions corresponding to high creep and fatigue resistance
US4808249A (en) 1988-05-06 1989-02-28 The United States Of America As Represented By The Secretary Of The Air Force Method for making an integral titanium alloy article having at least two distinct microstructural regions
US4888973A (en) 1988-09-06 1989-12-26 Murdock, Inc. Heater for superplastic forming of metals
US4857269A (en) 1988-09-09 1989-08-15 Pfizer Hospital Products Group Inc. High strength, low modulus, ductile, biopcompatible titanium alloy
CA2004548C (en) 1988-12-05 1996-12-31 Kenji Aihara Metallic material having ultra-fine grain structure and method for its manufacture
US4957567A (en) 1988-12-13 1990-09-18 General Electric Company Fatigue crack growth resistant nickel-base article and alloy and method for making
US4975125A (en) 1988-12-14 1990-12-04 Aluminum Company Of America Titanium alpha-beta alloy fabricated material and process for preparation
US5173134A (en) 1988-12-14 1992-12-22 Aluminum Company Of America Processing alpha-beta titanium alloys by beta as well as alpha plus beta forging
JPH02205661A (ja) 1989-02-06 1990-08-15 Sumitomo Metal Ind Ltd β型チタン合金製スプリングの製造方法
US4943412A (en) 1989-05-01 1990-07-24 Timet High strength alpha-beta titanium-base alloy
US4980127A (en) 1989-05-01 1990-12-25 Titanium Metals Corporation Of America (Timet) Oxidation resistant titanium-base alloy
US5366598A (en) 1989-06-30 1994-11-22 Eltech Systems Corporation Method of using a metal substrate of improved surface morphology
US5256369A (en) 1989-07-10 1993-10-26 Nkk Corporation Titanium base alloy for excellent formability and method of making thereof and method of superplastic forming thereof
US5074907A (en) 1989-08-16 1991-12-24 General Electric Company Method for developing enhanced texture in titanium alloys, and articles made thereby
JP2536673B2 (ja) 1989-08-29 1996-09-18 日本鋼管株式会社 冷間加工用チタン合金材の熱処理方法
US5041262A (en) 1989-10-06 1991-08-20 General Electric Company Method of modifying multicomponent titanium alloys and alloy produced
JPH03134124A (ja) 1989-10-19 1991-06-07 Agency Of Ind Science & Technol 耐エロージョン性に優れたチタン合金及びその製造方法
US5026520A (en) 1989-10-23 1991-06-25 Cooper Industries, Inc. Fine grain titanium forgings and a method for their production
JPH03138343A (ja) 1989-10-23 1991-06-12 Toshiba Corp ニッケル基合金部材およびその製造方法
US5169597A (en) 1989-12-21 1992-12-08 Davidson James A Biocompatible low modulus titanium alloy for medical implants
KR920004946B1 (ko) 1989-12-30 1992-06-22 포항종합제철 주식회사 산세성이 우수한 오스테나이트 스테인레스강의 제조방법
JPH03264618A (ja) 1990-03-14 1991-11-25 Nippon Steel Corp オーステナイト系ステンレス鋼の結晶粒制御圧延法
US5244517A (en) 1990-03-20 1993-09-14 Daido Tokushuko Kabushiki Kaisha Manufacturing titanium alloy component by beta forming
US5032189A (en) 1990-03-26 1991-07-16 The United States Of America As Represented By The Secretary Of The Air Force Method for refining the microstructure of beta processed ingot metallurgy titanium alloy articles
US5094812A (en) 1990-04-12 1992-03-10 Carpenter Technology Corporation Austenitic, non-magnetic, stainless steel alloy
JPH0436445A (ja) 1990-05-31 1992-02-06 Sumitomo Metal Ind Ltd 耐食性チタン合金継目無管の製造方法
JP2841766B2 (ja) 1990-07-13 1998-12-24 住友金属工業株式会社 耐食性チタン合金溶接管の製造方法
JP2968822B2 (ja) 1990-07-17 1999-11-02 株式会社神戸製鋼所 高強度・高延性β型Ｔｉ合金材の製法
JPH04103737A (ja) 1990-08-22 1992-04-06 Sumitomo Metal Ind Ltd 高強度高靭性チタン合金およびその製造方法
KR920004946A (ko) 1990-08-29 1992-03-28 한태희 Vga의 입출력 포트 액세스 회로
EP0479212B1 (en) 1990-10-01 1995-03-01 Sumitomo Metal Industries, Ltd. Method for improving machinability of titanium and titanium alloys and free-cutting titanium alloys
JPH04143236A (ja) 1990-10-03 1992-05-18 Nkk Corp 冷間加工性に優れた高強度α型チタン合金
JPH04168227A (ja) 1990-11-01 1992-06-16 Kawasaki Steel Corp オーステナイト系ステンレス鋼板又は鋼帯の製造方法
DE69128692T2 (de) 1990-11-09 1998-06-18 Toyoda Chuo Kenkyusho Kk Titanlegierung aus Sinterpulver und Verfahren zu deren Herstellung
RU2003417C1 (ru) 1990-12-14 1993-11-30 Всероссийский институт легких сплавов Способ получени кованых полуфабрикатов из литых сплавов системы TI - AL
FR2675818B1 (fr) 1991-04-25 1993-07-16 Saint Gobain Isover Alliage pour centrifugeur de fibres de verre.
FR2676460B1 (fr) 1991-05-14 1993-07-23 Cezus Co Europ Zirconium Procede de fabrication d'une piece en alliage de titane comprenant un corroyage a chaud modifie et piece obtenue.
US5219521A (en) 1991-07-29 1993-06-15 Titanium Metals Corporation Alpha-beta titanium-base alloy and method for processing thereof
US5374323A (en) 1991-08-26 1994-12-20 Aluminum Company Of America Nickel base alloy forged parts
US5360496A (en) 1991-08-26 1994-11-01 Aluminum Company Of America Nickel base alloy forged parts
DE4228528A1 (de) 1991-08-29 1993-03-04 Okuma Machinery Works Ltd Verfahren und vorrichtung zur metallblechverarbeitung
JP2606023B2 (ja) 1991-09-02 1997-04-30 日本鋼管株式会社 高強度高靭性α＋β型チタン合金の製造方法
CN1028375C (zh) 1991-09-06 1995-05-10 中国科学院金属研究所 一种钛镍合金箔及板材的制取工艺
GB9121147D0 (en) 1991-10-04 1991-11-13 Ici Plc Method for producing clad metal plate
JPH05117791A (ja) 1991-10-28 1993-05-14 Sumitomo Metal Ind Ltd 高強度高靱性で冷間加工可能なチタン合金
US5162159A (en) 1991-11-14 1992-11-10 The Standard Oil Company Metal alloy coated reinforcements for use in metal matrix composites
US5201967A (en) 1991-12-11 1993-04-13 Rmi Titanium Company Method for improving aging response and uniformity in beta-titanium alloys
JP3532565B2 (ja) 1991-12-31 2004-05-31 ミネソタ マイニング アンド マニュファクチャリング カンパニー 再剥離型低溶融粘度アクリル系感圧接着剤
JPH05195175A (ja) 1992-01-16 1993-08-03 Sumitomo Electric Ind Ltd 高疲労強度βチタン合金ばねの製造方法
US5226981A (en) 1992-01-28 1993-07-13 Sandvik Special Metals, Corp. Method of manufacturing corrosion resistant tubing from welded stock of titanium or titanium base alloy
US5399212A (en) 1992-04-23 1995-03-21 Aluminum Company Of America High strength titanium-aluminum alloy having improved fatigue crack growth resistance
JP2669261B2 (ja) 1992-04-23 1997-10-27 三菱電機株式会社 フォーミングレールの製造装置
US5277718A (en) 1992-06-18 1994-01-11 General Electric Company Titanium article having improved response to ultrasonic inspection, and method therefor
EP0608431B1 (en) 1992-07-16 2001-09-19 Nippon Steel Corporation Titanium alloy bar suitable for producing engine valve
JP3839493B2 (ja) 1992-11-09 2006-11-01 日本発条株式会社 Ｔｉ−Ａｌ系金属間化合物からなる部材の製造方法
US5310522A (en) 1992-12-07 1994-05-10 Carondelet Foundry Company Heat and corrosion resistant iron-nickel-chromium alloy
FR2711674B1 (fr) 1993-10-21 1996-01-12 Creusot Loire Acier inoxydable austénitique à hautes caractéristiques ayant une grande stabilité structurale et utilisations.
US5358686A (en) 1993-02-17 1994-10-25 Parris Warren M Titanium alloy containing Al, V, Mo, Fe, and oxygen for plate applications
US5332545A (en) 1993-03-30 1994-07-26 Rmi Titanium Company Method of making low cost Ti-6A1-4V ballistic alloy
US5483480A (en) 1993-07-22 1996-01-09 Kawasaki Steel Corporation Method of using associative memories and an associative memory
FR2712307B1 (fr) 1993-11-10 1996-09-27 United Technologies Corp Articles en super-alliage à haute résistance mécanique et à la fissuration et leur procédé de fabrication.
JP3083225B2 (ja) 1993-12-01 2000-09-04 オリエント時計株式会社 チタン合金製装飾品の製造方法、および時計外装部品
JPH07179962A (ja) 1993-12-24 1995-07-18 Nkk Corp 連続繊維強化チタン基複合材料及びその製造方法
JP2988246B2 (ja) 1994-03-23 1999-12-13 日本鋼管株式会社 （α＋β）型チタン合金超塑性成形部材の製造方法
JP2877013B2 (ja) 1994-05-25 1999-03-31 株式会社神戸製鋼所 耐摩耗性に優れた表面処理金属部材およびその製法
US5442847A (en) 1994-05-31 1995-08-22 Rockwell International Corporation Method for thermomechanical processing of ingot metallurgy near gamma titanium aluminides to refine grain size and optimize mechanical properties
JPH0859559A (ja) 1994-08-23 1996-03-05 Mitsubishi Chem Corp ジアルキルカーボネートの製造方法
JPH0890074A (ja) 1994-09-20 1996-04-09 Nippon Steel Corp チタンおよびチタン合金線材の矯直方法
US5472526A (en) 1994-09-30 1995-12-05 General Electric Company Method for heat treating Ti/Al-base alloys
AU705336B2 (en) 1994-10-14 1999-05-20 Osteonics Corp. Low modulus, biocompatible titanium base alloys for medical devices
US5698050A (en) 1994-11-15 1997-12-16 Rockwell International Corporation Method for processing-microstructure-property optimization of α-β beta titanium alloys to obtain simultaneous improvements in mechanical properties and fracture resistance
US5759484A (en) 1994-11-29 1998-06-02 Director General Of The Technical Research And Developent Institute, Japan Defense Agency High strength and high ductility titanium alloy
JP3319195B2 (ja) 1994-12-05 2002-08-26 日本鋼管株式会社 α＋β型チタン合金の高靱化方法
US5547523A (en) 1995-01-03 1996-08-20 General Electric Company Retained strain forging of ni-base superalloys
US6059904A (en) 1995-04-27 2000-05-09 General Electric Company Isothermal and high retained strain forging of Ni-base superalloys
JPH08300044A (ja) 1995-04-27 1996-11-19 Nippon Steel Corp 棒線材連続矯正装置
US5600989A (en) 1995-06-14 1997-02-11 Segal; Vladimir Method of and apparatus for processing tungsten heavy alloys for kinetic energy penetrators
WO1997010066A1 (fr) 1995-09-13 1997-03-20 Kabushiki Kaisha Toshiba Procede de fabrication de pales de turbine en alliage de titane et pales de turbines en alliage de titane
JP3445991B2 (ja) 1995-11-14 2003-09-16 Ｊｆｅスチール株式会社 面内異方性の小さいα＋β型チタン合金材の製造方法
US5649280A (en) 1996-01-02 1997-07-15 General Electric Company Method for controlling grain size in Ni-base superalloys
JP3873313B2 (ja) 1996-01-09 2007-01-24 住友金属工業株式会社 高強度チタン合金の製造方法
US5759305A (en) 1996-02-07 1998-06-02 General Electric Company Grain size control in nickel base superalloys
JPH09215786A (ja) 1996-02-15 1997-08-19 Mitsubishi Materials Corp ゴルフクラブヘッドおよびその製造方法
US5861070A (en) 1996-02-27 1999-01-19 Oregon Metallurgical Corporation Titanium-aluminum-vanadium alloys and products made using such alloys
JP3838445B2 (ja) 1996-03-15 2006-10-25 本田技研工業株式会社 チタン合金製ブレーキローター及びその製造方法
DE69715120T2 (de) 1996-03-29 2003-06-05 Kobe Steel Ltd Hochfeste titanlegierung, verfahren zur herstellung eines produktes daraus und produkt
JPH1088293A (ja) 1996-04-16 1998-04-07 Nippon Steel Corp 粗悪燃料および廃棄物を燃焼する環境において耐食性を有する合金、該合金を用いた鋼管およびその製造方法
DE19743802C2 (de) 1996-10-07 2000-09-14 Benteler Werke Ag Verfahren zur Herstellung eines metallischen Formbauteils
RU2134308C1 (ru) 1996-10-18 1999-08-10 Институт проблем сверхпластичности металлов РАН Способ обработки титановых сплавов
JPH10128459A (ja) 1996-10-21 1998-05-19 Daido Steel Co Ltd リングの後方スピニング加工方法
IT1286276B1 (it) 1996-10-24 1998-07-08 Univ Bologna Metodo per la rimozione totale o parziale di pesticidi e/o fitofarmaci da liquidi alimentari e non mediante l'uso di derivati della
US6310300B1 (en) 1996-11-08 2001-10-30 International Business Machines Corporation Fluorine-free barrier layer between conductor and insulator for degradation prevention
WO1998022629A2 (en) 1996-11-22 1998-05-28 Dongjian Li A new class of beta titanium-based alloys with high strength and good ductility
US6044685A (en) 1997-08-29 2000-04-04 Wyman Gordon Closed-die forging process and rotationally incremental forging press
US5897830A (en) 1996-12-06 1999-04-27 Dynamet Technology P/M titanium composite casting
US5795413A (en) 1996-12-24 1998-08-18 General Electric Company Dual-property alpha-beta titanium alloy forgings
JP3959766B2 (ja) 1996-12-27 2007-08-15 大同特殊鋼株式会社 耐熱性にすぐれたＴｉ合金の処理方法
FR2760469B1 (fr) 1997-03-05 1999-10-22 Onera (Off Nat Aerospatiale) Aluminium de titane utilisable a temperature elevee
US5954724A (en) 1997-03-27 1999-09-21 Davidson; James A. Titanium molybdenum hafnium alloys for medical implants and devices
US5980655A (en) 1997-04-10 1999-11-09 Oremet-Wah Chang Titanium-aluminum-vanadium alloys and products made therefrom
JPH10306335A (ja) 1997-04-30 1998-11-17 Nkk Corp （α＋β）型チタン合金棒線材およびその製造方法
US6071360A (en) 1997-06-09 2000-06-06 The Boeing Company Controlled strain rate forming of thick titanium plate
ES2130077B1 (es) 1997-06-26 2000-01-16 Catarain Arregui Esteban Maquina automatica suministradora de zumos naturales.
JPH11223221A (ja) 1997-07-01 1999-08-17 Nippon Seiko Kk 転がり軸受
US6569270B2 (en) 1997-07-11 2003-05-27 Honeywell International Inc. Process for producing a metal article
NO312446B1 (no) 1997-09-24 2002-05-13 Mitsubishi Heavy Ind Ltd Automatisk plateböyingssystem med bruk av höyfrekvent induksjonsoppvarming
US20050047952A1 (en) 1997-11-05 2005-03-03 Allvac Ltd. Non-magnetic corrosion resistant high strength steels
FR2772790B1 (fr) 1997-12-18 2000-02-04 Snecma ALLIAGES INTERMETALLIQUES A BASE DE TITANE DU TYPE Ti2AlNb A HAUTE LIMITE D'ELASTICITE ET FORTE RESISTANCE AU FLUAGE
ES2324063T3 (es) 1998-01-29 2009-07-29 Amino Corporation Aparato para conformado de materiales de lamina sin matriz.
US6258182B1 (en) 1998-03-05 2001-07-10 Memry Corporation Pseudoelastic β titanium alloy and uses therefor
KR19990074014A (ko) 1998-03-05 1999-10-05 신종계 선체 외판의 곡면가공 자동화 장치
US6032508A (en) 1998-04-24 2000-03-07 Msp Industries Corporation Apparatus and method for near net warm forging of complex parts from axi-symmetrical workpieces
JPH11309521A (ja) 1998-04-24 1999-11-09 Nippon Steel Corp ステンレス製筒形部材のバルジ成形方法
JPH11319958A (ja) 1998-05-19 1999-11-24 Mitsubishi Heavy Ind Ltd 曲がりクラッド管およびその製造方法
EP0969109B1 (en) 1998-05-26 2006-10-11 Kabushiki Kaisha Kobe Seiko Sho Titanium alloy and process for production
US20010041148A1 (en) 1998-05-26 2001-11-15 Kabushiki Kaisha Kobe Seiko Sho Alpha + beta type titanium alloy, process for producing titanium alloy, process for coil rolling, and process for producing cold-rolled coil of titanium alloy
FR2779155B1 (fr) 1998-05-28 2004-10-29 Kobe Steel Ltd Alliage de titane et sa preparation
JP3452798B2 (ja) 1998-05-28 2003-09-29 株式会社神戸製鋼所 高強度β型Ｔｉ合金
JP3417844B2 (ja) 1998-05-28 2003-06-16 株式会社神戸製鋼所 加工性に優れた高強度Ｔｉ合金の製法
US6632304B2 (en) 1998-05-28 2003-10-14 Kabushiki Kaisha Kobe Seiko Sho Titanium alloy and production thereof
JP2000153372A (ja) 1998-11-19 2000-06-06 Nkk Corp 施工性に優れた銅または銅合金クラッド鋼板の製造方法
US6334912B1 (en) 1998-12-31 2002-01-01 General Electric Company Thermomechanical method for producing superalloys with increased strength and thermal stability
US6409852B1 (en) 1999-01-07 2002-06-25 Jiin-Huey Chern Biocompatible low modulus titanium alloy for medical implant
US6143241A (en) 1999-02-09 2000-11-07 Chrysalis Technologies, Incorporated Method of manufacturing metallic products such as sheet by cold working and flash annealing
US6187045B1 (en) 1999-02-10 2001-02-13 Thomas K. Fehring Enhanced biocompatible implants and alloys
JP3681095B2 (ja) 1999-02-16 2005-08-10 株式会社クボタ 内面突起付き熱交換用曲げ管
JP3268639B2 (ja) 1999-04-09 2002-03-25 独立行政法人産業技術総合研究所 強加工装置、強加工法並びに被強加工金属系材料
RU2150528C1 (ru) 1999-04-20 2000-06-10 ОАО Верхнесалдинское металлургическое производственное объединение Сплав на основе титана
US6558273B2 (en) 1999-06-08 2003-05-06 K. K. Endo Seisakusho Method for manufacturing a golf club
JP2001071037A (ja) 1999-09-03 2001-03-21 Matsushita Electric Ind Co Ltd マグネシウム合金のプレス加工方法およびプレス加工装置
US6402859B1 (en) 1999-09-10 2002-06-11 Terumo Corporation β-titanium alloy wire, method for its production and medical instruments made by said β-titanium alloy wire
JP4562830B2 (ja) 1999-09-10 2010-10-13 トクセン工業株式会社 βチタン合金細線の製造方法
US7024897B2 (en) 1999-09-24 2006-04-11 Hot Metal Gas Forming Intellectual Property, Inc. Method of forming a tubular blank into a structural component and die therefor
RU2172359C1 (ru) 1999-11-25 2001-08-20 Государственное предприятие Всероссийский научно-исследовательский институт авиационных материалов Сплав на основе титана и изделие, выполненное из него
US6387197B1 (en) 2000-01-11 2002-05-14 General Electric Company Titanium processing methods for ultrasonic noise reduction
RU2156828C1 (ru) 2000-02-29 2000-09-27 Воробьев Игорь Андреевич СПОСОБ ИЗГОТОВЛЕНИЯ СТЕРЖНЕВЫХ ДЕТАЛЕЙ С ГОЛОВКАМИ ИЗ ДВУХФАЗНЫХ (α+β) ТИТАНОВЫХ СПЛАВОВ
US6332935B1 (en) 2000-03-24 2001-12-25 General Electric Company Processing of titanium-alloy billet for improved ultrasonic inspectability
US6399215B1 (en) 2000-03-28 2002-06-04 The Regents Of The University Of California Ultrafine-grained titanium for medical implants
JP2001343472A (ja) 2000-03-31 2001-12-14 Seiko Epson Corp 時計用外装部品の製造方法、時計用外装部品及び時計
JP3753608B2 (ja) 2000-04-17 2006-03-08 株式会社日立製作所 逐次成形方法とその装置
US6532786B1 (en) 2000-04-19 2003-03-18 D-J Engineering, Inc. Numerically controlled forming method
US6197129B1 (en) 2000-05-04 2001-03-06 The United States Of America As Represented By The United States Department Of Energy Method for producing ultrafine-grained materials using repetitive corrugation and straightening
JP2001348635A (ja) * 2000-06-05 2001-12-18 Nikkin Material:Kk 冷間加工性と加工硬化に優れたチタン合金
US6484387B1 (en) 2000-06-07 2002-11-26 L. H. Carbide Corporation Progressive stamping die assembly having transversely movable die station and method of manufacturing a stack of laminae therewith
AT408889B (de) 2000-06-30 2002-03-25 Schoeller Bleckmann Oilfield T Korrosionsbeständiger werkstoff
RU2169204C1 (ru) 2000-07-19 2001-06-20 ОАО Верхнесалдинское металлургическое производственное объединение Сплав на основе титана и способ термической обработки крупногабаритных полуфабрикатов из этого сплава
RU2169782C1 (ru) 2000-07-19 2001-06-27 ОАО Верхнесалдинское металлургическое производственное объединение Сплав на основе титана и способ термической обработки крупногабаритных полуфабрикатов из этого сплава
UA40862A (uk) 2000-08-15 2001-08-15 Інститут Металофізики Національної Академії Наук України Спосіб термо-механічної обробки високоміцних бета-титанових сплавів
US6877349B2 (en) 2000-08-17 2005-04-12 Industrial Origami, Llc Method for precision bending of sheet of materials, slit sheets fabrication process
JP2002069591A (ja) 2000-09-01 2002-03-08 Nkk Corp 高耐食ステンレス鋼
UA38805A (uk) 2000-10-16 2001-05-15 Інститут Металофізики Національної Академії Наук України Сплав на основі титану
US6946039B1 (en) 2000-11-02 2005-09-20 Honeywell International Inc. Physical vapor deposition targets, and methods of fabricating metallic materials
JP2002146497A (ja) 2000-11-08 2002-05-22 Daido Steel Co Ltd Ｎｉ基合金の製造方法
US6384388B1 (en) 2000-11-17 2002-05-07 Meritor Suspension Systems Company Method of enhancing the bending process of a stabilizer bar
JP3742558B2 (ja) 2000-12-19 2006-02-08 新日本製鐵株式会社 高延性で板面内材質異方性の小さい一方向圧延チタン板およびその製造方法
EP1382695A4 (en) 2001-02-28 2004-08-11 Jfe Steel Corp TIT ALLOY BAR AND METHOD FOR PRODUCING IT
DE60209880T2 (de) 2001-03-26 2006-11-23 Kabushiki Kaisha Toyota Chuo Kenkyusho Hochfeste titanlegierung und verfahren zu ihrer herstellung
US6539765B2 (en) 2001-03-28 2003-04-01 Gary Gates Rotary forging and quenching apparatus and method
US6536110B2 (en) 2001-04-17 2003-03-25 United Technologies Corporation Integrally bladed rotor airfoil fabrication and repair techniques
US6576068B2 (en) 2001-04-24 2003-06-10 Ati Properties, Inc. Method of producing stainless steels having improved corrosion resistance
CN1201028C (zh) 2001-04-27 2005-05-11 浦项产业科学研究院 具有优越热加工性能的高锰二联不锈钢及其制造方法
RU2203974C2 (ru) 2001-05-07 2003-05-10 ОАО Верхнесалдинское металлургическое производственное объединение Сплав на основе титана
DE10128199B4 (de) 2001-06-11 2007-07-12 Benteler Automobiltechnik Gmbh Vorrichtung zur Umformung von Metallblechen
RU2197555C1 (ru) 2001-07-11 2003-01-27 Общество с ограниченной ответственностью Научно-производственное предприятие "Велес" СПОСОБ ИЗГОТОВЛЕНИЯ СТЕРЖНЕВЫХ ДЕТАЛЕЙ С ГОЛОВКАМИ ИЗ (α+β) ТИТАНОВЫХ СПЛАВОВ
JP3934372B2 (ja) 2001-08-15 2007-06-20 株式会社神戸製鋼所 高強度および低ヤング率のβ型Ｔｉ合金並びにその製造方法
JP2003074566A (ja) 2001-08-31 2003-03-12 Nsk Ltd 転動装置
CN1159472C (zh) 2001-09-04 2004-07-28 北京航空材料研究院 钛合金准β锻造工艺
US6663501B2 (en) 2001-12-07 2003-12-16 Charlie C. Chen Macro-fiber process for manufacturing a face for a metal wood golf club
RU2004121454A (ru) * 2001-12-14 2005-06-10 Эй Ти Ай Пропертиз, Инк. (Us) Способ обработки бета титановых сплавов
JP3777130B2 (ja) 2002-02-19 2006-05-24 本田技研工業株式会社 逐次成形装置
FR2836640B1 (fr) 2002-03-01 2004-09-10 Snecma Moteurs Produits minces en alliages de titane beta ou quasi beta fabrication par forgeage
JP2003285126A (ja) 2002-03-25 2003-10-07 Toyota Motor Corp 温間塑性加工方法
RU2217260C1 (ru) 2002-04-04 2003-11-27 ОАО Верхнесалдинское металлургическое производственное объединение СПОСОБ ИЗГОТОВЛЕНИЯ ПРОМЕЖУТОЧНОЙ ЗАГОТОВКИ ИЗ α- И (α+β)-ТИТАНОВЫХ СПЛАВОВ
US6786985B2 (en) 2002-05-09 2004-09-07 Titanium Metals Corp. Alpha-beta Ti-Ai-V-Mo-Fe alloy
JP2003334633A (ja) 2002-05-16 2003-11-25 Daido Steel Co Ltd 段付き軸形状品の製造方法
US7410610B2 (en) 2002-06-14 2008-08-12 General Electric Company Method for producing a titanium metallic composition having titanium boride particles dispersed therein
US6918974B2 (en) 2002-08-26 2005-07-19 General Electric Company Processing of alpha-beta titanium alloy workpieces for good ultrasonic inspectability
JP4257581B2 (ja) 2002-09-20 2009-04-22 株式会社豊田中央研究所 チタン合金およびその製造方法
AU2003299073A1 (en) 2002-09-30 2004-04-19 Zenji Horita Method of working metal, metal body obtained by the method and metal-containing ceramic body obtained by the method
JP2004131761A (ja) 2002-10-08 2004-04-30 Jfe Steel Kk チタン合金製ファスナー材の製造方法
US6932877B2 (en) 2002-10-31 2005-08-23 General Electric Company Quasi-isothermal forging of a nickel-base superalloy
FI115830B (fi) 2002-11-01 2005-07-29 Metso Powdermet Oy Menetelmä monimateriaalikomponenttien valmistamiseksi sekä monimateriaalikomponentti
US7008491B2 (en) 2002-11-12 2006-03-07 General Electric Company Method for fabricating an article of an alpha-beta titanium alloy by forging
AU2003295609A1 (en) 2002-11-15 2004-06-15 University Of Utah Integral titanium boride coatings on titanium surfaces and associated methods
US20040099350A1 (en) 2002-11-21 2004-05-27 Mantione John V. Titanium alloys, methods of forming the same, and articles formed therefrom
RU2321674C2 (ru) 2002-12-26 2008-04-10 Дженерал Электрик Компани Способ производства однородного мелкозернистого титанового материала (варианты)
US20050145310A1 (en) 2003-12-24 2005-07-07 General Electric Company Method for producing homogeneous fine grain titanium materials suitable for ultrasonic inspection
US7010950B2 (en) 2003-01-17 2006-03-14 Visteon Global Technologies, Inc. Suspension component having localized material strengthening
DE10303458A1 (de) 2003-01-29 2004-08-19 Amino Corp., Fujinomiya Verfahren und Vorrichtung zum Formen dünner Metallbleche
RU2234998C1 (ru) 2003-01-30 2004-08-27 Антонов Александр Игоревич Способ изготовления полой цилиндрической длинномерной заготовки (варианты)
JP4264754B2 (ja) 2003-03-20 2009-05-20 住友金属工業株式会社 高圧水素ガス用ステンレス鋼、その鋼からなる容器および機器
JP4209233B2 (ja) 2003-03-28 2009-01-14 株式会社日立製作所 逐次成形加工装置
JP3838216B2 (ja) 2003-04-25 2006-10-25 住友金属工業株式会社 オーステナイト系ステンレス鋼
US7073559B2 (en) 2003-07-02 2006-07-11 Ati Properties, Inc. Method for producing metal fibers
JP4041774B2 (ja) 2003-06-05 2008-01-30 住友金属工業株式会社 β型チタン合金材の製造方法
US7785429B2 (en) 2003-06-10 2010-08-31 The Boeing Company Tough, high-strength titanium alloys; methods of heat treating titanium alloys
DE10355670B4 (de) 2003-11-28 2005-12-08 Infineon Technologies Ag Verfahren zur Ansteuerung eines Schalters in einer Leistungsfaktorkorrekturschaltung und Ansteuerschaltung
AT412727B (de) 2003-12-03 2005-06-27 Boehler Edelstahl Korrosionsbeständige, austenitische stahllegierung
WO2005060631A2 (en) 2003-12-11 2005-07-07 Ohio University Titanium alloy microstructural refinement method and high temperature, high strain rate superplastic forming of titanium alloys
US7038426B2 (en) 2003-12-16 2006-05-02 The Boeing Company Method for prolonging the life of lithium ion batteries
DK1717330T3 (en) 2004-02-12 2018-09-24 Nippon Steel & Sumitomo Metal Corp METAL PIPES FOR USE IN CARBON GASA MOSPHERE
JP2005281855A (ja) 2004-03-04 2005-10-13 Daido Steel Co Ltd 耐熱オーステナイト系ステンレス鋼及びその製造方法
US7837812B2 (en) 2004-05-21 2010-11-23 Ati Properties, Inc. Metastable beta-titanium alloys and methods of processing the same by direct aging
US7449075B2 (en) 2004-06-28 2008-11-11 General Electric Company Method for producing a beta-processed alpha-beta titanium-alloy article
RU2269584C1 (ru) 2004-07-30 2006-02-10 Открытое Акционерное Общество "Корпорация Всмпо-Ависма" Сплав на основе титана
US20060045789A1 (en) 2004-09-02 2006-03-02 Coastcast Corporation High strength low cost titanium and method for making same
US7096596B2 (en) 2004-09-21 2006-08-29 Alltrade Tools Llc Tape measure device
US7601232B2 (en) 2004-10-01 2009-10-13 Dynamic Flowform Corp. α-β titanium alloy tubes and methods of flowforming the same
US7360387B2 (en) 2005-01-31 2008-04-22 Showa Denko K.K. Upsetting method and upsetting apparatus
US20060243356A1 (en) 2005-02-02 2006-11-02 Yuusuke Oikawa Austenite-type stainless steel hot-rolling steel material with excellent corrosion resistance, proof-stress, and low-temperature toughness and production method thereof
TWI326713B (en) 2005-02-18 2010-07-01 Nippon Steel Corp Induction heating device for heating a traveling metal plate
JP5208354B2 (ja) 2005-04-11 2013-06-12 新日鐵住金株式会社 オーステナイト系ステンレス鋼
RU2288967C1 (ru) 2005-04-15 2006-12-10 Закрытое акционерное общество ПКФ "Проммет-спецсталь" Коррозионно-стойкий сплав и изделие, выполненное из него
WO2006110962A2 (en) 2005-04-22 2006-10-26 K.U.Leuven Research And Development Asymmetric incremental sheet forming system
RU2283889C1 (ru) 2005-05-16 2006-09-20 ОАО "Корпорация ВСМПО-АВИСМА" Сплав на основе титана
JP4787548B2 (ja) 2005-06-07 2011-10-05 株式会社アミノ 薄板の成形方法および装置
DE102005027259B4 (de) 2005-06-13 2012-09-27 Daimler Ag Verfahren zur Herstellung von metallischen Bauteilen durch Halbwarm-Umformung
KR100677465B1 (ko) 2005-08-10 2007-02-07 이영화 판 굽힘용 장형 유도 가열기
US7531054B2 (en) 2005-08-24 2009-05-12 Ati Properties, Inc. Nickel alloy and method including direct aging
US8337750B2 (en) 2005-09-13 2012-12-25 Ati Properties, Inc. Titanium alloys including increased oxygen content and exhibiting improved mechanical properties
JP4915202B2 (ja) 2005-11-03 2012-04-11 大同特殊鋼株式会社 高窒素オーステナイト系ステンレス鋼
US7669452B2 (en) 2005-11-04 2010-03-02 Cyril Bath Company Titanium stretch forming apparatus and method
CA2634252A1 (en) 2005-12-21 2007-07-05 Exxonmobil Research And Engineering Company Corrosion resistant material for reduced fouling, heat transfer component with improved corrosion and fouling resistance, and method for reducing fouling
US7611592B2 (en) 2006-02-23 2009-11-03 Ati Properties, Inc. Methods of beta processing titanium alloys
JP5050199B2 (ja) 2006-03-30 2012-10-17 国立大学法人電気通信大学 マグネシウム合金材料製造方法及び装置並びにマグネシウム合金材料
JPWO2007114439A1 (ja) 2006-04-03 2009-08-20 国立大学法人 電気通信大学 超微細粒組織を有する材料およびその製造方法
KR100740715B1 (ko) * 2006-06-02 2007-07-18 경상대학교산학협력단 집전체-전극 일체형 Ｔｉ-Ｎｉ계 합금-Ｎｉ황화물 소자
US7879286B2 (en) 2006-06-07 2011-02-01 Miracle Daniel B Method of producing high strength, high stiffness and high ductility titanium alloys
JP5187713B2 (ja) 2006-06-09 2013-04-24 国立大学法人電気通信大学 金属材料の微細化加工方法
EP2035593B1 (en) 2006-06-23 2010-08-11 Jorgensen Forge Corporation Austenitic paramagnetic corrosion resistant material
WO2008017257A1 (en) 2006-08-02 2008-02-14 Hangzhou Huitong Driving Chain Co., Ltd. A bended link plate and the method to making thereof
US20080103543A1 (en) 2006-10-31 2008-05-01 Medtronic, Inc. Implantable medical device with titanium alloy housing
JP2008200730A (ja) 2007-02-21 2008-09-04 Daido Steel Co Ltd Ｎｉ基耐熱合金の製造方法
CN101294264A (zh) 2007-04-24 2008-10-29 宝山钢铁股份有限公司 一种转子叶片用α+β型钛合金棒材制造工艺
US20080300552A1 (en) 2007-06-01 2008-12-04 Cichocki Frank R Thermal forming of refractory alloy surgical needles
CN100567534C (zh) 2007-06-19 2009-12-09 中国科学院金属研究所 一种高热强性、高热稳定性的高温钛合金的热加工和热处理方法
US20090000706A1 (en) 2007-06-28 2009-01-01 General Electric Company Method of controlling and refining final grain size in supersolvus heat treated nickel-base superalloys
DE102007039998B4 (de) 2007-08-23 2014-05-22 Benteler Defense Gmbh & Co. Kg Panzerung für ein Fahrzeug
RU2364660C1 (ru) 2007-11-26 2009-08-20 Владимир Валентинович Латыш Способ получения ультрамелкозернистых заготовок из титановых сплавов
JP2009138218A (ja) 2007-12-05 2009-06-25 Nissan Motor Co Ltd チタン合金部材及びチタン合金部材の製造方法
CN100547105C (zh) 2007-12-10 2009-10-07 巨龙钢管有限公司 一种x80钢弯管及其弯制工艺
BRPI0820586B1 (pt) 2007-12-20 2018-03-20 Ati Properties Llc Aço inoxidável austenítico e artigo de fabricação incluindo o aço inoxidável austenítico
KR100977801B1 (ko) 2007-12-26 2010-08-25 주식회사 포스코 강도 및 연성이 우수한 저탄성 티타늄 합금 및 그 제조방법
US8075714B2 (en) 2008-01-22 2011-12-13 Caterpillar Inc. Localized induction heating for residual stress optimization
RU2368695C1 (ru) 2008-01-30 2009-09-27 Федеральное государственное унитарное предприятие "Всероссийский научно-исследовательский институт авиационных материалов" (ФГУП "ВИАМ") Способ получения изделия из высоколегированного жаропрочного никелевого сплава
DE102008014559A1 (de) 2008-03-15 2009-09-17 Elringklinger Ag Verfahren zum bereichsweisen Umformen einer aus einem Federstahlblech hergestellten Blechlage einer Flachdichtung sowie Einrichtung zur Durchführung dieses Verfahrens
WO2009142228A1 (ja) 2008-05-22 2009-11-26 住友金属工業株式会社 原子力用高強度Ni基合金管及びその製造方法
JP2009299110A (ja) 2008-06-11 2009-12-24 Kobe Steel Ltd 断続切削性に優れた高強度α−β型チタン合金
JP5299610B2 (ja) 2008-06-12 2013-09-25 大同特殊鋼株式会社 Ｎｉ−Ｃｒ−Ｆｅ三元系合金材の製造方法
RU2392348C2 (ru) 2008-08-20 2010-06-20 Федеральное Государственное Унитарное Предприятие "Центральный Научно-Исследовательский Институт Конструкционных Материалов "Прометей" (Фгуп "Цнии Км "Прометей") Коррозионно-стойкая высокопрочная немагнитная сталь и способ ее термодеформационной обработки
JP5315888B2 (ja) 2008-09-22 2013-10-16 Ｊｆｅスチール株式会社 α−β型チタン合金およびその溶製方法
CN101684530A (zh) 2008-09-28 2010-03-31 杭正奎 超耐高温镍铬合金及其制造方法
RU2378410C1 (ru) 2008-10-01 2010-01-10 Открытое акционерное общество "Корпорация ВСПМО-АВИСМА" Способ изготовления плит из двухфазных титановых сплавов
US8408039B2 (en) 2008-10-07 2013-04-02 Northwestern University Microforming method and apparatus
RU2383654C1 (ru) 2008-10-22 2010-03-10 Государственное образовательное учреждение высшего профессионального образования "Уфимский государственный авиационный технический университет" Наноструктурный технически чистый титан для биомедицины и способ получения прутка из него
US8430075B2 (en) 2008-12-16 2013-04-30 L.E. Jones Company Superaustenitic stainless steel and method of making and use thereof
MX2011007664A (es) 2009-01-21 2011-10-24 Sumitomo Metal Ind Material metalico curvo y proceso para producir el mismo.
RU2393936C1 (ru) 2009-03-25 2010-07-10 Владимир Алексеевич Шундалов Способ получения ультрамелкозернистых заготовок из металлов и сплавов
US8578748B2 (en) 2009-04-08 2013-11-12 The Boeing Company Reducing force needed to form a shape from a sheet metal
US8316687B2 (en) 2009-08-12 2012-11-27 The Boeing Company Method for making a tool used to manufacture composite parts
CN101637789B (zh) 2009-08-18 2011-06-08 西安航天博诚新材料有限公司 一种电阻热张力矫直装置及矫直方法
JP2011121118A (ja) 2009-11-11 2011-06-23 Univ Of Electro-Communications 難加工性金属材料を多軸鍛造処理する方法、それを実施する装置、および金属材料
US20120279351A1 (en) 2009-11-19 2012-11-08 National Institute For Materials Science Heat-resistant superalloy
RU2425164C1 (ru) 2010-01-20 2011-07-27 Открытое Акционерное Общество "Корпорация Всмпо-Ависма" Вторичный титановый сплав и способ его изготовления
US10053758B2 (en) 2010-01-22 2018-08-21 Ati Properties Llc Production of high strength titanium
DE102010009185A1 (de) 2010-02-24 2011-11-17 Benteler Automobiltechnik Gmbh Profilbauteil
CN102933331B (zh) 2010-05-17 2015-08-26 麦格纳国际公司 用于对具有低延展性的材料进行成形的方法和设备
CA2706215C (en) 2010-05-31 2017-07-04 Corrosion Service Company Limited Method and apparatus for providing electrochemical corrosion protection
US9255316B2 (en) 2010-07-19 2016-02-09 Ati Properties, Inc. Processing of α+β titanium alloys
US8499605B2 (en) 2010-07-28 2013-08-06 Ati Properties, Inc. Hot stretch straightening of high strength α/β processed titanium
US9206497B2 (en) 2010-09-15 2015-12-08 Ati Properties, Inc. Methods for processing titanium alloys
US8613818B2 (en) 2010-09-15 2013-12-24 Ati Properties, Inc. Processing routes for titanium and titanium alloys
US20120067100A1 (en) 2010-09-20 2012-03-22 Ati Properties, Inc. Elevated Temperature Forming Methods for Metallic Materials
US10513755B2 (en) 2010-09-23 2019-12-24 Ati Properties Llc High strength alpha/beta titanium alloy fasteners and fastener stock
US20120076686A1 (en) 2010-09-23 2012-03-29 Ati Properties, Inc. High strength alpha/beta titanium alloy
US20120076611A1 (en) 2010-09-23 2012-03-29 Ati Properties, Inc. High Strength Alpha/Beta Titanium Alloy Fasteners and Fastener Stock
RU2441089C1 (ru) 2010-12-30 2012-01-27 Юрий Васильевич Кузнецов КОРРОЗИОННО-СТОЙКИЙ СПЛАВ НА ОСНОВЕ Fe-Cr-Ni, ИЗДЕЛИЕ ИЗ НЕГО И СПОСОБ ИЗГОТОВЛЕНИЯ ИЗДЕЛИЯ
JP2012140690A (ja) 2011-01-06 2012-07-26 Sanyo Special Steel Co Ltd 靭性、耐食性に優れた二相系ステンレス鋼の製造方法
EP2703100B1 (en) 2011-04-25 2016-05-18 Hitachi Metals, Ltd. Fabrication method for stepped forged material
US9732408B2 (en) 2011-04-29 2017-08-15 Aktiebolaget Skf Heat-treatment of an alloy for a bearing component
US8679269B2 (en) 2011-05-05 2014-03-25 General Electric Company Method of controlling grain size in forged precipitation-strengthened alloys and components formed thereby
CN102212716B (zh) 2011-05-06 2013-03-27 中国航空工业集团公司北京航空材料研究院 一种低成本的α+β型钛合金
US8652400B2 (en) 2011-06-01 2014-02-18 Ati Properties, Inc. Thermo-mechanical processing of nickel-base alloys
US9034247B2 (en) 2011-06-09 2015-05-19 General Electric Company Alumina-forming cobalt-nickel base alloy and method of making an article therefrom
EP2721187B1 (en) 2011-06-17 2017-02-22 Titanium Metals Corporation Method for the manufacture of alpha-beta ti-al-v-mo-fe alloy sheets
US20130133793A1 (en) 2011-11-30 2013-05-30 Ati Properties, Inc. Nickel-base alloy heat treatments, nickel-base alloys, and articles including nickel-base alloys
US9347121B2 (en) 2011-12-20 2016-05-24 Ati Properties, Inc. High strength, corrosion resistant austenitic alloys
US9050647B2 (en) 2013-03-15 2015-06-09 Ati Properties, Inc. Split-pass open-die forging for hard-to-forge, strain-path sensitive titanium-base and nickel-base alloys
US9869003B2 (en) 2013-02-26 2018-01-16 Ati Properties Llc Methods for processing alloys
US9192981B2 (en) 2013-03-11 2015-11-24 Ati Properties, Inc. Thermomechanical processing of high strength non-magnetic corrosion resistant material
US9777361B2 (en) 2013-03-15 2017-10-03 Ati Properties Llc Thermomechanical processing of alpha-beta titanium alloys
JP6171762B2 (ja) 2013-09-10 2017-08-02 大同特殊鋼株式会社 Ｎｉ基耐熱合金の鍛造加工方法
US11111552B2 (en) 2013-11-12 2021-09-07 Ati Properties Llc Methods for processing metal alloys
US10094003B2 (en) 2015-01-12 2018-10-09 Ati Properties Llc Titanium alloy
US10502252B2 (en) 2015-11-23 2019-12-10 Ati Properties Llc Processing of alpha-beta titanium alloys

Patent Citations (3)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
US2974076A (en) * 1954-06-10 1961-03-07 Crucible Steel Co America Mixed phase, alpha-beta titanium alloys and method for making same
JPS62109956A (ja) * 1985-11-08 1987-05-21 Sumitomo Metal Ind Ltd チタン合金の製造方法
CN1816641A (zh) * 2003-05-09 2006-08-09 Ati资产公司 钛－铝－钒合金的加工及由其制造的产品

Non-Patent Citations (1)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Title
BEAL ET AL: "Forming of Titanium Alloys-Cold Forming", 《ASM HANDBOOK，2006，ASM INTERNATIONAL》, vol. 14, 31 December 2006 (2006-12-31) *

Cited By (10)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
CN106103757A (zh) * 2014-02-13 2016-11-09 钛金属公司 高强度α/β 钛合金
CN107109541A (zh) * 2015-01-12 2017-08-29 冶联科技地产有限责任公司 钛合金
CN107109541B (zh) * 2015-01-12 2021-01-12 冶联科技地产有限责任公司 钛合金
CN105063426A (zh) * 2015-09-14 2015-11-18 沈阳泰恒通用技术有限公司 一种钛合金及其加工列车连接件的应用
CN105525142A (zh) * 2016-01-26 2016-04-27 北京百慕航材高科技股份有限公司 一种低成本钛合金及其均匀化制备方法
CN105525142B (zh) * 2016-01-26 2017-09-19 北京百慕航材高科技股份有限公司 一种低成本钛合金及其均匀化制备方法
CN112888799A (zh) * 2018-10-09 2021-06-01 日本制铁株式会社 α+β型钛合金线材及α+β型钛合金线材的制造方法
CN112888799B (zh) * 2018-10-09 2022-05-31 日本制铁株式会社 α+β型钛合金线材及α+β型钛合金线材的制造方法
CN115786832A (zh) * 2022-10-31 2023-03-14 西安交通大学 一种改善高强亚稳β钛合金强塑性匹配的方法及钛合金
CN115786832B (zh) * 2022-10-31 2024-04-26 西安交通大学 一种改善高强亚稳β钛合金强塑性匹配的方法及钛合金

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