JP6386599B2 - アルファ／ベータチタン合金の処理 - Google Patents

アルファ／ベータチタン合金の処理 Download PDF

Info

Publication number
JP6386599B2
JP6386599B2 JP2017010494A JP2017010494A JP6386599B2 JP 6386599 B2 JP6386599 B2 JP 6386599B2 JP 2017010494 A JP2017010494 A JP 2017010494A JP 2017010494 A JP2017010494 A JP 2017010494A JP 6386599 B2 JP6386599 B2 JP 6386599B2
Authority
JP
Japan
Prior art keywords
titanium alloy
temperature
cold
range
ambient temperature
Prior art date
Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
Active
Application number
JP2017010494A
Other languages
English (en)
Other versions
JP2017128807A (ja
Inventor
ブライアン，デヴィッド・ジェイ
Original Assignee
エイティーアイ・プロパティーズ・エルエルシー
Priority date (The priority date is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the date listed.)
Filing date
Publication date
Application filed by エイティーアイ・プロパティーズ・エルエルシー filed Critical エイティーアイ・プロパティーズ・エルエルシー
Publication of JP2017128807A publication Critical patent/JP2017128807A/ja
Application granted granted Critical
Publication of JP6386599B2 publication Critical patent/JP6386599B2/ja
Active legal-status Critical Current
Anticipated expiration legal-status Critical

Links

Classifications

    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22F—CHANGING THE PHYSICAL STRUCTURE OF NON-FERROUS METALS AND NON-FERROUS ALLOYS
    • C22F1/00—Changing the physical structure of non-ferrous metals or alloys by heat treatment or by hot or cold working
    • C22F1/16—Changing the physical structure of non-ferrous metals or alloys by heat treatment or by hot or cold working of other metals or alloys based thereon
    • C22F1/18—High-melting or refractory metals or alloys based thereon
    • C22F1/183—High-melting or refractory metals or alloys based thereon of titanium or alloys based thereon
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
    • C21D1/00—General methods or devices for heat treatment, e.g. annealing, hardening, quenching or tempering
    • C21D1/26—Methods of annealing
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C14/00—Alloys based on titanium
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22F—CHANGING THE PHYSICAL STRUCTURE OF NON-FERROUS METALS AND NON-FERROUS ALLOYS
    • C22F1/00—Changing the physical structure of non-ferrous metals or alloys by heat treatment or by hot or cold working
    • C22F1/16—Changing the physical structure of non-ferrous metals or alloys by heat treatment or by hot or cold working of other metals or alloys based thereon
    • C22F1/18—High-melting or refractory metals or alloys based thereon

Landscapes

  • Chemical & Material Sciences (AREA)
  • Engineering & Computer Science (AREA)
  • Mechanical Engineering (AREA)
  • Organic Chemistry (AREA)
  • Metallurgy (AREA)
  • Materials Engineering (AREA)
  • Crystallography & Structural Chemistry (AREA)
  • Physics & Mathematics (AREA)
  • Thermal Sciences (AREA)
  • Forging (AREA)
  • Hard Magnetic Materials (AREA)
  • Battery Electrode And Active Subsutance (AREA)
  • Metal Rolling (AREA)
  • Powder Metallurgy (AREA)
  • Manufacture Of Alloys Or Alloy Compounds (AREA)

Description

本開示は、高強度なアルファ／ベータ（α＋β）チタン合金を生成するためのプロセスおよび開示されているプロセスによって生成される生成物を対象とする。
チタンおよびチタン系合金は、これらの材料の比較的高い強度、低い密度、および良好な耐食性に起因して、種々の用途に用いられる。例えば、チタンおよびチタン系合金は、この材料の強度対重量比および耐食性が高いため、航空宇宙産業において広く用いられる。種々の用途において広範に用いられることが知られているチタン合金の一群は、重量基準で６％のアルミニウム、４％のバナジウム、０．２０％未満の酸素、およびチタンの組成式を構成するアルファ／ベータ（α＋β）Ｔｉ−６Ａｌ−４Ｖ合金である。
Ｔｉ−６Ａｌ−４Ｖ合金は、最も一般的なチタン系の製造された材料の１種であり、チタン系材料市場全体の５０％超を占めると推定される。Ｔｉ−６Ａｌ−４Ｖ合金は、低温ないし中程度の温度において高強度であり、軽量であり、耐食性であるという合金の組み合わせの利益を享受する数多くの用途で用いられる。例えば、Ｔｉ−６Ａｌ−４Ｖ合金は、航空機エンジンの構成要素、航空機の構造的な構成要素、締結具、高性能の自動車の構成要素、医療デバイス用構成要素、スポーツ用品、海洋用途用構成要素、および化学処理装置用構成要素を生成するのに用いられる。
Ｔｉ−６Ａｌ−４Ｖ合金の粉砕生成物は、粉砕焼鈍された状態または溶体化処理および時効された（ＳＴＡ）状態のいずれかで一般に用いられる。比較的低い強度のＴｉ−６Ａｌ−４Ｖ合金の粉砕生成物は、粉砕焼鈍された状態で提供されてもよい。本明細書に用いられる場合、「粉砕焼鈍された状態」は、ワークピースが高温（例えば、１２００〜１５００°Ｆ／６４９−８１６℃）で約１〜８時間焼鈍され、静止空気中で冷却される「粉砕焼鈍」熱処理後のチタン合金の状態を称する。粉砕焼鈍熱処理は、ワークピースがα＋β相領域において熱間加工された後に実施される。粉砕焼鈍された状態にあるＴｉ−６Ａｌ−４Ｖ合金は、室温において、特定された最小の極限引張強度が１３０ｋｓｉ（８９６ＭＰａ）であり、特定された最小の降伏強度が１２０ｋｓｉ（８２７ＭＰａ）である。例えば、参照により本明細書に組み込まれるＡｅｒｏｓｐａｃｅ Ｍａｔｅｒｉａｌ Ｓｐｅｃｉｆｉｃａｔｉｏｎｓ（ＡＭＳ）４９２８および６９３１Ａを参照されたい。
Ｔｉ−６Ａｌ−４Ｖ合金の強度を増加させるために、該材料は、一般に、ＳＴＡ熱処理に付される。ＳＴＡ熱処理は、ワークピースがα＋β相領域において熱間加工された後に一般に実施される。ＳＴＡは、βトランザス温度（例えば、１７２５〜１７７５°Ｆ／９４０〜９６８℃）未満の高温において比較的短い温度における時間（例えば、約１時間）にわたってワークピースを熱処理し、次いで水または同等の媒体でワークピースを迅速に急冷することを称する。急冷されたワークピースは高温（例えば、９００〜１２００°Ｆ／４８２〜６４９℃）で約４〜８時間時効され、静止空気中で冷却される。ＳＴＡ状態にあるＴｉ−６Ａｌ−４Ｖ合金は、ＳＴＡ処理された物体の直径および厚さ寸法に応じて、室温において、特定された最小の極限引張強度が１５０〜１６５ｋｓｉ（１０３４〜１１３８ＭＰａ）であり、特定された最小の降伏強度が１４０〜１５５ｋｓｉ（９６５〜１０６９ＭＰａ）である。例えば、参照により本明細書に組み込まれるＡＭＳ４９６５およびＡＭＳ６９３０Ａを参照されたい。
しかし、Ｔｉ−６Ａｌ−４Ｖ合金において高強度を達成するためにＳＴＡ熱処理を用いることにおいては数多くの制限がある。例えば、材料の特有の物理的特性およびＳＴＡ処理の間の迅速な急冷のための要件が、高強度を達成することができる物体のサイズおよび寸法を制限し、かつ、比較的大きな熱応力、内部応力、反り、および寸法歪みを示す場合がある。本開示は、ある一定のα＋βチタン合金を処理して、ＳＴＡ状態にあるＴｉ−６Ａｌ−４Ｖ合金の特性に匹敵するまたはこれより優れるが、ＳＴＡ処理による制限に悩まされない機械的特性を提供するための方法を対象とする。
本明細書に開示されている実施形態は、α＋βチタン合金から物体を形成するためのプロセスを対象とする。このプロセスは、周囲温度〜５００°Ｆ（２６０℃）の範囲の温度でα＋βチタン合金を冷間加工することと、冷間加工ステップ後に、７００°Ｆ〜１２００°Ｆ（３７１〜６４９℃）の範囲の温度でα＋βチタン合金を時効することとを含む。α＋βチタン合金は、重量百分率で、２．９０％〜５．００％のアルミニウム、２．００％〜３．００％のバナジウム、０．４０％〜２．００％の鉄、０．１０％〜０．３０％の酸素、不可避的不純物、およびチタンを含む。
本明細書に開示および記載されている発明は、この発明の概要に開示されている実施形態に限定されないことが理解される。
本明細書に開示および記載されている種々の非限定的な実施形態の特徴は、添付の図を参照することによってより良好に理解される場合がある。
図１は、引抜されたままの状態にある冷間引抜されたα＋βチタン合金棒に関する、平均極限引張強度および平均降伏強度対、面積低下の百分率（％ＲＡ）として定量化された冷間加工のグラフである。 図２は、引抜されたままの状態にある冷間引抜されたα＋βチタン合金棒に関する、引張伸び百分率として定量化された平均延性のグラフである。 図３は、本明細書に開示されているプロセスの実施形態によって冷間加工され直接時効された後のα＋βチタン合金棒に関する、極限引張強度および降伏強度対伸び百分率のグラフである。 図４は、本明細書に開示されているプロセスの実施形態によって冷間加工され直接時効された後のα＋βチタン合金棒に関する、平均極限引張強度および平均降伏強度対平均伸びのグラフである。 図５は、２０％の面積低下まで冷間加工し、温度において１時間または８時間時効したα＋βチタン合金棒に関する平均極限引張強度および平均降伏強度対時効温度のグラフである。 図６は、３０％の面積低下まで冷間加工し、温度において１時間または８時間時効したα＋βチタン合金棒に関する平均極限引張強度および平均降伏強度対時効温度のグラフである。 図７は、４０％の面積低下まで冷間加工し、温度において１時間または８時間時効したα＋βチタン合金棒に関する平均極限引張強度および平均降伏強度対時効温度のグラフである。 図８は、２０％の面積低下まで冷間加工し、温度において１時間または８時間時効したα＋βチタン合金棒に関する平均伸び対時効温度のグラフである。 図９は、３０％の面積低下まで冷間加工し、温度において１時間または８時間時効したα＋βチタン合金棒に関する平均伸び対時効温度のグラフである。 図１０は、４０％の面積低下まで冷間加工し、温度において１時間または８時間時効したα＋βチタン合金棒に関する平均伸び対時効温度のグラフである。 図１１は、２０％の面積低下まで冷間加工し、８５０°Ｆ（４５４℃）または１１００°Ｆ（５９３℃）において時効したα＋βチタン合金棒に関する平均極限引張強度および平均降伏強度対時効時間のグラフである。 図１２は、２０％の面積低下まで冷間加工し、８５０°Ｆ（４５４℃）または１１００°Ｆ（５９３℃）において時効したα＋βチタン合金棒に関する平均伸び対時効時間のグラフである。
読者は、本開示による種々の非限定的な実施形態の以下の詳細な説明を考慮する際、上記の詳細ならびにその他を理解するであろう。読者は、本明細書に記載されている実施形態を実施および使用する際にさらなる詳細を理解する場合がある。
開示されている実施形態の説明は、明確化の目的で他の特徴および特性を排除しながら、開示されている実施形態の明確な理解に関連する特徴および特性のみを説明するために単純化されていることが理解されるべきである。当業者は、開示されている実施形態のこの説明を考慮する際、他の特徴および特性が、開示されている実施形態の特定の実施または適用において望ましい場合があることを認識するであろう。しかし、かかる他の特徴および特性は、開示されている実施形態のこの説明を考慮する際に当業者によって容易に確認および実施されてもよいため、開示されている実施形態の完全な理解に必要ではないことから、かかる特徴、特性などの記載は本明細書において提供されない。そのため、本明細書に記載の説明は、開示されている実施形態の単なる例示および説明であること、ならびに特許請求の範囲によって定義されている発明の範囲を限定することは意図されていないことが理解されるべきである。
本開示において、別途指示されていない限り、全ての数値パラメータが、全ての場合において用語「約」によって前置されかつ変更されるとして理解されるべきであり、ここで、数値パラメータは、パラメータの数値を決定するのに用いられる基本的な測定技術の特有の可変的特性を有する。少なくとも、かつ特許請求の範囲の範囲に均等論を適用することを限定することを意図せずに、本説明に記載されている各数値パラメータは、報告されている有効桁数に照らして、および通常の端数処理技法を適用することによって、少なくとも解釈されるべきである。
また、本明細書に記載されている任意の数値範囲が、記載されている範囲内に包含される全てのサブ範囲を含むことも意図される。例えば、「１〜１０」の範囲は、記載されている最小値の１と記載されている最大値の１０と（およびこれらを含む）の間の全てのサブ範囲、すなわち、最小値の１以上と最大値の１０以下とを有する全てのサブ範囲を含むことが意図される。本明細書に記載されている任意の最大の数値限界は、その中に包含される全てのより低い数値限界を含むことが意図され、本明細書に記載されている任意の最小の数値限界は、その中に包含される全てのより高い数値限界を含むことが意図される。したがって、出願人は、特許請求の範囲を含めた本開示を補正して、本明細書に明示的に記載されている範囲内に包含される任意のサブ範囲を明示的に記載する権利を保有する。全てのかかる範囲は、任意のかかるサブ範囲を明示的に記載するための補正が米国特許法第１１２条第１段落および米国特許法第１３２（ａ）条の要件を満たすように本明細書内に本質的に開示されることが意図される。
文法上の冠詞「１つの（ｏｎｅ）」、「１つの（ａ）」、「１つの（ａｎ）」、および「その（ｔｈｅ）」は、本明細書に用いられる場合、別途指示されない限り「少なくとも１つ」または「１つ以上」を含むことが意図される。したがって、これらの冠詞は、１または１を超える（すなわち、「少なくとも１つの」）、その冠詞の文法上の対象を称するのに本明細書において用いられる。例として、「１つの構成要素（ａ ｃｏｍｐｏｎｅｎｔ）」は、１つ以上の構成要素を意味し、したがって、場合により、１を超える構成要素が企図され、説明されている実施形態の実施において使用されまたは用いられてもよい。
本明細書において参照により組み込まれると言及されている任意の特許、出版物、または他の開示材料は、別途指示されない限り、その全体が本明細書に組み込まれるが、組み込まれている材料が、本説明において明示的に記載されている既存の定義、記述または他の開示材料と矛盾しない程度までにおいてのみである。そのため、必要な程度までにおいて、本明細書に記載されている明確な開示は、本明細書において参照により組み込まれるあらゆる矛盾する材料に優先する。本明細書において参照により組み込まれると言及されているが、本明細書に記載されている既存の定義、記述または他の開示材料と矛盾している任意の材料またはその一部は、組み込まれている材料と既存の開示材料との間で矛盾が生じない程度までのみ組み込まれる。出願人は、本開示を補正して、本明細書において参照により組み込まれる任意の対象またはその一部を明示的に記載する権利を保有する。
本開示は、種々の実施形態の説明を含む。本明細書に記載されている種々の実施形態は、例示的、説明的、かつ非限定的であることが理解されるべきである。そのため、本開示は、種々の例示的、説明的、かつ非限定的な実施形態の説明により限定される。むしろ、本発明は、本開示において明示的にもしくは本質的に記載されている、または本開示によって別途明示的にもしくは本質的に支持されている任意の特徴または特性を記載するために補正されてもよい、特許請求の範囲によって定義される。さらに、出願人は、特許請求の範囲を補正して、先行技術において存在する場合がある特徴または特性を肯定的に放棄する権利を保有する。したがって、任意のかかる補正は、米国特許法第１１２条第１段落および米国特許法第１３２（ａ）条の要件を満たす。本明細書に開示および説明されている種々の実施形態は、本明細書に様々に記載されている特徴および特性を含む、これらからなる、またはこれらから本質的になることができる。
本明細書に開示されている種々の実施形態は、Ｔｉ−６Ａｌ−４Ｖ合金と異なる化学組成を有するα＋βチタン合金から物体を形成するための熱機械的プロセスを対象とする。種々の実施形態において、α＋βチタン合金は、重量百分率で、２．９０〜５．００のアルミニウム、２．００〜３．００のバナジウム、０．４０〜２．００の鉄、０．２０〜０．３０の酸素、不可避的不純物、およびチタンを含む。これらのα＋βチタン合金（本明細書において「Ｋｏｓａｋａ合金」と称される）は、参照により本明細書に組み込まれる、Ｋｏｓａｋａへの米国特許第５，９８０，６５５号に記載されている。Ｋｏｓａｋａ合金の工業的な組成式は、重量百分率で、４．００のアルミニウム、２．５０のバナジウム、１．５０の鉄、０．２５の酸素、不可避的不純物、およびチタンから構成され、Ｔｉ−４Ａｌ−２．５Ｖ−１．５Ｆｅ−０．２５Ｏ合金と称されてもよい。
米国特許第５，９８０，６５５号（「’６５５特許」）は、Ｋｏｓａｋａ合金インゴットから板を形成するための、α＋β熱機械的処理の使用を記載する。Ｋｏｓａｋａ合金は、弾道装甲板用途のためのＴｉ−６Ａｌ−４Ｖ合金の低コストの代替として開発された。’６５５特許に記載されているα＋β熱機械的処理は：
（ａ）Ｋｏｓａｋａ合金の組成を有するインゴットを形成することと；
（ｂ）合金のβトランザス温度を超える温度で（例えば、１９００°Ｆ（１０３８℃）を超える温度で）インゴットをβ鍛造して中間スラブを形成することと；
（ｃ）合金のβトランザス温度未満の温度であるがα＋β相領域において、例えば、１５００〜１７７５°Ｆ（８１５〜９６８℃）の温度で中間スラブをα＋β鍛造することと；
（ｄ）合金のβトランザス温度未満の温度であるがα＋β相領域において、例えば、１５００〜１７７５°Ｆ（８１５〜９６８℃）の温度でスラブを最終板厚までα＋β圧延することと；
（ｅ）１３００〜１５００°Ｆ（７０４〜８１５℃）の温度で粉砕焼鈍することと
を含む。
’６５５特許に開示されているプロセスに従って形成された板は、Ｔｉ−６Ａｌ−４Ｖ板に匹敵するまたはこれより優れた弾道特性を示した。しかし、’６５５特許に開示されているプロセスに従って形成された板は、ＳＴＡ処理後のＴｉ−６Ａｌ−４Ｖ合金によって達成される高い強度未満の室温引張強度を示した。
ＳＴＡ状態にあるＴｉ−６Ａｌ−４Ｖ合金は、室温において、約１６０〜１７７ｋｓｉ（１１０３〜１２２０ＭＰａ）の極限引張強度および約１５０〜１６４ｋｓｉ（１０３４〜１１３１ＭＰａ）の降伏強度を示す場合がある。しかし、Ｔｉ−６Ａｌ−４Ｖのある一定の物理的特性、例えば、比較的低い熱伝導率に起因して、ＳＴＡ処理を経てＴｉ−６Ａｌ−４Ｖ合金によって達成することができる極限引張強度および降伏強度は、ＳＴＡ処理を経たＴｉ−６Ａｌ−４Ｖ合金物体のサイズに依存する。この点に関して、Ｔｉ−６Ａｌ−４Ｖ合金の比較的低い熱伝導率は、ＳＴＡ処理を用いて完全に硬化／強化することができる物体の直径／厚さを限定する、なぜなら、大きな直径または厚い断面の合金物体の内側部分は急冷の間に十分な速度で冷却されず、アルファ−プライム相（α’相）を形成するからである。このようにして、大きな直径または厚い断面のＴｉ−６Ａｌ−４Ｖ合金のＳＴＡ処理は、同レベルの析出硬化を伴わず比較的弱いコアの周囲に析出硬化した表面を有する物体を生成し、これは、物体の全体強度を大幅に低下させる可能性がある。例えば、Ｔｉ−６Ａｌ−４Ｖ合金物体の強度は、約０．５インチ（１．２７ｃｍ）を超える小寸法（例えば、直径または厚さ）を有する物体では低下し始め、ＳＴＡ処理は、約３インチ（７．６２ｃｍ）を超える小寸法を有するＴｉ−６Ａｌ−４Ｖ合金物体にはいかなる利益も提供しない。
ＳＴＡ状態にあるＴｉ−６Ａｌ−４Ｖ合金の引張強度のサイズ依存性は、ＡＭＳ６９３０Ａなどの材料仕様書では、物体サイズの増加に相当する強度最小値の低下において明らかであり、ここで、ＳＴＡ状態にあるＴｉ−６Ａｌ−４Ｖ合金に関する最大の強度最小値は、０．５インチ（１．２７ｃｍ）未満の直径または厚さを有する物体に相当する。例えば、ＡＭＳ６９３０Ａでは、ＳＴＡ状態にある、０．５インチ（１．２７ｃｍ）未満の直径または厚さを有するＴｉ−６Ａｌ−４Ｖ合金物体に関して、最小の極限引張強度が１６５ｋｓｉ（１１３８ＭＰａ）であり、最小の降伏強度が１５５ｋｓｉ（１０６９ＭＰａ）であると特定されている。
さらに、ＳＴＡ処理は、比較的大きな熱応力および内部応力を誘発する場合があり、急冷ステップの間にチタン合金物体の反りを引き起こす場合がある。これらの制限にもかかわらず、ＳＴＡ処理は、Ｔｉ−６Ａｌ−４Ｖ合金において高強度を達成する標準的な方法である、なぜなら、Ｔｉ−６Ａｌ−４Ｖ合金は、一般に冷間変形可能ではなく、そのため、効果的に冷間加工して強度を増加させることができないからである。理論によって拘束されることを意図しないが、冷間変形可能性／加工可能性の欠如は、Ｔｉ−６Ａｌ−４Ｖ合金におけるすべり帯現象に起因すると一般に考えられている。
Ｔｉ−６Ａｌ−４Ｖ合金のアルファ相（α相）は、コヒーレントなＴｉ３Ａｌ（アルファ２）粒子を析出させる。これらのコヒーレントなアルファ２（α２）析出物は合金の強度を増加させるが、コヒーレントな析出物は、塑性変形の間の可動転位によってせん断されるため、析出物は、合金のマイクロ構造内で、顕著で平面的なすべり帯の形成を結果としてもたらす。さらに、Ｔｉ−６Ａｌ−４Ｖ合金結晶は、アルミニウムおよび酸素原子の短距離秩序の局所領域、すなわち、結晶構造内のアルミニウムおよび酸素原子の均一な分布からの局所偏向を形成することが示されている。エントロピーが低下したこれらの局所領域は、Ｔｉ−６Ａｌ−４Ｖ合金のマイクロ構造内で、顕著で平面的なすべり帯の形成を促進することが示されている。Ｔｉ−６Ａｌ−４Ｖ合金内のこれらのマイクロ構造および熱力学特徴の存在は、すべり転位の絡み合いを引き起す場合がある、または他の場合には、転位が変形の間にすべることを防止する場合がある。これが起こると、すべりは、すべり帯と称される、合金における顕著な平面領域に局在する。すべり帯は、延性の損失、亀裂核形成、および亀裂伝播を引き起こし、これにより、冷間加工の間にＴｉ−６Ａｌ−４Ｖ合金の破壊に至る。
結果として、Ｔｉ−６Ａｌ−４Ｖ合金は、一般にα２ソルバス温度を超える高温で一般に加工される（例えば、鍛造され、圧延され、引抜され、などする）。Ｔｉ−６Ａｌ−４Ｖ合金は、効率的に冷間加工されて強度を増加させることはできない、なぜなら、冷間変形の間に亀裂（すなわち、ワークピース欠陥）が多発するからである。しかし、参照により本明細書に組み込まれる米国特許出願公開第２００４／０２２１９２９号に記載されているように、Ｋｏｓａｋａ合金が、相当な程度の冷間変形可能性／加工可能性を有することが予想外にも発見された。
Ｋｏｓａｋａ合金は、冷間加工の間にすべり帯を示さず、したがって、Ｔｉ−６Ａｌ−４Ｖ合金と比べて、冷間加工の間に示される亀裂が大幅に少ないことが判明した。理論によって拘束されることを意図しないが、Ｋｏｓａｋａ合金におけるすべり帯の欠失は、アルミニウムおよび酸素の短距離秩序の最小化に起因し得ると考えられる。加えて、α２相の安定度は、α２相のソルバス温度（米国ウィスコンシン州マディソンのＣｏｍｐｕＴｈｅｒｍ ＬＬＣのＰａｎｄａｔソフトウェアを用いて求めると、Ｔｉ−６Ａｌ−４Ｖ（最大０．１５重量％の酸素）では１３０５°Ｆ／７０７℃、Ｔｉ−４Ａｌ−２．５Ｖ−１．５Ｆｅ−０．２５Ｏでは１０６２°Ｆ／５７２℃）の平衡モデルによって実証されているように、Ｋｏｓａｋａ合金では、例えばＴｉ−６Ａｌ−４Ｖと比較して低い。結果として、Ｋｏｓａｋａ合金は、冷間加工されて、高強度を達成し、加工可能なレベルの延性を保持する場合がある。加えて、Ｋｏｓａｋａ合金は、冷間加工および時効されて、冷間加工のみに対して向上された強度および向上された延性を達成することができることが見出された。このように、Ｋｏｓａｋａ合金は、ＳＴＡ処理を必要とせず、該処理の制限も無いが、ＳＴＡ状態にあるＴｉ−６Ａｌ−４Ｖ合金に匹敵するまたはこれより優れた強度および延性を達成することができる。
一般に、「冷間加工」は、材料の流動応力が大幅に減少する温度未満の温度で合金を加工することを称する。開示されているプロセスと関連して本明細書において用いられるとき、「冷間加工」、「冷間加工された」、「冷間形成」などの用語、または特定の加工または形成技術と関連して用いられる「冷間」は、表面が約５００°Ｆ（２６０℃）以下の温度である場合があるときに加工することまたは加工された特性を称する。したがって、例えば、周囲温度〜５００°Ｆ（２６０℃）の範囲の温度でＫｏｓａｋａ合金のワークピースにおいて実施される引抜操作は、冷間加工すると本明細書においてみなされる。また、用語「加工する」、「形成する」、および「変形する」は、一般に、用語「加工可能性」、「形成可能性」、「変形可能性」などの用語であるのと交換可能に本明細書において用いられる。本出願に関連して「冷間加工」、「冷間加工された」、「冷間形成」などの用語に適用される意味は、他の文脈においてまたは他の発明と関連してこれらの用語の意味を限定することを意図していないことおよび限定しないことが理解されよう。
種々の実施形態において、本明細書に開示されているプロセスは、周囲温度から最大で５００°Ｆ（２６０℃）の範囲の温度でα＋βチタン合金を冷間加工することを含んでもよい。冷間加工操作の後に、α＋βチタン合金は、７００°Ｆ〜１２００°Ｆ（３７１〜６４９℃）の範囲の温度で時効されてもよい。
機械的操作、例えば、冷間引抜パスなどが、特定された温度においてまたは特定された温度範囲内で行われ、実施されるなどとして本明細書に記載されているとき、機械的操作は、機械的操作の開始時に特定された温度におけるまたは特定された温度範囲内にあるワークピースにおいて実施される。機械的操作の過程の間に、ワークピースの温度は、機械的操作の開始時にワークピースの初期温度から変動する場合がある。例えば、ワークピースの温度は、断熱加熱に起因して上昇してもよく、あるいは、加工操作の間の伝導、対流、および／または放射冷却に起因にして低下してもよい。機械的操作の開始時の初期温度からの温度変動の規模および方向は、種々のパラメータ、例えば、ワークピース上に実施される加工のレベル、加工が実施されるステイン速度、機械的操作の開始時のワークピースの初期温度、および周辺環境の温度などに依存する場合がある。
時効熱処理などの熱操作が、特定された温度で特定された期間にわたってまたは特定された温度範囲および時間範囲内で行われるとして本明細書に記載されているとき、この操作は、温度においてワークピースを維持しながら特定された時間の間実施される。時効熱処理などの熱操作に関して本明細書に記載されている期間は、例えば、ワークピースのサイズおよび形状に依存する場合がある、加熱および冷却時間を含まない。
種々の実施形態において、α＋βチタン合金は、周囲温度〜最高で５００°Ｆ（２６０℃）の範囲、または、例えば、周囲温度〜４５０°Ｆ（２３２℃）、周囲温度〜４００°Ｆ（２０４℃）、周囲温度〜３５０°Ｆ（１７７℃）、周囲温度〜３００°Ｆ（１４９℃）、周囲温度〜２５０°Ｆ（１２１℃）、周囲温度〜２００°Ｆ（９３℃）、もしくは周囲温度〜１５０°Ｆ（６５℃）などのその中の任意のサブ範囲の温度で冷間加工されてもよい。種々の実施形態において、α＋βチタン合金は、周囲温度で冷間加工される。
種々の実施形態において、α＋βチタン合金の冷間加工は、引抜、深絞り、圧延、ロールフォーミング、鍛造、押出、ピルガ、揺動、流動回転、せん断スピン、液圧成形、バルジ成形、加締、衝撃押出、爆発成形、ゴム成形、後方押出、穿孔、スピン、張り出し成形、プレス曲げ、電磁成形、圧造、圧搾、およびこれらの任意の組み合わせを含むが、必ずしも限定されない形成技術を用いて実施されてもよい。本明細書に開示されているプロセスの観点において、これらの形成技術は、５００°Ｆ（２６０℃）以下の温度で実施されるとき、α＋βチタン合金に冷間加工を付与する。
種々の実施形態において、α＋βチタン合金は、２０％〜６０％の面積低下まで冷間加工されてもよい。例えば、α＋βチタン合金ワークピース、例えば、インゴット、ビレット、棒、ロッド、チューブ、スラブ、または板などは、例えば、冷間引抜、冷間圧延、冷間押出、または冷間鍛造操作において塑性的に変形されてもよく、その結果、ワークピースの断面積は、２０％〜６０％の範囲の百分率で低下する。円筒形のワークピース、例えば、丸形インゴット、ビレット、棒、ロッド、およびチューブなどでは、面積低下は、引抜ダイ、押出ダイなどを経てワークピースの移動方向に一般に垂直である、ワークピースの円形または環状の断面について測定される。同様に、圧延されたワークピースの面積低下は、圧延装置などの圧延を経てワークピースの移動方向に一般に垂直であるワークピースの断面について測定される。
種々の実施形態において、α＋βチタン合金は、２０％〜６０％の面積低下まで、または例えば、３０％〜６０％、４０％〜６０％、５０％〜６０％、２０％〜５０％、２０％〜４０％、２０％〜３０％、３０％〜５０％、３０％〜４０％、もしくは４０％〜５０％などのその中の任意のサブ範囲まで冷間加工されてもよい。α＋βチタン合金は、観察可能なエッジ亀裂または他の表面亀裂を伴わずに２０％〜６０％の面積低下まで冷間加工される場合がある。冷間加工は、いかなる中間の応力緩和焼鈍も無しで実施されてもよい。このようにして、本明細書に開示されているプロセスの種々の実施形態は、逐次的な冷間加工操作、例えば、冷間引抜装置を通る２つ以上のパスなどの間にいかなる中間の応力緩和焼鈍も伴わずに最大で６０％の面積低下を達成することができる。
種々の実施形態において、冷間加工操作は、少なくとも２つの変形サイクルを含んでもよく、ここで、各変形サイクルは、少なくとも１０％の面積低下までα＋βチタン合金を冷間加工することを含む。種々の実施形態において、冷間加工操作は、少なくとも２つの変形サイクルを含んでもよく、ここで、各変形サイクルは、少なくとも２０％の面積低下までα＋βチタン合金を冷間加工することを含む。少なくとも２つの変形サイクルは、いかなる中間の応力緩和焼鈍も伴わずに最大で６０％の面積低下を達成することができる。
例えば、冷間引抜操作において、棒は、２０％超の面積低下まで周囲温度で第１引抜パスにおいて冷間引抜されてもよい。２０％超の冷間引抜棒は、次いで、２０％超の第２の面積低下に至るまで周囲温度で第２引抜パスにおいて冷間引抜されてもよい。２つの冷間引抜パスは、２つのパスの間のいかなる中間の応力緩和焼鈍も伴わずに実施されてもよい。このようにして、α＋βチタン合金は、少なくとも２つの変形サイクルを用いて冷間加工されて、全体としてより大きな面積低下を達成することができる。冷間加工操作の所与の実施において、α＋βチタン合金の冷間変形に必要とされる力は、例えば、ワークピースのサイズおよび形状、合金材料の降伏強度、変形の程度（例えば、面積低下）、ならびに特定の冷間加工技術を含めたパラメータに依存する。
種々の実施形態において、冷間加工操作後、冷間加工されたα＋βチタン合金は、７００°Ｆ〜１２００°Ｆ（３７１〜６４９℃）の範囲、または、例えば、８００°Ｆ〜１１５０°Ｆ、８５０°Ｆ〜１１５０°Ｆ、８００°Ｆ〜１１００°Ｆ、もしくは８５０°Ｆ〜１１００°Ｆ（すなわち、４２７〜６２１℃、４５４〜６２１℃、４２７〜５９３℃、もしくは４５４〜５９３℃）などのその中の任意のサブ範囲の温度で時効されてもよい。時効熱処理は、例えば、特定された極限引張強度、特定された降伏強度、および／または特定された伸びなどの機械的特性の特定された組み合わせを提供するのに十分な温度および時間で実施されてもよい。種々の実施形態において、時効熱処理は、例えば、温度において最大で５０時間まで実施されてもよい。種々の実施形態において、時効熱処理は、温度において０．５〜１０時間、または温度において例えば１〜８時間などのその中の任意のサブ範囲で実施されてもよい。時効熱処理は、温度制御された炉、例えば、オープンエア型のガス炉などにおいて実施されてもよい。
種々の実施形態において、本明細書に開示されているプロセスは、冷間加工操作の前に実施される熱間加工操作をさらに含んでもよい。熱間加工操作は、α＋β相領域において実施されてもよい。例えば、熱間加工操作は、α＋βチタン合金のβトランザス温度より３００°Ｆ〜２５°Ｆ（１６７〜１５℃）低い範囲の温度で実施されてもよい。一般に、Ｋｏｓａｋａ合金は、約１７６５°Ｆ〜１８００°Ｆ（９６３〜９８２℃）のβトランザス温度を有する。種々の実施形態において、α＋βチタン合金は、１５００°Ｆ〜１７７５°Ｆ（８１５〜９６８℃）の範囲、または、例えば、１６００°Ｆ〜１７７５°Ｆ、１６００°Ｆ〜１７５０°Ｆ、もしくは１６００°Ｆ〜１７００°Ｆ（すなわち、８７１〜９６８℃、８７１〜９５４℃、もしくは８７１〜９２７℃）などのその中の任意のサブ範囲の温度で熱間加工されてもよい。
冷間加工操作の前に熱間加工操作を含む実施形態において、本明細書に開示されているプロセスは、熱間加工操作と冷間加工操作との間に任意選択の焼鈍または応力除去熱処理をさらに含んでもよい。熱間加工されたα＋βチタン合金は、１２００°Ｆ〜１５００°Ｆ（６４９〜８１５℃）の範囲、または例えば、１２００°Ｆ〜１４００°Ｆもしくは１２５０°Ｆ〜１３００°Ｆ（すなわち、６４９〜７６０℃もしくは６７７〜７０４℃）などのその中の任意のサブ範囲の温度で焼鈍されてもよい。
種々の実施形態において、本明細書に開示されているプロセスは、α＋β相領域において実施される熱間加工操作の前にβ相領域において実施される任意選択の熱間加工操作を含んでもよい。例えば、チタン合金インゴットは、β相領域において熱間加工されて、中間物体を形成してもよい。中間物体は、α＋β相領域において熱間加工されて、α＋β相マイクロ構造を発生してもよい。熱間加工後、中間物体は、応力除去焼鈍され、次いで周囲温度〜５００°Ｆ（２６０℃）の範囲の温度で冷間加工されてもよい。冷間加工された物体は、７００°Ｆ〜１２００°Ｆ（３７１〜６４９℃）の範囲の温度で時効されてもよい。β相領域における任意選択の熱間加工は、合金のβトランザス温度を超える温度で、例えば、１８００°Ｆ〜２３００°Ｆ（９８２〜１２６０℃）の範囲、または例えば、１９００°Ｆ〜２３００°Ｆもしくは１９００°Ｆ〜２１００°Ｆ（すなわち、１０３８〜１２６０℃もしくは１０３８〜１１４９℃）などのその中の任意のサブ範囲の温度で実施される。
種々の実施形態において、本明細書に開示されているプロセスは、周囲温度において、１５５ｋｓｉ〜２００ｋｓｉ（１０６９〜１３７９ＭＰａ）の範囲の極限引張強度および８％〜２０％の範囲の伸びを有するα＋βチタン合金物体の形成によって特徴付けられてもよい。また、種々の実施形態において、本明細書に開示されているプロセスは、周囲温度において、１６０ｋｓｉ〜１８０ｋｓｉ（１１０３〜１２４１ＭＰａ）の範囲の極限引張強度および８％〜２０％の範囲の伸びを有するα＋βチタン合金物体の形成により特徴付けられていてもよい。さらに、種々の実施形態において、本明細書に開示されているプロセスは、周囲温度において、１６５ｋｓｉ〜１８０ｋｓｉ（１１３８〜１２４１ＭＰａ）の範囲の極限引張強度および８％〜１７％の伸びを有するα＋βチタン合金物体の形成により特徴付けられていてもよい。
種々の実施形態において、本明細書に開示されているプロセスは、周囲温度において、１４０ｋｓｉ〜１６５ｋｓｉ（９６５〜１１３８ＭＰａ）の範囲の降伏強度および８％〜２０％の伸びを有するα＋βチタン合金物体の形成により特徴付けられていてもよい。加えて、種々の実施形態において、本明細書に開示されているプロセスは、周囲温度において、１５５ｋｓｉ〜１６５ｋｓｉ（１０６９〜１１３８ＭＰａ）の範囲の降伏強度および８％〜１５％の伸びを有するα＋βチタン合金物体の形成により特徴付けられていてもよい。
種々の実施形態において、本明細書に開示されているプロセスは、周囲温度において、１５５ｋｓｉ〜２００ｋｓｉ（１０６９〜１３７９ＭＰａ）の範囲内に包含される任意のサブ範囲の極限引張強度、１４０ｋｓｉ〜１６５ｋｓｉ（９６５〜１１３８ＭＰａ）の範囲内に包含される任意のサブ範囲の降伏強度、および８％〜２０％の範囲内に包含される任意のサブ範囲の伸びを有するα＋βチタン合金物体の形成により特徴付けられていてもよい。
種々の実施形態において、本明細書に開示されているプロセスは、周囲温度において、１５５ｋｓｉ超の極限引張強度、１４０ｋｓｉ超の降伏強度、および８％超の伸びを有するα＋βチタン合金物体の形成により特徴付けられていてもよい。種々の実施形態に従って形成するα＋βチタン合金物体は、周囲温度において、１６６ｋｓｉ超、１７５ｋｓｉ超、１８５ｋｓｉ超、または１９５ｋｓｉ超の極限引張強度を有してもよい。種々の実施形態に従って形成するα＋βチタン合金物体は、周囲温度において、１４５ｋｓｉ超、１５５ｋｓｉ超、または１６０ｋｓｉ超の降伏強度を有してもよい。種々の実施形態に従って形成するα＋βチタン合金物体は、周囲温度において、８％超、１０％超、１２％超、１４％超、１６％超、または１８％超の伸びを有してもよい。
種々の実施形態において、本明細書に開示されているプロセスは周囲温度における極限引張強度、降伏強度、および伸びを有するα＋βチタン合金物体の形成により特徴付けられていてもよく、この極限引張強度、降伏強度、および伸びは、溶体化処理および時効された（ＳＴＡ）状態にあるＴｉ−６Ａｌ−４Ｖ合金からなる、ということ以外は同一の物体の周囲温度における極限引張強度、降伏強度、および伸びと少なくとも同じ大きさである。
種々の実施形態において、本明細書に開示されているプロセスは、重量百分率で、２．９０％〜５．００％のアルミニウム、２．００％〜３．００％のバナジウム、０．４０％〜２．００％の鉄、０．１０％〜０．３０％の酸素、および不可避的元素、およびチタンを含む、これらからなる、またはこれらから本質的になるα＋βチタン合金を熱機械的に処理するのに用いられてもよい。
本明細書に開示されているプロセスに従って熱機械的に処理されたα＋βチタン合金中のアルミニウム濃度は、２．９０〜５．００重量％の範囲内、または例えば、３．００％〜５．００％、３．５０％〜４．５０％、３．７０％〜４．３０％、３．７５％〜４．２５％、もしくは３．９０％〜４．５０％などのその中の任意のサブ範囲内にあってもよい。本明細書に開示されているプロセスに従って熱機械的に処理されたα＋βチタン合金中のバナジウム濃度は、２．００〜３．００重量％の範囲内、または例えば、２．２０％〜３．００％、２．２０％〜２．８０％、もしくは２．３０％〜２．７０％などのその中の任意のサブ範囲内にあってもよい。本明細書に開示されているプロセスに従って熱機械的に処理されたα＋βチタン合金中の鉄濃度は、０．４０〜２．００重量％の範囲内、または例えば、０．５０％〜２．００％、１．００％〜２．００％、１．２０％〜１．８０％、もしくは１．３０％〜１．７０％などのその中の任意のサブ範囲内にあってもよい。本明細書に開示されているプロセスに従って熱機械的に処理されたα＋βチタン合金中の酸素濃度は、０．１０〜０．３０重量％の範囲内、または例えば、０．１５％〜０．３０％、０．１０％〜０．２０％、０．１０％〜０．１５％、０．１８％〜０．２８％、０．２０％〜０．３０％、０．２２％〜０．２８％、０．２４％〜０．３０％、もしくは０．２３％〜０．２７％などのその中の任意のサブ範囲内にあってもよい。
種々の実施形態において、本明細書に開示されているプロセスは、４．００重量％のアルミニウム、２．５０重量％のバナジウム、１．５０重量％の鉄、および０．２５重量％の酸素、チタン、および不可避的不純物の組成式（Ｔｉ−４Ａｌ−２．５Ｖ−１．５Ｆｅ−０．２５Ｏ）を含む、これらからなる、またはこれらから本質的になるα＋βチタン合金を熱機械的に処理するのに用いられてもよい。組成式Ｔｉ−４Ａｌ−２．５Ｖ−１．５Ｆｅ−０．２５Ｏを有するα＋βチタン合金は、Ａｌｌｅｇｈｅｎｙ Ｔｅｃｈｎｏｌｏｇｉｅｓ ＩｎｃｏｒｐｏｒａｔｅｄからＡＴＩ ４２５（登録商標）合金として市販されている。
種々の実施形態において、本明細書に開示されているプロセスは、チタン、アルミニウム、バナジウム、鉄、酸素、不可避的不純物、および０．５０重量％未満のいずれかの他の意図的な合金用の元素を含む、これらからなる、またはこれらから本質的になるα＋βチタン合金を熱機械的に処理するのに用いられてもよい。種々の実施形態において、本明細書に開示されているプロセスは、チタン、アルミニウム、バナジウム、鉄、酸素、ならびに０．５０重量％未満の、意図的な合金用の元素を含めた任意の他の元素、および不可避的不純物を含む、これらからなる、またはこれらから本質的になるα＋βチタン合金を熱機械的に処理するのに用いられてもよい。種々の実施形態において、チタン、アルミニウム、バナジウム、鉄、および酸素以外の全ての元素（不可避的不純物および／または意図的な合金用添加物）の最大レベルは、０．４０重量％、０．３０重量％、０．２５重量％、０．２０重量％、または０．１０重量％であってもよい。
種々の実施形態において、本明細書に記載されているように処理されたα＋βチタン合金は、参照により本明細書に組み込まれ、表１において提供されている組成（重量百分率）を特定するＡＭＳ６９４６Ａ、セクション３．１に従った組成を含んでも、これから本質的になっても、これからなってもよい。
種々の実施形態において、本明細書に記載されているように処理されたα＋βチタン合金は、チタン、アルミニウム、バナジウム、鉄、および酸素以外の種々の元素を含んでもよい。例えば、かかる他の元素、およびこれらの重量百分率は、以下、すなわち（ａ）クロム、最大０．１０％、一般に０．０００１％〜０．０５％、もしくは最大で約０．０３％、（ｂ）ニッケル、最大０．１０％、一般に０．００１％〜０．０５％、もしくは最大で約０．０２％、（ｃ）モリブデン、最大０．１０％、（ｄ）ジルコニウム、最大０．１０％、（ｅ）スズ、最大０．１０％、（ｆ）炭素、最大０．１０％、一般に０．００５％〜０．０３％、もしくは最大で約０．０１％、および／または（ｇ）窒素、最大０．１０％、一般に０．００１％〜０．０２％、もしくは最大で約０．０１％のうちの１つ以上を含んでもよいが、これらに必ずしも限定されない。
本明細書に開示されているプロセスは、例えば、ビレット、棒、ロッド、ワイヤ、チューブ、パイプ、スラブ、板、構造部材、締結具、リベットなどの物体を形成するのに用いられてもよい。種々の実施形態において、本明細書に開示されているプロセスは、周囲温度において、１５５ｋｓｉ〜２００ｋｓｉ（１０６９〜１３７９ＭＰａ）の範囲の極限引張強度、１４０ｋｓｉ〜１６５ｋｓｉ（９６５〜１１３８ＭＰａ）の範囲の降伏強度および８％〜２０％の範囲の伸びを有し、０．５インチ超、１．０インチ超、２．０インチ超、３．０インチ超、４．０インチ超、５．０インチ超、または１０．０インチ超（すなわち、１．２７ｃｍ、２．５４ｃｍ、５．０８ｃｍ、７．６２ｃｍ、１０．１６ｃｍ、１２．７０ｃｍ、または２４．５０ｃｍ超）の最小寸法（例えば、直径または厚さ）を有する物体を生成する。
さらに、本明細書に開示されているプロセスの実施形態の種々の利点の１つは、高強度のα＋βチタン合金物体を、ＳＴＡ処理の特有の制限であるサイズ制限を伴わずに形成することができることである。結果として、本明細書に開示されているプロセスは、物体の小寸法（例えば、直径または厚さ）の最大値における特有の制限を伴わずに、周囲温度において、１６５ｋｓｉ（１１３８ＭＰａ）超の極限引張強度、１５５ｋｓｉ（１０６９ＭＰａ）超の降伏強度、および８％超の伸びを有する物体を生成することができる。したがって、最大サイズの制限は、本明細書に開示されている実施形態に従って冷間加工を実施するのに用いられる冷間加工装置のサイズ制限によってのみ押し進められる。対照的に、ＳＴＡ処理は、室温で少なくとも１６５ｋｓｉ（１１３８ＭＰａ）の極限引張強度および少なくとも１５５ｋｓｉ（１０６９ＭＰａ）の降伏強度を示すＴｉ−６Ａｌ−４Ｖ物体に対して高強度を達成することができる物体の小寸法の最大値について特有の限界、例えば最大０．５インチ（１．２７ｃｍ）を置く。ＡＭＳ６９３０Ａを参照されたい。
加えて、本明細書に開示されているプロセスは、低いまたはゼロの熱応力と、ＳＴＡ処理を用いて生成される高強度の物体よりも良好な寸法公差とを有して、高強度を有するα＋βチタン合金物体を生成することができる。本明細書に開示されているプロセスによる冷間引抜および直接時効は、α＋βチタン合金物体のＳＴＡ処理によって生じることが知られている、問題となる内部熱応力をもたらさず、物体の反りを引き起こさず、物体の寸法歪みを引き起こさない。
本明細書に開示されているプロセスはまた、冷間加工のレベルおよび時効処理の時間／温度に応じて広範囲内にある機械的特性を有するα＋βチタン合金物体を形成するのにも用いられてもよい。種々の実施形態において、極限引張強度は、約１５５ｋｓｉ〜１８０ｋｓｉ超（約１０６９ＭＰａ〜１２４１ＭＰａ超）の範囲であってもよく、降伏強度は、約１４０ｋｓｉ〜約１６３ｋｓｉ（９６５〜１１２４ＭＰａ）の範囲であってもよく、伸びは、約８％〜１９％超の範囲であってもよい。異なる機械的特性は、冷間加工および時効処理の異なる組み合わせによって達成することができる。種々の実施形態において、より高いレベルの冷間加工（例えば、低下）は、より高い強度およびより低い延性に相関する場合がある一方で、より高い時効温度は、より低い強度およびより高い延性に相関する場合がある。このようにして、冷間加工および時効サイクルは、α＋βチタン合金物体において制御された再現可能なレベルの強度および延性を達成するように、本明細書に開示されている実施形態に従って特定されてもよい。これにより、調整可能な機械的特性を有するα＋βチタン合金物体の生成を可能にする。
以下に続く説明的かつ非限定的な例は、実施形態の範囲を制限することなく、種々の非限定的な実施形態をさらに記載することが意図される。当業者は、実施例の変形が、特許請求の範囲によって定義される本発明の範囲内にある可能性があることを認識するだろう。
実施例
実施例１
表２に提示した平均化学組成を有する（不可避的不純物を除く）、２種の異なる加熱による合金の直径５．０インチの円筒形ビレットを１６００°Ｆ（８７１℃）の温度でα＋β相領域において熱間圧延して、直径１．０インチの丸棒を形成した。
１．０インチの丸棒を１２７５°Ｆの温度で１時間焼鈍し、周囲温度まで空冷した。焼鈍された棒を、引抜操作を用いて周囲温度で冷間加工し、棒の直径を低減させた。冷間引抜操作の間に棒において実施した冷間加工の量を、冷間引抜の間の丸棒の円形断面積の百分率低下として定量化した。達成された冷間加工の百分率は、２０％、３０％、または４０％の面積低下（ＲＡ）であった。引抜操作を、中間焼鈍を伴わずに、２０％の面積低下では単一の引抜パスを用いて、３０％および４０％の面積低下では２つの引抜パスを用いて実施した。
極限引張強度（ＵＴＳ）、降伏強度（ＹＳ）、および伸び（％）を、各冷間引抜棒（２０％、３０％、および４０％のＲＡ）について、ならびに冷間引抜されていない（０％ＲＡ）直径１インチの棒について周囲温度で測定した。平均結果を表３ならびに図１および図２に提示する。
極限引張強度は、概して、冷間加工レベルの増加に伴って増加したが、伸びは、概して、最大で約２０〜３０％の冷間加工までの冷間加工レベルの増加に伴って減少した。３０％および４０％まで冷間加工された合金は、極限引張強度が１８０ｋｓｉを超えて１９０ｋｓｉに近づきつつ、約８％の伸びを保持した。３０％および４０％まで冷間加工された合金はまた、１５０ｋｓｉ〜１７０ｋｓｉの範囲の降伏強度も示した。
実施例２
表１に提示した加熱Ｘ（βトランザス温度：１７９０°Ｆ）の平均化学組成を有する直径５インチの円筒形ビレットを、実施例１に記載のように熱機械的に処理し、百分率が２０％、３０％、または４０％の面積低下の冷間加工百分率を有する丸棒を形成した。冷間引抜後、棒を、表４に提示した時効サイクルの１つを用いて直接時効し、続いて周囲温度まで空冷した。
極限引張強度、降伏強度、および伸びを、冷間引抜され時効された各棒について周囲温度で測定した。生のデータを図３に提示し、平均化したデータを図４および表５に提示する。
冷間引抜され時効された合金は、冷間加工レベルおよび時効処理の時間／温度サイクルに応じて様々な範囲の機械的特性を示した。極限引張強度は、約１５５ｋｓｉ〜１８０ｋｓｉ超の範囲であった。降伏強度は、約１４０ｋｓｉ〜約１６３ｋｓｉの範囲であった。伸びは、約１１％〜１９％超の範囲であった。したがって、異なる機械的特性は、冷間加工レベルおよび時効処理の異なる組み合わせによって達成することができる。
より高いレベルの冷間加工は、概して、より高い強度およびより低い延性に相関した。より高い時効温度は、概して、より低い強度に相関した。これを、面積低下がそれぞれ２０％、３０％、および４０％の冷間加工百分率の、強度（平均ＵＴＳおよび平均ＹＳ）対温度のグラフである図５、図６、および図７に示す。より高い時効温度は、概して、より高い延性と相関した。これを、面積低下がそれぞれ２０％、３０％、および４０％の冷間加工百分率の、平均伸び対温度のグラフである図８、図９、および図１０に示す。時効処理の継続時間は、面積低下が２０％の冷間加工百分率のそれぞれ強度対時間および伸び対時間のグラフである図１１および図１２に図示されているように、機械的特性に有意な影響を及ぼしているようには見えない。
実施例３
表１に提示した加熱Ｘの化学組成を有し、直径０．７５インチであり、実施例１および例２に記載のように処理され、引抜操作の間の面積低下が４０％までである冷間引抜された丸棒を、ＮＡＳＭ１３１２−１３（参照により本明細書に組み込まれるＡｅｒｏｓｐａｃｅ Ｉｎｄｕｓｔｒｉｅｓ Ａｓｓｏｃｉａｔｉｏｎ、２００３年２月１日）に従って二面せん断試験に付した。二面せん断試験は、高強度の締結具ストックの製造のための、合金化学と熱機械的処理との組み合わせの適用の評価を提供する。丸棒の第１セットを引抜したままの状態で試験し、丸棒の第２セットを、８５０°Ｆで１時間時効処理し、周囲温度（８５０／１／ＡＣ）まで空冷した後に試験した。二面せん断強度の結果を極限引張強度、降伏強度、および伸びの平均値と共に表５に提示する。比較目的で、Ｔｉ−６Ａｌ−４Ｖ締結具ストックのこれらの機械的特性に関して特定された最小値も表６に提示する。
冷間引抜され時効された合金は、Ｔｉ−６Ａｌ−４Ｖ締結具ストック用途に関して特定された最小値よりも優れた機械的特性を示した。そのため、本明細書に開示されているプロセスは、ＳＴＡ処理を用いてＴｉ−６Ａｌ−４Ｖ物体の生成に対して、より効果的な代替を提案することができる。
本明細書に開示されている種々の実施形態に従って、重量百分率で、２．９０〜５．００のアルミニウム、２．００〜３．００のバナジウム、０．４０〜２．００の鉄、０．１０〜０．３０の酸素、およびチタンを含むα＋βチタン合金の冷間加工および時効は、例えば、一般の航空宇宙用途および締結具用途を含めた種々の用途に関して、Ｔｉ−６Ａｌ−４Ｖ合金の特定された最小の機械的特性を超える機械的特性を有する合金物体を生成する。先に記述したように、Ｔｉ−６Ａｌ−４Ｖ合金は、例えば、航空宇宙用途などの重要な用途のために要求される必要な強度を達成するには、ＳＴＡ処理を必要とする。そのため、高強度のＴｉ−６Ａｌ−４Ｖ合金は、材料の特有の物理的特性およびＳＴＡ処理の間の迅速な急冷のための要件に起因して、物体のサイズが制限される。対照的に、高強度の、冷間加工され時効されたα＋βチタン合金は、本明細書に記載されているように、物体のサイズおよび寸法の点において限定されない。さらに、高強度の、冷間加工され時効されたα＋βチタン合金は、本明細書に記載されているように、ＳＴＡ処理の間の、より厚い断面のＴｉ−６Ａｌ−４Ｖ合金物体の特性である場合がある大きな熱応力および内部応力または反りを経験しない。
本開示を、種々の例示的、説明的、かつ非限定的な実施形態を参照して記述した。しかし、開示されている実施形態（またはその一部）のいずれかの種々の置換、変更または組み合わせが本発明の範囲から逸脱することなくなされてもよいことが当業者によって認識されるだろう。したがって、本開示が、本明細書に明示的に記載されていないさらなる実施形態を包含することが企図および理解される。かかる実施形態は、例えば、本明細書に記載されている実施形態の開示されているステップ、構成要素、要素、特徴、態様、特性、限定などのいずれかを組み合わせ、変更し、または再構成することによって得られてもよい。この点に関して、出願人は、手続き処理の間に特許請求の範囲を補正して本明細書に様々に記載されている特徴を添加する権利を保有する。
［発明の態様］
［１］
α＋βチタン合金から物体を形成するためのプロセスであって、
周囲温度〜５００°Ｆの範囲の温度で前記α＋βチタン合金を冷間加工することと、
前記冷間加工後に７００°Ｆ〜１２００°Ｆの範囲の温度で前記α＋βチタン合金を時効することと、
を含み、前記α＋βチタン合金が、重量百分率で２．９０〜５．００のアルミニウム、２．００〜３．００のバナジウム、０．４０〜２．００の鉄、０．１０〜０．３０の酸素、チタン、および不可避的不純物を含む、プロセス。
［２］
前記冷間加工および時効が、周囲温度において、１５５ｋｓｉ〜２００ｋｓｉの範囲の極限引張強度および８％〜２０％の範囲の伸びを有するα＋βチタン合金物体を形成する、１に記載のプロセス。
［３］
前記冷間加工および時効が、周囲温度において、１６５ｋｓｉ〜１８０ｋｓｉの範囲の極限引張強度および８％〜１７％の範囲の伸びを有するα＋βチタン合金物体を形成する、１に記載のプロセス。
［４］
前記冷間加工および時効が、周囲温度において、１４０ｋｓｉ〜１６５ｋｓｉの範囲の降伏強度および８２％〜２０％の範囲の伸びを有するα＋βチタン合金物体を形成する、１に記載のプロセス。
［５］
前記冷間加工および時効が、周囲温度において、１５５ｋｓｉ〜１６５ｋｓｉの範囲の降伏強度および８％〜１５％の伸びを有するα＋βチタン合金物体を形成する、１に記載のプロセス。
［６］
前記冷間加工および時効が、溶液処理および時効された状態にあるＴｉ−６Ａｌ−４Ｖ合金からなる、それ以外は同一の物体の周囲温度における極限引張強度、降伏強度、および伸びと少なくとも同じ大きさである、周囲温度における極限引張強度、降伏強度、および伸びを有するα＋βチタン合金物体を形成する、１に記載のプロセス。
［７］
２０％〜６０％の面積低下まで前記α＋βチタン合金を冷間加工することを含む、１に記載のプロセス。
［８］
２０％〜４０％の面積低下まで前記α＋βチタン合金を冷間加工することを含む、１に記載のプロセス。
［９］
前記α＋βチタン合金の前記冷間加工が、少なくとも２つの変形サイクルを含み、各サイクルが、少なくとも１０％の面積低下まで前記α＋βチタン合金を冷間加工することを含む、１に記載のプロセス。
［１０］
前記α＋βチタン合金の前記冷間加工が、少なくとも２つの変形サイクルを含み、各サイクルが、少なくとも２０％の面積低下まで前記α＋βチタン合金を冷間加工することを含む、１に記載のプロセス。
［１１］
周囲温度〜４００°Ｆの範囲の温度で前記α＋βチタン合金を冷間加工することを含む、１に記載のプロセス。
［１２］
周囲温度で前記α＋βチタン合金を冷間加工することを含む、１に記載のプロセス。
［１３］
前記冷間加工後に８００°Ｆ〜１１５０°Ｆの範囲の温度で前記α＋βチタン合金を時効することを含む、１に記載のプロセス。
［１４］
前記冷間加工後に８５０°Ｆ〜１１００°Ｆの範囲の温度で前記α＋βチタン合金を時効することを含む、１に記載のプロセス。
［１５］
最大で５０時間の間、前記α＋βチタン合金を時効することを含む、１に記載のプロセス。
［１６］
０．５〜１０時間の間、前記α＋βチタン合金を時効することを含む、１５に記載のプロセス。
［１７］
前記α＋βチタン合金のβトランザス温度より３００°Ｆ〜２５°Ｆ低い範囲の温度で前記α＋βチタン合金を熱間加工することをさらに含み、前記熱間加工が、前記冷間加工の前に実施される、１に記載のプロセス。
［１８］
１２００°Ｆ〜１５００°Ｆの範囲の温度で前記α＋βチタン合金を焼鈍することをさらに含み、前記焼鈍が、前記熱間加工と前記冷間加工との間に実施される、１７に記載のプロセス。
［１９］
１５００°Ｆ〜１７７５°Ｆの範囲の温度で前記α＋βチタン合金を熱間加工することを含む、１７に記載のプロセス。
［２０］
前記α＋βチタン合金が、重量百分率で、２．９０〜５．００のアルミニウム、２．００〜３．００のバナジウム、０．４０〜２．００の鉄、０．１０〜０．３０の酸素、不可避的不純物、およびチタンからなる、１に記載のプロセス。
［２１］
前記α＋βチタン合金が、重量百分率で、３．５０〜４．５０のアルミニウム、２．００〜３．００のバナジウム、１．００〜２．００の鉄、０．１０〜０．０３の酸素、およびチタンから本質的になる、１に記載のプロセス。
［２２］
前記α＋βチタン合金が、重量百分率で、３．７０〜４．３０のアルミニウム、２．２０〜２．８０のバナジウム、１．２０〜１．８０の鉄、０．２２〜０．２８の酸素、およびチタンから本質的になる、１に記載のプロセス。
［２３］
前記α＋βチタン合金を冷間加工することが、圧延、鍛造、押出、ピルガ、揺動、および引抜からなる群から選択される少なくとも１つの操作による冷間加工を含む、１に記載のプロセス。
［２４］
前記α＋βチタン合金を冷間加工することが、前記α＋βチタン合金を冷間引抜することを含む、１に記載のプロセス。
［２５］
１に記載のプロセスによって形成されるα＋βチタン合金物体。
［２６］
ビレット、棒、ロッド、チューブ、スラブ、板、および締結具からなる群から選択される、２５に記載の物体。
［２７］
０．５インチ超の直径または厚さ、１６５ｋｓｉ超の極限引張強度、１５５ｋｓｉ超の降伏強度、および１２％超の伸びを有する、２５に記載の物体。
［２８］
３．０インチ超の直径または厚さ、１６５ｋｓｉ超の極限引張強度、１５５ｋｓｉ超の降伏強度、および１２％超の伸びを有する、２５に記載の物体。

Claims (19)

  1. 周囲温度〜２６０℃（５００°Ｆ）の範囲の温度でα＋βチタン合金ワークピースを冷間引抜することと、および
    ３７１〜６４９℃（７００°Ｆ〜１２００°Ｆ）の範囲の温度で前記冷間引抜したα＋βチタン合金ワークピースを直接時効することと、
    を含み、前記α＋βチタン合金が、質量百分率で２．９０〜５．００のアルミニウム、２．００〜３．００のバナジウム、０．４０〜２．００の鉄、０．１０〜０．３０の酸素、残部のチタンおよび不可避的不純物からなり、そして前記α＋βチタン合金が、周囲温度において、１１３８ＭＰａ（１６５ｋｓｉ）超の極限引張強度、１０６９ＭＰａ（１５５ｋｓｉ）超の降伏強度、および８％超の伸びを有する、
    プロセス。
  2. ２０％〜６０％の面積低下まで前記α＋βチタン合金ワークピースを冷間引抜することを含む、請求項１に記載のプロセス。
  3. 前記α＋βチタン合金の前記冷間引抜が、少なくとも２つの引抜サイクルを含み、各引抜サイクルが、少なくとも１０％の面積低下まで前記α＋βチタン合金ワークピースを冷間引抜することを含む、請求項１に記載のプロセス。
  4. 周囲温度で前記α＋βチタン合金ワークピースを冷間引抜することを含む、請求項１に記載のプロセス。
  5. ４２７℃〜５９３℃（８００°Ｆ〜１１００°Ｆ）の範囲の温度で前記α＋βチタン合金ワークピースを直接時効することを含む、請求項１に記載のプロセス。
  6. ０．５〜１０時間の間、前記α＋βチタン合金ワークピースを直接時効することを含む、請求項１に記載のプロセス。
  7. 前記α＋βチタン合金のβトランザス温度より１６７℃〜１４℃（３００°Ｆ〜２５°Ｆ）低い範囲の温度で前記α＋βチタン合金ワークピースを熱間加工することをさらに含み、前記熱間加工が、前記冷間引抜の前に実施される、請求項１に記載のプロセス。
  8. ８１６℃〜９６８℃（１５００°Ｆ〜１７７５°Ｆ）の範囲の温度で前記α＋βチタン合金ワークピースを熱間加工することをさらに含み、前記熱間加工が、前記冷間引抜の前に実施される請求項１に記載のプロセス。
  9. ６４９℃〜８１６℃（１２００°Ｆ〜１５００°Ｆ）の範囲の温度で前記α＋βチタン合金を焼鈍することをさらに含み、前記焼鈍が、前記熱間加工と前記冷間引抜との間に実施される、請求項７に記載のプロセス。
  10. 前記冷間引抜および直接時効が、周囲温度において、１１３８ＭＰａ（１６５ｋｓｉ）を超え１３７９ＭＰａ（２００ｋｓｉ）以下の範囲の極限引張強度および８％〜２０％の範囲の伸びを有する、ビレット、棒、ロッド、チューブ、スラブ、板、および締結具からなる群から選択されるα＋βチタン合金物体を形成する、請求項１に記載のプロセス。
  11. α＋βチタン合金物体が、１．２７ｃｍ（０．５インチ）超の直径または厚さ、１１３８ＭＰａ（１６５ｋｓｉ）超の極限引張強度、１０６９ＭＰａ（１５５ｋｓｉ）超の降伏強度、および１２％超の伸びを有する、請求項１０に記載のプロセス。
  12. 周囲温度〜２６０℃（５００°Ｆ）の範囲の温度でα＋βチタン合金ワークピースを冷間加工することと、および
    ３７１〜６４９℃（７００°Ｆ〜１２００°Ｆ）の範囲の温度で前記α＋βチタン合金ワークピースを直接時効することと、
    を含み、前記α＋βチタン合金が、質量百分率で２．９０〜５．００のアルミニウム、２．００〜３．００のバナジウム、０．４０〜２．００の鉄、０．１０〜０．３０の酸素、残部のチタンおよび不可避的不純物からなり、そして前記α＋βチタン合金が、周囲温度において、１１３８ＭＰａ（１６５ｋｓｉ）超の極限引張強度、１０６９ＭＰａ（１５５ｋｓｉ）超の降伏強度、および８％超の伸びを有する、
    プロセス。
  13. 前記α＋βチタン合金を冷間加工することが、圧延、鍛造、押出、ピルガー圧延、揺動、および引抜からなる群から選択される少なくとも１つの操作による冷間加工を含む、請求項１２に記載のプロセス。
  14. ０．５〜１０時間の間、前記α＋βチタン合金ワークピースを直接時効することを含む、請求項１２に記載のプロセス。
  15. 前記α＋βチタン合金のβトランザス温度より１６７℃〜１４℃（３００°Ｆ〜２５°Ｆ）低い範囲の温度で前記α＋βチタン合金ワークピースを熱間加工することをさらに含み、前記熱間加工が、前記冷間加工の前に実施される、請求項１２に記載のプロセス。
  16. ６４９℃〜８１６℃（１２００°Ｆ〜１５００°Ｆ）の範囲の温度で前記α＋βチタン合金を焼鈍することをさらに含み、前記焼鈍が、前記熱間加工と前記冷間加工との間に実施される、請求項１５に記載のプロセス。
  17. 前記冷間加工及び前記直接の時効が、周囲温度において、１１３８ＭＰａ（１６５ｋｓｉ）を超え１３７９ＭＰａ（２００ｋｓｉ）以下の範囲の極限引張強度および８％〜２０％の範囲の伸びを有するα＋βチタン合金物体を形成し、そして前記α＋βチタン合金物体がビレット、棒、ロッド、チューブ、スラブ、板、および締結具からなる群から選択される、請求項１２に記載のプロセス。
  18. 前記α＋βチタン合金物体が、１．２７ｃｍ（０．５インチ）超の直径または厚さ、１１３８ＭＰａ（１６５ｋｓｉ）超の極限引張強度、１０６９ＭＰａ（１５５ｋｓｉ）超の降伏強度、および１２％超の伸びを有する、請求項１７に記載のプロセス。
  19. ８１６℃〜９６８℃（１５００°Ｆ〜１７７５°Ｆ）の範囲の温度で、α＋βチタン合金ワークピースを熱間加工することと、
    前記α＋βチタン合金ワークピースを６４９℃〜８１６℃（１２００°Ｆ〜１５００°Ｆ）の温度で焼鈍することと、
    ２０％〜６０％の面積低下まで前記α＋βチタン合金を周囲温度で冷間加工することと、および
    前記冷間加工されたα＋βチタン合金ワークピースを４２７℃〜５９３℃（８００°Ｆ〜１１００°Ｆ）の範囲の温度で直接時効することと、
    を含み、前記α＋βチタン合金が、質量百分率で２．９０〜５．００のアルミニウム、２．００〜３．００のバナジウム、０．４０〜２．００の鉄、０．１０〜０．３０の酸素、残部のチタンおよび不可避的不純物からなり、そして前記α＋βチタン合金が、周囲温度において、１１３８ＭＰａ（１６５ｋｓｉ）超の極限引張強度、１０６９ＭＰａ（１５５ｋｓｉ）超の降伏強度、および８％超の伸びを有する、プロセス。
JP2017010494A 2010-07-19 2017-01-24 アルファ／ベータチタン合金の処理 Active JP6386599B2 (ja)

Applications Claiming Priority (2)

Application Number Priority Date Filing Date Title
US12/838,674 2010-07-19
US12/838,674 US9255316B2 (en) 2010-07-19 2010-07-19 Processing of α+β titanium alloys

Related Parent Applications (1)

Application Number Title Priority Date Filing Date
JP2013520720A Division JP6084565B2 (ja) 2010-07-19 2011-06-27 アルファ／ベータチタン合金の処理

Publications (2)

Publication Number Publication Date
JP2017128807A JP2017128807A (ja) 2017-07-27
JP6386599B2 true JP6386599B2 (ja) 2018-09-05

Family

ID=44503429

Family Applications (2)

Application Number Title Priority Date Filing Date
JP2013520720A Active JP6084565B2 (ja) 2010-07-19 2011-06-27 アルファ／ベータチタン合金の処理
JP2017010494A Active JP6386599B2 (ja) 2010-07-19 2017-01-24 アルファ／ベータチタン合金の処理

Family Applications Before (1)

Application Number Title Priority Date Filing Date
JP2013520720A Active JP6084565B2 (ja) 2010-07-19 2011-06-27 アルファ／ベータチタン合金の処理

Country Status (24)

Country Link
US (3) US9255316B2 (ja)
EP (1) EP2596143B1 (ja)
JP (2) JP6084565B2 (ja)
KR (1) KR101758956B1 (ja)
CN (2) CN103025906B (ja)
AU (1) AU2011280078B2 (ja)
BR (1) BR112013001367B1 (ja)
CA (1) CA2803355C (ja)
DK (1) DK2596143T3 (ja)
ES (1) ES2670297T3 (ja)
HU (1) HUE037563T2 (ja)
IL (1) IL223713A (ja)
MX (1) MX350363B (ja)
NO (1) NO2596143T3 (ja)
NZ (1) NZ606371A (ja)
PE (1) PE20131104A1 (ja)
PL (1) PL2596143T3 (ja)
PT (1) PT2596143T (ja)
RS (1) RS57217B1 (ja)
SI (1) SI2596143T1 (ja)
TW (2) TWI547565B (ja)
UA (1) UA112295C2 (ja)
WO (1) WO2012012102A1 (ja)
ZA (1) ZA201300191B (ja)

Families Citing this family (64)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
US20040221929A1 (en) 2003-05-09 2004-11-11 Hebda John J. Processing of titanium-aluminum-vanadium alloys and products made thereby
US7837812B2 (en) 2004-05-21 2010-11-23 Ati Properties, Inc. Metastable beta-titanium alloys and methods of processing the same by direct aging
US10053758B2 (en) * 2010-01-22 2018-08-21 Ati Properties Llc Production of high strength titanium
US9255316B2 (en) 2010-07-19 2016-02-09 Ati Properties, Inc. Processing of α+β titanium alloys
US8783078B2 (en) 2010-07-27 2014-07-22 Ford Global Technologies, Llc Method to improve geometrical accuracy of an incrementally formed workpiece
US8499605B2 (en) 2010-07-28 2013-08-06 Ati Properties, Inc. Hot stretch straightening of high strength α/β processed titanium
US9206497B2 (en) 2010-09-15 2015-12-08 Ati Properties, Inc. Methods for processing titanium alloys
US8613818B2 (en) 2010-09-15 2013-12-24 Ati Properties, Inc. Processing routes for titanium and titanium alloys
US20120076686A1 (en) * 2010-09-23 2012-03-29 Ati Properties, Inc. High strength alpha/beta titanium alloy
US10513755B2 (en) 2010-09-23 2019-12-24 Ati Properties Llc High strength alpha/beta titanium alloy fasteners and fastener stock
US8652400B2 (en) 2011-06-01 2014-02-18 Ati Properties, Inc. Thermo-mechanical processing of nickel-base alloys
US20150119166A1 (en) * 2012-05-09 2015-04-30 Acushnet Company Variable thickness golf club head and method of manufacturing the same
US9050647B2 (en) 2013-03-15 2015-06-09 Ati Properties, Inc. Split-pass open-die forging for hard-to-forge, strain-path sensitive titanium-base and nickel-base alloys
US9869003B2 (en) 2013-02-26 2018-01-16 Ati Properties Llc Methods for processing alloys
US9192981B2 (en) 2013-03-11 2015-11-24 Ati Properties, Inc. Thermomechanical processing of high strength non-magnetic corrosion resistant material
US9777361B2 (en) 2013-03-15 2017-10-03 Ati Properties Llc Thermomechanical processing of alpha-beta titanium alloys
RU2549804C1 (ru) * 2013-09-26 2015-04-27 Открытое Акционерное Общество "Корпорация Всмпо-Ависма" Способ изготовления броневых листов из (альфа+бета)-титанового сплава и изделия из него
US11111552B2 (en) 2013-11-12 2021-09-07 Ati Properties Llc Methods for processing metal alloys
RU2544333C1 (ru) * 2013-12-13 2015-03-20 Открытое Акционерное Общество "Корпорация Всмпо-Ависма" Способ изготовления холоднокатаных труб из альфа- и псевдо-альфа-сплавов на основе титана
US10066282B2 (en) * 2014-02-13 2018-09-04 Titanium Metals Corporation High-strength alpha-beta titanium alloy
US10094003B2 (en) 2015-01-12 2018-10-09 Ati Properties Llc Titanium alloy
JP6548423B2 (ja) * 2015-03-30 2019-07-24 新光産業株式会社 真空断熱容器
CN105063426B (zh) * 2015-09-14 2017-12-22 沈阳泰恒通用技术有限公司 一种钛合金及其加工列车连接件的应用
US10502252B2 (en) * 2015-11-23 2019-12-10 Ati Properties Llc Processing of alpha-beta titanium alloys
CN105525142B (zh) * 2016-01-26 2017-09-19 北京百慕航材高科技股份有限公司 一种低成本钛合金及其均匀化制备方法
US10287824B2 (en) 2016-03-04 2019-05-14 Baker Hughes Incorporated Methods of forming polycrystalline diamond
US9989923B2 (en) * 2016-05-02 2018-06-05 Seiko Epson Corporation Electronic timepiece
CN106180251B (zh) * 2016-08-16 2018-05-08 西部超导材料科技股份有限公司 一种tc20钛合金细晶棒材的制备方法
CN106583719B (zh) * 2016-08-23 2018-11-20 西北工业大学 一种能同时提高增材制造钛合金强度和塑性的制备方法
TWI607603B (zh) 2016-09-06 2017-12-01 品威電子國際股份有限公司 軟性排線結構和軟性排線電連接器固定結構
CN106269981A (zh) * 2016-09-22 2017-01-04 天津钢管集团股份有限公司 适用于钻杆料的钛合金无缝管的生产方法
RU2655482C1 (ru) * 2017-02-17 2018-05-28 Хермит Эдванст Технолоджиз ГмбХ СПОСОБ ИЗГОТОВЛЕНИЯ ПРОВОЛОКИ ИЗ (α+β) - ТИТАНОВОГО СПЛАВА ДЛЯ АДДИТИВНОЙ ТЕХНОЛОГИИ С ИНДУКЦИОННЫМ НАГРЕВОМ И КОНТРОЛЕМ ПРОЦЕССА МЕТОДОМ АКУСТИЧЕСКОЙ ЭМИССИИ
RU2681040C1 (ru) * 2017-02-17 2019-03-01 Хермит Эдванст Технолоджиз ГмбХ СПОСОБ ИЗГОТОВЛЕНИЯ ПРОВОЛОКИ ИЗ (α+β) - ТИТАНОВОГО СПЛАВА ДЛЯ АДДИТИВНОЙ ТЕХНОЛОГИИ С ИНДУКЦИОННЫМ НАГРЕВОМ
RU2682071C1 (ru) * 2017-02-17 2019-03-14 Хермит Эдванст Технолоджиз ГмбХ СПОСОБ ИЗГОТОВЛЕНИЯ ПРОВОЛОКИ ИЗ (α+β) -
RU2681038C1 (ru) * 2017-02-17 2019-03-01 Хермит Эдванст Технолоджиз ГмбХ СПОСОБ ИЗГОТОВЛЕНИЯ ПРОВОЛОКИ (α+β)-ТИТАНОВОГО СПЛАВА ДЛЯ АДДИТИВНОЙ ТЕХНОЛОГИИ
RU2682069C1 (ru) * 2017-02-17 2019-03-14 Хермит Эдванст Технолоджиз ГмбХ СПОСОБ ИЗГОТОВЛЕНИЯ ПРОВОЛОКИ ИЗ (α+β)-
US20190045907A1 (en) * 2017-04-20 2019-02-14 Rafael A. Rodriguez Smart bags
US11292750B2 (en) 2017-05-12 2022-04-05 Baker Hughes Holdings Llc Cutting elements and structures
US11396688B2 (en) 2017-05-12 2022-07-26 Baker Hughes Holdings Llc Cutting elements, and related structures and earth-boring tools
CN107297450B (zh) * 2017-06-26 2019-05-28 天津钢管集团股份有限公司 一种高强韧性钛合金钻杆料的墩粗方法
CN107345290B (zh) * 2017-07-07 2018-11-27 安徽同盛环件股份有限公司 一种tc4钛合金薄壁环件的制造方法
RU2751067C2 (ru) * 2018-03-05 2021-07-07 Хермит Эдванст Технолоджиз ГмбХ СПОСОБ ИЗГОТОВЛЕНИЯ ПРОВОЛОКИ ИЗ (α+β)-ТИТАНОВОГО СПЛАВА ДЛЯ АДДИТИВНОЙ ТЕХНОЛОГИИ
RU2751068C2 (ru) * 2018-03-05 2021-07-07 Хермит Эдванст Технолоджиз ГмбХ СПОСОБ ИЗГОТОВЛЕНИЯ ПРОВОЛОКИ ИЗ (α+β)-ТИТАНОВОГО СПЛАВА ДЛЯ АДДИТИВНОЙ ТЕХНОЛОГИИ
RU2690263C1 (ru) * 2018-03-05 2019-05-31 Хермит Эдванст Технолоджиз ГмбХ СПОСОБ ИЗГОТОВЛЕНИЯ ПРОВОЛОКИ ИЗ (α+β) - ТИТАНОВОГО СПЛАВА ДЛЯ АДДИТИВНОЙ ТЕХНОЛОГИИ С ВЫСОКОЙ СКОРОСТЬЮ И СТЕПЕНЬЮ ДЕФОРМАЦИИ
RU2690262C1 (ru) * 2018-03-05 2019-05-31 Хермит Эдванст Технолоджиз ГмбХ СПОСОБ ИЗГОТОВЛЕНИЯ ПРОВОЛОКИ ИЗ (a+b)- ТИТАНОВОГО СПЛАВА ДЛЯ АДДИТИВНОЙ ТЕХНОЛОГИИ
RU2690264C1 (ru) * 2018-03-05 2019-05-31 Хермит Эдванст Технолоджиз ГмбХ СПОСОБ ИЗГОТОВЛЕНИЯ ПРОВОЛОКИ ИЗ (α+β) - ТИТАНОВОГО СПЛАВА ДЛЯ АДДИТИВНОЙ ТЕХНОЛОГИИ С УДАЛЕНИЕМ ПОВЕРХНОСТНОГО СЛОЯ
RU2751070C2 (ru) * 2018-03-05 2021-07-07 Хермит Эдванст Технолоджиз ГмбХ СПОСОБ ИЗГОТОВЛЕНИЯ ПРОВОЛОКИ ИЗ (α+β)-ТИТАНОВОГО СПЛАВА ДЛЯ АДДИТИВНОЙ ТЕХНОЛОГИИ
RU2751066C2 (ru) * 2018-03-05 2021-07-07 Хермит Эдванст Технолоджиз ГмбХ Способ изготовления проволоки из (α+β)-титанового сплава для аддитивной технологии
CN108385046B (zh) * 2018-04-23 2021-01-19 江苏理工学院 一种TiAl-V合金的热处理方法
CN108787750B (zh) * 2018-05-24 2019-04-23 青岛理工大学 一种β凝固TiAl合金板材的一步大变形轧制方法
CN108396270B (zh) * 2018-05-29 2020-05-26 陕西华西钛业有限公司 一种生产α、近α或α+β钛合金棒材的方法
US11536091B2 (en) 2018-05-30 2022-12-27 Baker Hughes Holding LLC Cutting elements, and related earth-boring tools and methods
EP3822376A4 (en) * 2018-10-09 2022-04-27 Nippon Steel Corporation ?+? TYPE TITANIUM ALLOY WIRE AND METHOD OF PRODUCTION OF ?+? TYPE TITANIUM ALLOY WIRE
CN109207892B (zh) * 2018-11-05 2020-08-25 贵州大学 一种变形双相钛合金的组织控制工艺
CN109518108B (zh) * 2018-12-24 2020-09-29 洛阳双瑞精铸钛业有限公司 一种ta5钛合金板及其制备方法与应用
CN110484758B (zh) * 2019-07-31 2021-05-07 洛阳双瑞精铸钛业有限公司 一种高强度t9s钛合金板材的制备方法
GB2594573B (en) * 2020-03-11 2022-09-21 Bae Systems Plc Thermomechanical forming process
EP3878997A1 (en) * 2020-03-11 2021-09-15 BAE SYSTEMS plc Method of forming precursor into a ti alloy article
CN111455161B (zh) * 2020-04-08 2021-11-16 山西太钢不锈钢股份有限公司 奥氏体耐热不锈钢无缝管的组织性能调控方法
CN111763850B (zh) * 2020-07-13 2021-05-07 西北有色金属研究院 一种细晶超塑性ta15钛合金中厚板材的加工方法
CN112662974A (zh) * 2020-12-18 2021-04-16 陕西宏远航空锻造有限责任公司 一种tc21合金锻件的热处理方法
CN112899526B (zh) * 2021-01-19 2022-04-29 中国航空制造技术研究院 航空发动机风扇叶片用的α+β型两相钛合金及制备方法
CN113857786A (zh) * 2021-10-21 2021-12-31 西安赛特思迈钛业有限公司 一种tc4钛合金管材及其制备方法
CN115786832B (zh) * 2022-10-31 2024-04-26 西安交通大学 一种改善高强亚稳β钛合金强塑性匹配的方法及钛合金

Family Cites Families (383)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
US2974076A (en) * 1954-06-10 1961-03-07 Crucible Steel Co America Mixed phase, alpha-beta titanium alloys and method for making same
GB847103A (en) 1956-08-20 1960-09-07 Copperweld Steel Co A method of making a bimetallic billet
US3025905A (en) 1957-02-07 1962-03-20 North American Aviation Inc Method for precision forming
US3015292A (en) 1957-05-13 1962-01-02 Northrop Corp Heated draw die
US2932886A (en) 1957-05-28 1960-04-19 Lukens Steel Co Production of clad steel plates by the 2-ply method
US2857269A (en) 1957-07-11 1958-10-21 Crucible Steel Co America Titanium base alloy and method of processing same
US2893864A (en) 1958-02-04 1959-07-07 Harris Geoffrey Thomas Titanium base alloys
US3060564A (en) 1958-07-14 1962-10-30 North American Aviation Inc Titanium forming method and means
US3082083A (en) 1960-12-02 1963-03-19 Armco Steel Corp Alloy of stainless steel and articles
US3117471A (en) 1962-07-17 1964-01-14 Kenneth L O'connell Method and means for making twist drills
US3313138A (en) 1964-03-24 1967-04-11 Crucible Steel Co America Method of forging titanium alloy billets
US3379522A (en) 1966-06-20 1968-04-23 Titanium Metals Corp Dispersoid titanium and titaniumbase alloys
US3436277A (en) 1966-07-08 1969-04-01 Reactive Metals Inc Method of processing metastable beta titanium alloy
DE1558632C3 (de) 1966-07-14 1980-08-07 Sps Technologies, Inc., Jenkintown, Pa. (V.St.A.) Anwendung der Verformungshärtung auf besonders nickelreiche Kobalt-Nickel-Chrom-Molybdän-Legierungen
US3489617A (en) 1967-04-11 1970-01-13 Titanium Metals Corp Method for refining the beta grain size of alpha and alpha-beta titanium base alloys
US3469975A (en) 1967-05-03 1969-09-30 Reactive Metals Inc Method of handling crevice-corrosion inducing halide solutions
US3605477A (en) 1968-02-02 1971-09-20 Arne H Carlson Precision forming of titanium alloys and the like by use of induction heating
US4094708A (en) 1968-02-16 1978-06-13 Imperial Metal Industries (Kynoch) Limited Titanium-base alloys
US3615378A (en) 1968-10-02 1971-10-26 Reactive Metals Inc Metastable beta titanium-base alloy
US3584487A (en) 1969-01-16 1971-06-15 Arne H Carlson Precision forming of titanium alloys and the like by use of induction heating
US3635068A (en) 1969-05-07 1972-01-18 Iit Res Inst Hot forming of titanium and titanium alloys
US3649259A (en) 1969-06-02 1972-03-14 Wyman Gordon Co Titanium alloy
GB1501622A (en) 1972-02-16 1978-02-22 Int Harvester Co Metal shaping processes
US3676225A (en) 1970-06-25 1972-07-11 United Aircraft Corp Thermomechanical processing of intermediate service temperature nickel-base superalloys
US3686041A (en) 1971-02-17 1972-08-22 Gen Electric Method of producing titanium alloys having an ultrafine grain size and product produced thereby
DE2148519A1 (de) 1971-09-29 1973-04-05 Ottensener Eisenwerk Gmbh Verfahren und vorrichtung zum erwaermen und boerdeln von ronden
DE2204343C3 (de) 1972-01-31 1975-04-17 Ottensener Eisenwerk Gmbh, 2000 Hamburg Vorrichtung zur Randzonenerwärmung einer um die zentrische Normalachse umlaufenden Ronde
US3802877A (en) 1972-04-18 1974-04-09 Titanium Metals Corp High strength titanium alloys
JPS5025418A (ja) 1973-03-02 1975-03-18
FR2237435A5 (ja) 1973-07-10 1975-02-07 Aerospatiale
JPS5339183B2 (ja) 1974-07-22 1978-10-19
SU534518A1 (ru) 1974-10-03 1976-11-05 Предприятие П/Я В-2652 Способ термомеханической обработки сплавов на основе титана
US4098623A (en) 1975-08-01 1978-07-04 Hitachi, Ltd. Method for heat treatment of titanium alloy
FR2341384A1 (fr) 1976-02-23 1977-09-16 Little Inc A Lubrifiant et procede de formage a chaud des metaux
US4053330A (en) 1976-04-19 1977-10-11 United Technologies Corporation Method for improving fatigue properties of titanium alloy articles
US4138141A (en) 1977-02-23 1979-02-06 General Signal Corporation Force absorbing device and force transmission device
US4120187A (en) 1977-05-24 1978-10-17 General Dynamics Corporation Forming curved segments from metal plates
SU631234A1 (ru) 1977-06-01 1978-11-05 Karpushin Viktor N Способ правки листов из высокопрочных сплавов
US4163380A (en) 1977-10-11 1979-08-07 Lockheed Corporation Forming of preconsolidated metal matrix composites
US4197643A (en) 1978-03-14 1980-04-15 University Of Connecticut Orthodontic appliance of titanium alloy
US4309226A (en) 1978-10-10 1982-01-05 Chen Charlie C Process for preparation of near-alpha titanium alloys
US4229216A (en) 1979-02-22 1980-10-21 Rockwell International Corporation Titanium base alloy
JPS6039744B2 (ja) 1979-02-23 1985-09-07 三菱マテリアル株式会社 時効硬化型チタン合金部材の矯正時効処理方法
JPS5762846A (en) 1980-09-29 1982-04-16 Akio Nakano Die casting and working method
JPS5762820A (en) 1980-09-29 1982-04-16 Akio Nakano Method of secondary operation for metallic product
CA1194346A (en) 1981-04-17 1985-10-01 Edward F. Clatworthy Corrosion resistant high strength nickel-base alloy
US4639281A (en) 1982-02-19 1987-01-27 Mcdonnell Douglas Corporation Advanced titanium composite
JPS58167724A (ja) 1982-03-26 1983-10-04 Kobe Steel Ltd 石油掘削スタビライザ−用素材の製造方法
JPS58210158A (ja) 1982-05-31 1983-12-07 Sumitomo Metal Ind Ltd 耐食性の優れた油井管用高強度合金
SU1088397A1 (ru) 1982-06-01 1991-02-15 Предприятие П/Я А-1186 Способ термоправки издели из титановых сплавов
EP0109350B1 (en) 1982-11-10 1991-10-16 Mitsubishi Jukogyo Kabushiki Kaisha Nickel-chromium alloy
US4473125A (en) 1982-11-17 1984-09-25 Fansteel Inc. Insert for drill bits and drill stabilizers
FR2545104B1 (fr) 1983-04-26 1987-08-28 Nacam Procede de recuit localise par chauffage par indication d'un flan de tole et poste de traitement thermique pour sa mise en oeuvre
RU1131234C (ru) 1983-06-09 1994-10-30 ВНИИ авиационных материалов Сплав на основе титана
US4510788A (en) 1983-06-21 1985-04-16 Trw Inc. Method of forging a workpiece
SU1135798A1 (ru) 1983-07-27 1985-01-23 Московский Ордена Октябрьской Революции И Ордена Трудового Красного Знамени Институт Стали И Сплавов Способ обработки заготовок из титановых сплавов
JPS6046358A (ja) * 1983-08-22 1985-03-13 Sumitomo Metal Ind Ltd α＋β型チタン合金の製造方法
JPS6046358U (ja) 1983-09-01 1985-04-01 株式会社　富永製作所 給油装置
US4543132A (en) 1983-10-31 1985-09-24 United Technologies Corporation Processing for titanium alloys
JPS60100655A (ja) 1983-11-04 1985-06-04 Mitsubishi Metal Corp 耐応力腐食割れ性のすぐれた高Ｃｒ含有Νｉ基合金部材の製造法
US4554028A (en) 1983-12-13 1985-11-19 Carpenter Technology Corporation Large warm worked, alloy article
FR2557145B1 (fr) 1983-12-21 1986-05-23 Snecma Procede de traitements thermomecaniques pour superalliages en vue d'obtenir des structures a hautes caracteristiques mecaniques
US4482398A (en) 1984-01-27 1984-11-13 The United States Of America As Represented By The Secretary Of The Air Force Method for refining microstructures of cast titanium articles
DE3405805A1 (de) 1984-02-17 1985-08-22 Siemens AG, 1000 Berlin und 8000 München Schutzrohranordnung fuer glasfaser
JPS6160871A (ja) 1984-08-30 1986-03-28 Mitsubishi Heavy Ind Ltd チタン合金の製造法
US4631092A (en) 1984-10-18 1986-12-23 The Garrett Corporation Method for heat treating cast titanium articles to improve their mechanical properties
GB8429892D0 (en) 1984-11-27 1985-01-03 Sonat Subsea Services Uk Ltd Cleaning pipes
US4690716A (en) 1985-02-13 1987-09-01 Westinghouse Electric Corp. Process for forming seamless tubing of zirconium or titanium alloys from welded precursors
JPS61217564A (ja) 1985-03-25 1986-09-27 Hitachi Metals Ltd ＮｉＴｉ合金の伸線方法
AT381658B (de) 1985-06-25 1986-11-10 Ver Edelstahlwerke Ag Verfahren zur herstellung von amagnetischen bohrstrangteilen
JPH0686638B2 (ja) 1985-06-27 1994-11-02 三菱マテリアル株式会社 加工性の優れた高強度Ｔｉ合金材及びその製造方法
US4668290A (en) 1985-08-13 1987-05-26 Pfizer Hospital Products Group Inc. Dispersion strengthened cobalt-chromium-molybdenum alloy produced by gas atomization
US4714468A (en) 1985-08-13 1987-12-22 Pfizer Hospital Products Group Inc. Prosthesis formed from dispersion strengthened cobalt-chromium-molybdenum alloy produced by gas atomization
US4639231A (en) 1985-09-23 1987-01-27 The Singer Company Retainer for electrically fired getter
JPS62109956A (ja) 1985-11-08 1987-05-21 Sumitomo Metal Ind Ltd チタン合金の製造方法
JPS62127074A (ja) 1985-11-28 1987-06-09 三菱マテリアル株式会社 ＴｉまたはＴｉ合金製ゴルフシヤフト素材の製造法
JPS62149859A (ja) 1985-12-24 1987-07-03 Nippon Mining Co Ltd β型チタン合金線材の製造方法
EP0235075B1 (en) 1986-01-20 1992-05-06 Mitsubishi Jukogyo Kabushiki Kaisha Ni-based alloy and method for preparing same
JPS62227597A (ja) 1986-03-28 1987-10-06 Sumitomo Metal Ind Ltd 固相接合用２相系ステンレス鋼薄帯
DE3622433A1 (de) 1986-07-03 1988-01-21 Deutsche Forsch Luft Raumfahrt Verfahren zur verbesserung der statischen und dynamischen mechanischen eigenschaften von ((alpha)+ss)-titanlegierungen
JPS6349302A (ja) 1986-08-18 1988-03-02 Kawasaki Steel Corp 形鋼の製造方法
US4799975A (en) 1986-10-07 1989-01-24 Nippon Kokan Kabushiki Kaisha Method for producing beta type titanium alloy materials having excellent strength and elongation
JPS63188426A (ja) 1987-01-29 1988-08-04 Sekisui Chem Co Ltd 板状材料の連続成形方法
FR2614040B1 (fr) 1987-04-16 1989-06-30 Cezus Co Europ Zirconium Procede de fabrication d'une piece en alliage de titane et piece obtenue
JPH0694057B2 (ja) 1987-12-12 1994-11-24 新日本製鐵株式會社 耐海水性に優れたオーステナイト系ステンレス鋼の製造方法
JPH01272750A (ja) 1988-04-26 1989-10-31 Nippon Steel Corp α＋β型Ｔｉ合金展伸材の製造方法
JPH01279736A (ja) 1988-05-02 1989-11-10 Nippon Mining Co Ltd β型チタン合金材の熱処理方法
US4851055A (en) 1988-05-06 1989-07-25 The United States Of America As Represented By The Secretary Of The Air Force Method of making titanium alloy articles having distinct microstructural regions corresponding to high creep and fatigue resistance
US4808249A (en) 1988-05-06 1989-02-28 The United States Of America As Represented By The Secretary Of The Air Force Method for making an integral titanium alloy article having at least two distinct microstructural regions
US4888973A (en) 1988-09-06 1989-12-26 Murdock, Inc. Heater for superplastic forming of metals
US4857269A (en) 1988-09-09 1989-08-15 Pfizer Hospital Products Group Inc. High strength, low modulus, ductile, biopcompatible titanium alloy
CA2004548C (en) 1988-12-05 1996-12-31 Kenji Aihara Metallic material having ultra-fine grain structure and method for its manufacture
US4957567A (en) 1988-12-13 1990-09-18 General Electric Company Fatigue crack growth resistant nickel-base article and alloy and method for making
US4975125A (en) 1988-12-14 1990-12-04 Aluminum Company Of America Titanium alpha-beta alloy fabricated material and process for preparation
US5173134A (en) 1988-12-14 1992-12-22 Aluminum Company Of America Processing alpha-beta titanium alloys by beta as well as alpha plus beta forging
JPH02205661A (ja) 1989-02-06 1990-08-15 Sumitomo Metal Ind Ltd β型チタン合金製スプリングの製造方法
US4943412A (en) 1989-05-01 1990-07-24 Timet High strength alpha-beta titanium-base alloy
US4980127A (en) 1989-05-01 1990-12-25 Titanium Metals Corporation Of America (Timet) Oxidation resistant titanium-base alloy
US5366598A (en) 1989-06-30 1994-11-22 Eltech Systems Corporation Method of using a metal substrate of improved surface morphology
US5256369A (en) 1989-07-10 1993-10-26 Nkk Corporation Titanium base alloy for excellent formability and method of making thereof and method of superplastic forming thereof
US5074907A (en) 1989-08-16 1991-12-24 General Electric Company Method for developing enhanced texture in titanium alloys, and articles made thereby
JP2536673B2 (ja) 1989-08-29 1996-09-18 日本鋼管株式会社 冷間加工用チタン合金材の熱処理方法
US5041262A (en) 1989-10-06 1991-08-20 General Electric Company Method of modifying multicomponent titanium alloys and alloy produced
JPH03134124A (ja) 1989-10-19 1991-06-07 Agency Of Ind Science & Technol 耐エロージョン性に優れたチタン合金及びその製造方法
US5026520A (en) 1989-10-23 1991-06-25 Cooper Industries, Inc. Fine grain titanium forgings and a method for their production
JPH03138343A (ja) 1989-10-23 1991-06-12 Toshiba Corp ニッケル基合金部材およびその製造方法
US5169597A (en) 1989-12-21 1992-12-08 Davidson James A Biocompatible low modulus titanium alloy for medical implants
KR920004946B1 (ko) 1989-12-30 1992-06-22 포항종합제철 주식회사 산세성이 우수한 오스테나이트 스테인레스강의 제조방법
JPH03264618A (ja) 1990-03-14 1991-11-25 Nippon Steel Corp オーステナイト系ステンレス鋼の結晶粒制御圧延法
US5244517A (en) 1990-03-20 1993-09-14 Daido Tokushuko Kabushiki Kaisha Manufacturing titanium alloy component by beta forming
US5032189A (en) 1990-03-26 1991-07-16 The United States Of America As Represented By The Secretary Of The Air Force Method for refining the microstructure of beta processed ingot metallurgy titanium alloy articles
US5094812A (en) 1990-04-12 1992-03-10 Carpenter Technology Corporation Austenitic, non-magnetic, stainless steel alloy
JPH0436445A (ja) 1990-05-31 1992-02-06 Sumitomo Metal Ind Ltd 耐食性チタン合金継目無管の製造方法
JP2841766B2 (ja) 1990-07-13 1998-12-24 住友金属工業株式会社 耐食性チタン合金溶接管の製造方法
JP2968822B2 (ja) 1990-07-17 1999-11-02 株式会社神戸製鋼所 高強度・高延性β型Ｔｉ合金材の製法
JPH04103737A (ja) 1990-08-22 1992-04-06 Sumitomo Metal Ind Ltd 高強度高靭性チタン合金およびその製造方法
KR920004946A (ko) 1990-08-29 1992-03-28 한태희 Vga의 입출력 포트 액세스 회로
EP0479212B1 (en) 1990-10-01 1995-03-01 Sumitomo Metal Industries, Ltd. Method for improving machinability of titanium and titanium alloys and free-cutting titanium alloys
JPH04143236A (ja) 1990-10-03 1992-05-18 Nkk Corp 冷間加工性に優れた高強度α型チタン合金
JPH04168227A (ja) 1990-11-01 1992-06-16 Kawasaki Steel Corp オーステナイト系ステンレス鋼板又は鋼帯の製造方法
DE69128692T2 (de) 1990-11-09 1998-06-18 Toyoda Chuo Kenkyusho Kk Titanlegierung aus Sinterpulver und Verfahren zu deren Herstellung
RU2003417C1 (ru) 1990-12-14 1993-11-30 Всероссийский институт легких сплавов Способ получени кованых полуфабрикатов из литых сплавов системы TI - AL
FR2675818B1 (fr) 1991-04-25 1993-07-16 Saint Gobain Isover Alliage pour centrifugeur de fibres de verre.
FR2676460B1 (fr) 1991-05-14 1993-07-23 Cezus Co Europ Zirconium Procede de fabrication d'une piece en alliage de titane comprenant un corroyage a chaud modifie et piece obtenue.
US5219521A (en) 1991-07-29 1993-06-15 Titanium Metals Corporation Alpha-beta titanium-base alloy and method for processing thereof
US5374323A (en) 1991-08-26 1994-12-20 Aluminum Company Of America Nickel base alloy forged parts
US5360496A (en) 1991-08-26 1994-11-01 Aluminum Company Of America Nickel base alloy forged parts
DE4228528A1 (de) 1991-08-29 1993-03-04 Okuma Machinery Works Ltd Verfahren und vorrichtung zur metallblechverarbeitung
JP2606023B2 (ja) 1991-09-02 1997-04-30 日本鋼管株式会社 高強度高靭性α＋β型チタン合金の製造方法
CN1028375C (zh) 1991-09-06 1995-05-10 中国科学院金属研究所 一种钛镍合金箔及板材的制取工艺
GB9121147D0 (en) 1991-10-04 1991-11-13 Ici Plc Method for producing clad metal plate
JPH05117791A (ja) 1991-10-28 1993-05-14 Sumitomo Metal Ind Ltd 高強度高靱性で冷間加工可能なチタン合金
US5162159A (en) 1991-11-14 1992-11-10 The Standard Oil Company Metal alloy coated reinforcements for use in metal matrix composites
US5201967A (en) 1991-12-11 1993-04-13 Rmi Titanium Company Method for improving aging response and uniformity in beta-titanium alloys
JP3532565B2 (ja) 1991-12-31 2004-05-31 ミネソタ マイニング アンド マニュファクチャリング カンパニー 再剥離型低溶融粘度アクリル系感圧接着剤
JPH05195175A (ja) 1992-01-16 1993-08-03 Sumitomo Electric Ind Ltd 高疲労強度βチタン合金ばねの製造方法
US5226981A (en) 1992-01-28 1993-07-13 Sandvik Special Metals, Corp. Method of manufacturing corrosion resistant tubing from welded stock of titanium or titanium base alloy
US5399212A (en) 1992-04-23 1995-03-21 Aluminum Company Of America High strength titanium-aluminum alloy having improved fatigue crack growth resistance
JP2669261B2 (ja) 1992-04-23 1997-10-27 三菱電機株式会社 フォーミングレールの製造装置
US5277718A (en) 1992-06-18 1994-01-11 General Electric Company Titanium article having improved response to ultrasonic inspection, and method therefor
EP0608431B1 (en) 1992-07-16 2001-09-19 Nippon Steel Corporation Titanium alloy bar suitable for producing engine valve
JP3839493B2 (ja) 1992-11-09 2006-11-01 日本発条株式会社 Ｔｉ−Ａｌ系金属間化合物からなる部材の製造方法
US5310522A (en) 1992-12-07 1994-05-10 Carondelet Foundry Company Heat and corrosion resistant iron-nickel-chromium alloy
FR2711674B1 (fr) 1993-10-21 1996-01-12 Creusot Loire Acier inoxydable austénitique à hautes caractéristiques ayant une grande stabilité structurale et utilisations.
US5358686A (en) 1993-02-17 1994-10-25 Parris Warren M Titanium alloy containing Al, V, Mo, Fe, and oxygen for plate applications
US5332545A (en) 1993-03-30 1994-07-26 Rmi Titanium Company Method of making low cost Ti-6A1-4V ballistic alloy
US5483480A (en) 1993-07-22 1996-01-09 Kawasaki Steel Corporation Method of using associative memories and an associative memory
FR2712307B1 (fr) 1993-11-10 1996-09-27 United Technologies Corp Articles en super-alliage à haute résistance mécanique et à la fissuration et leur procédé de fabrication.
JP3083225B2 (ja) 1993-12-01 2000-09-04 オリエント時計株式会社 チタン合金製装飾品の製造方法、および時計外装部品
JPH07179962A (ja) 1993-12-24 1995-07-18 Nkk Corp 連続繊維強化チタン基複合材料及びその製造方法
JP2988246B2 (ja) 1994-03-23 1999-12-13 日本鋼管株式会社 （α＋β）型チタン合金超塑性成形部材の製造方法
JP2877013B2 (ja) 1994-05-25 1999-03-31 株式会社神戸製鋼所 耐摩耗性に優れた表面処理金属部材およびその製法
US5442847A (en) 1994-05-31 1995-08-22 Rockwell International Corporation Method for thermomechanical processing of ingot metallurgy near gamma titanium aluminides to refine grain size and optimize mechanical properties
JPH0859559A (ja) 1994-08-23 1996-03-05 Mitsubishi Chem Corp ジアルキルカーボネートの製造方法
JPH0890074A (ja) 1994-09-20 1996-04-09 Nippon Steel Corp チタンおよびチタン合金線材の矯直方法
US5472526A (en) 1994-09-30 1995-12-05 General Electric Company Method for heat treating Ti/Al-base alloys
AU705336B2 (en) 1994-10-14 1999-05-20 Osteonics Corp. Low modulus, biocompatible titanium base alloys for medical devices
US5698050A (en) 1994-11-15 1997-12-16 Rockwell International Corporation Method for processing-microstructure-property optimization of α-β beta titanium alloys to obtain simultaneous improvements in mechanical properties and fracture resistance
US5759484A (en) 1994-11-29 1998-06-02 Director General Of The Technical Research And Developent Institute, Japan Defense Agency High strength and high ductility titanium alloy
JP3319195B2 (ja) 1994-12-05 2002-08-26 日本鋼管株式会社 α＋β型チタン合金の高靱化方法
US5547523A (en) 1995-01-03 1996-08-20 General Electric Company Retained strain forging of ni-base superalloys
US6059904A (en) 1995-04-27 2000-05-09 General Electric Company Isothermal and high retained strain forging of Ni-base superalloys
JPH08300044A (ja) 1995-04-27 1996-11-19 Nippon Steel Corp 棒線材連続矯正装置
US5600989A (en) 1995-06-14 1997-02-11 Segal; Vladimir Method of and apparatus for processing tungsten heavy alloys for kinetic energy penetrators
WO1997010066A1 (fr) 1995-09-13 1997-03-20 Kabushiki Kaisha Toshiba Procede de fabrication de pales de turbine en alliage de titane et pales de turbines en alliage de titane
JP3445991B2 (ja) 1995-11-14 2003-09-16 Ｊｆｅスチール株式会社 面内異方性の小さいα＋β型チタン合金材の製造方法
US5649280A (en) 1996-01-02 1997-07-15 General Electric Company Method for controlling grain size in Ni-base superalloys
JP3873313B2 (ja) 1996-01-09 2007-01-24 住友金属工業株式会社 高強度チタン合金の製造方法
US5759305A (en) 1996-02-07 1998-06-02 General Electric Company Grain size control in nickel base superalloys
JPH09215786A (ja) 1996-02-15 1997-08-19 Mitsubishi Materials Corp ゴルフクラブヘッドおよびその製造方法
US5861070A (en) 1996-02-27 1999-01-19 Oregon Metallurgical Corporation Titanium-aluminum-vanadium alloys and products made using such alloys
JP3838445B2 (ja) 1996-03-15 2006-10-25 本田技研工業株式会社 チタン合金製ブレーキローター及びその製造方法
DE69715120T2 (de) 1996-03-29 2003-06-05 Kobe Steel Ltd Hochfeste titanlegierung, verfahren zur herstellung eines produktes daraus und produkt
JPH1088293A (ja) 1996-04-16 1998-04-07 Nippon Steel Corp 粗悪燃料および廃棄物を燃焼する環境において耐食性を有する合金、該合金を用いた鋼管およびその製造方法
DE19743802C2 (de) 1996-10-07 2000-09-14 Benteler Werke Ag Verfahren zur Herstellung eines metallischen Formbauteils
RU2134308C1 (ru) 1996-10-18 1999-08-10 Институт проблем сверхпластичности металлов РАН Способ обработки титановых сплавов
JPH10128459A (ja) 1996-10-21 1998-05-19 Daido Steel Co Ltd リングの後方スピニング加工方法
IT1286276B1 (it) 1996-10-24 1998-07-08 Univ Bologna Metodo per la rimozione totale o parziale di pesticidi e/o fitofarmaci da liquidi alimentari e non mediante l'uso di derivati della
US6310300B1 (en) 1996-11-08 2001-10-30 International Business Machines Corporation Fluorine-free barrier layer between conductor and insulator for degradation prevention
WO1998022629A2 (en) 1996-11-22 1998-05-28 Dongjian Li A new class of beta titanium-based alloys with high strength and good ductility
US6044685A (en) 1997-08-29 2000-04-04 Wyman Gordon Closed-die forging process and rotationally incremental forging press
US5897830A (en) 1996-12-06 1999-04-27 Dynamet Technology P/M titanium composite casting
US5795413A (en) 1996-12-24 1998-08-18 General Electric Company Dual-property alpha-beta titanium alloy forgings
JP3959766B2 (ja) 1996-12-27 2007-08-15 大同特殊鋼株式会社 耐熱性にすぐれたＴｉ合金の処理方法
FR2760469B1 (fr) 1997-03-05 1999-10-22 Onera (Off Nat Aerospatiale) Aluminium de titane utilisable a temperature elevee
US5954724A (en) 1997-03-27 1999-09-21 Davidson; James A. Titanium molybdenum hafnium alloys for medical implants and devices
US5980655A (en) 1997-04-10 1999-11-09 Oremet-Wah Chang Titanium-aluminum-vanadium alloys and products made therefrom
JPH10306335A (ja) 1997-04-30 1998-11-17 Nkk Corp （α＋β）型チタン合金棒線材およびその製造方法
US6071360A (en) 1997-06-09 2000-06-06 The Boeing Company Controlled strain rate forming of thick titanium plate
ES2130077B1 (es) 1997-06-26 2000-01-16 Catarain Arregui Esteban Maquina automatica suministradora de zumos naturales.
JPH11223221A (ja) 1997-07-01 1999-08-17 Nippon Seiko Kk 転がり軸受
US6569270B2 (en) 1997-07-11 2003-05-27 Honeywell International Inc. Process for producing a metal article
NO312446B1 (no) 1997-09-24 2002-05-13 Mitsubishi Heavy Ind Ltd Automatisk plateböyingssystem med bruk av höyfrekvent induksjonsoppvarming
US20050047952A1 (en) 1997-11-05 2005-03-03 Allvac Ltd. Non-magnetic corrosion resistant high strength steels
FR2772790B1 (fr) 1997-12-18 2000-02-04 Snecma ALLIAGES INTERMETALLIQUES A BASE DE TITANE DU TYPE Ti2AlNb A HAUTE LIMITE D'ELASTICITE ET FORTE RESISTANCE AU FLUAGE
ES2324063T3 (es) 1998-01-29 2009-07-29 Amino Corporation Aparato para conformado de materiales de lamina sin matriz.
US6258182B1 (en) 1998-03-05 2001-07-10 Memry Corporation Pseudoelastic β titanium alloy and uses therefor
KR19990074014A (ko) 1998-03-05 1999-10-05 신종계 선체 외판의 곡면가공 자동화 장치
US6032508A (en) 1998-04-24 2000-03-07 Msp Industries Corporation Apparatus and method for near net warm forging of complex parts from axi-symmetrical workpieces
JPH11309521A (ja) 1998-04-24 1999-11-09 Nippon Steel Corp ステンレス製筒形部材のバルジ成形方法
JPH11319958A (ja) 1998-05-19 1999-11-24 Mitsubishi Heavy Ind Ltd 曲がりクラッド管およびその製造方法
EP0969109B1 (en) 1998-05-26 2006-10-11 Kabushiki Kaisha Kobe Seiko Sho Titanium alloy and process for production
US20010041148A1 (en) 1998-05-26 2001-11-15 Kabushiki Kaisha Kobe Seiko Sho Alpha + beta type titanium alloy, process for producing titanium alloy, process for coil rolling, and process for producing cold-rolled coil of titanium alloy
FR2779155B1 (fr) 1998-05-28 2004-10-29 Kobe Steel Ltd Alliage de titane et sa preparation
JP3452798B2 (ja) 1998-05-28 2003-09-29 株式会社神戸製鋼所 高強度β型Ｔｉ合金
JP3417844B2 (ja) 1998-05-28 2003-06-16 株式会社神戸製鋼所 加工性に優れた高強度Ｔｉ合金の製法
US6632304B2 (en) 1998-05-28 2003-10-14 Kabushiki Kaisha Kobe Seiko Sho Titanium alloy and production thereof
JP2000153372A (ja) 1998-11-19 2000-06-06 Nkk Corp 施工性に優れた銅または銅合金クラッド鋼板の製造方法
US6334912B1 (en) 1998-12-31 2002-01-01 General Electric Company Thermomechanical method for producing superalloys with increased strength and thermal stability
US6409852B1 (en) 1999-01-07 2002-06-25 Jiin-Huey Chern Biocompatible low modulus titanium alloy for medical implant
US6143241A (en) 1999-02-09 2000-11-07 Chrysalis Technologies, Incorporated Method of manufacturing metallic products such as sheet by cold working and flash annealing
US6187045B1 (en) 1999-02-10 2001-02-13 Thomas K. Fehring Enhanced biocompatible implants and alloys
JP3681095B2 (ja) 1999-02-16 2005-08-10 株式会社クボタ 内面突起付き熱交換用曲げ管
JP3268639B2 (ja) 1999-04-09 2002-03-25 独立行政法人産業技術総合研究所 強加工装置、強加工法並びに被強加工金属系材料
RU2150528C1 (ru) 1999-04-20 2000-06-10 ОАО Верхнесалдинское металлургическое производственное объединение Сплав на основе титана
US6558273B2 (en) 1999-06-08 2003-05-06 K. K. Endo Seisakusho Method for manufacturing a golf club
JP2001071037A (ja) 1999-09-03 2001-03-21 Matsushita Electric Ind Co Ltd マグネシウム合金のプレス加工方法およびプレス加工装置
US6402859B1 (en) 1999-09-10 2002-06-11 Terumo Corporation β-titanium alloy wire, method for its production and medical instruments made by said β-titanium alloy wire
JP4562830B2 (ja) 1999-09-10 2010-10-13 トクセン工業株式会社 βチタン合金細線の製造方法
US7024897B2 (en) 1999-09-24 2006-04-11 Hot Metal Gas Forming Intellectual Property, Inc. Method of forming a tubular blank into a structural component and die therefor
RU2172359C1 (ru) 1999-11-25 2001-08-20 Государственное предприятие Всероссийский научно-исследовательский институт авиационных материалов Сплав на основе титана и изделие, выполненное из него
US6387197B1 (en) 2000-01-11 2002-05-14 General Electric Company Titanium processing methods for ultrasonic noise reduction
RU2156828C1 (ru) 2000-02-29 2000-09-27 Воробьев Игорь Андреевич СПОСОБ ИЗГОТОВЛЕНИЯ СТЕРЖНЕВЫХ ДЕТАЛЕЙ С ГОЛОВКАМИ ИЗ ДВУХФАЗНЫХ (α+β) ТИТАНОВЫХ СПЛАВОВ
US6332935B1 (en) 2000-03-24 2001-12-25 General Electric Company Processing of titanium-alloy billet for improved ultrasonic inspectability
US6399215B1 (en) 2000-03-28 2002-06-04 The Regents Of The University Of California Ultrafine-grained titanium for medical implants
JP2001343472A (ja) 2000-03-31 2001-12-14 Seiko Epson Corp 時計用外装部品の製造方法、時計用外装部品及び時計
JP3753608B2 (ja) 2000-04-17 2006-03-08 株式会社日立製作所 逐次成形方法とその装置
US6532786B1 (en) 2000-04-19 2003-03-18 D-J Engineering, Inc. Numerically controlled forming method
US6197129B1 (en) 2000-05-04 2001-03-06 The United States Of America As Represented By The United States Department Of Energy Method for producing ultrafine-grained materials using repetitive corrugation and straightening
JP2001348635A (ja) * 2000-06-05 2001-12-18 Nikkin Material:Kk 冷間加工性と加工硬化に優れたチタン合金
US6484387B1 (en) 2000-06-07 2002-11-26 L. H. Carbide Corporation Progressive stamping die assembly having transversely movable die station and method of manufacturing a stack of laminae therewith
AT408889B (de) 2000-06-30 2002-03-25 Schoeller Bleckmann Oilfield T Korrosionsbeständiger werkstoff
RU2169204C1 (ru) 2000-07-19 2001-06-20 ОАО Верхнесалдинское металлургическое производственное объединение Сплав на основе титана и способ термической обработки крупногабаритных полуфабрикатов из этого сплава
RU2169782C1 (ru) 2000-07-19 2001-06-27 ОАО Верхнесалдинское металлургическое производственное объединение Сплав на основе титана и способ термической обработки крупногабаритных полуфабрикатов из этого сплава
UA40862A (uk) 2000-08-15 2001-08-15 Інститут Металофізики Національної Академії Наук України Спосіб термо-механічної обробки високоміцних бета-титанових сплавів
US6877349B2 (en) 2000-08-17 2005-04-12 Industrial Origami, Llc Method for precision bending of sheet of materials, slit sheets fabrication process
JP2002069591A (ja) 2000-09-01 2002-03-08 Nkk Corp 高耐食ステンレス鋼
UA38805A (uk) 2000-10-16 2001-05-15 Інститут Металофізики Національної Академії Наук України Сплав на основі титану
US6946039B1 (en) 2000-11-02 2005-09-20 Honeywell International Inc. Physical vapor deposition targets, and methods of fabricating metallic materials
JP2002146497A (ja) 2000-11-08 2002-05-22 Daido Steel Co Ltd Ｎｉ基合金の製造方法
US6384388B1 (en) 2000-11-17 2002-05-07 Meritor Suspension Systems Company Method of enhancing the bending process of a stabilizer bar
JP3742558B2 (ja) 2000-12-19 2006-02-08 新日本製鐵株式会社 高延性で板面内材質異方性の小さい一方向圧延チタン板およびその製造方法
EP1382695A4 (en) 2001-02-28 2004-08-11 Jfe Steel Corp TIT ALLOY BAR AND METHOD FOR PRODUCING IT
DE60209880T2 (de) 2001-03-26 2006-11-23 Kabushiki Kaisha Toyota Chuo Kenkyusho Hochfeste titanlegierung und verfahren zu ihrer herstellung
US6539765B2 (en) 2001-03-28 2003-04-01 Gary Gates Rotary forging and quenching apparatus and method
US6536110B2 (en) 2001-04-17 2003-03-25 United Technologies Corporation Integrally bladed rotor airfoil fabrication and repair techniques
US6576068B2 (en) 2001-04-24 2003-06-10 Ati Properties, Inc. Method of producing stainless steels having improved corrosion resistance
CN1201028C (zh) 2001-04-27 2005-05-11 浦项产业科学研究院 具有优越热加工性能的高锰二联不锈钢及其制造方法
RU2203974C2 (ru) 2001-05-07 2003-05-10 ОАО Верхнесалдинское металлургическое производственное объединение Сплав на основе титана
DE10128199B4 (de) 2001-06-11 2007-07-12 Benteler Automobiltechnik Gmbh Vorrichtung zur Umformung von Metallblechen
RU2197555C1 (ru) 2001-07-11 2003-01-27 Общество с ограниченной ответственностью Научно-производственное предприятие "Велес" СПОСОБ ИЗГОТОВЛЕНИЯ СТЕРЖНЕВЫХ ДЕТАЛЕЙ С ГОЛОВКАМИ ИЗ (α+β) ТИТАНОВЫХ СПЛАВОВ
JP3934372B2 (ja) 2001-08-15 2007-06-20 株式会社神戸製鋼所 高強度および低ヤング率のβ型Ｔｉ合金並びにその製造方法
JP2003074566A (ja) 2001-08-31 2003-03-12 Nsk Ltd 転動装置
CN1159472C (zh) 2001-09-04 2004-07-28 北京航空材料研究院 钛合金准β锻造工艺
US6663501B2 (en) 2001-12-07 2003-12-16 Charlie C. Chen Macro-fiber process for manufacturing a face for a metal wood golf club
RU2004121454A (ru) * 2001-12-14 2005-06-10 Эй Ти Ай Пропертиз, Инк. (Us) Способ обработки бета титановых сплавов
JP3777130B2 (ja) 2002-02-19 2006-05-24 本田技研工業株式会社 逐次成形装置
FR2836640B1 (fr) 2002-03-01 2004-09-10 Snecma Moteurs Produits minces en alliages de titane beta ou quasi beta fabrication par forgeage
JP2003285126A (ja) 2002-03-25 2003-10-07 Toyota Motor Corp 温間塑性加工方法
RU2217260C1 (ru) 2002-04-04 2003-11-27 ОАО Верхнесалдинское металлургическое производственное объединение СПОСОБ ИЗГОТОВЛЕНИЯ ПРОМЕЖУТОЧНОЙ ЗАГОТОВКИ ИЗ α- И (α+β)-ТИТАНОВЫХ СПЛАВОВ
US6786985B2 (en) 2002-05-09 2004-09-07 Titanium Metals Corp. Alpha-beta Ti-Ai-V-Mo-Fe alloy
JP2003334633A (ja) 2002-05-16 2003-11-25 Daido Steel Co Ltd 段付き軸形状品の製造方法
US7410610B2 (en) 2002-06-14 2008-08-12 General Electric Company Method for producing a titanium metallic composition having titanium boride particles dispersed therein
US6918974B2 (en) 2002-08-26 2005-07-19 General Electric Company Processing of alpha-beta titanium alloy workpieces for good ultrasonic inspectability
JP4257581B2 (ja) 2002-09-20 2009-04-22 株式会社豊田中央研究所 チタン合金およびその製造方法
AU2003299073A1 (en) 2002-09-30 2004-04-19 Zenji Horita Method of working metal, metal body obtained by the method and metal-containing ceramic body obtained by the method
JP2004131761A (ja) 2002-10-08 2004-04-30 Jfe Steel Kk チタン合金製ファスナー材の製造方法
US6932877B2 (en) 2002-10-31 2005-08-23 General Electric Company Quasi-isothermal forging of a nickel-base superalloy
FI115830B (fi) 2002-11-01 2005-07-29 Metso Powdermet Oy Menetelmä monimateriaalikomponenttien valmistamiseksi sekä monimateriaalikomponentti
US7008491B2 (en) 2002-11-12 2006-03-07 General Electric Company Method for fabricating an article of an alpha-beta titanium alloy by forging
AU2003295609A1 (en) 2002-11-15 2004-06-15 University Of Utah Integral titanium boride coatings on titanium surfaces and associated methods
US20040099350A1 (en) 2002-11-21 2004-05-27 Mantione John V. Titanium alloys, methods of forming the same, and articles formed therefrom
RU2321674C2 (ru) 2002-12-26 2008-04-10 Дженерал Электрик Компани Способ производства однородного мелкозернистого титанового материала (варианты)
US20050145310A1 (en) 2003-12-24 2005-07-07 General Electric Company Method for producing homogeneous fine grain titanium materials suitable for ultrasonic inspection
US7010950B2 (en) 2003-01-17 2006-03-14 Visteon Global Technologies, Inc. Suspension component having localized material strengthening
DE10303458A1 (de) 2003-01-29 2004-08-19 Amino Corp., Fujinomiya Verfahren und Vorrichtung zum Formen dünner Metallbleche
RU2234998C1 (ru) 2003-01-30 2004-08-27 Антонов Александр Игоревич Способ изготовления полой цилиндрической длинномерной заготовки (варианты)
JP4264754B2 (ja) 2003-03-20 2009-05-20 住友金属工業株式会社 高圧水素ガス用ステンレス鋼、その鋼からなる容器および機器
JP4209233B2 (ja) 2003-03-28 2009-01-14 株式会社日立製作所 逐次成形加工装置
JP3838216B2 (ja) 2003-04-25 2006-10-25 住友金属工業株式会社 オーステナイト系ステンレス鋼
US20040221929A1 (en) 2003-05-09 2004-11-11 Hebda John J. Processing of titanium-aluminum-vanadium alloys and products made thereby
US7073559B2 (en) 2003-07-02 2006-07-11 Ati Properties, Inc. Method for producing metal fibers
JP4041774B2 (ja) 2003-06-05 2008-01-30 住友金属工業株式会社 β型チタン合金材の製造方法
US7785429B2 (en) 2003-06-10 2010-08-31 The Boeing Company Tough, high-strength titanium alloys; methods of heat treating titanium alloys
DE10355670B4 (de) 2003-11-28 2005-12-08 Infineon Technologies Ag Verfahren zur Ansteuerung eines Schalters in einer Leistungsfaktorkorrekturschaltung und Ansteuerschaltung
AT412727B (de) 2003-12-03 2005-06-27 Boehler Edelstahl Korrosionsbeständige, austenitische stahllegierung
WO2005060631A2 (en) 2003-12-11 2005-07-07 Ohio University Titanium alloy microstructural refinement method and high temperature, high strain rate superplastic forming of titanium alloys
US7038426B2 (en) 2003-12-16 2006-05-02 The Boeing Company Method for prolonging the life of lithium ion batteries
DK1717330T3 (en) 2004-02-12 2018-09-24 Nippon Steel & Sumitomo Metal Corp METAL PIPES FOR USE IN CARBON GASA MOSPHERE
JP2005281855A (ja) 2004-03-04 2005-10-13 Daido Steel Co Ltd 耐熱オーステナイト系ステンレス鋼及びその製造方法
US7837812B2 (en) 2004-05-21 2010-11-23 Ati Properties, Inc. Metastable beta-titanium alloys and methods of processing the same by direct aging
US7449075B2 (en) 2004-06-28 2008-11-11 General Electric Company Method for producing a beta-processed alpha-beta titanium-alloy article
RU2269584C1 (ru) 2004-07-30 2006-02-10 Открытое Акционерное Общество "Корпорация Всмпо-Ависма" Сплав на основе титана
US20060045789A1 (en) 2004-09-02 2006-03-02 Coastcast Corporation High strength low cost titanium and method for making same
US7096596B2 (en) 2004-09-21 2006-08-29 Alltrade Tools Llc Tape measure device
US7601232B2 (en) 2004-10-01 2009-10-13 Dynamic Flowform Corp. α-β titanium alloy tubes and methods of flowforming the same
US7360387B2 (en) 2005-01-31 2008-04-22 Showa Denko K.K. Upsetting method and upsetting apparatus
US20060243356A1 (en) 2005-02-02 2006-11-02 Yuusuke Oikawa Austenite-type stainless steel hot-rolling steel material with excellent corrosion resistance, proof-stress, and low-temperature toughness and production method thereof
TWI326713B (en) 2005-02-18 2010-07-01 Nippon Steel Corp Induction heating device for heating a traveling metal plate
JP5208354B2 (ja) 2005-04-11 2013-06-12 新日鐵住金株式会社 オーステナイト系ステンレス鋼
RU2288967C1 (ru) 2005-04-15 2006-12-10 Закрытое акционерное общество ПКФ "Проммет-спецсталь" Коррозионно-стойкий сплав и изделие, выполненное из него
WO2006110962A2 (en) 2005-04-22 2006-10-26 K.U.Leuven Research And Development Asymmetric incremental sheet forming system
RU2283889C1 (ru) 2005-05-16 2006-09-20 ОАО "Корпорация ВСМПО-АВИСМА" Сплав на основе титана
JP4787548B2 (ja) 2005-06-07 2011-10-05 株式会社アミノ 薄板の成形方法および装置
DE102005027259B4 (de) 2005-06-13 2012-09-27 Daimler Ag Verfahren zur Herstellung von metallischen Bauteilen durch Halbwarm-Umformung
KR100677465B1 (ko) 2005-08-10 2007-02-07 이영화 판 굽힘용 장형 유도 가열기
US7531054B2 (en) 2005-08-24 2009-05-12 Ati Properties, Inc. Nickel alloy and method including direct aging
US8337750B2 (en) 2005-09-13 2012-12-25 Ati Properties, Inc. Titanium alloys including increased oxygen content and exhibiting improved mechanical properties
JP4915202B2 (ja) 2005-11-03 2012-04-11 大同特殊鋼株式会社 高窒素オーステナイト系ステンレス鋼
US7669452B2 (en) 2005-11-04 2010-03-02 Cyril Bath Company Titanium stretch forming apparatus and method
CA2634252A1 (en) 2005-12-21 2007-07-05 Exxonmobil Research And Engineering Company Corrosion resistant material for reduced fouling, heat transfer component with improved corrosion and fouling resistance, and method for reducing fouling
US7611592B2 (en) 2006-02-23 2009-11-03 Ati Properties, Inc. Methods of beta processing titanium alloys
JP5050199B2 (ja) 2006-03-30 2012-10-17 国立大学法人電気通信大学 マグネシウム合金材料製造方法及び装置並びにマグネシウム合金材料
JPWO2007114439A1 (ja) 2006-04-03 2009-08-20 国立大学法人 電気通信大学 超微細粒組織を有する材料およびその製造方法
KR100740715B1 (ko) * 2006-06-02 2007-07-18 경상대학교산학협력단 집전체-전극 일체형 Ｔｉ-Ｎｉ계 합금-Ｎｉ황화물 소자
US7879286B2 (en) 2006-06-07 2011-02-01 Miracle Daniel B Method of producing high strength, high stiffness and high ductility titanium alloys
JP5187713B2 (ja) 2006-06-09 2013-04-24 国立大学法人電気通信大学 金属材料の微細化加工方法
EP2035593B1 (en) 2006-06-23 2010-08-11 Jorgensen Forge Corporation Austenitic paramagnetic corrosion resistant material
WO2008017257A1 (en) 2006-08-02 2008-02-14 Hangzhou Huitong Driving Chain Co., Ltd. A bended link plate and the method to making thereof
US20080103543A1 (en) 2006-10-31 2008-05-01 Medtronic, Inc. Implantable medical device with titanium alloy housing
JP2008200730A (ja) 2007-02-21 2008-09-04 Daido Steel Co Ltd Ｎｉ基耐熱合金の製造方法
CN101294264A (zh) 2007-04-24 2008-10-29 宝山钢铁股份有限公司 一种转子叶片用α+β型钛合金棒材制造工艺
US20080300552A1 (en) 2007-06-01 2008-12-04 Cichocki Frank R Thermal forming of refractory alloy surgical needles
CN100567534C (zh) 2007-06-19 2009-12-09 中国科学院金属研究所 一种高热强性、高热稳定性的高温钛合金的热加工和热处理方法
US20090000706A1 (en) 2007-06-28 2009-01-01 General Electric Company Method of controlling and refining final grain size in supersolvus heat treated nickel-base superalloys
DE102007039998B4 (de) 2007-08-23 2014-05-22 Benteler Defense Gmbh & Co. Kg Panzerung für ein Fahrzeug
RU2364660C1 (ru) 2007-11-26 2009-08-20 Владимир Валентинович Латыш Способ получения ультрамелкозернистых заготовок из титановых сплавов
JP2009138218A (ja) 2007-12-05 2009-06-25 Nissan Motor Co Ltd チタン合金部材及びチタン合金部材の製造方法
CN100547105C (zh) 2007-12-10 2009-10-07 巨龙钢管有限公司 一种x80钢弯管及其弯制工艺
BRPI0820586B1 (pt) 2007-12-20 2018-03-20 Ati Properties Llc Aço inoxidável austenítico e artigo de fabricação incluindo o aço inoxidável austenítico
KR100977801B1 (ko) 2007-12-26 2010-08-25 주식회사 포스코 강도 및 연성이 우수한 저탄성 티타늄 합금 및 그 제조방법
US8075714B2 (en) 2008-01-22 2011-12-13 Caterpillar Inc. Localized induction heating for residual stress optimization
RU2368695C1 (ru) 2008-01-30 2009-09-27 Федеральное государственное унитарное предприятие "Всероссийский научно-исследовательский институт авиационных материалов" (ФГУП "ВИАМ") Способ получения изделия из высоколегированного жаропрочного никелевого сплава
DE102008014559A1 (de) 2008-03-15 2009-09-17 Elringklinger Ag Verfahren zum bereichsweisen Umformen einer aus einem Federstahlblech hergestellten Blechlage einer Flachdichtung sowie Einrichtung zur Durchführung dieses Verfahrens
WO2009142228A1 (ja) 2008-05-22 2009-11-26 住友金属工業株式会社 原子力用高強度Ni基合金管及びその製造方法
JP2009299110A (ja) 2008-06-11 2009-12-24 Kobe Steel Ltd 断続切削性に優れた高強度α−β型チタン合金
JP5299610B2 (ja) 2008-06-12 2013-09-25 大同特殊鋼株式会社 Ｎｉ−Ｃｒ−Ｆｅ三元系合金材の製造方法
RU2392348C2 (ru) 2008-08-20 2010-06-20 Федеральное Государственное Унитарное Предприятие "Центральный Научно-Исследовательский Институт Конструкционных Материалов "Прометей" (Фгуп "Цнии Км "Прометей") Коррозионно-стойкая высокопрочная немагнитная сталь и способ ее термодеформационной обработки
JP5315888B2 (ja) 2008-09-22 2013-10-16 Ｊｆｅスチール株式会社 α−β型チタン合金およびその溶製方法
CN101684530A (zh) 2008-09-28 2010-03-31 杭正奎 超耐高温镍铬合金及其制造方法
RU2378410C1 (ru) 2008-10-01 2010-01-10 Открытое акционерное общество "Корпорация ВСПМО-АВИСМА" Способ изготовления плит из двухфазных титановых сплавов
US8408039B2 (en) 2008-10-07 2013-04-02 Northwestern University Microforming method and apparatus
RU2383654C1 (ru) 2008-10-22 2010-03-10 Государственное образовательное учреждение высшего профессионального образования "Уфимский государственный авиационный технический университет" Наноструктурный технически чистый титан для биомедицины и способ получения прутка из него
US8430075B2 (en) 2008-12-16 2013-04-30 L.E. Jones Company Superaustenitic stainless steel and method of making and use thereof
MX2011007664A (es) 2009-01-21 2011-10-24 Sumitomo Metal Ind Material metalico curvo y proceso para producir el mismo.
RU2393936C1 (ru) 2009-03-25 2010-07-10 Владимир Алексеевич Шундалов Способ получения ультрамелкозернистых заготовок из металлов и сплавов
US8578748B2 (en) 2009-04-08 2013-11-12 The Boeing Company Reducing force needed to form a shape from a sheet metal
US8316687B2 (en) 2009-08-12 2012-11-27 The Boeing Company Method for making a tool used to manufacture composite parts
CN101637789B (zh) 2009-08-18 2011-06-08 西安航天博诚新材料有限公司 一种电阻热张力矫直装置及矫直方法
JP2011121118A (ja) 2009-11-11 2011-06-23 Univ Of Electro-Communications 難加工性金属材料を多軸鍛造処理する方法、それを実施する装置、および金属材料
US20120279351A1 (en) 2009-11-19 2012-11-08 National Institute For Materials Science Heat-resistant superalloy
RU2425164C1 (ru) 2010-01-20 2011-07-27 Открытое Акционерное Общество "Корпорация Всмпо-Ависма" Вторичный титановый сплав и способ его изготовления
US10053758B2 (en) 2010-01-22 2018-08-21 Ati Properties Llc Production of high strength titanium
DE102010009185A1 (de) 2010-02-24 2011-11-17 Benteler Automobiltechnik Gmbh Profilbauteil
CN102933331B (zh) 2010-05-17 2015-08-26 麦格纳国际公司 用于对具有低延展性的材料进行成形的方法和设备
CA2706215C (en) 2010-05-31 2017-07-04 Corrosion Service Company Limited Method and apparatus for providing electrochemical corrosion protection
US9255316B2 (en) 2010-07-19 2016-02-09 Ati Properties, Inc. Processing of α+β titanium alloys
US8499605B2 (en) 2010-07-28 2013-08-06 Ati Properties, Inc. Hot stretch straightening of high strength α/β processed titanium
US9206497B2 (en) 2010-09-15 2015-12-08 Ati Properties, Inc. Methods for processing titanium alloys
US8613818B2 (en) 2010-09-15 2013-12-24 Ati Properties, Inc. Processing routes for titanium and titanium alloys
US20120067100A1 (en) 2010-09-20 2012-03-22 Ati Properties, Inc. Elevated Temperature Forming Methods for Metallic Materials
US10513755B2 (en) 2010-09-23 2019-12-24 Ati Properties Llc High strength alpha/beta titanium alloy fasteners and fastener stock
US20120076686A1 (en) 2010-09-23 2012-03-29 Ati Properties, Inc. High strength alpha/beta titanium alloy
US20120076611A1 (en) 2010-09-23 2012-03-29 Ati Properties, Inc. High Strength Alpha/Beta Titanium Alloy Fasteners and Fastener Stock
RU2441089C1 (ru) 2010-12-30 2012-01-27 Юрий Васильевич Кузнецов КОРРОЗИОННО-СТОЙКИЙ СПЛАВ НА ОСНОВЕ Fe-Cr-Ni, ИЗДЕЛИЕ ИЗ НЕГО И СПОСОБ ИЗГОТОВЛЕНИЯ ИЗДЕЛИЯ
JP2012140690A (ja) 2011-01-06 2012-07-26 Sanyo Special Steel Co Ltd 靭性、耐食性に優れた二相系ステンレス鋼の製造方法
EP2703100B1 (en) 2011-04-25 2016-05-18 Hitachi Metals, Ltd. Fabrication method for stepped forged material
US9732408B2 (en) 2011-04-29 2017-08-15 Aktiebolaget Skf Heat-treatment of an alloy for a bearing component
US8679269B2 (en) 2011-05-05 2014-03-25 General Electric Company Method of controlling grain size in forged precipitation-strengthened alloys and components formed thereby
CN102212716B (zh) 2011-05-06 2013-03-27 中国航空工业集团公司北京航空材料研究院 一种低成本的α+β型钛合金
US8652400B2 (en) 2011-06-01 2014-02-18 Ati Properties, Inc. Thermo-mechanical processing of nickel-base alloys
US9034247B2 (en) 2011-06-09 2015-05-19 General Electric Company Alumina-forming cobalt-nickel base alloy and method of making an article therefrom
EP2721187B1 (en) 2011-06-17 2017-02-22 Titanium Metals Corporation Method for the manufacture of alpha-beta ti-al-v-mo-fe alloy sheets
US20130133793A1 (en) 2011-11-30 2013-05-30 Ati Properties, Inc. Nickel-base alloy heat treatments, nickel-base alloys, and articles including nickel-base alloys
US9347121B2 (en) 2011-12-20 2016-05-24 Ati Properties, Inc. High strength, corrosion resistant austenitic alloys
US9050647B2 (en) 2013-03-15 2015-06-09 Ati Properties, Inc. Split-pass open-die forging for hard-to-forge, strain-path sensitive titanium-base and nickel-base alloys
US9869003B2 (en) 2013-02-26 2018-01-16 Ati Properties Llc Methods for processing alloys
US9192981B2 (en) 2013-03-11 2015-11-24 Ati Properties, Inc. Thermomechanical processing of high strength non-magnetic corrosion resistant material
US9777361B2 (en) 2013-03-15 2017-10-03 Ati Properties Llc Thermomechanical processing of alpha-beta titanium alloys
JP6171762B2 (ja) 2013-09-10 2017-08-02 大同特殊鋼株式会社 Ｎｉ基耐熱合金の鍛造加工方法
US11111552B2 (en) 2013-11-12 2021-09-07 Ati Properties Llc Methods for processing metal alloys
US10094003B2 (en) 2015-01-12 2018-10-09 Ati Properties Llc Titanium alloy
US10502252B2 (en) 2015-11-23 2019-12-10 Ati Properties Llc Processing of alpha-beta titanium alloys

Also Published As

Publication number Publication date
CA2803355C (en) 2018-12-11
RS57217B1 (sr) 2018-07-31
NO2596143T3 (ja) 2018-07-28
US20180016670A1 (en) 2018-01-18
JP2013533386A (ja) 2013-08-22
KR20130138169A (ko) 2013-12-18
CN103025906B (zh) 2016-06-29
TWI547565B (zh) 2016-09-01
US9255316B2 (en) 2016-02-09
AU2011280078A1 (en) 2013-02-14
HUE037563T2 (hu) 2018-09-28
AU2011280078B2 (en) 2015-03-12
SI2596143T1 (en) 2018-06-29
TW201224162A (en) 2012-06-16
JP2017128807A (ja) 2017-07-27
UA112295C2 (uk) 2016-08-25
PL2596143T3 (pl) 2018-08-31
RU2013107028A (ru) 2014-08-27
TW201638360A (zh) 2016-11-01
CN103025906A (zh) 2013-04-03
MX2013000752A (es) 2013-02-27
TWI602935B (zh) 2017-10-21
US10144999B2 (en) 2018-12-04
US20160138149A1 (en) 2016-05-19
BR112013001367B1 (pt) 2019-04-16
BR112013001367A2 (pt) 2016-05-17
IL223713A (en) 2017-03-30
DK2596143T3 (en) 2018-05-22
CN105951017A (zh) 2016-09-21
US9765420B2 (en) 2017-09-19
NZ606371A (en) 2015-04-24
PT2596143T (pt) 2018-05-24
JP6084565B2 (ja) 2017-02-22
CA2803355A1 (en) 2012-01-26
EP2596143B1 (en) 2018-02-28
EP2596143A1 (en) 2013-05-29
KR101758956B1 (ko) 2017-07-17
MX350363B (es) 2017-09-05
ES2670297T8 (es) 2022-07-14
WO2012012102A1 (en) 2012-01-26
US20120012233A1 (en) 2012-01-19
PE20131104A1 (es) 2013-09-23
ZA201300191B (en) 2019-06-26
ES2670297T3 (es) 2018-05-29

Similar Documents

Publication Publication Date Title
JP6386599B2 (ja) アルファ／ベータチタン合金の処理
Seipp et al. Microstructure, crystallographic texture and mechanical properties of the magnesium alloy AZ31B after different routes of thermo-mechanical processing
KR102344014B1 (ko) 알파-베타 티타늄 합금들의 열기계 프로세싱
AU2016372756B2 (en) Magnesium alloy sheet rolling and preparation method
WO2012070685A1 (ja) ナノ結晶含有チタン合金およびその製造方法
TW201213553A (en) Hot stretch straightening of high strength alpha/beta processed titanium
JP2016512173A (ja) 鍛造困難なひずみ経路感受性チタン系合金およびニッケル系合金のための分割パス自由鍛造
TWI602930B (zh) 處理鈦合金之方法
JP2014009393A (ja) α＋β型Ｔｉ合金およびその製造方法
JP2014506286A (ja) 近β型チタン合金の鍛造製品の製造方法
CN110088313A (zh) α+β型钛合金挤出型材
Qiu et al. Microstructure and mechanical properties evolution of Ti–5Al–5Mo–5V–1Cr–1Fe alloy under rapid heat treatment
KR20130082215A (ko) 고강도 및 고성형성을 가지는 티타늄 합금의 제조방법 및 이에 의한 티타늄 합금
JP2005320629A (ja) 冷間加工性に優れた高強度鋼線又は棒鋼、高強度成形品並びにそれらの製造方法
JP2014147958A (ja) 高強度７０００系アルミニウム合金部材および高強度７０００系アルミニウム合金部材の製造方法
RU2575276C2 (ru) Обработка альфа/бета титановых сплавов
Ramezani Influence of heat treatment techniques on hot formability of AZ61 magnesium alloy
Mansoor et al. High Strength ZK 60 Mg plate produced by Grain Refinement and Precipitation during Alternate Biaxial Reverse Corrugation(ABRC) Process and Friction Stir Process(FSP)

Legal Events

Date Code Title Description
A131 Notification of reasons for refusal

Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A131

Effective date: 20180323

A601 Written request for extension of time

Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A601

Effective date: 20180625

A521 Request for written amendment filed

Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A523

Effective date: 20180628

TRDD Decision of grant or rejection written
A01 Written decision to grant a patent or to grant a registration (utility model)

Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A01

Effective date: 20180711

A61 First payment of annual fees (during grant procedure)

Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A61

Effective date: 20180809

R150 Certificate of patent or registration of utility model

Ref document number: 6386599

Country of ref document: JP

Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R150

R250 Receipt of annual fees

Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R250

R250 Receipt of annual fees

Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R250

R250 Receipt of annual fees

Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R250