SE513989C2 - Förfarande för tillverkning av ett FeCrAl-material och ett sådant marerial - Google Patents
Förfarande för tillverkning av ett FeCrAl-material och ett sådant marerialInfo
- Publication number
- SE513989C2 SE513989C2 SE0000002A SE0000002A SE513989C2 SE 513989 C2 SE513989 C2 SE 513989C2 SE 0000002 A SE0000002 A SE 0000002A SE 0000002 A SE0000002 A SE 0000002A SE 513989 C2 SE513989 C2 SE 513989C2
- Authority
- SE
- Sweden
- Prior art keywords
- weight
- oxygen
- gas
- powder
- melt
- Prior art date
Links
Classifications
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B22—CASTING; POWDER METALLURGY
- B22F—WORKING METALLIC POWDER; MANUFACTURE OF ARTICLES FROM METALLIC POWDER; MAKING METALLIC POWDER; APPARATUS OR DEVICES SPECIALLY ADAPTED FOR METALLIC POWDER
- B22F9/00—Making metallic powder or suspensions thereof
- B22F9/02—Making metallic powder or suspensions thereof using physical processes
- B22F9/06—Making metallic powder or suspensions thereof using physical processes starting from liquid material
- B22F9/08—Making metallic powder or suspensions thereof using physical processes starting from liquid material by casting, e.g. through sieves or in water, by atomising or spraying
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22C—ALLOYS
- C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
- C22C38/18—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium
- C22C38/28—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with titanium or zirconium
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22C—ALLOYS
- C22C33/00—Making ferrous alloys
- C22C33/02—Making ferrous alloys by powder metallurgy
- C22C33/0257—Making ferrous alloys by powder metallurgy characterised by the range of the alloying elements
- C22C33/0278—Making ferrous alloys by powder metallurgy characterised by the range of the alloying elements with at least one alloying element having a minimum content above 5%
- C22C33/0285—Making ferrous alloys by powder metallurgy characterised by the range of the alloying elements with at least one alloying element having a minimum content above 5% with Cr, Co, or Ni having a minimum content higher than 5%
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22C—ALLOYS
- C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
- C22C38/002—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing In, Mg, or other elements not provided for in one single group C22C38/001 - C22C38/60
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22C—ALLOYS
- C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
- C22C38/005—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing rare earths, i.e. Sc, Y, Lanthanides
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22C—ALLOYS
- C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
- C22C38/06—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing aluminium
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22C—ALLOYS
- C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
- C22C38/18—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium
- C22C38/22—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with molybdenum or tungsten
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22C—ALLOYS
- C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
- C22C38/18—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium
- C22C38/26—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with niobium or tantalum
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B22—CASTING; POWDER METALLURGY
- B22F—WORKING METALLIC POWDER; MANUFACTURE OF ARTICLES FROM METALLIC POWDER; MAKING METALLIC POWDER; APPARATUS OR DEVICES SPECIALLY ADAPTED FOR METALLIC POWDER
- B22F2999/00—Aspects linked to processes or compositions used in powder metallurgy
Description
20 25 30 515 989 Efter malning erhålles ett pulver som sedan kan konsolideras genom exempelvis varmextrusion eller hetisostatisk pressing till en heltät produkt. Ãven om Yfih anses vara en mycket stabil oxid ur termodynamisk synvinkel, kan små partiklar av yttrium transformeras eller lösas i metallmatrix vid olika omständigheter.
Det är känt att yttriumpartiklar vid mekanisk legering reage- rar med aluminium och syre varvid Y-Al - oxider av olika slag bildas. Kompositionen av dessa blandade oxidinneslutningar kommer att ändras och deras stabilitet kommer att sjunka under en lång tids användning av materialet pà grund av att omgivande matrix kommer att förändras.
Det har vidare rapporterats att en tillsats av ett starkt oxidbildande element i form av titan till ett mekaniskt lege- rat material innehållande Yflh och 12% Cr kan förorsaka ut- skiljning av komplexa (Y+Ti)-oxider, vilket resulterar i ett material med högre hàllfasthet än ett material fritt fràn Ti.
Ytterligare förbättring av varmhàllfastheten erhålles genom att tillsätta molybden.
Det är sàledes möjligt att erhålla ett material med goda hàllfasthetsegenskaper genom att använda mekanisk legering.
Emellertid är mekanisk legering förknippad med flera nackde- lar. Mekanisk legering genomföres satsvis i högenergikvarnar, där komponenterna blandas till en homogen blandning. Sats- storleken är relativt begränsad och malningsprocessen kräver relativt läng tid. Malningsprocessen är dessutom energikrä- vande. Sammantaget är den avgörande nackdelen med mekanisk legering att produktionskostnaderna är höga. 10 15 20 25 30 513 989 Ett förfarande för att tillverka ett ÉeCrAl - material lege- rat med fina partiklar utan att behöva tillgripa högenergi- malning skulle vara mycket fördelaktigt ur kostnadssynpunkt.
Det vore fördelaktigt om materialet kunde framställas genom gasatomisering, d.v.s. framställning av ett fint pulver som senare sammanpressas. Detta är billigare än att framställa pulvret genom malning. I samband med det snabba stelningsför- loppet sker utskiljning av mycket små karbider och nitrider, vilka är önskvärda.
Emellertid utgör titanet ett stort problem vid atomisering av ett FeCrAl material. Problemet bestär i att små partiklar av huvudsakligen TiN och TiC bildas i smältan före atomisering- en. Dessa partiklar tenderar att fastna pä det eldfasta mate- rialet. Eftersom smältan passerar genom en relativt fin kera- misk dysa före atomiseringen kommer nämnda partiklar att fastna pà dysan och därvid gradvis byggas pä. Detta leder till att smältdysan sätts igen, varvid atomiseringen mäste avbrytas. Dylika produktionsavbrott är kostsamma och besvä- rande, vilket medför att titanhaltiga FeCrAl material i prak- tiken inte framställs medelst atomisering.
Föreliggande uppfinning löser detta problem och anvisar ett förfarande där ett FeCrAl material kan framställas medelst atomisering.
Föreliggande uppfinning avser således ett förfarande för framställning av ett FeCrAl material genom gasatomisering, vilket material förutom järn (Fe), krom (Cr) och aluminium (Al) innehåller mindre fraktioner av ett eller flera av mate- rialen molybden (Mo), hafnium (Hf), zirkonium (Zr), yttrium (Y), kväve (N), kol (C) och syre (O), och utmärkes av, att 10 15 20 25 30 513 989 smàltan som skall atomiseras bringas att innehålla 0.05 - 0.50 vikts% tantal (Ta) och samtidigt mindre än 0.10 vikts% titan (Ti).
Vidare hänför sig uppfinningen till ett material av det slag och med de huvudsakliga särdrag som angives i patentkrav 6.
Föreliggande uppfinning hänför sig till ett förfarande för framställning av ett FeCrAl material genom gasatomisering.
FeCrAl materialet innehåller förutom järn (Fe), krom (Cr) och aluminium (Al) mindre fraktioner av ett eller flera av mate- (Zr), yttrium rialen molybden (Mo), hafnium (Hf), zirkonium (Y), kväve (N), kol (C) och syre (O).
Enligt uppfinningen bringas smàltan som skall atomiseras att innehålla 0.05 - 0.50 vikts% tantal (Ta) och samtidigt mindre än 0.10 vikts% titan (Ti).
Det har nämligen visat sig att tantal ger hållfasthetsegen- skaper som är jämförbara med de som erhålles när titan an- vänds samtidigt som TiC och TiN inte bildas i sådan mängd att dysan sätts igen. Detta gäller även om 0.10 vikts% Ti finns närvarande i smàltan.
Genom att använda tantal istället för àtminstone en del av mängden titan är det således möjligt att tillverka ifrågava- rande material genom gasatomisering.
Det är vanligt och även möjligt att använda Argon (Ar) som atomiseringsgas. Emellertid adsorberas argon dels på till- gängliga ytor, dels i porer i pulverkornen. I samband med efterföljande varmkonsolidering och varmbearbetning av pro- dukten kommer argonet att ansamlas under högt tryck i mikro- 10 15 20 25 30 513 989 defekter. Vid senare användning vid lägre tryck och hög tem- peratur sväller dessa defekter upp till porer, vilket försäm- rar hållfastheten.
Kvävgasatomiserat pulver har ej samma beteende eftersom kväve har högre löslighet i metallen än argon och eftersom kväve kan bilda nitrider. Vid gasatomisering med ren kvävgas reage- rar aluminiumet med gasen, varvid en kraftig uppnitrering av pulverkornens yta kan uppstå. Nitreringen gör det svårt att skapa bindning mellan pulverkornen vid HIP-ning (Hot Isosta- tic Pressing), vilket leder till svårigheter att varmbearbeta det erhållna ämnet. Enstaka pulverkorn kan dessutom bli så hårt nitrerade att huvuddelen av aluminiumet blir bundet som nitrider. Sådana partiklar saknar förmåga att bilda en skyd- dande oxid. De kan därför störa oxidbildningen om de hamnar nära ytan hos den slutliga produkten.
Det har visat sig att om man tillför en kontrollerad mängd syrgas i kvàvgasen får man en viss oxidering av pulverytorna samtidigt som nitreringen minskar avsevärt. Risken för oxid- störningar minskar dessutom kraftigt.
Enligt ett mycket föredraget utförande bringas därför kvävgas (N2) att användas som atomiseringsgas samtidigt som en viss mängd syrgas (02) tillsätts till atomiseringsgasen, där mäng- den syrgas bringas att vara sådan att det atomiserade pulvret innehåller 0.02 - 0.10 vikts% syre (0) samtidigt som kväve- halten i pulvret är 0.01 - 0.06 vikts%.
Enligt ett föredraget utförande bringas smältan att ha sådan sammansättning att det efter atomisering erhållna pulvret har följande sammansättning i vikts%: Fe balans 10 15 Cr 15 - 25 vikts% Al 3 - 7 MO 0 - 5 Y 0.05 - 0.60 Zr 0.01 - 0.30 Hf 0.05 - 0.50 Ta 0.05 - 0.50 Ti 0 - 0.10 C 0.01 - 0.05 0.01 - 0.06 O 0.02 - 0.10 Si 0.10 - 0.70 Mn 0.05 - 0.50 0 - 0.08 S O - 0.005 513 989 Enligt en särskilt fóredragen utföringsform bringas smältan att ha sàdan sammansättning att det efter atomisering erhåll- na pulvret har följande ungefärliga sammansättning i vikts%: 20 25 30 Fe balans Cr 21 vikts% Al 4.7 Mo 3 Y 0.2 Zr 0.1 Hf 0.2 Ta 0.2 Ti < 0.05 C 0.03 N 0.04 O 0.06 Si 0.4 Mn 0.15 15 20 515 989 P <0.02 S <0.00l Materialets kryphållfasthet efter värmebehandling i stor utsträckning påverkas av förekomsten av oxider av yttrium och tantal samt karbider av hafnium och zirkonium.
Enligt en föredragen utföringsform skall därför värdet av formeln (( 3xY + Ta)xO) + (( 2xZr + Hf)x(N + C)), där grund- ämnena i formeln skall ersättas av respektive grundämnes halt i smältan i vikts%, överstiga 0.04 men understiga 0.35.
Ovan har ett antal utföringsexempel beskrivits. Det är dock uppenbart att en viss modifikation av materialsammansâttning kan ske och därvid àndà uppnà ett tillfredsställande materi- al.
Föreliggande uppfinning skall således inte anses begränsad till de ovan angivna utföringsexemplen, utan kan varieras inom dess av bifogade patentkrav angivna ram.
Claims (9)
1. Förfarande för framställning av ett FeCrAl material genom gasatomisering, vilket material förutom järn (Fe), krom (Cr) (Al) flera av materialen molybden (Mo), hafnium (Hf), (Y), kol (C) och syre (O), n e t e c k n a t och aluminium innehåller mindre fraktioner av ett eller zirkonium kväve (N), k à n - (Zr), yttrium a v, att smältan som skall atomiseras bringas att innehålla 0.05 - 0.50 vikts% tantal (Ta) och samtidigt mindre än 0.10 vikts% titan (Ti).
2. Förfarande enligt krav 1, k à n n e t e c k n a t a v, bringas att användas som atomiseringsgas och (02) gasen, där mängden syrgas bringas att vara sådan att det att kvävgas (Nfi av att en viss mängd syrgas tillsätts till atomiserings- atomiserade pulvret innehåller 0.02 - 0.10 vikts% syre (0) samtidigt som kvävehalten i pulvret är 0.01 - 0.06 vikts%.
3. Förfarande enligt krav 1 eller 2, k ä n n e t e c k - att småltan bringas att ha sådan sammansättning n a t a v, att det efter atomisering erhållna pulvret har följande sam- mansâttning i vikts%: Fe balans Cr 15 - 25 vikts% Al 3 - 7 Mo O - 5 Y 0.05 - 0.60 Zr 0.01 - 0.30 Hf 0.05 - 0.50 Ta 0.05 - 0.50 Ti 0 - 0.10 0.01 - 0.05 N 0.01 - 0.06 515 989 O 0.02 - 0.10 Si 0.10 - 0.70 Mn 0.05 - 0.50 P 0 - 0.08 S 0 - 0.005
4. Förfarande enligt krav 3, k å n n e t e c k n a t a v, att smältan bringas att ha sådan sammansättning att det efter atomisering erhållna pulvret har följande ungefärliga samman- sättning i vikts%: Fe balans Cr 21 vikts% Al 4.7 Mo 3 Y 0.2 Zr 0.1 Hf 0.2 Ta 0.2 Ti < 0.05 C 0.03 0.04 0.06 Si 0.4 Mn 0.15 P < 0.02 S < 0.001
5. Förfarande enligt krav 1, 2, 3 eller 4, k ä n n e - t e c k n a t a v, att värdet av formeln (( 3xY + Ta)xO) + (( 2xZr + Hf)x(N + C)), där grundämnena är angivna i vikts% i smàltan, skall överstiga 0.04 men under- stiga 0.35. 10 15 20 25 30 513 989 10
6. Högtemperaturmaterial av en pulvermetallurgisk FeCrAl - legering framställd genom gasatomisering, vilket material förutom järn (Fe), krom (Cr) och aluminium (Al) innehåller mindre fraktioner av ett eller flera av materialen molybden zirkonium (Zr), yttrium (Y), kväve (N), (Mo), hafnium (Hf), kol (C) och syre (O), rialet innehåller 0.05 - 0.50 vikts% tantal (Ta) och samti- att mate- k ä n n e t e c k n a t a v, digt mindre än 0.10 vikts% titan (Ti).
7. Högtemperaturmaterial enligt krav 6, k à n n e t e c k - n a t a v, att det genom gasatomisering erhàllna pulvret har följande sammansättning i vikts%: Fe balans Cr 15 - 25 vikts% A1 3 - 7 Mo O - 5 Y 0.05 - 0.60 Zr 0.01 - 0.30 Hf 0.05 - 0.50 Ta 0.05 - 0.50 Ti 0 - 0.10 C 0.01 - 0.05 0.0l - 0.06 0.02 - 0.10 Si 0.10 - 0.70 Mn 0.05 - 0.50 P 0 - 0.08 S 0 - 0.005
8. Högtemperaturmaterial enligt krav 7, k ä n n e t e c k - n a t a v, att erhållna pulvret har följande ungefärliga sammansättning i vikts%: Fe balans 10 15 20 25 Cr Al Mo Zr Hf Ta Ti Si Mn
9. k ä n n e t e c k n a t (( 3xY + Ta)xO) + (( 2xZr + Hf)x(N + C)), där grundämnena är angivna i vikts% i smâltan, skall överstiga 0.04 men under- 515 989 ll 21 vikts% o o o o o A o o o o w ß o o N L; h L, ' m n < 0.02 < 0.001 Högtemperaturmaterial enligt krav 6, 7 eller 8) a v, att värdet av formeln stiga 0.35.
Priority Applications (18)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
SE0000002A SE0000002L (sv) | 2000-01-01 | 2000-01-01 | Förfarande för tillverkning av ett FeCrAl-material och ett sådant marerial |
NZ519316A NZ519316A (en) | 2000-01-01 | 2000-12-18 | Method of making a fecral material and such material |
AU27184/01A AU774077B2 (en) | 2000-01-01 | 2000-12-18 | Method of making a FeCrAl material and such material |
RU2002120541/02A RU2245762C2 (ru) | 2000-01-01 | 2000-12-18 | СПОСОБ ПОЛУЧЕНИЯ FeCrAl МАТЕРИАЛА И МАТЕРИАЛ КАК ТАКОВОЙ |
CA002392719A CA2392719C (en) | 2000-01-01 | 2000-12-18 | Method of making a fecral material and such material |
CNB008179689A CN1261266C (zh) | 2000-01-01 | 2000-12-18 | FeCrAl材料的制备方法和该材料 |
JP2001549796A JP4511097B2 (ja) | 2000-01-01 | 2000-12-18 | FeCrAl材料の製造方法及びその材料 |
KR1020027008336A KR100584113B1 (ko) | 2000-01-01 | 2000-12-18 | FeCrAl 재료 및 그 제조 방법 |
DE60016634T DE60016634T2 (de) | 2000-01-01 | 2000-12-18 | Herstellungsverfahren für fe-cr-al-legierung und eine solche legierung |
EP00990143A EP1257375B1 (en) | 2000-01-01 | 2000-12-18 | Method of making a fecral material and such material--------- |
BRPI0016950-1A BR0016950B1 (pt) | 2000-01-01 | 2000-12-18 | método para produzir um material de fecral e material de alta temperatura obtido. |
PCT/SE2000/002571 WO2001049441A1 (en) | 2000-01-01 | 2000-12-18 | Method of making a fecral material and such material |
AT00990143T ATE284288T1 (de) | 2000-01-01 | 2000-12-18 | Herstellungsverfahren für fe-cr-al-legierung und eine solche legierung |
UA2002075521A UA73542C2 (uk) | 2000-01-01 | 2000-12-18 | СПОСІБ ОДЕРЖАННЯ FeCrAl-МАТЕРІАЛУ І МАТЕРІАЛ, ОДЕРЖАНИЙ ЦИМ СПОСОБОМ |
US10/168,860 US6761751B2 (en) | 2000-01-01 | 2000-12-18 | Method of making a FeCrAl material and such material |
ES00990143T ES2234706T3 (es) | 2000-01-01 | 2000-12-18 | Metodo para obtener un material fecral y dicho material. |
MXPA02005723A MXPA02005723A (es) | 2000-01-01 | 2002-06-10 | Metodo para producir un material de fecral y dicho material. |
JP2009271409A JP2010065321A (ja) | 2000-01-01 | 2009-11-30 | FeCrAl材料の製造方法及びその材料 |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
SE0000002A SE0000002L (sv) | 2000-01-01 | 2000-01-01 | Förfarande för tillverkning av ett FeCrAl-material och ett sådant marerial |
Publications (3)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
SE0000002D0 SE0000002D0 (sv) | 2000-01-01 |
SE513989C2 true SE513989C2 (sv) | 2000-12-11 |
SE0000002L SE0000002L (sv) | 2000-12-11 |
Family
ID=20278004
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
SE0000002A SE0000002L (sv) | 2000-01-01 | 2000-01-01 | Förfarande för tillverkning av ett FeCrAl-material och ett sådant marerial |
Country Status (17)
Country | Link |
---|---|
US (1) | US6761751B2 (sv) |
EP (1) | EP1257375B1 (sv) |
JP (2) | JP4511097B2 (sv) |
KR (1) | KR100584113B1 (sv) |
CN (1) | CN1261266C (sv) |
AT (1) | ATE284288T1 (sv) |
AU (1) | AU774077B2 (sv) |
BR (1) | BR0016950B1 (sv) |
CA (1) | CA2392719C (sv) |
DE (1) | DE60016634T2 (sv) |
ES (1) | ES2234706T3 (sv) |
MX (1) | MXPA02005723A (sv) |
NZ (1) | NZ519316A (sv) |
RU (1) | RU2245762C2 (sv) |
SE (1) | SE0000002L (sv) |
UA (1) | UA73542C2 (sv) |
WO (1) | WO2001049441A1 (sv) |
Cited By (2)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
WO2004104257A1 (en) * | 2003-05-20 | 2004-12-02 | Sandvik Intellectual Property Ab | Radiant tube in cracking furnaces |
US7005105B2 (en) * | 2000-12-28 | 2006-02-28 | Korea Electrotechnology Research Institute | Fe-Cr-Al alloys for electric resistance wires |
Families Citing this family (35)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
SE528132C2 (sv) * | 2004-04-30 | 2006-09-12 | Sandvik Intellectual Property | Metod för sammanfogning av dispersionshärdande legering |
KR100589843B1 (ko) * | 2004-12-02 | 2006-06-14 | 두산중공업 주식회사 | 용강중 질소함유에 의한 액적 미세화법 |
JP5225687B2 (ja) | 2005-12-16 | 2013-07-03 | 日本碍子株式会社 | 触媒担体 |
JP2009544841A (ja) * | 2006-07-21 | 2009-12-17 | ホガナス アクチボラグ (パブル) | 鉄基粉末 |
DE102007005154B4 (de) * | 2007-01-29 | 2009-04-09 | Thyssenkrupp Vdm Gmbh | Verwendung einer Eisen-Chrom-Aluminium-Legierung mit hoher Lebensdauer und geringen Änderungen im Warmwiderstand |
EP2031080B1 (de) | 2007-08-30 | 2012-06-27 | Alstom Technology Ltd | Hochtemperaturlegierung |
US8597438B2 (en) * | 2007-10-05 | 2013-12-03 | Sandvik Intellectual Property Ab | Use and method of producing a dispersion strengthened steel as material in a roller for a roller hearth furnace |
DE102008018135B4 (de) | 2008-04-10 | 2011-05-19 | Thyssenkrupp Vdm Gmbh | Eisen-Chrom-Aluminium-Legierung mit hoher Lebensdauer und geringen Änderungen im Warmwiderstand |
CH699206A1 (de) | 2008-07-25 | 2010-01-29 | Alstom Technology Ltd | Hochtemperaturlegierung. |
US9328404B2 (en) * | 2009-04-20 | 2016-05-03 | Lawrence Livermore National Security, Llc | Iron-based amorphous alloys and methods of synthesizing iron-based amorphous alloys |
RU2460611C2 (ru) * | 2010-12-07 | 2012-09-10 | Российская Федерация, от имени которой выступает Министерство промышленности и торговли Российской Федерации (Минпромторг России) | Способ получения порошка дисперсно-упрочненной ферритной стали |
CN103938088B (zh) * | 2013-01-22 | 2016-02-17 | 宝钢特钢有限公司 | 一种电阻合金Cr20AlY的板坯连铸方法 |
CN103343255B (zh) * | 2013-07-18 | 2015-06-10 | 西北有色金属研究院 | 一种提高FeCrAl纤维多孔材料吸声系数的方法 |
JP6319110B2 (ja) * | 2014-03-26 | 2018-05-09 | セイコーエプソン株式会社 | 粉末冶金用金属粉末、コンパウンド、造粒粉末、焼結体および焼結体の製造方法 |
US10808307B2 (en) | 2014-10-20 | 2020-10-20 | Korea Atomic Energy Research Institute | Chromium-aluminum binary alloy having excellent corrosion resistance and method of manufacturing thereof |
JP6314842B2 (ja) * | 2015-01-06 | 2018-04-25 | セイコーエプソン株式会社 | 粉末冶金用金属粉末、コンパウンド、造粒粉末および焼結体 |
JP6314846B2 (ja) * | 2015-01-09 | 2018-04-25 | セイコーエプソン株式会社 | 粉末冶金用金属粉末、コンパウンド、造粒粉末および焼結体 |
JP6319121B2 (ja) * | 2015-01-29 | 2018-05-09 | セイコーエプソン株式会社 | 粉末冶金用金属粉末、コンパウンド、造粒粉末および焼結体の製造方法 |
JP6314866B2 (ja) * | 2015-02-09 | 2018-04-25 | セイコーエプソン株式会社 | 粉末冶金用金属粉末、コンパウンド、造粒粉末および焼結体の製造方法 |
JP6232098B2 (ja) * | 2016-04-13 | 2017-11-15 | 山陽特殊製鋼株式会社 | 高温強度に優れたFe基粉末緻密固化成形体 |
CA3020420C (en) * | 2016-04-22 | 2023-08-29 | Sandvik Intellectual Property Ab | Ferritic alloy |
US11446722B2 (en) | 2016-04-22 | 2022-09-20 | Sandvik Intellectual Property Ab | Tube and a method of manufacturing a tube |
DE102016111591A1 (de) * | 2016-06-24 | 2017-12-28 | Sandvik Materials Technology Deutschland Gmbh | Verfahren zum Umformen einer Luppe aus einer ferritischen FeCrAl-Legierung in ein Rohr |
CN107557737B (zh) * | 2017-08-04 | 2019-12-20 | 领凡新能源科技(北京)有限公司 | 一种制备管状靶材的方法 |
CN107723617A (zh) * | 2017-09-15 | 2018-02-23 | 大连理工大学 | 一种具有1200°C/1h短时高温组织稳定的Fe‑Cr‑Al基铁素体不锈钢 |
CN109680206B (zh) * | 2019-03-08 | 2020-10-27 | 北京首钢吉泰安新材料有限公司 | 一种耐高温铁铬铝合金及其制备方法 |
KR102008721B1 (ko) | 2019-03-11 | 2019-08-09 | 주식회사 한스코 | 고 내산화성 및 내식성이 우수한 Cr-Al 이원계 합금 분말 제조 방법, Cr-Al 이원계 합금 분말, Cr-Al 이원계 합금 PVD 타겟 제조 방법 및 Cr-Al 이원계 합금 PVD 타겟 |
CN110125383B (zh) * | 2019-04-25 | 2020-04-17 | 江苏大学 | 高纯铁铬铝合金粉末的制造方法 |
EP4048463A1 (en) * | 2019-10-22 | 2022-08-31 | Kanthal AB | Printable powder material of fecral for additive manufacturing and an additive manufactured object and the uses thereof |
CN111826571B (zh) * | 2020-07-23 | 2021-07-09 | 矿冶科技集团有限公司 | 一种碳化钛-铁铬铝热喷涂粉末及其制备方法 |
CN115194167B (zh) * | 2021-04-09 | 2023-11-07 | 安泰科技股份有限公司 | 一种FeCrAl合金粉末及其制备方法 |
CN115194166B (zh) * | 2021-04-09 | 2023-09-26 | 安泰科技股份有限公司 | 一种气体雾化制备合金粉末的方法及装置 |
CN115198168B (zh) * | 2021-04-09 | 2023-09-26 | 安泰科技股份有限公司 | 一种FeCrAl合金粉末及其制备方法 |
WO2023086007A1 (en) * | 2021-11-11 | 2023-05-19 | Kanthal Ab | A fecral powder and an object made thereof |
WO2023086006A1 (en) * | 2021-11-11 | 2023-05-19 | Kanthal Ab | A ferritic iron-chromium-aluminum powder and a seamless tube made thereof |
Family Cites Families (15)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
US4226644A (en) * | 1978-09-05 | 1980-10-07 | United Technologies Corporation | High gamma prime superalloys by powder metallurgy |
JPS5920450A (ja) * | 1982-07-23 | 1984-02-02 | Mitsubishi Electric Corp | 炎電流検出電極用耐熱鋼 |
US4540546A (en) * | 1983-12-06 | 1985-09-10 | Northeastern University | Method for rapid solidification processing of multiphase alloys having large liquidus-solidus temperature intervals |
JPS63227703A (ja) * | 1987-03-16 | 1988-09-22 | Takeshi Masumoto | 窒素含有合金粉末の製造法 |
EP0658633A3 (en) * | 1989-05-16 | 1995-10-25 | Nippon Steel Corp | Stainless steel foil for catalyst carriers in exhaust gas detoxification systems for motor vehicles and processes for their production. |
JPH04116103A (ja) * | 1990-09-05 | 1992-04-16 | Daido Steel Co Ltd | 軟質磁性合金粉末 |
DE4235141A1 (de) * | 1991-12-18 | 1993-06-24 | Asea Brown Boveri | Verfahren zur herstellung eines hohen temperturen ausgesetzten, versproedungsbestaendigen bauteils, nach diesem verfahren hergestelltes bauteil und verwendung dieses bauteils |
JPH06279811A (ja) * | 1993-03-25 | 1994-10-04 | Kobe Steel Ltd | Fe−Cr−Al系合金粉末の製造方法 |
JP2749267B2 (ja) * | 1994-08-18 | 1998-05-13 | 株式会社神戸製鋼所 | Fe−Cr−Al−REM系合金粉末の製造方法 |
US5620651A (en) * | 1994-12-29 | 1997-04-15 | Philip Morris Incorporated | Iron aluminide useful as electrical resistance heating elements |
US6033624A (en) * | 1995-02-15 | 2000-03-07 | The University Of Conneticut | Methods for the manufacturing of nanostructured metals, metal carbides, and metal alloys |
DE19511089A1 (de) * | 1995-03-25 | 1996-09-26 | Plansee Metallwerk | Bauteil mit aufgelöteten Folien aus ODS-Sintereisen-Legierungen |
US6302939B1 (en) * | 1999-02-01 | 2001-10-16 | Magnequench International, Inc. | Rare earth permanent magnet and method for making same |
US6346134B1 (en) * | 2000-03-27 | 2002-02-12 | Sulzer Metco (Us) Inc. | Superalloy HVOF powders with improved high temperature oxidation, corrosion and creep resistance |
US6475642B1 (en) * | 2000-08-31 | 2002-11-05 | General Electric Company | Oxidation-resistant coatings, and related articles and processes |
-
2000
- 2000-01-01 SE SE0000002A patent/SE0000002L/sv not_active IP Right Cessation
- 2000-12-18 EP EP00990143A patent/EP1257375B1/en not_active Expired - Lifetime
- 2000-12-18 KR KR1020027008336A patent/KR100584113B1/ko active IP Right Grant
- 2000-12-18 UA UA2002075521A patent/UA73542C2/uk unknown
- 2000-12-18 CA CA002392719A patent/CA2392719C/en not_active Expired - Lifetime
- 2000-12-18 CN CNB008179689A patent/CN1261266C/zh not_active Expired - Lifetime
- 2000-12-18 WO PCT/SE2000/002571 patent/WO2001049441A1/en active IP Right Grant
- 2000-12-18 US US10/168,860 patent/US6761751B2/en not_active Expired - Lifetime
- 2000-12-18 DE DE60016634T patent/DE60016634T2/de not_active Expired - Lifetime
- 2000-12-18 AU AU27184/01A patent/AU774077B2/en not_active Ceased
- 2000-12-18 RU RU2002120541/02A patent/RU2245762C2/ru active
- 2000-12-18 BR BRPI0016950-1A patent/BR0016950B1/pt not_active IP Right Cessation
- 2000-12-18 AT AT00990143T patent/ATE284288T1/de not_active IP Right Cessation
- 2000-12-18 ES ES00990143T patent/ES2234706T3/es not_active Expired - Lifetime
- 2000-12-18 NZ NZ519316A patent/NZ519316A/en not_active IP Right Cessation
- 2000-12-18 JP JP2001549796A patent/JP4511097B2/ja not_active Expired - Lifetime
-
2002
- 2002-06-10 MX MXPA02005723A patent/MXPA02005723A/es active IP Right Grant
-
2009
- 2009-11-30 JP JP2009271409A patent/JP2010065321A/ja active Pending
Cited By (2)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
US7005105B2 (en) * | 2000-12-28 | 2006-02-28 | Korea Electrotechnology Research Institute | Fe-Cr-Al alloys for electric resistance wires |
WO2004104257A1 (en) * | 2003-05-20 | 2004-12-02 | Sandvik Intellectual Property Ab | Radiant tube in cracking furnaces |
Also Published As
Publication number | Publication date |
---|---|
EP1257375A1 (en) | 2002-11-20 |
ES2234706T3 (es) | 2005-07-01 |
UA73542C2 (uk) | 2005-08-15 |
KR20020082477A (ko) | 2002-10-31 |
ATE284288T1 (de) | 2004-12-15 |
RU2245762C2 (ru) | 2005-02-10 |
DE60016634D1 (de) | 2005-01-13 |
JP2003519284A (ja) | 2003-06-17 |
WO2001049441A1 (en) | 2001-07-12 |
NZ519316A (en) | 2003-10-31 |
DE60016634T2 (de) | 2005-11-10 |
JP4511097B2 (ja) | 2010-07-28 |
KR100584113B1 (ko) | 2006-05-30 |
EP1257375B1 (en) | 2004-12-08 |
JP2010065321A (ja) | 2010-03-25 |
AU774077B2 (en) | 2004-06-17 |
BR0016950A (pt) | 2002-09-10 |
BR0016950B1 (pt) | 2009-05-05 |
MXPA02005723A (es) | 2003-10-14 |
CA2392719C (en) | 2007-02-13 |
CN1261266C (zh) | 2006-06-28 |
AU2718401A (en) | 2001-07-16 |
CA2392719A1 (en) | 2001-07-12 |
US6761751B2 (en) | 2004-07-13 |
SE0000002L (sv) | 2000-12-11 |
US20030089198A1 (en) | 2003-05-15 |
SE0000002D0 (sv) | 2000-01-01 |
CN1414892A (zh) | 2003-04-30 |
Similar Documents
Publication | Publication Date | Title |
---|---|---|
SE513989C2 (sv) | Förfarande för tillverkning av ett FeCrAl-material och ett sådant marerial | |
US5595616A (en) | Method for enhancing the oxidation resistance of a molybdenum alloy, and a method of making a molybdenum alloy | |
US4194900A (en) | Hard alloyed powder and method of making the same | |
US8795448B2 (en) | Wear resistant materials | |
EP4083244A1 (en) | Heat-resistant powdered aluminium material | |
SE454059B (sv) | Sett att framstella pulverpartiklar for finkorniga hardmateriallegeringar | |
JPS63274736A (ja) | ニオブ合金 | |
WO2020032235A1 (ja) | Ni基合金からなる窒化物分散型成形体 | |
JPH0436436A (ja) | 高靭性タングステン焼結合金 | |
JPH057453B2 (sv) | ||
JP2631791B2 (ja) | 高耐食性高強度硬質焼結合金 | |
JP2797048B2 (ja) | 耐溶湯溶損材料 | |
JP3603318B2 (ja) | 複硼化物系焼結合金 | |
JPH06271901A (ja) | 焼結性に優れたTi−Al系金属間化合物粉末およびその焼結体 | |
GB2032457A (en) | Hard Alloy Powder | |
JPH07157835A (ja) | 焼結チタン・アルミニウム合金とその製造方法 | |
JP2022180747A (ja) | 多元系合金からなる粉末及び成形体 | |
JPH08134583A (ja) | 被研削性にすぐれた焼結超硬質合金の製造方法 | |
SE453402B (sv) | Hardlegeringspulver baserat pa borider, forfarande for dess framstellning samt anvendning av detta | |
JPS601942B2 (ja) | 高温特性のすぐれた切削工具および耐摩耗工具用焼結材料 | |
JPS605664B2 (ja) | 高温特性のすぐれた切削工具および耐摩耗工具用焼結材料 | |
JPH08246090A (ja) | 靱性のすぐれた炭窒化チタン系サーメット | |
JPH05239587A (ja) | TiCN基サーメット合金 | |
JPH03188244A (ja) | 焼結合金鋼 | |
JPH03134102A (ja) | 焼結添加用粉末および焼結方法 |
Legal Events
Date | Code | Title | Description |
---|---|---|---|
NUG | Patent has lapsed |