ES2234706T3 - Metodo para obtener un material fecral y dicho material. - Google Patents
Metodo para obtener un material fecral y dicho material.Info
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Abstract
Un método para producir un material de FeCrAl mediante atomización gaseosa, conteniendo también dicho material, además de hierro (Fe), cromo (Cr) y aluminio (Al), fracciones menores de uno o mas de los materiales molibdeno (Mo), hafnio (Hf), zirconio (Zr), ítrio (Y), nitrógeno (N), carbono (C) y oxígeno (O), en donde la fusión que ha de atomizarse se hace que contenga 0, 05-0, 50 por ciento en peso de tántalo (Ta) y, al mismo tiempo, menos del 0, 10 por ciento en peso de titanio (Ti) y haciendo que la fusión tenga una composición de modo que el polvo obtenido después de la atomización posea la composición, en por ciento en peso, siguiente: Fe completado Cr 15-25 por ciento en peso Al 3-7 Mo 0-5 Y 0, 05-0, 60 Zr 0, 01-0, 30 Hf 0, 05-0, 50 Ta 0, 05-0, 50 Ti 0, 010 C 0, 01-0, 05 N 0, 01-0, 06 O 0, 02-0, 10 Si 0, 10-0, 70 Mn 0, 05-0, 50 P 0-0, 8 S 0-0, 005
Description
Método para obtener un material de FeCrAl y dicho
material.
El presente invento se refiere a un método para
producir un material de FeCrAl y también a dicho material.
Las aleaciones a base hierro convencionales que
contienen típicamente Fe y 12-25% de Cr y 3,7% de
Al, también llamadas aleaciones de FeCrAl, se han encontrado
altamente útiles en varias aplicaciones de alta temperatura debido a
su buena resistencia a la oxidación. Así pues, estos materiales se
han utilizado en la producción de elementos de resistencia eléctrica
y como materiales de vehículo en catalizadores de vehículo de motor.
Como resultado de su contenido de aluminio la aleación es apta para
formar a altas temperaturas y en la mayoría de atmósferas un óxido
superficial impermeable y adhesivo constituido sustancialmente por
Al_{2}O_{3}. Este óxido protege el metal contra ulterior
oxidación y también contra muchas otras formas de corrosión, tal
como carburización, sulfuración etc.
Una aleación de FeCrAl se caracteriza por una
resistencia mecánica relativamente baja a temperaturas elevadas.
Estas aleaciones son relativamente débiles a altas temperaturas y
tienden a volverse quebradizas a bajas temperaturas después de
haberse sometido a temperaturas elevadas durante un período de
tiempo relativamente prolongado, debido al crecimiento del grano.
Una forma de mejorar la resistencia a alta temperatura de estas
aleaciones es incluir adiciones no metálicas en la aleación y así
obtener un efecto de endurecimiento de precipitación.
La JP-A-8 060 210
describe un polvo de FeCrAl que comprende REM.
Una forma conocida de adicionar dichas
inclusiones es mediante un procedimiento de aleación llamado
mecánico en donde los componentes se mezclan en fase sólida. A este
respecto una mezcla de polvo de óxido fino, convencionalmente
Y_{2}O_{3}, y polvo de metal con una composición de FeCrAl se
moltura en molinos de alta potencia durante un largo periodo de
tiempo hasta que se obtiene una estructura homogénea.
De la molturación resulta un polvo que puede
consolidarse luego, por ejemplo, mediante extrusión en caliente o
presión isoestática en caliente para formar un producto
completamente compacto.
Si bien Y_{2}O_{3} puede considerarse un
óxido altamente estable desde un aspecto termodinámico, pequeñas
partículas de ítrio pueden transformarse o disolverse en una matriz
de metal bajo diferentes circunstancias.
Se sabe que en un procedimiento de aleación
mecánico reaccionan partículas de ítrio con aluminio y oxígeno,
formando entre sí diferentes tipos de Y-Al-óxidos.
La composición de estas inclusiones de óxido mixto cambiará y su
estabilidad descenderá durante empleo prolongado del material debido
a cambios en la matriz circun-
dante.
dante.
Se ha expuesto que una adición de un elemento
fuertemente formador de óxido en forma de titanio a un material
mecánicamente aleado que contiene Y_{2}O_{3} y 12% de Cr puede
causar la separación del complejo óxidos (Y+Ti), resultando en un
material que tiene mayor resistencia mecánica que un material que no
contiene titanio. La resistencia a temperaturas elevadas puede
mejorarse adicionalmente con la adición de molibdeno.
Así pues puede obtenerse un material que tiene
buenas propiedades de resistencia por medio de un proceso de
aleación mecánica.
Sin embargo, la aleación mecánica se encumbra con
varios inconvenientes. La aleación mecánica se lleva a cabo por
partidas con molinos de alta potencia, en donde los componentes se
mezclan para obtener una mezcla homogénea. Las partidas son de
tamaño relativamente limitado, y el proceso de molturación requiere
un período relativamente prolongado de tiempo para completarse. El
proceso de molturación también demanda energía. El inconveniente
decisivo de la elación mecánica reside en que implica elevados
costos del producto.
Un procedimiento en donde pudiera producirse una
aleación de material de FeCrAl con partículas finas sin la necesidad
de aplicar molturación de alta energía sería altamente beneficioso
desde el aspecto del coste.
Sería ventajoso si el material pudiese producirse
mediante atomización gaseosa, o sea la producción de un polvo fino
que luego sea comprimido. El procedimiento es menos costoso que
cuando se produce el polvo mediante molturación. Se precipitan
carburos y nitruros muy pequeños en conexión con el rápido proceso
de solidificación, siendo deseables estos carburos y nitruros.
Sin embargo, el titanio constituye un serio
problema cuando se atomiza un material de FeCrAl. El problema es
que se forman pequeñas partículas de principalmente TiN y TiC en la
fusión antes de la atomización. Estas partículas tienden a pegarse
sobre el material refractario. Debido a que la fusión pasa a través
de una boquilla de cerámica relativamente fina antes de la
atomización estas partículas se pegarán a la boquilla y se
acumularán gradualmente. Esto causa la obturación de la boquilla
haciendo necesario interrumpir el proceso de atomización. Estas
detenciones de la producción son costosas y molestas. Por
consiguiente los materiales de FeCrAl que contienen titanio no se
producen, en la práctica, mediante atomización.
El presente invento resuelve este problema y se
refiere a un método en donde puede producirse material de FeCrAl por
medio de atomización.
El presente invento se refiere por tanto a un
método para producir un material de FeCrAl mediante atomización de
gas, en donde dicho material además de hierro (Fe), cromo o (Cr) y
aluminio (Al) contiene también fracciones menores de uno o mas de
los materiales molibdeno (Mo), hafnio (Hf),m zirconio (Zr), ítrio
(Y), nitrógeno (N), carbono (C) y oxígeno (O), y en donde el método
se caracteriza por hacer que la fusión se atomice para contener
0,05-0,50 por ciento en peso de tántalo (Ta) y, al
mismo tiempo, menos de 0,10 por ciento en peso de titanio (Ti) y
hacer que la fusión tenga una composición tal que el polvo obtenido
después de la atomización tenga la composición por ciento en peso
siguiente:
Fe | completado |
Cr | 15-25 por ciento en peso |
Al | 3-7 |
Mo | 0-5 |
Y | 0,05-0,60 |
Zr | 0,01-0,30 |
Hf | 0,05-0,50 |
Ta | 0,05-0,50 |
Ti | 0,010 |
C | 0,01-0,05 |
N | 0,01-0,06 |
O | 0,02-0,10 |
Si | 0,10-0,70 |
Mn | 0,05-0,50 |
P | 0-0,8 |
S | 0-0,005 |
El invento se refiere también a un material del
tipo definido en la reivindicación 5 y que tiene las características
esenciales expuestas en dicha reivindicación.
El presente invento se refiere a un método para
producir un material de FeCrAl mediante atomización gaseosa. En
adición a hierro (fe), cromo (Cr) y aluminio (Al), el material de
FeCrAl incluye también fracciones menores de uno o mas de los
materiales molibdeno (Mo), hafnio (Hf), zirconio (Zr), ítrio (Y),
nitrógeno (N), carbono (C) y oxígeno (O).
De conformidad con el presente invento la fusión
que ha de atomizarse se hace que contenga 0,05-0,50
por ciento en peso de tántalo (Ta) y también menos del 0,10 por
ciento en peso de titanio (Ti).
Se ha encontrado que tántalo imparte propiedades
de resistencia que son comparables con las obtenidas cuando se
utiliza titanio al mismo tiempo de modo que TiC y TiN no se formen
en cantidades que causen atasco de la boquilla. Esto es aplicable
aún cuando la fusión contenga 0,10 por ciento en peso de
titanio.
Así pues, es posible producir el material en
cuestión mediante atomización gaseosa, utilizando tántalo en lugar
de por lo menos una parte de la cantidad de titanio.
Es usual y también posible, utilizar argón (Ar)
como el gas de atomización. Sin embargo argón es adsorbido
parcialmente sobre superficies accesibles y disponibles y
parcialmente en poros en los granos de polvo. En conexión con
subsiguiente consolidación de calor y procesado térmico del producto
el argón se recogerá bajo alta presión en microdefectos. Estos
defectos se hinchan para formar poros en uso posterior a baja
presión y alta temperatura, impartiendo así la resistencia del
producto.
El polvo que se atomiza por medio de gas de
nitrógeno no se comporta de igual modo que argón, puesto que el
nitrógeno tiene mayor solubilidad en el metal que el argón y puesto
que el nitrógeno es capaz de formar nitruros. Cuando se procede a
atomización gaseosa con gas de nitrógeno puro el aluminio
reaccionará con el gas y puede producirse marcada nitración de las
superficies de los granos de polvo. Esta nitración hace difícil
crear enlaces entre los granos de polvo con conexión con presión
isostática en caliente (HIP), causando dificultades en el proceso
térmico o el tratamiento en caliente del producto bruto resultante.
En adición granos de polvo individuales pueden nitrarse de modo tan
significante que la mayor parte del aluminio se ligue como nitruros.
Estas partículas son incapaces de formar un óxido protector. Por
consiguiente pueden entorpecer la formación de óxido si están
presentes junto a la superficie del producto final.
Se ha encontrado que se obtiene cierta oxidación
de las superficies de polvo cuando se suministra una cantidad
controlada de oxígeno gaseosa al gas de nitrógeno, mientras que se
reduce considerablemente la nitración al mismo tiempo. Se reduce
también en gran manera el riesgo de entorpecimiento de oxido.
Por consiguiente, de conformidad con una
modalidad altamente preferida, se utiliza gas de nitrógeno (N_{2})
como un gas atomizante al que se adiciona una cantidad dada de gas
de oxígeno (O_{2}), siendo dicha cantidad de gas de oxígeno tal
que cause que el polvo atomizado contenga 0,02-0,10
por ciento en peso de oxígeno (O) al mismo tiempo que el contenido
de nitrógeno del polvo es de 0,01-0,06 por ciento en
peso.
De conformidad con una modalidad particularmente
preferida la fusión se hace que tenga una composición tal que la
atomización subsiguiente del polvo resultante tenga aproximadamente
la composición en por ciento en peso siguiente:
Fe | completado |
Cr | 21 por ciento en peso |
Al | 4,7 |
Mo | 3 |
Y | 0,2 |
Zr | 0,1 |
Hf | 0,2 |
Ta | 0,2 |
Ti | <0,5 |
C | 0,03 |
N | 0,04 |
O | 0,06 |
Si | 0,4 |
Mn | 0,15 |
P | < 0,02 |
S | < 0,001 |
Después del tratamiento térmico la resistencia a
la deformación del material se influencia en gran medida por la
presencia de óxidos de ítrio y tántalo y por carburos de hafnio y
zirconio.
De conformidad con una modalidad preferida el
valor de la fórmula ((3xY + Ta)xO) + ((2xZr +
Hf)x(N + C)), en donde elementos de la fórmula se
sustituirán por el contenido en por ciento en peso de elementos
respectivos en la fusión, es superior a 0,04 pero inferior a
0,35.
Si bien el invento se ha descrito antes con
referencia a una serie de modalidades ejemplificativas, se entenderá
que la composición del material puede modificarse en cierta
extensión mientras que todavía se obtenga un material
satisfactorio.
Por consiguiente el presente invento no se limita
a dichas modalidades, puesto que pueden llevarse a cabo variaciones
dentro del alcance de las reivindicaciones que se acompañan.
Claims (7)
1. Un método para producir un material de FeCrAl
mediante atomización gaseosa, conteniendo también dicho material,
además de hierro (Fe), cromo (Cr) y aluminio (Al), fracciones
menores de uno o mas de los materiales molibdeno (Mo), hafnio (Hf),
zirconio (Zr), ítrio (Y), nitrógeno (N), carbono (C) y oxígeno (O),
en donde la fusión que ha de atomizarse se hace que contenga
0,05-0,50 por ciento en peso de tántalo (Ta) y, al
mismo tiempo, menos del 0,10 por ciento en peso de titanio (Ti) y
haciendo que la fusión tenga una composición de modo que el polvo
obtenido después de la atomización posea la composición, en por
ciento en peso, siguiente:
2. Un método, de conformidad con la
reivindicación 1, caracterizado porque se utiliza gas de
nitrógeno (N_{2}) como un gas atomizante y por adicionar una
cantidad dada de gas de oxígeno (O_{2}) al gas de atomización, en
donde dicha cantidad de gas de oxígeno es tal que el polvo atomizado
contendrá de 0,02-0,10 por ciento en peso de oxígeno
(O) al mismo tiempo que el contenido de nitrógeno del polvo es de
0,01-0,06 por ciento en peso.
3. Un método, de conformidad con la
reivindicación 2, caracterizado porque la fusión tiene una
composición tal que el polvo obtenido después de atomización tiene
la composición aproximada en por ciento en peso siguiente:
4. Un método, de conformidad con la
reivindicación 1, 2 o 3, caracterizado porque el valor de la
fórmula ((3xY + Ta)xO) + ((2xZr + Hf)x(N + C)),
en donde los elementos se dan en por ciento en peso en la fusión,
debe exceder de 0,04 pero ser inferior a 0,35.
5. Material de alta temperatura de una aleación
de FeCrAl metalúrgica en polvo producida mediante atomización
gaseosa, en donde el material además de contener hierro (Fe), cromo
(Cr) y aluminio (Al) incluye también fracciones menores de uno o mas
de los materiales molibdeno (Mo), hafnio (Hf), zirconio (Zr), ítrio
(Y), nitrógeno (N), carbono (C) y oxígeno (O), en donde el polvo
obtenido mediante atomización gaseosa tiene la composición en por
ciento en peso siguiente:
6. Material de alta temperatura, de conformidad
con la reivindicación 5, caracterizado porque el polvo
obtenido tiene la composición aproximada en por ciento en peso
siguiente:
7. Material de alta temperatura, de conformidad
con la reivindicación 5 o 6, caracterizado porque el valor de
la fórmula ((3xY + Ta)xO) + ((2xZr + Hf)x(N +
C)), en donde los elementos se dan en por ciento en peso en la
fusión, debe exceder de 0,04 pero ser inferior a 0,35.
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Families Citing this family (37)
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---|---|---|---|---|
KR100380629B1 (ko) * | 2000-12-28 | 2003-04-18 | 한국전기연구원 | 전열선용 철-크롬-알루미늄계 합금 |
SE0301500L (sv) * | 2003-05-20 | 2004-06-15 | Sandvik Ab | Strålningsrör i krackerugn |
SE528132C2 (sv) * | 2004-04-30 | 2006-09-12 | Sandvik Intellectual Property | Metod för sammanfogning av dispersionshärdande legering |
KR100589843B1 (ko) * | 2004-12-02 | 2006-06-14 | 두산중공업 주식회사 | 용강중 질소함유에 의한 액적 미세화법 |
WO2007069500A1 (ja) * | 2005-12-16 | 2007-06-21 | Ngk Insulators, Ltd. | 触媒担体 |
DK2051826T3 (da) * | 2006-07-21 | 2012-01-09 | Hoeganaes Ab | Jernbaseret pulver |
DE102007005154B4 (de) * | 2007-01-29 | 2009-04-09 | Thyssenkrupp Vdm Gmbh | Verwendung einer Eisen-Chrom-Aluminium-Legierung mit hoher Lebensdauer und geringen Änderungen im Warmwiderstand |
EP2031080B1 (de) | 2007-08-30 | 2012-06-27 | Alstom Technology Ltd | Hochtemperaturlegierung |
US8597438B2 (en) * | 2007-10-05 | 2013-12-03 | Sandvik Intellectual Property Ab | Use and method of producing a dispersion strengthened steel as material in a roller for a roller hearth furnace |
DE102008018135B4 (de) | 2008-04-10 | 2011-05-19 | Thyssenkrupp Vdm Gmbh | Eisen-Chrom-Aluminium-Legierung mit hoher Lebensdauer und geringen Änderungen im Warmwiderstand |
CH699206A1 (de) * | 2008-07-25 | 2010-01-29 | Alstom Technology Ltd | Hochtemperaturlegierung. |
US9328404B2 (en) * | 2009-04-20 | 2016-05-03 | Lawrence Livermore National Security, Llc | Iron-based amorphous alloys and methods of synthesizing iron-based amorphous alloys |
RU2460611C2 (ru) * | 2010-12-07 | 2012-09-10 | Российская Федерация, от имени которой выступает Министерство промышленности и торговли Российской Федерации (Минпромторг России) | Способ получения порошка дисперсно-упрочненной ферритной стали |
CN103938088B (zh) * | 2013-01-22 | 2016-02-17 | 宝钢特钢有限公司 | 一种电阻合金Cr20AlY的板坯连铸方法 |
CN103343255B (zh) * | 2013-07-18 | 2015-06-10 | 西北有色金属研究院 | 一种提高FeCrAl纤维多孔材料吸声系数的方法 |
JP6319110B2 (ja) * | 2014-03-26 | 2018-05-09 | セイコーエプソン株式会社 | 粉末冶金用金属粉末、コンパウンド、造粒粉末、焼結体および焼結体の製造方法 |
US10808307B2 (en) | 2014-10-20 | 2020-10-20 | Korea Atomic Energy Research Institute | Chromium-aluminum binary alloy having excellent corrosion resistance and method of manufacturing thereof |
JP6314842B2 (ja) * | 2015-01-06 | 2018-04-25 | セイコーエプソン株式会社 | 粉末冶金用金属粉末、コンパウンド、造粒粉末および焼結体 |
JP6314846B2 (ja) * | 2015-01-09 | 2018-04-25 | セイコーエプソン株式会社 | 粉末冶金用金属粉末、コンパウンド、造粒粉末および焼結体 |
JP6319121B2 (ja) * | 2015-01-29 | 2018-05-09 | セイコーエプソン株式会社 | 粉末冶金用金属粉末、コンパウンド、造粒粉末および焼結体の製造方法 |
JP6314866B2 (ja) * | 2015-02-09 | 2018-04-25 | セイコーエプソン株式会社 | 粉末冶金用金属粉末、コンパウンド、造粒粉末および焼結体の製造方法 |
JP6232098B2 (ja) * | 2016-04-13 | 2017-11-15 | 山陽特殊製鋼株式会社 | 高温強度に優れたFe基粉末緻密固化成形体 |
PL3445884T3 (pl) * | 2016-04-22 | 2021-04-19 | Sandvik Intellectual Property Ab | Stop ferrytyczny |
RU2732395C2 (ru) | 2016-04-22 | 2020-09-16 | Сандвик Интеллекчуал Проперти Аб | Труба и способ изготовления трубы |
DE102016111591A1 (de) * | 2016-06-24 | 2017-12-28 | Sandvik Materials Technology Deutschland Gmbh | Verfahren zum Umformen einer Luppe aus einer ferritischen FeCrAl-Legierung in ein Rohr |
CN107557737B (zh) * | 2017-08-04 | 2019-12-20 | 领凡新能源科技(北京)有限公司 | 一种制备管状靶材的方法 |
CN107723617A (zh) * | 2017-09-15 | 2018-02-23 | 大连理工大学 | 一种具有1200°C/1h短时高温组织稳定的Fe‑Cr‑Al基铁素体不锈钢 |
CN109680206B (zh) * | 2019-03-08 | 2020-10-27 | 北京首钢吉泰安新材料有限公司 | 一种耐高温铁铬铝合金及其制备方法 |
KR102008721B1 (ko) | 2019-03-11 | 2019-08-09 | 주식회사 한스코 | 고 내산화성 및 내식성이 우수한 Cr-Al 이원계 합금 분말 제조 방법, Cr-Al 이원계 합금 분말, Cr-Al 이원계 합금 PVD 타겟 제조 방법 및 Cr-Al 이원계 합금 PVD 타겟 |
CN110125383B (zh) * | 2019-04-25 | 2020-04-17 | 江苏大学 | 高纯铁铬铝合金粉末的制造方法 |
KR20220085777A (ko) * | 2019-10-22 | 2022-06-22 | 캔탈 에이비 | 적층 가공을 위한 FeCrAl 의 프린트가능한 분말 재료 및 적층 가공된 대상물 및 그 용도 |
CN111826571B (zh) * | 2020-07-23 | 2021-07-09 | 矿冶科技集团有限公司 | 一种碳化钛-铁铬铝热喷涂粉末及其制备方法 |
CN115194166B (zh) * | 2021-04-09 | 2023-09-26 | 安泰科技股份有限公司 | 一种气体雾化制备合金粉末的方法及装置 |
CN115198168B (zh) * | 2021-04-09 | 2023-09-26 | 安泰科技股份有限公司 | 一种FeCrAl合金粉末及其制备方法 |
CN115194167B (zh) * | 2021-04-09 | 2023-11-07 | 安泰科技股份有限公司 | 一种FeCrAl合金粉末及其制备方法 |
WO2023086006A1 (en) * | 2021-11-11 | 2023-05-19 | Kanthal Ab | A ferritic iron-chromium-aluminum powder and a seamless tube made thereof |
WO2023086007A1 (en) * | 2021-11-11 | 2023-05-19 | Kanthal Ab | A fecral powder and an object made thereof |
Family Cites Families (15)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
US4226644A (en) * | 1978-09-05 | 1980-10-07 | United Technologies Corporation | High gamma prime superalloys by powder metallurgy |
JPS5920450A (ja) * | 1982-07-23 | 1984-02-02 | Mitsubishi Electric Corp | 炎電流検出電極用耐熱鋼 |
US4540546A (en) * | 1983-12-06 | 1985-09-10 | Northeastern University | Method for rapid solidification processing of multiphase alloys having large liquidus-solidus temperature intervals |
JPS63227703A (ja) * | 1987-03-16 | 1988-09-22 | Takeshi Masumoto | 窒素含有合金粉末の製造法 |
EP0658633A3 (en) | 1989-05-16 | 1995-10-25 | Nippon Steel Corp | Stainless steel foil for catalyst carriers in exhaust gas detoxification systems for motor vehicles and processes for their production. |
JPH04116103A (ja) * | 1990-09-05 | 1992-04-16 | Daido Steel Co Ltd | 軟質磁性合金粉末 |
DE4235141A1 (de) | 1991-12-18 | 1993-06-24 | Asea Brown Boveri | Verfahren zur herstellung eines hohen temperturen ausgesetzten, versproedungsbestaendigen bauteils, nach diesem verfahren hergestelltes bauteil und verwendung dieses bauteils |
JPH06279811A (ja) | 1993-03-25 | 1994-10-04 | Kobe Steel Ltd | Fe−Cr−Al系合金粉末の製造方法 |
JP2749267B2 (ja) | 1994-08-18 | 1998-05-13 | 株式会社神戸製鋼所 | Fe−Cr−Al−REM系合金粉末の製造方法 |
US5620651A (en) * | 1994-12-29 | 1997-04-15 | Philip Morris Incorporated | Iron aluminide useful as electrical resistance heating elements |
US6033624A (en) * | 1995-02-15 | 2000-03-07 | The University Of Conneticut | Methods for the manufacturing of nanostructured metals, metal carbides, and metal alloys |
DE19511089A1 (de) | 1995-03-25 | 1996-09-26 | Plansee Metallwerk | Bauteil mit aufgelöteten Folien aus ODS-Sintereisen-Legierungen |
US6302939B1 (en) * | 1999-02-01 | 2001-10-16 | Magnequench International, Inc. | Rare earth permanent magnet and method for making same |
US6346134B1 (en) * | 2000-03-27 | 2002-02-12 | Sulzer Metco (Us) Inc. | Superalloy HVOF powders with improved high temperature oxidation, corrosion and creep resistance |
US6475642B1 (en) * | 2000-08-31 | 2002-11-05 | General Electric Company | Oxidation-resistant coatings, and related articles and processes |
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