JPS5867842A - 硬質焼結合金 - Google Patents
硬質焼結合金Info
- Publication number
- JPS5867842A JPS5867842A JP16573881A JP16573881A JPS5867842A JP S5867842 A JPS5867842 A JP S5867842A JP 16573881 A JP16573881 A JP 16573881A JP 16573881 A JP16573881 A JP 16573881A JP S5867842 A JPS5867842 A JP S5867842A
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- powder
- less
- alloy
- content
- sintered
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Granted
Links
Classifications
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22C—ALLOYS
- C22C29/00—Alloys based on carbides, oxides, nitrides, borides, or silicides, e.g. cermets, or other metal compounds, e.g. oxynitrides, sulfides
- C22C29/14—Alloys based on carbides, oxides, nitrides, borides, or silicides, e.g. cermets, or other metal compounds, e.g. oxynitrides, sulfides based on borides
Landscapes
- Chemical & Material Sciences (AREA)
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Materials Engineering (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Metallurgy (AREA)
- Organic Chemistry (AREA)
- Powder Metallurgy (AREA)
- Cutting Tools, Boring Holders, And Turrets (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
本発明はＦｅを含む複硼化物を主体とする硬質相と該硬
質相を結合する結合相よりなる硬質焼結合金に関し、さ
らに詳しくは機械的強度÷ならびに靭性の優れた硬質焼
結合金に関するものである。
質相を結合する結合相よりなる硬質焼結合金に関し、さ
らに詳しくは機械的強度÷ならびに靭性の優れた硬質焼
結合金に関するものである。
従来、硬質材料としてはＷＣＣ超超硬合金ステライト、
高速度鋼等が存在する。最近これらに代わる材料として
鉄扉化物および鉄複硼化物を硬質相として有する硬質焼
結合金が、特公昭第５４−２７８１８号、特公昭第５６
−８９０４号および特公昭第５６−１５７７３号に提案
されている。
高速度鋼等が存在する。最近これらに代わる材料として
鉄扉化物および鉄複硼化物を硬質相として有する硬質焼
結合金が、特公昭第５４−２７８１８号、特公昭第５６
−８９０４号および特公昭第５６−１５７７３号に提案
されている。
これらの提案に開示された硬質焼結合金は鉄扉化物ある
いは鉄扉化物とＣｒ、 Ｍｏ、 Ｗ、 Ｔｉ、 Ｖ、
Ｎｂ。
いは鉄扉化物とＣｒ、 Ｍｏ、 Ｗ、 Ｔｉ、 Ｖ、
Ｎｂ。
Ｔ ａ ｒ Ｉ Ｉ ’ ｒ Ｚ ｒ ＋ Ｃｏ等の硼
化物形成元素のうちいずれか１種以上の硼化物および／
または複硼化物よりなる硬質相と、 Ｆｅ、 Ｃｒ、
Ｎｉ、 Ｍｏ、 Ｗ、 Ｔｉ、 Ｖ、 Ｎｂ。
化物形成元素のうちいずれか１種以上の硼化物および／
または複硼化物よりなる硬質相と、 Ｆｅ、 Ｃｒ、
Ｎｉ、 Ｍｏ、 Ｗ、 Ｔｉ、 Ｖ、 Ｎｂ。
Ｔａ、 Ｉｌｆ、 Ｚｒ、 Ｃｕ等の金属および／また
はこれらを含む合金の１種以上からなる結合相とからな
る。
はこれらを含む合金の１種以上からなる結合相とからな
る。
さらに硬質相を形成する硼化物はＭＢあるいはＭ２Ｂ（
以下１、Ｍは金属を表わす）、複硼化物はＭｘＮｙＢ（
以下、Ｍ、Ｎは複硼化物の金属を表わす）等の構造を持
つ金属間化合物からなる。
以下１、Ｍは金属を表わす）、複硼化物はＭｘＮｙＢ（
以下、Ｍ、Ｎは複硼化物の金属を表わす）等の構造を持
つ金属間化合物からなる。
特公昭５６−１５７７３号においてはさらにＡＡｉ、８
ｉ及びＯ含有量を限定することにより硬度および靭性の
改善をはかった硬質焼結合金が提案されている。
ｉ及びＯ含有量を限定することにより硬度および靭性の
改善をはかった硬質焼結合金が提案されている。
本発明の目的はこれらの提案に開示された硬質焼結合金
の合つ優れた耐食性、耐酸化性、耐摩耗性を維持しつつ
、機械的強度ならびに靭性、およびそれらの安定性のさ
らに優れた硬質焼結合金を提供することにある。
の合つ優れた耐食性、耐酸化性、耐摩耗性を維持しつつ
、機械的強度ならびに靭性、およびそれらの安定性のさ
らに優れた硬質焼結合金を提供することにある。
以下本発明について詳細に説明する。
本発明は少なくとも１０％（以下％は重量％を表わす）
のＦｅを含む複硼化物よりなる硬質相を４０〜９５％と
、該硬質相を結合する結合相よりなる硬質焼結合金であ
って、該硬質焼結合金中の、Ｂ含有量３〜８％、 Ｃｒ
含有量３５％以下、ＮＩ含有量３５％以下、Ａｌ含有量
２．８５％以下、Ｓｉ含有量０．０３〜４．７５ ％、
Ｃ含有量０．９５％以下、０含有量２３％以下であり、
かつＭｏおよび／またはＷ含有量が（Ｍｏおよび／また
はＷ’）／Ｂの原子比で０．７５〜１．２５を満足する
範囲内にあり、残部がＦｅおよび不可避的不純物である
ことを骨子とする硬質焼結合金に係る。
のＦｅを含む複硼化物よりなる硬質相を４０〜９５％と
、該硬質相を結合する結合相よりなる硬質焼結合金であ
って、該硬質焼結合金中の、Ｂ含有量３〜８％、 Ｃｒ
含有量３５％以下、ＮＩ含有量３５％以下、Ａｌ含有量
２．８５％以下、Ｓｉ含有量０．０３〜４．７５ ％、
Ｃ含有量０．９５％以下、０含有量２３％以下であり、
かつＭｏおよび／またはＷ含有量が（Ｍｏおよび／また
はＷ’）／Ｂの原子比で０．７５〜１．２５を満足する
範囲内にあり、残部がＦｅおよび不可避的不純物である
ことを骨子とする硬質焼結合金に係る。
該硬質焼結合金（以下本焼結合金と呼ぶ）は、主要構成
元素を前記のようにし、特に（Ｍｏおよび／またはＷ）
／Ｂの原子比を０．７５〜１．２５の範囲にしたときに
、硬度がＲＡ８０〜９３の範囲で、１７５〜３００ ｋ
ｇ７ｍＡという高い抗折力を安定して示す。（Ｍ。
元素を前記のようにし、特に（Ｍｏおよび／またはＷ）
／Ｂの原子比を０．７５〜１．２５の範囲にしたときに
、硬度がＲＡ８０〜９３の範囲で、１７５〜３００ ｋ
ｇ７ｍＡという高い抗折力を安定して示す。（Ｍ。
および／またはＷ）／Ｂの原子比を１Ｒ後にとると何故
、抗折力が高くかつバラツキが少な（なるのか、理由は
はっきりしないが、更に詳細に調べてみると硬質相を形
成するＦｅを含む複硼化物が、主としてＭｏ２ＦｅＢ２
あるいはＷＦｅＢ型またはこれらの混合した複硼化物と
、その他若干のＭＢ、 Ｍ２Ｂ、 ＭＸＮＹＢ型の硼化
物で構成されていることが判明した。さらに、特にＷ含
有量が多い場合にはＷ２ＦｅＢ２型の複硼化物も認めら
れた。
、抗折力が高くかつバラツキが少な（なるのか、理由は
はっきりしないが、更に詳細に調べてみると硬質相を形
成するＦｅを含む複硼化物が、主としてＭｏ２ＦｅＢ２
あるいはＷＦｅＢ型またはこれらの混合した複硼化物と
、その他若干のＭＢ、 Ｍ２Ｂ、 ＭＸＮＹＢ型の硼化
物で構成されていることが判明した。さらに、特にＷ含
有量が多い場合にはＷ２ＦｅＢ２型の複硼化物も認めら
れた。
Ｍｏ２ＦｅＢ２． ＷＦｅＢあるいはＷ ２ Ｆｅ Ｂ
２型の複硼化物において、ＭＯとＷは相互に、Ｆｅは
Ｃｒ、 Ｎｉ、 Ｃｏの元素と、部分的に置換している
ことが観察される。よって以下これら３種の複硼化物の
ＭｏあるいはＷが部分的に置換した形態、ＦｅがＣｒ、
Ｎｉ、 Ｃｏと部分的に置換した形態もαめて、Ｍｏ
２ＦｅＢｚ、 ＷＦｅＢ、 Ｗ２ＦｅＢ２型複硼化物と
総称することにする。
２型の複硼化物において、ＭＯとＷは相互に、Ｆｅは
Ｃｒ、 Ｎｉ、 Ｃｏの元素と、部分的に置換している
ことが観察される。よって以下これら３種の複硼化物の
ＭｏあるいはＷが部分的に置換した形態、ＦｅがＣｒ、
Ｎｉ、 Ｃｏと部分的に置換した形態もαめて、Ｍｏ
２ＦｅＢｚ、 ＷＦｅＢ、 Ｗ２ＦｅＢ２型複硼化物と
総称することにする。
これら）Ｍｏ２ＦｅＢ２．ＷＦｅＢ、Ｗ２ＦｅＢ２型の
複硼化物を主体とした硬質相を形成させるためには、少
なくとも１０％のＩｉ’ｅを硬質相に含む必要がある。
複硼化物を主体とした硬質相を形成させるためには、少
なくとも１０％のＩｉ’ｅを硬質相に含む必要がある。
なお、本焼結合金においてＦｅおよびＦｅを含む複硼化
物を用いたのは、１−ｅを含有する複硼化物の焼結体が
充分に高い硬度と靭性な示すこと、 ＣｒやＮ１などの
適祉添加によってステンレス鋼と同様の優れた耐食性と
耐熱性、耐酸化性を示すこと、Ｆｅをｔとした硼化物粉
末は工業的に容易に作ることができること、 Ｆｅは資
諒的に豊富であり、かつ安価であることによる。
物を用いたのは、１−ｅを含有する複硼化物の焼結体が
充分に高い硬度と靭性な示すこと、 ＣｒやＮ１などの
適祉添加によってステンレス鋼と同様の優れた耐食性と
耐熱性、耐酸化性を示すこと、Ｆｅをｔとした硼化物粉
末は工業的に容易に作ることができること、 Ｆｅは資
諒的に豊富であり、かつ安価であることによる。
本焼結合金の硬度は硬質相となる複硼化物のＬ［と結合
相の量および結合相の硬度に依存する。本焼結合金の硬
度はＲＡで８０〜９３の範囲である。硬度をＲＡ８０以
上にするには、硬質相の量を最低４０％必要とする。一
方、硬質相の量が９５％をこえると、硬度がＲＡ９３と
なるものの、抗折力がＪ ７５ ｋｆ／ｒｎＡ以下とな
る。よって硬質相の量は４０〜９５％の範囲とする。
相の量および結合相の硬度に依存する。本焼結合金の硬
度はＲＡで８０〜９３の範囲である。硬度をＲＡ８０以
上にするには、硬質相の量を最低４０％必要とする。一
方、硬質相の量が９５％をこえると、硬度がＲＡ９３と
なるものの、抗折力がＪ ７５ ｋｆ／ｒｎＡ以下とな
る。よって硬質相の量は４０〜９５％の範囲とする。
硬質相形成元素であるＢは、硬質相を下限で４０％形成
させるために３％を必要とし、硬質相を９５％形成させ
るために８％を必要とする。よってＢの限定範囲は３〜
８％とする。
させるために３％を必要とし、硬質相を９５％形成させ
るために８％を必要とする。よってＢの限定範囲は３〜
８％とする。
ＭＯおよびＷはＢ同様硬質相となる複硼化物を形成する
元素であり、 （Ｍｏおよび／またはＷ）／’Ｂの原
子比で０６７５〜１．２５を満足する範囲内で含有され
た時、本焼結合金は硬度ＲＡ８０〜９３の範囲内で、１
７５〜３００ ＃／ｍｊという高い抗折力を安定して示
す。
元素であり、 （Ｍｏおよび／またはＷ）／’Ｂの原
子比で０６７５〜１．２５を満足する範囲内で含有され
た時、本焼結合金は硬度ＲＡ８０〜９３の範囲内で、１
７５〜３００ ＃／ｍｊという高い抗折力を安定して示
す。
さらに（Ｍｏおよび／またはＷ）／Ｂの原子比を０９０
〜１．２０ とすると、さらに高い抗折力が得られる。
〜１．２０ とすると、さらに高い抗折力が得られる。
よってＭｏおよび／またはＷの含有量は、（Ｍ。
および／またはＷ）／Ｂの原子比で０．７５〜１．２５
、好ましくは０．９０〜１．２０を満たす範囲とする。
、好ましくは０．９０〜１．２０を満たす範囲とする。
Ｃｒは本焼結合金の耐食性、耐熱性および耐酸化性を向
上させるばかりでな（、Ｎ１と組合せて使用した場合に
は、結合相をオーステナイト化するこ−とにより本硬質
合金を非磁性にする働きを持つ。
上させるばかりでな（、Ｎ１と組合せて使用した場合に
は、結合相をオーステナイト化するこ−とにより本硬質
合金を非磁性にする働きを持つ。
本焼結合金を機械的強度と耐摩耗性を必要とし耐食性を
必要としない用途に適用する場合は、本焼結合金中に特
にＣｒを含有する必要はないが、通常はこれらの特性と
合わせて耐食性も必要とされる場合が多いので、耐食性
が必要な場合Ｃ「は下限で０５％含まれることが好まし
い。一方、 Ｃｒ含有量が３５％をこえると耐食性、耐
熱性および耐酸化性の面からは優れるものの、機械的強
度が低下し、抗折力が１７５に９／−以下となる。よっ
てＣｒ含有量は３５％以下、好ましくは０５〜３５％と
する。
必要としない用途に適用する場合は、本焼結合金中に特
にＣｒを含有する必要はないが、通常はこれらの特性と
合わせて耐食性も必要とされる場合が多いので、耐食性
が必要な場合Ｃ「は下限で０５％含まれることが好まし
い。一方、 Ｃｒ含有量が３５％をこえると耐食性、耐
熱性および耐酸化性の面からは優れるものの、機械的強
度が低下し、抗折力が１７５に９／−以下となる。よっ
てＣｒ含有量は３５％以下、好ましくは０５〜３５％と
する。
ＮｉはＣｒと同様に耐食性、耐酸化性に役立つ元素であ
り、また結合相の組織をオーステナイト、系の非磁性材
とする場合に必要とする元素である。これらの目的を達
成させるためには、最大３５％までで目的を達する。
り、また結合相の組織をオーステナイト、系の非磁性材
とする場合に必要とする元素である。これらの目的を達
成させるためには、最大３５％までで目的を達する。
Ｃｏは硬質相であるＭｏ２ＦｅＢ２． ＷＦｅＢ、Ｗｚ
ＦｅＢｚ型硼化物中の主にＦｅと置換可能な元素であり
、また結合相がフェライト相である場合、結合相の赤熱
硬度を高める効果を有する。しかし３５％をこえると抗
折力が１７５＃／ｍＪ以下となる。よって上限を３５％
とする。
ＦｅＢｚ型硼化物中の主にＦｅと置換可能な元素であり
、また結合相がフェライト相である場合、結合相の赤熱
硬度を高める効果を有する。しかし３５％をこえると抗
折力が１７５＃／ｍＪ以下となる。よって上限を３５％
とする。
Ｃｕは本焼結合金の熱伝導性と耐食性を改善する目的の
場合に添加する元素であって、３５％を越えると、硬度
および抗折力の低下を生ずる。よってＣｕ含有量は３５
％以下とする。
場合に添加する元素であって、３５％を越えると、硬度
および抗折力の低下を生ずる。よってＣｕ含有量は３５
％以下とする。
周期律表のＩＶａ族のＴｉ、 Ｚｒ、 ＨｆおよびＶａ
族のＶ。
族のＶ。
Ｎｂ、Ｔａの各金属はＭｏ２ＦｅＢｚ、 ＷＰｅＢ 、
Ｗ２ＦｅＢ２型複硼化物のＭＯもしくはＷと置換され、
かつ一部が結合相中での合金化のために消費される。こ
れらＩＶａ族、Ｖａ族の金属は本焼結合金の硬度を向上
させるばかりでなく、液相焼結時の結晶粒の粗大化を防
止する効果を持つ。これらの金属は全般に高価な元素で
あるが、少量の添加で大きな効果を示す。従つてこれら
ＩＶａ族、Ｖａ族の金属はコスト面もかんがみ各金属の
合計が１５％以下の範囲であれば、硬度。
Ｗ２ＦｅＢ２型複硼化物のＭＯもしくはＷと置換され、
かつ一部が結合相中での合金化のために消費される。こ
れらＩＶａ族、Ｖａ族の金属は本焼結合金の硬度を向上
させるばかりでなく、液相焼結時の結晶粒の粗大化を防
止する効果を持つ。これらの金属は全般に高価な元素で
あるが、少量の添加で大きな効果を示す。従つてこれら
ＩＶａ族、Ｖａ族の金属はコスト面もかんがみ各金属の
合計が１５％以下の範囲であれば、硬度。
抗折力、共に満足するものが得られる。よってこれらの
金属の合計は１５％以下とする。
金属の合計は１５％以下とする。
Ｃは酸化物の還元ならびに結合相の硬度を高めるのに効
果のある元素で、その効果により本焼結合金全体の硬度
を高めるが、０５９５％をこえても硬度は向上せず、か
えって抗折力が低下し始める。
果のある元素で、その効果により本焼結合金全体の硬度
を高めるが、０５９５％をこえても硬度は向上せず、か
えって抗折力が低下し始める。
よってＣ含有量は０．９５％以下とする。
Ａ／は原料粉から混入するものであって、ＢおよびＯと
反応し、 Ａｎ？硼化物、Ａ７？酸化物を形成しやすく
、特にＡｅの酸化物は本焼結合金の焼結性を阻害する。
反応し、 Ａｎ？硼化物、Ａ７？酸化物を形成しやすく
、特にＡｅの酸化物は本焼結合金の焼結性を阻害する。
従って本焼結合金中に含まれるＡｌの量はできるだけ少
ないことが好ましいが、１％以下であればその影響は比
較的少ない。しかし本焼結合金中へのＯの混入を極力防
止した場合、 ＡＪが２８５％以下であればＡｌによる
害はかなり小さなものにすることができる。よってＡ４
含有量は２８５％以下とする。
ないことが好ましいが、１％以下であればその影響は比
較的少ない。しかし本焼結合金中へのＯの混入を極力防
止した場合、 ＡＪが２８５％以下であればＡｌによる
害はかなり小さなものにすることができる。よってＡ４
含有量は２８５％以下とする。
ＯはＢ 、 Ｃｒ、 Ａ６． Ｓｉ等と反応して酸化物
を形成し、焼結性を阻害すると共に抗折力の低、下とバ
ラツキの拡大を生ずるため、その量は極力少なくした方
が良い。しかしその量が２３％以下であればその影響は
比較的少なく、よってＯ含有量は２．３％以下とする。
を形成し、焼結性を阻害すると共に抗折力の低、下とバ
ラツキの拡大を生ずるため、その量は極力少なくした方
が良い。しかしその量が２３％以下であればその影響は
比較的少なく、よってＯ含有量は２．３％以下とする。
８ｉは主に原料粉から混入してくる元素である。
この８ｉは本焼結合金の焼結性を向上させ、密度の上昇
をもたらし、結果的に本焼結合金の機械的特性を向上さ
せる効果を有している。しかし０．０３％以下ではその
効果は少な（，４，７５％をこえると本焼結合金をかえ
って脆化させる。よってＳｉ含有量は０．０３〜４．７
５％とする。
をもたらし、結果的に本焼結合金の機械的特性を向上さ
せる効果を有している。しかし０．０３％以下ではその
効果は少な（，４，７５％をこえると本焼結合金をかえ
って脆化させる。よってＳｉ含有量は０．０３〜４．７
５％とする。
なお、本焼結合金は前記特公昭に開示されているように
、ボロン源として、水またはガスアトマイズによって作
成したＦｅ−ＢまたはＦｅ−Ｂ系合金粉末を使用するか
、場合によってはフェロボロン粉末、 Ｎｉ 、 Ｃｒ
、 Ｗ、 Ｔｉ、 Ｍｏ等の各ポライド粉末もし曵はＢ
単体粉を用い、これらとＭｏ、 Ｗ、 Ｔｉ、 Ｖ。
、ボロン源として、水またはガスアトマイズによって作
成したＦｅ−ＢまたはＦｅ−Ｂ系合金粉末を使用するか
、場合によってはフェロボロン粉末、 Ｎｉ 、 Ｃｒ
、 Ｗ、 Ｔｉ、 Ｍｏ等の各ポライド粉末もし曵はＢ
単体粉を用い、これらとＭｏ、 Ｗ、 Ｔｉ、 Ｖ。
Ｆｅ、 Ｃｒ、 Ｎｉ、 Ｃｏ、 Ｃｕ等の単体金属粉
、もしくはこれらを２種以上を含む合金粉とを所定の組
成になるように配合し、必要に応じて、炭素粉もしくは
炭化物を混合し、これらの混合粉を振動ボールミルを用
い、有機溶媒中で湿式粉砕後、乾燥造粒、成形を行い、
該成形体を非酸化性雰囲気中で、液相焼結を行うことに
より製造される。液相焼結法を用いることにより、本焼
結合金はほぼ１００％の密度となる。焼結の際の酸化防
止のため、真空、還元性ガス、あるいは不活性ガスなど
の非酸化性雰囲気中で、焼結を行うことが重要でるる。
、もしくはこれらを２種以上を含む合金粉とを所定の組
成になるように配合し、必要に応じて、炭素粉もしくは
炭化物を混合し、これらの混合粉を振動ボールミルを用
い、有機溶媒中で湿式粉砕後、乾燥造粒、成形を行い、
該成形体を非酸化性雰囲気中で、液相焼結を行うことに
より製造される。液相焼結法を用いることにより、本焼
結合金はほぼ１００％の密度となる。焼結の際の酸化防
止のため、真空、還元性ガス、あるいは不活性ガスなど
の非酸化性雰囲気中で、焼結を行うことが重要でるる。
液相焼結は通常１，１００〜１．４００℃で５〜９０分
行う。焼結温度が１，１００℃未満では、液相が充分な
量出現しないため焼結が充分進行せず、空孔の多い焼結
体となる。一方、 １，４００℃をこえると液相焼結
は充分進行するものの、結晶粒の粗大化がおこり、抗折
力の低下を生ずる。また焼結時間が５分未満であると充
分な高密度化がなされず、一方９０分をこえても、時間
の経過に見合う強度の向上がみられない。場合によって
は強度が低下することもある。
行う。焼結温度が１，１００℃未満では、液相が充分な
量出現しないため焼結が充分進行せず、空孔の多い焼結
体となる。一方、 １，４００℃をこえると液相焼結
は充分進行するものの、結晶粒の粗大化がおこり、抗折
力の低下を生ずる。また焼結時間が５分未満であると充
分な高密度化がなされず、一方９０分をこえても、時間
の経過に見合う強度の向上がみられない。場合によって
は強度が低下することもある。
よって９０分以上の焼結時間をとる必要はない。
なお、本１ｉｎ合金の空孔な極力減少させる目的でため
には液相焼結法のみでな鳴、熱間静水圧プレス法、ホッ
トプレス法２通電焼結法においても充分にその目的を達
することができる。
には液相焼結法のみでな鳴、熱間静水圧プレス法、ホッ
トプレス法２通電焼結法においても充分にその目的を達
することができる。
以下実施例で説明する。
実施例および比較例に供した材料の組成は第１表、第２
表、第３表に示したものを用いた。
表、第３表に示したものを用いた。
実施例１
フェロボロン粉Ａ ： ２０．２％、フェロタングステ
ン粉：６９．２％、 Ｃｒ粉：２．１％、 Ｎｉ粉：１
．１％、カーボニルＦｅ粉ニア、１％、Ｃ粉：０３％を
配合し、鉄製の（以下の実施例も同様）振動ボールミル
中で２８時時間式粉砕し、乾燥造粒後成形し、真空中１
，３００℃で焼結した。
ン粉：６９．２％、 Ｃｒ粉：２．１％、 Ｎｉ粉：１
．１％、カーボニルＦｅ粉ニア、１％、Ｃ粉：０３％を
配合し、鉄製の（以下の実施例も同様）振動ボールミル
中で２８時時間式粉砕し、乾燥造粒後成形し、真空中１
，３００℃で焼結した。
実施例２
フェロボロン粉Ｂ：９．３％、フエーロタングステン粉
：２２２％、Ｗ粉：２７４％、 Ｃｒ粉：１，１％、
Ｎｉ粉；２．０％、 ＷＢ粉：２５．０％、カーボニル
Ｆｅ粉：１２．７％。
：２２２％、Ｗ粉：２７４％、 Ｃｒ粉：１，１％、
Ｎｉ粉；２．０％、 ＷＢ粉：２５．０％、カーボニル
Ｆｅ粉：１２．７％。
１
Ｃ粉：０．３％を配合し、振動ボールミル中で２８時時
間式粉砕し、乾燥造粒後成形し、真空中１，２７５℃で
焼結した。
間式粉砕し、乾燥造粒後成形し、真空中１，２７５℃で
焼結した。
実施例３
Ｂ含有合金粉Ａ：３１．１％、 Ｍｏ粉：３５５％、
Ｎｉ粉：２１％、カーボニルＦｅ粉：３１．０％、Ｃ粉
：０．３％を配合し、振動ボールミル中で２８時時間式
粉砕し、乾燥造粒後成形し、真空中１，２２５℃で焼結
した。
Ｎｉ粉：２１％、カーボニルＦｅ粉：３１．０％、Ｃ粉
：０．３％を配合し、振動ボールミル中で２８時時間式
粉砕し、乾燥造粒後成形し、真空中１，２２５℃で焼結
した。
実施例４
Ｂ含有合金粉Ｃ：４４．６％、 Ｍｏ粉＝５１２％、
Ｎｉ粉：１１％、カーボニルＦｅ粉＝２８％、Ｃ粉：０
３％を配合し、振動ボールミル中で２８時時間式粉砕し
、乾燥造粒後成形し、真空中１，２２５℃で焼結した。
Ｎｉ粉：１１％、カーボニルＦｅ粉＝２８％、Ｃ粉：０
３％を配合し、振動ボールミル中で２８時時間式粉砕し
、乾燥造粒後成形し、真空中１，２２５℃で焼結した。
実施例５
フェロボロン粉Ａ：２７．Ｏ％、 Ｍｏ粉：３９．１％
、 Ｃｒ粉゛：３１％、 Ｎｉ粉：１．１％、 ＭｏＢ
粉：２９．１％、カーボニルＦｅ粉：０３％、Ｃ粉：０
．３％を配合し、振動ボールミル中で２８時時間式粉砕
し、乾燥造粒後成形し、真空中１，２７５℃で焼結した
。
、 Ｃｒ粉゛：３１％、 Ｎｉ粉：１．１％、 ＭｏＢ
粉：２９．１％、カーボニルＦｅ粉：０３％、Ｃ粉：０
．３％を配合し、振動ボールミル中で２８時時間式粉砕
し、乾燥造粒後成形し、真空中１，２７５℃で焼結した
。
実施例６
Ｂ含有合金粉Ｃ：２８．１％、フェロタングステン粉＝
３８０％、 Ｍｏ粉：１６７％、 Ｃｒ粉：０５％、
Ｎ４粉：０．５ ｆＭ 、 ＭｏＢ粉：１６．０％、Ｃ
粉：０．２％ヲ配合し、振動ボールミル中で２８時時間
式粉砕し、ｒｌ′Ｌ燥造粒後成形し、真空中１，２７５
℃で焼結した。
３８０％、 Ｍｏ粉：１６７％、 Ｃｒ粉：０５％、
Ｎ４粉：０．５ ｆＭ 、 ＭｏＢ粉：１６．０％、Ｃ
粉：０．２％ヲ配合し、振動ボールミル中で２８時時間
式粉砕し、ｒｌ′Ｌ燥造粒後成形し、真空中１，２７５
℃で焼結した。
実施例７
Ｂ含有合金粉Ｃ：３２．３％、Ｍｏ粉：２８０％、 Ｃ
ｒ粉：０．６％、 Ｎｉ粉：２１％、カーボニルＦｅ粉
：３６７％。
ｒ粉：０．６％、 Ｎｉ粉：２１％、カーボニルＦｅ粉
：３６７％。
Ｃ粉＝０３％を配合し、振動ボールミル中で２８時時間
式粉砕し、乾燥造粒後成形し、真空中１，２５０℃で焼
結した。
式粉砕し、乾燥造粒後成形し、真空中１，２５０℃で焼
結した。
実施例８
Ｂ含有合金粉Ｃ： ４４．６％、 Ｍｏ粉： ４７．１
％、 Ｎｉ粉：２．１％、カーボニルＦｅ粉：５．９％
、Ｃ粉： ０．３ ％ヲ配合し、振動ボールミル中で２
８時時間式粉砕し、乾燥造粒後成形し、真空中１，２７
５℃で焼結した。
％、 Ｎｉ粉：２．１％、カーボニルＦｅ粉：５．９％
、Ｃ粉： ０．３ ％ヲ配合し、振動ボールミル中で２
８時時間式粉砕し、乾燥造粒後成形し、真空中１，２７
５℃で焼結した。
実施例９
Ｂ含有合金粉Ｃ： ３２．３％、Ｍｏ粉： ４４．８９
６ 、 Ｃｒ粉：０，６％、 Ｎｉ粉：２１％、カーボ
ー１−／Ｌ７１ｉ’ｅ粉：１９．９％。
６ 、 Ｃｒ粉：０，６％、 Ｎｉ粉：２１％、カーボ
ー１−／Ｌ７１ｉ’ｅ粉：１９．９％。
Ｃ粉：０３％を配合し、振動ボールミル中で２８時時間
式粉砕し、乾燥造粒後成形し、真空中１，２７５℃で焼
結した。
式粉砕し、乾燥造粒後成形し、真空中１，２７５℃で焼
結した。
実施例１０
フェロボロン粉Ａ ： ２７．６％、 Ｍｏ粉：５０６
％、 Ｃｒ粉：２３％、 Ｎｉ粉：２０％、 ＭｏＢ粉
＝１５０％、カーボニルＦｅ粉：２２％、Ｃ粉：０３％
を配合し、振動ボールミル中で２８時時間式粉砕し、乾
燥造粒後成形し、真空中１，２７５℃で焼結した。
％、 Ｃｒ粉：２３％、 Ｎｉ粉：２０％、 ＭｏＢ粉
＝１５０％、カーボニルＦｅ粉：２２％、Ｃ粉：０３％
を配合し、振動ボールミル中で２８時時間式粉砕し、乾
燥造粒後成形し、真空中１，２７５℃で焼結した。
実施例１１
Ｂ含有合金粉Ａ ： ３２．０％、 Ｍｏ粉：３９０％
、 Ｃｒ粉：６５％、 Ｎｉ粉：２．０％、カーボニル
Ｆｅ粉：２０２％。
、 Ｃｒ粉：６５％、 Ｎｉ粉：２．０％、カーボニル
Ｆｅ粉：２０２％。
Ｃ粉：０３％を配合し、振動ボールミル中で２８時時間
式粉砕し、乾燥造粒後成形し、真空中１，２７５℃で焼
結した。
式粉砕し、乾燥造粒後成形し、真空中１，２７５℃で焼
結した。
実施例１２
Ｂ含有合金粉Ｂ ： ４３．４％、 Ｍｏ粉： ３４．
３％、 Ｃｒ粉： ２１．０％、 Ｎｉ粉：１．０％、
Ｃ粉：０３％を配合し、振動ボールミル中で２８時時間
式粉砕し、乾燥造粒後成形し、真空中１，２７５℃で焼
結した。
３％、 Ｃｒ粉： ２１．０％、 Ｎｉ粉：１．０％、
Ｃ粉：０３％を配合し、振動ボールミル中で２８時時間
式粉砕し、乾燥造粒後成形し、真空中１，２７５℃で焼
結した。
実施例１３
７７ ｘ ｏボロン粉Ａ ： ３０．３％、 Ｍｏ粉：
４１．９％、 Ｃｒ粉：２１％、 Ｎｉ紛：２５．４％
、Ｃ粉：０３％を配合し、振動ボールミル中で２８時時
間式粉砕し、乾燥造粒後成形し、真空中１，２００℃で
焼結した。
４１．９％、 Ｃｒ粉：２１％、 Ｎｉ紛：２５．４％
、Ｃ粉：０３％を配合し、振動ボールミル中で２８時時
間式粉砕し、乾燥造粒後成形し、真空中１，２００℃で
焼結した。
実施例１４
Ｂ含有合金粉Ｃ； ４０．７％、フェロチタン粉：９５
％、 Ｍｏ粉：４６６％、 Ｎｉ粉：１．１％、カーボ
ニルＦｅ粉：１．８％、Ｃ粉： ０．３ 粥を配合し、
振動ボールミル中で２８時時間式粉砕し、乾燥造粒後成
形し、真空中１．３００℃で焼結した。
％、 Ｍｏ粉：４６６％、 Ｎｉ粉：１．１％、カーボ
ニルＦｅ粉：１．８％、Ｃ粉： ０．３ 粥を配合し、
振動ボールミル中で２８時時間式粉砕し、乾燥造粒後成
形し、真空中１．３００℃で焼結した。
実施例１５
Ｂ含有合金粉Ｃ： ４２．０％、フェロバナジウム粉ニ
ア、３％、 Ｍｏ粉： ５０．４％、Ｃ粉：０，３％を
配合し、振動ボールミル中で２８時時間式粉砕し、乾燥
造粒後成形し、真空中１，２７５℃で焼結した。
ア、３％、 Ｍｏ粉： ５０．４％、Ｃ粉：０，３％を
配合し、振動ボールミル中で２８時時間式粉砕し、乾燥
造粒後成形し、真空中１，２７５℃で焼結した。
実施例１６
Ｂ含有合金粉Ｃ： ２５．０％、 Ｍｏ粉：２８５％、
Ｎｉ粉：１．１％、 ＣＯ粉： １９．０％、 Ｍｏ
Ｂ粉： ２５．３％、カーボニルＦｅ粉：０，８％、Ｃ
粉：０３％を配合し、振動ボールミル中で２８時時間式
粉砕し、乾燥造粒後成形し、真空中１，２２５℃で焼結
した。
Ｎｉ粉：１．１％、 ＣＯ粉： １９．０％、 Ｍｏ
Ｂ粉： ２５．３％、カーボニルＦｅ粉：０，８％、Ｃ
粉：０３％を配合し、振動ボールミル中で２８時時間式
粉砕し、乾燥造粒後成形し、真空中１，２２５℃で焼結
した。
実施例１７
Ｂ含有合金粉Ｃ： ２５．０％、 Ｍｏ粉＝２８５％、
Ｃｒ粉：０９％、 Ｎｉ粉：１０％、 Ｃｏ粉：１９
０％、 ＭｏＢ粉：２５３％、Ｃ粉：０３％を配合し、
振動ボールミル中で２８時間湿“式粉砕し、乾燥造粒後
成形し、真空中１．２００℃で焼結した。
Ｃｒ粉：０９％、 Ｎｉ粉：１０％、 Ｃｏ粉：１９
０％、 ＭｏＢ粉：２５３％、Ｃ粉：０３％を配合し、
振動ボールミル中で２８時間湿“式粉砕し、乾燥造粒後
成形し、真空中１．２００℃で焼結した。
比較例１
フェロボロン粉Ａ ： ３５．０％１ＭＯ粉：３００％
、 Ｃｒ粉：３０％、 Ｎｉ粉：３０％、カーボー＃Ｆ
ｅ粉： ２８．７９６゜Ｃ粉：０３％を配合し、振動ボ
ールミル中で２８時時間式粉砕し、乾燥造粒後成形し、
真空中１，２００℃で焼結した。
、 Ｃｒ粉：３０％、 Ｎｉ粉：３０％、カーボー＃Ｆ
ｅ粉： ２８．７９６゜Ｃ粉：０３％を配合し、振動ボ
ールミル中で２８時時間式粉砕し、乾燥造粒後成形し、
真空中１，２００℃で焼結した。
比較例２
Ｂ含有合金粉Ｂ ： ４２．０％、 Ｍｏ粉：５４７％
、 Ｎｉ粉：３．０％、Ｃ粉：０３％を配合し、振動ボ
ールミル中で２８時時間式粉砕し、乾燥造粒後成形し、
真空中１．２７５℃で焼結した。
、 Ｎｉ粉：３．０％、Ｃ粉：０３％を配合し、振動ボ
ールミル中で２８時時間式粉砕し、乾燥造粒後成形し、
真空中１．２７５℃で焼結した。
比較例３
Ｂ含有合金粉Ｄ ： ４３．０％、Ｂ含有合金粉Ｅ：１
６０％、 Ｍｏ粉：２５０％、 Ｃｒ粉：１４６％、
Ｎｉ粉：１０％、Ｃ粉：０４％を配合し、振動ボールミ
ル中で２８時時間式粉砕し、乾燥造粒後成形し、真空中
１，２２５℃で焼結した。
６０％、 Ｍｏ粉：２５０％、 Ｃｒ粉：１４６％、
Ｎｉ粉：１０％、Ｃ粉：０４％を配合し、振動ボールミ
ル中で２８時時間式粉砕し、乾燥造粒後成形し、真空中
１，２２５℃で焼結した。
以上の実施例１〜１７、および比較例１〜３に基づいて
作成した本焼結合金の化学分析値、（Ｍｏおよび／また
はＷ）／Ｂの原子比、硬質相の量、硬度および抗折力を
第４表に示す。
作成した本焼結合金の化学分析値、（Ｍｏおよび／また
はＷ）／Ｂの原子比、硬質相の量、硬度および抗折力を
第４表に示す。
実施例１〜５はＢ含有量と硬質相の量、硬度、抗折力に
ついて示した。
ついて示した。
実施例６〜１０は（Ｍｏおよび／またはＷ）／Ｂの原子
比と硬質相の量、硬度、抗折力について示した。
比と硬質相の量、硬度、抗折力について示した。
実施例１１〜１７はＣｒ、 Ｎｉ 、 ＩＶａ族のＴｉ
、Ｖａ族の■。
、Ｖａ族の■。
ＣＯおよびＣｕの金属を、各々含有した場合の硬質相の
量、硬度、抗折力について示した。
量、硬度、抗折力について示した。
なお、実施例１３は非磁性を目的とした焼結合金の例と
して示した。
して示した。
比較例１および３は（Ｍｏおよび／またはＷ）／Ｂの原
子比の小さい場合について示した。
子比の小さい場合について示した。
比較例２は（Ｍｏおよび／またはＷ）／Ｂの原子比の大
きい場合について示した。
きい場合について示した。
本発明はこれら比較例と比べると、明らかに優れた抗折
力を示していることがわかる。
力を示していることがわかる。
Claims (4)
- （１） 少なくとも１０％（以下％は重量％を表わす
、）のＦｅを含む複硼化物よりなる硬質相を４０〜９５
％と。 該硬質相を結合する結合相よりなる硬質焼結合金であっ
て、該硬質焼結合金中の、Ｂ含有量３〜８％、 Ｃｒ含
有量３５％以下、Ｎｉ含有量３５％以下、ＡＩ！含有量
２８５％以下、Ｓｉ含有量０．０３〜４．７５％、Ｃ含
有社０９５％以下、Ｏ含有量２．３％以下であり、かつ
ＭＯおよび／またはＷ含有量が（Ｍｏおよび／または司
／Ｂの原子比で０７５〜１．２５を満足する範囲内にあ
り、残部がＦｅおよび不可避的不純物であることを特徴
とする機械的強度ならびに靭性の優れた硬質焼結合金。 - （２） Ｍｏおよび／またはＷ含有量が（Ｍｏおよび
／またはＷ）／Ｂの原子比で、０．９．０．〜１．・２
ｊＯを満足する範囲内にある特許請求の範囲第１項記載
の硬質焼結合金。 - （３） ＣｕまたはＣＯの含有量が３５９６以下であ
る特許請求の範囲第１項および第２項記載の硬質焼結・
合金０ - （４） Ｔｉ、 Ｖ、 Ｎｂ、 Ｔａ、 Ｈｆ、 Ｚ
ｒから選ばれた１種以上の金属の合計が１５％以下であ
る特許請求の範囲第１項、第２項、および第３項記載の
硬質焼結合金。
Priority Applications (5)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP16573881A JPS6057499B2 (ja) | 1981-10-19 | 1981-10-19 | 硬質焼結合金 |
| DE19823238555 DE3238555A1 (de) | 1981-10-19 | 1982-10-18 | Sinterhartlegierung |
| SE8205907A SE459504B (sv) | 1981-10-19 | 1982-10-18 | Sintrad boridbaserad haardlegering |
| FR8217394A FR2514788B1 (fr) | 1981-10-19 | 1982-10-18 | Alliage dur fritte |
| GB08229892A GB2109409B (en) | 1981-10-19 | 1982-10-19 | Sintered hard alloy |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP16573881A JPS6057499B2 (ja) | 1981-10-19 | 1981-10-19 | 硬質焼結合金 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS5867842A true JPS5867842A (ja) | 1983-04-22 |
| JPS6057499B2 JPS6057499B2 (ja) | 1985-12-16 |
Family
ID=15818133
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP16573881A Expired JPS6057499B2 (ja) | 1981-10-19 | 1981-10-19 | 硬質焼結合金 |
Country Status (5)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS6057499B2 (ja) |
| DE (1) | DE3238555A1 (ja) |
| FR (1) | FR2514788B1 (ja) |
| GB (1) | GB2109409B (ja) |
| SE (1) | SE459504B (ja) |
Cited By (7)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US4761344A (en) * | 1986-04-14 | 1988-08-02 | Nissan Motor Co., Ltd. | Vehicle component part |
| JPH0211738A (ja) * | 1988-06-28 | 1990-01-16 | Ngk Spark Plug Co Ltd | セラミック−金属摺動構造 |
| US5150882A (en) * | 1990-07-20 | 1992-09-29 | Tokyo Electron Limited | Treatment system having gate device for decompression chamber |
| JP2011252195A (ja) * | 2010-06-01 | 2011-12-15 | Sumitomo Heavy Ind Ltd | Ｍ３ｂ２型分散物を含む合金の製造方法 |
| CN104004953A (zh) * | 2014-06-08 | 2014-08-27 | 湖南人文科技学院 | 一种双硬质相复合强化的硼化物基金属陶瓷及其制备方法 |
| CN106222512A (zh) * | 2016-08-26 | 2016-12-14 | 郴州市泰益表面涂层技术有限公司 | 一种多元硼化物基超硬双金属螺杆及其制备方法 |
| CN113755711A (zh) * | 2021-08-18 | 2021-12-07 | 西安理工大学 | 一种W-Fe-B硬质合金的制备方法 |
Families Citing this family (13)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US4880600A (en) * | 1983-05-27 | 1989-11-14 | Ford Motor Company | Method of making and using a titanium diboride comprising body |
| GB2143847B (en) * | 1983-07-26 | 1986-09-24 | Us Energy | Hard material |
| US4673550A (en) * | 1984-10-23 | 1987-06-16 | Serge Dallaire | TiB2 -based materials and process of producing the same |
| JPS63162801A (ja) * | 1986-12-26 | 1988-07-06 | Toyo Kohan Co Ltd | 樹脂加工機械用スクリユ−の製造法 |
| DE3844941C2 (de) * | 1987-09-30 | 1996-07-18 | Kobe Steel Ltd | Pulvergesinterte Hartlegierung |
| DE3833121C2 (de) * | 1987-09-30 | 1996-07-25 | Kobe Steel Ltd | Korrosions- und verschleißbeständige Sinterlegierung und deren Verwendung |
| JP2668955B2 (ja) * | 1988-07-08 | 1997-10-27 | 旭硝子株式会社 | 複硼化物基焼結体及びその製造方法 |
| JP2660455B2 (ja) * | 1991-02-08 | 1997-10-08 | 東洋鋼鈑株式会社 | 耐熱硬質焼結合金 |
| FR2678286B1 (fr) * | 1991-06-28 | 1994-06-17 | Sandvik Hard Materials Sa | Cermets a base de borures des metaux de transition, leur fabrication et leurs applications. |
| JPH05209247A (ja) * | 1991-09-21 | 1993-08-20 | Hitachi Metals Ltd | サーメット合金及びその製造方法 |
| US7731776B2 (en) | 2005-12-02 | 2010-06-08 | Exxonmobil Research And Engineering Company | Bimodal and multimodal dense boride cermets with superior erosion performance |
| CA2705769A1 (en) | 2007-11-20 | 2009-05-28 | Exxonmobil Research And Engineering Company | Bimodal and multimodal dense boride cermets with low melting point binder |
| EP3650562B1 (en) | 2017-05-11 | 2023-09-27 | Hyperion Materials & Technologies (Sweden) AB | An iron tungsten borocarbide body for nuclear shielding applications |
Family Cites Families (8)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US2179836A (en) * | 1937-09-27 | 1939-11-14 | Hughes Tool Co | Hard facing alloy |
| FR2302347A1 (fr) * | 1975-02-27 | 1976-09-24 | Toyo Kohan Co Ltd | Alliage dur fritte contenant du borure de fer et son procede de preparation |
| DE2508851A1 (de) * | 1975-02-28 | 1976-09-09 | Toyo Kohan Co Ltd | Sinterhartmetallegierung aus eisenhaltigem borid und verfahren zu ihrer herstellung |
| US3999952A (en) * | 1975-02-28 | 1976-12-28 | Toyo Kohan Co., Ltd. | Sintered hard alloy of multiple boride containing iron |
| DE2829702C3 (de) * | 1978-07-06 | 1982-02-18 | Metallgesellschaft Ag, 6000 Frankfurt | Nickel-Basis-Legierung |
| US4235630A (en) * | 1978-09-05 | 1980-11-25 | Caterpillar Tractor Co. | Wear-resistant molybdenum-iron boride alloy and method of making same |
| DE2846889C2 (de) * | 1978-10-27 | 1985-07-18 | Toyo Kohan Co., Ltd., Tokio/Tokyo | Legierungspulver, Verfahren zu seiner Herstellung und seine Verwendung zur Herstellung von gesinterten Formteilen |
| US4365994A (en) * | 1979-03-23 | 1982-12-28 | Allied Corporation | Complex boride particle containing alloys |
-
1981
- 1981-10-19 JP JP16573881A patent/JPS6057499B2/ja not_active Expired
-
1982
- 1982-10-18 SE SE8205907A patent/SE459504B/sv not_active IP Right Cessation
- 1982-10-18 DE DE19823238555 patent/DE3238555A1/de active Granted
- 1982-10-18 FR FR8217394A patent/FR2514788B1/fr not_active Expired
- 1982-10-19 GB GB08229892A patent/GB2109409B/en not_active Expired
Cited By (8)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US4761344A (en) * | 1986-04-14 | 1988-08-02 | Nissan Motor Co., Ltd. | Vehicle component part |
| JPH0211738A (ja) * | 1988-06-28 | 1990-01-16 | Ngk Spark Plug Co Ltd | セラミック−金属摺動構造 |
| US5150882A (en) * | 1990-07-20 | 1992-09-29 | Tokyo Electron Limited | Treatment system having gate device for decompression chamber |
| JP2011252195A (ja) * | 2010-06-01 | 2011-12-15 | Sumitomo Heavy Ind Ltd | Ｍ３ｂ２型分散物を含む合金の製造方法 |
| CN104004953A (zh) * | 2014-06-08 | 2014-08-27 | 湖南人文科技学院 | 一种双硬质相复合强化的硼化物基金属陶瓷及其制备方法 |
| CN106222512A (zh) * | 2016-08-26 | 2016-12-14 | 郴州市泰益表面涂层技术有限公司 | 一种多元硼化物基超硬双金属螺杆及其制备方法 |
| CN113755711A (zh) * | 2021-08-18 | 2021-12-07 | 西安理工大学 | 一种W-Fe-B硬质合金的制备方法 |
| CN113755711B (zh) * | 2021-08-18 | 2022-05-20 | 西安理工大学 | 一种W-Fe-B硬质合金的制备方法 |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| GB2109409B (en) | 1985-02-13 |
| SE459504B (sv) | 1989-07-10 |
| SE8205907D0 (sv) | 1982-10-18 |
| DE3238555A1 (de) | 1983-05-11 |
| FR2514788A1 (fr) | 1983-04-22 |
| JPS6057499B2 (ja) | 1985-12-16 |
| SE8205907L (sv) | 1983-04-20 |
| GB2109409A (en) | 1983-06-02 |
| DE3238555C2 (ja) | 1990-12-06 |
| FR2514788B1 (fr) | 1987-06-26 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| JPS5867842A (ja) | 硬質焼結合金 | |
| JP6093405B2 (ja) | 窒素含有低ニッケル焼結ステンレス鋼 | |
| Sun et al. | Development and application of WC-based alloys bonded with alternative binder phase | |
| JP4511097B2 (ja) | ＦｅＣｒＡｌ材料の製造方法及びその材料 | |
| EP2430204B1 (en) | Nickel based alloy useful for valve seat inserts | |
| US6066191A (en) | Hard molybdenum alloy, wear resistant alloy and method for manufacturing the same | |
| KR101350944B1 (ko) | 분말사출성형용 철계 합금 | |
| JPH11501700A (ja) | ステンレス鋼粉末およびその粉末から粉末冶金により製造された製品 | |
| JPH055152A (ja) | 耐熱硬質焼結合金 | |
| KR20000029801A (ko) | 경질소결합금 | |
| CN101516549A (zh) | 铁基粉末 | |
| JP2001081526A (ja) | 鉄基超硬合金およびその製造方法 | |
| JPH10102105A (ja) | 金属微粉末の製造方法 | |
| JPS6137946A (ja) | 複合材料及びその製造方法 | |
| JPH02179843A (ja) | 熱間製管用工具材料 | |
| TWI282373B (en) | Alloy steel powder and sinterer thereof for improving sintering property in metal injection molding process | |
| JPH073357A (ja) | 高硬度で耐酸化性に優れた超硬合金 | |
| JPH06279913A (ja) | 金属射出成形用組成物 | |
| JPS62196353A (ja) | 高耐食性硬質焼結合金 | |
| JP4582365B2 (ja) | 高クリープラプチャー強度を有するＴｉＡｌ金属間化合物系耐熱材料の製造方法並びにＴｉＡｌ系金属間化合物粉末及びその製造方法 | |
| JPS63286549A (ja) | 耐塑性変形性にすぐれた窒素含有炭化チタン基焼結合金 | |
| JP2631791B2 (ja) | 高耐食性高強度硬質焼結合金 | |
| JPS6092444A (ja) | 非磁性超硬合金 | |
| JP4058807B2 (ja) | 硬質モリブデン合金、耐摩耗性合金、耐摩耗性焼結合金およびその製造方法 | |
| JPS5852001B2 (ja) | 快削ステンレス鋼粉末 |