MÉTODO PARA OPERAR UN GENERADOR DE VAPOR EN UN APARATO PARA TRATAMIENTO DE TELA DESCRIPCIÓN DE LA INVENCIÓN La invención se refiere a la operación de un generador de vapor en un aparato para tratamiento de tela. Algunos aparatos para tratamiento de tela, tales como máquinas de lavado, secadoras de ropa y máquinas regenerativas o revitalizantes de tela, utilizan generadores de vapor por diversas razones. El vapor del generador de vapor puede utilizarse, por ejemplo, para calentar agua, calentar una carga de artículos de tela y cualquier agua absorbida por los artículos de tela, desarrugar artículos de tela, eliminar olores de los artículos de tela, desinfectar los artículos de tela y desinfectar componentes del aparato para tratamiento de tela. Un problema común asociado con los generadores de vapor implica la formación de sedimentos, tales como escamas y lodo, dentro de la cámara de generación de vapor. Los suministros de agua para muchas casas pueden contener sustancias disueltas, tales como calcio y magnesio, o cual puede conducir a la formación de sedimentos en la cámara de generación de vapor cuando se calienta el agua. La escama y el lodo son, respectivamente, sedimentos duro y suave; en algunas condiciones, la escama dura tiende a depositarse sobre las paredes internas de la estructura que forma la
cámara de generación de vapor, y el lodo suave puede asentarse en la parte inferior del generador de vapor. La formación de escama y lodo puede afectar en forma perjudicial la transferencia de calor y, por lo tanto, disminuir la eficacia de generación de vapor del generador de vapor (es decir, entrada de energía o de calor en comparación con la producción de vapor resultante) . Además, la escala y el lodo pueden impedir que el fluido y el vapor fluyan a través y fuera del generador de vapor y pueden conducir a una reducción de la vida útil del calentador o del generador de vapor . Un método, de acuerdo con una modalidad de la invención, para controlar la operación de un generador de vapor en un aparato para tratamiento de tela comprende establecer una temperatura de operación para el generador de vapor con base en la calcificación del generador de vapor. BREVE DESCRIPCIÓN DE LOS DIBUJOS En los dibujos: La Figura 1 es una vista en perspectiva de un aparato para tratamiento de tela ejemplar en forma de una máquina de lavado, de acuerdo con una modalidad de la invención . La Figura 2 es una vista esquemática del aparato para tratamiento de tela de la Figura 1. La Figura 3 es una vista esquemática de un sistema
de control ejemplar del aparato para tratamiento de tela de la Figura 1. La Figura 4 es una vista en perspectiva de un generador de vapor del aparato para tratamiento de tela de la Figura 1. La Figura 5 es una vista en corte tomada a lo largo de la linea 5-5 de la Figura 4. La Figura 6 es un gráfico de la temperatura como una función de tiempo que corresponde con un método, de acuerdo con una modalidad de la invención, para operar el generador de vapor de la máquina de lavado de la Figura 1. Las Figuras 7A y 7B son gráficos ejemplares de la temperatura como una función de tiempo para una fase inicial (Figura 7A) y para una fase de generación de vapor (Figura 7B) del método de la Figura 6 para operar el generador de vapor, en donde el generador de vapor no muestra una calcificación importante. Las Figuras 8A-8H son gráficos ejemplares de la temperatura como una función de tiempo para una fase inicial (Figura 8A) y para una fase de generación de vapor (Figuras 8B-8H) del método de la Figura 6 para la operación del generador de vapor, en donde el generador de vapor muestra una calcificación incrementada y una calcificación reducida. Las Figuras 9A-9C son gráficos ejemplares de la temperatura del generador de vapor, tiempo de apertura de la
válvula y tiempo de cierre de la válvula, respectivamente, como una función de tiempo para un ciclo de operación del generador de vapor que opera de acuerdo con el método de la Figura 6. Las Figuras 10A-10C son vistas agrandadas de los gráficos ejemplares de las Figuras 9A-9C que muestran una parte del ciclo de operación, en particular la parte inicial del ciclo de operación. La Figura 11 es un gráfico ejemplar de la temperatura del generador de vapor como una función de tiempo para veintisiete ciclos de operación del generador de vapor que opera de acuerdo con el método de la Figura 6. La Figura 12 es un gráfico ejemplar de la temperatura del generador de vapor como una función de tiempo para veintidós ciclos de operación del generador de vapor que opera de acuerdo con el método de la Figura 6. A continuación, con referencia a las figuras, la Figura 1 es una vista esquemática de un aparato para tratamiento de tela ejemplar en forma de una máquina 10 de lavado, de acuerdo con una modalidad de la invención. El aparato para tratamiento de tela puede ser cualquier máquina que trate telas, y ejemplos del aparato para tratamiento de tela pueden incluir, sin limitación, una máquina de lavado, incluyendo máquinas de lavado de carga superior, carga frontal, eje vertical y eje horizontal; una secadora, tal
como una secadora de tambor o una secadora estacionaria, incluyendo secadoras de carga superior y de carga frontal; una combinación de máquina de lavado y secadora; una máquina regenerativa/revitalizante de tambor o estacionaria; un extractor, un aparato de lavado no acuoso; y una máquina revitalizante . Para propósitos ilustrativos, la invención se describirá con respecto a una máquina de lavado con la tela siendo una carga de ropa, entendiéndose que la invención puede adaptarse para su uso con cualquier tipo de aparato para tratamiento de tela para tratar tela y con otros aparatos, tales como lavavaj illas , planchas y aparatos de cocina, incluyendo hornos, ollas exprés y hornos de microondas, que utilicen un generador de vapor. La Figura 2 proporciona una vista esquemática del aparato para tratamiento de tela de la Figura 1. La máquina 10 de lavado de la modalidad ilustrada puede incluir un gabinete 12 que aloja una tina 14 estacionaria, la cual define una cámara 15 interior. Un tambor 16 giratorio montado dentro de la cámara 15 interior de la tina 14 puede incluir una pluralidad de perforaciones 18, y el liquido puede fluir entre la tina 14 y el tambor 16 a través de las perforaciones 18. El tambor 16 además puede incluir una pluralidad de deflectores 20 dispuestos sobre una superficie interior del tambor 16 para elevar artículos de tela contenidos en el tambor 16 mientras el tambor 16 gira como se conoce bien en
la técnica de máquinas de lavado. Un motor 22 acoplado al tabor 16 a través de una banda 24 y un eje 25 de transmisión puede hacer girar el tambor 16. De manera alterna, el motor 22 puede acoplarse directamente con el eje 25 de transmisión. Tanto la tina 14 como el tambor 16 pueden cerrarse selectivamente mediante una puerta 26. Un fuelle 27 acopla una cara abierta de la tina 14 con el gabinete 12, y la puerta 26 se sella contra el fuelle 27 cuando la puerta 26 cierra la tina 14. El tambor 16 puede definir una cámara 28 de limpieza para recibir artículos de tela que se van a lavar . La tina 14 y/o el tambor 16 pueden considerarse un receptáculo, y el receptáculo puede definir una cámara de tratamiento para recibir artículos de tela que se van a tratar. Aunque la máquina 10 de lavado ilustrada incluye tanto la tina 14 como el tambor 16, se encuentra dentro del alcance de la invención que el aparato para tratamiento de tela incluya sólo un receptáculo, con el receptáculo definiendo la cámara de tratamiento para recibir los artículos de tela que se van a tratar. Las máquinas de lavado típicamente se clasifican ya sea como máquinas de lavado de eje vertical o máquinas de lavado de eje horizontal. Como se utiliza en la presente, máquina de lavado de "eje vertical" se refiere a una máquina de lavado que tiene un tambor giratorio que gira alrededor de
un eje generalmente vertical en relación con una superficie que soporte la máquina de lavado. Típicamente, el tambor es perforado o sin perforar y contiene artículos de tela y un elemento de movimiento de tela, tal como un agitador, impulsor, nutador y similares, que produce el movimiento de los artículos de tela para impartir energía mecánica a los artículos de tela para una acción de limpieza. Sin embargo, el eje de rotación no necesita ser vertical. El tambor puede girar alrededor de un eje inclinado en relación con el eje vertical. Como se utiliza en la presente, la máquina de lavado de "eje horizontal" se refiere a una máquina de lavado que tiene un tambor giratorio que gira alrededor de un eje generalmente horizontal en relación con una superficie que soporta la máquina de lavado. El tambor puede ser perforado o sin perforar y contiene artículos de tela y típicamente lava los artículos de tela al frotar los artículos de tela entre sí y/o golpearlos contra la superficie del tambor a medida que gira el tambor. En máquinas de lavado de eje horizontal, la ropa se eleva mediante el tambor giratorio y después cae en respuesta a la gravedad para formar una acción de volteo que imparte la energía mecánica a los artículos de tela. En algunas máquinas de lavado de eje horizontal, el tambor gira alrededor de un eje horizontal por lo general paralelo a la superficie que soporta la máquina de lavado. Sin embargo, el eje de rotación no necesita ser horizontal. El tambor puede
girar alrededor de un eje inclinado en relación con el eje horizontal, con quince grados de inclinación siendo un ejemplo de inclinación. Las máquinas de eje vertical y de eje horizontal se diferencian mejor por la forma en la que imparten energía mecánica a los artículos de tela. En máquinas de eje vertical, el elemento de movimiento de tela se mueve dentro de un tambor para impartir energía mecánica directamente a la ropa o indirectamente a través de líquido de lavado en el tambor. El agitador de ropa típicamente se mueve en un movimiento rotatorio recíproco. En máquinas de eje horizontal, la energía mecánica se imparte a la ropa mediante la acción de volteo formada por la elevación y el descenso continuos de la ropa, la cual típicamente se aplica mediante el tambor giratorio. La máquina de lavado ejemplar ilustrada de las Figuras 1 y 2 es una máquina de lavado de eje horizontal . Con referencia continua a la Figura 2, el motor 22 puede hacer girar el tambor 16 a varias velocidades en direcciones rotacionales opuestas. En particular, el motor 22 puede hacer girar el tambor 16 a velocidades de volteo, en donde los artículos de tela en el tambor 16 giran con el tambor 16 desde una ubicación más baja del tambor 16 hacia una ubicación más alta del tambor 16, pero caen a la ubicación más baja del tambor 16 antes de alcanzar la
ubicación más alta del tambor 16. La rotación de los elementos de tela con el tambor 16 puede facilitarse mediante los deflectores 20. Típicamente, la fuerza radial aplicada a los artículos de tela en las velocidades de volteo puede ser menor de aproximadamente 1G. De manera alterna, el motor 22 puede hacer girar el tambor 16 a velocidades de rotación, en donde los artículos de tela giran con el tambor 16 sin caer. En la técnica de la máquina de lavado, las velocidades de rotación también pueden ser referidas como velocidades de desplazamiento o como velocidades de retención. Típicamente, la fuerza aplicada a los artículos de tela en las velocidades de rotación puede ser mayor o casi igual a 1G. Como se utilizan en la presente, "volteo" del tambor 16 se refiere a la rotación del tambor a una velocidad de volteo, "rotar" el tambor 16 se refiere a la rotación del tambor 16 a una velocidad de rotación, y "rotación" del tambor 16 se refiere a la rotación del tambor 16 a cualquier velocidad. La máquina 10 de lavado de la Figura 2 además puede incluir un suministro de líquido y un sistema de recirculación. Se puede suministrar un líquido, tal como agua, hacia la máquina 10 de lavado desde un suministro 29 de agua, tal como un suministro de agua doméstica. Un primer conducto 30 de suministro puede acoplar en forma fluida el suministro 29 de agua a un distribuidor 32 de detergente. Una válvula 34 de admisión puede controlar el flujo del líquido
desde el suministro 29 de agua y a través del primer conducto 30 de suministro hasta el distribuidor 32 de detergente. La válvula 34 de admisión puede colocarse en cualquier ubicación adecuada entre el suministro 29 de agua y el distribuidor 32 de detergente. Un conducto 36 de líquido puede acoplar en forma fluida el distribuidor 32 de detergente con la tina 14. El conducto 36 de líquido puede acoplarse con la tina 14 en cualquier ubicación adecuada sobre la tina 14 y se muestra como siendo acoplada a una pared frontal de la tina 14 en la Figura 1 para propósitos ejemplares. El líquido que fluye desde el distribuidor 32 de detergente a través del conducto 36 de líquido hasta la tina 14 típicamente entra a un espacio entre la tina 14 y el tambor 16 y puede fluir por gravedad hasta un cárcamo 38 formado, en parte, mediante una porción 40 inferior de la tina 14. El cárcamo 38 también puede formarse mediante un conducto 42 del cárcamo que puede acoplar en forma fluida la porción 40 inferior de la tina 14 a una bomba 44. La bomba 44 puede dirigir fluido hacia un conducto 46 de drenaje que puede drenar el líquido de la máquina 10 de lavado, o hacia un conducto 48 de recirculación que puede terminar en una entrada 50 de recirculación. La entrada 50 de recirculación puede dirigir el líquido desde el conducto 48 de recirculación hacia el tambor 16. La entrada 50 de recirculación puede introducir el líquido en el tambor 16 en cualquier forma adecuada, tal como mediante aspersión,
goteo, o proporcionar un flujo constante del líquido. La máquina 10 de lavado ejemplar además puede incluir un sistema de generación de vapor. El sistema de generación de vapor puede incluir un generador 60 de vapor que puede recibir líquido del suministro 29 de agua a través de un segundo conducto 62 de suministro, opcionalmente mediante un depósito 6 . La válvula 34 de admisión puede controlar el flujo del líquido desde el suministro 29 de agua y a través del segundo conducto 62 de suministro y el depósito 64 hasta el generador 60 de vapor. La válvula 34 de admisión puede colocarse en cualquier ubicación adecuada entre el suministro 29 de agua y el generador 60 de vapor. Un conducto 66 de vapor puede acoplar en forma fluida el generador 60 de vapor a una entrada 68 de vapor, la cual puede introducir vapor en la tina 14. La entrada 68 de vapor puede acoplarse con la tina 14 en cualquier ubicación adecuada sobre la tina 14 y se muestra como siendo acoplada a una pared posterior de la tina 14 en la Figura 2 para propósitos ejemplares. El vapor que entra a la tina 14 a través de la entrada 68 de vapor puede entrar después al tambor 16 a través de las perforaciones 18. De manera alterna, la entrada 68 de vapor puede configurarse para introducir el vapor directamente en el tambor 16. La entrada 68 de vapor puede introducir el vapor en la tina 14 en cualquier forma adecuada.
Se puede situar un calentador 52 de cárcamo opcional en el cárcamo 38. El calentador 52 del cárcamo puede ser cualquier tipo de calentador y se ilustra como un elemento de calentamiento resistente para propósitos ejemplares. El calentador 52 del cárcamo puede utilizarse sólo o junto con el generador 60 de vapor para agregar calor a la cámara 15. Típicamente, el calentador 52 del cárcamo agrega calor a la cámara 15 al calentar agua en el cárcamo 38. La tina 14 además puede incluir un sensor 54 de temperatura que puede ubicarse en el cárcamo 38 o en otra ubicación adecuada en la tina 14. El sensor 54 de temperatura puede detectar la temperatura del agua en el cárcamo 38, si el cárcamo 38 contiene agua, o una temperatura general de la tina 15 o interior de la tina 14. La tina 14 puede, de manera alterna o adicional, tener un sensor 56 de temperatura ubicado fuera del cárcamo 38 para detectar una temperatura general de la tina o interior de la tina 14. Los sensores 54, 56 de temperatura puede ser cualquier tipo de sensores de temperatura, los cuales se conocen bien por alguien con experiencia en la técnica. Sensores de temperatura ejemplares para su uso como los sensores 54, 56 de temperatura incluyen termistores, tales como un termistor con coeficiente de temperatura negativo (NTC) . La máquina 10 de lavado además puede incluir un conducto de escape (no mostrado) que puede dirigir el vapor
que sale de la tina 14 hacia el exterior de la máquina 10 de lavado. El conducto de escape puede configurarse para sacar el vapor directamente hacia el exterior de la máquina 10 de lavado. De manera alterna, el conducto de escape puede configurase para dirigir el vapor a través de un condensador antes de que salga de la máquina 10 de lavado. Ejemplos de sistemas de escape se describen en las siguientes solicitudes de patente, las cuales se incorporan en su totalidad en la presente para referencia: Solicitud de Patente Norteamericana No. 11/464,506, titulada "Aparato para el Tratamiento de Tela que Utiliza Vapor", Solicitud de Patente Norteamericana No. 11/464,501, titulada "Un Aparato para el Tratamiento de Tela con Vapor con Escape", Solicitud de Patente Norteamericana No. 11/464,521, titulada "Aparato para el Tratamiento de Tela con Vapor con Antisifonaj e" , y Solicitud de Patente Norteamericana No. 11/464,520, titulada "Determinación de Temperatura de Tela en un Aparato para el Tratamiento de Tela", todas presentadas el 15 de agosto de 2006. El generador 60 de vapor puede ser cualquier tipo de dispositivo que convierta el liquido en vapor. Por ejemplo, el generador 60 de vapor puede ser un generador" de vapor tipo tanque que almacene un volumen de liquido y que caliente el volumen de liquido para convertir el liquido en vapor. De manera alterna, el generador 60 de vapor puede ser un generador de vapor en linea que convierta el liquido en
vapor a medida que el líquido fluye a través del generador 60 de vapor. Como otra alternativa, el generador 60 de vapor puede utilizar el calentador 52 del cárcamo u otro dispositivo de calentamiento ubicado en el cárcamo 38 para calentar el líquido en el cárcamo 38. El generador 60 de vapor puede producir vapor presurizado o no presurizado. Generadores de vapor ejemplares se describen en la Solicitud de Patente Norteamericana No. 11/464,528, titulada "Eliminación de Escama y Lodo en un Generador de Vapor de un Aparato para el Tratamiento de Tela", Solicitud de Patente Norteamericana No. 11/450,836, titulada "Prevención de Escama y Lodo en un Generador de Vapor de un Aparato para el Tratamiento de Tela", y Solicitud de Patente Norteamericana No. 11/450,714, titulada "Drenado de Líquido de un Generador de Vapor de un Aparato para el Tratamiento de Tela", todas presentadas el 9 de junio de 2006, además de la Solicitud de Patente Norteamericana No. 11/464,509, titulada "Control de Suministro de Agua para un Generador de Vapor de un Aparato para el Tratamiento de Tela", Solicitud de Patente Norteamericana No. 11/464,514, titulada "Control de Suministro de Agua para un Generador de Vapor de un Aparato para el Tratamiento de Tela que Utiliza un Sensor de Peso", y Solicitud de Patente Norteamericana No. 11/464,513, titulada "Control de Suministro de Agua para un Generador de Vapor de un Aparato para el Tratamiento de Tela que Utiliza un Sensor
de Temperatura", todas presentadas el 15 de agosto de 2006, las cuales se incorporan en la presente en su totalidad para referencia . Además de producir vapor, el generador 60 de vapor, ya sea un generador de vapor en linea, un generador de vapor tipo tanque o cualquier otro tipo de generador de vapor, puede calentar agua hasta una temperatura por debajo de una temperatura de transformación de vapor, por medio de la cual el generador 60 de vapor produce agua calentada. El agua calentada puede distribuirse hacia la tina 14 y/o hacia el tambor 16 desde el generador 60 de vapor. El agua calentada puede utilizarse sola o puede mezclarse opcionalmente con agua fría o tibia en la tina 14 y/o en el tambor 16. El uso del generador 60 de vapor para producir agua calentada puede ser útil cuando el generador 60 de vapor se acopla sólo con una fuente de agua fría del suministro 29 de agua. De manera opcional, el generador 60 de vapor puede emplearse para suministrar en forma instantánea vapor y agua calentada hacia la tina 14 y/o hacia el tambor 16. El sistema de suministro y recirculación de liquido y el sistema de generación de vapor pueden diferir de la configuración mostrada en la Figura 2, tal como por la inclusión de otras válvulas, conductos, distribuidores auxiliares de lavado y similares, para controlar el flujo de liquido y vapor a través de la máquina 10 de lavado y para la
introducción de más de un tipo de detergente/auxiliar de lavado. Por ejemplo, una válvula puede ubicarse en el conducto 36 de liquido, en el conducto 48 de recirculación y en el conducto 66 de vapor. Además, se puede incluir un conducto adicional para acoplar el suministro 29 de agua directamente a la tina 14 o al tambor 16 de tal manera que el liquido proporcionado a la tina 14 o al tambor 16 no tenga que pasar a través del distribuidor 32 de detergente. De manera alterna, el liquido se puede proporcionar a la tina 14 o al tambor 16 a través del generador 60 de vapor en lugar de a través del distribuidor 32 de detergente o del conducto adicional. Como otro ejemplo, el conducto 36 de liquido puede configurarse para suministrar liquido directamente hacia el tambor 16, y el conducto 48 de recirculación puede acoplarse al conducto 36 de liquido de tal manera que el liquido recirculado entra a la tina 14 o al tambor 16 en la misma ubicación en la que el liquido del distribuidor 32 de detergente entra a la tina 14 o al tambor 16. Otras alternativas para el sistema de suministro y recirculación de liquido se describen en la Solicitud de Patente Norteamericana No. 11/450,636, titulada "Método para Operar una Máquina de Lavado que Utiliza Vapor"; Solicitud de Patente Norteamericana No. 11/450,529, titulada "Método para Operar una Máquina de Lavado de Vapor que Tiene Prelavado de Doble Velocidad de Rotación"; y Solicitud de Patente
Norteamericana No. 11/450,620, titulada "Método para Operar una Máquina de Lavado de Vapor que Tiene Prelavado de Rotación de Secado", todas presentadas el 9 de junio de 2006, las cuales se incorporan en su totalidad en la presente para referencia. Con referencia ahora a la Figura 3, la cual es una vista esquemática de un sistema de control ejemplar de la máquina 10 de lavado, la máquina 10 de lavado además puede incluir un controlador 70 acoplado a varios componentes de trabajo de la máquina 10 de lavado, tales como la bomba 44, el motor 22, la válvula 34 de admisión, el distribuidor 32 de detergente y el generador 60 de vapor, para controlar la operación de la máquina 10 de lavado. Si se utiliza el calentador 52 del cárcamo opcional, el controlador también puede controlar la operación del calentador 52 del cárcamo. El controlador 70 puede recibir datos de uno o más de los componentes de trabajo o sensores, tales como los sensores 54, 56 de temperatura, y puede proporcionar comandos, los cuales pueden estar basados en los datos recibidos, hacia uno o más de los componentes de trabajo para ejecutar una operación deseada de la máquina 10 de lavado. Los comandos pueden ser datos y/o una señal eléctrica sin datos. Un panel 80 de control puede acoplarse al controlador 70 y puede proporcionar entradas/salidas hacia/del controlador 70. En otras palabras, el panel 80 de control puede realizar una
función de interfaz de usuario a través de la cual un usuario puede ingresar entradas relacionadas con la operación de la máquina 10 de lavado, tal como la selección y/o modificación de un ciclo de operación de la máquina 10 de lavado, y recibir resultados relacionados con la operación de la máquina 10 de lavado. Se pueden utilizar muchos tipos conocidos de controladores para el controlador 70. El tipo especifico de controlador no es relevante para la invención. Se contempla que el controlador sea un controlador basado en microprocesador que ejecute un software de control y que envie/reciba una o más señales eléctricas hacia/desde cada uno de los diversos componentes (válvula 34 de admisión, distribuidor 32 de detergente, generador 60 de vapor, bomba 44, motor 22, panel 80 de control y sensores 54, 56 de temperatura) para llevar a cabo el software de control. Como un ejemplo, se puede utilizar un control proporcional (P), control integral proporcional (PI) y control derivativo proporcional (PD), o una combinación de los mismos, un control derivativo integral proporcional (control PID) , para controlar los diversos componentes. La Figura 4 proporciona una vista en perspectiva del depósito 64, el generador 60 de vapor y el conducto 66 de vapor. En general, el depósito 64 puede configurarse para recibir agua del suministro 29 de agua, almacenar un volumen
de agua y suministrar agua al generador 60 de vapor. En la modalidad ejemplar, el depósito 64 puede incluir un tanque 90 con la parte superior abierta y una tapa 92 que cierra en forma removible la parte superior abierta del tanque 90. El depósito 64 puede incluir un conducto 94 de suministro de agua para suministrar agua desde suministro 29 de agua hacia el tanque 90. En la modalidad ilustrada, el conducto 94 de suministro de agua puede extenderse a través de la tapa 92 e incluir un conector 96 de entrada de suministro de agua y un conector 98 de destructor de la acción sifónica. El conector 96 de entrada de suministro de agua puede acoplarse al segundo conducto 62 de suministro de agua (Figura 2) para recibir agua del suministro 29 de agua y proporcionar el agua al conducto 94 de suministro de agua. El conector 98 de destructor de la acción sifónica puede acoplarse a un conducto 100 de destructor de la acción sifónica (Figura 2) para formar un dispositivo de destructor de la acción sifónica. El conducto 100 de destructor de la acción sifónica puede acoplarse a una atmósfera externa a la máquina 10 de lavado. El conector 96 de entrada de suministro de agua, el conector 98 de destructor de la acción sifónica y el conducto 94 de suministro de agua pueden estar en comunicación de fluido entre si. El depósito 64 además puede incluir un conector 102 de generador de vapor para acoplar el tanque 90 al generador 60 de vapor y suministrar agua del tanque 90 al
generador 60 de vapor. En la modalidad ilustrada, el conector 102 de generador de vapor puede proyectarse en forma lateral desde el tanque 90. Como se observa en la Figura 5, la cual es una vista en corte del depósito 64, del generador 60 de vapor y del conducto 66 de vapor, el conector 102 de generador de vapor comunica en forma fluida el generador 60 de vapor con un interior o cámara 104 del tanque 90. Con referencia continua a la Figura 5, aunque el generador 60 de vapor puede ser cualquier tipo de generador de vapor, el generador 60 de vapor ejemplar de la modalidad actual tiene la forma de un generador de vapor en linea con un tubo 110 que tiene un primer extremo 112 acoplado al conector 102 de generador de vapor del depósito 64 y un segundo extremo 114 acoplado al conducto 66 de vapor. El tubo 110 puede definir una cámara 116 de generación de vapor entre el primer extremo 112 y el segundo extremo 114, los cuales pueden definir una entrada y una salida, respectivamente del generador 60 de vapor. Se puede colocar una fuente 118 de calor en relación con el tubo 110 y con la cámara 116 de generación de vapor para proporcionar calor al tubo 110 y a la cámara 116 de generación de vapor. En la modalidad actual, la fuente 118 de calor incluye un calentador 120 resistente arrollado alrededor del tubo 110 en una ubicación generalmente central en relación con el primero y segundo extremos 112, 114. El generador 60 de vapor puede tener
sensores 122 de temperatura asociados con el tubo 110 y/o la fuente 118 de calor y en comunicación con el controlador 70 para la operación de la fuente 118 de calor y/o el suministro de agua al generador 60 de vapor. Se pueden emplear abrazaderas 124 para asegurar el tubo 110 del generador de vapor al conector 102 de generador de vapor del depósito 64 y al conducto 66 de vapor y para asegurar la tapa 92 del depósito al tanque 90. El generador 60 de vapor puede emplearse para la generación de vapor durante la operación de la máquina 10 de lavado, tal como durante un ciclo de operación de lavado, el cual puede incluir, prelavado, lavado, enjuagado y etapas de centrifugado, durante un ciclo de operación de limpieza de la máquina de lavado para quitar o reducir biopeliculas y otras sustancias no deseadas, tales como bacterias microbianas y hongos, de la máquina de lavado, durante un ciclo de operación de regeneración o de desarrugado, o durante cualquier otro tipo de ciclo de operación. El generador de vapor también puede emplearse para generar agua calentada durante la operación de la máquina 10 de lavado. El generador 60 de vapor también puede emplearse para limpiarse a si mismo, y un ejemplo de un método para limpiar el generador 60 de vapor se describe en la Solicitud de Patente Norteamericana titulada "Método para limpiar un Generador de Vapor", que tiene el número de referencia 71354-
0576/US20070340, la cual se incorpora en su totalidad en la presente para referencia. Como se describe en los antecedentes de la invención, la calcificación del generador 60 de vapor puede afectar en forma perjudicial la transferencia y eficacia de la generación de vapor por parte del generador 60 de vapor. Sin embargo, la operación del generador 60 de vapor puede controlarse en una forma que optimice o por lo menos que mejore la eficacia de la generación de vapor por parte del generador 60 de vapor en respuesta a la calcificación del generador 60 de vapor. Un método, de acuerdo con una modalidad de la invención, para operar el generador 60 de vapor incluye establecer un margen de temperatura de operación para el generador 60 de vapor y cambiar un caudal de flujo de agua para el generador 60 de vapor con base en la calcificación del generador 60 de vapor para mejorar la eficacia del generador 60 de vapor. La combinación del margen de temperatura de operación y el caudal de flujo de agua determinan la calcificación del generador 60 de vapor, en particular al determinar un cambio en la calcificación del generador 60 de vapor. La manera de determinar el cambio en la calcificación del generador 60 de vapor se entenderá con mayor facilidad en vista de la siguiente descripción y ej emplos . El margen de temperatura de operación para el
generador 60 de vapor puede incluir un máximo de temperatura de operación y un mínimo de temperatura de operación, y una temperatura real del generador 60 de vapor, la cual puede determinarse mediante los sensores 122 de temperatura u otros dispositivos de detección de temperatura, se encuentra más o menos entre el máximo y el mínimo de temperatura de operación. El margen de temperatura de operación puede seleccionarse para corresponder con una producción de vapor deseada y una eficacia de generación de vapor y puede variar durante la operación del generador 60 de vapor en respuesta a un cambio en la calcificación del generador 60 de vapor. Durante la operación del generador 60 de vapor, el controlador 70 puede controlar el generador 60 de vapor y el suministro de agua hacia el generador 60 de vapor para mantener la temperatura real dentro del margen de temperatura de operación. En realidad, mantener la temperatura real dentro del margen de temperatura de operación puede ser difícil debido a factores de operación (es decir, la temperatura real puede exceder temporalmente o desciende por debajo del máximo de temperatura de operación y del mínimo de temperatura de operación, respectivamente), pero, en general, el controlador 70 mantiene la temperatura real dentro del margen de temperatura de operación. Cuando las condiciones evitan que el controlador 70 mantenga la temperatura real dentro del margen de temperatura de operación (es decir, la
temperatura real por la que atraviesa la temperatura de operación - que excede el máximo de temperatura de operación o que desciende por debajo del mínimo de temperatura de operación - sin que el controlador 70 sea capaz de regresar la temperatura real hasta el margen de temperatura real), como se describirá en lo siguiente, el margen de temperatura de operación puede aumentar o disminuir, dependiendo de las condiciones que evitan que la temperatura real se mantenga en el margen de temperatura de operación. Con referencia ahora a la Figura 6, la cual es un gráfico ejemplar de la temperatura real como una función de tiempo que corresponde con un método, de acuerdo con una modalidad de la invención, para operar el generador 60 de vapor, la temperatura real se encuentra dentro del máximo de temperatura de operación, indicado mediante una línea 30, y del mínimo de temperatura de operación, indicado mediante una línea 132. El máximo y el mínimo de temperatura de operación en el gráfico muestran varios aumentos y disminuciones de acuerdo con el método inventivo para lograr una eficacia de generación de vapor deseada. El gráfico ilustra diversas áreas de control para el control del generador 60 de vapor; cuando la temperatura real entra a las áreas de control respectivas, el controlador 70 actúa en una forma predeterminada de acuerdo con el área de control ingresada. Por ejemplo, para un área 1 de control, la cual es un área
por debajo del mínimo de temperatura de operación, la temperatura real puede ser demasiado baja y el controlador 70 puede disminuir un caudal de flujo de agua hacia el generador 60 de vapor para intentar aumentar la temperatura real. En un área 2 de control, la cual es un área entre el mínimo de temperatura de operación y el máximo de temperatura de operación, la temperatura real puede ser aceptable y el controlador 70 puede disminuir el caudal de flujo de agua hacia el generador 60 de vapor en pequeñas etapas. La disminución del caudal de flujo de agua en pequeñas etapas disminuye en forma gradual el caudal de flujo de agua en un esfuerzo por utilizar la cantidad mínima de agua necesaria para la generación de vapor. El uso de una cantidad de agua mayor a una cantidad necesaria para una producción de vapor deseada puede dar como resultado la producción de pequeñas cantidades de agua con vapor o la producción de mayores cantidades de agua sin una producción de vapor apreciable. En la mayoría de las condiciones de operación, no se requiere la producción adicional de agua del generador 60 de vapor puesto que no es un recurso eficaz desde la perspectiva tanto de uso de agua como desdé la perspectiva de consumo de electricidad - un volumen mayor de agua en el generador 60 de vapor significa que se requiere más calor para hervir el agua para producir vapor. Reducir poco a poco el caudal de flujo de agua puede evitar o reducir
la producción de agua, reducir al mínimo el uso de agua y mejorar la eficacia de generación de vapor. Naturalmente, la reducción del caudal de flujo de agua también puede conducir a una elevación en la temperatura real hasta un área 3 de control puesto que existe menos agua para absorber el calor. Para el área 3 de control, la cual es un área por arriba del máximo de temperatura de operación y por debajo de una temperatura final, indicada mediante una línea 134, la temperatura real puede ser demasiado alta y el controlador 70 puede aumentar el caudal de flujo de agua hacia el generador 60 de vapor para intentar disminuir la temperatura real. Si la temperatura real continuara aumentando hasta un área 4 de control, la cual es un área por arriba de la temperatura final, el controlador 70 apagaría el generador 60 de vapor para proteger el generador 60 de vapor contra un sobrecalentamiento potencial. El área 4 de control representa el sobrecalentamiento del generador 60 de vapor y se encuentra estática durante la operación del generador 60 de vapor. Es decir, las áreas 1-3 de control dependen del margen de temperatura de operación, la cual puede variar durante la operación del generador 60 de vapor. El área 4 de control depende sólo de una temperatura predeterminada indicativa del sobrecalentamiento y la temperatura predeterminada permanece constante durante la operación del generador 60 de vapor. Es posible emplear una temperatura predeterminada dinámica
indicativa del sobrecalentamiento, pero la modalidad actual utiliza una temperatura predeterminada estática indicativa del sobrecalentamiento. Dependiendo del área de control, el caudal de flujo de agua hacia el generador 60 de vapor puede disminuir (es decir, área 1 de control y área 2 de control) o aumentar (es decir, área 3 de control) . El cambio del caudal de flujo de agua hacia el generador 60 de vapor puede llevarse a cabo en cualquier forma adecuada. En la modalidad ilustrada, se puede cambiar el caudal de flujo de agua al alterar la operación de la válvula 34 de admisión (Figura 2) . Por ejemplo, la válvula 34 de admisión puede operar de acuerdo con un ciclo de trabajo en el que la válvula 34 de admisión puede abrirse durante una cantidad predeterminada de tiempo de apertura y cerrarse durante una cantidad predeterminada de tiempo de cierre. El tiempo de apertura y el tiempo de cierre pueden ser iguales o pueden ser diferentes, dependiendo de un caudal de flujo deseado hacia el generador 60 de vapor. Además, el ciclo de trabajo puede alterarse al aumentar y/o disminuir uno o más de los tiempos de apertura y de cierre durante las mismas o diferentes cantidades de tiempo. El caudal de flujo de agua puede cambiarse dentro de un margen de caudales de flujo, los cuales pueden depender de los tiempos de apertura y de cierre de la válvula 34 de admisión. Por ejemplo, la válvula 34 de admisión puede tener un tiempo de apertura
máximo y un tiempo de apertura mínimo para definir un margen de tiempo de apertura y un tiempo de cierre máximo y un tiempo de cierre mínimo para definir un margen de tiempo de cierre. El cambio del tiempo de apertura y del tiempo de cierre dentro de sus márgenes respectivos cambia, por consiguiente, el caudal de flujo de agua hacia el generador 60 de vapor. Por ejemplo, el aumento del tiempo de apertura al mismo tiempo que se disminuye o se mantiene el tiempo de cierre da como resultado el aumento del caudal de flujo de agua, y el aumento del tiempo de cierre al mismo tiempo que se disminuye o mantiene el tiempo de apertura da como resultado una disminución del caudal de flujo de agua. Un caudal de flujo de agua máximo puede llevarse a cabo con el tiempo de apertura en el tiempo de apertura máximo y con el tiempo de cierre en el tiempo de cierre mínimo, y un caudal de flujo de agua mínimo (caudal de flujo no nulo) puede llevarse a cabo con el tiempo de apertura en el tiempo de apertura mínimo y con el tiempo de cierre en el tiempo de cierre máximo. Los caudales de flujo de agua reales que resultan de los tiempos de apertura y de cierre dependen de varios factores, incluyendo la geometría del generador 60 de vapor y el caudal de flujo de la válvula 34 de admisión. En el contexto de un generador de vapor de volumen fijo, el tiempo de apertura máximo y el tiempo de cierre mínimo pueden seleccionarse para evitar el sobrellenado del
generador 60 de vapor, ya que el sobrellenado puede conducir al flujo de agua extra fuera del conducto 66 de vapor, o a que se agote, lo cual puede conducir a una interrupción en la generación de vapor. Un cambio en la calcificación del generador 60 de vapor, tal como al aumentar o disminuir la cantidad de sedimentos en el generador 60 de vapor, afecta la transferencia de calor en el generador 60 de vapor. Un aumento en la calcificación tiende a impedir la transferencia de calor de la fuente 118 de calor hacia el generador 60 de vapor. Los sedimentos agregan masa a través de la cual el calor debe fluir para llegar hasta el agua. Además, los sedimentos no son buenos conductores de calor y proporcionan un efecto aislante al generador 60 de vapor. De este modo, la calcificación creciente ocasiona un aumento en la temperatura real del generador 60 de vapor a medida que el calor producido por la fuente 118 de calor calienta el generador 60 de vapor en si y a los sedimentos. A medida que la calcificación aumenta, la temperatura real del generador de vapor debe aumentarse hasta una temperatura más elevada para que el agua en el interior alcance una temperatura suficiente para la conversión del agua en vapor. Por el contrario, una disminución en la calcificación, lo cual puede ocurrir en forma natural durante la operación del generador 60 de vapor debido a la fractura de los sedimentos, es decir, la
separación de por lo menos una porción de los sedimentos uno de otro o del tubo 10 de generador de vapor, o puede ocurrir como resultado de un proceso de limpieza del generador de vapor, tal como el proceso descrito en la solicitud de patente incorporada y mencionada en lo anterior, titulada "Método para Limpiar un Generador de Vapor", conduce a una disminución de la temperatura real del generador 60 de vapor puesto que el exceso de calor que calentó previamente el generador 60 de vapor en si y a los sedimentos pueden transferirse al agua en el generador 60 de vapor para la conversión en vapor. De este modo, a medida que la calcificación aumenta, la temperatura real en el área 2 de control puede acercarse o exceder el máximo de temperatura de operación, y, a medida que la calcificación disminuye, la temperatura real puede reducir hasta o por debajo del mínimo de temperatura de operación. Este fenómeno proporciona la base para correlacionar la temperatura real del generador de vapor y el grado de calcificación. El margen de temperatura de operación puede establecerse y ajustarse durante la operación del generador 10 de vapor con base en la calcificación al monitorear la temperatura real del generador 60. Cuando la temperatura real en el área 2 de control se acerca o alcanza el máximo de temperatura de operación, el caudal de flujo de agua hacia el generador 60 de vapor, el
cual, como se describe en lo anterior, ha estado disminuyendo poco a poco, puede cambiarse para intentar mantener la temperatura real en el margen de temperatura de operación. Por ejemplo, cuando la temperatura real se acerca o alcanza el mínimo de temperatura de operación, se puede aumentar el caudal de flujo de agua hacia el generador 60 de vapor para intentar mantener la temperatura real por debajo del máximo de temperatura de operación. Se puede aumentar el caudal de flujo de agua directamente o poco a poco hasta cualquier caudal de flujo de agua incrementado adecuado, tal como el caudal de flujo de agua máximo. Si la temperatura real excede el máximo de temperatura de operación y no puede regresar hasta por debajo del máximo de temperatura de operación a pesar del caudal de flujo de agua incrementado, ocurre la detección de calcificación incrementada, y se puede aumentar o incrementar el máximo de temperatura de operación hasta justificar la calcificación incrementada. De manera opcional, también se puede aumentar o incrementar el mínimo de temperatura de operación, de tal manera que el margen de temperatura de operación aumente como una unidad. Variaciones ascendentes del margen de temperatura de operación ejemplares pueden observarse en los puntos B, C, F, G y H en la Figura 6. Por el contrario, cuando la temperatura real en el área 2 de control alcanza el mínimo de temperatura de
operación, y el caudal de flujo de agua hacia el generador 60 de vapor, el caudal, como se describe en lo anterior, ha estado aumentando poco a poco, ha alcanzado el caudal de flujo de agua mínimo, ocurre la detección de calcificación disminuida, y se puede disminuir o reducir el mínimo de temperatura de operación hasta justificar la calcificación disminuida. De manera opcional, también se puede disminuir o reducir el máximo de temperatura de operación, de tal manera que el margen de temperatura de operación disminuya como una unidad. Variaciones ascendentes del margen de temperatura de operación ejemplares pueden observarse en los puntos D y E en la Figura 6. El resto de la descripción asumirá la variación coincidente del máximo y de mínimo de temperatura de operación, entendiéndose con ello que uno puede cambiar independientemente del otro y que la cantidad de variación (es decir, número de grados cambiados) puede ser diferente para el máximo de temperatura de operación y para el mínimo de temperatura de operación. La variación en el margen de temperatura de operación puede ser cualquier cambio adecuado. Por ejemplo, el margen de temperatura de operación puede variar en un grado Celsius. Además, los aumentos y descensos pueden ser por el mismo número de grados Celsius o por un número diferente de grados Celsius. La variación del margen de
temperatura de operación puede encontrarse dentro de un margen de temperaturas. Por ejemplo, se puede variar el máximo de temperatura de operación entre 98 °C y 147 °C, y se puede variar el mínimo de temperatura de operación entre 96°C y 145°C, con el margen de temperatura de operación siendo de aproximadamente 2°C. En este ejemplo, la temperatura final puede ser de aproximadamente 150 °C. Estas temperaturas se proporcionan para propósitos ilustrativos solamente y se encuentra dentro del alcance de la invención utilizar cualquier temperatura de operación adecuada y cualquier margen de temperatura de operación adecuado. Se contempla que la cantidad de variación pueda controlarse mediante factores tales como: características físicas del generador de vapor específico; precisión y exactitud del sistema de control, incluyendo los sensores de temperatura; y ambiente de operación. Cualquiera de estos factores está sujeto a comprometerse entre lo técnicamente posible y lo que es práctico . Las Figuras 7A y 7B y 8A-8H son gráficos ejemplares de la temperatura real como una función de tiempo para un solo ciclo de operación del método antes descrito para operar el generador 60 de vapor en condiciones de calcificación no detectada (Figuras 7A y 7B) y de calcificación incrementada detectada y de calcificación disminuida (Figuras 8A-8H) . Los gráficos en las Figuras 7A-8H muestran el comportamiento
teórico de la temperatura real y no se han generado con datos de comprobación reales. La Figura 7A ilustra una fase inicial de la operación del generador de vapor en la que la temperatura real aumenta de una temperatura ambiente hasta un margen de temperatura de operación. El caudal de flujo de agua durante la fase inicial puede ser cualquier caudal de flujo adecuado, tal como un caudal de flujo intermedio entre los caudales de flujo máximo y mínimo. Cuando la temperatura real se estabiliza en el margen de temperatura de operación para una fase de generación de vapor, la cual comienza en la Figura 7A y continúa en la Figura 7B, el caudal de flujo de agua disminuye poco a poco, como se describe en lo anterior para el área 2 de control. A medida que el caudal de flujo de agua disminuye poco a poco, la temperatura real puede permanecer relativamente constante debido a una transferencia de calor aceptable en ausencia de calcificación. Potencialmente, la temperatura real puede aumentar debido a la disminución gradual en el caudal de flujo de agua y, en respuesta, el caudal de flujo de agua puede aumentar para reducir la temperatura real y mantener la temperatura real en el margen de temperatura de operación. Cuando la temperatura real disminuye o se mantiene de otro modo dentro del margen de temperatura de operación, el caudal de flujo de agua puede comenzar a disminuir poco a poco nuevamente. Debido a que no
ocurre ningún aumento en la calcificación, la temperatura real puede controlarse dentro del área 2 de control al cambiar el caudal del flujo de agua. Con referencia ahora a las Figuras 8A-8H, la Figura 8A ilustra la fase inicial de la operación del generador de vapor, similar a la que se muestra en la Figura 7A. Después de que la temperatura real alcanza el margen de temperatura de operación para comenzar la fase de generación de vapor, el caudal de flujo de agua disminuye poco a poco como se describe en lo anterior para el área 2 de control. Sin embargo, la temperatura real alcanza el máximo de temperatura de operación alrededor del tiempo L, como se muestra en la Figura 8B. En ese momento, se puede aumentar el caudal de flujo de agua para intentar reducir la temperatura real hasta el margen de temperatura de operación. Por ejemplo, se puede aumentar el caudal de flujo de agua hasta el caudal de flujo de agua máximo, ya sea directamente o poco a poco, para intentar reducir la temperatura real. Si la temperatura real excede y permanece por arriba del máximo de temperatura de operación a pesar del caudal de flujo de agua incrementado, indicando de este modo una calcificación incrementada, se puede aumentar el margen de temperatura de operación como se muestra en la Figura 8C alrededor del tiempo M. En el ejemplo, el margen de temperatura de operación aumenta en 1°C, de tal manera que el máximo y el mínimo de temperatura
de operación varían de 98°C a 99°C y de 96°C a 97°C, respectivamente. El aumento en el margen de temperatura de operación justifica la calcificación incrementada y mejora la eficacia de generación de vapor del generador 60 de vapor. Después de que varía el margen de temperatura de operación, lo cual corresponde con la variación del área 2 de control, la temperatura real se estabiliza en el área 2 de control, como se muestra en la Figura 8D, y el caudal de flujo de agua disminuye poco a poco como se describe en lo anterior. Pasando a la Figura 8E, en aproximadamente el tiempo 0, la temperatura real alcanza nuevamente el máximo de temperatura de operación y se puede aumentar el caudal de flujo de agua para intentar reducir la temperatura real hasta el margen de temperatura de operación. Por ejemplo, se puede aumentar el caudal de flujo de agua hasta el caudal de flujo de agua máximo, ya sea directamente o poco a poco, para intentar reducir la temperatura real. Si la temperatura real excede y permanece por arriba del máximo de temperatura de operación a pesar del caudal de flujo de agua incrementado, indicando de este modo una calcificación incrementada, se puede aumentar el margen de temperatura de operación como se muestra en la Figura 8F alrededor del tiempo P. En el ejemplo, el margen de temperatura de operación aumenta en 1°C, de tal manera que el máximo y el mínimo de temperatura de operación varían de 99°C a 100°C y de 97°C a 98°C,
respectivamente . Después de que varia el segundo margen de temperatura de operación, la temperatura real se estabiliza en el área 2 de control, como se muestra en la Figura 8G, y el caudal de flujo de agua disminuye poco a poco como se describe en lo anterior. Aunque el caudal de flujo de agua disminuye poco a poco, la temperatura real también disminuye debido a la disminución de calcificación. Como se muestra en la Figura 8H, en aproximadamente el tiempo Q, la temperatura real alcanza el mínimo de temperatura de operación. En aproximadamente el tiempo R, el caudal de flujo de agua disminuye hasta el caudal de flujo da agua mínimo. Debido a que la temperatura real continúa disminuyendo hacia el área 1 de control en el caudal de flujo de agua mínimo, indicando de este modo una disminución de calcificación, se puede disminuir el margen de temperatura de operación. En el ejemplo, el margen de temperatura de operación disminuye en 1°C, de tal manera que el máximo y el mínimo de temperatura de operación varían de 100°C a 99°C y de 98°C a 97°C, respectivamente. La disminución en el margen de temperatura de operación justifica la calcificación disminuida y mejora la eficacia de generación de vapor del generador 60 de vapor. El ejemplo proporcionado en las Figuras 8A-8H ilustra el comportamiento básico del generador 60 de vapor para la modalidad actual del método para operar el generador
60 de vapor. En general, el controlador 70 estabiliza la temperatura real del generador 60 de vapor en el margen de temperatura de operación y disminuye poco a poco el caudal de flujo de agua. El comportamiento de la temperatura real en respuesta a la disminución gradual del caudal de flujo de agua depende de si ocurre un cambio de calcificación. Son posibles tres situaciones: (1) ningún cambio en la calcificación, (2) aumento en la calcificación y (3) disminución en la calcificación. Sin ningún cambio en la calcificación (situación 1) , la temperatura real puede permanecer estable en el margen de temperatura de operación. Si la temperatura real se eleva dentro del margen de temperatura de operación sin un aumento correspondiente en la calcificación, el aumento del caudal de flujo de agua regresa la temperatura real al margen de temperatura de operación y/o mantiene la temperatura real dentro del margen de temperatura de operación. Con un aumento en la calcificación (situación 2), la temperatura real puede aumentar hasta el máximo de temperatura de operación y, en respuesta, se puede disminuir el caudal de flujo de agua para intentar reducir la temperatura real. Si el aumento en el caudal de flujo de agua no estabiliza la temperatura real nuevamente en el margen de temperatura de operación, indicando de este modo una calcificación incrementada, el margen de temperatura de operación puede aumentar en respuesta a la calcificación
incrementada. Con una disminución en la calcificación (situación 3), la temperatura real puede disminuir hasta el mínimo de temperatura de operación mientras el caudal de flujo de agua disminuye poco a poco. Si el caudal de flujo de agua alcanza el caudal de flujo mínimo y la temperatura real permanece por debajo del mínimo de temperatura de operación, indicando de este modo una calcificación disminuida, el margen de temperatura de operación puede disminuir en respuesta a la calcificación disminuida. Esta forma de controlar el generador 60 de vapor en respuesta al comportamiento de calcificación, mejora la eficacia de generación de vapor (es decir, entrada de energía o calor en comparación con la producción de vapor) del generador 60 de vapor. La mejora de la eficacia de generación de vapor puede conducir a la producción de una cantidad de vapor deseada a una velocidad deseada al mismo tiempo que se reduce el uso de agua y/o el uso de corriente eléctrica. Las Figuras 9A-9C son gráficos ejemplares de la temperatura real, tiempo de apertura de la válvula y tiempo de cierre de la válvula, respectivamente, como una función de tiempo para un ciclo de operación del generador 60 de vapor que opera de acuerdo con el método descrito en lo anterior. Las Figuras 10A-10C son vistas agrandadas de los gráficos ejemplares de las Figuras 9A-9C que muestran una parte del ciclo de operación, en particular la parte inicial del ciclo
de operación. Como se observa en las Figuras 10A-10C, después de que el ciclo de operación llega a la fase de generación de vapor después de la fase inicial, los tiempos de apertura de la válvula (es decir, encendido) y de cierre de la válvula (es decir, apagado) pueden controlarse para aumentar el caudal de flujo de agua, como se indica mediante las regiones que tienen flechas que señalan hacia arriba, cuando la temperatura real alcanza el máximo de temperatura de operación. En la modalidad particular, el tiempo de apertura de la válvula aumenta hasta el tiempo de apertura máximo, aproximadamente 8000 ms, con el tiempo de cierre de la válvula reducido hasta el tiempo de cierre de la válvula mínimo, aproximadamente 10,000 ms, para aumentar el caudal de flujo de agua. La detección de una calcificación incrementada después del aumento en el caudal de flujo de agua da como resultado el aumento del margen de temperatura de operación, como se muestra después del primero, segundo y cuarto ejemplos de aumento del caudal de flujo de agua. Ninguna detección de una calcificación incrementada después del aumento en el caudal de flujo de agua da como resultado ninguna variación del margen de temperatura de operación, como se muestra después del tercer ejemplo de aumento del caudal de flujo de agua. Después de que la variación en el margen de temperatura de operación o el regreso a la temperatura real al área 2 de control, los tiempos de
apertura y de cierre de la válvula pueden controlarse para disminuir poco a poco el caudal de flujo de agua, como se indica mediante las regiones que tienen flechas que señalan hacia abajo. En la modalidad particular, el tiempo de apertura de la válvula disminuye, primero, hasta el tiempo de apertura mínimo, aproximadamente 3000 ms, mientras que el tiempo de cierre de la válvula permanece en el tiempo de cierre de la válvula mínimo, aproximadamente 10,000 ms, seguido del tiempo de apertura de la válvula que se mantiene en el tiempo de apertura mínimo mientras que el tiempo de cierre de la válvula aumenta del tiempo de cierre de la válvula mínimo hasta el tiempo de cierre de la válvula máximo, aproximadamente 15,000 ms, para disminuir el caudal de flujo de agua. El grado de calcificación del generador 60 de vapor puede aumentar con el uso incrementado, aun con la realización de procesos para la limpieza del generador 60 de vapor. Por consiguiente, a medida que aumenta el número de ciclos de operación del generador 60 de vapor, el margen de temperatura de operación y la temperatura real tienden a aumentar poco a poco, como se ilustra en la Figura 11, la cual es un gráfico de la temperatura real con alrededor de veintisiete ciclos de operación, comenzando en el primer ciclo de operación con un generador de vapor que tiene poca o ninguna calcificación. La línea que se extiende a través de
todos los ciclos de operación representa una temperatura real promedio, la cual aumenta a medida que aumenta el número de ciclos de operación. La realización de procesos de limpieza o la reducción de otro modo de la calcificación en el generador 60 de vapor puede disminuir, temporalmente, el margen de temperatura de operación y la temperatura real, como se observa en la Figura 12, la cual es un gráfico de la temperatura real con alrededor de cuarenta y dos ciclos de operación, comenzando en el primer ciclo de operación con un generador de vapor que ya tiene algo de calcificación, como se indica mediante la temperatura real relativamente elevada. La reducción de la temperatura real después de los ciclos 1, 3, 25, 32, 36, 39 y 40 puede indicar una calcificación disminuida. El ajuste del margen de temperatura de operación, de acuerdo con el grado de calcificación durante la vida del generador 60 de vapor mejora la eficacia de generación de vapor del generador 60 de vapor. Aunque el método de control descrito en lo anterior incluye el ajuste del margen de temperatura de operación y del caudal de flujo de agua hacia el generador 60 de vapor, es posible controlar el generador 60 de vapor sin ajustar el caudal de flujo de agua. Como ya se describió, el comportamiento de la temperatura real indica la calcificación del generador 60 de vapor, y el margen de temperatura de operación puede establecerse y reiniciarse con base en el
comportamiento de la temperatura real con un caudal de flujo de agua fijo. Aunque el rendimiento del generador 60 de vapor puede no ser tan conveniente como cuando controla mediante el método que implica el cambio de caudal de flujo de agua, el método modificado puede aún ser provechoso puesto que la eficacia de generación de vapor puede mejorarse debido a que la operación del generador 60 de vapor responde a los cambios en la calcificación. Los métodos descritos en lo anterior para la operación del generador 60 de vapor pueden utilizarse en diversos tipos de aparatos para tratamiento de tela que tienen diversos tipos de generadores de vapor y no se limitan a utilizarse con la máquina 10 de lavado y con el generador 60 de vapor descritos en lo anterior y mostrados en las figuras . Aunque la invención se ha descrito específicamente junto con ciertas modalidades específicas de la misma, deberá entenderse que ésta es a modo de ilustración y no de limitación, y el alcance de las reivindicaciones anexas deben interpretarse tan ampliamente como la técnica anterior lo permita .
LISTA DE PARTES 10 máquina de lavado 58 12 gabinete 60 generador de vapor 14 tina 62 segundo conducto de suministro 15 cámara interior 64 depósito 16 tambor 66 conducto de vapor 18 perforaciones 68 entrada de vapor 20 deflectores 70 controlador 22 motor 72 24 banda 74 25 eje de transmisión 76 26 puerta 78 27 fuelle 80 panel de control 28 cámara de limpieza 82 29 suministro de agua doméstica 84 30 primer conducto de suministro 86 32 distribuidor de detergente 88 34 válvula de admisión 90 tanque 36 conducto de liquido 92 tapa 38 cárcamo 94 conducto de suministro de agua
40 porción inferior de la tina 96 conector de entrada de
suministro de agua conducto cárcamo 98 conector de destructor de la acción sifónica bomba 100 conducto del destructor de acción sifónica conducto de drenaje 102 conector del generador de conducto de recirculación 104 cámara del tanque entrada de recirculación 106 calentador del cárcamo 108 sensor de temperatura 110 tubo sensor de temperatura 112 primer extremo segundo extremo 158 cámara de generación de vapor 160 fuente de calor 162 calentador resistente 164 sensores de
temperatura 166
124 abrazaderas 168
126 170
128 172 130 temperatura de operación 174 máxima 176 132 temperatura de operación 178 mínima 180
134 temperatura final 182
136 184
138 186 140 188
142 190
144 192
146 194
148 196 150 198
152 200 154 156