JPWO2013187455A1 - エチレン−ビニルアルコール樹脂組成物、多層シート、包装材及び容器 - Google Patents

Abstract

ロングラン時のフローマーク及び着色が抑制され、かつ加熱延伸性に優れる樹脂組成物を提供することを目的とする。本発明は、エチレン含有量が２０モル％以上５０モル％以下のエチレン−ビニルアルコール共重合体（Ａ）、エチレン含有量が３０モル％以上６０モル％以下のエチレン−ビニルアルコール共重合体（Ｂ）及び不飽和アルデヒド（Ｃ）を含有し、上記エチレン−ビニルアルコール共重合体（Ｂ）のエチレン含有量からエチレン−ビニルアルコール共重合体（Ａ）とのエチレン含有量を減じた値が８モル％以上であり、上記エチレン−ビニルアルコール共重合体（Ａ）のエチレン−ビニルアルコール共重合体（Ｂ）に対する質量比（Ａ／Ｂ）が６０／４０以上９５／５以下であり、上記不飽和アルデヒド（Ｃ）の樹脂分に対する含有量が０．０１ｐｐｍ以上１００ｐｐｍ未満である樹脂組成物である。

Description

本発明は、樹脂組成物、多層シート、包装材及び容器に関する。

エチレン−ビニルアルコール共重合体（以下、「ＥＶＯＨ」と略すことがある）は、酸素等の各種ガス遮蔽性、耐油性、非帯電性、機械強度等に優れた有用な高分子材料であり、フィルム、シート、容器、包装材等に成形され、各種包装材料として広く用いられる。しかし、ＥＶＯＨは分子内に水酸基を多く有し、高い結晶性及び結晶化速度を有し、柔軟性に乏しいため、食品等の包装材などに成形する際の二次加工適性、特に加熱延伸性が低く、成形時にクラックが発生し、製品の歩留まりが低下するという不都合や、厚み斑に起因する機械強度の低下、ガスバリア性の低下等が起こり、品質安定性に欠けるという不都合がある。

上記二次加工適性を改善するために、ＥＶＯＨにエチレン−酢酸ビニル共重合体（ＥＶＡ）等の各種エラストマーをブレンドすることが試みられている。しかし、これらのエラストマーはＥＶＯＨとの相溶性が低く、得られる組成物は透明性が低くなるという不都合がある。

かかる点に鑑み、上記二次加工適性を確保しつつ透明性を改善する方法として、エチレン含有量の異なるＥＶＯＨをブレンドする方法が開発されている。具体的には、ケン化度が９５モル％以上及び７０モル％以上の２種のエチレン−酢酸ビニル共重合体ケン化物並びに末端カルボキシル基を調整したポリアミド樹脂を含有する樹脂組成物（特開平８−２３９５２８号公報参照）、ケン化度９８モル％以上のＥＶＯＨと、再酢化することでケン化度を下げたＥＶＯＨとを含有する樹脂組成物（特開２０００−２１２３６９号公報参照）並びにエチレン含有量が異なる３種のＥＶＯＨからなる樹脂組成物（特開２００１−３１８２１号公報参照）が検討されている。

しかし、上記従来の技術によれば、透明性及び加熱延伸性は改善されるが、ポリアミド樹脂や再酢化したＥＶＯＨを用いているため、長時間運転特性（ロングラン性）が低く、ロングラン時のゲル・ブツの発生が多くなる等の不都合がある。また、このような異なるＥＶＯＨを使用する方法では、通常１種のＥＶＯＨのみでは生じないフローマークが生じ、特にロングランでの運転時に顕著となる。このフローマークは、長時間運転した際に２種のＥＶＯＨ間で粘度差が生じ、溶融成形時の流動先端部、いわゆるフローフロントの不安定流動が生じることで発生する。このフローマークは、得られる製品において、着色と共に外観不良の原因となる。

特開平８−２３９５２８号公報 特開２０００−２１２３６９号公報 特開２００１−３１８２１号公報

本発明は以上のような事情に基づいてなされたものであり、その目的は、ロングラン時のフローマーク及び着色が抑制され、かつ加熱延伸性に優れる樹脂組成物を提供することにある。

上記課題を解決するためになされた発明は、
エチレン含有量が２０モル％以上５０モル％以下のエチレン−ビニルアルコール共重合体（Ａ）、エチレン含有量が３０モル％以上６０モル％以下のエチレン−ビニルアルコール共重合体（Ｂ）及び不飽和アルデヒド（Ｃ）を含有し、
上記エチレン−ビニルアルコール共重合体（Ｂ）のエチレン含有量からエチレン−ビニルアルコール共重合体（Ａ）のエチレン含有量を減じた値が８モル％以上であり、
上記エチレン−ビニルアルコール共重合体（Ａ）のエチレン−ビニルアルコール共重合体（Ｂ）に対する質量比（Ａ／Ｂ）が６０／４０以上９５／５以下であり、
上記不飽和アルデヒド（Ｃ）の樹脂分に対する含有量が０．０１ｐｐｍ以上１００ｐｐｍ未満である樹脂組成物である。

本発明の樹脂組成物は、上記各特定範囲のエチレン含有量の２種のＥＶＯＨと不飽和アルデヒド（Ｃ）とを上記各特定量含有することで、ロングラン時のフローマーク及び着色が抑制され、かつ加熱延伸性に優れる。当該樹脂組成物が上記効果を奏する理由については、例えば、２種のＥＶＯＨを含有することにより加熱延伸性が向上し、これに上記範囲の適度な量の不飽和アルデヒド（Ｃ）を含有させることで、架橋等の作用によりフローマークが抑制できること等が考えられる。

上記エチレン−ビニルアルコール共重合体（Ａ）の融点と上記エチレン−ビニルアルコール共重合体（Ｂ）の融点との差は１５℃以上であることが好ましい。
当該樹脂組成物は、２種のＥＶＯＨの融点が上記の差を有することで加熱延伸性が向上する。

上記エチレン−ビニルアルコール共重合体（Ｂ）は下記式（１）で表される構造単位を有し、
この構造単位の全ビニルアルコール単位に対する含有率は０．３モル％以上４０モル％以下であることが好ましい。

（式（１）中、Ｒ^１、Ｒ^２、Ｒ^３及びＲ^４は、それぞれ独立して、水素原子、炭素数１〜１０の炭化水素基又は炭素数１〜１０のアルコキシ基である。上記炭化水素基が有する水素原子の一部又は全部が水酸基、アルコキシ基、カルボキシル基又はハロゲン原子で置換されていてもよい。また、Ｒ^１とＲ^２とが互いに結合して環構造を形成していてもよい。）

当該樹脂組成物は、エチレン−ビニルアルコール共重合体（Ｂ）が上記特定の構造単位を有することで、加熱延伸性がさらに向上する。

上記不飽和アルデヒド（Ｃ）としては、不飽和脂肪族アルデヒドであってもよく、クロトンアルデヒド、２，４−ヘキサジエナール及び２，４，６−オクタトリエナールからなる群より選ばれる少なくとも１種であってもよい。当該樹脂組成物は、不飽和アルデヒド（Ｃ）として上記特定のアルデヒドを含有することで、上述のロングラン時のフローマーク及び着色がより抑制され、かつ加熱延伸性により優れる。

本発明の多層シートは、
当該樹脂組成物から形成されるバリア層と、
このバリア層の少なくとも一方の面に積層される熱可塑性樹脂層と
を備える。
当該多層シートは、上述の特性を有する樹脂組成物から形成したバリア層と、熱可塑性樹脂層とを備えることで、外観性及び加熱延伸性に優れる。

当該多層シートは、上記バリア層と熱可塑性樹脂層とが共押出成形法により積層されるとよい。
当該多層シートは、上記２種の層が共押出成形法により積層されることで、容易かつ確実に製造することができ、その結果、上記高い外観性及び加熱延伸性を効果的に達成することができる。

本発明の包装材は、
当該多層シートを加熱延伸成形法により成形してなる。
当該包装材は、上述の当該多層シートを用い、上記特定の成形法により形成されることで、容易かつ確実に製造することができ、また外観性に優れ、フローマークが抑制されている。
また、本発明の容器は、
当該多層シートを真空圧空成形法により成形してなる。
当該容器は、上述の当該多層シートを用い、上記特定の成形法により形成されることで、容易かつ確実に製造することができ、外観性に優れ、フローマークが抑制されており、また、樹脂組成物層の連続性が保持され、その結果、ガスバリア性に優れる。

以上説明したように、本発明の樹脂組成物は、ロングラン時のフローマーク及び着色が抑制され、かつ加熱延伸性に優れるので、外観性に優れ、フローマークが抑制された成形体を成形することができる。本発明の多層シートは、外観性及び加熱延伸性に優れる。本発明の包装材は、外観性に優れ、フローマークが抑制される。本発明の容器は、外観性に優れ、フローマーク特性に優れると共に、樹脂組成物層の連続性が保持され、その結果、ガスバリア性に優れる。従って、当該樹脂組成物、多層シート、包装材及び容器は、外観性、二次加工適性、機械的強度等に優れる包装材料等として好適に用いることができる。

以下、本発明の実施の形態について説明するが、本発明はこれらに限定されない。また、例示される材料は、特に記載がない限り、１種を単独で用いてもよいし、２種以上を併用してもよい。

＜樹脂組成物＞
本発明の樹脂組成物は、異なるエチレン含有量を有する２種のＥＶＯＨ（Ａ）及びＥＶＯＨ（Ｂ）、並びに不飽和アルデヒド（Ｃ）を含有し、
上記ＥＶＯＨ（Ｂ）のエチレン含有量からＥＶＯＨ（Ａ）のエチレン含有量を減じた値が８モル％以上であり、
ＥＶＯＨ（Ａ）のＥＶＯＨ（Ｂ）に対する質量比（Ａ／Ｂ）が６０／４０以上９５／５以下であり、
上記不飽和アルデヒド（Ｃ）の樹脂分に対する含有量が０．０１ｐｐｍ以上１００ｐｐｍ未満である。
なお、「樹脂分」とは、ＥＶＯＨ（Ａ）とＥＶＯＨ（Ｂ）と後述する任意成分として含有してもよい他の樹脂とからなる全樹脂成分をいう。
また、当該樹脂組成物は、本発明の効果を損なわない範囲において、ホウ素化合物、共役ポリエン化合物、酢酸及び／又は酢酸塩、リン化合物等の任意成分を含有していてもよい。以下に、各成分について説明する。

＜ＥＶＯＨ（Ａ）＞
ＥＶＯＨ（Ａ）は、エチレン−ビニルエステル共重合体をケン化して得られるエチレン−ビニルアルコール共重合体である。

ＥＶＯＨ（Ａ）のエチレン含有量としては２０モル％以上５０モル％以下であり、２４モル％以上４５モル％以下が好ましく、２７モル％以上４２モル％以下がより好ましく、２７モル％以上３８モル％以下がさらに好ましい。エチレン含有量が上記下限未満だと、当該樹脂組成物は、溶融成形時の際に熱安定性が低下してゲル化しやすくなり、ストリーク、フィッシュアイ等の欠陥を発生し易くなる。特に一般的な溶融押出時の条件よりも高温又は高速の条件下で長時間運転を行うと、当該樹脂組成物のゲル化は顕著となる。一方、エチレン含有量が上記上限を超えると、当該樹脂組成物の各種ガス遮蔽性が低下し、ＥＶＯＨ本来の特性を保持できないおそれがある。

ＥＶＯＨ（Ａ）中のビニルエステル単位のケン化度の下限としては、通常８５％以上であり、９０モル％が好ましく、９５モル％がより好ましく、９８モル％がさらに好ましく、９９モル％が特に好ましい。上記ケン化度が上記下限未満だと、当該樹脂組成物の熱安定性が不十分となるおそれがある。

ＥＶＯＨ（Ａ）の製造に用いるビニルエステルとしては、酢酸ビニルが代表的なものとして挙げられるが、それ以外にも、例えば、プロピオン酸ビニル、ピバリン酸ビニル等のその他の脂肪酸ビニルエステル等が挙げられる。

ＥＶＯＨ（Ａ）は、エチレン及びビニルエステルを重合させて製造することができるが、これらに加えて、さらにビニルシラン系化合物を共重合成分として使用することができる。ＥＶＯＨ（Ａ）におけるビニルシラン系化合物に由来する単位の含有率としては、ＥＶＯＨ（Ａ）を構成する全構造単位に対して、通常、０．０００２モル％〜０．２モル％である。

上記ビニルシラン系化合物としては、例えば、ビニルトリメトキシシラン、ビニルトリエトキシシラン、ビニルトリ（β−メトキシエトキシ）シラン、γ−メタクリルオキシプロピルメトキシシラン等が挙げられる。これらの中で、ビニルトリメトキシシラン、ビニルトリエトキシシランが好ましい。

さらに、ＥＶＯＨ（Ａ）の製造においては、本発明の効果を損なわない範囲で、エチレン、ビニルエステル及びビニルシラン系化合物以外のその他の単量体を共重合成分として使用してもよい。

上記その他の単量体としては、例えば、
プロピレン、ブチレン等の不飽和炭化水素；
（メタ）アクリル酸、（メタ）アクリル酸メチル、（メタ）アクリル酸エチル等の不飽和カルボン酸又はそのエステル；
Ｎ−ビニルピロリドン等のビニルピロリドン等
が挙げられる。

＜ＥＶＯＨ（Ｂ）＞
ＥＶＯＨ（Ｂ）は、ＥＶＯＨ（Ａ）と同様にエチレン−ビニルエステル共重合体をケン化して得られるエチレン−ビニルアルコール共重合体である。

ＥＶＯＨ（Ｂ）のエチレン含有量としては、３０モル％以上６０モル％以下であり、３５モル％以上５５モル％以下が好ましく、３８モル％以上５２モル％以下がより好ましい。エチレン含有量が上記下限未満だと、当該樹脂組成物の柔軟性、二次加工性、加熱延伸性の効果が満足されないおそれがある。一方、エチレン含有量が上記上限を越えると、当該樹脂組成物の各種ガス遮蔽性が低下するおそれがある。

ＥＶＯＨ（Ｂ）中のビニルエステル単位のケン化度の下限としては、８５モル％が好ましく、９０モル％がより好ましく、９５モル％がさらに好ましく、９９モル％が特に好ましい。また、上記ケン化度の上限としては、９９．９９モル％が好ましく、９９．９８モル％がより好ましく、９９．９５モル％がさらに好ましい。ＥＶＯＨ（Ｂ）のケン化度を上記範囲とすることで、熱安定性及びガスバリア性を阻害せずに樹脂組成物の加熱延伸性をより向上させることができる。上記ケン化度が上記下限未満だと、当該樹脂組成物の熱安定性が不十分となるおそれがある。上記ケン化度が上記上限を超えると、ケン化に要する時間が増大し、ＥＶＯＨ（Ｂ）の生産性が低下するおそれがある。

その他、製造に用いるビニルエステル種や適用可能な範囲である共重合成分及びその使用量に関してはＥＶＯＨ（Ａ）と同様である。

ＥＶＯＨ（Ｂ）としては、樹脂組成物の柔軟性、二次加工特性、加熱延伸性の向上の観点から、変性エチレン−ビニルアルコール共重合体（以下、「変性ＥＶＯＨ」と略すことがある）でもよい。変性ＥＶＯＨとしては、例えば、下記式（１）で表される構造単位（Ｉ）を有するＥＶＯＨ等が挙げられる。構造単位（Ｉ）のＥＶＯＨ（Ｂ）を構成する全ビニルアルコール単位に対する含有率の下限としては、０．３モル％が好ましく、０．５モル％がより好ましく、１モル％がさらに好ましく、１．５モル％が特に好ましい。一方、上記構造単位（Ｉ）の含有率の上限としては、４０モル％が好ましく、２０モル％がより好ましく、１５モル％がさらに好ましく、１０モル％が特に好ましい。なお、ＥＶＯＨを構成するビニルアルコール単位とは、−ＣＨ_２ＣＨ（ＯＨ）−で表される構造単位と、この構造単位の水酸基の水素原子が他の基で置換された構造単位とをいう。

上記式（１）中、Ｒ^１、Ｒ^２、Ｒ^３及びＲ^４は、それぞれ独立して、水素原子、炭素数１〜１０の炭化水素基又は炭素数１〜１０のアルコキシ基である。上記炭化水素基が有する水素原子の一部又は全部が水酸基、アルコキシ基、カルボキシル基又はハロゲン原子で置換されていてもよい。また、Ｒ^１とＲ^２とが互いに結合して環構造を形成していてもよい。

上記変性ＥＶＯＨを製造する方法は特に限定されないが、例えば、ＥＶＯＨと分子量５００以下のエポキシ化合物とを反応させることにより得る方法等が挙げられる。上記変性ＥＶＯＨの原料として用いられるＥＶＯＨとしては、上述のＥＶＯＨと同様のものを使用することができる。

分子量５００以下のエポキシ化合物としては、炭素数が２〜８のエポキシ化合物が好ましい。化合物の取り扱いの容易さ、及びＥＶＯＨとの反応性の観点からは、炭素数２〜６のエポキシ化合物がより好ましく、炭素数２〜４のエポキシ化合物がさらに好ましい。これらの中でも、ＥＶＯＨとの反応性、及び得られるＥＶＯＨ（Ｂ）のガスバリア性の観点から、分子量５００以下のエポキシ化合物としては、１，２−エポキシブタン、２，３−エポキシブタン、エポキシプロパン、エポキシエタン及びグリシドールが好ましく、エポキシプロパン及びグリシドールがより好ましい。

ＥＶＯＨ（Ｂ）のエチレン含有量からＥＶＯＨ（Ａ）のエチレン含有量を減じた値の下限としては、８モル％であり、１２モル％が好ましく、１５モル％がより好ましく、１８モル％がさらに好ましい。また、上記値の上限としては、４０モル％が好ましく、３０モル％がより好ましく、２０モル％がさらに好ましい。ＥＶＯＨ（Ａ）とＥＶＯＨ（Ｂ）とのエチレン含有量差が上記下限未満だと、当該樹脂組成物の加熱延伸性が不十分となるおそれがある。逆に、上記エチレン含有量差が上記上限を超えると、当該樹脂組成物のロングラン時のフローマークの抑制性が不十分となるおそれがある。

ＥＶＯＨ（Ａ）の融点とＥＶＯＨ（Ｂ）の融点との差の下限としては、１２℃が好ましく、１４℃がより好ましく、１５℃がさらに好ましく、２２℃が特に好ましい。ＥＶＯＨ（Ａ）の融点とＥＶＯＨ（Ｂ）の融点との差の上限としては、８０℃が好ましく、４０℃がより好ましく、３４℃がさらに好ましく、２８℃が特に好ましい。上記融点の差が上記下限未満だと、当該樹脂組成物の加熱延伸性が不十分となるおそれがある。逆に、上記融点の差が上記上限を超えると、当該樹脂組成物のロングラン時のフローマークの抑制性が不十分となるおそれがある。

当該樹脂組成物中のＥＶＯＨ（Ａ）及びＥＶＯＨ（Ｂ）の含有量は、ＥＶＯＨ（Ａ）のＥＶＯＨ（Ｂ）に対する質量比（Ａ／Ｂ）の下限としては、６０／４０であり、６５／３５が好ましく、７０／３０がより好ましい。また、上記質量比の上限としては、９５／５であり、９０／１０が好ましく、８５／１５がより好ましい。上記質量比が上記下限未満だと、当該樹脂組成物の各種ガス遮蔽性及び耐油性が低下する場合がある。一方、上記質量比が上記上限を超えると、当該樹脂組成物の柔軟性、加熱延伸性及び二次加工性が低下する場合がある。

当該樹脂組成物における樹脂分に対するＥＶＯＨ（Ａ）及びＥＶＯＨ（Ｂ）の合計質量としては、８０質量％以上が好ましく、９０質量％以上がより好ましく、９５質量％以上がさらに好ましく、１００質量％が特に好ましい。

＜不飽和アルデヒド（Ｃ）＞
当該樹脂組成物は、不飽和アルデヒド（Ｃ）を含有する。不飽和アルデヒド（Ｃ）は、分子内に炭素−炭素二重結合又は炭素−炭素三重結合を有するアルデヒドである。当該樹脂組成物は、不飽和アルデヒド（Ｃ）を含有することで、ロングラン時に発生するフローマークを抑制することができ、その結果、得られる成形体の外観性に優れる。

当該樹脂組成物が不飽和アルデヒド（Ｃ）を含有することで、溶融成形によるフィッシュアイやゲル、ストリーク等の発生を抑制できる理由については必ずしも明確ではないが、例えば、不飽和アルデヒド（Ｃ）はＥＶＯＨ（Ａ）やＥＶＯＨ（Ｂ）に比べ酸化されやすいため、加熱溶融によりＥＶＯＨ（Ａ）やＥＶＯＨ（Ｂ）が酸化劣化して生じると推定されるフィッシュアイやゲル、ストリーク等の発生を、不飽和アルデヒド（Ｃ）がＥＶＯＨ（Ａ）やＥＶＯＨ（Ｂ）よりも早く酸化されることで抑制している等と推定される。

上記不飽和アルデヒド（Ｃ）としては、例えば、アクリルアルデヒド（アクロレイン）、クロトンアルデヒド、メタクリルアルデヒド、２−メチル−２−ブテナール、２−ブテナール、２−ヘキセナール、２，６−ノナジエナール、２，４−ヘキサジエナール、２，４，６−オクタトリエナール、２−ヘキセナール、５−メチル−２−ヘキセナール等の分子内に炭素−炭素二重結合を有する不飽和脂肪族アルデヒド；プロピオルアルデヒド、２−ブチン−１−アール、２−ペンチン−１−アール等の炭素−炭素三重結合を有する不飽和脂肪族アルデヒド；ベンジルアルデヒド、フェネチルアルデヒド等の芳香族不飽和アルデヒドなどが挙げられる。これらの中で、不飽和脂肪族アルデヒドが好ましく、直鎖状又は分岐状の炭素−炭素二重結合を有する不飽和脂肪族アルデヒドがより好ましく、クロトンアルデヒド、２，４−ヘキサジエナール及び２，４，６−オクタトリエナールからなる群より選ばれる少なくとも１種がさらに好ましく、これらの中でも、クロトンアルデヒドが、水への溶解性が高く、沸点が１００℃付近であり、例えば、ＥＶＯＨの製造工程における洗浄工程や乾燥工程で必要に応じて過剰分を除去又は不足分を追加することが容易であるので特に好ましい。不飽和アルデヒド（Ｃ）のアルデヒド部分を含めた炭素数としては、３〜１０が好ましく、４〜８がより好ましく、４、６、８がさらに好ましい。

不飽和アルデヒド（Ｃ）の含有量としては、樹脂分に対して、０．０１ｐｐｍ以上であり、０．０５ｐｐｍ以上が好ましく、０．１ｐｐｍ以上がより好ましく、０．１５ｐｐｍ以上がさらに好ましく、０．２ｐｐｍ以上が特に好ましい。一方、不飽和アルデヒド（Ｃ）の含有量としては、樹脂分に対して、１００ｐｐｍ未満であり、９５ｐｐｍ以下が好ましく、５０ｐｐｍ以下がより好ましく、３０ｐｐｍ以下がさらに好ましく、２０ｐｐｍ以下が特に好ましい。上記含有量が上記下限未満だと、当該樹脂組成物のロングラン時のフローマークの抑制性が不十分となる。逆に、上記含有量が上記上限を超えると、溶融成形時の当該樹脂組成物の不飽和アルデヒド（Ｃ）による架橋が顕著に起こり、ゲル・ブツの発生を誘発するおそれがあり、また、樹脂組成物が着色しやくすくなる。ここで、当該樹脂組成物中の不飽和アルデヒド（Ｃ）の含有量とは、当該樹脂組成物中の樹脂分に対する割合、すなわち、樹脂成分の合計質量に対する質量割合であり、具体的には、乾燥させた当該樹脂組成物中の樹脂分に対する割合をいう。

＜任意成分＞
［ホウ素化合物］
当該樹脂組成物は、ホウ素化合物をさらに含有することができる。当該樹脂組成物は、ホウ素化合物をさらに含有すると、溶融成形の際にゲル化を起こし難くなると共に、押出成形機等のトルク変動を抑制することができ、その結果、得られる成形体の外観性を向上させることができる。

上記ホウ素化合物としては、例えば
オルトホウ酸、メタホウ酸、四ホウ酸等のホウ酸類；
ホウ酸トリエチル、ホウ酸トリメチル等のホウ酸エステル；
上記ホウ酸類のアルカリ金属塩又はアルカリ土類金属塩、ホウ砂等のホウ酸塩；
水素化ホウ素類等が挙げられる。
これらのうち、ホウ酸類が好ましく、オルトホウ酸がより好ましい。

当該樹脂組成物におけるホウ素化合物の含有量としては、１００ｐｐｍ以上５，０００ｐｐｍ以下が好ましく、１００ｐｐｍ以上４，０００ｐｐｍ以下がより好ましく、１５０ｐｐｍ以上３，０００ｐｐｍ以下がさらに好ましい。ホウ素化合物の含有量を上記範囲とすることで、製造工程における加熱溶融時の押出成形機等のトルク変動をより効果的に抑制することができる。また、ホウ素化合物の含有量が１００ｐｐｍ未満であると上記効果を十分に奏することができず、５，０００ｐｐｍを超えると当該樹脂組成物がゲル化し易くなり、外観性が不十分となるおそれがある。

［共役ポリエン化合物］
当該樹脂組成物は、共役ポリエン化合物をさらに含有することができる。当該樹脂組成物は、共役ポリエン化合物をさらに含有することで、溶融成形時の酸化劣化を抑制することができ、その結果、フィッシュアイ等の欠陥の発生及び着色をより抑制し、外観性により優れる容器等の成形体を得ることができると共に、またロングラン時に発生するフローマークを抑制することができる。

上記共役ポリエン化合物とは、２個以上の炭素−炭素二重結合が共役している構造を有する、いわゆる共役二重結合を有する化合物である。上記共役ポリエン化合物は、共役している二重結合を２個有する共役ジエン、３個有する共役トリエン、それ以上の数を有する共役ポリエンであってもよい。また、上記共役二重結合同士が互いに共役せずに１分子中に複数組あってもよい。例えば、桐油のように共役トリエン構造を同一分子内に３組有する化合物も上記共役ポリエン化合物に含まれる。

上記共役ポリエン化合物としては、共役二重結合の数が７個以下であることが好ましい。当該樹脂組成物が、共役二重結合を８個以上有する共役ポリエン化合物を含有すると、成形体の着色が起こる可能性がある。共役ポリエン化合物の炭素数としては、４〜３０が好ましく、４〜１０が好ましい。

上記共役ポリエン化合物は、共役二重結合に加えて、カルボキシル基及びその塩、水酸基、エステル基、カルボニル基、エーテル基、アミノ基、イミノ基、アミド基、シアノ基、ジアゾ基、ニトロ基、スルホン酸基及びその塩、スルホニル基、スルホキシド基、スルフィド基、チオール基、リン酸基及びその塩、フェニル基、ハロゲン原子、二重結合、三重結合等のその他の官能基を有していてもよい。

上記共役ポリエン化合物としては、例えば
イソプレン、２，３−ジメチル−１，３−ブタジエン、２，３−ジエチル−１，３−ブタジエン、２−ｔ−ブチル−１，３−ブタジエン、１，３−ペンタジエン、２，３−ジメチル−１，３−ペンタジエン、２，４−ジメチル−１，３−ペンタジエン、３，４−ジメチル−１，３−ペンタジエン、３−エチル−１，３−ペンタジエン、２−メチル−１，３−ペンタジエン、３−メチル−１，３−ペンタジエン、４−メチル−１，３−ペンタジエン、１，３−ヘキサジエン、２，４−ヘキサジエン、２，５−ジメチル−２，４−ヘキサジエン、１，３−オクタジエン、１，３−シクロペンタジエン、１，３−シクロヘキサジエン、１−フェニル−１，３−ブタジエン、１，４−ジフェニル−１，３−ブタジエン、１−メトキシ−１，３−ブタジエン、２−メトキシ−１，３−ブタジエン、１−エトキシ−１，３−ブタジエン、２−エトキシ−１，３−ブタジエン、２−ニトロ−１，３−ブタジエン、クロロプレン、１−クロロ−１，３−ブタジエン、１−ブロモ−１，３−ブタジエン、２−ブロモ−１，３−ブタジエン、フルベン、トロポン、オシメン、フェランドレン、ミルセン、ファルネセン、センブレン、ソルビン酸、ソルビン酸エステル、ソルビン酸塩、アビエチン酸等の共役ジエン化合物；
１，３，５−ヘキサトリエン、２，４，６−オクタトリエン−１−カルボン酸、エレオステアリン酸、桐油、コレカルシフェロール等の共役トリエン化合物；
シクロオクタテトラエン、２，４，６，８−デカテトラエン−１−カルボン酸、レチノール、レチノイン酸等の共役ポリエン化合物等が挙げられる。上記共役ポリエン化合物は１種単独で用いてもよいし、２種以上を併用することもできる。

これらのうち、ソルビン酸、ソルビン酸エステル、ソルビン酸塩、ミルセン及びこれらのうちのいずれか２種以上の混合物が好ましく、ソルビン酸、ソルビン酸塩及びこれらの混合物がより好ましい。ソルビン酸、ソルビン酸塩及びこれらの混合物は、高温での酸化劣化の抑制効果が高く、また、食品添加剤としても広く工業的に使用されているため衛生性や入手性の観点からも好ましい。

上記共役ポリエン化合物の分子量としては、通常１，０００以下であり、５００以下が好ましく、３００以下がより好ましい。上記共役ポリエン化合物の分子量が１，０００を超えると、ＥＶＯＨ（Ａ）やＥＶＯＨ（Ｂ）中への分散状態が悪くなり、溶融成形後の外観性が不良になるおそれがある。

上記共役ポリエン化合物の含有量は、０．０１ｐｐｍ以上１，０００ｐｐｍ以下が好ましく、０．１ｐｐｍ以上１，０００ｐｐｍ以下がより好ましく、０．５ｐｐｍ以上８００ｐｐｍ以下がさらに好ましく、１ｐｐｍ以上５００ｐｐｍ以下が特に好ましい。当該樹脂組成物は、共役ポリエン化合物の含有量が０．０１ｐｐｍ未満であると、溶融成形時の酸化劣化を抑制する効果を十分に得られない場合がある。一方、１，０００ｐｐｍを超えると、樹脂組成物のゲル化を促進し、成形体の外観性が不良となり易い。

重合の後工程で共役ポリエン化合物を添加することにより成形時にゲル状ブツの発生の少ない樹脂組成物が得られることは特開平９−７１６２０号公報に開示されているが、本発明においては、共役ポリエン化合物に加えて不飽和アルデヒド（Ｃ）を併せて添加することで、フィッシュアイ等の欠陥の発生及び着色をより抑制し、成形体の外観性を向上させることができることに加えて、ロングラン性にも優れる樹脂組成物が得られる。

［酢酸及び／又は酢酸塩］
当該樹脂組成物は、酢酸及び／又は酢酸塩を含有することができる。当該樹脂組成物は、酢酸及び／又は酢酸塩をさらに含有すると、溶融成形後の製品の着色を防止することができるため、得られる成形体の外観性を向上させることができる。

上記酢酸及び／又は酢酸塩のうち、酢酸及び酢酸塩の両方を用いることが好ましく、酢酸及び酢酸ナトリウムを用いることがより好ましい。

上記酢酸及び／又は酢酸塩の含有量としては、５０ｐｐｍ以上１，０００ｐｐｍ以下が好ましく、１００ｐｐｍ以上１，０００ｐｐｍ以下がより好ましく、１５０ｐｐｍ以上５００ｐｐｍ以下がさらに好ましく、２００ｐｐｍ以上４００ｐｐｍ以下が特に好ましい。酢酸及び／又は酢酸塩の含有量が５０ｐｐｍ未満であると、十分な着色防止の効果を得られないため、黄変等により外観性が不十分となる場合がある。また、酢酸及び／又は酢酸塩の含有量が１，０００ｐｐｍを超えると、溶融成形時、特に長時間に及ぶ溶融成形時にゲル化し易くなり、外観不良となる場合がある。

［リン化合物］
当該樹脂組成物は、リン化合物をさらに含有することができる。当該樹脂組成物は、リン化合物をさらに含有すると、ゲル・ブツ等の欠陥の発生及び着色がより抑制され、外観性を向上させることができる。

上記リン化合物としては、例えばリン酸、亜リン酸等の各種リン酸、リン酸塩等が挙げられる。

上記リン酸塩としては、第１リン酸塩、第２リン酸塩及び第３リン酸塩のいずれの形でもよい。また、そのカチオン種も特に限定されるものではないが、アルカリ金属塩、アルカリ土類金属塩であることが好ましく、これらのうちリン酸２水素ナトリウム、リン酸２水素カリウム、リン酸水素２ナトリウム、リン酸水素２カリウムがより好ましく、リン酸２水素ナトリウム、リン酸水素２カリウムがさらに好ましい。

上記リン化合物の含有量としては、１ｐｐｍ以上２００ｐｐｍ以下が好ましく、２ｐｐｍ以上２００ｐｐｍ以下がより好ましく、３ｐｐｍ以上１５０ｐｐｍ以下がさらに好ましく、５ｐｐｍ以上１００ｐｐｍ以下が特に好ましい。本樹脂組成物におけるリン化合物の含有量が１ｐｐｍ未満である場合、又は２００ｐｐｍを超える場合には、製造工程において熱安定性が低減し、ゲル・ブツの発生や着色が起こり易くなり、外観性が不十分となるおそれがある。なお、リン化合物の含有量は、リン元素換算の値である。

［その他の任意成分］
上記樹脂組成物は、本発明の効果を損なわない範囲で、その他の任意成分として、アルカリ金属を含有してもよい。上記アルカリ金属としては、例えばリチウム、ナトリウム、カリウム等が挙げられる。また、上記アルカリ金属は、アルカリ金属塩として含有することもできる。上記アルカリ金属塩とは、例えば１価の金属の脂肪族カルボン酸塩、芳香族カルボン酸塩、金属錯体等である。具体的には酢酸ナトリウム、酢酸カリウム、ステアリン酸ナトリウム、ステアリン酸カリウム、エチレンジアミン四酢酸のナトリウム塩等が挙げられる。これらのうち、酢酸ナトリウム、酢酸カリウムが好ましい。上記アルカリ金属の上記ＥＶＯＨ含有樹脂組成物における含有量としては、２０〜１，０００ｐｐｍが好ましく、５０〜５００ｐｐｍがより好ましい。

上記樹脂組成物は、上記アルカリ金属以外に、酸化防止剤、紫外線吸収剤、可塑剤、帯電防止剤、滑剤、着色剤、充填剤、熱安定剤、他の樹脂、高級脂肪族カルボン酸の金属塩、ハイドロタルサイト化合物等をその他の任意成分として含有してもよい。上記ＥＶＯＨ含有樹脂組成物は、これらの任意成分を、１種又は２種以上含有してもよく、含有量としては、合計で１質量％以下である。

上記酸化防止剤としては、例えば２，５−ジ−ｔ−ブチルハイドロキノン、２，６−ジ−ｔ−ブチル−ｐ−クレゾール、４，４’−チオビス−（６−ｔ−ブチルフェノール）、２，２’−メチレン−ビス−（４−メチル−６−ｔ−ブチルフェノール）、オクタデシル−３−（３’，５’−ジ−ｔ−ブチル−４’−ヒドロキシフェニル）プロピオネート等が挙げられる。
上記紫外線吸収剤としては、例えばエチレン−２−シアノ−３，３’−ジフェニルアクリレート、２−（２’−ヒドロキシ−５’−メチルフェニル）ベンゾトリアゾール、２−（２’−ヒドロキシ−３’−ｔ−ブチル−５’−メチルフェニル）−５−クロロベンゾトリアゾール、２−ヒドロキシ−４−メトキシベンゾフェノン、２，２’−ジヒドロキシ−４−メトキシベンゾフェノン、２−ヒドロキシ−４−オキトシキベンゾフェノン等が挙げられる。
上記可塑剤としては、例えばフタル酸ジメチル、フタル酸ジエチル、フタル酸ジオクチル、ワックス、流動パラフィン、リン酸エステル等が挙げられる。
上記帯電防止剤としては、例えばペンタエリスリットモノステアレート、ソルビタンモノパルミテート、硫酸化ポリオレフィン類、ポリエチレンオキシド、カーボワックス（商品名）等が挙げられる。
上記滑剤としては、例えばエチレンビスステアロアミド、ブチルステアレート等が挙げられる。
上記着色剤としては、例えばカーボンブラック、フタロシアニン、キナクリドン、インドリン、アゾ系顔料、ベンガラ等が挙げられる。
上記充填剤としては、例えばグラスファイバー、ウォラストナイト、ケイ酸カルシウム、タルク、モンモリロナイト等が挙げられる。
上記熱安定剤としては、例えばヒンダードフェノール系化合物、ヒンダードアミン系化合物等が挙げられる。
上記他の樹脂としては、例えばポリアミド、ポリオレフィン等が挙げられる。
上記高級脂肪族カルボン酸の金属塩としては、例えばステアリン酸カルシウム、ステアリン酸マグネシウム等が挙げられる。

なお、ゲル発生防止対策として、上記ハイドロタルサイト系化合物、ヒンダードフェノール系、ヒンダードアミン系熱安定剤、高級脂肪酸カルボン酸の金属塩の１種、又は２種以上を０．０１〜１質量％添加することができる。

＜樹脂組成物の製造方法＞
当該樹脂組成物の製造方法としては、ＥＶＯＨ（Ａ）、ＥＶＯＨ（Ｂ）及び不飽和アルデヒド（Ｃ）を均一にブレンドできる方法であれば特に限定されない。

不飽和アルデヒド（Ｃ）を樹脂分に対して上記特定の含有量で、樹脂組成物中に均一にブレンドさせる方法としては、
エチレン−ビニルアルコール共重合体を製造する方法における
（１）エチレンとビニルエステルとを共重合させる工程、及び
（２）工程（１）により得られた共重合体をケン化する工程
において、例えば、
上記工程（１）において特定量の不飽和アルデヒド（Ｃ）を添加する方法、
上記工程（２）において特定量の不飽和アルデヒド（Ｃ）を添加する方法、
上記工程（２）により得られたＥＶＯＨに特定量の不飽和アルデヒド（Ｃ）を添加する方法、
上記工程（１）において、エチレン、ビニルエステル等の単量体の使用量、重合開始剤の種類及び量、重合温度、重合時間等の各種条件を調節することにより、上記単量体の分解物等として生成し得る不飽和アルデヒド（Ｃ）の量を調整する方法、
上記工程（２）において、エチレン−ビニルエステル共重合体のケン化の際に、添加するアルカリの種類及び量、反応温度、反応時間等の各種条件を調節することにより、重合体主鎖の分解等により生成し得る不飽和アルデヒド（Ｃ）の量を調整する方法、
これらの方法を併用する方法等が挙げられる。

なお、上記工程（１）において特定量の不飽和アルデヒド（Ｃ）を添加する方法、又は上記工程（２）において特定量の不飽和アルデヒド（Ｃ）を添加する方法を採用する場合には、上記工程（１）における重合反応、上記工程（２）におけるケン化反応を阻害しない範囲で添加する必要がある。

これらの方法の中で、樹脂組成物中の不飽和アルデヒド（Ｃ）の含有量調節の容易性の観点からは、上記工程（２）により得られたＥＶＯＨに特定量の不飽和アルデヒド（Ｃ）を添加する方法が好ましい。

上記ＥＶＯＨに特定量の不飽和アルデヒド（Ｃ）を添加する方法としては、例えば、
ＥＶＯＨ（Ａ）のみに特定量の不飽和アルデヒド（Ｃ）を添加し最終組成量を調整する方法
ＥＶＯＨ（Ｂ）のみに特定量の不飽和アルデヒド（Ｃ）を添加し最終組成量を調整する方法
ＥＶＯＨ（Ａ）及びＥＶＯＨ（Ｂ）の両方に特定量の不飽和アルデヒド（Ｃ）を添加し最終組成量を調整する方法用いる方法等が挙げられる。これらの中で、ハンドリング性を考慮した場合、ＥＶＯＨ（Ａ）のみ又はＥＶＯＨ（Ｂ）のみに添加する方法がより好ましい。

上記ＥＶＯＨに特定量の不飽和アルデヒド（Ｃ）を添加する方法としては、例えば不飽和アルデヒド（Ｃ）を予めＥＶＯＨに配合してペレットを造粒する方法、エチレン−ビニルエステル共重合体のケン化後にペーストを析出させる工程で析出させたストランドに不飽和アルデヒド（Ｃ）を含浸させる方法、析出させたストランドをカットした後に不飽和アルデヒド（Ｃ）を含浸させる方法、乾燥樹脂組成物のチップを再溶解したものに不飽和アルデヒド（Ｃ）を添加する方法、ＥＶＯＨ及び不飽和アルデヒド（Ｃ）の２成分をブレンドしたものを溶融混練する方法、押出機の途中からＥＶＯＨ溶融物に不飽和アルデヒド（Ｃ）をフィードし含有させる方法、不飽和アルデヒド（Ｃ）をＥＶＯＨの一部に高濃度で配合して造粒したマスターバッチを作成しＥＶＯＨとドライブレンドして溶融混練する方法等が挙げられる。

これらのうち、ＥＶＯＨ中に微量の不飽和アルデヒド（Ｃ）をより均一に分散することができる観点からは、不飽和アルデヒド（Ｃ）を予めＥＶＯＨに配合してペレットを造粒する方法が好ましい。具体的には、ＥＶＯＨを水／メタノール混合溶媒等の良溶媒に溶解させた溶液に、不飽和アルデヒド（Ｃ）を添加し、その混合溶液をノズル等から貧溶媒中に押出して析出及び／又は凝固させ、それを洗浄及び／又は乾燥することにより、ＥＶＯＨに不飽和アルデヒド（Ｃ）が均一に混合されたペレットを得ることができる。

当該樹脂組成物に不飽和アルデヒド（Ｃ）以外の各成分を含有させる方法としては、例えば上記ペレットを各成分と共に混合して溶融混練する方法、上記ペレットを調製する際に、不飽和アルデヒド（Ｃ）と共に同時に各成分を混合する方法、上記ペレットを各成分が含まれる溶液に浸漬させる方法等が挙げられる。なお、上記混合には、リボンブレンダー、高速ミキサーコニーダー、ミキシングロール、押出機、インテンシブミキサー等を用いることができる。

＜成形体＞
当該樹脂組成物は、溶融成形等により、フィルム、シート、容器、パイプ、ホース、繊維、包装材等の各種の成形体に成形される。溶融成形の方法としては、例えば、押出成形、インフレーション押出、ブロー成形、溶融紡糸、射出成形、射出ブロー成形等が挙げられる。溶融成形温度としては、ＥＶＯＨ（Ａ）の融点及びＥＶＯＨ（Ｂ）の融点等により異なるが、１５０℃〜２７０℃程度が好ましい。

上記溶融成形等により得られた成形体は、必要に応じて、曲げ加工、真空成形、ブロー成形、プレス成形等の二次加工成形を行って、容器等の目的とする成形体にしてもよい。

上記成形体としては、当該樹脂組成物から形成されるバリア層（以下、「バリア層」ともいう）のみからなる単層構造の成形体としてもよいが、機能向上の観点から、バリア層と、このバリア層の少なくとも一方の面に積層される他の層とを備える多層構造の成形体とすることが好ましい。

多層構造の成形体としては、例えば、多層シート、多層パイプ、多層繊維等が挙げられる。
上記多層構造の成形体を構成する他の層としては、例えば、熱可塑性樹脂から形成される熱可塑性樹脂層が好ましい。上記多層構造の成形体は、バリア層と熱可塑性樹脂層とを備えることで、外観性及び加熱延伸性に優れる。

上記熱可塑性樹脂層を形成する樹脂としては、
高密度、中密度又は低密度のポリエチレン；
酢酸ビニル、アクリル酸エステル、又はブテン、ヘキセン等のα−オレフィン類を共重合したポリエチレン；
アイオノマー樹脂；
ポリプロピレンホモポリマー；
エチレン、ブテン、ヘキセン等のα−オレフィン類を共重合したポリプロピレン；
ゴム系ポリマーをブレンドした変性ポリプロピレン等のポリオレフィン類；
これらの樹脂に無水マレイン酸を付加又はグラフトした樹脂；
ポリアミド樹脂、ポリエステル樹脂、ポリスチレン樹脂、ポリ塩化ビニル樹脂、アクリル系樹脂、ポリウレタン樹脂、ポリカーボネート樹脂、ポリ酢酸ビニル樹脂等を用いることができる。

熱可塑性樹脂層を形成する樹脂としては、これらの中で、ポリエチレン、ポリプロピレン、ポリアミド樹脂、ポリエステル樹脂が好ましい。

上記多層構造の成形品の層構成に関しては特に限定されるものではないが、成形性及びコスト等の観点から、熱可塑性樹脂層／バリア層／熱可塑性樹脂層、バリア層／接着性樹脂層／熱可塑性樹脂層、熱可塑性樹脂層／接着性樹脂層／バリア層／接着性樹脂層／熱可塑性樹脂層が代表的なものとして挙げられる。これらの層構成の中で、熱可塑性樹脂層／バリア層／熱可塑性樹脂層、熱可塑性樹脂層／接着性樹脂層／バリア層／接着性樹脂層／熱可塑性樹脂層が好ましい。バリア層の両外層に熱可塑性樹脂層を設ける場合は、両外層の熱可塑性樹脂層は互いに異なる樹脂からなる層であってもよいし、同一の樹脂からなる層であってもよい。

上記多層構造の成形体を製造する方法としては、特に限定されるものではないが、例えば押出ラミネート法、ドライラミネート法、押出ブロー成形法、共押出ラミネート法、共押出成形法、共押出パイプ成形法、共押出ブロー成形法、共射出成形法、溶液コート法等が挙げられる。

多層シートを製造する方法としては、これらの中で、共押出ラミネート法、共押出成形法が好ましく、共押出成形法がより好ましい。上記バリア層と熱可塑性樹脂層とが上記方法により積層されることで、容易かつ確実に製造することができ、その結果、当該多層シートは、外観性及び加熱延伸性により優れる。

上記多層シートを用いてさらに成形体を成形する方法としては、例えば、加熱延伸成形法、真空成形法、圧空成形法、真空圧空成形法、ブロー成形法等が挙げられる。これらの成形は、通常、ＥＶＯＨの融点以下の温度範囲で行われる。これらの中で、加熱延伸成形法、真空圧空成形法が好ましい。加熱延伸成形法は、多層シートを加熱し、一方向又は複数方向に延伸して成形する方法である。真空圧空成形法は、多層シートを加熱し、真空と圧空を併用して成形する方法である。上記成形体として、上述の多層シートを加熱延伸成形法により成形してなる包装材は、容易かつ確実に製造することができ、また外観性に優れ、フローマークが抑制されたものとすることができる。上述の多層シートを真空圧空成形法により成形してなる容器は、容易かつ確実に製造することができ、また外観性に優れ、フローマークが抑制されたものとすることができると共に、樹脂組成物層の連続性が保持され、優れたガスバリア性を発揮することができる。

上記加熱延伸成形法の場合には、用いる熱可塑性樹脂は、下記式（２）で表される加熱延伸温度の範囲で延伸可能な樹脂であることが好ましい。
Ｘ−１１０≦Ｙ≦Ｘ−１０ ・・・（２）

上記式（２）中、Ｘは、ＥＶＯＨ（Ａ）の融点（℃）である。Ｙは、加熱延伸温度（℃）である。
上記包装材は、多層シートから加熱延伸成形法を用いて製造する場合、熱可塑性樹脂として上記樹脂を用いることで、外観性をより優れるものにすることができ、またクラック等の欠陥をより抑制することができる。

また、上記成形体は、上述した当該樹脂組成物と他の樹脂組成物とを用いた共射出延伸ブロー成形法によって成形することもできる。共射出延伸ブロー成形法は、２種以上の樹脂組成物を用いる共射出成形により多層構造を有する予備成形体を得た後、この予備成形体を加熱延伸ブロー成形する方法である。上述の特性を有する樹脂組成物から共射出延伸ブロー成形法を用いて成形されることで、上記成形体は、容易かつ確実に製造することができ、外観性に優れ、フローマークが抑制されたものとすることができる。上記他の樹脂組成物としては、例えば、上記熱可塑性樹脂等が挙げられる。

なお、押出成形、ブロー成形等の熱成形等を行う際に発生するスクラップは、上記熱可塑性樹脂層にブレンドして再利用してもよいし、別途回収層として用いてもよい。

上記真空圧空成形法では、例えば多層シートを加熱して軟化させた後に、金型形状に成形される。成形方法としては、真空又は圧空を用い、必要によりさらにプラグを併せ用いて金型形状に成形する方法（ストレート法、ドレープ法、エアスリップ法、スナップバック法、プラグアシスト法など）やプレス成形する方法などが挙げられる。成形温度、真空度、圧空の圧力または成形速度等の各種成形条件は、プラグ形状や金型形状または原料フィルムやシートの性質等により適切に設定される。

成形温度は特に限定されるものではなく、成形するのに十分な程度に樹脂が軟化する温度であればよい。例えば、多層シートを熱成形する際には、加熱による多層シートの融解が生じたり、ヒーター板の金属面の凹凸が多層シートに転写したりする程度の高温にはせず、かつ賦形が十分でない程度の低温にしないことが望ましい。具体的に、多層シートの温度としては、５０℃〜１８０℃、好適には６０℃〜１６０℃である。

本発明の容器は、当該多層シートの平面に凹部を形成した形の３次元状に熱成形されてなる容器である。当該容器は、上述の真空圧空成形法により、好適に成形される。凹部の形状は内容物の形状に対応して決定されるが、特に凹部の深さが深いほど、また凹部の形状が滑らかでないほど通常のＥＶＯＨ積層体では厚みムラを発生しやすく、コーナー部等が極端に薄くなるので、本発明による改善効果が大きい。当該容器が全層厚み３００μｍ程度未満の多層シートを成形してなるものである場合、絞り比（Ｓ）が、好適には０．２以上、より好適には０．３以上、さらに好適には０．４以上のときに本発明の効果はより有効に発揮される。また、当該容器が全層厚みが３００μｍ程度以上の多層シートを成形してなるものである場合、絞り比（Ｓ）が、好適には０．３以上、より好適には０．５以上、さらに好適には０．８以上のときに本発明の効果はより有効に発揮される。

ここで、絞り比（Ｓ）とは、下記式（３）により算出される値をいう。

Ｓ＝（容器の深さ）／（容器の開口部に内接する最大径の円の直径）
・・・ （３）

すなわち、絞り比（Ｓ）とは、容器の最深部の深さの値を、多層シートの平面に形成された凹部（開口部）の形状に接する最も大きい内接円の円の直径の値で除した値である。この円の直径は、例えば、凹部の形状が円である場合にはその直径、楕円である場合にはその短径、長方形である場合にはその短辺の長さがそれぞれ内接する最大径の円の直径になる。

以下、実施例により本発明を具体的に説明するが、本発明はこれらの実施例によって何ら限定されるものではない。なお、本実施例における各定量は、以下の方法を用いて行った。

［ＥＶＯＨのエチレン含有量及びケン化度］
核磁気共鳴装置（「ＪＮＭ−ＧＸ−５００型」、日本電子株式会社製）を用い、ＤＭＳＯ−ｄ_６を測定溶媒として、^１Ｈ−ＮＭＲにより求めた。

［不飽和アルデヒド（Ｃ）の定量］
５０質量％の２，４−ジニトロフェニルヒドラジン（ＤＮＰＨ）の水溶液２００ｍｇに、１，１，１，３，３，３−ヘキサフルオロイソプロパノール（ＨＦＩＰ）５０ｍＬ、酢酸１１．５ｍＬ及びイオン交換水８ｍＬを加え、ＤＮＰＨ溶液を調製した。測定ペレット１ｇをこのＤＮＰＨ溶液２０ｍＬに加え、３５℃にて１時間攪拌し溶解させた。この溶液にアセトニトリルを加えて樹脂分を析出させ沈降させた後、濾過して得られた溶液を濃縮し、抽出サンプルを得た。この抽出サンプルを下記条件の高速液体クロマトグラフィーにて定量分析することで、不飽和アルデヒド（Ｃ）を定量した。定量に際しては、それぞれの不飽和アルデヒド（Ｃ）の標品をＤＮＰＨ溶液と反応させて作成した検量線を使用した。なお、不飽和アルデヒド（Ｃ）の検出下限は、０．０１ｐｐｍであった。
カラム：ＴＳＫｇｅｌ ８０Ｔｓ（東ソー製）
移動相：水／アセトニトリル＝５２：４８（体積比）
検出器：ＰＤＡ（３６０ｎｍ）、ＴＯＦ−ＭＳ

＜ＥＶＯＨ（Ａ）の合成＞
［合成例１］
２５０Ｌの加圧反応槽を用いて以下の条件で重合を実施し、エチレン−酢酸ビニル共重合体を合成した。
（仕込み量）
酢酸ビニル：８３．０ｋｇ
メタノール：１７．４ｋｇ
２，２’−アゾビスイソブチルニトリル：６６．４ｇ
重合温度 ：６０℃
（重合条件）
重合槽エチレン圧力：３．９ＭＰａ
重合時間 ：３．５時間
上記重合における酢酸ビニルの重合率は３６％であった。得られた共重合反応液にソルビン酸を添加した後、追出塔に供給し、塔下部からのメタノール蒸気の導入により未反応酢酸ビニルを塔頂より除去して、エチレン−酢酸ビニル共重合体の４１質量％メタノール溶液を得た。このエチレン−酢酸ビニル共重合体のエチレン含有量は３２モル％であった。このエチレン−酢酸ビニル共重合体のメタノール溶液をケン化反応器に仕込み、苛性ソーダ／メタノール溶液（８０ｇ／Ｌ）を、共重合体中のビニルエステル単位に対して０．４当量となるように添加し、さらにメタノールを加えて共重合体濃度が２０質量％になるように調整した。この溶液を６０℃に昇温し、反応器内に窒素ガスを吹き込みながら約４時間反応させた。この溶液を円形の開口部を有する金板から水中に押し出して析出させ、切断することで、直径約３ｍｍ、長さ約５ｍｍのペレットを得た。このペレットを遠心分離機で脱液した後、さらに大量の水を加えてから脱液する操作を繰り返し行って洗浄し、ＥＶＯＨ（Ａ）のペレットを得た。得られたＥＶＯＨ（Ａ）のケン化度は９９．９５モル％であった。
また、上記同様にして、下記表１に示す所定のエチレン含有量のＥＶＯＨ（Ａ）（ケン化度：９９．９５モル％）を合成した。

［合成例２］
クロトンアルデヒドを、ＥＶＯＨに対して０．５ｐｐｍ含有するように、上記重合時に供給した以外は合成例１と同様にして重合、ケン化、ペレット化及び洗浄を行ってペレットを得た。得られたＥＶＯＨ（Ａ）のケン化度は９９．９５モル％であった。

＜ＥＶＯＨ（Ｂ）の合成＞
［合成例３］
上記合成例１のＥＶＯＨ（Ａ）の合成方法と同様にして、エチレン含有量が４４モル％でケン化度が９９．９５モル％のＥＶＯＨ（Ｂ）のペレットを合成した。
また、これと同様にして、下記表１に示す所定のエチレン含有量のＥＶＯＨ（Ｂ）（ケン化度は９９．９５モル％）を合成した。

［合成例４］
上記合成例２のＥＶＯＨ（Ａ）の合成方法と同様にして、エチレン含有量が４４モル％でケン化度が９０モル％のＥＶＯＨ（Ｂ）のペレットを合成した。

［合成例５］
上記合成例３で得られたエチレン含有量が４４モル％でケン化度が９９．９５モル％のＥＶＯＨ（Ｂ）とエポキシプロパンとを用い、東芝機械製ＴＥＭ−３５ＢＳ（３７ｍｍφ、Ｌ／Ｄ＝５２．５）を使用して、バレルＣ２及びＣ３が２００℃、バレルＣ４〜Ｃ１５が２４０℃、回転数が４００ｒｐｍの条件下、エポキシプロパンをＣ９から圧入することにより、変性ＥＶＯＨ（Ｂ）を合成した。得られた変性ＥＶＯＨ（Ｂ）の変性度は、全ビニルアルコール単位に対して８モル％であった。

上記得られたＥＶＯＨの融点は、ケン化度が９９．９５モル％の場合、エチレン含有量が４８モル％で１６０℃、４４モル％で１６５℃、３５モル％で１７７℃、３２モル％で１８３℃、２７モル％で１９１℃、１５モル％で２０８℃であった。また、ケン化度が９０モル％でエチレン含有量が４４モル％の場合、１３４℃であった。上記変性ＥＶＯＨ（Ｂ）の融点は、１０６℃であった。

＜樹脂組成物の調製＞
［実施例１〜１０、１４及び１５並びに比較例２〜４］
上記合成例１又は合成例２で得られたＥＶＯＨ（Ａ）のペレット２０ｋｇを、１８０ｋｇの水／メタノール＝４０／６０（質量比）の混合溶媒中に加え、６０℃で６時間攪拌し完全に溶解させた。得られた溶液に所定量のクロトンアルデヒド及びソルビン酸を添加し、さらに１時間攪拌してクロトンアルデヒドを完全に溶解させて樹脂溶液を得た。この樹脂溶液を直径４ｍｍのノズルより、０℃に調整した水／メタノール＝９０／１０（質量比）の凝固浴中に連続的に押出してストランド状に凝固させた。このストランドをペレタイザー導入して多孔質の樹脂チップを得た。得られたチップを酢酸水溶液及びイオン交換水を用いて洗浄した。この洗浄液とチップとを分離して脱液した後、熱風乾燥機を用いて８０℃で４時間乾燥を行い、さらに１００℃で１６時間乾燥を行い、クロトンアルデヒド含有ＥＶＯＨ（Ａ）ペレットを得た。得られたペレットにおける各成分の含有量を上記定量方法により定量し、ＥＶＯＨ（Ａ）における含有量とした。同様に上記合成例３、合成例４で得られたＥＶＯＨ（Ｂ）についても同様の方法により、クロトンアルデヒド含有ＥＶＯＨ（Ｂ）ペレットを得た。この際、予め上記定量方法を用いＥＶＯＨ（Ｂ）のクロトンアルデヒド含有量を測定し、本方法でクロトンアルデヒドの添加量、浸漬処理用水溶液の各成分の濃度を調節することにより、ＥＶＯＨ（Ａ）とＥＶＯＨ（Ｂ）との合計質量に対するクロトンアルデヒドの含有量が表１に記載の通りとなるように調製した。

上記調製したクロトンアルデヒド含有ＥＶＯＨ（Ａ）ペレット、及びＥＶＯＨ（Ｂ）ペレット又はクロトンアルデヒド含有ＥＶＯＨ（Ｂ）ペレットをそれぞれの含有量が表１に記載の通りになるよう混合、ドライブレンド後、二軸押出機（東洋精機製作所製、２Ｄ２５Ｗ、２５ｍｍφ，ダイ温度２２０℃，スクリュー回転数１００ｒｐｍ）を用い、窒素雰囲気下で押出しペレット化を行い目的の樹脂組成物ペレットを得た。

［実施例１１］
上記合成例１で得られたＥＶＯＨ（Ａ）のペレット２０ｋｇを、１８０ｋｇの水／メタノール＝４０／６０（質量比）の混合溶媒中に加え、６０℃で６時間攪拌し完全に溶解させた。得られた溶液に所定量のクロトンアルデヒド及びソルビン酸を添加し、さらに１時間攪拌してクロトンアルデヒドを完全に溶解させて樹脂溶液を得た。この樹脂溶液を直径４ｍｍのノズルより、０℃に調整した水／メタノール＝９０／１０（質量比）の凝固浴中に連続的に押出してストランド状に凝固させた。このストランドをペレタイザーに導入して多孔質の樹脂チップを得た。得られたチップを酢酸水溶液及びイオン交換水を用いて洗浄した。この洗浄液とチップとを分離して脱液した後、熱風乾燥機を用いて８０℃で４時間乾燥を行い、さらに１００℃で１６時間乾燥を行い、クロトンアルデヒド含有ＥＶＯＨ（Ａ）ペレットを得た。得られたペレットにおける各成分の含有量を上記定量方法により定量し、ＥＶＯＨ（Ａ）における含有量とした。同様に上記合成例５で得られた変性ＥＶＯＨ（Ｂ）についても同様の方法により、クロトンアルデヒド含有ＥＶＯＨ（Ｂ）ペレットを得た。この際、予め上記定量方法を用いＥＶＯＨ（Ｂ）のクロトンアルデヒド含有量を測定し、本方法でクロトンアルデヒドの添加量、浸漬処理用水溶液の各成分の濃度を調節することにより、ＥＶＯＨ（Ａ）とＥＶＯＨ（Ｂ）の合計質量に対するクロトンアルデヒドの含有量が表１に記載の通りとなるように、上記同様に樹脂組成物ペレットを調製した。

［比較例１］
上記合成例２で得られたペレット２０ｋｇを酢酸水溶液及びイオン交換水を用いて洗浄した。この洗浄液とチップとを分離して脱液した後、熱風乾燥機を用いて８０℃で４時間乾燥を行い、さらに１００℃で１６時間乾燥を行って、ＥＶＯＨ（Ａ）ペレットを得た。同様に上記合成例４で得られたＥＶＯＨ（Ｂ）についても同様の方法で処理した後、上記同様に樹脂組成物ペレットを調製した。

［実施例１２］
上記実施例１においてクロトンアルデヒドの代わりに２，４−ヘキサジエナールを用いた以外は実施例１と同様にして２，４−ヘキサジエナールを含む樹脂組成物ペレットを調製した。

［実施例１３］
上記実施例１においてクロトンアルデヒドの代わりに２，４，６−オクタトリエナールを用いた以外は、実施例１と同様して２，４，６−オクタトリエナールを含む樹脂組成物ペレットを調製した。

＜樹脂組成物の評価＞
このようにして得られた各樹脂組成物について、以下の方法を用いて評価した。評価結果を表１に合わせて示す。

［フローマーク抑制性］
単軸押出装置（東洋精機製作所製、Ｄ２０２０、Ｄ（ｍｍ）＝２０、Ｌ／Ｄ＝２０、圧縮比＝２．０、スクリュー：フルフライト）を用い、上記得られた各樹脂組成物ペレットから厚さ１５０μｍの単層フィルムを作製した。成形条件を以下に示す。
押出温度：２１０℃
スクリュー回転数：１００ｒｐｍ
ダイス幅：１５ｃｍ
引取りロール温度：８０℃
引取りロール速度：０．９ｍ／分
上記条件で連続運転して単層フィルムを作製し、運転開始から８時間後に作製された各フィルムについて外観を目視評価した。フローマーク抑制性は、フローマークが観測されない場合は「Ａ（良好）」と、フローマークが小さく又は発生頻度が小さい場合は「Ｂ（やや良好）」と、フローマークが大きくかつ発生頻度が大きい場合は「Ｃ（不良）」と評価した。

［着色抑制性］
上記成形において、８時間後に得られたフィルムを目視にて着色を観察し、下記基準により評価した。
「Ａ（良好）」 ：無色
「Ｂ（やや良好）」：黄変
「Ｃ（不良）」 ：著しく黄変

［加熱延伸性］
上記得られたフィルムを東洋精機製パンタグラフ式二軸延伸装置にて８０℃で３０秒間予熱後、延伸倍率３×３倍で同時二軸延伸を行い、延伸フィルムを得た。加熱延伸性は、得られた延伸フィルムを目視で観察し、下記基準により評価した。
「Ａ（良好）」 ：クラックが全く発生しなかった
「Ｂ（やや良好）」：局所的にクラックが発生した
「Ｃ（不良）」 ：全体的にクラックが発生した

表１の結果から明らかなように、実施例の樹脂組成物は、フローマーク抑制性、着色抑制性及び加熱延伸性に優れる。一方、不飽和アルデヒド（Ｃ）の含有量、ＥＶＯＨのエチレン含有量、又はＥＶＯＨ（Ａ）及びＥＶＯＨ（Ｂ）の質量比が規定範囲外の比較例の樹脂組成物は、フローマーク抑制性、着色抑制性及び加熱延伸性が劣ることがわかった。

＜多層シートの製造＞
［実施例１６］
下記に示す４種７層共押出キャスト製膜設備を使用し、上記得られた樹脂組成物を用いて共押出製膜試験を実施した。
押出機（１）：一軸、スクリュー直径６５ｍｍ、Ｌ／Ｄ＝２２、外層ポリオレフィン用
押出機（２）：一軸、スクリュー直径４０ｍｍ、Ｌ／Ｄ＝２６、ポリオレフィン用
押出機（３）：一軸、スクリュー直径４０ｍｍ、Ｌ／Ｄ＝２２、接着性樹脂用
押出機（４）：一軸、スクリュー直径４０ｍｍ、Ｌ／Ｄ＝２６、上記樹脂組成物用
押出機（１）、押出機（２）にポリプロピレン（以下、ＰＰ、ＰＰ’と略称することがある）を、押出機（３）に無水マレイン酸変性ポリプロピレン系の接着性樹脂（ＡＤＭＥＲ ＱＦ−５００（商品名）、三井化学製）を、押出機（４）に実施例３で得た樹脂組成物（ａ）をそれぞれフィードして共押出製膜を行った。押出温度は、押出機（１）を２００℃〜２５０℃、押出機（２）を２００℃〜２５０℃、押出機（３）を１６０℃〜２５０℃、押出機（４）を１７０℃〜２５０℃、フィードブロックおよびダイは２５０℃に設定した。製膜した多層シートの構成および各層厚みは、ＰＰ／ＰＰ’／接着性樹脂／（ａ）／接着性樹脂／ＰＰ’／ＰＰ＝３０／１５／２．５／５／２．５／１５／３０μｍのトータル厚み１００μｍの４種７層の対象構成とした。

製膜開始から１０時間後のシートをサンプリングし、外観を観察したところ、ＥＶＯＨの凝集による外観不良および流動異常によるフローマークはほとんど認められず、実用上問題のない多層シートが得られた。

［比較例５］
上記実施例１６で用いた樹脂組成物を比較例１で得た樹脂組成物に置き換えた以外は実施例１６と同様に共押出製膜試験を行い、製膜開始から１０時間後のシートをサンプリングし、外観を観察したところ、ＥＶＯＨの凝集による外観不良および流動異常によるフローマークが多数観察される多層シートが得られた。

＜容器の製造＞
［実施例１７］
以下の押出成形の条件で、実施例３で得られた樹脂組成物、ポリオレフィン（ａ）、ポリオレフィン（ａ’）、カルボン酸変性ポリオレフィン（ｂ）を別々の押出機に仕込み（ａ）／（ａ’）／（ｂ）／樹脂組成物／（ｂ）／（ａ’）／（ａ）（各層厚み：２００μｍ／２２５μｍ／２５μｍ／１００μｍ／２５μｍ／２２５μｍ／２００μｍ）の構成を有する全層厚み１，０００μｍの４種７層の多層シートを共押出シート成形装置により得た。
各押出機の押出条件
ポリオレフィン（ａ）の押出機：一軸、スクリュー直径６５ｍｍ、Ｌ／Ｄ＝２２、温度２００℃〜２４０℃
実施例３で得られた樹脂組成物の押出機：一軸、スクリュー直径４０ｍｍ、Ｌ／Ｄ＝２６、温度１７０℃〜２１０℃
カルボン酸変性ポリオレフィン（ｂ）の押出機：一軸、スクリュー直径４０ｍｍ、Ｌ／Ｄ＝２６、温度１６０℃〜２２０℃
ポリオレフィン（ａ’）の押出機：一軸、スクリュー直径４０ｍｍ、Ｌ／Ｄ＝２２、温度１６０℃〜２１０℃
共押出シート成形装置の成形条件
フィードブロック型ダイ（巾６００ｍｍ）、温度２４０℃

得られた多層シートを、ヒーター板温度を１００℃にした熱成形機（ムルチバック社製Ｒ５３０）にて、１．５秒間加熱し，シート温度を約８５℃にしたのちに、金型形状（タテ：１３０ｍｍ、ヨコ：１１０ｍｍ、深さ：５０ｍｍの直方体形状、絞り比Ｓ＝０．４５）に挟み、圧縮空気（圧力５ｋｇｆ／ｃｍ^２（０．５ＭＰａ））を吹き込んで成形し、容器を得た。得られた容器は外観性に優れ、フローマークが抑制されていた。

［実施例１８］
実施例１４で得られた多層シートを熱成形機（浅野製作所製）にて、温度を１５０℃にして、カップ形状（金型形状７０φ×７０ｍｍ、絞り比Ｓ＝１．０）に熱成形した。（熱成形条件：圧縮空気圧力：５ｋｇ／ｃｍ^２（０．５ＭＰａ）、プラグ：４５φ×６５ｍｍ、シンタックスフォーム、プラグ温度：１５０℃、金型温度：７０℃）。得られたカップ容器は、外観性に優れ、フローマークが抑制されていた。また、以下に示す方法で、カップ容器を切断してその断面を観察したところ、樹脂組成物層の連続性を認めた。

＜容器の評価＞
得られる各容器について、以下の方法を用いて評価した。評価結果を表２に示す。

［樹脂組成物層の連続性］
上記得られたカップ容器を切断し、切断面を顕微鏡で観察し、本発明の樹脂組成物からなる層の連続性を評価した。樹脂組成物層の連続性が保持されている場合を「Ａ（良好）」と、樹脂組成物層の連続性が失われている場合を「Ｂ（不良）」とした。

［酸素透過度］
酸素透過度は、酸素透過量測定装置（モダンコントロール社製「ＭＯＣＯＮ ＯＸ−ＴＲＡＮ２／２０」）を用いて測定した。具体的には、測定装置にカップ容器をセットし、温度２０℃、湿度６５％ＲＨ（ＡＳＴＭ Ｄ３９８５）にて測定した。酸素バリア性は、０．８ｍＬ／（ｍ^２・ｄａｙ・ａｔｍ）未満の場合は「Ａ（良好）」と、０．８ｍＬ／（ｍ^２・ｄａｙ・ａｔｍ）以上の場合は「Ｂ（不良）」とした。

［比較例６］
実施例１で得られたＥＶＯＨ（Ａ）ペレットのみを用い、実施例１６と同様にして樹脂組成物ペレットを多層シートとし、実施例１８と同様にして、この多層シートをカップ容器とした。このカップ容器を切断しその断面を観察したところ、容器のコーナー部分で樹脂組成物層の連続性が失われていた。また容器の酸素透過度は、実施例１８に比べて顕著に上昇した。

［比較例７］
実施例１で得られたＥＶＯＨ（Ｂ）ペレットのみを用い、実施例１６と同様にして樹脂組成物ペレットを多層シートとし、実施例１８と同様にして、この多層シートをカップ容器とした。このカップ容器を切断しその断面を観察したところ、容器のコーナー部分で樹脂組成物層の連続性が失われていた。また容器の酸素透過度は、実施例１８に比べて顕著に上昇した。

［比較例８］
比較例１で得られたＥＶＯＨ（Ａ）ペレットのみを用い、実施例１６と同様にして樹脂組成物ペレットを多層シートとし、実施例１８と同様にして、この多層シートをカップ容器とした。このカップ容器を切断しその断面を観察したところ、容器のコーナー部分で樹脂組成物層の連続性が失われていた。また容器の酸素透過度は、実施例１８に比べて顕著に上昇した。

［比較例９］
比較例１で得られたＥＶＯＨ（Ｂ）ペレットのみを用い、実施例１６と同様にして樹脂組成物ペレットを多層シートとし、実施例１８と同様にして、この多層シートをカップ容器とした。このカップ容器を切断しその断面を観察したところ、容器のコーナー部分で樹脂組成物層の連続性が失われていた。また容器の酸素透過度は、実施例１８に比べて顕著に上昇した。

［比較例１０］
実施例３で得られたクロトンアルデヒド含有ＥＶＯＨ（Ａ）ペレット５０質量％と、クロトンアルデヒド含有ＥＶＯＨ（Ｂ）ペレット５０質量％とを混合し、ドライブレンド後、二軸押出機（東洋精機製作所製、２Ｄ２５Ｗ、２５ｍｍφ，ダイ温度２２０℃，スクリュー回転数１００ｒｐｍ）を用い、窒素雰囲気下で押出しペレット化を行い樹脂組成物ペレットを得た。実施例１６と同様にして、樹脂組成物ペレットを多層シートとし、さらに実施例１８と同様にして、カップ容器とした。このカップ容器を切断し、その断面を観察したところ、樹脂組成物層の連続性は認められたが、実施例１８に比べてカップ容器の酸素バリア性は顕著に低下した。

［比較例１１］
比較例１で得られたＥＶＯＨ（Ａ）ペレット５０質量％と、ＥＶＯＨ（Ｂ）ペレット５０質量％とを混合し、ドライブレンド後、二軸押出機（東洋精機製作所製、２Ｄ２５Ｗ、２５ｍｍφ，ダイ温度２２０℃，スクリュー回転数１００ｒｐｍ）を用い、窒素雰囲気下で押出しペレット化を行い樹脂組成物ペレットを得た。実施例１６と同様にして、樹脂組成物ペレットを多層シートとし、さらに実施例１８と同様にして、カップ容器とした。このカップ容器を切断し、その断面を観察したところ、樹脂組成物層の連続性は認められたが、実施例１８に比べてカップ容器の酸素バリア性は顕著に低下した。

本発明の樹脂組成物は、ロングラン時のフローマーク及び着色が抑制され、かつ加熱延伸性に優れるので、外観性に優れ、フローマークが抑制された成形体を成形することができる。本発明の多層シートは、外観性及び加熱延伸性に優れる。本発明の包装材は、外観性に優れ、フローマークが抑制されている。本発明の容器は、外観性に優れ、フローマークが抑制されていると共に、樹脂組成物層の連続性が保持されており、ガスバリア性に優れる。従って、当該樹脂組成物、多層シート、包装材及び容器は、外観性、二次加工適性、機械的強度等に優れる包装材料等として好適に用いることができる。

Claims (9)

1. エチレン含有量が２０モル％以上５０モル％以下のエチレン−ビニルアルコール共重合体（Ａ）、エチレン含有量が３０モル％以上６０モル％以下のエチレン−ビニルアルコール共重合体（Ｂ）及び不飽和アルデヒド（Ｃ）を含有し、
   上記エチレン−ビニルアルコール共重合体（Ｂ）のエチレン含有量からエチレン−ビニルアルコール共重合体（Ａ）のエチレン含有量を減じた値が８モル％以上であり、
   上記エチレン−ビニルアルコール共重合体（Ａ）のエチレン−ビニルアルコール共重合体（Ｂ）に対する質量比（Ａ／Ｂ）が６０／４０以上９５／５以下であり、
   上記不飽和アルデヒド（Ｃ）の樹脂分に対する含有量が０．０１ｐｐｍ以上１００ｐｐｍ未満である樹脂組成物。
2. 上記エチレン−ビニルアルコール共重合体（Ａ）の融点と上記エチレン−ビニルアルコール共重合体（Ｂ）の融点との差が１５℃以上である請求項１に記載の樹脂組成物。
3. 上記エチレン−ビニルアルコール共重合体（Ｂ）が下記式（１）で表される構造単位を有し、
   この構造単位の全ビニルアルコール単位に対する含有率が０．３モル％以上４０モル％以下である請求項１又は請求項２に記載の樹脂組成物。
   

   

   （式（１）中、Ｒ^１、Ｒ^２、Ｒ^３及びＲ^４は、それぞれ独立して、水素原子、炭素数１〜１０の炭化水素基又は炭素数１〜１０のアルコキシ基である。上記炭化水素基が有する水素原子の一部又は全部が水酸基、アルコキシ基、カルボキシル基又はハロゲン原子で置換されていてもよい。また、Ｒ^１とＲ^２とが互いに結合して環構造を形成していてもよい。）
4. 上記不飽和アルデヒド（Ｃ）が不飽和脂肪族アルデヒドである請求項１、請求項２又は請求項３に記載の樹脂組成物。
5. 上記不飽和脂肪族アルデヒドが、クロトンアルデヒド、２，４−ヘキサジエナール及び２，４，６−オクタトリエナールからなる群より選ばれる少なくとも１種である請求項４に記載の樹脂組成物。
6. 請求項１から請求項５のいずれか１項に記載の樹脂組成物から形成されるバリア層と、
   このバリア層の少なくとも一方の面に積層される熱可塑性樹脂層と
   を備える多層シート。
7. 上記バリア層と熱可塑性樹脂層とが共押出成形法により積層される請求項６に記載の多層シート。
8. 請求項６又は請求項７に記載の多層シートを加熱延伸成形法により成形してなる包装材。
9. 請求項６又は請求項７に記載の多層シートを真空圧空成形法により成形してなる容器。