JP2023058035A

JP2023058035A - 熱成形容器及びその製造方法

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Publication number: JP2023058035A
Application number: JP2022164016A
Authority: JP
Inventors: 瑞子尾下; Tamako Oshita; 達也長谷川; Tatsuya Hasegawa; 健太郎吉田; Kentaro Yoshida; 稔岡本; Minoru Okamoto; 公男岡田; Kimio Okada
Original assignee: Kuraray Co Ltd
Current assignee: Kuraray Co Ltd
Priority date: 2021-10-12
Filing date: 2022-10-12
Publication date: 2023-04-24

Abstract

【課題】エチレン－ビニルアルコール共重合体（ＥＶＯＨ）を含み、溶融成形の際のネックイン及びダイビルドアップが抑制された樹脂組成物を用いて形成された層を有し、ガスバリア性の均一性が高く且つ外観が良好な熱成形容器等の提供。【解決手段】樹脂組成物からなる層（α）を有し、上記樹脂組成物が、ＥＶＯＨ（Ａ）及びクロトンアルデヒド（Ｂ１）を含み、２，４－ヘキサジエナール（Ｂ２）及び２，４，６－オクタトリエナール（Ｂ３）からなる群より選ばれる少なくとも１種をさらに含む、熱成形容器。【選択図】図１

Description

本発明は、熱成形容器及びその製造方法に関する。

エチレン－ビニルアルコール共重合体（以下「ＥＶＯＨ」と略記する場合がある。）は酸素等のガス遮断性、耐油性、非帯電性、機械強度、溶融成形性等に優れた高分子材料である。このため、ＥＶＯＨ樹脂組成物は容器、シート、フィルム、熱成形容器等の成形材料として広く用いられる。容器等の成形には、一般に溶融成形が多く用いられる。特に、熱成形容器においては、ＥＶＯＨを含む層と、耐湿性、耐衝撃性等に優れる他の熱可塑性樹脂の層等とからなる多層構造が広く採用されている。溶融成形に供される樹脂組成物には、長時間の溶融成形を行ってもフィッシュアイ、ストリーク等の欠陥が発生しないといった、ロングラン性に優れる性能が必要とされる。

熱成形容器の製造においては、一般に溶融成形が行われる。しかし、ＥＶＯＨは分子内に比較的活性な水酸基を有するため、溶融成形の際、酸素がほとんどない状態の押出成形機内部でも、高温溶融状態で酸化・架橋反応が進行し、熱劣化物が生じる場合がある。特に、長期連続運転を行うと上記熱劣化物が成形機内部に堆積し、フィッシュアイの原因となるゲル・ブツを発生させるため、ＥＶＯＨ樹脂組成物はロングラン性が不十分となる場合がある。また、このブツ等は成形品の外観を損ねるだけでなく性能劣化をも引き起こすため、これらの発生を抑制することが必要とされる。

これに対し、特許文献１には、ＥＶＯＨ及び０．０１～１００ｐｐｍの不飽和アルデヒドを含む樹脂組成物が、フィッシュアイ、ゲル、ストリーク等の欠陥の発生を抑制し、かつ、ロングラン性に優れることが記載されている。

国際公開第２０１３／１４６９６１号

上記特許文献１のＥＶＯＨ樹脂組成物を用いた場合、Ｔダイによるフィルム成形において、ダイの有効幅より押出されたフィルムの幅の方が小さくなるネックインが問題となる場合があることが分かった。そして、このようなネックインが生じやすいＥＶＯＨ樹脂組成物は、形成される層の幅方向の厚み等にムラが生じ易いためか、このＥＶＯＨ樹脂組成物を用いて得られた多層フィルム等を熱成形した場合、得られる熱成形容器のガスバリア性が部分毎に不均一になる傾向にあることも分かった。本発明者らが鋭意検討した結果、驚くべきことに、特定の複数種類の不飽和アルデヒドを特定の比率で含むＥＶＯＨ樹脂組成物が、かかるネックインを抑制できることを見出した。しかしながら、ネックイン抑制を試み複数種類の不飽和アルデヒドの含有量を調整した際に、上記複数種類の不飽和アルデヒドの比率によっては、溶融樹脂組成物の吐出口（ダイリップ）の外面にダイビルドアップ（目ヤニ：ダイリップ外面の堆積物を意味する）が付着しやすくなるという問題が新たに生じることが分かった。そして、このようなダイビルドアップが生じやすいＥＶＯＨ樹脂組成物を用いて得られた多層フィルム等を熱成形した場合、得られる熱成形容器にダイビルドアップの原因となる滞留物を起因とするスジ状のムラ等が生じ易くなり、ガスバリア性及び外観が低下する傾向にあることが分かった。

本発明は、このような事情に基づいてなされたものであり、その目的は、ＥＶＯＨを含み、溶融成形の際のネックイン及びダイビルドアップが抑制された樹脂組成物を用いて形成された層を有し、ガスバリア性の均一性が高く且つ外観が良好な熱成形容器、及びこのような熱成形容器の製造方法を提供するものである。

上記の目的は、
［１］樹脂組成物からなる層（α）を有し、上記樹脂組成物が、エチレン単位含有量が２０モル％以上６０モル％以下であるエチレン－ビニルアルコール共重合体（Ａ）（以下「ＥＶＯＨ（Ａ）」と略記する場合がある）及びクロトンアルデヒド（Ｂ１）を含み、２，４－ヘキサジエナール（Ｂ２）及び２，４，６－オクタトリエナール（Ｂ３）からなる群より選ばれる少なくとも１種をさらに含み、上記樹脂組成物が、下記式（１）及び（２）を満たす、熱成形容器；
２．０≦ｂ_１／（ｂ_２＋ｂ_３）＜１５０．０・・・（１）
ｂ_２＋２ｂ_３≦０．６５・・・（２）
上記式（１）及び（２）中、ｂ_１は、ＥＶＯＨ（Ａ）に対するクロトンアルデヒド（Ｂ１）の含有量（ｐｐｍ）であり、ｂ_２は、ＥＶＯＨ（Ａ）に対する２，４－ヘキサジエナール（Ｂ２）の含有量（ｐｐｍ）であり、ｂ_３は、ＥＶＯＨ（Ａ）に対する２，４，６－オクタトリエナール（Ｂ３）の含有量（ｐｐｍ）である。
［２］上記樹脂組成物において、ＥＶＯＨ（Ａ）に対するクロトンアルデヒド（Ｂ１）、２，４－ヘキサジエナール（Ｂ２）及び２，４，６－オクタトリエナール（Ｂ３）の含有量の合計（ｂ_１＋ｂ_２＋ｂ_３）が０．０１ｐｐｍ以上７．０ｐｐｍ以下である、［１］の熱成形容器；
［３］上記樹脂組成物において、クロトンアルデヒド（Ｂ１）の含有量ｂ_１が０．０１ｐｐｍ以上４．０ｐｐｍ以下である、［１］又は［２］の熱成形容器；
［４］２，４－ヘキサジエナール（Ｂ２）の含有量ｂ_２が０．００５ｐｐｍ以上０．６５ｐｐｍ以下である、［１］～［３］のいずれかの熱成形容器；
［５］上記樹脂組成物において、２，４，６－オクタトリエナール（Ｂ３）の含有量ｂ_３が０．３２５ｐｐｍ以下である、［１］～［４］のいずれかの熱成形容器；
［６］上記樹脂組成物が共役ポリエン化合物（Ｃ）をさらに含み、上記樹脂組成物において、ＥＶＯＨ（Ａ）に対する共役ポリエン化合物（Ｃ）の含有量ｃが１ｐｐｍ以上３００ｐｐｍ未満である、［１］～［５］のいずれかの熱成形容器；
［７］共役ポリエン化合物（Ｃ）がソルビン酸である、［６］の熱成形容器；
［８］ＥＶＯＨ（Ａ）が、ＥＶＯＨ（Ａａ）及びＥＶＯＨ（Ａｂ）を含み、ＥＶＯＨ（Ａａ）とＥＶＯＨ（Ａｂ）との融点差（Ａａ－Ａｂ）が８℃以上であり、ＥＶＯＨ（Ａａ）とＥＶＯＨ（Ａｂ）との質量比（Ａａ／Ａｂ）が６０／４０以上９５／５以下である、［１］～［７］のいずれかの熱成形容器；
［９］ＥＶＯＨ（Ａａ）のエチレン単位含有量が２０モル％以上５０モル％以下であり、ＥＶＯＨ（Ａｂ）のエチレン単位含有量が３０モル％以上６０モル％以下であり、ＥＶＯＨ（Ａｂ）とＥＶＯＨ（Ａａ）とのエチレン単位含有量の差（Ａｂ－Ａａ）が４．５モル％以上である、［８］の熱成形容器；
［１０］層（α）の内面側及び外面側にそれぞれ積層され、Ｆｅｄｏｒｓの式から算出する溶解性パラメータが１１（ｃａｌ／ｃｍ^３）^１／２以下である熱可塑性樹脂を主成分とする層（β）、及び層（α）と層（β）との間に配置され、カルボン酸変性ポリオレフィンを主成分とする層（γ）をさらに有する、［１］～［９］のいずれかの熱成形容器；
［１１］カップ状容器である、［１］～［１０］のいずれかの熱成形容器；
［１２］トレイ状容器である、［１］～［１０］のいずれかの熱成形容器；
［１３］樹脂組成物からなる層（α）を有する構造体を形成する工程と、上記構造体を熱成形する工程とを備え、上記樹脂組成物が、エチレン単位含有量が２０モル％以上６０モル％以下であるＥＶＯＨ（Ａ）及びクロトンアルデヒド（Ｂ１）を含み、２，４－ヘキサジエナール（Ｂ２）及び２，４，６－オクタトリエナール（Ｂ３）からなる群より選ばれる少なくとも１種をさらに含み、上記樹脂組成物が、下記式（１’）及び（２’）を満たす、熱成形容器の製造方法；
２．０≦ｂ_１／（ｂ_２＋ｂ_３）＜１５０．０・・・（１’）
ｂ_２＋２ｂ_３≦０．６５・・・（２’）
上記式（１’）及び（２’）中、ｂ_１は、エチレン－ビニルアルコール共重合体（Ａ）に対するクロトンアルデヒド（Ｂ１）の含有量（ｐｐｍ）であり、ｂ_２は、エチレン－ビニルアルコール共重合体（Ａ）に対する２，４－ヘキサジエナール（Ｂ２）の含有量（ｐｐｍ）であり、ｂ_３は、エチレン－ビニルアルコール共重合体（Ａ）に対する２，４，６－オクタトリエナール（Ｂ３）の含有量（ｐｐｍ）である。
を提供することで達成される。

本発明によれば、ＥＶＯＨを含み、溶融成形の際のネックイン及びダイビルドアップが抑制された樹脂組成物を用いて形成された層を有し、ガスバリア性の均一性が高く且つ外観が良好な熱成形容器、及びこのような熱成形容器の製造方法を提供できる。

本発明の熱成形容器の一実施形態であるカップ状容器を示す模式的斜視図である。図１のカップ状容器の断面図である。図１のカップ状容器の要部を示す模式的断面図である。図１のカップ状容器の製造方法を説明するための模式図である。図１のカップ状容器の製造方法を説明するための模式図である。

＜熱成形容器＞
本発明の熱成形容器は、所定の樹脂組成物からなる層（α）を有する。本発明の熱成形容器は、酸素バリア性が要求される用途、例えば食品、化粧品、医化学薬品、トイレタリー等の種々の分野で利用される。本発明の熱成形容器の層（α）は、溶融成形の際のネックイン及びダイビルドアップが抑制された樹脂組成物から形成されている。このため、当該熱成形容器は、ガスバリア性の均一性が高く且つ外観が良好である。当該熱成形容器は、ガスバリア性自体も良好である。当該熱成形容器は、例えば層（α）を有する構造体（多層構造体等）を熱成形することで、収容部を有するものとして形成される。

（収容部）
収容部は、食品等の内容物を収容する部分である。この収容部の形状は、内容物の形状に対応して決定される。具体的には、該熱成形容器は、例えばカップ状容器、トレイ状容器、バッグ状容器、ボトル状容器、パウチ状容器等として形成される。

収容部の形態は、一つの指標として、絞り比（Ｓ）で表すことができる。ここで、絞り比（Ｓ）とは、容器の最深部の深さを容器の開口に内接する最大径の円の直径で割った値である。すなわち、絞り比（Ｓ）は、値が大きいほど底の深い容器であり、値が小さいほど底が浅い容器であることを意味する。例えば、熱成形容器がカップ状である場合には、絞り比（Ｓ）が大きく、トレイである場合には絞り比（Ｓ）が小さい。なお、内接する最大径の円の直径は、例えば収容部の開口が円形である場合には円の直径、楕円である場合には短径（短軸長さ）、長方形である場合には短辺の長さである。

絞り比（Ｓ）は、該熱成形容器を形成するための多層構造体等の構造体がフィルムであるかシートであるか、すなわち多層構造体等の構造体の厚みによって好適値が異なる。該熱成形容器がフィルムを熱成形したものである場合、絞り比（Ｓ）としては０．２以上が好ましく、０．３以上がより好ましく、０．４以上がさらに好ましい。一方、該熱成形容器がシートを成形したものである場合、絞り比（Ｓ）としては０．３以上が好ましく、０．５以上がより好ましく、０．８以上がさらに好ましい。なお、フィルムとは厚みが０．２ｍｍ未満で軟質性のものをいい、シートとはフィルムよりも厚みが大きいもの、例えば厚みが０．２ｍｍ以上で軟質性のものをいう。

（構造体）
本発明の熱成形容器の製造の一例に用いられる構造体は、樹脂組成物からなる層（α）を備える。当該構造体は、この層（α）の一方の面及び他方の面の少なくとも一方の面側に他の層が積層された多層体であってよい。ここで、一方の面とは構造体を熱成形容器としたときの収容部の内表面側であり、他方の面とは収容部の外表面側である。当該構造体は、フィルム状の形態であっても、シート状の形態であってもよい。

熱成形容器又は構造体が多層体である場合、層（α）の一方の面側に積層される他の層の合計厚みＩと、層（α）の他方の面側に積層される他の層の合計厚みＯとの厚み比（Ｉ／Ｏ）の下限としては、１／９９が好ましく、３０／７０がより好ましい。また、上記Ｉ／Ｏの上限としては、７０／３０が好ましく、５５／４５がより好ましい。なお、多層体の全体（全層）又は単層の厚みは、ミクロトームを用いて多層体の全体（全層）又は単層の複数箇所から切り出したサンプルについて、光学顕微鏡観察により測定した厚みの平均値であり、熱成形容器又は構造体の全体（全層）又は単層の厚みと実質的に一致する。

熱成形容器の全体平均厚みの下限としては、３００μｍが好ましく、５００μｍがより好ましく、７００μｍがさらに好ましい。また、熱成形容器の全体平均厚みの上限としては、１０，０００μｍが好ましく、８，５００μｍがより好ましく、７，０００μｍがさらに好ましい。なお、全体平均厚みは、熱成形容器の収容部における全層の厚みをいい、その測定方法は構造体の全体（全層）の厚みを測定する場合と同様である。全体平均厚みを上記上限以下とすることで、熱成形容器の製造コストが抑制される。一方、全体平均厚みを上記上限以下とすることで、剛性が高まり、熱成形容器が容易には破壊されにくくなる。従って、熱成形容器の全体平均厚みは、容量や用途に対応した厚みを設定することが重要である。

樹脂組成物からなる層（α）に積層される他の層としては、例えば熱可塑性樹脂を主成分とする層（β）、カルボン酸変性ポリオレフィンを主成分とする層（γ）、ＥＶＯＨ、熱可塑性樹脂及びカルボン酸変性ポリオレフィンを含む層（δ）等が挙げられる。以下、層（α）、層（β）、層（γ）及び層（δ）について詳述する。

（層（α））
層（α）は、所定の樹脂組成物からなる層である。層（α）の平均厚みの下限としては、特に限定されるものではないが、バリア性及び機械強度等の観点から、全体平均厚みに対して、０．５％が好ましく、１．０％がより好ましく、１．５％がさらに好ましく、２．０％又は３．０％がよりさらに好ましい。一方、層（α）の平均厚みの上限としては、全体平均厚みに対して、５．０％が好ましく、４．５％がより好ましく、４．１％がさらに好ましい。

＜樹脂組成物＞
以下、層（α）の形成に用いられる樹脂組成物について説明する。当該樹脂組成物は、ＥＶＯＨ（Ａ）及びクロトンアルデヒド（Ｂ１）を含み、２，４－ヘキサジエナール（Ｂ２）及び２，４，６－オクタトリエナール（Ｂ３）からなる群より選ばれる少なくとも１種をさらに含み、下記式（１）及び（２）を満たす。
２．０≦ｂ_１／（ｂ_２＋ｂ_３）＜１５０．０・・・（１）
ｂ_２＋２ｂ_３≦０．６５・・・（２）
上記式（１）及び（２）中、ｂ_１は、ＥＶＯＨ（Ａ）に対するクロトンアルデヒド（Ｂ１）の含有量（ｐｐｍ）であり、ｂ_２は、ＥＶＯＨ（Ａ）に対する２，４－ヘキサジエナール（Ｂ２）の含有量（ｐｐｍ）であり、ｂ_３は、ＥＶＯＨ（Ａ）に対する２，４，６－オクタトリエナール（Ｂ３）の含有量（ｐｐｍ）である。なお、本明細書において、ｐｐｍで表される含有量は、質量基準の含有量である。

ｂ_１／（ｂ_２＋ｂ_３）の値が２．０以上１５０．０未満であることでネックイン耐性が良好となり、得られる熱成形容器の層（α）の厚みムラが低減されることなどにより、ガスバリア性の均一性が高まる傾向にある。一方、２，４－ヘキサジエナール（Ｂ２）及び２，４，６－オクタトリエナール（Ｂ３）は、ダイビルドアップへ影響を与え、特に２，４，６－オクタトリエナール（Ｂ３）は、ダイビルドアップへ与える影響が大きい。そのため、ｂ_２＋２ｂ_３の値が０．６５ｐｐｍ以下であることでダイビルドアップが抑制された樹脂組成物となり、得られる熱成形容器のガスバリア性及び外観が良好になる傾向にある。このため、当該樹脂組成物は、熱成形容器等の溶融成形材料として好適に用いることができる。なお、本明細書においてクロトンアルデヒド（Ｂ１）、２，４－ヘキサジエナール（Ｂ２）及び２，４，６－オクタトリエナール（Ｂ３）をまとめて不飽和脂肪族アルデヒド（Ｂ）と称する場合がある。

（ＥＶＯＨ（Ａ））
ＥＶＯＨ（Ａ）は、エチレン単位とビニルアルコール単位とを有し、エチレン単位含有量が２０モル％以上６０モル％以下である共重合体である。ＥＶＯＨ（Ａ）は、通常、エチレン－ビニルエステル共重合体のケン化により得られる。エチレン－ビニルエステル共重合体の製造及びケン化は公知の方法により行うことができる。ビニルエステルとしては、酢酸ビニル、ギ酸ビニル、プロピオン酸ビニル、バレリン酸ビニル、カプリン酸ビニル、ラウリン酸ビニル、ステアリン酸ビニル、ピバリン酸ビニル、バーサティック酸ビニル、及びその他の脂肪族カルボン酸ビニルエステル等が挙げられ、酢酸ビニルが好ましい。

ＥＶＯＨ（Ａ）のエチレン単位含有量は２０モル％以上であり、２５モル％以上が好ましく、２７モル％以上がより好ましい。ＥＶＯＨ（Ａ）のエチレン単位含有量は６０モル％以下であり、５５モル％以下が好ましく、５０モル％以下がより好ましい。エチレン単位含有量が２０モル％未満では、溶融押出時の熱安定性が低下し、ゲル化しやすくなり、ストリーク、フィッシュアイ、ブツ等が発生する傾向にある。なお、ストリーク、フィッシュアイ、ブツ等の発生は、特に一般的な条件よりも高温または高速で長時間運転する際に顕著になる。エチレン単位含有量が６０モル％を超えると、ガスバリア性が低下する傾向にある。

ＥＶＯＨ（Ａ）のケン化度は９０モル％以上が好ましく、９５モル％以上がより好ましく、９９モル％以上がさらに好ましい。ＥＶＯＨ（Ａ）のケン化度が９０モル％以上であると、得られる熱成形容器におけるガスバリア性、熱安定性、耐湿性等が良好となる傾向がある。また、ケン化度は１００モル％以下であっても、９９．９７モル％以下であっても、９９．９４モル％以下であってもよい。

また、ＥＶＯＨ（Ａ）は、本発明の目的が阻害されない範囲で、エチレン単位、ビニルアルコール単位及びビニルエステル単位以外の他の構造単位を有していてもよい。ＥＶＯＨ（Ａ）が上記他の構造単位を有する場合、上記他の構造単位のＥＶＯＨ（Ａ）の全構造単位に対する含有量は３０モル％以下が好ましく、２０モル％以下がより好ましく、１０モル％以下がさらに好ましく、５モル％以下がよりさらに好ましく、１モル％以下が特に好ましいこともある。また、ＥＶＯＨ（Ａ）が上記他の構造単位を有する場合、その含有量は０．０５モル％以上であっても、０．１０モル％以上であってもよい。上記他の構造単位は、例えば、アクリル酸、メタクリル酸、クロトン酸、イタコン酸等の不飽和カルボン酸またはその無水物、塩、またはモノ若しくはジアルキルエステル等；アクリロニトリル、メタクリロニトリル等のニトリル；アクリルアミド、メタクリルアミド等のアミド；ビニルスルホン酸、アリルスルホン酸、メタアリルスルホン酸等のオレフィンスルホン酸またはその塩；ビニルトリメトキシシラン、ビニルトリエトキシシラン、ビニルトリ（β－メトキシ－エトキシ）シラン、γ－メタクリルオキシプロピルメトキシシラン等のビニルシラン化合物；アルキルビニルエーテル類、ビニルケトン、Ｎ－ビニルピロリドン、塩化ビニル、塩化ビニリデン等に由来する構造単位が挙げられる。

上記他の構造単位は、下記式（Ｉ）で表される構造単位（Ｉ）、下記式（ＩＩ）で表される構造単位（ＩＩ）、及び下記式（ＩＩＩ）で表される構造単位（ＩＩＩ）の少なくともいずれか一種であってもよい。

式（Ｉ）、式（ＩＩ）及び式（ＩＩＩ）中、Ｒ^１、Ｒ^２、Ｒ^３、Ｒ^４、Ｒ^５、Ｒ^６、Ｒ^７、Ｒ^８、Ｒ^９、Ｒ^１０及びＲ^１１は、それぞれ独立して、水素原子、炭素数１～１０の脂肪族炭化水素基、炭素数３～１０の脂環式炭化水素基、炭素数６～１０の芳香族炭化水素基または水酸基を表す。また、Ｒ^１、Ｒ^２及びＲ^３のうちの一対、Ｒ^４とＲ^５、Ｒ^６とＲ^７は結合して環構造の一部を形成していてもよい。上記炭素数１～１０の脂肪族炭化水素基、炭素数３～１０の脂環式炭化水素基及び炭素数６～１０の芳香族炭化水素基が有する水素原子の一部または全部は、水酸基、アルコキシ基、カルボキシ基またはハロゲン原子で置換されていてもよい。式（ＩＩＩ）中、Ｒ^１２及びＲ^１３は、それぞれ独立して、水素原子、ホルミル基または炭素数２～１０のアルカノイル基を表す。

ＥＶＯＨ（Ａ）が上記構造単位（Ｉ）、（ＩＩ）または（ＩＩＩ）を有する場合、樹脂組成物の柔軟性及び加工特性が向上し、延伸性及び熱成形性等が良好になる傾向がある。

上記構造単位（Ｉ）、（ＩＩ）または（ＩＩＩ）において、上記炭素数１～１０の脂肪族炭化水素基としてはアルキル基、アルケニル基等が挙げられ、炭素数３～１０の脂環式炭化水素基としてはシクロアルキル基、シクロアルケニル基等が挙げられ、炭素数６～１０の芳香族炭化水素基としてはフェニル基等が挙げられる。

上記構造単位（Ｉ）において、上記Ｒ^１、Ｒ^２及びＲ^３は、それぞれ独立に水素原子、メチル基、エチル基、水酸基、ヒドロキシメチル基又はヒドロキシエチル基であることが好ましい。これらの中でも、樹脂組成物における成形性等をさらに向上させることができる観点から、それぞれ独立に水素原子、メチル基、水酸基又はヒドロキシメチル基であることがより好ましい。

ＥＶＯＨ（Ａ）中に上記構造単位（Ｉ）を含有させる方法は特に限定されず、例えば、上記エチレンとビニルエステルとの重合において、構造単位（Ｉ）に誘導される単量体を共重合させる方法等が挙げられる。構造単位（Ｉ）に誘導される単量体としては、例えばプロピレン、ブチレン、ペンテン、ヘキセン等のアルケン；３－ヒドロキシ－１－プロペン、３－アシロキシ－１－プロペン、３－アシロキシ－１－ブテン、４－アシロキシ－１－ブテン、３，４－ジアシロキシ－１－ブテン、３－アシロキシ－４－ヒドロキシ－１－ブテン、４－アシロキシ－３－ヒドロキシ－１－ブテン、３－アシロキシ－４－メチル－１－ブテン、４－アシロキシ－２－メチル－１－ブテン、４－アシロキシ－３－メチル－１－ブテン、３，４－ジアシロキシ－２－メチル－１－ブテン、４－ヒドロキシ－１－ペンテン、５－ヒドロキシ－１－ペンテン、４，５－ジヒドロキシ－１－ペンテン、４－アシロキシ－１－ペンテン、５－アシロキシ－１－ペンテン、４，５－ジアシロキシ－１－ペンテン、４－ヒドロキシ－３－メチル－１－ペンテン、５－ヒドロキシ－３－メチル－１－ペンテン、４，５－ジヒドロキシ－３－メチル－１－ペンテン、５，６－ジヒドロキシ－１－ヘキセン、４－ヒドロキシ－１－ヘキセン、５－ヒドロキシ－１－ヘキセン、６－ヒドロキシ－１－ヘキセン、４－アシロキシ－１－ヘキセン、５－アシロキシ－１－ヘキセン、６－アシロキシ－１－ヘキセン、５，６－ジアシロキシ－１－ヘキセン等の水酸基あるいはエステル基を有するアルケンが挙げられる。中でも、共重合反応性、及び得られる熱成形容器の加工性、ガスバリア性の観点からは、プロピレン、３－アシロキシ－１－プロペン、３－アシロキシ－１－ブテン、４－アシロキシ－１－ブテン、３，４－ジアシロキシ－１－ブテンが好ましい。なお、“アシロキシ”はアセトキシであることが好ましく、具体的には３－アセトキシ－１－プロペン、３－アセトキシ－１－ブテン、４－アセトキシ－１－ブテン及び３，４－ジアセトキシ－１－ブテンが好ましい。エステルを有するアルケンの場合は、ケン化反応の際に、上記構造単位（Ｉ）に誘導される。

上記構造単位（ＩＩ）において、Ｒ^４及びＲ^５は共に水素原子であることが好ましい。特にＲ^４及びＲ^５が共に水素原子であり、上記Ｒ^６及びＲ^７のうちの一方が炭素数１～１０の脂肪族炭化水素基、他方が水素原子であることがより好ましい。この脂肪族炭化水素基は、アルキル基及びアルケニル基が好ましい。得られる熱成形容器におけるガスバリア性を特に重視する観点からは、Ｒ^６及びＲ^７のうちの一方がメチル基またはエチル基、他方が水素原子であることがより好ましい。また上記Ｒ^６及びＲ^７のうちの一方が（ＣＨ_２）_ｈＯＨで表される置換基（但し、ｈは１～８の整数）、他方が水素原子であることがさらに好ましい。（ＣＨ_２）_ｈＯＨで表される置換基において、ｈは１～４の整数であることが好ましく、１または２であることがより好ましく、１であることがさらに好ましい。

ＥＶＯＨ（Ａ）中に上記構造単位（ＩＩ）を含有させる方法は特に限定されず、例えば、ケン化反応によって得られたＥＶＯＨ（Ａ）に一価エポキシ化合物を反応させることにより含有させる方法等が用いられる。一価エポキシ化合物としては、下記式（ＩＶ）～（Ｘ）で示される化合物が好適に用いられる。

上記式（ＩＶ）～（Ｘ）中、Ｒ^１４、Ｒ^１５、Ｒ^１６、Ｒ^１７及びＲ^１８は、それぞれ独立して、水素原子、炭素数１～１０の脂肪族炭化水素基（アルキル基、アルケニル基等）、炭素数３～１０の脂環式炭化水素基（シクロアルキル基、シクロアルケニル基等）または炭素数６～１０の脂肪族炭化水素基（フェニル基等）を表す。また、ｉ、ｊ、ｋ、ｐ及びｑは、それぞれ独立して、１～８の整数を表す。ただし、Ｒ^１７が水素原子である場合、Ｒ^１８は水素原子以外の基である。

上記式（ＩＶ）で表される一価エポキシ化合物としては、例えばエポキシエタン（エチレンオキサイド）、エポキシプロパン、１，２－エポキシブタン、２，３－エポキシブタン、３－メチル－１，２－エポキシブタン、１，２－エポキシペンタン、３－メチル－１，２－エポキシペンタン、１，２－エポキシヘキサン、２，３－エポキシヘキサン、３，４－エポキシヘキサン、３－メチル－１，２－エポキシヘキサン、３－メチル－１，２－エポキシヘプタン、４－メチル－１，２－エポキシヘプタン、１，２－エポキシオクタン、２，３－エポキシオクタン、１，２－エポキシノナン、２，３－エポキシノナン、１，２－エポキシデカン、１，２－エポキシドデカン、エポキシエチルベンゼン、１－フェニル－１，２－エポキシプロパン、３－フェニル－１，２－エポキシプロパン等が挙げられる。上記式（Ｖ）で表される一価エポキシ化合物としては、各種アルキルグリシジルエーテル等が挙げられる。上記式（ＶＩ）で表される一価エポキシ化合物としては、各種アルキレングリコールモノグリシジルエーテルが挙げられる。上記式（ＶＩＩ）で表される一価エポキシ化合物としては、各種アルケニルグリシジルエーテルが挙げられる。上記式（ＶＩＩＩ）で表される一価エポキシ化合物としては、グリシドール等の各種エポキシアルカノールが挙げられる。上記式（ＩＸ）で表される一価エポキシ化合物としては、各種エポキシシクロアルカンが挙げられる。上記式（Ｘ）で表される一価エポキシ化合物としては、各種エポキシシクロアルケンが挙げられる。

上記一価エポキシ化合物の中では炭素数が２～８のエポキシ化合物が好ましい。特に化合物の取り扱いの容易さ、及び反応性の観点から、一価エポキシ化合物の炭素数は２～６がより好ましく、２～４がさらに好ましい。また、一価エポキシ化合物は上記式（ＩＶ）または式（Ｖ）で表される化合物であることが特に好ましい。具体的には、ＥＶＯＨ（Ａ）との反応性、樹脂組成物及び得られる熱成形容器の加工性、ガスバリア性等の観点からは、１，２－エポキシブタン、２，３－エポキシブタン、エポキシプロパン、エポキシエタンまたはグリシドールが好ましく、中でもエポキシプロパンまたはグリシドールがより好ましい。

上記構造単位（ＩＩＩ）において、Ｒ^８、Ｒ^９、Ｒ^１０及びＲ^１１は水素原子または炭素数１～５の脂肪族炭化水素基であることが好ましく、かかる脂肪族炭化水素基は、メチル基、エチル基、ｎ－プロピル基、イソプロピル基、ｎ－ブチル基、イソブチル基、ｔｅｒｔ－ブチル基またはｎ－ペンチル基が好ましい。

ＥＶＯＨ（Ａ）中に上記構造単位（ＩＩＩ）を含有させる方法については、特に限定されず、例えば、特開２０１４－０３４６４７号公報に記載の方法が挙げられる。

ＥＶＯＨ（Ａ）の融点の下限としては、１４０℃が好ましく、１５０℃がより好ましく、１６０℃がさらに好ましい。一方、この融点の上限としては、２２０℃が好ましく、２１０℃がより好ましく、２００℃がさらに好ましい。ＥＶＯＨ（Ａ）の融点が上記範囲内である場合、溶融成形性が向上し、溶融成形の際のネックイン及びダイビルドアップがより抑制される傾向にある。ＥＶＯＨ（Ａ）の融点は、実施例に記載の方法により測定される値とすることができる。

ＥＶＯＨ（Ａ）は、１種を単独で用いてもよく、２種以上を併用してもよい。

ＥＶＯＨ（Ａ）は、融点の異なる２種のＥＶＯＨ（Ａａ）及びＥＶＯＨ（Ａｂ）を含むことが好ましい。例えば当該樹脂組成物について、実施例に記載の方法により融点を測定した場合、それぞれのＥＶＯＨに対応するピーク温度が確認できるものであってもよい。また、当該樹脂組成物においては、一方のＥＶＯＨに他方のＥＶＯＨが分散した相分離構造を有する形態であってもよく、２種のＥＶＯＨが完全に相溶した形態であってもよい。ＥＶＯＨ（Ａａ）とＥＶＯＨ（Ａｂ）とは、エチレン単位含有量の異なる２種のＥＶＯＨであってよい。

ＥＶＯＨ（Ａａ）とＥＶＯＨ（Ａｂ）との融点の差（Ａａ－Ａｂ）、すなわちＥＶＯＨ（Ａａ）の融点からＥＶＯＨ（Ａｂ）の融点を減じた値の下限としては、例えば５℃であってもよいが、８℃が好ましい。この融点差が８℃以上であると、熱成形性等が高まり、当該樹脂組成物から熱成形容器を得る際に、底部の外観が良好となる。この融点差の下限は、１２℃がより好ましく、１６℃がさらに好ましく、２０℃がよりさらに好ましく、２４℃がよりさらに好ましい。この融点差の下限は、さらに３０℃、４０℃、５０℃又は６０であってもよい。ＥＶＯＨ（Ａａ）とＥＶＯＨ（Ａｂ）との融点の差の上限としては、例えば１００℃であってもよいが、９０℃が好ましく、８０℃、７０℃、６０℃、５０℃、４０℃又は３０℃がより好ましい場合もある。上記融点差を上記下限以上とすることで、当該樹脂組成物の熱成形性、加熱延伸性等を高めることができる。逆に、上記融点差を上記上限以下とすることで、ガスバリア性や、当該樹脂組成物のロングラン（長期間の連続運転）時のフローマークの抑制性効果を高めることができる。

ＥＶＯＨ（Ａａ）の融点の下限としては、１５０℃が好ましく、１６０℃がより好ましく、１７０℃がさらに好ましい。一方、この融点の上限としては、２２０℃が好ましく、２１０℃がより好ましく、２００℃がさらに好ましい。ＥＶＯＨ（Ａａ）の融点が上記範囲内である場合、溶融成形性が向上し、溶融成形の際のネックイン及びダイビルドアップがより抑制される傾向にある。

ＥＶＯＨ（Ａａ）のエチレン単位含有量の下限としては、２０モル％が好ましく、２３モル％がより好ましく、２５モル％がさらに好ましい。一方、ＥＶＯＨ（Ａａ）のエチレン単位含有量の上限としては、５０モル％が好ましく、４７モル％がより好ましく、４３モル％、４０モル％又は３５モル％がさらに好ましい場合もある。ＥＶＯＨ（Ａａ）のエチレン単位含有量を上記下限以上とすることで、該樹脂組成物の熱成形性、柔軟性等の効果が十分に奏される。一方、ＥＶＯＨ（Ａａ）のエチレン単位含有量を上記上限以下とすることで、該樹脂組成物のガスバリア性を高めることができる。

ＥＶＯＨ（Ａａ）のケン化度は９０モル％以上が好ましく、９５モル％以上がより好ましく、９９モル％以上がさらに好ましい。ＥＶＯＨ（Ａａ）のケン化度が９０モル％以上であると、当該樹脂組成物、及び当該樹脂組成物から得られる熱成形容器におけるガスバリア性、熱安定性、耐湿性等が良好となる傾向がある。また、ＥＶＯＨ（Ａａ）のケン化度は１００モル％以下であっても、９９．９７モル％以下であっても、９９．９４モル％以下であってもよい。

ＥＶＯＨ（Ａｂ）の融点の下限としては、９０℃が好ましく、１００℃がより好ましく、１１０℃、１２０℃、１３０℃、１４０℃又は１５０℃がさらに好ましい場合もある。一方、この融点の上限としては、２２０℃が好ましく、２１０℃がより好ましく、２００℃がさらに好ましく、１９０℃、１８０℃又は１７０℃がよりさらに好ましい場合もある。ＥＶＯＨ（Ａｂ）の融点が上記範囲内である場合、溶融成形性が向上し、溶融成形の際のネックイン及びダイビルドアップがより抑制される傾向にある。

ＥＶＯＨ（Ａｂ）のエチレン単位含有量の下限としては、３０モル％が好ましく、３４モル％がより好ましく、３８モル％がさらに好ましい。一方、ＥＶＯＨ（Ａｂ）のエチレン単位含有量の上限としては、６０モル％が好ましく、５５モル％がより好ましく、５２モル％がさらに好ましい。ＥＶＯＨ（Ａｂ）のエチレン単位含有量を上記下限以上とすることで、該樹脂組成物の熱成形性、柔軟性等の効果が十分に奏される。一方、ＥＶＯＨ（Ａｂ）のエチレン単位含有量を上記上限以下とすることで、該樹脂組成物のガスバリア性を高めることができる。

ＥＶＯＨ（Ａｂ）の好適なケン化度は、ＥＶＯＨ（Ａａ）と同様とすることができる。

ＥＶＯＨ（Ａｂ）とＥＶＯＨ（Ａａ）とのエチレン単位含有量の差（Ａｂ－Ａａ）、すなわちＥＶＯＨ（Ａｂ）のエチレン単位含有量からＥＶＯＨ（Ａａ）のエチレン単位含有量を減じた値の下限としては、４．５モル％が好ましく、８モル％がより好ましく、１２モル％がさらに好ましく、１５モル％がよりさらに好ましい。また、上記エチレン単位含有量の差（Ａｂ－Ａａ）の上限としては、４０モル％が好ましく、３０モル％がより好ましく、２０モル％がさらに好ましい。ＥＶＯＨ（Ａｂ）とＥＶＯＨ（Ａｂ）とのエチレン単位含有量差を上記下限以上とすることで、当該樹脂組成物の熱成形性、加熱延伸性等を高めることができる。逆に、上記エチレン単位含有量差を上記上限以下とすることで、当該樹脂組成物のガスバリア性をより高めることなどができる。

ＥＶＯＨ（Ａａ）とＥＶＯＨ（Ａｂ）との質量比（Ａａ／Ａｂ）、すなわち、ＥＶＯＨ（Ａｂ）の含有量に対するＥＶＯＨ（Ａａ）の含有量の質量比の下限としては、６０／４０が好ましく、６２／３８がより好ましく、６５／３５、６８／３２、７０／３０又は７５／２５がさらに好ましい場合もある。該質量比の上限としては、９５／５が好ましく、９３／７がより好ましく、９２／８がさらに好ましく、９１／９がよりさらに好ましく、８５／１５がよりさらに好ましい場合もある。該質量比が上記範囲であると、各種ガスに対するガスバリア性を保ちつつ、該樹脂組成物の熱成形性、柔軟性等が優れる。例えば上記質量比（Ａａ／Ａｂ）を上記下限以上とすることで、当該樹脂組成物のガスバリア性及び耐油性等を高めることができる。一方、上記質量比（Ａａ／Ａｂ）を上記上限以下とすることで、当該樹脂組成物の熱成形性、柔軟性等を高めることができる。

ＥＶＯＨ（Ａｂ）は、該樹脂組成物の熱成形性、柔軟性等の向上の観点から、上記式（Ｉ）で表される構造単位、及び下記式（ＩＩ）で表される構造単位からなる群より選ばれる少なくとも１種の構造単位（ｘ）を有することが好ましい。

ＥＶＯＨ（Ａｂ）の全ビニルアルコール構造単位に対する構造単位（ｘ）の含有率の下限としては、０．３モル％が好ましく、１モル％がより好ましく、３モル％がさらに好ましい。構造単位（ｘ）の含有率を上記下限以上とすることで、当該樹脂組成物の熱成形性、柔軟性等を十分に高めることができる。一方、この含有率の上限としては、４０モル％が好ましく、３０モル％がより好ましく、２０モル％がさらに好ましい。構造単位（ｘ）の含有率を上記上限以下とすることで、ガスバリア性等を高めることができる。

当該樹脂組成物におけるＥＶＯＨ（Ａ）の含有量は、ガスバリア性等の観点から、７０質量％以上が好ましく、８０質量％以上がさらに好ましく、９０質量％以上が特に好ましく、９５質量％以上であっても、９９質量％以上であっても、９９．９質量％以上であってもよい。当該樹脂組成物を構成する樹脂が実質的にＥＶＯＨ（Ａ）のみから構成されていてもよい。一方、当該樹脂組成物におけるＥＶＯＨ（Ａ）の含有量は、例えば９９．９質量％以下であってよく、９９質量％以下であってもよい。

（不飽和脂肪族アルデヒド（Ｂ））
当該樹脂組成物はクロトンアルデヒド（Ｂ１）を含み、かつ、２，４－ヘキサジエナール（Ｂ２）及び２，４，６－オクタトリエナール（Ｂ３）からなる群より選ばれる少なくとも１種をさらに含む。

当該樹脂組成物におけるＥＶＯＨ（Ａ）に対するクロトンアルデヒド（Ｂ１）の含有量ｂ_１の下限は、０．０１ｐｐｍが好ましく、０．２０ｐｐｍがより好ましく、０．４０ｐｐｍがさらに好ましく、０．７０ｐｐｍ又は１．２０ｐｐｍがよりさらに好ましい場合もある。一方、含有量ｂ_１の上限は、４．０ｐｐｍが好ましく、３．５ｐｐｍがより好ましく、２．７ｐｐｍがさらに好ましく、２．０ｐｐｍ又は１．５ｐｐｍがよりさらに好ましい場合もある。含有量ｂ_１が上記範囲であると、後述するｂ_１／（ｂ_２＋ｂ_３）、ｂ_１＋ｂ_２＋ｂ_３及びｂ_２＋２ｂ_３の値を好適な範囲に調整しやすくなる。また、含有量ｂ_１が上記範囲であると着色を抑制できる傾向となる。

当該樹脂組成物は、一実施形態として、２，４－ヘキサジエナール（Ｂ２）をクロトンアルデヒド（Ｂ１）に対して特定比率で含むことで、ダイビルドアップを抑制しつつ、ネックイン耐性に優れる傾向となる。当該樹脂組成物におけるＥＶＯＨ（Ａ）に対する２，４－ヘキサジエナール（Ｂ２）の含有量ｂ_２の下限は、０．００５ｐｐｍが好ましく、０．０１ｐｐｍがより好ましく、０．０２ｐｐｍがさらに好ましい。一方、含有量ｂ_２の上限は、０．６５ｐｐｍが好ましく、０．２０ｐｐｍがより好ましく、０．１０ｐｐｍがさらに好ましく、０．０８ｐｐｍがよりさらに好ましく、０．０６ｐｐｍが特に好ましい。含有量ｂ_２が上記範囲であると、後述するｂ_１／（ｂ_２＋ｂ_３）、ｂ_１＋ｂ_２＋ｂ_３及びｂ_２＋２ｂ_３の値を好適な範囲に調整しやすくなる。また、含有量ｂ_２が上記範囲であると着色を抑制できる傾向となる。

当該樹脂組成物は、一実施形態として、２，４，６－オクタトリエナール（Ｂ３）をクロトンアルデヒド（Ｂ１）に対して特定比率で含むことで、ダイビルドアップを抑制しつつ、ネックイン耐性に優れる傾向となる。２，４，６－オクタトリエナール（Ｂ３）は、２，４－ヘキサジエナール（Ｂ２）と比べ、添加量に対するダイビルドアップへの影響が大きい。このため、ダイビルドアップを抑制しつつ、ネックイン耐性を向上させる視点からは当該樹脂組成物は、２，４，６－オクタトリエナール（Ｂ３）よりは、２，４－ヘキサジエナール（Ｂ２）を含むことが好ましい。当該樹脂組成物におけるＥＶＯＨ（Ａ）に対する２，４，６－オクタトリエナール（Ｂ３）の含有量ｂ_３の上限は、０．３２５ｐｐｍが好ましく、０．２３ｐｐｍがより好ましく、０．０７ｐｐｍがさらに好ましく、０．０４ｐｐｍが特に好ましい。含有量Ｂ_３の下限は、０ｐｐｍであってもよく、０．００５ｐｐｍであってもよい。含有量ｂ_３が上記範囲であると、後述するｂ_１／（ｂ_２＋ｂ_３）、ｂ_１＋ｂ_２＋ｂ_３及びｂ_２＋２ｂ_３の値を好適な範囲に調整しやすくなる。また、含有量ｂ_３が上記範囲であると着色を抑制できる傾向となる。

当該樹脂組成物においては、クロトンアルデヒド（Ｂ１）の含有量ｂ_１（ｐｐｍ）に対する２，４－ヘキサジエナール（Ｂ２）の含有量ｂ_２（ｐｐｍ）と２，４，６－オクタトリエナール（Ｂ３）の含有量ｂ_３（ｐｐｍ）との合計の比率（ｂ_１／（ｂ_２＋ｂ_３））の値が２．０以上１５０．０未満であることでネックイン耐性に優れる。かかるネックイン耐性は、不飽和脂肪族アルデヒド（Ｂ）のいずれかの化合物を単独で用いた場合には見られない効果であり、ｂ_１／（ｂ_２＋ｂ_３）が特定範囲となることで初めて奏される効果である。ｂ_１／（ｂ_２＋ｂ_３）の下限は、４．０が好ましく、８．０がより好ましい。一方、ｂ_１／（ｂ_２＋ｂ_３）の上限は、６０．０が好ましく、２５．０がより好ましく、１３．０がさらに好ましい。ｂ_１／（ｂ_２＋ｂ_３）を上記範囲内とすることで、ネックインをより十分に抑制することができる。その結果、得られる熱成形容器の層（α）の厚みの均一性が高まることなどにより、ガスバリア性の均一性を高めることができる。

当該樹脂組成物においては、２，４－ヘキサジエナール（Ｂ２）の含有量ｂ_２（ｐｐｍ）と２，４，６－オクタトリエナール（Ｂ３）の含有量ｂ_３（ｐｐｍ）の２倍量との合計（ｂ_２＋２ｂ_３）の上限は、０．６５ｐｐｍ以下であり、０．５０ｐｐｍが好ましく、０．３０ｐｐｍがより好ましく、０．１０ｐｐｍがさらに好ましい。ｂ_２＋２ｂ_３が上記上限を超えると、ダイビルドアップの発生を抑制できない。ダイビルドアップが発生するような樹脂組成物を用いた場合、得られる熱成形容器において、ダイビルドアップの原因となる滞留物由来のスジ等の発生により、ガスバリア性及び外観の低下を引き起こす。ｂ_２＋２ｂ_３は、０．００５ｐｐｍ以上であってもよく、０．０１ｐｐｍ以上であってもよい。

当該樹脂組成物において、ＥＶＯＨ（Ａ）に対するクロトンアルデヒド（Ｂ１）、２，４－ヘキサジエナール（Ｂ２）及び２，４，６－オクタトリエナール（Ｂ３）の含有量の合計（ｂ_１＋ｂ_２＋ｂ_３）の上限は、７．０ｐｐｍが好ましく、４．０ｐｐｍがより好ましく、３．５ｐｐｍがさらに好ましく、３．０ｐｐｍがよりさらに好ましく、１．５ｐｐｍがよりさらに好ましく、１．０ｐｐｍが特に好ましい場合もある。ｂ_１＋ｂ_２＋ｂ_３を上記上限以下とすることで、樹脂組成物の着色を十分に抑えることができる。一方、ｂ_１＋ｂ_２＋ｂ_３の下限としては、０．０１ｐｐｍが好ましく、０．１０ｐｐｍがより好ましく、０．３０ｐｐｍ又は０．５０ｐｐｍがさらに好ましい場合もある。

（共役ポリエン化合物（Ｃ））
当該樹脂組成物は、共役ポリエン化合物（Ｃ）をさらに含むことが好ましい。共役ポリエン化合物（Ｃ）は、溶融成形時のＥＶＯＨ（Ａ）の酸化劣化による色調悪化を抑制することができる。ここで、共役ポリエン化合物（Ｃ）とは、炭素－炭素二重結合と炭素－炭素単結合とが交互に繋がってなる構造を有し炭素－炭素二重結合の数が２個以上である、いわゆる共役二重結合を有する化合物である。但し、２，４－ヘキサジエナール（Ｂ２）及び２，４，６－オクタトリエナール（Ｂ３）は、共役ポリエン化合物（Ｃ）には該当しないものとする。共役ポリエン化合物（Ｃ）は、共役二重結合を２個有する共役ジエン、３個有する共役トリエン、又はそれ以上の数を有する共役ポリエンであってもよい。また、共役二重結合の構造が１分子中に複数組あってもよい。例えば、桐油のように共役トリエン構造が同一分子内に３個ある化合物も共役ポリエン化合物（Ｃ）に含まれる。共役ポリエン化合物（Ｃ）の共役二重結合の数の上限としては、７個が好ましい。当該樹脂組成物は、共役二重結合を８個以上有する共役ポリエン化合物（Ｃ）を含有すると、ペレットひいては成形体の着色が起こる可能性が高くなる。

共役ポリエン化合物（Ｃ）は、共役二重結合に加えて、カルボキシ基及びその塩、水酸基、エステル基、エーテル基、アミノ基、イミノ基、アミド基、シアノ基、ジアゾ基、ニトロ基、スルホン基及びその塩、スルホニル基、スルホキシド基、スルフィド基、チオール基、リン酸基及びその塩、フェニル基、ハロゲン原子、二重結合、三重結合等のその他の官能基を有していてもよい。

共役ポリエン化合物（Ｃ）の炭素数の下限としては、４が好ましい。また、共役ポリエン化合物（Ｃ）の炭素数の上限としては、３０が好ましく、１０がより好ましい。

共役ポリエン化合物（Ｃ）としては、例えばイソプレン、２，３－ジメチル－１，３－ブタジエン、２，３－ジエチル－１，３－ブタジエン、２－ｔ－ブチル－１，３－ブタジエン、１，３－ペンタジエン、２，３－ジメチル－１，３－ペンタジエン、２，４－ジメチル－１，３－ペンタジエン、３，４－ジメチル－１，３－ペンタジエン、３－エチル－１，３－ペンタジエン、２－メチル－１，３－ペンタジエン、３－メチル－１，３－ペンタジエン、４－メチル－１，３－ペンタジエン、１，３－ヘキサジエン、２，４－ヘキサジエン、２，５－ジメチル－２，４－ヘキサジエン、１，３－オクタジエン、１，３－シクロペンタジエン、１，３－シクロヘキサジエン、１－フェニル－１，３－ブタジエン、１，４－ジフェニル－１，３－ブタジエン、１－メトキシ－１，３－ブタジエン、２－メトキシ－１，３－ブタジエン、１－エトキシ－１，３－ブタジエン、２－エトキシ－１，３－ブタジエン、２－ニトロ－１，３－ブタジエン、クロロプレン、１－クロロ－１，３－ブタジエン、１－ブロモ－１，３－ブタジエン、２－ブロモ－１，３－ブタジエン、オシメン、フェランドレン、ミルセン、ファルネセン、ソルビン酸、ソルビン酸エステル、ソルビン酸塩等の共役ジエン化合物；１，３，５－ヘキサトリエン、２，４，６－オクタトリエン－１－カルボン酸、エレオステアリン酸、桐油、コレカルシフェロール、フルベン、トロポン等の共役トリエン化合物；シクロオクタテトラエン、２，４，６，８－デカテトラエン－１－カルボン酸、レチノール、レチノイン酸等が挙げられる。

共役ポリエン化合物（Ｃ）としては、ソルビン酸、ソルビン酸エステル、ソルビン酸塩、ミルセンまたはこれらのうちの２以上の混合物が好ましく、ソルビン酸、ソルビン酸塩（ソルビン酸ナトリウム、ソルビン酸カリウム等）またはこれらの混合物がより好ましい。ソルビン酸、ソルビン酸塩またはこれらの混合物は、高温での酸化劣化の抑制効果が高く、また食品添加剤としても広く工業的に使用されているため衛生性や入手性の観点からも好ましい。

共役ポリエン化合物（Ｃ）の分子量としては、通常１，０００以下であり、５００以下が好ましく、３００以下がより好ましい。共役ポリエン化合物（Ｃ）の分子量が上記上限以下である場合、樹脂組成物中への共役ポリエン化合物（Ｃ）の分散状態が良好になり、溶融成形後の外観が高まる傾向にある。共役ポリエン化合物（Ｃ）の分子量の下限は例えば５４であり、６０であってもよく、８０であってもよい。

当該樹脂組成物におけるＥＶＯＨ（Ａ）に対する共役ポリエン化合物（Ｃ）の含有量ｃの下限は、１ｐｐｍが好ましく、３ｐｐｍがより好ましい。また、当該樹脂組成物におけるＥＶＯＨ（Ａ）に対する共役ポリエン化合物（Ｃ）の含有量ｃは３００ｐｐｍ未満が好ましく、１００ｐｐｍ以下がより好ましく、７０ｐｐｍ以下がさらに好ましく、３０ｐｐｍ以下がよりさらに好ましく、２０ｐｐｍ以下、１０ｐｐｍ以下が特に好ましい場合もある。共役ポリエン化合物（Ｃ）の含有量ｃが上記範囲であると溶融成形時の色相の悪化をより抑制できる傾向となる。

（その他の任意成分）
当該樹脂組成物は、ＥＶＯＨ（Ａ）、不飽和脂肪族アルデヒド（Ｂ）及び共役ポリエン化合物（Ｃ）以外のその他の任意成分として、ホウ素化合物、カルボン酸類、リン化合物、金属イオン、酸化防止剤、紫外線吸収剤、可塑剤、帯電防止剤、滑剤、着色剤、充填剤、熱安定剤、ＥＶＯＨ（Ａ）以外の他の樹脂、高級脂肪族カルボン酸の金属塩等を含んでいてもよい。当該樹脂組成物は、これらの成分を２種以上含有してもよい。当該樹脂組成物が、その他の任意成分を含む場合、その合計含有量の上限は１質量％が好ましく、０．５質量％が好ましい場合もある。

ホウ素化合物は、溶融成形時のゲル化を抑制すると共に押出成形機等のトルク変動（加熱時の粘度変化）を抑制するものである。上記ホウ素化合物としては、例えばオルトホウ酸、メタホウ酸、四ホウ酸等のホウ酸類；ホウ酸トリエチル、ホウ酸トリメチル等のホウ酸エステル；上記ホウ酸類のアルカリ金属塩又はアルカリ土類金属塩、ホウ砂等のホウ酸塩；水素化ホウ素類などが挙げられる。これらの中でも、ホウ酸類が好ましく、オルトホウ酸（以下、「ホウ酸」ともいう）がより好ましい。ＥＶＯＨ（Ａ）に対するホウ素化合物の含有量の下限としては、１００ｐｐｍが好ましく、５００ｐｐｍがより好ましい。また、ＥＶＯＨ（Ａ）に対するホウ素化合物の含有量の上限としては、５，０００ｐｐｍが好ましく、３，０００ｐｐｍがより好ましく、１，０００ｐｐｍがさらに好ましい。ホウ素化合物の含有量を上記下限以上とすることで、押出成形機等のトルク変動を十分に抑制することができる。一方、ホウ素化合物の含有量を上記上限以下とすることで、溶融成形時にゲル化が起こりにくくなり熱成形容器の外観が向上する。なお、ホウ素化合物の含有量は、ホウ素化合物のオルトホウ酸換算含有量である。

カルボン酸類は、熱成形容器の着色を防止すると共に溶融成形時のゲル化を抑制するものである。カルボン酸類としては、ギ酸、酢酸、プロピオン酸、酪酸、乳酸、これらの塩等が挙げられる。カルボン酸類としては、炭素数４以下のカルボン酸類又は飽和カルボン酸類が好ましく、酢酸類がより好ましい。この酢酸類は、酢酸及び酢酸塩を含む。酢酸類としては、酢酸及び酢酸塩を併用することが好ましく、酢酸及び酢酸ナトリウムを併用することがより好ましい。ＥＶＯＨ（Ａ）に対するカルボン酸類の含有量の下限としては、５０ｐｐｍが好ましく、１００ｐｐｍがより好ましく、１５０ｐｐｍがさらに好ましい。また、ＥＶＯＨ（Ａ）に対するカルボン酸類の含有量の上限としては、１，０００ｐｐｍが好ましく、５００ｐｐｍがより好ましく、４００ｐｐｍがさらに好ましい。カルボン酸類の含有量を上記下限以上とすることで、十分な着色抑制効果が得られ、黄変の発生を十分に抑制することができる。一方、カルボン酸類の含有量を上記上限以下とすることで、溶融成形時、特に長時間に及ぶ溶融成形時にゲル化が生じにくくなり、熱成形容器の外観が良好になる。

リン化合物は、ストリーク、フィッシュアイ等の欠陥の発生及び着色を抑制すると共に、ロングラン性を向上させるものである。このリン化合物としては、例えばリン酸、亜リン酸等のリン酸塩等が挙げられる。上記リン酸塩としては、第一リン酸塩、第二リン酸塩及び第三リン酸塩のいずれの形でもよい。また、リン酸塩のカチオン種についても特に限定されるものではないが、アルカリ金属塩及びアルカリ土類金属塩が好ましく、これらのうちリン酸二水素ナトリウム、リン酸二水素カリウム、リン酸水素二ナトリウム及びリン酸水素二カリウムがより好ましく、リン酸二水素ナトリウム及びリン酸水素二カリウムがさらに好ましい。ＥＶＯＨ（Ａ）に対するリン化合物の含有量の下限としては、１ｐｐｍが好ましく、１０ｐｐｍがより好ましく、２０ｐｐｍがさらに好ましく、３０ｐｐｍが特に好ましい。ＥＶＯＨ（Ａ）に対するリン化合物の含有量の上限としては、２００ｐｐｍが好ましく、１５０ｐｐｍがより好ましく、１００ｐｐｍがさらに好ましい。リン化合物の含有量を上記下限以上とすること、又は上記上限以下とすることで、熱安定性が向上し、長時間にわたる溶融成形を行なう際のゲル状ブツの発生、着色等が生じにくくなる。

金属イオンとしては、一価金属イオン、二価金属イオン、その他遷移金属イオンが挙げられ、これらは１種又は複数種からなっていてもよい。中でも一価金属イオン及び二価金属イオンが好ましい。一価金属イオンとしては、アルカリ金属イオンが好ましく、例えばリチウム、ナトリウム、カリウム、ルビジウム及びセシウムのイオンが挙げられ、工業的な入手容易性の点からはナトリウム又はカリウムのイオンが好ましい。また、アルカリ金属イオンを与えるアルカリ金属塩としては、例えば脂肪族カルボン酸塩、芳香族カルボン酸塩、炭酸塩、塩酸塩、硝酸塩、硫酸塩、リン酸塩及び金属錯体が挙げられる。中でも、脂肪族カルボン酸塩及びリン酸塩が入手容易である点から好ましく、具体的には、酢酸ナトリウム、酢酸カリウム、リン酸ナトリウム及びリン酸カリウムが好ましい。金属イオンとして二価金属イオンを含むことが好ましい場合もある。金属イオンが二価金属イオンを含むと、例えばトリムを回収して再利用した際のＥＶＯＨの熱劣化が抑制され、得られる成形体のゲル及びブツの発生が抑制される場合がある。二価金属イオンとしては、例えばベリリウム、マグネシウム、カルシウム、ストロンチウム、バリウム及び亜鉛のイオンが挙げられるが、工業的な入手容易性の点からはマグネシウム、カルシウム又は亜鉛のイオンが好ましい。また、二価金属イオンを与える二価金属塩としては、例えばカルボン酸塩、炭酸塩、塩酸塩、硝酸塩、硫酸塩、リン酸塩及び金属錯体が挙げられカルボン酸塩が好ましい。カルボン酸塩を構成するカルボン酸としては、炭素数１～３０のカルボン酸が好ましく、具体的には、酢酸、プロピオン酸、酪酸、ステアリン酸、ラウリン酸、モンタン酸、ベヘン酸、オクチル酸、セバシン酸、リシノール酸、ミリスチン酸、パルミチン酸等が挙げられ、中でも、酢酸及びステアリン酸が好ましい。ＥＶＯＨ（Ａ）に対する金属イオンの含有量の下限は１ｐｐｍが好ましく、１００ｐｐｍがより好ましく、１５０ｐｐｍがさらに好ましい。一方、金属イオンの含有量の上限は１，０００ｐｐｍが好ましく、４００ｐｐｍがより好ましく、３５０ｐｐｍがさらに好ましい。ＥＶＯＨ（Ａ）に対する金属イオンの含有量が１ｐｐｍ以上であると、得られる熱成形容器の層間接着性が良好となる傾向となる。一方、金属イオンの含有量が１，０００ｐｐｍ以下であると、着色耐性が良好となる傾向となる。

酸化防止剤としては、例えば、２，５－ジ－ｔ－ブチルハイドロキノン、２，６－ジ－ｔ－ブチル－ｐ－クレゾール、４，４’－チオビス（６－ｔ－ブチルフェノール）、２，２’－メチレン－ビス（４－メチル－６－ｔ－ブチルフェノール）、オクタデシル－３－（３’，５’－ジ－ｔ－ブチル－４’－ヒドロキシフェニル）プロピオネート等が挙げられる。紫外線吸収剤としては、例えばエチレン－２－シアノ－３，３’－ジフェニルアクリレート、２－（２’－ヒドロキシ－５’－メチルフェニル）ベンゾトリアゾール、２－（２’－ヒドロキシ－３’－ｔ－ブチル－５’－メチルフェニル）－５－クロロベンゾトリアゾール、２－ヒドロキシ－４－メトキシベンゾフェノン、２，２’－ジヒドロキシ－４－メトキシベンゾフェノン、２－ヒドロキシ－４－オキトシキベンゾフェノン等が挙げられる。

可塑剤としては、例えばフタル酸ジメチル、フタル酸ジエチル、フタル酸ジオクチル、ワックス、流動パラフィン、リン酸エステル等が挙げられる。帯電防止剤としては、例えばペンタエリスリットモノステアレート、ソルビタンモノパルミテート、硫酸化ポリオレフィン類、ポリエチレンオキシド、ポリエチレングリコール（商品名：カーボワックス）等が挙げられる。

滑剤としては、例えばエチレンビスステアロアミド、ブチルステアレート等が挙げられる。着色剤としては、例えばカーボンブラック、フタロシアニン、キナクリドン、インドリン、アゾ系顔料、ベンガラ等が挙げられる。充填剤としては、例えばグラスファイバー、ウォラストナイト、ケイ酸カルシウム、タルク、モンモリロナイト等が挙げられる。熱安定剤としては、例えばヒンダードフェノール系化合物、ヒンダードアミン系化合物等が挙げられる。

ＥＶＯＨ（Ａ）以外の他の樹脂としては、例えばポリアミド、ポリオレフィン等が挙げられる。高級脂肪族カルボン酸の金属塩としては、例えばステアリン酸ナトリウム、ステアリン酸カリウム、ステアリン酸カルシウム、ステアリン酸マグネシウム等が挙げられる。

当該樹脂組成物において、ＥＶＯＨ（Ａ）及び不飽和脂肪族アルデヒド（Ｂ）（クロトンアルデヒド（Ｂ１）、２，４－ヘキサジエナール（Ｂ２）及び２，４，６－オクタトリエナール（Ｂ３））の合計含有量は、９０質量％以上が好ましく、９５質量％以上がより好ましく、９８質量％以上がさらに好ましく、９９質量％以上が特に好ましい。当該樹脂組成物は実質的にＥＶＯＨ（Ａ）及び不飽和脂肪族アルデヒド（Ｂ）のみから構成されていてもよく、当該樹脂組成物はＥＶＯＨ（Ａ）及び不飽和脂肪族アルデヒド（Ｂ）のみから構成されていてもよい。なお、本明細書において「実質的に～のみからなる」とは、本発明の効果に影響を与えない範囲で任意成分の含有を許容するものであり、本明細書において「のみからなる」とは、不可避的に含まれてしまう不純物以外の任意成分を除外するものである。

当該樹脂組成物の２１０℃、２，１６０ｇ荷重下でのメルトフローレート（ＭＦＲ）の下限としては、０．５ｇ／１０分が好ましく、１ｇ／１０分がより好ましい。一方、このＭＦＲの上限としては、３０ｇ／１０分が好ましく、２０ｇ／１０分がより好ましい。当該樹脂組成物のＭＦＲが上記範囲であることで、溶融成形性等を高めることができる。また、当該樹脂組成物のＭＦＲが上記範囲であると、ネックイン耐性がより良好となる傾向となる。

＜樹脂組成物の調製方法＞
当該樹脂組成物の製造方法は、ＥＶＯＨ（Ａ）中に不飽和脂肪族アルデヒド（Ｂ）をブレンドできる方法であれば特に限定されない。当該製造方法は、例えば、
（１）エチレンとビニルエステルとを共重合させる工程、及び
（２）工程（１）により得られた共重合体をケン化する工程
を備える樹脂組成物の製造方法であって、上記樹脂組成物中に所定量及び所定比率の不飽和脂肪族アルデヒド（Ｂ）を含有させることを特徴とする製造方法等が挙げられる。

樹脂組成物中に不飽和脂肪族アルデヒド（Ｂ）を含有させる方法としては、特に限定されないが、例えば、上記工程（１）において不飽和脂肪族アルデヒド（Ｂ）を添加する方法、上記工程（２）において不飽和脂肪族アルデヒド（Ｂ）を添加する方法、上記工程（２）により得られたＥＶＯＨ（Ａ）に、不飽和脂肪族アルデヒド（Ｂ）を添加する方法等が挙げられる。なお、上記工程（１）において不飽和脂肪族アルデヒド（Ｂ）を添加する方法、又は上記工程（２）において不飽和脂肪族アルデヒド（Ｂ）を添加する方法を採用する場合には、得られる樹脂組成物中に所望量の不飽和脂肪族アルデヒド（Ｂ）を含有させるために、上記工程（１）における重合反応、上記工程（２）におけるケン化反応で消費される量を考慮して添加量を多くする必要がある。したがって、重合反応やケン化反応工程で不飽和脂肪族アルデヒド（Ｂ）を添加する場合は消費される不飽和脂肪族アルデヒド（Ｂ）の量を加算して添加することが好ましい。一方、上記工程（２）より得られたＥＶＯＨ（Ａ）に不飽和脂肪族アルデヒド（Ｂ）を添加する方法は工程内での消費を考慮せずに添加できるため、操作性に優れている。

ＥＶＯＨ（Ａ）に不飽和脂肪族アルデヒド（Ｂ）を添加する方法としては、例えば不飽和脂肪族アルデヒド（Ｂ）を予めＥＶＯＨ（Ａ）に配合してペレットを造粒する方法、エチレン－ビニルエステル共重合体のケン化後にペーストを析出させる工程で析出させたストランドに不飽和脂肪族アルデヒド（Ｂ）を含浸させる方法、析出させたストランドをカットした後に不飽和脂肪族アルデヒド（Ｂ）を含浸させる方法、乾燥樹脂組成物のチップを再溶解したものに不飽和脂肪族アルデヒド（Ｂ）を添加する方法、ＥＶＯＨ（Ａ）及び不飽和脂肪族アルデヒド（Ｂ）の各成分をブレンドしたものを溶融混練する方法、押出機の途中からＥＶＯＨ（Ａ）溶融物に不飽和脂肪族アルデヒド（Ｂ）をフィードし含有させる方法、不飽和脂肪族アルデヒド（Ｂ）をＥＶＯＨ（Ａ）の一部に高濃度で配合して造粒したマスターバッチを作成しＥＶＯＨ（Ａ）とドライブレンドして溶融混練する方法等が挙げられる。

これらのうち、ＥＶＯＨ（Ａ）中に微量の不飽和脂肪族アルデヒド（Ｂ）を均一性高く分散することができる観点から、不飽和脂肪族アルデヒド（Ｂ）を予めＥＶＯＨ（Ａ）に配合してペレットを造粒する方法が好ましい。具体的には、ＥＶＯＨ（Ａ）を水／メタノール混合溶媒等の良溶媒に溶解させた溶液に、不飽和脂肪族アルデヒド（Ｂ）を添加し、その混合溶液をノズル等から貧溶媒中に押出して析出及び／又は凝固させ、それを洗浄及び／又は乾燥することにより、ＥＶＯＨ（Ａ）に不飽和脂肪族アルデヒド（Ｂ）が均一性高く混合された樹脂組成物ペレットを得ることができる。

ＥＶＯＨ（Ａ）中に不飽和脂肪族アルデヒド（Ｂ）以外のその他成分を含有させる方法としては、例えば上記ペレットをその他成分と共に混合して溶融混練する方法、上記ペレットを調製する際に、不飽和脂肪族アルデヒド（Ｂ）と共にその他成分を混合する方法、上記ペレットをその他成分が含まれる溶液に浸漬させる方法、上記ペレットにその他成分をドライブレンドする方法等が挙げられる。なお、その他成分の混合には、リボンブレンダー、高速ミキサーコニーダー、ミキシングロール、押出機、インテンシブミキサー等を用いることができる。

本発明の熱成形容器を製造するための構造体の製造に用いるときの樹脂組成物は、ペレット形状であることが、取扱性が容易である点から好ましい。当該樹脂組成物のペレットの形状は特に限定されるものではないが、円柱状、角柱状、球状、略球状（ｌｅｎｔｉｃｕｌａｒ）などが挙げられ、中でも、ペレットの搬送安定性、取扱性、生産性等の観点から、円柱状、球状または略球状（ｌｅｎｔｉｃｕｌａｒ）が好ましい。円柱状の場合、直径は１ｍｍ以上１０ｍｍ以下が好ましく、２ｍｍ以上８ｍｍ以下がより好ましく、高さは１ｍｍ以上１０ｍｍ以下が好ましく、２ｍｍ以上８ｍｍ以下がより好ましく、３ｍｍ以上５ｍｍ以下がさらに好ましい。球状または略球状（ｌｅｎｔｉｃｕｌａｒ）である場合、短手方向の長さは１ｍｍ以上１０ｍｍ以下が好ましく、２ｍｍ以上８ｍｍ以下がより好ましく、長手方向の長さは１ｍｍ以上１０ｍｍ以下が好ましく、２ｍｍ以上８ｍｍ以下がより好ましい。

（層（β））
層（β）は、例えば、層（α）の内面側及び外面側にそれぞれ積層されており、Ｆｅｄｏｒｓの式から算出する溶解性パラメータが１１（ｃａｌ／ｃｍ^３）^１／２以下である熱可塑性樹脂を主成分とする層であってよい。主成分とは、最も含有量が多い成分をいい、例えば含有量が５０質量％以上の成分をいう。上記式によって算出される溶解性パラメータが１１（ｃａｌ／ｃｍ^３）^１／２以下である熱可塑性樹脂は、耐湿性に優れる。なお、Ｆｅｄｏｒｓの式から算出される溶解性パラメータとは、（Ｅ／Ｖ）^１／２で表される値である。上記式中、Ｅは分子凝集エネルギー（ｃａｌ／ｍｏｌ）であり、Ｅ＝Σｅｉで表される。なお、ｅｉは蒸発エネルギーである。また、Ｖは分子容（ｃｍ^３／ｍｏｌ）であり、Ｖ＝Σｖｉ（ｖｉ：モル体積）で表される。

層（β）を構成する熱可塑性樹脂としては、例えばポリエチレン（直鎖状低密度ポリエチレン、低密度ポリエチレン、中密度ポリエチレン、高密度ポリエチレン等）、エチレン－酢酸ビニル共重合体、エチレン－プロピレン共重合体、ポリプロピレン、プロピレンと炭素数４～２０のα－オレフィンとの共重合体、ポリブテンやポリペンテン等のオレフィンの単独重合体又は共重合体、ポリスチレン、ポリ塩化ビニル、ポリ塩化ビニリデン、アクリル系樹脂、ビニルエステル系樹脂、ポリウレタンエラストマー、ポリカーボネート、塩素化ポリエチレン、塩素化ポリプロピレンなどが挙げられる。これらのうち、ポリエチレン、エチレン－プロピレン共重合体、エチレン－酢酸ビニル共重合体、ポリプロピレン、及びポリスチレンが好ましい。

なお、熱可塑性樹脂は、通常市販品の中から適宜選択して使用することができる。また、層（β）は、本発明の効果を損なわない限り、他の任意成分を含んでいてもよい。

層（β）の平均厚みの下限としては、特に限定されるものではないが、全体平均厚みに対して、５％が好ましく、１０％がより好ましく、２０％、３０％、４０％又は５０％がさらに好ましい場合もある。一方、層（β）の平均厚みの上限としては、特に限定されるものではないが、全体平均厚みに対して、９５％が好ましく、９０％、８０％又は７０％がより好ましい場合もある。

（層（γ））
層（γ）は、例えば、層（α）と層（β）との間に配置され、カルボン酸変性ポリオレフィンを主成分とする層である。層（γ）は、層（α）と層（β）等の他の層との間の接着層として機能させることができる。なお、上記カルボン酸変性ポリオレフィンとは、オレフィン系重合体にエチレン性不飽和カルボン酸又はその無水物を付加反応、グラフト反応等により化学的に結合させて得られるカルボキシ基又はその無水物基を有するオレフィン系重合体のことをいう。

上記エチレン性不飽和カルボン酸及びその無水物としては、例えばモノカルボン酸、モノカルボン酸エステル、ジカルボン酸、ジカルボン酸モノエステル、ジカルボン酸ジエステル、ジカルボン酸無水物等が挙げられる。具体的には、マレイン酸、フマル酸、イタコン酸、無水マレイン酸、無水イタコン酸、マレイン酸モノメチルエステル、マレイン酸モノエチルエステル、マレイン酸ジエチルエステル、フマル酸モノメチルエステル等が挙げられる。これらのうち、無水マレイン酸、無水イタコン酸等のジカルボン酸無水物が好ましく、無水マレイン酸がより好ましい。

ベースポリマーとなる上記オレフィン系重合体としては、例えば
低密度、中密度又は高密度ポリエチレン、直鎖状低密度ポリエチレン、ポリプロピレン、ボリブテン等のポリオレフィン；
エチレン－酢酸ビニル共重合体、エチレン－アクリル酸エチル共重合体等のオレフィンとコモノマーとの共重合体などが挙げられる。上記コモノマーとしては、オレフィンと共重合し得るモノマーであれば特に限定されず、例えばビニルエステル、不飽和カルボン酸エステル等が挙げられる。上記オレフィン系重合体としては、直鎖状低密度ポリエチレン、酢酸ビニル含有量が５質量％以上５５質量％以下であるエチレン－酢酸ビニル共重合体、及びアクリル酸エチル含有量が８質量％以上３５質量％以下であるエチレン－アクリル酸エチル共重合体が好ましく、直鎖状低密度ポリエチレン及び酢酸ビニル含有量が５質量％以上５５質量％以下であるエチレン－酢酸ビニル共重合体がより好ましい。

上記カルボン酸変性ポリオレフィンは、例えばキシレン等の溶媒と、過酸化物等の触媒との存在下で、上記オレフィン系重合体に、上記エチレン性不飽和カルボン酸又はその無水物を付加反応又はグラフト反応により導入することにより得られる。このときのカルボン酸又はその無水物のオレフィン系重合体への付加量若しくはグラフト量（変性度）の下限としては、オレフィン系重合体に対して、０．０１質量％が好ましく、０．０２質量％がより好ましい。一方、上記付加量若しくはグラフト量（変性度）の上限としては、オレフィン系重合体に対して、１５質量％が好ましく、１０質量％がより好ましい。

なお、層（γ）は、本発明の効果を損なわない範囲で任意成分を含んでいてもよい。

層（γ）の平均厚みの下限としては、特に限定されるものではないが、全体平均厚みに対して、０．３％が好ましく、０．６％がより好ましく、１．２％がさらに好ましく、２．０％がよりさらに好ましい。層（γ）の平均厚みの上限としては、全体平均厚みに対して、１２％が好ましく、９％がより好ましく、６％がさらに好ましい場合もある。接着性樹脂層としての層（γ）の平均厚みを上記下限以上とすることで、接着性を高めることができる。また、層（γ）の平均厚みを上記上限以下とすることで、製造コストを抑制することができる。

（層（δ））
層（δ）は、ＥＶＯＨ、熱可塑性樹脂及びカルボン酸変性ポリオレフィンを含有する層である。また、層（δ）は、当該熱成形容器の製造工程における層（α）、層（β）及び層（γ）の回収物を用いて形成されていることが好ましい。回収物としては、当該熱成形容器の製造工程において発生するバリ、検定の不合格品等が挙げられる。当該熱成形容器がこのような回収層としての層（δ）をさらに有することで、かかるバリや検定の不合格品を再利用することができ、当該熱成形容器の製造時に使用される樹脂のロスを低減できる。

層（δ）は、上述の層（β）の代わりとして用いることも可能であるが、一般的には層（β）よりも層（δ）の機械的強度が低くなることが多いため、層（β）と層（δ）とを積層して用いることが好ましい。当該熱成形容器が外部から衝撃を受けた場合には、容器に応力の集中が生じ、応力集中部において衝撃に対する圧縮応力が容器内層側で働き、破損が起こるおそれがあるため、強度的に弱い層（δ）は層（α）よりも外層側に配置することが好ましい。また、バリの発生が多い場合等、多量の樹脂をリサイクルする必要がある場合は、層（α）の両側に層（δ）として回収層を配置することもできる。

層（δ）におけるＥＶＯＨの含有量の上限としては、９．０質量％が好ましい。層（δ）におけるＥＶＯＨの含有量が上記上限以下であることで、他層との界面でクラックが発生し難くなり、クラックを起点として当該熱成形容器全体の破壊が起こることを抑制することができる。なお、層（δ）におけるＥＶＯＨの含有量の下限としては、例えば３．０質量％である。

層（δ）の平均厚みの下限としては、特に限定されないが、全体平均厚みに対して、１０％が好ましく、２０％がより好ましく、３０％がさらに好ましい。層（δ）の平均厚みの上限としては、全体平均厚みに対して、６０％が好ましく、５５％がより好ましく、５０％がさらに好ましい。

当該熱成形容器の層構成としては、層（β）を最外層に配置することが好ましい。すなわち、収容部の内表面から外表面に向かって、層（β）／層（γ）／層（α）／層（γ）／層（β）（以下、「（内表面）（β）／（γ）／（α）／（γ）／（β）（外表面）」のように表記する）が耐衝撃性の観点から好ましい。また、回収層である層（δ）を含む場合の層構成としては、例えば
（内表面）（β）／（γ）／（α）／（γ）／（δ）／（β）（外表面）、
（内表面）（β）／（δ）／（γ）／（α）／（γ）／（δ）／（β）（外表面）、
（内表面）（δ）／（γ）／（α）／（γ）／（δ）（外表面）等が挙げられる。なお、これらの層構成において層（β）の代わりに層（δ）を備える層構成であってもよい。層構成としては、これらの中でも（内表面）（β）／（γ）／（α）／（γ）／（δ）／（β）（外表面）、及び（内表面）（β）／（δ）／（γ）／（α）／（γ）／（δ）／（β）（外表面）が好ましい。なお、層（α）～層（δ）がそれぞれ複数用いられている場合、それぞれの層を構成する樹脂は同一でも異なっていてもよい。

＜熱成形容器の製造方法＞
本発明の熱成形容器の製造方法は、樹脂組成物からなる層（α）を有する構造体を形成する工程と、上記構造体を熱成形する工程とを備え、上記樹脂組成物が、エチレン単位含有量が２０モル％以上６０モル％以下であるＥＶＯＨ（Ａ）及びクロトンアルデヒド（Ｂ１）を含み、２，４－ヘキサジエナール（Ｂ２）及び２，４，６－オクタトリエナール（Ｂ３）からなる群より選ばれる少なくとも１種をさらに含み、上記樹脂組成物が、下記式（１’）及び（２’）を満たす。
２．０≦ｂ_１／（ｂ_２＋ｂ_３）＜１５０．０・・・（１’）
ｂ_２＋２ｂ_３≦０．６５・・・（２’）
上記式（１’）及び（２’）中、ｂ_１は、エチレン－ビニルアルコール共重合体（Ａ）に対するクロトンアルデヒド（Ｂ１）の含有量（ｐｐｍ）であり、ｂ_２は、エチレン－ビニルアルコール共重合体（Ａ）に対する２，４－ヘキサジエナール（Ｂ２）の含有量（ｐｐｍ）であり、ｂ_３は、エチレン－ビニルアルコール共重合体（Ａ）に対する２，４，６－オクタトリエナール（Ｂ３）の含有量（ｐｐｍ）である。

当該製造方法に用いられる樹脂組成物の具体的形態及び好適形態は、上述した本発明の熱成形容器が有する層（α）を形成する樹脂組成物の具体的形態及び好適形態と同様である。以下、上記構造体が、多層構造体である場合を一例に製造方法の詳細を説明する。

（多層構造体の製造方法）
当該熱成形容器に用いる構造体が多層構造体である場合、多層構造体の製造方法としては、特に限定されるものではないが、たとえば押出ラミネート法、ドライラミネート法、押出ブロー成形法、共押出ラミネート法、共押出成形法、共押出パイプ成形法、共押出ブロー成形法、共射出成形法、溶液コート法等が挙げられる。汎用性の観点からは、共押出成形及び共射出成形が好ましく、共押出成形装置を用いて形成することがさらに好ましい。この多層構造体は、例えば層（α）を形成する樹脂組成物、層（β）を形成する樹脂、層（γ）を形成する樹脂、及び層（δ）を形成する樹脂組成物を別々の押出機に仕込み、これらの押出機で共押出することで所定の層構成を有するものとして形成できる。

各層の押出成形は、一軸スクリューを備えた押出機を所定の温度で運転することにより行われる。層（α）を形成する押出機の温度は、例えば１７０℃以上２４０℃以下とされる。また、層（β）を形成する押出機の温度は、例えば２００℃以上２４０℃以下とされる。さらに、層（γ）を形成する押出機の温度は、例えば１６０℃以上２２０℃以下とされる。さらに、層（δ）を形成する押出機の温度は、例えば２００℃以上２４０℃以下とされる。

（熱成形）
当該熱成形容器は、フィルム、シート等の多層構造体等の構造体を加熱して軟化させた後に、金型形状に成形（熱成形）することで形成することができる。熱成形方法としては、例えば真空又は圧空を用い、必要によりプラグを併せ用いて金型形状に成形する方法（ストレート法、ドレープ法、エアスリップ法、スナップバック法、プラグアシスト法等）、プレス成形する方法などが挙げられる。成形温度、真空度、圧空の圧力、成形速度等の各種成形条件は、プラグ形状や金型形状、原料フィルムやシートの性質等により適当に設定される。

成形温度は、成形するのに十分なだけ樹脂が軟化できる温度であれば特に限定されるものではなく、フィルム、シート等の多層構造体の構成によってその好適な温度範囲は異なる。

フィルムを熱成形する場合、加熱によるフィルムの溶解が生じたり、ヒーター板の金属面の凹凸がフィルムに転写したりするほど高温にはしない一方、賦形が十分でない程低温にしないことが望ましい。具体的なフィルムの加熱温度の下限としては、通常５０℃であり、６０℃が好ましく、７０℃がより好ましい。フィルムの加熱温度の上限としては、通常１２０℃であり、１１０℃が好ましく、１００℃がより好ましい。

一方、シートを熱成形する場合、フィルムの場合より高温でも成形が可能な場合がある。シートの加熱温度としては、例えば１３０℃以上１８０℃以下とされる。

＜カップ状容器＞
次に、当該熱成形容器について、図１及び図２に示すカップ状容器を例にとって、具体的に説明する。但し、カップ状容器は当該熱成形容器の一例に過ぎず、以下のカップ状容器の説明は、本発明の範囲を限定するものではない。

図１及び図２のカップ状容器１は、収容部としてのカップ本体１０、及びフランジ部１１を備える。このカップ状容器１は、カップ本体１０に内容物を収容し、カップ本体１０の開口１２を塞ぐようにフランジ部１１に蓋２をシールすることで使用される。このシールとしては、例えば樹脂フィルム、金属箔、金属樹脂複合フィルム等が挙げられ、これらの中で、樹脂フィルムに金属層を積層した金属樹脂複合フィルムが好ましい。樹脂フィルムとしては、例えばポリエチレンフィルム、ポリエチレンテレフタレートフィルム等が挙げられる。金属層としては、特に限定されないが、金属箔、金属蒸着層が好ましく、ガスバリア性及び生産性の観点からアルミ箔がより好ましい。

カップ状容器１は、例えばフィルム状、シート状等の多層構造体を熱成形することで得られる。この多層構造体は、少なくとも上記した層（α）を備え、この層（α）に他の層が積層されることが好ましい。他の層としては、例えば層（β）、層（γ）、層（δ）等が挙げられる。

カップ状容器１の層構成としては、図３に示す構成が好ましい。図３に示す層構成は、層（α）１０Ａの一方の面側（カップ状容器１のカップ本体１０の内表面１３側）に層（γ）１０Ｃを介して層（β）１０Ｂが積層され、他方の面側（カップ状容器１のカップ本体１０の外表面１４側）に層（γ）１０Ｃを介して層（δ）１０Ｄ及び層（β）１０Ｂが積層されるものである。

（カップ状容器の製造方法）
カップ状容器１は、図４に示すようにフィルム状、シート状等の連続多層構造体３を加熱装置４により加熱して軟化させた後に、金型装置５を用いて熱成形することで製造される。

加熱装置４は、一対のヒーター４０、４１を備えるものであり、これらのヒーター４０、４１の間を連続多層構造体３が通過可能とされている。なお、加熱装置４としては、熱プレスにより加熱するものを用いることもできる。

金型装置５は、プラグアシスト法による熱成形に適するものであり、チャンバー（図示略）内に収容される下型５０及び上型５１を備える。下型５０及び上型５１は、それぞれ個別に上下方向に移動可能であり、離間状態において、これらの下型５０及び上型５１の間を連続多層構造体３が通過可能とされている。下型５０は、カップ状容器１の収容部を形成するための複数の凹部５２を有する。上型５１は、下型５０に向けて突出する複数のプラグ５３を備える。複数のプラグ５３は、下型５０の複数の凹部５２に対応した位置に設けられている。各プラグ５３は、対応する凹部５２に挿入可能である。

まず、図４及び図５（Ａ）に示すように、加熱装置４により軟化させた連続多層構造体３に対して、下型５０を上動させることで下型５０に密着させると共に連続多層構造体３を若干持ち上げて連続多層構造体３にテンションを付与する。次に、図５（Ｂ）に示すように、上型５１を下動させることでプラグ５３を凹部５２に挿入する。

続いて、図５（Ｃ）に示すように、上型５１を上動させてプラグ５３を凹部５２から離間させた後にチャンバー（図示略）内を真空引きし、連続多層構造体３を凹部５２の内面に密着させる。その後、エアーの噴射により成形部を冷却することで形状を固定する。続いて、図５（Ｄ）に示すように、チャンバー（図示略）内を大気開放すると共に下型５０を下動させて下型５０を離型することで一次成形品が得られる。この一次成形品を切断することで、図１及び図２に示すカップ状容器１が得られる。

＜熱成形容器のその他の実施形態＞
本発明の熱成形容器は、上述した形態に限定されず、トレイ状容器も本発明の熱成形容器に含まれる。トレイ状容器も、上述したカップ状容器等と同様の方法により製造することができる。また、当該熱成形容器は、少なくとも層（α）を備えていればよい。具体的には、回収層としての層（δ）等を備えなくてもよい。さらに、他の層が積層されてもよい。また、上記樹脂組成物（α）からなる層（α）のみを備える単層の構造体を熱成形することで当該熱成形容器を形成してもよい。この場合の熱成形方法や熱成形容器の形状等は、上述した熱成形容器と同様とすることができる。

以下、実施例を挙げて本発明を詳細に説明するが、本発明はこれらの実施例に限定されるものではない。

［評価方法］
（１）エチレン単位含有量、ケン化度及びエポキシプロパンの変性量（全ビニルアルコール単位に対する変性量）の測定
合成例で得られたＥＶＯＨの粗乾燥物について、真空乾燥機にて１２０℃で１２時間乾燥した。真空乾燥したＥＶＯＨを、内部標準物質としてテトラメチルシラン（ＴＭＳ）、添加剤としてトリフルオロ酢酸（ＴＦＡ）を含む重ジメチルスルホキシド（ＤＭＳＯ－ｄ６）に溶解し、５００ＭＨｚの^１Ｈ－ＮＭＲ（日本電子株式会社製「ＧＸ－５００」）を用いて８０℃で測定し、エチレン単位、ビニルアルコール単位、ビニルエステル単位のピーク強度比よりエチレン単位含有量及びケン化度を求めた。なお、合成例９で得られたＥＶＯＨ（Ａ９）ペレットについて測定する際には、真空乾燥せずに測定し、エポキシプロパン変性ビニルアルコール単位のピーク強度から、全ビニルアルコール単位に対する変性量も同時に算出した。なお、合成例９で得られたＥＶＯＨ（Ａ９）において、全ビニルアルコール単位に対するエポキシプロパンの変性量は、全ビニルアルコール単位に対する構造単位（ｘ）の含有率に等しい。

（２）ナトリウムイオン含有量、リン酸含有量及びホウ酸含有量
参考例、参考比較例、実施例及び比較例で得られた乾燥樹脂組成物ペレット０．５ｇをテフロン（登録商標）製圧力容器に入れ、ここに濃硝酸５ｍＬを加えて室温で３０分間分解させた。３０分後に蓋をし、湿式分解装置（株式会社アクタック製「ＭＷＳ－２」）を用いて１５０℃で１０分間、次いで１８０℃で５分間加熱することで分解させ、その後室温まで冷却した。この処理液を５０ｍＬのメスフラスコ（ＴＰＸ（登録商標）製）に移し純水でメスアップした。この溶液について、ＩＣＰ発光分光分析装置（パーキンエルマー社製「ＯＰＴＩＭＡ４３００ＤＶ」）で含有金属の分析を行い、ナトリウムイオン（ナトリウム元素）、リン酸及びホウ酸の含有量を測定した。リン酸の含有量に関してはリン酸根換算値として、ホウ酸の含有量についてはオルトホウ酸換算値として算出した。なお、定量に際しては、それぞれ市販の標準液を使用して作成した検量線を用いた。

（３）酢酸含有量
参考例、参考比較例、実施例及び比較例で得られた乾燥樹脂組成物ペレット２０ｇをイオン交換水１００ｍＬに投入し、９５℃で６時間加熱抽出した。フェノールフタレインを指示薬として、１／５０規定のＮａＯＨで抽出液を中和滴定し、酢酸含有量を定量した。

（４）メルトフローレート（ＭＦＲ）
参考例及び参考比較例で得られた乾燥樹脂組成物ペレットを、メルトインデクサーＬ２４４（宝工業株式会社製）の内径９．５５ｍｍ、長さ１６２ｍｍのシリンダーに充填し、２１０℃で溶融した後、溶融した樹脂組成物に対して、質量２，１６０ｇ、直径９．４８ｍｍのプランジャーを使用して均等に荷重をかけた。シリンダーの中央に設けた径２．１ｍｍのオリフィスより単位時間当たりに押出される樹脂組成物量（ｇ／１０分）を測定し、これをＭＦＲとした。

（５）クロトンアルデヒド、２，４－ヘキサジエナール及び２，４，６－オクタトリエナールの定量
参考例、参考比較例、実施例及び比較例で得られた乾燥樹脂組成物ペレット０．５０ｇを凍結粉砕して得られたサンプルを、加熱脱着ガスクロマトグラフ質量分析装置用ガラスチューブに５０．０ｍｇ秤量し、サンプルチューブを作成した。下記の加熱脱着ガスクロマトグラフ質量分析装置を用い、下記条件にてサンプルを加熱して揮発性ガスをサンプルから吸着管に一度全量吸着させた後、吸着管から再放出されるガスをカラムで分離し、成分毎のピークを検出した。クロトンアルデヒド、２，４－ヘキサジエナール及び２，４，６－オクタトリエナールの標準サンプルのピーク面積から検量線を作成し、絶対検量線法により、それぞれ定量した。なお、標準サンプルを測定する際は、吸着管（Ｔｅｎａｘ（登録商標）／Ｃａｒｂｏｘｅｎ（登録商標）製）に標準サンプルを染み込ませ、サンプルチューブの代わりに標準サンプルを染み込ませた吸着管を用い、サンプル吸着後の放出時の温度について、サンプルチューブの温度１７０℃から吸着管の温度２６０℃に変更した以外は、サンプルチューブの測定の場合と同様の方法で測定した。
（加熱脱着部）
装置：ＴｕｒｂｏＭａｔｒｉｘ－ＡＴＤ（パーキンエルマージャパン社製）
吸着管へサンプルを吸着する時の温度：１７０℃（サンプルチューブ）、－３０℃（吸着管）、２５０℃（バルブ）、２６０℃（トランスファーライン）
吸着管への吸着時間：１０分
サンプル吸着後の放出時の温度：１７０℃（サンプルチューブ）、２６０℃（吸着管）、２５０℃（バルブ）、２６０℃（トランスファーライン）
吸着管放出時間：３５分
キャリアガス：ヘリウムカラムへのキャリアガスの流速：１．０ｍｌ／ｍｉｎ
圧力：１２０ｋＰａ
（ガスクロマトグラフ質量分析部）
装置：７８９０ＢＧＣＳｙｓｔｅｍ，７９７７ＢＭＳＤ（アジレント・テクノロジー社製）
カラム：ＤＢ－ＷＡＸＵＩ（長さ：３０ｍ、内径：０．２５ｍｍ、膜厚：０．５０μｍ）
カラムオーブン温度：４０℃で５分保持後１０℃／ｍｉｎの昇温速度で２４０℃まで温調後１０分保持（合計測定温度３５分）
トランスファーライン（接続部）温度：２４０℃
イオン化条件：ＥＩ＋
検出イオン質量範囲：ｍ／ｚ＝２９－６００
検出方法：ＳＣＡＮ
（標準サンプル）
クロトンアルデヒド：Ａｌｄｒｉｃｈ社製
２，４－ヘキサジエナール：Ａｌｄｒｉｃｈ社製
２，４，６－オクタトリエナール：ナード研究所製

（６）ソルビン酸及びミルセンの定量
参考例、参考比較例、実施例及び比較例で得られた乾燥樹脂組成物ペレットを凍結粉砕し、粉砕物２２ｇをソックスレー抽出器に充填し、クロロホルム１００ｍＬを用いて１６時間抽出処理した。得られたクロロホルム抽出液中のソルビン酸及びミルセンの量を高速液体クロマトグラフィーにて定量分析して、樹脂組成物中のソルビン酸及びミルセンの含有量を定量した。なお、定量に際しては、ソルビン酸及びミルセンの標品を用いて作成した検量線を使用した。

（７）ダイビルドアップ評価
参考例、参考比較例、実施例及び比較例で得られた乾燥樹脂組成物ペレットを下記条件で、押出機から吐出させ、６０分後のダイス周辺のダイビルドアップ（目ヤニ）を目視で確認し、以下の基準で評価した。Ａ～Ｄの場合、ダイビルドアップが抑制できていると判断した。
（押出機条件）
・装置：２０ｍｍφ単軸押出機（Ｄ２０２０、東洋精機製作所社製）
・Ｌ／Ｄ：２０
・スクリュー：フルフライト
・スクリーンメッシュ：５０メッシュ／１００メッシュ／５０メッシュ
・ダイス：φ１ｍｍ、１穴
・設定温度：Ｃ１／Ｃ２／Ｃ３／Ｄ＝１８０℃／２２０℃／２２０℃／２２０℃
・吐出量：１．４４ｋｇ／ｈ
・回転数：１００ｒｐｍ
（評価：判断基準）
Ａ（良好）：目ヤニは付着していない
Ｂ（やや良好）：目ヤニがごくわずかに付着している
Ｃ（可）：少量の目ヤニが付着している
Ｄ（やや不良）：明確な目ヤニが付着している
Ｅ（不良）：大粒の目ヤニがダイホール全周にわたって付着している

（８）色相評価
参考例、参考比較例、実施例及び比較例で得られた乾燥樹脂組成物ペレットのイエローインデックス（ＹＩ）値をＨｕｎｔｅｒ社製ＬＡＢＳｃａｎＸＥを用いて、ＪＩＳＫ７３７３：２００６に従って測定、算出した。数値が小さいほど黄変が抑制されており、色相に優れていると判断した。

（９）製膜時のネックイン耐性評価
参考例、参考比較例、実施例および比較例で得られた乾燥樹脂組成物ペレットを用いて、下記の条件にて一軸押出機より樹脂組成物を押出し、乾燥樹脂組成物ペレットを投入して１０分後のＴダイから吐き出される溶融樹脂（メルトカーテン）の、リップ（Ｔダイの吐出口）から１００ｍｍの位置での幅を測定した。溶融樹脂の幅を、下記基準で評価した。Ａ～Ｃの場合、ネックインを抑制できていると判断した。
（押出機条件）
・押出機：Ｌ／Ｄ＝２６、４０ｍｍφの一軸押出機
・スクリュー：フルフライト
・スクリュー回転数：５０ｒｐｍ
・スクリーンメッシュ：５０メッシュ／１００メッシュ／５０メッシュ
・ダイス形状：Ｔ型、リップ幅５５０ｍｍ、リップ間隔０．７ｍｍ
・設定温度：Ｃ１／Ｃ２／Ｃ３／Ｄ＝１７０℃／２４０℃／２６０℃／２６０℃
（評価：判断基準）
Ａ（良好）：リップ幅の８５％以上
Ｂ（やや良好）：リップ幅の８２．５％以上８５％未満
Ｃ（やや不良）：リップ幅の８０％以上８２．５％未満
Ｄ（不良）：リップ幅の８０％未満

（１０）融点測定
合成例で得られたＥＶＯＨの粗乾燥物について、真空乾燥機にて１２０℃で１２時間乾燥した。真空乾燥したＥＶＯＨについてＴＡＩｎｓｔｒｕｍｅｎｔｓ製の示差走査型熱量計「Ｑ２０００」を用い、３０℃から２５０℃までを１０℃／分の速度で昇温し、５０℃／分で冷却したのち、二次昇温で測定されるピーク温度より融点を求めた。なお、合成例９で得られたＥＶＯＨペレットについて測定する際には、真空乾燥せずに測定した。

（１１）フィルム中央部の酸素透過度（ＯＴＲ）測定
＜単層フィルム作成条件＞
実施例及び比較例で得られた乾燥樹脂組成物ペレットについて、下記条件で製膜し、厚さ２０μｍの単層フィルムを得た。
（押出機条件）
・Ｌ／Ｄ：２６、４０ｍｍφの一軸押し出し機・スクリュー：フルフライト
・スクリュー回転数：３０ｒｐｍ
・スクリーンメッシュ：５０メッシュ／１００メッシュ／５０メッシュ
・ダイス形状：Ｔ型、リップ幅５５０ｍｍ、リップ間隔０．７ｍｍ
・設定温度：Ｃ１／Ｃ２／Ｃ３／Ｄ＝１７０℃／２３０℃／２３０℃／２３０℃
・引取りロール温度：８０℃
・引取りロール速度：１０～１１ｍ／分
＜ＯＴＲ（酸素透過度）測定＞
得られた厚さ２０μｍの単層フィルムについて、幅方向の中央を中心として直径９０ｍｍの円形にサンプルを切り出し、２０℃、６５％ＲＨの条件下で調湿した後、酸素透過度測定装置（ＭｏｄｅｒｎＣｏｎｔｒｏｌ社の「ＯＸ－Ｔｒａｎ２／２０」）を用いて、ＩＳＯ１４６６３－２ａｎｎｅｘＣに準拠して、２０℃、６５％ＲＨにおける酸素透過度を測定した。

（１２）ＯＴＲの幅方向均一性
（１１）の測定に用いた単層フィルムについて、フィルム端部から７０ｍｍの位置を中心に直径９０ｍｍの円形にフィルムを切り取り、（１１）と同様の条件でＯＴＲを測定した。中心部のフィルムのＯＴＲとの差をとり、差の大きさをＡ～Ｃの三段階で評価した。なお、本評価における単層フィルムのＯＴＲの幅方向の均一性が高い場合、その評価に用いられた樹脂組成物を用いて得られた熱成形容器のＯＴＲの均一性も当然高いと判断できる。
（評価：判断基準）
Ａ：差が１０％未満
Ｂ：差が１０％以上１５％未満
Ｃ：差が１５％以上

（１３）熱成形性評価
実施例及び比較例で得られた乾燥樹脂組成物ペレットを用いて、熱成形容器の底部の外観評価を行った。樹脂組成物の層の材料として乾燥樹脂組成物ペレットを、熱可塑性樹脂の層の材料としてポリプロピレン「ノバテック（商標）ＰＰＥＡ７ＡＤ」（ＰＰ溶解性パラメータ＝８．０）を、接着層として酸変性ポリプロピレン「アドマー（商標）ＱＦ５００」（Ａｄ１）を用いて、以下の条件にて３種５層の多層構造体（ＰＰ／Ａｄ１／樹脂組成物層／Ａｄ１／ＰＰ＝３６８μｍ／１６μｍ／３２μｍ／１６μｍ／３６８μｍ）を得た。なお、製膜設備としては製膜ダイを有する押出機の後に温度コントロール可能な引取りロールを有し、巻き取り機にて得られた多層構造体を巻き取った。
（製膜条件）
ＥＶＯＨ用押出機：単軸押出機（ラボ機ＭＥ型ＣＯ－ＥＸＴ、株式会社東洋精機製作所製）
口径２０ｍｍφ、Ｌ／Ｄ＝２０、スクリューフルフライトタイプ
供給部／圧縮部／計量部／ダイ＝１７５／２１０／２２０／２３０℃
ＰＰ用押出機：単軸押出機（ＧＴ－３２－Ａ、株式会社プラスチック工学研究所製）
口径３２ｍｍφ、Ｌ／Ｄ＝２８、スクリューフルフライトタイプ
供給部／圧縮部／計量部／ダイ＝１７０／２００／２１０／２３０℃
Ａｄ１用押出機：単軸押出機（ＳＺＷ２０ＧＴ－２０ＭＧ－ＳＴＤ、株式会社テクノベル製）
口径２０ｍｍφ、Ｌ／Ｄ＝２０、スクリューフルフライトタイプ
供給部／圧縮部／計量部／ダイ＝１５０／２００／２３０／２３０℃
ダイ：３００ｍｍ幅コートハンガーダイ（株式会社プラスチック工学研究所製）
引取りロール温度：８０℃

得られた多層構造体のシート幅の中心がサンプルの中心となるように熱成形用シートを切り出した。熱成形機（小型多機能真空圧空成形機ＦＫＳ－０６３２－２０、株式会社浅野研究所製）にてシート温度１５０℃で、カップ形状（（ａ）金型形状７０φ×３５ｍｍ、絞り比Ｓ＝０．５、または（ｂ）金型形状７０φ×７０ｍｍ、絞り比Ｓ＝１．０）に熱成形（圧空：５ｋｇ／ｃｍ^２、プラグ：４５φ×６５ｍｍ、シンタックスフォーム、金型温度：４０℃）し、熱成形容器を作製した。作製した容器の底部を目視にて下記の基準で評価した。なお、基準Ｄは外観が悪く、包装用途に適用することは困難である。
Ａ：均一でムラは見られなかった
Ｂ：スジ状のムラがわずかに見られた
Ｃ：スジ状のムラがやや見られた
Ｄ：激しくムラが見られた

＜合成例１＞
ジャケット、撹拌機、窒素導入口、エチレン導入口及び開始剤添加口を備えた２００Ｌ加圧反応槽に、酢酸ビニル（以下、ＶＡｃと称することがある）を７５．０ｋｇ、メタノール（以下、ＭｅＯＨと称することがある。）を７．２ｋｇ仕込み、３０分間窒素バブリングして反応槽内を窒素置換した。次いで、反応槽内の温度を６５℃に調整した後、反応槽圧力（エチレン圧力）が４．１３ＭＰａとなるようにエチレンを導入し、重合開始剤として９．４ｇの２，２’－アゾビス（２，４－ジメチルバレロニトリル）（富士フィルム和光純薬工業株式会社製「Ｖ－６５」）を添加し、重合を開始した。重合中はエチレン圧力を４．１３ＭＰａに、重合温度を６５℃に維持した。４時間後にＶＡｃの転化率（ＶＡｃ基準の重合率）が４９．７％となったところで冷却するとともに、酢酸銅０．２ｇを２０ｋｇのメタノールに溶解させた溶液を容器内に投入して重合を停止した。反応槽を開放して脱エチレンした後、窒素ガスをバブリングして脱エチレンを完全に行った。次いで重合液を容器から抜き取り、２０ＬのＭｅＯＨで希釈した。この液を塔型容器の塔頂よりフィードし、塔底よりＭｅＯＨの蒸気をフィードして、重合液内に残る未反応モノマーをＭｅＯＨ蒸気と共に除去して、エチレン－酢酸ビニル共重合体（以下、ＥＶＡｃと称することがある。）のＭｅＯＨ溶液を得た。

次いで、ジャケット、撹拌機、窒素導入口、還流冷却器及び溶液添加口を備えた３００Ｌ反応槽にＥＶＡｃの２０質量％ＭｅＯＨ溶液１５０ｋｇを仕込んだ。この溶液に窒素ガスを吹き込みながら６０℃に昇温し、水酸化ナトリウムの濃度が２規定のＭｅＯＨ溶液を４５０ｍＬ／分の速度で２時間添加した。水酸化ナトリウムＭｅＯＨ溶液の添加を終えた後、系内の温度を６０℃に保ち、反応槽外にＭｅＯＨ及びケン化反応で生成した酢酸メチルを流出させながら、２時間撹拌してケン化反応を進行させた。その後酢酸を８．７ｋｇ添加してケン化反応を停止した。

その後、８０℃で加熱攪拌しながら、イオン交換水１２０Ｌを添加し、反応槽外にＭｅＯＨを流出させ、ＥＶＯＨを析出させた。デカンテーションで析出したＥＶＯＨを収集し、粉砕機で粉砕した。得られたＥＶＯＨ粉末を１ｇ／Ｌの酢酸水溶液（浴比２０：粉末１ｋｇに対して水溶液２０Ｌの割合）に投入して２時間攪拌洗浄した。これを脱液し、さらに１ｇ／Ｌの酢酸水溶液（浴比２０）に投入して２時間攪拌洗浄した。これを脱液したものを、イオン交換水（浴比２０）に投入して攪拌洗浄を２時間行い脱液する操作を３回繰り返して精製を行った。洗浄液の電気伝導度は、３μＳ／ｃｍ（東亜電波工業株式会社の「ＣＭ－３０ＥＴ」で測定）であった。次いで、得られた精製物を酢酸０．５ｇ／Ｌ及び酢酸ナトリウム０．１ｇ／Ｌを含有する水溶液２５０Ｌに４時間攪拌浸漬してから脱液し、これを６０℃で１６時間乾燥させることでＥＶＯＨの粗乾燥物を１６．１ｋｇ得た。

上記のＥＶＯＨの合成に係る操作を再度行い、ＥＶＯＨの粗乾燥物を１５．９ｋｇ得ることで、合計３２．０ｋｇのＥＶＯＨ（Ａ１）の粗乾燥物を得た。ＥＶＯＨ（Ａ１）の粗乾燥物について、上記評価方法（１）及び（１０）に記載の方法にしたがって、エチレン単位含有量、ケン化度及び融点を測定した。結果を表２に示す。

＜合成例２～８＞
加圧反応槽のサイズ、ＶＡｃ及びＭｅＯＨの仕込量、エチレン圧力、重合開始剤の添加量、反応槽内温度（重合時の温度）、反応時間、ＶＡｃの転化率、ケン化工程におけるＥＶＡｃのＭｅＯＨ溶液の仕込量、並びに水酸化ナトリウムＭｅＯＨ溶液の添加速度を表１に示す通りとし、合成を１回のみとした以外は合成例１と同様にして各ＥＶＯＨ（Ａ２）～ＥＶＯＨ（Ａ８）の粗乾燥物を得た。ＥＶＯＨ（Ａ２）～ＥＶＯＨ（Ａ８）の粗乾燥物について、上記評価方法（１）及び（１０）に記載の方法にしたがって、エチレン単位含有量、ケン化度及び融点を測定した。結果を表２に示す。

＜合成例９＞
特開２００３－２３１７１５号公報段落［０１５８］及び図１に記載の装置を用い、以下の手順でＥＶＯＨ（Ａ９）ペレットを作製した。東芝機械株式会社製ＴＥＭ－３５ＢＳ押出機（３７ｍｍφ、Ｌ／Ｄ＝５２．５）を使用し、バレルＣ１を水冷し、バレルＣ２～Ｃ３を２００℃、バレルＣ４～Ｃ１５を２４０℃に設定し、スクリュー回転数４００ｒｐｍで運転した。Ｃ１の樹脂フィード口から後述する参考例３８で得られた乾燥樹脂組成物ペレットをフィードし、溶融した後、ベント１から水及び酸素を除去し、Ｃ９の液圧入口から変性剤２としてエポキシプロパンをフィードした。その後、ベント２から未反応のエポキシプロパンを除去し、ペレタイズした後、８０℃２時間熱風乾燥を行い、８モル％変性されたＥＶＯＨ（Ａ９）ペレットを得た。得られたＥＶＯＨ（Ａ９）ペレットについて、上記評価方法（１）及び（１０）に記載の方法に従ってエチレン単位含有量、ケン化度、エポキシプロパン変性量（全ビニルアルコール単位に対する量）及び融点を測定した。エチレン単位含有量、ケン化度及び融点の結果を表２に示す。また、エポキシプロパンの変性量（全ビニルアルコール単位に対する構造単位（ｘ）の含有率）は８モル％であった。

＜参考例１＞
ジャケット、撹拌機及び還流冷却器を備えた６０Ｌ撹拌槽に、合成例１で得たＥＶＯＨ（Ａ１）の粗乾燥物２ｋｇ、水０．８ｋｇ及びＭｅＯＨ２．２ｋｇを仕込み、６０℃で５時間攪拌し完全に溶解させた。得られた溶液に、ソルビン酸、クロトンアルデヒド、２，４－ヘキサジエナール及び２，４，６－オクタトリエナールを添加した。この溶液を径４ｍｍの金板を通して－５℃に冷却した水／ＭｅＯＨ＝９０／１０の混合液中に押し出してストランド状に析出させ、このストランドをストランドカッターでペレット状にカットすることでＥＶＯＨの含水ペレットを得た。得られたＥＶＯＨの含水ペレットの含水率をメトラー社製ハロゲン水分計「ＨＲ７３」で測定したところ、５２質量％であった。

得られたＥＶＯＨの含水ペレットを１ｇ／Ｌの酢酸水溶液（浴比２０）に投入して２時間撹拌洗浄した。これを脱液し、さらに１ｇ／Ｌの酢酸水溶液（浴比２０）に投入して２時間撹拌洗浄した。脱液後、酢酸水溶液を更新し同様の操作を行った。酢酸水溶液で洗浄してから脱液したものを、イオン交換水（浴比２０）に投入して撹拌洗浄を２時間行い脱液する操作を３回繰り返して、洗浄液の電気伝導度が、３μＳ／ｃｍ以下（東亜電波工業株式会社の「ＣＭ－３０ＥＴ」で測定）となるまで精製を行い、ケン化反応時の触媒残渣が除去されたＥＶＯＨの含水ペレットを得た。

得られた含水ペレットを酢酸ナトリウム濃度０．５１０ｇ／Ｌ、酢酸濃度０．８ｇ／Ｌ、及びリン酸濃度０．０４ｇ／Ｌである水溶液（浴比２０）に投入し、定期的に撹拌しながら４時間浸漬させ化学処理を行った。このペレットを脱液し、酸素濃度１体積％以下の窒素気流下８０℃で３時間、及び１０５℃で１６時間乾燥させることで、ＥＶＯＨ（Ａ１）、酢酸、リン酸、ナトリウムイオン（ナトリウム塩）、クロトンアルデヒド、２，４－ヘキサジエナール、２，４，６－オクタトリエナール及びソルビン酸を含有した、円柱状（平均直径２．８ｍｍ、平均高さ３．２ｍｍ）の乾燥樹脂組成物ペレットを得た。得られた乾燥樹脂組成物ペレットについて、上記評価方法（２）～（９）に記載の方法に従って評価した。乾燥樹脂組成物ペレット中のナトリウムイオン含有量は１００ｐｐｍ、リン酸含有量はリン酸根換算値で４０ｐｐｍ、酢酸含有量は２００ｐｐｍであった。ＥＶＯＨ以外の各成分の含有量は、いずれもＥＶＯＨの含有量を基準とした量である。その他の評価結果は表３に示す。なお、クロトンアルデヒド、２，４－ヘキサジエナール、２，４，６－オクタトリエナール及びソルビン酸の各成分の含有量が表３に記載の通りとなるように、各成分の添加量を調整した。

＜参考例２～６１、参考比較例１～４、６～２４＞
ＥＶＯＨ（Ａ）の種類、不飽和脂肪族アルデヒド（Ｂ）の種類及び含有量、共役ポリエン化合物（Ｃ）の種類及び含有量、並びにホウ酸の含有量を表３～表１０に示した通りとなるように調整した以外は、参考例１と同様にして乾燥樹脂組成物ペレットを作製し、評価した。なお、ホウ酸を８００ｐｐｍ含む場合は、酢酸ナトリウム等を含む水溶液（浴比２０）をホウ酸濃度０．２５ｇ／Ｌとなるように調整した水溶液を用い、ホウ酸を１８００ｐｐｍ含む場合は、酢酸ナトリウム等を含む水溶液（浴比２０）をホウ酸濃度０．５７ｇ／Ｌとなるように調整した水溶液を用いた。それぞれの乾燥樹脂組成物ペレット中のＥＶＯＨのナトリウムイオン含有量は１００ｐｐｍ、リン酸含有量はリン酸根換算値で４０ｐｐｍ、酢酸含有量は２００ｐｐｍであった。その他の評価結果は表３～表１０に示す。ＥＶＯＨ以外の各成分の含有量は、いずれもＥＶＯＨの含有量を基準とした量である。

＜参考比較例５＞
クロトンアルデヒド、２，４－ヘキサジエナール及び２，４，６－オクタトリエナールを添加せず、ケン化反応時の触媒残渣が除去されたＥＶＯＨの含水ペレットをメタノール中（浴比１０）に投入して撹拌洗浄を２時間行い脱液する操作を２回繰り返し、得られたペレットをイオン交換水（浴比２０）に投入して撹拌洗浄を２時間行い脱液する操作を３回繰り返す操作を追加で行った以外は、参考例１と同様にして乾燥樹脂組成物ペレットを作製し、評価した。乾燥樹脂組成物ペレット中のナトリウムイオン含有量は１００ｐｐｍ、リン酸含有量はリン酸根換算値で４０ｐｐｍ、酢酸含有量は２００ｐｐｍであった。ＥＶＯＨ以外の各成分の含有量は、いずれもＥＶＯＨの含有量を基準とした量である。その他の評価結果は表３に示す。なお、クロトンアルデヒド、２，４－ヘキサジエナール、２，４，６－オクタトリエナール及びソルビン酸の各成分の含有量は検出限界以下であった。

参考例及び参考比較例から、ｂ_１／（ｂ_２＋ｂ_３）が２．０以上１５０．０未満であるとネックイン耐性が良好であり、ｂ_１＋ｂ_２＋ｂ_３が小さいほどＹＩが低く、共役ポリエン化合物（Ｃ）の含有量ｃが少量であるとＹＩが低く、ｂ_２＋２ｂ_３が０．６５ｐｐｍ以下であるとダイビルドアップが抑制されていることがわかる。

表３に基づいてより詳細に考察すれば、以下の通りである。不飽和脂肪族アルデヒド（Ｂ）が含有されない参考比較例５及び不飽和脂肪族アルデヒド（Ｂ）の各種を単独で含有している参考比較例１～３、６～９は、ネックインが抑制されていない。また、ｂ_１／（ｂ_２＋ｂ_３）の値が２．０未満である参考比較例１０でもネックインが抑制されていない。一方で参考例からわかるようにｂ_１／（ｂ_２＋ｂ_３）の値が２．０以上１５０．０未満の範囲にあるとネックインが抑制され、特に参考例４、５、１３、１４、２１及び２４のようにｂ_１／（ｂ_２＋ｂ_３）の値が１０付近（例えば、８．０以上１３．０以下）であると最もネックインが抑制される。また、ｂ_２＋２ｂ_３が０．６５ｐｐｍを超える参考比較例４はダイビルドアップが抑制されないのに対し、参考例からわかるようにｂ_２＋２ｂ_３が０．６５ｐｐｍ以下である場合はダイビルドアップが抑制され、特にｂ_２＋２ｂ_３が０．１０ｐｐｍ以下である場合に、よりダイビルドアップが抑制されている。また、クロトンアルデヒド（Ｂ１）、２，４－ヘキサジエナール（Ｂ２）及び２，４，６－オクタトリエナール（Ｂ３）の合計含有量ｂ_１＋ｂ_２＋ｂ_３については、参考比較例４、参考例１～７、１２～２６等から読み取れるように、合計含有量が低いほど色相に優れることが分かる。さらに、参考例６、９～１１より共役ポリエン化合物の含有量が少量である方が色相に優れることがわかる。

＜実施例１～７、比較例１、２＞
参考例５、２８、３８、４３、４８、２、７、参考比較例４、３で得られた各乾燥樹脂組成物ペレットについて、上記評価方法（１１）～（１３）に記載の方法に従って評価した。（１３）熱成形性評価は、（ａ）の金型を使用した。評価結果を表１１に示す。また、表１１には、これらの各乾燥樹脂組成物ペレットにおける上記評価方法（５）～（９）に記載の評価の結果を再掲する。

＜実施例８＞
ジャケット、撹拌機及び還流冷却器を備えた６０Ｌ撹拌槽に、合成例１で得たＥＶＯＨ（Ａ１）の粗乾燥物１．６ｋｇ、合成例７で得られたＥＶＯＨ（Ａ７）の粗乾燥物０．４ｋｇ、水０．８ｋｇ及びＭｅＯＨ２．２ｋｇを仕込み、６０℃で５時間攪拌し完全に溶解させた。得られた溶液に、ソルビン酸、クロトンアルデヒド、２，４－ヘキサジエナール及び２，４，６－オクタトリエナールを添加した。この溶液を径４ｍｍの金板を通して－５℃に冷却した水／ＭｅＯＨ＝９０／１０の混合液中に押し出してストランド状に析出させ、このストランドをストランドカッターでペレット状にカットすることでＥＶＯＨの含水ペレットを得た。得られたＥＶＯＨの含水ペレットの含水率をメトラー社製ハロゲン水分計「ＨＲ７３」で測定したところ、５２質量％であった。

得られた含水ペレットを酢酸ナトリウム濃度０．５１０ｇ／Ｌ、酢酸濃度０．８ｇ／Ｌ、リン酸濃度０．０４ｇ／Ｌ及びホウ酸濃度０．０５ｇ／Ｌである水溶液（浴比２０）に投入し、定期的に撹拌しながら４時間浸漬させ化学処理を行った。このペレットを脱液し、酸素濃度１体積％以下の窒素気流下８０℃で３時間、及び１０５℃で１６時間乾燥させることで、ＥＶＯＨ（Ａ１及びＡ７）、酢酸、リン酸、ホウ酸、ナトリウムイオン（ナトリウム塩）、クロトンアルデヒド、２，４－ヘキサジエナール、２，４，６－オクタトリエナール及びソルビン酸を含有した、円柱状（平均直径２．８ｍｍ、平均高さ３．２ｍｍ）の乾燥樹脂組成物ペレットを得た。得られた乾燥樹脂組成物ペレットについて、上記評価方法（２）、（３）、（５）～（９）、（１１）～（１３）に記載の方法に従って評価した。（１３）熱成形性評価は、（ｂ）の金型を使用した。乾燥樹脂組成物ペレット中のナトリウムイオン含有量は１００ｐｐｍ、リン酸含有量はリン酸根換算値で４０ｐｐｍ、酢酸含有量は２００ｐｐｍであった。ＥＶＯＨ以外の各成分の含有量は、いずれもＥＶＯＨの含有量を基準とした量である。その他の評価結果は表１２、１３に示す。なお、クロトンアルデヒド、２，４－ヘキサジエナール、２，４，６－オクタトリエナール及びソルビン酸の各成分の含有量が表１２に記載の通りとなるように、各成分の添加量を調整した。

＜実施例１０、１２、１３、比較例３、４＞
表１２に記載の通り、ＥＶＯＨ（Ａａ）の種類、ＥＶＯＨ（Ａｂ）の種類、質量比（Ａａ）／（Ａｂ）），ホウ酸含有量及び不飽和アルデヒド（Ｂ）の含有量を変更した以外は、実施例８と同様の方法で乾燥樹脂組成物ペレットを作製し評価した。各乾燥樹脂組成物ペレット中のナトリウムイオン含有量は１００ｐｐｍ、リン酸含有量はリン酸根換算値で４０ｐｐｍ、酢酸含有量は２００ｐｐｍであった。ＥＶＯＨ以外の各成分の含有量は、いずれもＥＶＯＨの含有量を基準とした量である。その他の評価結果は表１２、１３に示す。なお、化学処理に用いる水溶液のホウ酸濃度は、得られる乾燥樹脂組成物ペレットのホウ酸含有量が表１２に記載の通りとなるように適宜調整した。

＜実施例９＞
参考例５で得られた乾燥樹脂組成物ペレット８０質量部と、参考例５３で得られた乾燥樹脂組成物ペレット２０質量部とをドライブレンドして、乾燥樹脂組成物ペレット群を得た。得られた乾燥樹脂組成物ペレット群について、３０ｍｍφ二軸押出機（株式会社日本製鋼所製「ＴＥＸ－３０ＳＳ－３０ＣＲＷ－２Ｖ」）を用い、押出温度２００℃、スクリュー回転数３００ｒｐｍ、押出樹脂量２５ｋｇ／時間の条件で押出し、ペレタイズした後、８０℃２時間熱風乾燥を行い、乾燥樹脂組成物ペレットを得た。得られた乾燥樹脂組成物ペレットについて、上記評価方法（２）、（３）、（５）～（９）、（１１）～（１３）に記載の方法に従って評価した。（１３）熱成形性評価は、（ｂ）の金型を使用した。結果を表１２、１３に示す。

＜実施例１１＞
参考例４８で得られた乾燥樹脂組成物ペレット９０質量部と、合成例９で得られたＥＶＯＨ（Ａ９）ペレット１０質量部とをドライブレンドして、乾燥樹脂組成物ペレット群を得た。得られた乾燥樹脂組成物ペレット群について、３０ｍｍφ二軸押出機（株式会社日本製鋼所製「ＴＥＸ－３０ＳＳ－３０ＣＲＷ－２Ｖ」）を用い、押出温度２００℃、スクリュー回転数３００ｒｐｍ、押出樹脂量２５ｋｇ／時間の条件で押出し、ペレタイズした後、８０℃２時間熱風乾燥を行い、乾燥樹脂組成物ペレットを得た。得られた乾燥樹脂組成物ペレットについて、上記評価方法（２）、（３）、（５）～（９）、（１１）～（１３）に記載の方法に従って評価した。（１３）熱成形性評価は、（ｂ）の金型を使用した。結果を表１２、１３に示す。

表１１～１３に示されるように、ダイビルドアップが生じ易い樹脂組成物を用いた比較例１、３の各熱成形容器は、底部の外観が不良であった。また、ネックインが生じ易い樹脂組成物を用いた比較例２、４の各単層フィルムは、ＯＴＲの幅方向の均一性が低かった。これらに対し、ダイビルドアップ及びネックインが抑制された樹脂組成物を用いた実施例１～１３においては、中央部のＯＴＲ、底部の外観及びＯＴＲの幅方向の均一性が改善できた。実施例１～１３で用いられた樹脂組成物によれば、ガスバリア性の均一性が高く且つ外観が良好な熱成形容器が得られることがわかる。また、上記評価方法（１１）～（１３）に記載の各評価を行っていない参考例の各樹脂組成物を用いた場合も、これらの樹脂組成物はダイビルドアップ及びネックインが抑制されていることから、ガスバリア性の均一性が高く且つ外観が良好な熱成形容器が得られると推測できる。

１カップ状容器
１０カップ本体
１０Ａ層（α）
１０Ｂ層（β）
１０Ｃ層（γ）
１０Ｄ層（δ）
１１フランジ部
１２開口
１３内表面
１４外表面
２蓋
３連続多層構造体
４加熱装置
４０，４１ヒーター
５金型装置
５０下型
５１上型
５２凹部
５３プラグ

Claims

樹脂組成物からなる層（α）を有し、
上記樹脂組成物が、エチレン単位含有量が２０モル％以上６０モル％以下であるエチレン－ビニルアルコール共重合体（Ａ）及びクロトンアルデヒド（Ｂ１）を含み、２，４－ヘキサジエナール（Ｂ２）及び２，４，６－オクタトリエナール（Ｂ３）からなる群より選ばれる少なくとも１種をさらに含み、
上記樹脂組成物が、下記式（１）及び（２）を満たす、熱成形容器。
２．０≦ｂ_１／（ｂ_２＋ｂ_３）＜１５０．０・・・（１）
ｂ_２＋２ｂ_３≦０．６５・・・（２）
上記式（１）及び（２）中、ｂ_１は、エチレン－ビニルアルコール共重合体（Ａ）に対するクロトンアルデヒド（Ｂ１）の含有量（ｐｐｍ）であり、ｂ_２は、エチレン－ビニルアルコール共重合体（Ａ）に対する２，４－ヘキサジエナール（Ｂ２）の含有量（ｐｐｍ）であり、ｂ_３は、エチレン－ビニルアルコール共重合体（Ａ）に対する２，４，６－オクタトリエナール（Ｂ３）の含有量（ｐｐｍ）である。
上記樹脂組成物において、エチレン－ビニルアルコール共重合体（Ａ）に対するクロトンアルデヒド（Ｂ１）、２，４－ヘキサジエナール（Ｂ２）及び２，４，６－オクタトリエナール（Ｂ３）の含有量の合計（ｂ_１＋ｂ_２＋ｂ_３）が０．０１ｐｐｍ以上７．０ｐｐｍ以下である、請求項１に記載の熱成形容器。
上記樹脂組成物において、クロトンアルデヒド（Ｂ１）の含有量ｂ_１が０．０１ｐｐｍ以上４．０ｐｐｍ以下である、請求項１又は２に記載の熱成形容器。
上記樹脂組成物において、２，４－ヘキサジエナール（Ｂ２）の含有量ｂ_２が０．００５ｐｐｍ以上０．６５ｐｐｍ以下である、請求項１又は２に記載の熱成形容器。
上記樹脂組成物において、２，４，６－オクタトリエナール（Ｂ３）の含有量ｂ_３が０．３２５ｐｐｍ以下である、請求項１又は２に記載の熱成形容器。
上記樹脂組成物が共役ポリエン化合物（Ｃ）をさらに含み、上記樹脂組成物において、エチレン－ビニルアルコール共重合体（Ａ）に対する共役ポリエン化合物（Ｃ）の含有量ｃが１ｐｐｍ以上３００ｐｐｍ未満である、請求項１又は２に記載の熱成形容器。
共役ポリエン化合物（Ｃ）がソルビン酸である、請求項６に記載の熱成形容器。
エチレン－ビニルアルコール共重合体（Ａ）が、エチレン－ビニルアルコール共重合体（Ａａ）及びエチレンビニルアルコール共重合体（Ａｂ）を含み、
エチレン－ビニルアルコール共重合体（Ａａ）とエチレンビニルアルコール共重合体（Ａｂ）との融点差（Ａａ－Ａｂ）が８℃以上であり、
エチレン－ビニルアルコール共重合体（Ａａ）とエチレン－ビニルアルコール共重合体（Ａｂ）との質量比（Ａａ／Ａｂ）が６０／４０以上９５／５以下である、請求項１又は２に記載の熱成形容器。
エチレン－ビニルアルコール共重合体（Ａａ）のエチレン単位含有量が２０モル％以上５０モル％以下であり、エチレン－ビニルアルコール共重合体（Ａｂ）のエチレン単位含有量が３０モル％以上６０モル％以下であり、
エチレン－ビニルアルコール共重合体（Ａｂ）とエチレンビニルアルコール共重合体（Ａａ）とのエチレン単位含有量の差（Ａｂ－Ａａ）が４．５モル％以上である、請求項８に記載の熱成形容器。
層（α）の内面側及び外面側にそれぞれ積層され、Ｆｅｄｏｒｓの式から算出する溶解性パラメータが１１（ｃａｌ／ｃｍ^３）^１／２以下である熱可塑性樹脂を主成分とする層（β）、及び
層（α）と層（β）との間に配置され、カルボン酸変性ポリオレフィンを主成分とする層（γ）
をさらに有する、請求項１又は２に記載の熱成形容器。
カップ状容器である、請求項１又は２に記載の熱成形容器。
トレイ状容器である、請求項１又は２に記載の熱成形容器。
樹脂組成物からなる層（α）を有する構造体を形成する工程と、
上記構造体を熱成形する工程と
を備え、
上記樹脂組成物が、エチレン単位含有量が２０モル％以上６０モル％以下であるエチレン－ビニルアルコール共重合体（Ａ）及びクロトンアルデヒド（Ｂ１）を含み、２，４－ヘキサジエナール（Ｂ２）及び２，４，６－オクタトリエナール（Ｂ３）からなる群より選ばれる少なくとも１種をさらに含み、
上記樹脂組成物が、下記式（１’）及び（２’）を満たす、熱成形容器の製造方法。
２．０≦ｂ_１／（ｂ_２＋ｂ_３）＜１５０．０・・・（１’）
ｂ_２＋２ｂ_３≦０．６５・・・（２’）
上記式（１’）及び（２’）中、ｂ_１は、エチレン－ビニルアルコール共重合体（Ａ）に対するクロトンアルデヒド（Ｂ１）の含有量（ｐｐｍ）であり、ｂ_２は、エチレン－ビニルアルコール共重合体（Ａ）に対する２，４－ヘキサジエナール（Ｂ２）の含有量（ｐｐｍ）であり、ｂ_３は、エチレン－ビニルアルコール共重合体（Ａ）に対する２，４，６－オクタトリエナール（Ｂ３）の含有量（ｐｐｍ）である。